WO2023229496A1 - Device for heat treating aluminium hydroxide - Google Patents

Device for heat treating aluminium hydroxide Download PDF

Info

Publication number
WO2023229496A1
WO2023229496A1 PCT/RU2023/050098 RU2023050098W WO2023229496A1 WO 2023229496 A1 WO2023229496 A1 WO 2023229496A1 RU 2023050098 W RU2023050098 W RU 2023050098W WO 2023229496 A1 WO2023229496 A1 WO 2023229496A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
hopper
fluidized bed
cyclone
bed cooler
dust
Prior art date
Application number
PCT/RU2023/050098
Other languages
French (fr)
Russian (ru)
Inventor
Яков Юрьевич ИЦКОВ
Николай Анатольевич ИВАНУШКИН
Дмитрий Валерьевич ФИНИН
Владимир Олегович ГОЛУБЕВ
Владимир Николаевич КРАСНОЯРСКИЙ
Татьяна Михайловна ГОРБУНОВА
Сергей Георгиевич НАНОВСКИЙ
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from RU2022113814A external-priority patent/RU2791725C1/en
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр"
Publication of WO2023229496A1 publication Critical patent/WO2023229496A1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F7/00—Compounds of aluminium
    • C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
    • C01F7/44—Dehydration of aluminium oxide or hydroxide, i.e. all conversions of one form into another involving a loss of water

Definitions

  • the invention relates to equipment for furnace processing in the metallurgy of non-ferrous metals, the chemical industry, and the production of building materials and can be used for drying, dehydration and calcination of powdered materials, mainly for heat treatment of aluminum hydroxide in the production of various grades of alumina.
  • Thermal treatment of powdered materials in stationary circulating fluidized bed furnaces occurs as follows.
  • the initial aluminum hydroxide from the hydroxide hopper is fed by a weigh feeder into the loading hopper and then by a screw feeder into the first Venturi dryer (Venturi dryer I) of the first stage of heat treatment of the material, where external moisture is removed.
  • Venturi dryer I In the Venturi I dryer, wet aluminum hydroxide is mixed with exhaust gases heated to 350-380 °C from the second stage of heat treatment of the material.
  • the dried material from the Venturi I dryer is carried through a gas duct into a two-field electrostatic precipitator.
  • All material caught in the electrostatic precipitator is directed by a screw located in the lower part of the electrostatic precipitator to a pneumatic track.
  • the material is unloaded into a pneumatic lift, from which compressed air is supplied through a material pipeline to a cyclone unloader with a fluidized bed shutter, from which the material enters the second Venturi dryer (Venturi dryer II) for the second stage of heat treatment of the material.
  • Venturi dryer II Venturi dryer
  • the exhaust gases from the circulation cyclone enter the Venturi II dryer at a temperature of 900 - 1100 °C.
  • the material is carried by a gas flow into the Venturi II cyclone, where the gas-material flow is separated. Partially dehydrated aluminum hydroxide is fed into the calciner.
  • the exhaust gases from the Venturi II cyclone flow through the gas duct into the Venturi I dryer of the first stage of heat treatment of the material.
  • the amount of heat required for calcination is generated by direct combustion of fuel (natural gas or fuel oil), which is supplied by burners above the air distribution hearth.
  • the hot material separated in the circulation cyclone with a temperature of 950-1100 °C passes through a U-shaped fluidized bed seal and again enters the fluidized bed of the calciner. In this way, solids are circulated in the calcination zone at a uniform temperature of 1000 °C.
  • Part of the calcined material from the fluidized bed gate is discharged through a discharge device into the gas duct of the fluidized bed cooler.
  • the flue duct of the fluidized bed cooler also receives heated air from the fluidized bed cooler.
  • the material from the discharge device and heated air from the fluidized bed cooler enter the cyclone of the fluidized bed cooler, where separation occurs.
  • the discharge air of the cyclone-unloader enters the inlet of the cyclone of the fluidized bed cooler.
  • the partially cooled fluidized bed cooler cyclone material enters the fluidized bed cooler.
  • the heated exhaust gases enter the calciner as secondary air.
  • Cooling of alumina in a fluidized bed cooler occurs due to direct and indirect heat exchange.
  • Direct heat exchange between alumina and air occurs in six chambers of the fluidized bed cooler. In these refrigerator chambers, a fluidized bed of constant temperature is maintained by introducing appropriate amounts of air through the air distribution hearth. Indirect heat exchange is carried out by passing air through air heat exchangers located in a layer of hot alumina.
  • Primary air preheated in the air heat exchangers of the fluidized bed cooler to a temperature of ⁇ 520 °C, is introduced into the calciner through air distribution caps located in the bottom of the calciner.
  • a high circulation load causes not only additional heat consumption for cyclic heating of the material, but also an increased metal consumption of dust collection and heat exchange equipment designs, and also, which is especially important at present, an increase in the load on electrostatic precipitator and, as a consequence, an increase in irretrievable losses of material and emissions into the surrounding atmosphere.
  • the circulation can be divided into several circuits.
  • the most obvious is the circuit that includes “fluidized bed cooler - fluidized bed cooler cyclone - calciner - circulation cyclone - Venturi dryer II - Venturi cyclone II - Venturi dryer I - double-field electrostatic precipitator - Venturi dryer II" ("large” circuit).
  • the second obvious circulation circuit is a “small” circuit that includes a fluidized bed cooler - a fluidized bed cooler cyclone.
  • This method is aimed at increasing the intensity of heat transfer, but does not effectively solve the problem of reducing the parasitic circulation load of a fluidized bed furnace.
  • Application cyclones as heat exchangers and for separating gas and dust flows have a significant drawback.
  • the design features of cyclones imply extremely low, no more than 1%, efficiency for ultrafine (0.1-1.0 microns) fractions. It is the ultrafine fractions that mainly make up the circulation load.
  • Another part of the material through the material pipeline 11 is fed to the unloading 12 of calcined alumina from the recirculation cyclone 13 and then, together with the calcined alumina and dust-laden air from the fluidized bed cooler 14, is supplied to the inlet of the cyclone 15. Due to the heat of the calcined alumina and heated air from the fluidized bed cooler, the final stage of heat treatment of alumina occurs, followed by cooling in the fluidized bed cooler. Thus, part of the material is removed from the general flow, i.e. the material flow has been bypassed.
  • the proposed invention is based on the task of separating fine fractions of alumina from gas and dust streams and removing them from the technological process without reducing furnace productivity.
  • the technical result of implementing the invention is to reduce losses of the calcined material, increase equipment productivity and reduce specific fuel consumption.
  • a device for heat treatment of aluminum hydroxide containing an electric precipitator (1), including at least two fields, a dust collection hopper (3) of the second field of the electrostatic precipitator (1), a shipping hopper (7), a receiving hopper (35 ) dust from the first field of an electrostatic precipitator with a pneumatic track (36) and a pneumatic lift (37), a pre-cleaning cyclone (54) connected to a storage hopper (60), which is connected to a screw (68) through a sluice feeder (65) via a chute (67).
  • a fluidized bed cooler (26) and a fluidized bed cooler (26), and said fluidized bed cooler (26) is connected by an air duct (30) to a circulation cyclone (31), through which the calcined material is discharged by means of an unloading device (32) fixed in the lower part of the circulation cyclone (31) into the cyclone (33) of the fluidized bed cooler, in the lower part of which there is a chute (34) configured to discharge the calcined material from the cyclone (33) of the fluidized bed cooler to the fluidized bed cooler (26), and the dust collection hopper (3) is connected via a material pipeline (4) to the shipping hopper (7) and a system of pneumatic chamber pumps (10, 13, 14) to allow the removal of collected dust from the second field of the electrostatic precipitator (1) into the finished product silo, while the device contains a cyclone unloader (38), with a system of gas ducts (39-45) installed on it with gates (46-53) and connected in its lower part to a pneumatic lift (37
  • the invention may also include the following features:
  • a fan (80) with a damper (81) is attached to the gas duct (45) of the device.
  • At least one of the dust collection hopper (3), the shipping hopper (7) and the storage hopper (60) contains area vibrators (17, 18, 69) and dry air supply points.
  • the fluidized bed cooler (26) may contain an air exhaust system placed on its lid with the possibility of placing the said system above the alumina layer entering the fluidized bed cooler (26).
  • the fine filter (55) is connected to the storage hopper (60) and the shipping hopper (7) to allow the collected dust flow to be discharged into the fluidized bed cooler (26) or into the pneumatic chamber pump system (10, 13, 14) and then into the finished product silo .
  • the pre-cleaning cyclone (54) and the fine filter (55) contain a bypass system designed to allow repair and preventive maintenance of the device.
  • the high temperature in the circulation circuits (350-380 °C) and the volume of the gas-dust mixture of about 200 thousand m 3 /h exclude the integration of bag or cartridge filters into the existing hardware and technological schemes of furnaces. Installing cyclones does not give a noticeable effect, since the efficiency of the cyclone for fine fractions is less than 1%. Calculations using a mathematical model showed that when installing cyclones, it is possible to reduce specific fuel consumption by 0.5% and dust emissions by 29.4%. With an increase in the proportion of fine fractions in the feedstock, efficiency indicators become even lower.
  • Fig. 2 The proposed hardware and technological diagram of a device for heat treatment of powdered materials is shown in Fig. 2.
  • the hardware diagram of the device contains an electric precipitator 1, an electric precipitator auger 2, a dust collection hopper 3 for collecting dust from the second field of the electrostatic precipitator 1, installed directly under the electric precipitator auger 2.
  • the selection hopper 3 is connected by means of a material pipeline 4, on which a gate valve 5 and a sluice feeder 6 are installed, with a prefabricated shipping hopper 7.
  • a chute 8 with a gate 9 is installed, connected to a pneumatic chamber pump No. 1 (PKN 1) 10 of the furnace.
  • the shipping hopper is connected by a line 11 with a slide valve 12 placed on it with a pneumatic chamber pump (KN 2) 13 to enable the supply of material from the prefabricated shipping hopper 7 to the pneumatic chamber pump No. 2 (KN 2) 13, while the pneumatic chamber pump (KN 2) 13 is connected with backup pneumatic chamber pump No. 3 (KN 3) 14.
  • KN 2 pneumatic chamber pump
  • gates 15 and 16 are provided.
  • Fine dust is prone to caking, which can lead to overgrowing of bins and disruption of the flow of dust through material pipelines.
  • area vibrators 17 and 18 are installed on the selection hopper 3 and the collection hopper 7.
  • dried compressed air is supplied to the hoppers 3 and 7 via lines 19 and 20 with shut-off valves 21 and 22.
  • the prefabricated shipping hopper 7 is equipped with a discharge line 23 with a valve 24, through which air is discharged into the first field of the electrostatic precipitator 1 through pipe 25.
  • the inventive device also contains a fluidized bed cooler 26 (FBC), on the lid of which there is a point for sampling secondary air from the fluidized bed cooler 26, connected to an air duct 27 with plugs 28 and 29 placed on it.
  • FBC fluidized bed cooler
  • the fluidized bed cooler 26 is connected by an air duct 30 to a circulation cyclone 31, designed to supply calcined material through a discharge device 32 fixed in the lower part of the circulation cyclone 31 into the cyclone 33 of the fluidized bed cooler, in the lower part of which there is a chute 34, configured to unloading the calcined material from the cyclone 33 of the fluidized bed cooler into the fluidized bed cooler 26.
  • the auger 2 of the electric precipitator 1 is equipped with a receiving hopper 35 for collecting dust from the first field of the electric precipitator 1.
  • the hopper 35 is connected by a pneumatic track 36 to a pneumatic lift 37, connected to a cyclone unloader 38.
  • the cyclone unloader 38 is equipped with a system of gas ducts 39-45 with dampers 46-53 installed on them and is connected through the said system of gas ducts by a pre-cleaning cyclone 54 and a fine filter 55, intended for final cleaning of the air coming from the cyclone 38.
  • the fine filter 55 which can be made in the form of a bag or cartridge filter, is connected by a line 56 with a valve 57 placed on it to ensure the regeneration of the bag/cartridge filter 55 and the supply of dried compressed air.
  • the discharge cone of the cyclone 54 for pre-cleaning with a chute 58 with an installed gate valve 59 is connected to a storage hopper 60.
  • chutes 61 and 62 with gates 63, 64 and sluice feeders 65, 66 are mounted on the discharge cone of the storage hopper 60.
  • the sluice feeder 65 is connected via a chute 67 to a screw 68 and a fluidized bed cooler 26.
  • an area vibrator 69 is also installed on the storage hopper 60 and a dry air supply line 70 with a valve 71 is connected.
  • the storage hopper 60 is also connected to an air discharge line 72 with a valve 73 placed on it with a pipe 25 of the electrostatic precipitator 1.
  • the fine filter 55 by means 74, 75 with dampers 76, 77 and sluice feeders 78, 79 installed on them is connected to a storage hopper 60 and a collection hopper 7, respectively.
  • a fan 80 with a damper 81 is installed on the purified air discharge line 45 connecting the cyclone 54 and filter 55.
  • the device can be divided into three technological units.
  • the first node works as follows.
  • Finely dispersed dust of the second field of the electrostatic precipitator 1 through a screw 2 enters the dust collection hopper 3. From the dust collection hopper 3 through the material pipeline 4, on which the gate valve 5 and the sluice feeder 6 are installed, the dust of the second field of the electrostatic precipitator enters the collection shipping hopper 7 and then along the chute 8 through the gate 9 into the chamber pump (KN1) 10 of the furnace.
  • KN1 chamber pump
  • gate valves 15 and 16 allows for the shipment of finished products and fine dust from the second field of the electrostatic precipitator 1 using the backup chamber pump KNZ 14.
  • area vibrators 17 and 18 are installed on the selection hopper 3 and the collection hopper 7, and a supply of dried aeration air is provided through lines 19 and 20 with shut-off valves 21, 22.
  • a discharge line 23 with valve 24 is provided to discharge aeration air from the shipping hopper 7, a discharge line 23 with valve 24 is provided. The aeration air is discharged into the first field of the electrostatic precipitator 1 through pipe 25.
  • the second technological unit for reducing the circulation load by reducing emissions of material from the fluidized bed cooler 26 with cooling air operates as follows.
  • Plug 28 is in the closed position, all air from the fluidized bed refrigerator 26 through the gas duct 27 with the open plug 29 enters standard air duct 30 of the fluidized bed cooler (FBC) 26 and combining with the calcined material from the circulation cyclone 31, unloaded by the unloading device 32, the air-dust mixture enters the cyclone 33 of the fluidized bed cooler, where the flow is separated.
  • the captured material is sent through flow 34 to the fluidized bed refrigerator 26 (FBC), and the purified air according to the standard scheme enters the calciner for combustion.
  • plug 28 is opened, plug 29 is closed, and the circuit operates in normal mode with air bleed through the end wall of XKS 26.
  • the third technological unit for additional purification of the dust-air mixture of the unloader cyclone 38 operates as follows.
  • the gate 53 of the gas duct 41 is closed.
  • the dust-air mixture from the cyclone 38 through the gas duct 39 through the gate 46 of the gas duct 40 and the gate 47 enters the pre-cleaning cyclone 54.
  • the pre-cleaned dust-air mixture through gates 48 and 50 through the gas duct 42 enters the bag/cartridge filter 55, where the final purification of the air flow from fine dust fractions occurs.
  • a gate 81 is provided.
  • a bypass system is provided on the cyclone 54 and filter 55. If necessary, the gate 49 of the gas duct 43 opens, the gates 47 and 48 close. Thus, the pre-cleaning cyclone 54 is excluded from the technological scheme. In the case of opening gates 46, 47, 48 and 51 while gates 49, 50 and 52 are closed, fine filter 55 is excluded from the technological scheme. It is possible to completely eliminate the cleaning scheme for the air-dust mixture of the cyclone 38. To do this, the gate 53 of the gas duct 41 is moved to the open position, and the gate 46 of the gas duct 40 is closed.
  • the hardware and technological scheme provides two options for processing the dust of the pre-cleaning cyclone 54.
  • the dust is directed through chute 61 by gate 63 and sluice feeder 65 into chute 67 into auger 68 and then into the second chamber of the fluidized bed cooler 26.
  • the supply of material through the sluice feeder 65 and auger 68 prevents the ejection of material from the fluidized bed cooler 26 located under pressure into the storage hopper 60.
  • Supplying the material to the second chamber of the fluidized bed refrigerator 26 allows for heat treatment and achieving the quality of the final product.
  • the second option for processing dust from the storage bin 60 involves feeding dust through a chute 62 through a gate and a sluice feeder 66 that directs the dust to the shipping bin 7 and then to the finished product.
  • Recycling fine filter dust 55 is also possible in two ways. According to the first option, the dust collected in the filter 55 is sent through the chute 74 through the gate 76 and the sluice feeder 78 to the hopper 60 and then, according to the scheme described above, to the fluidized bed cooler 26.
  • the second option involves supplying dust through a chute 75 with a gate 77 and a sluice feeder 79 into the shipping hopper 7 and then into the finished product.
  • the proposed device for carrying out thermal processes in stationary circulating fluidized bed furnaces with the removal of fine and ultra-fine fractions of the fired material allows not only to reduce the load on the electric precipitator or other unit for the final purification of exhaust gases and thereby reduce the negative impact on the environment, but also to reduce irreversible losses of the calcined material .
  • reducing the additional circulation load leads to increased productivity and reduced specific fuel consumption.
  • emissions are reduced by 80-90%, specific fuel consumption by 1.5-2.2%, and productivity increases by 10-15%.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Abstract

The invention relates to non-ferrous metallurgy and can be used for drying, dehydrating and calcining powder materials, and preferably for heat treating aluminium hydroxide during the production of alumina of different grades. The present device contains an electrostatic filter with at least two fields, a dust removal hopper for removing dust from the second field of the electrostatic filter, a discharging hopper, a receiving hopper for dust from the first field of the electrostatic filter, a pre-cleaning cyclone filter connected to a collecting hopper, and a fluidized bed cooler connected by an air duct to a circulating cyclone filter, via which calcined material is discharged into a cyclone filter of the fluidized bed cooler. The dust removal hopper is connected by a material conduit to the discharging hopper and to a system of pneumatic-chamber pumps to allow the discharge of collected dust from the second field of the electrostatic filter into a finished product silo.

Description

УСТРОЙСТВО ДЛЯ ТЕРМООБРАБОТКИ ГИДРОКСИДА АЛЮМИНИЯ DEVICE FOR HEAT TREATMENT OF ALUMINUM HYDROXIDE
Область техники Field of technology
Изобретение относится к оборудованию печных переделов в металлургии цветных металлов, химической промышленности, производстве строительных материалов и может быть использовано для сушки, дегидратации и прокалки порошкообразных материалов, преимущественно для термообработки гидроксида алюминия при производстве глинозема различных марок. The invention relates to equipment for furnace processing in the metallurgy of non-ferrous metals, the chemical industry, and the production of building materials and can be used for drying, dehydration and calcination of powdered materials, mainly for heat treatment of aluminum hydroxide in the production of various grades of alumina.
Уровень техники State of the art
С учетом стоимости топлива переделы сушки и кальцинации занимают существенную долю в себестоимости производимой продукции. Taking into account the cost of fuel, drying and calcination processes occupy a significant share in the cost of manufactured products.
Так, применительно к переделу кальцинации, необходимость наращивания выпуска продукции и снижения удельного расхода топлива придает особую актуальность вопросам повышения энергетической эффективности печных агрегатов. Thus, in relation to the calcination process, the need to increase production output and reduce specific fuel consumption gives particular relevance to the issues of increasing the energy efficiency of furnace units.
Известно высокоэффективное техническое решение для кальцинации гидроксида алюминия (Vladimir Hartmann, Lugo Guzman, Olivier Hennequin, Andrew Carruthers, Michael Missalla, Hans-Werner Schmidt, “Upgrade of Existing Circulating Fluidized Bed Calciners at CVG Bauxilum without Compromizing Product Quality”, Light Metals, 2006, Edited by Travis J. Galloway. TMS (The Minerals, Metals & Materials Society), 2006 r.), относящееся к стационарным печам циркулирующего кипящего слоя. A highly effective technical solution for the calcination of aluminum hydroxide is known (Vladimir Hartmann, Lugo Guzman, Olivier Hennequin, Andrew Carruthers, Michael Missalla, Hans-Werner Schmidt, “Upgrade of Existing Circulating Fluidized Bed Calciners at CVG Bauxilum without Compromising Product Quality”, Light Metals, 2006 , Edited by Travis J. Galloway. TMS (The Minerals, Metals & Materials Society), 2006), relating to stationary circulating fluidized bed furnaces.
Термическая обработка порошкообразных материалов, например, гидроксида алюминия, в стационарных печах циркулирующего кипящего слоя происходит следующим образом. Исходный гидроксид алюминия из бункера гидроксида весовым питателем подают в загрузочную воронку и далее шнековым питателем в первую сушилку Вентури (сушилка Вентури I) первой стадии термообработки материала, где происходит удаление внешней влаги. В сушилке Вентури I влажный гидроксид алюминия смешивается с нагретыми до 350-380 °C отходящими газами второй стадии термообработки материала. Thermal treatment of powdered materials, for example, aluminum hydroxide, in stationary circulating fluidized bed furnaces occurs as follows. The initial aluminum hydroxide from the hydroxide hopper is fed by a weigh feeder into the loading hopper and then by a screw feeder into the first Venturi dryer (Venturi dryer I) of the first stage of heat treatment of the material, where external moisture is removed. In the Venturi I dryer, wet aluminum hydroxide is mixed with exhaust gases heated to 350-380 °C from the second stage of heat treatment of the material.
Высушенный материал из сушилки Вентури I по газоходу выносится в двухпольный электрофильтр. The dried material from the Venturi I dryer is carried through a gas duct into a two-field electrostatic precipitator.
Весь уловленный в электрофильтре материал шнеком, расположенном в нижней части электрофильтра, направляется на пневматическую дорожку. All material caught in the electrostatic precipitator is directed by a screw located in the lower part of the electrostatic precipitator to a pneumatic track.
После пневматической дорожки материал выгружается в пневматический подъемник, из которого сжатым воздухом по материалопроводу подается в циклон разгрузитель с затвором кипящего слоя, из которого материал поступает во вторую сушилку Вентури (сушилку Вентури II) второй стадии термообработки материала. After the pneumatic track, the material is unloaded into a pneumatic lift, from which compressed air is supplied through a material pipeline to a cyclone unloader with a fluidized bed shutter, from which the material enters the second Venturi dryer (Venturi dryer II) for the second stage of heat treatment of the material.
В сушилку Вентури II с температурой 900 - 1100 °C поступают отходящие газы из циркуляционного циклона. The exhaust gases from the circulation cyclone enter the Venturi II dryer at a temperature of 900 - 1100 °C.
Из сушилки Вентури II материал газовым потоком выносится в циклон Вентури II, где поток газ-материал разделяется. Частично дегидратированный гидроксид алюминия по течке подается в кальцинатор. Отходящие газы из циклона Вентури II по газоходу поступают в сушилку Вентури I первой стадии термообработки материала. From the Venturi II dryer, the material is carried by a gas flow into the Venturi II cyclone, where the gas-material flow is separated. Partially dehydrated aluminum hydroxide is fed into the calciner. The exhaust gases from the Venturi II cyclone flow through the gas duct into the Venturi I dryer of the first stage of heat treatment of the material.
Необходимое для кальцинации количество тепла образуется путём непосредственного сжигания топлива (природного газа или мазута), которое подается горелками над воздухораспределительной подиной. The amount of heat required for calcination is generated by direct combustion of fuel (natural gas or fuel oil), which is supplied by burners above the air distribution hearth.
Интенсивное перемешивание газа и материала создает благоприятные условия для теплообмена, что позволяет регулировать температуру процесса прокалки в печи, которая при нормальном режиме работы остается постоянной и составляет около 1100 °C. В верхней зоне кальцинатора при более расширенном кипящем слое, внутренняя циркуляция твёрдых веществ вызывает постоянное понижение концентрации твёрдого вещества до достижения сравнительно низкой концентрации материала. Из кальцинатора запыленные горячие газы поступают в циркуляционный циклон, в котором материал отделяется от газа. Отходящие газы поступают в сушилку Вентури II, где перемешиваются с твёрдыми веществами из первой стадии сушки. Intensive mixing of gas and material creates favorable conditions for heat exchange, which makes it possible to regulate the temperature of the calcination process in the furnace, which during normal operation remains constant and is about 1100 °C. In the upper zone of the calciner, with a more expanded fluidized bed, the internal circulation of solids causes a constant decrease in the solid concentration until a relatively low material concentration is achieved. From the calciner, dusty hot gases enter a circulation cyclone, in which the material is separated from the gas. The exhaust gases enter the Venturi II dryer, where they are mixed with solids from the first drying stage.
Отделённый в циркуляционном циклоне горячий материал с температурой 950-1100 °C проходит через U-образный затвор кипящего слоя и снова поступает в кипящий слой прокалочного аппарата. Таким образом, осуществляется циркуляция твёрдых веществ в зоне кальцинирования с равномерной температурой 1000 °C. The hot material separated in the circulation cyclone with a temperature of 950-1100 °C passes through a U-shaped fluidized bed seal and again enters the fluidized bed of the calciner. In this way, solids are circulated in the calcination zone at a uniform temperature of 1000 °C.
Часть прокаленного материала из затвора кипящего слоя через разгрузочное устройство отводится в газоход холодильника кипящего слоя. Part of the calcined material from the fluidized bed gate is discharged through a discharge device into the gas duct of the fluidized bed cooler.
В газоход холодильника кипящего слоя так же поступает нагретый воздух из холодильника кипящего слоя. Материал из разгрузочного устройства и нагретый воздух из холодильника кипящего слоя поступают в циклон холодильника кипящего слоя, где происходит разделение. На вход циклона холодильника кипящего слоя поступает сбросной воздух циклона- разгрузителя. Частично охлажденный материал циклона холодильника кипящего слоя поступает в холодильник кипящего слоя. Нагретые отходящие газы в качестве вторичного воздуха поступают в кальцинатор. The flue duct of the fluidized bed cooler also receives heated air from the fluidized bed cooler. The material from the discharge device and heated air from the fluidized bed cooler enter the cyclone of the fluidized bed cooler, where separation occurs. The discharge air of the cyclone-unloader enters the inlet of the cyclone of the fluidized bed cooler. The partially cooled fluidized bed cooler cyclone material enters the fluidized bed cooler. The heated exhaust gases enter the calciner as secondary air.
Охлаждение глинозема в холодильнике кипящего слоя происходит благодаря прямому и косвенному теплообмену. Непосредственный теплообмен между глиноземом и воздухом происходит в шести камерах холодильника кипящего слоя. В этих камерах холодильника путем ввода через воздухораспределительную подину соответствующих количеств воздуха поддерживается кипящий слой постоянной температуры. Косвенный теплообмен осуществляется за счет прохождения воздуха через воздушные теплообменники, расположенные в слое горячего глинозема. Cooling of alumina in a fluidized bed cooler occurs due to direct and indirect heat exchange. Direct heat exchange between alumina and air occurs in six chambers of the fluidized bed cooler. In these refrigerator chambers, a fluidized bed of constant temperature is maintained by introducing appropriate amounts of air through the air distribution hearth. Indirect heat exchange is carried out by passing air through air heat exchangers located in a layer of hot alumina.
Предварительно нагретый в воздушных теплообменниках холодильника кипящего слоя до температуры ~520 °C первичный воздух вводится в кальцинатор через воздухораспределительные колпачки, расположенные в подине кальцинатора. Primary air, preheated in the air heat exchangers of the fluidized bed cooler to a temperature of ~520 °C, is introduced into the calciner through air distribution caps located in the bottom of the calciner.
В последних трех секциях холодильника кипящего слоя доохлаждение материала осуществляется с помощью водоохлаждаемых теплообменников, работающих по замкнутой циркуляционной схеме. Прокаленный продукт пневмокамерными насосами направляют в силоса готовой продукции. In the last three sections of the fluidized bed cooler, additional cooling of the material is carried out using water-cooled heat exchangers operating in a closed circulation circuit. The calcined product is sent by pneumatic chamber pumps to finished product silos.
Увеличение производительности печей кальцинации и изменения требований к качеству глинозема привело к изменению аппаратурно- техно логической схемы печей кальцинации. An increase in the productivity of calcination furnaces and changes in requirements for the quality of alumina led to a change in the hardware and technological scheme of calcination furnaces.
Как видно из описания предшествующего уровня техники, все стадии процесса термообработки, такие как, сушка, дегидратация, фазовые превращения ведутся в условиях кипящего и взвешенного слоя. Это обуславливает высокую единичную мощность и энергетическую эффективность печных стационарных агрегатов циркулирующего кипящего слоя, возможность получения глинозема с широким диапазоном физико- химических свойств и высокую степень автоматизации технологического процесса. As can be seen from the description of the prior art, all stages of the heat treatment process, such as drying, dehydration, phase transformations, are carried out under fluidized and suspended bed conditions. This determines the high unit power and energy efficiency of stationary furnace units of a circulating fluidized bed, the possibility of producing alumina with a wide range of physical and chemical properties and a high degree of automation of the technological process.
Однако проведение процессов термической обработки при высоких скоростях теплоносителя так же приводит к высокой циркуляционной нагрузке в печных агрегатах подобного типа. Высокая циркуляционная нагрузка обуславливает не только дополнительные затраты тепла на циклическое нагревание материла, но и повышенную металлоемкость конструкций пылеулавливающего и теплообменного оборудования, а также, что особенно важно, в настоящее время, увеличение нагрузки на электрофильтр и как следствие этого, увеличение безвозвратных потерь материала и выбросов в окружающую атмосферу. However, carrying out heat treatment processes at high coolant velocities also leads to a high circulation load in furnace units of this type. A high circulation load causes not only additional heat consumption for cyclic heating of the material, but also an increased metal consumption of dust collection and heat exchange equipment designs, and also, which is especially important at present, an increase in the load on electrostatic precipitator and, as a consequence, an increase in irretrievable losses of material and emissions into the surrounding atmosphere.
Условно циркуляцию можно разделить на несколько контуров. Самым очевидным является контур, включающий «холодильник кипящего слоя - циклон холодильника кипящего слоя - кальцинатор - циркуляционный циклон - сушилка Вентури II - циклон Вентури II - сушилка Вентури I - двухпольный электрофильтр - сушилка Вентури II» («большой» контур). Вторым очевидным циркуляционным контуром является «малый» контур, включающий холодильник кипящего слоя - циклон холодильника кипящего слоя. Conventionally, the circulation can be divided into several circuits. The most obvious is the circuit that includes “fluidized bed cooler - fluidized bed cooler cyclone - calciner - circulation cyclone - Venturi dryer II - Venturi cyclone II - Venturi dryer I - double-field electrostatic precipitator - Venturi dryer II" ("large" circuit). The second obvious circulation circuit is a “small” circuit that includes a fluidized bed cooler - a fluidized bed cooler cyclone.
Так же, в предшествующем уровне техники известно техническое решение (DE10331364B3, опубл. 27.01.2005), направленное на интенсификацию теплообмена при организации байпаса. Кроме устройства затвора кипящего слоя оригинальной конструкции, обеспечивающего интенсивный теплообмен между прокаленным глиноземом и байпасным гидроксидом алюминия, предложена двухступенчатая конструкция холодильника кипящего слоя. Каждая секция холодильника кипящего слоя (ХКС) снабжена своим отдельным циклоном, что позволяет не только повысить степень утилизации тепла, но и снизить нагрузку на циклоны ХКС. Also, in the prior art there is a technical solution (DE10331364B3, published on January 27, 2005) aimed at intensifying heat transfer when organizing a bypass. In addition to the original design of the fluidized bed shutter device, which ensures intense heat exchange between calcined alumina and bypass aluminum hydroxide, a two-stage fluidized bed cooler design has been proposed. Each section of the fluidized bed cooler (FBC) is equipped with its own separate cyclone, which allows not only to increase the degree of heat recovery, but also to reduce the load on the FBC cyclones.
Известно техническое решение (DE10140261A1, опубл. 27.02.2003), в котором предлагается прокаленный глинозем перед подачей в холодильник кипящего слоя направлять в четырехступенчатый перекрестный теплообменник взвешенного состояния на основе циклонов. Последовательное применение четырех циклонов позволяет не только повысить степень утилизации тепла прокаленного глинозема, но несколько снизить циркуляцию частиц глинозема, за счет более глубокого разделения пылегазового потока. A known technical solution (DE10140261A1, publ. 02.27.2003), in which it is proposed to direct calcined alumina to a four-stage cross-suspension heat exchanger based on cyclones before feeding it into the fluidized bed cooler. The sequential use of four cyclones allows not only to increase the degree of heat recovery from calcined alumina, but also to somewhat reduce the circulation of alumina particles due to a deeper separation of the dust and gas flow.
Указанный способ направлен на повышение интенсивности теплообмена, но не позволяют эффективно решать задачу по снижению паразитной циркуляционной нагрузки печи кипящего слоя. Применение циклонов в качестве теплообменников и для разделения газопылевого потока имеет существенный недостаток. Конструктивные особенности циклонов подразумевают крайне низкую, не более 1%, эффективность по ультратонким (0,1-1,0мкм) фракциям. Именно из ультратонких фракций в основном состоит циркуляционная нагрузка. This method is aimed at increasing the intensity of heat transfer, but does not effectively solve the problem of reducing the parasitic circulation load of a fluidized bed furnace. Application cyclones as heat exchangers and for separating gas and dust flows have a significant drawback. The design features of cyclones imply extremely low, no more than 1%, efficiency for ultrafine (0.1-1.0 microns) fractions. It is the ultrafine fractions that mainly make up the circulation load.
Установка газоочистных агрегатов тонкой очистки невозможна ввиду высоких температур, порядка 400-600 °C, в узловых точках циркуляционных контуров. Экстенсивное техническое решение, заключающееся в установке дополнительного поля электрофильтра, требует значительных капитальных затрат. Кроме того, хотя это и позволит снизить безвозвратные потери глинозема и выбросы в окружающую среду, но никак не позволяет снизить лишнюю циркуляционную нагрузку и, соответственно, повысить технологические показатели печи. Installation of fine gas cleaning units is impossible due to high temperatures, about 400-600 °C, at the nodal points of the circulation circuits. An extensive technical solution, which consists in installing an additional electrostatic precipitator field, requires significant capital costs. In addition, although this will reduce irrecoverable losses of alumina and emissions into the environment, it does not in any way reduce the excess circulation load and, accordingly, increase the technological performance of the furnace.
Наиболее близким техническим решением к заявляемому изобретению является способ (WO9718165, опубл. 22.05.1997), в котором часть подсушенного гидроксида алюминия направляют для обработки теплом прокаленного глинозема, так называемый байпас. Реализовано это следующим образом (фиг. 1). Исходный гидроксид алюминия после предварительной термообработки в сушилке Вентури ! 1, по газоходу 2 направляют в электрофильтр 3. Уловленный в электрофильтре 3, материал собирается шнеком 4 и по пневмодорожке 5 разгружают в пневмоподъемник 6. Из пневмоподъемника 6 материал поступает в циклон разгрузитель 7 с затвором кипящего слоя 8. Из циклона разгрузителя 7 основную часть уловленного материала через затвор кипящего слоя 8 по материалопроводу 9 подают в сушилку Вентури II 10 и далее на полный цикл кальцинации по известной схеме. The closest technical solution to the claimed invention is a method (WO9718165, published on May 22, 1997), in which part of the dried aluminum hydroxide is sent for heat treatment of calcined alumina, the so-called bypass. This is implemented as follows (Fig. 1). Initial aluminum hydroxide after preliminary heat treatment in a Venturi dryer! 1, through a gas duct 2 is sent to an electric precipitator 3. The material caught in the electric precipitator 3 is collected by a screw 4 and unloaded along a pneumatic path 5 into a pneumatic lift 6. From the pneumatic lift 6, the material enters the cyclone unloader 7 with a fluidized bed shutter 8. From the cyclone unloader 7, the main part of the collected The material is fed through a fluidized bed gate 8 through a material pipeline 9 into a Venturi II dryer 10 and then into a full calcination cycle according to a known scheme.
Другую часть материала по материалопроводу 11 подают на выгрузку 12 прокаленного глинозема из циклона рециркуляции 13 и далее совместно с прокаленным глиноземом и запыленным воздухом из холодильника 14 кипящего слоя подают на вход циклона 15. За счет тепла прокалённого глинозема и нагретого воздуха из холодильника кипящего слоя происходит завершающая стадия термообработки глинозема с последующим охлаждением в холодильнике кипящего слоя. Таким образом, из общего потока выводится часть материала, т.е. осуществлено байпасирование потока материала. Another part of the material through the material pipeline 11 is fed to the unloading 12 of calcined alumina from the recirculation cyclone 13 and then, together with the calcined alumina and dust-laden air from the fluidized bed cooler 14, is supplied to the inlet of the cyclone 15. Due to the heat of the calcined alumina and heated air from the fluidized bed cooler, the final stage of heat treatment of alumina occurs, followed by cooling in the fluidized bed cooler. Thus, part of the material is removed from the general flow, i.e. the material flow has been bypassed.
Рассмотренное техническое решение хотя и позволяет несколько снизить удельный расход топлива, но не решает важнейшей задачи по снижению нагрузки на электрофильтр и, соответственно, не может способствовать уменьшению безвозвратных потерь глинозема. Кроме того, количество материала, подаваемого по байпасу, необходимо постоянно контролировать, так как увеличение подачи материала по байпасу приведет к снижению качества готовой продукции. The considered technical solution, although it makes it possible to slightly reduce specific fuel consumption, does not solve the most important task of reducing the load on the electrostatic precipitator and, accordingly, cannot help reduce irreversible losses of alumina. In addition, the amount of material supplied through the bypass must be constantly monitored, since an increase in the supply of material through the bypass will lead to a decrease in the quality of the finished product.
Раскрытие сущности изобретения Disclosure of the invention
В основу предложенного изобретения положена задача отделения тонких фракций глинозема из газопылевых потоков и их вывода из технологического процесса без снижения производительности печи. При этом техническим результатом при реализации изобретения является сокращение потерь прокаливаемого материала, повышение производительности оборудования и снижение удельного расхода топлива. The proposed invention is based on the task of separating fine fractions of alumina from gas and dust streams and removing them from the technological process without reducing furnace productivity. In this case, the technical result of implementing the invention is to reduce losses of the calcined material, increase equipment productivity and reduce specific fuel consumption.
Технический результат достигается за счет того, что обеспечено устройство для термообработки гидроксида алюминия, содержащее электрофильтр (1), включающий не менее двух полей, бункер (3) отбора пыли второго поля электрофильтра (1), отгрузочный бункер (7), приемный бункер (35) пыли первого поля электрофильтра с пневмо дорожкой (36) и с пневмоподъемником (37), циклон (54) предварительной очистки, соединенный с накопительным бункером (60), который через шлюзовый питатель (65) посредством течки (67) соединен со шнеком (68) и холодильником (26) кипящего слоя, а упомянутый холодильник (26) кипящего слоя соединен воздуховодом (30) с циркуляционным циклоном (31), через который выводится прокаленный материал посредством разгрузочного устройства (32), закрепленного в нижней части циркуляционного циклона (31) в циклон (33) холодильника кипящего слоя, в нижней части которого размещена течка (34), выполненная с возможностью разгрузки прокаленного материала из циклона (33) холодильника кипящего слоя в холодильник (26) кипящего слоя, причем бункер (3) отбора пыли соединен посредством материалопровода (4) с отгрузочным бункером (7) и системой пневмокамерных насосов (10, 13, 14) для возможности вывода уловленной пыли второго поля электрофильтра (1) в силос готовой продукции, при этом устройство содержит циклон разгрузитель (38), с установленной на нем системой газоходов (39-45) с шиберами (46-53) и соединенный в нижней своей части с пневмоподъемником (37), а в верхней части посредством упомянутой системы газоходов (39-45) соединен с циклоном (54) предварительной очистки и фильтром (55) тонкой очистки. The technical result is achieved due to the fact that a device for heat treatment of aluminum hydroxide is provided, containing an electric precipitator (1), including at least two fields, a dust collection hopper (3) of the second field of the electrostatic precipitator (1), a shipping hopper (7), a receiving hopper (35 ) dust from the first field of an electrostatic precipitator with a pneumatic track (36) and a pneumatic lift (37), a pre-cleaning cyclone (54) connected to a storage hopper (60), which is connected to a screw (68) through a sluice feeder (65) via a chute (67). ) and a fluidized bed cooler (26), and said fluidized bed cooler (26) is connected by an air duct (30) to a circulation cyclone (31), through which the calcined material is discharged by means of an unloading device (32) fixed in the lower part of the circulation cyclone (31) into the cyclone (33) of the fluidized bed cooler, in the lower part of which there is a chute (34) configured to discharge the calcined material from the cyclone (33) of the fluidized bed cooler to the fluidized bed cooler (26), and the dust collection hopper (3) is connected via a material pipeline (4) to the shipping hopper (7) and a system of pneumatic chamber pumps (10, 13, 14) to allow the removal of collected dust from the second field of the electrostatic precipitator (1) into the finished product silo, while the device contains a cyclone unloader (38), with a system of gas ducts (39-45) installed on it with gates (46-53) and connected in its lower part to a pneumatic lift (37 ), and in the upper part, through the mentioned gas duct system (39-45), it is connected to a pre-cleaning cyclone (54) and a fine filter (55).
Согласно дополнительным вариантам реализации изобретение также может содержать следующие признаки: According to additional embodiments, the invention may also include the following features:
На газоходе (45) устройства закреплен вентилятор (80) с шибером (81).A fan (80) with a damper (81) is attached to the gas duct (45) of the device.
По меньшей мере один из бункера (3) отбора пыли, отгрузочного бункера (7) и накопительного бункера (60) содержат площадные вибраторы (17, 18, 69) и точки подвода осушенного воздуха. At least one of the dust collection hopper (3), the shipping hopper (7) and the storage hopper (60) contains area vibrators (17, 18, 69) and dry air supply points.
Холодильник (26) кипящего слоя может содержать систему отвода воздуха, размещенную на его крышке с возможностью размещения упомянутой системы выше слоя глинозема, поступающего в холодильник (26) кипящего слоя. The fluidized bed cooler (26) may contain an air exhaust system placed on its lid with the possibility of placing the said system above the alumina layer entering the fluidized bed cooler (26).
Фильтр (55) тонкой очистки соединен с накопительным бункером (60) и отгрузочным бункером (7) для возможности вывода уловленного пылевого потока в холодильник (26) кипящего слоя или в систему пневмокамерных насосов (10, 13, 14) и далее в силос готовой продукции. Циклон (54) предварительной очистки и фильтр (55) тонкой очистки содержат систему байпаса, выполненную для возможности ремонта и профилактического обслуживания устройства. The fine filter (55) is connected to the storage hopper (60) and the shipping hopper (7) to allow the collected dust flow to be discharged into the fluidized bed cooler (26) or into the pneumatic chamber pump system (10, 13, 14) and then into the finished product silo . The pre-cleaning cyclone (54) and the fine filter (55) contain a bypass system designed to allow repair and preventive maintenance of the device.
Осуществление изобретения Carrying out the invention
Для решения поставленной задачи была разработана математическая модель процесса кальцинации в стационарной печи кипящего слоя. To solve the problem, a mathematical model of the calcination process in a stationary fluidized bed furnace was developed.
С использованием математической модели выполнены расчеты более шестидесяти вариантов снижения паразитной циркуляционной нагрузки с установкой дополнительных пылеулавливающих устройств в различных точках как «большого», так и «малого» циркуляционных контуров. Using a mathematical model, calculations were made of more than sixty options for reducing the parasitic circulation load with the installation of additional dust collection devices at various points in both the “large” and “small” circulation circuits.
Выбор варианта технического решения по снижению циркуляционной нагрузки тонких фракций осложнялся технологическими ограничениями. The choice of a technical solution to reduce the circulation load of fine fractions was complicated by technological limitations.
Высокая температура в контурах циркуляции (350-380 °C) и объем газопылевой смеси порядка 200 тыс. м3/ч исключают интегрирование рукавных или картриджных фильтров в существующие аппаратурно- техно логические схемы печей. Установка циклонов не дает заметного эффекта, так как эффективность циклона по тонким фракциям менее 1%. Расчеты на математической модели показали, что при установке циклонов удается снизить удельный расход топлива на 0,5% и выбросов пыли на 29,4%. При увеличении доли тонких фракций в исходном сырье показатели эффективности становятся еще более низкими. The high temperature in the circulation circuits (350-380 °C) and the volume of the gas-dust mixture of about 200 thousand m 3 /h exclude the integration of bag or cartridge filters into the existing hardware and technological schemes of furnaces. Installing cyclones does not give a noticeable effect, since the efficiency of the cyclone for fine fractions is less than 1%. Calculations using a mathematical model showed that when installing cyclones, it is possible to reduce specific fuel consumption by 0.5% and dust emissions by 29.4%. With an increase in the proportion of fine fractions in the feedstock, efficiency indicators become even lower.
Так же расчеты показали слабое влияние количества материала, выносимого из холодильника кипящего слоя на пылевую нагрузку электрофильтра в целом, и на циркуляцию пыли по «большому контуру». Даже в случае максимального выброса из ХКС порядка 10 т/ч запыленный вторичный воздух проходит несколько ступеней очистки по контуру «циклон ХКС - циклон циркуляции- циклон Вентури II». Многоступенчатая очистка нивелирует исходную запыленность воздуха из холодильника и таким образом материала из холодильника не оказывает решающего влияния на финишные выбросы из электрофильтра, но при этом идут дополнительные затраты тепла. Calculations also showed a weak influence of the amount of material removed from the fluidized bed cooler on the dust load of the electrostatic precipitator as a whole, and on the circulation of dust along the “large circuit”. Even in the case of a maximum emission from the CCS of about 10 t/h, the dusty secondary air passes through several stages of purification along the circuit “cyclone CCS - circulation cyclone - Venturi cyclone II”. Multi-stage cleaning eliminates the initial dust content of the air from the refrigerator and thus the material from the refrigerator does not have a decisive effect on final emissions from the electrostatic precipitator, but at the same time there are additional heat costs.
На основе анализа предшествующего уровня техники и технологических расчетов с применением математической модели предложены следующие технические решения по снижению циркуляционной нагрузки. Based on an analysis of the previous level of technology and technological calculations using a mathematical model, the following technical solutions have been proposed to reduce the circulation load.
Мелкодисперсную пыль второго поля электрофильтра, отвечающего за улавливание мелкодисперсной пыли, двухпольного электрофильтра перенаправить в готовую продукцию. Redirect fine dust from the second field of the electrostatic precipitator, which is responsible for collecting fine dust, into the finished product.
Перенести точку отбора воздуха из холодильника кипящего слоя (ХКС). Как показали проведенные инструментальные замеры, часть глинозема из ХКС за счет высоты слоя и переполнения холодильника поступает в воздуховод и совместно с глиноземом из выгрузки циклона рециркуляции поступает на вход циклона охладителя. Поступление глинозема из ХКС увеличивает нагрузку на циклон аспирации и способствует увеличению циркуляционной нагрузки по «малому контуру». Move the air sampling point from the fluidized bed cooler (FBC). As the instrumental measurements have shown, part of the alumina from the CCS, due to the height of the layer and the overflow of the refrigerator, enters the air duct and, together with the alumina from the discharge of the recirculation cyclone, enters the inlet of the cooler cyclone. The supply of alumina from the CCS increases the load on the aspiration cyclone and contributes to an increase in the circulation load along the “small circuit”.
Для снижения циркуляционной нагрузки по тонким фракциям так же необходимо пылевоздушную смесь после разгрузочного циклона пневмоподъемника направить в контур дополнительной очистки, включающий предварительный циклон и рукавный или картриджный фильтр тонкой очистки. To reduce the circulation load on fine fractions, it is also necessary to direct the dust-air mixture after the unloading cyclone of the pneumatic lift into an additional cleaning circuit, which includes a preliminary cyclone and a bag or cartridge fine filter.
Предлагаемая аппаратурно-технологическая схема устройства для термообработки порошкообразных материалов представлена на фиг. 2. The proposed hardware and technological diagram of a device for heat treatment of powdered materials is shown in Fig. 2.
Аппаратурная схема устройства содержит электрофильтр 1, шнек 2 электрофильтра, бункер 3 отбора пыли для сбора пыли второго поля электрофильтра 1, установленный непосредственно под шнеком 2 электрофильтра. The hardware diagram of the device contains an electric precipitator 1, an electric precipitator auger 2, a dust collection hopper 3 for collecting dust from the second field of the electrostatic precipitator 1, installed directly under the electric precipitator auger 2.
Бункер 3 отбора соединен посредством материалопровода 4, на котором установлены шиберный затвор 5 и шлюзовый питатель 6, со сборным отгрузочным бункером 7. В нижней части отгрузочного бункера установлена течка 8 с шибером 9, соединенная с пневмокамер ним насосом № 1 (ПКН 1) 10 печи. The selection hopper 3 is connected by means of a material pipeline 4, on which a gate valve 5 and a sluice feeder 6 are installed, with a prefabricated shipping hopper 7. In the lower part of the shipping hopper a chute 8 with a gate 9 is installed, connected to a pneumatic chamber pump No. 1 (PKN 1) 10 of the furnace.
Отгрузочный бункер соединен линией 11 с размещенной на ней шиберным затвором 12 с пневмокамерным насосом (КН 2) 13 для возможности подачи материала из сборного отгрузочного бункера 7 в пневмокамерный насос № 2 (КН 2) 13, при этом пневмокамерный насос (КН 2) 13 соединен с резервным пневмокамерным насосом № 3 (КН 3) 14. The shipping hopper is connected by a line 11 with a slide valve 12 placed on it with a pneumatic chamber pump (KN 2) 13 to enable the supply of material from the prefabricated shipping hopper 7 to the pneumatic chamber pump No. 2 (KN 2) 13, while the pneumatic chamber pump (KN 2) 13 is connected with backup pneumatic chamber pump No. 3 (KN 3) 14.
Для возможности коммутации КН 1 (10), КН 2 (13) и КН 3 (14) для подачи материала в силоса готовой продукции по действующей линии пневмотранспорта предусмотрены шибера 15 и 16. To enable switching of KN 1 (10), KN 2 (13) and KN 3 (14) for supplying material to finished product silos via an existing pneumatic transport line, gates 15 and 16 are provided.
Мелкодисперсная пыль склонна к слеживанию, что может привести к зарастанию бункеров и нарушению подачи пыли по материалопроводам. Для предотвращения слеживания материала на бункере 3 отбора и сборном бункере 7 установлены площадочные вибраторы 17 и 18. Кроме того, для создания аэрации и исключения слеживания материала к бункерам 3 и 7 по линиям 19 и 20 с запорными вентилями 21 и 22 подведен осушенный сжатый воздух. Fine dust is prone to caking, which can lead to overgrowing of bins and disruption of the flow of dust through material pipelines. To prevent caking of the material, area vibrators 17 and 18 are installed on the selection hopper 3 and the collection hopper 7. In addition, to create aeration and prevent caking of the material, dried compressed air is supplied to the hoppers 3 and 7 via lines 19 and 20 with shut-off valves 21 and 22.
Для сброса воздуха сборный отгрузочный бункер 7 снабжен сбросной линией 23 с вентилем 24, воздух по которой сбрасывается в первое поле электрофильтра 1 через патрубок 25. To discharge air, the prefabricated shipping hopper 7 is equipped with a discharge line 23 with a valve 24, through which air is discharged into the first field of the electrostatic precipitator 1 through pipe 25.
Заявляемое устройство также содержит холодильник 26 кипящего слоя (ХКС), на крышке которого размещена точка отбора вторичного воздуха из холодильника 26 кипящего слоя, соединенная с воздуховодом 27 с размещенными на нем заглушками 28 и 29. The inventive device also contains a fluidized bed cooler 26 (FBC), on the lid of which there is a point for sampling secondary air from the fluidized bed cooler 26, connected to an air duct 27 with plugs 28 and 29 placed on it.
Холодильник 26 кипящего слоя соединен воздуховодом 30 с циркуляционным циклоном 31, предназначенным для подачи прокаленного материала через разгрузочное устройство 32, закрепленное в нижней части циркуляционного циклона 31 в циклон 33 холодильника кипящего слоя, в нижней части которого размещена течка 34, выполненная с возможностью разгрузки прокаленного материала из циклона 33 холодильника кипящего слоя в холодильник 26 кипящего слоя. The fluidized bed cooler 26 is connected by an air duct 30 to a circulation cyclone 31, designed to supply calcined material through a discharge device 32 fixed in the lower part of the circulation cyclone 31 into the cyclone 33 of the fluidized bed cooler, in the lower part of which there is a chute 34, configured to unloading the calcined material from the cyclone 33 of the fluidized bed cooler into the fluidized bed cooler 26.
Шнек 2 электрофильтра 1 оснащен приемным бункером 35 для сбора пыли первого поля электрофильтра 1. Бункер 35 пневмодорожкой 36 соединен с пневмоподъемником 37, соединенным с циклоном разгрузителем 38. The auger 2 of the electric precipitator 1 is equipped with a receiving hopper 35 for collecting dust from the first field of the electric precipitator 1. The hopper 35 is connected by a pneumatic track 36 to a pneumatic lift 37, connected to a cyclone unloader 38.
Циклон разгрузитель 38 снабжен системой газоходов 39-45 с установленными на них шиберами 46-53 и соединен посредством упомянутой системы газоходов циклоном 54 предварительной очистки и фильтром 55 тонкой очистки, предназначенным для финишной очистки воздуха, поступающего из циклона 38. The cyclone unloader 38 is equipped with a system of gas ducts 39-45 with dampers 46-53 installed on them and is connected through the said system of gas ducts by a pre-cleaning cyclone 54 and a fine filter 55, intended for final cleaning of the air coming from the cyclone 38.
Фильтр 55 тонкой очистки, который может быть выполнен в виде рукавного или картриджного фильтра, соединен линией 56 с размещенным на ней вентилем 57 для обеспечения регенерации рукавного/картриджного фильтра 55 и подвода осушенного сжатого воздуха. The fine filter 55, which can be made in the form of a bag or cartridge filter, is connected by a line 56 with a valve 57 placed on it to ensure the regeneration of the bag/cartridge filter 55 and the supply of dried compressed air.
Разгрузочный конус циклона 54 предварительной очистки течкой 58 с уставленным шиберным затвором 59 соединен с накопительным бункером 60. The discharge cone of the cyclone 54 for pre-cleaning with a chute 58 with an installed gate valve 59 is connected to a storage hopper 60.
На разгрузочном конусе накопительного бункера 60 смонтированы течки 61 и 62 с шиберами 63, 64 и шлюзовыми питателями 65, 66. On the discharge cone of the storage hopper 60, chutes 61 and 62 with gates 63, 64 and sluice feeders 65, 66 are mounted.
Шлюзовый питатель 65 посредством течки 67 соединен со шнеком 68 и холодильником 26 кипящего слоя. The sluice feeder 65 is connected via a chute 67 to a screw 68 and a fluidized bed cooler 26.
Для предотвращения слеживания материала на накопительном бункере 60 так же установлен площадочный вибратор 69 и подведена линия 70 подачи осушенного воздуха с вентилем 71. Так же в накопительный бункер 60 соединен линией 72 сброса воздуха с размещенным на ней вентилем 73 с патрубком 25 электрофильтра 1. To prevent caking of the material, an area vibrator 69 is also installed on the storage hopper 60 and a dry air supply line 70 with a valve 71 is connected. The storage hopper 60 is also connected to an air discharge line 72 with a valve 73 placed on it with a pipe 25 of the electrostatic precipitator 1.
Фильтр 55 тонкой очистки течками 74, 75 с установленными на них шиберами 76, 77 и шлюзовыми питателями 78, 79 соединен с накопительным бункером 60 и со сборным бункером 7 соответственно. Для компенсации потери давления в циклоне 54 предварительной очистки и фильтре 55 тонкой очистки на линии 45 сброса очищенного воздуха, соединяющей циклон 54 и фильтр 55, установлен вентилятор 80 с шибером 81. The fine filter 55 by means 74, 75 with dampers 76, 77 and sluice feeders 78, 79 installed on them is connected to a storage hopper 60 and a collection hopper 7, respectively. To compensate for the pressure loss in the pre-cleaning cyclone 54 and the fine filter 55, a fan 80 with a damper 81 is installed on the purified air discharge line 45 connecting the cyclone 54 and filter 55.
Условно устройство можно разбить на три технологических узла. Conventionally, the device can be divided into three technological units.
1. Узел снижения циркуляционной нагрузки за счет вывода тонких фракций пыли электрофильтра 1. Unit for reducing the circulation load by removing fine dust fractions from the electrostatic precipitator
2. Узел снижения циркуляционной нагрузки за счет снижения выбросов материала из холодильника 26 кипящего слоя с воздухом охлаждения 2. Unit for reducing the circulation load by reducing emissions of material from the fluidized bed refrigerator 26 with cooling air
3. Узел дополнительной очистки пылевоздушной смеси циклона разгрузителя 38 3. Unit for additional cleaning of the dust-air mixture of the unloader cyclone 38
Первый узел работает следующим образом. The first node works as follows.
Тонко дисперсная пыль второго поля электрофильтра 1 посредством шнека 2 поступает в бункер 3 отбора пыли. Из бункера 3 отбора пыли по материалопроводу 4, на котором установлены шиберный затвор 5 и шлюзовый питатель 6, пыль второго поля электрофильтра поступает в сборный отгрузочный бункер 7 и далее по течке 8 через шибер 9 в камерный насос (КН1) 10 печи. Finely dispersed dust of the second field of the electrostatic precipitator 1 through a screw 2 enters the dust collection hopper 3. From the dust collection hopper 3 through the material pipeline 4, on which the gate valve 5 and the sluice feeder 6 are installed, the dust of the second field of the electrostatic precipitator enters the collection shipping hopper 7 and then along the chute 8 through the gate 9 into the chamber pump (KN1) 10 of the furnace.
Учитывая периодичность работы камерных насосов, предусмотрена возможность по линии 11 с шиберным затвором 12 подать материал из сборного отгрузочного бункера 7 в КН2 13 и далее в линию отгрузки готовой продукции. Использование шиберных задвижек 15 и 16 позволяет проводить отгрузку готовой продукции и тонкодисперсной пыли второго поля электрофильтра 1 с использованием резервного камерного насоса КНЗ 14. Taking into account the frequency of operation of chamber pumps, it is possible to supply material from the prefabricated shipping hopper 7 to KN2 13 through line 11 with a gate valve 12 and then to the finished product shipment line. The use of gate valves 15 and 16 allows for the shipment of finished products and fine dust from the second field of the electrostatic precipitator 1 using the backup chamber pump KNZ 14.
Как уже было сказано выше, для исключения слеживания мелкодисперсной пыли на бункере 3 отбора и сборном отгрузочном бункере 7 установлены площадочные вибраторы 17 и 18 и предусмотрена подача осушенного воздуха аэрации по линиям 19 и 20 с запорными вентилями 21, 22. Для сброса воздуха аэрации из отгрузочного бункера 7 предусмотрена сбросная линия 23 с вентилем 24. Сброс аэрационного воздуха осуществляют в первое поле электрофильтра 1 через патрубок 25. As mentioned above, to prevent caking of fine dust, area vibrators 17 and 18 are installed on the selection hopper 3 and the collection hopper 7, and a supply of dried aeration air is provided through lines 19 and 20 with shut-off valves 21, 22. To discharge aeration air from the shipping hopper 7, a discharge line 23 with valve 24 is provided. The aeration air is discharged into the first field of the electrostatic precipitator 1 through pipe 25.
Второй технологический узел уменьшения циркуляционной нагрузки за счет снижения выбросов материала из холодильника 26 кипящего слоя с воздухом охлаждения работает следующим образом. The second technological unit for reducing the circulation load by reducing emissions of material from the fluidized bed cooler 26 with cooling air operates as follows.
Отбор вторичного воздуха с торцевой поверхности перемещен на крышку холодильника по воздуховоду 27. Для возможности переключения в штатный режим работы предусмотрены заглушки 28 и 29. Заглушка 28 находится в закрытом положении, весь воздух из холодильника 26 кипящего слоя через газоход 27 с открытой заглушкой 29 поступает в штатный воздуховод 30 холодильника 26 кипящего слоя (ХКС) и объединяясь с прокаленным материалом из циркуляционного циклона 31, выгружаемого разгрузочным устройством 32, воздушно пылевая смесь поступает в циклон 33 холодильника кипящего слоя, где происходит разделение потока. Уловленный материал по течке 34 направляется в холодильник 26 кипящего слоя (ХКС), а очищенный воздух по штатной схеме поступает в кальцинатор на горение. The secondary air intake from the end surface is moved to the refrigerator lid via air duct 27. To enable switching to the normal operating mode, plugs 28 and 29 are provided. Plug 28 is in the closed position, all air from the fluidized bed refrigerator 26 through the gas duct 27 with the open plug 29 enters standard air duct 30 of the fluidized bed cooler (FBC) 26 and combining with the calcined material from the circulation cyclone 31, unloaded by the unloading device 32, the air-dust mixture enters the cyclone 33 of the fluidized bed cooler, where the flow is separated. The captured material is sent through flow 34 to the fluidized bed refrigerator 26 (FBC), and the purified air according to the standard scheme enters the calciner for combustion.
При необходимости, заглушку 28 открывают, заглушку 29 закрывают, и схема работает в штатном режиме с отбором воздуха через торцевую стенку ХКС 26. If necessary, plug 28 is opened, plug 29 is closed, and the circuit operates in normal mode with air bleed through the end wall of XKS 26.
Третий технологический узел дополнительной очистки пылевоздушной смеси циклона разгрузителя 38 работает следующим образом. The third technological unit for additional purification of the dust-air mixture of the unloader cyclone 38 operates as follows.
Перед началом работы шибер 53 газохода 41 закрывают. Пылевоздушная смесь из циклона 38 по газоходу 39 через шибер 46 газохода 40 и шибер 47 поступает в циклон 54 предварительной очистки. После циклона 54 предварительной очистки предварительно очищенная пылевоздушная смесь через шибера 48 и 50 по газоходу 42 поступает в рукавный/картриджный фильтр 55, где происходит окончательная очистка воздушного потока от тонких фракций пыли. После очистки воздух через шибер 52 по газоходу 45 поступает на вход вентилятора 80. Установка вентилятора необходима для компенсации потерь давления на участке «разделительный циклон 38 - циклон 33 холодильника кипящего слоя возросшего за счет установки циклона 38, фильтра 55 тонкой очистки, системы шиберов и газоходов. Before starting work, the gate 53 of the gas duct 41 is closed. The dust-air mixture from the cyclone 38 through the gas duct 39 through the gate 46 of the gas duct 40 and the gate 47 enters the pre-cleaning cyclone 54. After the pre-cleaning cyclone 54, the pre-cleaned dust-air mixture through gates 48 and 50 through the gas duct 42 enters the bag/cartridge filter 55, where the final purification of the air flow from fine dust fractions occurs. After cleaning the air through damper 52 through gas duct 45 is supplied to the inlet of fan 80. Installation of the fan is necessary to compensate for pressure losses in the section “separation cyclone 38 - cyclone 33 of the fluidized bed cooler, which has increased due to the installation of cyclone 38, fine filter 55, a system of dampers and gas ducts.
Для возможности тонкой регулировки значений давления/разрежения на участке «разделительный циклон 38 - циклон 33 холодильника кипящего слоя» предусмотрен шибер 81. To allow fine adjustment of pressure/vacuum values in the section “separation cyclone 38 - cyclone 33 of the fluidized bed cooler”, a gate 81 is provided.
Так же для возможности проведения профилактических или ремонтных работ на циклоне 54 и фильтре 55 предусмотрена система байпасов. При необходимости шибер 49 газохода 43 открывается, шибера 47 и 48 закрываются. Тем самым из технологической схемы исключается циклон 54 предварительной очистки. В случае открытия шиберов 46, 47, 48 и 51 при закрытых шиберах 49, 50 и 52 из технологической схемы исключается фильтр 55 тонкой очистки. Предусмотрена возможность полного исключения схемы очистки воздушнопылевой смеси циклона 38. Для этого шибер 53 газохода 41 переводят в открытое положение, а шибер 46 газохода 40 перекрывают. Also, to allow for maintenance or repair work, a bypass system is provided on the cyclone 54 and filter 55. If necessary, the gate 49 of the gas duct 43 opens, the gates 47 and 48 close. Thus, the pre-cleaning cyclone 54 is excluded from the technological scheme. In the case of opening gates 46, 47, 48 and 51 while gates 49, 50 and 52 are closed, fine filter 55 is excluded from the technological scheme. It is possible to completely eliminate the cleaning scheme for the air-dust mixture of the cyclone 38. To do this, the gate 53 of the gas duct 41 is moved to the open position, and the gate 46 of the gas duct 40 is closed.
Пыль, уловленная в циклоне 54 предварительной очистки по течке 58 с установленном на ней шибером 59, поступает в накопительный бункер 60. Аппаратурно-технологической схемой предусмотрено два варианта переработки пыли циклона 54 предварительной очистки. По первому варианту пыль по течке 61 шибер 63 и шлюзовый питатель 65 по течке 67 направляют в шнек 68 и далее во вторую камеру холодильника кипящего слоя 26. Подача материала через шлюзовый питатель 65 и шнек 68 исключает выброс материла из холодильника 26 кипящего слоя, находящегося под давлением, в накопительный бункер 60. Подача материала во вторую камеру холодильника 26 кипящего слоя, позволяет провести термообработку и достичь качества конечного продукта. Второй вариант переработки пыли накопительного бункера 60 предполагает подачу пыли по течке 62 через шибер и шлюзовый питатель 66 направляют пыль в отгрузочный бункер 7 и далее в готовую продукцию. Dust collected in the pre-cleaning cyclone 54 through the chute 58 with a gate 59 installed on it enters the storage hopper 60. The hardware and technological scheme provides two options for processing the dust of the pre-cleaning cyclone 54. According to the first option, the dust is directed through chute 61 by gate 63 and sluice feeder 65 into chute 67 into auger 68 and then into the second chamber of the fluidized bed cooler 26. The supply of material through the sluice feeder 65 and auger 68 prevents the ejection of material from the fluidized bed cooler 26 located under pressure into the storage hopper 60. Supplying the material to the second chamber of the fluidized bed refrigerator 26 allows for heat treatment and achieving the quality of the final product. The second option for processing dust from the storage bin 60 involves feeding dust through a chute 62 through a gate and a sluice feeder 66 that directs the dust to the shipping bin 7 and then to the finished product.
Переработка пыли фильтра 55 тонкой очистки так же возможна по двум вариантам. По первому варианту пыль, уловленная в фильтре 55, по течке 74 через шибер 76 и шлюзовый питатель 78 направляют в бункер 60 и далее, по описанной выше схеме, в холодильник кипящего слоя 26. Recycling fine filter dust 55 is also possible in two ways. According to the first option, the dust collected in the filter 55 is sent through the chute 74 through the gate 76 and the sluice feeder 78 to the hopper 60 and then, according to the scheme described above, to the fluidized bed cooler 26.
Второй вариант предусматривает подачу пыли через течку 75 с шибером 77 и шлюзовым питателем 79 в отгрузочный бункер 7 и далее в готовую продукцию. The second option involves supplying dust through a chute 75 with a gate 77 and a sluice feeder 79 into the shipping hopper 7 and then into the finished product.
На длинных (более 5 м) материалопроводах, для исключения забивки и предотвращения слеживания материала во время остановок, предусмотрен подвод поддувочного воздуха. On long (more than 5 m) material pipelines, to avoid clogging and prevent caking of the material during stops, a supply of make-up air is provided.
Предложенное устройство проведения термических процессов в стационарных печах циркулирующего кипящего слоя с выводом тонких и ультратонких фракций обжигаемого материала позволяет не только снизить нагрузку на электрофильтр или другой агрегат финишной очистки отходящих газов и тем самым снизить отрицательное воздействие на окружающую среду, но и сократить безвозвратные потери прокаливаемого материала. Кроме того, снижение дополнительной циркуляционной нагрузки приводит к повышению производительности и снижению удельного расхода топлива. В зависимости от характеристик обжигаемого материла снижение выбросов происходит на 80-90%, удельного расхода топлива на 1,5-2, 2%, увеличение производительности на 10-15%. The proposed device for carrying out thermal processes in stationary circulating fluidized bed furnaces with the removal of fine and ultra-fine fractions of the fired material allows not only to reduce the load on the electric precipitator or other unit for the final purification of exhaust gases and thereby reduce the negative impact on the environment, but also to reduce irreversible losses of the calcined material . In addition, reducing the additional circulation load leads to increased productivity and reduced specific fuel consumption. Depending on the characteristics of the fired material, emissions are reduced by 80-90%, specific fuel consumption by 1.5-2.2%, and productivity increases by 10-15%.

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ CLAIM
1. Устройство для термообработки гидроксида алюминия, содержащее электрофильтр (1), включающий не менее двух полей, бункер (3) отбора пыли второго поля электрофильтра (1), отгрузочный бункер (7), приемный бункер (35) пыли первого поля электрофильтра с пневмо дорожкой (36) и с пневмоподъемником (37), циклон (54) предварительной очистки, соединенный с накопительным бункером (60), который через шлюзовый питатель (65) посредством течки (67) соединен со шнеком (68) и холодильником (26) кипящего слоя, а упомянутый холодильник (26) кипящего слоя соединен воздуховодом (30) с циркуляционным циклоном (31), через который выводится прокаленный материал посредством разгрузочного устройства (32), закрепленного в нижней части циркуляционного циклона (31) в циклон (33) холодильника кипящего слоя, в нижней части которого размещена течка (34), выполненная с возможностью разгрузки прокаленного материала из циклона (33) холодильника кипящего слоя в холодильник (26) кипящего слоя, причем бункер (3) отбора пыли соединен посредством материалопровода (4) с отгрузочным бункером (7) и системой пневмокамерных насосов (10, 13, 14) для возможности вывода уловленной пыли второго поля электрофильтра (1) в силос готовой продукции, при этом устройство содержит циклон разгрузитель (38), с установленной на нем системой газоходов (39-45) с шиберами (46-53) и соединенный в нижней своей части с пневмоподъемником (37), а в верхней части посредством упомянутой системы газоходов (39-45) соединен с циклоном (54) предварительной очистки и фильтром (55) тонкой очистки. 1. A device for heat treatment of aluminum hydroxide, containing an electric precipitator (1), including at least two fields, a dust collection hopper (3) of the second field of the electrostatic precipitator (1), a shipping hopper (7), a dust receiving hopper (35) of the first field of the electric precipitator with pneumatic track (36) and with a pneumatic lift (37), a pre-cleaning cyclone (54) connected to a storage hopper (60), which is connected through a sluice feeder (65) via a choke (67) to a screw (68) and a boiling water cooler (26) layer, and said fluidized bed cooler (26) is connected by an air duct (30) to a circulation cyclone (31), through which the calcined material is discharged by means of a discharge device (32) fixed in the lower part of the circulation cyclone (31) into the cyclone (33) of the fluidized bed cooler layer, in the lower part of which there is a choke (34), configured to unload the calcined material from the cyclone (33) of the fluidized bed cooler into the fluidized bed cooler (26), and the dust collection hopper (3) is connected via a material pipeline (4) to the shipping hopper (7) and a system of pneumatic chamber pumps (10, 13, 14) to allow the collected dust of the second field of the electrostatic precipitator (1) to be discharged into the finished product silo, while the device contains a cyclone unloader (38), with a gas duct system installed on it (39-45 ) with gates (46-53) and connected in its lower part to a pneumatic lift (37), and in its upper part through the mentioned gas duct system (39-45) it is connected to a pre-cleaning cyclone (54) and a fine filter (55).
2. Устройство по и. 1, отличающееся тем, что на газоходе (45) закреплен вентилятор (80) с шибером (81). 2. Device by and. 1, characterized in that a fan (80) with a damper (81) is attached to the gas duct (45).
3. Устройство по и. 1, отличающееся тем, что по меньшей мере один из бункера (3) отбора, отгрузочного бункера (7) и накопительного бункера (60) содержит площадные вибраторы (17, 18, 69) и точки подвода осушенного воздуха. 3. Device by and. 1, characterized in that at least one of the selection hopper (3), the shipping hopper (7) and the storage hopper (60) contains area vibrators (17, 18, 69) and dry air supply points.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что холодильник (26) кипящего слоя содержит систему отвода воздуха, размещенную на его крышке с возможностью размещения упомянутой системы выше слоя глинозема, поступающего в холодильник (26) кипящего слоя. 4. The device according to claim 1, characterized in that the fluidized bed cooler (26) contains an air exhaust system placed on its lid with the possibility of placing the said system above the alumina layer entering the fluidized bed cooler (26).
5. Устройство по и. 1, отличающееся тем, что фильтр (55) тонкой очистки соединен с накопительным бункером (60) и отгрузочным бункером (7) для возможности вывода уловленного пылевого потока в холодильник (26) кипящего слоя или в систему пневмокамерных насосов (10, 13, 14) и далее в силос готовой продукции. 5. Device by and. 1, characterized in that the fine filter (55) is connected to a storage hopper (60) and a shipping hopper (7) to allow the collected dust flow to be discharged into a fluidized bed cooler (26) or into a system of pneumatic chamber pumps (10, 13, 14) and then into the finished product silo.
6. Устройство по и. 1, отличающееся тем, что каждый из циклона (54) предварительной очистки и фильтр (55) тонкой очистки выполнены с возможностью исключения из технологической схемы посредством систем байпаса, для обеспечения возможности ремонта и профилактического обслуживания устройства. 6. Device by and. 1, characterized in that each of the pre-cleaning cyclone (54) and the fine filter (55) is designed to be excluded from the technological scheme through bypass systems to allow repair and preventive maintenance of the device.
PCT/RU2023/050098 2022-05-24 2023-04-21 Device for heat treating aluminium hydroxide WO2023229496A1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2022113814A RU2791725C1 (en) 2022-05-24 Device for heat treatment of aluminum hydroxide
RU2022113814 2022-05-24

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2023229496A1 true WO2023229496A1 (en) 2023-11-30

Family

ID=88919625

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2023/050098 WO2023229496A1 (en) 2022-05-24 2023-04-21 Device for heat treating aluminium hydroxide

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2023229496A1 (en)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
HUT36055A (en) * 1984-02-15 1985-08-28 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Apparatus and process for continuous calcination of aluminium hydroxide
UA48201C2 (en) * 1995-11-14 2002-08-15 Металлгезелльшафт Акцієнгезелльшафт Process for producing water-free aluminium oxide from aluminium hydroxide
DE10331364B3 (en) * 2003-07-11 2005-01-27 Outokumpu Oyj Process and plant for the production of metal oxide from metal hydroxide
RU2294896C1 (en) * 2005-07-13 2007-03-10 Открытое акционерное общество "Проектно-конструкторское бюро металлургической теплотехники и энерготехнологии цветной металлургии" (ОАО "ПКБ "Энергоцветмет") Method, the reactor and the installation for thermal treatment of the powdery material
CN1990384B (en) * 2005-11-25 2012-07-25 奥图泰有限公司 Method and apparatus for preparing metal-oxide from metallic compound
RU2660003C1 (en) * 2017-05-16 2018-07-04 Владимир Николаевич Ведров Installation for heat treatment of aluminium hydroxide

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
HUT36055A (en) * 1984-02-15 1985-08-28 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Apparatus and process for continuous calcination of aluminium hydroxide
UA48201C2 (en) * 1995-11-14 2002-08-15 Металлгезелльшафт Акцієнгезелльшафт Process for producing water-free aluminium oxide from aluminium hydroxide
DE10331364B3 (en) * 2003-07-11 2005-01-27 Outokumpu Oyj Process and plant for the production of metal oxide from metal hydroxide
RU2294896C1 (en) * 2005-07-13 2007-03-10 Открытое акционерное общество "Проектно-конструкторское бюро металлургической теплотехники и энерготехнологии цветной металлургии" (ОАО "ПКБ "Энергоцветмет") Method, the reactor and the installation for thermal treatment of the powdery material
CN1990384B (en) * 2005-11-25 2012-07-25 奥图泰有限公司 Method and apparatus for preparing metal-oxide from metallic compound
RU2660003C1 (en) * 2017-05-16 2018-07-04 Владимир Николаевич Ведров Installation for heat treatment of aluminium hydroxide

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3565408A (en) Production of alumina from aluminum hydroxide
CN104692435A (en) Suspension roasting device and technology for producing multiform aluminum oxide
RU2343348C1 (en) Cross-over cyclone pipeline for reactor with circulating fluidised bed
MXPA06008163A (en) Cement clinker production comprising partial removal of a flow of rotary kiln exhaust gas containing harmful substances.
JP4197049B1 (en) Exhaust gas treatment system for cement firing equipment
CN104550201B (en) A kind of cement kiln associated treatment house refuse system and method thereof
MX2007004788A (en) Calcining plant and method.
CN106115747B (en) A kind of utilization magnesium hydroxide produces the device of magnesia
EA000516B1 (en) Process for producing aluminium oxide from aluminium hydroxide
CN104152162A (en) Pyrolysis system for pyrolysis of broken coal, and device and method for producing semicoke, tar and coal gas by pyrolysis of broken coal
US5704780A (en) Apparatus for thermal processing of raw materials in dust form
WO2019142387A1 (en) Method for treating sludge and cement manufacturing system
RU2791725C1 (en) Device for heat treatment of aluminum hydroxide
WO2023229496A1 (en) Device for heat treating aluminium hydroxide
JPH10338513A (en) Device for producing charcoal and activated carbon
US2757921A (en) Method for burning of materials with heat recovery
RU1836124C (en) Installation for regeneration and production of auxiliary filter agents
Missalla et al. Significant improvement of energy efficiency at alunorte’s calcination facility
SU724557A1 (en) Coal thermal preparation unit for coking
KR930011376B1 (en) Apparatus for preheating granular material
CN102701617A (en) Calcination production line and calcination method for industrial by-product gypsum
CN212655487U (en) Clay and kaolin calcining device
RU2660003C1 (en) Installation for heat treatment of aluminium hydroxide
CN109467323B (en) Lime suspension calcination process equipment
RU127744U1 (en) DEVICE FOR PREPARING MINERAL MIXTURES

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 23812238

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1