WO2023106858A1 - 광학계 및 이를 포함하는 카메라 모듈 - Google Patents

광학계 및 이를 포함하는 카메라 모듈 Download PDF

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WO2023106858A1
WO2023106858A1 PCT/KR2022/019927 KR2022019927W WO2023106858A1 WO 2023106858 A1 WO2023106858 A1 WO 2023106858A1 KR 2022019927 W KR2022019927 W KR 2022019927W WO 2023106858 A1 WO2023106858 A1 WO 2023106858A1
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lens
optical axis
lenses
optical system
sensor
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PCT/KR2022/019927
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서은성
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엘지이노텍 주식회사
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
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    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B17/00—Details of cameras or camera bodies; Accessories therefor
    • G03B17/02—Bodies
    • G03B17/12—Bodies with means for supporting objectives, supplementary lenses, filters, masks, or turrets
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N23/00—Cameras or camera modules comprising electronic image sensors; Control thereof
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N23/00—Cameras or camera modules comprising electronic image sensors; Control thereof
    • H04N23/50—Constructional details
    • H04N23/55—Optical parts specially adapted for electronic image sensors; Mounting thereof

Definitions

  • the embodiment relates to an optical system for improved optical performance and a camera module including the same.
  • the camera module performs a function of photographing an object and storing it as an image or video and is installed in various applications.
  • the camera module is manufactured in a small size and is applied to portable devices such as smartphones, tablet PCs, and laptops, as well as drones and vehicles, providing various functions.
  • the optical system of the camera module may include an imaging lens that forms an image and an image sensor that converts the formed image into an electrical signal.
  • the camera module may perform an autofocus (AF) function of aligning the focal length of the lens by automatically adjusting the distance between the image sensor and the imaging lens, and a distant object through a zoom lens It is possible to perform a zooming function of zooming up or zooming out by increasing or decreasing the magnification of .
  • AF autofocus
  • the camera module employs an image stabilization (IS) technology to correct or prevent image stabilization due to camera movement caused by an unstable fixing device or a user's movement.
  • IS image stabilization
  • the most important element for a camera module to acquire an image is an imaging lens that forms an image.
  • Recently, interest in high resolution is increasing, and research on an optical system including a plurality of lenses is being conducted to implement this. For example, research using a plurality of imaging lenses having positive (+) refractive power or negative (-) refractive power is being conducted to implement high resolution.
  • the total length, height, etc. may increase due to the thickness, spacing, size, etc. of the plurality of lenses, thereby increasing the overall size of the module including the plurality of lenses.
  • the size of an image sensor is increasing to implement high resolution and high image quality.
  • the total track length (TTL) of an optical system including a plurality of lenses also increases, and as a result, the thickness of a camera, mobile terminal, etc. including the optical system also increases. Therefore, a new optical system capable of solving the above problems is required.
  • Embodiments are intended to provide an optical system with improved optical properties. Embodiments are intended to provide an optical system having excellent optical performance in the center and periphery of the angle of view. Embodiments are intended to provide an optical system capable of having a slim structure.
  • An optical system includes first to seventh lenses disposed along an optical axis from an object side toward a sensor side, the first lens has positive (+) refractive power on the optical axis, and the second lens has negative (-) refractive power on the optical axis, the seventh lens has negative (-) refractive power on the optical axis, an object side surface of the first lens has a convex shape along the optical axis, and The sensor side surface is bonded to the second lens, the sensor side surface of the seventh lens has the largest effective diameter among the first to seventh lenses, and the optical axis extends from the apex of the object-side surface of the first lens to the top surface of the image sensor.
  • the distance at is TTL
  • 1/2 of the maximum diagonal length of the image sensor is ImgH
  • the refractive index of the first lens is n1
  • the refractive index of the second lens is n2
  • the following equation: 0.4 ⁇ TTL / ImgH ⁇ 3 and 0.05 ⁇ (n2) - (n1) ⁇ 0.25 may be satisfied.
  • the refractive index of the third lens is n3, and the refractive indices of the first, second, and third lenses satisfy the following equations: 1.45 ⁇ n1 ⁇ 1.65, 1.55 ⁇ n2 ⁇ 1.8, and 1.6 ⁇ n3 can
  • the Abbe numbers of the first and second lenses are v1 and v2, and may satisfy the following equation: 10 ⁇ (v1) - (v2) ⁇ 50.
  • the thickness of the first lens along the optical axis is L1_CT
  • the thickness of the third lens along the optical axis is L3_CT
  • the effective diameters of the object side surface and the sensor side surface of the first to seventh lenses are L3_CT.
  • the largest effective diameter is CA_Max
  • the smallest effective diameter among the effective diameters of the object-side surface and the sensor-side surface of the first to seventh lenses is CA_Min
  • the following equations: 2 ⁇ L1_CT / L3_CT ⁇ 5 and 1 ⁇ CA_Max / CA_min ⁇ At least one of 5 may be satisfied.
  • a sensor-side surface of the second lens may have the smallest effective mirror among the effective mirrors of the first to seventh lenses.
  • the average value of the effective diameters of the object-side surface and the sensor-side surface of the seventh lens is AVR_CA_L7
  • the average value of the effective diameters of the object-side surface and sensor-side surfaces of the second lens is AVR_CA_L2.
  • the second and seventh lenses may satisfy the following Equation: 2 ⁇ AVR_CA_L7 / AVR_CA_L2 ⁇ 4.
  • the object side surface of the sixth lens may have a convex shape along the optical axis
  • the sensor side surface may have a convex shape along the optical axis
  • the sixth lens may have positive (+) refractive power.
  • the seventh lens may have an object side surface concave in the optical axis
  • a sensor side surface may have a concave shape in the optical axis.
  • the thickness of the first lens along the optical axis is L1_CT
  • the thickness of the eleventh lens along the optical axis is L7_CT
  • the distance between the second lens and the third lens along the optical axis is L1_CT.
  • (mm) is d23_CT
  • the distance (mm) from the optical axis of the sensor-side surface of the sixth lens and the object-side surface of the seventh lens is d67_CT
  • the first and second lenses and the sixth and seventh lenses are as follows Equation: 1 ⁇ L1_CT / L7_CT ⁇ 5 and 1 ⁇ d67_CT / d23_CT ⁇ 4 may be satisfied.
  • the sensor side of the seventh lens has a critical point, and the critical point is located at a position of 30% or more of the distance from the optical axis of the seventh lens to the end of the effective area, and the following equation: 0.5 ⁇ L7S2_max_sag to Sensor ⁇ 2 can be satisfied.
  • L7S2_max_sag to Sensor is the distance from the maximum sag value of the seventh lens on the sensor side to the image sensor in the optical axis direction
  • An optical system includes a first lens group having at least two lenses from an object side toward a sensor side; and a second lens group disposed on a sensor side of the second lens group and having more lenses than the number of lenses in the first lens group, wherein the total sum of the number of lenses included in the first and second lens groups is 7 or less, the maximum distance among the distances between the first and second lens groups is dG12_Max, the minimum distance among the distances between the first and second lens groups is dG12_Min, and between the two lenses in the first lens group
  • the optical axis spacing of is d12_CT
  • the optical axis spacing between the first and second lens groups is dG12_CT
  • the following equations: dG12_Max (dG12_CT / d12_CT) and dG12_Min ⁇ (dG12_CT / d12_CT) may be satisfied.
  • the first lens group includes an object-side first lens and a sensor-side second lens, a distance on an optical axis between the first lens and the second lens is d12_CT, and the first lens
  • the distance in the direction of the optical axis between the end of the effective region between the first lens and the second lens is d12_ET, and may satisfy the following equation: 0.01 > d12_CT-d12_ET.
  • the size of the effective diameter of the sensor-side surface closest to the second lens group among the lens surfaces of the first lens group is the smallest, and the sensor side closest to the image sensor among the lens surfaces of the second lens group
  • the effective diameter of the surface is maximum, the distance in the optical axis from the apex of the object-side surface of the first lens to the upper surface of the image sensor is TTL, the maximum diagonal length of the image sensor is IH, and the following equation: 0.6 ⁇ TTL / IH ⁇ 0.8 can be satisfied.
  • An absolute value of a focal length of each of the first and second lens groups may be greater than that of the second lens group.
  • the first lens group includes first and second lenses disposed along the optical axis in a direction from the object side to the sensor side, and the second lens group moves from the object side to the sensor side. It includes third to seventh lenses disposed along an optical axis, a sensor side of the first lens and an object side side of the second lens are bonded, and a sensor side side of the second lens may have a minimum effective diameter. there is.
  • the optical axis distance between the second lens and the third lens is d23_CT
  • the distance between the optical axis of the sensor-side surface of the sixth lens and the object-side surface of the seventh lens is d67_CT
  • the optical axis distance between the sixth and seventh lenses and the optical axis distance between the second and third lenses may satisfy the following equation: 1 ⁇ d67_CT / d34_CT ⁇ 4.
  • the second lens has a negative refractive power different from that of the first lens, has a refractive index higher than that of the first lens, and has an Abbe number lower than the Abbe number of the first lens.
  • the refractive indices of the first and second lenses are n1 and n2, and may satisfy the following equation: 0.05 ⁇ (n2) - (n1) ⁇ 0.25.
  • the refractive indices of the first and second lenses are n1 and n2, the Abbe numbers of the first and second lenses are v1 and v2, and the following equations: 1.45 ⁇ n1 ⁇ 1.65, 1.55 ⁇ n2 ⁇ 1.8 and 10 ⁇ (v1) - (v2) ⁇ 50 can be satisfied.
  • the thickness of the first lens group along the optical axis may be equal to the sum of the thicknesses of the at least two lenses.
  • a thickness at an end of the effective area of the first lens group may be the same as a distance between ends of the effective area of the at least two lenses.
  • the first lens group may include two lenses bonded to each other, and the second lens group may include five lenses.
  • a camera module includes an image sensor; And a filter between the image sensor and the last lens of the optical system, wherein the optical system includes any one of the optical systems disclosed above, the total focal length of the optical system is F, and the size of the entrance pupil of the optical system (entrance Pupil Diameter) is an EPD, and may satisfy the following equation: 1 ⁇ F / EPD ⁇ 5.
  • An optical system and a camera module may have improved optical characteristics.
  • the optical system may have improved aberration characteristics, resolving power, and the like as a plurality of lenses are formed with set surface shapes, refractive powers, thicknesses, and intervals.
  • An optical system according to an embodiment of the present invention may improve aberration and control incident rays by providing a cemented lens to an object-side lens group.
  • the optical system and the camera module according to the embodiment may have improved distortion and aberration control characteristics, and may have good optical performance even in the center and periphery of the FOV.
  • the optical system according to the embodiment may have improved optical characteristics and a small TTL, so that the optical system and a camera module including the optical system may be provided with a slim and compact structure.
  • FIG. 1 is a configuration diagram of an optical system according to a first embodiment.
  • FIG. 2 is an explanatory diagram illustrating a relationship among an image sensor, an n-th lens, and an n-1-th lens in the optical system of FIG. 1 .
  • FIG. 3 is data on the aspherical surface coefficient of each lens surface in the optical system of FIG. 1 .
  • FIG. 4 is data on a distance between two adjacent lenses in the optical system of FIG. 1 .
  • FIG. 5 is a graph of diffraction MTF (Diffraction MTF) of the optical system of FIG. 1 .
  • FIG. 6 is a graph showing aberration characteristics of the optical system of FIG. 1 .
  • FIG. 7(A)(B) are graphs showing the heights of the object-side surface and the sensor-side surface of the last nth lens in the optical axis direction in the optical system of FIG. 1 .
  • FIG. 8 is a configuration diagram of an optical system according to a second embodiment.
  • FIG. 9 is an explanatory diagram illustrating a relationship between an image sensor, an n-th lens, and an n-1-th lens in the optical system of FIG. 8 .
  • FIG. 10 is data on the aspherical surface coefficient of each lens surface in the optical system of FIG. 8 .
  • FIG. 11 is data on a distance between two adjacent lenses in the optical system of FIG. 8 .
  • FIG. 12 is a graph of diffraction MTF (Diffraction MTF) of the optical system of FIG. 8 .
  • FIG. 13 is a graph showing aberration characteristics of the optical system of FIG. 8 .
  • 14(A)(B) are graphs showing the heights of the object-side surface and the sensor-side surface of the last n-th lens in the optical axis direction in the optical system of FIG.
  • 15 is a diagram illustrating that a camera module according to an embodiment is applied to a mobile terminal.
  • the component when a component is described as being 'connected', 'coupled' or 'connected' to another component, the component is not only directly connected to, combined with, or connected to the other component, but also with the component. It may also include the case of being 'connected', 'combined', or 'connected' due to another component between the other components.
  • the top (top) or bottom (bottom) when it is described as being formed or disposed on the "top (above) or bottom (bottom)" of each component, the top (top) or bottom (bottom) is not only a case where two components are in direct contact with each other, but also one A case in which another component above is formed or disposed between two components is also included.
  • up (up) or down (down) it may include the meaning of not only the upward direction but also the downward direction based on one component.
  • the "object side surface” may mean a surface of the lens facing the object side with respect to the optical axis (OA), and the “sensor side surface” is directed toward the imaging surface (image sensor) with respect to the optical axis. It may mean a surface of a lens.
  • the convex surface of the lens may mean a convex shape in the optical axis or paraxial region, and the concave surface of the lens may mean a concave shape in the optical axis or paraxial region.
  • the radius of curvature, center thickness, and distance between lenses described in the table for lens data may mean values along an optical axis.
  • the vertical direction may mean a direction perpendicular to the optical axis, and an end of a lens or lens surface may mean an end of an effective area of a lens through which incident light passes.
  • the size of the effective mirror on the lens surface may have a measurement error of up to ⁇ 0.4 mm depending on the measurement method.
  • the paraxial region refers to a very narrow region near the optical axis, and is an region in which a distance from which a light ray falls from the optical axis OA is almost zero.
  • the concave or convex shape of the lens surface will be described as an optical axis, and may also include a paraxial region.
  • FIG. 1 is a configuration diagram of an optical system according to a first embodiment
  • FIG. 2 is an explanatory view showing the relationship between an image sensor, an n-th lens, and an n-1-th lens in the optical system of FIG. 1
  • FIG. 3 is an optical system of FIG. 1 4 is data on the distance between two adjacent lenses in the optical system of FIG. 1
  • FIG. 5 is a graph of the diffraction MTF (Diffraction MTF) of the optical system of FIG. 1
  • 6 is a graph showing aberration characteristics of the optical system of FIG.
  • (A) and (B) of FIG. 7 are graphs of heights in the optical axis direction of the object-side surface and the sensor-side surface of the last n-th lens in the optical system of FIG.
  • Figure 8 is a configuration diagram of an optical system according to the second embodiment
  • Figure 9 is an explanatory view showing the relationship between the image sensor, the n-th lens and the n-1-th lens in the optical system of Figure 8
  • Figure 10 is data on the aspherical surface coefficient of each lens surface in the optical system of FIG. 8
  • FIG. 11 is data on the distance between two adjacent lenses in the optical system of FIG. 8
  • FIG. 12 is the diffraction MTF of the optical system of FIG. 8
  • 13 is a graph showing the aberration characteristics of the optical system of FIG. 8
  • (A) (B) of FIG. 14 are the optical axes of the object-side surface and the sensor-side surface of the last n-th lens in the optical system of FIG. It is a graph showing the height of a direction.
  • an optical system 1000 may include a plurality of lens groups G1 and G2 on an image sensor 300 .
  • each of the plurality of lens groups G1 and G2 includes at least one lens.
  • the optical system 1000 may include a first lens group G1 and a second lens group G2 sequentially disposed along the optical axis OA toward the image sensor 300 from the object side. .
  • the first lens group G1 may include at least one lens.
  • the first lens group G1 may include three or less lenses or two or less lenses.
  • the first lens group G1 may include two lenses.
  • the second lens group G2 may include twice or more lenses than the number of lenses of the first lens group G1.
  • the second lens group G2 may include 6 lenses or less.
  • the number of lenses of the second lens group G2 may have a difference of 3 or more and 5 or less compared to the number of lenses of the first lens group G1.
  • the second lens group G2 may include 5 lenses.
  • the first lens group G1 may have positive (+) refractive power.
  • the second lens group G2 may have a different negative (-) refractive power than the first lens group G1.
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 may have different focal lengths. As the first lens group G1 and the second lens group G2 have refractive powers opposite to each other, the focal length f_G2 of the second lens group G2 has a negative sign, The focal length of the first lens group G1 may have a positive (+) sign.
  • the focal length of the first lens group G1 may be smaller than that of the second lens group G2.
  • the absolute value of the focal length of the first lens group G1 is 10 times or more of the absolute value of the focal length of the second lens group G2, for example, in the range of 10 to 20 times or 12 to 17 times. It can be in the double range.
  • the optical system 1000 according to the embodiment may have improved aberration control characteristics such as chromatic aberration and distortion aberration by controlling the refractive power and focal length of each lens group, and good optical performance in the center and periphery of the FOV. can have
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 may have a set interval.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 on the optical axis OA is the optical axis distance, and the sensor of the lens closest to the sensor side among the lenses in the first lens group G1 It may be the optical axis distance between the side surface and the object side surface of the lens closest to the object side among the lenses in the second lens group G2.
  • the optical axis distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 may be greater than the central thickness of at least one of the lenses of the first lens group G1, for example, 0.5 mm or more, It may be smaller than the optical axis distance of the first lens group G1.
  • the optical axis distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is smaller than the central thickness of the thickest lens among the lenses of the first lens group G1, and the thickness of the center of the second lens group G2 It may be smaller than the central thickness of the thickest lens among the lenses.
  • the optical axis distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 may be 35% or less of the optical axis distance of the second lens group G2, for example, in a range of 20% to 35%. Accordingly, the optical system 1000 may have good optical performance not only at the center of the field of view (FOV) but also at the periphery, and chromatic aberration and distortion aberration may be improved.
  • the optical axis distance of the first lens group G1 is the optical axis distance between the object side surface of the lens closest to the object side of the first lens group G1 and the sensor side surface of the lens closest to the image sensor.
  • the optical axis distance of the second lens group G2 is the optical axis distance between the object side surface of the lens closest to the object side of the second lens group G2 and the sensor side surface of the lens closest to the image sensor 300 .
  • the number of lenses having an Abbe number of 45 or more, eg, in the range of 45 to 70 may be two or less.
  • the number of lenses having a refractive index of 1.5 or more, for example, in the range of 1.6 to 1.7 may be 3 or less.
  • the first lens group G1 may include a cemented lens.
  • the first lens group G1 may include two laminated lenses having different center thicknesses.
  • the thickness of the first lens group G1 along the optical axis may be equal to the sum of the thicknesses of the at least two lenses.
  • the distance in the optical axis direction between the object side surface and the sensor side surface at the end of the effective area of the first lens group G1 may be the same as the distance between the end of the effective area of the object side and the sensor side of the at least two lenses.
  • the Abbe number of the object-side lens may be higher than the Abbe number of the sensor-side lens
  • the refractive index of the object-side lens may be lower than the refractive index of the sensor-side lens.
  • the center thickness of the object-side lens may be twice or more thick than the center thickness of the sensor-side lens, and the focal length of the object-side lens may be smaller than the absolute value of the focal length of the sensor-side lens.
  • the optical system 1000 may improve aberration characteristics of the optical system, control incident light rays, and provide a slim optical system by including the bonded lens in the first lens group G1.
  • the optical system 1000 may include a first lens group G1 and a second lens group G2 sequentially arranged from the object side toward the image sensor 300 .
  • the optical system 1000 may include 8 lenses or less.
  • the first lens group G1 refracts light incident through the object side to collect them, and the second lens group G2 transmits the light emitted through the first lens group G1 to the image sensor 300. It can be refracted so that it can be diffused to the center and periphery of
  • the number of lenses having positive (+) refractive power and lenses having negative (-) refractive power may be equal to each other.
  • the number of lenses having positive (+) refractive power may be smaller than the number of lenses having negative (-) refractive power.
  • the lens surface (eg, S3) of the first lens group G1 and the lens surface (eg, S5) of the second lens group G2 facing each other may have a concave shape in the optical axis.
  • the optical axis distance between the first and second lens groups G1 and G2 is the maximum between the lenses of the second lens group G2. Excluding the optical axis interval, it may have the largest interval.
  • the sum of the surfaces on the object side and the sensor side is concave may be 70% or more of the lens surfaces of the first lens group (G1). .
  • the sum of the concave surface of the object side and the convex surface of the sensor side in the optical axis (OA) or paraxial region of each lens of the second lens group G2 may be 50% or more of the lens surface of the second lens group G2.
  • the first lens group G1 includes an object-side lens having a positive (+) refractive power and a sensor-side lens having a negative (-) refractive power, and the refractive index of the object-side lens is lower than the refractive index of the sensor-side lens. can be placed. Accordingly, the aberration characteristics of the optical system 1000 may be improved.
  • the optical system 1000 according to the embodiment may further include a reflective member (not shown) for changing a path of light on the object side of the first lens group G1.
  • the reflective member may be implemented as a prism that reflects incident light toward lenses.
  • the optical system 1000 includes a first lens 101, a second lens 102, a third lens 103, a fourth lens 104, a fifth It may include a lens 105 , a sixth lens 106 and a seventh lens 107 .
  • the first to seventh lenses 101 , 102 , 103 , 104 , 105 , 106 , and 107 may be sequentially disposed along the optical axis OA of the optical system 1000 .
  • the light corresponding to the object information is transmitted through the first lens 101, the second lens 102, the third lens 103, the fourth lens 104, the fifth lens 105, the sixth lens 106, and It may pass through the seventh lens 107 and be incident on the image sensor 300 .
  • Each of the plurality of lenses 100 may include an effective area and an ineffective area.
  • the effective area may be an area through which light incident to each of the lenses 100 passes. That is, the effective area may be an effective area in which the incident light is refracted to realize optical characteristics.
  • the non-effective area may be arranged around the effective area.
  • the ineffective area may be an area in which effective light from the plurality of lenses 100 is not incident. That is, the non-effective area may be an area unrelated to the optical characteristics.
  • an end of the non-effective area may be an area fixed to a barrel (not shown) accommodating the lens.
  • the optical system 1000 may include an image sensor 300 .
  • the image sensor 300 may detect light and convert it into an electrical signal.
  • the image sensor 300 may detect light sequentially passing through the plurality of lenses 100 .
  • the image sensor 300 may include a device capable of sensing incident light, such as a charge coupled device (CCD) or a complementary metal oxide semiconductor (CMOS).
  • the optical system 1000 may include a filter 500 .
  • the filter 500 may be disposed between the second lens group G2 and the image sensor 300 .
  • the filter 500 may be disposed between a lens closest to a sensor side among the plurality of lenses 100 and the image sensor 300 .
  • the filter 500 may be disposed between the seventh lens 111 and the image sensor 300 .
  • the filter 500 may include at least one of an infrared filter and an optical filter of a cover glass.
  • the filter 500 may pass light of a set wavelength band and filter light of a different wavelength band.
  • radiant heat emitted from external light may be blocked from being transferred to the image sensor 300 .
  • the filter 500 may transmit visible light and reflect infrared light.
  • the optical system 1000 may include an aperture (not shown).
  • the diaphragm may control the amount of light incident to the optical system 1000 .
  • the diaphragm may be disposed at a set position.
  • the diaphragm may be disposed around an object side surface or a sensor side surface of the lens closest to the object side.
  • the diaphragm may be disposed between two adjacent lenses among the lenses in the first lens group G1.
  • the diaphragm may be positioned between the second lens 102 and the third lens 103 .
  • the diaphragm may be disposed around a sensor-side surface of the bonding lens.
  • the diaphragm may be positioned between the bonding lens and the third lens 103 .
  • At least one lens selected from among the plurality of lenses 100 may serve as a diaphragm.
  • an object-side surface or a sensor-side surface of one lens selected from among the lenses 100 may serve as a diaphragm for adjusting the amount of light.
  • the object-side or sensor-side surface of the bonding lens, or the sensor-side surface S3 of the second lens 102 or the object-side surface S4 of the third lens 103 may serve as a diaphragm.
  • the optical system 1000 may include a first lens 101 to a seventh lens 107 .
  • the first and second lenses 101 and 102 may be a first lens group G1 or a sensor-side lens group, and the third to seventh lenses 103-107 may be a second lens group G2 or an object-side lens. may be military.
  • the first lens 101 is the closest lens to the object side in the first lens group G1.
  • the first lens 101 may have positive (+) refractive power along the optical axis OA.
  • the first lens 101 may include a plastic or glass material.
  • the first lens 101 may be made of a plastic material.
  • the first lens 101 may include a first surface S1 defined as an object side surface and a second surface S2 defined as a sensor side surface.
  • the first lens 101 may have a meniscus shape convex toward the object side.
  • the first surface S1 may have a convex shape along the optical axis OA
  • the second surface S2 may have a concave shape along the optical axis OA.
  • the second surface S2 may have a convex shape in the optical axis OA. That is, the first lens 101 may have a convex shape on both sides of the optical axis OA. At least one or both of the first surface S1 and the second surface S2 may be aspheric. Aspherical coefficients of the first and second surfaces S1 and S2 are provided as shown in FIG. 3 , L1 is the first lens 101, and S1/S2 denotes the first/second surfaces of L1.
  • the second lens 102 may be disposed between the first lens 101 and the third lens 103 .
  • the second lens 102 may have negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the second lens 102 may include a plastic or glass material.
  • the second lens 102 may be made of a plastic material.
  • the second lens 102 may include a second surface S2 defined as an object side surface and a third surface S3 defined as a sensor side surface.
  • the second surface S2 may have a convex shape along the optical axis OA
  • the third surface S3 may have a concave shape along the optical axis.
  • the first lens 101 and the second lens 102 may be cemented lenses.
  • the sensor side surface of the first lens 101 and the object side surface of the second lens 102 are bonded to each other and may be the second surface S2.
  • the second surface S2 is a sensor side of the first lens 101, and has a concave shape with respect to the first lens 101 in the optical axis OA, and a convex shape with respect to the second lens 102. can be a shape.
  • the second and third surfaces S2 and S3 may have a concave shape in the optical axis OA.
  • the third surface S3 may have a convex shape in the optical axis OA.
  • the effective diameter of the sensor side of the first lens 101 and the object side of the second lens 102 may be the size of the effective diameter of the bonded second surface S2.
  • the effective diameter H1 of the first surface S1 of the first lens 101 may be larger than the effective diameter sizes of the second and third surfaces S2 and S3.
  • At least one or both of the second surface S2 and the third surface S3 may be aspheric.
  • the aspheric coefficients of the second and third surfaces S2 and S3 are provided as shown in FIG. 3, L2 is the second lens 102, and S1/S2 denotes the first/second surfaces of L2.
  • S1 of L2 and S2 of L1 are bonding surfaces, and may have the same aspherical surface coefficient.
  • the absolute value of the focal length of the second lens 102 may be greater.
  • the first and second lenses 101 and 102 may have different center thicknesses (CT).
  • CT center thicknesses
  • the thickness of the center of the first lens 101 may be greater than the thickness of the center of the second lens 103 .
  • the second lens 102 may have a higher refractive index than the first lens 101 .
  • the refractive index of the second lens 102 may be greater than 1.6, and the refractive index of the first lens 101 may be less than 1.6.
  • the Abbe's number of the second lens 102 may be smaller than that of the first lens 101 , eg, 15 or more smaller than the Abbe's number of the first lens 101 .
  • Aberration can be improved by using the difference in refractive index and the difference in Abbe number of the lenses of the first lens group G1.
  • the clear aperture (CA) of the lens may be the smallest on the sensor side of the second lens 102, and the object side of the first lens 101 may have the smallest clear aperture (CA). side may be the largest.
  • the effective diameter of the third surface S3 on the sensor side of the second lens 102 may be the smallest among the first to third surfaces S1 , S2 , and S3 .
  • the size of the effective diameter of the third surface S3 on the sensor side of the second lens 102 is the object side surface of the first to seventh lenses 101, 102, 103, 104, 105, 106, 107 or It can be the smallest of the sensor sides. Accordingly, the optical system 1000 can improve resolving power and chromatic aberration control characteristics by controlling incident light, and can improve vignetting characteristics of the optical system 1000 .
  • the third lens 103 is the closest lens to the object side in the second lens group G2.
  • the third lens 103 may have positive (+) or negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the third lens 103 may have negative (-) refractive power.
  • the third lens 103 may include a plastic or glass material.
  • the third lens 103 may be made of a plastic material.
  • the third lens 103 may include a fifth surface S5 defined as an object side surface and a sixth surface S6 defined as a sensor side surface.
  • the third lens 103 may have a meniscus shape convex from the optical axis OA toward the sensor.
  • the fifth surface S5 may have a concave shape along the optical axis OA
  • the sixth surface S6 may have a convex shape along the optical axis OA
  • the third lens 103 may have a shape in which both sides are concave or both sides are convex in the optical axis OA.
  • At least one of the object-side surface and the sensor-side surface of the third lens 103 may have a critical point.
  • the sixth surface S6 may have a critical point, and the fifth surface S5 may be provided without a critical point.
  • the sixth surface S6 may be provided without a critical point.
  • At least one or both of the fifth surface S5 and the sixth surface S6 may be aspherical.
  • the aspheric coefficients of the fifth and sixth surfaces S5 and S6 are provided as shown in FIG. 3, L3 is the third lens 103, and S1/S2 is the first surface/second surface or fifth surface/of L3. Shows the 6th side.
  • the fourth lens 104 may have positive (+) or negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the fourth lens 104 may have positive refractive power.
  • the fourth lens 104 may include a plastic or glass material.
  • the fourth lens 104 may be made of a plastic material.
  • the fourth lens 104 may include a seventh surface S7 defined as an object side surface and an eighth surface S8 defined as a sensor side surface.
  • the fourth lens 104 may have a convex shape on both sides of the optical axis OA.
  • the seventh surface S7 may have a convex shape along the optical axis OA
  • the eighth surface S8 may have a convex shape along the optical axis OA.
  • the fourth lens 104 may have a meniscus shape convex on the object side or a meniscus shape convex on the sensor side.
  • the fourth lens 104 may have a concave shape on both sides of the optical axis OA.
  • At least one of the object-side surface and the sensor-side surface of the fourth lens 104 may have a critical point.
  • the seventh surface S7 may have a critical point
  • the eighth surface S8 may be provided without a critical point.
  • the seventh surface S7 may be provided without a critical point.
  • At least one of the seventh surface S7 and the eighth surface S8 may be an aspheric surface.
  • both the seventh surface S7 and the eighth surface S8 may be aspheric surfaces.
  • the aspheric coefficients of the seventh and eighth surfaces S7 and S8 are provided as shown in FIG. 3, L4 is the fourth lens 104, and S1/S2 is the first surface/second surface or seventh surface/of L4. Shows the 8th side.
  • the fifth lens 105 may have positive (+) or negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the fifth lens 105 may have negative (-) refractive power.
  • the fifth lens 105 may include a plastic or glass material.
  • the fifth lens 105 may be made of a plastic material.
  • the fifth lens 105 may include a ninth surface S9 defined as an object side surface and a tenth surface S10 defined as a sensor side surface.
  • the fifth lens 105 may have a meniscus shape convex toward the object side.
  • the ninth surface S9 may have a convex shape from the optical axis OA toward the object side
  • the tenth surface S10 may have a concave shape from the optical axis OA.
  • the fifth lens 105 may have a meniscus shape convex toward the sensor.
  • the ninth surface S9 may have a concave shape along the optical axis OA
  • the tenth surface S10 may have a convex shape along the optical axis OA.
  • the fifth lens 105 may have a concave shape or a convex shape on both sides of the optical axis OA.
  • At least one of the ninth surface S9 and the tenth surface S10 may be an aspheric surface.
  • both the ninth surface S9 and the tenth surface S10 may be aspheric surfaces.
  • the aspheric coefficients of the ninth and tenth surfaces S9 and S10 are provided as shown in FIG. 3, L5 is the fifth lens 105, and S1/S2 is the first surface/second surface or ninth surface/of L5. Shows the 10th side.
  • the sixth lens 106 may have positive (+) refractive power along the optical axis OA.
  • the sixth lens 106 may include a plastic or glass material.
  • the sixth lens 106 may be made of a plastic material.
  • the sixth lens 106 may include an eleventh surface S11 defined as an object side surface and a twelfth surface S12 defined as a sensor side surface.
  • the sixth lens 106 may have a convex shape on both sides of the optical axis OA.
  • the eleventh surface S11 may have a convex shape along the optical axis OA
  • the twelfth surface S12 may have a convex shape along the optical axis OA.
  • At least one of the eleventh surface S11 and the twelfth surface S12 may have a critical point.
  • the eleventh surface S11 may have a critical point formed at a predetermined position, and the twelfth surface S12 may have a critical point or may be provided without a critical point.
  • the critical point of the eleventh surface S11 may be located at a position of 50% or more of the distance from the optical axis OA to the end of the effective area (ie, the effective radius), for example, in a range of 50% to 70%.
  • the effective radius r6 of the twelfth surface S12 may be smaller than the effective radius r7 of the fourteenth surface 14, and may be, for example, 85% or less of the effective radius r7.
  • At least one of the eleventh surface S11 and the twelfth surface S12 may be an aspheric surface.
  • both the eleventh surface S11 and the twelfth surface S12 may be aspherical surfaces.
  • the aspheric coefficients of the 11th and 12th surfaces S11 and S12 are provided as shown in FIG. 3, L6 is the sixth lens 106, and S1/S2 is the first surface/second surface or eleventh surface/of L6. Shows the twelfth side.
  • the seventh lens 107 may have negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the seventh lens 107 may include a plastic or glass material.
  • the seventh lens 107 may be made of a plastic material.
  • the seventh lens 107 may include a thirteenth surface S13 defined as an object side surface and a fourteenth surface S14 defined as a sensor side surface.
  • the seventh lens 107 may have a concave shape on both sides of the optical axis OA.
  • the thirteenth surface S13 may have a concave shape in the optical axis OA, and the fourteenth surface S14 may have a concave shape in the optical axis OA. At least one of the thirteenth surface S13 and the fourteenth surface S14 may have a critical point.
  • both the thirteenth surface S13 and the fourteenth surface S14 may have critical points.
  • the critical point of the fourteenth surface S14 may be located at 40% or more of the distance r7 from the optical axis OA to the end of the effective area, for example, in a range of 40% to 60%.
  • At least one of the thirteenth surface S13 and the fourteenth surface S14 may be an aspherical surface.
  • both the thirteenth surface S13 and the fourteenth surface S14 may be aspheric surfaces.
  • the aspheric coefficients of the 13th and 14th surfaces S14 and S14 are provided as shown in FIG. 3, L7 is the seventh lens 107, and S1/S2 is the first surface/second surface or thirteenth surface/of L7. Shows the 14th side.
  • At least one of the object-side surface and the sensor-side surface of the second lens 102 may have the smallest clear aperture (CA) of the lens surface, and the seventh lens 102 may have the smallest clear aperture (CA). At least one of the object-side surface and the sensor-side surface of (107) may be the largest.
  • the size of the effective diameter of the third object-side surface S3 of the second lens 102 is the size of the object-side surface and the sensor-side surface of the third to seventh lenses 103, 104, 105, 106, and 107.
  • the size of the effective diameter of the sensor-side 14th surface S14 of the seventh lens 107 is determined by the object-side surface of the first to seventh lenses 101, 102, 103, 104, 105, 106, and 107 and the sensor. It may be the largest of the sides.
  • the size of the effective diameter of the 14th surface S14 on the sensor side of the seventh lens 107 may be more than twice and less than 4 times the size of the effective diameter of the third surface S3 of the second lens 102 . Accordingly, the optical system 1000 can improve chromatic aberration reduction and vignetting characteristics.
  • the size of the effective diameter of each of the first to seventh lenses 101, 102, 103, 104, 105, 106, and 107 is defined as the average value of the effective diameter of the object-side surface and the sensor-side surface of each lens
  • the average effective diameter of the second and third surfaces S2 and S3 of the two lenses 102 that is, the size of the effective diameter of the second lens 102 may be the smallest among the lenses. That is, considering the size of the effective area through which the effective light passes, the size of the effective diameter of the third surface S3 of the second lens 102 may be smaller than the effective diameter H3 of the third lens 103 .
  • the average effective diameter of the 13th and 14th surfaces S13 and S14 of the seventh lens 107 may be the largest among the lenses.
  • the size of the effective diameter of the seventh lens 107 may be greater than twice the size of the effective diameter of the second lens 102, for example, greater than 2 times and less than 4 times the size of the effective diameter of the second lens 102.
  • the effective diameter of the object-side surface of the second lens 102 may be the size of the effective diameter of the bonded second surface S2.
  • the effective diameter H1 of the first surface S1 of the first lens 101 may be larger than the effective diameter sizes of the second and third surfaces S2 and S3.
  • At least one or both of the second surface S2 and the third surface S3 may be aspheric.
  • the aspheric coefficients of the second and third surfaces S2 and S3 are provided as shown in FIG. 3, L2 is the second lens 102, and S1/S2 denotes the first/second surfaces of L2.
  • S1 of L2 and S2 of L1 are bonding surfaces, and may have the same aspherical surface coefficient.
  • the absolute value of the focal length of the second lens 102 may be greater.
  • the first and second lenses 101 and 102 may have different center thicknesses (CT).
  • CT center thicknesses
  • the thickness of the center of the first lens 101 may be greater than the thickness of the center of the second lens 103 .
  • the second lens 102 may have a higher refractive index than the first lens 101 .
  • the refractive index of the second lens 102 may be greater than 1.6, and the refractive index of the first lens 101 may be less than 1.6.
  • the Abbe's number of the second lens 102 may be smaller than that of the first lens 101 , eg, 15 or more smaller than the Abbe's number of the first lens 101 .
  • Aberration can be improved by using the difference in refractive index and the difference in Abbe number of the lenses of the first lens group G1.
  • the clear aperture (CA) of the lens may be the smallest on the sensor side of the second lens 102, and the object side of the first lens 101 may have the smallest clear aperture (CA). side may be the largest.
  • the effective diameter of the third surface S3 on the sensor side of the second lens 102 may be the smallest among the first to third surfaces S1 , S2 , and S3 .
  • the size of the effective diameter of the third surface S3 on the sensor side of the second lens 102 is the object side surface of the first to seventh lenses 101, 102, 103, 104, 105, 106, 107 or It can be the smallest of the sensor sides. Accordingly, the optical system 1000 can improve resolving power and chromatic aberration control characteristics by controlling incident light, and can improve vignetting characteristics of the optical system 1000 .
  • At least one of the third to seventh lenses 103, 104, 105, 106, and 107 may have a refractive index greater than 1.6.
  • the third lens 103 may have the largest refractive index and may exceed 1.6
  • the fourth, fifth, sixth, and seventh lenses may have a refractive index greater than 1.6.
  • the refractive index of the lenses 104, 105, 106, and 107 may be less than 1.6.
  • the number of lenses having a refractive index greater than 1.6 in the optical system 1000 may be 30% or less of the total number of lenses or may be 2 or less.
  • At least one of the third to seventh lenses 103, 104, 105, 106, and 107 may have an Abbe number of 45 or more.
  • the fourth lens 104 may have the largest Abbe number and may be 45 or more, and the third, fifth, sixth, and seventh lenses may have the largest Abbe number.
  • Abbe numbers of the lenses 103, 105, 106, and 107 may be less than 45.
  • the number of lenses having an Abbe number greater than 40 may be less than 50% of the total number of lenses or less than or equal to 3 lenses.
  • the number of lenses having at least one critical point among the first lenses 101 to the seventh lenses 107 may be 40% or more, for example, 40% to 60%.
  • the sum of the surfaces having the critical point may be 40% or more, for example, 40% to 60%.
  • the fourteenth surface S14 of the seventh lens 107 may have at least one critical point P1.
  • a tangent line K1 passing through an arbitrary point on the fourteenth surface S14 of the seventh lens 107 and a normal line K2 perpendicular to the tangent line K1 have a predetermined angle ⁇ 1 with the optical axis OA.
  • the angle ⁇ 1 may be expressed as an inclination value on the tangent line K1, and may have a maximum value greater than 5 degrees and less than 45 degrees.
  • the critical point may mean a point where the slope of the normal line K2 and the optical axis OA is 0 on the lens surface.
  • the critical point P1 may refer to a point where the slope of a virtual line extending in a direction perpendicular to the tangent line K1 and the optical axis OA is 0, and may be defined as a first critical point.
  • the first threshold point (P1) is the optical axis (OA) and the sign of the slope value with respect to the direction perpendicular to the optical axis (OA) changes from positive (+) to negative (-) or from negative (-) to positive (+). It is a point and may mean a point at which the slope value is 0.
  • the fourteenth surface S14 may have a first critical point P1 at a predetermined distance CP1 from the optical axis OA.
  • the first critical point P1 may be located within a range of 40% or more, for example, 40% to 60% of the effective radius r7 of the fourteenth surface S14 based on the optical axis OA.
  • the effective radius r7 is a straight line distance from the optical axis OA to the end of the effective area of the fourteenth surface S14.
  • the position of the first critical point P1 is a position set based on a direction perpendicular to the optical axis OA, and may be spaced apart by a straight line distance CP1 from the optical axis OA to the first critical point P1.
  • the critical point of the thirteenth surface S13 may be disposed closer to the optical axis OA or closer to an end of the effective area than the first critical point.
  • the position of the first critical point P1 disposed on the seventh lens 107 is disposed at a position that satisfies the aforementioned range in consideration of the optical characteristics of the optical system 1000 .
  • the position of the first critical point P1 preferably satisfies the above-described range for controlling the optical characteristics, eg, distortion characteristics, of the periphery of the field of view (FOV).
  • the optical system 1000 may implement good optical performance in the center and periphery of the field of view (FOV) and have improved aberration characteristics.
  • the position of the first critical point P1 is the maximum Sag value (Sag_L7S2_max) of the fourteenth surface S14
  • d7_CT is the center thickness or optical axis thickness of the seventh lens 107
  • L7_ET is This is the thickness of the edge of the seventh lens 107
  • d6_CT is the center thickness or optical axis thickness of the sixth lens 106
  • L6_ET is the edge thickness of the sixth lens 107.
  • the edge thickness L7_ET of the seventh lens 107 is the distance from the end of the effective area of the 13th surface S13 to the effective area of the 14th surface S14 in the optical axis direction.
  • the second thickness L7S2_PT2 of the second area protruding toward the sensor from a straight line orthogonal to the optical axis OA of the 14th surface S14 on the first critical point P1 is the optical axis OA of the thirteenth surface S13.
  • the first thickness L7S1_PT1 may be 3 times or more, eg, 3 to 10 times or 5 to 10 times greater than the second thickness L7S2_PT2.
  • d67_CT is an optical axis distance from the center of the sixth lens 106 to the center of the seventh lens 107 (ie, center distance). That is, the optical axis distance d67_CT from the center of the sixth lens 106 to the center of the seventh lens 107 is the distance from the center of the twelfth surface S12 to the center of the thirteenth surface S13. .
  • d67_ET is the distance from the edge of the sixth lens 106 to the edge of the seventh lens 107 in the optical axis direction (ie, the edge interval). That is, the distance d67_ET in the optical axis direction from the edge of the sixth lens 106 to the edge of the seventh lens 107 is equal to a straight line extending in the circumferential direction from the end of the effective area of the twelfth surface S12. This is the distance between the ends of the effective area of the thirteenth surface S13 in the optical axis direction.
  • a back focal length (BFL) is an optical axis distance from the image sensor 300 to the last lens. In this way, the center thickness and edge thickness of the first to seventh lenses 101 , 102 , 103 , 104 , 105 , 106 , and 107 , and the center distance and edge distance between two adjacent lenses may be set.
  • intervals between adjacent lenses may be provided, for example, spaced apart by a predetermined distance (eg, 0.1 mm) along the first direction Y with respect to the optical axis OA.
  • a predetermined distance eg, 0.1 mm
  • the fourth interval d45 between the fourth and fifth lenses 104 and 105 the fifth interval d56 between the fifth and sixth lenses 105 and 106
  • the sixth interval between the sixth and seventh lenses 106 and 107 The interval d67 can be set.
  • the first direction Y may include a circumferential direction centered on the optical axis OA or two directions orthogonal to each other, and the distance between two adjacent lenses at the ends of the first direction Y is an effective radius.
  • the end of the effective area of the smaller lens may be a reference, and the end of the effective radius may include an error of end ⁇ 0.2 mm.
  • the first distance d12 may be a distance between the first lens 101 and the second lens 102 in the optical axis direction Z along the first direction Y.
  • the first interval d12 has the optical axis OA as a starting point and the end point of the effective area of the third surface S3 of the second lens 102 as an end point, in the first direction Y in the optical axis OA. ) can be constant without change.
  • the first gap d12 may be absent due to the bonded second surface S2. Accordingly, the optical system 1000 can effectively control incident light.
  • the first lens 101 and the second lens 102 are provided as bonded lenses, light incident through the first and second lenses 101 and 102 can maintain good optical performance.
  • the second distance d23 may be a distance between the second lens 102 and the third lens 103 in the optical axis direction (Z).
  • the second interval d23 may decrease in the first direction Y toward the end point of the optical axis OA.
  • the second interval d23 may be maximum at the optical axis OA or a starting point, and may be minimum at an ending point.
  • the maximum value of the second interval d23 may be 1.5 times or more than the minimum value. In detail, the maximum value of the second interval d23 may satisfy 1.5 to 2.5 times the minimum value. Accordingly, the optical system 1000 may have improved optical characteristics.
  • the second interval d23 may be the interval between the first and second lens groups G1 and G2.
  • the third distance d34 may be a distance between the third lens 103 and the fourth lens 104 in the optical axis direction Z.
  • the third interval d34 is defined as the starting point of the optical axis OA and the end of the effective area of the sixth surface S6 of the third lens 103 as the ending point in the first direction Y.
  • the interval d34 may gradually increase toward the end point of the first direction Y in the optical axis OA, and may decrease again around the end point. That is, the third interval may have a minimum value on the optical axis OA and a maximum value around an end point.
  • the maximum value may be 2.5 times or more, for example, 2.5 times to 4 times the minimum value.
  • the maximum value of the third interval d34 may be greater than the maximum value of the second interval d23, for example, in the range of 1.1 to 2.5 times, and the minimum value is greater than the minimum value of the second interval d23.
  • the optical system 1000 may have improved optical characteristics.
  • the optical system 1000 may have improved chromatic aberration characteristics.
  • the optical system 1000 may control vignetting characteristics.
  • the fourth distance d45 may be a distance between the fourth lens 104 and the fifth lens 105 in the optical axis direction Z.
  • the fourth interval d45 has the optical axis OA as a starting point and the end point of the effective area of the eighth surface S8 of the fourth lens 104 as an end point, in a first direction (Y) from the starting point to the ending point. ) can be increased.
  • the minimum value of the fourth interval d45 may be located at the optical axis OA or the starting point, and the maximum value may be located at or around the ending point.
  • the interval along the optical axis OA may be smaller than the interval at the end point. Accordingly, the optical system 1000 may have improved optical characteristics.
  • the optical system 1000 has good optical performance at the center and the periphery of the FOV. and can control improved chromatic aberration and distortion aberration.
  • the fifth interval d56 may be an interval between the fifth lens 105 and the sixth lens 106 in the optical axis direction Z.
  • the fifth distance d56 is a first direction perpendicular to the optical axis OA when the starting point is the optical axis OA and the end point of the effective area of the tenth surface S10 of the fifth lens 105 is the ending point. It can change as you go toward (Y).
  • the maximum value of the fifth interval d56 may be located in a range of 95% or more of a distance from the optical axis OA to an end point, for example, 95% to 100%.
  • the minimum value of the fifth interval d56 is located on the optical axis, and the maximum value may be twice or more, for example, 2 to 5 times the minimum value.
  • the minimum value of the fifth interval d56 may be greater than the maximum value of the third interval d34, and the maximum value may be between the maximum and minimum values of the second interval d23. Accordingly, the optical system 1000 may have improved optical characteristics in the center and periphery of the field of view (FOV). In addition, the optical system 1000 may have improved aberration control characteristics as the fifth lens 105 and the sixth lens 106 are spaced apart at a fifth distance d56 set according to the position, and the sixth lens 106 may have an improved aberration control characteristic. The size of the effective mirror of the lens 106 can be appropriately controlled.
  • the sixth lens 106 and the seventh lens 107 may be spaced apart from each other in the optical axis direction Z at a sixth interval d67.
  • the sixth interval d67 is a first direction perpendicular to the optical axis OA when the starting point is the optical axis OA and the end point of the effective area of the twelfth surface S12 of the sixth lens 106 is the ending point. It can change as you go toward (Y).
  • the maximum value of the sixth interval d67 may be located on the optical axis OA, and the minimum value may be located within a range of 68% or more of the distance from the optical axis OA to the end point, for example, 68% to 95%. there is.
  • the sixth interval d67 may gradually increase toward the optical axis OA from the position of the minimum value, and may gradually increase from the position of the minimum value toward the end point.
  • the maximum value of the sixth interval d67 may be three times or more, for example, three to six times the minimum value.
  • the maximum value of the sixth interval d67 may be one or more times, for example, one to two times the maximum value of the second interval d23, and the minimum value is the minimum value of the second interval d23. value can be less than
  • the optical system 1000 may have improved optical characteristics in the center and periphery of the field of view (FOV).
  • the optical system 1000 measures the distortion and aberration characteristics of the periphery of the field of view (FOV) as the sixth lens 106 and the seventh lens 107 are spaced apart at the sixth distance d67 set according to the position. can be improved
  • the maximum center thickness may be 3.5 times or more, for example, 3.5 times to 5 times the minimum center thickness.
  • the sixth lens 106 having the maximum central thickness may be 3.5 times or more, for example, 3.5 times to 5 times greater than the second or third lenses 102 and 103 having the minimum central thickness.
  • the number of lenses having a center thickness of less than 0.5 mm may be greater than the number of lenses having a center thickness of 0.5 mm or more.
  • the number of lenses less than 0.5 mm may exceed 50% of the total number of lenses. Accordingly, the optical system 1000 may be provided with a structure having a slim thickness.
  • the number of surfaces having an effective radius of less than 2 mm may be smaller than the number of surfaces having an effective radius of 2 mm or more, and may be, for example, less than 50% of the total lens surfaces.
  • the radius of curvature of the second surface S2, which is the joint surface, among the plurality of lenses 100 may be the largest among the lens surfaces, and the first surface S1 of the first lens 101 Alternatively, it may be 50 times or more, for example, 50 times to 100 times the radius of curvature of the thirteenth surface S13.
  • the focal length of the third lens 103 among the plurality of lenses 100 may be the largest among the lenses, and may be 5 times or more of the focal length of the seventh lens 107, for example, 5 It can range from 2x to 10x.
  • Table 1 is an example of lens data of the optical system of FIG. 1 .
  • Table 1 shows the radius of curvature, the thickness of the lens, the distance between the lenses, d- It relates to the refractive index, the Abbe number, and the size of the clear aperture (CA) in the line.
  • the lens surface may include an aspherical surface having a 30th order aspherical surface coefficient.
  • the first to seventh lenses 101 , 102 , 103 , 104 , 105 , 106 , and 107 may include lens surfaces having a 30th order aspheric coefficient.
  • an aspherical surface having a 30th order aspheric coefficient (a value other than “0”) can change the aspherical shape of the peripheral portion particularly greatly, so that the optical performance of the peripheral portion of the field of view (FOV) can be well corrected.
  • FIG. 5 is a graph of diffraction MTF characteristics of the optical system 1000 according to the first embodiment
  • FIG. 6 is a graph of aberration characteristics. This is a graph in which spherical aberration, astigmatic field curves, and distortion are measured from left to right in the aberration graph of FIG. 6 .
  • the X axis may represent a focal length (mm) and distortion (%)
  • the Y axis may represent the height of an image.
  • the graph for spherical aberration is a graph for light in a wavelength band of about 470 nm, about 510 nm, about 555 nm, about 610 nm, and about 650 nm
  • the graph for astigmatism and distortion aberration is a graph for light in a wavelength band of about 555 nm.
  • the optical system 1000 may have improved resolution and good optical performance not only at the center of the field of view (FOV) but also at the periphery.
  • FIGS. 8 to 14 A second embodiment will be described with reference to FIGS. 8 to 14 .
  • an optical system 1000 may include a plurality of lenses 100A, that is, a first lens 111 to a seventh lens 117 .
  • the first and second lenses 111 and 112 may be a first lens group G1 or a sensor-side lens group, and the third to seventh lenses 113-117 may be a second lens group G2 or an object-side lens. may be military.
  • the first lens 111 is the closest lens to the object side in the first lens group G1.
  • the first lens 111 may have positive (+) refractive power along the optical axis OA.
  • the first lens 111 may include a plastic or glass material.
  • the first lens 111 may be made of a plastic material.
  • the first lens 111 may have a meniscus shape convex toward the object side.
  • the first surface S1 may have a convex shape along the optical axis OA
  • the second surface S2 may have a concave shape along the optical axis OA.
  • the second surface S2 may have a convex shape in the optical axis OA.
  • the first lens 111 may have a convex shape on both sides of the optical axis OA. At least one or both of the first surface S1 and the second surface S2 may be aspheric. Aspherical coefficients of the first and second surfaces S1 and S2 are provided as shown in FIG. 10 , L1 is the first lens 111, and S1/S2 represent the first/second surfaces of L1.
  • the second lens 112 may be disposed between the first lens 111 and the third lens 113 .
  • the second lens 112 may have negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the second lens 112 may include a plastic or glass material.
  • the second lens 112 may be made of a plastic material.
  • the second surface S2 of the second lens 112 may have a convex shape along the optical axis OA, and the third surface S3 may have a concave shape along the optical axis.
  • the first lens 111 and the second lens 112 may be cemented lenses.
  • the sensor side surface of the first lens 111 and the object side surface of the second lens 112 are bonded to each other and may be the second surface S2.
  • the second surface S2 is a sensor side of the first lens 111 and has a concave shape with respect to the first lens 111 in the optical axis OA and a convex shape with respect to the second lens 112. can be a shape.
  • the second surface S2 may have a concave shape in the optical axis OA.
  • the third surface S3 may have a convex shape in the optical axis OA.
  • the effective diameter of the sensor side of the first lens 111 and the object-side surface of the second lens 112 may be the size of the effective diameter of the bonded second surface S2.
  • the effective diameter H1 of the first surface S1 of the first lens 111 may be larger than the effective diameter sizes of the second and third surfaces S2 and S3 .
  • At least one or both of the second surface S2 and the third surface S3 may be aspheric.
  • Aspheric coefficients of the second and third surfaces S2 and S3 are provided as shown in FIG. 10, L2 is the second lens 112, and S1/S2 denotes the first/second surfaces of L2.
  • S1 of L2 and S2 of L1 are bonding surfaces, and may have the same aspherical surface coefficient.
  • the absolute value of the focal length of the second lens 112 may be greater.
  • the first and second lenses 111 and 112 may have different center thicknesses (CT).
  • CT center thicknesses
  • the center thickness of the first lens 111 may be greater than that of the second lens 113 .
  • the second lens 112 may have a higher refractive index than the first lens 111 .
  • the refractive index of the second lens 112 may be greater than 1.6, and the refractive index of the first lens 111 may be less than 1.6.
  • the Abbe's number of the second lens 112 may be smaller than that of the first lens 111 , eg, 15 or more smaller than the Abbe's number of the first lens 111 .
  • Aberration can be improved by using the difference in refractive index and the difference in Abbe number of the lenses of the first lens group G1.
  • the clear aperture (CA) of the lens may be the smallest on the sensor side of the second lens 112, and the object side of the first lens 111 may have the smallest clear aperture (CA). side may be the largest.
  • the effective diameter of the third surface S3 on the sensor side of the second lens 112 may be the smallest among the first to third surfaces S1 , S2 , and S3 .
  • the size of the effective mirror of the third surface S3 on the sensor side of the second lens 112 is the object side surface of the first to seventh lenses 111, 112, 113, 114, 115, 116, and 117 or It can be the smallest of the sensor sides. Accordingly, the optical system 1000 can improve resolving power and chromatic aberration control characteristics by controlling incident light, and can improve vignetting characteristics of the optical system 1000 .
  • the third lens 113 is the closest lens to the object side in the second lens group G2.
  • the third lens 113 may have positive (+) or negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the third lens 113 may have negative (-) refractive power.
  • the third lens 113 may include a plastic or glass material.
  • the third lens 113 may be made of a plastic material.
  • the third lens 113 may have a meniscus shape convex from the optical axis OA toward the sensor.
  • the fifth surface S5 may have a concave shape along the optical axis OA
  • the sixth surface S6 may have a convex shape along the optical axis OA.
  • the third lens 113 may have a shape in which both sides are concave or both sides are convex in the optical axis OA.
  • An object-side surface or a sensor-side surface of the third lens 113 may be provided without a critical point.
  • At least one or both of the fifth surface S5 and the sixth surface S6 may be aspherical.
  • the aspheric coefficients of the fifth and sixth surfaces S5 and S6 are provided as shown in FIG. 10, L3 is the third lens 113, and S1/S2 is the first surface/second surface or fifth surface/of L3. Shows the 6th side.
  • the fourth lens 114 may have positive (+) or negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the fourth lens 114 may have positive refractive power.
  • the fourth lens 114 may include a plastic or glass material.
  • the fourth lens 114 may be made of a plastic material.
  • the fourth lens 114 may have a convex shape on both sides of the optical axis OA.
  • the seventh surface S7 may have a convex shape along the optical axis OA
  • the eighth surface S8 may have a convex shape along the optical axis OA.
  • the fourth lens 114 may have a meniscus shape convex on the object side or a meniscus shape convex on the sensor side.
  • the fourth lens 114 may have a concave shape on both sides of the optical axis OA.
  • An object-side surface or a sensor-side surface of the fourth lens 114 may be provided without a critical point.
  • At least one of the seventh surface S7 and the eighth surface S8 may be an aspheric surface.
  • both the seventh surface S7 and the eighth surface S8 may be aspheric surfaces.
  • the aspheric coefficients of the seventh and eighth surfaces S7 and S8 are provided as shown in FIG. 10, L4 is the fourth lens 114, and S1/S2 is the first surface/second surface or seventh surface/of L4. Shows the 8th side.
  • the fifth lens 115 may have positive (+) or negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the fifth lens 115 may have negative (-) refractive power.
  • the fifth lens 115 may include a plastic or glass material.
  • the fifth lens 115 may be made of a plastic material.
  • the fifth lens 115 may have a meniscus shape convex toward the object side.
  • the ninth surface S9 may have a convex shape from the optical axis OA toward the object side
  • the tenth surface S10 may have a concave shape from the optical axis OA.
  • the fifth lens 115 may have a meniscus shape convex toward the sensor.
  • the ninth surface S9 may have a concave shape along the optical axis OA
  • the tenth surface S10 may have a convex shape along the optical axis OA
  • the fifth lens 115 may have a concave shape or a convex shape on both sides of the optical axis OA.
  • At least one of the ninth surface S9 and the tenth surface S10 may have a critical point.
  • both the ninth surface S9 and the tenth surface S10 may have a critical point.
  • both the ninth and tenth surfaces S9 and S10 may be provided without critical points.
  • At least one of the ninth surface S9 and the tenth surface S10 may be an aspheric surface.
  • both the ninth surface S9 and the tenth surface S10 may be aspheric surfaces.
  • the aspherical coefficients of the ninth and tenth surfaces S9 and S10 are provided as shown in FIG. 10, L5 is the fifth lens 115, and S1/S2 is the first surface/second surface or ninth surface/of L5. Shows the 10th side.
  • the sixth lens 116 may have positive (+) refractive power along the optical axis OA.
  • the sixth lens 116 may include a plastic or glass material.
  • the sixth lens 116 may be made of a plastic material.
  • the sixth lens 116 may have a convex shape on both sides of the optical axis OA.
  • the eleventh surface S11 of the sixth lens 116 may have a convex shape along the optical axis OA, and the twelfth surface S12 may have a convex shape along the optical axis OA. At least one of the eleventh surface S11 and the twelfth surface S12 may have a critical point.
  • the eleventh surface S11 may have a critical point formed at a predetermined position, and the twelfth surface S12 may have a critical point or may be provided without a critical point.
  • the critical point of the eleventh surface S11 may be located at a position of 50% or more of the distance from the optical axis OA to the end of the effective area (ie, the effective radius), for example, in a range of 50% to 80%.
  • the effective radius r6 of the twelfth surface S12 may be smaller than the effective radius r7 of the fourteenth surface 14, and may be, for example, 85% or less of the effective radius r7.
  • At least one of the eleventh surface S11 and the twelfth surface S12 may be an aspheric surface.
  • both the eleventh surface S11 and the twelfth surface S12 may be aspherical surfaces.
  • the aspheric coefficients of the eleventh and twelfth surfaces S11 and S12 are provided as shown in FIG. 10, L6 is the sixth lens 116, and S1/S2 is the first surface/second surface or eleventh surface/of L6. Shows the twelfth side.
  • the seventh lens 117 may have negative (-) refractive power on the optical axis OA.
  • the seventh lens 117 may include a plastic or glass material.
  • the seventh lens 117 may be made of a plastic material.
  • the seventh lens 117 may have a concave shape on both sides of the optical axis OA.
  • the thirteenth surface S13 of the seventh lens 117 may have a concave shape in the optical axis OA
  • the fourteenth surface S14 may have a concave shape in the optical axis OA.
  • At least one of the thirteenth surface S13 and the fourteenth surface S14 may have a critical point.
  • both the thirteenth surface S13 and the fourteenth surface S14 may have critical points.
  • the critical point of the fourteenth surface S14 may be located at 40% or more of the distance r7 from the optical axis OA to the end of the effective area, for example, in a range of 40% to 60%.
  • the critical point of the thirteenth surface S13 may be located at 750% or more of the distance from the optical axis OA to the end of the effective area, for example, in a range of 75% to 95%.
  • At least one of the thirteenth surface S13 and the fourteenth surface S14 may be an aspherical surface.
  • both the thirteenth surface S13 and the fourteenth surface S14 may be aspheric surfaces.
  • the aspheric coefficients of the 13th and 14th surfaces S14 and S14 are provided as shown in FIG. 10, L7 is the seventh lens 117, and S1/S2 is the first surface/second surface or thirteenth surface/of L7. Shows the 14th side.
  • At least one of the object-side surface and the sensor-side surface of the second lens 112 may have the smallest clear aperture (CA) of the lens surface, and the seventh lens 112 may have the smallest clear aperture (CA). At least one of the object side and the sensor side of (117) may be the largest.
  • the size of the effective diameter of the third object-side surface S3 of the second lens 112 is the size of the object-side surface and the sensor-side surface of the third to seventh lenses 113, 114, 115, 116, and 117.
  • the size of the effective diameter of the sensor-side 14th surface S14 of the seventh lens 117 is determined by the object-side surfaces of the first to seventh lenses 111, 112, 113, 114, 115, 116, and 117 and the sensor. It may be the largest of the sides.
  • the size of the effective diameter of the 14th surface S14 on the sensor side of the seventh lens 117 may be more than twice and less than 4 times the size of the effective diameter of the third surface S3 of the second lens 112 . Accordingly, the optical system 1000 can improve chromatic aberration reduction and vignetting characteristics.
  • each of the first to seventh lenses 111, 112, 113, 114, 115, 116, and 117 is defined as the average value of the effective diameter of the object-side surface and the sensor-side surface of each lens
  • the average effective diameter of the second and third surfaces S2 and S3 of the two lenses 112, that is, the size of the effective diameter of the second lens 112 may be the smallest among the lenses. That is, when looking at the size of the effective area through which the effective light passes, the effective diameter of the third surface S3 of the second lens 112 may be smaller than the effective diameter H3 of the third lens 113 .
  • the average effective diameter of the 13th and 14th surfaces S13 and S14 of the seventh lens 117 may be the largest among the lenses.
  • the size of the effective diameter of the seventh lens 117 may be greater than twice the size of the effective diameter of the second lens 112, for example, greater than 2 times and less than 4 times the size of the effective diameter of the second lens 112.
  • At least one of the plurality of lenses 100A may have a refractive index greater than 1.6.
  • the third lens 113 may have the greatest refractive index
  • the second and third lenses 112 and 113 may have refractive indices greater than 1.6
  • the first, fourth, fifth and sixth The refractive index of the .7 lenses 111, 114, 115, 116, and 117 may be less than 1.6.
  • the number of lenses having a refractive index greater than 1.6 in the optical system 1000 may be 30% or less of the total number of lenses or may be 2 or less.
  • At least one of the plurality of lenses 100A may have an Abbe number of 45 or more.
  • the sixth lens 116 may have the largest Abbe number and may be 45 or more, and the Abbe numbers of the first to fifth lenses 111 to 115 may be less than 45.
  • the number of lenses having an Abbe number greater than 40 may be less than 50% of the total number of lenses or less than or equal to 3 lenses.
  • the number of lenses having at least one critical point among the first lenses 111 to the seventh lenses 117 may be 40% or more, for example, 40% to 60%.
  • the sum of the surfaces having the critical point may be 40% or more, for example, 35% to 55%.
  • the fourteenth surface S14 of the seventh lens 117 may have at least one critical point P1.
  • a tangent line K1 passing through an arbitrary point on the fourteenth surface S14 of the seventh lens 117 and a normal line K2 perpendicular to the tangent line K1 have a predetermined angle ⁇ 1 with the optical axis OA.
  • the angle ⁇ 1 may be expressed as an inclination value on the tangent line K1, and may have a maximum value greater than 5 degrees and less than 45 degrees.
  • the critical point may mean a point where the slope of the normal line K2 and the optical axis OA is 0 on the lens surface.
  • the critical point P1 may refer to a point where the slope of a virtual line extending in a direction perpendicular to the tangent line K1 and the optical axis OA is 0, and may be defined as a first critical point.
  • the first threshold point (P1) is the optical axis (OA) and the sign of the slope value with respect to the direction perpendicular to the optical axis (OA) changes from positive (+) to negative (-) or from negative (-) to positive (+). It is a point and may mean a point at which the slope value is 0.
  • the fourteenth surface S14 may have a first critical point P1 at a predetermined distance CP1 from the optical axis OA.
  • the first critical point P1 may be located within a range of 30% or more, for example, 30% to 50% of the effective radius r7 of the fourteenth surface S14 based on the optical axis OA.
  • the effective radius r7 is a straight line distance from the optical axis OA to the end of the effective area of the fourteenth surface S14.
  • the position of the first critical point P1 is a position set based on a direction perpendicular to the optical axis OA, and may be spaced apart by a straight line distance CP1 from the optical axis OA to the first critical point P1.
  • the critical point of the thirteenth surface S13 may be disposed closer to the optical axis OA or closer to an end of the effective area than the first critical point.
  • the position of the first critical point P1 disposed on the seventh lens 117 is disposed within the above-described range in consideration of the optical characteristics of the optical system 1000 .
  • the position of the first critical point P1 preferably satisfies the above-described range for controlling the optical characteristics, eg, distortion characteristics, of the periphery of the field of view (FOV).
  • the optical system 1000 may implement good optical performance in the center and periphery of the field of view (FOV) and have improved aberration characteristics.
  • the position of the first critical point P1 is the maximum Sag value (Sag_L7S2_max) of the fourteenth surface S14
  • d7_CT is the center thickness or optical axis thickness of the seventh lens 117
  • L7_ET is This is the thickness of the edge of the seventh lens 117.
  • d6_CT is the center thickness or optical axis thickness of the sixth lens 116
  • L6_ET is the edge thickness of the sixth lens 117.
  • the edge thickness L7_ET of the seventh lens 117 is the distance from the end of the effective area of the 13th surface S13 to the effective area of the 14th surface S14 in the optical axis direction.
  • the second thickness L7S2_PT2 of the second area protruding toward the sensor from a straight line orthogonal to the optical axis OA of the 14th surface S14 on the first critical point P1 is the optical axis OA of the thirteenth surface S13.
  • the first thickness L7S1_PT1 may be 3 times or more, eg, 3 to 10 times or 3 to 7 times greater than the second thickness L7S2_PT2.
  • d67_CT is an optical axis distance from the center of the sixth lens 116 to the center of the seventh lens 117 (ie, the center distance). That is, the optical axis distance d67_CT from the center of the sixth lens 116 to the center of the seventh lens 117 is the distance from the center of the twelfth surface S12 to the center of the thirteenth surface S13. . d67_ET is the distance from the edge of the sixth lens 116 to the edge of the seventh lens 117 in the optical axis direction (ie, the edge interval).
  • the distance d67_ET in the optical axis direction from the edge of the sixth lens 116 to the edge of the seventh lens 117 is equal to a straight line extending in the circumferential direction from the end of the effective area of the twelfth surface S12. This is the distance between the ends of the effective area of the thirteenth surface S13 in the optical axis direction.
  • the height in the optical axis direction from the optical axis (OA) to the end of the effective area is shown for the object side surface (L7S1) and the sensor side surface (L7S2) of the seventh lens 117.
  • L7S1 is the 13th surface S13
  • L7S2 is the 14th surface S14
  • the distance in the optical axis direction gradually increases from the center (0) to the edge periphery of the effective area.
  • L7S2 it can be seen that the distance in the optical axis direction increases from the center (0) to the end of the effective area to the first critical point position, that is, 2 mm ⁇ 0.1 mm, and then decreases again.
  • intervals between adjacent lenses for example, spaced apart at predetermined distances (eg, 0.1 mm) along the first direction Y with respect to the optical axis OA.
  • a first distance d12 between the first and second lenses 111 and 112 a second distance d23 between the second and third lenses 112 and 113, and a third distance between the third and fourth lenses 113 and 114 ( d34)
  • the fourth interval d45 between the fourth and fifth lenses 114 and 115 the fifth interval d56 between the fifth and sixth lenses 115 and 116
  • the sixth interval between the sixth and seventh lenses 116 and 117 The interval d67 can be set.
  • the first direction Y may include a circumferential direction centered on the optical axis OA or two directions orthogonal to each other, and the distance between two adjacent lenses at the ends of the first direction Y is an effective radius.
  • the end of the effective area of the smaller lens may be a reference, and the end of the effective radius may include an error of end ⁇ 0.2 mm.
  • the first distance d12 may be a distance in the optical axis direction Z between the first lens 111 and the second lens 112 along the first direction Y.
  • the first distance d12 is formed in the first direction Y in the optical axis OA when the starting point is the optical axis OA and the end point of the effective area of the third surface S3 of the second lens 112 is the ending point. ) can be constant without change.
  • the first gap d12 may be absent due to the bonded second surface S2. Accordingly, the optical system 1000 can effectively control incident light.
  • the first lens 111 and the second lens 112 are provided as bonded lenses, light incident through the first and second lenses 111 and 112 can maintain good optical performance.
  • the second distance d23 may be a distance between the second lens 112 and the third lens 113 in the optical axis direction (Z).
  • the second interval d23 may decrease in the first direction Y toward the end point of the optical axis OA.
  • the second interval d23 may be maximum at the optical axis OA or a starting point, and may be minimum at an ending point.
  • the maximum value of the second interval d23 may be 1.5 times or more than the minimum value. In detail, the maximum value of the second interval d23 may satisfy 1.5 to 2.5 times the minimum value. Accordingly, the optical system 1000 may have improved optical characteristics.
  • the second interval d23 may be the interval between the first and second lens groups G1 and G2.
  • the third distance d34 may be a distance between the third lens 113 and the fourth lens 114 in the optical axis direction Z.
  • the third interval d34 is when the optical axis OA is the starting point and the end point of the effective area of the sixth surface S6 of the third lens 113 is the ending point in the first direction Y.
  • the interval d34 may gradually increase toward the end point of the first direction Y in the optical axis OA, and may decrease again around the end point. That is, the third interval may have a minimum value on the optical axis OA and a maximum value around an end point.
  • the maximum value may be 2.5 times or more, for example, 2.5 times to 4 times the minimum value.
  • the maximum value of the third interval d34 may be greater than the maximum value of the second interval d23, for example, in the range of 1.1 to 2.5 times, and the minimum value is greater than the minimum value of the second interval d23. can be small Accordingly, the optical system 1000 may have improved optical characteristics. In detail, as the third lens 113 and the fourth lens 114 are separated by a third distance d34 set according to their position, the optical system 1000 may have improved chromatic aberration characteristics. In addition, the optical system 1000 may control vignetting characteristics.
  • the fourth distance d45 may be a distance between the fourth lens 114 and the fifth lens 115 in the optical axis direction Z.
  • the fourth interval d45 has the optical axis OA as the starting point and the end point of the effective area of the eighth surface S8 of the fourth lens 114 as the end point, in the first direction (Y) from the starting point to the ending point. ) can be increased.
  • the minimum value of the fourth interval d45 may be located at the optical axis OA or the starting point, and the maximum value may be located at or around the ending point.
  • the interval along the optical axis OA may be smaller than the interval at the end point. Accordingly, the optical system 1000 may have improved optical characteristics.
  • the optical system 1000 has good optical performance at the center and the periphery of the FOV. and can control improved chromatic aberration and distortion aberration.
  • the fifth distance d56 may be a distance between the fifth lens 115 and the sixth lens 116 in the optical axis direction Z.
  • the fifth distance d56 is a first direction perpendicular to the optical axis OA when the starting point is the optical axis OA and the end of the effective area of the tenth surface S10 of the fifth lens 115 is the ending point. It can change as you go toward (Y).
  • the maximum value of the fifth interval d56 may be located in a range of 95% or more of a distance from the optical axis OA to an end point, for example, 95% to 100%.
  • the minimum value of the fifth interval d56 is located on the optical axis, and the maximum value may be twice or more, for example, 2 to 5 times the minimum value.
  • the minimum value of the fifth interval d56 may be smaller than the maximum value of the third interval d34, and the maximum value may be in a range between the maximum value and the minimum value of the second interval d23. Accordingly, the optical system 1000 may have improved optical characteristics in the center and periphery of the field of view (FOV). In addition, the optical system 1000 may have improved aberration control characteristics as the fifth lens 115 and the sixth lens 116 are spaced apart at a fifth distance d56 set according to positions, and the sixth lens 116 may have an improved aberration control characteristic. The size of the effective mirror of the lens 116 can be appropriately controlled.
  • the sixth lens 116 and the seventh lens 117 may be spaced apart from each other in the optical axis direction Z at a sixth interval d67.
  • the sixth distance d67 is a first direction perpendicular to the optical axis OA when the starting point is the optical axis OA and the end point of the effective area of the twelfth surface S12 of the sixth lens 116 is the ending point. It can change as you go toward (Y).
  • the maximum value of the sixth interval d67 may be located on the optical axis OA, and the minimum value may be located within a range of 68% or more of the distance from the optical axis OA to the end point, for example, 68% to 95%. there is.
  • the sixth interval d67 may gradually increase toward the optical axis OA from the position of the minimum value, and may gradually increase from the position of the minimum value toward the end point.
  • the maximum value of the sixth interval d67 may be three times or more, for example, three to six times the minimum value.
  • the maximum value of the sixth interval d67 may be one or more times, for example, one to two times the maximum value of the second interval d23, and the minimum value is the minimum value of the second interval d23. value can be less than Accordingly, the optical system 1000 may have improved optical characteristics in the center and periphery of the field of view (FOV). In addition, the optical system 1000 measures the distortion and aberration characteristics of the periphery of the field of view (FOV) as the sixth lens 116 and the seventh lens 117 are spaced apart at the sixth distance d67 set according to the position. can be improved
  • the maximum center thickness may be 3.5 times or more, for example, 5 times to 10 times the minimum center thickness.
  • the sixth lens 116 having the maximum center thickness may be 5 times or more, for example, 5 times to 10 times larger than the second, third, or seventh lenses 112 , 113 , and 117 having the minimum center thickness.
  • the number of lenses having a center thickness of less than 0.5 mm may be greater than the number of lenses having a center thickness of 0.5 mm or more.
  • the number of lenses less than 0.5 mm may exceed 50% of the total number of lenses. Accordingly, the optical system 1000 may be provided with a structure having a slim thickness.
  • the number of surfaces having an effective radius of less than 2 mm may be smaller than the number of surfaces having an effective radius of 2 mm or more, and may be, for example, less than 50% of the total lens surfaces.
  • the radius of curvature of the second surface S2 among the plurality of lenses 100A may be the largest among the lens surfaces, and may be a horizontal plane or infinity.
  • the focal length of the fourth lens 115 among the plurality of lenses 100A may be the largest among the lenses, and may be 5 times or more of the focal length of the seventh lens 117, for example, 5 It can range from 2x to 20x.
  • Table 2 is an example of lens data of the optical system of FIG. 8 .
  • Table 2 shows the radius of curvature, thickness of the lens, distance between the lenses, d- It relates to the refractive index, the Abbe number, and the size of the clear aperture (CA) in the line.
  • the lens surface may include an aspherical surface having a 30th order aspherical surface coefficient.
  • the first to seventh lenses 111, 112, 113, 114, 115, 116, and 117 may include lens surfaces having a 30th order aspheric coefficient.
  • an aspherical surface having a 30th order aspheric coefficient (a value other than “0”) can change the aspherical shape of the peripheral portion particularly greatly, so that the optical performance of the peripheral portion of the field of view (FOV) can be well corrected.
  • FIG. 12 is a graph of diffraction MTF characteristics of the optical system 1000 according to the second embodiment
  • FIG. 13 is a graph of aberration characteristics. It is a graph in which astigmatic field curves and distortion are measured from left to right in the aberration graph of FIG. 13 .
  • the X-axis may represent a focal length (mm) and distortion (%)
  • the Y-axis may represent the height of an image.
  • graphs for astigmatism and distortion aberration are graphs for light in a wavelength band of about 555 nm.
  • the optical system 1000 may have improved resolution and good optical performance not only at the center of the field of view (FOV) but also at the periphery.
  • the optical system 1000 according to the first and second embodiments may satisfy at least one of equations described below. Accordingly, the optical system 1000 according to the embodiment may have improved optical characteristics. For example, when the optical system 1000 satisfies at least one equation, the optical system 1000 can effectively control aberration characteristics such as chromatic aberration and distortion aberration, and not only in the center of the field of view (FOV) but also in the periphery. It can have good optical performance. In addition, the optical system 1000 may have improved resolving power and may have a slimmer and more compact structure. In addition, the meanings of the thickness of the optical axis OA of the lens described in the equations, the distance of the optical axis OA of adjacent lenses, and the distance of the edge may be the same as those of FIGS. 4 and 11 .
  • L1_CT means the thickness (mm) of the first lenses 101 and 111 along the optical axis OA
  • L3_CT means the thickness (mm) of the third lenses 103 and 113 along the optical axis OA. do.
  • the optical system 1000 may improve aberration characteristics.
  • L1_ET means the thickness (mm) in the optical axis (OA) direction at the end of the effective area of the first lens (101, 111).
  • L1_ET is the distance in the direction of the optical axis (OA) between the ends of the effective area of the first object-side surface (the effective area end of the first surface S1 and the sensor-side second surface S2) of the first lenses 101 and 111. it means.
  • L3_CT means the thickness (mm) of the third lens 103 or 113 on the optical axis OA
  • L3_ET is the direction of the optical axis OA at the end of the effective area of the third lens 103 or 113. Means the thickness (mm).
  • L3_ET is the distance between the end of the effective area of the fifth surface S5 of the third lens 103 and 113 and the end of the effective area of the sixth surface S6 of the third lens 103 and 113 in the direction of the optical axis OA. it means.
  • the optical system 1000 according to the embodiment satisfies Equation 2-1, the optical system 1000 may have improved chromatic aberration control characteristics.
  • L7_CT means the thickness (mm) of the seventh lens 107 and 117 in the optical axis OA
  • L7_ET is the thickness in the optical axis OA direction at the end of the effective area of the seventh lens 107 and 117 ( mm) means.
  • L7_ET is the distance between the end of the effective area of the object side surface S13 of the seventh lens 107 and 117 and the end of the effective area of the sensor side surface S14 of the seventh lens 107 and 117 in the direction of the optical axis OA. it means.
  • Equation 4 n3 means the refractive index of the third lenses 103 and 113 at the d-line.
  • the optical system 1000 may improve chromatic aberration characteristics.
  • n1 means the refractive index of the first lenses 101 and 111 at the d-line.
  • the first lenses 101 and 111 have positive (+) refractive power and have a refractive index within the above range, so that the optical system 1000 improves chromatic aberration characteristics. can do.
  • n2 means the refractive index of the second lenses 102 and 112 at the d-line.
  • the second lenses 102 and 112 have negative (-) refractive power and have a refractive index within the above range, so that the optical system 1000 improves chromatic aberration characteristics. can do.
  • the optical system 1000 may improve chromatic aberration characteristics. That is, chromatic aberration can be improved by using the difference in refractive index of the bonding lens.
  • the optical system 1000 can improve chromatic aberration characteristics. there is. That is, chromatic aberration can be improved by using the difference in Abbe number of the bonded lens.
  • L7S2_max_sag to Sensor means the distance (mm) in the optical axis (OA) direction from the maximum Sag value of the sensor-side 14th surface (S14) of the seventh lens (107, 117) to the image sensor (300).
  • L7S2_max_sag to Sensor means a distance (mm) from the first critical point P1 to the image sensor 300 in the direction of the optical axis OA.
  • the position of the filter, the distance between the last lens and the filter 500 in detail, and the distance between the image sensor 300 and the filter 500 are positions set for convenience in the design of the optical system 1000.
  • the filter 500 may be freely disposed within a range of not contacting the two components 107 and 300, respectively.
  • the optical system 1000 when the value of L7S2_max_sag to Sensor in the lens data is smaller than or equal to the distance in the optical axis OA between the object side surface of the filter 500 and the image sensor 300 upper surface, the optical system 1000 The BFL and L7S2_max_sag to Sensor are constant and do not change, and the position of the filter 500 can be moved within a range of not contacting the two components 107 and 300, respectively, so that good optical performance can be obtained.
  • BFL Back focal length
  • OA the optical axis from the center of the sensor-side 14th surface S14 of the seventh lens 107 and 117 closest to the image sensor 300 to the upper surface of the image sensor 300 (OA ) means the distance in mm.
  • the L7S2_max_sag to Sensor may use Equation 9.
  • the optical system 1000 may improve distortion aberration characteristics and may have good optical performance in the periphery of the field of view (FOV).
  • L7S2_max slope means the maximum value (Degree) of the tangential angle measured on the sensor-side 14th surface S14 of the seventh lens 107 or 117.
  • the L10S2_max slope means an angle value (Degree) of a point having the largest tangential angle with respect to a virtual line extending in a direction perpendicular to the optical axis (OA).
  • the L7S2 Inflection Point may mean the position of the first critical point P1 located on the 14th surface S14 of the sensor side of the seventh lens 107 or 117.
  • the L7S2 Inflection Point has the optical axis OA as the starting point, the end of the effective area of the 14th surface S14 of the seventh lens 107 and 117 as the end point, and the optical axis OA as the starting point of the 14th surface S14.
  • the optical system 1000 according to the embodiment satisfies Equation 8, the optical system 1000 may improve distortion aberration characteristics.
  • L1_CT means the thickness (mm) of the first lenses 101 and 111 along the optical axis OA
  • L7_CT means the thickness (mm) of the seventh lenses 107 and 117 along the optical axis OA. do.
  • the optical system 1000 may have improved aberration characteristics.
  • the optical system 1000 has good optical performance at a set angle of view and can control TTL.
  • L6_CT means the thickness (mm) of the sixth lenses 106 and 116 along the optical axis OA
  • L7_CT means the thickness (mm) of the seventh lenses 107 and 117 along the optical axis OA. do.
  • the optical system 1000 can ease the manufacturing precision of the sixth and seventh lenses, and improve the optical performance of the center and periphery of the field of view (FOV). can do.
  • Equation 15 L1R1 means the radius of curvature (mm) of the first surface S1 of the first lenses 101 and 111, and L7R2 is the radius of curvature of the fourteenth surface S14 of the seventh lenses 107 and 117 ( mm) means.
  • the optical system 1000 according to the embodiment satisfies Equation 15, the aberration characteristics of the optical system 1000 may be improved.
  • d67_CT means the optical axis distance (mm) between the sixth and seventh lenses 106 and 107
  • d67_ET represents the end of the effective area of the twelfth surface S12 on the sensor side of the sixth lens 106 and 116 and It means the distance (mm) in the direction of the optical axis (OA) between the ends of the effective area of the object-side thirteenth surface (S13) of the seventh lens (107, 117).
  • CA_L1S1 means the size (mm) of the clear aperture (CA) (H1 in FIG. 1) of the first surface S1 of the first lenses 101 and 111
  • CA_L2S1 means the size (mm) of the second lenses 102 and 112 ) means the effective diameter (CA) of the fifth surface (S5)).
  • the optical system 1000 may control light incident to the first lens group G1 and may have improved aberration control characteristics.
  • CA_L2S2 means an effective diameter of the third surface S3 of the second lenses 102 and 112
  • CA_L7S2 means an effective diameter of the fourteenth surface S14 of the seventh lens 107.
  • CA_L2S2 means the effective diameter of the third surface S3 of the second lenses 102 and 112
  • CA_L3S1 means the effective diameter of the fifth surface S5 of the third lenses 103 and 113.
  • CA_L5S2 denotes an effective diameter of the 10th surface S10 of the fifth lens 105
  • CA_L7S2 is an effective diameter CA of the 14th surface S14 of the seventh lens 107 (H7 in FIG. 1). ) size (mm).
  • d23_CT means the distance (mm) between the second lenses 102 and 112 and the third lenses 103 and 113 on the optical axis OA.
  • d23_CT means the distance (mm) of the third surface S3 of the second lens 102 or 112 and the fifth surface S5 of the third lens 103 or 113 in the optical axis OA.
  • the d23_ET means the distance (mm) in the optical axis direction between the ends of the effective regions of the third surface S3 of the second lenses 102 and 112 and the fifth surface S5 of the third lenses 103 and 113.
  • the d23_CT is the distance (mm) along the optical axis between the second and third lenses
  • the d67_CT is the distance (mm) along the optical axis between the sixth and seventh lenses.
  • d910_CT means the distance (mm) between the sixth and seventh lenses 106 and 107 on the optical axis OA.
  • d67_CT means the distance (mm) of the twelfth surface S12 of the sixth lens 106 or 116 and the thirteenth surface S13 of the seventh lens 107 or 117 in the optical axis OA.
  • d67_Max means the maximum distance among the distances (mm) between the sixth and seventh lenses 106 and 107.
  • d67_Max means the maximum distance between the twelfth surface S12 of the sixth lens 109 and the thirteenth surface S13 of the seventh lens 107 .
  • optical performance may be improved in the periphery of the field of view (FOV), and distortion of aberration characteristics may be suppressed.
  • the relationship between the distance between the sixth lenses 106 and 116 and the seventh lenses 107 and 117 and the distance between the first lenses 101 and 111 and the second lenses 102 and 112 may satisfy the following equation.
  • d12_CT denotes an optical axis distance (mm) between the first lens 101 and the second lens 102.
  • the d67_CT means the optical axis distance (mm) between the sixth lens 106 and the seventh lens 107
  • d67_Min is the distance between the sixth lens 106 and the seventh lens 107 ( mm) means the minimum spacing.
  • the optical system 1000 may improve aberration characteristics and reduce the size of the optical system 1000, for example, TTL. You can control it.
  • the distance between the first and second lenses and the first and second groups may satisfy the following equation.
  • dG12_Max (dG12_CT / d12_CT) (Equation 23-5)
  • dG12_CT is the distance on the optical axis between the first and second lens groups G1 and G2
  • dG12_Max means the maximum distance among the distances between the first and second lens groups G1 and G
  • dG12_Min is the first and second lens groups G1 and G2. This means the minimum distance among the distances between the 1st and 2nd lens groups G1 and G2.
  • the d12_CT means the distance between the first lens 101 and the second lens 102 in the optical axis.
  • L6_CT means the thickness (mm) of the sixth lenses 106 and 116 on the optical axis OA
  • d67_CT is the distance between the sixth and seventh lenses 106 and 107 on the optical axis OA (mm)
  • L7_CT means the thickness (mm) of the seventh lenses 107 and 117 on the optical axis OA
  • d67_CT is the distance between the sixth and seventh lenses 106 and 107 on the optical axis OA (mm) means
  • the optical system 1000 may reduce the size of the effective diameter of the seventh lenses 107 and 117 and the central distance between the sixth and seventh lenses 106 and 107. And, it is possible to improve the optical performance of the periphery of the field of view (FOV).
  • FOV field of view
  • Equation 26 L5R1 means the radius of curvature (mm) of the ninth surface S9 of the fifth lenses 105 and 115, and L5_CT means the thickness (mm) of the fifth lenses 105 and 115 on the optical axis. .
  • the optical system 1000 controls the refractive power of the fifth lenses 105 and 115 and improves the optical performance of light incident to the second lens group G2.
  • L7R1 means the radius of curvature (mm) of the thirteenth surface S13 of the seventh lens 107 or 117.
  • the optical performance may be improved by controlling the shape and refractive power of the fifth and seventh lenses 105 and 107, and the optical performance of the second lens group G2 may be improved. can be improved
  • L_CT_max means the thickest thickness (mm) in the optical axis (OA) of each of the plurality of lenses
  • Air_max is the air gap or spacing (mm) between the plurality of lenses ) means the maximum value of
  • ⁇ L_CT means the sum of the thicknesses (mm) in the optical axis OA of each of the plurality of lenses
  • ⁇ Air_CT is in the optical axis OA between two adjacent lenses in the plurality of lenses. Means the sum of intervals (mm).
  • ⁇ Index means the sum of the refractive indices at the d-line of each of the plurality of lenses 100 and 100A.
  • ⁇ Abb means the sum of Abbe numbers of each of the plurality of lenses 100 and 100A.
  • the optical system 1000 may have improved aberration characteristics and resolution.
  • d12_CT is the distance (mm) in the optical axis between the first lenses 101 and 111 and the second lenses 102 and 112
  • d12_ET is the end of the effective area between the first lenses 101 and 111 and the second lenses 102 and 112. is the distance (mm) in the optical axis direction between
  • the optical system 1000 according to the embodiment satisfies Equation 32, it may have a bonding lens, and it may improve distortion aberration and provide a slim optical system.
  • Equation 32-1 L12_CT is the optical axis distance from the object-side surface of the first lenses 101 and 111 to the sensor-side surface of the second lenses 102 and 112, and L12_ET is the effective area of the object-side surface of the first lenses 101 and 111. It is the distance (mm) in the optical axis direction from the end to the end of the effective area of the sensor-side surface of the second lenses 102 and 112.
  • Equation 32-1 may be 30 or more or 50 or more, for example, in the range of 50 to 100
  • Equation 32-1 may be 30 or more, for example, 30 to 55.
  • the optical system 1000 according to the embodiment satisfies Equation 32-1, it may have a bonded lens, improve distortion aberration, and provide a slim optical system.
  • L_CT_max means the thickest thickness (mm) among the thicknesses on the optical axis (OA) of each of the plurality of lenses
  • Air_CT_Max is two lenses adjacent to the image sensor 300 as shown in FIGS. 2 and 9 is the distance in the optical axis (OA) direction between the end of the effective area on the sensor side of the n-1th lens facing each other and the end of the effective area on the object side of the n-th lens facing each other, for example, the maximum of the edge gaps between the two lenses It means the value (Air_Edge_max).
  • the optical system 1000 has a set angle of view and focal length, and may have good optical performance in the periphery of the angle of view (FOV).
  • CA_L1S1 means the effective diameter (mm) of the first surface S1 of the first lenses 101 and 111
  • CA_Min means the smallest effective diameter among the effective diameters (mm) of the lens surfaces of the lenses.
  • CA_max means the largest effective diameter (mm) among the object-side and sensor-side surfaces of the plurality of lenses, and means the largest effective diameter among the effective diameters (mm) of the lens surface.
  • AVR_CA_L7 represents the average value of effective diameters (mm) of the 13th and 14th surfaces S13 and S14 of the seventh lenses 107 and 117, and is the average of the effective diameters of the two largest lens surfaces among the lenses.
  • the AVR_CA_L2 represents the average value of effective diameters (mm) of the second and third surfaces S2 and S3 of the second lenses 102 and 112, and represents the average of the effective diameters of the two smallest lens surfaces among the lenses.
  • the optical system 1000 may provide a slim and compact optical system while maintaining optical performance.
  • the effective diameter CA_L7S1 of the 13th surface S13 of the seventh lens 107 and 117 may be twice or more than the minimum effective diameter CA_min, and the 14th surface ( The effective diameter (CA_L7S2) of S14) may be twice or more than the minimum effective diameter (CA_min). That is, the following equation can be satisfied.
  • the effective diameter CA_L7S2 of the 13th surface S13 of the seventh lens 107 and 117 is 2 of the average effective diameter AVR_CA_L3 of the second lens 102 and 112. It may be twice or more, for example, in the range of 2 to 4 times, and the effective diameter CA_L7S2 of the 14th surface S14 may be more than twice the average effective diameter AVR_CA_L3 of the second lenses 102 and 112. And, for example, it may be in the range of 2 times or more and less than 5 times.
  • CA_max means the largest effective diameter (mm) among the object-side and sensor-side surfaces of the plurality of lenses
  • CA_Aver means the average of the effective diameters of the object-side and sensor-side surfaces of the plurality of lenses.
  • CA_min means the smallest effective diameter (mm) among the object-side and sensor-side surfaces of the plurality of lenses.
  • CA_max means the largest effective diameter among the object side and sensor side of the plurality of lenses
  • ImgH is the diagonal end at the center (0.0F) of the image sensor 300 overlapping the optical axis (OA). It means the distance (mm) to (1.0F). That is, the ImgH means 1/2 of the maximum diagonal length (mm) of the effective area of the image sensor 300 .
  • TD is the maximum optical axis distance (mm) from the object side surface of the first lens group G1 to the sensor side surface of the second lens group G2. For example, it is the distance from the first surface S1 of the first lens 101 to the fourteenth surface S14 of the seventh lenses 107 and 117 along the optical axis OA.
  • Equation 40 F means the total focal length (mm) of the optical system 1000, and L7R2 means the radius of curvature (mm) of the fourteenth surface S14 of the seventh lenses 107 and 117.
  • the optical system 1000 may reduce the size of the optical system 1000, for example, TTL.
  • L1R1 means the radius of curvature (mm) of the first surface S1 of the first lens 101 .
  • Equation 42 EPD means the size (mm) of the entrance pupil of the optical system 1000, and L7R2 is the radius of curvature (mm) of the 14th surface S14 of the seventh lens 107. it means.
  • the optical system 1000 can control overall brightness and can have good optical performance in the center and periphery of the FOV.
  • Equation 42 represents the relationship between the size of the entrance pupil of the optical system and the radius of curvature of the first surface S1 of the first lens 101, and can control incident light.
  • Equation 44 f1 means the focal length (mm) of the first lens 101, and f3 means the focal length (mm) of the third lens 103.
  • the first lens 101 and the third lens 103 may have appropriate refractive power for controlling the incident light path and improve resolving power.
  • Equation 45 f13 means the complex focal length (mm) of the first to third lenses 101 and 102, and F means the total focal length (mm) of the optical system 1000. Equation 45 establishes a relationship between the focal length of the first lens group G1 and the total focal length. When the optical system 1000 according to the embodiment satisfies Equation 45, the optical system 1000 may control TTL.
  • Equation 46 f12 means the composite focal length (mm) of the first and second lenses 101 and 102, and f37 means the composite focal length (mm) of the third to seventh lenses 103-107. do. Equation 46 establishes a relationship between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the second lens group G2.
  • the composite focal length of the first to second lenses 101 and 102 may have a positive (+) value
  • the composite focal length of the third to seventh lenses 103 to 107 may have a negative (-) value.
  • the optical system 1000 may improve aberration characteristics such as chromatic aberration and distortion aberration.
  • TTL means the distance (mm) along the optical axis OA from the vertex of the first surface S1 of the first lens 101 to the top surface of the image sensor 300 .
  • Equation 48 makes the diagonal size of the image sensor 300 exceed 2 mm, thereby providing an optical system with high resolution.
  • Equation 42 makes the BFL (Back focal length) less than 2.5 mm, thereby securing the installation space of the filter 500 and improving the assembly of the components through the gap between the image sensor 300 and the last lens, The coupling reliability can be improved.
  • Equation 50 the total focal length (F) can be set according to the optical system.
  • a field of view means a degree of view of the optical system 1000, and an optical system of less than 120 degrees may be provided.
  • the FOV may be in the range of 80 ⁇ 5 degrees.
  • CA_max means the largest effective diameter (mm) among the object side surface and the sensor side surface of the plurality of lenses
  • TTL is the image from the vertex of the first surface S1 of the first lenses 101 and 111. It means the distance (mm) from the optical axis OA to the upper surface of the sensor 300. Equation 52 establishes a relationship between the total optical axis length and the maximum effective diameter of the optical system, thereby providing a slim and compact optical system.
  • Equation 53 may set the total optical axis length (TTL) of the optical system and the diagonal length (Imgh) of the optical axis of the image sensor 300 .
  • TTL total optical axis length
  • Imgh diagonal length
  • the optical system 1000 applies a relatively large image sensor 300, for example, a large image sensor 300 around 1 inch. It is possible to secure a back focal length (BFL) for the BFL and have a smaller TTL, thereby realizing high image quality and having a slim structure.
  • BFL back focal length
  • Equation 53-1 TTL is the optical axis distance from the object side surface of the first lenses 101 and 111 to the image sensor 300, and IH means the diagonal length (mm) of the image sensor 300. That is, the IH represents 2*ImgH.
  • the optical system 1000 according to the embodiment satisfies Equations 53 and 53-1, the optical system 1000 has good optical performance in the center and periphery of the FOV, and can provide a slim and compact optical system. .
  • * is multiplication.
  • Equation 54 may set the distance between the optical axis between the image sensor 300 and the last lens and the length in the diagonal direction from the optical axis of the image sensor 300 .
  • the optical system 1000 applies a relatively large image sensor 300, for example, a large image sensor 300 around 1 inch. It is possible to secure a back focal length (BFL) for the image sensor 300, and it is possible to minimize the distance between the last lens and the image sensor 300, so that good optical characteristics can be obtained at the center and the periphery of the field of view (FOV).
  • BFL back focal length
  • Equation 55 may set (unit, mm) the total optical axis length (TTL) of the optical system and the optical axis distance (BFL) between the image sensor 300 and the last lens.
  • TTL total optical axis length
  • BFL optical axis distance
  • Equation 56 may set the total focal length (F) and the total optical axis length (TTL) of the optical system 1000. Accordingly, a slim and compact optical system can be provided.
  • Equation 57 may set (unit, mm) the total focal length (F) of the optical system 1000 and the optical axis distance (BFL) between the image sensor 300 and the last lens.
  • the optical system 1000 may have a set angle of view, may have an appropriate focal length, and may provide a slim and compact optical system.
  • the optical system 1000 can minimize the distance between the last lens and the image sensor 300, so that it can have good optical characteristics in the periphery of the field of view (FOV).
  • Equation 58 may set the total focal length (F,mm) of the optical system 1000 and the diagonal length Imgh of the optical axis of the image sensor 300.
  • the optical system 1000 may have improved aberration characteristics by applying a relatively large image sensor 300, for example, a large image sensor 300 of around 1 inch.
  • Equation 59 may set the total focal length (F, mm) and entrance pupil size of the optical system 1000. Accordingly, the overall brightness of the optical system can be controlled.
  • Equation 60 The meaning of each item in Equation 60 is as follows.
  • Z is Sag, and may mean a distance in the optical axis direction from an arbitrary position on the aspheric surface to the apex of the aspherical surface.
  • the Y may mean a distance in a direction perpendicular to the optical axis from an arbitrary position on the aspheric surface to the optical axis.
  • the c may mean the curvature of the lens, and K may mean the conic constant.
  • A, B, C, D, E, and F may mean aspheric constants.
  • the optical system 1000 may satisfy at least one or two or more of Equations 1 to 59.
  • the optical system 1000 may have improved optical characteristics.
  • the optical system 1000 satisfies at least one or two or more of Equations 1 to 59, the optical system 1000 has improved resolution and can improve aberration and distortion characteristics.
  • the optical system 1000 can secure a back focal length (BFL) for applying the large-size image sensor 300 and can minimize the distance between the last lens and the image sensor 300, thereby increasing the angle of view ( It can have good optical performance in the center and periphery of the FOV).
  • BFL back focal length
  • the optical system 1000 when it satisfies at least one of Equations 1 to 59, it may include a relatively large image sensor 300, have a relatively small TTL value, and be slimmer. It is possible to provide a compact optical system and a camera module having the same.
  • the distance between the plurality of lenses 100 may have a value set according to the region.
  • Table 3 relates to the items of the equations described above in the optical system 1000 according to the first and second embodiments, TTL of the optical system 1000, BFL (Back focal length), total focal length F value, ImgH, It relates to focal lengths (f1, f2, f3, f4, f5, f6, f7), combined focal lengths, edge thickness (ET), and the like of each of the first to tenth lenses.
  • the edge thickness of the lens means the thickness in the optical axis direction (Z) at the end of the effective area of the lens, and the unit is mm.
  • Example 1 Example 2 F 5.200 5.200 f1 6.000 7.743 f2 8.102 -12.209 f3 -13.431 -23.710 f4 -23.749 38.008 f5 21.360 -8.955 f6 -13.399 2.970 f7 4.034 -2.899 f12 (f_G1) 7.0345 6.77 f37 (f_G2) -23.7032 -90.73 L1_ET 0.253 0.220 L2_ET 0.352 0.323 L3_ET 0.420 0.378 L4_ET 0.443 0.224 L5_ET 0.365 0.200 L6_ET 0.499 0.274 L7_ET 1.479 0.607 d12_ET 0.0000 0.0000 d23_ET 0.3622 0.4943 d34_ET 0.0865 0.0338 d45_ET 0.5386 0.3794 d56_ET 0.2789 0.2938 d67_ET 0.3336 0.7563 EPD 3.333 2.886 BFL 1.042
  • Table 4 shows result values for Equations 1 to 59 described above in the optical system 1000 of FIG. 1 .
  • the optical system 1000 satisfies at least one, two or more, or three or more of Equations 1 to 59.
  • the optical system 1000 according to the embodiment satisfies all of Equations 1 to 59 above. Accordingly, the optical system 1000 may improve optical performance and optical characteristics in the center and periphery of the field of view (FOV).
  • FOV field of view
  • Example 2 One 2 ⁇ L1_CT / L3_CT ⁇ 5 3.71 3.50 2 1 ⁇ L1_CT / L1_ET ⁇ 5 3.73 3.50 3 1 ⁇ L7_ET / L7_CT ⁇ 4 3.05 2.76 4 1.6 ⁇ n3 1.690 1.690 5 1.45 ⁇ n1 ⁇ 1.65 1.55 1.56 6 1.55 ⁇ n2 ⁇ 1.8 1.659 1.685 7 0.05 ⁇ (n2) - (n1) ⁇ 0.25 0.111 0.121 8 10 ⁇ (v1) - (v2) ⁇ 50 24.038 21.670 9 0.5 ⁇ L7S2_max_sag to Sensor ⁇ 2 0.884 0.850 10 1 ⁇ BFL /L7S2_Max_sag to sensor ⁇ 2 1.178 1.176 11 5 ⁇
  • FIG. 15 is a diagram illustrating a camera module according to an embodiment applied to a mobile terminal.
  • the mobile terminal 1 may include a camera module 10 provided on a rear surface.
  • the camera module 10 may include an image capturing function.
  • the camera module 10 may include at least one of an auto focus function, a zoom function, and an OIS function.
  • the camera module 10 may process a still image or video frame obtained by the image sensor 300 in a shooting mode or a video call mode.
  • the processed image frame may be displayed on a display unit (not shown) of the mobile terminal 1 and may be stored in a memory (not shown).
  • the camera module may be further disposed on the front side of the mobile terminal 1 .
  • the mobile terminal 1 may further include an auto focus device 31 .
  • the auto focus device 31 may include an auto focus function using a laser.
  • the auto-focus device 31 may be mainly used in a condition in which an auto-focus function using an image of the camera module 10 is degraded, for example, a proximity of 10 m or less or a dark environment.
  • the autofocus device 31 may include a light emitting unit including a vertical cavity surface emitting laser (VCSEL) semiconductor device and a light receiving unit such as a photodiode that converts light energy into electrical energy.
  • the mobile terminal 1 may further include a flash module 33.
  • the flash module 33 may include a light emitting element emitting light therein. The flash module 33 may be operated by a camera operation of a mobile terminal or a user's control.

Landscapes

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Abstract

실시예에 개시된 광학계는 물체측으로부터 센서 측을 향해 광축을 따라 배치된 제1 내지 제7 렌즈를 포함하고, 상기 제1 렌즈는 상기 광축 상에서 양(+)의 굴절력을 가지고, 상기 제2,7 렌즈는 상기 광축 상에서 음(-)의 굴절력을 가지며, 상기 제1 렌즈는 광축 상에서 볼록한 물체 측 면과 상기 제2 렌즈에 접합된 센서 측 면을 가지며, 상기 제7 렌즈의 센서 측면은 상기 제1 내지 제7 렌즈 중에서 최대 유효경을 가지며, 상기 제1 렌즈의 물체 측면의 정점으로부터 이미지 센서의 상면까지의 광축에서의 거리는 TTL이고, 이미지 센서의 최대 대각 방향 길이의 1/2는 ImgH이며, 상기 제1 렌즈의 굴절률은 n1이며, 상기 제2 렌즈의 굴절률은 n2이며, 수학식: 0.4 < TTL / ImgH < 3 및 0.05 < (n2) - (n1) < 0.25을 만족할 수 있다.

Description

광학계 및 이를 포함하는 카메라 모듈
실시예는 향상된 광학 성능을 위한 광학계 및 이를 포함하는 카메라 모듈에 대한 것이다.
카메라 모듈은 객체를 촬영하여 이미지 또는 동영상으로 저장하는 기능을 수행하며 다양한 어플리케이션에 장착되고 있다. 특히 카메라 모듈은 초소형으로 제작되어 스마트폰, 태블릿 PC, 노트북 등의 휴대용 디바이스뿐만 아니라 드론, 차량 등에 적용되어 다양한 기능을 제공하고 있다. 예를 들어, 카메라 모듈의 광학계는 상(image)를 결상하는 촬상 렌즈, 결상된 상을 전기적 신호로 변환하는 이미지 센서를 포함할 수 있다. 이때, 상기 카메라 모듈은 이미지 센서와 촬상 렌즈 사이의 간격을 자동 조절하여 렌즈의 초점거리를 정렬하는 오토포커스(autofocus, AF) 기능을 수행할 수 있고, 줌 렌즈(zoom lens)를 통해 원거리의 객체의 배율을 증가 또는 감소시켜 촬영하는 줌 업(zoom up) 또는 줌 아웃(zoom out)의 주밍(zooming) 기능을 수행할 수 있다. 또한, 카메라 모듈은 영상 흔들림 방지(image stabilization, IS)기술을 채용하여 불안정한 고정장치 혹은 사용자의 움직임에 기인한 카메라의 움직임으로 인한 영상의 흔들림을 보정하거나 방지하는 기술이 채용되고 있다. 카메라 모듈이 상(image)을 얻기 위해 가장 중요한 요소는 상(image)을 결상하는 촬상 렌즈이다. 최근 고해상도에 대한 관심이 높아지고 있으며, 이를 구현하기 위해 복수의 렌즈를 포함하는 광학계에 대한 연구가 진행되고 있다. 예를 들어, 고해상도 구현을 위해 양(+)의 굴절력 또는 음(-)의 굴절력을 가지는 복수의 촬상 렌즈를 이용한 연구가 진행되고 있다.
그러나, 복수의 렌즈를 포함할 경우 우수한 광학적 특성, 수차 특성을 도출하기 어려운 문제점이 있다. 또한, 복수의 렌즈를 포함할 경우, 상기 복수의 렌즈의 두께, 간격, 크기 등에 의해 전체 길이, 높이 등이 증가할 수 있고, 이로 인해 상기 복수의 렌즈를 포함하는 모듈의 전체 크기가 증가하는 문제가 있다. 또한, 고해상도, 고화질 구현을 위해 이미지 센서의 크기가 증가하고 있다. 그러나, 이미지 센서의 크기가 증가할 경우 복수의 렌즈를 포함하는 광학계의 TTL(Total track length) 또한 증가하며, 이로 인해 상기 광학계를 포함하는 카메라, 이동 단말기 등의 두께 역시 증가하는 문제가 있다. 따라서, 상술한 문제를 해결할 수 있는 새로운 광학계가 요구된다.
실시예는 광학 특성이 향상된 광학계를 제공하고자 한다. 실시예는 화각의 중심부와 주변부에서 우수한 광학 성능을 가지는 광학계를 제공하고자 한다. 실시예는 슬림한 구조를 가질 수 있는 광학계를 제공하고자 한다.
실시예에 따른 광학계는 물체 측으로부터 센서 측을 향해 광축을 따라 배치되는 제1 내지 제7 렌즈를 포함하고, 상기 제1 렌즈는 상기 광축 상에서 양(+)의 굴절력을 가지고, 상기 제2 렌즈는 상기 광축 상에서 음(-)의 굴절력을 가지며, 상기 제7 렌즈는 상기 광축 상에서 음(-)의 굴절력을 가지고, 상기 제1 렌즈의 물체 측면은 상기 광축에서 볼록한 형상을 가지며, 상기 제1 렌즈의 센서 측면은 상기 제2 렌즈와 접합되며, 상기 제7 렌즈의 센서 측면은 상기 제1 내지 제7 렌즈 중에서 최대 유효경을 가지며, 상기 제1 렌즈의 물체 측 면의 정점으로부터 이미지 센서의 상면까지의 광축에서의 거리는 TTL이고, 상기 이미지 센서의 최대 대각 방향 길이의 1/2는 ImgH이며, 상기 제1 렌즈의 굴절률은 n1이며, 상기 제2 렌즈의 굴절률은 n2이며, 다음 수학식: 0.4 < TTL / ImgH < 3 및 0.05 < (n2) - (n1) < 0.25을 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제3 렌즈의 굴절률은 n3이며, 상기 제1,2,3렌즈의 굴절률은 다음 수학식: 1.45 < n1 < 1.65, 1.55 < n2 < 1.8, 및 1.6 < n3을 만족할 수 있다. 상기 제1,2렌즈의 아베수는 v1,v2이며, 하기 수학식: 10 < (v1) - (v2) < 50을 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈의 광축에서의 두께는 L1_CT이며, 상기 제3 렌즈의 광축에서의 두께는 L3_CT이며, 상기 제1 내지 제7 렌즈의 물체 측 면과 센서 측 면의 유효경 중에서 가장 큰 유효경은 CA_Max이며, 상기 제1 내지 제7 렌즈의 물체 측 면과 센서 측 면의 유효경 중에서 가장 작은 유효경은 CA_Min이며, 다음 수학식: 2 < L1_CT / L3_CT < 5 및 1 < CA_Max / CA_min < 5 중 적어도 하나를 만족할 수 있다. 상기 제2 렌즈의 센서 측 면은 상기 제1 내지 제7 렌즈의 유효경들 중에서 최소 유효경을 가질 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제7 렌즈의 물체 측 면과 센서 측 면의 유효경들의 평균 값은 AVR_CA_L7이고, 상기 제2 렌즈의 물체측 면과 센서측 면들의 유효경들의 평균 값은 AVR_CA_L2이며, 상기 제2 및 제7 렌즈는 다음 수학식: 2 < AVR_CA_L7 / AVR_CA_L2 < 4을 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제6 렌즈는 물체 측면이 광축에서 볼록한 형상을 가지며, 센서 측 면이 광축에서 볼록한 형상을 가지며, 상기 제6 렌즈는 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈는 물체 측면이 광축에서 오목한 형상을 가지며, 센서 측 면이 광축에서 오목한 형상을 가질 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈의 상기 광축에서의 두께는 L1_CT이고, 상기 제11 렌즈의 상기 광축에서의 두께는 L7_CT이며, 상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이의 광축에서의 거리(mm)는 d23_CT이며, 상기 제6 렌즈의 센서측 면 및 상기 제7 렌즈의 물체측 면의 광축에서의 거리(mm)는 d67_CT이며, 상기 제1,2렌즈 및 제6,7 렌즈는 하기 수학식: 1 < L1_CT / L7_CT < 5 및 1 < d67_CT / d23_CT < 4을 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제7 렌즈의 센서 측 면은 임계점을 가지며, 상기 임계점은 상기 제7 렌즈의 광축에서 유효 영역 끝단까지의 거리의 30% 이상의 위치에 위치하며, 다음 수학식: 0.5 < L7S2_max_sag to Sensor < 2을 만족할 수 있다. (L7S2_max_sag to Sensor은 상기 제7 렌즈의 센서 측 면의 최대 Sag 값에서 이미지 센서까지의 상기 광축 방향 거리이다)
발명의 실시 예에 따른 광학계는 물체 측에서 센서 측을 향해 적어도 2매의 렌즈를 갖는 제1 렌즈 군; 및 상기 제2 렌즈 군의 센서 측에 배치되며 상기 제1 렌즈 군의 렌즈 매수보다 많은 렌즈들을 갖는 제2 렌즈 군을 포함하고, 상기 제1 및 제2 렌즈군에 포함된 렌즈 매수의 총 합은 7매 이하이고, 상기 제1,2렌즈 군 사이의 간격 중 최대 간격은 dG12_Max이며, 상기 제1,2렌즈 군 사이의 간격 중 최소 간격은 dG12_Min이며, 상기 제1 렌즈 군 내의 2매의 렌즈 사이의 광축에서의 간격은 d12_CT이며,상기 제1,2 렌즈 군 사이의 광축 간격은 dG12_CT이며, 다음 수학식: dG12_Max = (dG12_CT / d12_CT) 및 dG12_Min < (dG12_CT / d12_CT)을 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈 군은 물체측 제1 렌즈와 센서측 제2 렌즈를 포함하며, 상기 제1 렌즈와 제2 렌즈 사이의 광축에서의 간격은 d12_CT이며, 상기 제1 렌즈와 제2 렌즈 사이의 유효 영역 끝단 사이의 광축 방향의 간격은 d12_ET이고, 다음 수학식: 0.01 > d12_CT-d12_ET을 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈 군의 렌즈 면 중에서 상기 제2 렌즈 군에 가장 가까운 센서측 면의 유효경 크기는 최소이며, 상기 제2 렌즈 군의 렌즈 면 중에서 이미지 센서에 가장 가까운 센서측 면의 유효경 크기는 최대이며, 상기 제1 렌즈의 물체 측 면의 정점으로부터 이미지 센서의 상면까지의 광축에서의 거리는 TTL이고, 이미지 센서의 대각 방향의 최대 길이는 IH이며, 다음 수학식: 0.6 < TTL / IH < 0.8을 만족할 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈군 각각의 초점 거리의 절대값은 상기 제2 렌즈군이 더 클 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈군은 물체 측으로부터 센서 측 방향으로 상기 광축을 따라 배치되는 제1 내지 제2 렌즈를 포함하고, 상기 제2 렌즈군은 물체 측으로부터 센서 측 방향으로 상기 광축을 따라 배치되는 제3 내지 제7 렌즈를 포함하며, 상기 제1 렌즈의 센서 측면과 상기 제2 렌즈의 물체측 면은 접합되며, 상기 제2 렌즈의 센서 측 면은 최소 유효경 크기를 가질 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이의 광축 간격은 d23_CT이며, 상기 제6 렌즈의 센서측 면 및 상기 제7 렌즈의 물체측 면의 광축에서의 거리는 d67_CT이며, 상기 제6,7 렌즈 사이의 광축 간격 및 상기 제2,3렌즈 사이의 광축 간격은 하기의 수학식: 1 < d67_CT / d34_CT < 4을 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제2 렌즈는 상기 제1 렌즈의 굴절력과 다른 음의 굴절력을 갖고, 상기 제1 렌즈의 굴절률보다 높은 굴절률을 갖고, 상기 제1 렌즈의 아베수보다 낮은 아베수를 가지며, 상기 제1,2렌즈의 굴절률은 n1,n2이며, 하기 수학식: 0.05 < (n2) - (n1) < 0.25을 만족할 수 있다. 상기 제1,2렌즈의 굴절률은 n1,n2이고, 제1,2 렌즈의 아베수는 v1,v2이며, 하기 수학식: 1.45 < n1 < 1.65, 1.55 < n2 < 1.8 및 10 < (v1) - (v2) < 50을 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈 군의 광축에서의 두께는 상기 적어도 2매 렌즈의 두께의 합과 동일할 수 있다. 상기 제1 렌즈 군의 유효 영역 끝단에서의 두께는 상기 적어도 2매 렌즈의 유효 영역 끝단 사이의 거리와 동일할 수 있다. 상기 제1 렌즈 군은 서로 접합된 2매 렌즈로 이루어지며, 상기 제2 렌즈 군은 5매의 렌즈로 이루어질 수 있다.
발명의 실시 예에 따른 카메라 모듈은 이미지 센서; 및 상기 이미지 센서와 광학계의 마지막 렌즈 사이에 필터를 포함하며, 상기 광학계는 상기에 개시된 광학계들 중 어느 하나의 광학계를 포함하고, 상기 광학계의 전체 초점 거리는 F이고, 상기 광학계의 입사동의 크기(Entrance Pupil Diameter)는 EPD이며, 하기 수학식: 1 ≤ F / EPD < 5를 만족할 수 있다.
실시예에 따른 광학계 및 카메라 모듈은 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 자세하게, 상기 광학계는 복수의 렌즈들이 설정된 표면 형상, 굴절력, 두께, 간격으로 이루어짐에 따라 향상된 수차 특성, 해상력 등을 가질 수 있다.
발명의 실시 예에 따른 광학계는 물체측 렌즈 군에 접합렌즈를 제공하여, 수차 개선 및 입사되는 광선을 제어할 수 있다. 실시예에 따른 광학계 및 카메라 모듈은 향상된 왜곡(distortion) 및 수차 제어 특성을 갖고, 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다. 실시예에 따른 광학계는 향상된 광학 특성을 가지며 작은 TTL을 가질 수 있어, 상기 광학계 및 이를 포함하는 카메라 모듈은 슬림하고 컴팩트한 구조로 제공될 수 있다.
도 1은 제1 실시예에 따른 광학계의 구성도이다.
도 2는 도 1의 광학계에서 이미지 센서, n 번째 렌즈 및 n-1번째 렌즈의 관계를 나타낸 설명한 도면이다.
도 3은 도 1의 광학계에서 각 렌즈면의 비구면 계수에 대한 데이터이다.
도 4는 도 1의 광학계에서 인접한 두 렌즈 사이의 간격에 대한 데이터이다.
도 5는 도 1의 광학계의 회절 MTF(Diffraction MTF)에 대한 그래프이다.
도 6은 도 1의 광학계의 수차 특성을 도시한 그래프이다.
도 7의 (A)(B)는 도 1의 광학계에서 마지막 n 번째 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 광축 방향의 높이를 그래프로 나타낸 도면이다.
도 8은 제2 실시예에 따른 광학계의 구성도이다.
도 9은 도 8의 광학계에서 이미지 센서, n 번째 렌즈 및 n-1번째 렌즈의 관계를 나타낸 설명한 도면이다.
도 10은 도 8의 광학계에서 각 렌즈면의 비구면 계수에 대한 데이터이다.
도 11은 도 8의 광학계에서 인접한 두 렌즈 사이의 간격에 대한 데이터이다.
도 12는 도 8의 광학계의 회절 MTF(Diffraction MTF)에 대한 그래프이다.
도 13은 도 8의 광학계의 수차 특성을 도시한 그래프이다.
도 14의 (A)(B)는 도 8의 광학계에서 마지막 n 번째 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 광축 방향의 높이를 그래프로 나타낸 도면이다.
도 15는 실시예에 따른 카메라 모듈이 이동 단말기에 적용된 것을 도시한 도면이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세히 설명한다. 본 발명의 기술 사상은 설명되는 일부 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있고, 본 발명의 기술 사상 범위 내에서라면, 실시예들간 그 구성 요소들 중 하나 이상을 선택적으로 결합, 치환하여 사용할 수 있다. 또한, 본 발명의 실시예에서 사용되는 용어(기술 및 과학적 용어를 포함)는, 명백하게 특별히 정의되어 기술되지 않는 한, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 일반적으로 이해될 수 있는 의미로 해석될 수 있으며, 사전에 정의된 용어와 같이 일반적으로 사용되는 용어들은 관련 기술의 문맥상의 의미를 고려하여 그 의미를 해석할 수 있을 것이다.
본 발명의 실시예에서 사용된 용어는 실시예들을 설명하기 위한 것이며 본 발명을 제한하고자 하는 것은 아니다. 본 명세서에서, 단수형은 문구에서 특별히 언급하지 않는 한 복수형도 포함할 수 있고, "A 및(와) B, C중 적어도 하나(또는 한 개 이상)"로 기재되는 경우 A, B, C로 조합할 수 있는 모든 조합 중 하나 이상을 포함할 수 있다. 또한, 본 발명의 실시예의 구성 요소를 설명하는 데 있어서, 제1, 제2, A, B, (a), (b) 등의 용어를 사용할 수 있다. 이러한 용어는 그 구성 요소를 다른 구성 요소와 구별하기 위한 것일 뿐, 그 용어에 의해 해당 구성 요소의 본질이나 차례 또는 순서 등으로 한정되지 않는다. 그리고, 어떤 구성 요소가 다른 구성요소에 '연결', '결합' 또는 '접속'된다고 기재된 경우, 그 구성 요소는 그 다른 구성요소에 직접적으로 연결, 결합 또는 접속되는 경우뿐만 아니라, 그 구성 요소와 그 다른 구성요소 사이에 있는 또 다른 구성 요소로 인해 '연결', '결합' 또는 '접속＇되는 경우도 포함할 수 있다. 또한, 각 구성 요소의 " 상(위) 또는 하(아래)"에 형성 또는 배치되는 것으로 기재되는 경우, 상(위) 또는 하(아래)는 두 개의 구성 요소들이 서로 직접 접촉되는 경우뿐만 아니라 하나 이상의 또 다른 구성 요소가 두 개의 구성 요소들 사이에 형성 또는 배치되는 경우도 포함한다. 또한 "상(위) 또는 하(아래)"으로 표현되는 경우 하나의 구성 요소를 기준으로 위쪽 방향뿐만 아니라 아래쪽 방향의 의미도 포함할 수 있다.
발명의 설명에 있어서, "물체 측 면"은 광축(OA)을 기준으로 물체 측을 향하는 렌즈의 면을 의미할 수 있고, "센서 측 면"은 광축을 기준으로 촬상 면(이미지 센서)을 향하는 렌즈의 면을 의미할 수 있다. 상기 렌즈의 일면이 볼록하다는 것은 광축 또는 근축 영역(Paraxial region)에서 볼록한 형상을 의미할 수 있고, 렌즈의 일면이 오목하다는 것은 광축 또는 근축 영역에서의 오목한 형상을 의미할 수 있다. 렌즈 데이터에 대한 표에 기재된 곡률 반경, 중심 두께, 렌즈 사이의 간격은 광축에서의 값을 의미할 수 있다. 수직 방향은 광축과 수직인 방향을 의미할 수 있고, 렌즈 또는 렌즈면의 끝단은 입사된 광이 통과하는 렌즈의 유효 영역의 끝단을 의미할 수 있다. 렌즈면의 유효경의 크기는 측정 방법 등에 따라 최대 ±0.4 mm 정도의 측정 오차를 가질 수 있다. 상기 근축 영역이라 함은 광축 근처의 매우 좁은 영역을 의미하며, 광축(OA)으로부터 광선이 떨어지는 거리가 거의 0인 영역이다. 이하에서 렌즈 면의 오목 또는 볼록한 형상은 광축으로 설명하며, 근축 영역도 포함할 수 있다.
도 1은 제1 실시예에 따른 광학계의 구성도이며, 도 2는 도 1의 광학계에서 이미지 센서, n 번째 렌즈 및 n-1번째 렌즈의 관계를 나타낸 설명한 도면이고, 도 3은 도 1의 광학계에서 각 렌즈면의 비구면 계수에 대한 데이터이며, 도 4는 도 1의 광학계에서 인접한 두 렌즈 사이의 간격에 대한 데이터이고, 도 5는 도 1의 광학계의 회절 MTF(Diffraction MTF)에 대한 그래프이며, 도 6은 도 1의 광학계의 수차 특성을 도시한 그래프이고, 도 7의 (A)(B)는 도 1의 광학계에서 마지막 n 번째 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 광축 방향의 높이를 그래프로 나타낸 도면이며, 도 8은 제2 실시예에 따른 광학계의 구성도이고, 도 9은 도 8의 광학계에서 이미지 센서, n 번째 렌즈 및 n-1번째 렌즈의 관계를 나타낸 설명한 도면이며, 도 10은 도 8의 광학계에서 각 렌즈면의 비구면 계수에 대한 데이터이고, 도 11은 도 8의 광학계에서 인접한 두 렌즈 사이의 간격에 대한 데이터이며, 도 12는 도 8의 광학계의 회절 MTF(Diffraction MTF)에 대한 그래프이고, 도 13은 도 8의 광학계의 수차 특성을 도시한 그래프이며, 도 14의 (A)(B)는 도 8의 광학계에서 마지막 n 번째 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 광축 방향의 높이를 그래프로 나타낸 도면이다.
도 1 및 도 8을 참조하면, 실시예에 따른 광학계(1000)는 이미지 센서(300) 상에 복수의 렌즈군(G1,G2)을 포함할 수 있다. 자세하게, 상기 복수의 렌즈 군(G1,G2) 각각은 적어도 하나의 렌즈를 포함한다. 예를 들어, 상기 광학계(1000)는 물체 측으로부터 이미지 센서(300)를 향해 광축(OA)을 따라 순차적으로 배치되는 제1 렌즈군(G1) 및 제2 렌즈군(G2)을 포함할 수 있다.
상기 제1 렌즈군(G1)은 적어도 하나의 렌즈를 포함할 수 있다. 상기 제1 렌즈군(G1)은 3매 이하 또는 2매 이하의 렌즈를 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제1 렌즈군(G1)은 2매의 렌즈일 수 있다. 상기 제2 렌즈군(G2)은 상기 제1 렌즈군(G1)의 렌즈 매수보다 2배 이상 많은 매수의 렌즈를 포함할 수 있다. 상기 제2 렌즈군(G2)은 6매 이하의 렌즈를 포함할 수 있다. 상기 제2 렌즈 군(G2)의 렌즈 매수는 상기 제1 렌즈 군(G1)의 렌즈 매수보다 3매 이상 및 5매 이하의 차이를 가질 수 있다. 예를 들어, 상기 제2 렌즈군(G2)은 5매의 렌즈를 포함할 수 있다.
상기 제1 렌즈군(G1)은 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제2 렌즈군(G2)은 상기 제1 렌즈군(G1)과 다른 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제1 렌즈군(G1) 및 상기 제2 렌즈군(G2)은 서로 상이한 초점 거리(focal length)를 가질 수 있다. 상기 제1 렌즈군(G1)과 상기 제2 렌즈군(G2)은 서로 반대되는 굴절력을 가짐에 따라 상기 제2 렌즈군(G2)의 초점 거리(f_G2)는 음(-)의 부호를 가지며, 상기 제1 렌즈군(G1)의 초점 거리는 양(+)의 부호를 가질 수 있다.
절대 값으로 나타낼 때, 상기 제1 렌즈군(G1)의 초점 거리는 상기 제2 렌즈군(G2)의 초점 거리보다 더 작을 수 있다. 예를 들어, 상기 제1 렌즈군(G1)의 초점 거리의 절대값은 상기 제2 렌즈군(G2)의 초점 거리의 절대값의 10배 이상 예컨대, 10 배 내지 20배 범위 또는 12배 내지 17배 범위일 수 있다. 이에 따라, 실시예에 따른 광학계(1000)는 각각의 렌즈군의 굴절력 및 초점 거리를 제어하여 색수차, 왜곡 수차 등 향상된 수차 제어 특성을 가질 수 있고, 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
광축(OA)에서 상기 제1 렌즈군(G1) 및 상기 제2 렌즈군(G2)은 설정된 간격을 가질 수 있다. 상기 광축(OA)에서 상기 제1 렌즈군(G1) 및 상기 제2 렌즈군(G2) 사이의 간격은 광축 거리이며, 상기 제1 렌즈군(G1) 내의 렌즈 중에서 센서 측에 가장 가까운 렌즈의 센서 측 면과 상기 제2 렌즈군(G2) 내의 렌즈 중에서 물체 측에 가장 가까운 렌즈의 물체 측 면 사이의 광축 간격일 수 있다. 상기 제1 렌즈군(G1) 및 상기 제2 렌즈군(G2) 사이의 광축 거리는 상기 제1 렌즈 군(G1)의 렌즈 중 적어도 하나의 중심 두께보다 클 수 있으며, 예컨대, 0.5 mm 이상일 수 있으며, 상기 제1 렌즈 군(G1)의 광축 거리보다 작을 수 있다. 상기 제1 렌즈군(G1) 및 상기 제2 렌즈군(G2) 사이의 광축 거리는 상기 제1 렌즈 군(G1)의 렌즈들 중 가장 두꺼운 렌즈의 중심 두께보다 작고, 제2 렌즈 군(G2)의 렌즈들 중 가장 두꺼운 렌즈의 중심 두께보다 작을 수 있다. 상기 제1 렌즈군(G1) 및 상기 제2 렌즈군(G2) 사이의 광축 거리는 상기 제2 렌즈 군(G2)의 광축 거리의 35% 이하일 수 있으며, 예컨대 20% 내지 35% 범위일 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부뿐 만 아니라 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있고, 색수차 및 왜곡 수차를 개선할 수 있다. 여기서, 상기 제1 렌즈 군(G1)의 광축 거리는 상기 제1 렌즈 군(G1)의 물체 측에 가장 가까운 렌즈의 물체 측 면과 이미지 센서에 가장 가까운 렌즈의 센서 측 면 사이의 광축 거리이다. 상기 제2 렌즈 군(G2)의 광축 거리는 상기 제2 렌즈 군(G2)의 물체 측에 가장 가까운 렌즈의 물체 측 면과 이미지 센서(300)에 가장 가까운 렌즈의 센서 측 면 사이의 광축 거리이다.
상기 광학계(1000)는 렌즈들 중에서 아베수가 45 이상 예컨대, 45 내지 70 범위인 렌즈 매수는 2매 이하일 수 있다. 상기 광학계(1000)는 렌즈들 중에서 굴절률이 1.5 이상 예컨대, 1.6 내지 1.7 범위인 렌즈 매수는 3매 이하일 수 있다.
상기 제1 렌즈 군(G1)은 접합 렌즈를 포함할 수 있다. 상기 제1 렌즈 군(G1)은 서로 다른 중심 두께를 갖는 두 매의 접합 렌즈로 이루어질 수 있다. 상기 제1 렌즈 군(G1)의 광축에서의 두께는 상기 적어도 2매 렌즈의 두께의 합과 동일할 수 있다. 상기 제1 렌즈 군(G1)의 유효 영역 끝단에서의 물체측 면과 센서측 면 사이의 광축 방향 거리는 상기 적어도 2매 렌즈의 물체측과 센서측의 유효 영역의 끝단 사이의 거리와 동일할 수 있다. 상기 접합 렌즈는 물체측 렌즈의 아베수가 센서측 렌즈의 아베수보다 높고, 물체측 렌즈의 굴절률이 센서측 렌즈의 굴절률보다 낮을 수 있다. 상기 접합 렌즈는 물체측 렌즈의 중심 두께가 센서 측 렌즈의 중심두께보다 2배 이상 두꺼울 수 있으며, 물체측 렌즈의 초점 거리는 센서 측 렌즈의 초점 거리의 절대 값보다 작을 수 있다. 이러한 광학계(1000)는 제1 렌즈 군(G1)에 접합 렌즈를 구비함으로써, 광학계의 수차 특성을 개선하고, 입사 광선을 제어할 수 있으며, 또한 슬림한 광학계를 제공할 수 있다.
상기 광학계(1000)는 물체 측으로부터 이미지 센서(300) 방향으로 순차적으로 배치되는 제1 렌즈군(G1) 및 제2 렌즈군(G2)을 포함할 수 있다. 상기 광학계(1000)는 8매 이하의 렌즈들을 포함할 수 있다. 상기 제1 렌즈 군(G1)은 물체 측을 통해 입사된 광들을 모아주도록 굴절하며, 상기 제2 렌즈 군(G2)은 상기 제1 렌즈 군(G1)을 통해 출사된 광을 이미지 센서(300)의 중심부 및 주변부까지 확산될 수 있도록 굴절시켜 줄 수 있다. 상기 제1 렌즈 군(G1)은 정(+)의 굴절력을 갖는 렌즈와 부(-)의 굴절력을 갖는 렌즈의 매수가 서로 같을 수 있다. 상기 제2 렌즈 군(G2)은 정(+)의 굴절력을 갖는 렌즈들이 부(-)의 굴절력을 갖는 렌즈들의 매수보다 작을 수 있다. 서로 마주하는 제1 렌즈 군(G1)의 렌즈 면(예, S3)과 상기 제2렌즈 군(G2)의 렌즈 면(예, S5)은 광축에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제1,2렌즈 군(G1,G2)의 렌즈들 사이의 간격 중에서 상기 제1,2렌즈 군(G1,G2) 사이의 광축 간격은 상기 제2 렌즈 군(G2)의 렌즈들 사이의 최대 광축간격을 제외할 경우, 가장 큰 간격을 가질 수 있다.
상기 제1 렌즈 군(G1)의 각 렌즈의 광축(OA) 또는 근축 영역에서 물체 측이 볼록하고 센서 측이 오목한 면들의 합은 상기 제1 렌즈 군(G1)의 렌즈 면의 70% 이상일 수 있다. 상기 제2 렌즈 군(G2)의 각 렌즈의 광축(OA) 또는 근축 영역에서 물체 측이 오목한 면 및 센서 측이 볼록한 면들의 합은 상기 제2 렌즈 군(G2)의 렌즈 면의 50% 이상일 수 있다. 상기 제1 렌즈 군(G1)은 양(+)의 굴절력을 갖는 물체측 렌즈와 음(-)의 굴절력을 갖는 센서측 렌즈를 포함하며, 상기 물체측 렌즈의 굴절률이 센서측 렌즈의 굴절률보다 낮게 배치될 수 있다. 이에 따라 광학계(1000)의 수차 특성을 개선할 수 있다. 실시 예에 따른 광학계(1000)는 제1 렌즈 군(G1)의 물체측에 광의 경로를 변경하기 위한 반사 부재(미도시)를 더 포함할 수 있다. 상기 반사부재는 입사 광을 렌즈들 방향으로 반사하는 프리즘으로 구현될 수 있다.
도 1 및 도 2를 참조하면, 제1실시 예에 따른 광학계(1000)는 제1 렌즈(101), 제2 렌즈(102), 제3 렌즈(103), 제4 렌즈(104), 제5 렌즈(105), 제6 렌즈(106) 및 제7 렌즈(107)를 포함할 수 있다. 상기 제1 내지 제7 렌즈들(101, 102, 103, 104, 105, 106, 107)은 상기 광학계(1000)의 광축(OA)을 따라 순차적으로 배치될 수 있다. 물체의 정보에 해당하는 광은 제1 렌즈(101), 제2 렌즈(102), 제3 렌즈(103), 제4 렌즈(104), 제5 렌즈(105), 제6 렌즈(106) 및 제7 렌즈(107)를 통과하여 이미지 센서(300)에 입사될 수 있다.
상기 복수의 렌즈들(100) 각각은 유효 영역 및 비유효 영역을 포함할 수 있다. 상기 유효 영역은 상기 렌즈들(100) 각각에 입사된 광이 통과하는 영역일 수 있다. 즉, 상기 유효 영역은 입사된 광이 굴절되어 광학 특성을 구현하는 유효한 영역일 수 있다. 상기 비유효 영역은 상기 유효 영역의 둘레에 배치될 수 있다. 상기 비유효 영역은 상기 복수의 렌즈들(100)에서 유효한 광이 입사되지 않는 영역일 수 있다. 즉, 상기 비유효 영역은 상기 광학 특성과 무관한 영역일 수 있다. 또한, 상기 비유효 영역의 단부는 상기 렌즈를 수용하는 배럴(미도시) 등에 고정되는 영역일 수 있다.
상기 광학계(1000)는 이미지 센서(300)를 포함할 수 있다. 상기 이미지 센서(300)는 광을 감지하고 전기적 신호로 변환할 수 있다. 상기 이미지 센서(300)는 상기 복수의 렌즈들(100)을 순차적으로 통과한 광을 감지할 수 있다. 상기 이미지 센서(300)는 CCD(Charge Coupled Device) 또는 CMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor) 등 입사되는 광을 감지할 수 있는 소자를 포함할 수 있다. 상기 광학계(1000)는 필터(500)를 포함할 수 있다. 상기 필터(500)는 상기 제2 렌즈 군(G2)와 상기 이미지 센서(300) 사이에 배치될 수 있다. 상기 필터(500)는 상기 복수의 렌즈들(100) 중 센서 측에 가장 가까운 렌즈와 상기 이미지 센서(300) 사이에 배치될 수 있다. 예를 들어, 상기 광학계(100)가 7매 렌즈인 경우, 상기 필터(500)는 상기 제7 렌즈(111)와 상기 이미지 센서(300) 사이에 배치될 수 있다.
상기 필터(500)는 적외선 필터 또는 커버 글래스의 광학적 필터 중 적어도 어느 하나를 포함할 수 있다. 상기 필터(500)는 설정된 파장 대역의 광을 통과시키고, 이와 다른 파장 대역의 광을 필터링할 수 있다. 상기 필터(500)가 적외선 필터를 포함할 경우 외부 광으로부터 방출되는 복사열이 상기 이미지 센서(300)에 전달되는 것을 차단할 수 있다. 또한, 상기 필터(500)는 가시광선을 투과할 수 있고 적외선을 반사할 수 있다.
실시예에 따른 광학계(1000)는 조리개(미도시)를 포함할 수 있다. 상기 조리개는 상기 광학계(1000)에 입사되는 광량을 조절할 수 있다. 상기 조리개는 설정된 위치에 배치될 수 있다. 예를 들어, 상기 조리개는 물체 측에 가장 가까운 렌즈의 물체측 면 또는 센서 측 면의 둘레에 배치될 수 있다. 상기 조리개는 상기 제1 렌즈 군(G1) 내의 렌즈 중에서 인접한 두 렌즈 사이에 배치될 수 있다. 예를 들어, 상기 조리개는 상기 제2 렌즈(102)와 상기 제3 렌즈(103) 사이에 위치할 수 있다. 상기 조리개는 접합 렌즈의 센서 측 면의 둘레에 배치될 수 있다. 상기 조리개는 접합 렌즈와 제3 렌즈(103) 사이에 위치할 수 있다. 이와 다르게, 상기 복수의 렌즈들(100) 중 선택되는 적어도 하나의 렌즈는 조리개 역할을 수행할 수 있다. 자세하게, 상기 렌즈들(100) 중 선택되는 하나의 렌즈의 물체 측 면 또는 센서 측 면은 광량을 조절하는 조리개 역할을 수행할 수 있다. 예를 들어, 상기 접합 렌즈의 물체측 또는 센서 측 면, 또는 제2 렌즈(102)의 센서 측 면(S3) 또는 상기 제3 렌즈(103)의 물체 측 면(S4)은 조리개 역할을 수행할 수 있다.
발명의 제1 실시예에 따른 광학계(1000)는 제1 렌즈(101) 내지 제7 렌즈(107)로 이루어질 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈(101,102)는 제1 렌즈 군(G1) 또는 센서 측 렌즈 군일 수 있으며, 상기 제3 내지 제7 렌즈(103-107)는 제2 렌즈 군(G2) 또는 물체측 렌즈 군일 수 있다.
상기 제1 렌즈(101)는 상기 제1 렌즈 군(G1)에서 물체 측에 가장 가까운 렌즈이다. 상기 제1 렌즈(101)는 광축(OA)에서 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 바람직하게, 상기 제1 렌즈(101)는 플라스틱 재질일 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)는 물체 측 면으로 정의하는 제1 면(S1) 및 센서 측 면으로 정의하는 제2 면(S2)을 포함할 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)는 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 부연 설명하면, 상기 제1 면(S1)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제2 면(S2)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제1,2 면(S1,S2) 중에서 상기 제2 면(S2)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 즉, 상기 제1 렌즈(101)는 광축(OA)에서 양면이 볼록한 형상을 가질 수 있다. 상기 제1 면(S1) 및 상기 제2 면(S2) 중 적어도 하나의 면 또는 모두는 비구면일 수 있다. 상기 제1,2면(S1,S2)의 비구면 계수는 도 3과 같이 제공되며, L1은 제1 렌즈(101)이며, S1/S2은 L1의 제1 면/제2 면을 나타낸다.
상기 제2 렌즈(102)는 상기 제1 렌즈(101)과 상기 제3 렌즈(103) 사이에 배치될 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)는 광축(OA)에서 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제2 렌즈(102)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)는 물체 측 면으로 정의하는 제2 면(S2) 및 센서 측 면으로 정의하는 제3 면(S3)을 포함할 수 있다. 상기 제2 면(S2)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있고, 제3 면(S3)은 광축에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 여기서, 상기 제1 렌즈(101)와 상기 제2 렌즈(102)는 접합 렌즈일 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)의 센서 측면과 상기 제2 렌즈(102)의 물체측 면은 서로 접합되며, 제2 면(S2)일 수 있다. 상기 제2 면(S2)은 상기 제1 렌즈(101)의 센서 측면으로서, 광축(OA)에서 상기 제1 렌즈(101)를 기준으로 오목한 형상이며, 상기 제2 렌즈(102)를 기준으로 볼록한 형상일 수 있다. 이와 다르게, 상기 제2,3 면(S2,S3) 중에서 상기 제2 면(S2)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제3 면(S3)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다.
상기 제1 렌즈(101)의 센서 측면과 상기 제2 렌즈(102)의 물체측 면은 유효경 크기는 상기 접합된 제2 면(S2)의 유효경 크기일 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)의 유효경(H1) 크기는 상기 제2 면(S2) 및 제3 면(S3)의 유효경 크기보다 클 수 있다. 상기 제2 면(S2) 및 상기 제3 면(S3) 중 적어도 하나 또는 모두는 비구면일 수 있다. 상기 제2,3면(S2,S3)의 비구면 계수는 도 3과 같이 제공되며, L2은 제2 렌즈(102)이며, S1/S2은 L2의 제1 면/제2 면을 나타낸다. 상기 L2의 S1은 상기 L1의 S2는 접합 면으로서, 동일한 비구면 계수를 가질 수 있다.
상기 제1, 제2 렌즈(101,102) 중에서 초점 거리의 절대 값은 상기 제2 렌즈(102)의 초점 거리가 더 클 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈(101,102)는 서로 상이한 중심 두께(CT: Center Thickness)를 가질 수 있다. 자세하게, 상기 제1 및 제2 렌즈(101,102) 중에서 상기 제1 렌즈(101)의 중심 두께는 상기 제2 렌즈(103)의 중심 두께보다 클 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈(101,102) 중에서 상기 제2 렌즈(102)는 상기 제1 렌즈(101)의 굴절률보다 높을 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)의 굴절률은 1.6 초과이며, 상기 제1 렌즈(101)의 굴절률은 1.6 미만일 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)의 아베수는 상기 제1 렌즈(101)보다 작을 수 있고, 예컨대 상기 제1 렌즈(101)의 아베수보다 15 이상 작을 수 있다. 이러한 제1 렌즈 군(G1)의 렌즈들의 굴절률 차이와 아베수 차이를 이용하여 수차를 개선시켜 줄 수 있다.
상기 제1 및 제2 렌즈(101,102) 중에서 렌즈의 유효경의 크기(Clear aperture, CA)는 상기 제2 렌즈(102)의 센서 측 면이 가장 작을 수 있고, 상기 제1 렌즈(101)의 물체측 면이 가장 클 수 있다. 자세하게, 상기 제2 렌즈(102)의 센서 측 제3 면(S3)의 유효경의 크기는 상기 제1 내지 제3 면(S1, S2, S3) 중 가장 작을 수 있다. 또한 상기 제2 렌즈(102)의 센서 측 제3 면(S3)의 유효경의 크기는 상기 제1 내지 제7 렌즈들(101, 102, 103, 104, 105, 106, 107)의 물체 측 면 또는 센서 측 면들 중 가장 작을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 입사하는 광을 제어하여 해상력, 색수차 제어 특성을 개선시킬 수 있고, 상기 광학계(1000)의 비네팅(vignetting) 특성을 개선할 수 있다.
상기 제3 렌즈(103)는 상기 제2 렌즈 군(G2) 내에서 물체 측에 가장 가까운 렌즈이다. 상기 제3 렌즈(103)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제3 렌즈(103)는 음(-)의 굴절력일 수 있다. 상기 제3 렌즈(103)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제3 렌즈(103)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제3 렌즈(103)는 물체 측 면으로 정의하는 제5 면(S5) 및 센서 측 면으로 정의하는 제6 면(S6)을 포함할 수 있다. 상기 제3 렌즈(103)는 광축(OA)에서 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 부연 설명하면, 상기 제5 면(S5)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제6 면(S6)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제3 렌즈(103)는 광축(OA)에서 양면이 오목한 형상 또는 양면이 볼록한 형상을 가질 수 있다. 상기 제3 렌즈(103)의 물체측 면 또는 센서 측 면 중에서 적어도 하나는 임계점을 가질 수 있다. 상기 제6 면(S6)은 임계점을 가질 수 있으며, 상기 제5 면(S5)은 임계점 없이 제공될 수 있다. 다른 예로서, 상기 제6 면(S6)은 임계점 없이 제공될 수 있다. 상기 제5 면(S5) 및 상기 제6 면(S6) 중 적어도 하나 또는 모두는 비구면일 수 있다. 상기 제5,6면(S5,S6)의 비구면 계수는 도 3과 같이 제공되며, L3은 제3 렌즈(103)이며, S1/S2은 L3의 제1 면/제2 면 또는 제5 면/제6 면을 나타낸다.
상기 제4 렌즈(104)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)는 양의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제4 렌즈(104)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)는 물체 측 면으로 정의하는 제7 면(S7) 및 센서 측 면으로 정의하는 제8 면(S8)을 포함할 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)는 광축(OA)에서 양면이 볼록한 형상을 가질 수 있다. 부연 설명하면, 상기 제7 면(S7)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제8 면(S8)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제4 렌즈(104)는 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상 또는 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 또는 상기 제4 렌즈(104)는 광축(OA)에서 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)의 물체측 면 또는 센서 측 면 중에서 적어도 하나는 임계점을 가질 수 있다. 상기 제7 면(S7)은 임계점을 가질 수 있으며, 상기 제8 면(S8)은 임계점 없이 제공될 수 있다. 다른 예로서, 상기 제7 면(S7)은 임계점 없이 제공될 수 있다. 상기 제7 면(S7) 및 상기 제8 면(S8) 중 적어도 하나의 면은 비구면일 수 있다. 예를 들어, 상기 제7 면(S7) 및 상기 제8 면(S8)은 모두 비구면일 수 있다. 상기 제7,8면(S7,S8)의 비구면 계수는 도 3과 같이 제공되며, L4은 제4 렌즈(104)이며, S1/S2은 L4의 제1 면/제2 면 또는 제7 면/제8 면을 나타낸다.
상기 제5 렌즈(105)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제5 렌즈(105)는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제5 렌즈(105)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제5 렌즈(105)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제5 렌즈(105)는 물체 측 면으로 정의하는 제9 면(S9) 및 센서 측 면으로 정의하는 제10 면(S10)을 포함할 수 있다. 상기 제5 렌즈(105)는 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 바람직하게, 상기 제9 면(S9)은 광축(OA)에서 물체 측으로 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제10 면(S10)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제5 렌즈(105)는 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 부연 설명하면, 상기 제9 면(S9)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제10 면(S10)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제5 렌즈(105)는 광축(OA)에서 양면이 오목한 형상이거나 볼록한 형상일 수 있다. 상기 제9 면(S9) 및 상기 제10 면(S10) 중 적어도 하나의 면은 비구면일 수 있다. 예를 들어, 상기 제9 면(S9) 및 상기 제10 면(S10)은 모두 비구면일 수 있다. 상기 제9,10 면(S9,S10)의 비구면 계수는 도 3과 같이 제공되며, L5은 제5 렌즈(105)이며, S1/S2은 L5의 제1 면/제2 면 또는 제9 면/제10 면을 나타낸다.
상기 제6 렌즈(106)는 광축(OA)에서 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제6 렌즈(106)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제6 렌즈(106)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제6 렌즈(106)는 물체 측 면으로 정의하는 제11 면(S11) 및 센서 측 면으로 정의하는 제12 면(S12)을 포함할 수 있다. 상기 제6 렌즈(106)는 광축(OA)에서 양면이 볼록한 형상을 가질 수 있다. 상기 제11 면(S11)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제12 면(S12)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 상기 제11 면(S11) 및 상기 제12 면(S12) 중 적어도 하나의 면은 임계점을 가질 수 있다. 상기 제11 면(S11)은 소정 위치에 임계점이 형성될 수 있으며, 상기 제12 면(S12)은 임계점을 가지거나 임계점 없이 제공될 수 있다. 예컨대, 상기 제11 면(S11)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 유효 영역 끝단까지의 거리(즉, 유효 반경)의 50% 이상의 위치 예컨대, 50% 내지 70%의 범위에 위치할 수 있다. 도 2에서 제12 면(S12)의 유효 반경(r6)은 제14 면(14)의 유효 반경(r7)보다 작을 수 있으며, 예컨대 유효 반경(r7)의 85% 이하일 수 있다. 상기 제11 면(S11) 및 상기 제12 면(S12) 중 적어도 하나의 면은 비구면일 수 있다. 예를 들어, 상기 제11 면(S11) 및 상기 제12 면(S12)은 모두 비구면일 수 있다. 상기 제11,12 면(S11,S12)의 비구면 계수는 도 3과 같이 제공되며, L6은 제6 렌즈(106)이며, S1/S2은 L6의 제1 면/제2 면 또는 제11 면/제12 면을 나타낸다.
상기 제7 렌즈(107)는 광축(OA)에서 음(-))의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제7 렌즈(107)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)는 물체 측 면으로 정의하는 제13 면(S13) 및 센서 측 면으로 정의하는 제14 면(S14)을 포함할 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)는 광축(OA)에서 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제13 면(S13)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제14 면(S14)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14) 중 적어도 하나의 면은 임계점을 가질 수 있다. 예컨대, 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14)은 모두 임계점을 가질 수 있다. 상기 제14 면(S14)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 유효 영역 끝단까지의 거리(r7)의 40% 이상의 위치 예컨대, 40% 내지 60%의 범위에 위치할 수 있다. 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14) 중 적어도 하나의 면은 비구면일 수 있다. 예를 들어, 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14)은 모두 비구면일 수 있다. 상기 제13,14 면(S14,S14)의 비구면 계수는 도 3과 같이 제공되며, L7은 제7 렌즈(107)이며, S1/S2은 L7의 제1 면/제2 면 또는 제13 면/제14 면을 나타낸다.
상기 제3 내지 제7 렌즈(103,104,105,106,107) 중에서 렌즈 면의 유효경(Clear aperture, CA)는 상기 제2 렌즈(102)의 물체측 면 및 센서측 면 중 적어도 하나가 가장 작을 수 있고, 상기 제7 렌즈(107)의 물체측 면 및 센서측 면 중 적어도 하나가 가장 클 수 있다. 자세하게, 상기 제2 렌즈(102)의 물체 측 제3면(S3)의 유효경의 크기는 상기 제3 내지 제7 렌즈(103, 104, 105, 106, 107)의 물체 측 면 및 센서 측 면 중에서 가장 작을 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)의 센서 측 제14 면(S14)의 유효경의 크기는 상기 제1 내지 제7 렌즈들(101, 102, 103, 104, 105, 106, 107)의 물체 측 면 및 센서 측 면들 중 가장 클 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)의 센서 측 제14 면(S14)의 유효경의 크기는 상기 제2 렌즈(102)의 제3 면(S3)의 유효경 크기의 2배 초과 및 4배 미만일 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 색수차 감소, 비네팅(vignetting) 특성을 개선할 수 있다.
상기 제1 내지 제7 렌즈들(101, 102, 103, 104, 105, 106, 107) 각각의 유효경 크기를 각 렌즈의 물체 측 면과 센서 측 면의 유효경의 평균 값으로 정의할 때, 상기 제2 렌즈(102)의 제2,3 면(S2,S3)의 유효경 평균 즉, 상기 제2 렌즈(102)의 유효경 크기는 렌즈들 중에서 가장 작을 수 있다. 즉, 유효한 광이 통과하는 유효 영역의 크기를 보면, 제2 렌즈(102)의 제3 면(S3)의 유효경 크기가 상기 제3 렌즈(103)의 유효경(H3)보다 작을 수 있다. 또한 상기 제7 렌즈(107)의 제13,14 면(S13,S14)의 유효경 평균 즉, 상기 제7 렌즈(107)의 유효경 크기는 렌즈들 중에서 가장 클 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)의 유효경 크기는 상기 제2 렌즈(102)의 유효경 크기의 2배 초과일 수 있으며, 예컨대 2배 초과 및 4배 미만일 수 있다. 제2 렌즈(102)의 물체측 면은 유효경 크기는 상기 접합된 제2 면(S2)의 유효경 크기일 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)의 유효경(H1) 크기는 상기 제2 면(S2) 및 제3 면(S3)의 유효경 크기보다 클 수 있다. 상기 제2 면(S2) 및 상기 제3 면(S3) 중 적어도 하나 또는 모두는 비구면일 수 있다. 상기 제2,3면(S2,S3)의 비구면 계수는 도 3과 같이 제공되며, L2은 제2 렌즈(102)이며, S1/S2은 L2의 제1 면/제2 면을 나타낸다. 상기 L2의 S1은 상기 L1의 S2는 접합 면으로서, 동일한 비구면 계수를 가질 수 있다.
상기 제1, 제2 렌즈(101,102) 중에서 초점 거리의 절대 값은 상기 제2 렌즈(102)의 초점 거리가 더 클 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈(101,102)는 서로 상이한 중심 두께(CT: Center Thickness)를 가질 수 있다. 자세하게, 상기 제1 및 제2 렌즈(101,102) 중에서 상기 제1 렌즈(101)의 중심 두께는 상기 제2 렌즈(103)의 중심 두께보다 클 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈(101,102) 중에서 상기 제2 렌즈(102)는 상기 제1 렌즈(101)의 굴절률보다 높을 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)의 굴절률은 1.6 초과이며, 상기 제1 렌즈(101)의 굴절률은 1.6 미만일 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)의 아베수는 상기 제1 렌즈(101)보다 작을 수 있고, 예컨대 상기 제1 렌즈(101)의 아베수보다 15 이상 작을 수 있다. 이러한 제1 렌즈 군(G1)의 렌즈들의 굴절률 차이와 아베수 차이를 이용하여 수차를 개선시켜 줄 수 있다.
상기 제1 및 제2 렌즈(101,102) 중에서 렌즈의 유효경의 크기(Clear aperture, CA)는 상기 제2 렌즈(102)의 센서 측 면이 가장 작을 수 있고, 상기 제1 렌즈(101)의 물체측 면이 가장 클 수 있다. 자세하게, 상기 제2 렌즈(102)의 센서 측 제3 면(S3)의 유효경의 크기는 상기 제1 내지 제3 면(S1, S2, S3) 중 가장 작을 수 있다. 또한 상기 제2 렌즈(102)의 센서 측 제3 면(S3)의 유효경의 크기는 상기 제1 내지 제7 렌즈들(101, 102, 103, 104, 105, 106, 107)의 물체 측 면 또는 센서 측 면들 중 가장 작을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 입사하는 광을 제어하여 해상력, 색수차 제어 특성을 개선시킬 수 있고, 상기 광학계(1000)의 비네팅(vignetting) 특성을 개선할 수 있다.
상기 제3 내지 제7 렌즈(103, 104, 105, 106, 107) 중에서 적어도 하나는 굴절률이 1.6 초과일 수 있다. 상기 제3 내지 제7 렌즈(103, 104, 105, 106, 107) 중에서 상기 제3 렌즈(103)는 가장 큰 굴절률을 가질 수 있고, 1.6 초과일 수 있으며, 상기 제4,5,6,7 렌즈(104,105,106,107)의 굴절률은 1.6 미만일 수 있다. 광학계(1000) 내에서 1.6 초과의 굴절률을 갖는 렌즈 매수는 전체 매수의 30% 이하이거나 2매 이하일 수 있다. 상기 제3 내지 제7 렌즈(103, 104, 105, 106, 107) 중에서 적어도 하나는 아베수가 45 이상일 수 있다. 상기 제3 내지 제7 렌즈(103, 104, 105, 106, 107) 중에서 상기 제4 렌즈(104)는 가장 큰 아베수를 가질 수 있고, 45 이상일 수 있으며, 상기 제3,5,6,7 렌즈(103,105,106,107)의 아베수는 45 미만일 수 있다. 광학계(1000) 내에서 40 초과의 아베수를 갖는 렌즈 매수는 전체 매수의 50% 미만이거나 3매 이하일 수 있다. 상기 제1 렌즈(101) 내지 제7 렌즈(107) 중에서 적어도 하나의 임계점을 갖는 렌즈 매수는 40% 이상 예컨대, 40% 내지 60% 범위일 수 있다. 상기 제1 렌즈(101) 내지 제7 렌즈(107)의 렌즈 면 중에서 임계점을 갖는 면들의 합은 40% 이상 예컨대, 40% 내지 60% 범위일 수 있다.
도 2을 참조하면, 발명의 실시 예는 상기 제7 렌즈(107)의 제14 면(S14)은 적어도 하나의 임계점(P1)을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)의 제14 면(S14)의 임의의 지점을 통과하는 접선(K1)과 상기 접선(K1)에 수직인 법선(K2)은 광축(OA)과 소정의 각도(θ1)를 가질 수 있다. 상기 각도(θ1)는 상기 접선(K1)에서의 기울기 값으로 나타낼 수 있으며, 최대가 5도 초과 및 45도 미만일 수 있다. 여기서, 상기 임계점은 렌즈면 상에서 법선(K2)과 광축(OA)의 기울기가 0인 지점을 의미할 수 있다. 상기 제14 면(S14)에서 임계점(P1)은 접선(K1)과 광축(OA)의 수직인 방향으로 연장하는 가상의 선의 기울기가 0인 지점을 의미할 수 있으며, 제1 임계점으로 정의할 수 있다. 상기 제1 임계점(P1)은 광축(OA) 및 광축(OA)의 수직인 방향에 대한 기울기 값의 부호가 양(+)에서 음(-)으로 또는 음(-)에서 양(+)으로 변하는 지점이며 기울기 값이 0인 지점을 의미할 수 있다. 예를 들어, 상기 제14 면(S14)은 광축(OA)에서 소정 거리(CP1)에 제1 임계점(P1)을 구비할 수 있다. 상기 제1 임계점(P1)은 광축(OA)을 기준으로 제14 면(S14)의 유효 반경(r7)의 40% 이상 예컨대, 40% 내지 60%의 범위에 위치될 수 있다. 상기 유효 반경(r7)은 상기 광축(OA)에서 제14 면(S14)의 유효 영역 끝단까지의 직선 거리이다. 여기서, 상기 제1 임계점(P1)의 위치는 광축(OA)의 수직인 방향을 기준으로 설정된 위치로, 광축(OA)에서 상기 제1 임계점(P1)까지의 직선 거리(CP1)로 이격될 수 있다. 상기 제13 면(S13)의 임계점 위치는 상기 제1 임계점보다 광축(OA)에 인접하거나, 유효 영역 끝단에 더 가깝게 배치될 수 있다.
상기 제7 렌즈(107)에 배치된 제1 임계점(P1)의 위치는 상기 광학계(1000)의 광학 특성을 고려하여 상술한 범위를 만족하는 위치에 배치되는 것이 바람직하다. 자세하게, 상기 제1 임계점(P1)의 위치는 화각(FOV)의 주변부의 광학 특성, 예를 들어 왜곡 특성 제어를 위해 상술한 범위를 만족하는 것이 바람직하다. 또한 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 구현하고, 향상된 수차 특성을 가질 수 있다.
도 2를 참조하면, 제1 임계점(P1)의 위치는 상기 제14 면(S14)의 최대 Sag 값(Sag_L7S2_max)이며, d7_CT는 상기 제7 렌즈(107)의 중심 두께 또는 광축 두께이며, L7_ET는 상기 제7 렌즈(107)의 에지 두께이다. d6_CT는 상기 제6 렌즈(106)의 중심 두께 또는 광축 두께이며, L6_ET는 상기 제6 렌즈(107)의 에지 두께이다. 상기 제7 렌즈(107)의 에지 두께(L7_ET)는 제13 면(S13)의 유효 영역 끝단에서 제14 면(S14)의 유효 영역까지의 광축 방향의 거리이다. 상기 제1 임계점(P1) 상에서 상기 제14 면(S14)의 광축(OA)에 직교하는 직선보다 센서 측으로 돌출되는 제2 영역의 제2 두께(L7S2_PT2)는 상기 13 면(S13)의 광축(OA)에서 직교하는 직선보다 센서측으로 돌출되는 제1 영역의 제1 두께(L7S1_PT1)보다 작을 수 있다. 상기 제1 두께(L7S1_PT1)는 상기 제2 두께(L7S2_PT2)보다 3배 이상 예컨대, 3배 내지 10배 범위 또는 5배 내지 10배 범위일 수 있다.
d67_CT는 상기 제6 렌즈(106)의 중심에서 상기 제7 렌즈(107)의 중심까지의 광축 거리(즉, 중심 간격)이다. 즉, 상기 제6 렌즈(106)의 중심에서 상기 제7 렌즈(107)의 중심까지의 광축 거리(d67_CT)는 제12 면(S12)의 중심에서 제13 면(S13)의 중심까지의 거리이다.
d67_ET는 상기 제6 렌즈(106)의 에지에서 상기 제7 렌즈(107)의 에지까지의 광축 방향의 거리(즉, 에지 간격)이다. 즉, 상기 제6 렌즈(106)의 에지에서 상기 제7 렌즈(107)의 에지까지의 광축 방향의 거리(d67_ET)는 상기 제12 면(S12)의 유효 영역 끝단에서 원주 방향으로 연장된 직선과 상기 제13 면(S13)의 유효 영역 끝단 사이의 광축 방향의 거리이다. BFL(Back focal length)은 상기 이미지 센서(300)에서 마지막 렌즈까지의 광축 거리이다. 이러한 방식으로 제1 내지 제7 렌즈(101,102,103,104,105,106,107)의 중심 두께, 에지 두께, 인접한 두 렌즈 사이의 중심 간격 및 에지 간격을 설정할 수 있다.
도 7의 (A)(B)와 같이, 제7 렌즈(107)의 물체측 면(L7S1)과 센서 측 면(L7S2)에 대해 광축(OA)에서 유효 영역 끝단까지 광축 방향의 높이를 나타낸 그래프이다. L7S1은 제13 면(S13)이며, L7S2는 제14 면(S14)이며, L7S1는 중심(0)에서 유효 영역 끝단까지 갈수록 광축 방향의 거리가 점차 멀어짐을 알 수 있다. L7S2는 중심(0)에서 유효 영역 끝단까지 갈수록 광축 방향의 거리가 제1 임계점 위치 즉, 2.2mm ± 0.1mm까지 증가한 후 다시 감소됨을 알 수 있다.
도 4 및 도 1과 같이, 인접한 렌즈들 사이의 간격을 제공할 수 있으며, 예를 들면, 광축(OA)을 기준으로 제1 방향(Y)을 따라 소정 거리(예: 0.1mm)마다 이격된 영역에서 제1,2렌즈(101,102) 사이의 제1 간격(d12), 제2,3렌즈(102,103) 사이의 제2 간격(d23), 제3,4렌즈(103,104) 사이의 제3 간격(d34), 제4,5렌즈(104,105) 사이의 제4 간격(d45), 제5,6렌즈(105,106) 사이의 제5 간격(d56), 및 제6,7렌즈(106,107) 사이의 제6 간격(d67)을 설정할 수 있다. 상기 제1 방향(Y)은 광축(OA)을 중심으로 하는 원주 방향 또는 서로 직교하는 두 방향을 포함할 수 있으며, 상기 제1 방향(Y)의 끝단에서의 인접한 두 렌즈 사이의 간격은 유효 반경이 더 작은 렌즈의 유효 영역의 끝단이 기준일 수 있으며, 상기 유효 반경의 끝단은 끝단±0.2 mm의 오차를 포함할 수 있다.
상기 제1 간격(d12)은 제1 방향(Y)을 따라 상기 제1 렌즈(101)와 상기 제2 렌즈(102) 사이의 광축 방향(Z)의 간격일 수 있다. 상기 제1 간격(d12)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제2 렌즈(102)의 제3 면(S3)의 유효 영역 끝단을 끝점으로 할 때, 광축(OA)에서 제1방향(Y)으로 갈수록 변화 없이 일정할 수 있다. 상기 제1 간격(d12)는 접합된 제2 면(S2)에 의해 없을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 입사되는 광을 효과적으로 제어할 수 있다. 자세하게, 상기 제1 렌즈(101) 및 상기 제2 렌즈(102)가 접합 렌즈로 제공되므로, 상기 제1 및 제2 렌즈(101, 102)를 통해 입사된 광은 양호한 광학 성능을 유지할 수 있다.
상기 제2 간격(d23)은 상기 제2 렌즈(102)와 상기 제3 렌즈(103) 사이의 광축 방향(Z) 간격일 수 있다. 상기 제2 간격(d23)은 광축(OA)에서 끝점을 향해 제1 방향(Y)으로 갈수록 작아질 수 있다. 상기 제2 간격(d23)은 광축(OA) 또는 시작 점에서 최대이고, 끝점에서 최소일 수 있다. 상기 제2 간격(d23)의 최대 값은 최소 값의 1.5배 이상일 수 있다. 자세하게, 상기 제2 간격(d23)의 최대 값은 최소값의 1.5배 내지 2.5배를 만족할 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 자세하게, 상기 제2 렌즈(102) 및 상기 제3 렌즈(103)가 위치에 따라 설정된 제2 간격(d23)으로 이격됨에 따라, 상기 광학계(1000)의 수차 특성을 개선할 수 있다. 상기 제2 간격(d23)은 제1,2렌즈 군(G1,G2) 사이의 간격일 수 있다.
상기 제3 간격(d34)은 상기 제3 렌즈(103)와 상기 제4 렌즈(104) 사이의 광축 방향(Z)의 간격일 수 있다. 상기 제3 간격(d34)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제3 렌즈(103)의 제6 면(S6)의 유효 영역 끝단을 제1 방향(Y)의 끝점으로 할 때, 상기 제3 간격(d34)은 광축(OA)에서 제1 방향(Y)의 끝점을 향해 갈수록 점차 커질 수 있으며, 끝점 주변에서 다시 작아질 수 있다. 즉, 상기 제3 간격은 광축(OA)에서 최소 값이고, 끝점 주변에서 최대 값을 가질 수 있다. 상기 최대 값은 최소 값은 2.5배 이상 예컨대, 2.5배 내지 4배의 범위일 수 있다. 상기 제3 간격(d34)의 최대 값은 상기 제2 간격(d23)의 최대 값 보다 클 수 있으며, 예컨대, 1.1배 내지 2.5배 범위이며, 최소 값은 상기 제2 간격(d23)의 최소 값보다 클 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 자세하게, 상기 제3 렌즈(103) 및 상기 제4 렌즈(104)가 위치에 따라 설정된 제3 간격(d34)으로 이격됨에 따라, 상기 광학계(1000)는 향상된 색수차 특성을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 비네팅(vignetting) 특성을 제어할 수 있다.
상기 제4 간격(d45)은 상기 제4 렌즈(104)와 상기 제5 렌즈(105) 사이의 광축 방향(Z)의 간격일 수 있다. 상기 제4 간격(d45)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제4 렌즈(104)의 제8 면(S8)의 유효 영역 끝단을 끝점으로 할 때, 시작점에서 끝점을 향하는 제1 방향(Y)으로 증가될 수 있다. 상기 제4 간격(d45)의 최소 값은 상기 광축(OA) 또는 시작 점에 위치하며, 최대 값은 끝점 또는 끝점 주변에 위치할 수 있다. 여기서, 상기 제4 간격(d45)은 상기 광축(OA)에서의 간격이 상기 끝점에서의 간격보다 더 작을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(104) 및 상기 제5 렌즈(105)가 위치에 따라 설정된 제4 간격(d45)으로 이격됨에 따라, 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있고, 향상된 색수차 및 왜곡 수차를 조절할 수 있다.
상기 제5 간격(d56)은 상기 제5 렌즈(105)와 상기 제6 렌즈(106) 사이의 광축 방향(Z)의 간격될 수 있다. 상기 제5 간격(d56)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제5 렌즈(105)의 제10 면(S10)의 유효 영역 끝단을 끝점으로 할 때, 광축(OA)에서 수직인 제1 방향(Y)으로 갈수록 변화할 수 있다. 상기 제5 간격(d56)은 최대 값이 상기 광축(OA)에서 끝점까지의 거리의 95% 이상 예컨대, 95% 내지 100%의 범위에 위치할 수 있다. 상기 제5 간격(d56)의 최소 값은 상기 광축에 위치하며, 최대 값은 최소 값의 2배 이상 예컨대, 2배 내지 5배의 범위일 수 있다. 상기 제5 간격(d56)의 최소 값은 상기 제3 간격(d34)의 최대 값보다 크고, 최대 값은 상기 제2 간격(d23)의 최대 값과 최소 값 사이의 범위일 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 상기 제5 렌즈(105) 및 상기 제6 렌즈(106)가 위치에 따라 설정된 제5 간격(d56)으로 이격됨에 따라 향상된 수차 제어 특성을 가질 수 있고, 상기 제6 렌즈(106)의 유효경의 크기를 적절하게 제어할 수 있다.
상기 제6 렌즈(106)와 상기 제7 렌즈(107)는 제6 간격(d67)으로 광축 방향(Z)으로 이격될 수 있다. 상기 제6 간격(d67)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제6 렌즈(106)의 제12 면(S12)의 유효 영역 끝단을 끝점으로 할 때, 광축(OA)에서 수직인 제1 방향(Y)으로 갈수록 변화할 수 있다. 상기 제6 간격(d67)은 최대 값이 상기 광축(OA)에 위치하며, 최소 값이 상기 광축(OA)에서 끝점까지의 거리의 68% 이상 예컨대, 68% 내지 95%의 범위에 위치할 수 있다. 상기 제6 간격(d67)은 상기 최소 값의 위치에서 광축(OA)을 향해 점차 커지며, 상기 최소 값의 위치에서 끝점을 향해 점차 커질 수 있다. 상기 제6 간격(d67)의 최대 값은 최소 값의 3배 이상 예컨대, 3배 내지 6배의 범위일 수 있다. 상기 제6 간격(d67)의 최대 값은 상기 제2 간격(d23)의 최대 값의 1 배 이상 예컨대, 1배 내지 2배의 범위일 수 있으며, 최소 값은 상기 제2 간격(d23)의 최소 값보다 작을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 상기 제6 렌즈(106) 및 상기 제7 렌즈(107)가 위치에 따라 설정된 제6 간격(d67)으로 이격됨에 따라 화각(FOV)의 주변부의 왜곡 및 수차 특성을 개선할 수 있다.
상기 렌즈들(101-107) 중에서 최대 중심 두께는 최소 중심 두께의 3.5배 이상 예컨대, 3.5배 내지 5배의 범위일 수 있다. 최대 중심 두께를 갖는 제6 렌즈(106)는 최소 중심 두께를 갖는 제2 또는 제3 렌즈(102,103)보다 3.5배 이상 예컨대, 3.5배 내지 5배의 범위일 수 있다. 상기 복수의 렌즈(100) 중에서 중심 두께가 0.5mm 미만인 렌즈 매수는 0.5mm 이상의 렌즈 매수보다 많을 수 있다. 상기 복수의 렌즈(100) 중에서 0.5mm 미만의 렌즈 매수는 전체 렌즈 매수의 50% 초과일 수 있다. 이에 따라 광학계(1000)를 슬림한 두께를 갖는 구조로 제공할 수 있다.
상기 복수의 렌즈 면 중에서 유효 반경이 2mm 미만의 면수는 2mm 이상의 면수에 비해 적을 수 있으며, 예컨대 전체 렌즈 면의 50% 미만일 수 있다. 곡률 반경을 절대 값으로 설명하면, 상기 복수의 렌즈(100) 중에서 접합 면인 제2 면(S2)의 곡률 반경은 렌즈 면들 중에서 가장 클 수 있고, 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1) 또는 제13 면(S13)의 곡률 반경의 50 배 이상 예컨대, 50배 내지 100배 범위일 수 있다. 초점 거리를 절대 값으로 설명하면, 상기 복수의 렌즈(100) 중에서 제3 렌즈(103)의 초점 거리는 렌즈들 중에서 가장 클 수 있고, 제7 렌즈(107)의 초점 거리의 5 배 이상 예컨대, 5배 내지 10배 범위일 수 있다.
표 1은 도 1의 광학계의 렌즈 데이터의 예이다.
렌즈 면 곡률
반경(mm)		 두께(mm)/
간격(mm)		 굴절률 아베수 유효경 (mm)
제1 렌즈 제1 면 2.687 0.942 1.549 43.313 3.576
제2 면 　 　 　
제2 렌즈 제3 면
(Stop)		 179.074 0.252 1.659 19.275 3.286
제4 면 8.862 0.745 2.932
제3 렌즈 제5 면 -4.665 0.254 1.690 17.000 3.101
제6 면 -6.640 0.044 3.386
제4 렌즈 제7 면 29.293 0.803 1.545 47.919 3.547
제8 면 -19.235 0.536 4.099
제5 렌즈 제9 면 39.660 0.465 1.583 31.931 4.673
제10 면 6.528 0.208 5.233
제6 렌즈 제11 면 4.436 1.107 1.556 42.392 5.719
제12 면 -4.163 0.888 6.697
제7 렌즈 제13 면 -2.908 0.485 1.555 39.419 7.338
제14 면 5.821 0.305 8.822
필터 Infinity 0.230 9.866
Infinity 0.480 10.022
이미지 센서 Infinity 0.027 10.592
표 1은 도 1의 제1 내지 제7 렌즈들(101-107)의 광축(OA)에서의 곡률 반경(Radius of Curvature), 렌즈의 두께(Thickness), 렌즈 사이의 간격(distance), d-line에서의 굴절률(Refractive index), 아베수(Abbe Number) 및 유효경(Clear aperture; CA)의 크기에 대한 것이다.도 3과 같이, 제1 실시예에 복수의 렌즈들(100) 중 적어도 하나의 렌즈면은 30차 비구면 계수를 가진 비구면을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제1 내지 제7 렌즈(101,102,103,104,105,106,107)는 30차 비구면 계수를 가지는 렌즈면을 포함할 수 있다. 상기와 같이 30차 비구면 계수를 가진 비구면은(“0”이 아닌 수치) 주변부의 비구면 형상을 특히 크게 변화시킬 수 있기 때문에 화각(FOV)의 주변부의 광학 성능을 양호하게 보정할 수 있다.
도 5는 제1 실시예에 따른 광학계(1000)의 회절(Diffraction) MTF 특성에 대한 그래프이고, 또한, 도 6은 수차 특성에 대한 그래프이다. 도 6의 수차 그래프에서 좌측에서 우측 방향으로 구면 수차(Longitudinal Spherical Aberration), 비점 수차(Astigmatic Field Curves), 왜곡 수차(Distortion)를 측정한 그래프이다. 도 6에서 X축은 초점 거리(mm) 및 왜곡도(%)를 나타낼 수 있고, Y축은 이미지의 높이(height)를 의미할 수 있다. 또한, 구면 수차에 대한 그래프는 약 470nm, 약 510nm, 약 555nm, 약 610nm, 약 650nm 파장 대역의 광에 대한 그래프이며, 비점 수차 및 왜곡 수차에 대한 그래프는 약 555nm 파장 대역의 광에 대한 그래프이다.
도 6의 수차도에서는 각 곡선들이 Y축에 근접할 수록 수차 보정 기능이 좋은 것으로 해석할 수 있는데, 도 6을 참조하면 실시예에 따른 광학계(1000)는 거의 대부분의 영역에서 측정 값들이 Y축에 인접한 것을 알 수 있다. 즉, 실시예에 따른 광학계(1000)는 향상된 해상력을 가지며 화각(FOV)의 중심부뿐만 아니라 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
도 8 내지 도 14를 참조하여 제2실시 예를 설명하기로 한다.
도 8 및 도 9를 참조하면, 발명의 제2 실시예에 따른 광학계(1000)는 복수의 렌즈(100A) 즉, 제1 렌즈(111) 내지 제7 렌즈(117)로 이루어질 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈(111,112)는 제1 렌즈 군(G1) 또는 센서 측 렌즈 군일 수 있으며, 상기 제3 내지 제7 렌즈(113-117)는 제2 렌즈 군(G2) 또는 물체측 렌즈 군일 수 있다.
상기 제1 렌즈(111)는 상기 제1 렌즈 군(G1)에서 물체 측에 가장 가까운 렌즈이다. 상기 제1 렌즈(111)는 광축(OA)에서 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 바람직하게, 상기 제1 렌즈(111)는 플라스틱 재질일 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)는 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 부연 설명하면, 상기 제1 면(S1)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제2 면(S2)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제1,2 면(S1,S2) 중에서 상기 제2 면(S2)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 즉, 상기 제1 렌즈(111)는 광축(OA)에서 양면이 볼록한 형상을 가질 수 있다. 상기 제1 면(S1) 및 상기 제2 면(S2) 중 적어도 하나의 면 또는 모두는 비구면일 수 있다. 상기 제1,2면(S1,S2)의 비구면 계수는 도 10과 같이 제공되며, L1은 제1 렌즈(111)이며, S1/S2은 L1의 제1 면/제2 면을 나타낸다.
상기 제2 렌즈(112)는 상기 제1 렌즈(111)과 상기 제3 렌즈(113) 사이에 배치될 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)는 광축(OA)에서 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제2 렌즈(112)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)의 제2 면(S2)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있고, 제3 면(S3)은 광축에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 여기서, 상기 제1 렌즈(111)와 상기 제2 렌즈(112)는 접합 렌즈일 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)의 센서 측면과 상기 제2 렌즈(112)의 물체측 면은 서로 접합되며, 제2 면(S2)일 수 있다. 상기 제2 면(S2)은 상기 제1 렌즈(111)의 센서 측면으로서, 광축(OA)에서 상기 제1 렌즈(111)를 기준으로 오목한 형상이며, 상기 제2 렌즈(112)를 기준으로 볼록한 형상일 수 있다. 이와 다르게, 상기 제2,3 면(S2,S3) 중에서 상기 제2 면(S2)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제3 면(S3)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다.
상기 제1 렌즈(111)의 센서 측면과 상기 제2 렌즈(112)의 물체측 면은 유효경 크기는 상기 접합된 제2 면(S2)의 유효경 크기일 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)의 제1 면(S1)의 유효경(H1) 크기는 상기 제2 면(S2) 및 제3 면(S3)의 유효경 크기보다 클 수 있다. 상기 제2 면(S2) 및 상기 제3 면(S3) 중 적어도 하나 또는 모두는 비구면일 수 있다. 상기 제2,3면(S2,S3)의 비구면 계수는 도 10과 같이 제공되며, L2은 제2 렌즈(112)이며, S1/S2은 L2의 제1 면/제2 면을 나타낸다. 상기 L2의 S1은 상기 L1의 S2는 접합 면으로서, 동일한 비구면 계수를 가질 수 있다.
상기 제1, 제2 렌즈(111,112) 중에서 초점 거리의 절대 값은 상기 제2 렌즈(112)의 초점 거리가 더 클 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈(111,112)는 서로 상이한 중심 두께(CT: Center Thickness)를 가질 수 있다. 자세하게, 상기 제1 및 제2 렌즈(111,112) 중에서 상기 제1 렌즈(111)의 중심 두께는 상기 제2 렌즈(113)의 중심 두께보다 클 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈(111,112) 중에서 상기 제2 렌즈(112)는 상기 제1 렌즈(111)의 굴절률보다 높을 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)의 굴절률은 1.6 초과이며, 상기 제1 렌즈(111)의 굴절률은 1.6 미만일 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)의 아베수는 상기 제1 렌즈(111)보다 작을 수 있고, 예컨대 상기 제1 렌즈(111)의 아베수보다 15 이상 작을 수 있다. 이러한 제1 렌즈 군(G1)의 렌즈들의 굴절률 차이와 아베수 차이를 이용하여 수차를 개선시켜 줄 수 있다.
상기 제1 및 제2 렌즈(111,112) 중에서 렌즈의 유효경의 크기(Clear aperture, CA)는 상기 제2 렌즈(112)의 센서 측 면이 가장 작을 수 있고, 상기 제1 렌즈(111)의 물체측 면이 가장 클 수 있다. 자세하게, 상기 제2 렌즈(112)의 센서 측 제3 면(S3)의 유효경의 크기는 상기 제1 내지 제3 면(S1, S2, S3) 중 가장 작을 수 있다. 또한 상기 제2 렌즈(112)의 센서 측 제3 면(S3)의 유효경의 크기는 상기 제1 내지 제7 렌즈들(111, 112, 113, 114, 115, 116, 117)의 물체 측 면 또는 센서 측 면들 중 가장 작을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 입사하는 광을 제어하여 해상력, 색수차 제어 특성을 개선시킬 수 있고, 상기 광학계(1000)의 비네팅(vignetting) 특성을 개선할 수 있다.
상기 제3 렌즈(113)는 상기 제2 렌즈 군(G2) 내에서 물체 측에 가장 가까운 렌즈이다. 상기 제3 렌즈(113)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제3 렌즈(113)는 음(-)의 굴절력일 수 있다. 상기 제3 렌즈(113)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제3 렌즈(113)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제3 렌즈(113)는 광축(OA)에서 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 부연 설명하면, 상기 제5 면(S5)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제6 면(S6)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제3 렌즈(113)는 광축(OA)에서 양면이 오목한 형상 또는 양면이 볼록한 형상을 가질 수 있다. 상기 제3 렌즈(113)의 물체측 면 또는 센서 측 면은 임계점 없이 제공될 수 있다. 상기 제5 면(S5) 및 상기 제6 면(S6) 중 적어도 하나 또는 모두는 비구면일 수 있다. 상기 제5,6면(S5,S6)의 비구면 계수는 도 10과 같이 제공되며, L3은 제3 렌즈(113)이며, S1/S2은 L3의 제1 면/제2 면 또는 제5 면/제6 면을 나타낸다.
상기 제4 렌즈(114)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(114)는 양의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(114)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제4 렌즈(114)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제4 렌즈(114)는 광축(OA)에서 양면이 볼록한 형상을 가질 수 있다. 부연 설명하면, 상기 제7 면(S7)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제8 면(S8)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제4 렌즈(114)는 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상 또는 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 또는 상기 제4 렌즈(114)는 광축(OA)에서 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(114)의 물체측 면 또는 센서 측 면은 임계점 없이 제공될 수 있다. 상기 제7 면(S7) 및 상기 제8 면(S8) 중 적어도 하나의 면은 비구면일 수 있다. 예를 들어, 상기 제7 면(S7) 및 상기 제8 면(S8)은 모두 비구면일 수 있다. 상기 제7,8면(S7,S8)의 비구면 계수는 도 10과 같이 제공되며, L4은 제4 렌즈(114)이며, S1/S2은 L4의 제1 면/제2 면 또는 제7 면/제8 면을 나타낸다.
상기 제5 렌즈(115)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제5 렌즈(115)는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제5 렌즈(115)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제5 렌즈(115)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제5 렌즈(115)는 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 바람직하게, 상기 제9 면(S9)은 광축(OA)에서 물체 측으로 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제10 면(S10)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제5 렌즈(115)는 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 부연 설명하면, 상기 제9 면(S9)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제10 면(S10)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제5 렌즈(115)는 광축(OA)에서 양면이 오목한 형상이거나 볼록한 형상일 수 있다. 상기 제9 면(S9) 및 상기 제10 면(S10) 중 적어도 하나의 면은 임계점을 가질 수 있다. 예컨대, 상기 제9 면(S9) 및 제10 면(S10)은 모두 임계점을 가질 수 있다. 다른 예로서, 상기 제9 면(S9) 및 제10 면(S10)은 모두 임계점 없이 제공될 수 있다. 상기 제9 면(S9) 및 상기 제10 면(S10) 중 적어도 하나의 면은 비구면일 수 있다. 예를 들어, 상기 제9 면(S9) 및 상기 제10 면(S10)은 모두 비구면일 수 있다. 상기 제9,10 면(S9,S10)의 비구면 계수는 도 10과 같이 제공되며, L5은 제5 렌즈(115)이며, S1/S2은 L5의 제1 면/제2 면 또는 제9 면/제10 면을 나타낸다.
상기 제6 렌즈(116)는 광축(OA)에서 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제6 렌즈(116)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제6 렌즈(116)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제6 렌즈(116)는 광축(OA)에서 양면이 볼록한 형상을 가질 수 있다. 상기 제6 렌즈(116)의 제11 면(S11)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제12 면(S12)은 광축(OA)에서 볼록한 형상을 가질 수 있다. 상기 제11 면(S11) 및 상기 제12 면(S12) 중 적어도 하나의 면은 임계점을 가질 수 있다. 상기 제11 면(S11)은 소정 위치에 임계점이 형성될 수 있으며, 상기 제12 면(S12)은 임계점을 가지거나 임계점 없이 제공될 수 있다. 예컨대, 상기 제11 면(S11)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 유효 영역 끝단까지의 거리(즉, 유효 반경)의 50% 이상의 위치 예컨대, 50% 내지 80%의 범위에 위치할 수 있다. 도 2에서 제12 면(S12)의 유효 반경(r6)은 제14 면(14)의 유효 반경(r7)보다 작을 수 있으며, 예컨대 유효 반경(r7)의 85% 이하일 수 있다. 상기 제11 면(S11) 및 상기 제12 면(S12) 중 적어도 하나의 면은 비구면일 수 있다. 예를 들어, 상기 제11 면(S11) 및 상기 제12 면(S12)은 모두 비구면일 수 있다. 상기 제11,12 면(S11,S12)의 비구면 계수는 도 10과 같이 제공되며, L6은 제6 렌즈(116)이며, S1/S2은 L6의 제1 면/제2 면 또는 제11 면/제12 면을 나타낸다.
상기 제7 렌즈(117)는 광축(OA)에서 음(-))의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)는 플라스틱 또는 글라스(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제7 렌즈(117)는 플라스틱 재질로 제공될 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)는 광축(OA)에서 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)의 제13 면(S13)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있고, 제14 면(S14)은 광축(OA)에서 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14) 중 적어도 하나의 면은 임계점을 가질 수 있다. 예컨대, 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14)은 모두 임계점을 가질 수 있다. 상기 제14 면(S14)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 유효 영역 끝단까지의 거리(r7)의 40% 이상의 위치 예컨대, 40% 내지 60%의 범위에 위치할 수 있다. 상기 제13 면(S13)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 유효 영역 끝단까지의 거리의 750% 이상의 위치 예컨대, 75% 내지 95%의 범위에 위치할 수 있다. 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14) 중 적어도 하나의 면은 비구면일 수 있다. 예를 들어, 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14)은 모두 비구면일 수 있다. 상기 제13,14 면(S14,S14)의 비구면 계수는 도 10과 같이 제공되며, L7은 제7 렌즈(117)이며, S1/S2은 L7의 제1 면/제2 면 또는 제13 면/제14 면을 나타낸다.
상기 제3 내지 제7 렌즈(113,114,115,116,117) 중에서 렌즈 면의 유효경(Clear aperture, CA)는 상기 제2 렌즈(112)의 물체측 면 및 센서측 면 중 적어도 하나가 가장 작을 수 있고, 상기 제7 렌즈(117)의 물체측 면 및 센서측 면 중 적어도 하나가 가장 클 수 있다. 자세하게, 상기 제2 렌즈(112)의 물체 측 제3면(S3)의 유효경의 크기는 상기 제3 내지 제7 렌즈(113, 114, 115, 116, 117)의 물체 측 면 및 센서 측 면 중에서 가장 작을 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)의 센서 측 제14 면(S14)의 유효경의 크기는 상기 제1 내지 제7 렌즈들(111, 112, 113, 114, 115, 116, 117)의 물체 측 면 및 센서 측 면들 중 가장 클 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)의 센서 측 제14 면(S14)의 유효경의 크기는 상기 제2 렌즈(112)의 제3 면(S3)의 유효경 크기의 2배 초과 및 4배 미만일 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 색수차 감소, 비네팅(vignetting) 특성을 개선할 수 있다.
상기 제1 내지 제7 렌즈들(111, 112, 113, 114, 115, 116, 117) 각각의 유효경 크기를 각 렌즈의 물체 측 면과 센서 측 면의 유효경의 평균 값으로 정의할 때, 상기 제2 렌즈(112)의 제2,3 면(S2,S3)의 유효경 평균 즉, 상기 제2 렌즈(112)의 유효경 크기는 렌즈들 중에서 가장 작을 수 있다. 즉, 유효한 광이 통과하는 유효 영역의 크기를 보면, 제2 렌즈(112)의 제3 면(S3)의 유효경 크기가 상기 제3 렌즈(113)의 유효경(H3)보다 작을 수 있다. 또한 상기 제7 렌즈(117)의 제13,14 면(S13,S14)의 유효경 평균 즉, 상기 제7 렌즈(117)의 유효경 크기는 렌즈들 중에서 가장 클 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)의 유효경 크기는 상기 제2 렌즈(112)의 유효경 크기의 2배 초과일 수 있으며, 예컨대 2배 초과 및 4배 미만일 수 있다.
상기 복수의 렌즈(100A) 중에서 적어도 하나는 굴절률이 1.6 초과일 수 있다. 상기 복수의 렌즈(100A) 중에서 상기 제3 렌즈(113)는 가장 큰 굴절률을 가질 수 있고, 제2,3 렌즈(112,113)의 굴절률은 1.6 초과일 수 있으며, 상기 제1,4,5,6,7 렌즈(111,114,115,116,117)의 굴절률은 1.6 미만일 수 있다. 광학계(1000) 내에서 1.6 초과의 굴절률을 갖는 렌즈 매수는 전체 매수의 30% 이하이거나 2매 이하일 수 있다. 상기 복수의 렌즈(100A) 중에서 적어도 하나는 아베수가 45 이상일 수 있다. 상기 복수의 렌즈(100A) 중에서 상기 제6 렌즈(116)는 가장 큰 아베수를 가질 수 있고, 45 이상일 수 있으며, 상기 제1 내지 5 렌즈(111-115)의 아베수는 45 미만일 수 있다. 광학계(1000) 내에서 40 초과의 아베수를 갖는 렌즈 매수는 전체 매수의 50% 미만이거나 3매 이하일 수 있다. 상기 제1 렌즈(111) 내지 제7 렌즈(117) 중에서 적어도 하나의 임계점을 갖는 렌즈 매수는 40% 이상 예컨대, 40% 내지 60% 범위일 수 있다. 상기 제1 렌즈(111) 내지 제7 렌즈(117)의 렌즈 면 중에서 임계점을 갖는 면들의 합은 40% 이상 예컨대, 35% 내지 55% 범위일 수 있다.
도 9를 참조하면, 발명의 실시 예는 상기 제7 렌즈(117)의 제14 면(S14)은 적어도 하나의 임계점(P1)을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)의 제14 면(S14)의 임의의 지점을 통과하는 접선(K1)과 상기 접선(K1)에 수직인 법선(K2)은 광축(OA)과 소정의 각도(θ1)를 가질 수 있다. 상기 각도(θ1)는 상기 접선(K1)에서의 기울기 값으로 나타낼 수 있으며, 최대가 5도 초과 및 45도 미만일 수 있다. 여기서, 상기 임계점은 렌즈면 상에서 법선(K2)과 광축(OA)의 기울기가 0인 지점을 의미할 수 있다. 상기 제14 면(S14)에서 임계점(P1)은 접선(K1)과 광축(OA)의 수직인 방향으로 연장하는 가상의 선의 기울기가 0인 지점을 의미할 수 있으며, 제1 임계점으로 정의할 수 있다. 상기 제1 임계점(P1)은 광축(OA) 및 광축(OA)의 수직인 방향에 대한 기울기 값의 부호가 양(+)에서 음(-)으로 또는 음(-)에서 양(+)으로 변하는 지점이며 기울기 값이 0인 지점을 의미할 수 있다. 예를 들어, 상기 제14 면(S14)은 광축(OA)에서 소정 거리(CP1)에 제1 임계점(P1)을 구비할 수 있다. 상기 제1 임계점(P1)은 광축(OA)을 기준으로 제14 면(S14)의 유효 반경(r7)의 30% 이상 예컨대, 30% 내지 50%의 범위에 위치될 수 있다. 상기 유효 반경(r7)은 상기 광축(OA)에서 제14 면(S14)의 유효 영역 끝단까지의 직선 거리이다. 여기서, 상기 제1 임계점(P1)의 위치는 광축(OA)의 수직인 방향을 기준으로 설정된 위치로, 광축(OA)에서 상기 제1 임계점(P1)까지의 직선 거리(CP1)로 이격될 수 있다. 상기 제13 면(S13)의 임계점 위치는 상기 제1 임계점보다 광축(OA)에 인접하거나, 유효 영역 끝단에 더 가깝게 배치될 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)에 배치된 제1 임계점(P1)의 위치는 상기 광학계(1000)의 광학 특성을 고려하여 상술한 범위를 만족하는 위치에 배치되는 것이 바람직하다. 자세하게, 상기 제1 임계점(P1)의 위치는 화각(FOV)의 주변부의 광학 특성, 예를 들어 왜곡 특성 제어를 위해 상술한 범위를 만족하는 것이 바람직하다. 또한 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 구현하고, 향상된 수차 특성을 가질 수 있다.
도 2를 참조하면, 제1 임계점(P1)의 위치는 상기 제14 면(S14)의 최대 Sag 값(Sag_L7S2_max)이며, d7_CT는 상기 제7 렌즈(117)의 중심 두께 또는 광축 두께이며, L7_ET는 상기 제7 렌즈(117)의 에지 두께이다. d6_CT는 상기 제6 렌즈(116)의 중심 두께 또는 광축 두께이며, L6_ET는 상기 제6 렌즈(117)의 에지 두께이다. 상기 제7 렌즈(117)의 에지 두께(L7_ET)는 제13 면(S13)의 유효 영역 끝단에서 제14 면(S14)의 유효 영역까지의 광축 방향의 거리이다. 상기 제1 임계점(P1) 상에서 상기 제14 면(S14)의 광축(OA)에 직교하는 직선보다 센서 측으로 돌출되는 제2 영역의 제2 두께(L7S2_PT2)는 상기 13 면(S13)의 광축(OA)에서 직교하는 직선보다 센서측으로 돌출되는 제1 영역의 제1 두께(L7S1_PT1)보다 작을 수 있다. 상기 제1 두께(L7S1_PT1)는 상기 제2 두께(L7S2_PT2)보다 3배 이상 예컨대, 3배 내지 10배 범위 또는 3배 내지 7배의 범위일 수 있다.
d67_CT는 상기 제6 렌즈(116)의 중심에서 상기 제7 렌즈(117)의 중심까지의 광축 거리(즉, 중심 간격)이다. 즉, 상기 제6 렌즈(116)의 중심에서 상기 제7 렌즈(117)의 중심까지의 광축 거리(d67_CT)는 제12 면(S12)의 중심에서 제13 면(S13)의 중심까지의 거리이다. d67_ET는 상기 제6 렌즈(116)의 에지에서 상기 제7 렌즈(117)의 에지까지의 광축 방향의 거리(즉, 에지 간격)이다. 즉, 상기 제6 렌즈(116)의 에지에서 상기 제7 렌즈(117)의 에지까지의 광축 방향의 거리(d67_ET)는 상기 제12 면(S12)의 유효 영역 끝단에서 원주 방향으로 연장된 직선과 상기 제13 면(S13)의 유효 영역 끝단 사이의 광축 방향의 거리이다.
도 14의 (A)(B)와 같이, 상기 제7 렌즈(117)의 물체측 면(L7S1)과 센서 측 면(L7S2)에 대해 광축(OA)에서 유효 영역 끝단까지 광축 방향의 높이를 나타낸 그래프이다. L7S1은 제13 면(S13)이며, L7S2는 제14 면(S14)이며, L7S1는 중심(0)에서 유효 영역의 끝단 주변까지 갈수록 광축 방향의 거리가 점차 멀어짐을 알 수 있다. L7S2는 중심(0)에서 유효 영역 끝단까지 갈수록 광축 방향의 거리가 제1 임계점 위치 즉, 2mm ± 0.1mm까지 증가한 후 다시 감소됨을 알 수 있다.
도 11 및 도 8과 같이, 인접한 렌즈들 사이의 간격을 제공할 수 있으며, 예를 들면, 광축(OA)을 기준으로 제1 방향(Y)을 따라 소정 거리(예: 0.1mm)마다 이격된 영역에서 제1,2렌즈(111,112) 사이의 제1 간격(d12), 제2,3렌즈(112,113) 사이의 제2 간격(d23), 제3,4렌즈(113,114) 사이의 제3 간격(d34), 제4,5렌즈(114,115) 사이의 제4 간격(d45), 제5,6렌즈(115,116) 사이의 제5 간격(d56), 및 제6,7렌즈(116,117) 사이의 제6 간격(d67)을 설정할 수 있다. 상기 제1 방향(Y)은 광축(OA)을 중심으로 하는 원주 방향 또는 서로 직교하는 두 방향을 포함할 수 있으며, 상기 제1 방향(Y)의 끝단에서의 인접한 두 렌즈 사이의 간격은 유효 반경이 더 작은 렌즈의 유효 영역의 끝단이 기준일 수 있으며, 상기 유효 반경의 끝단은 끝단±0.2 mm의 오차를 포함할 수 있다.
상기 제1 간격(d12)은 제1 방향(Y)을 따라 상기 제1 렌즈(111)와 상기 제2 렌즈(112) 사이의 광축 방향(Z)의 간격일 수 있다. 상기 제1 간격(d12)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제2 렌즈(112)의 제3 면(S3)의 유효 영역 끝단을 끝점으로 할 때, 광축(OA)에서 제1방향(Y)으로 갈수록 변화 없이 일정할 수 있다. 상기 제1 간격(d12)는 접합된 제2 면(S2)에 의해 없을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 입사되는 광을 효과적으로 제어할 수 있다. 자세하게, 상기 제1 렌즈(111) 및 상기 제2 렌즈(112)가 접합 렌즈로 제공되므로, 상기 제1 및 제2 렌즈(111, 112)를 통해 입사된 광은 양호한 광학 성능을 유지할 수 있다.
상기 제2 간격(d23)은 상기 제2 렌즈(112)와 상기 제3 렌즈(113) 사이의 광축 방향(Z) 간격일 수 있다. 상기 제2 간격(d23)은 광축(OA)에서 끝점을 향해 제1 방향(Y)으로 갈수록 작아질 수 있다. 상기 제2 간격(d23)은 광축(OA) 또는 시작 점에서 최대이고, 끝점에서 최소일 수 있다. 상기 제2 간격(d23)의 최대 값은 최소 값의 1.5배 이상일 수 있다. 자세하게, 상기 제2 간격(d23)의 최대 값은 최소값의 1.5배 내지 2.5배를 만족할 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 자세하게, 상기 제2 렌즈(112) 및 상기 제3 렌즈(113)가 위치에 따라 설정된 제2 간격(d23)으로 이격됨에 따라, 상기 광학계(1000)의 수차 특성을 개선할 수 있다. 상기 제2 간격(d23)은 제1,2렌즈 군(G1,G2) 사이의 간격일 수 있다.
상기 제3 간격(d34)은 상기 제3 렌즈(113)와 상기 제4 렌즈(114) 사이의 광축 방향(Z)의 간격일 수 있다. 상기 제3 간격(d34)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제3 렌즈(113)의 제6 면(S6)의 유효 영역 끝단을 제1 방향(Y)의 끝점으로 할 때, 상기 제3 간격(d34)은 광축(OA)에서 제1 방향(Y)의 끝점을 향해 갈수록 점차 커질 수 있으며, 끝점 주변에서 다시 작아질 수 있다. 즉, 상기 제3 간격은 광축(OA)에서 최소 값이고, 끝점 주변에서 최대 값을 가질 수 있다. 상기 최대 값은 최소 값은 2.5배 이상 예컨대, 2.5배 내지 4배의 범위일 수 있다. 상기 제3 간격(d34)의 최대 값은 상기 제2 간격(d23)의 최대 값 보다 클 수 있으며, 예컨대, 1.1배 내지 2.5배 범위이며, 최소 값은 상기 제2 간격(d23)의 최소 값보다 작을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 자세하게, 상기 제3 렌즈(113) 및 상기 제4 렌즈(114)가 위치에 따라 설정된 제3 간격(d34)으로 이격됨에 따라, 상기 광학계(1000)는 향상된 색수차 특성을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 비네팅(vignetting) 특성을 제어할 수 있다.
상기 제4 간격(d45)은 상기 제4 렌즈(114)와 상기 제5 렌즈(115) 사이의 광축 방향(Z)의 간격일 수 있다. 상기 제4 간격(d45)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제4 렌즈(114)의 제8 면(S8)의 유효 영역 끝단을 끝점으로 할 때, 시작점에서 끝점을 향하는 제1 방향(Y)으로 증가될 수 있다. 상기 제4 간격(d45)의 최소 값은 상기 광축(OA) 또는 시작 점에 위치하며, 최대 값은 끝점 또는 끝점 주변에 위치할 수 있다. 여기서, 상기 제4 간격(d45)은 상기 광축(OA)에서의 간격이 상기 끝점에서의 간격보다 더 작을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(114) 및 상기 제5 렌즈(115)가 위치에 따라 설정된 제4 간격(d45)으로 이격됨에 따라, 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있고, 향상된 색수차 및 왜곡 수차를 조절할 수 있다.
상기 제5 간격(d56)은 상기 제5 렌즈(115)와 상기 제6 렌즈(116) 사이의 광축 방향(Z)의 간격될 수 있다. 상기 제5 간격(d56)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제5 렌즈(115)의 제10 면(S10)의 유효 영역 끝단을 끝점으로 할 때, 광축(OA)에서 수직인 제1 방향(Y)으로 갈수록 변화할 수 있다. 상기 제5 간격(d56)은 최대 값이 상기 광축(OA)에서 끝점까지의 거리의 95% 이상 예컨대, 95% 내지 100%의 범위에 위치할 수 있다. 상기 제5 간격(d56)의 최소 값은 상기 광축에 위치하며, 최대 값은 최소 값의 2배 이상 예컨대, 2배 내지 5배의 범위일 수 있다. 상기 제5 간격(d56)의 최소 값은 상기 제3 간격(d34)의 최대 값보다 작고, 최대 값은 상기 제2 간격(d23)의 최대 값과 최소 값 사이의 범위일 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 상기 제5 렌즈(115) 및 상기 제6 렌즈(116)가 위치에 따라 설정된 제5 간격(d56)으로 이격됨에 따라 향상된 수차 제어 특성을 가질 수 있고, 상기 제6 렌즈(116)의 유효경의 크기를 적절하게 제어할 수 있다.
상기 제6 렌즈(116)와 상기 제7 렌즈(117)는 제6 간격(d67)으로 광축 방향(Z)으로 이격될 수 있다. 상기 제6 간격(d67)은 광축(OA)을 시작점으로 하고 상기 제6 렌즈(116)의 제12 면(S12)의 유효 영역 끝단을 끝점으로 할 때, 광축(OA)에서 수직인 제1 방향(Y)으로 갈수록 변화할 수 있다. 상기 제6 간격(d67)은 최대 값이 상기 광축(OA)에 위치하며, 최소 값이 상기 광축(OA)에서 끝점까지의 거리의 68% 이상 예컨대, 68% 내지 95%의 범위에 위치할 수 있다. 상기 제6 간격(d67)은 상기 최소 값의 위치에서 광축(OA)을 향해 점차 커지며, 상기 최소 값의 위치에서 끝점을 향해 점차 커질 수 있다. 상기 제6 간격(d67)의 최대 값은 최소 값의 3배 이상 예컨대, 3배 내지 6배의 범위일 수 있다. 상기 제6 간격(d67)의 최대 값은 상기 제2 간격(d23)의 최대 값의 1 배 이상 예컨대, 1배 내지 2배의 범위일 수 있으며, 최소 값은 상기 제2 간격(d23)의 최소 값보다 작을 수 있다. 이에 따라, 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 상기 제6 렌즈(116) 및 상기 제7 렌즈(117)가 위치에 따라 설정된 제6 간격(d67)으로 이격됨에 따라 화각(FOV)의 주변부의 왜곡 및 수차 특성을 개선할 수 있다.
상기 렌즈들(111-117) 중에서 최대 중심 두께는 최소 중심 두께의 3.5배 이상 예컨대, 5배 내지 10배의 범위일 수 있다. 최대 중심 두께를 갖는 제6 렌즈(116)는 최소 중심 두께를 갖는 제2, 3 또는 7 렌즈(112,113,117)보다 5배 이상 예컨대, 5배 내지 10배의 범위일 수 있다. 상기 복수의 렌즈(100A) 중에서 중심 두께가 0.5mm 미만인 렌즈 매수는 0.5mm 이상의 렌즈 매수보다 많을 수 있다. 상기 복수의 렌즈(100A) 중에서 0.5mm 미만의 렌즈 매수는 전체 렌즈 매수의 50% 초과일 수 있다. 이에 따라 광학계(1000)를 슬림한 두께를 갖는 구조로 제공할 수 있다.
상기 복수의 렌즈 면 중에서 유효 반경이 2mm 미만의 면수는 2mm 이상의 면수에 비해 적을 수 있으며, 예컨대 전체 렌즈 면의 50% 미만일 수 있다. 곡률 반경을 절대 값으로 설명하면, 상기 복수의 렌즈(100A) 중에서 제2 면(S2)의 곡률 반경은 렌즈 면들 중에서 가장 클 수 있고, 수평한 평면 또는 무한대(Infinity)일 수 있다. 초점 거리를 절대 값으로 설명하면, 상기 복수의 렌즈(100A) 중에서 제4 렌즈(115)의 초점 거리는 렌즈들 중에서 가장 클 수 있고, 제7 렌즈(117)의 초점 거리의 5 배 이상 예컨대, 5배 내지 20배 범위일 수 있다.
표 2은 도 8의 광학계의 렌즈 데이터의 예이다.
렌즈 면 곡률
반경(mm)		 두께(mm)/
간격(mm)		 굴절률 아베수 유효경(mm)
제1 렌즈 제1 면 2.594 0.770 1.564 38.930 3.576
제2 면 　 　
제2 렌즈 제3 면
(Stop)		 infinity 0.220 1.685 17.260 2.862
제4 면 8.456 0.900 2.579
제3 렌즈 제5 면 -4.268 0.220 1.690 17.000 3.000
제6 면 -5.875 0.020 3.362
제4 렌즈 제7 면 32.711 0.548 1.569 37.160 3.600
제8 면 -64.299 0.260 4.073
제5 렌즈 제9 면 17.358 0.294 1.559 40.800 4.673
제10 면 3.877 0.232 5.089
제6 렌즈 제11 면 3.003 1.480 1.534 55.700 6.089
제12 면 -2.798 0.935 6.910
제7 렌즈 제13 면 -2.571 0.220 1.544 46.055 8.517
제14 면 4.253 0.669 9.256
필터 Infinity 0.230 10.379
Infinity 0.061 10.470
이미지 센서 Infinity 0.040 10.542
표 2은 도 1의 제1 내지 제7 렌즈들(111-117)의 광축(OA)에서의 곡률 반경(Radius of Curvature), 렌즈의 두께(Thickness), 렌즈 사이의 간격(distance), d-line에서의 굴절률(Refractive index), 아베수(Abbe Number) 및 유효경(Clear aperture; CA)의 크기에 대한 것이다.도 10과 같이, 제1 실시예에 복수의 렌즈들(100A) 중 적어도 하나의 렌즈면은 30차 비구면 계수를 가진 비구면을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제1 내지 제7 렌즈(111,112,113,114,115,116,117)는 30차 비구면 계수를 가지는 렌즈면을 포함할 수 있다. 상기와 같이 30차 비구면 계수를 가진 비구면은(“0”이 아닌 수치) 주변부의 비구면 형상을 특히 크게 변화시킬 수 있기 때문에 화각(FOV)의 주변부의 광학 성능을 양호하게 보정할 수 있다.
도 12는 제2 실시예에 따른 광학계(1000)의 회절(Diffraction) MTF 특성에 대한 그래프이고, 또한, 도 13은 수차 특성에 대한 그래프이다. 도 13의 수차 그래프에서 좌측에서 우측 방향으로 비점 수차(Astigmatic Field Curves), 왜곡 수차(Distortion)를 측정한 그래프이다. 도 13에서 X축은 초점 거리(mm) 및 왜곡도(%)를 나타낼 수 있고, Y축은 이미지의 높이(height)를 의미할 수 있다. 또한, 비점 수차 및 왜곡 수차에 대한 그래프는 약 555nm 파장 대역의 광에 대한 그래프이다.
도 13의 수차도에서는 각 곡선들이 Y축에 근접할 수록 수차 보정 기능이 좋은 것으로 해석할 수 있는데, 도 13을 참조하면 실시예에 따른 광학계(1000)는 거의 대부분의 영역에서 측정 값들이 Y축에 인접한 것을 알 수 있다. 즉, 실시예에 따른 광학계(1000)는 향상된 해상력을 가지며 화각(FOV)의 중심부뿐만 아니라 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
제1,2실시예에 따른 광학계(1000)는 이하에서 설명되는 수학식들 중 적어도 하나를 만족할 수 있다. 이에 따라, 실시예에 따른 광학계(1000)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 예를 들어, 상기 광학계(1000)가 적어도 하나의 수학식을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 색수차, 왜곡 수차 등의 수차 특성을 효과적으로 제어할 수 있고, 화각(FOV)의 중심부뿐만 아니라 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 향상된 해상력을 가질 수 있고, 보다 슬림하고 컴팩트한 구조를 가질 수 있다. 또한, 수학식들에 기재된 렌즈의 광축(OA)에서의 두께, 인접한 렌즈들의 광축(OA)에서의 간격 및 에지에서의 간격이 의미하는 것은 도 4 및 도 11과 같을 수 있다.
[수학식 1] 2 < L1_CT / L3_CT < 5
수학식 1에서 L1_CT는 상기 제1 렌즈(101,111)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미하고, L3_CT는 상기 제3 렌즈(103,113)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 1을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 수차 특성을 개선할 수 있다.
[수학식 2] 1 < L1_CT / L1_ET < 6
수학식 2에서 L1_ET는 상기 제1 렌즈(101,111)의 유효 영역 끝단에서의 광축(OA) 방향 두께(mm)를 의미한다. 자세하게, L1_ET는 상기 제1 렌즈(101,111)의 물체 측 1면(제1 면(S1)의 유효 영역 끝단과 센서 측 제2 면(S2))의 유효 영역 끝단 사이의 광축(OA) 방향 거리를 의미한다. 실시 예에 따른 광학계(1000)가 수학식 1을 만족할 경우, 입사되는 광선을 제어할 수 있다.
[수학식 2-1] 0.5 < L3_CT / L3_ET < 2
수학식 2-1에서 L3_CT는 상기 제3 렌즈(103,113)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미하고, L3_ET는 상기 제3 렌즈(103,113)의 유효 영역 끝단에서의 광축(OA) 방향 두께(mm)를 의미한다. 자세하게, L3_ET는 상기 제3 렌즈(103,113)의 제5 면(S5)의 유효 영역 끝단과 상기 제3 렌즈(103,113)의 제6 면(S6)의 유효 영역 끝단 사이의 광축(OA) 방향 거리를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 2-1를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 향상된 색수차 제어 특성을 가질 수 있다.
[수학식 3] 1 < L7_ET / L7_CT < 4
수학식 9에서 L7_CT는 상기 제7 렌즈(107,117)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미하고, L7_ET는 상기 제7 렌즈(107,117)의 유효 영역 끝단에서의 광축(OA) 방향 두께(mm)를 의미한다. 자세하게, L7_ET는 상기 제7 렌즈(107,117)의 물체 측 면(S13)의 유효 영역 끝단과 상기 제7 렌즈(107,117)의 센서 측 면(S14)의 유효 영역 끝단 사이의 광축(OA) 방향 거리를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 3을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 왜곡이 발생하는 것을 감소시킬 수 있어 향상된 광학 성능을 가질 수 있다.
[수학식 4] 1.6 < n3
수학식 4에서 n3는 상기 제3 렌즈(103,113)의 d-line에서의 굴절률(refractive index)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 4를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 색수차 특성을 개선할 수 있다.
[수학식 5] 1.45 < n1 < 1.65
수학식 5에서 n1는 상기 제1 렌즈(101,111)의 d-line에서의 굴절률(refractive index)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 5를 만족할 경우, 제1 렌즈(101,111)는 양(+)의 굴절력을 갖고, 상기 범위의 굴절율을 구비함으로써, 상기 광학계(1000)는 색수차 특성을 개선할 수 있다.
[수학식 6] 1.55 < n2 <1.8
수학식 6에서 n2는 상기 제2 렌즈(102,112)의 d-line에서의 굴절률(refractive index)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 6을 만족할 경우, 제2 렌즈(102,112)는 음(-)의 굴절력을 갖고, 상기 범위의 굴절율을 구비함으로써, 상기 광학계(1000)는 색수차 특성을 개선할 수 있다.
[수학식 7] 0.05 < (n2) - (n1) < 0.25
수학식 7에서 제1 렌즈(101,111)와 제2 렌즈(102,112)의 굴절률 차이가 상기 범위를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 색수차 특성을 개선할 수 있다. 즉, 접합 렌즈의 굴절률 차이를 이용하여 색 수차를 개선할 수 있다.
[수학식 8] 10 < (v1) - (v2) < 50
수학식 8에서 제1 렌즈(101,111)의 아베수(v1)과 제2 렌즈(102,112)의 아베수(v2)의 차이가 상기 범위를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 색수차 특성을 개선할 수 있다. 즉, 접합 렌즈의 아베수 차이를 이용하여 색수차를 개선할 수 있다.
[수학식 9] 0.5 < L7S2_max_sag to Sensor < 2
수학식 5에서 L7S2_max_sag to Sensor은 상기 제7 렌즈(107,117)의 센서 측 제14면(S14)의 최대 Sag값에서 이미지 센서(300)까지의 광축(OA) 방향 거리(mm)를 의미한다. 예를 들어, L7S2_max_sag to Sensor은 상기 제1 임계점(P1)에서 상기 이미지 센서(300)까지의 광축(OA) 방향 거리(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 9를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 복수의 렌즈들(100,100A)과 이미지 센서(300) 사이에 필터(500)가 배치될 수 있는 공간을 확보할 수 있어 향상된 조립성을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)가 수학식 9를 만족할 경우 상기 광학계(1000)는 모듈 제작을 위한 간격을 확보할 수 있다.
후술할 실시예에 대한 렌즈 데이터에서, 상기 필터의 위치, 자세하게 마지막 렌즈와 필터(500) 사이 간격, 및 이미지 센서(300)와 필터(500) 사이 간격은 광학계(1000)의 설계의 편의상 설정된 위치이며, 상기 필터(500)는 상기 두 구성(107, 300)과 각각 접촉하지 않는 범위 내에서 자유롭게 배치될 수 있다. 이에 따라, 상기 렌즈 데이터에서 상기 L7S2_max_sag to Sensor의 값이 상기 필터(500)의 물체 측 면과 이미지 센서(300) 상면 사이의 광축(OA)에서의 거리보다 작거나 같은 경우, 광학계(1000)의 BFL 및 L7S2_max_sag to Sensor는 변화하지 않고 일정하며, 상기 필터(500)의 위치는 두 구성(107, 300)과 각각 접촉하지 않는 범위 내에서 이동하여 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
[수학식 10] 1 < BFL / L10S2_max_sag to Sensor < 2
수학식 10에서 BFL(Back focal length)은 이미지 센서(300)에 가장 인접한 제7 렌즈(107,117)의 센서 측 제14 면(S14)의 중심으로부터 상기 이미지 센서(300)의 상면까지의 광축(OA)에서의 거리(mm)를 의미한다. 상기 L7S2_max_sag to Sensor은 수학식 9를 이용할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 10을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 왜곡 수차 특성을 개선할 수 있고, 화각(FOV)의 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
[수학식 11] 5 < |L7S2_max slope| < 45
수학식 7에서 L7S2_max slope는 상기 제7 렌즈(107,117)의 센서 측 제14 면(S14) 상에서 측정한 접선 각도의 최대값(Degree)을 의미한다. 자세하게, 상기 제14 면(S14)에서 L10S2_max slope는 광축(OA)의 수직인 방향으로 연장하는 가상의 선에 대해 가장 큰 접선 각도를 가지는 지점의 각도 값(Degree)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 11을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 렌즈 플레어(lens flare)의 발생을 제어할 수 있다.
[수학식 12] 0.2 < L7S2 Inflection Point < 0.6
수학식 12에서 L7S2 Inflection Point는 상기 제7 렌즈(107,117)의 센서 측 제14면(S14) 상에 위치하는 제1 임계점(P1)의 위치를 의미할 수 있다. 자세하게, L7S2 Inflection Point는 광축(OA)을 시작점으로, 상기 제7 렌즈(107,117)의 제14 면(S14)의 유효 영역 끝단을 끝점으로 하고, 광축(OA)에서 상기 제14 면(S14)의 유효 영역 끝단까지의 광축(OA)의 수직 방향 길이를 1이라고 할 때, 상기 제14 면(S14) 상에 위치한 제1 임계점(P1)의 위치를 의미할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 8를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 왜곡 수차 특성을 개선할 수 있다.
[수학식 13] 1 < L1_CT / L7_CT < 5
수학식 12에서 L1_CT는 상기 제1 렌즈(101,111)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미하고, L7_CT는 상기 제7 렌즈(107,117)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 12를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 향상된 수차 특성을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 설정된 화각에서 양호한 광학 성능을 가지며 TTL을 제어할 수 있다.
[수학식 14] 1 < L6_CT / L7_CT < 7
수학식 13에서 L6_CT는 상기 제6 렌즈(106,116)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미하고, L7_CT는 상기 제7 렌즈(107,117)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 14를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 상기 제6,7 렌즈의 제조 정밀도를 완화할 수 있으며, 화각(FOV)의 중심부 및 주변부의 광학 성능을 개선할 수 있다.
[수학식 15] 0 < L1R1 / L7R2 < 1
수학식 15에서 L1R1은 상기 제1 렌즈(101,111)의 제1 면(S1)의 곡률 반경(mm)을 의미하고, L7R2는 상기 제7 렌즈(107,117)의 제14 면(S14)의 곡률 반경(mm)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 15를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 수차 특성이 개선될 수 있다.
[수학식 16] 0 < (d67_CT - d67_ET) / (d67_CT) < 2
수학식 15에서 d67_CT는 상기 제6,7 렌즈(106,107) 사이의 광축 간격(mm)를 의미하고, 상기 d67_ET는 상기 제6 렌즈(106,116)의 센서 측 제 12면(S12)의 유효 영역 끝단과 상기 제7 렌즈(107,117)의 물체 측 제13 면(S13)의 유효 영역 끝단 사이의 광축(OA) 방향 거리(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 16을 만족할 경우, 왜곡이 발생하는 것을 감소시킬 수 있고 향상된 광학 성능을 가질 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 16을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 상기 제6,7 렌즈의 제조 정밀도를 완화할 수 있으며, 화각(FOV)의 중심부 및 주변부의 광학 성능을 개선할 수 있다.
[수학식 17] 1 < CA_L1S1 / CA_L2S1 < 1.5
수학식 16에서 CA_L1S1은 상기 제1 렌즈(101,111)의 제1 면(S1)의 유효경(Clear aperture, CA)(도 1의 H1) 크기(mm)를 의미하고, CA_L2S1은 상기 제2 렌즈(102,112)의 제5 면(S5))의 유효경(CA)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 17을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 제1 렌즈 군(G1)으로 입사되는 광을 제어할 수 있고, 향상된 수차 제어 특성을 가질 수 있다.
[수학식 18] 1 < CA_L7S2 / CA_L2S2 < 5
수학식 17에서 CA_L2S2는 상기 제2 렌즈(102,112)의 제3 면(S3)의 유효경 의미하고, CA_L7S2는 상기 제7 렌즈(107)의 제14 면(S14)의 유효경 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 18을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 제2 렌즈 군(G2)으로 입사되는 광을 제어할 수 있고, 수차 특성을 개선할 수 있다.
[수학식 19] 0.2 < CA_L2S2 / CA_L3S1 < 1.5
수학식 19에서 CA_L2S2는 상기 제2 렌즈(102,112)의 제3 면(S3)의 유효경을의미하고, CA_L3S1는 상기 제3 렌즈(103,113)의 제5 면(S5)의 유효경을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 19을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 색 수차를 개선할 수 있고, 광학 성능을 위해 비네팅(vignetting)을 제어할 수 있다.
[수학식 20] 0.1 < CA_L5S2 / CA_L7S2 < 1
수학식 20에서 CA_L5S2는 상기 제5 렌즈(105)의 제10 면(S10)의 유효경 의미하고, CA_L7S2는 상기 제7 렌즈(107)의 제14 면(S14)의 유효경(CA, 도 1의 H7) 크기(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 20을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 색 수차를 개선할 수 있다.
[수학식 21] 1 < d23_CT / d23_ET < 8
수학식 21에서 상기 d23_CT는 광축(OA)에서 상기 제2 렌즈(102,112)와 상기 제3 렌즈(103,113) 사이의 간격(mm)을 의미한다. 자세하게, d23_CT는 상기 제2 렌즈(102,112)의 제3 면(S3) 및 상기 제3 렌즈(103,113)의 제5 면(S5)의 광축(OA)에서의 거리(mm)를 의미한다. 상기 d23_ET는 상기 제2 렌즈(102,112)의 제3 면(S3) 및 상기 제3 렌즈(103,113)의 제5 면(S5)의 유효 영역 끝단 사이의 광축방향의 거리(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 21을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 색수차를 감소시킬 수 있고, 수차 특성을 개선할 수 있으며, 광학 성능을 위해 비네팅(vignetting)을 제어할 수 있다.
[수학식 21-1] 1 < d67_CT / d23_CT < 4
상기 d23_CT는 상기 제2,3 렌즈 사이의 광축에서의 거리(mm)이며, d67_CT는 상기 제6,7 렌즈 사이의 광축에서의 거리(mm)이다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 21-1을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 색수차를 감소시킬 수 있고, 수차 특성을 개선할 수 있으며, 광학 성능을 위해 비네팅(vignetting)을 제어할 수 있다.
[수학식 22] 1 < d67_CT / d67_ET < 3
수학식 21에서 d910_CT는 광축(OA)에서 상기 제6,7 렌즈(106,107) 사이의 간격(mm)을 의미한다. 자세하게, d67_CT는 상기 제6 렌즈(106,116)의 제12 면(S12) 및 상기 제7 렌즈(107,117)의 제13 면(S13)의 광축(OA)에서의 거리(mm)를 의미한다. 상기 d67_ET는 상기 제6 렌즈(106,116)의 제12 면(S12)의 유효 영역 끝단과 상기 제7 렌즈(107,117)의 제13 면(S13)의 유효 영역 끝단 사이의 광축(OA) 방향 거리(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 22를 만족할 경우, 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있으며, 왜곡 발생을 억제할 수 있다.
[수학식 23] 0 < d67_max / d67_CT < 2
수학식 23에서 d67_Max는 상기 제6,7 렌즈(106,107) 사이의 간격(mm) 중 최대 간격을 의미한다. 자세하게, d67_Max는 상기 제6 렌즈(109)의 제12 면(S12) 및 상기 제7 렌즈(107)의 제13 면(S13) 사이의 최대 간격을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 23를 만족할 경우, 화각(FOV)의 주변부에서 광학 성능을 개선할 수 있으며, 수차 특성의 왜곡을 억제할 수 있다. 또한 제6 렌즈(106,116)과 제7 렌즈(107,117) 사이의 간격과 제1 렌즈(101,111)과 제2 렌즈(102,112) 사이의 간격 사이의 관계는 하기 수학식을 만족할 수 있다.
d67_CT = (d67_CT / d12_CT) (수학식 23-1)
d67_Max = (d67_CT / d12_CT) (수학식 23-2)
d67_Min < (d67_CT / d12_CT) (수학식 23-3)
수학식 23-1,2,3에서 d12_CT는 상기 제1 렌즈(101)와 상기 제2 렌즈(102) 사이의 광축 간격(mm)을 의미한다. 상기 d67_CT는 상기 제6 렌즈(106)와 상기 제7 렌즈(107) 사이의 광축 간격(mm)을 의미하며, d67_Min은 상기 제6 렌즈(106)와 상기 제7 렌즈(107) 사이의 간격(mm) 중 최소 간격을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 23-1,2,3를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 수차 특성을 개선할 수 있고, 상기 광학계(1000)를 크기, 예를 들어 TTL 축소를 제어할 수 있다. 또한 제1,2렌즈와 제1,2군 사이의 간격은 하기 수학식을 만족할 수 있다.
dG12_CT = (dG12_CT / d12_CT) (수학식 23-4)
dG12_Max = (dG12_CT / d12_CT) (수학식 23-5)
dG12_Min < (dG12_CT / d12_CT) (수학식 23-6)
여기서, dG12_CT는 상기 제1,2 렌즈 군(G1,G2) 사이의 광축에서의 간격이며, dG12_Max는 제1,2렌즈 군(G1,G2) 사이의 간격 중 최대 간격을 의미하며, dG12_Min은 제1,2렌즈 군(G1,G2) 사이의 간격 중 최소 간격을 의미한다. 상기 d12_CT는 상기 제1 렌즈(101)와 상기 제2 렌즈(102) 사이의 광축에서의 간격을 의미한다.
[수학식 24] 0.1 < L6_CT / d67_CT < 1
수학식 24에서 L6_CT는 상기 제6 렌즈(106,116)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미하고, d67_CT는 광축(OA)에서 상기 제6,7 렌즈(106,107) 사이의 간격(mm)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 24를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 상기 제6 렌즈(106,116)의 유효경 크기 및 상기 제6,7 렌즈(106,107) 사이의 중심 간격을 축소할 수 있으며, 화각(FOV)의 주변부의 광학 성능을 개선할 수 있다.
[수학식 25] 0.01 < L7_CT / d67_CT < 1
수학식 25에서 L7_CT는 상기 제7 렌즈(107,117)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미하고, d67_CT는 광축(OA)에서 상기 제6,7 렌즈(106,107) 사이의 간격(mm)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 25를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 상기 제7 렌즈(107,117)의 유효경 크기 및 상기 제6,7 렌즈(106,107) 사이의 중심 간격을 축소할 수 있으며, 화각(FOV)의 주변부의 광학 성능을 개선할 수 있다.
[수학식 26] 1 < |L5R1 / L5_CT| < 100
수학식 26에서 L5R1은 상기 제5 렌즈(105,115)의 제9 면(S9)의 곡률 반경(mm)을 의미하고, L5_CT는 상기 제5 렌즈(105,115)의 광축에서의 두께(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 26을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 제5 렌즈(105,115)의 굴절력을 제어하며, 제2 렌즈 군(G2)으로 입사되는 광의 광학 성능을 개선할 수 있다.
[수학식 27] 1 < |L5R1 / L7R1| < 20
수학식 27에서 L7R1은 상기 제7 렌즈(107,117)의 제13 면(S13)의 곡률 반경(mm)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 27을 만족할 경우, 제5,7 렌즈(105,107)의 형상 및 굴절력을 제어하며 광학 성능을 개선할 수 있으며, 제2 렌즈 군(G2)의 광학 성능을 개선할 수 있다.
[수학식 28] 0 < L_CT_Max / Air_Max < 2
수학식 28에서 L_CT_max는 상기 복수의 렌즈들 각각의 광축(OA)에서의 두께 가 가장 두꺼운 두께(mm)를 의미하고, Air_max는 상기 복수의 렌즈들 사이의 에어 갭(air gap) 또는 간격(mm)의 최대값을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 28을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 설정된 화각 및 초점 거리에서 양호한 광학 성능을 가지며, 상기 광학계(1000)를 크기 축소, 예를 들어 TTL를 줄여줄 수 있다.
[수학식 29] 0.5 < ∑L_CT/ ∑Air_CT < 2
수학식 29에서 ∑L_CT는 상기 복수의 렌즈들 각각의 광축(OA)에서의 두께(mm)들의 합을 의미하고, ∑Air_CT는 상기 복수의 렌즈들에서 인접한 두 렌즈 사이의 광축(OA)에서의 간격(mm)들의 합을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 29를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 설정된 화각 및 초점 거리에서 양호한 광학 성능을 가지며, 상기 광학계(1000)를 크기 축소, 예를 들어 TTL를 줄여줄 수 있다.
[수학식 30] 10 < ∑Index < 30
수학식 30에서 ∑Index는 상기 복수의 렌즈(100,100A) 각각의 d-line에서의 굴절률들의 합을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 30을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)의 TTL을 제어할 수 있고, 향상된 해상력을 가질 수 있다.
[수학식 31] 10 < ∑Abb / ∑Index <50
수학식 31에서 ∑Abb는 상기 복수의 렌즈(100,100A) 각각의 아베수(Abbe number)의 합을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 31을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 향상된 수차 특성 및 해상력을 가질 수 있다.
[수학식 32] 0.01 > d12_CT-d12_ET
수학식 32에서 d12_CT는 제1 렌즈(101,111)와 제2 렌즈(102,112) 사이의 광축에서의 간격(mm)이며, d12_ET는 제1 렌즈(101,111)와 제2 렌즈(102,112) 사이의 유효 영역 끝단 사이의 광축 방향의 간격(mm)이다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 32를 만족할 경우, 접합 렌즈를 가질 수 있으며, 왜곡 수차 개선 및 슬림한 광학계를 제공할 수 있다.
[수학식 32-1] 30 < L12_CT/L12_ET
수학식 32-1에서 L12_CT는 제1 렌즈(101,111)의 물체측 면에서 제2 렌즈(102,112)의 센서 측 면까지의 광축 거리이며, L12_ET는 제1 렌즈(101,111)의 물체측 면의 유효 영역 끝단에서 제2 렌즈(102,112)의 센서 측 면의 유효 영역 끝단까지의 광축 방향의 거리(mm)이다. 제1실시 예는 수학식 32-1이 30 이상 또는 50 이상일 수 있으며, 예컨대 50 내지 100 범위일 수 있으며, 제2실시 예는 수학식 32-1이 30 이상 예컨대, 30 내지 55 범위일 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 32-1를 만족할 경우, 접합 렌즈를 가질 수 있으며, 왜곡 수차 개선 및 슬림한 광학계를 제공할 수 있다.
[수학식 33] 0 < Air_ET_Max / L_CT_Max < 3
수학식 33에서 L_CT_max는 상기 복수의 렌즈들 각각의 광축(OA)에서의 두께 중 가장 두꺼운 두께(mm)를 의미하며, Air_CT_Max는 도 2 및 도 9와 같이, 이미지 센서(300)에 인접한 두 렌즈 중에서, 서로 마주하는 n-1번째 렌즈의 센서 측 면의 유효 영역 끝단과 n번째 렌즈의 물체 측 면의 유효 영역 끝단 사이의 광축(OA) 방향 거리이며, 예컨대 두 렌즈 사이의 에지 간격들 중 최대 값(Air_Edge_max)을 의미한다. 즉, 후술할 렌즈 데이터에서 d(n-1, n)_ET값 중 가장 큰 값을 의미한다(여기서 n은 1보다 크고 7 이하의 자연수). 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 33을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 설정된 화각 및 초점 거리를 가지며, 화각(FOV)의 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
[수학식 34] 0.5 < CA_L1S1 / CA_min <2
수학식 34에서 CA_L1S1는 제1 렌즈(101,111)의 제1 면(S1)의 유효경(mm)을 의미하며, CA_Min은 렌즈들의 렌즈 면의 유효경(mm) 중에서 가장 작은 유효 경을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 34을 만족할 경우, 제1 렌즈(101,111)을 통해 입사되는 광을 제어하며, 광학 성능을 유지하면서 슬림한 광학계를 제공할 수 있다.
[수학식 35] 1 < CA_max / CA_min < 5
수학식 35에서 CA_max는 상기 복수의 렌즈들의 물체 측 면 및 센서 측 면 중 가장 큰 유효경(mm)를 의미하는 것으로, 렌즈 면의 유효경(mm) 중에서 가장 큰 유효 경을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 35을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 광학 성능을 유지하면서 슬림 및 컴팩트한 광학계를 제공될 수 있다.
[수학식 35-1] 2 ≤ AVR_CA_L7 / AVR_CA_L2 < 4
수학식 35-1에서 AVR_CA_L7는 상기 제7 렌즈(107,117)의 제13, 14 면(S13,S14)의 유효경(mm)의 평균 값을 나타내며, 렌즈들 중에서 가장 큰 두 렌즈 면의 유효경의 평균이다. 상기 AVR_CA_L2는 상기 제2 렌즈(102,112)의 제2,3 면(S2,S3)의 유효경(mm)의 평균 값을 나타내며, 렌즈들 중에서 가장 작은 두 렌즈 면의 유효경의 평균을 나타낸다. 즉, 제1 렌즈 군(G1)의 마지막 렌즈(L1)의 물체 측 및 센서 측 면(S2,S3)들의 평균 유효경과 상기 제2 렌즈 군(G2)의 마지막 렌즈(L7)의 물체측 및 센서 측 면들(S13,S14)의 평균 유효경의 차이가 가장 클 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 35-1을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 광학 성능을 유지하면서 슬림 및 컴팩트한 광학계를 제공될 수 있다.
이러한 수학식 35 및 35-1를 이용하여, 상기 제7 렌즈(107,117)의 제13 면(S13)의 유효경(CA_L7S1)은 최소 유효경(CA_min)의 2배 이상이 될 수 있으며, 제14 면(S14)의 유효경(CA_L7S2)은 최소 유효경(CA_min)의 2배 이상이 될 수 있다. 즉, 다음의 수학식을 만족할 수 있다.
2 ≤CA_L7S1 / CA_min < 5 (수학식 35-2)
2 ≤CA_L7S2 / CA_min < 5 (수학식 35-3)
이러한 수학식 35, 35-1 내지 35-3를 이용하여, 상기 제7 렌즈(107,117)의 제13 면(S13)의 유효경(CA_L7S2)은 제2 렌즈(102,112)의 평균 유효경(AVR_CA_L3)의 2배 이상이 될 수 있으며, 예컨대 2배 내지 4배의 범위일 수 있으며, 제14 면(S14)의 유효경(CA_L7S2)은 제2 렌즈(102,112)의 평균 유효경(AVR_CA_L3)의 2배 이상이 될 수 있으며, 예컨대 2배 이상 및 5배 미만의 범위일 수 있다.
즉, 다음의 수학식을 만족할 수 있다.
2 ≤CA_L7S1 / AVR_CA_L2 ≤ 4 (수학식 35-4)
2 ≤CA_L7S2 / AVR_CA_L2 < 5 (수학식 35-5)
[수학식 36] 1 < CA_max / CA_Aver < 3
수학식 36에서 CA_max는 상기 복수의 렌즈들의 물체 측 면 및 센서 측 면 중 가장 큰 유효경(mm)를 의미하며, CA_Aver은 상기 복수의 렌즈들의 물체 측 면 및 센서 측 면의 유효경들의 평균을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 36를 만족할 경우, 슬림하고 컴팩트한 광학계를 제공될 수 있다.
[수학식 37] 0.1 < CA_min / CA_Aver < 1
수학식 37에서 CA_min는 상기 복수의 렌즈들의 물체 측 면 및 센서 측 면 중 가장 작은 유효경(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 37를 만족할 경우, 슬림하고 컴팩트한 광학계를 제공될 수 있다.
[수학식 38] 0.1 < CA_max / (2*ImgH) < 1
수학식 38에서 CA_max는 상기 복수의 렌즈들의 물체 측 면 및 센서 측 면 중 가장 큰 유효경을 의미하며, ImgH는 광축(OA)과 중첩되는 상기 이미지 센서(300)의 중심(0.0F)에서 대각선 끝단(1.0F)까지의 거리(mm)를 의미한다. 즉, 상기 ImgH는 상기 이미지 센서(300)의 유효 영역의 최대 대각 방향 길이(mm)의 1/2을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 38을 만족할 경우 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가지며, 슬림하고 컴팩트한 광학계를 제공할 수 있다.
[수학식 39] 0.5 < TD / CA_max < 1.5
수학식 39에서 TD는 상기 제1 렌즈 군(G1)의 물체 측 면에서 상기 제2 렌즈 군(G2)의 센서 측 면까지의 최대 광축 거리(mm)이다. 예를 들면, 광축(OA)에서 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)에서 상기 제7 렌즈(107,117)의 제14 면(S14)까지의 거리이다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 39을 만족할 경우, 슬림하고 컴팩트한 광학계를 제공할 수 있다.
[수학식 40] 1 < F / L7R2 < 10
수학식 40에서 F는 상기 광학계(1000)의 전체 초점 거리(mm)를 의미하고, L7R2는 상기 제7 렌즈(107,117)의 제 14면(S14)의 곡률 반경(mm)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 40을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 상기 광학계(1000)의 크기 축소, 예를 들어 TTL를 줄여줄 수 있다.
[수학식 41] 1 < F / L1R1 < 10
수학식 41에서 L1R1은 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1))의 곡률 반경(mm)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 41을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 상기 광학계(1000)를 크기 축소, 예를 들어 TTL를 줄여줄 수 있다.
[수학식 42] 0.1 < EPD / L7R2 < 5
수학식 42에서 EPD는 상기 광학계(1000)의 입사동(Entrance Pupil)의 크기(mm)를 의미하고, L7R2는 상기 제7 렌즈(107)의 제14 면(S14)의 곡률 반경(mm)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 42를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 전체 밝기를 제어할 수 있고, 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
[수학식 43] 0.5 < EPD / L1R1 < 8
수학식 42는 광학계의 입사동 크기와 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)의 곡률 반경의 관계를 나타낸 것으로, 입사 광을 제어할 수 있다.
[수학식 44] -3 < |f1 / f3| < 0
수학식 44에서 f1은 상기 제1 렌즈(101)의 초점 거리(mm)를 의미하고, f3은 상기 제3 렌즈(103)의 초점 거리(mm)를 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 44를 만족할 경우, 상기 제1 렌즈(101) 및 상기 제3 렌즈(103)는 입사하는 광 경로 제어를 위한 적절한 굴절력을 가질 수 있고, 해상력을 개선할 수 있다.
[수학식 45] 1 < f13 / F < 5
수학식 45에서 f13은 상기 제1 내지 제3 렌즈(101,102)의 복합 초점 거리(mm)를 의미하고, F는 상기 광학계(1000)의 전체 초점 거리(mm)를 의미한다. 수학식 45는 제1 렌즈 군(G1)의 초점 거리와 전체 초점 거리 사이의 관계를 설정하고 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 45을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 TTL를 제어할 수 있다.
[수학식 46] 0 < |f37 / f12|< 20
수학식 46에서 f12은 상기 제1, 제2 렌즈(101,102)의 복합 초점 거리(mm)를 의미하고, f37은 상기 제3 내지 제7 렌즈(103-107)의 복합 초점 거리(mm)를 의미한다. 수학식 46는 제1 렌즈 군(G1)의 초점 거리와 제2 렌즈 군(G2)의 초점 거리 사이의 관계를 설정하고 있다. 실시예에서 상기 제1 내지 제2 렌즈(101,102)의 복합 초점 거리는 양(+)의 값을 가질 수 있고, 상기 제3 내지 제7 렌즈(103-107)의 복합 초점 거리는 음(-)의 값을 가질 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 46을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 색수차 및 왜곡 수차 등의 수차 특성을 개선할 수 있다.
[수학식 47] 2 < TTL < 20
수학식 47에서 TTL은 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)의 정점에서 상기 이미지 센서(300)의 상면까지의 광축(OA)에서의 거리(mm)를 의미한다. 수학식 47에서 TTL을 20 미만으로 하여, 슬림하고 컴팩트한 광학계를 제공할 수 있다.
[수학식 48] 2 < ImgH
수학식 48는 이미지 센서(300)의 대각 크기를 2 mm 초과되도록 하여, 높은 해상력을 갖는 광학계를 제공할 수 있다.
[수학식 49] BFL < 2.5
수학식 42는 BFL(Back focal length)를 2.5 mm 미만으로 하여, 필터(500)의 설치 공간을 확보할 수 있고 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 사이의 간격을 통해 구성 요소들의 조립성을 개선하며 결합 신뢰성을 개선할 수 있다.
[수학식 50] 2 < F < 20
수학식 50에서 전체 초점 거리(F)를 광학계에 맞게 설정할 수 있다.
[수학식 51] FOV < 120
수학식 51에서 FOV(Field of view)는 상기 광학계(1000)의 화각(Degree)을 의미하며, 120도 미만의 광학계를 제공할 수 있다. 상기 FOV는 80±5도 범위일 수 있다.
[수학식 52] 0.5 < TTL / CA_max < 2
수학식 52에서 CA_max는 상기 복수의 렌즈들의 물체 측 면 및 센서 측 면 중 가장 큰 유효경(mm)를 의미하며, TTL은 상기 제1 렌즈(101,111)의 제1 면(S1)의 정점으로부터 상기 이미지 센서(300)의 상면까지의 광축(OA)에서의 거리(mm)를 의미한다. 수학식 52는 광학계의 전체 광축 길이와 최대 유효 경의 관계를 설정하여, 슬림하고 컴팩트한 광학계를 제공할 수 있다.
[수학식 53] 0.4 < TTL / ImgH < 3
수학식 53는 광학계의 전체 광축 길이(TTL)와 이미지 센서(300)의 광축에서 대각 방향의 길이(Imgh)를 설정할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 53을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 상대적으로 큰 크기의 이미지 센서(300), 예를 들어 1인치 전후의 큰 크기의 이미지 센서(300) 적용을 위한 BFL(Back focal length)을 확보하며 보다 작은 TTL을 가질 수 있어, 고화질 구현 및 슬림한 구조를 가질 수 있다.
[수학식 53-1] 0.6 < TTL / IH <0.8
수학식 53-1에서 TTL는 제1 렌즈(101,111)의 물체측 면에서 이미지 센서(300)까지의 광축 거리이며, IH는 이미지 센서(300)의 대각선 길이(mm)를 의미한다. 즉, 상기 IH는 2*ImgH를 나타낸다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 53, 53-1을 만족할 경우 상기 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가지며, 슬림하고 컴팩트한 광학계를 제공할 수 있다. 여기서, *는 곱셈이다.
[수학식 54] 0.01 < BFL / ImgH < 0.5
수학식 54는 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 간의 광축 간격과 이미지 센서(300)의 광축에서 대각 방향의 길이를 설정할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 54를 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 상대적으로 큰 크기의 이미지 센서(300), 예를 들어 1인치 전후의 큰 크기의 이미지 센서(300)를 적용하기 위한 BFL(Back focal length)을 확보할 수 있고, 마지막 렌즈와 이미지 센서(300) 사이의 간격을 최소화할 수 있어 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 특성을 가질 수 있다.
[수학식 55] 4 < TTL / BFL < 10
수학식 55는 광학계의 전체 광축 길이(TTL), 및 상기 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 사이의 광축 간격(BFL)를 설정(단위, mm)할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 55을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 BFL을 확보하며 슬림하고 컴팩트하게 제공될 수 있다.
[수학식 56] 0.5 < F / TTL < 1.5
수학식 56는 광학계(1000)의 전체 초점 거리(F)와 전체 광축 길이(TTL)를 설정할 수 있다. 이에 따라 슬림하고 컴팩트한 광학계를 제공할 수 있다.
[수학식 57] 3 < F / BFL < 10
수학식 57는 광학계(1000)의 전체 초점 거리(F), 상기 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 사이의 광축 간격(BFL)를 설정(단위, mm)할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000)가 수학식 57을 만족할 경우, 상기 광학계(1000)는 설정된 화각을 가지며 적절한 초점 거리를 가질 수 있고, 슬림하고 컴팩트한 광학계를 제공될 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 마지막 렌즈와 이미지 센서(300) 사이의 간격을 최소화할 수 있어 화각(FOV)의 주변부에서 양호한 광학 특성을 가질 수 있다.
[수학식 58] 0.1 < F / ImgH < 1
수학식 58은 상기 광학계(1000)의 전체 초점 거리(F,mm)와 상기 이미지 센서(300)의 광축에서 대각선 길이(Imgh)를 설정할 수 있다. 이러한 광학계(1000)는 상대적으로 큰 크기의 이미지 센서(300), 예를 들어 1인치 전후의 큰 이미지 센서(300)를 적용하며 향상된 수차 특성을 가질 수 있다.
[수학식 59] 1 ≤F / EPD < 5
수학식 59는 상기 광학계(1000)의 전체 초점 거리(F,mm)와 입사동 크기를 설정할 수 있다. 이에 따라 광학계의 전체 밝기를 제어할 수 있다.
[수학식 60]
Figure PCTKR2022019927-appb-img-000001
수학식 60에서 각 항목이 의미하는 바는 아래와 같다.
Z: The sag of the surface parallel to the Z-axis (in lens units)
c: The vertex curvature (CUY)
k: The conic constrant
r: The radial distance
rn: The normalization radius (NRADIUS)
u: r/rn
am: The mthQcon coefficient, which correlates to surface sag departure
Qm con: The mthQcon polynomial
[수학식 61]
Figure PCTKR2022019927-appb-img-000002
수학식 61에서 Z는 Sag로 비구면 상의 임의의 위치로부터 상기 비구면의 정점까지의 광축 방향의 거리를 의미할 수 있다. 상기 Y는 비구면 상의 임의의 위치로부터 광축까지의 광축에 수직인 방향으로의 거리를 의미할 수 있다. 상기 c는 렌즈의 곡률을 의미할 수 있고, K는 코닉 상수를 의미할 수 있다. 또한, A, B, C, D, E,F는 비구면 계수(Aspheric constant)를 의미할 수 있다.
실시예에 따른 광학계(1000)는 수학식 1 내지 수학식 59 중 적어도 하나 또는 둘 이상의 수학식을 만족할 수 있다. 이 경우, 상기 광학계(1000)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 자세하게, 상기 광학계(1000)가 수학식 1 내지 수학식 59 중 적어도 하나 또는 둘 이상을 만족할 경우 상기 광학계(1000)는 향상된 해상력을 가지며, 수차 및 왜곡 특성을 개선할 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)는 큰 크기의 이미지 센서(300)를 적용하기 위한 BFL(Back focal length)을 확보할 수 있고, 마지막 렌즈와 이미지 센서(300) 사이의 간격을 최소화할 수 있어 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000)가 수학식 1 내지 수학식 59 중 적어도 하나의 수학식을 만족할 경우, 상대적으로 큰 크기의 이미지 센서(300)를 포함하며 상대적으로 작은 TTL 값을 가질 수 있고, 보다 슬림하게 컴팩트(compact)한 광학계 및 이를 갖는 카메라 모듈을 제공 수 있다.
실시예에 따른 광학계(1000)에서 복수의 렌즈들(100) 사이 간격은 영역에 따라 설정된 값을 가질 수 있다. 표 3는 제1 및 제2 실시 예에 따른 광학계(1000)에서 상술한 수학식들의 항목에 대한 것으로, 상기 광학계(1000)의 TTL, BFL(Back focal length), 전체 초점 거리 F값, ImgH, 상기 제1 내지 제10 렌즈들 각각의 초점 거리(f1, f2, f3, f4, f5, f6, f7), 합성 초점 거리, 엣지 두께(ET, Edge Thickness) 등에 대한 것이다. 여기서 렌즈의 엣지 두께는 렌즈의 유효 영역 끝단에서의 광축 방향(Z) 두께를 의미하며, 단위는 mm이다.
항목 실시예1 실시예2
F 5.200 5.200
f1 6.000 7.743
f2 8.102 -12.209
f3 -13.431 -23.710
f4 -23.749 38.008
f5 21.360 -8.955
f6 -13.399 2.970
f7 4.034 -2.899
f12(f_G1) 7.0345 6.77
f37(f_G2) -23.7032 -90.73
L1_ET 0.253 0.220
L2_ET 0.352 0.323
L3_ET 0.420 0.378
L4_ET 0.443 0.224
L5_ET 0.365 0.200
L6_ET 0.499 0.274
L7_ET 1.479 0.607
d12_ET 0.0000 0.0000
d23_ET 0.3622 0.4943
d34_ET 0.0865 0.0338
d45_ET 0.5386 0.3794
d56_ET 0.2789 0.2938
d67_ET 0.3336 0.7563
EPD 3.333 2.886
BFL 1.042 1.00
TD 7.034 6.769
Imgh 5.296 5.271
TTL 7.771 7.10
F-number 1.877 1.802
FOV 80.79도 88도
표 4는 도 1의 광학계(1000)에서 상술한 수학식 1 내지 수학식 59에 대한 결과 값에 대한 것이다. 표 4를 참조하면, 광학계(1000)는 수학식 1 내지 수학식 59 중 적어도 하나, 두 개 이상 또는 세 개 이상을 만족하는 것을 알 수 있다. 자세하게, 실시예에 따른 광학계(1000)는 상기 수학식 1 내지 수학식 59을 모두 만족하는 것을 알 수 있다. 이에 따라, 광학계(1000)는 화각(FOV)의 중심부와 주변부에서 광학 성능 및 광학 특성을 개선할 수 있다.
수학식 실시예1 실시예2
1 2 < L1_CT / L3_CT < 5 3.71 3.50
2 1 < L1_CT / L1_ET < 5 3.73 3.50
3 1 < L7_ET / L7_CT < 4 3.05 2.76
4 1.6 < n3 1.690 1.690
5 1.45 < n1 < 1.65 1.55 1.56
6 1.55 < n2 <1.8 1.659 1.685
7 0.05 < (n2) - (n1) < 0.25 0.111 0.121
8 10 < (v1) - (v2) < 50 24.038 21.670
9 0.5 < L7S2_max_sag to Sensor < 2 0.884 0.850
10 1< BFL /L7S2_Max_sag to sensor <2 1.178 1.176
11 5 < |L7S2_max slope| < 45 31.59 47.43
12 0.2 < L7S2 Inflection Point < 0.6 0.49 0.39
13 1 < L1_CT / L7_CT < 5 1.942 3.501
14 1 < L6_CT / L7_CT < 7 2.281 6.727
15 0 < L1R1 / L7R2 < 1 0.462 0.610
16 0 < (d67_CT - d67_ET) / (d67_CT) < 2 0.624 0.191
17 1 < CA_L1S1 / CA_L2S2 < 1.5 1.220 1.387
18 1 < CA_L7S2 / CA_L2S2 < 5 3.009 3.590
19 0.2 < CA_L2S2 / CA_L3S1 < 1.5 0.945 0.860
20 0.1 < CA_L5S2 / CA_L7S2 < 1 0.593 0.550
21 1 < d23_CT / d23_ET < 8 2.056 1.821
22 1 < d67_CT / d67_ET < 3 2.662 1.236
23 0 < d67_max / d67_CT < 2 1.000 1.000
24 0.1 < L6_CT / d67_CT < 1 1.246 1.583
25 0.01 < L7_CT / d67_CT < 1 0.546 0.235
26 1 < |L5R1 / L5_CT| < 100 85.212 59.027
27 1 < |L5R1 / L7R1| < 20 13.641 6.750
28 0 < L_CT_Max / Air_Max < 2 1.246 1.583
29 0.5 < ∑L_CT / ∑Air_CT < 2 1.780 1.598
30 10 < ∑Index <30 11.137 11.146
31 10 < ∑Abb / ∑Index <50 21.662 22.691
32 0.01 > d12_CT-d12_ET 0 0
33 0 < Air_ET_Max / L_CT_Max < 3 2.265 1.323
34 0.5 < CA_L1S1 / CA_min <2 1.220 1.387
35 1 < CA_max / CA_min < 5 3.009 3.590
36 1 < CA_max / CA_Aver < 3 1.838 1.892
37 0.1 < CA_min / CA_Aver < 1 0.611 0.527
38 0.1 < CA_max / (2*ImgH) < 1 0.833 0.878
39 0.5 < TD / CA_max < 1.5 0.797 0.731
40 1 < F / L7R2 < 10 1.031 1.223
41 1 < F / L1R1 < 10 2.233 2.005
42 0 < EPD / L7R2 < 5 0.573 0.678
43 0.5 < EPD / L1R1 < 8 1.241 1.112
44 0 < |f1 / f3| < 3 0.341 0.327
45 1 < f12 / F < 5 1.172 1.301
46 0 < |f37 / f12|< 20 3.370 13.409
47 2 < TTL < 20 6.000 5.200
48 2 < ImgH 5.296 5.271
49 BFL < 2.5 1.042 1.000
50 2 < F < 20 6.000 5.200
51 FOV < 120 80.791 88.000
52 0.5 < TTL / CA_max < 2 0.881 0.767
53 0.4 < TTL / ImgH < 2.5 1.467 1.347
54 0.01 < BFL / ImgH < 0.5 0.197 0.190
55 4 < TTL / BFL < 10 7.459 7.100
56 0.5 < F / TTL < 1.5 0.772 0.732
57 3 < F / BFL < 10 5.760 5.200
58 0.1 < F / ImgH < 1.5 1.133 0.987
59 1 < F / EPD < 5 1.800 1.802
도 15는 실시예에 따른 카메라 모듈이 이동 단말기에 적용된 것을 도시한 도면이다.도 15를 참조하면, 상기 이동 단말기(1)는 후면에 제공되는 카메라 모듈(10)을 포함할 수 있다. 상기 카메라 모듈(10)은 이미지 촬영 기능을 포함할 수 있다. 또한, 상기 카메라 모듈(10)은 자동 초점(Auto focus), 줌(zoom) 기능 및 OIS 기능 중 적어도 하나를 포함할 수 있다. 상기 카메라 모듈(10)은 촬영 모드 또는 화상 통화 모드에서 이미지 센서(300)에 의해 얻어지는 정지 영상 이미지 또는 동영상의 화상 프레임을 처리할 수 있다. 처리된 화상 프레임은 상기 이동 단말기(1)의 디스플레이부(미도시)에 표시될 수 있으며 메모리(미도시)에 저장될 수 있다. 또한, 도면에는 도시하지 않았지만 상기 이동 단말기(1)의 전면에도 상기 카메라 모듈이 더 배치될 수 있다. 예를 들어, 상기 카메라 모듈(10)은 제1 카메라 모듈(10A) 및 제2 카메라 모듈(10B)을 포함할 수 있다. 이때, 상기 제1 카메라 모듈(10A) 및 상기 제2 카메라 모듈(10B) 중 적어도 하나는 상기에 개시된 광학계(1000)를 포함할 수 있다. 이에 따라, 상기 카메라 모듈(10)은 슬림한 구조를 가질 수 있고, 향상된 왜곡(distortion) 및 수차 특성을 가질 수 있다. 또한, 상기 카메라 모듈(10)은 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
또한, 상기 이동 단말기(1)는 자동 초점 장치(31)를 더 포함할 수 있다. 상기 자동 초점 장치(31)는 레이저를 이용한 자동 초점 기능을 포함할 수 있다. 상기 자동 초점 장치(31)는 상기 카메라 모듈(10)의 이미지를 이용한 자동 초점 기능이 저하되는 조건, 예를 들어 10m 이하의 근접 또는 어두운 환경에서 주로 사용될 수 있다. 상기 자동 초점 장치(31)는 수직 캐비티 표면 방출 레이저(VCSEL) 반도체 소자를 포함하는 발광부와, 포토 다이오드와 같은 빛 에너지를 전기 에너지로 변환하는 수광부를 포함할 수 있다. 상기 이동 단말기(1)는 플래쉬 모듈(33)을 더 포함할 수 있다. 상기 플래쉬 모듈(33)은 내부에 광을 발광하는 발광소자를 포함할 수 있다. 상기 플래쉬 모듈(33)은 이동 단말기의 카메라 작동 또는 사용자의 제어에 의해 작동될 수 있다.
이상에서 실시예들에 설명된 특징, 구조, 효과 등은 본 발명의 적어도 하나의 실시예에 포함되며, 반드시 하나의 실시예에만 한정되는 것은 아니다. 나아가, 각 실시예에서 예시된 특징, 구조, 효과 등은 실시예들이 속하는 분야의 통상의 지식을 가지는 자에 의해 다른 실시예들에 대해서도 조합 또는 변형되어 실시 가능하다. 따라서 이러한 조합과 변형에 관계된 내용들은 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다. 이상에서 실시예를 중심으로 설명하였으나 이는 단지 예시일 뿐 본 발명을 한정하는 것이 아니며, 본 발명이 속하는 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 본 실시예의 본질적인 특성을 벗어나지 않는 범위에서 이상에 예시되지 않은 여러 가지의 변형과 응용이 가능함을 알 수 있을 것이다. 예를 들어, 실시예에 구체적으로 나타난 각 구성 요소는 변형하여 실시할 수 있는 것이다. 그리고 이러한 변형과 응용에 관계된 차이점들은 첨부된 청구 범위에서 규정하는 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.

Claims (20)

  1. 물체 측으로부터 센서 측을 향해 광축을 따라 배치되는 제1 내지 제7 렌즈를 포함하고,
    상기 제1 렌즈는 상기 광축 상에서 양(+)의 굴절력을 가지고,
    상기 제2 렌즈는 상기 광축 상에서 음(-)의 굴절력을 가지며,
    상기 제7 렌즈는 상기 광축 상에서 음(-)의 굴절력을 가지고,
    상기 제1 렌즈의 물체 측면은 상기 광축에서 볼록한 형상을 가지며,
    상기 제1 렌즈의 센서 측면은 상기 제2 렌즈와 접합되며,
    상기 제7 렌즈의 센서 측면은 상기 제1 내지 제7 렌즈 중에서 최대 유효경을 가지며,
    상기 제1 렌즈의 물체 측 면의 정점으로부터 이미지 센서의 상면까지의 광축에서의 거리는 TTL이고, 상기 이미지 센서의 최대 대각 방향 길이의 1/2는 ImgH이며, 상기 제1 렌즈의 굴절률은 n1이며, 상기 제2 렌즈의 굴절률은 n2이며,
    하기 수학식: 0.4 < TTL / ImgH < 3
    0.05 < (n2) - (n1) < 0.25
    을 만족하는 광학계.
  2. 제1 항에 있어서, 상기 제3 렌즈의 굴절률은 n3이며, 상기 제1,2,3렌즈의 굴절률은 하기 수학식을 만족하는 광학계.
    1.45 < n1 < 1.65
    1.55 < n2 < 1.8
    1.6 < n3
  3. 제1 항에 있어서, 상기 제1,2렌즈의 아베수는 v1,v2이며, 하기 수학식을 만족하는 광학계.
    10 < (v1) - (v2) < 50
  4. 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 렌즈의 광축에서의 두께는 L1_CT이며, 상기 제3 렌즈의 광축에서의 두께는 L3_CT이며, 상기 제1 내지 제7 렌즈의 물체 측 면과 센서 측 면의 유효경 중에서 가장 큰 유효경은 CA_Max이며, 상기 제1 내지 제7 렌즈의 물체 측 면과 센서 측 면의 유효경 중에서 가장 작은 유효경은 CA_Min이며, 하기 수학식들 중 적어도 하나를 만족하는 광학계.
    2 < L1_CT / L3_CT < 5
    1 < CA_Max / CA_min < 5
  5. 제4항에 있어서, 상기 제2 렌즈의 센서 측 면은 상기 제1 내지 제7 렌즈의 유효경들 중에서 최소 유효경을 갖는 광학계.
  6. 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제7 렌즈의 물체 측 면과 센서 측 면의 유효경들의 평균 값은 AVR_CA_L7이고, 상기 제2 렌즈의 물체측 면과 센서측 면들의 유효경들의 평균 값은 AVR_CA_L2이며, 상기 제2 및 제7 렌즈는 하기 수학식을 만족하는 광학계.
    2 < AVR_CA_L7 / AVR_CA_L2 < 4
  7. 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제6 렌즈는 물체 측면이 광축에서 볼록한 형상을 가지며, 센서 측 면이 광축에서 볼록한 형상을 가지며,
    상기 제6 렌즈는 양(+)의 굴절력을 가지며,
    상기 제7 렌즈는 물체 측면이 광축에서 오목한 형상을 가지며, 센서 측 면이 광축에서 오목한 형상을 갖는 광학계.
  8. 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 렌즈의 상기 광축에서의 두께는 L1_CT이고, 상기 제11 렌즈의 상기 광축에서의 두께는 L7_CT이며, 상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이의 광축에서의 거리(mm)는 d23_CT이며, 상기 제6 렌즈의 센서측 면 및 상기 제7 렌즈의 물체측 면의 광축에서의 거리(mm)는 d67_CT이며, 상기 제1,2렌즈 및 제6,7 렌즈는 하기 수학식을 만족하는 광학계.
    1 < L1_CT / L7_CT < 5
    1 < d67_CT / d23_CT < 4
  9. 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제7 렌즈의 센서 측 면은 임계점을 가지며, 상기 임계점은 상기 제7 렌즈의 광축에서 유효 영역 끝단까지의 거리의 30% 이상의 위치에 위치하며,
    하기 수학식을 만족하는 광학계.
    0.5 < L7S2_max_sag to Sensor < 2
    (L7S2_max_sag to Sensor은 상기 제7 렌즈의 센서 측 면의 최대 Sag 값에서 이미지 센서까지의 상기 광축 방향 거리이다.)
  10. 물체 측에서 센서 측을 향해 적어도 2매의 렌즈를 갖는 제1 렌즈 군; 및
    상기 제2 렌즈 군의 센서 측에 배치되며 상기 제1 렌즈 군의 렌즈 매수보다 많은 렌즈들을 갖는 제2 렌즈 군을 포함하고,
    상기 제1 및 제2 렌즈군에 포함된 렌즈 매수의 총 합은 7매 이하이고,
    상기 제1,2렌즈 군 사이의 간격 중 최대 간격은 dG12_Max이며, 상기 제1,2렌즈 군 사이의 간격 중 최소 간격은 dG12_Min이며, 상기 제1 렌즈 군 내의 2매의 렌즈 사이의 광축에서의 간격은 d12_CT이며,상기 제1,2 렌즈 군 사이의 광축 간격은 dG12_CT이며,
    하기 수학식을 만족하는 광학계.
    dG12_Max = (dG12_CT / d12_CT)
    dG12_Min < (dG12_CT / d12_CT)
  11. 제10 항에 있어서, 상기 제1 렌즈 군은 물체측 제1 렌즈와 센서측 제2 렌즈를 포함하며,
    상기 제1 렌즈와 제2 렌즈 사이의 광축에서의 간격은 d12_CT이며, 상기 제1 렌즈와 제2 렌즈 사이의 유효 영역 끝단 사이의 광축 방향의 간격은 d12_ET이고, 하기 수학식을 만족하는 광학계.
    0.01 > d12_CT-d12_ET
  12. 제11 항에 있어서, 상기 제1 렌즈 군의 렌즈 면 중에서 상기 제2 렌즈 군에 가장 가까운 센서측 면의 유효경 크기는 최소이며,
    상기 제2 렌즈 군의 렌즈 면 중에서 이미지 센서에 가장 가까운 센서측 면의 유효경 크기는 최대이며,
    상기 제1 렌즈의 물체 측 면의 정점으로부터 이미지 센서의 상면까지의 광축에서의 거리는 TTL이고, 이미지 센서의 대각 방향의 최대 길이는 IH이며,
    하기 수학식을 만족하는 광학계.
    0.6 < TTL / IH < 0.8
  13. 제11 항 내지 제13 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 및 제2 렌즈군 각각의 초점 거리의 절대값은 상기 제2 렌즈군이 더 큰 광학계.
  14. 제10 항 내지 제12 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 렌즈군은 물체 측으로부터 센서 측 방향으로 상기 광축을 따라 배치되는 제1 내지 제2 렌즈를 포함하고,
    상기 제2 렌즈군은 물체 측으로부터 센서 측 방향으로 상기 광축을 따라 배치되는 제3 내지 제7 렌즈를 포함하며,
    상기 제1 렌즈의 센서 측면과 상기 제2 렌즈의 물체측 면은 접합되며,
    상기 제2 렌즈의 센서 측 면은 최소 유효경 크기를 갖는 광학계.
  15. 제14 항에 있어서, 상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이의 광축 간격은 d23_CT이며, 상기 제6 렌즈의 센서측 면 및 상기 제7 렌즈의 물체측 면의 광축에서의 거리는 d67_CT이며,
    상기 제6,7 렌즈 사이의 광축 간격 및 상기 제2,3렌즈 사이의 광축 간격은 하기의 수학식을 만족하는 광학계.
    1 < d67_CT / d34_CT < 4
  16. 제14 항에 있어서, 상기 제2 렌즈는 상기 제1 렌즈의 굴절력과 다른 음의 굴절력을 갖고, 상기 제1 렌즈의 굴절률보다 높은 굴절률을 갖고, 상기 제1 렌즈의 아베수보다 낮은 아베수를 가지며,
    상기 제1,2렌즈의 굴절률은 n1,n2이며, 상기 제1,2 렌즈의 아베수는 v1,v2이며,하기 수학식을 만족하는 광학계.
    0.05 < (n2) - (n1) < 0.25
    1.45 < n1 < 1.65
    1.55 < n2 < 1.8
    10 < (v1) - (v2) < 50
  17. 제10 항 내지 제12 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 렌즈 군의 광축에서의 두께는 상기 적어도 2매 렌즈의 두께의 합과 동일한 광학계.
  18. 제10 항 내지 제12 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 렌즈 군의 유효 영역 끝단에서의 두께는 상기 적어도 2매 렌즈의 유효 영역 끝단 사이의 거리와 동일한 광학계.
  19. 제10 항 내지 제12 항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 렌즈 군은 서로 접합된 2매 렌즈로 이루어지며, 상기 제2 렌즈 군은 5매의 렌즈로 이루어지는 광학계.
  20. 이미지 센서; 및 상기 이미지 센서와 광학계의 마지막 렌즈 사이에 필터를 포함하며,
    상기 광학계는 제1 항 또는 제10 항 중 어느 한 항에 따른 광학계를 포함하고,
    상기 광학계의 전체 초점 거리는 F이고, 상기 광학계의 입사동의 크기(Entrance Pupil Diameter)는 EPD이며, 하기 수학식을 만족하는 카메라 모듈.
    1 ≤ F / EPD < 5
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012155223A (ja) * 2011-01-27 2012-08-16 Tamron Co Ltd 広角単焦点レンズ
JP2012234169A (ja) * 2011-04-18 2012-11-29 Sigma Corp 防振機構を備えた結像光学系
JP2015141267A (ja) * 2014-01-28 2015-08-03 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像レンズを備えた撮像装置
JP2017049347A (ja) * 2015-08-31 2017-03-09 株式会社オプトロジック 撮像レンズ
CN113281877A (zh) * 2021-04-28 2021-08-20 江西晶超光学有限公司 光学系统、摄像模组和电子设备

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012155223A (ja) * 2011-01-27 2012-08-16 Tamron Co Ltd 広角単焦点レンズ
JP2012234169A (ja) * 2011-04-18 2012-11-29 Sigma Corp 防振機構を備えた結像光学系
JP2015141267A (ja) * 2014-01-28 2015-08-03 富士フイルム株式会社 撮像レンズおよび撮像レンズを備えた撮像装置
JP2017049347A (ja) * 2015-08-31 2017-03-09 株式会社オプトロジック 撮像レンズ
CN113281877A (zh) * 2021-04-28 2021-08-20 江西晶超光学有限公司 光学系统、摄像模组和电子设备

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