WO2023058643A1 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

GWPが小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置において、圧縮機（２１）と凝縮器（２３）と減圧部（２４）と蒸発器（３１）とを有する冷媒回路（１０）と、冷媒回路（１０）に封入されたGWPが小さい所定の冷媒と、を備える。冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を合計で冷媒全体に対して99.5質量％以上含む組成物であり、所定の３成分組成である。

Description

冷凍サイクル装置

　本開示は、冷凍サイクル装置に関する。

　従来から、１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132）を含む作動媒体が提案されている（特許文献１；国際公開第２０１２／１５７７６５号）。

　（１）第１グループ
　本開示は、HFO-1132(E)を含む新たな冷媒を用いる冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

　第１グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、冷媒を含む冷媒組成物と、冷凍機油と、を含む冷凍機用作動流体を含む。冷媒は、後述の冷媒Ａである。

　第１グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の４０℃における動粘度が、１ｍｍ^２／ｓ以上７５０ｍｍ^２／ｓ以下である。

　第１グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点又は第２観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の１００℃における動粘度が、１ｍｍ^２／ｓ以上１００ｍｍ^２／ｓ以下である。

　第１グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の２５℃における体積抵抗率が、１．０×１０^１２Ω・ｃｍ以上である。

　第１グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の酸価が、０．１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。

　第１グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の灰分は、１００ｐｐｍ以下である。

　第１グループの第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油のアニリン点は、－１００℃以上０℃以下である。

　第１グループの第８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒回路を備えている。冷媒回路は、圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器が冷媒配管で接続されて構成されている。冷媒回路は、内部を冷凍機用作動流体が循環する。

　第１グループの第９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第８観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機用作動流体中における冷凍機油の配合割合は、５質量％以上６０質量％以下である。

　第１グループの第１０観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第９観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油は、酸捕捉剤、極圧剤、酸化防止剤、消泡剤、油性剤、金属不活性化剤、摩耗防止剤および相溶化剤から選ばれる少なくとも１種類の添加剤を含んでいる。添加剤を含む冷凍機油の質量に対する添加剤の割合が５質量％以下である。

　（２）第２グループ
　後述の冷媒Ａを用いることができる具体的な冷媒回路については、これまで、なんら検討されていない。

　第２グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、冷媒回路と冷媒を備えている。冷媒回路は、圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器とを有している。冷媒は、後述の冷媒Ａである。

　この冷凍サイクル装置は、圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器とを有する冷媒回路において、後述の冷媒Ａを用いた冷凍サイクルを行うことができる。

　第２グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第２グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、低圧レシーバをさらに有している。低圧レシーバは、蒸発器から圧縮機の吸入側に向かう冷媒流路の途中に設けられている。

　この冷凍サイクル装置は、冷媒回路における余剰冷媒を低圧レシーバに溜めながら冷凍サイクルを行うことが可能になる。

　第２グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第２グループの第１観点または第２観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、高圧レシーバをさらに有している。高圧レシーバは、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられている。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒回路における余剰冷媒を高圧レシーバに溜めながら冷凍サイクルを行うことが可能になる。

　第２グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第２グループの第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、第１減圧部と第２減圧部と中間圧レシーバとさらに有している。第１減圧部と第２減圧部と中間圧レシーバは、いずれも、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられている。中間圧レシーバは、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路における第１減圧部と第２減圧部との間に設けられている。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒回路における余剰冷媒を中間圧レシーバに溜めながら冷凍サイクルを行うことが可能になる。

　第２グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第２グループの第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、制御部をさらに備えている。冷媒回路は、第１減圧部と第２減圧部とをさらに有している。第１減圧部と第２減圧部は、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられている。制御部は、第１減圧部を通過する冷媒の減圧程度と第２減圧部を通過する冷媒の減圧程度との両方を調節する。

　この冷凍サイクル装置では、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられた第１減圧部と第２減圧部の各減圧程度を制御することにより、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中における第１減圧部と第２減圧部との間に位置する冷媒の密度を低下させることが可能になる。これにより、冷媒回路に封入された冷媒を、凝縮器および／または蒸発器に多く存在させやすくなり、能力を向上させることが可能になる。

　第２グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第２グループの第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、冷媒熱交換部をさらに有している。冷媒熱交換部は、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒と、蒸発器から圧縮機に向かう冷媒と、の間で熱交換を行わせる。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒熱交換部において、蒸発器から圧縮機に向かう冷媒が凝縮器から蒸発器に向かう冷媒によって加熱される。このため、圧縮機における液圧縮を抑制することが可能になる。

　（３）第３グループ
　後述の冷媒Ａを用いる場合において、冷凍サイクルの運転効率を向上させることについては、これまでなんら検討されていない。

　本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の冷媒Ａを用いる場合において、運転効率を向上させることが可能な冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

　第３グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機と、凝縮器と、減圧部と、蒸発器と、インジェクション流路と、を備えている。圧縮機は、吸入流路から低圧の冷媒を吸入し、冷媒の圧縮を行って高圧の冷媒を吐出する。凝縮器は、圧縮機から吐出された高圧の冷媒を凝縮させる。減圧部は、凝縮器を出た高圧冷媒を減圧させる。蒸発器は、減圧部で減圧され冷媒を蒸発させる。インジェクション流路は、中間インジェクション流路と吸入インジェクション流路との少なくともいずれかである。中間インジェクション流路は、凝縮器から蒸発器に向かって流れる冷媒の一部を、圧縮機の中間圧の冷媒に合流させる。吸入インジェクション流路は、凝縮器から蒸発器に向かって流れる冷媒の一部を、圧縮機に吸入される低圧の冷媒に合流させる。冷媒は、後述の冷媒Ａである。

　この冷凍サイクル装置では、インジェクション流路を用いることで冷凍サイクルの運転効率を向上させることが可能である。

　第３グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第３グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、分岐流路と、開度調整弁と、インジェクション熱交換器と、をさらに備えている。分岐流路は、凝縮器と蒸発器とを結ぶメイン冷媒流路から分岐している。開度調整弁は、分岐流路に設けられている。インジェクション熱交換器は、メイン冷媒流路を流れる冷媒と、分岐流路の開度調整弁の下流を流れる冷媒とを熱交換させる。インジェクション用熱交換器を出て分岐流路を流れる冷媒が、インジェクション流路に流れる。

　この冷凍サイクル装置では、冷凍サイクルの運転効率をより向上させることが可能である。

　第３グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第３グループの第１観点または第２観点の冷凍サイクル装置であって、凝縮器と蒸発器とを結ぶメイン冷媒流路に設けられた冷媒貯留タンクをさらに備えている。冷媒貯留タンクの内部に溜まる冷媒のガス成分が、インジェクション流路を流れる。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒貯留タンクにおいて余剰冷媒を蓄えさせつつ、冷凍サイクルの効率を向上させることが可能になる。

　第３グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第３グループの第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、圧縮機は、固定スクロールと、旋回スクロールと、を有している。固定スクロールは、鏡板と鏡板から渦巻き状に立ち上がったラップを有している。旋回スクロールは、固定スクロールと噛み合うことで圧縮室を形成する。インジェクション流路を流れる冷媒は、圧縮室に合流する。

　この冷凍サイクル装置では、スクロール圧縮機を用いつつ、冷凍サイクルの運転効率を向上させることが可能になる。

　（４）第４グループ
　後述の冷媒Ａを用いる場合において、冷凍サイクル装置やその構成機器としていかなる耐圧強度のものを用いるかは、これまでなんら検討されていない。

　例えば、従来より多用されているR410AやR32等の冷媒が用いられた冷凍サイクル装置について、既設連絡配管を流用しつつ、後述の冷媒Ａに更新する場合には、冷凍サイクル装置を構成する機器が既設連絡配管の耐圧圧力を超えるような運転を行ってしまうと、既設連絡配管に損傷が生じるおそれもある。

　本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の冷媒Ａを用いる場合において、連絡配管の損傷を抑制させることが可能な熱源ユニットおよび冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

　第４グループの第１観点に係る熱源ユニットは、圧縮機と熱源側熱交換器を備えている。熱源ユニットは、利用ユニットと連絡配管を介して接続されることで冷凍サイクル装置を構成する。利用ユニット、利用側熱交換器を有する。熱源ユニットでは、冷媒として、後述の冷媒Ａが使用されている。熱源ユニットの設計圧力は、連絡配管の設計圧力の１．５倍よりも低い。

　なお、「設計圧力」とは、ゲージ圧力を意味する（以下、同じ）。

　この熱源ユニットは、設計圧力が連絡配管の設計圧力の１．５倍よりも低いことから、連絡配管の耐圧圧力よりも低い状態で運転されるため、連絡配管に接続されて用いられた場合であっても、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、利用ユニットと、連絡配管と、第１観点の熱源ユニットと、を備えている。冷凍サイクル装置は、後述の冷媒Ａが使用される。熱源ユニットの設計圧力は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力と同等である。

　ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の冷媒Ａが使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの設計圧力として更新前のものと同等または同じものを用いることにより、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第４グループの第２観点の冷凍サイクル装置であって、熱源ユニットの設計圧力は、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下である。

　第４グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、利用ユニットと、連絡配管と、第１観点の熱源ユニットと、を備えている。冷凍サイクル装置は、後述の冷媒Ａが使用される。熱源ユニットの設計圧力は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力と同等である。

　ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の冷媒Ａが使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの設計圧力として更新前のものと同等または同じものを用いることにより、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第４グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、熱源ユニットの設計圧力は、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下である。

　第４グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、連絡配管と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。連絡配管は、熱源ユニットと利用ユニットを接続する。冷凍サイクル装置では、後述の冷媒Ａが使用される。熱源ユニットの設計圧力は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力と同等である。

　ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の冷媒Ａが使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの設計圧力として更新前のものと同等または同じものを用いることにより、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第４グループの第６観点の冷凍サイクル装置であって、熱源ユニットの設計圧力は、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下である。

　第４グループの第８観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、連絡配管と、を備えている。熱源ユニットとは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。連絡配管は、熱源ユニットと利用ユニットを接続する。冷凍サイクル装置では、後述の冷媒Ａが使用される。熱源ユニットの設計圧力は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力と同等である。

　ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の冷媒Ａが使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの設計圧力として更新前のものと同等または同じものを用いることにより、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第９観点に係る冷凍サイクル装置は、第４グループの第８観点の冷凍サイクル装置であって、熱源ユニットの設計圧力は、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下である。

　第４グループの第１０観点に係る熱源ユニットは、圧縮機と熱源側熱交換器と制御装置とを備えている。熱源ユニットは、利用ユニットと連絡配管を介して接続されることで冷凍サイクル装置を構成する。利用ユニットは、利用側熱交換器を有する。熱源ユニットでは、冷媒として、後述の冷媒Ａが使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、連絡配管の設計圧力の１．５倍よりも低く設定または設定可能に構成されている。

　この熱源ユニットは、制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、連絡配管の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、設定または設定可能に構成されている。このため、連絡配管に接続されて用いられた場合であっても、連絡配管の耐圧圧力よりも低い状態での運転制御が確保されるため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第１１観点に係る冷凍サイクル装置は、利用ユニットと、連絡配管と、第４グループの第１０観点の熱源ユニットと、を備えている。冷凍サイクル装置では、後述の冷媒Ａが使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値と同等に設定または設定可能に構成されている。

　ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の冷媒Ａが使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置の熱源ユニットの制御圧力の上限値と同等または同じになるように、設定または設定可能に構成されているため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第１２観点に係る冷凍サイクル装置は、第４グループの第１１観点の冷凍サイクル装置であって、制御圧力の上限値は、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下に設定されている。

　第４グループの第１３観点に係る冷凍サイクル装置は、利用ユニットと、連絡配管と、第１０観点の熱源ユニットと、を備えている。冷凍サイクル装置では、後述の冷媒Ａが使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値と同等に設定または設定可能に構成されている。

　ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の冷媒Ａが使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置の熱源ユニットの制御圧力の上限値と同等または同じになるように、設定または設定可能に構成されているため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第１４観点に係る冷凍サイクル装置は、第４グループの第１３観点の冷凍サイクル装置であって、制御圧力の上限値は、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下に設定されている。

　第４グループの第１５観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、連絡配管と、制御装置と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。連絡配管は、熱源ユニットと利用ユニットを接続する。冷凍サイクル装置では、後述の冷媒Ａが使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値と同等に設定または設定可能に構成されている。

　ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の冷媒Ａが使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置の熱源ユニットの制御圧力の上限値と同等または同じになるように、設定または設定可能に構成されているため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第１６観点に係る冷凍サイクル装置は、第４グループの第１５観点の冷凍サイクル装置であって、制御圧力の上限値は、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下に設定されている。

　第４グループの第１７観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、連絡配管と、制御装置と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。連絡配管は、熱源ユニットと利用ユニットを接続する。冷凍サイクル装置は、後述の冷媒Ａが使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値と同等に設定または設定可能に構成されている。

　ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。

　この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の冷媒Ａが使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置の熱源ユニットの制御圧力の上限値と同等または同じになるように、設定または設定可能に構成されているため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　第４グループの第１８観点に係る冷凍サイクル装置は、第４グループの第１７観点の冷凍サイクル装置であって、制御圧力の上限値は、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下に設定されている。

　（５）第５グループ
　地球温暖化防止を考えた場合の指数として、LCCP（Life Cycle Climate Performance：製品寿命気候負荷）という指数がある。このLCCPは、地球温暖化防止を考えた場合の指数であり、TEWI（Total Equivalent Warning Impact：総等価温暖化影響）に、使用温室効果ガス製造時のエネルギ消費（間接影響）と外気への漏洩（直接影響）を追加した数値であって、単位はkg-CO₂である。すなわち、TEWIは、所要の数式によりそれぞれ算出される直接影響と間接影響とを加算して得られる。このLCCPは下記の関係式により算出される。
　　LCCP＝GWPRM×W＋GWP×W×（１－R）＋N×Q×A

　ここで、GWPRM：冷媒製造に関わる温暖化効果、W：冷媒充填量、R：機器廃棄時の冷媒回収量、N：機器使用期間（年）、Q：CO₂排出原単位、A：年間消費電力量である。

　冷凍サイクル装置のLCCPは、冷媒回路における充填量が少な過ぎると、冷媒不足に起因するサイクル効率の悪化によりLCCPが大きくなり、さらに、冷媒回路における充填量が多過ぎるとＧＷＰの影響が高くなり、LCCPが大きくなる。また、従来多用されているR32よりもGWPの低い冷媒は、熱搬送能力が低い傾向にあり、サイクル効率が悪化することによりLCCPが大きくなる傾向にある。

　本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、冷媒Ａを用いて熱サイクルを行う場合において、LCCPを低く抑えることが可能な冷凍サイクル装置および冷凍サイクル装置における冷媒封入量の決定方法を提供することを目的とする。

　第５グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、冷媒配管と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。冷媒配管は、熱源ユニットと利用ユニットとを接続する。圧縮機と熱源側熱交換器と利用側熱交換器が接続されて構成される冷媒回路には、後述の冷媒Ａが封入されている。冷媒回路における冷媒の封入量は、冷凍サイクル装置の冷凍能力１ｋＷ当り１６０ｇ以上５６０ｇ以下の条件を満たしている。

　なお、冷凍サイクル装置の冷凍能力とは、定格冷凍能力を意味する。

　この冷凍サイクル装置は、冷媒回路において、後述の冷媒Ａが、冷凍能力１ｋＷ当り１６０ｇ以上５６０ｇ以下封中されているため、LCCPを低く抑えることが可能となっている。

　なお、上記熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、冷媒回路において冷媒容器（低圧レシーバや高圧レシーバ等であり、圧縮機に付属のアキュムレータを除く）が設けられていないものについては、０．４Ｌ以上２．５Ｌ以下であることが好ましく、冷媒回路において冷媒容器が設けられているものについては、１．４Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましい。

　また、ファンが１つだけ設けられている熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、設置状態における側面に熱源側熱交換器を通過した空気を吹き出すための吹出口が形成されている筐体を熱源ユニットが有している場合（熱源ユニットがトランク型等の場合）については、０．４Ｌ以上３．５Ｌ未満であることが好ましく、ファンが２つ設けられている熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、設置状態における側面に熱源側熱交換器を通過した空気を吹き出すための吹出口が形成されている筐体を熱源ユニットが有している場合（熱源ユニットがトランク型等の場合）については、３．５Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましい。

　第５グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、第１利用ユニットと、第２利用ユニットと、冷媒配管と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。第１利用ユニットは、第１利用側熱交換器を有している。第２利用ユニットは、第２利用側熱交換器を有している。冷媒配管は、熱源ユニットと第１利用ユニットと第２利用ユニットとを接続している。圧縮機および熱源側熱交換器に第１利用側熱交換器と第２利用側熱交換器とが並列に接続されて構成される冷媒回路には、後述の冷媒Ａが封入されている。冷媒回路における冷媒の冷凍能力１ｋＷ当りの封入量は、１９０ｇ以上１６６０ｇ以下の条件を満たしている。

　この冷凍サイクル装置は、互いに並列に接続された利用側熱交換器を複数有する冷媒回路において、後述の冷媒Ａが、冷凍能力１ｋＷ当り１９０ｇ以上１６６０ｇ以下封中されているため、LCCPを低く抑えることが可能となっている。

　なお、上記熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、第１利用ユニットが第１利用側熱交換器の液側において膨張弁を有しておらず、第２利用ユニットも第２利用側熱交換器の液側において膨張弁を有していないものについては、１．４Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましく、第１利用ユニットが第１利用側熱交換器の液側において膨張弁を有し、第２利用ユニットも第２利用側熱交換器の液側において膨張弁を有しているものについては、５．０Ｌ以上３８Ｌ以下であることが好ましい。

　また、ファンが１つだけ設けられている熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、設置状態における側面に熱源側熱交換器を通過した空気を吹き出すための吹出口が形成されている筐体を熱源ユニットが有している場合（熱源ユニットがトランク型等の場合）については、０．４Ｌ以上３．５Ｌ未満であることが好ましく、ファンが２つ設けられている熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、設置状態における側面に熱源側熱交換器を通過した空気を吹き出すための吹出口が形成されている筐体を熱源ユニットが有している場合（熱源ユニットがトランク型等の場合）については、３．５Ｌ以上７．０Ｌ以下であることが好ましく、熱源側熱交換器を通過した空気が上方に向けて吹き出す熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、５．５Ｌ以上３８Ｌ以下であることが好ましい。

　（６）第６グループ
　従来のR410AやR32が用いられている冷凍サイクル装置としては、熱源側熱交換器を有する熱源ユニットと利用側熱交換器を有する利用ユニットを接続する液側冷媒連絡配管やガス側冷媒連絡配管の管外径が具体的に検討され、提案されている。

　ところが、後述の冷媒Ａを用いた冷凍サイクル装置については、液側冷媒連絡配管やガス側冷媒連絡配管の管外径は、なんら検討されておらず、提案もなされていない。

　本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の冷媒Ａを用いる場合において、能力の低下を小さく抑えることが可能な冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

　第６グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有する。冷凍サイクル装置は、後述の冷媒Ａが使用されている。液側冷媒連絡配管の管外径と、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、Ｄ_０／８インチ(ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、液側冷媒連絡配管では、前記Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管では、前記Ｄ_０の範囲は「３≦Ｄ_０≦８」である。

　なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。なお、液側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦３」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「４≦Ｄ_０≦７」であることがより好ましい。

　なお、第６グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、本開示の冷媒と冷媒Ｒ３２との物性の違いを踏まえて、以下の冷凍サイクル装置としてもよい。

　第６グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、液側冷媒連絡配管の管外径はＤ_０／８インチ(ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が３であってもよい。

　第６グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ_０／８インチ(ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が４であってもよい。

　第６グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ_０／８インチ(ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が５であってもよい。

　第６グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ_０／８インチ(ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が６であってもよい。

　第６グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ_０／８インチ(ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が７であってもよい。

　第６グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)である。なお、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましい。

　第６グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２２．４ｋＷより大きく且つガス側冷媒連絡配管はＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１４．０ｋＷより大きく２２．４ｋＷ未満であり且つガス側冷媒連絡配管はＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満であり且つガス側冷媒連絡配管はＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．５ｋＷ未満であり且つガス側冷媒連絡配管はＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである。なお、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかであることが好ましい。

　第６グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有している。サイクル装置は、後述の冷媒Ａが使用されている。液側冷媒連絡配管の管外径と、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、Ｄ_０／８インチであり、且つ、液側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「３≦Ｄ_０≦８」である。液側冷媒連絡配管の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じであり、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じである。

　なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。なお、液側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦３」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「４≦Ｄ_０≦７」であることがより好ましい。

　第６グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管では、Ｄ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。

　第６グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。

　第６グループの第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)である。

　第６グループの第８観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである。

　第６グループの第９観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有している。冷凍サイクル装置は、後述の冷媒Ａが使用されている。液側冷媒連絡配管の管外径と、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、Ｄ_０／８インチであり、且つ、液側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「３≦Ｄ_０≦８」である。

　なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。なお、液側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦３」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ_０の範囲は「４≦Ｄ_０≦７」であることがより好ましい。

　第６グループの第１０観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管では、Ｄ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。

　第６グループの第１１観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が７．５ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２．６ｋＷ以上７．５ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２．６ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が１．５(即ち配管径が３／１６インチ)であるか、のいずれかである。

　第６グループの第１２観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。

　第６グループの第１３観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１２．５ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１２．５ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)であるか、のいずれかである。

　第６グループの第１４観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)である。

　第６グループの第１５観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が３．２ｋＷ以上６．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が３．２ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、のいずれかである。

　第６グループの第１６観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである。

　（７）第７グループ
　国際公開第２０１５／１４１６７８号においては、R410Aに代替可能な低GWP混合冷媒が種々提案されている。

　また、冷媒としてR32を用いた冷凍サイクル装置としては、例えば、特開２００２－５４８８８号公報に記載のように、冷媒としてR32を用いた場合においてエネルギー効率を高めるため、熱交換器が有する伝熱管の配管径を７ｍｍ以上１０ｍｍ以下とすることが提案されている。

　ところが、GWPが十分に小さい冷媒として、後述の冷媒Ａを用いる場合において、圧力損失を低減させつつ、保有される冷媒量を少なく抑えることが可能な熱交換器の伝熱管の配管径については、これまでなんら検討されていない。

　本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の冷媒Ａを用いる場合において、圧力損失を低減させつつ、保有される冷媒量を少なく抑えることが可能な冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。

　第７グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、冷媒回路と、冷媒と、を備えている。冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と減圧部と利用側熱交換器とを有している。冷媒は、冷媒回路に封入されており、後述の冷媒Ａである。熱源側熱交換器は、配管径が６．３５ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満である伝熱管を有している。

　なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。

　この冷凍サイクル装置は、圧力損失を低減させつつ、保有される冷媒量を少なく抑えることが可能である。

　第７グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第７グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器は、配管径が６．３５ｍｍと７．０ｍｍと８．０ｍｍと９．５ｍｍのいずれかである伝熱管を有している。

　第７グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第７グループの第１観点または第２観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器は、配管径が７．０ｍｍ以上である伝熱管を有している。

　第７グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、冷媒回路と、冷媒と、を備えている。冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と減圧部と利用側熱交換器とを有している。冷媒は、冷媒回路に封入されており、後述の冷媒Ａである。利用側熱交換器は、配管径が４．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満である伝熱管を有している。

　この冷凍サイクル装置は、圧力損失を低減させつつ、保有される冷媒量を少なく抑えることが可能である。

　第７グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第７グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器は、配管径が８．０ｍｍ以下である伝熱管を有している。

　第７グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第７グループの第４観点または第５観点の冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器は、配管径が４．０ｍｍと５．０ｍｍと６．３５ｍｍと７．０ｍｍと８．０ｍｍのいずれかである伝熱管を有している。

　（８）第８グループ
　近年、環境保護の観点から、空調機に使用される冷媒として、地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒（以後、低ＧＷＰ冷媒とよぶ）が検討されている。低ＧＷＰ冷媒としては、後述の冷媒Ａが有力である。

　しかしながら、上記冷媒を使用した空調機の高効率化という側面から考察した先行技術が少ない。例えば、空調機に、上記冷媒を適用しようとした場合に、如何にして高効率化を達成するか、が課題として存在する。

　第８グループの第１観点に係る空調機は、後述の冷媒Ａを圧縮する圧縮機と、電力変換装置とを備えている。電力変換装置は、圧縮機を駆動するモータと、交流電源とモータとの間に接続され、スイッチング素子を有し、モータの出力が目標値になるようにスイッチング素子を制御する。

　後述の冷媒Ａを用いた空調機において、空調負荷に応じて圧縮機のモータ回転数を変更することができるので、高い通年エネルギー消費効率［Annual Performance Factor (APF)］を実現することができる。

　第８グループの第２観点に係る空調機は、第８グループの第１観点の空調機であって、電力変換装置が、整流回路と、コンデンサとを含んでいる。整流回路は、交流電源の交流電圧を整流する。コンデンサは、整流回路の出力側に並列に接続され、電力変換装置のスイッチングによって生じる電圧変動を平滑する。

　この空調機では、整流回路の出力側に電解コンデンサを要しないので、回路の大型化、高コスト化が抑制される。

　第８グループの第３観点に係る空調機は、第８グループの第１観点又は第２観点の空調機であって、交流電源が単相電源である。

　第８グループの第４観点に係る空調機は、第８グループの第１観点又は第２観点の空調機であって、交流電源が三相電源である。

　第８グループの第５観点に係る空調機は、第８グループの第１観点の空調機であって、電力変換装置が、コンバータとインバータとを含むインダイレクトマトリックスコンバータである。コンバータは、交流電源の交流電圧を直流電圧に変換する。インバータは、直流電圧を交流電圧に変換してモータに供給する。

　この空調機は、高効率な上に、整流回路の出力側に電解コンデンサを要しないので回路の大型化、高コスト化が抑制される。

　第８グループの第６観点に係る空調機は、第８グループの第１観点の空調機であって、電力変換装置が、交流電源の交流電圧を所定周波数の交流電圧に直接変換してモータに供給する、マトリックスコンバータである。

　この空調機は、高効率な上に、整流回路の出力側に電解コンデンサを要しないので回路の大型化、高コスト化が抑制される。

　第８グループの第７観点に係る空調機は、第８グループの第１観点の空調機であって、圧縮機が、スクロール圧縮機、ロータリー圧縮機、ターボ圧縮機、およびスクリュー圧縮機のいずれかである。

　第８グループの第８観点に係る空調機は、第８グループの第１観点から第７観点のいずれかの空調機であって、モータが、永久磁石を含む回転子を有する永久磁石同期モータである。

　（９）第９グループ
　近年、環境保護の観点から、空調機に使用される冷媒として、地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒（以後、低ＧＷＰ冷媒とよぶ）が検討されている。低ＧＷＰ冷媒としては、後述の冷媒Ａが有力である。

　しかしながら、上記冷媒を使用した空調機の高効率化という側面から考察した先行技術が少ない。例えば、空調機に、上記冷媒を適用しようとした場合に、如何にして高効率化を達成するか、が課題として存在する。

　第９グループの第１観点に係る空調機は、後述の冷媒Ａを圧縮する圧縮機と、圧縮機を駆動するモータと、交流電源からモータへと周波数変換をさせずに電力を供給させる接続部とを備えている。

　後述の冷媒Ａを使用した空調機において、交流電源とモータとの間に電力変換装置を介在させずに圧縮機を駆動することができるので、比較的安価な構成で、環境保護に配慮した空調機を提供することができる。

　第９グループの第２観点に係る空調機は、第９グループの第１観点の空調機であって、接続部が、モータの少なくとも２つの端子間に交流電源の交流電圧を直接印加する。

　第９グループの第３観点に係る空調機は、第９グループの第１観点又は第２観点の空調機であって、交流電源が単相電源である。

　第９グループの第４観点に係る空調機は、第９グループの第１観点から第３観点のいずれかの空調機であって、モータの一端子に起動回路が直列に接続されている。

　第９グループの第５観点に係る空調機は、第９グループの第４観点の空調機であって、起動回路が、正特性サーミスタと運転コンデンサとを並列に接続した回路である。

　後述の第１観点～第４２観点のいずれかの冷媒を使用した空調機において、圧縮機の起動後、正特性サーミスタは自己発熱して抵抗値が増大し、実質的に運転コンデンサによる運転回路へ切り替わるので、圧縮機は適時に定格トルクを出力し得る状態になる。

　第９グループの第６観点に係る空調機は、第９グループの第１観点又は第２観点の空調機であって、交流電源が三相電源である。

　この空調機では、起動回路を要しないので、比較的安価である。

　第９グループの第７観点の空調機は、第９グループの第１観点から第６観点のいずれかの空調機であって、モータが誘導モータである。

　この空調機では、モータが比較的低コストで高出力が可能であるので、空調機の高効率化が可能である。

　（１０）第１０グループ
　従来から、ボイラーや電気ヒータによって温水を生成する温水製造装置が普及している。また、熱源としてヒートポンプユニットを採用する温水製造装置も存在している。

　ヒートポンプユニットを採用する従来の温水製造装置は、ヒートポンプユニットにおいて冷媒として二酸化炭素を用いることが多い。しかし、従来の温水製造装置よりも効率良く温水を製造したいという要望がある。

　第１０グループの第１観点に係る温水製造装置は、冷媒として、後述の冷媒Ａを用いる。この温水製造装置は、圧縮機と、熱源側の第１熱交換器と、膨張機構と、利用側の第２熱交換器とを備える。第２熱交換器は、その内部を流れる混合冷媒と、第１の水との間で熱交換をさせて、第１の水を加熱する。

　この温水製造装置では、従来よく使われている二酸化炭素ではなく、冷媒として、上記の混合冷媒を用いている。これにより、効率の良い温水の製造が可能になる。

　第１０グループの第２観点に係る温水製造装置は、第１０グループの第１観点の温水製造装置であって、タンクと、循環流路とをさらに備える。循環流路は、タンクと第２熱交換器との間で、第１の水を循環させる。

　第１０グループの第３観点に係る温水製造装置は、第１０グループの第１観点の温水製造装置であって、第１循環流路と、第２循環流路と、第３熱交換器と、タンクと、をさらに備える。第１循環流路は、第２熱交換器によって加熱された第１の水を、循環させる。第２循環流路は、第１循環流路とは別の循環流路である。第３熱交換器は、第１循環流路を流れる第１の水と、第２循環流路を流れる第２の水との間で熱交換をさせて、第２循環流路を流れる第２の水を加熱する。タンクは、第３熱交換器によって加熱された第２の水を貯める。

　第１０グループの第４観点に係る温水製造装置は、第１０グループの第１観点の温水製造装置であって、第１循環流路と、タンクと、をさらに備える。第１循環流路は、第２熱交換器によって加熱された第１の水を循環させる。第１循環流路の一部は、タンクの中に配置されており、第１循環流路を流れる第１の水と、タンクの中の第２の水との間で熱交換をさせることによって、タンクの中の第２の水を加熱する。

　第１０グループの第５観点に係る温水製造装置は、第１０グループの第１観点の温水製造装置であって、タンクと、第１循環流路と、第３熱交換器と、第２循環流路と、第３流路と、をさらに備える。第１循環流路は、第２熱交換器とタンクとの間で、第１の水を循環させる。第２循環流路は、第３熱交換器とタンクとの間で、第１の水を循環させる。第３流路は、第１循環流路および第２循環流路とは別の流路である。第３熱交換器は、タンクから流れてくる第１の水と第３流路を流れる第３の水との間で熱交換をさせることによって、第３流路を流れる第３の水を加熱する。

　第１０グループの第６観点に係る温水製造装置は、第１０グループの第１観点の温水製造装置であって、タンクと、第１循環流路と、第２流路と、をさらに備える。第１循環流路は、タンクと第２熱交換器との間で、第１の水を循環させる。第２流路は、第１循環流路とは別の流路である。第２流路の一部は、タンクの中に配置され、タンクの中の第１の水と、第２流路を流れる第２の水との間で熱交換をさせることによって、第２流路を流れる第２の水を加熱する。

　第１０グループの第７観点に係る温水製造装置は、第１０グループの第１観点の温水製造装置であって、第１の水を貯めるタンクと、第２の水が流れる流路と、をさらに備える。流路の一部は、タンクの中に配置される。第２熱交換器は、タンクの中において、タンクに貯められている第１の水を加熱する。タンクに貯められている第１の水は、流路を流れる第２の水を加熱する。

　第１０グループの第８観点に係る温水製造装置は、第１０グループの第１観点の温水製造装置であって、タンクと、給水源からタンクへと第１の水を流す流路と、をさらに備える。第２熱交換器は、流路を流れる第１の水を加熱する。

　第１０グループの第９観点に係る温水製造装置は、第１０グループの第１観点から第８観点のいずれかの温水製造装置であって、利用側の第４熱交換器と、第４循環流路と、をさらに備える。第４熱交換器は、第２熱交換器とは別の熱交換器である。第４循環流路には、冷房または暖房用の第４の水が流れる。第４熱交換器は、その内部を流れる混合冷媒と、第４循環流路を流れる第４の水との間で熱交換をさせることによって、第４の水を冷却または加熱する。

　（１１）第１１グループ
　従来から、例えば、特開平１１－２５６３５８号公報に記載されているように、熱交換器を備える冷凍サイクル装置がある。この冷凍サイクル装置の熱交換器のように、伝熱管に銅パイプが用いられているものがある。　しかし、伝熱管に銅パイプが用いられている熱交換器は、高価である。

　このように、熱交換器を備える冷凍サイクル装置には、材料費を削減するという課題がある。

　第１１グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、後述の冷媒Ａと、冷媒を蒸発させる蒸発器と、冷媒を凝縮させる凝縮器と、を備え、蒸発器と凝縮器のうちの少なくとも一方が、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数のフィン及び、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数の伝熱管を有し、伝熱管の内部を流れる冷媒とフィンに沿って流れる流体に熱交換させる熱交換器であり、冷媒が、蒸発器と凝縮器とを循環して冷凍サイクルを繰り返すように構成されている。

　この冷凍サイクル装置では、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数のフィン及び、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数の伝熱管を有していることから、例えば伝熱管に銅パイプを使う場合に比べて、熱交換器の材料費を削減することができる。

　第１１グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１１グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、複数のフィンの各々が、複数の穴を有し、複数の伝熱管が、複数のフィンの複数の穴を貫通し、複数の伝熱管の外周が、複数の穴の内周に密着している。

　第１１グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１１グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、複数の伝熱管が、複数の扁平管であり、互いに隣り合う扁平管の平面部が、互いに向かい合うように配置されている。

　第１１グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１１グループの第３観点の冷凍サイクル装置であって、複数のフィンの各々が、波形に折り曲げられて互いに隣り合う扁平管の平面部の間に配置され、平面部に熱を伝えられるように接続されている。

　第１１グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１１グループの第３観点の冷凍サイクル装置であって、複数のフィンの各々が、複数の切り欠きを有し、複数の扁平管が、複数のフィンの複数の切り欠きに差し込まれて複数のフィンに熱を伝えらるように接続されている。

　（１２）第１２グループ
　従来から、１台で室内の複数の部屋の空気を調整する空気調和装置として、マルチ型の空気調和装置が知られている。

　マルチ型の空気調和装置は、異なる部屋に配置されている第１室内機と第２室内機とを備えている。このような空気調和装置では、第１室内機と第２室内機に冷媒を循環させるため、空気調和装置に充填される冷媒量が多くなる。

　室内の複数の部屋の空気を調整する空気調和装置には、空気調和装置に充填される冷媒量を削減するという課題がある。

　第１２グループの第１観点に係る空気調和装置は、圧縮機と、第１空気を熱交換する利用側熱交換器と、第２空気を熱交換する熱源側熱交換器と、後述の冷媒Ａを含み、前記圧縮機と前記利用側熱交換器と前記熱源側熱交換器とを循環して冷凍サイクルを繰り返す冷媒と、前記第１空気を室内の複数の部屋に供給する第１ダクトと、前記第１ダクトに接続され且つ前記利用側熱交換器を収納している利用側空間を有し、前記利用側熱交換器で前記冷媒と熱交換された後の前記第１空気を前記第１ダクトに送出するように構成されているケーシングと、を備える。

　この空気調和装置では、複数の室内機を複数の部屋に配置する空気調和装置に比べて室内側熱交換器が少なくなるので、空気調和装置に充填される冷媒量を削減することができる。

　第１２グループの第２観点に係る空気調和装置は、第１２グループの第１観点の空気調和装置であって、前記第１空気を前記室内から取り入れる第２ダクトと、前記ケーシングを有し、前記ケーシングを前記第２ダクトに接続し、前記室内から取り入れた前記第１空気を前記利用側熱交換器に導くように構成されている利用側ユニットと、前記熱源側熱交換器を収納し、前記利用側ユニットとは別体の熱源側ユニットとを備える、ものである。

　この空気調和装置では、利用側ユニットと熱源側ユニットが別体であることから、空気調和装置の設置が容易になる。

　第１２グループの第３観点に係る空気調和装置は、第１２グループの第１観点の空気調和装置であって、前記第１空気を室外から取り入れる第３ダクトと、前記ケーシングを有し、前記ケーシングを前記第３ダクトに接続し、前記室外から取り入れた前記第１空気を前記利用側熱交換器に導くように構成されている利用側ユニットと、前記熱源側熱交換器を収納し、前記利用側ユニットとは別体の熱源側ユニットとを備える、ものである。

　この空気調和装置では、利用側ユニットと熱源側ユニットが別体であることから、空気調和装置の設置が容易になる。

　第１２グループの第４観点に係る空気調和装置は、第１２グループの第１観点の空気調和装置であって、ケーシングに接続され、前記室内から取り入れた前記第１空気を前記利用側空間に供給する第２ダクトを備え、前記ケーシングが、室外から取り入れた前記第２空気が通過する熱源側空間と前記利用側空間と仕切って前記熱源側空間と前記利用側空間の空気の流通を遮断する仕切板を有し、前記熱源側熱交換器が、前記熱源側空間に配置されている、ものである。

　この空気調和装置では、１つのケーシングの中に利用側熱交換器と熱源側熱交換器が同じケーシングの中に仕切板で仕切られた利用側空間と熱源側空間に収納されていることから、限られたスペースを使って空気調和装置を設置し易くなる。

　（１３）第１３グループ
　低地球温暖化係数の冷媒を用いて高効率な運転を実現する冷媒回路の構成については、これまで十分に提案されていない。

　第１３グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機と、熱源側熱交換器と、膨張機構と、利用側熱交換器と、を含む冷媒回路を備える。冷媒回路には、後述の冷媒Ａが封入される。少なくとも所定の運転時に、熱源側熱交換器及び利用側熱交換器の少なくとも一方における、冷媒の流れと冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。

　第１３グループの第１観点の冷凍サイクル装置では、低地球温暖化係数の後述の冷媒Ａを用いて、熱交換器を有効に利用した高効率な運転が実現される。

　第１３グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１３グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器を蒸発器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、熱源側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。

　第１３グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１３グループの第１観点又は第２観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器を凝縮器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、熱源側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。

　ここでは、温度グライドの影響で凝縮器の出口側で冷媒と熱媒体との温度差が取りにくくなる冷媒が用いられる場合であっても、凝縮器の入口から出口まで温度差が比較的確保されやすく、高効率な冷凍サイクル装置の運転を実現できる。

　第１３グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１３グループの第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器を蒸発器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、利用側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。

　第１３グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１３グループの第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器を凝縮器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、利用側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。

　第１３グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１３グループの第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、熱媒体は空気である。

　第１３グループの第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１３グループの第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、熱媒体は液体である。

　（１４）第１４グループ
　従来の冷凍装置として、例えば、高温側（一次側）の冷凍サイクルと低温側（二次側）の冷凍サイクルとを備えた装置が存在する。例えば、高温側の冷凍サイクルの冷媒としてＨＦＣ冷媒（Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２など）、ＨＦＯ冷媒などを使用し、低温側の冷凍サイクルの冷媒として二酸化炭素冷媒を使用する二元冷凍装置が存在する。　二元冷凍装置などの２つのサイクルを組み合わせた冷凍装置において、さらなる効率のよい運転が求められている。

　第１４グループの第１観点に係る冷凍装置は、第１サイクルと、第２サイクルとを備える。第１サイクルは、第１圧縮機、第１放熱器、第１膨張機構および第１吸熱器が接続されている。第1サイクルでは、第１冷媒が循環する。第２サイクルは、第２放熱器および第２吸熱器が接続されている。第２サイクルでは、第２冷媒が循環する。第１吸熱器と第２放熱器とは、熱交換器である。この熱交換器は、第１吸熱器を流れる第１冷媒と、第２放熱器を流れる第２冷媒との間で、熱交換をさせる。第１冷媒および第２冷媒の少なくとも一方は、後述の冷媒Ａである。

　ここでは、後述の冷媒Ａを採用することによって、熱交換器における熱交換の効率を向上させることが可能になる。

　第１４グループの第２観点に係る冷凍装置は、第１サイクルと、第２サイクルとを備える。第１サイクルは、第１圧縮機、第１放熱器、第１膨張機構および第１吸熱器が接続されている。第１サイクルでは、第１冷媒が循環する。第２サイクルは、第２放熱器および第２吸熱器が接続されている。第２サイクルでは、第２冷媒が循環する。第１放熱器と第２吸熱器とは、熱交換器である。この熱交換器は、第１放熱器を流れる第１冷媒と、第２吸熱器を流れる第２冷媒との間で、熱交換をさせる。第１冷媒および第２冷媒の少なくとも一方は、後述の冷媒Ａである。

　ここでは、後述の冷媒Ａを採用することによって、熱交換器における熱交換の効率を向上させることが可能になる。

　第１４グループの第３観点に係る冷凍装置は、第１４グループの第１観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、後述の冷媒Ａである。第２冷媒は、二酸化炭素である。

　第１４グループの第４観点に係る冷凍装置は、第１４グループの第１観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、後述の冷媒Ａである。第２冷媒は、後述の冷媒Ａである。

　第１４グループの第５観点に係る冷凍装置は、第１４グループの第１観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、Ｒ３２である。第２冷媒は、後述の冷媒Ａである。

　第１４グループの第６観点に係る冷凍装置は、第１４グループの第１観点に係る冷凍装置であって、第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、後述の冷媒Ａである。第２冷媒は、液媒体である。

　第１４グループの第７観点に係る冷凍装置は、第１４グループの第２観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１吸熱器を流れる第１冷媒は、外気から熱を奪う。第１冷媒は、後述の冷媒Ａである。第２冷媒は、後述の冷媒Ａよりも所定温度における飽和圧力が低い冷媒である。

　（１５）上記の各グループにおける冷媒の詳細
　上記の第１～第１４グループそれぞれで、冷媒として、冷媒Ａを採用する。

　冷媒Ａは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を合計で冷媒全体に対して99.5質量％以上含む組成物であって、
HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点U(32.8, 23.4, 43.8)、
　　点S(32.8, 19.1, 48.1)及び
　　点T(26.6, 23.3, 50.1)
の３点をそれぞれ結ぶ直線US、ST及びTUで囲まれる図形の範囲内又は前記直線US、ST及びTU上にある。

　冷媒Ａは、さらに：
アセチレン、HFO-1132a、HFO-1141、HFO-1123、HFC-143a、HFC-134a、Z-HFO-1132、HFO-1243zf、HFC-245cb、HCFC-1122、HCFC-124、CFC-1113、HFC-152a、HFC-161及び3,3,3-トリフルオロプロピンからなる群より選択される少なくとも一種の追加的な冷媒
を含んでいてもよい。

　冷媒Ａは、R32及び／又はR410Aの代替冷媒として用いることができる。

　（１６）上記の冷媒を用いる各グループの技術の特徴
　冷媒Ａを用いる第１グループの技術によれば、冷凍サイクル装置内の潤滑性を良好にすることが可能である。

　冷媒Ａを用いる第２グループの技術によれば、冷凍サイクルを行うことが可能である。

　冷媒Ａを用いる第３グループの技術によれば、冷凍サイクルの運転効率を向上させることが可能になる。

　冷媒Ａを用いる第４グループの技術によれば、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。

　冷媒Ａを用いる第５グループの技術によれば、冷凍サイクルを行うことが可能である。

　冷媒Ａを用いる第６グループの技術によれば、能力の低下を小さく抑えることが可能である。

　冷媒Ａを用いる第７グループの技術によれば、エネルギー効率を良好にすることが可能である。

　冷媒Ａを用いる第８グループの技術によれば、空調負荷に応じて、当該冷媒を圧縮する圧縮機のモータ回転数を変更することができるので、高い通年エネルギー消費効率［Annual Performance Factor (APF)］を実現することができる。

　冷媒Ａを用いる第９グループの技術によれば、環境保護に配慮した空調機を提供することができる。

　冷媒Ａを用いる第１０グループの技術によれば、効率的に温水を製造することが可能である。

　冷媒Ａを用いる第１１グループの技術によれば、熱交換器の材料費を削減することが可能である。

　冷媒Ａを用いる第１２グループの技術によれば、空気調和装置に充填される冷媒量を削減することが可能になる。

　冷媒Ａを用いる第１３グループの技術によれば、高効率な運転を実現することが可能である。

　冷媒Ａを用いる第１４グループの技術によれば、熱交換の効率を向上させることが可能である。

燃焼性試験に用いた装置の模式図である。 本開示の組成物の組成を示す三角図である。 本開示の組成物の組成を示す三角図である。 第２グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第４実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第４実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第５実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第５実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第６実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第６実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第７実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第７実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第８実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第８実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第９実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第９実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第１０実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第１０実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第１１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第１１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２グループの技術の第１２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２グループの技術の第１２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第３グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第３グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第３グループの技術の第１実施形態の変形例Ｂに係る冷媒回路の概略構成図である。 第３グループの技術の第１実施形態の変形例Ｂに係る圧縮機の概略構成を示す側面視断面図である。 第３グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第３グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第３グループの技術の第２実施形態に係る圧縮機の概略構成を示す側面視断面図である。 第３グループの技術の第２実施形態に係る圧縮機のシリンダ室周辺を示す平面視断面図である。 第３グループの技術の第２実施形態に係る圧縮機のピストンの平面視断面図である。 第４グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第４グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第４グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第４グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第４グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第４グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第５グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第５グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第５グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第５グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第５グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第５グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第６グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第６グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第６グループの技術の第１実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎の液側冷媒連絡配管の暖房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第６グループの技術の第１実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎のガス側冷媒連絡配管の冷房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第６グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第６グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第６グループの技術の第２実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎の液側冷媒連絡配管の暖房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第６グループの技術の第２実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎のガス側冷媒連絡配管の冷房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第６グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第６グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第６グループの技術の第３実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎の液側冷媒連絡配管の暖房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第６グループの技術の第３実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎のガス側冷媒連絡配管の冷房運転時の圧力損失のグラフを示す。 第７グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第７グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第７グループの技術の第１実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。 第７グループの技術の第１実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す斜視図である。 第７グループの技術の第１実施形態に係る室内ユニットの概略外観正面図である。 第７グループの技術の第１実施形態に係る室内ユニットの内部の概略構造を示す側面視断面図である。 第７グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第７グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第７グループの技術の第２実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。 第７グループの技術の第２実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す斜視図である。 第７グループの技術の第２実施形態に係る室内ユニットの概略外観斜視図である。 第７グループの技術の第２実施形態に係る室内ユニットの内部の概略構造を示す側面視断面図である。 第７グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第７グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第７グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。 第７グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す分解斜視図である。 第８グループの技術の第１実施形態に係る空調機の構成図である。 第８グループの技術の第１実施形態に搭載される電力変換装置の回路ブロック図である。 第８グループの技術の第１実施形態の変形例における電力変換装置の回路ブロック図である。 第８グループの技術の第２実施形態に係る空調機に搭載される電力変換装置の回路ブロック図である。 第８グループの技術の第２実施形態の変形例における電力変換装置の回路ブロック図である。 第８グループの技術の第３実施形態に係る空調機に搭載される電力変換装置の回路ブロック図である。 第８グループの技術の双方向スイッチを概念的に示す回路図である。 第８グループの技術のマトリックスコンバータの電流方向の一例を示した回路図である。 第８グループの技術のマトリックスコンバータの別の電流方向の一例を示した回路図である。 第８グループの技術の第３実施形態の変形例における電力変換装置の回路ブロック図である。 第８グループの技術のクランプ回路の回路図である。 第９グループの技術の一実施形態に係る空調機の構成図である。 第９グループの技術の圧縮機のモータの運転回路図である。 第９グループの技術の変形例に係る空調機における圧縮機のモータの運転回路図である。 第１０グループの技術の第１実施形態に係る温水製造装置としての給湯システムの外観図である。 第１０グループの技術の第１実施形態の給湯システムの水回路、冷媒回路図である。 第１０グループの技術の第１実施形態の給湯システムの制御ブロック図である。 第１０グループの技術の第１実施形態の第１の変形例の給湯システムの水回路、冷媒回路図である。 第１０グループの技術の第１実施形態の第２の変形例の給湯システムの水回路、冷媒回路図である。 第１０グループの技術の第２実施形態に係る温水製造装置としての温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。 第１０グループの技術の第２実施形態の温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。 第１０グループの技術の第２実施形態の温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。 第１０グループの技術の第２実施形態の温水循環暖房システムの制御ブロック図である。 第１０グループの技術の第２実施形態の第１の変形例の温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。 第１０グループの技術の第２実施形態の第２の変形例の温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。 第１０グループの技術の第３実施形態に係る温水製造装置としての給湯システムの概略構成図である。 第１０グループの技術の第３実施形態の給湯システムの熱源ユニットの概略構成図である。 第１０グループの技術の第３実施形態の給湯システムの制御ブロック図である。 第１１グループの技術の第１実施形態の冷凍装置の概略構成図である。 第１１グループの技術の第１実施形態の室外熱交換器又は室内熱交換器の正面図である。 第１１グループの技術の第１実施形態の熱交換器の扁平チューブの断面図である。 第１１グループの技術の第２実施形態に係る室外熱交換器の概略斜視図である。 第１１グループの技術の室外熱交換器の熱交管部を鉛直方向に切断したときの部分拡大図である。 第１１グループの技術の第３実施形態に係る内面溝付管の構成を示す管軸方向の断面図である。 図１１Ｆに示された内面溝付管のＩ－Ｉ線断面図である。 図１１Ｇに示された内面溝付管の一部を拡大して示す部分拡大図である。 第１１グループの技術のプレートフィンの構成を示す平面図である。 第１２グループの技術の第１実施形態に係る空気調和装置の配置を示す模式図である。 第１２グループの技術の空気調和装置の概略構成図である。 第１２グループの技術の第１実施形態に係る空調システムにおけるコントローラ及びサーモスタットの電気的接続状態を示すブロック図である。 第１２グループの技術の第２実施形態に係る空気調和機の建物への設置状態を示す斜視図である。 第１２グループの技術の空気調和機の外観を示す斜視図である。 第１２グループの技術の空気調和機の外観を示す斜視図である。 第１２グループの技術の空気調和機の内部構成を説明するための斜視図である。 第１２グループの技術の空気調和機の内部構成を説明するための斜視図である。 第１２グループの技術の空気調和機の内部構成を説明するための斜視図である。 第１２グループの技術の空気調和機のダクトを説明するための斜視図である。 第１２グループの技術の第２実施形態に係る空気調和機の冷媒回路を説明するための図である。 第１２グループの技術の第２実施形態に係る空気調和機の制御系統を説明するためのブロック図である。 第１２グループの技術の利用側熱交換器の左側部の周辺を拡大した部分拡大斜視図である。 第１２グループの技術の第１開口及び第２開口と各部材との位置関係を説明するための模式図である。 第１２グループの技術の第３実施形態に係る空気調和装置の構成を示す模式図である。 第１３グループの技術の実施形態に係る対向流型の熱交換器の一例を示す概略図である。 第１３グループの技術の実施形態に係る対向流型の熱交換器の他の例を示す概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は斜視図である。 第１３グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置における冷媒回路の構成の一態様を示す概略構成図である。 図１３Ｃの冷媒回路の変形例を示す概略構成図である。 図１３Ｄの冷媒回路の変形例を示す概略構成図である。 図１３Ｄの冷媒回路の変形例を示す概略構成図である。 第１３グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置の冷媒回路の構成を示す概略構成図である。 図１３Ｇの空気調和装置の概略制御ブロック構成図である。 第１３グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置の冷媒回路の構成を示す概略構成図である。 図１３Ｉの空気調和装置の概略制御ブロック構成図である。 第１４グループの技術の第１実施形態に係る冷凍装置である熱負荷処理システムの概略構成図である。 第１４グループの技術の第１実施形態の熱負荷処理システムの設置態様を示した模式図である。 第１４グループの技術の第１実施形態の熱負荷処理システムの制御ブロック図である。 第１４グループの技術の第２実施形態に係る冷凍装置である二元冷凍装置の冷媒回路図である。 第１４グループの技術の第２実施形態に係る冷凍装置である空調給湯システムの回路構成図である。

　（０）冷媒
　以下の（１）～（１４）に記載する第１～第１４グループの各技術において用いられる冷媒について、最初に説明を行う。

　HFO-1132(E)は不飽和結合を有するため化学的に不安定であり不均化のリスクがある可能性がある。本発明者らは、上記の課題を解決すべく、鋭意研究を行った結果、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを特定の混合割合で含む混合冷媒においては、混合冷媒の圧力が3.0MPaのときに、HFO-1132(E)の不均化が抑制されることを見出した。

　また、別の態様において、本開示において、新たなHFO-1132(E)を含む新たな冷媒が見いだされた。

　本開示は、かかる知見に基づきさらに研究を重ねた結果完成されたものである。本開示は、以下の実施形態を含む。

　＜用語の定義＞
　本明細書において用語「冷媒」には、ISO817（国際標準化機構）で定められた、冷媒の種類を表すRで始まる冷媒番号（ASHRAE番号）が付された化合物が少なくとも含まれ、さらに冷媒番号が未だ付されていないとしても、それらと同等の冷媒としての特性を有するものが含まれる。冷媒は、化合物の構造の面で、「フルオロカーボン系化合物」と「非フルオロカーボン系化合物」とに大別される。「フルオロカーボン系化合物」には、クロロフルオロカーボン（CFC）、ハイドロクロロフルオロカーボン（HCFC）及びハイドロフルオロカーボン（HFC）が含まれる。

　本明細書において、用語「冷媒を含む組成物」には、（１）冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と、（２）その他の成分をさらに含み、少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることのできる組成物と、（３）冷凍機油を含有する冷凍機用作動流体とが少なくとも含まれる。本明細書においては、これら三態様のうち、（２）の組成物のことを、冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と区別して「冷媒組成物」と表記する。また、（３）の冷凍機用作動流体のことを「冷媒組成物」と区別して「冷凍機油含有作動流体」と表記する。

　本明細書において、用語「代替」は、第一の冷媒を第二の冷媒で「代替」するという文脈で用いられる場合、第一の類型として、第一の冷媒を使用して運転するために設計された機器において、必要に応じてわずかな部品（冷凍機油、ガスケット、パッキン、膨張弁、ドライヤその他の部品のうち少なくとも一種）の変更及び機器調整のみを経るだけで、第二の冷媒を使用して、最適条件下で運転することができることを意味する。すなわち、この類型は、同一の機器を、冷媒を「代替」して運転することを指す。この類型の「代替」の態様としては、第二の冷媒への置き換えの際に必要とされる変更乃至調整の度合いが小さい順に、「ドロップイン（drop in）代替」、「ニアリー・ドロップイン（nealy drop in）代替」及び「レトロフィット（retrofit）」があり得る。

　第二の類型として、第二の冷媒を用いて運転するために設計された機器を、第一の冷媒の既存用途と同一の用途のために、第二の冷媒を搭載して用いることも、用語「代替」に含まれる。この類型は、同一の用途を、冷媒を「代替」して提供することを指す。

　本明細書において用語「冷凍機（refrigerator）」とは、物あるいは空間の熱を奪い去ることにより、周囲の外気よりも低い温度にし、かつこの低温を維持する装置全般のことをいう。言い換えれば、冷凍機は温度の低い方から高い方へ熱を移動させるために、外部からエネルギーを得て仕事を行いエネルギー変換する変換装置のことをいう。

　本明細書において冷媒について「RCLがx%以上」というときは、かかる冷媒についての、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い算出される冷媒濃度限界（Refrigerant Concentration Limit; RCL）がx%以上であることを意味する。RCLとは、安全係数を考慮した空気中における濃度限界であり、人間が存在する密閉空間において、急性毒性、窒息及び可燃性の危険度を低減することを目的とした指標である。RCLは上記規格に従って決定される。具体的には、上記規格7.1.1、7.1.2及び7.1.3に従いそれぞれ算出される、急性毒性曝露限界（Acute-Toxicity Exposure Limit; ATEL）、酸欠濃度限界（Oxygen Deprivation Limit; ODL）及び可燃濃度限界（Flammable Concentration Limit; FCL）のうち、最も低い濃度がRCLとなる。

　本明細書において、圧力は特に断りのない限り絶対圧を指す。

　本明細書において冷媒が「WCF微燃」であるとは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い最も燃えやすい組成（Worst case of formulation for flammability; WCF）が、燃焼速度が10cm/s以下であることを意味する。

　また、本明細書において冷媒がASHRAE微燃（WCF&WCFF微燃）であるとは、WCFの燃焼速度が10cm/s以下で、かつ、WCFを用いてANSI/ASHRAE34-2013に基づいた貯蔵、輸送、使用時の漏洩試験を行うことで特定される最も燃えやすい分画組成（Worst case of fractionation for flammability; WCFF）が、燃焼速度が10cm/s以下であり、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格の燃焼性区分が「2Lクラス」と判断されることを意味する。

　１．冷媒
　１．１　冷媒成分
　本開示の冷媒は、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含む混合冷媒である。

　本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、冷媒濃度限界（RCL）が50g/m³以上となり、対R32冷凍能力比が76％以上となり、かつGWPが160以下となる。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点U(32.8, 23.4, 43.8)、
　　点S(32.8, 19.1, 48.1)及び
　　点T(26.6, 23.3, 50.1)
の３点をそれぞれ結ぶ直線US、ST及びTUで囲まれる図形の範囲内又は前記直線US、ST及びTU上にある。

　本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、不均化対策が不要となり、対R32冷凍能力比が76％以上となり、かつGWPが160以下となる。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点W(30.0, 23.4, 46.6)、
　　点S’(30.0, 20.9, 49.1)及び
　　点T(26.6, 23.3, 50.1)
の３点をそれぞれ結ぶ直線WS’、S’T及びTWで囲まれる図形の範囲内又は前記直線WS’、S’T及びTW上にある。

　本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、RCLが50g/m³以上となり、凝縮グライドが4.2K以下となり、かつGWPが160以下となる。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点U(32.8, 23.4, 43.8)、
　　点S(32.8, 19.1, 48.1)及び
　　点Z(27.7, 23.4, 48.9)
の３点をそれぞれ結ぶ直線US、SZ及びZUで囲まれる図形の範囲内又は前記直線US、SZ及びZU上にある。

　本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、不均化対策が不要となり、凝縮グライドが4.2K以下となり、かつGWPが160以下となる。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点W(30.0, 23.4, 46.6)、
　　点Z’(30.0, 21.5, 48.5)及び
　　点Z(27.7, 23.4, 48.9)
の３点をそれぞれ結ぶ直線WZ’、Z’Z及びZWで囲まれる図形の範囲内又は前記直線WZ’、Z’Z及びZW上にある。

　本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、RCLが50g/m³以上となり、凝縮グライドが4.2K以下となり、かつGWPが150以下となる。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点X(32.8, 21.9, 45.3)、
　　点S(32.8, 19.1, 48.1)及び
　　点Y(29.5, 21.9, 48.6)
の３点をそれぞれ結ぶ直線XS、SY及びYXで囲まれる図形の範囲内又は前記直線XS、SY及びYX上にある。

　本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、不均化対策が不要となり、RCLが50g/m³以上となり、凝縮グライドが4.2K以下となり、かつGWPが150以下となる。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点Y’(30.0, 21.9, 48.1)、
　　点Z’(30.0,21.5,48.5)及び
　　点Y(29.5, 21.9, 48.6)
の３点をそれぞれ結ぶ直線Y’Z’、Z’Y及びYY’で囲まれる図形の範囲内又は前記直線Y’Z’、Z’Y及びYY’上にある。

　本開示の冷媒は、HFO-1132(E)を、冷媒全体に対して、54質量％以下含むことが好ましく、44質量％以下含むことがより好ましく、32.8質量％以下含むことがさらに好ましく、30質量％以下含むことが不均化対策も不要となりもっとも好ましい。

　本開示の冷媒は、HFO-1132(E)を、冷媒全体に対して、5質量％以上含むことが好ましく、7.5質量％以上含むことがより好ましく、10質量％以上含むことがさらに好ましく、12質量％以上含むことがもっとも好ましい。

　本開示の冷媒は、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましく、99.99質量%以上含むことがさらにより好ましく、99.999質量%以上含むことが最も好ましい。本開示の冷媒は、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfのみから実質的になるものであってもよく、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfのみからなるものであってもよい。本開示の冷媒は、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfのみから実質的になるものである場合HFO-1132(E)、R32及びR1234yfに加えて、これらの製造過程で不可避的に混入する不純物を含んでいてもよい。

　追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。追加的な冷媒としては、アセチレン、HFO-1132a、HFO-1141、HFO-1123、HFC-143a、HFC-134a、Z-HFO-1132、HFO-1243zf、HFC-245cb、HCFC-1122、HCFC-124、CFC-1113、HFC-152a、HFC-161及び3,3,3-トリフルオロプロピン等が挙げられる。追加的な冷媒の合計量は、冷媒全体に対して、0.5質量％以下であることが好ましく、0.25質量％以下であることがより好ましく、0.1質量％以下であることがさらに好ましく、0.01質量％以下であることが最も好ましい。

　１．２　用途
　本開示の冷媒は、冷凍機における作動流体として好ましく使用することができる。

　本開示の組成物は、R32及び／又はR410Aの代替冷媒としての使用に適している。

　２．　冷媒組成物
　本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒を少なくとも含み、本開示の冷媒と同じ用途のために使用することができる。また、本開示の冷媒組成物は、さらに少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることができる。

　本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒に加え、さらに少なくとも一種のその他の成分を含有する。本開示の冷媒組成物は、必要に応じて、以下のその他の成分のうち少なくとも一種を含有していてもよい。上述の通り、本開示の冷媒組成物を、冷凍機における作動流体として使用するに際しては、通常、少なくとも冷凍機油と混合して用いられる。したがって、本開示の冷媒組成物は、好ましくは冷凍機油を実質的に含まない。具体的には、本開示の冷媒組成物は、冷媒組成物全体に対する冷凍機油の含有量が好ましくは1質量%以下であり、より好ましくは0.1質量%以下である。

　２．１　水
　本開示の冷媒組成物は微量の水を含んでもよい。冷媒組成物における含水割合は、冷媒全体に対して、0.1質量％以下とすることが好ましい。冷媒組成物が微量の水分を含むことにより、冷媒中に含まれ得る不飽和のフルオロカーボン系化合物の分子内二重結合が安定化され、また、不飽和のフルオロカーボン系化合物の酸化も起こりにくくなるため、冷媒組成物の安定性が向上する。

　２．２　トレーサー
　トレーサーは、本開示の冷媒組成物が希釈、汚染、その他何らかの変更があった場合、その変更を追跡できるように検出可能な濃度で本開示の冷媒組成物に添加される。

　本開示の冷媒組成物は、トレーサーとして、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。

　トレーサーとしては、特に限定されず、一般に用いられるトレーサーの中から適宜選択することができる。

　トレーサーとしては、例えば、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン、重水素化炭化水素、重水素化ハイドロフルオロカーボン、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化化合物、ヨウ素化化合物、アルコール、アルデヒド、ケトン、亜酸化窒素（N₂O）等が挙げられる。トレーサーとしては、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン及びフルオロエーテルが特に好ましい。

　トレーサーとしては、以下の化合物が好ましい。
FC-14（テトラフルオロメタン、CF₄）
HCC-40（クロロメタン、CH₃Cl）
HFC-23（トリフルオロメタン、CHF₃）
HFC-41（フルオロメタン、CH₃Cl）
HFC-125（ペンタフルオロエタン、CF₃CHF₂）
HFC-134a（１，１，１，２－テトラフルオロエタン、CF₃CH₂F）
HFC-134（１，１，２，２－テトラフルオロエタン、CHF₂CHF₂）
HFC-143a（１，１，１－トリフルオロエタン、CF₃CH₃）
HFC-143（１，１，２－トリフルオロエタン、CHF₂CH₂F）
HFC-152a（１，１－ジフルオロエタン、CHF₂CH₃）
HFC-152（１，２－ジフルオロエタン、CH₂FCH₂F）
HFC-161（フルオロエタン、CH₃CH₂F）
HFC-245fa（１,１,１,３,３－ペンタフルオロプロパン、CF₃CH₂CHF₂）HFC-236fa（１,１,１,３,３,３－ヘキサフルオロプロパン、CF₃CH₂CF₃）HFC-236ea（１，１，１，２，３，３－ヘキサフルオロプロパン、CF₃CHFCHF₂）HFC-227ea(１，１，１，２，３，３，３－ヘプタフルオロプロパン、CF₃CHFCF₃)HCFC-22（クロロジフルオロメタン、CHClF₂）
HCFC-31（クロロフルオロメタン、CH₂ClF）
CFC-1113（クロロトリフルオロエチレン、CF₂=CClF）
HFE-125（トリフルオロメチル－ジフルオロメチルエーテル、CF₃OCHF₂）HFE-134a（トリフルオロメチル－フルオロメチルエーテル、CF₃OCH₂F）HFE-143a（トリフルオロメチル－メチルエーテル、CF₃OCH₃）
HFE-227ea（トリフルオロメチル－テトラフルオロエチルエーテル、CF₃OCHFCF₃）HFE-236fa（トリフルオロメチル－トリフルオロエチルエーテル、CF₃OCH2CF₃）

　本開示の冷媒組成物は、トレーサーを合計で、冷媒組成物全体に対して、約１０重量百万分率（ｐｐｍ）以上含んでいてもよく、約１０００ｐｐｍ以下含んでいてもよい。本開示の冷媒組成物は、トレーサーを合計で、冷媒組成物全体に対して、好ましくは約３０ｐｐｍ以上含み、より好ましくは約５０ｐｐｍ以上含む。本開示の冷媒組成物は、トレーサーを合計で、冷媒組成物全体に対して、好ましくは約５００ｐｐｍ以下含み、、より好ましくは約３００ｐｐｍ以下含む。

　２．３　紫外線蛍光染料
　本開示の冷媒組成物は、紫外線蛍光染料として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。

　紫外線蛍光染料としては、特に限定されず、一般に用いられる紫外線蛍光染料の中から適宜選択することができる。

　紫外線蛍光染料としては、例えば、ナフタルイミド、クマリン、アントラセン、フェナントレン、キサンテン、チオキサンテン、ナフトキサンテン及びフルオレセイン、並びにこれらの誘導体が挙げられる。紫外線蛍光染料としては、ナフタルイミド及びクマリンのいずれか又は両方が特に好ましい。

　２．４　安定剤
　本開示の冷媒組成物は、安定剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。

　安定剤としては、特に限定されず、一般に用いられる安定剤の中から適宜選択することができる。

　安定剤としては、例えば、ニトロ化合物、エーテル類及びアミン類等が挙げられる。

　ニトロ化合物としては、例えば、ニトロメタン及びニトロエタン等の脂肪族ニトロ化合物、並びにニトロベンゼン及びニトロスチレン等の芳香族ニトロ化合物等が挙げられる。

　エーテル類としては、例えば、1,4-ジオキサン等が挙げられる。

　アミン類としては、例えば、2,2,3,3,3-ペンタフルオロプロピルアミン、ジフェニルアミン等が挙げられる。

　その他にも、ブチルヒドロキシキシレン、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。

　安定剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01質量％以上とすることが好ましく、0.05質量％以上とすることがより好ましい。安定剤の含有割合は、冷媒全体に対して、通常、5質量％以下とすることが好ましく、2質量％以下とすることがより好ましい。

　２．５　重合禁止剤
　本開示の冷媒組成物は、重合禁止剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。

　重合禁止剤としては、特に限定されず、一般に用いられる重合禁止剤の中から適宜選択することができる。

　重合禁止剤としては、例えば、4-メトキシ-1-ナフトール、ヒドロキノン、ヒドロキノンメチルエーテル、ジメチル-t-ブチルフェノール、2,6-ジ-tert-ブチル-p-クレゾール、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。

　重合禁止剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01質量％以上とすることが好ましく、0.05質量％以上とすることがより好ましい、重合禁止剤の含有割合は、冷媒全体に対して、通常、5質量％以下とすることが好ましく、質量％以下とすることがより好ましい。

　３．　冷凍機油含有作動流体
　本開示の冷凍機油含有作動流体は、本開示の冷媒又は冷媒組成物と、冷凍機油とを少なくとも含み、冷凍機における作動流体として用いられる。具体的には、本開示の冷凍機油含有作動流体は、冷凍機の圧縮機において使用される冷凍機油と、冷媒又は冷媒組成物とが互いに混じり合うことにより得られる。冷凍機油含有作動流体には冷凍機油は一般に10質量％以上含まれ、かつ50質量％以下含まれる。

　３．１　冷凍機油
　本開示の組成物は、冷凍機油として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。

　冷凍機油としては、特に限定されず、一般に用いられる冷凍機油の中から適宜選択することができる。その際には、必要に応じて、前記混合物との相溶性（miscibility）及び前記混合物の安定性等を向上する作用等の点でより優れている冷凍機油を適宜選択することができる。

　冷凍機油の基油としては、例えば、ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも一種が好ましい。

　冷凍機油は、基油に加えて、さらに添加剤を含んでいてもよい。添加剤は、酸化防止剤、極圧剤、酸捕捉剤、酸素捕捉剤、銅不活性化剤、防錆剤、油性剤及び消泡剤からなる群より選択される少なくとも一種であってもよい。

　冷凍機油として、40℃における動粘度が5cSt以上であるものが、潤滑の点で好ましい。冷凍機油として、40℃における動粘度が400 cSt以下であるものが、潤滑の点で好ましい。

　本開示の冷凍機油含有作動流体は、必要に応じて、さらに少なくとも一種の添加剤を含んでもよい。添加剤としては例えば以下の相溶化剤等が挙げられる。

　３．２　相溶化剤
　本開示の冷凍機油含有作動流体は、相溶化剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。

　相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができる。

　相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。相溶化剤としては、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが特に好ましい。

　４．冷凍機の運転方法
　本開示の冷凍機の運転方法は、本開示の冷媒を用いて冷凍機を運転する方法である。

　具体的には、本開示の冷凍機の運転方法は、本開示の冷媒を冷凍機において循環させる工程を含む。

　５．不均化反応の抑制方法
　本開示の不均化反応の抑制方法は、本開示の冷媒を用いて冷凍サイクルを運転する工程を含む、HFO-1132(E)の不均化反応の抑制方法である。

　本開示の不均化反応の抑制方法においては、特に、冷媒の圧力が3.0MPaのときに、HFO-1132(E)の不均化反応が起こらないという効果が得られる。

　本開示の不均化反応の抑制方法により、特に不均化反応の抑制手段を設けていない冷凍機においても冷凍サイクルを運転することが可能となる。

　６．不均化反応の抑制のための使用
　本開示の使用は、R32及び／又はR1234yfの、HFO-1132(E)の不均化反応を抑制するための使用であって、前記不均化反応の抑制は、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを、本開示の冷媒の混合比率となるように混合することにより行われる。

　本開示の不均化反応の抑制のための使用においては、特に、冷媒の圧力が3.0MPaのときに、HFO-1132(E)の不均化反応が起こらないという効果が得られる。

　以上、実施形態を説明したが、特許請求の範囲の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

　以下に、実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、本開示は、これらの実施例に限定されるものではない。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを、これらの総和を基準として、表１～３にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。

　これらの各混合冷媒について、次の試験方法及び試験条件において、不均化反応の有無を調べた。結果を表１に示す。

　試験方法
　試験容器に、試験する冷媒組成物を移充填し、150℃まで加熱した後、容器内のPt線に電圧を印可して溶断させることで、冷媒組成物に30Jのエネルギーを与えた。不均化反応の有無は装置内の急激な圧力上昇及び温度上昇によって判定した。

　試験条件
　試験容器：38cc SUS製容器
　試験温度：150℃
　圧力：3.0MPa（絶対圧力）

　判定基準
　「不爆」：Pt線溶断後の温度又は圧力が2倍未満であり、急激な不均化反応が起こっていない。

　「爆発」：Pt線溶断後の温度又は圧力が2倍以上に達し、急激な不均化反応が起こった。

　また、これらの各混合冷媒について、R410A、またはR32を基準とするCOP比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。R410A、R32及びHFO-1132（E）、R1234yf、及びR32との混合物を含有する組成物のサイクル性能は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop　9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。

　なお、HFO-1132（E）の物性データについては実測値により求めた。

　　蒸発温度：5℃
　　凝縮温度：45℃
　　過熱度：5K
　　過冷却度；5K
　　圧縮機効率：70%

　これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表２から表８に示す。

　また、燃焼速度試験は図１Ａに示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。燃焼速度は、閉鎖法により測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。火炎の伝搬状態はシュリーレン法により視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。

　燃焼速度（Su(cm/s)）は、単位面積の火炎面が単位時間に消費する未燃ガスの体積で表され、以下の式より算出される。

　Su＝Sb＊ρu／ρb
　　Sb;火炎伝搬速度(cm/s)
　　ρu；断熱火炎温度（未燃）
　　ρb；断熱火炎温度（既燃）

　ここで、
Sbはシュリーレンビデオ画像から求め、ρuは測定温度、ρbは燃焼ガスの燃焼熱及び定圧比熱から算出した。結果を表９に示す。

　３点を結ぶ近似曲線は、以下の表に示す通り最小二乗法に基づき求めた。

　　　

　これらの結果より、本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、冷媒濃度限界（RCL）が50g/m³以上となり、対R32冷凍能力比が76％以上となり、かつGWPが160以下となることが判る。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点U(32.8, 23.4, 43.8)、
　　点S(32.8, 19.1, 48.1)及び
　　点T(26.6, 23.3, 50.1)
の３点をそれぞれ結ぶ直線US、ST及びTUで囲まれる図形の範囲内又は前記直線US、ST及びTU上にある。

　これらの結果より、本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、不均化対策が不要となり、対R32冷凍能力比が76％以上となり、かつGWPが160以下となることが判る。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点W(30.0, 23.4, 46.6)、
　　点S’(30.0, 20.9, 49.1)及び
　　点T(26.6, 23.3, 50.1)
の３点をそれぞれ結ぶ直線WS’、S’T及びTWで囲まれる図形の範囲内又は前記直線WS’、S’T及びTW上にある。

　これらの結果より、本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、RCLが50g/m³以上となり、凝縮グライドが4.2K以下となり、かつGWPが160以下となることが判る。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点U(32.8, 23.4, 43.8)、
　　点S(32.8, 19.1, 48.1)及び
　　点Z(27.7, 23.4, 48.9)
の３点をそれぞれ結ぶ直線US、SZ及びZUで囲まれる図形の範囲内又は前記直線US、SZ及びZU上にある。

　これらの結果より、本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、不均化対策が不要となり、凝縮グライドが4.2K以下となり、かつGWPが160以下となることが判る。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点W(30.0, 23.4, 46.6)、
　　点Z’(30.0, 21.5, 48.5)及び
　　点Z(27.7, 23.4, 48.9)
の３点をそれぞれ結ぶ直線WZ’、Z’Z及びZWで囲まれる図形の範囲内又は前記直線WZ’、Z’Z及びZW上にある。

　これらの結果より、本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、RCLが50g/m³以上となり、凝縮グライドが4.2K以下となり、かつGWPが150以下となることが判る。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点X(32.8, 21.9, 45.3)、
　　点S(32.8, 19.1, 48.1)及び
　　点Y(29.5, 21.9, 48.6)
の３点をそれぞれ結ぶ直線XS、SY及びYXで囲まれる図形の範囲内又は前記直線XS、SY及びYX上にある。

　これらの結果より、本開示の冷媒は、以下の要件を満たすことにより、不均化対策が不要となり、RCLが50g/m³以上となり、凝縮グライドが4.2K以下となり、かつGWPが150以下となることが判る。

　HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
　　点Y’(30.0, 21.9, 48.1)、
　　点Z’(30.0,21.5,48.5)及び
　　点Y(29.5, 21.9, 48.6)
の３点をそれぞれ結ぶ直線Y’Z’、Z’Y及びYY’で囲まれる図形の範囲内又は前記直線Y’Z’、Z’Y及びYY’上にある。

　（１）冷凍機油
　第１グループの技術としての冷凍機油は、冷媒組成物と共存させて冷凍サイクルを行わせることで、冷凍サイクル装置内の潤滑性を高めることが可能であり、効率的なサイクル性能を発揮させることも可能となる。

　冷凍機油として、例えば、含酸素系合成油（エステル系冷凍機油、エーテル系冷凍機油等）、炭化水素系冷凍機油等が挙げられる。なかでも、冷媒または冷媒組成物との相溶性の観点から、エステル系冷凍機油、エーテル系冷凍機油が好ましい。冷凍機油としては、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　冷凍機油は、潤滑性や圧縮機の密閉性の低下を抑制させること、低温条件下で冷媒に対して相溶性が十分に確保されること、圧縮機の潤滑不良を抑制させること、蒸発器における熱交換効率を良好にすること、の少なくともいずれかの観点から、４０℃における動粘度が１ｍｍ^２／ｓ以上７５０ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましく、１ｍｍ^２／ｓ以上４００ｍｍ^２／ｓ以下であることがより好ましい。なお、冷凍機油の１００℃における動粘度としては、例えば、１ｍｍ^２／ｓ以上１００ｍｍ^２／ｓ以下であってよく、１ｍｍ^２／ｓ以上５０ｍｍ^２／ｓ以下であることがより好ましい。

　冷凍機油は、アニリン点が、－１００℃以上０℃以下であることが好ましい。ここで、「アニリン点」は、例えば、炭化水素系溶剤等の溶解性を示す数値であり、試料（ここでは冷凍機油）を等容積のアニリンと混合して冷やしたときに、互いに溶解し合えなくなって濁りがみえ始めたときの温度を表すものである（JIS K 2256で規定）。なお、これらの値は、冷媒が溶解しない状態の冷凍機油自体の値である。このようなアニリン点の冷凍機油を用いることで、例えば、樹脂製機能部品を構成する各軸受および電動機の絶縁材料が冷凍機油と接する位置で用いられている場合においても、これらの樹脂製機能部品に対する冷凍機油の適合性を向上させることができる。具体的には、アニリン点が低すぎると、冷凍機油が軸受や絶縁材料に浸透し易くなり、軸受等が膨潤し易くなる。一方、アニリン点が高すぎると、冷凍機油が軸受や絶縁材料に浸透し難くなり、軸受等が収縮し易くなる。そこで、アニリン点が上述した所定の範囲（－１００℃以上０℃以下）である冷凍機油を用いることで、軸受や絶縁材料の膨潤／収縮変形を防止することができる。ここで、各軸受が膨潤変形してしまうと、摺動部での隙間（ギャップ）を所望とする長さに維持することができない。その結果、摺動抵抗の増大を招く虞がある。各軸受が収縮変形してしまうと、軸受の硬度が高くなり圧縮機の振動によって軸受が破損する虞がある。つまり、各軸受が収縮変形すると、摺動部の剛性の低下を招く虞がある。また、電動機の絶縁材料（絶縁被服材料や絶縁フィルム等）が膨潤変形してしまうと、その絶縁材料の絶縁性が低下してしまう。絶縁材料が収縮変形してしまうと、上述した軸受の場合と同様に絶縁材料が破損する虞があり、この場合もまた絶縁性が低下してしまう。これに対して、上記のようにアニリン点が所定の範囲内である冷凍機油を用いることで、軸受や絶縁材料の膨潤／収縮変形を抑制できるため、このような不具合を回避することができる。

　冷凍機油は、冷媒組成物と混合して冷凍機用作動流体として使用される。冷凍機用作動流体全量に対する冷凍機油の配合割合は、５質量％以上６０質量％以下であることが好ましく、１０質量％以上５０質量％以下であることがより好ましい。

　（1－１）含酸素系合成油
　含酸素系合成油であるエステル系冷凍機油やエーテル系冷凍機油は、主として、炭素原子と酸素原子を有して構成されている。エステル系冷凍機油やエーテル系冷凍機油においては、この炭素原子と酸素原子の比率（炭素／酸素モル比）が小さすぎると吸湿性が高くなり、当該比率が大きすぎると冷媒との相溶性が低下してしまうことから、当該比率はモル比で２以上７．５以下であることが好ましい。

　（１－１－１）エステル系冷凍機油
　エステル系冷凍機油としては、化学的安定性の観点から、二塩基酸と１価アルコールとの二塩基酸エステル油、ポリオールと脂肪酸とのポリオールエステル油、またはポリオールと多価塩基酸と１価アルコール（又は脂肪酸）とのコンプレックスエステル油、ポリオール炭酸エステル油等が基油成分として挙げられる。

　（二塩基酸エステル油）
　二塩基酸エステル油としては、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸等の二塩基酸、特に、炭素数５～１０の二塩基酸（グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸等）と、直鎖または分枝アルキル基を有する炭素数１～１５の一価アルコール（メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、ヘキサノール、ヘプタノール、オクタノール、ノナノール、デカノール、ウンデカノール、ドデカノール、トリデカノール、テトラデカノール、ペンタデカノール等）とのエステルが好ましい。この二塩基酸エステル油としては、具体的には、グルタル酸ジトリデシル、アジピン酸ジ（２－エチルヘキシル）、アジピン酸ジイソデシル、アジピン酸ジトリデシル、セバシン酸ジ（３－エチルヘキシル）等が挙げられる。

　（ポリオールエステル油）
　ポリオールエステル油とは、多価アルコールと脂肪酸（カルボン酸）とから合成されるエステルであり、炭素／酸素モル比が２以上７．５以下、好ましくは３．２以上５．８以下のものである。

　ポリオールエステル油を構成する多価アルコールとしては、ジオール（エチレングリコール、１，３－プロパンジオール、プロピレングリコール、１，４－ブタンジオール、１，２－ブタンジオール、２－メチル－１，３－プロパンジオール、１，５－ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６－ヘキサンジオール、２－エチル－２－メチル－１，３－プロパンジオール、１，７－ヘプタンジオール、２－メチル－２－プロピル－１，３－プロパンジオール、２，２－ジエチル－１，３－プロパンジオール、１，８－オクタンジオール、１，９－ノナンジオール、１，１０－デカンジオール、１，１１－ウンデカンジオール、１，１２－ドデカンジオール等）、水酸基を３～２０個有するポリオール（トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ジ－（トリメチロールプロパン）、トリ－（トリメチロールプロパン）、ペンタエリスリトール、ジ－（ペンタエリスリトール）、トリ－（ペンタエリスリトール）、グリセリン、ポリグリセリン（グリセリンの２～３量体）、１，３，５－ペンタントリオール、ソルビトール、ソルビタン、ソルビトールグリセリン縮合物、アドニトール、アラビトール、キシリトール、マンニトールなどの多価アルコール、キシロース、アラビノース、リボース、ラムノース、グルコース、フルクトース、ガラクトース、マンノース、ソルボース、セロビオース、マルトース、イソマルトース、トレハロース、シュクロース、ラフィノース、ゲンチアノース、メレンジトースなどの糖類、ならびにこれらの部分エーテル化物等）が挙げられ、エステルを構成する多価アルコールとしては、上記の１種でもよく、２種以上が含まれていてもよい。

　ポリオールエステルを構成する脂肪酸としては、特に炭素数は制限されないが、通常炭素数１～２４のものが用いられる。直鎖の脂肪酸、分岐を有する脂肪酸が好ましい。直鎖の脂肪酸としては、酢酸、プロピオン酸、ブタン酸、ペンタン酸、ヘキサン酸、ヘプタン酸、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ウンデカン酸、ドデカン酸、トリデカン酸、テトラデカン酸、ペンタデカン酸、ヘキサデカン酸、ヘプタデカン酸、オクタデカン酸、ノナデカン酸、エイコサン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸等が挙げられ、カルボキシル基に結合する炭化水素基は、全て飽和炭化水素であってもよく、不飽和炭化水素を有していてもよい。さらに、分岐を有する脂肪酸としては、２－メチルプロパン酸、２－メチルブタン酸、３－メチルブタン酸、２，２－ジメチルプロパン酸、２－メチルペンタン酸、３－メチルペンタン酸、４－メチルペンタン酸、２，２－ジメチルブタン酸、２，３－ジメチルブタン酸、３，３－ジメチルブタン酸、２－メチルヘキサン酸、３－メチルヘキサン酸、４－メチルヘキサン酸、５－メチルヘキサン酸、２，２－ジメチルペンタン酸、２，３－ジメチルペンタン酸、２，４－ジメチルペンタン酸、３，３－ジメチルペンタン酸、３，４－ジメチルペンタン酸、４，４－ジメチルペンタン酸、２－エチルペンタン酸、３－エチルペンタン酸、２，２，３－トリメチルブタン酸、２，３，３－トリメチルブタン酸、２－エチル－２－メチルブタン酸、２－エチル－３－メチルブタン酸、２－メチルヘプタン酸、３－メチルヘプタン酸、４－メチルヘプタン酸、５－メチルヘプタン酸、６－メチルヘプタン酸、２－エチルヘキサン酸、３－エチルヘキサン酸、４－エチルヘキサン酸、２，２－ジメチルヘキサン酸、２，３－ジメチルヘキサン酸、２，４－ジメチルヘキサン酸、２，５－ジメチルヘキサン酸、３，３－ジメチルヘキサン酸、３，４－ジメチルヘキサン酸、３，５－ジメチルヘキサン酸、４，４－ジメチルヘキサン酸、４，５－ジメチルヘキサン酸、５，５－ジメチルヘキサン酸、２－プロピルペンタン酸、２－メチルオクタン酸、３－メチルオクタン酸、４－メチルオクタン酸、５－メチルオクタン酸、６－メチルオクタン酸、７－メチルオクタン酸、２，２－ジメチルヘプタン酸、２，３－ジメチルヘプタン酸、２，４－ジメチルヘプタン酸、２，５－ジメチルヘプタン酸、２，６－ジメチルヘプタン酸、３，３－ジメチルヘプタン酸、３，４－ジメチルヘプタン酸、３，５－ジメチルヘプタン酸、３，６－ジメチルヘプタン酸、４，４－ジメチルヘプタン酸、４，５－ジメチルヘプタン酸、４，６－ジメチルヘプタン酸、５，５－ジメチルヘプタン酸、５，６－ジメチルヘプタン酸、６，６－ジメチルヘプタン酸、２－メチル－２－エチルヘキサン酸、２－メチル－３－エチルヘキサン酸、２－メチル－４－エチルヘキサン酸、３－メチル－２－エチルヘキサン酸、３－メチル－３－エチルヘキサン酸、３－メチル－４－エチルヘキサン酸、４－メチル－２－エチルヘキサン酸、４－メチル－３－エチルヘキサン酸、４－メチル－４－エチルヘキサン酸、５－メチル－２－エチルヘキサン酸、５－メチル－３－エチルヘキサン酸、５－メチル－４－エチルヘキサン酸、２－エチルヘプタン酸、３－メチルオクタン酸、３，５，５－トリメチルヘキサン酸、２－エチル－２，３，３－トリメチル酪酸、２，２，４，４－テトラメチルペンタン酸、２，２，３，３－テトラメチルペンタン酸、２，２，３，４－テトラメチルペンタン酸、２，２－ジイソプロピルプロパン酸などが挙げられる。脂肪酸は、これらの中から選ばれる１種または２種以上の脂肪酸とのエステルであってもよい。

　エステルを構成する多価アルコールは１種類でもよく、２種以上の混合物でもよい。また、エステルを構成する脂肪酸は、単一成分でもよく、２種以上の脂肪酸とのエステルでもよい。脂肪酸は、各々１種類でもよく、２種類以上の混合物でもよい。また、ポリオールエステル油は、遊離の水酸基を有していてもよい。

　具体的なポリオールエステル油としては、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ジ－（トリメチロールプロパン）、トリ－（トリメチロールプロパン）、ペンタエリスリトール、ジ－（ペンタエリスリトール）、トリ－（ペンタエリスリトール）などのヒンダードアルコールのエステルがより好ましく、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタンおよびペンタエリスリトール、ジ－（ペンタエリスリトール）のエステルがさらにより好ましく、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジ－（ペンタエリスリトール）等と炭素数２～２０の脂肪酸とのエステルが好ましい。

　このような多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸において、脂肪酸は直鎖アルキル基をもつ脂肪酸のみでもよいし、分岐構造をもつ脂肪酸から選ばれてもよい。また、直鎖と分岐脂肪酸の混合エステルでもよい。さらに、エステルを構成する脂肪酸は、上記脂肪酸から選ばれる２種類以上が用いられていてもよい。

　具体的な例として、直鎖と分岐脂肪酸の混合エステルの場合には、直鎖を有する炭素数４～６の脂肪酸と分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸のモル比は、１５：８５～９０：１０であり、好ましくは１５：８５～８５：１５であり、より好ましくは２０：８０～８０：２０であり、さらに好ましくは２５：７５～７５：２５であり、最も好ましくは３０：７０～７０：３０である。また、多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸の全量に占める直鎖を有する炭素数４～６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸の合計の割合は２０モル％以上であることが好ましい。脂肪酸組成に関しては、冷媒との十分な相溶性、および冷凍機油として必要な粘度とを両立させるものであることが好ましい。なお、ここでいう脂肪酸の割合とは、冷凍機油に含まれる多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸全量を基準とした値である。

　なかでも、このような冷凍機油としては、脂肪酸における炭素数４～６の脂肪酸と炭素数７～９の分岐脂肪酸のモル比が１５：８５～９０：１０であり、炭素数４～６の脂肪酸は２－メチルプロパン酸を含有し、上記エステルを構成する脂肪酸の全量に占める炭素数４～６の脂肪酸および炭素数７～９の分岐脂肪酸の合計の割合が２０モル％以上であるエステル（以下、「多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）」という。）を含有したものが好ましい。

　多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）には、多価アルコールの全ての水酸基がエステル化された完全エステル、多価アルコールの水酸基の一部がエステル化せずに残っている部分エステル、ならびに完全エステルと部分エステルとの混合物が包含されるが、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）の水酸基価は、好ましくは１０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、さらには５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、最も好ましくは３ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。

　多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を構成する脂肪酸において、炭素数４～６の脂肪酸と分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸のモル比は、１５：８５～９０：１０であり、好ましくは１５：８５～８５：１５であり、より好ましくは２０：８０～８０：２０であり、さらに好ましくは２５：７５～７５：２５であり、最も好ましくは３０：７０～７０：３０である。また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を構成する脂肪酸の全量に占める炭素数４～６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸の合計の割合は２０モル％以上である。脂肪酸組成に関する上記の条件を満たさない場合には、冷媒組成物にジフルオロメタンが含まれている場合において、当該ジフルオロメタンとの十分な相溶性、および冷凍機油として必要な粘度とが高水準で両立されにくくなる。なお、脂肪酸の割合とは、冷凍機油に含有される多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸全量を基準とした値である。

　上記炭素数４～６の脂肪酸としては、具体的には例えば、ブタン酸、２－メチルプロパン酸、ペンタン酸、２－メチルブタン酸、３－メチルブタン酸、２，２－ジメチルプロパン酸、２－メチルペンタン酸、３－メチルペンタン酸、４－メチルペンタン酸、２，２－ジメチルブタン酸、２，３－ジメチルブタン酸、３，３－ジメチルブタン酸、ヘキサン酸などが挙げられる。これらの中でも、２－メチルプロパン酸のように、アルキル骨格に分岐を有するものが好ましい。

　上記分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸としては、具体的には例えば、２－メチルヘキサン酸、３－メチルヘキサン酸、４－メチルヘキサン酸、５－メチルヘキサン酸、２，２－ジメチルペンタン酸、２，３－ジメチルペンタン酸、２，４－ジメチルペンタン酸、３，３－ジメチルペンタン酸、３，４－ジメチルペンタン酸、４，４－ジメチルペンタン酸、２－エチルペンタン酸、３－エチルペンタン酸、１，１，２－トリメチルブタン酸、１，２，２－トリメチルブタン酸、１－エチル－１メチルブタン酸、１－エチル－２－メチルブタン酸、オクタン酸、２－エチルヘキサン酸、３－エチルヘキサン酸、３，５－ジメチルヘキサン酸、２，４－ジメチルヘキサン酸、３，４－ジメチルヘキサン酸、４，５－ジメチルヘキサン酸、２，２－ジメチルヘキサン酸、２－メチルヘプタン酸、３－メチルヘプタン酸、４－メチルヘプタン酸、５－メチルヘプタン酸、６－メチルヘプタン酸、２－プロピルペンタン酸、ノナン酸、２，２－ジメチルヘプタン酸、２－メチルオクタン酸、２－エチルヘプタン酸、３－メチルオクタン酸、３，５，５－トリメチルヘキサン酸、２－エチル－２，３，３－トリメチル酪酸、２，２，４，４－テトラメチルペンタン酸、２，２，３，３－テトラメチルペンタン酸、２，２，３，４－テトラメチルペンタン酸、２，２－ジイソプロピルプロパン酸などが挙げられる。

　多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）は、炭素数４～６の脂肪酸と分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸のモル比が１５：８５～９０：１０であり、かつ、炭素数４～６の脂肪酸が２－メチルプロパン酸を含有する限りにおいて、炭素数４～６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸以外の脂肪酸を構成酸成分として含有してもよい。

　上記炭素数４～６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸以外の脂肪酸としては、具体的には、酢酸、プロピオン酸等の炭素数２～３の脂肪酸；ヘプタン酸、オクタン酸、ノナン酸等の炭素数７～９の直鎖脂肪酸；デカン酸、ウンデカン酸、ドデカン酸、トリデカン酸、テトラデカン酸、ペンタデカン酸、ヘキサデカン酸、ヘプタデカン酸、オクタデカン酸、ノナデカン酸、エイコサン酸、オレイン酸等の炭素数１０～２０の脂肪酸等が挙げられる。

　上記炭素数４～６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸と、これらの脂肪酸以外の脂肪酸とを組み合わせて用いる場合、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を構成する脂肪酸の全量に占める炭素数４～６の脂肪酸および炭素数７～９の分岐脂肪酸の合計の割合が２０モル％以上とすることが好ましく、２５モル％以上であることがより好ましく、３０モル％以上であることがさらにより好ましい。この割合が２０モル％以上であることにより、冷媒組成物においてジフルオロメタンが含まれている場合における当該ジフルオロメタンとの相溶性が十分となる。

　多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）の中でも、酸構成成分が２－メチルプロパン酸と３，５，５－トリメチルヘキサン酸のみからなるものが、必要粘度の確保と、冷媒組成物においてジフルオロメタンが含まれている場合における当該ジフルオロメタンとの相溶性との両立の面で特に好ましい。

　上記多価アルコール脂肪酸エステルは、分子構造の異なるエステルの２種以上の混合物であってもよく、かかる場合には個々の分子が必ずしも上記の条件を満たしている必要はなく、冷凍機油中に含まれるペンタエリスリトール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸全体として上記条件を満たしていればよい。

　上記した通り、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）は、エステルを構成する酸成分として炭素数４～６の脂肪酸及び分岐を有する炭素数７～９の脂肪酸を必須とし、必要に応じてその他の脂肪酸を構成成分として含むものである。すなわち、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）は、２種のみの脂肪酸を酸構成成分としているものであっても、３種以上の構造の異なる脂肪酸を酸構成成分としているものであってもよいが、当該多価アルコール脂肪酸エステルは、酸構成成分として、カルボニル炭素と隣接する炭素原子（α位炭素原子）が四級炭素でない脂肪酸のみを含有することが好ましい。多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸中に、α位炭素原子が四級炭素である脂肪酸が含まれる場合には、冷媒組成物にジフルオロメタンを含んでいる場合における当該ジフルオロメタン存在下での潤滑性が不十分となる傾向にある。

　また、本実施形態にかかるポリオールエステルを構成する多価アルコールとしては、水酸基を２～６個有する多価アルコールが好ましく用いられる。

　２価アルコール（ジオール）としては、具体的には例えば、エチレングリコール、１，３－プロパンジオール、プロピレングリコール、１，４－ブタンジオール、１，２－ブタンジオール、２－メチル－１，３－プロパンジオール、１，５－ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６－ヘキサンジオール、２－エチル－２－メチル－１，３－プロパンジオール、１，７－ヘプタンジオール、２－メチル－２－プロピル－１，３－プロパンジオール、２，２－ジエチル－１，３－プロパンジオール、１，８－オクタンジオール、１，９－ノナンジオール、１，１０－デカンジオール、１，１１－ウンデカンジオール、１，１２－ドデカンジオールなどが挙げられる。また、３価以上のアルコールとしては、具体的には例えば、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ジ－（トリメチロールプロパン）、トリ－（トリメチロールプロパン）、ペンタエリスリトール、ジ－（ペンタエリスリトール）、トリ－（ペンタエリスリトール）、グリセリン、ポリグリセリン（グリセリンの２～３量体）、１，３，５－ペンタントリオール、ソルビトール、ソルビタン、ソルビトールグリセリン縮合物、アドニトール、アラビトール、キシリトール、マンニトールなどの多価アルコール、キシロース、アラビノース、リボース、ラムノース、グルコース、フルクトース、ガラクトース、マンノース、ソルボース、セロビオースなどの糖類、ならびにこれらの部分エーテル化物などが挙げられる。これらの中でも、より加水分解安定性に優れることから、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ジ－（トリメチロールプロパン）、トリ－（トリメチロールプロパン）、ペンタエリスリトール、ジ－（ペンタエリスリトール）、トリ－（ペンタエリスリトール）などのヒンダードアルコールのエステルがより好ましく、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタンおよびペンタエリスリトール、ジ－（ペンタエリスリトール）のエステルがさらにより好ましく、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジ－（ペンタエリスリトール）がさらに好ましく、冷媒との相溶性および加水分解安定性に特に優れることから、ペンタエリスリトール、ジ－（ペンタエリスリトール）またはペンタエリスリトールとジ－（ペンタエリスリトール）との混合エステルが最も好ましい。

　上記多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を構成する酸構成成分の好ましい例としては、以下のものを挙げることができる。
（ｉ）ブタン酸、２－メチルプロパン酸、ペンタン酸、２－メチルブタン酸、３－メチルブタン酸、２，２－ジメチルプロパン酸、２－メチルペンタン酸、３－メチルペンタン酸、４－メチルペンタン酸、２，２－ジメチルブタン酸、２，３－ジメチルブタン酸、３，３－ジメチルブタン酸およびヘキサン酸から選ばれる１～１３種と、２－メチルヘキサン酸、３－メチルヘキサン酸、４－メチルヘキサン酸、５－メチルヘキサン酸、２，２－ジメチルペンタン酸、２，３－ジメチルペンタン酸、２，４－ジメチルペンタン酸、３，３－ジメチルペンタン酸、３，４－ジメチルペンタン酸、４，４－ジメチルペンタン酸、２－エチルペンタン酸、３－エチルペンタン酸および２－エチル－３－メチルブタン酸から選ばれる１～１３種との組合せ；
（ｉｉ）ブタン酸、２－メチルプロパン酸、ペンタン酸、２－メチルブタン酸、３－メチルブタン酸、２，２－ジメチルプロパン酸、２－メチルペンタン酸、３－メチルペンタン酸、４－メチルペンタン酸、２，２－ジメチルブタン酸、２，３－ジメチルブタン酸、３，３－ジメチルブタン酸およびヘキサン酸から選ばれる１～１３種と、２－メチルヘプタン酸、３－メチルヘプタン酸、４－メチルヘプタン酸、５－メチルヘプタン酸、６－メチルヘプタン酸、２，２－ジメチルヘキサン酸、３，３－ジメチルヘキサン酸、４，４－ジメチルヘキサン酸、５，５－ジメチルヘキサン酸、２，３－ジメチルヘキサン酸、２，４－ジメチルヘキサン酸、２，５－ジメチルヘキサン酸、３，４－ジメチルヘキサン酸、３，５－ジメチルヘキサン酸、４，５－ジメチルヘキサン酸、２，２，３－トリメチルペンタン酸、２，３，３－トリメチルペンタン酸、２，４，４－トリメチルペンタン酸、３，４，４－トリメチルペンタン酸、２－エチルヘキサン酸、３－エチルヘキサン酸、２－プロピルペンタン酸、２－メチル－２－エチルペンタン酸、２－メチル－３－エチルペンタン酸および３－メチル－３－エチルペンタン酸から選ばれる１～２５種との組合せ；
（ｉｉｉ）ブタン酸、２－メチルプロパン酸、ペンタン酸、２－メチルブタン酸、３－メチルブタン酸、２，２－ジメチルプロパン酸、２－メチルペンタン酸、３－メチルペンタン酸、４－メチルペンタン酸、２，２－ジメチルブタン酸、２，３－ジメチルブタン酸、３，３－ジメチルブタン酸およびヘキサン酸から選ばれる１～１３種と、２－メチルオクタン酸、３－メチルオクタン酸、４－メチルオクタン酸、５－メチルオクタン酸、６－メチルオクタン酸、７－メチルオクタン酸、８－メチルオクタン酸、２，２－ジメチルヘプタン酸、３，３－ジメチルヘプタン酸、４，４－ジメチルヘプタン酸、５，５－ジメチルヘプタン酸、６，６－ジメチルヘプタン酸、２，３－ジメチルヘプタン酸、２，４－ジメチルヘプタン酸、２，５－ジメチルヘプタン酸、２，６－ジメチルヘプタン酸、３，４－ジメチルヘプタン酸、３，５－ジメチルヘプタン酸、３，６－ジメチルヘプタン酸、４，５－ジメチルヘプタン酸、４，６－ジメチルヘプタン酸、２－エチルヘプタン酸、３－エチルヘプタン酸、４－エチルヘプタン酸、５－エチルヘプタン酸、２－プロピルヘキサン酸、３－プロピルヘキサン酸、２－ブチルペンタン酸、２，２，３－トリメチルヘキサン酸、２，２，３－トリメチルヘキサン酸、２，２，４－トリメチルヘキサン酸、２，２，５－トリメチルヘキサン酸、２，３，４－トリメチルヘキサン酸、２，３，５－トリメチルヘキサン酸、３，３，４－トリメチルヘキサン酸、３，３，５－トリメチルヘキサン酸、３，５，５－トリメチルヘキサン酸、４，４，５－トリメチルヘキサン酸、４，５，５－トリメチルヘキサン酸、２，２，３，３－テトラメチルペンタン酸、２，２，３，４－テトラメチルペンタン酸、２，２，４，４－テトラメチルペンタン酸、２，３，４，４－テトラメチルペンタン酸、３，３，４，４－テトラメチルペンタン酸、２，２－ジエチルペンタン酸、２，３－ジエチルペンタン酸、３，３－ジエチルペンタン酸、２－エチル－２，３，３－トリメチル酪酸、３－エチル－２，２，３－トリメチル酪酸および２，２－ジイソプロピルプロピオン酸から選ばれる１～５０種との組合せ。

　上記多価アルコール脂肪酸エステルを構成する酸構成成分のさらに好ましい例としては、以下のものを挙げることができる。
（ｉ）２－メチルプロパン酸と、２－メチルヘキサン酸、３－メチルヘキサン酸、４－メチルヘキサン酸、５－メチルヘキサン酸、２，２－ジメチルペンタン酸、２，３－ジメチルペンタン酸、２，４－ジメチルペンタン酸、３，３－ジメチルペンタン酸、３，４－ジメチルペンタン酸、４，４－ジメチルペンタン酸、２－エチルペンタン酸、３－エチルペンタン酸および２－エチル－３－メチルブタン酸から選ばれる１～１３種との組合せ；
（ｉｉ）２－メチルプロパン酸と、２－メチルヘプタン酸、３－メチルヘプタン酸、４－メチルヘプタン酸、５－メチルヘプタン酸、６－メチルヘプタン酸、２，２－ジメチルヘキサン酸、３，３－ジメチルヘキサン酸、４，４－ジメチルヘキサン酸、５，５－ジメチルヘキサン酸、２，３－ジメチルヘキサン酸、２，４－ジメチルヘキサン酸、２，５－ジメチルヘキサン酸、３，４－ジメチルヘキサン酸、３，５－ジメチルヘキサン酸、４，５－ジメチルヘキサン酸、２，２，３－トリメチルペンタン酸、２，３，３－トリメチルペンタン酸、２，４，４－トリメチルペンタン酸、３，４，４－トリメチルペンタン酸、２－エチルヘキサン酸、３－エチルヘキサン酸、２－プロピルペンタン酸、２－メチル－２－エチルペンタン酸、２－メチル－３－エチルペンタン酸および３－メチル－３－エチルペンタン酸から選ばれる１～２５種との組合せ；
（ｉｉｉ）２－メチルプロパン酸と、２－メチルオクタン酸、３－メチルオクタン酸、４－メチルオクタン酸、５－メチルオクタン酸、６－メチルオクタン酸、７－メチルオクタン酸、８－メチルオクタン酸、２，２－ジメチルヘプタン酸、３，３－ジメチルヘプタン酸、４，４－ジメチルヘプタン酸、５，５－ジメチルヘプタン酸、６，６－ジメチルヘプタン酸、２，３－ジメチルヘプタン酸、２，４－ジメチルヘプタン酸、２，５－ジメチルヘプタン酸、２，６－ジメチルヘプタン酸、３，４－ジメチルヘプタン酸、３，５－ジメチルヘプタン酸、３，６－ジメチルヘプタン酸、４，５－ジメチルヘプタン酸、４，６－ジメチルヘプタン酸、２－エチルヘプタン酸、３－エチルヘプタン酸、４－エチルヘプタン酸、５－エチルヘプタン酸、２－プロピルヘキサン酸、３－プロピルヘキサン酸、２－ブチルペンタン酸、２，２，３－トリメチルヘキサン酸、２，２，３－トリメチルヘキサン酸、２，２，４－トリメチルヘキサン酸、２，２，５－トリメチルヘキサン酸、２，３，４－トリメチルヘキサン酸、２，３，５－トリメチルヘキサン酸、３，３，４－トリメチルヘキサン酸、３，３，５－トリメチルヘキサン酸、３，５，５－トリメチルヘキサン酸、４，４，５－トリメチルヘキサン酸、４，５，５－トリメチルヘキサン酸、２，２，３，３－テトラメチルペンタン酸、２，２，３，４－テトラメチルペンタン酸、２，２，４，４－テトラメチルペンタン酸、２，３，４，４－テトラメチルペンタン酸、３，３，４，４－テトラメチルペンタン酸、２，２－ジエチルペンタン酸、２，３－ジエチルペンタン酸、３，３－ジエチルペンタン酸、２－エチル－２，３，３－トリメチル酪酸、３－エチル－２，２，３－トリメチル酪酸および２，２－ジイソプロピルプロピオン酸から選ばれる１～５０種との組合せ。

　上記多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）の含有量は、冷凍機油全量基準で５０質量％以上であり、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、さらに好ましくは７５質量％以上である。本実施形態に係る冷凍機油は、後述するように多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の潤滑油基油や添加剤を含有してもよいが、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）が５０質量％未満であると、必要粘度と相溶性とを高水準で両立することができなくなる。

　本実施形態に係る冷凍機油において、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）は主として基油として用いられる。本実施形態に係る冷凍機油の基油としては、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）のみを単独で（すなわち多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）の含有量が１００質量％）用いてもよいが、これに加えて、その優れた性能を損なわない程度に、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の基油をさらに含有してもよい。多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の基油としては、鉱油、オレフィン重合体、アルキルジフェニルアルカン、アルキルナフタレン、アルキルベンゼン等の炭化水素系油；多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステル、コンプレックスエステル、脂環式ジカルボン酸エステル等のエステル、ポリグリコール、ポリビニルエーテル、ケトン、ポリフェニルエーテル、シリコーン、ポリシロキサン、パーフルオロエーテル等の酸素を含有する合成油（以下、場合により「他の含酸素合成油」という）などが挙げられる。

　酸素を含有する合成油としては、上記の中でも、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のエステル、ポリグリコール、ポリビニルエーテルが好ましく、特に好ましいのは、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルである。多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルとしては、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール等の多価アルコールと脂肪酸とのエステルが挙げられ、特に好ましいものは、ネオペンチルグリコールと脂肪酸とのエステル、ペンタエリスリトールと脂肪酸とのエステル及びジペンタエリスリトールと脂肪酸とのエステルである。

　ネオペンチルグリコールエステルとしては、ネオペンチルグリコールと炭素数５～９の脂肪酸とのエステルであることが好ましい。このようなネオペンチルグリコールエステルとしては、具体的には例えば、ネオペンチルグリコールジ３，５，５－トリメチルヘキサノエート、ネオペンチルグリコールジ２－エチルヘキサノエート、ネオペンチルグリコールジ２－メチルヘキサノエート、ネオペンチルグリコールジ２－エチルペンタノエート、ネオペンチルグリコールと２－メチルヘキサン酸・２－エチルペンタン酸のエステル、ネオペンチルグリコールと３－メチルヘキサン酸・５－メチルヘキサン酸のエステル、ネオペンチルグリコールと２－メチルヘキサン酸・２－エチルヘキサン酸のエステル、ネオペンチルグリコールと３，５－ジメチルヘキサン酸・４，５－ジメチルヘキサン酸・３，４－ジメチルヘキサン酸のエステル、ネオペンチルグリコールジペンタノエート、ネオペンチルグリコールジ２－エチルブタノエート、ネオペンチルグリコールジ２－メチルペンタノエート、ネオペンチルグリコールジ２－メチルブタノエート、ネオペンチルグリコールジ３－メチルブタノエート等が挙げられる。

　ペンタエリスリトールエステルとしては、ペンタエリスリトールと炭素数５～９の脂肪酸とのエステルが好ましい。このようなペンタエリスリトールエステルとしては、具体的には、ペンタエリスリトールと、ペンタン酸、２－メチルブタン酸、３－メチルブタン酸、ヘキサン酸、２－メチルペンタン酸、２－エチルブタン酸、２－エチルペンタン酸、２－メチルヘキサン酸、３，５，５－トリメチルヘキサン酸および２－エチルヘキサン酸から選ばれる１種以上の脂肪酸とのエステルが挙げられる。

　ジペンタエリスリトールエステルとしては、ジペンタエリスリトールと炭素数５～９の脂肪酸のエステルが好ましい。このようなジペンタエリスリトールエステルとしては、具体的には、ジペンタエリスリトールと、ペンタン酸、２－メチルブタン酸、３－メチルブタン酸、ヘキサン酸、２－メチルペンタン酸、２－エチルブタン酸、２－エチルペンタン酸、２－メチルヘキサン酸、３，５，５－トリメチルヘキサン酸および２－エチルヘキサン酸から選ばれる１種以上の脂肪酸とのエステルが挙げられる。

　本実施形態に係る冷凍機油が多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の含酸素合成油を含有する場合、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の含酸素合成油の含有量は、本実施形態に係る冷凍機油の優れた潤滑性と相溶性とを損なわない限りにおいて特に制限はないが、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルを配合する場合、冷凍機油全量基準で、５０質量％未満であることが好ましく、４５質量％以下であることがより好ましく、４０質量％以下であることがさらに好ましく、３５質量％以下であることがさらにより好ましく、３０質量％以下であることが一層好ましく、２５質量％以下であることが最も好ましく；ポリオールエステル以外の含酸素合成油を配合する場合、冷凍機油全量基準で５０質量％未満であることが好ましく、４０質量％以下であることがより好ましく、３０質量％以下であることがさらに好ましい。ペンタエリスリトール脂肪酸エステル以外のポリオールエステルや他の含酸素合成油の配合量が多すぎると、上記効果が十分には得られない。

　なお、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルは、多価アルコールの水酸基の一部がエステル化されずに水酸基のまま残っている部分エステルであっても良く、全ての水酸基がエステル化された完全エステルであっても良く、また部分エステルと完全エステルの混合物であっても良いが、水酸基価が、１０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることが好ましく、５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることがより好ましく、３ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることが最も好ましい。

　本実施形態に係る冷凍機および冷凍機用作動流体が多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルを含有する場合、該ポリオールエステルとして、単一の構造のポリオールエステルの１種からなるものを含有してもよく、また、構造の異なる２種以上のポリオールエステルの混合物を含有してもよい。

　また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルは、１種の脂肪酸と１種の多価アルコールとのエステル、２種以上の脂肪酸と１種の多価アルコールとのエステル、１種の脂肪酸と２種以上の多価アルコールとのエステル、２種以上の脂肪酸と２種以上の多価アルコールとのエステルのいずれであってもよい。

　本実施形態に係る冷凍機油は、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）のみからなるものであってもよく、また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）とその他の基油とからなるものであってもよいが、後述する各種添加剤をさらに含有してもよい。また、本実施形態に係る冷凍機用作動流体においても、各種添加剤をさらに含有してもよい。なお、以下の説明において、添加剤の含有量については、冷凍機油全量を基準として示すが、冷凍機用作動流体におけるこれらの成分の含有量は、冷凍機油全量を基準とした場合に後述する好ましい範囲内となるように選定することが望ましい。

　本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体の耐摩耗性、耐荷重性をさらに改良するために、リン酸エステル、酸性リン酸エステル、チオリン酸エステル、酸性リン酸エステルのアミン塩、塩素化リン酸エステルおよび亜リン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも１種のリン化合物を配合することができる。これらのリン化合物は、リン酸または亜リン酸とアルカノール、ポリエーテル型アルコールとのエステルあるいはその誘導体である。

　具体的には例えば、リン酸エステルとしては、トリブチルホスフェート、トリペンチルホスフェート、トリヘキシルホスフェート、トリヘプチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリノニルホスフェート、トリデシルホスフェート、トリウンデシルホスフェート、トリドデシルホスフェート、トリトリデシルホスフェート、トリテトラデシルホスフェート、トリペンタデシルホスフェート、トリヘキサデシルホスフェート、トリヘプタデシルホスフェート、トリオクタデシルホスフェート、トリオレイルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、キシレニルジフェニルホスフェートなどが挙げられる。

　酸性リン酸エステルとしては、モノブチルアシッドホスフェート、モノペンチルアシッドホスフェート、モノヘキシルアシッドホスフェート、モノヘプチルアシッドホスフェート、モノオクチルアシッドホスフェート、モノノニルアシッドホスフェート、モノデシルアシッドホスフェート、モノウンデシルアシッドホスフェート、モノドデシルアシッドホスフェート、モノトリデシルアシッドホスフェート、モノテトラデシルアシッドホスフェート、モノペンタデシルアシッドホスフェート、モノヘキサデシルアシッドホスフェート、モノヘプタデシルアシッドホスフェート、モノオクタデシルアシッドホスフェート、モノオレイルアシッドホスフェート、ジブチルアシッドホスフェート、ジペンチルアシッドホスフェート、ジヘキシルアシッドホスフェート、ジヘプチルアシッドホスフェート、ジオクチルアシッドホスフェート、ジノニルアシッドホスフェート、ジデシルアシッドホスフェート、ジウンデシルアシッドホスフェート、ジドデシルアシッドホスフェート、ジトリデシルアシッドホスフェート、ジテトラデシルアシッドホスフェート、ジペンタデシルアシッドホスフェート、ジヘキサデシルアシッドホスフェート、ジヘプタデシルアシッドホスフェート、ジオクタデシルアシッドホスフェート、ジオレイルアシッドホスフェートなどが挙げられる。

　チオリン酸エステルとしては、トリブチルホスフォロチオネート、トリペンチルホスフォロチオネート、トリヘキシルホスフォロチオネート、トリヘプチルホスフォロチオネート、トリオクチルホスフォロチオネート、トリノニルホスフォロチオネート、トリデシルホスフォロチオネート、トリウンデシルホスフォロチオネート、トリドデシルホスフォロチオネート、トリトリデシルホスフォロチオネート、トリテトラデシルホスフォロチオネート、トリペンタデシルホスフォロチオネート、トリヘキサデシルホスフォロチオネート、トリヘプタデシルホスフォロチオネート、トリオクタデシルホスフォロチオネート、トリオレイルホスフォロチオネート、トリフェニルホスフォロチオネート、トリクレジルホスフォロチオネート、トリキシレニルホスフォロチオネート、クレジルジフェニルホスフォロチオネート、キシレニルジフェニルホスフォロチオネートなどが挙げられる。

　酸性リン酸エステルのアミン塩としては、酸性リン酸エステルと、炭素数１～２４、好ましくは５～１８の１～３級の直鎖または分岐アルキル基のアミンとのアミン塩が挙げられる。

　酸性リン酸エステルのアミン塩を構成するアミンとしては、直鎖または分岐のメチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブチルアミン、ペンチルアミン、ヘキシルアミン、ヘプチルアミン、オクチルアミン、ノニルアミン、デシルアミン、ウンデシルアミン、ドデシルアミン、トリデシルアミン、テトラデシルアミン、ペンタデシルアミン、ヘキサデシルアミン、ヘプタデシルアミン、オクタデシルアミン、オレイルアミン、テトラコシルアミン、ジメチルアミン、ジエチルアミン、ジプロピルアミン、ジブチルアミン、ジペンチルアミン、ジヘキシルアミン、ジヘプチルアミン、ジオクチルアミン、ジノニルアミン、ジデシルアミン、ジウンデシルアミン、ジドデシルアミン、ジトリデシルアミン、ジテトラデシルアミン、ジペンタデシルアミン、ジヘキサデシルアミン、ジヘプタデシルアミン、ジオクタデシルアミン、ジオレイルアミン、ジテトラコシルアミン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、トリプロピルアミン、トリブチルアミン、トリペンチルアミン、トリヘキシルアミン、トリヘプチルアミン、トリオクチルアミン、トリノニルアミン、トリデシルアミン、トリウンデシルアミン、トリドデシルアミン、トリトリデシルアミン、トリテトラデシルアミン、トリペンタデシルアミン、トリヘキサデシルアミン、トリヘプタデシルアミン、トリオクタデシルアミン、トリオレイルアミン、トリテトラコシルアミンなどのアミンとの塩が挙げられる。アミンは単独の化合物であっても、２種以上の化合物の混合物であっても良い。

　塩素化リン酸エステルとしては、トリス・ジクロロプロピルホスフェート、トリス・クロロエチルホスフェート、トリス・クロロフェニルホスフェート、ポリオキシアルキレン・ビス［ジ（クロロアルキル）］ホスフェートなどが挙げられる。亜リン酸エステルとしては、ジブチルホスファイト、ジペンチルホスファイト、ジヘキシルホスファイト、ジヘプチルホスファイト、ジオクチルホスファイト、ジノニルホスファイト、ジデシルホスファイト、ジウンデシルホスファイト、ジドデシルホスファイト、ジオレイルホスファイト、ジフェニルホスファイト、ジクレジルホスファイト、トリブチルホスファイト、トリペンチルホスファイト、トリヘキシルホスファイト、トリヘプチルホスファイト、トリオクチルホスファイト、トリノニルホスファイト、トリデシルホスファイト、トリウンデシルホスファイト、トリドデシルホスファイト、トリオレイルホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリクレジルホスファイトなどが挙げられる。また、これらの混合物も使用できる。

　本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体が上記リン化合物を含有する場合、リン化合物の含有量は特に制限されないが、冷凍機油全量基準（基油と全配合添加剤の合計量基準）で、０．０１～５．０質量％であることが好ましく、０．０２～３．０質量％であることがより好ましい。なお、上記リン化合物は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

　また、本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体は、その熱・化学的安定性をさらに改良するために、テルペン化合物を添加することができる。本開示でいう「テルペン化合物」とは、イソプレンの重合した化合物およびこれらの誘導体を意味し、イソプレンの２～８量体が好ましく用いられる。テルペン化合物としては、具体的には、ゲラニオール、ネロール、リナロール、シトラール（ゲラニアールを含む）、シトロネロール、メントール、リモネン、テルピネロール、カルボン、ヨノン、ツヨン、樟脳（カンファー）、ボルネオールなどのモノテルペン、ファルネセン、ファルネソール、ネロリドール、幼若ホルモン、フムレン、カリオフイレン、エレメン、カジノール、カジネン、ツチンなどのセスキテルペン、ゲラニルゲラニオール、フィトール、アビエチン酸、ピマラジェン、ダフネトキシン、タキソール、ピマール酸などのジテルペン、ゲラニルファルネセンなどのセスタテルペン、スクアレン、リモニン、カメリアゲニン、ホパン、ラノステロールなどのトリテルペン、カロテノイドなどのテトラテルペンなどが挙げられる。

　これらのテルペン化合物の中でも、モノテルペン、セスキテルペン、ジテルペンが好ましく、セスキテルペンがより好ましく、αファルネセン（３，７，１１－トリメチルドデカ－１，３，６，１０－テトラエン）および／またはβファルネセン（７，１１－ジメチル－３－メチリデンドデカ－１，６，１０－トリエン）が特に好ましい。本開示において、テルペン化合物は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　本実施形態に係る冷凍機油におけるテルペン化合物の含有量は特に制限されないが、冷凍機油全量基準で、好ましくは０．００１～１０質量％、より好ましくは０．０１～５質量％、さらに好ましくは０．０５～３質量％である。テルペン化合物の含有量が０．００１質量％未満であると熱・化学的安定性の向上効果が不十分となる傾向にあり、また、１０質量％を超えると潤滑性が不十分となる傾向にある。また、本実施形態に係る冷凍機用作動流体におけるテルペン化合物の含有量については、冷凍機油全量を基準とした場合に上記の好ましい範囲内となるように選定することが望ましい。

　また、本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体は、その熱・化学的安定性をさらに改良するために、フェニルグリシジルエーテル型エポキシ化合物、アルキルグリシジルエーテル型エポキシ化合物、グリシジルエステル型エポキシ化合物、アリルオキシラン化合物、アルキルオキシラン化合物、脂環式エポキシ化合物、エポキシ化脂肪酸モノエステルおよびエポキシ化植物油から選ばれる少なくとも１種のエポキシ化合物を含有することができる。

　フェニルグリシジルエーテル型エポキシ化合物としては、具体的には、フェニルグリシジルエーテルまたはアルキルフェニルグリシジルエーテルが例示できる。ここでいうアルキルフェニルグリシジルエーテルとは、炭素数１～１３のアルキル基を１～３個有するものが挙げられ、中でも炭素数４～１０のアルキル基を１個有するもの、例えばｎ－ブチルフェニルグリシジルエーテル、ｉ－ブチルフェニルグリシジルエーテル、ｓｅｃ－ブチルフェニルグリシジルエーテル、ｔｅｒｔ－ブチルフェニルグリシジルエーテル、ペンチルフェニルグリシジルエーテル、ヘキシルフェニルグリシジルエーテル、ヘプチルフェニルグリシジルエーテル、オクチルフェニルグリシジルエーテル、ノニルフェニルグリシジルエーテル、デシルフェニルグリシジルエーテルなどが好ましいものとして例示できる。

　アルキルグリシジルエーテル型エポキシ化合物としては、具体的には、デシルグリシジルエーテル、ウンデシルグリシジルエーテル、ドデシルグリシジルエーテル、トリデシルグリシジルエーテル、テトラデシルグリシジルエーテル、２－エチルヘキシルグリシジルエーテル、ネオペンチルグリコールジグリシジルエーテル、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル、ペンタエリスリトールテトラグリシジルエーテル、１，６－ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、ソルビトールポリグリシジルエーテル、ポリアルキレングリコールモノグリシジルエーテル、ポリアルキレングリコールジグリシジルエーテルなどが例示できる。

　グリシジルエステル型エポキシ化合物としては、具体的には、フェニルグリシジルエステル、アルキルグリシジルエステル、アルケニルグリシジルエステルなどが挙げられ、好ましいものとしては、グリシジル－２，２－ジメチルオクタノエート、グリシジルベンゾエート、グリシジルアクリレート、グリシジルメタクリレートなどが例示できる。

　アリルオキシラン化合物としては、具体的には、１，２－エポキシスチレン、アルキル－１，２－エポキシスチレンなどが例示できる。

　アルキルオキシラン化合物としては、具体的には、１，２－エポキシブタン、１，２－エポキシペンタン、１，２－エポキシヘキサン、１，２－エポキシヘプタン、１，２－エポキシオクタン、１，２－エポキシノナン、１，２－エポキシデカン、１，２－エポキシウンデカン、１，２－エポキシドデカン、１，２－エポキシトリデカン、１，２－エポキシテトラデカン、１，２－エポキシペンタデカン、１，２－エポキシヘキサデカン、１，２－エポキシヘプタデカン、１，１，２－エポキシオクタデカン、２－エポキシノナデカン、１，２－エポキシイコサンなどが例示できる。

　脂環式エポキシ化合物としては、具体的には、１，２－エポキシシクロヘキサン、１，２－エポキシシクロペンタン、３，４－エポキシシクロヘキシルメチル－３，４－エポキシシクロヘキサンカルボキシレート、ビス（３，４－エポキシシクロヘキシルメチル）アジペート、エキソ－２，３－エポキシノルボルナン、ビス（３，４－エポキシ－６－メチルシクロヘキシルメチル）アジペート、２－（７－オキサビシクロ［４．１．０］ヘプト－３－イル）－スピロ（１，３－ジオキサン－５，３’－［７］オキサビシクロ［４．１．０］ヘプタン、４－（１’－メチルエポキシエチル）－１，２－エポキシ－２－メチルシクロヘキサン、４－エポキシエチル－１，２－エポキシシクロヘキサンなどが例示できる。

　エポキシ化脂肪酸モノエステルとしては、具体的には、エポキシ化された炭素数１２～２０の脂肪酸と炭素数１～８のアルコールまたはフェノール、アルキルフェノールとのエステルなどが例示できる。特にエポキシステアリン酸のブチル、ヘキシル、ベンジル、シクロヘキシル、メトキシエチル、オクチル、フェニルおよびブチルフェニルエステルが好ましく用いられる。

　エポキシ化植物油としては、具体的には、大豆油、アマニ油、綿実油等の植物油のエポキシ化合物などが例示できる。

　これらのエポキシ化合物の中でも好ましいものは、フェニルグリシジルエーテル型エポキシ化合物、アルキルグリシジルエーテル型エポキシ化合物、グリシジルエステル型エポキシ化合物、および脂環式エポキシ化合物である。

　本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体が上記エポキシ化合物を含有する場合、エポキシ化合物の含有量は特に制限されないが、冷凍機油全量基準で、０．０１～５．０質量％であることが好ましく、０．１～３．０質量％であることがより好ましい。なお、上記エポキシ化合物は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

　なお、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の４０℃における動粘度は、好ましくは２０～８０ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは２５～７５ｍｍ^２／ｓ、最も好ましくは３０～７０ｍｍ^２／ｓとすることができる。また、１００℃における動粘度は好ましくは２～２０ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは３～１０ｍｍ^２／ｓとすることができる。動粘度が前記下限値以上の場合には冷凍機油として必要な粘度を確保しやすく、他方、前記上限値以下の場合には冷媒組成物としてジフルオロメタンが含まれている場合の当該ジフルオロメタンとの相溶性を十分にすることができる。

　また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の体積抵抗率は特に限定されないが、好ましくは１．０×１０^１２Ω・ｃｍ以上、より好ましくは１．０×１０^１３Ω・ｃｍ以上、最も好ましくは１．０×１０^１４Ω・ｃｍ以上とすることができる。特に、密閉型の冷凍機用に用いる場合には高い電気絶縁性が必要となる傾向にある。なお、体積抵抗率とは、ＪＩＳ Ｃ ２１０１「電気絶縁油試験方法」に準拠して測定した２５℃での値を意味する。

　また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の水分含有量は特に限定されないが、冷凍機油全量基準で好ましくは２００ｐｐｍ以下、より好ましくは１００ｐｐｍ以下、最も好ましくは５０ｐｐｍ以下とすることができる。特に密閉型の冷凍機用に用いる場合には、冷凍機油の熱・化学的安定性や電気絶縁性への影響の観点から、水分含有量が少ないことが求められる。

　また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の酸価は特に限定されないが、冷凍機または配管に用いられている金属への腐食を防止するため、好ましくは０．１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは０．０５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下とすることができる。なお、本開示において、酸価とは、ＪＩＳ Ｋ ２５０１「石油製品および潤滑油一中和価試験方法」に準拠して測定した酸価を意味する。

　また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の灰分は特に限定されないが、冷凍機油の熱・化学的安定性を高めスラッジ等の発生を抑制するため、好ましくは１００ｐｐｍ以下、より好ましくは５０ｐｐｍ以下とすることができる。なお、灰分とは、ＪＩＳ Ｋ ２２７２「原油および石油製品の灰分並びに硫酸灰分試験方法」に準拠して測定した灰分の値を意味する。

　（コンプレックスエステル油）
　コンプレックスエステル油とは、脂肪酸および二塩基酸と、一価アルコールおよびポリオールとのエステルである。脂肪酸、二塩基酸、一価アルコール、ポリオールとしては、上述と同様のものを用いることができる。

　脂肪酸としては、上記ポリオールエステルの脂肪酸で示したものが挙げられる。

　二塩基酸としては、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸等が挙げられる。

　ポリオールとしては、上記ポリオールエステルの多価アルコールとして示したものが挙げられる。コンプレックスエステルは、これらの脂肪酸、二塩基酸、ポリオールのエステルであり、各々単一成分でもよいし、複数成分からなるエステルでもよい。

　（ポリオール炭酸エステル油）
　ポリオール炭酸エステル油とは、炭酸とポリオールとのエステルである。

　ポリオールとしては、上述と同様のジオールやポリオールが挙げられる。

　また、ポリオール炭酸エステル油としては、環状アルキレンカーボネートの開環重合体であってもよい。

　（１－１－２）エーテル系冷凍機油
　エーテル系冷凍機油としては、ポリビニルエーテル油、ポリオキシアルキレン油等が挙げられる。

　（ポリビニルエーテル油）
　ポリビニルエーテル油としては、ビニルエーテルモノマーの重合体、ビニルエーテルモノマーとオレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーとの共重合体、オレフィン性二重結合とポリオキシアルキレン鎖を有するモノマーとビニルエーテルモノマーとの共重合体等が挙げられる。

　ポリビニルエーテル油の炭素／酸素モル比は、２以上７．５以下であることが好ましく、２．５以上５．８以下であることがより好ましい。炭素／酸素モル比が当該範囲より低いと吸湿性が高くなり、当該範囲より高いと相溶性が低下する。また、ポリビニルエーテルの重量平均分子量は、好ましくは２００以上３０００以下、より好ましくは５００以上１５００以下である。

　ポリビニルエーテル油は、流動点が－３０℃以下であることが好ましい。ポリビニルエーテル油は、２０℃における表面張力が０．０２Ｎ／ｍ以上０．０４Ｎ／ｍ以下であることが好ましい。ポリビニルエーテル油は、１５℃における密度が０．８ｇ／ｃｍ^３以上１．８ｇ／ｃｍ^３以下であることが好ましい。ポリビニルエーテル油は、温度３０℃、相対湿度９０％における飽和水分量が２０００ｐｐｍ以上であることが好ましい。

　冷凍機油においては、ポリビニルエーテルが主成分として含まれていてもよい。冷媒にＨＦＯ－１２３４ｙｆが含まれている場合には、冷凍機油の主成分であるポリビニルエーテルが、当該ＨＦＯ－１２３４ｙｆに対して相溶性を有しており、冷凍機油の４０℃における動粘度が４００ｍｍ^２／ｓ以下であると、ＨＦＯ－１２３４ｙｆが、冷凍機油にある程度溶解する。また、冷凍機油の流動点が－３０℃以下である場合には、冷媒回路において冷媒組成物や冷凍機油が低温となる部位においても冷凍機油の流動性を確保しやすい。また、冷凍機油の２０℃における表面張力が０．０４Ｎ／ｍ以下である場合には、圧縮機から吐出された冷凍機油が冷媒組成物によって押し流されにくくなるような大きな油滴になりにくい。このため、圧縮機から吐出された冷凍機油は、ＨＦＯ－１２３４ｙｆに溶解してＨＦＯ－１２３４ｙｆと共に圧縮機に戻されやすい。

　また、冷凍機油の４０℃における動粘度が３０ｍｍ^２／ｓ以上である場合には、動粘度が低すぎて油膜強度が不十分になることが抑制され、潤滑性能を確保しやすい。また、冷凍機油の２０℃における表面張力が０．０２Ｎ／ｍ以上である場合には、圧縮機内のガス冷媒中で小さな油滴になりにくく、圧縮機から多量に冷凍機油が吐出されることを抑制できる。このため、圧縮機における冷凍機油の貯留量を充分に確保しやすい。

　また、冷凍機油の飽和水分量が、温度３０℃／相対湿度９０％において２０００ｐｐｍ以上である場合には、冷凍機油の吸湿性を比較的高いものとすることができる。これにより、冷媒にＨＦＯ－１２３４ｙｆが含まれている場合には、ＨＦＯ－１２３４ｙｆ中の水分を冷凍機油によって有る程度捕捉することが可能となる。ＨＦＯ－１２３４ｙｆは、含有される水分の影響により、変質／劣化し易い分子構造を有する。よって、冷凍機油による吸湿効果により、このような劣化を抑制することができる。

　さらに、冷媒回路を流れる冷媒と接触可能となるシール部や摺動部に所定の樹脂製機能部品が配置されている場合であって、当該樹脂製機能部品が、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフェニレンサルファイド、フェノール樹脂、ポリアミド樹脂、クロロブレンゴム、シリコンゴム、水素化ニトリルゴム、フッ素ゴム、ヒドリンゴムのいずれかで構成されている場合には、冷凍機油のアニリン点は、当該樹脂製機能部品との適合性を考慮して、その数値範囲を設定することが好ましい。このようにアニリン点を設定することで、例えば樹脂製機能部品を構成する軸受と冷凍機油との適合性が向上する。具体的に、アニリン点が小さ過ぎると、冷凍機油が軸受等に浸透し易くなり、軸受等が膨潤し易くなる。一方、アニリン点が大き過ぎると、冷凍機油が軸受等と浸透し難くなり、軸受等が収縮し易くなる。そこで、冷凍機油のアニリン点を所定の数値範囲とすることで、軸受等の膨潤／収縮変形を防止できる。ここで、例えば各軸受等が膨潤／縮小変形してしまうと、摺動部での隙間（ギャップ）を所望とする長さに維持することができない。その結果、摺動抵抗の増大や摺動部の剛性の低下を招くおそれがある。しかしながら、上記のように冷凍機油のアニリン点を所定の数値範囲とすることで、軸受等の膨潤／縮小変形が抑制されるので、このような不具合を回避できる。

　ビニルエーテルモノマーは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。オレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーとしては、エチレン、プロピレン、各種ブテン、各種ペンテン、各種ヘキセン、各種ヘプテン、各種オクテン、ジイソブチレン、トリイソブチレン、スチレン、α－メチルスチレン、各種アルキル置換スチレン等が挙げられる。オレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　ポリビニルエーテル共重合体は、ブロックまたはランダム共重合体のいずれであってもよい。ポリビニルエーテル油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　好ましく用いられるポリビニルエーテル油は、下記一般式（１）で表される構造単位を有する。

（式中、Ｒ^１、Ｒ^２およびＲ^３は同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１～８の炭化水素基を示し、Ｒ^４は炭素数１～１０の２価の炭化水素基または炭素数２～２０の２価のエーテル結合酸素含有炭化水素基を示し、Ｒ^５は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ｍは上記ポリビニルエーテルについてのｍの平均値が０～１０となるような数を示し、Ｒ^１～Ｒ^５は構造単位ごとに同一であっても異なっていてもよく、一の構造単位においてｍが２以上である場合には、複数のＲ^４Ｏは同一でも異なっていてもよい。）

　上記一般式（１）におけるＲ^１、Ｒ^２およびＲ^３は、少なくとも１つが水素原子、特には全てが水素原子であることが好ましい。一般式（１）におけるｍは０以上１０以下、特には０以上５以下が、さらには０であることが好ましい。一般式（１）におけるＲ^５は炭素数１～２０の炭化水素基を示すが、この炭化水素基としては、具体的にはメチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｎ－ブチル基、イソブチル基、ｓｅｃ－ブチル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、各種ペンチル基、各種ヘキシル基、各種ヘプチル基、各種オクチル基のアルキル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、各種メチルシクロヘキシル基、各種エチルシクロヘキシル基、各種ジメチルシクロヘキシル基などのシクロアルキル基、フェニル基、各種メチルフェニル基、各種エチルフェニル基、各種ジメチルフェニル基のアリール基、ベンジル基、各種フェニルエチル基、各種メチルベンジル基のアリールアルキル基を示す。なお、アルキル基、シクロアルキル基、フェニル基、アリール基、アリールアルキル基の中でも、アルキル基、特には炭素数１以上５以下のアルキル基が好ましい。なお、上記ポリビニルエーテル油としては、Ｒ^５の炭素数が１又は２のアルキル基であるポリビニルエーテル油：Ｒ^５の炭素数が３又は４のアルキル基であるポリビニルエーテル油の比率が、４０％：６０％～１００％：０％で含まれていることが好ましい。

　本実施形態におけるポリビニルエーテル油は、一般式（１）で表される構造単位が同一である単独重合体であっても、２種以上の構造単位で構成される共重合体であってもよい。共重合体はブロック共重合体またはランダム共重合体のいずれであってもよい。

　本実施形態に係るポリビニルエーテル油は、上記一般式（１）で表される構造単位のみで構成されるものであってもよいが、下記一般式（２）で表される構造単位をさらに含む共重合体であってもよい。この場合、共重合体はブロック共重合体またはランダム共重合体のいずれであってもよい。

（式中、Ｒ^６～Ｒ^９は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１～２０の炭化水素基を示す。）

　ビニルエーテル系モノマーとしては、下記一般式（３）の化合物が挙げられる。

（式中、Ｒ^１、Ｒ^２、Ｒ^３、Ｒ^４、Ｒ^５およびｍは、それぞれ一般式（１）中のＲ^１、Ｒ^２、Ｒ^３、Ｒ^４、Ｒ^５およびｍと同一の定義内容を示す。）
　上記ポリビニルエーテル系化合物に対応する各種のものがあるが、例えば、ビニルメチルエーテル；ビニルエチルエーテル；ビニル－ｎ－プロピルエーテル；ビニル－イソプロピルエーテル；ビニル－ｎ－ブチルエーテル；ビニル－イソブチルエーテル；ビニル－ｓｅｃ－ブチルエーテル；ビニル－ｔｅｒｔ－ブチルエーテル；ビニル－ｎ－ペンチルエーテル；ビニル－ｎ－ヘキシルエーテル；ビニル－２－メトキシエチルエーテル；ビニル－２－エトキシエチルエーテル；ビニル－２－メトキシ－１－メチルエチルエーテル；ビニル－２－メトキシ－プロピルエーテル；ビニル－３，６－ジオキサヘプチルエーテル；ビニル－３，６，９－トリオキサデシルエーテル；ビニル－１，４－ジメチル－３，６－ジオキサヘプチルエーテル；ビニル－１，４，７－トリメチル－３，６，９－トリオキサデシルエーテル；ビニル－２，６－ジオキサ－４－ヘプチルエーテル；ビニル－２，６，９－トリオキサ－４－デシルエーテル；１－メトキシプロペン；１－エトキシプロペン；１－ｎ－プロポキシプロペン；１－イソプロポキシプロペン；１－ｎ－ブトキシプロペン；１－イソブトキシプロペン；１－ｓｅｃ－ブトキシプロペン；１－ｔｅｒｔ－ブトキシプロペン；２－メトキシプロペン；２－エトキシプロペン；２－ｎ－プロポキシプロペン；２－イソプロポキシプロペン；２－ｎ－ブトキシプロペン；２－イソブトキシプロペン；２－ｓｅｃ－ブトキシプロペン；２－ｔｅｒｔ－ブトキシプロペン；１－メトキシ－１－ブテン；１－エトキシ－１－ブテン；１－ｎ－プロポキシ－１－ブテン；１－イソプロポキシ－１－ブテン；１－ｎ－ブトキシ－１－ブテン；１－イソブトキシ－１－ブテン；１－ｓｅｃ－ブトキシ－１－ブテン；１－ｔｅｒｔ－ブトキシ－１－ブテン；２－メトキシ－１－ブテン；２－エトキシ－１－ブテン；２－ｎ－プロポキシ－１－ブテン；２－イソプロポキシ－１－ブテン；２－ｎ－ブトキシ－１－ブテン；２－イソブトキシ－１－ブテン；２－ｓｅｃ－ブトキシ－１－ブテン；２－ｔｅｒｔ－ブトキシ－１－ブテン；２－メトキシ－２－ブテン；２－エトキシ－２－ブテン；２－ｎ－プロポキシ－２－ブテン；２－イソプロポキシ－２－ブテン；２－ｎ－ブトキシ－２－ブテン；２－イソブトキシ－２－ブテン；２－ｓｅｃ－ブトキシ－２－ブテン；２－ｔｅｒｔ－ブトキシ－２－ブテン等が挙げられる。これらのビニルエーテル系モノマーは公知の方法により製造することができる。

　上記一般式（１）で表される構成単位を有するポリビニルエーテル系化合物は、その末端を本開示例に示す方法及び公知の方法により、所望の構造に変換することができる。変換する基としては、飽和の炭化水素，エーテル、アルコール、ケトン、アミド、ニトリルなどを挙げることができる。

　ポリビニルエーテル系化合物としては、次の末端構造を有するものが好ましい。

（式中、Ｒ^１１、Ｒ^２１およびＲ^３１は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１～８の炭化水素基を示し、Ｒ^４１は炭素数１～１０の二価の炭化水素基または炭素数２～２０の二価のエーテル結合酸素含有炭化水素基を示し、Ｒ^５１は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ｍはポリビニルエーテルについてのｍの平均値が０～１０となるような数を示し、ｍが２以上の場合には、複数のＲ^４１Ｏは同一でも異なっていてもよい。）

（式中、Ｒ^６１、Ｒ^７１、Ｒ^８１およびＲ^９１は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１～２０の炭化水素基を示す。）

（式中、Ｒ^１２、Ｒ^２２およびＲ^３２は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１～８の炭化水素基を示し、Ｒ^４２は炭素数１～１０の二価の炭化水素基または炭素数２～２０の二価のエーテル結合酸素含有炭化水素基を示し、Ｒ^５２は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ｍはポリビニルエーテルについてのｍの平均値が０～１０となるような数を示し、ｍが２以上の場合には、複数のＲ^４２Ｏは同一でも異なっていてもよい。）

（式中、Ｒ^６２、Ｒ^７２、Ｒ^８２およびＲ^９２は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１～２０の炭化水素基を示す。）

（式中、Ｒ^１３、Ｒ^２３およびＲ^３３は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１～８の炭化水素基を示す。）

　本実施形態におけるポリビニルエーテル油は、上記したモノマーをラジカル重合、カチオン重合、放射線重合などによって製造することができる。重合反応終了後、必要に応じて通常の分離・精製方法を施すことにより、目的とする一般式（１）で表される構造単位を有するポリビニルエーテル系化合物が得られる。

　（ポリオキシアルキレン油）
　ポリオキシアルキレン油としては、炭素数２～４のアルキレンオキシド（エチレンオキシド、プロピレンオキシド等）を、水や水酸基含有化合物を開始剤として重合させる方法等により得られたポリオキシアルキレン化合物が挙げられる。また、ポリオキシアルキレン化合物の水酸基をエーテル化またはエステル化したものであってもよい。ポリオキシアルキレン油中のオキシアルキレン単位は、１分子中において同一であってもよく、２種以上のオキシアルキレン単位が含まれていてもよい。１分子中に少なくともオキシプロピレン単位が含まれることが好ましい。

　具体的なポリオキシアルキレン油としては、例えば次の一般式（９）
　Ｒ^１０１－［（ＯＲ^１０２）_ｋ－ＯＲ^１０３］_ｌ　　　…（９）
（式中、Ｒ^１０１は水素原子、炭素数１～１０のアルキル基、炭素数２～１０のアシル基又は結合部２～６個を有する炭素数１～１０の脂肪族炭化水素基、Ｒ^１０２は炭素数２～４のアルキレン基、Ｒ^１０３は水素原子、炭素数１～１０のアルキル基又は炭素数２～１０のアシル基、ｌは１～６の整数、ｋはｋ×ｌの平均値が６～８０となる数を示す。）で表される化合物が挙げられる。

　上記一般式（９）において、Ｒ^１０１、Ｒ^１０３におけるアルキル基は直鎖状、分岐鎖状、環状のいずれであってもよい。該アルキル基の具体例としては、メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、各種ブチル基、各種ペンチル基、各種ヘキシル基、各種ヘプチル基、各種オクチル基、各種ノニル基、各種デシル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基などを挙げることができる。このアルキル基の炭素数が１０を超えると冷媒との相溶性が低下し、相分離を生じる場合がある。好ましいアルキル基の炭素数は１～６である。

　また、Ｒ^１０１、Ｒ^１０３における該アシル基のアルキル基部分は直鎖状、分岐鎖状、環状のいずれであってもよい。該アシル基のアルキル基部分の具体例としては、上記アルキル基の具体例として挙げた炭素数１～９の種々の基を同様に挙げることができる。該アシル基の炭素数が１０を超えると冷媒との相溶性が低下し、相分離を生じる場合がある。好ましいアシル基の炭素数は２～６である。

　Ｒ^１０１及びＲ^１０３が、いずれもアルキル基又はアシル基である場合には、Ｒ^１０１とＲ^１０３は同一であってもよいし、互いに異なっていてもよい。

　さらにｌが２以上の場合には、１分子中の複数のＲ^１０３は同一であってもよいし、異なっていてもよい。

　Ｒ^１０１が結合部位２～６個を有する炭素数１～１０の脂肪族炭化水素基である場合、この脂肪族炭化水素基は鎖状のものであってもよいし、環状のものであってもよい。結合部位２個を有する脂肪族炭化水素基としては、例えば、エチレン基、プロピレン基、ブチレン基、ペンチレン基、ヘキシレン基、ヘプチレン基、オクチレン基、ノニレン基、デシレン基、シクロペンチレン基、シクロヘキシレン基などが挙げられる。また、結合部位３～６個を有する脂肪族炭化水素基としては、例えば、トリメチロールプロパン、グリセリン、ペンタエリスリトール、ソルビトール；１，２，３－トリヒドロキシシクロヘキサン；１，３，５－トリヒドロキシシクロヘキサンなどの多価アルコールから水酸基を除いた残基を挙げることができる。

　この脂肪族炭化水素基の炭素数が１０を超えると冷媒との相溶性が低下し、相分離が生じる場合がある。好ましい炭素数は２～６である。

　上記一般式（９）中のＲ^１０２は炭素数２～４のアルキレン基であり、繰り返し単位のオキシアルキレン基としては、オキシエチレン基、オキシプロピレン基、オキシブチレン基が挙げられる。１分子中のオキシアルキレン基は同一であってもよいし、２種以上のオキシアルキレン基が含まれていてもよいが、１分子中に少なくともオキシプロピレン単位を含むものが好ましく、特にオキシアルキレン単位中に５０モル％以上のオキシプロピレン単位を含むものが好適である。

　上記一般式（９）中のｌは１～６の整数で、Ｒ^１０１の結合部位の数に応じて定めることができる。例えばＲ^１０１がアルキル基やアシル基の場合、ｌは１であり、Ｒ^１０１が結合部位２，３，４，５及び６個を有する脂肪族炭化水素基である場合、ｌはそれぞれ２，３，４，５及び６となる。ｌは１または２であることが好ましい。また、ｋはｋ×ｌの平均値が６～８０となる数であることが好ましい。

　ポリオキシアルキレン油の構造は、下記一般式（１０）で表されるポリオキシプロピレンジオールジメチルエーテル、並びに下記一般式（１１）で表されるポリ（オキシエチレン／オキシプロピレン）ジオールジメチルエーテルが経済性および前述の効果の点で好適であり、また、下記一般式（１２）で表されるポリオキシプロピレンジオールモノブチルエーテル、さらには下記一般式（１３）で表されるポリオキシプロピレンジオールモノメチルエーテル、下記一般式（１４）で表されるポリ（オキシエチレン／オキシプロピレン）ジオールモノメチルエーテル、下記一般式（１５）で表されるポリ（オキシエチレン／オキシプロピレン）ジオールモノブチルエーテル、下記一般式（１６）で表されるポリオキシプロピレンジオールジアセテートが、経済性等の点で好適である。
　ＣＨ_３Ｏ－（Ｃ_３Ｈ_６Ｏ）_ｈ－ＣＨ_３　　　…（１０）
（式中、ｈは６～８０の数を表す。）
　ＣＨ_３Ｏ－（Ｃ_２Ｈ_４Ｏ）_ｉ－（Ｃ_３Ｈ_６Ｏ）_ｊ－ＣＨ_３　　　…（１１）
（式中、ｉおよびｊはそれぞれ１以上であり且つｉとｊとの合計が６～８０となる数を表す。）
　Ｃ_４Ｈ_９Ｏ－（Ｃ_３Ｈ_６Ｏ）_ｈ－Ｈ　　　…（１２）
（式中、ｈは６～８０の数を示す。）
　ＣＨ_３Ｏ－（Ｃ_３Ｈ_６Ｏ）_ｈ－Ｈ　　　…（１３）
　（式中、ｈは６～８０の数を表す。）
　　ＣＨ_３Ｏ－（Ｃ_２Ｈ_４Ｏ）_ｉ－（Ｃ_３Ｈ_６Ｏ）_ｊ－Ｈ　　　…（１４）
（式中、ｉおよびｊはそれぞれ１以上であり且つｉとｊとの合計が６～８０となる数を表す。）
　　Ｃ_４Ｈ_９Ｏ－（Ｃ_２Ｈ_４Ｏ）_ｉ－（Ｃ_３Ｈ_６Ｏ）_ｊ－Ｈ　　　…（１５）
（式中、ｉおよびｊはそれぞれ１以上であり且つｉとｊとの合計が６～８０となる数を表す。）
　　ＣＨ_３ＣＯＯ－（Ｃ_３Ｈ_６Ｏ）_ｈ－ＣＯＣＨ_３　　　…（１６）
　（式中、ｈは６～８０の数を表す。）

　このポリオキシアルキレン油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　（１－２）炭化水素系冷凍機油
　炭化水素系冷凍機油としては、例えば、アルキルベンゼンを用いることができる。

　アルキルベンゼンとしては、フッ化水素などの触媒を用いてプロピレンの重合物とベンゼンを原料として合成される分岐アルキルベンゼン、また同触媒を用いてノルマルパラフィンとベンゼンを原料として合成される直鎖アルキルベンゼンが使用できる。アルキル基の炭素数は、潤滑油基油として好適な粘度とする観点から、好ましくは１～３０、より好ましくは４～２０である。また、アルキルベンゼン１分子が有するアルキル基の数は、アルキル基の炭素数によるが粘度を設定範囲内とするために、好ましくは１～４、より好ましくは１～３である。

　なお、炭化水素系冷凍機油は、冷凍サイクル系内を、冷媒と共に循環することが好ましい。冷凍機油は冷媒と溶解することが最も好ましい形態だが、冷凍サイクル系内を冷媒と共に循環できる冷凍機油であれば、例えば、溶解性が低い冷凍機油（例えば、特許第２８０３４５１号公報に記載されている冷凍機油）であっても用いることができる。冷凍機油が冷凍サイクル系内を循環するためには、冷凍機油の動粘度が小さいことが求められる。炭化水素系冷凍機油の動粘度としては、４０℃において１ｍｍ^２／ｓ以上５０ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましく、１ｍｍ^２／ｓ以上２５ｍｍ^２／ｓ以下であることがより好ましい。

　これらの冷凍機油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　冷凍機用作動流体における、炭化水素系冷凍機油の含有量は、例えば、冷媒組成物１００質量部に対して、１０質量部以上１００質量部以下であってよく、２０質量部以上５０質量部以下であることがより好ましい。

　（１－３）添加剤
　冷凍機油には、１種または２種以上の添加剤が含まれていてもよい。

　添加剤としては、酸捕捉剤、極圧剤、酸化防止剤、消泡剤、油性剤、銅不活性化剤等の金属不活化剤、、摩耗防止剤、および、相溶化剤等が挙げられる。

　酸捕捉剤には、フェニルグリシジルエーテル、アルキルグリシジルエーテル、アルキレングリコールグリシジルエーテル、シクロヘキセンオキシド、α－オレフィンオキシド、エポキシ化大豆油などのエポキシ化合物、カルボジイミド等を用いることができる。なお、これらのうち、相溶性の観点から、フェニルグリシジルエーテル、アルキルグリシジルエーテル、アルキレングリコールグリシジルエーテル、シクロヘキセンオキシド、α－オレフィンオキシドが好ましい。アルキルグリシジルエーテルのアルキル基、及びアルキレングリコールグリシジルエーテルのアルキレン基は、分岐を有していてもよい。これらの炭素数は、３以上３０以下であればよく、４以上２４以下であればより好ましく、６以上１６以下であればさらに好ましい。また、α－オレフィンオキシドは、全炭素数が４以上５０以下であればよく、４以上２４以下であればより好ましく、６以上１６以下であればさらに好ましい。酸捕捉剤は、１種だけを用いてもよく、複数種類を併用することも可能である。

　極圧剤には、例えば、リン酸エステル類を含むものを用いることができる。
リン酸エステル類としては、リン酸エステル、亜リン酸エステル、酸性リン酸エステル、及び酸性亜リン酸エステル等を用いることができ、リン酸エステル、亜リン酸エステル、酸性リン酸エステル、及び酸性亜リン酸エステルのアミン塩を含むものを用いることもできる。

　リン酸エステルには、トリアリールホスフェート、トリアルキルホスフェート、トリアルキルアリールホスフェート、トリアリールアルキルホスフェート、トリアルケニルホスフェート等がある。さらに、リン酸エステルを具体的に列挙すると、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、ベンジルジフェニルホスフェート、エチルジフェニルホスフェート、トリブチルホスフェート、エチルジブチルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、ジクレジルフェニルホスフェート、エチルフェニルジフェニルホスフェート、ジエチルフェニルフェニルホスフェート、プロピルフェニルジフェニルホスフェート、ジプロピルフェニルフェニルホスフェート、トリエチルフェニルホスフェート、トリプロピルフェニルホスフェート、ブチルフェニルジフェニルホスフェート、ジブチルフェニルフェニルホスフェート、トリブチルフェニルホスフェート、トリヘキシルホスフェート、トリ（２－エチルヘキシル）ホスフェート、トリデシルホスフェート、トリラウリルホスフェート、トリミリスチルホスフェート、トリパルミチルホスフェート、トリステアリルホスフェート、トリオレイルホスフェート等がある。

　また、亜リン酸エステルの具体的としては、トリエチルホスファイト、トリブチルホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリクレジルホスファイト、トリ（ノニルフェニル）ホスファイト、トリ（２－エチルヘキシル）ホスファイト、トリデシルホスファイト、トリラウリルホスファイト、トリイソオクチルホスファイト、ジフェニルイソデシルホスファイト、トリステアリルホスファイト、トリオレイルホスファイト等がある。

　また、酸性リン酸エステルの具体的としては、２－エチルヘキシルアシッドホスフェート、エチルアシッドホスフェート、ブチルアシッドホスフェート、オレイルアシッドホスフェート、テトラコシルアシッドホスフェート、イソデシルアシッドホスフェート、ラウリルアシッドホスフェート、トリデシルアシッドホスフェート、ステアリルアシッドホスフェート、イソステアリルアシッドホスフェート等がある。

　また、酸性亜リン酸エステルの具体的としては、ジブチルハイドロゲンホスファイト、ジラウリルハイドロゲンホスファイト、ジオレイルハイドゲンホスファイト、ジステアリルハイドロゲンホスファイト、ジフェニルハイドロゲンホスファイト等がある。以上のリン酸エステル類の中で、オレイルアシッドホスフェート、ステアリルアシッドホスフェートが好適である。

　また、リン酸エステル、亜リン酸エステル、酸性リン酸エステル又は酸性亜リン酸エステルのアミン塩に用いられるアミンのうちモノ置換アミンの具体例としては、ブチルアミン、ペンチルアミン、ヘキシルアミン、シクロヘキシルアミン、オクチルアミン、ラウリルアミン、ステアリルアミン、オレイルアミン、ベンジルアミン等がある。また、ジ置換アミンの具体例としては、ジブチルアミン、ジペンチルアミン、ジヘキシルアミン、ジシクロヘキシルアミン、ジオクチルアミン、ジラウリルアミン、ジステアリルアミン、ジオレイルアミン、ジベンジルアミン、ステアリル・モノエタノールアミン、デシル・モノエタノールアミン、ヘキシル・モノプロパノールアミン、ベンジル・モノエタノールアミン、フェニル・モノエタノールアミン、トリル・モノプロパノール等がある。また、トリ置換アミンの具体例としては、トリブチルアミン、トリペンチルアミン、トリヘキシルアミン、トリシクロヘキシルアミン、トリオクチルアミン、トリラウリルアミン、トリステアリルアミン、トリオレイルアミン、トリベンジルアミン、ジオレイル・モノエタノールアミン、ジラウリル・モノプロパノールアミン、ジオクチル・モノエタノールアミン、ジヘキシル・モノプロパノールアミン、ジブチル・モノプロパノールアミン、オレイル・ジエタノールアミン、ステアリル・ジプロパノールアミン、ラウリル・ジエタノールアミン、オクチル・ジプロパノールアミン、ブチル・ジエタノールアミン、ベンジル・ジエタノールアミン、フェニル・ジエタノールアミン、トリル・ジプロパノールアミン、キシリル・ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、トリプロパノールアミン等がある。

　また、上記以外の極圧剤としては、例えば、モノスルフィド類、ポリスルフィド類、スルホキシド類、スルホン類、チオスルフィネート類、硫化油脂、チオカーボネート類、チオフェン類、チアゾール類、メタンスルホン酸エステル類等の有機硫黄化合物系の極圧剤、チオリン酸トリエステル類等のチオリン酸エステル系の極圧剤、高級脂肪酸、ヒドロキシアリール脂肪酸類、多価アルコールエステル類、アクリル酸エステル類等のエステル系の極圧剤、塩素化パラフィン等の塩素化炭化水素類、塩素化カルボン酸誘導体等の有機塩素系の極圧剤、フッ素化脂肪族カルボン酸類、フッ素化エチレン樹脂、フッ素化アルキルポリシロキサン類、フッ素化黒鉛等の有機フッ素化系の極圧剤、高級アルコール等のアルコール系の極圧剤、ナフテン酸塩類（ナフテン酸鉛等）、脂肪酸塩類（脂肪酸鉛等）、チオリン酸塩類（ジアルキルジチオリン酸亜鉛等）、チオカルバミン酸塩類、有機モリブデン化合物、有機スズ化合物、有機ゲルマニウム化合物、ホウ酸エステル等の金属化合物系の極圧剤が挙げられる。

　酸化防止剤には、例えば、フェノール系の酸化防止剤やアミン系の酸化防止剤を用いることができる。フェノール系の酸化防止剤には、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－メチルフェノール（ＤＢＰＣ）、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－エチルフェノール、２，２’－メチレンビス（４－メチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）、２，４－ジメチル－６－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール、ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ビスフェノールＡ等がある。また、アミン系の酸化防止剤には、Ｎ，Ｎ’－ジイソプロピル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジ－ｓｅｃ－ブチル－ｐ－フェニレンジアミン、フェニル－α－ナフチルアミン、Ｎ．Ｎ’－ジ－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ－ジ（２－ナフチル）－ｐ－フェニレンジアミン等がある。なお、酸化防止剤には、酸素を捕捉する酸素捕捉剤も用いることができる。

　消泡剤としては、例えば、ケイ素化合物を用いることができる。

　油性剤としては、例えば、高級アルコール類、脂肪酸等を用いることができる。

　銅不活性化剤等の金属不活化剤としては、ベンゾトリアゾールやその誘導体等を用いることができる。

　摩耗防止剤としては、ジチオリン酸亜鉛等を用いることができる。

　相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができ、一種を単独で用いてもよいし、二種以上を用いてもよい。相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。相溶化剤としては、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが特に好ましい。

　なお、冷凍機油には、必要に応じて、耐荷重添加剤、塩素捕捉剤、清浄分散剤、粘度指数向上剤、耐熱性向上剤、安定剤、腐食防止剤、耐熱性向上剤、流動点降下剤、および、防錆剤等を添加することも可能である。

　上記各添加剤の配合量は、冷凍機油に含まれる割合が０．０１質量％以上５質量％以下であってよく、０．０５質量％以上３質量％以下であることが好ましい。なお、冷媒組成物と冷凍機油とを合わせた冷凍機用作動流体中の添加剤の配合割合が、５質量％以下であることが好ましく、３質量％以下であることがより好ましい。

　なお、冷凍機油は、塩素濃度が５０ｐｐｍ以下となっていることが好ましく、硫黄濃度が５０ｐｐｍ以下となっていることが好ましい。

　（２）第２グループの技術の実施形態
　第１グループの技術および第２グループの技術としての冷凍サイクル装置は、空気調和装置である。

　（２－１）第１実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ａ、概略制御ブロック構成図である図２Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。

　空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。

　空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。

　空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該混合冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（２－１－１）室外ユニット２０
　室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。

　圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている（なお、当該付属アキュムレータの内容積は、後述する低圧レシーバ、中間圧レシーバ、高圧レシーバのそれぞれより小さく、好ましくは半分以下である）。

　四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。

　室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。

　室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。

　室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。室外膨張弁２４は、キャピラリーチューブ又は感温筒と共に用いられる機械式膨張弁であってもよいが、制御により弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。

　液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。

　ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。

　室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　室外ユニット２０には、吐出圧力センサ６１、吐出温度センサ６２、吸入圧力センサ６３、吸入温度センサ６４、室外熱交温度センサ６５、外気温度センサ６６等が設けられている。これらの各センサは、室外ユニット制御部２７と電気的に接続されており、室外ユニット制御部２７に対して検出信号を送信する。吐出圧力センサ６１は、圧縮機２１の吐出側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとを接続する吐出配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吐出温度センサ６２は、吐出配管を流れる冷媒の温度を検出する。吸入圧力センサ６３は、圧縮機２１の吸入側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとを接続する吸入配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吸入温度センサ６４は、吸入配管を流れる冷媒の温度を検出する。室外熱交温度センサ６５は、室外熱交換器２３のうち四路切換弁２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。外気温度センサ６６は、室外熱交換器２３を通過する前の屋外の空気温度を検出する。

　（２－１－２）室内ユニット３０
　室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面や天井等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２と、を有している。

　室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。

　室内ファン３２は、室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、室内ファンモータによって回転駆動される。

　また、室内ユニット３０は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を有している。室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　室内ユニット３０には、室内液側熱交温度センサ７１、室内空気温度センサ７２等が設けられている。これらの各センサは、室内ユニット制御部３４と電気的に接続されており、室内ユニット制御部３４に対して検出信号を送信する。室内液側熱交温度センサ７１は、室内熱交換器３１のうち四路切換弁２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。室内空気温度センサ７２は、室内熱交換器３１を通過する前の室内の空気温度を検出する。

　（２－１－３）コントローラ７の詳細
　空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。

　コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。

　（２－１－４）運転モード
　以下、運転モードについて説明する。

　運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。

　コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。

　（２－１－４－１）冷房運転モード
　空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。

　より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。当該容量制御は、特に限定されず、例えば、空気調和装置１が室内の空気温度が設定温度を満たすように制御される場合には、吐出温度（吐出温度センサ６２の検出温度）が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じた値となるように、圧縮機２１の運転周波数を制御する。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。

　室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。

　室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１に吸入される冷媒の過熱度が所定の過熱度目標値となるように制御される。ここで、圧縮機２１の吸入冷媒の過熱度は、例えば、吸入圧力（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する飽和温度を、吸入温度（吸入温度センサ６２の検出温度）から差し引くことにより求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。

　ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－１－４－２）暖房運転モード
　空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。

　より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。当該容量制御は、特に限定されず、例えば、空気調和装置１が室内の空気温度が設定温度を満たすように制御される場合には、吐出温度（吐出温度センサ６２の検出温度）が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じた値となるように、圧縮機２１の運転周波数を制御する。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。

　液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過し、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１に吸入される冷媒の過熱度が所定の過熱度目標値となるように制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。

　室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。

　室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－１－５）第１実施形態の特徴
　空気調和装置１では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　（２－２）第２実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｃ、概略制御ブロック構成図である図２Ｄを参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ａについて説明する。なお、以下では、第１実施形態の空気調和装置１との違いを主に説明する。

　（２－２－１）空気調和装置１ａの概略構成
　空気調和装置１ａは、上記第１実施形態の空気調和装置１とは、室外ユニット２０が低圧レシーバ４１を備えている点で異なっている。

　低圧レシーバ４１は、圧縮機２１の吸入側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。なお、本実施形態では、吸入圧力センサ６３及び吸入温度センサ６４は、低圧レシーバ４１と圧縮機２１の吸入側との間を流れる冷媒を対象として検出するように設けられている。また、圧縮機２１には、図示しない付属のアキュムレータが設けられており、低圧レシーバ４１は、当該付属のアキュムレータの下流側に接続されている。

　（２－２－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、蒸発温度は、特に限定されないが、例えば、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４の順に流れる。

　ここで、室外膨張弁２４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、特に限定されないが、例えば、室外熱交温度センサ６５の検出温度から、冷媒回路１０の高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発し、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室内熱交換器３１において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（２－２－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ａでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、特に限定されないが、例えば、室内液側熱交温度センサ７１の検出温度から、冷媒回路１０の高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（２－２－４）第２実施形態の特徴
　空気調和装置１ａでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ａでは、低圧レシーバ４１を設けることにより、圧縮機２１に吸入される冷媒の過熱度が所定値以上となることが確保される制御（室外膨張弁２４の制御）を行わなくても、液圧縮が生じることを抑制させることが可能になっている。このため、室外膨張弁２４の制御としては、凝縮器として機能させる場合の室外熱交換器２３（凝縮器として機能させる場合の室内熱交換器３１も同様）について、出口を流れる冷媒の過冷却度を十分に確保するように制御させることが可能になっている。

　（２－３）第３実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｅ、概略制御ブロック構成図である図２Ｆを参照しつつ、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。なお、以下では、第２実施形態の空気調和装置１ａとの違いを主に説明する。

　（２－３－１）空気調和装置１ｂの概略構成
　空気調和装置１ｂは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、複数の室内ユニットが並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。

　空気調和装置１ｂは、互いに並列に接続された第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５とを有している。第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２が設けられており、さらに、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、および、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。

　また、空気調和装置１ｂは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、室外ユニットにおいて、室外膨張弁２４が設けられていない点、および、バイパス膨張弁４９を有するバイパス配管４０が設けられている点で異なっている。

　バイパス配管４０は、室外熱交換器２３の液冷媒側の出口から液側閉鎖弁２９まで延びる冷媒配管と、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１まで延びる冷媒配管と、を接続する冷媒配管である。バイパス膨張弁４９は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。なお、バイパス配管４０には、開度調節可能な電動膨張弁が設けられたものに限られず、例えば、キャピラリーチューブと開閉可能な電磁弁を有したものであってもよい。

　（２－３－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。なお、蒸発温度は、特に限定されないが、例えば、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握することができる。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に送られる。

　ここで、第１室内ユニット３０では、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、第１室内ガス側熱交温度センサ７３の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。また、第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８も、第１室内膨張弁３３と同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度についても、特に限定されないが、例えば、第２室内ガス側熱交温度センサ７７の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒は第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。なお、バイパス配管４０のバイパス膨張弁４９は、凝縮器として機能する室外熱交換器２３の内部の冷媒量が過剰であることに関する所定条件を満たした場合に開けられるまたは弁開度が上げられる制御が行われる。バイパス膨張弁４９の開度制御としては、特に限定されないが、例えば、凝縮圧力（例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力）が所定値以上である場合に、開けるまたは開度が上げられる制御であってもよいし、通過流量を増大させるように所定の時間間隔で開状態と閉状態とを切り換える制御であってもよい。

　（２－３－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｂでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、一部の冷媒が、第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１のガス側端に流入し、第１室内熱交換器３１において凝縮し、他の一部の冷媒が、第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６のガス側端に流入し、第２室内熱交換器３６において凝縮する。

　なお、第１室内ユニット３０の第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８についても同様に、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度は、第１室内液側熱交温度センサ７１の検出温度から、冷媒回路１０における高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。また、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度についても同様に、第２室内液側熱交温度センサ７５の検出温度から、冷媒回路１０における高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。

　第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒および第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は、合流し、液側冷媒連絡配管６、液側閉鎖弁２９を通過した後、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。なお、暖房運転時には、特に限定されないが、バイパス配管４０のバイパス膨張弁４９は、例えば、全閉状態に維持されていてもよい。

　（２－３－４）第３実施形態の特徴
　空気調和装置１ｂでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｂでは、低圧レシーバ４１を設けることにより、圧縮機２１における液圧縮を抑制することができている。また、冷房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過熱度制御することで、暖房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過冷却度制御することで、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器３６における能力を十分に発揮させやすい。

　（２－４）第４実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｇ、概略制御ブロック構成図である図２Ｈを参照しつつ、第４実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｃについて説明する。なお、以下では、第２実施形態の空気調和装置１ａとの違いを主に説明する。

　（２－４－１）空気調和装置１ｃの概略構成
　空気調和装置１ｃは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、室外ユニット２０が低圧レシーバ４１を備えていない点、高圧レシーバ４２を備えている点、室外ブリッジ回路２６を備えている点で異なっている。

　また、室内ユニット３０は、室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒温度を検出する室内液側熱交温度センサ７１と、室内の空気温度を検出する室内空気温度センサ７２と、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒温度を検出する室内ガス側熱交温度センサ７３と、を有している。

　室外ブリッジ回路２６は、室外熱交換器２３の液側と液側閉鎖弁２９との間に設けられており、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。室外ブリッジ回路２６が有する４つの接続箇所のうち、室外熱交換器２３の液側に接続される箇所と液側閉鎖弁２９に接続される箇所以外の２箇所からは、それぞれ高圧レシーバ４２まで延びた冷媒配管が接続されている。また、これらの冷媒配管のうち、高圧レシーバ４２の内部空間のうちのガス領域から延びだしている冷媒配管には、途中に室外膨張弁２４が設けられている。

　（２－４－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｃでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、蒸発温度は、特に限定されないが、例えば、室内液側熱交温度センサ７１の検出温度として把握してもよいし、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、室外ブリッジ回路２６の一部を介して、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において減圧される。

　ここで、室外膨張弁２４は、例えば、室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、室内ガス側熱交温度センサ７３の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度は、吸入温度センサ６４の検出温度から、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－４－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｃでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、室外ブリッジ回路２６の一部を流れ、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。

　なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、吸入温度センサ６４の検出温度から、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引いて求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－４－４）第４実施形態の特徴
　空気調和装置１ｃでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｃでは、高圧レシーバ４２を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留することが可能になる。

　（２－５）第５実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｉ、概略制御ブロック構成図である図２Ｊを参照しつつ、第５実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｄについて説明する。なお、以下では、第４実施形態の空気調和装置１ｃとの違いを主に説明する。

　（２－５－１）空気調和装置１ｄの概略構成
　空気調和装置１ｄは、上記第４実施形態の空気調和装置１ｃとは、複数の室内ユニットが並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。

　空気調和装置１ｄは、互いに並列に接続された第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５とを有している。第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。

　（２－５－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｃでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、室外ブリッジ回路２６の一部を介して、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において減圧される。ここで、冷房運転時は、室外膨張弁２４は、例えば、弁開度が全開状態となるように制御される。

　室外膨張弁２４を通過した冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に流入する。

　第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において減圧される。第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、第１室内ガス側熱交温度センサ７３の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。同様に、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において減圧される。第２室内膨張弁３８は、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、第２室内ガス側熱交温度センサ７７の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第１室内熱交換器３１において蒸発した冷媒と、第２室内熱交換器３６において蒸発した冷媒とは、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－５－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｃでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。

　第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１に流入したガス冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮する。第１室内熱交換器３１を流れた冷媒は、第１室内膨張弁３３において減圧される。第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第１室内液側熱交温度センサ７１の検出温度から、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。

　第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６に流入したガス冷媒は、同様に、第２室内熱交換器３６において凝縮する。第２室内熱交換器３６を流れた冷媒は、第２室内膨張弁３８において減圧される。第２室内膨張弁３８は、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第２室内液側熱交温度センサ７５の検出温度から、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。

　第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒および第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。

　室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、室外ブリッジ回路２６の一部を流れ、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。すなわち、暖房運転時は、高圧レシーバ４２は、擬似的な中間圧冷媒が貯留されることとなる。

　なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、吸入温度センサ６４の検出温度から、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引いて求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－５－４）第５実施形態の特徴
　空気調和装置１ｄでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｄでは、高圧レシーバ４２を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留することが可能になる。

　なお、暖房運転時において、室外膨張弁２４の弁開度が過熱度制御されることにより圧縮機２１の信頼性が確保されるため、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８については、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器３６における能力を十分に発揮させるように、過冷却度制御を行うことが可能となっている。

　（２－６）第６実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｋ、概略制御ブロック構成図である図２Ｌを参照しつつ、第６実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｅについて説明する。なお、以下では、第２実施形態の空気調和装置１ａとの違いを主に説明する。

　（２－６－１）空気調和装置１ｅの概略構成
　空気調和装置１ｅは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、室外ユニット２０が低圧レシーバ４１を有していない点、中間圧レシーバ４３を有している点、室外膨張弁２４を有していない点、第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５を有している点で異なっている。

　中間圧レシーバ４３は、冷媒回路１０における室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。

　第１室外膨張弁４４は、室外熱交換器２３の液側から中間圧レシーバ４３まで延びる冷媒配管の途中に設けられている。第２室外膨張弁４５は、中間圧レシーバ４３から液側閉鎖弁２９まで延びる冷媒配管の途中に設けられている。第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、いずれも、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。

　（２－６－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｅでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。

　ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第１室外膨張弁４４において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、第２室外膨張弁４５において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室外膨張弁４５の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－６－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｅでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルにおける中間圧になるまで減圧される。

　ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第２室外膨張弁４５において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－６－４）第６実施形態の特徴
　空気調和装置１ｅでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｅでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、冷房運転時においては、第１室外膨張弁４４を過冷却度制御させることにより、室外熱交換器２３の能力を十分に発揮させやすく、暖房運転時においては、第２室外膨張弁４５を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。

　（２－７）第７実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｍ、概略制御ブロック構成図である図２Ｎを参照しつつ、第７実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｆについて説明する。なお、以下では、第６実施形態の空気調和装置１ｅとの違いを主に説明する。

　（２－７－１）空気調和装置１ｆの概略構成
　空気調和装置１ｆは、上記第６実施形態の空気調和装置１ｅとは、室外ユニット２０が互いに並列に配置された第１室外熱交換器２３ａおよび第２室外熱交換器２３ｂを有している点、第１室外熱交換器２３ａの液冷媒側に第１分岐室外膨張弁２４ａを有し、第２室外熱交換器２３ｂの液冷媒側に第２分岐室外膨張弁２４ｂを有している点で異なっている。なお、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂは、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。

　また、空気調和装置１ｆは、上記第６実施形態の空気調和装置１ｅとは、複数の室内ユニットが並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。

　空気調和装置１ｆは、互いに並列に接続された第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５とを有している。第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。

　（２－７－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｆでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂとに分岐して流れ、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂのそれぞれにおいて凝縮する。第１室外熱交換器２３ａを流れた冷媒は、第１分岐室外膨張弁２４ａにおいて、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。また、第２室外熱交換器２３ｂを流れた冷媒は、第２分岐室外膨張弁２４ｂにおいて、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。

　ここで、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂは、例えば、いずれも全開状態となるように制御してもよい。

　また、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂとにおいて、構造上または冷媒配管の接続上、冷媒の流れやすさにおいて違いが生じている場合には、第１室外熱交換器２３ａの液側出口を流れる冷媒の過冷却度が共通目標値になる等の所定条件を満たすように第１分岐室外膨張弁２４ａの弁開度を制御し、第２室外熱交換器２３ｂの液側出口を流れる冷媒の過冷却度が同じ共通目標値になる等の所定条件を満たすように第２分岐室外膨張弁２４ｂの弁開度を制御してもよい。この制御により、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂとの間の冷媒の偏流を小さく抑えることが可能になる。

　第１分岐室外膨張弁２４ａを通過した冷媒および第２分岐室外膨張弁２４ｂを通過した冷媒は、合流した後に、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を流れて、第１室内ユニット３１および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。

　第１室内ユニット３１に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８も、同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第１室内膨張弁３３において減圧された冷媒は、第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－７－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｆでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。

　第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮し、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内熱交換器３６において凝縮する。

　第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。

　ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８についても同様に、例えば、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第１室内膨張弁３３を通過した冷媒と第２室内膨張弁３８を通過した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。

　室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、中間圧レシーバ４３に送られる。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、第１分岐室外膨張弁２４ａと第２分岐室外膨張弁２４ｂとに分離して流れる。

　第１分岐室外膨張弁２４ａは、通過する冷媒を、冷凍サイクルの低圧となるまで減圧する。第２分岐室外膨張弁２４ｂも同様に、通過する冷媒を、冷凍サイクルの低圧となるまで減圧する。

　ここで、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂは、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂの弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第１分岐室外膨張弁２４ａで減圧された冷媒は、第１室外熱交換器２３ａにおいて蒸発し、第２分岐室外膨張弁２４ｂで減圧された冷媒は、第２室外熱交換器２３ｂにおいて蒸発し、合流した後、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－７－４）第７実施形態の特徴
　空気調和装置１ｆでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｆでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、暖房運転時においては、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。

　（２－８）第８実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｏ、概略制御ブロック構成図である図２Ｐを参照しつつ、第８実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｇについて説明する。なお、以下では、第３実施形態の空気調和装置１ｂとの違いを主に説明する。

　（２－８－１）空気調和装置１ｇの概略構成
　空気調和装置１ｇは、上記第３実施形態の空気調和装置１ｂとは、バイパス膨張弁４９を有するバイパス配管４０が設けられていない点、過冷却熱交換器４７が設けられている点、過冷却配管４６が設けられている点、第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５が設けられている点、過冷却温度センサ６７が設けられている点において異なっている。

　第１室外膨張弁４４は、冷媒回路１０における室外熱交換器２３の液側出口から液側閉鎖弁２９までの間に設けられている。第２室外膨張弁４５は、冷媒回路１０における第１室外膨張弁４４から液側閉鎖弁２９までの間に設けられている。第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５とは、いずれも、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。

　過冷却配管４６は、冷媒回路１０において、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の分岐部分から分岐しており、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように設けられている。過冷却配管４６には、過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却膨張弁４８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。

　過冷却熱交換器４７は、冷媒回路１０において第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の部分を流れる冷媒と、過冷却配管４６において過冷却膨張弁４８の合流箇所側を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる熱交換器である。本実施形態では、過冷却熱交換器４７は、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の部分であって、過冷却配管４６の分岐部分よりも第２室外膨張弁４５側に設けられている。

　過冷却温度センサ６７は、冷媒回路１０において第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の部分のうち、過冷却熱交換器４７よりも第２室外膨張弁４５側を流れる冷媒の温度を検出する温度センサである。

　（２－８－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｇでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、第１室外膨張弁４４を通過する。なお、この場合には、第１室外膨張弁４４は、全開状態となるように制御されている。

　第１室外膨張弁４４を通過した冷媒は、一部が第２室外膨張弁４５側に向けて流れ、他の一部が、過冷却配管４６に分岐して流れる。過冷却配管４６に分岐して流れた冷媒は、過冷却膨張弁４８において減圧される。過冷却熱交換器４７では、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒と、過冷却膨張弁４８において減圧された過冷却配管４６を流れる冷媒と、が熱交換される。過冷却配管４６を流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように流れる。第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、第２室外膨張弁４５において減圧される。

　以上において、第２室外膨張弁４５は、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように制御される。

　また、過冷却膨張弁４８の弁開度は、冷媒回路１０のうち、第２室外膨張弁４５から液側冷媒連絡配管６を介して第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８に至るまでの部分の全てが液状態の冷媒で満たされることがないように、少なくとも第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８に到達する冷媒が気液二相状態となるように制御される。例えば、過冷却膨張弁４８の弁開度は、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒であって過冷却熱交換器４７を通過した冷媒の比エンタルピーが、モリエル線図において冷凍サイクルの低圧と飽和液腺とが交わる箇所の比エンタルピーよりも大きくなるように制御されることが好ましい。ここで、コントローラ７は、冷媒に対応するモリエル線図のデータを予め保持しておき、上記過冷却熱交換器４７を通過した冷媒の比エンタルピーを、吐出圧力センサ６１の検出圧力、過冷却温度センサ６７の検出温度と、当該冷媒に対応するモリエル線図のデータと、を用いて過冷却膨張弁４８の弁開度を制御してもよい。なお、過冷却膨張弁４８の弁開度は、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒であって過冷却熱交換器４７を通過した冷媒の温度（過冷却温度センサ６７の検出温度）が、目標値になる等の所定条件を満たすように制御されることがより好ましい。

　第２室外膨張弁４５において減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に送られる。

　ここで、第１室内ユニット３０では、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８も、第１室内膨張弁３３と同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒は第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、過冷却配管４６を流れた冷媒と合流する。合流した冷媒は、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器、過冷却熱交換器４７において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（２－８－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｇでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、一部の冷媒が、第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１のガス側端に流入し、第１室内熱交換器３１において凝縮し、他の一部の冷媒が、第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６のガス側端に流入し、第２室内熱交換器３６において凝縮する。

　なお、第１室内ユニット３０の第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８についても同様に、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒および第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は、合流し、液側冷媒連絡配管６を流れて、室外ユニット２０に流入する。

　室外ユニット２０の液側閉鎖弁２９を通過した冷媒は、全開状態に制御された第２室外膨張弁４５を通過し、過冷却熱交換器４７において、過冷却配管４６を流れる冷媒と熱交換する。第２室外膨張弁４５を通過して過冷却熱交換器４７を通過した冷媒は、一部が過冷却配管４６に分岐され、他の一部が第１室外膨張弁４４に送られる。過冷却配管４６に分岐して流れた冷媒は、過冷却膨張弁４８において減圧された後、四路切換弁２２の接続ポートの１つと低圧レシーバ４１との間の合流箇所において、各室内ユニット３０、３５から流れてきた冷媒と合流する。また、過冷却熱交換器４７から第１室外膨張弁４４に向けて流れてきた冷媒は、第１室外膨張弁４４において減圧され、室外熱交換器２３に流入する。

　ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　また、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、過冷却膨張弁４８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。また、暖房運転時においては、過冷却配管４６に冷媒が流れないように、過冷却膨張弁４８を全閉状態に制御してもよい。

　第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、過冷却配管４６を流れた冷媒と合流する。合流した冷媒は、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３、過冷却熱交換器４７において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（２－８－４）第８実施形態の特徴
　空気調和装置１ｇでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｇでは、低圧レシーバ４１を設けることにより、圧縮機２１における液圧縮を抑制することができている。また、冷房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過熱度制御することで、暖房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過冷却度制御することで、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器３６における能力を十分に発揮させやすい。

　さらに、空気調和装置１ｇでは、冷房運転時において、第２室外膨張弁４５を通過して、液側冷媒連絡配管６を経て、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８に至るまでの配管内部の空間を、液状態で満たすのではなく、少なくとも一部において気液二相状態の冷媒が存在するように制御されている。このため、第２室外膨張弁４５から第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８に至るまでの配管内部の空間が全て液冷媒で満たされている場合と比べて、当該箇所の冷媒密度を低下させることができる。このため、冷媒回路１０に封入されている冷媒の量を少なく抑えて、冷凍サイクルを行うことが可能になっている。したがって、仮に、冷媒回路１０から冷媒が漏洩することがあったとしても、漏洩冷媒量を少なく抑えることが可能になっている。

　（２－９）第９実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｑ、概略制御ブロック構成図である図２Ｒを参照しつつ、第９実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｈについて説明する。なお、以下では、第６実施形態の空気調和装置１ｅとの違いを主に説明する。

　（２－９－１）空気調和装置１ｈの概略構成
　空気調和装置１ｈは、上記第６実施形態の空気調和装置１ｅとは、吸入冷媒加熱部５０を有している点で異なっている。

　吸入冷媒加熱部５０は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に向けて延びる冷媒配管の一部が中間圧レシーバ４３内に位置する部分により構成されている。この吸入冷媒加熱部５０では、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に向けて延びる冷媒配管を流れる冷媒と、中間圧レシーバ４３内に存在している冷媒とは、冷媒同士は混ざり合うことなく、互いに熱交換を行う。

　（２－９－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｈでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。

　ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第１室外膨張弁４４において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、第２室外膨張弁４５において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室外膨張弁４５の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－９－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｈでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルにおける中間圧になるまで減圧される。

　ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第２室外膨張弁４５において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－９－４）第９実施形態の特徴
　空気調和装置１ｈでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｈでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、冷房運転時においては、第１室外膨張弁４４を過冷却度制御させることにより、室外熱交換器２３の能力を十分に発揮させやすく、暖房運転時においては、第２室外膨張弁４５を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。

　さらに、吸入冷媒加熱部５０が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する室内熱交換器３１の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。

　（２－１０）第１０実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｓ、概略制御ブロック構成図である図２Ｔを参照しつつ、第１０実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｉについて説明する。なお、以下では、第９実施形態の空気調和装置１ｈとの違いを主に説明する。

　（２－１０－１）空気調和装置１ｉの概略構成
　空気調和装置１ｉは、上記第９実施形態の空気調和装置１ｈとは、第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５が設けられておらず、室外膨張弁２４が設けられている点、複数の室内ユニット（第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５）が並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。

　室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側の出口から中間圧レシーバ４３に至るまで延びている冷媒配管の途中に設けられている。室外膨張弁２４は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。

　第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。

　（２－１０－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｉでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、全開状態に制御された室外膨張弁２４を通過する。

　室外膨張弁２４を通過した冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。

　第１室内ユニット３１に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８も、同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第１室内膨張弁３３において減圧された冷媒は、第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５を流れ、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－１０－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｉでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。

　第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮し、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内熱交換器３６において凝縮する。

　第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。

　ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８についても同様に、例えば、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第１室内膨張弁３３を通過した冷媒と第２室内膨張弁３８を通過した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。

　室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、室外膨張弁２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－１０－４）第１０実施形態の特徴
　空気調和装置１ｉでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｉでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、暖房運転時においては、第２室外膨張弁４５を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。

　さらに、吸入冷媒加熱部５０が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する室内熱交換器３１の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。

　（２－１１）第１１実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｕ、概略制御ブロック構成図である図２Ｖを参照しつつ、第１１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｊについて説明する。なお、以下では、第９実施形態の空気調和装置１ｈとの違いを主に説明する。

　（２－１１－１）空気調和装置１ｊの概略構成
　空気調和装置１ｊは、上記第９実施形態の空気調和装置１ｈとは、吸入冷媒加熱部５０が設けられておらず、内部熱交換器５１が設けられている点で異なっている。

　内部熱交換器５１は、第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５との間を流れる冷媒と、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に向けて延びる冷媒配管を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる熱交換器である。

　（２－１１－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｊでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、全開状態に制御された第１室外膨張弁４４を通過する。第１室外膨張弁４４を通過した冷媒は、内部熱交換器５１において冷却され、第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室外膨張弁４５の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－１１－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｊでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、全開状態に制御された第２室外膨張弁４５を通過する。第２室外膨張弁４５を通過した冷媒は、内部熱交換器５１において冷却され、第１室外膨張弁４４において冷凍サイクルにおける中間圧になるまで減圧される。

　ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－１１－４）第１１実施形態の特徴
　空気調和装置１ｊでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｊでは、内部熱交換器５１が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する室内熱交換器３１の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。

　（２－１２）第１２実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図２Ｗ、概略制御ブロック構成図である図２Ｘを参照しつつ、第１２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｋについて説明する。なお、以下では、第１０実施形態の空気調和装置１ｊとの違いを主に説明する。

　（２－１２－１）空気調和装置１ｋの概略構成
　空気調和装置１ｋは、上記第１０実施形態の空気調和装置１ｊとは、第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５が設けられておらず、室外膨張弁２４が設けられている点、複数の室内ユニット（第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５）が並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。

　室外膨張弁２４は、内部熱交換器５１から液側閉鎖弁２９まで延びる冷媒配管の途中に設けられている。室外膨張弁２４は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。

　第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。

　（２－１２－２）冷房運転モード
　空気調和装置１ｋでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、内部熱交換器５１において冷却され、全開状態に制御された室外膨張弁２４を通過し、液側閉鎖弁２９、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。

　第１室内ユニット３１に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８も、同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第１室内膨張弁３３において減圧された冷媒は、第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５を流れ、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－１２－３）暖房運転モード
　空気調和装置１ｋでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。

　第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮し、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内熱交換器３６において凝縮する。

　第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。

　ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８についても同様に、例えば、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第１室内膨張弁３３を通過した冷媒と第２室内膨張弁３８を通過した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。

　室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、室外膨張弁２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（２－１２－４）第１２実施形態の特徴
　空気調和装置１ｋでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｋでは、暖房運転時においては、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過冷却度制御させることにより、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器３６の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。

　さらに、空気調和装置１ｋには、内部熱交換器５１が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する第１室内熱交換器３１や第２室内熱交換器３６の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。

　（３）第３グループの技術の実施形態
　（３－１）第１実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ａ、概略制御ブロック構成図である図３Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。

　空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。

　空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、第１室内ユニット３０と、第２室内ユニット３５と、室外ユニット２０に対して第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５を並列に接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。

　空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該混合冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（３－１－１）室外ユニット２０
　室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、過冷却熱交換器４７と、吸入インジェクション配管４０と、過冷却膨張弁４８と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、低圧レシーバ４１と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。

　圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている（なお、当該付属アキュムレータの内容積は、低圧レシーバ、中間圧レシーバ、高圧レシーバのような冷媒容器より小さく、好ましくは半分以下である）。

　四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。

　室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。

　室外膨張弁２４は、冷媒回路１０における室外熱交換器２３の液側出口から液側閉鎖弁２９までの間に設けられている。室外膨張弁２４は、弁開度を調節可能な電動膨張弁である。

　吸入インジェクション配管４０は、冷媒回路１０の主回路のうち室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９までの間の分岐部分から分岐しており、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように設けられている。吸入インジェクション配管４０には、過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却膨張弁４８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁である。

　過冷却熱交換器４７は、冷媒回路１０において室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９までの間の部分を流れる冷媒と、吸入インジェクション配管４０において過冷却膨張弁４８の合流箇所側を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる熱交換器である。本実施形態では、過冷却熱交換器４７は、室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９までの間の部分であって、吸入インジェクション配管４０の分岐部分よりも液側閉鎖弁２９側に設けられている。

　室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。

　低圧レシーバ４１は、圧縮機２１の吸入側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。また、圧縮機２１には、図示しない付属のアキュムレータが設けられており、低圧レシーバ４１は、当該付属のアキュムレータの下流側に接続されている。

　液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。

　ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。

　室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　室外ユニット２０には、吐出圧力センサ６１、吐出温度センサ６２、吸入圧力センサ６３、吸入温度センサ６４、室外熱交温度センサ６５、外気温度センサ６６、過冷却温度センサ６７等が設けられている。これらの各センサは、室外ユニット制御部２７と電気的に接続されており、室外ユニット制御部２７に対して検出信号を送信する。吐出圧力センサ６１は、圧縮機２１の吐出側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとを接続する吐出配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吐出温度センサ６２は、吐出配管を流れる冷媒の温度を検出する。吸入圧力センサ６３は、圧縮機２１の吸入側と低圧レシーバ４１とを接続する吸入配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吸入温度センサ６４は、吸入配管を流れる冷媒の温度を検出する。室外熱交温度センサ６５は、室外熱交換器２３のうち四路切換弁２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。外気温度センサ６６は、室外熱交換器２３を通過する前の屋外の空気温度を検出する。過冷却温度センサ６７は、冷媒回路１０の主回路において過冷却熱交換器４７と第２室外膨張弁４５との間を流れる冷媒の温度を検出する。

　（３－１－２）第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５
　第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５は、いずれも、同一または異なる対象空間である室内の壁面や天井等に設置されている。第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

　第１室内ユニット３０は、第１室内熱交換器３１と、第１室内膨張弁３３と、第１室内ファン３２と、を有している。

　第１室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。第１室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。

　第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の冷媒配管に設けられた弁開度を調節可能な電動膨張弁である。

　第１室内ファン３２は、第１室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、第１室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。第１室内ファン３２は、室内ファンモータによって回転駆動される。

　また、第１室内ユニット３０は、第１室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する第１室内ユニット制御部３４を有している。第１室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。第１室内ユニット制御部３４は、第２室内ユニット制御部３９および室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　第１室内ユニット３０には、第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。これらの各センサは、第１室内ユニット制御部３４と電気的に接続されており、第１室内ユニット制御部３４に対して検出信号を送信する。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内空気温度センサ７２は、第１室内熱交換器３１を通過する前の室内の空気温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。

　第２室内ユニット３５は、第２室内熱交換器３６と、第２室内膨張弁３８と、第２室内ファン３７と、を有している。

　第２室内熱交換器３６は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。第２室内熱交換器３６は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。

　第２室内膨張弁３８は、第２室内熱交換器３６の液冷媒側の冷媒配管に設けられた弁開度を調節可能な電動膨張弁である。

　第２室内ファン３７は、第２室内ユニット３５内に室内の空気を吸入して、第２室内熱交換器３６において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。第２室内ファン３７は、室内ファンモータによって回転駆動される。

　また、第２室内ユニット３５は、第２室内ユニット３５を構成する各部の動作を制御する第２室内ユニット制御部３９を有している。第２室内ユニット制御部３９は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。第２室内ユニット制御部３９、第１室内ユニット制御部３４および室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　第２室内ユニット３５には、第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７等が設けられている。これらの各センサは、第２室内ユニット制御部３９と電気的に接続されており、第２室内ユニット制御部３９に対して検出信号を送信する。第２室内液側熱交温度センサ７５は、第２室内熱交換器３６の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内空気温度センサ７６は、第２室内熱交換器３６を通過する前の室内の空気温度を検出する。第２室内ガス側熱交温度センサ７７は、第２室内熱交換器３６のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。

　（３－１－３）コントローラ７の詳細
　空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と第１室内ユニット制御部３４と第２室内ユニット制御部３９とが通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。

　コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は第１室内ユニット制御部３４および／又は第２室内ユニット制御部３９に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。

　（３－１－４）運転モード
　以下、運転モードについて説明する。

　運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。

　コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。

　（３－１－４－１）冷房運転モード
　空気調和装置１では、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、室外膨張弁２４を通過する。なお、この場合には、室外膨張弁２４は、全開状態となるように制御されている。

　室外膨張弁２４を通過した冷媒は、一部が液側閉鎖弁２９側に向けて流れ、他の一部が、吸入インジェクション配管４０に分岐して流れる。吸入インジェクション配管４０に分岐して流れた冷媒は、過冷却膨張弁４８において減圧される。過冷却熱交換器４７では、室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９側に向けて流れる冷媒と、過冷却膨張弁４８において減圧された吸入インジェクション配管４０を流れる冷媒と、が熱交換される。吸入インジェクション配管４０を流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように流れる。また、過冷却膨張弁４８の弁開度は、冷媒回路１０のうち過冷却熱交換器４７を通過した後の冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように制御される。

　室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９側に向けて流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、液側閉鎖弁２９を介して、液側冷媒連絡配管６を流れ、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に送られる。

　ここで、第１室内ユニット３０では、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８も、第１室内膨張弁３３と同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒は第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、吸入インジェクション配管４０を流れた冷媒と合流する。合流した冷媒は、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器３６、過冷却熱交換器４７において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（３－１－４－２）暖房運転モード
　空気調和装置１では、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、一部の冷媒が、第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１のガス側端に流入し、第１室内熱交換器３１において凝縮し、他の一部の冷媒が、第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６のガス側端に流入し、第２室内熱交換器３６において凝縮する。

　なお、第１室内ユニット３０の第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８についても同様に、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。

　第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒および第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は、合流し、液側冷媒連絡配管６を流れて、室外ユニット２０に流入する。

　室外ユニット２０の液側閉鎖弁２９を通過した冷媒は、過冷却熱交換器４７を流れた後、室外膨張弁２４において減圧される。ここで、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　なお、暖房運転モードでは、吸入インジェクション配管４０に設けられた過冷却膨張弁４８は全閉状態に制御されるため、吸入インジェクション配管４０には冷媒は流れず、過冷却熱交換器４７における熱交換も行われない。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２および低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（３－１－５）第１実施形態の特徴
　上述の空気調和装置１では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１では、吸入インジェクション配管４０によって、圧縮機２１に吸入される冷媒の温度を低下させることが可能となるため、冷凍サイクルにおける運転効率を向上させることが可能になる。

　（３－１－６）第１実施形態の変形例Ａ
　上記第１実施形態では、複数の室内ユニットが並列に接続された空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、１つの室内ユニットが直列に接続されたものであってもよい。

　（３－１－７）第１実施形態の変形例Ｂ
　上記第１実施形態では、冷媒を過冷却熱交換器４７に流した後に圧縮機２１の吸入側に送る吸入インジェクション配管４０を備えた空気調和装置１を例に挙げて説明した。

　これに対して、空気調和装置としては、例えば、図３Ｃに示すように、冷媒をエコノマイザ熱交換器４７ａに流した後に圧縮機２１ａの中間圧の領域に送るエコノマイザインジェクション配管４０ａを備えた空気調和装置１ａであってもよい。

　エコノマイザインジェクション配管４０ａは、冷媒回路１０の主回路のうち室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９との間の部分から分岐し、圧縮機２１ａの中間圧の領域にまで延びた配管である。エコノマイザインジェクション配管４０ａの途中には、弁開度を制御可能なエコノマイザ膨張弁４８ａが設けられている。

　エコノマイザ熱交換器４７ａは、冷媒回路１０の主回路から分岐してエコノマイザインジェクション配管４０ａを流れる冷媒であって、エコノマイザ膨張弁４８ａにおいて減圧された後の冷媒と、冷媒回路１０の主回路において室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９までの間を流れる冷媒との間で熱交換を行わせる熱交換器である。

　圧縮機２１ａは、特に限定されないが、例えば、図３Ｄに示すような、スクロール圧縮機を用いることができる。

　この圧縮機２１ａは、ケーシング８０と、固定スクロール８２を含むスクロール圧縮機構８１と、駆動モータ９１と、クランクシャフト９４と、下部軸受９８と、を備えている。

　ケーシング８０は、上下が開口した略円筒状の円筒部材８０ａと、円筒部材８０ａの上端および下端にそれぞれ設けられた上蓋８０ｂおよび下蓋８０ｃとを有する。円筒部材８０ａと、上蓋８０ｂおよび下蓋８０ｃとは、気密を保つように溶接により固定される。ケーシング８０には、スクロール圧縮機構８１、駆動モータ９１、クランクシャフト９４、および下部軸受９８を含む圧縮機２１ａの構成機器が収容される。また、ケーシング８０の下部には油溜まり空間Ｓｏが形成される。油溜まり空間Ｓｏには、スクロール圧縮機構８１等を潤滑するための冷凍機油Ｏが溜められる。ケーシング８０の上部には、冷媒回路１０の冷凍サイクルにおける低圧ガス冷媒を吸入し、スクロール圧縮機構８１にガス冷媒を供給する吸入管１９が、上蓋８０ｂを貫通して設けられる。吸入管１９の下端は、スクロール圧縮機構８１の固定スクロール８２に接続される。吸入管１９は、後述するスクロール圧縮機構８１の圧縮室Ｓｃと連通する。ケーシング８０の円筒部材８０ａの中間部には、ケーシング８０外に吐出される冷媒が通過する吐出管１８が設けられる。吐出管１８は、ケーシング８０の内部の吐出管１８の端部が、スクロール圧縮機構８１のハウジング８８の下方に形成された高圧空間Ｓｈに突き出すように配置される。吐出管１８には、スクロール圧縮機構８１による圧縮後の、冷凍サイクルにおける高圧冷媒が流れる。ケーシング８０の上蓋８０ｂの側面には、インジェクション接続口が設けられており、このインジェクション接続口において、エコノマイザインジェクション配管４０ａが接続される。

　スクロール圧縮機構８１は、主に、ハウジング８８と、ハウジング８８の上方に配置される固定スクロール８２と、固定スクロール８２と組み合わされて圧縮室Ｓｃを形成する可動スクロール８４と、を有する。

　固定スクロール８２は、平板状の固定側鏡板８２ａと、固定側鏡板８２ａの前面から突出する渦巻状の固定側ラップ８２ｂと、固定側ラップ８２ｂを囲む外縁部８２ｃとを有する。固定側鏡板８２ａの中央部には、スクロール圧縮機構８１の圧縮室Ｓｃに連通する非円形形状の吐出口８２ｄが、固定側鏡板８２ａを厚さ方向に貫通して形成される。圧縮室Ｓｃで圧縮された冷媒は、吐出口８２ｄから吐出され、固定スクロール８２およびハウジング８８に形成された図示しない冷媒通路を通過して、高圧空間Ｓｈへ流入する。また、固定側鏡板８２ａには、固定側鏡板８２ａの側面において開口し、圧縮室Ｓｃに連通する供給通路８２ｅが形成される。この供給通路８２ｅにより、エコノマイザインジェクション配管４０ａを流れた中間圧冷媒が圧縮室Ｓｃに供給される。供給通路８２ｅは、固定側鏡板８２ａの側面の開口から固定側鏡板８２ａの中央側に向けて水平方向に延びる水平通路部８２ｆを有する。また、供給通路８２ｅは、水平通路部８２ｆの、固定側鏡板８２ａの中央側の部分（水平通路部８２ｆの、固定側鏡板８２ａの中央側の端部近傍）から圧縮室Ｓｃに向かって延び、圧縮室Ｓｃと直接連通するインジェクションポート８２ｇを有する。インジェクションポート８２ｇは、円形の孔である。

　可動スクロール８４は、平板状の可動側鏡板８４ａと、可動側鏡板８４ａの前面から突出する渦巻状の可動側ラップ８４ｂと、可動側鏡板８４ａの背面から突出する、円筒状に形成されたボス部８４ｃとを有する。固定スクロール８２の固定側ラップ８２ｂと、可動スクロール８４の可動側ラップ８４ｂとは、固定側鏡板８２ａの下面と可動側鏡板８４ａの上面とが対向する状態で組み合わされる。隣接する固定側ラップ８２ｂと可動側ラップ８４ｂとの間には、圧縮室Ｓｃが形成される。可動スクロール８４が後述するように固定スクロール８２に対して公転することで、圧縮室Ｓｃの体積が周期的に変化し、スクロール圧縮機構８１において、冷媒の吸入、圧縮、吐出が行われる。ボス部８４ｃは、上端の塞がれた円筒状部分である。ボス部８４ｃの中空部に、後述するクランクシャフト９４の偏心部９５が挿入されることで、可動スクロール８４とクランクシャフト９４とが連結される。ボス部８４ｃは、可動スクロール８４とハウジング８８との間に形成される偏心部空間８９に配置される。偏心部空間８９は、後述するクランクシャフト９４の給油経路９７等を介して高圧空間Ｓｈと連通しており、偏心部空間８９には高い圧力が作用する。この圧力により、偏心部空間８９内の可動側鏡板８４ａの下面は、固定スクロール８２に向かって上方に押される。この力により、可動スクロール８４は、固定スクロール８２に密着する。可動スクロール８４は、「オルダムリング空間Ｓｒ」に配置されたオルダムリングを介してハウジング８８に支持される。オルダムリングは、可動スクロール８４の自転を防止し、公転させる部材である。オルダムリングを用いることで、クランクシャフト９４が回転すると、ボス部８４ｃにおいてクランクシャフト９４と連結された可動スクロール８４が、固定スクロール８２に対して自転することなく公転し、圧縮室Ｓｃ内の冷媒が圧縮される。

　ハウジング８８は、円筒部材８０ａに圧入され、その外周面において周方向の全体に亘って円筒部材８０ａに固定されている。また、ハウジング８８と固定スクロール８２とは、ハウジング８８の上端面が、固定スクロール８２の外縁部８２ｃの下面と密着するように、図示しないボルト等により固定されている。ハウジング８８には、上面中央部に凹むように配置される凹部８８ａと、凹部８８ａの下方に配置される軸受部８８ｂとが形成される。凹部８８ａは、可動スクロール８４のボス部８４ｃが配置される偏心部空間８９の側面を囲む。軸受部８８ｂには、クランクシャフト９４の主軸９６を軸支する軸受９０が配置される。軸受９０は、軸受９０に挿入された主軸９６を回転自在に支持する。また、ハウジング８８には、オルダムリングが配置されるオルダムリング空間Ｓｒが形成される。

　駆動モータ９１は、円筒部材８０ａの内壁面に固定された環状のステータ９２と、ステータ９２の内側に、僅かな隙間（エアギャップ通路）を空けて回転自在に収容されたロータ９３とを有する。ロータ９３は、円筒部材８０ａの軸心に沿って上下方向に延びるように配置されたクランクシャフト９４を介して可動スクロール８４と連結される。ロータ９３が回転することで、可動スクロール８４は、固定スクロール８２に対して公転する。

　クランクシャフト９４は、駆動モータ９１の駆動力を可動スクロール８４に伝達する。クランクシャフト９４は、円筒部材８０ａの軸心に沿って上下方向に延びるように配置され、駆動モータ９１のロータ９３と、スクロール圧縮機構８１の可動スクロール８４とを連結する。クランクシャフト９４は、円筒部材８０ａの軸心と中心軸が一致する主軸９６と、円筒部材８０ａの軸心に対して偏心した偏心部９５とを有する。偏心部９５は、前述のように可動スクロール８４のボス部８４ｃに挿入される。主軸９６は、ハウジング８８の軸受部８８ｂの軸受９０、および、後述する下部軸受９８により、回転自在に支持される。主軸９６は、軸受部８８ｂと下部軸受９８との間で、駆動モータ９１のロータ９３に連結される。クランクシャフト９４の内部には、スクロール圧縮機構８１等に冷凍機油Ｏを供給するための給油経路９７が形成される。主軸９６の下端は、ケーシング８０の下部に形成された油溜まり空間Ｓｏ内に位置し、油溜まり空間Ｓｏの冷凍機油Ｏは、給油経路９７を通じてスクロール圧縮機構８１等に供給される。

　下部軸受９８は、駆動モータ９１の下方に配置される。下部軸受９８は、円筒部材８０ａに固定される。下部軸受９８は、クランクシャフト９４の下端側の軸受を構成し、クランクシャフト９４の主軸９６を回転自在に支持する。

　次に、圧縮機２１ａの動作について説明する。

　駆動モータ９１が起動すると、ロータ９３がステータ９２に対して回転し、ロータ９３と固定されたクランクシャフト９４が回転する。クランクシャフト９４が回転すると、クランクシャフト９４に連結された可動スクロール８４が固定スクロール８２に対して公転する。そして、冷凍サイクルにおける低圧のガス冷媒が、吸入管１９を通って、圧縮室Ｓｃの周縁側から、圧縮室Ｓｃに吸引される。可動スクロール８４が公転するのに従い、吸入管１９と圧縮室Ｓｃとは連通しなくなる。そして、圧縮室Ｓｃの容積が減少するのに伴って、圧縮室Ｓｃの圧力が上昇し始める。

　圧縮途中の圧縮室Ｓｃには、エコノマイザインジェクション配管４０ａを流れた中間圧冷媒が、水平通路部８２ｆおよびインジェクションポート８２ｇを介して、圧縮室Ｓｃに供給される。

　圧縮室Ｓｃは、冷媒の圧縮が進むにつれ、インジェクションポート８２ｇと連通しなくなる。圧縮室Ｓｃ内の冷媒は、圧縮室Ｓｃの容積が減少するのに伴って圧縮され、最終的に高圧のガス冷媒となる。高圧のガス冷媒は、固定側鏡板８２ａの中心付近に位置する吐出口８２ｄから吐出される。その後、高圧のガス冷媒は、固定スクロール８２およびハウジング８８に形成された図示しない冷媒通路を通過して、高圧空間Ｓｈへ流入する。高圧空間Ｓｈに流入した、スクロール圧縮機構８１による圧縮後の、冷凍サイクルにおける高圧のガス冷媒は、吐出管１８から吐出される。

　この空気調和装置１ａでは、エコノマイザインジェクション配管４０ａを流れた冷媒が圧縮機２１ａの中間圧の領域に合流することで、圧縮機２１ａの中間圧の冷媒の温度を低下させることが可能となるため、冷凍サイクルにおける運転効率を向上させることが可能になる。

　（３－１－８）第１実施形態の変形例Ｃ
　上記第１実施形態の変形例Ｂでは、圧縮機としてスクロール圧縮機を例に挙げて説明した。

　これに対して、第１実施形態において用いられる圧縮機としては、後述の第２実施形態において記載のロータリー圧縮機である圧縮機２１ｂであってもよい。

　（３－２）第２実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｅ、概略制御ブロック構成図である図３Ｆを参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。

　以下、主として、第２実施形態の空気調和装置１ｂについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。

　空気調和装置１ｂにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（３－２－１）室外ユニット２０
　第２実施形態の空気調和装置１ｂの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０の圧縮機２１、低圧レシーバ４１、吸入インジェクション配管４０、過冷却膨張弁４８、過冷却熱交換器４７、過冷却温度センサ６７は設けられておらず、代わりに、圧縮機２１ｂ、高圧レシーバ４２、中間インジェクション配管４６、中間インジェクション膨張弁４９が設けられている。

　高圧レシーバ４２は、冷媒回路１０の主流路において室外膨張弁２４と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。高圧レシーバ４２は、室外膨張弁２４側から延びる配管の端部と、液側閉鎖弁２９側から延びる配管の端部と、の両方が内部空間に位置しており、冷媒を溜めることができる容器である。

　中間インジェクション配管４６は、高圧レシーバ４２の内部空間のうちガス領域から延びだしており、圧縮機２１ｂの中間圧の領域に接続されている配管である。中間インジェクション膨張弁４９は、中間インジェクション配管４６の途中に設けられており、弁開度を制御可能である。

　（３－２－２）室内ユニット３０
　第２実施形態の第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５は、第１実施形態のものと同様であるため、説明を省略する。

　（３－２－３）冷房運転モードおよび暖房運転モード
　以上の空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、室外膨張弁２４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、中間インジェクション膨張弁４９は、高圧レシーバ４２から流れてきた冷媒を、圧縮機２１ｂにおける中間圧力まで減じるように制御される。

　また、暖房運転モードでは、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１ｂが吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。また、中間インジェクション膨張弁４９は、高圧レシーバ４２から流れてきた冷媒を、圧縮機２１ｂにおける中間圧力まで減じるように制御される。

　（３－２－４）圧縮機２１ｂ
　圧縮機２１ｂは、図３Ｇに示すように、１シリンダ型のロータリー圧縮機であって、ケーシング１１１と、ケーシング１１１内に配置される駆動機構１２０および圧縮機構１３０とを備えた、ロータリー圧縮機である。この圧縮機２１ｂは、ケーシング１１１内において、圧縮機構１３０が、駆動機構１２０の下側に配置される。

　（３－２－４－１）駆動機構
　駆動機構１２０は、ケーシング１１１の内部空間の上部に収容されており、圧縮機構１３０を駆動する。駆動機構１２０は、駆動源となるモータ１２１と、モータ１２１に取り付けられる駆動軸であるクランクシャフト１２２とを有する。

　モータ１２１は、クランクシャフト１２２を回転駆動させるためのモータであり、主として、ロータ１２３と、ステータ１２４とを有している。ロータ１２３は、その内部空間にクランクシャフト１２２が挿嵌されており、クランクシャフト１２２と共に回転する。ロータ１２３は、積層された電磁鋼板と、ロータ本体に埋設された磁石とから成る。ステータ１２４は、ロータ１２３の径方向外側に所定の空間を介して配置される。ステータ１２４は、積層された電磁鋼板と、ステータ本体に巻かれたコイルとから成る。モータ１２１は、コイルに電流を流すことによってステータ１２４に発生する電磁力により、ロータ１２３をクランクシャフト１２２と共に回転させる。

　クランクシャフト１２２は、ロータ１２３に挿嵌され、回転軸を中心に回転する。また、クランクシャフト１２２の偏芯部であるクランクピン１２２ａは、図３Ｈに示すように、圧縮機構１３０のピストン１３１のローラ１８０（後述）に挿通しており、ロータ１２３からの回転力を伝達可能な状態でローラ１８０に嵌っている。クランクシャフト１２２は、ロータ１２３の回転に従って回転し、クランクピン１２２ａを偏芯回転させ、圧縮機構１３０のピストン１３１のローラ１８０を公転させる。すなわち、クランクシャフト１２２は、モータ１２１の駆動力を圧縮機構１３０に伝達する機能を有している。

　（３－２－４－２）圧縮機構
　圧縮機構１３０は、ケーシング１１１内の下部側に収容されている。圧縮機構１３０は、吸入管１９６を介して吸入した冷媒を圧縮する。圧縮機構１３０は、ロータリー型の圧縮機構であり、主として、フロントヘッド１４０と、シリンダ１５０と、ピストン１３１と、リアヘッド１６０とから成る。また、圧縮機構１３０の圧縮室Ｓ１で圧縮された冷媒は、フロントヘッド１４０に形成されているフロントヘッド吐出孔１４１ａから、フロントヘッド１４０およびマフラー１７０に囲われたマフラー空間Ｓ２を経て、モータ１２１が配置され吐出管１２５の下端が位置する空間へ吐出される。

　（３－２－４－２－１）シリンダ
　シリンダ１５０は、金属製の鋳造部材である。シリンダ１５０は、円筒状の中央部１５０ａと、中央部１５０ａから付属のアキュムレータ１９５側に延びる第１外延部１５０ｂと、中央部１５０ａから第１外延部１５０ｂとは反対側に延びる第２外延部１５０ｃとを有している。第１外延部１５０ｂには、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を吸入する吸入孔１５１が形成されている。中央部１５０ａの内周面１５０ａ１の内側の円柱状空間は、吸入孔１５１から吸入される冷媒が流入するシリンダ室１５２となる。吸入孔１５１は、シリンダ室１５２から第１外延部１５０ｂの外周面に向かって延び、第１外延部１５０ｂの外周面において開口している。この吸入孔１５１には、アキュムレータ１９５から延びる吸入管１９６の先端部が挿入される。また、シリンダ室１５２内には、シリンダ室１５２内に流入した冷媒を圧縮するためのピストン１３１等が収容される。

　シリンダ１５０の円筒状の中央部１５０ａにより形成されるシリンダ室１５２は、その下端である第１端が開口しており、また、その上端である第２端も開口している。中央部１５０ａの下端である第１端は、後述するリアヘッド１６０により塞がれる。また、中央部１５０ａの上端である第２端は、後述するフロントヘッド１４０により塞がれる。

　また、シリンダ１５０には、後述するブッシュ１３５およびブレード１９０が配置されるブレード揺動空間１５３が形成されている。ブレード揺動空間１５３は、中央部１５０ａと第１外延部１５０ｂとにまたがって形成されており、ブッシュ１３５を介してピストン１３１のブレード１９０がシリンダ１５０に揺動可能に支持される。ブレード揺動空間１５３は、平面的には、吸入孔１５１の近傍を、シリンダ室１５２から外周側に向かって延びるように形成されている。

　（３－２－４－２－２）フロントヘッド
　フロントヘッド１４０は、図３Ｇに示すように、シリンダ１５０の上端である第２端の開口を閉塞するフロントヘッド円板部１４１と、フロントヘッド円板部１４１の中央のフロントヘッド開口の周縁から上方向に延びるフロントヘッドボス部１４２とを有する。フロントヘッドボス部１４２は、円筒状であり、クランクシャフト１２２の軸受として機能する。

　フロントヘッド円板部１４１には、図３Ｈに示す平面位置に、フロントヘッド吐出孔１４１ａが形成されている。フロントヘッド吐出孔１４１ａからは、シリンダ１５０のシリンダ室１５２において容積が変化する圧縮室Ｓ１で圧縮された冷媒が、断続的に吐出される。フロントヘッド円板部１４１には、フロントヘッド吐出孔１４１ａの出口を開閉する吐出弁が設けられている。この吐出弁は、圧縮室Ｓ１の圧力がマフラー空間Ｓ２の圧力よりも高くなったときに圧力差によって開き、フロントヘッド吐出孔１４１ａからマフラー空間Ｓ２へと冷媒を吐出させる。

　（３－２－４－２－３）マフラー
　マフラー１７０は、図３Ｇに示すように、フロントヘッド１４０のフロントヘッド円板部１４１の周縁部の上面に取り付けられている。マフラー１７０は、フロントヘッド円板部１４１の上面およびフロントヘッドボス部１４２の外周面と共にマフラー空間Ｓ２を形成して、冷媒の吐出に伴う騒音の低減を図っている。マフラー空間Ｓ２と圧縮室Ｓ１とは、上述のように、吐出弁が開いているときにはフロントヘッド吐出孔１４１ａを介して連通する。

　また、マフラー１７０には、フロントヘッドボス部１４２を貫通させる中央マフラー開口と、マフラー空間Ｓ２から上方のモータ１２１の収容空間へと冷媒を流すマフラー吐出孔とが形成されている。

　なお、マフラー空間Ｓ２、モータ１２１の収容空間、吐出管１２５が位置するモータ１２１の上方の空間、圧縮機構１３０の下方に潤滑油が溜まっている空間などは、全てつながっており、圧力が等しい高圧空間を形成している。

　（３－２－４－２－４）リアヘッド
　リアヘッド１６０は、シリンダ１５０の下端である第１端の開口を閉塞するリアヘッド円板部１６１と、リアヘッド円板部１６１の中央開口の周縁部から下方に延びる軸受としてのリアヘッドボス部１６２とを有する。フロントヘッド円板部１４１、リアヘッド円板部１６１、およびシリンダ１５０の中央部１５０ａは、図３Ｈに示すように、シリンダ室１５２を形成する。フロントヘッドボス部１４２およびリアヘッドボス部１６２は、円筒形状のボス部であり、クランクシャフト１２２を軸支する。

　リアヘッド円板部１６１には、供給流路１６１ａが形成されている。供給流路１６１ａは、ケーシング１１１に開けられたインジェクション用の穴（図示せず）とつながっており、中間インジェクション配管４６と結ばれる。供給流路１６１ａは、ケーシング１１１のインジェクション用の穴からクランクシャフト１２２の回転軸ＣＡに向かって水平に延び、途中で上に向いて折れ曲がり、リアヘッド円板部１６１の上面に開口している。この供給流路１６１ａの出口開口１６１ａ１は、図３Ｈにおいて二点鎖線で示す平面位置に開口している。すなわち、供給流路１６１ａの出口開口１６１ａ１は、シリンダ１５０の中央部１５０ａの内周面１５０ａ１の内側のシリンダ室１５２に開口している。この供給流路１６１ａは、圧縮機２１ｂの外部から導入される中間圧の冷媒を、ピストン１３１のローラ１８０の公転角度が一定範囲にあるときに、シリンダ室１５２において容積変化する圧縮室Ｓ１に流す役割を果たす。したがって、ピストン１３１のローラ１８０の公転角度が上述の一定範囲以外の所定範囲にあるときには、ローラ１８０の下端面の一部によって塞がれる。

　（３－２－４－２－５）ピストン
　ピストン１３１は、シリンダ室１５２に配置され、クランクシャフト１２２の偏芯部であるクランクピン１２２ａに装着されている。ピストン１３１は、ローラ１８０とブレード１９０とが一体化された部材である。ピストン１３１のブレード１９０は、シリンダ１５０に形成されているブレード揺動空間１５３に配置され、上述のように、ブッシュ１３５を介してシリンダ１５０に揺動可能に支持される。また、ブレード１９０は、ブッシュ１３５と摺動可能になっており、運転中には、揺動するとともに、クランクシャフト１２２から離れたりクランクシャフト１２２に近づいたりする動きを繰り返す。

　ローラ１８０は、ローラ下端面である第１端面１８１ａが形成されている第１端部１８１と、ローラ上端面である第２端面１８２ａが形成されている第２端部１８２と、それら第１端部１８１と第２端部１８２との間に位置する中央部１８３とから構成されている。中央部１８３は、図３Ｉに示すように、内径Ｄ２、外径Ｄ１である円筒形状の部分である。第１端部１８１は、内径Ｄ３、外径Ｄ１である円筒形状の第１本体部１８１ｂと、その第１本体部１８１ｂから内側に突出する第１突出部１８１ｃとから構成される。第１本体部１８１ｂの外径Ｄ１は、中央部１８３の外径Ｄ１と同じ寸法である。また、第１本体部１８１ｂの内径Ｄ３は、中央部１８３の内径Ｄ２よりも大きい。第２端部１８２は、内径Ｄ３、外径Ｄ１である円筒形状の第２本体部１８２ｂと、その第２本体部１８２ｂから内側に突出する第２突出部１８２ｃとから構成される。第２本体部１８２ｂの外径Ｄ１は、第１本体部１８１ｂの外径Ｄ１と同様に、中央部１８３の外径Ｄ１と同じ寸法である。また、第２本体部１８２ｂの内径Ｄ３は、第１本体部１８１ｂの内径Ｄ３と同じ寸法であり、中央部１８３の内径Ｄ２よりも大きい。第１突出部１８１ｃの内面１８１ｃ１および第２突出部１８２ｃの内面１８２ｃ１は、クランクシャフト１２２の回転軸方向視において、中央部１８３の内周面１８３ａ１とほぼ重なる。詳細には、第１突出部１８１ｃの内面１８１ｃ１および第２突出部１８２ｃの内面１８２ｃ１は、平面視において、中央部１８３の内周面１８３ａ１よりも少しだけ外側に位置している。このように、第１突出部１８１ｃおよび第２突出部１８２ｃを除くと、第１本体部１８１ｂおよび第２本体部１８２ｂの内径Ｄ３が中央部１８３の内径Ｄ２よりも大きくなっているため、第１端部１８１と中央部１８３との境界の高さ位置には第１段差面１８３ａ２が形成され、第２端部１８２と中央部１８３との境界の高さ位置には第２段差面１８３ａ３が形成される（図３Ｉ参照）。

　ローラ１８０の第１端部１８１の環状の第１端面１８１ａは、リアヘッド円板部１６１の上面と接しており、リアヘッド円板部１６１の上面と摺動する。ローラ１８０の第１端面１８１ａは、径方向の幅が部分的に大きくなっている第１幅広面１８１ａ１を含んでいる。第１端部１８１の第１突出部１８１ｃ、および、その外方に位置する第１端部１８１の第１本体部１８１ｂの一部が、第１幅広面１８１ａ１を形成している（図３Ｉ参照）。

　ローラ１８０の第２端部１８２の環状の第２端面１８２ａは、フロントヘッド円板部１４１の下面と接しており、フロントヘッド円板部１４１の下面と摺動する。ローラ１８０の第２端面１８２ａは、径方向の幅が部分的に大きくなっている第２幅広面１８２ａ１を含んでいる。第２幅広面１８２ａ１は、クランクシャフト１２２の回転軸方向視において、第１幅広面１８１ａ１と同じ位置にある。第２端部１８２の第２突出部１８２ｃ、および、その外方に位置する第２端部１８２の第２本体部１８２ｂの一部が、第２幅広面１８２ａ１を形成している。

　ピストン１３１のローラ１８０およびブレード１９０は、図３Ｈに示すように、シリンダ室１５２を仕切る形で、ピストン１３１の公転によって容積が変化する圧縮室Ｓ１を形成している。圧縮室Ｓ１は、シリンダ１５０の中央部１５０ａの内周面１５０ａ１、リアヘッド円板部１６１の上面、フロントヘッド円板部１４１の下面およびピストン１３１によって囲まれる空間である。ピストン１３１の公転にしたがって圧縮室Ｓ１の容積が変化し、吸入孔１５１から吸い込まれた低圧の冷媒が圧縮され高圧の冷媒となり、フロントヘッド吐出孔１４１ａからマフラー空間Ｓ２へと吐出される。

　（３－２－４－３）動作
　以上の圧縮機１２１ｂでは、クランクピン１２２ａの偏芯回転によって公転する圧縮機構１３０のピストン１３１の動きによって、圧縮室Ｓ１の容積が変化する。具体的には、まず、ピストン１３１が公転していく間に、吸入孔１５１から低圧の冷媒が圧縮室Ｓ１に吸入される。吸入孔１５１に面した圧縮室Ｓ１は、冷媒を吸入しているときには、その容積が段々と大きくなる。さらにピストン１３１が公転すると、圧縮室Ｓ１と吸入孔１５１との連通状態が解消され、圧縮室Ｓ１での冷媒圧縮が始まる。その後、供給流路１６１ａの出口開口１６１ａ１から圧縮室Ｓ１に中間圧の冷媒がインジェクションされた後、フロントヘッド吐出孔１４１ａと連通状態となる圧縮室Ｓ１は、その容積がかなり小さくなり、冷媒の圧力も高くなってくる。その際には、ピストン１３１のローラ１８０の第１端面１８１ａの第１幅広面１８１ａ１が、リアヘッド円板部１６１の供給流路１６１ａの出口開口１６１ａ１を塞いでおり、中間圧の冷媒の圧縮室Ｓ１へのインジェクションは為されない状態となる。その後、ピストン１３１がさらに公転することで、高圧となった冷媒が、フロントヘッド吐出孔１４１ａから吐出弁を押し開いて、マフラー空間Ｓ２へと吐出される。マフラー空間Ｓ２に導入された冷媒は、マフラー１７０のマフラー吐出孔からマフラー空間Ｓ２の上方の空間へ排出される。マフラー空間Ｓ２の外部へ排出された冷媒は、モータ１２１のロータ１２３とステータ１２４との間の空間を通過して、モータ１２１を冷却した後に、吐出管１２５から吐出される。

　（３－２－５）第２実施形態の特徴
　以上の第２実施形態に係る空気調和装置１ｂにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｂでは、中間インジェクション配管４６を流れた冷媒が圧縮機２１ｂの中間圧の領域に合流することで、圧縮機２１ｂの中間圧の冷媒の温度を低下させることが可能となるため、冷凍サイクルにおける運転効率を向上させることが可能になる。

　（３－２－６）第２実施形態の変形例Ａ
　上記第２実施形態では、複数の室内ユニットが並列に接続された空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、１つの室内ユニットが直列に接続されたものであってもよい。

　（３－２－７）第２実施形態の変形例Ｂ
　上記第２実施形態では、圧縮機２１ｂとしてロータリ圧縮機を例に挙げて説明した。

　これに対して、第２実施形態において用いられる圧縮機としては、上記の第１実施形態の変形例Ｂにおいて記載のスクロール圧縮機である圧縮機２１ａであってもよい。

　（３－２－８）第２実施形態の変形例Ｃ
　上記第２実施形態では、高圧レシーバ４２内のガス冷媒を中間インジェクション配管４６によって、圧縮機２１ｂの中間圧の領域に合流させる場合を例に挙げて説明した。

　これに対して、第２実施形態における高圧レシーバ４２内のガス冷媒は、圧縮機の中間圧の領域ではなく、吸入側に合流させるようにしてもよい。この場合には、圧縮機に吸入される冷媒の温度を低下させることで、冷凍サイクルにおける運転効率を向上させることが可能になる。

　（４）第４グループの技術の実施形態
　（４－１）第１実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図４Ａ、概略制御ブロック構成図である図４Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る熱源ユニットとしての室外ユニット２０を備えた冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。

　空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。

　空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５の設計圧力は、例えば、４．５ＭＰａ（３／８インチのもの）以上５．０ＭＰａ（４／８インチのもの）以下とすることができる。

　空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（４－１－１）室外ユニット２０
　室外ユニット２０は、外観が略直方体箱状であり、内部が仕切板等によって分割されることで、送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。

　この室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。

　室外ユニット２０は、設計圧力（ゲージ圧力）が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低いものである。このような室外ユニット２０の設計圧力は、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。

　圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている。なお、本実施形態の室外ユニット２０は、当該付属アキュムレータより大きな冷媒容器（圧縮機２１の吸入側に配置される低圧レシーバや室外熱交換器２３の液側に配置される高圧レシーバ等）を有していない。

　四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。

　室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器２３は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管とを有している。

　室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。なお、本実施形態において、室外ファン２５は、１つだけ設けられている。

　室外膨張弁２４は、弁開度を制御可能であり、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。

　液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。

　ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。

　室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。また、室外ユニット制御部２７は、図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。

　この室外ユニット制御部２７（およびこれを含むコントローラ７）は、冷媒の制御圧力（ゲージ圧力）の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低くなるように設定されている。

　（４－１－２）室内ユニット３０
　室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。なお、室内ユニット３０の設計圧力は、室外ユニット２０と同様に、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。

　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２等を有している。

　室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。室内熱交換器３１は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管と、を有している。

　室内ファン３２は、室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、図示しない室内ファンモータによって回転駆動される。

　また、室内ユニット３０は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を有している。室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　室内ユニット制御部３４は、室内ユニット３０内に設けられている図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。

　（４－１－３）コントローラ７の詳細
　空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。

　コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。

　（４－１－４）運転モード
　以下、運転モードについて説明する。

　運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。

　コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。

　（４－１－４－１）冷房運転モード
　空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。

　より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。

　室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。

　室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。

　ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（４－１－４－２）暖房運転モード
　空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。

　より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。ここで、例えば、冷媒回路１０における圧力の最大値が、ガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、圧縮機２１の駆動周波数と室外ファン２５の風量の少なくともいずれかが制御される。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。

　液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。

　室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。

　室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（４－１－５）第１実施形態の特徴
　上述の空気調和装置１では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１では、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低いものが用いられている。また、空気調和装置１の室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７は、冷媒の制御圧力の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、設定されている。このため、上記特定の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅを用いた場合であっても、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制させることが可能になっている。

　（４－１－６）第１実施形態の変形例Ａ
　上記第１実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。

　（４－１－７）第１実施形態の変形例Ｂ
　上記第１実施形態では、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低く、且つ、室外ユニット２０の室外ユニット制御部２７について冷媒の制御圧力の上限値が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定されている場合を例に挙げて説明した。

　これに対して、例えば、設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍以上の室外ユニット２０であっても、冷媒の制御圧力の上限値として複数種類の中から選択可能に構成されており、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定可能な室外ユニット制御部２７を有する室外ユニット２０であれば、上記実施形態の空気調和装置１において用いることができる。

　（４－２）第２実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図４Ｃ、概略制御ブロック構成図である図４Ｄを参照しつつ、第２実施形態に係る熱源ユニットとしての室外ユニット２０を備えた冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ａについて説明する。

　以下、主として、第２実施形態の空気調和装置１ａについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。

　空気調和装置１ａにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（４－２－１）室外ユニット２０
　第２実施形態の空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、室外ファン２５として、第１室外ファン２５ａと第２室外ファン２５ｂとが設けられている。空気調和装置１ａの室外ユニット２０の室外熱交換器２３は、第１室外ファン２５ａおよび第２室外ファン２５ｂから受ける空気流れに対応するように、広い熱交換面積が確保されている。なお、室外ユニット２０は、上記第１実施形態と同様に、設計圧力（ゲージ圧力）が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低い。このような室外ユニット２０の設計圧力は、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。

　空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０の室外膨張弁２４の代わりに、室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間において、第１室外膨張弁４４、中間圧レシーバ４１、第２室外膨張弁４５が順次設けられている。第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、弁開度を制御可能である。中間圧レシーバ４１は、第１室外膨張弁４４側から延びる配管の端部と、第２室外膨張弁４５側から延びる配管の端部と、の両方が内部空間に位置しており、冷媒を溜めることができる容器である。なお、中間圧レシーバ４１の内容積は、圧縮機２１に付属した付属アキュムレータの内容積より大きく、２倍以上であることが好ましい。

　第２実施形態の室外ユニット２０は、略直方体箱状であり、鉛直に延びる仕切板等によって分割されることで送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。

　室外熱交換器２３は、例えば、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管とを有している。この室外熱交換器２３は、平面視Ｌ字形状となるように配置されている。

　なお、第２実施形態の室外ユニット２０についても、室外ユニット制御部２７（およびこれを含むコントローラ７）は、冷媒の制御圧力（ゲージ圧力）の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低くなるように設定されている。

　以上の空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。

　また、暖房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、例えば、冷媒回路１０における圧力の最大値が、ガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、圧縮機２１の駆動周波数と室外ファン２５の風量の少なくともいずれかが制御される。

　（４－２－２）室内ユニット３０
　第２実施形態の室内ユニット３０は、対象空間である室内の上方空間に吊り下げられることで設置されるか、天井面に対して設置されるか、壁面に対して設置されて用いられる。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。なお、室内ユニット３０の設計圧力は、室外ユニット２０と同様に、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。

　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２等を有している。

　第２実施形態の室内熱交換器３１は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管と、を有している。

　（４－２－３）第２実施形態の特徴
　以上の第２実施形態に係る空気調和装置１ａにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１ａでは、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低いものが用いられている。また、空気調和装置１ａの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７は、冷媒の制御圧力の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、設定されている。このため、上記特定の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅを用いた場合であっても、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制させることが可能になっている。

　（４－２－４）第２実施形態の変形例Ａ
　上記第２実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。

　（４－２－５）第２実施形態の変形例Ｂ
　上記第２実施形態では、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低く、且つ、室外ユニット２０の室外ユニット制御部２７について冷媒の制御圧力の上限値が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定されている場合を例に挙げて説明した。

　これに対して、例えば、設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍以上の室外ユニット２０であっても、冷媒の制御圧力の上限値として複数種類の中から選択可能に構成されており、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定可能な室外ユニット制御部２７を有する室外ユニット２０であれば、上記実施形態の空気調和装置１ａにおいて用いることができる。

　（４－３）第３実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図４Ｅ、概略制御ブロック構成図である図４Ｆを参照しつつ、第３実施形態に係る熱源ユニットとしての室外ユニット２０を備えた冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。

　以下、主として、第３実施形態の空気調和装置１ｂについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。

　空気調和装置１ｂにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（４－３－１）室外ユニット２０
　第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０において、低圧レシーバ２６、過冷却熱交換器４７および過冷却回路４６が設けられている。なお、室外ユニット２０は、上記第１実施形態と同様に、設計圧力（ゲージ圧力）が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低く、複数の室内ユニット３０、３５を有する本実施形態の空気調和装置１ｂにおいては後述する分岐管５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの設計圧力よりも低いことが好ましい。このような室外ユニット２０の設計圧力は、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。

　低圧レシーバ２６は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に至るまでの間に設けられ、冷媒を溜めることができる容器である。なお、本実施形態においては、圧縮機２１が有する付属のアキュムレータとは別に設けられている。なお、低圧レシーバ２６の内容積は、圧縮機２１に付属した付属アキュムレータの内容積より大きく、２倍以上であることが好ましい。

　過冷却熱交換器４７は、室外膨張弁２４と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。

　過冷却回路４６は、室外膨張弁２４と過冷却熱交換器４７との間の主回路から分岐し、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ２６に至るまでの途中の部分に合流するように延びた回路である。過冷却回路４６の途中には、通過する冷媒を減圧させる過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却回路４６を流れる冷媒であって、過冷却膨張弁４８で減圧された冷媒は、過冷却熱交換器４７において、主回路側を流れる冷媒との間で熱交換を行う。これにより、主回路側を流れる冷媒はさらに冷却され、過冷却回路４６を流れる冷媒は蒸発する。

　第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０は、例えば、下方から内部に空気を取り込んで上方から外部に空気を吹き出す上吹き型構造と呼ばれるものであってよい。

　なお、第３実施形態の室外ユニット２０についても、室外ユニット制御部２７（およびこれを含むコントローラ７）は、冷媒の制御圧力（ゲージ圧力）の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低くなるように設定されており、複数の室内ユニット３０、３５を有する本実施形態の空気調和装置１ｂにおいては後述する分岐管５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの設計圧力よりも低くなるように設定されていることが好ましい。

　（４－３－２）第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５
　また、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂでは、上記第１実施形態における室内ユニット３０の代わりに、互いに並列に設けられた第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５を有している。なお、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５の各設計圧力は、室外ユニット２０と同様に、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。

　第１室内ユニット３０は、上記第１実施形態における室内ユニット３０と同様に第１室内熱交換器３１と第１室内ファン３２と第１室内ユニット制御部３４が設けられており、さらに、第１室内熱交換器３１の液側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度が制御可能である。第１室内ユニット３０は、液側が、液側冷媒連絡配管６の室内ユニット側端部から分岐して延びた第１液側分岐管６ａと接続され、ガス側が、ガス側冷媒連絡配管５の室内ユニット側端部から分岐して延びた第１ガス側分岐管５ａと接続されている。

　第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様であり、第２室内熱交換器３６と第２室内ファン３７と、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内熱交換器３６の液側に設けられた第２室内膨張弁３８と、を有している。第２室内膨張弁３８は、弁開度が制御可能である。第２室内ユニット３５は、液側が、液側冷媒連絡配管６の室内ユニット側端部から分岐して延びた第２液側分岐管６ｂと接続され、ガス側が、ガス側冷媒連絡配管５の室内ユニット側端部から分岐して延びた第２ガス側分岐管５ｂと接続されている。

　上記第１液側分岐管６ａと第２液側分岐管６ｂと第１ガス側分岐管５ａと第２ガス側分岐管５ｂの各設計圧力は、例えば、４．５ＭＰａとすることができる。

　なお、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５の具体的な構造は、上記第１室内膨張弁３３や第２室内膨張弁３８を除き、第２実施形態の室内ユニット３０と同様の構成である。

　なお、第３実施形態のコントローラ７は、室外ユニット制御部２７と、第１室内ユニット制御部３４と、第２室内ユニット制御部３９と、が互いに通信可能に接続されて構成されている。

　以上の空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、冷房運転モードでは、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８は、全開状態に制御される。

　また、暖房運転モードでは、第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。第２室内膨張弁３８も同様に、第２室内熱交換器３６の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、室外膨張弁４５は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、例えば、冷媒回路１０における圧力の最大値が、ガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、圧縮機２１の駆動周波数と室外ファン２５の風量の少なくともいずれかが制御される。なお、冷媒回路１０における圧力の最大値が、第１ガス側分岐管５ａと第２ガス側分岐管５ｂの設計圧力よりも低くなるように、圧縮機２１の駆動周波数と室外ファン２５の風量の少なくともいずれかが制御されることが好ましい。

　（４－３－３）第３実施形態の特徴
　以上の第３実施形態に係る空気調和装置１ｂにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｂでは、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低いものが用いられている。また、空気調和装置１ｂの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７は、冷媒の制御圧力の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、設定されている。このため、上記特定の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅを用いた場合であっても、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制させることが可能になっている。

　（４－３－４）第３実施形態の変形例Ａ
　上記第３実施形態では、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低く、且つ、室外ユニット２０の室外ユニット制御部２７について冷媒の制御圧力の上限値が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定されている場合を例に挙げて説明した。

　これに対して、例えば、設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍以上の室外ユニット２０であっても、冷媒の制御圧力の上限値として複数種類の中から選択可能に構成されており、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定可能な室外ユニット制御部２７を有する室外ユニット２０であれば、上記実施形態の空気調和装置１ｂにおいて用いることができる。

　（４－４）第４実施形態
　上記第１～第３実施形態およびその各変形例においては、上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが用いられている新設された室外ユニット２０や空気調和装置１、１ａ、１ｂを例に挙げて説明した。

　これに対して、第４実施形態に係る空気調和装置は、以下に述べるように、別冷媒が用いられていた空気調和装置について、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を再利用しつつ、用いる冷媒を上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかに変えることで更新された空気調和装置である。

　（４－４－１）Ｒ２２から更新された空気調和装置
　上記第１～第３実施形態およびその各変形例における空気調和装置１、１ａ、１ｂは、Ｒ２２が用いられていたものであり、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられるように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂであってもよい。

　ここで、冷媒Ｒ２２（上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒よりも設計圧力の低い冷媒である）が用いられていた空気調和装置での液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５の設計圧力は、配管の外径と肉厚、さらに配管の材料である銅管の材質により決められている。このような液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５に一般的に使用される銅管のうち、設計圧力が最も低い配管の外径、肉厚、材質の組み合わせは、一般冷媒配管用銅管（ＪＩＳ　Ｂ　８６０７）から、φ１９．０５、肉厚１．０ｍｍ、Ｏ材の場合であり、設計圧力は３．７２ＭＰａ（ゲージ圧力）である。

　このため、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０では、冷媒の制御圧力の上限値が３．７ＭＰａ（ゲージ圧力）以下になるように、室外熱交換器２３の伝熱面積や室外熱交換器２３における風量（室外ファン２５により送風される空気量）を設定する。または、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７において、冷媒の制御圧力の上限値が３．７ＭＰａ（ゲージ圧力）以下になるように設定する。これにより、室外ユニット制御部２７では、圧縮機２１の運転周波数を制御することによる冷媒循環量の調整、および、室外熱交換器２３における室外ファン２５の風量の調整を行うことになる。

　以上により、冷媒Ｒ２２を使用していた空気調和装置（旧機）で使用されていた液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５を、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用して更新された空気調和装置（新機）１、１ａ、１ｂの導入時に再利用することが可能となり、その場合における液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制することが可能になる。

　この場合、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかに更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０の設計圧力は、Ｒ２２が使用されていた際の空気調和装置における室外ユニットの設計圧力と同等であり、具体的には、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下であることが好ましい。また、Ｒ２２が用いられていた際の空気調和装置が有する室外ユニットおよび室内ユニットについては、再利用してもよいし、新たなものを用いてもよい。

　室外ユニット２０について新たなものを用いる場合には、その設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値が、Ｒ２２が用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値と同等のものを用いる。例えば、Ｒ２２が用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力や冷媒の制御圧力の上限値が３．０ＭＰａである場合には、新たな室外ユニット２０としては、設計圧力が３．０ＭＰａと同等のものであるか、または、設計圧力がより大きなもの（設計圧力が４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下のものであって、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかについて用いられる液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続して用いることができるもの）であっても冷媒の制御圧力の上限値については３．０ＭＰａと同等に設定されたものであることが好ましい。

　なお、第３実施形態等に示すように複数の室内ユニット３０、３５が、第１液側分岐管６ａ、第２液側分岐管６ｂ、第１ガス側分岐管５ａ、第２ガス側分岐管５ｂ等の分岐管を介して接続されている空気調和装置については、冷媒としてＲ２２を用いた場合のこれらの分岐管の設計圧力は３．４ＭＰａとされており、上記３．７ＭＰａよりもさらに低いものが用いられている。このため、複数の室内ユニット３０、３５を有しており、用いられる冷媒がＲ２２から上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒に更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂについては、上記各分岐管を流れる冷媒の圧力が３．４ＭＰａを超えることが無いように、室外ユニット２０の設計圧力が３．４ＭＰａ以下のものを用いるか、または、室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７による冷媒の制御圧力の上限値が３．４ＭＰａ以下となるように設定することが好ましい。

　（４－４－２）Ｒ４０７Ｃから更新された空気調和装置
　上記第１～第３実施形態およびその各変形例における空気調和装置１、１ａ、１ｂは、冷媒Ｒ４０７Ｃが用いられていたものであり、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅのいずれかが用いられるように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂであってもよい。

　ここで、冷媒Ｒ４０７Ｃ（上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒よりも設計圧力の低い冷媒である）が用いられていた空気調和装置での液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５の設計圧力は、上記Ｒ２２が用いられていた場合と同様に、液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５について設計圧力が最も低い配管の設計圧力は３．７２ＭＰａ（ゲージ圧力）である。

　このため、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０では、上記Ｒ２２からの更新の場合と同様に、冷媒の制御圧力の上限値が３．７ＭＰａ（ゲージ圧力）以下になるように、室外熱交換器２３の伝熱面積や室外熱交換器２３における風量（室外ファン２５により送風される空気量）を設定する。または、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７において、冷媒の制御圧力の上限値が３．７ＭＰａ（ゲージ圧力）以下になるように設定する。これにより、室外ユニット制御部２７では、圧縮機２１の運転周波数を制御することによる冷媒循環量の調整、および、室外熱交換器２３における室外ファン２５の風量の調整を行うことになる。

　以上により、冷媒Ｒ４０７Ｃを使用していた空気調和装置（旧機）で使用されていた液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５を、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用して更新された空気調和装置（新機）１、１ａ、１ｂの導入時に再利用することが可能となり、その場合における液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制することが可能になる。

　この場合、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかに更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０の設計圧力は、Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の空気調和装置における室外ユニットの設計圧力と同等であり、具体的には、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下であることが好ましい。また、Ｒ４０７Ｃが用いられていた際の空気調和装置が有する室外ユニットおよび室内ユニットについては、再利用してもよいし、新たなものを用いてもよい。

　室外ユニット２０について新たなものを用いる場合には、その設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値が、Ｒ４０７Ｃが用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値と同等のものを用いる。例えば、Ｒ４０７Ｃが用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力や冷媒の制御圧力の上限値が３．０ＭＰａである場合には、新たな室外ユニット２０としては、設計圧力が３．０ＭＰａと同等のものであるか、または、設計圧力がより大きなもの（設計圧力が４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下のものであって、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかについて用いられる液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続して用いることができるもの）であっても冷媒の制御圧力の上限値については３．０ＭＰａと同等に設定されたものであることが好ましい。

　なお、第３実施形態等に示すように複数の室内ユニット３０、３５が、第１液側分岐管６ａ、第２液側分岐管６ｂ、第１ガス側分岐管５ａ、第２ガス側分岐管５ｂ等の分岐管を介して接続されている空気調和装置については、冷媒としてＲ４０７Ｃを用いた場合のこれらの分岐管の設計圧力はＲ２２と同様に３．４ＭＰａとされており、上記３．７ＭＰａよりもさらに低いものが用いられている。このため、複数の室内ユニット３０、３５を有しており、用いられる冷媒がＲ４０７Ｃから上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒に更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂについては、上記各分岐管を流れる冷媒の圧力が３．４ＭＰａを超えることが無いように、室外ユニット２０の設計圧力が３．４ＭＰａ以下のものを用いるか、または、室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７による冷媒の制御圧力の上限値が３．４ＭＰａ以下となるように設定することが好ましい。

　（４－４－３）Ｒ４１０Ａから更新された空気調和装置
　上記第１～第３実施形態およびその各変形例における空気調和装置１、１ａ、１ｂは、冷媒Ｒ４１０Ａが用いられていたものであり、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが用いられるように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂであってもよい。

　ここで、冷媒Ｒ４１０Ａ（上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒と概ね同等の設計圧力の冷媒である）が用いられていた空気調和装置での液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５の設計圧力は、外径が３／８インチの配管については４．３ＭＰａ（ゲージ圧力）、外径が１／２インチの配管については４．８ＭＰａ（ゲージ圧力）とされている。

　このため、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０では、冷媒の制御圧力の上限値が、外径が３／８インチの連絡配管が用いられている場合については４．３ＭＰａ以下となるように、また、外径が１／２インチの連絡配管が用いられている場合については４．８ＭＰａ以下となるように、室外熱交換器２３の伝熱面積や室外熱交換器２３における風量（室外ファン２５により送風される空気量）を設定する。または、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７において、冷媒の制御圧力の上限値が、外径が３／８インチの連絡配管が用いられている場合については４．３ＭＰａ以下となるように、また、外径が１／２インチの連絡配管が用いられている場合については４．８ＭＰａ以下となるように設定する。これにより、室外ユニット制御部２７では、圧縮機２１の運転周波数を制御することによる冷媒循環量の調整、および、室外熱交換器２３における室外ファン２５の風量の調整を行うことになる。

　以上により、冷媒Ｒ４１０Ａを使用していた空気調和装置（旧機）で使用されていた液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５を、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用して更新された空気調和装置（新機）１、１ａ、１ｂの導入時に再利用することが可能となり、その場合における液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制することが可能になる。

　この場合、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかに更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０の設計圧力は、Ｒ４１０Ａが使用されていた際の空気調和装置における室外ユニットの設計圧力と同等であり、具体的には、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下であることが好ましい。また、Ｒ４１０Ａが用いられていた際の空気調和装置が有する室外ユニットおよび室内ユニットについては、再利用してもよいし、新たなものを用いてもよい。

　室外ユニット２０について新たなものを用いる場合には、その設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値が、Ｒ４１０Ａが用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値と同等のものを用いる。例えば、Ｒ４１０Ａが用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力や冷媒の制御圧力の上限値が４．２ＭＰａである場合には、新たな室外ユニット２０としては、設計圧力が４．２ＭＰａと同等のものであるか、または、設計圧力がより大きなもの（設計圧力が４．２ＭＰａより大きく４．５ＭＰａ以下のものであって、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかについて用いられる液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続して用いることができるもの）であっても冷媒の制御圧力の上限値については４．２ＭＰａと同等に設定されたものであることが好ましい。

　なお、第３実施形態等に示すように複数の室内ユニット３０、３５が、第１液側分岐管６ａ、第２液側分岐管６ｂ、第１ガス側分岐管５ａ、第２ガス側分岐管５ｂ等の分岐管を介して接続されている空気調和装置については、冷媒としてＲ４１０Ａを用いた場合のこれらの分岐管の設計圧力は４．２ＭＰａとされており、上記４．８ＭＰａよりもさらに低いものが用いられている。このため、複数の室内ユニット３０、３５を有しており、用いられる冷媒がＲ４１０Ａから上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒に更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂについては、上記各分岐管を流れる冷媒の圧力が４．２ＭＰａを超えることが無いように、室外ユニット２０の設計圧力が４．２ＭＰａ以下のものを用いるか、または、室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７による冷媒の制御圧力の上限値が４．２ＭＰａ以下となるように設定することが好ましい。

　（４－４－４）Ｒ３２から更新された空気調和装置
　上記第１～第３実施形態およびその各変形例における空気調和装置１、１ａ、１ｂは、冷媒Ｒ３２が用いられていたものであり、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが用いられるように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂであってもよい。

　ここで、冷媒Ｒ３２（上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒と概ね同等の設計圧力の冷媒である）が用いられていた空気調和装置での液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５の設計圧力は、外径が３／８インチの配管については４．３ＭＰａ（ゲージ圧力）、外径が１／２インチの配管については４．８ＭＰａ（ゲージ圧力）とされている。

　このため、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０では、冷媒の制御圧力の上限値が、外径が３／８インチの連絡配管が用いられている場合については４．３ＭＰａ以下となるように、また、外径が１／２インチの連絡配管が用いられている場合については４．８ＭＰａ以下となるように、室外熱交換器２３の伝熱面積や室外熱交換器２３における風量（室外ファン２５により送風される空気量）を設定する。または、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７において、冷媒の制御圧力の上限値が、外径が３／８インチの連絡配管が用いられている場合については４．３ＭＰａ以下となるように、また、外径が１／２インチの連絡配管が用いられている場合については４．８ＭＰａ以下となるように設定する。これにより、室外ユニット制御部２７では、圧縮機２１の運転周波数を制御することによる冷媒循環量の調整、および、室外熱交換器２３における室外ファン２５の風量の調整を行うことになる。

　以上により、冷媒Ｒ３２を使用していた空気調和装置（旧機）で使用されていた液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５を、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用して更新された空気調和装置（新機）１、１ａ、１ｂの導入時に再利用することが可能となり、その場合における液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制することが可能になる。

　この場合、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかに更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０の設計圧力は、Ｒ３２が使用されていた際の空気調和装置における室外ユニットの設計圧力と同等であり、具体的には、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下であることが好ましい。また、Ｒ３２が用いられていた際の空気調和装置が有する室外ユニットおよび室内ユニットについては、再利用してもよいし、新たなものを用いてもよい。

　室外ユニット２０について新たなものを用いる場合には、その設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値が、Ｒ３２が用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値と同等のものを用いる。例えば、Ｒ３２が用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力や冷媒の制御圧力の上限値が４．２ＭＰａである場合には、新たな室外ユニット２０としては、設計圧力が４．２ＭＰａと同等のものであるか、または、設計圧力がより大きなもの（設計圧力が４．２ＭＰａより大きく４．５ＭＰａ以下のものであって、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかについて用いられる液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続して用いることができるもの）であっても冷媒の制御圧力の上限値については４．２ＭＰａと同等に設定されたものであることが好ましい。

　なお、第３実施形態等に示すように複数の室内ユニット３０、３５が、第１液側分岐管６ａ、第２液側分岐管６ｂ、第１ガス側分岐管５ａ、第２ガス側分岐管５ｂ等の分岐管を介して接続されている空気調和装置については、冷媒としてＲ３２を用いた場合のこれらの分岐管の設計圧力は４．２ＭＰａとされており、上記４．８ＭＰａよりもさらに低いものが用いられている。このため、複数の室内ユニット３０、３５を有しており、用いられる冷媒がＲ３２から上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒に更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂについては、上記各分岐管を流れる冷媒の圧力が４．２ＭＰａを超えることが無いように、室外ユニット２０の設計圧力が４．２ＭＰａ以下のものを用いるか、または、室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７による冷媒の制御圧力の上限値が４．２ＭＰａ以下となるように設定することが好ましい。

　（５）第５グループの技術の実施形態
　（５－１）第１実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図５Ａ、概略制御ブロック構成図である図５Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。

　空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。

　空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。

　空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅである。なお、室内ユニット３０が１台だけ設けられている空気調和装置１の定格冷房能力としては、例えば、２．０ｋＷ以上１７．０ｋＷ以下とすることができ、なかでも、冷媒容器である低圧レシーバ２６が設けられた本実施形態では、４．０ｋＷ以上１７．０ｋＷ以下とすることが好ましい。

　（５－１－１）室外ユニット２０
　室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、低圧レシーバ２６と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。

　圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている。

　四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。

　室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。なお、室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、本実施形態のように、冷媒回路１０において冷媒容器（低圧レシーバや高圧レシーバ等であり、圧縮機に付属のアキュムレータを除く）が設けられているものについては、１．４Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましい。また、本実施形態のように、室外ファン２５が１つだけ設けられているトランク型の室外ユニット２０が有する室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、０．４Ｌ以上３．５Ｌ未満であることが好ましい。

　室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。

　室外膨張弁２４は、弁開度を制御可能であり、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。

　低圧レシーバ２６は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に至るまでの間に設けられ、冷媒を溜めることができる容器である。

　液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。

　ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。

　室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。また、室外ユニット制御部２７は、図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。

　（５－１－２）室内ユニット３０
　室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面や天井等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２と、を有している。

　室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。

　室内ファン３２は、室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、室内ファンモータによって回転駆動される。

　また、室内ユニット３０は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を有している。室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　室内ユニット制御部３４は、室内ユニット３０内に設けられている図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。

　（５－１－３）コントローラ７の詳細
　空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。

　コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。

　（５－１－４）運転モード
　以下、運転モードについて説明する。

　運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。

　コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。

　（５－１－４－１）冷房運転モード
　空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。

　より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。当該容量制御としては、特に限定されず、例えば、吸入圧力の目標値が室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じて設定され、吸入圧力が目標値になるように圧縮機２１の運転周波数が制御されるものであってもよい。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。

　室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。

　室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。

　ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（５－１－４－２）暖房運転モード
　空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。

　より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。当該容量制御としては、特に限定されず、例えば、吐出圧力の目標値が室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じて設定され、吐出圧力が目標値になるように圧縮機２１の運転周波数が制御される。

　圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。

　液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。

　室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。

　室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（５－１－５）冷媒封入量
　以上の室内ユニット３０が１台だけ設けられている空気調和装置１では、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量が１６０ｇ以上５６０ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填されており、なかでも、冷媒容器としての低圧レシーバ２６が設けられている空気調和装置１では、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量が２６０ｇ以上５６０ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填されている。

　（５－１－６）第１実施形態の特徴
　例えば、従来多用されているＲ３２冷媒を用いた冷凍サイクル装置では、Ｒ３２の充填量が少な過ぎると、冷媒不足に起因するサイクル効率の悪化によりＬＣＣＰが大きくなり、Ｒ３２の充填量が多過ぎるとＧＷＰの影響が高くなり、ＬＣＣＰが大きくなる傾向にある。

　これに対して、本実施形態の室内ユニット３０が１台だけ設けられている空気調和装置１では、冷媒として上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの冷媒が用いられており、しかもその冷媒封入量を、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量が１６０ｇ以上５６０ｇ以下（特に、低圧レシーバ２６が設けられていることから２６０ｇ以上５６０ｇ以下）となるようにしている。

　これにより、Ｒ３２よりもGWPが十分に小さい冷媒を用いつつ、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量を５６０ｇまでに抑えることで、LCCPを低く抑えることが可能になっている。また、Ｒ３２よりも熱搬送能力が低い冷媒であっても冷凍能力１ｋＷ当りの封入量を１６０ｇ以上（特に、低圧レシーバ２６が設けられていることから２６０ｇ以上）とすることで冷媒不足によるサイクル効率の低下を抑制してLCCPの上昇を抑えることが可能になっている。以上より、GWPが十分に小さい冷媒を用いて熱サイクルを行う場合において、LCCPを低く抑えることが可能になっている。

　（５－１－７）第１実施形態の変形例Ａ
　上記第１実施形態では、圧縮機２１の吸入側に低圧レシーバが設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、冷媒回路において冷媒容器（低圧レシーバや高圧レシーバ等であり、圧縮機に付属のアキュムレータを除く）が設けられていないものであってもよい。

　この場合には、冷凍能力１ｋＷ当りの冷媒封入量が１６０ｇ以上４００ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填される。そして、この場合には、室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、０．４Ｌ以上２．５Ｌ以下であることが好ましい。

　（５－１－８）第１実施形態の変形例Ｂ
　上記第１実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。

　この場合には、冷凍能力１ｋＷ当りの冷媒封入量が２６０ｇ以上５６０ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填される。そして、この場合には、室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、１．４Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましい。

　（５－１－９）第１実施形態の変形例Ｃ
　上記第１実施形態では、室外ファン２５が１つだけ設けられているトランク型の室外ユニット２０を有する空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、室外ファン２５が２つ設けられているトランク型の室外ユニット２０を有するものであってもよい。

　この場合には、冷凍能力１ｋＷ当りの冷媒封入量が３５０ｇ以上５４０ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填される。そして、この場合には、室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、３．５Ｌ以上７．０Ｌ以下であることが好ましい。

　（５－２）第２実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図５Ｃ、概略制御ブロック構成図である図５Ｄを参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ａについて説明する。

　以下、主として、第２実施形態の空気調和装置１ａについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。

　空気調和装置１ａにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが充填されている。

　空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０の室外膨張弁２４の代わりに、室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間において、第１室外膨張弁４４、中間圧レシーバ４１、第２室外膨張弁４５が順次設けられている。また、上記第１実施形態における室外ユニット２０の低圧レシーバ２６は、第２実施形態の室外ユニット２０には設けられていない。

　第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、弁開度を制御可能である。

　中間圧レシーバ４１は、第１室外膨張弁４４側から延びる配管の端部と、第２室外膨張弁４５側から延びる配管の端部と、の両方が内部空間に位置しており、冷媒を溜めることができる容器である。

　なお、第２実施形態に係る空気調和装置１ａでは、冷媒回路１０において冷媒容器である中間圧レシーバ４１が設けられていることから、室外ユニット２０が有する室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）が、１．４Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましい。また、本実施形態のように、室外ファン２５が１つだけ設けられているトランク型の室外ユニット２０が有する室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、０．４Ｌ以上３．５Ｌ未満であることが好ましい。

　以上の空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、冷房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、圧縮機２１が吐出する冷媒の温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１が吐出する冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　また、暖房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、圧縮機２１が吐出する冷媒の温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１が吐出する冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　以上の室内ユニット３０が１台だけ設けられている空気調和装置１ａでは、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量が１６０ｇ以上５６０ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填されており、なかでも、冷媒容器としての中間圧レシーバ４１が設けられている空気調和装置１では、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量が２６０ｇ以上５６０ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填されている。

　なお、室内ユニット３０が１台だけ設けられている空気調和装置１の定格冷房能力としては、例えば、２．２ｋＷ以上１６．０ｋＷ以下とすることができ、４．０ｋＷ以上１６．０ｋＷ以下とすることが好ましい。

　以上の第２実施形態に係る空気調和装置１ａにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、GWPが十分に小さい冷媒を用いて熱サイクルを行う場合において、LCCPを低く抑えることが可能になっている。

　（５－２－１）第２実施形態の変形例Ａ
　上記第２実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。

　この場合には、冷凍能力１ｋＷ当りの冷媒封入量が２６０ｇ以上５６０ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填される。そして、この場合には、室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、１．４Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましい。

　（５－２－２）第２実施形態の変形例Ｂ
　上記第２実施形態では、室外ファン２５が１つだけ設けられているトランク型の室外ユニット２０を有する空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、室外ファン２５が２つ設けられたトランク型の室外ユニット２０を有するものであってもよい。

　この場合には、冷凍能力１ｋＷ当りの冷媒封入量が３５０ｇ以上５４０ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填される。そして、この場合には、室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、３．５Ｌ以上７．０Ｌ以下であることが好ましい。

　（５－３）第３実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図５Ｅ、概略制御ブロック構成図である図５Ｆを参照しつつ、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。

　以下、主として、第３実施形態の空気調和装置１ｂについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。

　空気調和装置１ｂにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが充填されている。

　第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０において、過冷却熱交換器４７および過冷却回路４６が設けられている。

　過冷却熱交換器４７は、室外膨張弁２４と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。

　過冷却回路４６は、室外膨張弁２４と過冷却熱交換器４７との間の主回路から分岐し、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ２６に至るまでの途中の部分に合流するように延びた回路である。過冷却回路４６の途中には、通過する冷媒を減圧させる過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却回路４６を流れる冷媒であって、過冷却膨張弁４８で減圧された冷媒は、過冷却熱交換器４７において、主回路側を流れる冷媒との間で熱交換を行う。これにより、主回路側を流れる冷媒はさらに冷却され、過冷却回路４６を流れる冷媒は蒸発する。

　なお、室内膨張弁が設けられた室内ユニットを複数有している第３実施形態に係る空気調和装置１ｂでは、室外ユニット２０が有する室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）が、５．０Ｌ以上３８Ｌ以下であることが好ましい。なかでも、室外熱交換器２３を通過した空気の吹出口が側方を向いている室外ユニット２０において、室外ファン２５が２つ設けられているものである場合には、室外熱交換器２３の内容積（内部に充填可能な流体の体積）は、７．０Ｌ以下であることが好ましく、室外熱交換器２３を通過した空気が上方に向けて吹き出す室外ユニット２０である場合には、室外熱交換器２３の内容積は、５．５Ｌ以上であることが好ましい。

　また、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂでは、上記第１実施形態における室内ユニット３０の代わりに、互いに並列に設けられた第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５を有している。

　第１室内ユニット３０は、上記第１実施形態における室内ユニット３０と同様に第１室内熱交換器３１と第１室内ファン３２と第１室内ユニット制御部３４が設けられており、さらに、第１室内熱交換器３１の液側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度が制御可能である。

　第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様であり、第２室内熱交換器３６と第２室内ファン３７と、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内熱交換器３６の液側に設けられた第２室内膨張弁３８と、を有している。第２室内膨張弁３８は、弁開度が制御可能である。

　なお、第３実施形態のコントローラ７は、室外ユニット制御部２７と、第１室内ユニット制御部３４と、第２室内ユニット制御部３９と、が互いに通信可能に接続されて構成されている。

　冷房運転モードでは、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、冷房運転モードでは、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８は、全開状態に制御される。

　暖房運転モードでは、第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。第２室内膨張弁３８も同様に、第２室内熱交換器３６の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、室外膨張弁４５は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。

　以上の室内ユニット３０、３５が複数台設けられている空気調和装置１ｂでは、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量が１９０ｇ以上１６６０ｇ以下となるように、冷媒が冷媒回路１０に充填されている。

　なお、室内ユニット３０が複数台設けられている空気調和装置１ｂの定格冷房能力としては、例えば、４．０ｋＷ以上１５０．０ｋＷ以下とすることができ、１４．０ｋＷ以上１５０．０ｋＷ以下とすることが好ましく、なかでも、室外ユニット２０が上吹き型のものである場合には２２．４ｋＷ以上１５０．０ｋＷ以下とすることが好ましい。

　以上の第３実施形態の室内ユニットが複数台設けられている空気調和装置１ｂでは、冷媒として、上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが用いられており、しかもその冷媒封入量を、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量が１９０ｇ以上１６６０ｇ以下となるようにしている。

　これにより、室内ユニットが複数台設けられている空気調和装置１ｂにおいても、Ｒ３２よりもGWPが十分に小さい冷媒を用いつつ、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量を１６６０ｇまでに抑えることで、LCCPを低く抑えることが可能になっている。また、室内ユニットが複数台設けられている空気調和装置１ｂにおいても、Ｒ３２よりも熱搬送能力が低い冷媒であっても冷凍能力１ｋＷ当りの封入量を１９０ｇ以上とすることで冷媒不足によるサイクル効率の低下を抑制してLCCPの上昇を抑えることが可能になっている。以上より、室内ユニットが複数台設けられている空気調和装置１ｂにおいても、GWPが十分に小さい冷媒を用いて熱サイクルを行う場合において、LCCPを低く抑えることが可能になっている。

　（５－４）第４実施形態
　冷凍サイクル装置の冷媒回路に上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを封入する場合の封入冷媒量について、第１実施形態の空気調和装置１や第２実施形態の空気調和装置１ａのように室内ユニット３０が１台だけ設けられている冷凍サイクル装置については、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量が１６０ｇ以上５６０ｇ以下となるようにしつつ、第３実施形態の空気調和装置１ｂのように室内ユニット３０が複数台設けられている冷凍サイクル装置については、冷凍能力１ｋＷ当りの封入量が１９０ｇ以上１６６０ｇ以下となるようにする。

　これにより、冷凍サイクル装置の種類に応じて、GWPとLCCPを低く抑えることが可能になる。

　（６）第６グループの技術の実施形態
　（６－１）第１実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図６Ａ、概略制御ブロック構成図である図６Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。

　空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。

　空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。

　空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（６－１－１）室外ユニット２０
　室外ユニット２０は、外観が略直方体箱状であり、内部が仕切板等によって分割されることで、送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。

　この室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。

　圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている。なお、本実施形態の室外ユニット２０は、当該付属アキュムレータより大きな冷媒容器（圧縮機２１の吸入側に配置される低圧レシーバや室外熱交換器２３の液側に配置される高圧レシーバ等）を有していない。

　四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。

　室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器２３は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管とを有している。

　室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。なお、本実施形態において、室外ファン２５は、１つだけ設けられている。

　室外膨張弁２４は、弁開度を制御可能であり、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。

　液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。

　ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。

　室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。また、室外ユニット制御部２７は、図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。

　（６－１－２）室内ユニット３０
　室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２等を有している。

　室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。室内熱交換器３１は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管と、を有している。

　室内ファン３２は、室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、図示しない室内ファンモータによって回転駆動される。

　また、室内ユニット３０は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を有している。室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　室内ユニット制御部３４は、室内ユニット３０内に設けられている図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。

　（６－１－３）コントローラ７の詳細
　空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。

　コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。

　（６－１－４）運転モード
　以下、運転モードについて説明する。

　運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。

　コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。

　（６－１－４－１）冷房運転モード
　空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。

　より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。

　室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。

　室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。

　ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（６－１－４－２）暖房運転モード
　空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。

　より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。

　液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。

　室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。

　室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（６－１－５）液側冷媒連絡配管６
　第１実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１の液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦４」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、この液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。

　なかでも、第１実施形態の液側冷媒連絡配管６は、Ｄ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましい。

　特に、本実施形態の液側冷媒連絡配管６は、空気調和装置１の定格冷凍能力が７．５ｋＷ以上である場合にはＤ_０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が２．６ｋＷ以上７．５ｋＷ未満である場合にはＤ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が２．６ｋＷ未満である場合にはＤ_０が１．５(即ち配管径が３／１６インチ)であるかことがより好ましい。

　（６－１－６）ガス側冷媒連絡配管５
　第１実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１のガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｄ_０の範囲は「３≦Ｄ_０≦８」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、このガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。

　なかでも、第１実施形態のガス側冷媒連絡配管５は、空気調和装置１の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上である場合にはＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満である場合にはＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましい。

　特に、第１実施形態のガス側冷媒連絡配管５は、空気調和装置１の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上である場合にはＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が３．２ｋＷ以上６．０ｋＷ未満である場合にはＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１の定格冷凍能力が３．２ｋＷ未満である場合にはＤ_０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であることがより好ましい。

　（６－１－７）第１実施形態の特徴
　上述の空気調和装置１では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１では、液側冷媒連絡配管６の管外径とガス側冷媒連絡配管５の管外径を所定の範囲とすることにより、上記特定の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅを用いた場合であっても、能力の低下を小さく抑えることが可能になっている。

　（６－１－８）冷媒と冷媒連絡配管の管外径の関係
　第１実施形態の空気調和装置１において、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅではなく、冷媒Ｒ４１０ＡとＲ３２が用いられるとした場合には、一般的に、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表３２７、表３２８に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５が用いられている。

　これに対して、第１実施形態の空気調和装置１においては、本開示の冷媒Ｘ（冷媒Ｙ，Ａ～Ｅについても同様）を用いた場合については、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表３２７または表３２８に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いることにより、本開示の冷媒Ｘ（冷媒Ｙ，Ａ～Ｅについても同様）を用いた場合の能力の低下を小さく抑えることが可能となる。

　ここで、第１実施形態の空気調和装置１において、冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、本開示の冷媒Ｘをそれぞれ用い、表３２８に記載の管外径を有する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いた場合について、図６Ｃに液側冷媒連絡配管６の暖房運転時の圧力損失を示し、図６Ｄにガス側冷媒連絡配管５の冷房運転時の圧力損失を示す。なお、圧力損失の算出は、凝縮温度と蒸発温度と凝縮器出口の冷媒の過冷却度と蒸発器出口の冷媒の過熱度との各制御目標値を共通化させて、馬力に応じた定格能力で運転させた場合に必要となる冷媒循環量に基づいて、冷媒連絡配管において生じる冷媒の圧力損失として算出した。また、馬力の単位はＨＰである。

　この図６Ｃ、図６Ｄから分かるように、本開示の冷媒Ｘ（冷媒Ｙ，Ａ～Ｅについても同様）は、冷媒Ｒ４１０Ａと圧力損失の挙動を近似させることができており、空気調和装置１において冷媒Ａを用いた場合の能力の低下を小さく抑えることができていることが分かる。

　（６－１－９）第１実施形態の変形例Ａ
　上記第１実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。

　（６－２）第２実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図６Ｅ、概略制御ブロック構成図である図６Ｆを参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ａについて説明する。

　以下、主として、第２実施形態の空気調和装置１ａについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。

　空気調和装置１ａにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（６－２－１）室外ユニット２０
　第２実施形態の空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、室外ファン２５として、第１室外ファン２５ａと第２室外ファン２５ｂとが設けられている。空気調和装置１ａの室外ユニット２０の室外熱交換器２３は、第１室外ファン２５ａおよび第２室外ファン２５ｂから受ける空気流れに対応するように、広い熱交換面積が確保されている。

　空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０の室外膨張弁２４の代わりに、室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間において、第１室外膨張弁４４、中間圧レシーバ４１、第２室外膨張弁４５が順次設けられている。第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、弁開度を制御可能である。中間圧レシーバ４１は、第１室外膨張弁４４側から延びる配管の端部と、第２室外膨張弁４５側から延びる配管の端部と、の両方が内部空間に位置しており、冷媒を溜めることができる容器である。なお、中間圧レシーバ４１の内容積は、圧縮機２１に付属した付属アキュムレータの内容積より大きく、２倍以上であることが好ましい。

　第２実施形態の室外ユニット２０は、略直方体箱状であり、鉛直に延びる仕切板等によって分割されることで送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。

　室外熱交換器２３は、例えば、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管とを有している。この室外熱交換器２３は、平面視Ｌ字形状となるように配置されている。

　以上の空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。

　また、暖房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。

　（６－２－２）室内ユニット３０
　第２実施形態の室内ユニット３０は、対象空間である室内の上方空間に吊り下げられることで設置されるか、天井面に対して設置されるか、壁面に対して設置されて用いられる。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２等を有している。

　第２実施形態の室内熱交換器３１は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管と、を有している。

　（６－２－３）液側冷媒連絡配管６
　第２実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｒ４１０ＡやＲ３２を用いた場合の管外径との関係とは無関係に、Ｄ_０の範囲を「２≦Ｄ_０≦４」とすることができる。

　また、第２実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチ（ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦４」である。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅは冷媒Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすいものの、第２実施形態の空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ３２が使用される場合の管外径以上の大きさであるため、能力の低下を抑制することができる。なかでも、空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチ（ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満である場合にＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下である場合にＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることがより好ましい。

　また、第２実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦４」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、この液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。

　なかでも、第２実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上である場合にＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましく、いずれも冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じであることがより好ましい。

　特に、第２実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ａの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１２．５ｋＷ以上である場合にＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１２．５ｋＷ未満である場合にＤ_０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましい。

　（６－２－４）ガス側冷媒連絡配管５
　第２実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｒ４１０ＡやＲ３２を用いた場合の管外径との関係とは無関係に、Ｄ_０の範囲を「３≦Ｄ_０≦８」とすることができる。

　また、第２実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチ（ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、Ｄ_０の範囲は「３≦Ｄ_０≦８」である。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅは冷媒Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすいものの、第２実施形態の空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ３２が使用される場合の管外径以上の大きさであるため、能力の低下を抑制することができる。なかでも、空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチ（ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２２．４ｋＷより大きい場合にＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１４．０ｋＷより大きく２２．４ｋＷ未満である場合にＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満である場合にＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が４．５ｋＷ未満である場合にＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましい。この場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上である場合にＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が４．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることがより好ましい。

　また、第２実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｄ_０の範囲は「３≦Ｄ_０≦８」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、このガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。

　なかでも、第２実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上である場合にＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましく、いずれも冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じであることがより好ましい。

　（６－２－５）第２実施形態の特徴
　以上の第２実施形態に係る空気調和装置１ａにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１ａでは、液側冷媒連絡配管６の管外径とガス側冷媒連絡配管５の管外径を所定の範囲とすることにより、上記特定の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅを用いた場合であっても、能力の低下を小さく抑えることが可能になっている。

　（６－２－６）冷媒と冷媒連絡配管の管外径の関係
　第２実施形態の空気調和装置１ａにおいて、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅではなく、冷媒Ｒ４１０ＡとＲ３２が用いられるとした場合には、一般的に、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表３２９、表３３０に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５が用いられている。

　これに対して、第２実施形態の空気調和装置１ａにおいては、本開示の冷媒Ｘ（冷媒Ｙ，Ａ～Ｅについても同様）を用いた場合については、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表３２９または表３３０に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いることにより、本開示の冷媒Ｘ（冷媒Ｙ，Ａ～Ｅについても同様）を用いた場合の能力の低下を小さく抑えることが可能となる。

　ここで、第２実施形態の空気調和装置１ａにおいて、冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、本開示の冷媒Ｘをそれぞれ用い、表３３０に記載の管外径を有する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いた場合について、図６Ｇに液側冷媒連絡配管６の暖房運転時の圧力損失を示し、図６Ｈにガス側冷媒連絡配管５の冷房運転時の圧力損失を示す。なお、圧力損失の算出は、凝縮温度と蒸発温度と凝縮器出口の冷媒の過冷却度と蒸発器出口の冷媒の過熱度との各制御目標値を共通化させて、馬力に応じた定格能力で運転させた場合に必要となる冷媒循環量に基づいて、冷媒連絡配管において生じる冷媒の圧力損失として算出した。また、馬力の単位はＨＰである。

　この図６Ｇ、図６Ｈから分かるように、本開示の冷媒Ｘ（冷媒Ｙ，Ａ～Ｅについても同様）は、冷媒Ｒ４１０Ａと圧力損失の挙動を近似させることができており、空気調和装置１ａにおいて冷媒Ｘを用いた場合の能力の低下を小さく抑えることができていることが分かる。

　（６－２－７）第２実施形態の変形例Ａ
　上記第２実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。

　（６－３）第３実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図６Ｉ、概略制御ブロック構成図である図６Ｊを参照しつつ、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。

　以下、主として、第３実施形態の空気調和装置１ｂについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。

　空気調和装置１ｂにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（６－３－１）室外ユニット２０
　第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０において、低圧レシーバ２６、過冷却熱交換器４７および過冷却回路４６が設けられている。

　低圧レシーバ２６は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に至るまでの間に設けられ、冷媒を溜めることができる容器である。なお、本実施形態においては、圧縮機２１が有する付属のアキュムレータとは別に設けられている。なお、低圧レシーバ２６の内容積は、圧縮機２１に付属した付属アキュムレータの内容積より大きく、２倍以上であることが好ましい。

　過冷却熱交換器４７は、室外膨張弁２４と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。

　過冷却回路４６は、室外膨張弁２４と過冷却熱交換器４７との間の主回路から分岐し、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ２６に至るまでの途中の部分に合流するように延びた回路である。過冷却回路４６の途中には、通過する冷媒を減圧させる過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却回路４６を流れる冷媒であって、過冷却膨張弁４８で減圧された冷媒は、過冷却熱交換器４７において、主回路側を流れる冷媒との間で熱交換を行う。これにより、主回路側を流れる冷媒はさらに冷却され、過冷却回路４６を流れる冷媒は蒸発する。

　第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０は、例えば、下方から内部に空気を取り込んで上方から外部に空気を吹き出す上吹き型構造と呼ばれるものであってよい。

　（６－３－２）第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５
　また、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂでは、上記第１実施形態における室内ユニット３０の代わりに、互いに並列に設けられた第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５を有している。

　第１室内ユニット３０は、上記第１実施形態における室内ユニット３０と同様に第１室内熱交換器３１と第１室内ファン３２と第１室内ユニット制御部３４が設けられており、さらに、第１室内熱交換器３１の液側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度が制御可能である。

　第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様であり、第２室内熱交換器３６と第２室内ファン３７と、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内熱交換器３６の液側に設けられた第２室内膨張弁３８と、を有している。第２室内膨張弁３８は、弁開度が制御可能である。

　なお、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５の具体的な構造は、上記第１室内膨張弁３３や第２室内膨張弁３８を除き、第２実施形態の室内ユニット３０と同様の構成である。

　なお、第３実施形態のコントローラ７は、室外ユニット制御部２７と、第１室内ユニット制御部３４と、第２室内ユニット制御部３９と、が互いに通信可能に接続されて構成されている。

　以上の空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、冷房運転モードでは、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８は、全開状態に制御される。

　また、暖房運転モードでは、第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。第２室内膨張弁３８も同様に、第２室内熱交換器３６の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、室外膨張弁４５は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。

　（６－３－３）液側冷媒連絡配管６
　第３実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｒ４１０ＡやＲ３２を用いた場合の管外径との関係とは無関係に、Ｄ_０の範囲を「２≦Ｄ_０≦４」とすることができる。

　また、第３実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチ（ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦４」である。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅは冷媒Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすいものの、第３実施形態の空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ３２が使用される場合の管外径以上の大きさであるため、能力の低下を抑制することができる。なかでも、空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチ（ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満である場合にＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下である場合にＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることがより好ましい。

　また、第３実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｄ_０の範囲は「２≦Ｄ_０≦４」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、この液側冷媒連絡配管６の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。

　なかでも、第３実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上である場合にＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましく、いずれも冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じであることがより好ましい。

　特に、第３実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ｂの液側冷媒連絡配管６は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が１２．５ｋＷ以上である場合にＤ_０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１２．５ｋＷ未満である場合にＤ_０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ_０が２(即ち配管径が１／４インチ)であることが好ましい。

　（６－３－４）ガス側冷媒連絡配管５
　第３実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｒ４１０ＡやＲ３２を用いた場合の管外径との関係とは無関係に、Ｄ_０の範囲を「３≦Ｄ_０≦８」とすることができる。

　また、第３実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチ（ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、Ｄ_０の範囲は「３≦Ｄ_０≦８」である。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅは冷媒Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすいものの、第３実施形態の空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ３２が使用される場合の管外径以上の大きさであるため、能力の低下を抑制することができる。なかでも、空気調和装置１ａのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチ（ここで、「Ｄ_０－１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である）として表した場合に、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２２．４ｋＷより大きい場合にＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１４．０ｋＷより大きく２２．４ｋＷ未満である場合にＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満である場合にＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が４．５ｋＷ未満である場合にＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましい。この場合において、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上である場合にＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることがより好ましく、空気調和装置１ａの定格冷凍能力が４．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることがより好ましい。

　また、第３実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合に、Ｄ_０の範囲は「３≦Ｄ_０≦８」であり、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じである。上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅの圧力損失等の物性は冷媒Ｒ４１０Ａと近似していることから、このガス側冷媒連絡配管５の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じ管外径とすることで、能力の低下を抑制することができる。

　なかでも、第３実施形態の上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅが用いられる空気調和装置１ｂのガス側冷媒連絡配管５は、管外径をＤ_０／８インチとして表した場合において、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上である場合にＤ_０が７(即ち配管径が７／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が６(即ち配管径が６／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満である場合にＤ_０が５(即ち配管径が５／８インチ)であることが好ましく、空気調和装置１ｂの定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満である場合にＤ_０が４(即ち配管径が１／２インチ)であることが好ましく、いずれも冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じであることがより好ましい。

　（６－３－５）第３実施形態の特徴
　以上の第３実施形態に係る空気調和装置１ｂにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｂでは、液側冷媒連絡配管６の管外径とガス側冷媒連絡配管５の管外径を所定の範囲とすることにより、上記特定の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅを用いた場合であっても、能力の低下を小さく抑えることが可能になっている。

　（６－３－６）冷媒と冷媒連絡配管の管外径の関係
　第３実施形態の空気調和装置１ｂにおいて、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅではなく、冷媒Ｒ４１０ＡとＲ３２が用いられるとした場合には、一般的に、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表３３１、表３３２に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５が用いられている。

　これに対して、第３実施形態の空気調和装置１ｂにおいては、本開示の冷媒Ｘ（冷媒Ｙ，Ａ～Ｅについても同様）を用いた場合については、定格冷房能力の範囲に応じて、以下の表３３１または表３３２に示すような管外径（インチ）の液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いることにより、本開示の冷媒Ｘ（冷媒Ｙ，Ａ～Ｅについても同様）を用いた場合の能力の低下を小さく抑えることが可能となる。

　ここで、第３実施形態の空気調和装置１ｂにおいて、冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、本開示の冷媒Ｘをそれぞれ用い、表３３２に記載の管外径を有する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を用いた場合について、図６Ｋに液側冷媒連絡配管６の暖房運転時の圧力損失を示し、図６Ｌにガス側冷媒連絡配管５の冷房運転時の圧力損失を示す。なお、圧力損失の算出は、凝縮温度と蒸発温度と凝縮器出口の冷媒の過冷却度と蒸発器出口の冷媒の過熱度との各制御目標値を共通化させて、馬力に応じた定格能力で運転させた場合に必要となる冷媒循環量に基づいて、冷媒連絡配管において生じる冷媒の圧力損失として算出した。また、馬力の単位はＨＰである。

　この図６Ｋ、図６Ｌから分かるように、本開示の冷媒Ｘ（冷媒Ｙ，Ａ～Ｅについても同様）は、冷媒Ｒ４１０Ａと圧力損失の挙動を近似させることができており、空気調和装置１ｂにおいて冷媒Ｘを用いた場合の能力の低下を小さく抑えることができていることが分かる。

　（６－４）その他
　上記第１実施形態から第３実施形態および各変形例を適宜組み合わせて空気調和装置や室外ユニットを構成してもよい。

　（７）第７グループの技術の実施形態
　（７－１）第１実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図７Ａ、概略制御ブロック構成図である図７Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。

　空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。

　空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。

　空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（７－１－１）室外ユニット２０
　室外ユニット２０は、図７Ｃに示すように、外観が略直方体箱状の室外筐体５０により構成されている。この室外ユニット２０は、図７Ｄに示すように、仕切板５０ａによって内部空間が左右に分割されることで、送風機室および機械室が形成されている。

　この室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。

　圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている。

　四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。

　室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器２３は、板厚方向に重ねて配置された複数の伝熱フィン２３ａと、複数の伝熱フィン２３ａに貫通固定された複数の伝熱管２３ｂと、を有するクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。本実施形態の室外熱交換器２３では、特に限定されないが、冷媒が２以上１０以下に分岐して流れるように複数の冷媒流路を有していてもよい。本実施形態の室外熱交換器２３の複数の伝熱管２３ｂは、湾曲された部分以外は円筒形状の配管であり、外径が６．３５ｍｍ、７．０ｍｍ、８．０ｍｍ、および、９．５ｍｍからなる群より選択される１種類で構成されている。なお、外径が６．３５ｍｍの伝熱管２３ｂは、肉厚が０．２５ｍｍ以上０．２８ｍｍ以下であり、０．２６６ｍｍであることが好ましい。外径が７．０ｍｍの伝熱管２３ｂは、肉厚が０．２６ｍｍ以上０．２９ｍｍ以下であり、０．２７３ｍｍであることが好ましい。外径が８．０ｍｍの伝熱管２３ｂは、肉厚が０．２８ｍｍ以上０．３１ｍｍ以下であり、０．２９５ｍｍであることが好ましい。外径が９．５ｍｍの伝熱管２３ｂは、肉厚が０．３２ｍｍ以上０．３６ｍｍ以下であり、０．３４０ｍｍであることが好ましい。

　室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。なお、本実施形態において、室外ファン２５は、１つだけ設けられている。

　室外膨張弁２４は、弁開度を制御可能であり、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。

　液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。

　ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。

　室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。また、室外ユニット制御部２７は、図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。

　室外ユニット２０は、図７Ｃに示すように、吹出口５２が設けられた室外筐体５０を有している。室外筐体５０は、略直方体形状であり、背面側および一側面側（図７Ｃ中の左側）から屋外の空気を取り込むことが可能であり、室外熱交換器２３を通過した空気を前面５１に形成された吹出口５２を介して前側に吹き出すことが可能である。室外筐体５０の下端部分は底板５３によって覆われている。底板５３の上には、図７Ｄに示すように、背面側および一側面側に沿うように室外熱交換器２３が立設されている。この底板５３の上面は、ドレンパンとして機能することができる。

　（７－１－２）室内ユニット３０
　室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２と、室内筐体５４等を有している。

　室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。室内熱交換器３１は、板厚方向に重ねて配置された複数の伝熱フィン３１ａと、複数の伝熱フィン３１ａに貫通固定された複数の伝熱管３１ｂと、を有している。本実施形態の室内熱交換器３１の複数の伝熱管３１ｂは、円筒形状であり、外径が４．０ｍｍ、５．０ｍｍ、６．３５ｍｍ、７．０ｍｍ、および、８．０ｍｍからなる群より選択される１種類で構成されている。なお、外径が４．０ｍｍの伝熱管３１ｂは、肉厚が０．２４ｍｍ以上０．２６ｍｍ以下であり、０．２５１ｍｍであることが好ましい。外径が５．０ｍｍの伝熱管３１ｂは、肉厚が０．２２ｍｍ以上０．２５ｍｍ以下であり、０．２３９ｍｍであることが好ましい。外径が６．３５ｍｍの伝熱管３１ｂは、肉厚が０．２５ｍｍ以上０．２８ｍｍ以下であり、０．２６６ｍｍであることが好ましい。外径が７．０ｍｍの伝熱管３１ｂは、肉厚が０．２６ｍｍ以上０．２９ｍｍ以下であり、０．２７３ｍｍであることが好ましい。外径が８．０ｍｍの伝熱管３１ｂは、肉厚が０．２８ｍｍ以上０．３１ｍｍ以下であり、０．２９５ｍｍであることが好ましい。

　室内ファン３２は、室内ユニット３０の室内筐体５４内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、図示しない室内ファンモータによって回転駆動される。

　室内筐体５４は、図７Ｅ、図７Ｆに示すように、室内熱交換器３１、室内ファン３２、室内ユニット制御部３４を内部に収容する略直方体形状の筐体である。室内筐体５４は、室内筐体５４の上端部を構成する天面５５、室内筐体５４の前部を構成する前面パネル５６、室内筐体５４の底部を構成する底面５７、吹出口５８ａ、ルーバ５８、室内の壁面と対向する背面５９、図示しない左右の側面等を有している。天面５５には、上下方向に開口した複数の天面吸込口５５ａが設けられている。前面パネル５６は、天面５５の前側端部近傍から下方に広がるパネルである。前面パネル５６は、上方部分において左右に細長い開口からなる前面吸込口５６ａが設けられている。室内の空気は、これらの天面吸込口５５ａおよび前面吸込口５６ａを介して室内筐体５４内の室内熱交換器３１および室内ファン３２が収納されている空間からなる通風路に取り込まれる。底面５７は、室内熱交換器３１や室内ファン３２の下方において略水平に広がっている。吹出口５８ａは、前面パネル５６の下方であって底面５７の前側である、室内筐体５４の前側下方において、前側下方に向けて開口している。

　また、室内ユニット３０は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を有している。室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　室内ユニット制御部３４は、室内ユニット３０内に設けられている図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。

　（７－１－３）コントローラ７の詳細
　空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。

　コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。

　（７－１－４）運転モード
　以下、運転モードについて説明する。

　運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。

　コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。

　（７－１－４－１）冷房運転モード
　空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。

　より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。

　室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。

　室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。

　室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。

　ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（７－１－４－２）暖房運転モード
　空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。

　より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。

　圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。

　室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。

　液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。

　室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。

　室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。

　（７－１－５）第１実施形態の特徴
　上述の空気調和装置１では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１が有する室外ユニット２０の室外熱交換器２３では、配管径が６．３５ｍｍ以上の伝熱管２３ｂが用いられている。このため、Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすい上記冷媒を用いた場合であっても、伝熱管２３ｂを通過する際の圧力損失を低減させることができる。そして、室外熱交換器２３を流れる冷媒の温度の変化（温度グライド）が生じる場合であっても、その程度を小さく抑えることが可能になる。さらに、室外熱交換器２３では、配管径が１０．０ｍｍ未満の伝熱管２３ｂが用いられている。このため、室外熱交換器２３において保持される冷媒量を少なく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１が有する室内ユニット３０の室内熱交換器３１では、配管径が４．０ｍｍ以上の伝熱管３１ｂが用いられている。このため、Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすい上記冷媒を用いた場合であっても、伝熱管３１ｂを通過する際の圧力損失を低減させることができる。このため、Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすい上記冷媒を用いた場合であっても、伝熱管３１ｂを通過する際の圧力損失を低減させることができる。そして、室内熱交換器３１を流れる冷媒の温度の変化（温度グライド）が生じる場合であっても、その程度を小さく抑えることが可能になる。さらに、室内熱交換器３１においても、配管径が１０．０ｍｍ未満の伝熱管３１ｂが用いられている。このため、室内熱交換器３１において保持される冷媒量を少なく抑えることが可能になっている。

　（７－１－６）第１実施形態の変形例Ａ
　上記第１実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。

　（７－２）第２実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図７Ｇ、概略制御ブロック構成図である図７Ｈを参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ａについて説明する。

　以下、主として、第２実施形態の空気調和装置１ａについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。

　空気調和装置１ａにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（７－２－１）室外ユニット２０
　第２実施形態の空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、室外ファン２５として、第１室外ファン２５ａと第２室外ファン２５ｂとが設けられている。空気調和装置１ａの室外ユニット２０の室外熱交換器２３は、第１室外ファン２５ａおよび第２室外ファン２５ｂから受ける空気流れに対応するように、広い熱交換面積が確保されている。

　空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０の室外膨張弁２４の代わりに、室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間において、第１室外膨張弁４４、中間圧レシーバ４１、第２室外膨張弁４５が順次設けられている。第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、弁開度を制御可能である。中間圧レシーバ４１は、第１室外膨張弁４４側から延びる配管の端部と、第２室外膨張弁４５側から延びる配管の端部と、の両方が内部空間に位置しており、冷媒を溜めることができる容器である。

　第２実施形態の室外ユニット２０は、図７Ｉに示すように、略直方体箱状の筐体６０の内部空間が鉛直に延びる仕切板６６によって左右に分割されることで送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。

　筐体６０内の送風機室には、室外熱交換器２３、室外ファン２５（第１室外ファン２５ａと第２室外ファン２５ｂ）等が配置され、筐体６０内の機械室には、圧縮機２１、四路切換弁２２、第１室外膨張弁４４、第２室外膨張弁４５、中間圧レシーバ４１、ガス側閉鎖弁２８、液側閉鎖弁２９、室外ユニット制御部２７を構成する電装品ユニット２７ａ等が配置されている。

　筐体６０は、主として、底板６３、天板６４、左前板６１、左側板（図示せず）、右前板（図示せず）、右側板６５、仕切板６６等を有している。底板６３は、筐体６０の底面部分を構成している。天板６４は、室外ユニット２０の天面部分を構成している。左前板６１は、主に、筐体６０の左前面部分を構成しており、前後方向に開口しており上下に並んでいる第１吹出口６２ａおよび第２吹出口６２ｂが形成されている。第１吹出口６２ａには、主として、第１室外ファン２５ａによって筐体６０の背面側および左側面側から内部に吸い込まれた空気であって、室外熱交換器２３の上方部分を通過した空気が通過する。第２吹出口６２ｂには、主として、第２室外ファン２５ｂによって筐体６０の背面側および左側面側から内部に吸い込まれた空気であって、室外熱交換器２３の下方部分を通過した空気が通過する。第１吹出口６２ａおよび第２吹出口６２ｂには、それぞれ、ファングリルが設けられている。左側板は、主に、筐体６０の左側面部分を構成しており、筐体６０内に吸入される空気の吸入口としても機能できるようになっている。右前板は、主に、筐体６０の右前面部分及び右側面の前側部分を構成している。右側板６５は、主に、筐体６０の右側面の後側部分および背面の右側部分を構成している。仕切板６６は、底板６３上に配置される鉛直に延びる板状部材であり、筐体６０の内部空間を送風機室と機械室とに分割している。

　室外熱交換器２３は、例えば、図７Ｊに示すように、板厚方向に重ねて配置された複数の伝熱フィン２３ａと、複数の伝熱フィン２３ａに貫通固定された複数の伝熱管２３ｂと、を有するクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。この室外熱交換器２３は、送風機室内において、筐体６０の左側面及び背面に沿うようにして、平面視Ｌ字形状となるように配置されている。本実施形態の室外熱交換器２３では、特に限定されないが、冷媒が１０以上２０以下に分岐して流れるように複数の冷媒流路を有していてもよい。本実施形態の室外熱交換器２３の複数の伝熱管２３ｂは、湾曲された部分以外は円筒形状の配管であり、外径が６．３５ｍｍ、７．０ｍｍ、８．０ｍｍ、および、９．５ｍｍからなる群より選択される１種類で構成されている。なお、伝熱管２３ｂの外径と肉厚との関係は、上記第１実施形態と同様である。

　圧縮機２１は、筐体６０の機械室内において、底板６３上に載置され、ボルトで固定されている。

　ガス側閉鎖弁２８および液側閉鎖弁２９は、筐体６０の機械室内において、圧縮機２１の上端近傍の高さ位置であって、右前方の角部近傍に配置されている。

　電装品ユニット２７ａは、筐体６０の機械室内において、ガス側閉鎖弁２８および液側閉鎖弁２９のいずれよりも上方の空間に配置されている。

　以上の空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。

　また、暖房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。

　（７－２－２）室内ユニット３０
　第２実施形態の室内ユニット３０は、対象空間である室内の上方空間に吊り下げられることで設置されるか、天井面に対して設置される。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

　室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２と、室内筐体７０等を有している。

　室内筐体７０は、図７Ｋ、図７Ｌに示すように、筐体本体７１と、化粧パネル７２と、を有している。筐体本体７１は、下方が開口しており、内部に室内熱交換器３１、室内ファン３２等を収容する。化粧パネル７２は、筐体本体７１の下面を覆っており、吸込口７２ａ、複数のフラップ７２ｂ、複数の吹出口７２ｃ等を有している。吸込口７２ａから吸い込まれた室内空気は、フィルタ７３を通過した後、ベルマウス７４によって室内ファン３２の吸い込み側に案内される。室内ファン３２から送り出された空気は、ドレンパン７５の上に配置された室内熱交換器３１を通過して、ドレンパン７５の周囲に設けられた流路を通過した後、吹出口７２ｃから室内に吹き出される。

　第２実施形態の室内熱交換器３１は、平面視において、室内ファン３２を周囲から囲んだ略四角形状となるように設けられている。この室内熱交換器３１は、板厚方向に重ねて配置された複数の伝熱フィン３１ａと、複数の伝熱フィン３１ａに貫通固定された複数の伝熱管３１ｂと、を有している。なお、第２実施形態の室内熱交換器３１の複数の伝熱管３１ｂは、円筒形状であり、外径が４．０ｍｍ、５．０ｍｍ、６．３５ｍｍ、７．０ｍｍ、８．０ｍｍ、および、９．５ｍｍからなる群より選択される１種類で構成されている。なお、外径が９．５ｍｍの伝熱管３１ｂは、肉厚が０．３２ｍｍ以上０．３６ｍｍ以下であり、０．３４０ｍｍであることが好ましい。なお、他の伝熱管３１ｂについての外径と肉厚との関係は、上記第１実施形態と同様である。

　（７－２－３）第２実施形態の特徴
　以上の第２実施形態に係る空気調和装置１ａにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１ａが有する室外ユニット２０の室外熱交換器２３においても、Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすい上記冷媒について伝熱管２３ｂを通過する際の圧力損失を低減させることができ、室外熱交換器２３を流れる冷媒の温度の変化（温度グライド）が生じる場合であっても、その程度を小さく抑えることが可能になっている。さらに、室外熱交換器２３において保持される冷媒量を少なく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１ａが有する室内ユニット３０の室内熱交換器３１においても、Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすい上記冷媒を用いた場合であっても、Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすい上記冷媒について伝熱管３１ｂを通過する際の圧力損失を低減させることができ、室内熱交換器３１を流れる冷媒の温度の変化（温度グライド）が生じる場合であっても、その程度を小さく抑えることが可能になっている。さらに、室内熱交換器３１において保持される冷媒量を少なく抑えることが可能になっている。

　（７－２－４）第２実施形態の変形例Ａ
　上記第２実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。

　（７－３）第３実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図７Ｍ、概略制御ブロック構成図である図７Ｎを参照しつつ、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。

　以下、主として、第３実施形態の空気調和装置１ｂについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。

　空気調和装置１ｂにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（７－３－１）室外ユニット２０
　第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０において、低圧レシーバ２６、過冷却熱交換器４７および過冷却回路４６が設けられている。

　低圧レシーバ２６は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に至るまでの間に設けられ、冷媒を溜めることができる容器である。なお、本実施形態においては、圧縮機２１が有する付属のアキュムレータとは別に設けられている。

　過冷却熱交換器４７は、室外膨張弁２４と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。

　過冷却回路４６は、室外膨張弁２４と過冷却熱交換器４７との間の主回路から分岐し、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ２６に至るまでの途中の部分に合流するように延びた回路である。過冷却回路４６の途中には、通過する冷媒を減圧させる過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却回路４６を流れる冷媒であって、過冷却膨張弁４８で減圧された冷媒は、過冷却熱交換器４７において、主回路側を流れる冷媒との間で熱交換を行う。これにより、主回路側を流れる冷媒はさらに冷却され、過冷却回路４６を流れる冷媒は蒸発する。

　第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０の詳細構造について、図７Ｏの外観斜視図、図７Ｐの分解斜視図を参照しつつ、以下に説明する。

　空気調和装置１ｂの室外ユニット２０は、下方から室外筐体８０内に空気を取り込んで上方から室外筐体８０外に空気を吹き出す上吹き型構造と呼ばれるものである。

　室外筐体８０は、主として、左右方向に延びる一対の据付脚８２上に架け渡される底板８３と、底板８３の角部から鉛直方向に延びる支柱８４と、前面パネル８１と、ファンモジュール８５と、を有している。底板８３は、室外筐体８０の底面を形成しており、左側の第１底板８３ａと右側の第２底板８３ｂとに分かれている。前面パネル８１は、ファンモジュール８５の下方において、前面側の支柱８４間に架け渡されており、室外筐体８０の前面を構成している。室外筐体８０内のうち、ファンモジュール８５の下方であって底板８３上方の空間には、圧縮機２１、室外熱交換器２３、低圧レシーバ２６、四路切換弁２２、室外膨張弁２４、過冷却熱交換器４７、過冷却膨張弁４８、過冷却回路４６、ガス側閉鎖弁２８、液側閉鎖弁２９、室外ユニット制御部２７等が配置されている。室外熱交換器２３は、室外筐体８０のファンモジュール８５の下方の部分のうち、背面および左右両側面に面する平面視略Ｕ字形状であり、室外筐体８０の背面および左右両側面を実質的に形成している。この室外熱交換器２３は、底板８３の左側縁部、後側縁部、右側縁部の上に沿うように配置されている。第３実施形態の室外熱交換器２３は、板厚方向に重ねて配置された複数の伝熱フィン２３ａと、複数の伝熱フィン２３ａに貫通固定された複数の伝熱管２３ｂと、を有するクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。本実施形態の室外熱交換器２３では、特に限定されないが、冷媒が２０以上４０以下に分岐して流れるように複数の冷媒流路を有していてもよい。第３実施形態の室外熱交換器２３の複数の伝熱管２３ｂは、湾曲された部分以外は円筒形状の配管であり、外径が７．０ｍｍ、８．０ｍｍ、および、９．５ｍｍからなる群より選択される１種類で構成されている。なお、伝熱管２３ｂの外径と肉厚との関係は、上記第１実施形態と同様である。

　ファンモジュール８５は、室外熱交換器２３の上側に設けられており、室外ファン２５と、図示しないベルマウス等を有している。室外ファン２５は、回転軸が鉛直方向になる姿勢で配置されている。

　以上の構造により、室外ファン２５が形成させる空気流れは、室外熱交換器２３の周囲から室外熱交換器２３を通過して室外筐体８０内部に流入し、室外筐体８０の上端面において上下方向に貫通するように設けられた吹出口８６を介して、上方に吹き出される。

　（７－３－２）第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５
　また、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂでは、上記第１実施形態における室内ユニット３０の代わりに、互いに並列に設けられた第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５を有している。

　第１室内ユニット３０は、上記第１実施形態における室内ユニット３０と同様に第１室内熱交換器３１と第１室内ファン３２と第１室内ユニット制御部３４が設けられており、さらに、第１室内熱交換器３１の液側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度が制御可能である。

　第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様であり、第２室内熱交換器３６と第２室内ファン３７と、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内熱交換器３６の液側に設けられた第２室内膨張弁３８と、を有している。第２室内膨張弁３８は、弁開度が制御可能である。

　なお、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５の具体的な構造は、上記第１室内膨張弁３３や第２室内膨張弁３８を除き、第２実施形態の室内ユニット３０と同様の構成である。なお、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器３６は、いずれも、円筒形状である複数の伝熱管を有しており、伝熱管の外径が４．０ｍｍ、５．０ｍｍ、６．３５ｍｍ、７．０ｍｍ、８．０ｍｍ、および、９．５ｍｍからなる群より選択される１種類で構成されている。なお、伝熱管２３ｂの外径と肉厚との関係は、上記第２実施形態と同様である。

　なお、第３実施形態のコントローラ７は、室外ユニット制御部２７と、第１室内ユニット制御部３４と、第２室内ユニット制御部３９と、が互いに通信可能に接続されて構成されている。

　以上の空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、冷房運転モードでは、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８は、全開状態に制御される。

　また、暖房運転モードでは、第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。第２室内膨張弁３８も同様に、第２室内熱交換器３６の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、室外膨張弁４５は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。

　（７－３－３）第３実施形態の特徴
　以上の第３実施形態に係る空気調和装置１ｂにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｂが有する室外ユニット２０の室外熱交換器２３においても、Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすい上記冷媒について伝熱管２３ｂを通過する際の圧力損失を低減させることができ、室外熱交換器２３を流れる冷媒の温度の変化（温度グライド）が生じる場合であっても、その程度を小さく抑えることが可能になっている。さらに、室外熱交換器２３において保持される冷媒量を少なく抑えることが可能になっている。

　また、空気調和装置１ｂが有する室内ユニット３０の室内熱交換器３１においても、Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすい上記冷媒を用いた場合であっても、Ｒ３２よりも圧力損失が生じやすい上記冷媒について伝熱管３１ｂを通過する際の圧力損失を低減させることができ、室内熱交換器３１を流れる冷媒の温度の変化（温度グライド）が生じる場合であっても、その程度を小さく抑えることが可能になっている。さらに、室内熱交換器３１において保持される冷媒量を少なく抑えることが可能になっている。

　（７－４）その他
　上記第１実施形態から第３実施形態および各変形例を適宜組み合わせて空気調和装置や室外ユニットを構成してもよい。

　（８）第８グループの技術の実施形態
　（８－１）第１実施形態
　図８Ａは、本開示の第１実施形態に係る空調機１の構成図である。図８Ａにおいて、空調機１は、利用ユニット２と熱源ユニット３とによって構成されている。

　（８－１－１）空調機１の構成
　空調機１は、圧縮機１００、四路切換弁１６，熱源側熱交換器１７、減圧機構としての膨張弁１８、及び利用側熱交換器１３が、冷媒配管によって環状に接続された冷媒回路１１を有している。

　本実施形態では、冷媒回路１１には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１１には、当該混合冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（８－１－１－１）利用ユニット２
　冷媒回路１１のうち、利用側熱交換器１３は利用ユニット２に属している。また、利用ユニット２には、利用側ファン１４が搭載されている。利用側ファン１４は、利用側熱交換器１３への空気の流れを生成する。

　利用ユニット２側には、利用側通信器３５、及び利用側マイクロコンピュータ４１が搭載されている。利用側通信器３５は利用側マイクロコンピュータ４１に接続されている。

　利用側通信器３５は、利用ユニット２が熱源ユニット３と通信を行う際に使用される。利用側マイクロコンピュータ４１は、空調機１が運転していない待機中も、制御用電圧の供給を受けているので、利用側マイクロコンピュータ４１は常に起動している。

　（８－１－１－２）熱源ユニット３
　冷媒回路１１のうちの圧縮機１００、四路切換弁１６，熱源側熱交換器１７、及び膨張弁１８は熱源ユニット３に属している。また、熱源ユニット３には、熱源側ファン１９が搭載されている。熱源側ファン１９は、熱源側熱交換器１７への空気の流れを生成する。

　また、熱源ユニット３側には、電力変換装置３０、熱源側通信器３６、及び熱源側マイクロコンピュータ４２が搭載されている。電力変換装置３０、および熱源側通信器３６はともに熱源側マイクロコンピュータ４２に接続されている。

　電力変換装置３０は、圧縮機１００のモータ７０を駆動するための回路である。熱源側通信器３６は、熱源ユニット３が利用ユニット２と通信を行う際に使用される。熱源側マイクロコンピュータ４２は電力変換装置３０を介して圧縮機１００のモータ７０を制御し、さらに熱源ユニット３の他の機器（例えば、熱源側ファン１９）の制御も行う。

　図８Ｂは、電力変換装置３０の回路ブロック図である。図８Ｂにおいて、圧縮機１００のモータ７０は、３相のブラシレスＤＣモータであって、固定子７２と、回転子７１とを備えている。固定子７２は、スター結線されたＵ相、Ｖ相及びＷ相の各相巻線Ｌｕ，Ｌｖ，Ｌｗを含む。各相巻線Ｌｕ，Ｌｖ，Ｌｗの一方端は、それぞれインバータ２５から延びるＵ相、Ｖ相及びＷ相の各配線の各相巻線端子ＴＵ，ＴＶ，ＴＷに接続されている。各相巻線Ｌｕ，Ｌｖ，Ｌｗの他方端は、互いに端子ＴＮとして接続されている。これら各相巻線Ｌｕ，Ｌｖ，Ｌｗは、回転子７１が回転することによりその回転速度と回転子７１の位置に応じた誘起電圧を発生させる。

　回転子７１は、Ｎ極及びＳ極からなる複数極の永久磁石を含み、固定子７２に対し回転軸を中心として回転する。

　（８－１－２）電力変換装置３０の構成
　電力変換装置３０は、図８Ａに示すように、熱源ユニット３側に搭載されている。電力変換装置３０は、図８Ｂに示すように、電源回路２０、インバータ２５と、ゲート駆動回路２６と、熱源側マイクロコンピュータ４２とで構成されている。電源回路２０は、整流回路２１と、コンデンサ２２とで構成されている。

　（８－１－２－１）整流回路２１
　整流回路２１は、４つのダイオードＤ１ａ，Ｄ１ｂ，Ｄ２ａ，Ｄ２ｂによってブリッジ状に構成されている。具体的には、ダイオードＤ１ａとＤ１ｂ、Ｄ２ａとＤ２ｂは、それぞれ互いに直列に接続されている。ダイオードＤ１ａ，Ｄ２ａの各カソード端子は、共にコンデンサ２２のプラス側端子に接続されており、整流回路２１の正側出力端子として機能する。ダイオードＤ１ｂ，Ｄ２ｂの各アノード端子は、共にコンデンサ２２のマイナス側端子に接続されており、整流回路２１の負側出力端子として機能する。

　ダイオードＤ１ａ及びダイオードＤ１ｂの接続点は、交流電源９０の一方の極に接続されている。ダイオードＤ２ａ及びダイオードＤ２ｂの接続点は、交流電源９０の他方の極に接続されている。整流回路２１は、交流電源９０から出力される交流電圧を整流して直流電圧を生成し、これをコンデンサ２２へ供給する。

　（８－１－２－２）コンデンサ２２
　コンデンサ２２は、一端が整流回路２１の正側出力端子に接続され、他端が整流回路２１の負側出力端子に接続されている。コンデンサ２２は、整流回路２１によって整流された電圧を平滑する程の大きな静電容量を有しない、小容量のコンデンサである。以下、説明の便宜上、コンデンサ２２の端子間電圧をＤＣバス電圧Ｖｄｃという。

　ＤＣバス電圧Ｖｄｃは、コンデンサ２２の出力側に接続されるインバータ２５へ印加される。言い換えると、整流回路２１及びコンデンサ２２は、インバータ２５に対する電源回路２０を構成している。

　そして、コンデンサ２２は、インバータ２５のスイッチングによって生じる電圧変動を平滑する。なお、本実施形態においては、コンデンサ２２としてフィルムコンデンサが採用される。

　（８－１－２－３）電圧検出器２３
　電圧検出器２３は、コンデンサ２２の出力側に接続されており、コンデンサ２２の両端電圧、即ちＤＣバス電圧Ｖｄｃの値を検出するためのものである。電圧検出器２３は、例えば、互いに直列に接続された２つの抵抗がコンデンサ２２に並列接続され、ＤＣバス電圧Ｖｄｃが分圧されるように構成される。それら２つの抵抗同士の接続点の電圧値は、熱源側マイクロコンピュータ４２に入力される。

　（８－１－２－４）電流検出器２４
　電流検出器２４は、コンデンサ２２及びインバータ２５の間であって、かつコンデンサ２２の負側出力端子側に接続されている。電流検出器２４は、モータ７０の起動後、モータ７０に流れるモータ電流を三相分の電流の合計値として検出する。

　電流検出器２４は、例えば、シャント抵抗及び該抵抗の両端の電圧を増幅させるオペアンプを用いた増幅回路で構成されてもよい。電流検出器２４によって検出されたモータ電流は、熱源側マイクロコンピュータ４２に入力される。

　（８－１－２－５）インバータ２５
　インバータ２５は、モータ７０のＵ相、Ｖ相及びＷ相の各相巻線Ｌｕ，Ｌｖ，Ｌｗそれぞれに対応する３つの上下アームが互いに並列に、且つコンデンサ２２の出力側に接続されている。

　図８Ｂにおいて、インバータ２５は、複数のＩＧＢＴ（絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ、以下、単にトランジスタという）Ｑ３ａ，Ｑ３ｂ，Ｑ４ａ，Ｑ４ｂ，Ｑ５ａ，Ｑ５ｂ及び複数の還流用のダイオードＤ３ａ，Ｄ３ｂ，Ｄ４ａ，Ｄ４ｂ，Ｄ５ａ，Ｄ５ｂを含む。

　トランジスタＱ３ａとＱ３ｂ、Ｑ４ａとＱ４ｂ、Ｑ５ａとＱ５ｂは、それぞれ互いに直列に接続されることによって各上下アームを構成しており、それによって形成された接続点ＮＵ，ＮＶ，ＮＷそれぞれから対応する相の各相巻線Ｌｕ，Ｌｖ，Ｌｗに向かって出力線が延びている。

　各ダイオードＤ３ａ～Ｄ５ｂは、各トランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂに、トランジスタのコレクタ端子とダイオードのカソード端子が、また、トランジスタのエミッタ端子とダイオードのアノード端子が接続されるよう、並列接続されている。このそれぞれ並列接続されたトランジスタとダイオードにより、スイッチング素子が構成される。

　インバータ２５は、コンデンサ２２からのＤＣバス電圧Ｖｄｃが印加され、かつゲート駆動回路２６により指示されたタイミングで各トランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂがオン及びオフを行うことによって、モータ７０を駆動する駆動電圧ＳＵ，ＳＶ，ＳＷを生成する。この駆動電圧ＳＵ，ＳＶ，ＳＷは、各トランジスタＱ３ａとＱ３ｂ、Ｑ４ａとＱ４ｂ、Ｑ５ａとＱ５ｂの各接続点ＮＵ，ＮＶ，ＮＷからモータ７０の各相巻線Ｌｕ，Ｌｖ，Ｌｗに出力される。

　（８－１－２－６）ゲート駆動回路２６
　ゲート駆動回路２６は、熱源側マイクロコンピュータ４２からの指令電圧に基づき、インバータ２５の各トランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂのオン及びオフの状態を変化させる。具体的には、ゲート駆動回路２６は、熱源側マイクロコンピュータ４２によって決定されたデューティを有するパルス状の駆動電圧ＳＵ，ＳＶ，ＳＷがインバータ２５からモータ７０に出力されるように、各トランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂのゲートに印加するゲート制御電圧Ｇｕ，Ｇｘ，Ｇｖ，Ｇｙ，Ｇｗ，Ｇｚを生成する。生成されたゲート制御電圧Ｇｕ，Ｇｘ，Ｇｖ，Ｇｙ，Ｇｗ，Ｇｚは、それぞれのトランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂのゲート端子に印加される。

　（８－１－２－７）熱源側マイクロコンピュータ４２
　熱源側マイクロコンピュータ４２は、電圧検出器２３、電流検出器２４、及びゲート駆動回路２６と接続されている。本実施形態では、熱源側マイクロコンピュータ４２は、モータ７０をロータ位置センサレス方式にて駆動させている。なお、ロータ位置センサレス方式に限定されるものではないので、センサ方式で行なってもよい。

　ロータ位置センサレス方式とは、モータ７０の特性を示す各種パラメータ、モータ７０起動後の電圧検出器２３の検出結果、電流検出器２４の検出結果、及びモータ７０の制御に関する所定の数式モデル等を用いて、ロータ位置及び回転数の推定、回転数に対するＰＩ制御、モータ電流に対するＰＩ制御等を行い駆動する方式である。モータ７０の特性を示す各種パラメータとしては、使用されるモータ７０の巻線抵抗、インダクタンス成分、誘起電圧、極数などが挙げられる。なお、ロータ位置センサレス制御については多くの特許文献が存在するので、詳細はそれらを参照されたい（例えば、特開２０１３－１７２８９号公報）。

　（８－１－３）第１実施形態の特徴
　（８－１－３－１）
　（１）で説明したいずれかの冷媒を用いた空調機１において、必要に応じ、電力変換装置３０を介してモータ７０の回転数を変更することができる。言い換えると、空調負荷に応じて圧縮機１００のモータ回転数を変更することができるので、高い通年エネルギー消費効率［Annual Performance Factor (APF)］を実現することができる。

　（８－１－３－２）
　また、整流回路２１の出力側に電解コンデンサを要しないので、回路の大型化、高コスト化が抑制される。

　（８－１－４）第１実施形態の変形例
　図８Ｃは、第１実施形態の変形例における電力変換装置１３０の回路ブロック図である。図８Ｃにおいて、本変形例と上記第１実施形態との相違点は、単相交流電源９０に替えて三相交流電源１９０に対応することができるように、単相用の整流回路２１に替えて三相用の整流回路１２１を採用している点である。

　整流回路１２１は、６つのダイオードＤ０ａ，Ｄ０ｂ，Ｄ１ａ，Ｄ１ｂ，Ｄ２ａ，Ｄ２ｂによってブリッジ状に構成されている。具体的には、ダイオードＤ０ａとＤ０ｂ、ダイオードＤ１ａとＤ１ｂ、Ｄ２ａとＤ２ｂは、それぞれ互いに直列に接続されている。

　ダイオードＤ０ａ，Ｄ１ａ，Ｄ２ａの各カソード端子は、共にコンデンサ２２のプラス側端子に接続されており、整流回路１２１の正側出力端子として機能する。ダイオードＤ０ｂ，Ｄ１ｂ，Ｄ２ｂの各アノード端子は、共にコンデンサ２２のマイナス側端子に接続されており、整流回路１２１の負側出力端子として機能する。

　ダイオードＤ０ａ及びダイオードＤ０ｂの接続点は、交流電源１９０のＲ相の出力側に接続されている。ダイオードＤ１ａ及びダイオードＤ１ｂの接続点は、交流電源１９０のＳ相の出力側に接続されている。ダイオードＤ２ａ及びダイオードＤ２ｂの接続点は、交流電源１９０のＴ相の出力側に接続されている。整流回路１２１は、交流電源１９０から出力される交流電圧を整流して直流電圧を生成し、これをコンデンサ２２へ供給する。

　なお、他の構成については、上記実施形態と同様であるので説明を省略する。

　（８－１－５）第１実施形態の変形例の特徴
　（８－１－５－１）
　（１）で説明したいずれかの冷媒を用いた空調機１において、必要に応じ、電力変換装置１３０を介してモータ７０の回転数を変更することができる。言い換えると、空調負荷に応じて圧縮機１００のモータ回転数を変更することができるので、高い通年エネルギー消費効率［Annual Performance Factor (APF)］を実現することができる。

　（８－１－５－２）
　また、整流回路１２１の出力側に電解コンデンサを要しないので、回路の大型化、高コスト化が抑制される。

　（８－２）第２実施形態
　図８Ｄは、本開示の第２実施形態に係る空調機に搭載される電力変換装置３０Ｂの回路ブロック図である。

　（８－２－１）電力変換装置３０Ｂの構成
　図８Ｄにおいて、電力変換装置３０Ｂは、インダイレクトマトリックスコンバータである。図８Ｂの第１実施形態の電力変換装置３０との相違点は、整流回路２１に替えてコンバータ２７を採用し、ゲート駆動回路２８と、リアクタ３３を新たに追加している点であり、これら以外は、第１実施形態と同様である。

　ここでは、コンバータ２７、ゲート駆動回路２８と、リアクタ３３について説明し、他の構成については記載を省略する。

　（８－２－１－１）コンバータ２７
　図８Ｄにおいて、コンバータ２７は、複数のＩＧＢＴ（絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ、以下、単にトランジスタという）Ｑ１ａ，Ｑ１ｂ，Ｑ２ａ，Ｑ２ｂ及び複数のダイオードＤ１ａ，Ｄ１ｂ，Ｄ２ａ，Ｄ２ｂを含んでいる。

　トランジスタＱ１ａとＱ１ｂは互いに直列に接続されることによって上下アームを構成しており、それによって形成された接続点は交流電源９０の一方の極に接続されている。トランジスタＱ２ａとＱ２ｂは互いに直列に接続されることによって上下アームを構成しており、それによって形成された接続点は交流電源９０の他方の極に接続されている。

　各ダイオードＤ１ａ～Ｄ２ｂは、各トランジスタＱ１ａ～Ｑ２ｂに、トランジスタのコレクタ端子とダイオードのカソード端子が、また、トランジスタのエミッタ端子とダイオードのアノード端子が接続されるよう、並列接続されている。このそれぞれ並列接続されたトランジスタとダイオードにより、スイッチング素子が構成される。

　コンバータ２７は、ゲート駆動回路２８により指示されたタイミングで各トランジスタＱ１ａ～Ｑ２ｂがオン及びオフを行う。

　（８－２－１－２）ゲート駆動回路２８
　ゲート駆動回路２８は、熱源側マイクロコンピュータ４２からの指令電圧に基づき、コンバータ２７の各トランジスタＱ１ａ～Ｑ２ｂのオン及びオフの状態を変化させる。具体的には、ゲート駆動回路２８は、交流電源９０から熱源側に流れる電流を所定の値に制御するよう熱源側マイクロコンピュータ４２によって決定されたデューティを有するパルス状のゲート制御電圧Ｐｑ，Ｐｒ，Ｐｓ，Ｐｔを生成する。生成されたゲート制御電圧Ｐｑ，Ｐｒ，Ｐｓ，Ｐｔは、それぞれのトランジスタＱ１ａ～Ｑ２ｂのゲート端子に印加される。

　（８－２－１－３）リアクタ３３
　リアクタ３３は、交流電源９０とコンバータ２７との間に交流電源９０と直列に接続されている。具体的には、その一端が交流電源９０の１つの極に接続され、他端がコンバータ２７の１つの入力端に接続されている。

　（８－２－２）動作
　熱源側マイクロコンピュータ４２は、コンバータ２７の上下アームのトランジスタＱ１ａ，Ｑ１ｂまたはトランジスタＱ２ａ，Ｑ２ｂをオン・オフすることで、所定時間だけ短絡・開放させ、例えば電流を略正弦波状に制御することによって、電源入力力率の改善や高調波成分の抑制を行う。

　また、熱源側マイクロコンピュータ４２は、インバータ２５を制御するゲート制御電圧のデューティ比に基づいて短絡期間を制御するような、コンバータとインバータの協調制御を行う。

　（８－２－３）第２実施形態の特徴
　空調機１は、高効率な上に、コンバータ２７の出力側に電解コンデンサを要しないので回路の大型化、高コスト化が抑制される。

　（８－２－４）第２実施形態の変形例における電力変換装置１３０Ｂの構成
　図８Ｅは、第２実施形態の変形例における電力変換装置１３０Ｂの回路ブロック図である。図８Ｅにおいて、本変形例と上記第２実施形態との相違点は、単相交流電源９０に替えて三相交流電源１９０に対応することができるように、単相用のコンバータ２７に替えて三相用のコンバータ１２７を採用している点である。また、単相用のコンバータ２７から三相用のコンバータ１２７への変更に伴い、ゲート駆動回路２８に替えてゲート駆動回路１２８を採用している点である。さらに、各相の出力側とコンバータ１２７との間にリアクタ３３が接続されている。なお、リアクタ３３の入力側端子間にコンデンサを接続しているが、外すことも可能である。

　（８－２－４－１）コンバータ１２７
　コンバータ１２７は、複数のＩＧＢＴ（絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ、以下、単にトランジスタという）Ｑ０ａ，Ｑ０ｂ，Ｑ１ａ，Ｑ１ｂ，Ｑ２ａ，Ｑ２ｂ及び複数のダイオードＤ０ａ，Ｄ０ｂ，Ｄ１ａ，Ｄ１ｂ，Ｄ２ａ，Ｄ２ｂを含んでいる。

　トランジスタＱ０ａとＱ０ｂは互いに直列に接続されることによって上下アームを構成しており、それによって形成された接続点は交流電源１９０のＲ相の出力側に接続されている。トランジスタＱ１ａとＱ１ｂは互いに直列に接続されることによって上下アームを構成しており、それによって形成された接続点は交流電源１９０のＳ相の出力側に接続されている。トランジスタＱ２ａとＱ２ｂは互いに直列に接続されることによって上下アームを構成しており、それによって形成された接続点は交流電源１９０のＴ相の出力側に接続されている。

　各ダイオードＤ０ａ～Ｄ２ｂは、各トランジスタＱ０ａ～Ｑ２ｂに、トランジスタのコレクタ端子とダイオードのカソード端子が、また、トランジスタのエミッタ端子とダイオードのアノード端子が接続されるよう、並列接続されている。このそれぞれ並列接続されたトランジスタとダイオードにより、スイッチング素子が構成される。

　コンバータ１２７は、ゲート駆動回路１２８により指示されたタイミングで各トランジスタＱ１ａ～Ｑ２ｂがオン及びオフを行う。

　（８－２－４－２）ゲート駆動回路１２８
　ゲート駆動回路１２８は、熱源側マイクロコンピュータ４２からの指令電圧に基づき、コンバータ１２７の各トランジスタＱ０ａ～Ｑ２ｂのオン及びオフの状態を変化させる。具体的には、ゲート駆動回路１２８は、交流電源１９０から熱源側に流れる電流を所定の値に制御するよう熱源側マイクロコンピュータ４２によって決定されたデューティを有するパルス状のゲート制御電圧Ｐｏ，Ｐｐ，Ｐｑ，Ｐｒ，Ｐｓ，Ｐｔを生成する。生成されたゲート制御電圧Ｐｏ，Ｐｐ，Ｐｑ，Ｐｒ，Ｐｓ，Ｐｔは、それぞれのトランジスタＱ０ａ～Ｑ２ｂのゲート端子に印加される。

　（８－２－５）第２実施形態の変形例の特徴
　空調機１は、高効率な上に、コンバータ１２７の出力側に電解コンデンサを要しないので回路の大型化、高コスト化が抑制される。

　（８－３）第３実施形態
　図８Ｆは、本開示の第３実施形態に係る空調機に搭載される電力変換装置３０Ｃの回路ブロック図である。

　（８－３－１）第３実施形態における電力変換装置３０Ｃの構成
　図８Ｆにおいて、電力変換装置３０Ｃは、マトリックスコンバータ２９である。

　（８－３－１－１）マトリックスコンバータ２９の構成
　マトリックスコンバータ２９は、交流電源９０からの入力の一端には双方向スイッチＳ１ａ，Ｓ２ａ，Ｓ３ａを接続し、他方の一端には双方向スイッチＳ１ｂ，Ｓ２ｂ，Ｓ３ｂを接続することによって構成されている。

　直列に接続された双方向スイッチＳ１ａと双方向スイッチＳ１ｂの中間端には、モータ７０の３相巻線のうちのＵ相巻線Ｌｕの一端が接続されている。また、直列に接続された双方向スイッチＳ２ａと双方向スイッチＳ２ｂの中間端には、モータ７０の３相巻線のうちのＶ相巻線Ｌｖの一端が接続されている。また、直列に接続された双方向スイッチＳ３ａと双方向スイッチＳ３ｂの中間端には、モータ７０の３相巻線のうちのＷ相巻線Ｌｗの一端が接続されている。

　交流電源９０から入力された交流電力は、双方向スイッチＳ１ａ～Ｓ３ｂでスイッチングされることにより、所定の周波数の交流に変換され、モータ７０を駆動することができる。

　（８－３－１－２）双方向スイッチの構成
　図８Ｇは、双方向スイッチを概念的に示す回路図である。図８Ｇにおいて、トランジスタＱ６１，Ｑ６２と、ダイオードＤ６１，Ｄ６２と、端子Ｔａ，Ｔｂを有している。トランジスタＱ６１，Ｑ６２は、絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ（ＩＧＢＴ：Insulated Gate Bipolar Transistor）である。

　トランジスタＱ６１は、エミッタＥが端子Ｔａに接続され、コレクタＣがダイオードＤ６１を介して端子Ｔｂに接続されている。このコレクタＣには、ダイオードＤ６１のカソードが接続される。

　トランジスタＱ６２は、エミッタＥが端子Ｔｂに接続され、コレクタＣがダイオードＤ６２を介して端子Ｔａに接続されている。このコレクタＣには、ダイオードＤ６２のカソードが接続される。端子Ｔａは入力側に接続され、端子Ｔｂは出力側に接続される。

　トランジスタＱ６１をオンに、トランジスタＱ６２をオフにすることによって、端子Ｔｂから端子ＴａへとダイオードＤ６１およびトランジスタＱ６１をこの順に介して電流を流すことができる。このとき、端子Ｔａから端子Ｔｂへの電流の流れ（逆流）は、ダイオードＤ６１によって阻止される。

　他方、トランジスタＱ６１をオフに、トランジスタＱ６２をオンにすることで、端子Ｔａから端子ＴｂへとダイオードＤ６２およびトランジスタＱ６２をこの順に介して電流を流すことができる。このとき、端子Ｔｂから端子Ｔａへの電流の流れ（逆流）は、ダイオードＤ６２によって阻止される。

　（８－３－２）動作
　図８Ｈは、マトリックスコンバータ２９の電流方向の一例を示した回路図である。交流電源９０からマトリックスコンバータ２９を通じ、モータ７０へと流れる電流の経路の一例を示している。交流電源９０の一つの極から双方向スイッチＳ１ａを通して、モータ７０の３相巻線の一つであるＵ相巻線ＬｕからＷ相巻線Ｌｗを経て、双方向スイッチＳ３ｂを通り、交流電源９０の他の極へと電流は流れる。これによって、モータ７０へ電力が供給されモータ７０が駆動される。

　図８Ｉは、マトリックスコンバータ２９の別の電流方向の一例を示した回路図である。図８Ｉにおいて、交流電源９０の一つの極から双方向スイッチＳ３ａを通して、モータ７０の３相巻線の一つであるＷ相巻線ＬｗからＵ相巻線Ｌｕを経て、双方向スイッチＳ１ｂを通り、交流電源９０の他の極へと電流は流れる。これによって、モータ７０へ電力が供給されモータ７０が駆動される。

　（８－３－３）第３実施形態の特徴
　空調機１は、高効率な上に、マトリックスコンバータ２９の出力側に電解コンデンサを要しないので回路の大型化、高コスト化が抑制される。

　（８－３－４）第３実施形態の変形例における電力変換装置１３０Ｃの構成
　図８Ｊは、第３実施形態の変形例における電力変換装置１３０Ｃの回路ブロック図である。図８Ｊにおいて、本変形例と上記第３実施形態との相違点は、単相交流電源９０に替えて三相交流電源１９０に対応することができるように、単相用のマトリックスコンバータ２９に替えて三相用のマトリックスコンバータ１２９を採用している点である。

　（８－３－４－１）マトリックスコンバータ１２９の構成
　また、単相用のマトリックスコンバータ２９から三相用のマトリックスコンバータ１２９への変更に伴い、ゲート駆動回路３１に替えてゲート駆動回路１３１を採用している点も相違点である。さらに、各相の出力側とマトリックスコンバータ１２９との間にリアクタＬ１，Ｌ２，Ｌ３が接続されている。

　双方向スイッチＳ１ａ～Ｓ３ｃで変換して得られた所定の３相交流電圧は、各相巻線端子ＴＵ，ＴＶ，ＴＷを介して、モータ７０に供給される。各リアクタＬ１，Ｌ２，Ｌ３は、各入力端子に接続されている。各コンデンサＣ１，Ｃ２，Ｃ３は、それぞれの一端が互いに接続され、それぞれの他端が出力端子に接続されている。

　電力変換装置１３０Ｃでは、リアクタＬ１，Ｌ２，Ｌ３を、マトリックスコンバータ１２９を介して短絡させることによって、３相交流電源１９０から供給されるエネルギーをリアクタＬ１，Ｌ２，Ｌ３に蓄積することができ、コンデンサＣ１，Ｃ２，Ｃ３の両端電圧を昇圧することができる。よって、電圧利用率を１以上にすることができる。

　このとき、マトリックスコンバータ１２９の入力端子には電圧型の３相交流電圧Ｖｒ，Ｖｓ，Ｖｔが入力され、出力端子からは電流型の３相交流電圧Ｖｕ，Ｖｖ，Ｖｗが出力される。

　また、コンデンサＣ１，Ｃ２，Ｃ３それぞれが、リアクタＬ１，Ｌ２，Ｌ３とでＬＣフィルタを構成するので、出力端子に出力される電圧に含まれる高周波成分を低減することができ、モータ７０に生じるトルクの脈動成分や、騒音を低減することができる。

　さらに、整流回路とインバータとを用いたＡＣ－ＡＣ変換回路に比べ、スイッチング素子数は少なくて良く、電力変換装置１３０Ｃで生じる損失が低減できる。

　（８－３－４－２）クランプ回路１３３の構成
　また、電力変換装置３０では、入力端子と出力端子との間にクランプ回路１３３が接続されているので、双方向スイッチＳ１ａ～Ｓ３ｂのスイッチングによってマトリックスコンバータ１２９の入力端子と出力端子との間に生じるサージ電圧を、クランプ回路１３３内のコンデンサ（図８Ｉ参照）で吸収することができる。

　図８Ｋは、クランプ回路１３３の回路図である。図８Ｉにおいて、クランプ回路１３３は、ダイオードＤ３１ａ～Ｄ３６ｂと、コンデンサＣ２１と、端子１３５～１４０とを有する。

　端子１３５には、ダイオードＤ３１ａのアノードと、ダイオードＤ３１ｂのカソードが接続されている。端子１３６には、ダイオードＤ３２ａのアノードと、ダイオードＤ３２ｂのカソードが接続されている。端子１３７には、ダイオードＤ３３ａのアノードと、ダイオードＤ３３ｂのカソードが接続されている。

　各ダイオードＤ３１ａ，Ｄ３２ａ，Ｄ３３ａのカソードは、コンデンサＣ３７の一端に接続され、各ダイオードＤ３１ｂ，Ｄ３２ｂ，Ｄ３３ｂのアノードは、コンデンサＣ３７の他端に接続されている。

　端子１３８には、ダイオードＤ３４ａのアノードと、ダイオードＤ３４ｂのカソードが接続されている。端子１３９には、ダイオードＤ３５ａのアノードと、ダイオードＤ３５ｂのカソードが接続されている。端子１４０には、ダイオードＤ３６ａのアノードと、ダイオードＤ３６ｂのカソードが接続されている。

　各ダイオードＤ３４ａ，Ｄ３５ａ，Ｄ３６ａのカソードは、コンデンサＣ３７の一端に接続され、各ダイオードＤ３４ｂ，Ｄ３５ｂ，Ｄ３６ｂのアノードは、コンデンサＣ３７の他端に接続されている。

　各端子１３５，１３６，１３７はマトリックスコンバータ１２９の入力側に接続され、端子１３８，１３９，１４０はマトリックスコンバータ１２９の出力側に接続される。クランプ回路１３３によって、入力端子と出力端子との間にクランプ回路１３３が接続されているので、双方向スイッチＳ１ａ～Ｓ３ｂのスイッチングによってマトリックスコンバータ１２９の入力端子と出力端子との間に生じるサージ電圧をクランプ回路１３３内のコンデンサＣ３７で吸収することができる。

　上記の通り、電力変換装置１３０Ｃは電源電圧よりも大きい電圧をモータ７０に供給することができるので、電力変換装置１３０Ｃおよびモータ７０に流れる電流が小さくても、所定のモータ出力を得ることができ、換言すれば、電流が小さくて良いので、電力変換装置１３０Ｃおよびモータ７０で生じる損失を低減できる。

　（８－３－５）第３実施形態の変形例の特徴
　空調機１は、高効率な上に、マトリックスコンバータ１２９の出力側に電解コンデンサを要しないので回路の大型化、高コスト化が抑制される。

　（８－４）その他
　（８－４－１）
　空調機１の圧縮機１００は、スクロール圧縮機、ロータリー圧縮機、ターボ圧縮機、およびスクリュー圧縮機のいずれかが採用される。

　（８－４－２）
　圧縮機１００のモータ７０は、永久磁石を含む回転子７１を有する永久磁石同期モータである。

　（９）第９グループの技術の実施形態
　（９－１）
　図９Ａは、本開示の一実施形態に係る空調機１の構成図である。図９Ａにおいて、空調機１は、利用ユニット２と熱源ユニット３とによって構成されている。

　（９－１－１）空調機１の構成
　空調機１は、圧縮機１００、四路切換弁１６，熱源側熱交換器１７、減圧機構としての膨張弁１８、及び利用側熱交換器１３が、冷媒配管によって環状に接続された冷媒回路１１を有している。

　本実施形態では、冷媒回路１１には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１１には、当該混合冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（９－１－１－１）利用ユニット２
　冷媒回路１１のうち、利用側熱交換器１３は利用ユニット２に属している。また、利用ユニット２には、利用側ファン１４が搭載されている。利用側ファン１４は、利用側熱交換器１３への空気の流れを生成する。

　利用ユニット２側には、利用側通信器３５、及び利用側マイクロコンピュータ４１が搭載されている。利用側通信器３５は利用側マイクロコンピュータ４１に接続されている。

　利用側通信器３５は、利用ユニット２が熱源ユニット３と通信を行う際に使用される。利用側マイクロコンピュータ４１は、空調機１が運転していない待機中も、制御用電圧の供給を受けているので、利用側マイクロコンピュータ４１は常に起動している。

　（９－１－１－２）熱源ユニット３
　冷媒回路１１のうちの圧縮機１００、四路切換弁１６，熱源側熱交換器１７、及び膨張弁１８は熱源ユニット３に属している。また、熱源ユニット３には、熱源側ファン１９が搭載されている。熱源側ファン１９は、熱源側熱交換器１７への空気の流れを生成する。

　また、熱源ユニット３側には、接続部３０、熱源側通信器３６、及び熱源側マイクロコンピュータ４２が搭載されている。接続部３０および熱源側通信器３６はともに熱源側マイクロコンピュータ４２に接続されている。

　（９－１－２）接続部３０の構成
　図９Ｂは、圧縮機１００のモータ７０の運転回路図である。図９Ｂにおいて、接続部３０は、交流電源９０から圧縮機１００のモータ７０へと周波数変換をさせずに電力を供給させる回路である。

　モータ７０は、誘導モータであって、かご型の回転子７１と、主巻線７２７および補助巻線７２８を有する固定子７２とを含んでいる。かご型の回転子７１は、固定子７２で発生する回転磁界に追従して回転する。

　圧縮機１００は、Ｍ端子、Ｓ端子およびＣ端子を有している。Ｍ端子とＣ端子との間は、主巻線７２７によって繋がっている。Ｓ端子とＭ端子との間は、補助巻線７２８とによって繋がっている。

　交流電源９０と圧縮機１００とは、圧縮機１００に交流電圧を供給する電源ライン９０１，９０２とによって繋がっている。電源ライン９０１は、サーモスタット２６を介してＣ端子に接続されている。

　サーモスタット２６は、空調機１が据え付けられている室内の温度を検出し、室温が設定温度範囲内のときは接点を開放し、室温が設定温度範囲外のときに接点を閉じる。

　電源ライン９０２は、途中、第１分岐ライン９０２Ａと第２分岐ライン９０２Ｂとに分かれており、第１分岐ライン９０２ＡはＭ端子に接続され、第２分岐ライン９０２Ｂは起動回路２０を介してＳ端子に接続されている。

　起動回路２０は、正特性サーミスタ２１と、運転コンデンサ２２とを並列に接続した回路である。

　本実施形態では、電源ライン９０１に接続されているサーモスタット２６、および電源ライン９０２に接続されている起動回路２０を接続部３０とよぶ。

　（９－１－３）動作
　上記のように構成された圧縮機１００の運転回路において、交流電源９０が投入されると、補助巻線７２８に正特性サーミスタ２１を通じて電流が流れ、モータ７０が起動する。

　モータ７０の起動後、正特性サーミスタ２１は自身を流れる電流によって自己発熱し、抵抗値が増大する。その結果、正特性サーミスタ２１に替わって運転コンデンサ２２と補助巻線７２８とが接続された状態となり、安定動作に移行する。

　（９－１－４）特徴
　（９－１－４－１）
　（１）で説明したいずれかの冷媒を使用した空調機１において、交流電源９０とモータ７０との間に電力変換装置を介在させずに圧縮機１００を駆動することができるので、比較的安価な構成で、環境保護に配慮した空調機１を提供することができる。

　（９－１－４－２）
　（１）で説明したいずれかの冷媒を使用した空調機１において、正特性サーミスタ２１と運転コンデンサ２２との並列回路である起動回路２０を補助巻線７２８に接続したことによって、圧縮機１００のモータ７０の起動トルクを大きくとることができる。

　圧縮機１００の起動後は、正特性サーミスタ２１は自己発熱して抵抗値が増大し、実質的に運転コンデンサ２２と補助巻線７２８とが接続された状態へ切り替わり、一定の回転数（電源周波数）で運転されるので、圧縮機１００は定格トルクを出力し得る状態となる。上記の通り、空調機１では、運転コンデンサ２２への接続切替が適時に実施されるので、圧縮機１００の高効率化が可能となる。

　（９－１－４－３）
　モータ７０が誘導モータであり、比較的低コストで高出力が可能であるので、空調機１の高効率化が可能である。

　（９－１－５）変形例
　図９Ｃは、変形例に係る空調機１における圧縮機２００のモータ１７０の運転回路図である。図９Ｃにおいて、モータ１７０は、三相誘導モータであって、接続部１３０を介して三相交流電源１９０に接続されている。

　接続部１３０は、接点１３０ｕ、１３０ｖおよび１３０ｗを有するリレーである。接点１３０ｕは、三相交流電源１９０のＲ端子とモータ１７０のＵ相巻線Ｌｕとの間の電源ライン９０３を開閉する。接点１３０ｖは、三相交流電源１９０のＳ端子とモータ１７０のＶ相巻線Ｌｖとの間の電源ライン９０４を開閉する。接点１３０ｗは、三相交流電源１９０のＴ端子とモータ１７０のＷ相巻線Ｌｗとの間の電源ライン９０５を開閉する。

　そして、三相交流電源１９０のＲ端子、Ｓ端子およびＴ端子から、対応するモータ１７０のＵ相巻線Ｌｕ、Ｖ相巻線ＬｖおよびＷ相巻線Ｌｗに交流電圧が供給される。モータ１７０のＶ相巻線Ｌｖに供給される交流電圧は、Ｕ相巻線Ｌｕに供給される交流電圧に対して位相が１２０°ずれている。また、モータ１７０の、Ｗ相巻線Ｌｗに供給される交流電圧は、Ｖ相巻線Ｌｖに供給される交流電圧に対して位相が１２０°ずれている。

　したがって、モータ１７０に三相交流電源１９０から交流電圧が供給されるだけで、固定子１７２に回転磁界が発生し、回転子１７１がその回転磁界に追従して回転する。その結果、圧縮機２００は一定の回転数（電源周波数）で運転される。よって、モータ１７０の運転回路には、上記実施形態のような起動回路２０は必要なく、接続部１３０のリレー回路だけでよい。

　（９－１－６）変形例の特徴
　（９－１－６－１）
　（１）で説明したいずれかの冷媒を使用した空調機１において、三相交流電源１９０とモータ１７０との間に電力変換装置を介在させずに圧縮機２００を駆動することができるので、比較的安価な構成で、環境保護に配慮した空調機１を提供することができる。

　（９－１－６－２）
　モータ１７０が誘導モータであり、比較的低コストで高出力が可能であるので、空調機１の高効率化が可能である。

　（１０）第１０グループの技術の実施形態
　（１０－１）第１実施形態
　第１実施形態に係る温水製造装置である給湯システム１は、図１０Ａ～図１０Ｃに示すように、ヒートポンプ２、貯湯ユニット３、これらの管理や制御を行うコントローラ５０、ユーザーへの情報表示やユーザーの操作受付を担うリモコン９０、などを備えている。

　（１０－１－１）ヒートポンプ
　ヒートポンプ２は、水を加熱するための熱源装置として機能するユニットであり、冷媒が循環する冷媒回路２０、送風ファン２４Ｆ、各種センサ、などを備えている。本実施形態では、冷媒回路２０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　冷媒回路２０は、圧縮機２１、利用側の水熱交換器２２、電動膨張弁２３、熱源側の空気熱交換器２４、冷媒配管２５、などから構成されている。

　圧縮機２１は、インバータ式の出力可変の電動圧縮機である。

　水熱交換器２２は、冷媒の熱を利用する利用側の熱交換器として機能し、冷媒管２２ｒと、水管３２ｗとを有している。水熱交換器２２は、ヒートポンプ２の圧縮機２１によって吐出された後に冷媒管２２ｒを流れる高温高圧のガス冷媒と、後述する貯湯ユニット３から流れてきて水管３２ｗを流れる循環水との間で、熱交換を行わせる。この水熱交換器２２における熱交換によって、冷媒管２２ｒを通過する冷媒が冷却されると同時に、水管３２ｗを通過する水が加熱され、湯（高温の水＝温水）が生成される。

　電動膨張弁２３は、圧縮機２１を出て、水との熱交換で冷却された低温高圧の冷媒を膨張させる。

　空気熱交換器２４は、外気から熱を奪う熱源側の熱交換器として機能し、電動膨張弁２３で膨張した低温低圧の二相状態の冷媒と、外気との間で、熱交換を行わせる。外気から吸熱した冷媒は、蒸発して低圧のガス冷媒となって圧縮機２１に吸入される。

　冷媒配管２５は、圧縮機２１の吐出口、水熱交換器２２内の冷媒管２２ｒ、電動膨張弁２３、空気熱交換器２４、圧縮機２１の吸入口、の順に各機器を接続している。

　各種センサとしては、例えば、冷媒に関する温度や圧力を検知するセンサが設けられる。図１０Ｂには、これらのセンサのうち、熱交換器入口水温センサ３１Ｔと、熱交換器出口水温センサ３２Ｔとを示している。熱交換器入口水温センサ３１Ｔは、水熱交換器２２に入る前の水の温度を検出する。すなわち、熱交換器入口水温センサ３１Ｔは、水熱交換器２２を通過する前の水の温度を検出する。熱交換器出口水温センサ３２Ｔは、水熱交換器２２を通過した後の水の温度を検出する。

　（１０－１－２）貯湯ユニット
　貯湯ユニット３は、市水（水道水）などの外部から供給される水を、ヒートポンプ２に送って加熱させ、ヒートポンプ２から戻ってきた水（湯）を蓄えるユニットである。また、貯湯ユニット３は、ユーザーが設定する温度の湯が供給されるように、燃焼加熱装置４や混合弁７７によって温度調整された湯を給湯部８２に送る機能を持つ。

　貯湯ユニット３は、取水部８１、給湯部８２、貯湯タンク３５、循環水配管３０、取水給湯配管７０、燃焼加熱装置４、などを備えている。

　（１０－１－２－１）取水部および給湯部
　取水部８１は、接続口を有し、市水（水道水）の供給管８９ａが接続される。

　給湯部８２は、接続口を有し、設置対象の建物内の蛇口９９などから延びる給水・給湯用の建物内配管９９ａが接続される。

　（１０－１－２－２）貯湯タンク
　貯湯タンク３５は、ヒートポンプ２によって加熱された水（湯）を、ユーザーが蛇口９９を回して利用する前から予め蓄えておくタンクである。貯湯タンク３５は、水が常に満たされている。そして、貯湯タンク３５には、所定温度以上、ここでは７０℃以上の高温の水（以下、高温水という。）の量をコントローラ５０に把握させるための、タンク温度分布検知センサが設けられている。タンク温度分布検知センサは、貯湯タンク３５の下部から上部に向かって、順に、第１センサＴ１、第２センサＴ２、第３センサＴ３、第４センサＴ４、第５センサＴ５、第６センサＴ６の６つにより構成される。コントローラ５０は、これらのタンク温度分布検知センサＴ１～Ｔ６が検知する貯湯タンク３５内の各高さ位置での水温およびリモコン９０による設定に基づき、ヒートポンプ２を駆動させて沸き上げ運転を行う。沸き上げ運転とは、貯湯タンク３５の中の水の温度が目的の温度に到達するまで水の熱量を上げていく運転である。沸き上げ運転における目的の温度、すなわち、貯湯タンク３５の中の水の目標貯湯温度は、例えば予め給湯システム１の製造工場において設定されている。本実施形態では、目標貯湯温度は７５℃である。

　なお、第６センサＴ６の温度検出値が７０℃を下回っていれば、残湯量は０、第６センサＴ６の温度検出値が７０℃以上であれば、残湯量は１である。さらに、第５センサＴ５の温度検出値も７０℃以上であれば、残湯量は２である。同様に、残湯量は３，４，５，６まで存在し、第１センサＴ１の温度検出値も７０℃以上であれば、残湯量は最大の６である。

　（１０－１－２－３）循環水配管
　循環水配管３０は、貯湯タンク３５の中の水にヒートポンプ２で得られる熱を伝えるための回路であり、往き管３１、水熱交換器２２内の水管３２ｗ、戻り管３３、および、循環用ポンプ３４を有している。往き管３１は、貯湯タンク３５の下端近傍と水熱交換器２２内の水管３２ｗの上流側端部とを接続している。戻り管３３は、水熱交換器２２内の水管３２ｗの下流側端部と貯湯タンク３５の上端近傍とを接続している。循環用ポンプ３４は、往き管３１の途中に設けられている。循環用ポンプ３４は、出力を調整することができる電動ポンプであり、貯湯タンク３５と水熱交換器２２との間で水を循環させる役割を果たす。具体的には、循環水配管３０では、循環用ポンプ３４がコントローラ５０からの指令を受けて駆動することにより、貯湯タンク３５内の水のうち下部に存在している温度の低い水が、往き管３１に流出し、水熱交換器２２内の水管３２ｗを通過することで温度上昇し、戻り管３３を介して貯湯タンク３５の上端近傍に戻ってくる。これにより、貯湯タンク３５内の高温水とそれより温度が低い水との境界が上から下に向けて移動していくことになり、貯湯タンク３５内の高温水の量が増えていく。

　（１０－１－２－４）取水給湯配管および燃焼加熱装置
　取水給湯配管７０は、外部の市水等から水の供給を受けつつ、貯湯タンク３５に蓄えられている高温水を利用するための回路であって、取水管７１、給湯管７３、バイパス管７４、および、混合弁７７を有している。

　取水管７１は、外部の市水等から水の供給を受けて、貯湯タンク３５の下端近傍に常温の水を供給する。この取水管７１には、市水によって供給される水の温度を検知するための取水温度センサ７１Ｔが設けられている。

　給湯管７３は、貯湯タンク３５に蓄えられている水のうち、上端近傍に存在している温度の高い水を、給湯部８２から、ユーザーの利用箇所、例えば建物内の蛇口９９から延びる建物内配管９９ａに導く。

　燃焼加熱装置４は、給湯管７３の途中に配備されている。燃焼加熱装置４は、貯湯タンク３５と混合弁７７との間に配置されており、燃料ガスを燃焼させる燃焼バーナー４１を備えている。燃焼バーナー４１は、その加熱能力が調整できるガスバーナーであり、コントローラ５０の指令に応じて加熱量を調整しながら給湯管７３を流れる水を加熱する。

　また、給湯管７３の燃焼加熱装置４と混合弁７７との間には、通過する水の温度を検知するための混合前湯温センサ４Ｔが設けられている。

　バイパス管７４は、取水管７１を流れている常温の水と、給湯管７３を流れてくる水（湯）と、を混合させるための配管である。バイパス管７４は、取水管７１から給湯管７３まで延びており、混合弁７７によって給湯管７３に接続されている。

　混合弁７７は、コントローラ５０からの指令を受け、給湯管７３を流れてくる高い温度の水（湯）と、バイパス管７４を流れてくる常温の水との混合比率を調節するための調整弁である。

　（１０－１－３）コントローラおよびリモコン
　コントローラ５０は、貯湯ユニット３の内部に設置されており、圧縮機２１、電動膨張弁２３、送風ファン２４Ｆ、混合弁７７、燃焼バーナー４１、循環用ポンプ３４などのアクチュエータと接続され、これらのアクチュエータに動作指示を送る。また、コントローラ５０は、熱交換器入口水温センサ３１Ｔ、熱交換器出口水温センサ３２Ｔ、タンク温度分布検知センサＴ１～Ｔ６、取水温度センサ７１Ｔ、混合前湯温センサ４Ｔ、などのセンサ類と接続されており、これらのセンサ類から検知結果を取得する。さらに、コントローラ５０には、ユーザーの設定入力を受け付けたりユーザーへの情報提供を行ったりするためのリモコン９０が接続されている。

　リモコン９０には、図１０Ｃに示すように、必要な湯（水）の温度を設定するための湯温設定部９１や、設定湯温や残湯量などを表示する表示部９２などが設けられている。

　（１０－１－４）給湯システムの特徴
　本実施形態に係る給湯システム１では、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いて、水熱交換器２２によって水を加熱しているため、効率が高い。供給される水が硬水である場合、スケールが生じるというデメリットがあるが、供給される水が軟水である場合には、本実施形態に係る給湯システム１を採用するメリットが特に大きい。

　（１０－１－５）第１実施形態の第１の変形例
　第１実施形態の給湯システム１に代えて、図１０Ｄに示す給湯システム１ａを採用すれば、スケールの発生のデメリットを抑制することができる。図１０Ｄの給湯システム１ａでは、ヒートポンプ２ａが、第１実施形態のヒートポンプ２が保有しないサブの循環水配管６０を備えている。サブの循環水配管６０には、サブの循環用ポンプ６４が設けられている。サブの循環水配管６０の中の水は、水熱交換器２２において冷媒から熱を奪い、サブの水熱交換器６２においてメインの循環水配管３０を流れる水に放熱する。メインの水熱交換器２２は、冷媒と水との間で熱交換をさせる熱交換器であるが、サブの水熱交換器６２は、水と水との間で熱交換をさせる熱交換器である。

　図１０Ｄに示す給湯システム１ａでは、ヒートポンプ２ａの圧縮機２１から吐出された高温のガス冷媒によって、サブの環水配管６０を流れる水がサブの水熱交換器６２において加熱され、その加熱された水によって、メインの循環水配管３０を流れる水がサブの水熱交換器６２において加熱される。サブの循環水配管６０によって構成される水の流路は閉ループであり、ここでは殆どスケールは発生しない。

　（１０－１－６）第１実施形態の第２の変形例
　第１実施形態の給湯システム１に代えて、図１０Ｅに示す給湯システム１ｂを採用すれば、スケールの発生のデメリットを抑制することができる。図１０Ｅの給湯システム１ｂでは、貯湯ユニット３ｂが、第１実施形態の貯湯ユニット３が保有しない熱交換部３８を備えている。熱交換部３８は、循環水配管３０ｂの一部であって、貯湯タンク３５の内部に配置される。第１実施形態の給湯システム１では、貯湯タンク３５の下部から水を循環水配管３０に流出させ、加熱後の水を貯湯タンク３５の上端近傍に戻しているが、図１０Ｅに示す給湯システム１ｂでは、閉ループを構成する循環水配管３０ｂを流れる加熱水によって、貯湯タンク３５の中の水の沸き上げが行われる。貯湯タンク３５の中の水は、熱交換部３８を流れる温水から熱を奪って温度が上がっていく。

　図１０Ｅに示す給湯システム１ｂでは、循環水配管３０ｂによって構成される水の流路は閉ループであり、ここでは殆どスケールは発生しない。

　また、図１０Ｅに示す給湯システム１ｂのヒートポンプ２ｂには、利用側の熱交換器として機能する水熱交換器２２に加えて、同じく利用側の水熱交換器２２ａを備える。水熱交換器２２ａは、水熱交換器２２の冷媒流れの上流側に配置され、水循環流路１９０を流れる水を加熱する。水循環流路１９０は、床暖房を行うために床の下に配置された熱交換器１９２と、ヒートポンプ２ｂの水熱交換器２２ａとを結ぶ、閉じたループ流路である。水循環流路１９０には、ポンプ１９４が設けられている。水熱交換器２２ａにおいて圧縮機２１から吐出された高温の混合冷媒から熱を奪って加熱された水は、ポンプ１９４の駆動によって床の下の熱交換器１９２に送られる。熱交換器１９２において放熱し、床暖房を行った水は、水循環流路１９０を通って再び水熱交換器２２ａに流入する。

　ここでは、ヒートポンプ２ｂが、貯湯タンク３５の中の水を加熱して給湯に役立つとともに、床暖房の熱源としての役割も果たす。

　（１０－２）第２実施形態
　（１０－２－１）温水循環暖房システムの主要構成
　第２実施形態に係る温水製造装置である温水循環暖房システムの構成を、図１０Ｆ～図１０Ｈに示す。温水循環暖房システムは、建物において温水を循環させて暖房を行うとともに給湯機能を持つシステムであって、温水を溜めるタンク２４０と、居室内ラジエータ２６１ａ，２６２ａと、トイレ内放熱器２６９ｂ，２６９ｃ，２６９ｅと、屋内暖房用循環ポンプ２５１と、温水を加熱するための蒸気圧縮式のヒートポンプ２１０と、温水加熱用循環ポンプ２２５と、給湯用熱交換器２４１ａと、加熱水散布装置２７５と、コントロールユニット２２０とを備えている。

　居室内ラジエータ２６１ａ，２６２ａは、建物の居室２６１，２６２に配置され、温水の持つ熱を居室２６１，２６２の室内空気に放熱させる。

　トイレ内放熱器２６９ｂ，２６９ｃ，２６９ｅは、建物のトイレ２６９に配置され、温水の持つ熱をトイレ２６９内で放熱させる。

　屋内暖房用循環ポンプ２５１は、タンク２４０から居室内ラジエータ２６１ａ，２６２ａおよびトイレ内放熱器２６９ｂ，２６９ｃ，２６９ｅへと温水を流し、居室内ラジエータ２６１ａ，２６２ａおよびトイレ内放熱器２６９ｂ，２６９ｃ，２６９ｅで放熱を行った温水を再びタンク２４０へと戻す。タンク２４０を出た温水は、居室内ラジエータ２６１ａ，２６２ａを流れた後、トイレ内放熱器２６９ｂ，２６９ｃ，２６９ｅを流れて、タンク２４０へと戻る。

　ヒートポンプ２１０は、圧縮機２１１、放熱器２１２、膨張弁２１３および蒸発器２１４を有する冷媒回路を備え、蒸発器２１４により外気から熱を奪い、放熱器２１２から放出する熱によってタンク２４０から流れてくる温水を加熱する。本実施形態では、冷媒回路には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　温水加熱用循環ポンプ２２５は、タンク２４０からヒートポンプ２１０の放熱器２１２へと温水を流し、ヒートポンプ２１０の放熱器２１２から再びタンク２４０へと温水を戻す。

　給湯用熱交換器２４１ａは、タンク２４０内に配置され、給水源から取り入れた水とタンク２４０内の温水との間で熱交換をさせ、水を加熱して建物の給湯配管２７２に供給する。給湯用熱交換器２４１ａで加熱され給湯配管２７２に供給される水を、以下、加熱水と称する。なお、給水源から取り入れられ給湯配管２７２に供給される水と、タンク２４０内の温水とは、互いに混ざり合うことはない。図１０Ｆの符号２４１は、給水源から給湯配管２７２に至る水の流路である。

　加熱水散布装置２７５は、給湯用熱交換器２４１ａから給湯配管２７２に供給される加熱水を、ヒートポンプ２１０の蒸発器２１４の外表面に散布する装置である。

　なお、タンク２４０に溜められ、屋内暖房用循環ポンプ２５１や温水加熱用循環ポンプ２２５により閉じたループを循環する温水は、ここでは普通の水を用いているが、液体であればよく、必ずしも水（Ｈ_２Ｏ）でなくてもよい。屋内暖房用循環ポンプ２５１や温水加熱用循環ポンプ２２５の動力を低減でき、循環ルートとなる配管２５２，２３１などのサイズを水（Ｈ_２Ｏ）よりも小さくすることができる液体があれば、その液体を用いることが望ましい。

　（１０－２－２）温水循環暖房システムの概略動作
　温水循環暖房システムでは、温水加熱用循環ポンプ２２５の作動によりタンク２４０からヒートポンプ２１０の放熱器２１２に流れてくる温水を、ヒートポンプ２１０の作動により放熱器２１２から放出される熱を使って加熱する。これにより、ヒートポンプ２１０からタンク２４０へは、高温の温水が戻される。一方、タンク２４０内の温水は、屋内暖房用循環ポンプ２５１の作動により、居室２６１，２６２にある居室内ラジエータ２６１ａ，２６２ａやトイレ２６９にあるトイレ内放熱器２６９ｂ，２６９ｃ，２６９ｅに送られる。温水の熱は、居室２６１，２６２の室内空気やトイレ内放熱器２６９ｂ，２６９ｃ，２６９ｅの周囲に移動し、居室２６１，２６２が暖房され、トイレ２６９においてもトイレタンク２６９ａ内の洗浄水や便座２６９ｄなどが暖められる。そして、約１０℃～２０℃に温度が下がった温水が、再びタンク２４０に戻されてくる。この温度が下がった温水は、ヒートポンプ２１０の作動によって再び高温にされる。

　このように、ここでは、配管２３１で接続されるタンク２４０とヒートポンプ２１０とを循環する第１のループと、配管２５２で接続されるタンク２４０と居室内ラジエータ２６１ａ，２６２ａやトイレ内放熱器２６９ｂ，２６９ｃ，２６９ｅとを循環する第２のループとが形成されており、それぞれのループを温水が循環する。これにより、ヒートポンプ２１０の作動によって屋外から集めた熱や圧縮機２１１の作動により生じた熱が、タンク２４０に溜められた温水を介して、最終的には居室２６１，２６２の室内空気やトイレ２６９の各部に移動することになる。

　また、タンク２４０内には給湯用熱交換器２４１ａが配備されており、給水源から取り入れられた水が、給湯用熱交換器２４１ａを通るときにタンク２４０内の温水から熱を奪って加熱水となり、建物の給湯配管２７２に流れていく。この給湯配管２７２に流れた加熱水は、シャワー２７３や浴槽２７４などで使用されることになる。さらに、給湯配管２７２に流れた加熱水の一部は、加熱水散布装置２７５により、ヒートポンプ２１０の蒸発器２１４の外表面に散布される。この散布は、ヒートポンプ２１０の蒸発器２１４に霜がつく所定条件のときに、定期的に行われる。

　（１０－２－３）コントロールユニット２２０の詳細構成
　総合コントローラ２２９は、図１０Ｆおよび図１０Ｉに示すように、ヒートポンプ２１０に付随する機器およびタンク２４０に付随する機器を、外部から入力される信号に基づいて制御する。総合コントローラ２２９は、三方弁２２１，２２２や温水加熱用循環ポンプ２２５とともにケーシングの中に収められ、１つのコントロールユニット２２０を形成している（図１０Ｆ参照）。

　三方弁２２１，２２２は、タンク２４０の高さ方向のどの部分から温水を引き出して居室内ラジエータ２６１ａ，２６２ａなどへ送り出すかや、トイレ内放熱器２６９ｂ，２６９ｃ，２６９ｅから戻ってくる低温の温水をタンク２４０の高さ方向のどの部分へ戻すかを調整するために設けられている。これらの三方弁２２１，２２２は、総合コントローラ２２９からの指示によって作動する。

　総合コントローラ２２９は、三方弁２２１，２２２のほか、ブースターヒータ２４２、ヒートポンプ制御ユニット２１９、屋内暖房用循環ポンプ２５１、温水加熱用循環ポンプ２２５、温水流量調整弁２５３～２５５、デフロスト用バルブ２７７、などを制御する。また、総合コントローラ２２９は、暖房温水往き温度センサ２５２ａ、暖房温水戻り温度センサ２５２ｂ、タンク２４０の温度センサ２４０ａ～２４０ｅ、給水配管温度センサ２７１ａ、給湯配管温度センサ２７２ａなどから計測結果の信号を受けるとともに、居室２６１，２６２などに配備されたリモコン／サーモスタット２９１から室内温度や室内設定温度の情報などを受ける。

　（１０－２－４）温水循環暖房システムの特徴
　第２実施形態に係る温水循環暖房システムでは、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いて、ヒートポンプ２１０の放熱器２１２によって水を加熱しているため、効率が高い。また、ヒートポンプ２１０の放熱器２１２によって加熱される水は、タンク２４０に溜められ、屋内暖房用循環ポンプ２５１や温水加熱用循環ポンプ２２５により閉じたループを循環する。言い換えると、ヒートポンプ２１０の放熱器２１２によって加熱される水は、給水源から取り入れられ給湯配管２７２に供給される水と混ざり合うことはない。このため、ヒートポンプ２１０の放熱器２１２による水の加熱によって過度のスケールが発生することがない。

　（１０－２－５）第２実施形態の第１の変形例
　第２実施形態の温水循環暖房システムでは、タンク２４０内に配置された給湯用熱交換器２４１ａによって給水源から取り入れた水を加熱して給湯用の加熱水を作っているが、図１０Ｊに示すように、水熱交換器１１２によって加熱水を作ってもよい。図１０Ｊに示す温水循環暖房システムでは、第３のループを構成する水循環流路１１０およびポンプ１１５を設けて、タンク２４０の上部から温水を取り出し、水熱交換器１１２を通した後に、放熱した温水がタンク２４０の下部に戻るようにしている。水熱交換器１１２では、タンク２４０から流れてくる温水の放熱によって、給水源から取り入れた水が加熱され、給湯用の加熱水となって給湯配管２７２に流れていく。図１０Ｊの符号１１８は、給水源から給湯配管２７２に至る水の流路である。

　（１０－２－６）第２実施形態の第２の変形例
　第２実施形態の温水循環暖房システムでは、温水加熱用循環ポンプ２２５によって、タンク２４０の下部からヒートポンプ２１０の放熱器２１２へと温水を流し、ヒートポンプ２１０の放熱器２１２から再びタンク２４０の上部へと温水を戻しているが、図１０Ｋに示すように、放熱器２１２を無くし、圧縮機２１１から吐出された高温高圧の混合冷媒をタンク２４０の中まで導く冷媒循環流路２１７を設け、タンク２４０の中に配置した熱交換器２１６によってタンク２４０内の水を加熱する構成を採ってもよい。図１０Ｋに示す温水循環暖房システムでは、タンク２４０内の熱交換器２１６が、給湯用熱交換器２４１ａの近傍に配置される。冷媒循環流路２１７を流れてきた高温の混合冷媒は、熱交換器２１６においてタンク２４０内の水に放熱し、凝縮して低温高圧の液相の冷媒となり、ヒートポンプ２１０のユニットへと戻る。ヒートポンプ２１０のユニットに戻った液冷媒は、膨張弁２１３で減圧されて蒸発器２１４に流入し、外気から熱を奪って蒸発する。その後、混合冷媒は、再び圧縮機２１１において圧縮され、高温高圧となる。熱交換器２１６によって加熱されたタンク２４０内の水は、熱交換器２１６に隣接する給湯用熱交換器２４１ａを流れる水を加熱する。また、熱交換器２１６から輻射によっても、冷媒の熱が給湯用熱交換器２４１ａへと伝えられる。給水源から取り入れられ給湯用熱交換器２４１ａを流れる水は、タンク２４０内の水を介して熱交換器２１６から熱を奪って、また輻射によって熱交換器２１６から熱を奪って、加熱水となる。

　図１０Ｋに示す温水循環暖房システムでは、タンク２４０内の水と、給水源から給湯配管２７２に至る水（流路２４１を流れる水）とが分けられており、混合冷媒の凝縮器として機能するタンク２４０内の熱交換器２１６による水の急激な加熱があったとしても、スケールの発生量が少なくなる。

　（１０－３）第３実施形態
　図１０Ｌは、第３実施形態に係る温水製造装置である給湯システム３１０の概略構成図である。給湯システム３１０は、ホテル、病院およびスポーツ施設等の大型施設で利用される給湯設備である。図１０Ｌに示されるように、給湯システム３１０は、主として、受水槽３２０と、熱源ユニット３３０と、貯湯タンク３４０と、湯利用部３５０と、制御部３６０と、給水ライン３１２と、出湯ライン３１４と、湯循環路３１６とを備える。給水ライン３１２は、受水槽３２０と熱源ユニット３３０とを接続する管である。出湯ライン３１４は、熱源ユニット３３０と貯湯タンク３４０とを接続する管である。湯循環路３１６は、貯湯タンク３４０と湯利用部３５０とを接続する管である。図１０Ｌにおいて、給水ライン３１２、出湯ライン３１４および湯循環路３１６に沿った矢印は、水または湯の流れる方向を表す。次に、受水槽３２０、熱源ユニット３３０、貯湯タンク３４０、湯利用部３５０および制御部３６０について、それぞれ説明する。

　（１０－３－１）受水槽
　受水槽３２０は、給湯システム３１０によって使用される水を貯留するための槽である。受水槽３２０は、上水道等に接続される。受水槽３２０は、給水ライン３１２を介して、熱源ユニット３３０に水を供給する。受水槽３２０の給水圧力は、４０ｋＰａ～５００ｋＰａである。

　（１０－３－２）熱源ユニット
　熱源ユニット３３０は、屋外に設置される。熱源ユニット３３０は、受水槽３２０から給水ライン３１２を介して水の供給を受ける。熱源ユニット３３０は、給水ライン３１２から取り入れた水を加熱する。熱源ユニット３３０は、加熱された水である湯を、出湯ライン３１４を介して貯湯タンク３４０に送る。

　図１０Ｍは、熱源ユニット３３０の概略構成図である。図１０Ｎは、給湯システム３１０のブロック図である。図１０Ｍおよび図１０Ｎに示されるように、熱源ユニット３３０は、主として、水流路３３１と、給水ポンプ３３２と、第２熱交換器３３３と、冷媒循環流路３３４と、圧縮機３３５と、膨張弁３３６と、第１熱交換器３３７と、出湯温度センサ３３８とを有している。水流路３３１は、給水ポンプ３３２および第２熱交換器３３３に接続されている。冷媒循環流路３３４は、圧縮機３３５、膨張弁３３６および第１熱交換器３３７に接続されている。図１０Ｍにおいて、水流路３３１および冷媒循環流路３３４に沿った矢印は、水または冷媒の流れる方向を表す。次に、熱源ユニット３３０の各構成要素について説明する。

　（１０－３－２－１）水流路
　水流路３３１は、給水ライン３１２から取り入れた水が流れる管である。水流路３３１は、第１水配管３３１ａと、第２水配管３３１ｂと、第３水配管３３１ｃとから構成される。第１水配管３３１ａは、給水ライン３１２に接続され、かつ、給水ポンプ３３２の吸入口に接続される。第２水配管３３１ｂは、給水ポンプ３３２の吐出口に接続され、かつ、第２熱交換器３３３の水管３３３ａに接続される。第３水配管３３１ｃは、第２熱交換器３３３の水管３３３ａに接続され、かつ、出湯ライン３１４に接続される。第３水配管３３１ｃは、出湯ライン３１４との接続部の近傍において、第３水配管３３１ｃを流れる水の温度を測定するための出湯温度センサ３３８が取り付けられている。

　（１０－３－２－２）給湯ポンプ
　給水ポンプ３３２は、容量可変のポンプであり、水流路３３１を流れる水の量を調節することができる。水流路３３１を流れる水は、給水ライン３１２から供給され、給水ポンプ３３２および第２熱交換器３３３を通過して、出湯ライン３１４に供給される。

　（１０－３－２－３）第２熱交換器
　第２熱交換器３３３は、水流路３３１を流れる水が通過する水管３３３ａと、冷媒循環流路３３４を流れる冷媒が通過する冷媒管３３３ｂとを有する。第２熱交換器３３３は、例えば、水管３３３ａの外周に冷媒管３３３ｂが螺旋状に巻きつけられ、かつ、水管３３３ａの内部に溝が形成されている構成を有するトルネード式の熱交換器である。第２熱交換器３３３では、水管３３３ａを流れる低温の水と、冷媒管３３３ｂを流れる高温高圧の冷媒との間で熱交換が行われる。第２熱交換器３３３の水管３３３ａを流れる低温の水は、第２熱交換器３３３の冷媒管３３３ｂを流れる高温の冷媒と熱交換が行われて加熱される。これにより、給水ライン３１２から供給された水は、第２熱交換器３３３で加熱されて、湯として出湯ライン３１４に供給される。

　（１０－３－２－４）冷媒循環流路
　冷媒循環流路３３４は、第２熱交換器３３３において水と熱交換される冷媒が循環する管である。本実施形態では、冷媒循環流路３３４には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　図１０Ｍに示されるように、冷媒循環流路３３４は、圧縮機３３５の吐出口と第２熱交換器３３３の冷媒管３３３ｂとを連結し、第２熱交換器３３３の冷媒管３３３ｂと膨張弁３３６とを連結し、膨張弁３３６と第１熱交換器３３７とを連結し、第１熱交換器３３７と圧縮機３３５の吸入口とを連結する。第２熱交換器３３３は、冷凍サイクルにおける凝縮器としての機能を有する。第１熱交換器３３７は、冷凍サイクルにおける蒸発器としての機能を有する。

　（１０－３－２－５）圧縮機
　圧縮機３３５は、容量可変のインバータ圧縮機である。圧縮機３３５は、冷媒循環流路３３４を流れる低圧のガス冷媒を吸入して圧縮する。圧縮機３３５において圧縮された高温高圧のガス冷媒は、圧縮機３３５から吐出されて、第２熱交換器３３３の冷媒管３３３ｂに送られる。第２熱交換器３３３では、第２熱交換器３３３の冷媒管３３３ｂを流れる高温高圧のガス冷媒は、第２熱交換器３３３の水管３３３ａを流れる低温の水と熱交換する。これにより、第２熱交換器３３３において、高温高圧のガス冷媒は、凝縮して高圧の液冷媒となる。

　（１０－３－２－６）膨張弁
　膨張弁３３６は、冷媒循環流路３３４を流れる冷媒の圧力および流量を調節するための電動弁である。第２熱交換器３３３の冷媒管３３３ｂで熱交換された高圧の液冷媒は、膨張弁３３６を通過することで減圧され、低圧の気液二相状態の冷媒となる。

　（１０－３－２－７）第１熱交換器
　第１熱交換器３３７は、例えば、プレートフィンコイル熱交換器である。第１熱交換器３３７の近傍には、ファン３３７ａが設置されている。ファン３３７ａは、第１熱交換器３３７に対して外気を送風して、第１熱交換器３３７において冷媒と熱交換された外気を排出する。第１熱交換器３３７では、膨張弁３３６で減圧された低圧の気液二相状態の冷媒が、ファン３３７ａによって供給される外気との熱交換により蒸発して、低圧のガス冷媒となる。第１熱交換器３３７を通過した低圧のガス冷媒は、圧縮機３３５に送られる。

　（１０－３－２－８）出湯温度センサ
　出湯温度センサ３３８は、水流路３３１の第３水配管３３１ｃと出湯ライン３１４との接続部の近傍において、第３水配管３３１ｃに取り付けられる温度センサである。出湯温度センサ３３８は、第２熱交換器３３３において加熱され、第３水配管３３１ｃを流れる水の温度を測定する。すなわち、出湯温度センサ３３８は、熱源ユニット３３０によって供給される湯の温度を測定する。

　（１０－３－３）貯湯タンク
　貯湯タンク３４０は、熱源ユニット３３０から出湯ライン３１４を介して供給される湯を貯めるための開放型の貯湯タンクである。貯湯タンク３４０は、例えば、ステンレス製のタンク、および、ＦＲＰ製のタンクである。貯湯タンク３４０に貯められた湯は、湯循環路３１６を介して湯利用部３５０に供給される。湯循環路３１６は、図１０Ｌに示されるように、第１湯配管３１６ａと、第２湯配管３１６ｂとから構成される。貯湯タンク３４０は、内部に貯められた湯を第１湯配管３１６ａに供給し、第１湯配管３１６ａを介して湯利用部３５０に湯を送る。湯利用部３５０で利用されなかった湯は、第２湯配管３１６ｂを介して貯湯タンク３４０に戻される。すなわち、貯湯タンク３４０に貯められた湯の一部は、第１湯配管３１６ａおよび第２湯配管３１６ｂを流れて、貯湯タンク３４０に再び戻される。

　なお、図１０Ｌに示されるように、第１湯配管３１６ａには、給湯ポンプ３５１が取り付けられている。給湯ポンプ３５１は、貯湯タンク３４０に貯められた湯を湯利用部３５０に送るための加圧ポンプである。給湯ポンプ３５１は、容量可変であり、湯利用部３５０に送られる湯の量を調節することができる。

　図１０Ｎに示されるように、貯湯タンク３４０は、主として、保温ヒータ３４１と、水圧センサ３４２と、フロートスイッチ３４３と、貯湯温度センサ３４４とを有している。次に、貯湯タンク３４０の各構成要素について説明する。

　（１０－３－３－１）保温ヒータ
　保温ヒータ３４１は、貯湯タンク３４０に貯められている湯の温度を、湯利用部３５０において湯として利用可能な温度以上に維持するために、貯湯タンク３４０の内部に取り付けられるヒータである。貯湯タンク３４０は、保温ヒータ３４１を用いて、内部に貯められた湯の保温運転を行う。

　（１０－３－３－２）水圧センサ
　水圧センサ３４２は、貯湯タンク３４０に貯められている湯の残量を測定するためのセンサである。水圧センサ３４２は、貯湯タンク３４０内部の下部に取り付けられ、貯湯タンク３４０内部の湯による水圧を検出することで、貯湯タンク３４０に貯められている湯の残量および水位を算出する。水圧センサ３４２は、例えば、貯湯タンク３４０に貯められている湯の残量が、予め設定されている目標残湯量未満であるか否かを検出することができる。

　（１０－３－３－３）フロートスイッチ
　フロートスイッチ３４３は、貯湯タンク３４０に貯められている湯の水位に応じて上下するフロートを用いて、貯湯タンク３４０に貯められている湯の残量を補助的に検出する。

　（１０－３－３－４）貯湯温度センサ
　貯湯温度センサ３４４は、湯循環路３１６の第１湯配管３１６ａと、貯湯タンク３４０との接続部の近傍において、貯湯タンク３４０の内部に設置されている温度センサである。貯湯温度センサ３４４は、貯湯タンク３４０に貯められている湯の温度を測定する。

　（１０－３－４）湯利用部
　湯利用部３５０は、台所、シャワーおよびプール等、貯湯タンク３４０に貯められている湯が利用される場所である。貯湯タンク３４０に貯められている湯は、給湯ポンプ３５１によって、湯循環路３１６の第１湯配管３１６ａを介して、湯利用部３５０に供給される。湯利用部３５０では、第１湯配管３１６ａを介して供給された湯の全てが利用されるとは限らない。湯利用部３５０で利用されなかった湯は、湯循環路３１６の第２湯配管３１６ｂを介して、貯湯タンク３４０に戻される。

　（１０－３－５）制御部
　制御部３６０は、図１０Ｎに示されるように、給湯システム３１０の構成要素に接続されている。具体的には、制御部３６０は、給水ポンプ３３２、圧縮機３３５、膨張弁３３６、ファン３３７ａ、出湯温度センサ３３８、保温ヒータ３４１、水圧センサ３４２、フロートスイッチ３４３、貯湯温度センサ３４４および給湯ポンプ３５１に接続されている。制御部３６０は、例えば、熱源ユニット３３０内部の電装品ユニット（図示せず）に設置されている。

　制御部３６０は、給湯システム３１０の構成要素を制御するためのコンピュータである。例えば、制御部３６０は、給水ポンプ３３２の回転数、圧縮機３３５の運転周波数、膨張弁３３６の開度、ファン３３７ａの回転数、保温ヒータ３４１の消費電力および給湯ポンプ３５１の回転数を制御し、出湯温度センサ３３８、水圧センサ３４２、フロートスイッチ３４３および貯湯温度センサ３４４の測定値を取得する。

　また、図１０Ｎに示されるように、制御部３６０は、さらに、リモコン３７０と接続されている。リモコン３７０は、給湯システム３１０を制御するための機器である。

　（１０－３－６）給湯システムの特徴
　第３実施形態に係る給湯システムでは、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いて、熱源ユニット３３０の第２熱交換器３３３によって水を加熱しているため、効率が高い。

　（１１）第１１グループの技術の実施形態
　（１１－１）第１実施形態
　第１実施形態では、冷凍サイクル装置の一例である空気調和装置１０について説明する。冷凍サイクル装置とは、冷凍サイクルで運転される全ての装置をいい、空気調和機、除湿機、ヒートポンプ式の給湯装置、冷蔵庫、冷凍用の冷凍装置、製造プロセス用冷却装置などを包含する。

　この空気調和装置１０は、室外機（図示省略）と室内機（図示省略）とを備えたセパレートタイプの空気調和装置であり、冷房運転と暖房運転を切り換え可能に構成されている。

　この空気調和装置１０は、図１１Ａに示すように、蒸気圧縮式冷凍サイクルを行う冷媒回路２０を備えている。冷媒回路２０は、室外機に搭載された室外回路２０ａと、室内機に搭載された室内回路２０ｂとを備えている。室外回路２０ａには、圧縮機２１と室外熱交換器２３と室外膨張弁２４と四方弁２２とブリッジ回路３１と気液分離器２５とが接続されている。室外熱交換器２３は熱源側熱交換器を構成している。一方、室内回路２０ｂには、室内熱交換器２７と室内膨張弁２６とが接続されている。室内熱交換器２７は利用側熱交換器を構成している。圧縮機２１の吐出管４５は、四方弁２２の第１ポートＰ１に接続されている。圧縮機２１の吸入管４６は、四方弁２２の第２ポートＰ２に接続されている。

　気液分離器２５には、流入管３６と流出管３７とインジェクション管３８とが接続されている。流入管３６は、気液分離器２５の内部空間の上部に開口している。流出管３７は、気液分離器２５の内部空間の下部に開口している。インジェクション管３８は、気液分離器２５の内部空間の上部に開口している。気液分離器２５では、流入管３６から流入した冷媒が飽和液と飽和ガスとに分離され、飽和液が流出管３７から流出し、飽和ガスがインジェクション管３８から流出する。流入管３６及び流出管３７は、ブリッジ回路３１にそれぞれ接続されている。インジェクション管３８は、圧縮機２１の中間接続管４７に接続されている。

　一方、インジェクション管３８から流出した飽和ガス状態の冷媒は、中間ポートを通じて圧縮機構３２の中間圧の圧縮室に注入される。本実施形態では、流入管３６と流出管３７とインジェクション管３８と気液分離器２５とが、冷却動作中に室外熱交換器２３から流出して冷凍サイクルの中間圧に減圧された冷媒のうち、飽和液状態の冷媒を室内熱交換器２７へ供給して、飽和ガス状態の冷媒を圧縮機２１へ供給するためのインジェクション回路１５を構成する。

　ブリッジ回路３１は、第１逆止弁ＣＶ１、第２逆止弁ＣＶ２、第３逆止弁ＣＶ３及び第４逆止弁ＣＶ４をブリッジ状に接続した回路である。ブリッジ回路３１では、第１逆止弁ＣＶ１の流入側及び第２逆止弁ＣＶ２の流入側に位置する接続端が、流出管３７に接続されている。第２逆止弁ＣＶ２の流出側及び第３逆止弁ＣＶ３の流入側に位置する接続端が、室内熱交換器２７に接続されている。この接続端と室内熱交換器２７とを繋ぐ冷媒配管には、開度可変の室内膨張弁２６が設けられている。第３逆止弁ＣＶ３の流出側及び第４逆止弁ＣＶ４の流出側に位置する接続端が、流入管３６に接続されている。第１逆止弁ＣＶ１の流出側及び第４逆止弁ＣＶ４の流入側に位置する接続端が、室外熱交換器２３に接続されている。

　冷房運転では、四方弁２２が、第１ポートＰ１と第３ポートＰ３が互いに連通して第２ポートＰ２と第４ポートＰ４が互いに連通する状態（図１１Ａに実線で示す状態）に設定される。そして、この状態で圧縮機２１の運転が行われると、冷媒回路２０では室外熱交換器２３が凝縮器として動作して室内熱交換器２７が蒸発器として動作する冷却動作が行われる。

　暖房運転では、四方弁２２が第１ポートＰ１と第４ポートＰ４が互いに連通して第２ポートＰ２と第３ポートＰ３が互いに連通する状態（図１１Ａに破線で示す状態）に設定される。そして、この状態で圧縮機２１の運転が行われると、冷媒回路２０では室外熱交換器２３が蒸発器として動作して室内熱交換器２７が凝縮器として動作する加熱動作が行われる。

　室外熱交換器２３は、冷媒の流路となるマイクロチャネル１３が形成されたマイクロチャネル熱交換器（マイクロ熱交換器とも言う。）により構成されている。マイクロチャネル１３とは、微細加工技術などを使って加工した微細な流路（流路面積が極めて小さい流路）である。一般に、表面張力の影響が現れる数ミリ径以下の流路のマイクロチャネル１３を有する熱交換器が、マイクロチャネル熱交換器と呼ばれる。

　具体的に、室外熱交換器２３は、図１１Ｂに示すように、複数の扁平管１６と、一対のヘッダ１７，１８とを備えている。一対のヘッダ１７，１８は、筒状の密閉容器により構成されている。各扁平管１６には、図１１Ｃに示すように、複数のマイクロチャネル１３が形成されている。複数のマイクロチャネル１３は、扁平管１６の幅方向に所定のピッチで形成されている。各扁平管１６は、マイクロチャネル１３の一端が一方のヘッダ１７内に開口し、マイクロチャネル１３の他端が他方のヘッダ１８内に開口するように、一対のヘッダ１７，１８に固定されている。また、扁平管１６の間には、波状の金属板１９が設けられている。

　室外熱交換器２３の近傍には、室外ファン２８が設けられている。室外熱交換器２３では、室外ファン２８により供給された室外空気が、扁平管１６と金属板１９により形成される隙間を流れる。室外空気は、扁平管１６の幅方向に流れる。

　室外熱交換器２３では、一方のヘッダ１７が四方弁２２の第３ポートＰ３に接続され、他方のヘッダ１８がブリッジ回路３１に接続されている。室外熱交換器２３では、一方のヘッダ１７，１８に流入した冷媒が複数のマイクロチャネル１３に分配され、各マイクロチャネル１３を通過した冷媒が他方のヘッダ１７，１８で合流する。各マイクロチャネル１３は、冷媒が流れる冷媒流路となる。室外熱交換器２３では、各マイクロチャネル１３を流れる冷媒が室外空気と熱交換を行う。

　室内熱交換器２７は、マイクロチャネル熱交換器により構成されている。室内熱交換器２７は室外熱交換器２３と同じ構造であるため、室内熱交換器２７の構造の説明は省略する。室内熱交換器２７の近傍には、室内ファン２９が設けられている。室内熱交換器２７では、各マイクロチャネル１３を流れる冷媒が、室内ファン２９により供給された室内空気と熱交換を行う。室内熱交換器２７では、一方のヘッダ１７が四方弁２２の第４ポートＰ４に接続され、他方のヘッダ１８がブリッジ回路３１に接続されている。

　本実施形態では、室外熱交換器２３及び室内熱交換器２７が、マイクロチャネル熱交換器により構成されている。マイクロチャネル熱交換器内の容積は、同等の性能の他の構造型式の熱交換器（例えば、クロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器）に比べて小さくなる。このため、他の構造型式の熱交換器を使用した冷凍サイクル装置に比べて、冷媒回路２０内の総容積を小さくすることが可能である。

　耐圧性、耐腐食性を鑑みて「０．９ｍｍ≦扁平管厚み（図１１Ｃに示されている扁平管１６の縦高さｈ１６）≦４．０ｍｍ」、熱交換能力を鑑みて「８．０ｍｍ≦扁平管厚み（図１１Ｃに示されている扁平管１６の横幅Ｗ１６）≦２５．０ｍｍ」、とすることが好ましい。

　本実施形態では、冷媒回路２０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　（１１－２）第２実施形態
　図１１Ｄに示されているように、 室外熱交換器１２５は、熱交換部１９５とヘッダ集合管１９１，１９２とを有する。熱交換部１９５は、複数の扁平多孔管１９３および複数の差込フィン１９４を有する。扁平多孔管１９３は、扁平管の一例である。室外熱交換器１２５は、冷凍サイクル装置の冷媒回路に含まれる。冷凍サイクル装置の冷媒回路は、圧縮機と、蒸発器と、凝縮器と、膨張弁とを備える。暖房運転では、冷凍サイクル装置の冷媒回路において、室外熱交換器１２５が蒸発器として機能する。冷房運転では、冷凍サイクル装置の冷媒回路において、室外熱交換器１２５が凝縮器として機能する。

　図１１Ｅは、扁平多孔管１９３および差込フィン１９４を鉛直方向に切断したときの熱交換部１９５の部分拡大図である。扁平多孔管１９３は伝熱管として機能し、差込フィン１９４と室外空気との間で移動する熱を、内部を流れる冷媒に伝達する。

　扁平多孔管１９３は、伝熱面となる側面部と、冷媒が流れる複数の内部流路１９３ａとを有している。扁平多孔管１９３は、隣り合う扁平多孔管１９３と側面部を上下に対向させた状態で、間隔をあけて複数段配列される。差込フィン１９４は、図１１Ｅに示す形状の複数のフィンであり、扁平多孔管１９３に接続している。両ヘッダ集合管１９１，１９２の間に配列された複数段の扁平多孔管１９３に対して差込フィン１９４を差し込めるように、差込フィン１９４には、水平に細長く延びる複数の切り欠き１９４ａが形成されている。これらの差込フィン１９４の切り欠き１９４ａの形状は、図１１Ｅに示すように、扁平多孔管１９３の断面の外形にほぼ一致している。

　ここでは、差込フィン１９４の連通部分１９４ｂが風下に配置される場合について説明した。ここで連通部分１９４ｂは、差込フィン１９４の中で、切り欠き１９４ａがなく、直線的に繋がっている部分である。しかし、室外熱交換器１２５において、差込フィン１９４の連通部分１９４ｂが風上に配置されてもよい。連通部分１９４ｂが風上に配置されている場合には、差込フィン１９４で先に除湿された後に、扁平多孔管１９３に風が当たる。

　ここでは、室外熱交換器１２５に、図１１Ｄに示されている熱交換器を用いる場合について説明したが、図１１Ｄに示されている熱交換器を室内熱交換器に用いてもよい。差込フィンが室内熱交換器に用いられる場合において、差込フィンの連通部分を風下に配置することができる。このように、室内熱交換器において、差込フィンの連通部分が風下に配置されている場合には、水飛びを防止することができる。

　耐圧性、耐腐食性を鑑みて「０．９ｍｍ≦扁平管厚み（図１１Ｅに示されている扁平多孔管１９３の縦高さｈ１９３）≦４．０ｍｍ」、熱交換能力を鑑みて「８．０ｍｍ≦扁平管厚み（図１１Ｅに示されている扁平多孔管１９３の横幅Ｗ１９３）≦２５．０ｍｍ」、とすることが好ましい。

　本実施形態では、室外熱交換器１２５を含む冷媒回路には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　（１１－３）第３実施形態
　図１１Ｉに示されている複数の平行に配置されたプレートフィン２１１の貫通穴２１１ａに内面溝付管２０１を挿入する。次に、この拡管用工具（図示せず）を内面溝付管２０１内に圧入する。これによって、内面溝付管２０１が拡管して、内面溝付管２０１とプレートフィン２１１との間のクリアランスがなくなり、内面溝付管２０１とプレートフィン２１１との密着性が高まる。次に、拡管用工具を内面溝付管２０１から取り出す。これによって、内面溝付管２０１とプレートフィン２１１とが隙間なく接合した熱交換器が製造される。

　内面溝付管２０１は、空気調和機および冷凍空調機器などの冷凍サイクル装置のプレートフィンチューブ型熱交換器に使用される。プレートフィンチューブ型熱交換器は、冷凍サイクル装置の冷媒回路に含まれる。冷凍サイクル装置の冷媒回路は、圧縮機と、蒸発器と、凝縮器と、膨張弁とを備える。暖房運転では、冷凍サイクル装置の冷媒回路において、プレートフィンチューブ型熱交換器が蒸発器として機能する。冷房運転では、冷凍サイクル装置の冷媒回路において、プレートフィンチューブ型熱交換器が凝縮器として機能する。

　内面溝付管２０１は、管の管外径Ｄ２０１は、４ｍｍ以上１０ｍｍ以下のものが使用される。また、内面溝付管２０１の素管の材質としては、アルミニウムまたはアルミニウム合金が使用される。なお、内面溝付管２０１の内面溝形状の形成方法は、転造加工法、圧延法などがあるが、特に限定されるものではない。

　そして、内面溝付管２０１は、図１１Ｆ、図１１Ｇ及び図１１Ｈに示すように、その内面に管軸方向に傾斜する方向に形成された多数の溝２０２と、この溝２０２間に形成された管内ひれ２０３とを有する構成を備え、溝２０２の溝数は３０以上１００以下、溝２０２と管軸とがなす溝リード角θ２０１は１０度以上５０度以下、内面溝付管２０１の管軸直交断面（Ｉ－Ｉ線で切断）における内面溝付管２０１の底肉厚Ｔ２０１は０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下、前記管内ひれのひれ高さｈ２０１は０．１ｍｍ以上であって底肉厚Ｔ２０１の１．２倍以下、ひれ山頂角δ２０１は５度以上４５度以下、ひれ根元半径ｒ２０１はひれ高さｈ２０１の２０％以上５０％以下である。

　次に、内面溝付管２０１の前記内面溝形状における数値限定について説明する。

　（１１－３－１）溝数：３０以上１００以下
　溝数は、後記する内面溝形状の各諸元と組み合わせて、伝熱性能および単重等を考慮して、適宜決定されるものであるが、３０以上１００以下が好ましい。溝数が３０未満であると溝成形性が悪くなりやすく、また、溝数が１００を超えると溝付工具（溝付プラグ）の欠損が生じやすい。いずれも、内面溝付管２０１の量産性が低下しやすくなる。

　さらに、内面溝付管２０１を冷凍サイクル装置の冷媒回路に含まれる室外熱交換器及び室内熱交換器に用いる場合、室外熱交換器の内面溝付管２０１の溝数＞室内熱交換器の内面溝付管２０１の溝数、とすることが好ましい。そうすることで、内面溝付管２０１の管内圧力損失を低減させかつ伝熱性能を向上させることができる。

　（１１－３－２）溝リード角θ２０１：１０度以上５０度以下
　溝リード角θ２０１は、１０度以上５０度以下が好ましい。溝リード角θ２０１が１０度未満であると、内面溝付管２０１（熱交換器）の伝熱性能が低下しやすい。また、溝リード角θ２０１が５０度を超えると、内面溝付管２０１の量産性の確保および拡管による管内ひれ２０３の変形を抑制しにくくなる。

　さらに、内面溝付管２０１を冷凍サイクル装置の冷媒回路に含まれる室外熱交換器及び室内熱交換器に用いる場合、室外熱交換器の内面溝付管２０１の溝リード角＜室内熱交換器の内面溝付管２０１の溝数、とすることが好ましい。そうすることで、内面溝付管２０１の管内圧力損失を低減させかつ伝熱性能を向上させることができる。

　（１１－３－３）底肉厚Ｔ２０１：０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下
　底肉厚Ｔ２０１は０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下が好ましい。底肉厚Ｔ２０１が前記範囲外であると、内面溝付管２０１の製造がしにくくなる。また、底肉厚Ｔ２０１が０．２ｍｍ未満であると、内面溝付管２０１の強度が低下しやすく、耐圧力強度の保持が困難になりやすい。

　（１１－３－４）ひれ高さｈ２０１：０．１ｍｍ以上（底肉厚Ｔ２０１×１．２）ｍｍ以下
　ひれ高さｈ２０１は、０．１ｍｍ以上（底肉厚Ｔ２０１×１．２）ｍｍ以下が好ましい。ひれ高さｈ２０１が０．１ｍｍ未満であると、内面溝付管２０１（熱交換器）の伝熱性能が低下しやすい。また、ひれ高さｈ２０１が（底肉厚Ｔ２０１×１．２）ｍｍを超えると、内面溝付管２０１の量産性の確保および拡管による管内ひれ２０３の極度の変形を抑制しにくくなる。

　さらに、内面溝付管２０１を冷凍サイクル装置の冷媒回路に含まれる室外熱交換器及び室内熱交換器に用いる場合、室外熱交換器の内面溝付管２０１のひれ高さｈ２０１＞室内熱交換器の内面溝付管２０１のひれ高さｈ２０１、とすることが好ましい。そうすることで、内面溝付管２０１の管内圧力損失を低減させかつ、室外熱交換器の伝熱性能をより向上させることができる。

　（１１－３－５）山頂角δ２０１：５度以上４５度以下
　山頂角δ２０１は、５度以上４５度以下が好ましい。山頂角δ２０１が５度未満であると、内面溝付管２０１の量産性の確保および拡管による管内ひれ２０３の変形を抑制しにくくなる。また、山頂角δ２０１が４５度を超えると、内面溝付管２０１（熱交換器）の伝熱性能の維持および内面溝付管２０１の単重が過大となりやすい。

　（１１－３－６）ひれ根元半径ｒ２０１：ひれ高さｈ２０１の２０％以上５０％以下
　ひれ根元半径ｒ２０１は、ひれ高さｈ２０１の２０％以上５０％以下が好ましい。ひれ根元半径ｒ２０１がひれ高さｈ２０１の２０％未満であると、拡管によるひれ傾きが過大となりやすく、かつ、量産性が低下しやすい。また、ひれ根元半径ｒ２０１がひれ高さｈ２０１の５０％を超えると、冷媒気液界面の有効伝熱面積が減少しやすく、内面溝付管２０１（熱交換器）の伝熱性能が低下しやすい。

　本実施形態では、内面溝付管２０１が使用されるプレートフィンチューブ型熱交換器を含む冷媒回路には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　（１１－４）特徴
　第１実施形態の冷凍サイクル装置である空気調和装置１０、第２実施形態の冷凍サイクル装置及び第３実施形態の冷凍サイクル装置は、可燃性の冷媒（冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅ）と、冷媒を蒸発させる蒸発器と、冷媒を凝縮させる凝縮器とを備えている。これら冷凍サイクル装置では、冷媒が蒸発器と凝縮器とを循環して冷凍サイクルを繰り返すように、これら冷凍サイクル装置は構成されている。

　第１実施形態では、室外熱交換器２３が、蒸発器と凝縮器のうちの一方であり、室内熱交換器２７が、蒸発器と凝縮器のうちの他方であって、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数のフィンである金属板１９及び、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数の伝熱管である扁平管１６を有している。室外熱交換器２３と室内熱交換器２７は、扁平管１６の内部を流れる冷媒と金属板１９に沿って流れる流体である空気に熱交換させる熱交換器である。扁平管１６は、図１１Ｃに示されている平面部１６ａを有している。室外熱交換器２３及び室内熱交換器２７では、互いに隣り合う扁平管１６の平面部１６ａが、互いに向かい合うように配置されている。複数の金属板１９の各々が、波形に折り曲げられて、互いに隣り合う扁平管１６の平面部１６ａの間に配置されている。各金属板１９は、平面部１６ａに熱を伝えられるように、平面部１６ａに接続されている。

　第２実施形態では、室外熱交換器１２５が、蒸発器と凝縮器のうちの一方であって、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数の差込フィン１９４及び、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数の伝熱管である扁平多孔管１９３を有している。室外熱交換器１２５は、扁平多孔管１９３の内部を流れる冷媒と差込フィン１９４に沿って流れる流体である空気に熱交換させる熱交換器である。扁平多孔管１９３は、図１１Ｅに示されている平面部１９３ｂを有している。室外熱交換器１２５では、互いに隣り合う扁平多孔管１９３の平面部１９３ｂが、互いに向かい合うように配置されている。複数の差込フィン１９４の各々が、複数の切り欠き１９４ａを有している。複数の扁平多孔管１９３が、複数の差込フィン１９４の複数の切り欠き１９４ａに差し込まれて複数の差込フィン１９４に熱を伝えらるように接続されている。

　第３実施形態では、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数のプレートフィン２１１及び、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数の伝熱管である内面溝付管２０１を有している熱交換器が、蒸発器と凝縮器のうちの一方になる。この熱交換器は、内面溝付管２０１の内部を流れる冷媒とプレートフィン２１１に沿って流れる流体である空気に熱交換させる熱交換器である。複数のプレートフィン２１１の各々が、複数の貫通穴２１１ａを有している。熱交換器において、複数の内面溝付管２０１が、複数のプレートフィン２１１の複数の貫通穴２１１ａを貫通している。これら複数の内面溝付管２０１の外周が、複数の貫通穴２１１ａの内周に密着している。

　上記の冷凍サイクル装置は、熱交換器に、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数のフィンである金属板１９、差込フィン１９４またはプレートフィン２１１、及び、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数の伝熱管である扁平管１６、扁平多孔管１９３または内面溝付管２０１を有している。冷凍サイクル装置がこのような構成を有していることから、例えば伝熱管に銅パイプを使う場合に比べて、熱交換器の材料費を削減することができる。

　（１２）第１２グループの技術の実施形態
　（１２－１）第１実施形態
　図１２Ａは、第１実施形態に係る空気調和装置１の配置を示す模式図である。図１２Ｂは、空気調和装置１の概略構成図である。図１２Ａ及び図１２Ｂにおいて、空気調和装置１は、住宅やビルの空調に使用される装置である。

　ここでは、空気調和装置１は、２階建て構造の住宅１００に設置されている。住宅１００には、１階に部屋１０１、１０２が設けられ、２階に部屋１０３、１０４が設けられている。また、住宅１００には、地下室１０５が設けられている。

　空気調和装置１は、いわゆるダクト式の空調システムである。空気調和装置１は、利用側ユニットである室内機２と、熱源側ユニットである室外機３と、冷媒連絡管３０６、３０７と、室内機２で空調された空気を部屋１０１～１０４に送る第１ダクト２０９とを有している。第１ダクト２０９は、部屋１０１～１０４に分岐されて、各部屋１０１～１０４の通風口１０１ａ～１０４ａに接続されている。なお、説明の便宜上、室内機２と、室外機３と、冷媒連絡管３０６、３０７とを一体として、空調機器８０という。利用側ユニットである室内機２と熱源側ユニットである室外機３とは、互いに別体である。

　図１２Ｂにおいて、室内機２、室外機３、及び冷媒連絡管３０６、３０７は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルによって室内の暖房を行うヒートポンプ部３６０を構成している。また、室内機２の一部であるガスファーネスユニット２０５は、ヒートポンプ部３６０とは別の熱源（ここでは、ガス燃焼による熱）によって室内の暖房を行う別熱源部２７０を構成している。

　このように、室内機２は、ヒートポンプ部３６０を構成するもの以外に、別熱源部２７０を構成するガスファーネスユニット２０５を有している。また、室内機２は、ケーシング２３０内に部屋１０１～１０４内の空気を取り込んで、ヒートポンプ部３６０や別熱源部２７０（ガスファーネスユニット２０５）で空調された空気を部屋１０１～１０４内に供給するための室内ファン２４０も有している。また、室内機２には、ケーシング２３０の空気出口２３１における空気の温度である吹出空気温度Ｔｒｄを検出する吹出空気温度センサ２３３と、ケーシング２３０の空気入口２３２における空気の温度である室内温度Ｔｒを検出する室内温度センサ２３４とが設けられている。尚、室内温度センサ２３４は、室内機２ではなく、部屋１０１～１０４内に設けられていてもよい。ケーシング２３０の空気入口２３２には、第２ダクト２１０が接続されている。利用側ユニットである室内機２は、ケーシング２３０及びそれらの中に収納されている機器を有している。室内機２は、室内から取り入れた第１空気である室内空気Ｆ１を、利用側熱交換器である室内熱交換器２４２に導くように構成されている。

　（１２－１－１）ヒートポンプ部３６０
　空調機器８０のヒートポンプ部３６０では、冷媒回路３２０は、室内機２と、室外機３とが冷媒連絡管３０６、３０７を介して接続されることによって構成されている。冷媒連絡管３０６、３０７は、空調機器８０を設置する際に、現地にて施工される冷媒管である。

　室内機２は、住宅１００の地下室１０５に設置されている。なお、室内機２の設置場所は地下室１０５に限定されるものではなく、他の屋内に配置されてもよい。室内機２は、冷凍サイクルにおける冷媒の放熱によって空気を加熱する冷媒放熱器としての室内熱交換器２４２と、室内膨張弁２４１とを有している。

　室内膨張弁２４１は、冷房運転時、冷媒回路３２０を循環する冷媒を減圧して室内熱交換器２４２に流す。ここで、室内膨張弁２４１は、室内熱交換器２４２の液側に接続された電動膨張弁である。

　室内熱交換器２４２は、ケーシング２３０に形成された空気入口２３２から空気出口２３１までの通風路内の最も風下側に配置されている。

　室外機３は、住宅１００の屋外に設置されている。室外機３は、圧縮機３２１と、室外熱交換器３２３と、室外膨張弁３２４と、四方弁３２８とを有している。圧縮機３２１は、ケーシング内に図示しない圧縮要素及び圧縮要素を回転駆動する圧縮機モータ３２２が収容された密閉型圧縮機である。

　圧縮機モータ３２２は、図示しないインバータ装置を介して電力が供給されるようになっており、インバータ装置の周波数（すなわち、回転数）を変化させることによって、運転容量を可変することが可能になっている。

　室外熱交換器３２３は、室外空気によって冷凍サイクルにおける冷媒を蒸発させる冷媒蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器３２３の近傍には、室外熱交換器３２３に室外空気を送るための室外ファン３２５が設けられている。室外ファン３２５は、室外ファンモータ３２６によって回転駆動されるようになっている。

　室外膨張弁３２４は、暖房運転時、冷媒回路３２０を循環する冷媒を減圧して室外熱交換器３２３に流す。ここで、室外膨張弁３２４は、室外熱交換器３２３の液側に接続された電動膨張弁である。また、室外機３には、室外機３が配置される住宅１００の屋外の室外空気の温度、すなわち、外気温度Ｔａを検出する室外温度センサ３２７が設けられている。

　本実施形態では、冷媒回路３２０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　四方弁３２８は、冷媒の流れの方向を切り換える弁である。冷房運転時、四方弁３２８は圧縮機３２１の吐出側と室外熱交換器３２３のガス側とを接続するとともに圧縮機３２１の吸入側とガス冷媒連絡管３０７とを接続する（冷房運転状態：図１２Ｂの四方弁３２８の実線を参照）。その結果、室外熱交換器３２３は冷媒の凝縮器として、室内熱交換器２４２は冷媒の蒸発器として機能する。

　暖房運転時、四方弁３２８は、圧縮機３２１の吐出側とガス冷媒連絡管３０７とを接続するとともに圧縮機３２１の吸入側と室外熱交換器３２３のガス側とを接続する（暖房運転状態：図１２Ｂの四方弁３２８の破線を参照）。その結果、室内熱交換器２４２は冷媒の凝縮器として、室外熱交換器３２３は冷媒の蒸発器として機能する。

　（１２－１－２）空気調和装置１の重要な構成の概要
　ヒートポンプ暖房運転が行われているとき、空気調和装置１では、冷媒（冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅ）が、圧縮機３２１と利用側熱交換器である室内熱交換器２４２と熱源側熱交換器である室外熱交換器３２３とを循環して冷凍サイクルを繰り返す。室内熱交換器２４２が、第１空気である室内空気Ｆ１と冷媒とに熱交換させる。室内空気Ｆ１が、室内ファン２４０によって室内熱交換器２４２に供給される。室内熱交換器２４２において加熱された室内空気Ｆ３（第１空気）は、第１ダクト２０９を通じて室内機２から各部屋１０１～１０４に送られて、暖房が行われる。室外熱交換器３２３が、第２空気である室外空気と冷媒に熱交換させる。ケーシング２３０は、第１ダクト２０９に接続され且つ室内熱交換器２４２を収納している利用側空間ＳＰ２を有し、室内熱交換器２４２で冷媒と熱交換された後の室内空気Ｆ３を第１ダクト２０９に送出するように構成されている。

　別熱源暖房運転が行われているとき、ファーネス熱交換器２５５に送られた高温の燃焼ガスは、ファーネス熱交換器２５５において、室内ファン２４０によって供給される室内空気Ｆ１と熱交換を行って冷却され、低温の燃焼ガスとなる。この低温の燃焼ガスは、排気管２５７を経由してガスファーネスユニット２０５から排出される。一方、ファーネス熱交換器２５５において加熱された室内空気Ｆ２は、第１ダクト２０９を通じて室内機２から各部屋１０１～１０４に送られて、暖房が行われる。

　（１２－１－３）別熱源部２７０
　別熱源部２７０は、空調機器８０の室内機２の一部であるガスファーネスユニット２０５によって構成されている。

　ガスファーネスユニット２０５は、住宅１００の地下室１０５に設置されたケーシング２３０内に設けられている。ガスファーネスユニット２０５は、ガス燃焼式暖房装置であり、燃料ガス弁２５１と、ファーネスファン２５２と、燃焼部２５４と、ファーネス熱交換器２５５と、給気管２５６と、排気管２５７とを有している。

　燃料ガス弁２５１は、開閉制御が可能な電磁弁等からなり、ケーシング２３０外から燃焼部２５４まで延びる燃料ガス供給管２５８に設けられている。燃料ガスとしては、天然ガスや石油ガス等が使用される。

　ファーネスファン２５２は、給気管２５６を通じて燃焼部２５４に空気を取り込んで、その後、ファーネス熱交換器２５５に空気を送り、排気管２５７から排出するという空気の流れを生成するファンである。ファーネスファン２５２は、ファーネスファンモータ２５３によって回転駆動されるようになっている。

　燃焼部２５４は、ガスバーナ等（図示せず）によって燃料ガスと空気との混合ガスを燃焼させて高温の燃焼ガスを得る機器である。

　ファーネス熱交換器２５５は、燃焼部２５４で得られた燃焼ガスの放熱によって空気を加熱する熱交換器であり、ヒートポンプ部３６０とは別の熱源（ここでは、ガス燃焼による熱）の放熱によって空気を加熱する別熱源放熱器として機能するものである。

　ファーネス熱交換器２５５は、ケーシング２３０に形成された空気入口２３２から空気出口２３１までの通風路内において、冷媒放熱器としての室内熱交換器２４２よりも風上側に配置されている。

　（１２－１－４）室内ファン２４０
　室内ファン２４０は、ヒートポンプ部３６０を構成する冷媒放熱器としての室内熱交換器２４２や別熱源部２７０を構成する別熱源放熱器としてのファーネス熱交換器２５５によって加熱される空気を部屋１０１～１０４内に供給するための送風機である。

　室内ファン２４０は、ケーシング２３０に形成された空気入口２３２から空気出口２３１までの通風路内において、室内熱交換器２４２及びファーネス熱交換器２５５の両方よりも風上側に配置されている。室内ファン２４０は、羽根２４３と、羽根２４３を回転駆動するファンモータ２４４とを有している。

　（１２－１－５）コントローラ３０
　室内機２は、室内機２の各部の動作を制御する室内側制御基板２１を搭載している。室外機３は、室外機３の各部の動作を制御する室外側制御基板３１を搭載している。そして、室内側制御基板２１及び室外側制御基板３１はマイコン等を有しており、サーモスタット４０との間で制御信号等のやりとりを行う。また、室内側制御基板２１と室外側制御基板３１との間では制御信号のやりとりは行わない。室内側制御基板２１及び室外側制御基板３１を含めた制御装置をコントローラ３０という。

　（１２－１－６）コントローラ３０の詳細構造
　図１２Ｃは、第１実施形態に係る空気調和装置１におけるコントローラ３０及びサーモスタット４０の電気的接続状態を示すブロック図である。サーモスタット４０は、室内機２と同じように屋内空間に取り付けられる。なお、サーモスタット４０および室内機２それぞれが取り付けられる場所は、屋内空間の異なる場所でもよい。また、サーモスタット４０は、室内機２及び室外機３それぞれの制御系と通信線で繋がっている。

　トランス２０は、商用電源９０の電圧を使用可能な低電圧へ変圧後、電源ライン８１，８２を介して室内機２、室外機３及びサーモスタット４０それぞれに供給する。

　（１２－２）第２実施形態
　（１２－２－１）全体構成
　第２実施形態に係る空気調和装置７０１は、図１２Ｄに示されているように、建物８００の屋根８０１の上、すなわち屋上に設置される。空気調和装置７０１は、建物８００の内部である屋内の空気調和を行なう機器である。建物８００は、複数の部屋８１０を有している。建物８００の部屋８１０が、空気調和装置７０１にとっての空調対象空間になる。図１２Ｄには、空気調和装置７０１が、１つの第１ダクト７２１及び１つの第２ダクト７２２を備えている例が示されている。しかし、空気調和装置７０１は、これら第１ダクト７２１及び第２ダクト７２２を、それぞれ複数備えるように構成することもできる。なお、図１２Ｄに示されている第１ダクト７２１は、途中で枝分かれしている。第１ダクト７２１は、サプライエアのために設けられており、第２ダクト７２２は、リターンエアのために設けられている。第１ダクト７２１で室内の複数の部屋８１０に供給されるサプライエアが第１空気である。第２ダクト７２２で室内から取り入れられるリターンエアも第１空気である。図１２Ｄにおいて、第１ダクト７２１、第２ダクト７２２の中の矢印Ａｒ１，Ａｒ２は、第１ダクト７２１、第２ダクト７２２の中の空気が流れている方向を示している。空気調和装置７０１から部屋８１０には第１ダクト７２１を通って空気が送られ、空調対象空間の空気である部屋８１０の屋内空気が第２ダクト７２２を通って空気調和装置７０１に送られる。第１ダクト７２１と部屋８１０との境界には、複数の吹出口７２３が設けられている。第１ダクト７２１で供給されるサプライエアは、吹出口７２３から部屋８１０に吹出される。また、第２ダクト７２２と部屋８１０の境界には、少なくとも一つの吸込口７２４が設けられている。吸込口７２４から吸い込まれた屋内空気は、第２ダクト７２２によって空気調和装置７０１に戻されるリターンエアとなる。

　（１２－２－２）空気調和装置７０１の外観
　図１２Ｅには、空気調和装置７０１を斜め上方から見た空気調和装置７０１の外観が示され、図１２Ｆには、空気調和装置７０１を斜め下方から見た空気調和装置７０１の外観が示されている。以下においては、便宜的に、図に矢印で示されている上下前後左右の方向を用いて説明する。空気調和装置７０１は、直方体を基礎とする形状を有するケーシング７３０を備えている。このケーシング７３０が、上面７３０ａ、正面７３０ｂ、右側面７３０ｃ、左側面７３０ｄ、背面７３０ｅ及び底面７３０ｆを覆う金属板を含んでいる。ケーシング７３０は、上面７３０ａに第３開口７３３を有している。この第３開口７３３が熱源側空間ＳＰ１（図１２Ｇ参照）に連通している。第３開口７３３を通して熱源側空間ＳＰ１の空気をケーシング７３０の外に吹出させる熱源側ファン７４７が、第３開口７３３に取り付けられている。熱源側ファン７４７には、例えばプロペラファンが用いられる。また、ケーシング７３０が、正面７３０ｂ、左側面７３０ｄ及び背面７３０ｅにスリット７３４を有している。これらスリット７３４も、熱源側空間ＳＰ１に連通している。熱源側ファン７４７によって熱源側空間ＳＰ１からケーシング７３０の外側に向って空気が吹出されると、熱源側空間ＳＰ１が大気圧に対して負圧になるので、スリット７３４を通してケーシング７３０の外部から熱源側空間ＳＰ１に屋外空気が吸い込まれる。なお、第３開口７３３及びスリット７３４は、利用側空間ＳＰ２（図１２Ｇ参照）には連通していない。従って、通常の状態では、第１ダクト７２１、第２ダクト７２２以外に、利用側空間ＳＰ２からケーシング７３０の外部に連通する箇所はない。

　ケーシング７３０の底面７３０ｆには、第１開口７３１及び第２開口７３２を有する底板７３５が取り付けられている。サプライエアのための第１開口７３１には、図１２Ｊに示されているように、第１ダクト７２１が接続されている。また、リターンエアのための第２開口７３２には、図１２Ｊに示されているように、第２ダクト７２２が接続されている。空調対象空間である部屋８１０から第２ダクト７２２を通ってケーシング７３０の利用側空間ＳＰ２に帰ってきた空気は、利用側空間ＳＰ２から第１ダクト７２１を通って部屋８１０へ送られる。第１開口７３１及び第２開口７３２の周囲には、底板７３５の強度を補強するために、高さ３ｃｍ未満のリブ７３１ａ，７３２ａが形成されている（図１２Ｈ参照）。リブ７３１ａ，７３２ａは、第１開口７３１及び第２開口７３２を例えばプレス成形によって底板７３５に形成するときに、底板７３５の材料である金属板をプレス成形によって立てて底板７３５と一体に形成される。

　（１２－２－３）空気調和装置７０１の内部構成
　（１２－２－３－１）ケーシング７３０の中の熱源側空間ＳＰ１と利用側空間ＳＰ２
　図１２Ｇには、ケーシング７３０の正面７３０ｂを覆っていた金属板及び左側面７３０ｄを覆っていた金属板が取り外された状態が示されている。図１２Ｈには、ケーシング７３０の右側面７３０ｃを覆っていた金属板及び背面７３０ｅを覆っていた一部の金属板が取り外された状態が示されている。図１２Ｈにおいて、背面７３０ｅを覆っていた金属板のうちの取り外された金属板は、利用側空間ＳＰ２を覆っていた金属板である。従って、図１２Ｈに示されている、背面７３０ｅを覆っている金属板は、熱源側空間ＳＰ１のみを覆っている。そして、図１２Ｉには、ケーシング７３０の右側面７３０ｃを覆っていた金属板、左側面７３０ｄを覆っていた金属板、背面７３０ｅを覆っていた金属板及び上面７３０ａの一部を覆っていた金属板が取り外され且つ熱源側熱交換器７４３及び熱源側ファン７４７が取り外された状態が示されている。

　熱源側空間ＳＰ１と利用側空間ＳＰ２が、仕切板７３９によって仕切られている。熱源側空間ＳＰ１に屋外空気が流れ、利用側空間ＳＰ２に屋内空気が流れるが、仕切板７３９は、熱源側空間ＳＰ１と利用側空間ＳＰ２を仕切ることによって、熱源側空間ＳＰ１と利用側空間ＳＰ２の間の空気の流通を遮断する。従って、通常の状態では、ケーシング７３０の中で屋内空気と屋外空気が混ざることはなく、空気調和装置７０１を介して屋外と屋内が連通されることはない。

　（１２－２－３－２）熱源側空間ＳＰ１の中の構成
　熱源側空間ＳＰ１には、熱源側ファン７４７以外にも、圧縮機７４１、四方弁７４２、熱源側熱交換器７４３及びアキュムレータ７４６が収納されている。熱源側熱交換器７４３は、冷媒が中を流れる複数の伝熱管（図示せず）と、互いの隙間を空気が流れる複数の伝熱フィン（図示せず）とを含んでいる。複数の伝熱管が上下方向（以下、行方向ともいう）に並んでいて、各伝熱管が上下方向と実質的に直交する方向（実質的に水平方向）に延びている。また、複数の伝熱管は、ケーシング７３０に近い側から順に複数列設けられている。熱源側熱交換器７４３の端部では、ある列から他の列に及び／またはある行から他の行に冷媒の流れが折り返されるように、例えばＵ字状に曲げられ或いはＵ字管で伝熱管同士が接続されている。上下方向に長く延びた複数の伝熱フィンは、互いに所定の間隔を保って、伝熱管の延びる方向に沿って並べられている。各伝熱フィンを複数の伝熱管が貫通するように、複数の伝熱フィンと複数の伝熱管とが組み合わされている。そして、複数の伝熱フィンも複数列に配置されている。

　熱源側熱交換器７４３が、上面視において、Ｃ字型の形状を有しており、ケーシング７３０の正面７３０ｂと左側面７３０ｄと背面７３０ｅに対向するように配置されている。熱源側熱交換器７４３が囲っていない部分は、仕切板７３９に対向する部分である。そして、Ｃ字型形状の２つの端にあたる側端部が仕切板７３９の近傍に配置され、熱源側熱交換器７４３の２つの側端部と仕切板７３９の間が、空気の通過を遮る金属板（図示せず）によって塞がれている。また、熱源側熱交換器７４３は、実質的に、ケーシング７３０の底面７３０ｆから上面７３０ａに達する高さを持つ。このような構成によって、スリット７３４から入って、熱源側熱交換器７４３を通過して第３開口７３３から出る空気の流路が形成される。スリット７３４を通って熱源側空間ＳＰ１に吸い込まれた屋外空気が、熱源側熱交換器７４３を通過するときに、熱源側熱交換器７４３の中を流れる冷媒と熱交換する。熱源側熱交換器７４３で熱交換をした後の空気は、熱源側ファン７４７によって、第３開口７３３からケーシング７３０の外に排気される。

　（１２－２－３－３）利用側空間ＳＰ２の中の構成
　利用側空間ＳＰ２には、膨張弁７４４、利用側熱交換器７４５及び利用側ファン７４８が配置されている。利用側ファン７４８には、例えば遠心ファンが用いられる。遠心ファンとしては、例えばシロッコファンがある。なお、膨張弁７４４は、熱源側空間ＳＰ１に配置されてもよい。図１２Ｈに示されているように、利用側ファン７４８は、支持台７５１によって、第１開口７３１の上方に配置されている。利用側ファン７４８の吹出口７４８ｂは、図１２Ｎに示されているように、上面視において、第１開口７３１とは重ならない位置に配置されている。支持台７５１とケーシング７３０によって利用側ファン７４８の吹出口７４８ｂと第１開口７３１以外の部分が囲まれているので、利用側ファン７４８の吹出口７４８ｂから吹出される空気は、実質的に全て第１開口７３１から第１ダクト７２１を通して屋内に供給される。

　利用側熱交換器７４５は、冷媒が中を流れる複数の伝熱管７４５ａ（図１２Ｍ参照）と、互いの隙間を空気が流れる複数の伝熱フィン（図示せず）とを含んでいる。複数の伝熱管７４５ａが上下方向（行方向）に並んでいて、各伝熱管７４５ａが上下方向と実質的に直交する方向（第２実施形態では、左右方向）に延びている。ここでは、冷媒が、複数の伝熱管７４５ａの中を左右方向に流れる。また、複数の伝熱管７４５ａは、前後方向に複数列設けられている。利用側熱交換器７４５の端部では、ある列から他の列に及び／またはある行から他の行に冷媒の流れが折り返されるように、例えばＵ字状に曲げられ或いはＵ字管で伝熱管７４５ａ同士が接続されている。上下方向に長く延びた複数の伝熱フィンは、互いに所定の間隔を保って、伝熱管７４５ａの延びる方向に沿って並べられている。そして、各伝熱フィンを複数の伝熱管７４５ａが貫通するように、複数の伝熱フィンと複数の伝熱管７４５ａとが組み合わされている。例えば、利用側熱交換器７４５を構成する伝熱管７４５ａに銅管を使用し、伝熱フィンに、アルミニウムを使用することができる。

　利用側熱交換器７４５は、前後に短く、上下左右に長い形状を有する。ドレンパン７５２は、左右に長く延びる直方体の上面を取り除いたような形状を持っている。ドレンパン７５２は、上面視において、利用側熱交換器７４５の前後の長さよりも長い前後方向の寸法を持つ。利用側熱交換器７４５は、このようなドレンパン７５２の中に嵌め込まれている。そして、このドレンパン７５２が、利用側熱交換器７４５で発生して下方に向って滴り落ちる結露水を受け止める。ドレンパン７５２は、ケーシング７３０の右側面７３０ｃから仕切板７３９まで延びている。ドレンパン７５２の排水口７５２ａがケーシング７３０の右側面７３０ｃを貫通しており、ドレンパン７５２で受けた結露水は、排水口７５２ａを通ってケーシング７３０の外に排水される。

　また、利用側熱交換器７４５は、ケーシング７３０の右側面７３０ｃの近傍から仕切板７３９の近傍まで延びている。ケーシング７３０の右側面７３０ｃと利用側熱交換器７４５の右側部７４５ｃの間及び、仕切板７３９と利用側熱交換器７４５の左側部７４５ｄの間が金属板で塞がれている。ドレンパン７５２は、底板７３５から上方に離れて底板７３５を基準に高さｈ１の位置に支持枠７３６によって支持されている。利用側熱交換器７４５の支持は、利用側熱交換器７４５の上下左右の周囲に合わせた棒状の枠部材を含み、ケーシング７３０及び仕切板７３９に直接または間接的に固定されている補助枠７５３によって補助されている。利用側熱交換器７４５とケーシング７３０の上面７３０ａの間は、利用側熱交換器７４５自身または補助枠７５３によって塞がれている。また、利用側熱交換器７４５と底板７３５との間の開口部は、支持台７５１とドレンパン７５２によって塞がれている。

　このように、利用側熱交換器７４５によって、利用側空間ＳＰ２が、利用側熱交換器７４５よりも上流側の空間と、利用側熱交換器７４５よりも下流側の空間に分割されている。そして、利用側熱交換器７４５の上流側から下流側に流れる空気は、全て、利用側熱交換器７４５を通過する。利用側ファン７４８は、利用側熱交換器７４５の下流側の空間に配置されており、利用側熱交換器７４５を通過する気流を発生させる。既に説明した支持台７５１は、利用側熱交換器７４５の下流側の空間をさらに、利用側ファン７４８の吸入側の空間と吹出側の空間に分けている。

　（１２－２－３－４）冷媒回路
　図１２Ｋには、空気調和装置７０１の中に構成されている冷媒回路７１１が示されている。冷媒回路７１１は、利用側熱交換器７４５と熱源側熱交換器７４３とを含んでいる。この冷媒回路７１１において、利用側熱交換器７４５と熱源側熱交換器７４３の間を冷媒が循環する。この冷媒回路７１１では、冷房運転または暖房運転において蒸気圧縮式の冷凍サイクルが実施されているときに、利用側熱交換器７４５と熱源側熱交換器７４３で熱交換が行なわれる。図１２Ｋにおいて、矢印Ａｒ３は、利用側熱交換器７４５の下流側の気流であって利用側ファン７４８から吹出されるサプライエアを示しており、矢印Ａｒ４は、利用側熱交換器７４５の上流側の気流であるリターンエアを示している。また、矢印Ａｒ５は、熱源側熱交換器７４３の下流側の気流であって熱源側ファン７４７によって第３開口７３３から吹出される気流を示しており、矢印Ａｒ６は、熱源側熱交換器７４３の上流側の気流であって熱源側ファン７４７によってスリット７３４から吸い込まれる気流を示している。

　冷媒回路７１１は、圧縮機７４１と四方弁７４２と熱源側熱交換器７４３と膨張弁７４４と利用側熱交換器７４５とアキュムレータ７４６とを含んでいる。四方弁７４２は、冷房運転時には実線で示された接続状態に切り換わり、暖房運転時には破線で示された接続状態に切り換わる。

　冷房運転時には、圧縮機７４１で圧縮されたガス冷媒が、四方弁７４２を通って熱源側熱交換器７４３に送られる。この冷媒は、熱源側熱交換器７４３で屋外空気に放熱し、冷媒配管７１２を通って膨張弁７４４に送られる。膨張弁７４４では、冷媒が膨張して減圧され、冷媒配管７１２を通って利用側熱交換器７４５に送られる。膨張弁７４４から送られてきた低温低圧の冷媒は、利用側熱交換器７４５で熱交換を行って屋内空気から熱を奪う。利用側熱交換器７４５で熱を奪われて冷えた空気が、第１ダクト７２１を通って部屋８１０に供給される。利用側熱交換器７４５で熱交換を終えたガス冷媒または気液二相の冷媒は、冷媒配管７１３、四方弁７４２及びアキュムレータ７４６を通って圧縮機７４１に吸入される。

　暖房運転時には、圧縮機７４１で圧縮されたガス冷媒が、四方弁７４２、冷媒配管７１３を通って利用側熱交換器７４５に送られる。この冷媒は、利用側熱交換器７４５で屋内空気と熱交換を行って屋内空気に熱を与える。利用側熱交換器７４５で熱を与えられて暖められた空気が、第１ダクト７２１を通って部屋８１０に供給される。利用側熱交換器７４５で熱交換を行った冷媒は、冷媒配管７１２を通って膨張弁７４４に送られる。膨張弁７４４で膨張して減圧された低温低圧の冷媒は、冷媒配管７１２を通って熱源側熱交換器７４３に送られ、熱源側熱交換器７４３で熱交換を行って屋外空気から熱を得る。熱源側熱交換器７４３で熱交換を終えたガス冷媒または気液二相の冷媒は、四方弁７４２及びアキュムレータ７４６を通って圧縮機７４１に吸入される。

　（１２－２－３－５）制御系統
　図１２Ｌには、空気調和装置７０１を制御するメインコントローラ７６０とそのメインコントローラ７６０によって制御される主な機器などが示されている。メインコントローラ７６０は、圧縮機７４１、四方弁７４２、熱源側ファン７４７及び利用側ファン７４８を制御する。メインコントローラ７６０は、リモートコントローラ７６２と通信できるように構成されている。ユーザは、部屋８１０の室内温度の設定値などをリモートコントローラ７６２からメインコントローラ７６０に送信することができる。

　空気調和装置７０１の制御のために、冷媒回路７１１の各部の冷媒温度を測定するための複数の温度センサ及び／または各部の圧力を測定する圧力センサ並びに各所の空気温度を測定するための温度センサが設けられている。

　メインコントローラ７６０は、少なくとも、圧縮機７４１のオン・オフの制御、熱源側ファン７４７のオン・オフの制御、利用側ファン７４８のオン・オフの制御を行う。なお、圧縮機７４１、熱源側ファン７４７及び利用側ファン７４８のいずれかまたは全てが回転数を変更できるタイプのモータを有している場合には、圧縮機７４１、熱源側ファン７４７及び利用側ファン７４８のうちの回転数可変のモータの回転数を、メインコントローラ７６０が制御できるように構成してもよい。その場合、メインコントローラ７６０は、圧縮機７４１のモータの回転数の変更することによって、冷媒回路７１１を流れる冷媒の循環量を変更できる。熱源側ファン７４７のモータの回転数を変更することにより、メインコントローラ７６０は、熱源側熱交換器７４３の伝熱フィン間を流れる屋外空気の流量を変更できる。また、利用側ファン７４８のモータの回転数を変更することにより、メインコントローラ７６０は、利用側熱交換器７４５の伝熱フィン間を流れる屋内空気の流量を変更できる。

　メインコントローラ７６０には、冷媒漏洩センサ７６１が接続されている。冷媒漏洩センサ７６１は、空気中に漏れ出した冷媒ガスが検知下限濃度以上になったときに、冷媒ガスの漏洩の検知を示す信号をメインコントローラ７６０に送信する。

　メインコントローラ７６０は、例えばコンピュータにより実現されるものである。メインコントローラ７６０を構成するコンピュータは、制御演算装置と記憶装置とを備える。制御演算装置には、ＣＰＵ又はＧＰＵといったプロセッサを使用できる。制御演算装置は、記憶装置に記憶されているプログラムを読み出し、このプログラムに従って所定の画像処理や演算処理を行う。さらに、制御演算装置は、プログラムに従って、演算結果を記憶装置に書き込んだり、記憶装置に記憶されている情報を読み出したりすることができる。しかし、メインコントローラ７６０は、ＣＰＵとメモリを用いて行うのと同様の制御を行うことができる集積回路（ＩＣ）を用いて構成されてもよい。ここでいうＩＣには、ＬＳＩ（large-scale integrated circuit）、ＡＳＩＣ（application-specific integrated circuit）、ゲートアレイ、ＦＰＧＡ（field programmable gate array）等が含まれる。

　本実施形態では、冷媒回路７１１には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　（１２－３）第３実施形態
　図１２Ｏには、第３実施形態に係る空気調和装置６０１の構成が示されている。この空気調和装置６０１は室内の換気と調湿とを行うように構成されたものである。空気調和装置６０１のケーシング６２１の中の中央部には、顕熱交換器６２２が設けられている。顕熱交換器６２２とは、流通空気間で湿分の交換は行わず、顕熱の熱交換だけを行う機能を有するものである。

　空気調和装置６０１は、圧縮機６３３と、熱源側熱交換器である室外熱交換器６３４と、利用側熱交換器である給気熱交換器６２５と、供給空気ＳＡを室内の複数の部屋に供給する給気ダクト６５１と、室内空気ＲＡを室内から取り入れる還気ダクト６５２と、室外空気ＯＡを室外から取り込む吸込ダクト６５３と、ケーシング６２１とを備えている。給気熱交換器６２５で冷媒と熱交換される前の第１空気が室外空気ＯＡであり、給気熱交換器６２５で冷媒と熱交換された後の第１空気が供給空気ＳＡである。室外熱交換器６３４が熱交換する室外空気が第２空気である。第２空気である室外空気と第１空気である室外空気ＯＡは、互いに異なるものである。

　冷媒（冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅ）は、圧縮機６３３と給気熱交換器６２５と室外熱交換器６３４とを循環して冷凍サイクルを繰り返す。さらに詳細には、冷媒は、圧縮機６３３で圧縮され、室外熱交換器６３４で凝縮され、キャピラリチューブ６３６で減圧され、給気熱交換器６２５で蒸発される。キャピラリチューブ６３６に代えて、膨張弁を用いることもできる。

　ケーシング６２１の中の給気通路６４１と外気通路６４３とを含む空間は、給気ダクト６５１に接続され且つ給気熱交換器６２５を収納している利用側空間である。ケーシング６２１は、給気熱交換器６２５で冷媒と熱交換された後の供給空気ＳＡ（第１空気）を給気ダクト６５１に送出することができるように構成されている。給気ダクト６５１が第１ダクトであり、吸込ダクト６５３が第３ダクトである。

　ここで見方を変えると、空気調和装置６０１が利用側ユニット６０２と熱源側ユニット６０３で構成されているとみなすことができる。利用側ユニット６０２と熱源側ユニット６０３は、互いに別体のユニットである。利用側ユニット６０２は、ケーシング６２１と、顕熱交換器６２２と、給気熱交換器６２５と、排気ファン６２７と、給気ファン６２８と、加湿器６２９とを有している。熱源側ユニット６０３は、圧縮機６３３と、室外熱交換器６３４と、キャピラリチューブ６３６とを備えている。利用側ユニット６０２は、ケーシング６２１を第３ダクトである吸込ダクト６５３に接続し、室外から取り入れた第１空気である室外空気ＯＡを利用側熱交換器である給気熱交換器６２５に導くように構成されている。

　この顕熱交換器６２２よりも室内側に給気通路６４１と吸込通路６４４とが形成されている。顕熱交換器６２２よりも室外側に排気通路６４２と外気通路６４３とが形成されている。給気通路６４１に給気ファン６２８と加湿器６２９とが設けられている。排気通路６４２に排気ファン６２７が設けられている。外気通路６４３には、給気熱交換器６２５が設けられている。この給気熱交換器６２５は、熱源側ユニット６０３に接続されている。熱源側ユニット６０３には、上記給気熱交換器６２５とともに冷媒回路６１０を構成する圧縮機６３３、室外熱交換器６３４及びキャピラリチューブ６３６が設けられている。圧縮機６３３、室外熱交換器６３４及びキャピラリチューブ６３６が冷媒配管６４５で接続されている。室外熱交換器６３４には室外ファン（図示せず）が並設されている。空気調和装置６０１では、排気ファン６２７を駆動することにより室内空気ＲＡが吸込通路６４４に吸い込まれ、給気ファン６２８を駆動することにより室外空気ＯＡが外気通路６４３に吸い込まれる。このとき外気通路６４３に吸い込まれた室外空気ＯＡは蒸発器として機能する上記給気熱交換器６２５で冷却除湿され、顕熱交換器６２２に至る。この顕熱交換器６２２において、吸込通路６４４に吸い込まれた上記室内空気ＲＡと顕熱の交換を行う。この顕熱交換によって、上記室外空気ＯＡは除湿されたまま温度だけが室内空気ＲＡと略等しくなり、供給空気ＳＡとして室内へ供給される。一方、顕熱交換器６２２で冷却された室内空気ＲＡは、排気ＥＡとして室外へ排出される。

　第３実施形態の空気調和装置６０１は、室外空気ＯＡを給気熱交換器６２５で冷却する。給気熱交換器６２５で冷却された空気が顕熱交換器６２２に至る。空気調和装置６０１は、給気熱交換器６２５で冷却された空気と室内空気ＲＡに、顕熱交換器６２２で顕熱交換を行わせる。空気調和装置６０１は、室内空気ＲＡと顕熱交換を行った空気を、その後、供給空気ＳＡとして室内へ供給する。

　しかし、室外空気を導入する構成は、この構成に限らない。例えば、空気調和装置は、先に、室外空気ＯＡと室内空気ＲＡに、顕熱交換器で顕熱交換を行わせる。その後、空気調和装置は、室内空気ＲＡと顕熱交換を行った空気を、利用側熱交換器で冷却する。空気調和装置は、利用側熱交換器で冷却された空気を、供給空気ＳＡとして室内へ供給する。

　空気調和装置は、室外空気の温度が低い季節に対応できるように、室外空気ＯＡを加熱して室内に供給するように構成されてもよい。このような空気調和装置は、例えば、室外空気OAと室内空気ＲＡに、顕熱交換器で顕熱交換を行わせる。空気調和装置は、その後、室内空気ＲＡと顕熱交換を行った空気を、利用側熱交換器で加熱する。空気調和装置は、利用側熱交換器で加熱した空気を、供給空気ＳＡとして室内へ供給する。

　上述の空気調和装置は、上述のような構成を備えることで、先に顕熱交換器で温度を調節された室外空気OAを、後から利用側熱交換器で冷却あるいは加熱することができるので、冷凍サイクルの効率を上げることができる。

　本実施形態では、冷媒回路６１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　（１２－４）特徴
　上述の第１実施形態、第２実施形態及び第３実施形態の空気調和装置（１，６０１，７０１）は、圧縮機（３２１，６３３，７４１）と、室内熱交換器２４２、給気熱交換器６２５または利用側熱交換器７４５と、室外熱交換器３２３，６３４または熱源側熱交換器７４３と、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかと、第１ダクト２０９，７２１または給気ダクト６５１と、ケーシング２３０，６２１，７３０とを備えている。

　室内熱交換器２４２、給気熱交換器６２５または利用側熱交換器７４５は、第１空気を熱交換する利用側熱交換器である。室外熱交換器３２３，６３４または熱源側熱交換器７４３は、第２空気を熱交換する熱源側熱交換器である。第１ダクト２０９，７２１または給気ダクト６５１は、第１空気を室内の複数の部屋１０１～１０４，８１０に供給する第１ダクトである。冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅは、圧縮機と利用側熱交換器と熱源側熱交換器とを循環して冷凍サイクルを繰り返す。ケーシング２３０，６２１，７３０は、第１ダクト２０９，７２１または給気ダクト６５１に接続され且つ室内熱交換器２４２、給気熱交換器６２５または利用側熱交換器７４５を収納している利用側空間ＳＰ２を有し、室内熱交換器２４２、給気熱交換器６２５または利用側熱交換器７４５で冷媒と熱交換された後の第１空気を第１ダクト２０９，７２１または給気ダクト６５１に送出するように構成されている。

　このように構成された空気調和装置１，６０１，７０１は、第１空気を第１ダクト２０９，７２１または給気ダクト６５１で複数の部屋に熱交換後の第１空気を供給することから、冷媒回路３２０，７１１，６１０の構成が簡素化されるので、空気調和装置１，６０１，７０１に充填される冷媒量を削減することが可能になる。

　（１３）第１３グループの技術の実施形態
　（１３－１）冷凍サイクル装置
　次に、本開示の実施形態に係る冷凍サイクル装置について、図面を参照しながら説明する。

　本開示の下記実施形態の冷凍サイクル装置は、少なくとも所定の運転時に、熱源側及び利用側の熱交換器の少なくとも一方において、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れと、が対向流となるという特徴を有する。以下では、説明の簡略化のため、このような特徴を有する冷凍サイクル装置を、対向流型の熱交換器を有する冷凍サイクル装置と呼ぶ場合がある。なお、ここで対向流とは、熱交換器における冷媒の流れ方向が、外部熱媒体（冷媒回路の外部を流れる熱媒体）の流れ方向に対して逆方向であることを意味する。言い換えれば、対向流とは、熱交換器において、冷媒が、外部熱媒体の流れる方向の下流側から上流側へ向けて流れることを意味する。なお、以下の説明では、熱交換器における冷媒の流れ方向が外部熱媒体の流れ方向に対して順方向である場合、言い換えれば熱交換器において冷媒が外部熱媒体の流れる方向の上流側から下流側へ向けて流れる場合には、冷媒の流れは並行流であると呼ぶ。

　対向流型の熱交換器について具体例を挙げて説明する。

　外部熱媒体が液体（例えば水）の場合には、熱交換器を、図１３Ａ（ａ）に示すような二重管式熱交換器とし、例えば、二重管の内管Ｐ１内に外部熱媒体を一方側から他方側（図示では上側から下側）に流し、外管Ｐ２内に冷媒を他方側から一方側（図示では下側から上側）に流すことで、冷媒の流れと外部熱媒体の流れとを対向流とすることができる。また、熱交換器を、図１３Ａ（ｂ）に示すような円筒管Ｐ３の外周面に螺旋管Ｐ４が巻き付けられた構成の熱交換器とし、円筒管Ｐ３内に例えば外部熱媒体を一方側から他方側（図示では上側から下側）に流し、螺旋管Ｐ４内に冷媒を他方側から一方側（図示では下側から上側）に流すことで、冷媒の流れと外部熱媒体の流れとを対向流とすることができる。さらに、図示は省略するが、プレート式熱交換器等の他の公知の熱交換器において、冷媒の流れる方向を外部熱媒体の流れる方向に対して逆方向として対向流を実現してもよい。

　外部熱媒体が空気の場合には、熱交換器を、例えば図１３Ｂに示すようなフィンチューブ式熱交換器とすることができる。フィンチューブ式熱交換器は、例えば図１３Ｂのように、所定間隔を置いて並設される複数のフィンＦと、平面視で蛇行したＵ字状の伝熱管Ｐ５とを有する。フィンチューブ式熱交換器では、伝熱管Ｐ５が有する複数列（図１３Ｂでは２列）の互いに平行な直線部が、複数のフィンＦを貫通するようにして設けられる。各伝熱管Ｐ５の両端のうち、一方は冷媒の流入口となり、他方は冷媒の流出口となる。冷媒を、図中の矢印Ｘに示すように、空気の流通方向Ｙの下流側から上流側に向けて流すことで、熱交換器における冷媒の流れと外部熱媒体の流れとを対向流とすることができる。

　なお、本開示に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路に封入される冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが用いることができる。上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅでは、蒸発、凝縮の間に熱媒体の温度が上昇又は下降する。

　このように蒸発、凝縮時に温度変化（温度グライド）を伴う冷凍サイクルをローレンツサイクルという。ローレンツサイクルでは熱交換を行う熱交換器として機能する蒸発器及び凝縮器のそれぞれが対向流型であることで蒸発中と凝縮中の冷媒の温度差が減少するが、冷媒と外部熱媒体との間で有効に熱を伝えるのに十分な大きさの温度差は維持され、効率良く熱交換をすることが可能となる。また、対向流型の熱交換器を有する冷凍サイクル装置の他の利点は圧力差も最小限になるということである。このように対向流型の熱交換器を有する冷凍サイクル装置では、従来システムに比べエネルギー効率や能力の改善をもたらすことができる。

　（１３－１－１）第１実施形態
　図１３Ｃは、一実施例に係る冷凍サイクル装置１０の概略構成図である。

　なお、ここでは、後述する冷凍サイクル装置１０の利用側熱交換器１５において、冷媒と外部熱媒体としての空気とが熱交換する場合を例に説明するが、利用側熱交換器１５は外部熱媒体としての液体（例えば水）と熱交換するものであってもよい。また、ここでは、後述する冷凍サイクル装置１０の熱源側熱交換器１３において、冷媒と外部熱媒体としての液体とが熱交換する場合を例に説明するが、利用側熱交換器１５は外部熱媒体としての空気と熱交換するものであってもよい。言い換えれば、熱源側熱交換器１３及び利用側熱交換器１５で冷媒と熱交換する外部熱媒体の組合せは、（液体，空気）、（空気，液体）、（液体，液体）、（空気、空気）のいずれであってもよい。他の実施形態においても同様である。

　ここでは、冷凍サイクル装置１０は、空気調和装置である。ただし、冷凍サイクル装置１０は、空気調和装置に限定されるものではなく、例えば、冷蔵庫、冷凍庫、冷水機、製氷機、冷蔵ショーケース、冷凍ショーケース、冷凍冷蔵ユニット、冷凍冷蔵倉庫等に用いられる冷凍機、チラー（チリングユニット）、ターボ冷凍機、スクリュー冷凍機等であってもよい。

　また、ここでは、冷凍サイクル装置１０において、熱源側熱交換器１３が冷媒の凝縮器として用いられ、利用側熱交換器１５が冷媒の蒸発器として用いられ、利用側熱交換器１５において外部熱媒体（本実施形態では空気）が冷却されるが、これに限定されるものではない。冷凍サイクル装置１０において、熱源側熱交換器１３が冷媒の蒸発器として用いられ、利用側熱交換器１５が冷媒の凝縮器として用いられ、利用側熱交換器１５において外部熱媒体（本実施形態では空気）が加熱されてもよい。ただし、この場合、冷媒の流れ方向は図１３Ｃとは逆になる。この場合には、熱交換器１３，１５を流れる外部熱媒体の方向も図１３Ｃとは逆方向とすることで対向流が実現される。なお、熱源側熱交換器１３を冷媒の蒸発器として用い、利用側熱交換器１５を冷媒の凝縮器として用いる場合、用途を限定するものではないが、冷凍サイクル装置１０は、空気調和装置（暖房装置）の他、給湯装置や床暖房装置等であってもよい。

　冷凍サイクル装置１０は、（１）で説明したいずれかの冷媒が封入され、冷媒が循環する冷媒回路１１を有する。なお、（１）で説明したいずれかの冷媒には、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかが用いることができる。

　冷媒回路１１は、主として、圧縮機１２と、熱源側熱交換器１３と、膨張機構１４と、利用側熱交換器１５とを有しており、これらの機器１２～１５等が順次接続されることによって構成されている。冷媒回路１１では、図１３Ｃの実線の矢印の方向に冷媒が循環する。

　圧縮機１２は、低圧のガス冷媒を圧縮して、冷凍サイクルにおける高温高圧のガス冷媒を吐出する機器である。圧縮機１２から吐出された高圧のガス冷媒は、熱源側熱交換器１３に供給される。

　熱源側熱交換器１３は、圧縮機１２において圧縮された高温高圧のガス冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。熱源側熱交換器１３は、例えば機械室等に配置される。本実施形態では、熱源側熱交換器１３には、外部熱媒体として液体（ここでは冷却水）が供給される。熱源側熱交換器１３は、限定するものではないが、例えば二重管式熱交換器である。熱源側熱交換器１３において、冷媒と外部熱媒体とが熱交換することで、高温高圧のガス冷媒は凝縮して高圧の液冷媒となる。熱源側熱交換器１３を通過した高圧の液冷媒は、膨張機構１４へと送られる。

　膨張機構１４は、熱源側熱交換器１３において放熱した高圧の液冷媒を冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧するための機器である。膨張機構１４としては、例えば電子膨張弁が用いられる。

　ただし、膨張機構１４として、図１３Ｄに示すように、感温式膨張弁が用いられてもよい。膨張機構１４として感温式膨張弁を用いる場合、感温式膨張弁は、膨張弁と直結された感温筒によって利用側熱交換器１５通過後の冷媒温度を検出し、検出された冷媒温度に基づいて膨張弁の開度を制御する。これにより、例えば利用側ユニット内に利用側熱交換器１５、膨張弁、感温筒が設けられた場合に、利用側ユニット内のみで膨張弁の制御が完結する。その結果、熱源側熱交換器１３が設けられる熱源側ユニットと利用側ユニットとの間で、膨張弁の制御に関する通信が不要となり、低コスト及び省工事を達成できる。なお、膨張機構１４に感温式膨張弁を用いる場合には、膨張機構１４の熱源側熱交換器１３側に電磁弁１７が配置されることが好ましい。

　また、膨張機構１４は、キャピラリーチューブであってもよい（図示省略）。

　膨張機構１４を通過した低圧の液冷媒又は気液二相冷媒は、利用側熱交換器１５に供給される。

　利用側熱交換器１５は、低圧の液冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する。利用側熱交換器１５は、空調対象空間に配置される。本実施形態では、利用側熱交換器１５には、ファン１６により外部熱媒体としての空気が供給される。利用側熱交換器１５は、限定するものではないが、例えばフィンチューブ式熱交換器である。利用側熱交換器１５において、冷媒と空気とが熱交換することで、低圧の液冷媒は蒸発して低圧のガス冷媒となり、一方で外部熱媒体しての空気は冷却される。利用側熱交換器１３を通過した低圧のガス冷媒は、圧縮機１２に供給され、再び冷媒回路１１を循環する。

　以上の冷凍サイクル装置１０では、運転時に、熱源側熱交換器１３及び利用側熱交換器１５の両方の熱交換器が対向流型の熱交換器となっている。

　＜冷凍サイクル装置の特徴＞
　冷凍サイクル装置１０は、圧縮機１２と、熱源側熱交換器１３と、膨張機構１４と、利用側熱交換器１５と、を含む冷媒回路１１を備える。冷媒回路１１には、冷媒（冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅ）が封入される。少なくとも所定の運転時に、熱源側熱交換器１３及び利用側熱交換器１５の少なくとも一方における、冷媒の流れと冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。

　本冷凍サイクル装置では、低地球温暖化係数の冷媒を用いて、熱交換器１３，１５を有効に利用した高効率な運転が実現される。

　なお、熱交換器１３，１５が冷媒の凝縮器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が低くなる傾向にある。しかし、凝縮器として機能する際の熱交換器１３，１５を対向流型に構成する場合には、熱交換器１３，１５の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。

　また、熱交換器１３，１５が冷媒の蒸発器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が高くなる傾向にある。しかし、蒸発器として機能する際の熱交換器１３，１５を対向流型に構成する場合には、熱交換器１３，１５の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。

　＜変形例＞
　冷凍サイクル装置１０は、図１３Ｅに示すように、冷媒回路１１は、膨張機構１４及び利用側熱交換器１５を複数（図示例では２つ）並列に有するものであってもよい。また、図示は省略するが、冷媒回路１１は、並列に配置された熱源側熱交換器１３を複数有してもよいし、圧縮機１２を複数有するものであってもよい。

　また、冷凍サイクル装置１０では、図１３Ｆに示すように、冷媒回路１１が流路切換機構１８を更に有していてもよい。流路切換機構１８は、圧縮機１２から吐出されるガス冷媒が流れる先を、熱源側熱交換器１３及び利用側熱交換器１５のいずれか一方に切り換える機構である。流路切換機構１８は、例えば四路切換弁であるが、これに限定されるものではなく、複数の弁により流路切換機構が実現されてもよい。流路切換機構１８を用いることで、熱源側熱交換器１３を凝縮器として機能させかつ利用側熱交換器１５を蒸発器として機能させる冷房運転と、熱源側熱交換器１３を蒸発器として機能させかつ利用側熱交換器１５を凝縮器として機能させる暖房運転とを切り換えることができる。

　なお、図１３Ｆに示した例では、冷房運転時に、凝縮器として機能する熱源側熱交換器１３及び蒸発器として機能する利用側熱交換器１５が、共に対向流型の熱交換器になる（冷媒流れを示す実線矢印参照）。一方で、暖房運転時には、蒸発器として機能する熱源側熱交換器１３及び凝縮器として機能する利用側熱交換器１５が、共に並行流型（冷媒の流れ方向が外部熱媒体の流れ方向に対して順方向）の熱交換器になる（冷媒流れを示す破線矢印参照）。

　ただし、これに限定されるものではなく、冷房運転時に、凝縮器として機能する熱源側熱交換器１３が並行流型の熱交換器になり、暖房運転時に、蒸発器として機能する熱源側熱交換器１３が対向流型の熱交換器になるように、熱源側熱交換器１３を流れる外部熱媒体の流れ方向が設計されてもよい。また、冷房運転時に、蒸発器として機能する利用側熱交換器１５が並行流型の熱交換器になり、暖房運転時に、凝縮器として機能する利用側熱交換器１５が対向流型の熱交換器になるように、利用側熱交換器１５を流れる外部熱媒体の流れ方向が設計されてもよい。

　なお、好ましくは、熱交換器１３，１５が凝縮器として機能する際の冷媒の流れ方向が、外部熱媒体の流れ方向に対して逆方向となるように外部熱媒体の流れ方向が設計される。言い換えれば、好ましくは、熱交換器１３，１５が凝縮器として機能する際には、その熱交換器１３，１５は対向流型の熱交換器となることが好ましい。

　（１３－１－２）第２実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図１３Ｇ、概略制御ブロック構成図である図１３Ｈを参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１００について説明する。

　空気調和装置１００は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。

　空気調和装置１００は、主として、熱源側ユニット１２０と、利用側ユニット１３０と、熱源側ユニット１２０と利用側ユニット１３０を接続する液側冷媒連絡配管１０６およびガス側冷媒連絡配管１０５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１００の動作を制御するコントローラ１０７と、を有している。

　冷媒回路１１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が封入されている。空気調和装置１００では、冷媒回路１１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１１０には、当該混合冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。

　（１３－１－２－１）熱源側ユニット
　熱源側ユニット１２０は、液側冷媒連絡配管１０６およびガス側冷媒連絡配管１０５を介して利用側ユニット１３０と接続されており、冷媒回路１１０の一部を構成している。熱源側ユニット１２０は、主として、圧縮機１２１と、流路切換機構１２２と、熱源側熱交換器１２３と、熱源側膨張機構１２４と、低圧レシーバ１４１と、熱源側ファン１２５と、液側閉鎖弁１２９と、ガス側閉鎖弁１２８と、熱源側ブリッジ回路１５３と、を有している。

　圧縮機１２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機１２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機１２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている。

　流路切換機構１２２は、例えば四路切換弁である。流路切換機構１２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機１２１の吐出側と熱源側熱交換器１２３とを接続しつつ圧縮機１２１の吸入側とガス側閉鎖弁１２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機１２１の吐出側とガス側閉鎖弁１２８とを接続しつつ圧縮機１２１の吸入側と熱源側熱交換器１２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。

　熱源側熱交換器１２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。

　熱源側ファン１２５は、熱源側ユニット１２０内に熱源となる空気を吸入して、熱源側熱交換器１２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。熱源側ファン１２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。

　熱源側膨張機構１２４は、熱源側熱交換器１２３の液側端部と液側閉鎖弁１２９との間に設けられている。熱源側膨張機構１２４は、キャピラリーチューブ又は感温筒と共に用いられる機械式膨張弁であってもよいが、制御により弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。

　低圧レシーバ１４１は、圧縮機１２１の吸入側と流路切換機構１２２の接続ポートの１つとの間に設けられており、冷媒回路１１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。また、圧縮機１２１には、図示しない付属のアキュムレータが設けられており、低圧レシーバ１４１は、当該付属のアキュムレータの上流側に接続されている。

　液側閉鎖弁１２９は、熱源側ユニット１２０における液側冷媒連絡配管１０６との接続部分に配置された手動弁である。

　ガス側閉鎖弁１２８は、熱源側ユニット１２０におけるガス側冷媒連絡配管１０５との接続部分に配置された手動弁である。

　熱源側ブリッジ回路１５３は、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。熱源側ブリッジ回路１５３の４つの接続箇所には、熱源側熱交換器１２３の流入側から延びた冷媒配管と、熱源側熱交換器１２３の流出側から延びた冷媒配管と、液側閉鎖弁１２９から延びた冷媒配管と、流路切換機構１２２の接続ポートの１つから延びた冷媒配管と、がそれぞれ接続されている。各逆止弁は、それぞれ、流路切換機構１２２の接続ポートの１つから熱源側熱交換器１２３の流出側に向かう冷媒流れを遮断し、液側閉鎖弁１２９から熱源側熱交換器１２３の流出側に向かう冷媒流れを遮断し、熱源側熱交換器１２３の流入側から流路切換機構１２２の接続ポートの１つに向かう冷媒流れを遮断し、熱源側熱交換器１２３の流入側から液側閉鎖弁１２９に向かう冷媒流れを遮断する。なお、液側閉鎖弁１２９から熱源側ブリッジ回路１５３の接続箇所の１つまで延びている冷媒配管の途中には、熱源側膨張機構１２４が設けられている。

　なお、図１３Ｇでは、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れを点線の矢印で示している。ここで、熱源側ブリッジ回路１５３を有する熱源側ユニット１２０の熱源側熱交換器１２３では、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、熱源側熱交換器１２３において冷媒が流入する箇所（空気流れの下流側）が同じであり、熱源側熱交換器１２３から冷媒が流出する箇所（空気流れの上流側）が同じであり、熱源側熱交換器１２３内において冷媒が流れる向きが同じになるように構成されている。これにより、熱源側熱交換器１２３内を流れる冷媒の流れ方向は、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、熱源側ファン１２５が形成させる空気流れの方向とは反対方向（常時対向流）となるように構成されている。

　熱源側ユニット１２０は、熱源側ユニット１２０を構成する各部の動作を制御する熱源側ユニット制御部１２７を有している。熱源側ユニット制御部１２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。熱源側ユニット制御部１２７は、各利用側ユニット１３０の利用側ユニット制御部１３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　熱源側ユニット１２０には、吐出圧力センサ１６１、吐出温度センサ１６２、吸入圧力センサ１６３、吸入温度センサ１６４、熱源側熱交温度センサ１６５、熱源空気温度センサ１６６等が設けられている。これらの各センサは、熱源側ユニット制御部１２７と電気的に接続されており、熱源側ユニット制御部１２７に対して検出信号を送信する。吐出圧力センサ１６１は、圧縮機１２１の吐出側と流路切換機構１２２の接続ポートの１つとを接続する吐出配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吐出温度センサ１６２は、吐出配管を流れる冷媒の温度を検出する。吸入圧力センサ１６３は、低圧レシーバ１４１と圧縮機１２１の吸入側とを接続する吸入配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吸入温度センサ１６４は、吸入配管を流れる冷媒の温度を検出する。熱源側熱交温度センサ１６５は、熱源側熱交換器１２３のうち流路切換機構１２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。熱源空気温度センサ１６６は、熱源側熱交換器１２３を通過する前の熱源空気の空気温度を検出する。

　（１３－１－２－２）利用側ユニット
　利用側ユニット１３０は、空調対象空間の壁面や天井等に設置されている。利用側ユニット１３０は、液側冷媒連絡配管１０６およびガス側冷媒連絡配管１０５を介して熱源側ユニット１２０と接続されており、冷媒回路１１０の一部を構成している。

　利用側ユニット１３０は、利用側熱交換器１３１と、利用側ファン１３２と、利用側ブリッジ回路１５４を有している。

　利用側熱交換器１３１は、液側が、液側冷媒連絡配管１０６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管１０５と接続されている。利用側熱交換器１３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。

　利用側ファン１３２は、利用側ユニット１３０内に室内の空気を吸入して、利用側熱交換器１３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。利用側ファン１３２は、室内ファンモータによって回転駆動される。

　利用側ブリッジ回路１５４は、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。利用側ブリッジ回路１５４の４つの接続箇所には、利用側熱交換器１３１の流入側から延びた冷媒配管と、利用側熱交換器１３１の流出側から延びた冷媒配管と、液側冷媒連絡配管１０６の利用側ユニット１３０側端部に接続された冷媒配管と、ガス側冷媒連絡配管１０５の利用側ユニット１３０側端部に接続された冷媒配管と、がそれぞれ接続されている。各逆止弁は、それぞれ、利用側熱交換器１３１の流入側から液側冷媒連絡配管１０６に向かう冷媒流れを遮断し、利用側熱交換器１３１の流入側からガス側冷媒連絡配管１０５に向かう冷媒流れを遮断し、液側冷媒連絡配管１０６から利用側熱交換器１３１の流出側に向かう冷媒流れを遮断し、ガス側冷媒連絡配管１０５から利用側熱交換器１３１の流出側に向かう冷媒流れを遮断する。

　なお、図１３Ｇでは、利用側ファン１３２によって形成される空気流れを点線の矢印で示している。ここで、利用側ブリッジ回路１５４を有する利用側ユニット１３０の利用側熱交換器１３１では、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、利用側熱交換器１３１において冷媒が流入する箇所（空気流れの下流側）が同じであり、利用側熱交換器１３１から冷媒が流出する箇所（空気流れの上流側）が同じであり、利用側熱交換器１３１内において冷媒が流れる向きが同じになるように構成されている。これにより、利用側熱交換器１３１内を流れる冷媒の流れ方向は、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、利用側ファン１３２が形成させる空気流れの方向とは反対方向（常時対向流）となるように構成されている。

　また、利用側ユニット１３０は、利用側ユニット１３０を構成する各部の動作を制御する利用側ユニット制御部１３４を有している。利用側ユニット制御部１３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。利用側ユニット制御部１３４は、熱源側ユニット制御部１２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。

　利用側ユニット１３０には、対象空間空気温度センサ１７２、流入側熱交温度センサ１８１、流出側熱交温度センサ１８３等が設けられている。これらの各センサは、利用側ユニット制御部１３４と電気的に接続されており、利用側ユニット制御部１３４に対して検出信号を送信する。対象空間空気温度センサ１７２は、利用側熱交換器１３１を通過する前の空調対象空間の空気温度を検出する。流入側熱交温度センサ１８１は、利用側熱交換器１３１に流入する前の冷媒の温度を検出する。流出側熱交温度センサ１８３は、利用側熱交換器１３１から流出する冷媒の温度を検出する。

　（１３－１－２－３）コントローラの詳細
　空気調和装置１００では、熱源側ユニット制御部１２７と利用側ユニット制御部１３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１００の動作を制御するコントローラ１０７が構成されている。

　コントローラ１０７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ１０７による各種処理や制御は、熱源側ユニット制御部１２７および／又は利用側ユニット制御部１３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。

　（１３－１－２－４）運転モード
　以下、運転モードについて説明する。

　運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。

　コントローラ１０７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。

　（Ａ）冷房運転モード
　空気調和装置１００では、冷房運転モードでは、流路切換機構１２２の接続状態を圧縮機１２１の吐出側と熱源側熱交換器１２３とを接続しつつ圧縮機１２１の吸入側とガス側閉鎖弁１２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機１２１、熱源側熱交換器１２３、熱源側膨張機構１２４、利用側熱交換器１３１の順に循環させる。

　具体的には、圧縮機１２１は、例えば、冷媒回路１１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（対象空間空気温度センサ１７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。

　圧縮機１２１から吐出されたガス冷媒は、流路切換機構１２２を通過した後、熱源側熱交換器１２３において凝縮する。なお、熱源側熱交換器１２３においては、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、熱源側熱交換器１２３を凝縮器として用いる空気調和装置１００の運転時に、熱源側熱交換器１２３における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。熱源側熱交換器１２３を流れた冷媒は、熱源側ブリッジ回路１５３の一部を通過して、熱源側膨張機構１２４において冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、熱源側膨張機構１２４は、例えば、利用側熱交換器１３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、利用側熱交換器１３１のガス側を流れる冷媒の過熱度は、例えば、流出側熱交温度センサ１８３の検出温度から、吸入圧力センサ１６３の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。なお、熱源側膨張機構１２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機１２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機１２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　熱源側膨張機構１２４において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁１２９、液側冷媒連絡配管１０６を介して利用側ユニット１３０に流入し、利用側熱交換器１３１において蒸発する。なお、利用側熱交換器１３１においては、利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、利用側熱交換器１３１を蒸発器として用いる空気調和装置１００の運転時に、利用側熱交換器１３１における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。利用側熱交換器１３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管１０５を流れた後、ガス側閉鎖弁１２８、流路切換機構１２２、低圧レシーバ１４１を経て、再び、圧縮機１２１に吸入される。なお、低圧レシーバ１４１では、利用側熱交換器１３１において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（Ｂ）暖房運転モード
　空気調和装置１００では、暖房運転モードでは、流路切換機構１２２の接続状態を圧縮機１２１の吐出側とガス側閉鎖弁１２８とを接続しつつ圧縮機１２１の吸入側と熱源側熱交換器１２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機１２１、利用側熱交換器１３１、熱源側膨張機構１２４、熱源側熱交換器１２３の順に循環させる。

　より具体的には、暖房運転モードでは、圧縮機１２１は、例えば、冷媒回路１１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（対象空間空気温度センサ１７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。

　圧縮機１２１から吐出されたガス冷媒は、流路切換機構１２２、ガス側冷媒連絡配管１０５を流れた後、利用側ユニット１３０の利用側熱交換器１３１のガス側端に流入し、利用側熱交換器１３１において凝縮する。なお、利用側熱交換器１３１においては、利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、利用側熱交換器１３１を凝縮器として用いる空気調和装置１００の運転時に、利用側熱交換器１３１における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。利用側熱交換器１３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管１０６を経て、熱源側ユニット１２０に流入し、液側閉鎖弁１２９を通過して、熱源側膨張機構１２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、熱源側膨張機構１２４は、例えば、圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、熱源側膨張機構１２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機１２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機１２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　熱源側膨張機構１２４で減圧された冷媒は、熱源側熱交換器１２３において蒸発する。なお、熱源側熱交換器１２３においては、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、熱源側熱交換器１２３を蒸発器として用いる空気調和装置１００の運転時に、熱源側熱交換器１２３における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。熱源側熱交換器１２３において蒸発した冷媒は、流路切換機構１２２、低圧レシーバ１４１を経て、再び、圧縮機１２１に吸入される。なお、低圧レシーバ１４１では、熱源側熱交換器１２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（１３－１－２－５）空気調和装置１００の特徴
　空気調和装置１００では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、ＧＷＰの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１００では、低圧レシーバ１４１を設けることにより、圧縮機１２１に吸入される冷媒の過熱度が所定値以上となることが確保される制御（熱源側膨張機構１２４の制御）を行わなくても、液圧縮が生じることを抑制させることが可能になっている。このため、熱源側膨張機構１２４の制御としては、凝縮器として機能させる場合の熱源側熱交換器１２３（凝縮器として機能させる場合の利用側熱交換器１３１も同様）について、出口を流れる冷媒の過冷却度を十分に確保するように制御させることが可能になっている。

　また、熱源側熱交換器１２３においては、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流になっている）。このため、熱源側熱交換器１２３が冷媒の蒸発器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が高くなる傾向にあるが、その場合であっても、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れが反対方向であるため、熱源側熱交換器１２３の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。また、熱源側熱交換器１２３が冷媒の凝縮器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が低くなる傾向にあるが、その場合であっても、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れが反対方向であるため、熱源側熱交換器１２３の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。

　さらに、利用側熱交換器１３１においては、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流となっている）。このため、利用側熱交換器１３１が冷媒の蒸発器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が高くなる傾向にあるが、その場合であっても、利用側ファン１３２によって形成される空気流れが反対方向であるため、利用側熱交換器１３１の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。また、利用側熱交換器１３１が冷媒の凝縮器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が低くなる傾向にあるが、その場合であっても、利用側ファン１３２によって形成される空気流れが反対方向であるため、利用側熱交換器１３１の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。

　これにより、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内および凝縮器内において温度グライドが生じる場合であっても、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、蒸発器として機能させる熱交換器および凝縮器として機能させる熱交換器のいずれにおいても十分に能力を発揮させることができる。

　（１３－１－３）第３実施形態
　以下、冷媒回路の概略構成図である図１３Ｉ、概略制御ブロック構成図である図１３Ｊを参照しつつ、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１００ａについて説明する。なお、第２実施形態の空気調和装置１００と第３実施形態の空気調和装置１００ａには共通点も多いので、以下では、第１実施形態の空気調和装置１００との違いを主に説明する。

　（１３－１－３－１）空気調和装置の構成
　空気調和装置１００ａは、上記第２実施形態の空気調和装置１００とは、熱源側ユニット１２０においてバイパス膨張弁１４９を有するバイパス配管１４０が設けられている点、複数の室内ユニット（第１利用側ユニット１３０と第２利用側ユニット１３５）が並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点、で主に異なっている。なお、以下の空気調和装置１００ａの説明において、空気調和装置１００と同じ又は同様の構成については、同じ参照符号を付して説明する。

　熱源側ユニット１２０が有するバイパス配管１４０は、冷媒回路１１０のうち熱源側膨張機構１２４と液側閉鎖弁１２９の間の部分と、流路切換機構１２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ１４１まで延びる冷媒配管と、を接続する冷媒配管である。バイパス膨張弁１４９は、特に限定されないが、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。

　第１利用側ユニット１３０は、上記実施形態と同様に、第１利用側熱交換器１３１、第１利用側ファン１３２、及び第１利用側ブリッジ回路１５４を有する他、第１利用側膨張機構１３３を有している。第１利用側ブリッジ回路１５４は、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。第１利用側ブリッジ回路１５４の４つの接続箇所には、第１利用側熱交換器１３１の液側から延びた冷媒配管と、第１利用側熱交換器１３１のガス側から延びた冷媒配管と、液側冷媒連絡配管１０６から第１利用側ユニット１３０に向けて分岐した冷媒配管と、ガス側冷媒連絡配管１０５から第１利用側ユニット１３０に向けて分岐した冷媒配管と、がそれぞれ接続されている。

　なお、図１３Ｉでは、第１利用側ファン１３２によって形成される空気流れを点線の矢印で示している。ここで、第１利用側ブリッジ回路１５４を有する第１利用側ユニット１３０の第１利用側熱交換器１３１では、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、第１利用側熱交換器１３１において冷媒が流入する箇所（空気流れの下流側）が同じであり、第１利用側熱交換器１３１から冷媒が流出する箇所（空気流れの上流側）が同じであり、第１利用側熱交換器１３１内において冷媒が流れる向きが同じになるように構成されている。これにより、第１利用側熱交換器１３１内を流れる冷媒の流れ方向は、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、第１利用側ファン１３２が形成する空気流れの方向とは反対方向（常時対向流）となるように構成されている。また、第１利用側膨張機構１３３は、液側冷媒連絡配管１０６から第１利用側ユニット１３０に向けて分岐した冷媒配管の途中（第１利用側ブリッジ回路１５４の液冷媒側）に設けられている。第１利用側膨張機構１３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１利用側ユニット１３０には、上記実施形態と同様に、第１利用側ユニット制御部１３４と、第１利用側ユニット制御部１３４に対して電気的に接続された第１流入側熱交温度センサ１８１、第１対象空間空気温度センサ１７２、第１流出側熱交温度センサ１８３等が設けられている。

　第２利用側ユニット１３５は、第１利用側ユニット１３０と同様に、第２利用側熱交換器１３６、第２利用側ファン１３７、第２利用側膨張機構１３８、及び第２利用側ブリッジ回路１５５を有している。第２利用側ブリッジ回路１５５は、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。第２利用側ブリッジ回路１５５の４つの接続箇所には、第２利用側熱交換器１３６の液側から延びた冷媒配管と、第２利用側熱交換器１３６のガス側から延びた冷媒配管と、液側冷媒連絡配管１０６から第２利用側ユニット１３５に向けて分岐した冷媒配管と、ガス側冷媒連絡配管１０５から第２利用側ユニット１３５に向けて分岐した冷媒配管と、がそれぞれ接続されている。なお、図１３Ｉでは、第２利用側ファン１３７によって形成される空気流れを点線の矢印で示している。ここで、第２利用側ブリッジ回路１５５を有する第２利用側ユニット１３５の第２利用側熱交換器１３６では、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、第２利用側熱交換器１３６において冷媒が流入する箇所（空気流れの下流側）が同じであり、第２利用側熱交換器１３６から冷媒が流出する箇所（空気流れの上流側）が同じであり、第２利用側熱交換器１３６内において冷媒が流れる向きが同じになるように構成されている。これにより、第２利用側熱交換器１３６内を流れる冷媒の流れ方向は、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、第２利用側ファン１３７が形成する空気流れの方向とは反対方向（常時対向流）となるように構成されている。また、第２利用側膨張機構１３８は、液側冷媒連絡配管１０６から第２利用側ユニット１３５に向けて分岐した冷媒配管の途中（第２利用側ブリッジ回路１５５の液冷媒側）に設けられている。第２利用側膨張機構１３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２利用側ユニット１３５には、第１利用側ユニット１３０と同様に、第２利用側ユニット制御部１３９と、第２利用側ユニット制御部１３９に対して電気的に接続された第２流入側熱交温度センサ１８５、第２対象空間空気温度センサ１７６、第２流出側熱交温度センサ１８７が設けられている。

　（１３－１－３－２）運転モード
　（Ａ）冷房運転モード
　空気調和装置１００ａでは、冷房運転モードでは、圧縮機１２１は、例えば、冷媒回路１１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各利用側ユニット１３０、１３５において設定温度と利用側温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな利用側ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機１２１から吐出されたガス冷媒は、流路切換機構１２２を通過した後、熱源側熱交換器１２３において凝縮する。なお、熱源側熱交換器１２３においては、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、熱源側熱交換器１２３を凝縮器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、熱源側熱交換器１２３における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。熱源側熱交換器１２３を流れた冷媒は、熱源側ブリッジ回路１５３の一部を通過した後、全開状態に制御されている熱源側膨張機構１２４を通過し、液側閉鎖弁１２９、液側冷媒連絡配管１０６を介して第１利用側ユニット１３０および第２利用側ユニット１３５にそれぞれ流入する。

　なお、バイパス配管１４０のバイパス膨張弁１４９は、余剰冷媒の発生状況に応じて弁開度が制御される。具体的には、バイパス膨張弁１４９は、例えば、吐出圧力センサ１６１により検知される高圧圧力および／または熱源側熱交換器１２３の液側を流れる冷媒の過冷却度に基づいて制御される。これにより、上述の熱源側膨張機構１２４を通過した冷媒の一部である余剰冷媒は、バイパス配管１４０を介して低圧レシーバ１４１に送られる。

　第１利用側ユニット１３０に流入した冷媒は、第１利用側膨張機構１３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２利用側ユニット１３５に流入した冷媒は、第２利用側膨張機構１３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　ここで、第１利用側膨張機構１３３は、例えば、第１利用側熱交換器１３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、第１利用側熱交換器１３１のガス側を流れる冷媒の過熱度は、例えば、第１流出側熱交温度センサ１８３の検出温度から、吸入圧力センサ１６３の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、第２利用側膨張機構１３８も、同様に、例えば、第２利用側熱交換器１３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、第２利用側熱交換器１３６のガス側を流れる冷媒の過熱度は、例えば、第２流出側熱交温度センサ１８７の検出温度から、吸入圧力センサ１６３の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。

　第１利用側膨張機構１３３において減圧された冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過して、第１利用側熱交換器１３１に流入し、第１利用側熱交換器１３１において蒸発する。なお、第１利用側熱交換器１３１においては、第１利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、第１利用側熱交換器１３１を蒸発器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、第１利用側熱交換器１３１における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。第１利用側熱交換器１３１を通過した冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過して、第１利用側ユニット１３０の外部に流出する。

　同様に、第２利用側膨張機構１３８において減圧された冷媒は、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過して、第２利用側熱交換器１３６に流入し、第２利用側熱交換器１３６において蒸発する。なお、第２利用側熱交換器１３６においては、第２利用側ファン１３７によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、第２利用側熱交換器１３６を蒸発器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、第２利用側熱交換器１３６における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。第２利用側熱交換器１３６を通過した冷媒は、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過して、第２利用側ユニット１３５の外部に流出する。第１利用側ユニット１３０および第２利用側ユニット１３５から流出した冷媒は、合流した後、ガス側冷媒連絡配管１０５を流れ、ガス側閉鎖弁１２８、流路切換機構１２２、低圧レシーバ１４１を経て、再び、圧縮機１２１に吸入される。なお、低圧レシーバ１４１では、第１利用側熱交換器１３１および第２利用側熱交換器１３６において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（Ｂ）暖房運転モード
　空気調和装置１００ａでは、暖房運転モードでは、圧縮機１２１は、例えば、冷媒回路１１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各利用側ユニット１３０、１３５において設定温度と利用側温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな利用側ユニット）に応じて定めることが好ましい。

　圧縮機１２１から吐出されたガス冷媒は、流路切換機構１２２、ガス側冷媒連絡配管１０５を流れた後、第１利用側ユニット１３０と第２利用側ユニット１３５にそれぞれ流入する。

　第１利用側ユニット１３０に流入した冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過した後、第１利用側熱交換器１３１において凝縮する。なお、第１利用側熱交換器１３１においては、第１利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、第１利用側熱交換器１３１を凝縮器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、第１利用側熱交換器１３１における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。第２利用側ユニット１３５に流入した冷媒は、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過した後、第２利用側熱交換器１３６において凝縮する。なお、第２利用側熱交換器１３６においては、第２利用側ファン１３７によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、第２利用側熱交換器１３６を凝縮器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、第２利用側熱交換器１３６における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。

　第１利用側熱交換器１３１の液側端から流出した冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過した後、第１利用側膨張機構１３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２利用側熱交換器１３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過した後、第２利用側膨張機構１３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。

　ここで、第１利用側膨張機構１３３は、例えば、第１利用側熱交換器１３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、第１利用側熱交換器１３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第１流出側熱交温度センサ１８３の検出温度から、吐出圧力センサ１６１の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、第２利用側膨張機構１３８についても同様に、例えば、第２利用側熱交換器１３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、第２利用側熱交換器１３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第２流出側熱交温度センサ１８７の検出温度から、吐出圧力センサ１６１の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。

　第１利用側膨張機構１３３を通過した冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過して、第１利用側ユニット１３０の外部に流出する。同様に、第２利用側膨張機構１３８を通過した冷媒は、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過して、第２利用側ユニット１３５の外部に流出する。第１利用側ユニット１３０および第２利用側ユニット１３５から流出した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管１０６を経て、熱源側ユニット１２０に流入する。

　熱源側ユニット１２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁１２９を通過して、熱源側膨張機構１２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。

　なお、バイパス配管１４０のバイパス膨張弁１４９は、冷房運転時と同様に余剰冷媒の発生状況に応じて弁開度を制御してもよいし、全閉状態に制御してもよい。

　ここで、熱源側膨張機構１２４は、例えば、圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、熱源側膨張機構１２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機１２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機１２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。

　熱源側膨張機構１２４で減圧された冷媒は、熱源側熱交換器１２３において蒸発する。なお、熱源側熱交換器１２３においては、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、熱源側熱交換器１２３を蒸発器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、熱源側熱交換器１２３における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。熱源側熱交換器１２３を通過した冷媒は、流路切換機構１２２、低圧レシーバ１４１を経て、再び、圧縮機１２１に吸入される。なお、低圧レシーバ１４１では、熱源側熱交換器１２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。

　（１３－１－３－３）空気調和装置１００ａの特徴
　空気調和装置１００ａでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、ＧＷＰの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。

　また、空気調和装置１００ａでは、低圧レシーバ１４１を設けることにより、圧縮機１２１に吸入される冷媒の過熱度が所定値以上となることが確保される制御（熱源側膨張機構１２４の制御）を行わなくても、液圧縮が生じることを抑制させることが可能になっている。また、暖房運転時においては、第１利用側膨張機構１３３、第２利用側膨張機構１３８を過冷却度制御させることにより、第１利用側熱交換器１３１および第２利用側熱交換器１３６の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。

　また、熱源側熱交換器１２３においては、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流になっている）。さらに、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、第１利用側熱交換器１３１においては、第１利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流になっている）。同様に、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、第２利用側熱交換器１３６においては、第２利用側ファン１３７によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流になっている）。

　これにより、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内および凝縮器内において温度グライドが生じる場合であっても、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、蒸発器として機能させる熱交換器および凝縮器として機能させる熱交換器のいずれにおいても十分に能力を発揮させることができる。

　（１４）第１４グループの技術の実施形態
　（１４－１）第１実施形態
　図面を参照しながら、第１実施形態に係る冷凍装置である熱負荷処理システム１００について説明する。なお、以下の実施形態は、具体例であって、技術的範囲を限定するものではなく、要旨を逸脱しない範囲で適宜変更が可能である。また、以下の説明では、「上」、「下」、「左」、「右」、「前（正面）」、「後（背面）」等の方向を示す表現を用いる場合がある。特に断りのない場合、これらの方向は、図中に矢印で示した方向を示している。なお、これらの方向に関する表現は、あくまでも実施形態の理解を容易にするために用いるものであり、本開示に係る思想を特に限定するものではない。

　（１４－１－１）全体構成
　図１４Ａは、熱負荷処理システム１００の概略構成図である。熱負荷処理システム１００は、設置環境において熱負荷を処理するためのシステムである。本実施形態において、熱負荷処理システム１００は、対象空間の空気調和を行う空調システムである。

　熱負荷処理システム１００は、主として、複数（ここでは４台）の熱源側ユニット１０と、熱交換器ユニット３０と、複数（ここでは４台）の利用側ユニット６０と、複数（ここでは４本）の液側連絡管ＬＰと、複数（ここでは４本）のガス側連絡管ＧＰと、第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２と、冷媒漏洩センサ７０と、熱負荷処理システム１００の動作を制御するコントローラ８０と、を有している。

　熱負荷処理システム１００では、熱源側ユニット１０および熱交換器ユニット３０が液側連絡管ＬＰおよびガス側連絡管ＧＰで接続されることで冷媒が循環する冷媒回路ＲＣが構成されている。熱負荷処理システム１００では、複数の熱源側ユニット１０が並列に配置されていることに関連して、複数（ここでは４つ）の冷媒回路ＲＣが構成されている。換言すると、熱負荷処理システム１００では、複数の熱源側ユニット１０および熱交換器ユニット３０によって複数の冷媒回路ＲＣが構成されている。熱負荷処理システム１００は、各冷媒回路ＲＣにおいて蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う。

　本実施形態では、冷媒回路ＲＣに封入される冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　熱負荷処理システム１００では、熱交換器ユニット３０および利用側ユニット６０が第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２で接続されることで、熱媒体が循環する熱媒体回路ＨＣが構成されている。換言すると、熱負荷処理システム１００では、熱交換器ユニット３０および利用側ユニット６０によって熱媒体回路ＨＣが構成されている。熱媒体回路ＨＣにおいては、熱交換器ユニット３０のポンプ３６が駆動することによって熱媒体が循環する。

　本実施形態では、熱媒体回路ＨＣに封入される熱媒体は、例えば、水やブラインなどの液媒体である。ブラインは、例えば、塩化ナトリウム水溶液、塩化カルシウム水溶液、エチレングリコール水溶液や、プロピレングリコール水溶液等を含む。なお、液媒体の種類はここに例示したものに限定されるものではなく、適宜選択されればよい。特に本実施形態では、熱媒体としてブラインが使用されるものとする。

　（１４－１－２）詳細構成
　（１４－１－２－１）熱源側ユニット
　本実施形態では、熱負荷処理システム１００は、４台の熱源側ユニット１０を有する（図１４Ａ参照）。そして、熱交換器ユニット３０は、４台の熱源側ユニット１０において冷却／加熱された冷媒で、液媒体を冷却／加熱する。ただし、熱源側ユニット１０の台数は例示であって、その台数は４台に限定されるものではない。熱源側ユニット１０は、１～３台であってもよいし、５台以上であってもよい。なお、図１４Ａでは、４台の熱源側ユニット１０のうち１台についてのみ内部構成を描画し、他の３台の内部構成の描画は省略している。描画を省略した熱源側ユニット１０についても、以下で説明する熱源側ユニット１０と同様の構成を有する。

　熱源側ユニット１０は、空気を熱源として、冷媒を冷却又は加熱するユニットである。各熱源側ユニット１０は、液側連絡管ＬＰおよびガス側連絡管ＧＰを介して熱交換器ユニット３０に個別に接続されている。換言すると、各熱源側ユニット１０は、熱交換器ユニット３０と共に、個別に冷媒回路ＲＣを構成する。すなわち、熱負荷処理システム１００では、複数（ここでは４台）の熱源側ユニット１０と、熱交換器ユニット３０と、が個別に接続されることで、複数（ここでは４つ）の冷媒回路ＲＣが構成されている。なお、各冷媒回路ＲＣは、分離しており連通していない。

　熱源側ユニット１０は、設置場所を限定されるものではないが、例えば屋上や建物の周辺のスペース等に設置される。熱源側ユニット１０は、液側連絡管ＬＰ、ガス側連絡管ＧＰを介して熱交換器ユニット３０と接続されており、冷媒回路ＲＣの一部を構成している。

　熱源側ユニット１０は、冷媒回路ＲＣを構成する機器として、主として、複数の冷媒配管（第１配管Ｐ１－第１１配管Ｐ１１）と、圧縮機１１と、アキュームレータ１２と、四路切換弁１３と、熱源側熱交換器１４と、過冷却器１５と、熱源側第１制御弁１６と、熱源側第２制御弁１７と、液側閉鎖弁１８と、ガス側閉鎖弁１９と、を有している。

　第１配管Ｐ１は、ガス側閉鎖弁１９と、四路切換弁１３の第１ポートと、を接続する。第２配管Ｐ２は、アキュームレータ１２の入口ポートと、四路切換弁１３の第２ポートと、を接続する。第３配管Ｐ３は、アキュームレータ１２の出口ポートと、圧縮機１１の吸入ポートと、を接続する。第４配管Ｐ４は、圧縮機１１の吐出ポートと、四路切換弁１３の第３ポートと、を接続する。第５配管Ｐ５は、四路切換弁１３の第４ポートと、熱源側熱交換器１４のガス側出入口と、を接続する。第６配管Ｐ６は、熱源側熱交換器１４の液側出入口と、熱源側第１制御弁１６の一端と、を接続する。第７配管Ｐ７は、熱源側第１制御弁１６の他端と、過冷却器１５のメイン流路１５１の一端と、を接続する。第８配管Ｐ８は、過冷却器１５のメイン流路１５１の他端と、液側閉鎖弁１８の一端と、を接続する。

　第９配管Ｐ９は、第６配管Ｐ６の両端間の部分と、熱源側第２制御弁１７の一端と、を接続する。第１０配管Ｐ１０は、熱源側第２制御弁１７の他端と、過冷却器１５のサブ流路１５２の一端と、を接続する。第１１配管Ｐ１１は、過冷却器１５のサブ流路１５２の他端と、圧縮機１１のインジェクションポートと、を接続する。

　なお、これらの冷媒配管（Ｐ１―Ｐ１１）は、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。

　圧縮機１１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。本実施形態では、圧縮機１１は、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素が圧縮機モータ（図示省略）によって回転駆動される密閉式構造を有している。圧縮機モータは、インバータにより運転周波数の制御が可能である。すなわち、圧縮機１１は、容量制御可能に構成されている。但し、圧縮機１１は、容量が一定の圧縮機であってもよい。

　アキュームレータ１２は、圧縮機１１に液冷媒が過度に吸入されることを抑制するための容器である。アキュームレータ１２は、冷媒回路ＲＣに充填されている冷媒量に応じて所定の容積を有している。

　四路切換弁１３は、冷媒回路ＲＣにおける冷媒の流れを切り換えるための流路切換機構である。四路切換弁１３は、正サイクル状態と逆サイクル状態とを切り換えられる。四路切換弁１３は、正サイクル状態となると、第１ポート（第１配管Ｐ１）と第２ポート（第２配管Ｐ２）とを連通させるとともに第３ポート（第４配管Ｐ４）と第４ポート（第５配管Ｐ５）とを連通させる（図１４Ａの四路切換弁１３の実線を参照）。四路切換弁１３は、逆サイクル状態となると、第１ポート（第１配管Ｐ１）と第３ポート（第４配管Ｐ４）とを連通させるとともに第２ポート（第２配管Ｐ２）と第４ポート（第５配管Ｐ５）とを連通させる（図１４Ａの四路切換弁１３の破線を参照）。

　熱源側熱交換器１４は、冷媒の凝縮器（又は放熱器）又は蒸発器として機能する熱交換器である。熱源側熱交換器１４は、正サイクル運転（四路切換弁１３が正サイクル状態にある運転）時には、冷媒の凝縮器として機能する。また、熱源側熱交換器１４は、逆サイクル運転（四路切換弁１３が逆サイクル状態にある運転）時には、冷媒の蒸発器として機能する。熱源側熱交換器１４は、複数の伝熱管と、伝熱フィンと、を含む（図示省略）。熱源側熱交換器１４は、伝熱管内の冷媒と、伝熱管又は伝熱フィンの周囲を通過する空気（後述の熱源側空気流）と、の間で熱交換が行われるように構成されている。

　過冷却器１５は、流入する冷媒を過冷却状態の液冷媒とする熱交換器である。過冷却器１５は、例えば二重管熱交換器であり、過冷却器１５にはメイン流路１５１とサブ流路１５２とが構成されている。過冷却器１５は、メイン流路１５１およびサブ流路１５２を流れる冷媒が熱交換を行うように構成されている。

　熱源側第１制御弁１６は、開度制御が可能な電子膨張弁であり、開度に応じて流入する冷媒を減圧する又は流量調節する。熱源側第１制御弁１６は、開状態と閉状態とを切換可能である。熱源側第１制御弁１６は、熱源側熱交換器１４と過冷却器１５（メイン流路１５１）との間に配置されている。

　熱源側第２制御弁１７は、開度制御が可能な電子膨張弁であり、開度に応じて流入する冷媒を減圧する又は流量調節する。熱源側第２制御弁１７は、開状態と閉状態とを切換可能である。熱源側第２制御弁１７は、熱源側熱交換器１４と過冷却器１５（サブ流路１５２）との間に配置されている。

　液側閉鎖弁１８は、第８配管Ｐ８と液側連絡管ＬＰとの接続部分に配置された手動弁である。液側閉鎖弁１８は、一端が第８配管Ｐ８に接続され他端が液側連絡管ＬＰに接続されている。

　ガス側閉鎖弁１９は、第１配管Ｐ１とガス側連絡管ＧＰとの接続部分に配置された手動弁である。ガス側閉鎖弁１９は、一端が第１配管Ｐ１に接続され他端がガス側連絡管ＧＰに接続されている。

　また、熱源側ユニット１０は、熱源側熱交換器１４を通過する熱源側空気流を生成する熱源側ファン２０を有している。熱源側ファン２０は、熱源側熱交換器１４を流れる冷媒の冷却源又は加熱源としての熱源側空気流を熱源側熱交換器１４に供給する送風機である。熱源側ファン２０は、駆動源である熱源側ファンモータ（図示省略）を含み、状況に応じて発停および回転数を適宜制御される。

　また、熱源側ユニット１０には、冷媒回路ＲＣ内の冷媒の状態（主に圧力又は温度）を検出するための複数の熱源側センサＳ１（図１４Ｃ参照）が配置されている。熱源側センサＳ１は、圧力センサや、サーミスタ又は熱電対等の温度センサである。熱源側センサＳ１には、例えば、圧縮機１１の吸入側（第３配管Ｐ３）における冷媒の温度（吸入温度）を検出する第１温度センサ２１、又は圧縮機１１の吐出側（第４配管Ｐ４）における冷媒の温度（吐出温度）を検出する第２温度センサ２２が含まれている。また、熱源側センサＳ１には、例えば、熱源側熱交換器１４の液側（第６配管Ｐ６）の冷媒の温度を検出する第３温度センサ２３、第８配管Ｐ８における冷媒の温度を検出する第４温度センサ２４、又は第１１配管Ｐ１１における冷媒の温度を検出する第５温度センサ２５が含まれている。また、熱源側センサＳ１には、例えば、圧縮機１１の吸入側（第２配管Ｐ２）における冷媒の圧力（吸入圧力）を検出する第１圧力センサ２７、圧縮機１１の吐出側（第４配管Ｐ４）における冷媒の圧力（吐出圧力）を検出する第２圧力センサ２８が含まれている。

　また、熱源側ユニット１０は、熱源側ユニット１０に含まれる各機器の動作・状態を制御する熱源側ユニット制御部２９を有している。熱源側ユニット制御部２９は、その機能を実行するために、各種電気回路や、マイクロプロセッサやマイクロプロセッサが実行するプログラムが記憶されたメモリチップを有するマイクロコンピュータ等を有している。熱源側ユニット制御部２９は、熱源側ユニット１０に含まれる各機器（１１、１３、１６、１７、２０等）や熱源側センサＳ１と電気的に接続されており、互いに信号の入出力を行う。また、熱源側ユニット制御部２９は、熱交換器ユニット３０の熱交換器ユニット制御部４９（後述）等と通信線を介して電気的に接続されており、互いに制御信号の送受信を行う。

　（１４－１－２－２）熱交換器ユニット
　熱交換器ユニット３０は、熱媒体と冷媒とを熱交換させることで、熱媒体の冷却および加熱の少なくとも一方を行う機器である。本実施形態では、熱交換器ユニット３０は、熱媒体と冷媒とを熱交換させることで、熱媒体の冷却および加熱を行う。熱交換器ユニット３０で液冷媒により冷却又は加熱された熱媒体は、利用側ユニット６０へと送られる。

　熱交換器ユニット３０は、利用側ユニット６０へと送られる熱媒体と冷媒とを熱交換させることで、熱媒体の冷却又は加熱を行うユニットである。熱交換器ユニット３０は、設置場所を限定されるものではないが、例えば設備機器室等の室内に設置される。熱交換器ユニット３０は、各冷媒回路ＲＣを構成する機器として、熱源側ユニット１０の数（冷媒回路ＲＣの数）と同数（ここでは４つ）の、複数の冷媒配管（冷媒配管Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃ、Ｐｄ）、膨張弁３１、および開閉弁３２を有している。また、熱交換器ユニット３０は、各冷媒回路ＲＣおよび熱媒体回路ＨＣを構成する機器として、熱交換器３３を有している。

　冷媒配管Ｐａは、液側連絡管ＬＰと、膨張弁３１の一端と、を接続する。冷媒配管Ｐｂは、膨張弁３１の他端と、熱交換器３３の一の液側冷媒出入口と、を接続する。冷媒配管Ｐｃは、熱交換器３３の一のガス側冷媒出入口と、開閉弁３２の一端と、を接続する。冷媒配管Ｐｄは、開閉弁３２の他端と、ガス側連絡管ＧＰと、を接続する。なお、これらの冷媒配管（Ｐａ―Ｐｄ）は、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。

　膨張弁３１は、開度制御が可能な電子膨張弁であり、開度に応じて流入する冷媒を減圧する又は流量調節する。膨張弁３１は、開状態と閉状態とを切換可能である。膨張弁３１は、熱交換器３３と液側連絡管ＬＰとの間に配置されている。

　開閉弁３２は、開状態と閉状態とを切換可能な制御弁である。開閉弁３２は、閉状態時に冷媒を遮断する。開閉弁３２は、熱交換器３３とガス側連絡管ＧＰとの間に配置されている。

　熱交換器３３には、冷媒回路ＲＣを流れる冷媒の流路（冷媒流路ＲＰ）が複数形成されている。熱交換器３３において、各冷媒流路ＲＰは、他の冷媒流路ＲＰと連通していない。これに関連して、熱交換器３３においては、冷媒流路ＲＰの液側出入口およびガス側出入口が、それぞれ冷媒流路ＲＰの数と同数（ここでは４つ）形成されている。また、熱交換器３３には、熱媒体回路ＨＣを流れる熱媒体の流路（熱媒体流路ＨＰ）が形成されている。

　より具体的に、熱交換器３３は、第１熱交換器３４および第２熱交換器３５を含んでいる。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５は、別体として構成されている。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５においては、分離した２つの冷媒流路ＲＰがそれぞれ形成されている。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５では、各冷媒流路ＲＰの一端が、対応する冷媒回路ＲＣの冷媒配管Ｐｂに接続されており、各冷媒流路ＲＰの他端が対応する冷媒回路ＲＣの冷媒配管Ｐｃに接続されている。第１熱交換器３４では、熱媒体流路ＨＰの一端が後述の熱媒体配管Ｈｂに接続されており、熱媒体流路ＨＰの他端が後述の熱媒体配管Ｈｃに接続されている。第２熱交換器３５では、熱媒体流路ＨＰの一端が後述のＨｃに接続されており、熱媒体流路ＨＰの他端が後述の熱媒体配管Ｈｄに接続されている。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５の熱媒体流路ＨＰは、熱媒体回路ＨＣにおいて直列に並んでいる。第１熱交換器３４および第２熱交換器３５は、各冷媒流路ＲＰ（冷媒回路ＲＣ）を流れる冷媒と、熱媒体流路ＨＰ（熱媒体回路ＨＣ）を流れる熱媒体と、で熱交換が行われるように構成されている。

　また、熱交換器ユニット３０は、熱媒体回路ＨＣを構成する機器として、複数の熱媒体配管（熱媒体配管Ｈａ、Ｈｂ、Ｈｃ、Ｈｄ）、およびポンプ３６をさらに有している。

　熱媒体配管Ｈａは、一端が第１熱媒体連絡管Ｈ１に接続され、他端がポンプ３６の吸入側ポートに接続されている。熱媒体配管Ｈｂは、一端がポンプ３６の吐出側ポートに接続され、他端が第１熱交換器３４の熱媒体流路ＨＰの一端に接続されている。熱媒体配管Ｈｃは、一端が第１熱交換器３４の熱媒体流路ＨＰの他端に接続され、他端が第２熱交換器３５の熱媒体流路ＨＰの一端に接続されている。熱媒体配管Ｈｄは、一端が第２熱交換器３５の熱媒体流路ＨＰの他端に接続され、他端が第２熱媒体連絡管Ｈ２に接続されている。なお、これらの熱媒体配管（Ｈａ―Ｈｄ）は、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。

　ポンプ３６は、熱媒体回路ＨＣに配置されている。ポンプ３６は、運転中、熱媒体を吸引して吐出する。ポンプ３６は、駆動源であるモータを含み、モータをインバータ制御されることで回転数を調整される。すなわち、ポンプ３６は、吐出流量可変である。なお、熱交換器ユニット３０は、熱媒体回路ＨＣにおいて直列又は並列に接続された複数台のポンプ３６を有してもよい。また、ポンプ３６は、定量ポンプであってもよい。

　また、熱交換器ユニット３０には、冷媒回路ＲＣ内の冷媒の状態（主に圧力又は温度）を検出するための複数の熱交換器ユニットセンサＳ２（図１４Ｃ参照）が配置されている。熱交換器ユニットセンサＳ２は、圧力センサや、サーミスタ又は熱電対等の温度センサである。熱交換器ユニットセンサＳ２には、例えば、熱交換器３３（冷媒流路ＲＰ）の液側（冷媒配管Ｐｂ）における冷媒の温度を検出する第６温度センサ４１、および熱交換器３３（冷媒流路ＲＰ）のガス側（冷媒配管Ｐｃ）における冷媒の温度を検出する第７温度センサ４２が含まれている。また、熱交換器ユニットセンサＳ２には、例えば、熱交換器３３（冷媒流路ＲＰ）の液側（冷媒配管Ｐｂ）における冷媒の圧力を検出する第３圧力センサ４３、および熱交換器３３（冷媒流路ＲＰ）のガス側（冷媒配管Ｐｃ）における冷媒の圧力を検出する第４圧力センサ４４が含まれている。

　また、熱交換器ユニット３０には、熱交換器ユニット３０（冷媒回路ＲＣ）において冷媒漏洩が生じた場合に、漏洩冷媒を熱交換器ユニット３０から排出させるための排気ファンユニットを有している。排気ファンユニットは、排気ファン４６を含む。排気ファン４６は、駆動源（例えばファンモータ等）に連動して駆動する。排気ファン４６は、駆動すると、熱交換器ユニット３０内から外部へ流出する第１空気流ＡＦ１を生成する。排気ファン４６の種別は、特に限定されないが、例えばシロッコファンやプロペラファンである。

　また、熱交換器ユニット３０には、冷却ファン４８を有している。冷却ファン４８は、駆動源（例えばファンモータ等）に連動して駆動する。冷却ファン４８は、駆動すると、熱交換器ユニット３０内に配置される電気部品（発熱部品）を冷却するための第２空気流ＡＦ２を生成する。冷却ファン４８は、第２空気流ＡＦ２が発熱部品の周囲を通過して熱交換を行った後に熱交換器ユニット３０内から外部へ流出するように、配置される。冷却ファン４８の種別は、特に限定されないが、例えばシロッコファンやプロペラファンである。

　また、熱交換器ユニット３０は、熱交換器ユニット３０に含まれる各機器の動作・状態を制御する熱交換器ユニット制御部４９を有している。熱交換器ユニット制御部４９は、その機能を実行するために、マイクロプロセッサおよびマイクロプロセッサが実行するプログラムが記憶されたメモリチップを有するマイクロコンピュータや、各種電気部品等を有している。熱交換器ユニット制御部４９は、熱交換器ユニット３０に含まれる各機器や熱交換器ユニットセンサＳ２と電気的に接続されており、互いに信号の入出力を行う。また、熱交換器ユニット制御部４９は、熱源側ユニット制御部２９、利用側ユニット６０内に配置される制御部（図示省略）、又はリモコン（図示省略）等と、通信線を介して電気的に接続されており、互いに制御信号の送受信を行う。熱交換器ユニット制御部４９に含まれる電気部品は、冷却ファン４８によって生成される第２空気流ＡＦ２によって冷却される。

　（１４－１－２－３）利用側ユニット
　利用側ユニット６０は、熱交換器ユニット３０で冷却／加熱された熱媒体を、利用する設備である。各利用側ユニット６０は、第１熱媒体連絡管Ｈ１や第２熱媒体連絡管Ｈ２等を介して、熱交換器ユニット３０と接続されている。利用側ユニット６０は、熱交換器ユニット３０とともに熱媒体回路ＨＣを構成する。

　本実施形態において、利用側ユニット６０は、熱交換器ユニット３０で冷却／加熱された熱媒体と空気とを熱交換させて空調を行う、エアハンドリングユニットやファンコイルユニットである。

　図１４Ａでは、利用側ユニット６０を１つだけ図示している。ただし、熱負荷処理システム１００には複数の利用側ユニットが含まれ、熱交換器ユニット３０で冷却／加熱された熱媒体は、分岐して複数の利用側ユニットへと送られてもよい。また、熱負荷処理システム１００に複数の利用側ユニットが含まれる場合、複数の利用側ユニットの種類は全て同一であってもよいし、複数の利用側ユニットには複数の種類の設備が含まれてもよい。

　（１４－１－２－４）液側連絡管、ガス側連絡管
　各液側連絡管ＬＰおよび各ガス側連絡管ＧＰは、熱交換器ユニット３０と、対応する熱源側ユニット１０と、を接続して冷媒の流路を構成する。液側連絡管ＬＰおよびガス側連絡管ＧＰは、設置現場において施工される。なお、液側連絡管ＬＰ又はガス側連絡管ＧＰは、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。

　（１４－１－２－５）第１熱媒体連絡管、第２熱媒体連絡管
　第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２は、熱交換器ユニット３０と、対応する利用側ユニット６０と、の間を接続して熱媒体の流路を構成する。第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２は、設置現場において施工される。なお、第１熱媒体連絡管Ｈ１又は第２熱媒体連絡管Ｈ２は、実際には、単一の配管で構成されてもよいし、継手等を介して複数の配管が接続されることで構成されてもよい。

　（１４－１－２－６）冷媒漏洩センサ
　冷媒漏洩センサ７０は、熱交換器ユニット３０が配置される空間（ここでは後述の設備機器室Ｒ）における冷媒漏洩を検知するためのセンサである。より具体的には、冷媒漏洩センサ７０は、熱交換器ユニット３０における漏洩冷媒を検出する。本実施形態では、冷媒漏洩センサ７０は、冷媒回路ＲＣに封入されている冷媒の種別に応じて公知の汎用品が用いられている。冷媒漏洩センサ７０は、熱交換器ユニット３０が配置される空間に配置されている。本実施形態においては、冷媒漏洩センサ７０は、熱交換器ユニット３０内に配置されている。

　冷媒漏洩センサ７０は、継続的又は間欠的にコントローラ８０に対して、検出値に応じた電気信号（冷媒漏洩センサ検出信号）を出力している。より詳細には、冷媒漏洩センサ７０から出力される冷媒漏洩センサ検出信号は、冷媒漏洩センサ７０によって検出される冷媒の濃度に応じて電圧が変化する。換言すると、冷媒漏洩センサ検出信号は、冷媒回路ＲＣにおける冷媒漏洩の有無に加えて、冷媒漏洩センサ７０が設置される空間における漏洩冷媒の濃度（より詳細には冷媒漏洩センサ７０が検出した冷媒の濃度）を特定可能な態様でコントローラ８０へ出力される。

　（１４－１－２－７）コントローラ
　図１４Ｃに示すコントローラ８０は、各機器の状態を制御することで熱負荷処理システム１００の動作を制御するコンピュータである。本実施形態において、コントローラ８０は、熱源側ユニット制御部２９、熱交換器ユニット制御部４９、およびこれらに接続される機器（例えば利用側ユニット内に配置される制御部やリモコン）が通信線を介して接続されることで構成されている。すなわち、本実施形態において、コントローラ８０は、熱源側ユニット制御部２９、熱交換器ユニット制御部４９、およびこれらに接続される機器が協働することで実現される。

　（１４－１－３）熱負荷処理システムの設置態様
　図１４Ｂは、熱負荷処理システム１００の設置態様を示した模式図である。熱負荷処理システム１００は、設置場所を特に限定されるものではないが、例えばビルや、商業施設又は工場等に設置される。本実施形態において、熱負荷処理システム１００は、図１４Ｂに示すような態様で建物Ｂ１に設置されている。建物Ｂ１は、複数のフロアを有する。なお、建物Ｂ１の階数や部屋数等は、適宜変更が可能である。

　建物Ｂ１には、設備機器室Ｒが設けられている。設備機器室Ｒは、配電盤や発電機等の電気設備、又はボイラー等の冷熱機器等が配置される空間である。設備機器室Ｒは、人が出入りし滞在可能な空間である。例えば、設備機器室Ｒは、地下室等の人が歩行可能な空間である。本実施形態において、設備機器室Ｒは、建物Ｂ１の最下のフロアに位置している。また、建物Ｂ１には、人が活動を行う居住空間ＳＰが設けられている。建物Ｂ１には、複数の居住空間ＳＰが設けられている。本実施形態において、居住空間ＳＰは、設備機器室Ｒが設けられるフロアの上階に位置している。

　図１４Ｂでは、熱源側ユニット１０は、建物Ｂ１の屋上に設置されている。また、熱交換器ユニット３０は、設備機器室Ｒに設置されている。これに関連して、液側連絡管ＬＰおよびガス側連絡管ＧＰが、屋上と設備機器室Ｒとの間で鉛直方向に沿って延びている。

　また、図１４Ｂでは、各利用側ユニット６０は、対応する居住空間ＳＰにおいて配置されている。これに関連して、第１熱媒体連絡管Ｈ１および第２熱媒体連絡管Ｈ２が、居住空間ＳＰと設備機器室Ｒとの間で鉛直方向に沿って延びている。

　建物Ｂ１においては、設備機器室Ｒの換気（強制換気又は自然換気）を行う換気装置２００が設けられている。各換気装置２００は、設備機器室Ｒに設置されている。具体的に、設備機器室Ｒにおいては、換気装置２００として換気ファン２１０が設置されている。換気ファン２１０は、複数の換気ダクトＤに接続されている。換気ファン２１０は、駆動すると、設備機器室Ｒ内の空気（内気ＲＡ）を排気ＥＡとして外部空間に排出し、外部空間の空気（外気ＯＡ）を給気ＳＡとして設備機器室Ｒに供給することで、設備機器室Ｒの換気を行う。すなわち、換気ファン２１０は、設備機器室Ｒにおいて換気を行う「換気装置」に相当する。換気ファン２１０の動作（発停又は回転数等）は、コントローラ８０によって制御可能である。換気ファン２１０の制御については、換気ファン２１０に間欠運転を行わせる間欠運転モードと、連続運転を行わせる連続運転モードと、が適宜切り換えられる。

　また、設備機器室Ｒにおいては、換気装置２００として開閉機構２２０が設置されている。開閉機構２２０は、設備機器室Ｒと他の空間（例えば外部空間等）とを連通させる開状態と、遮断する閉状態と、を切換可能な機構である。すなわち、開閉機構２２０は、設備機器室Ｒと他の空間とを連通する開口を開閉する。開閉機構２２０は、例えば開閉制御可能なドア、ハッチ、窓又はシャッタ等である。開閉機構２２０は、アダプタ８０ｂ（図１４Ｃ参照）を介して、コントローラ８０に電気的に接続されている。換気ファン２１０の状態（開状態又は閉状態）は、コントローラ８０によって制御される。

　（１４－１－４）特徴
　本実施形態に係る熱負荷処理システム１００では、第１のサイクルである冷媒回路ＲＣに封入する冷媒として、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの混合冷媒を採用しており、熱交換器ユニット３０での熱交換の効率を向上させることができている。

　（１４－２）第２実施形態
　図１４Ｄに、本実施形態に係る冷凍装置である二元冷凍装置５００の冷媒回路図を示す。二元冷凍装置５００は、高温側の高元冷凍サイクルである第１サイクル５１０と、低温側の低元冷凍サイクルである第２サイクル５２０とを備えている。第１サイクル５１０と第２サイクル５２０は、カスケードコンデンサ５３１により熱的に接続されている。第１サイクル５１０および第２サイクル５２０を構成する各要素は、後述する室外ユニット５０１若しくは冷却ユニット５０２に収納されている。

　第２サイクル５２０に封入される冷媒には、冷媒漏れを考慮し、地球温暖化に対する影響が小さい二酸化炭素、すなわちＣＯ２を用いている。第１サイクル５１０に封入される冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。以下、第２サイクル５２０に封入される低温側の冷媒を第２冷媒といい、第１サイクル５１０に封入される高温側の冷媒を第１冷媒という。

　第１サイクル５１０は、第１冷媒が循環する冷凍サイクルである。第１サイクル５１０において、第１圧縮機５１１と、第１凝縮器５１２と、第１膨張弁５１３と、第１蒸発器５１４とが順次、冷媒配管で接続され、冷媒回路が構成されている。本明細書では、第１サイクル５１０の冷媒回路を、第１冷媒回路という。

　第２サイクル５２０は、第２冷媒が循環する冷凍サイクルである。第２サイクル５２０において、第２圧縮機５２１と、第２上流側凝縮器５２２と、第２下流側凝縮器５２３と、受液器５２５と、第２下流側膨張弁５２６と、第２蒸発器５２７とが順次、冷媒配管で接続され、冷媒回路が構成されている。また、第２サイクル５２０は、第２下流側凝縮器５２３と受液器５２５との間に設けられた第２上流側膨張弁５２４を有している。本明細書では、第２サイクル５２０の冷媒回路を、第２冷媒回路という。

　二元冷凍装置５００は、上述のカスケードコンデンサ５３１を備えている。カスケードコンデンサ５３１において、第１蒸発器５１４を通過する冷媒と第２下流側凝縮器５２３を通過する冷媒との間で熱交換が可能なように、第１蒸発器５１４と第２下流側凝縮器５２３とが結合されて構成されている。すなわち、カスケードコンデンサ５３１は、冷媒間熱交換器である。カスケードコンデンサ５３１を設けることにより、第２冷媒回路と第１冷媒回路とは多段構成となっている。

　第１圧縮機５１１は、第１冷媒回路を流れる第１冷媒を吸入し、吸入した第１冷媒を圧縮して高温高圧のガス冷媒にして吐出する。本実施形態において、第１圧縮機５１１は、インバータ回路により回転数を制御し、冷媒の吐出量を調整できるタイプの圧縮機である。

　第１凝縮器５１２は、例えば、空気、ブライン等と第１冷媒回路を流れる冷媒との間で熱交換を行い、冷媒を凝縮液化させるものである。本実施形態において、第１凝縮器５１２は、外気と冷媒との熱交換を行うものである。二元冷凍装置５００は、第１凝縮器ファン５１２ａを有している。第１凝縮器ファン５１２ａにより、第１凝縮器５１２に外気が送風され、第１凝縮器５１２における熱交換が促される。第１凝縮器ファン５１２ａは風量を調整できる。

　第１膨張弁５１３は、第１冷媒回路を流れる第１冷媒を減圧して膨張させるものであり、例えば、電子式膨張弁である。

　第１蒸発器５１４は、熱交換により、第１冷媒回路を流れる冷媒を蒸発させガス化するものである。本実施形態では、第１蒸発器５１４は、例えば、カスケードコンデンサ５３１において第１冷媒回路を流れる冷媒が通過する伝熱管等により構成される。そして、カスケードコンデンサ５３１において、第１蒸発器５１４を流れる第１冷媒と第２冷媒回路を流れる第２冷媒との間で熱交換が行われる。

　第２圧縮機５２１は、第２冷媒回路を流れる第２冷媒を吸入し、吸入した第２冷媒を圧縮して高温高圧のガス冷媒にして吐出する。本実施形態において、第２圧縮機５２１は、例えば、インバータ回路により回転数を制御し、冷媒の吐出量を調整できるタイプの圧縮機である。

　第２上流側凝縮器５２２は、例えば、空気、ブライン等と第１冷媒回路を流れる冷媒との間で熱交換を行い、冷媒を凝縮液化させるものである。本実施形態において、第２上流側凝縮器５２２は、外気と冷媒との熱交換を行うものである。二元冷凍装置５００は、第２凝縮器ファン５２２ａを有している。第２凝縮器ファン５２２ａにより、第２上流側凝縮器５２２に外気が送風され、第２上流側凝縮器５２２における熱交換が促される。第２凝縮器ファン５２２ａは、風量を調整できるタイプのファンである。

　第２下流側凝縮器５２３は、第２上流側凝縮器５２２で凝縮され液化された冷媒を、さらに過冷却冷媒にするものである。本実施形態では、第２下流側凝縮器５２３は、カスケードコンデンサ５３１において第２冷媒回路を流れる第２冷媒が通過する伝熱管により構成される。そして、カスケードコンデンサ５３１において、第２下流側凝縮器５２３を流れる第２冷媒と第１冷媒回路を流れる第１冷媒との間で熱交換が行われる。

　第２上流側膨張弁５２４は、第２冷媒回路を流れる第２冷媒を減圧して膨張させるものであり、ここでは電子式膨張弁である。

　受液器５２５は、第２下流側凝縮器５２３および第２上流側膨張弁５２４の下流側に設けられている。受液器５２５は、冷媒を一時的に貯留するものである。

　第２下流側膨張弁５２６は、第２冷媒回路を流れる第２冷媒を減圧して膨張させるものであり、電子式膨張弁である。

　第２蒸発器５２７は、熱交換により、第１冷媒回路を流れる第１冷媒を蒸発させガス化するものである。第２蒸発器５２７における冷媒との熱交換により、冷却対象は、直接又は間接に冷却されることになる。

　上述した二元冷凍装置５００の各構成要素は、室外ユニット５０１又は冷却ユニット５０２に収納されている。冷却ユニット５０２は、例えば、冷蔵冷凍ショーケース若しくはユニットクーラーとして使用される。本実施形態において、第１圧縮機５１１、第１凝縮器５１２、第１膨張弁５１３、第１蒸発器５１４、第２圧縮機５２１、第２上流側凝縮器５２２、第２下流側凝縮器５２３、第２上流側膨張弁５２４、受液器５２５、過冷却冷媒配管５２８、蒸気冷媒配管５２９、毛細管５２８ａ、および逆止弁５２９ａは、室外ユニット５０１に収納されている。また、第２下流側膨張弁５２６および第２蒸発器５２７は、冷却ユニット５０２に収納されている。そして、室外ユニット５０１と冷却ユニット５０２は、２つの配管、すなわち液配管５５１およびガス配管５５２で接続されている。

　以上のような構成の二元冷凍装置５００において、冷却対象である空気を冷却する通常の冷却運転における各構成機器の動作等を、各冷媒回路を循環する冷媒の流れに基づいて説明する。

　まず、図１４Ｄを参照しながら、第１サイクル５１０の動作について説明する。第１圧縮機５１１は、第１冷媒を吸入し、圧縮して高温高圧のガス冷媒の状態にして吐出する。吐出された第１冷媒は、第１凝縮器５１２へ流入する。第１凝縮器５１２は、第１凝縮器ファン５１２ａから供給される外気とガス冷媒である第１冷媒との間で熱交換を行い、第１冷媒を凝縮し液化する。凝縮液化された第１冷媒は、第１膨張弁５１３を通過する。第１膨張弁５１３は凝縮液化した第１冷媒を減圧する。減圧された第１冷媒は、カスケードコンデンサ５３１の第１蒸発器５１４に流入する。第１蒸発器５１４は、第２下流側凝縮器５２３を通過する第２冷媒との熱交換により、第１冷媒を蒸発、ガス化する。蒸発、ガス化された第１冷媒は、第１圧縮機５１１に吸入される。

　次に、図１４Ｄを参照しながら、第２サイクル５２０の動作について説明する。第２圧縮機５２１は、第２冷媒を吸入し、圧縮して高温高圧のガス冷媒の状態にして吐出する。吐出された第２冷媒は、第２上流側凝縮器５２２へ流入する。第２上流側凝縮器５２２は、第２凝縮器ファン５２２ａから供給される外気と第２冷媒との間で熱交換を行い、第２冷媒を凝縮し、カスケードコンデンサ５３１の第２下流側凝縮器５２３に流入する。第２下流側凝縮器５２３は、第１蒸発器５１４を通過する第１冷媒との熱交換により、さらに第１冷媒を過冷却液化する。過冷却液化された第２冷媒は、第２上流側膨張弁５２４を通過する。第２上流側膨張弁５２４は、過冷却液化された第２冷媒を減圧し、中間圧の冷媒にする。中間圧まで減圧された第２冷媒は、受液器５２５を通り、第２下流側膨張弁５２６を通過し、減圧されて低圧の冷媒となる。低圧まで減圧された第２冷媒は、第２蒸発器５２７に流入する。第２蒸発器５２７は、第２蒸発器ファン５２７ａを用いて冷凍倉庫の庫内空気と第２冷媒とを熱交換させ、第２冷媒を蒸発ガス化する。蒸発ガス化した第２冷媒は、第２圧縮機５２１に吸入される。

　本実施形態に係る二元冷凍装置５００では、第１サイクル５１０に封入する第１冷媒として上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの混合冷媒を採用しており、カスケードコンデンサ５３１での熱交換の効率を向上させることができている。また、第１冷媒として上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの混合冷媒を採用することで、Ｒ３２を使う場合に較べてＧＷＰ（地球温暖化係数）を下げることも可能になる。

　（１４－２－１）第２実施形態の第１の変形例
　上記の実施形態では、第１サイクル５１０に封入する第１冷媒として上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの混合冷媒を採用し、第２サイクル５２０に封入する第２冷媒として二酸化炭素を採用しているが、第１冷媒も第２冷媒も、共に上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの混合冷媒を採用してもよい。ここでは、第１サイクル５１０および第２サイクル５２０がカスケードコンデンサ５３１を介して組み合わされ二元冷凍装置５００を構成しており、一元の装置に較べて冷却ユニット５０２側を通るサイクル（第２サイクル５２０）の冷媒充填量が少なくなる。このため、冷却ユニット５０２側の冷媒漏洩に備えた安全対策のコストを低減することが可能になる。

　（１４－２－２）第２実施形態の第２の変形例
　上記の実施形態では、第１サイクル５１０に封入する第１冷媒として上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの混合冷媒を採用し、第２サイクル５２０に封入する第２冷媒として二酸化炭素を採用しているが、第１冷媒としてＲ３２を採用し、第２冷媒として上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの混合冷媒を採用してもよい。ここでは、二酸化炭素（ＣＯ２）に較べて耐圧の設計値が低い傾向にある混合冷媒を用いることで、第２サイクル５２０を構成する配管や部品の耐圧レベルを下げることが可能になる。

　（１４－３）第３実施形態
　（１４－３－１）全体構成
　図１４Ｅに、第３実施形態に係る冷凍装置である空調給湯システム６００を示す。図１４Ｅは、空調給湯システム６００の回路構成図である。空調給湯システム６００は、空調装置６１０と給湯装置６２０とを備える。給湯装置６２０には、給湯用温水回路６４０が接続されている。

　（１４－３－２）詳細構成
　（１４－３－２－１）空調装置
　空調装置６１０は、圧縮機６１１と室外熱交換器６１２と膨張弁６１３と室内熱交換器６１４とが接続された空調用冷媒回路６１５を備えている。具体的には、圧縮機６１１の吐出側に、四路切換弁６１６の第１ポートＰ１が接続されている。四路切換弁６１６の第２ポートＰ２に、室外熱交換器６１２のガス側端部が接続されている。室外熱交換器６１２の液側端部は、膨張弁６１３を介して、室内熱交換器６１４の液側端部に接続されている。室内熱交換器６１４のガス側端部は、四路切換弁６１６の第３ポートＰ３に接続されている。そして、四路切換弁６１６の第４ポートＰ４が、圧縮機６１１の吸入側に接続されている。

　四路切換弁６１６は、第１ポートＰ１と第２ポートＰ２が連通し、第３ポートＰ３と第４ポートＰ４が連通する第１の連通状態（図の破線の状態）と、第１ポートＰ１と第３ポートＰ３が連通し、第２ポートＰ２と第４ポートＰ４が連通する第２の連通状態（図の実線の状態）とに切り換わる。四路切換弁６１６を切り換えることにより、冷媒の循環方向を逆転させることができる。

　第３実施形態では、空調用冷媒回路６１５には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。

　（１４－３－２－２）給湯装置
　給湯装置６２０は、給湯用冷媒回路６２５を有する。給湯用冷媒回路６２５では、圧縮機６２１と、第１熱交換器６２２と、膨張弁６２３と、第２熱交換器６２４とが、順に接続されている。給湯用冷媒回路６２５には、冷媒として、二酸化炭素冷媒が充填されている。給湯装置６２０は、給湯用冷媒回路６２５を構成している各機器を一つのケーシング内に収めたもので、一つの給湯ユニットを構成している。

　第１熱交換器６２２は、吸熱部６２２ａと放熱部６２２ｂとが一体的に構成された水／冷媒熱交換器である。第１熱交換器６２２は、放熱部６２２ｂが給湯用冷媒回路６２５に接続されるともに、吸熱部６２２ａが、水から温水を生成する給湯用温水回路６４０に接続されている。第１熱交換器６２２では、給湯用温水回路６４０の水と給湯用冷媒回路６２５の二酸化炭素冷媒とが熱交換を行うことにより、給湯用温水回路６４０において水から温水が生成される。

　給湯用温水回路６４０は、循環ポンプ６４１と、第１熱交換器６２２の吸熱部６２２ａと、貯湯タンク６４２と、が接続された回路である。給湯用温水回路６４０では、第１熱交換器６２２で二酸化炭素冷媒により加熱された温水が、貯湯タンク６４２に蓄えられるように、水／温水が循環する。給湯用温水回路６４０には、貯湯タンク６４２における給排水を行うため、貯湯タンク６４２への給水管６４３と、貯湯タンク６４２からの出湯管６４４と、が接続される。

　第２熱交換器６２４は、吸熱部６２４ａと放熱部６２４ｂとが一体的に構成されたカスケード熱交換器であり、吸熱部６２４ａが給湯用冷媒回路６２５に、放熱部６２４ｂが空調用冷媒回路６１５に接続されている。このように第２熱交換器６２４をカスケード熱交換器としたことで、空調用冷媒回路６１５が二元ヒートポンプサイクルの低段（低温）側の動作を行い、給湯用冷媒回路６２５が高段（高温）側の動作を行う。

　第２熱交換器６２４は、二元ヒートポンプサイクルの低段側である空調用冷媒回路６１５の室内熱交換器６１４に、並列に接続されている。三方切換弁６５０の切り換えによって、空調用冷媒回路６１５の冷媒が第２熱交換器６２４に流れる状態と、冷媒が室内熱交換器６１４に流れる状態とが切り換わる。言い換えると、二元ヒートポンプサイクルの低段側である空調用冷媒回路６１５では、室外熱交換器６１２と室内熱交換器６１４との間で冷媒が循環する第１動作と、室外熱交換器６１２と第２熱交換器６２４との間で冷媒が循環する第２動作とを切り換えることができる。

　（１４－３－３）空調給湯システムの運転動作
　次に、空調給湯システム６００の運転動作について説明する。

　まず、第１動作である空調運転は、冷房運転と暖房運転とを切り換えて行うことができる。冷房運転時は、四路切換弁６１６が破線側の第１連通状態にセットされ、三方切換弁６５０が破線側の第１連通状態にセットされる。この状態において、圧縮機６１１から吐出された冷媒は、四路切換弁６１６を通って室外熱交換器６１２へ流入し、室外熱交換器６１２で外気に放熱して凝縮する。冷媒は、膨張弁６１３において膨張した後、室内熱交換器６１４で室内空気から吸熱して蒸発し、室内空気を冷却する。その後、冷媒は四路切換弁６１６を通り、圧縮機６１１に吸入される。冷媒が以上のように循環して圧縮行程、凝縮行程、膨張行程、蒸発行程を繰り返すことにより、室内が冷房される。

　また、暖房運転時は、四路切換弁６１６が実線側の第２連通状態にセットされ、三方切換弁６５０が破線側の第１連通状態にセットされる。この状態において、圧縮機６１１から吐出された冷媒は、四路切換弁６１６および三方切換弁６５０を通って室内熱交換器６１４へ流入し、室内熱交換器６１４で室内空気に放熱して凝縮し、室内空気を加熱する。この冷媒は、膨張弁６１３において膨張した後、室外熱交換器６１２で外気から吸熱して蒸発する。その後、冷媒は、四路切換弁６１６を通り、圧縮機６１１に吸入される。冷媒が以上のように循環することにより、室内が暖房される。

　一方、第２動作である貯湯運転は、空調が不要となる深夜の時間帯に行われる。このとき、空調用冷媒回路６１５において、四路切換弁６１６は、暖房運転時と同様に実線側の第２連通状態にセットされ、三方切換弁６５０は、空調運転時とは逆に実線側の第２連通状態にセットされる。また、このときは、給湯用冷媒回路６２５の圧縮機６２１と給湯用温水回路６４０の循環ポンプ６４１の運転も行われる。

　この状態において、空調用冷媒回路６１５では、圧縮機６１１から吐出された冷媒が、四路切換弁６１６および三方切換弁６５０を通って第２熱交換器６２４の放熱部６２４ｂへ流入する。放熱部６２４ｂでは、空調用冷媒回路６１５を流れる冷媒が、給湯用冷媒回路６２５の二酸化炭素冷媒に放熱して凝縮し、二酸化炭素冷媒を加熱する。空調用冷媒回路６１５の冷媒は、その後、膨張弁６１３において膨張し、室外熱交換器６１２で蒸発した後、四路切換弁６１６を通って圧縮機６１１に吸入される。空調用冷媒回路６１５の冷媒は、以上のように循環し、圧縮行程、凝縮行程、膨張行程、蒸発行程を繰り返す。

　給湯用冷媒回路６２５では、二酸化炭素冷媒が、圧縮機６２１における圧縮行程、第１熱交換器６２２の放熱部６２２ｂにおける放熱行程、膨張弁６２３における膨張行程、そして第２熱交換器６２４の吸熱部６２４ａにおける吸熱行程を順に行う。第２熱交換器６２４では、二酸化炭素冷媒が空調用冷媒回路６１５を流れる冷媒から吸熱し、第１熱交換器６２２においては、二酸化炭素冷媒が温熱を給湯用温水回路６４０の水に与える作用を行う。

　給湯用温水回路６４０では、循環ポンプ６４１により貯湯タンク６４２の水が第１熱交換器６２２の吸熱部６２２ａに供給され、加熱される（温水が生成される）。加熱によって生成された温水は、貯湯タンク６４２に戻り、所定の蓄熱温度になるまで給湯用温水回路６４０内で温水の循環が継続される。以上の貯湯運転は、上述したように深夜の時間帯に行われる。一方、貯湯タンク６４２から出湯する給湯運転は、昼間や夜間の時間帯に行われる。給湯運転時、給湯用冷媒回路６２５は停止しており、空調用冷媒回路６１５においては室内熱交換器６１４を用いて冷房運転あるいは暖房運転を行うことができる。

　（１４－３－４）空調給湯システムの特徴
　第３実施形態に係る空調給湯システム６００では、二酸化炭素を冷媒とする給湯用冷媒回路６２５における熱源側の第２熱交換器６２４をカスケード熱交換器にしたユニット型の給湯装置６２０を用いている。また、第２熱交換器６２４を低段側冷媒回路である空調用冷媒回路６１５に接続して、二元のヒートポンプサイクル動作を行う構成にしている。空調用冷媒回路６１５では、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの、（１）で説明したいずれかの冷媒を用いている。このため、第２熱交換器６２４での熱交換の効率を向上させることができている。

　（１４－３－５）第３実施形態の変形例
　上記の実施形態では、第１のサイクルである空調用冷媒回路６１５に封入する第１冷媒として上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ～冷媒Ｅのいずれかの混合冷媒を採用し、第２のサイクルである給湯用冷媒回路６２５に封入する第２冷媒として二酸化炭素を採用しているが、給湯用冷媒回路６２５に封入する第２冷媒として、第１冷媒よりも所定温度における飽和圧力が低い冷媒を採用することが好ましい。例えば、Ｒ１３４ａを給湯用冷媒回路６２５に封入ことは、好ましい。

　以上、各グループの技術に関する各実施形態を説明したが、請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

（０）図１Ａの符号
1：試料セル
2：高速カメラ
3：キセノンランプ
4：コリメートレンズ
5：コリメートレンズ
6：リングフィルター
（１）第１グループおよび第２グループの技術に関する図２Ａ－図２Ｘの符号
　　　１、１ａ～１ｍ　　空気調和装置（冷凍サイクル装置）
　　　７　　コントローラ（制御部）
　　１０　　冷媒回路
　　２０　　室外ユニット
　　２１　　圧縮機
　　２３　　室外熱交換器（凝縮器、蒸発器）
　　２４　　室外膨張弁（減圧部）
　　２５　　室外ファン
　　２６　　室内ブリッジ回路
　　２７　　室外ユニット制御部（制御部）
　　３０　　室内ユニット、第１室内ユニット
　　３１　　室内熱交換器、第１室内熱交換器（蒸発器、凝縮器）
　　３２　　室内ファン、第１室内ファン
　　３３　　室内膨張弁、第１室内膨張弁（減圧部）
　　３４　　室内ユニット制御部、第１室内ユニット制御部（制御部）
　　３５　　第２室内ユニット
　　３６　　第２室内熱交換器（蒸発器、凝縮器）
　　３７　　第２室内ファン
　　３８　　第２室内膨張弁（減圧部）
　　３９　　第２室内ユニット制御部（制御部）
　　４０　　バイパス配管
　　４１　　低圧レシーバ
　　４２　　高圧レシーバ
　　４３　　中間圧レシーバ
　　４４　　第１室外膨張弁（減圧部、第１減圧部）
　　４５　　第２室外膨張弁（減圧部、第２減圧部）
　　４６　　過冷却配管
　　４７　　過冷却熱交換器
　　４８　　過冷却膨張弁
　　４９　　バイパス膨張弁
　　５０　　吸入冷媒加熱部（冷媒熱交換部）
　　５１　　内部熱交換器（冷媒熱交換部）
（２）第２グループの技術に関する図３Ａ－図３Ｉの符号
　　　１、１ａ、１ｂ　　空気調和装置（冷凍サイクル装置）
　　１０　　冷媒回路
　　１９　　吸入管（吸入流路）
　　２０　　室外ユニット
　　２１、２１ａ、２１ｂ　　圧縮機
　　２３　　室外熱交換器（凝縮器、蒸発器）
　　２４　　室外膨張弁（減圧部）
　　３０　　室内ユニット、第１室内ユニット
　　３１　　室内熱交換器、第１室内熱交換器（蒸発器、凝縮器）
　　３５　　第２室内ユニット
　　３６　　第２室内熱交換器（蒸発器、凝縮器）
　　４０　　吸入インジェクション配管（吸入インジェクション流路、分岐流路）
　　４０ａ　エコノマイザインジェクション配管（中間インジェクション流路、分岐流路）
　　４２　　高圧レシーバ（冷媒貯留タンク）
　　４６　　中間インジェクション配管（中間インジェクション流路）
　　４７　　過冷却熱交換器（インジェクション用熱交換器）
　　４７ａ　エコノマイザ熱交換器（インジェクション用熱交換器）
　　４８　　過冷却膨張弁（開度調整弁）
　　４８ａ　エコノマイザ膨張弁（開度調整弁）
　　８２　　固定スクロール
　　８４　　可動スクロール（旋回スクロール）
　１９６　　吸入管（吸入流路）
　　Ｓｃ　　圧縮室
（４）第４グループの技術に関する図４Ａ－図４Ｆの符号
　　　１、１ａ、１ｂ　　空気調和装置（冷凍サイクル装置）
　　　５　　ガス側冷媒連絡配管（連絡配管）
　　　６　　液側冷媒連絡配管（連絡配管）
　　７　コントローラ（制御装置）
　１０　冷媒回路
　２０　室外ユニット（熱源ユニット）
　２１　圧縮機
　２７　室外ユニット制御部（制御装置）
　２３　室外熱交換器（熱源側熱交換器）
　３０　室内ユニット、第１室内ユニット（利用ユニット）
　３１　室内熱交換器、第１室内熱交換器（利用側熱交換器）
　３５　第２室内ユニット（利用ユニット）
　３６　第２室内熱交換器（利用側熱交換器）
（５）第５グループの技術に関する図５Ａ－図５Ｆの符号
　　　１、１ａ、１ｂ　　空気調和装置（冷凍サイクル装置）
　　　５　　ガス側冷媒連絡配管（冷媒配管）
　　　６　　液側冷媒連絡配管（冷媒配管）
　　１０　　冷媒回路
　　２０　　室外ユニット（熱源ユニット）
　　２１　　圧縮機
　　２３　　室外熱交換器（熱源側熱交換器）
　　３０　　室内ユニット、第１室内ユニット（利用ユニット、第１利用ユニット）
　　３１　　室内熱交換器、第１室内熱交換器（第１利用側熱交換器）
　　３５　　第２室内ユニット（第２利用ユニット）
　　３６　　第２室内熱交換器（第２利用側熱交換器）
（６）第６グループの技術に関する図６Ａ－図６Ｌの符号
　　　１、１ａ、１ｂ　　空気調和装置（冷凍サイクル装置）
　　　５　　ガス側冷媒連絡配管
　　　６　　液側冷媒連絡配管
　　１０　　冷媒回路
　　２０　　室外ユニット
　　２１　　圧縮機
　　２３　　室外熱交換器（熱源側熱交換器）
　　２４　　室外膨張弁（減圧部）
　　３０　　室内ユニット、第１室内ユニット
　　３１　　室内熱交換器、第１室内熱交換器（利用側熱交換器）
　　３５　　第２室内ユニット
　　３６　　第２室内熱交換器（利用側熱交換器）
　　４４　　第１室外膨張弁（減圧部）
　　４５　　第２室外膨張弁（減圧部）
（７）第７グループの技術に関する図７Ａ－図７Ｐの符号
　　１、１ａ、１ｂ　空気調和装置（冷凍サイクル装置）
　　１０　冷媒回路
　　２０　室外ユニット
　　２１　圧縮機
　　２３　室外熱交換器（熱源側熱交換器）
　　２３ａ　フィン
　　２３ｂ　伝熱管
　　２４　室外膨張弁（減圧部）
　　３０　室内ユニット、第１室内ユニット
　　３１　室内熱交換器、第１室内熱交換器（利用側熱交換器）
　３１ａ　フィン
　３１ｂ　伝熱管
　　３５　第２室内ユニット
　　３６　第２室内熱交換器（利用側熱交換器）
　３６ａ　フィン
　３６ｂ　伝熱管
　　４４　第１室外膨張弁（減圧部）
　　４５　第２室外膨張弁（減圧部）
（８）第８グループの技術に関する図８Ａ－図８Ｋの符号
　　　１　　空調機
　　２１　　整流回路
　　２２　　コンデンサ
　　２５　　インバータ
　　２７　　コンバータ
　　３０　　電力変換装置
　　３０Ｂ　インダイレクトマトリックスコンバータ（電力変換装置）
　　３０Ｃ　マトリックスコンバータ（電力変換装置）
　　７０　　モータ
　　７１　　回転子
　１００　　圧縮機
　１３０　　電力変換装置
　１３０Ｂ　インダイレクトマトリックスコンバータ（電力変換装置）
　１３０Ｃ　マトリックスコンバータ（電力変換装置）
（９）第９グループの技術に関する図９Ａ－図９Ｃの符号
　　　１　　空調機
　　２０　　起動回路
　　２１　　正特性サーミスタ
　　２２　　運転コンデンサ
　　３０　　接続部
　　７０　　モータ
　　９０　　単相交流電源
　１００　　圧縮機
　１３０　　接続部
　１７０　　モータ
　１９０　　三相交流電源
　２００　　圧縮機
（１０）第１０グループの技術に関する図１０Ａ－図１０Ｎの符号
　　　１　　給湯システム（温水製造装置）
　　　１ａ　給湯システム（温水製造装置）
　　　１ｂ　給湯システム（温水製造装置）
　　２１　　圧縮機
　　２２　　水熱交換器（第２熱交換器）
　　２３　　膨張弁（膨張機構）
　　２４　　空気熱交換器（第１熱交換器）
　　３０　　循環水配管（循環流路；第２循環流路）
　　３０ｂ　循環水配管（第１循環流路）
　　３５　　貯湯タンク（タンク）
　　３８　　熱交換部（第１循環流路の一部）
　　６０　　サブの循環水配管（第１循環流路）
　　６２　　サブの水熱交換器（第３熱交換器）
　１１０　　水循環流路（第２循環流路）
　１１２　　水熱交換器（第３熱交換器）
　１１８　　流路（第３流路）
　２１１　　圧縮機
　２１２　　放熱器（第２熱交換器）
　２１３　　膨張弁（膨張機構）
　２１４　　蒸発器（第２熱交換器）
　２３１　　配管（第１循環流路）
　２４０　　タンク
　２４１　　流路（第２流路）
　２４１ａ　給湯用熱交換器（第２流路の一部）
　３２０　　受水槽（給水源）
　３１２　　給水ライン（流路）
　３１４　　出湯ライン（流路）
　３３１　　水流路（流路）
　３３３　　第２熱交換器
　３３５　　圧縮機
　３３６　　膨張弁（膨張機構）
　３３７　　第１熱交換器
　３４０　　貯湯タンク（タンク）
（１１）第１１グループの技術に関する図１１Ａ－図１１Ｉの符号
　　１０　　空気調和装置（冷凍サイクル装置の例）
　　１６　　扁平管（伝熱管の例）
　　１６ａ，１９３ｂ　　平面部
　　１９　　金属板（フィンの例）
　　２３，１２５　　室外熱交換器（蒸発器の例、及び、凝縮器の例）
　　２７　　室内熱交換器（蒸発器の例、及び、凝縮器の例）
　１９３　　扁平多孔管（伝熱管、扁平管の例）
　１９４　　差込フィン
　１９４ａ　切り欠き
　２０１　　内面溝付管（伝熱管の例）
　２１１　　プレートフィン
　２１１ａ　貫通穴
（１２）第１２グループの技術に関する図１２Ａ－図１２Ｏの符号
　　　１，６０１，７０１　　空気調和装置
　　　２　　室内機（利用側ユニットの例）
　　　３　　室外機（熱源側ユニットの例）
　２０９，７２１　　第１ダクト
　２１０，７２２　　第２ダクト
　２３０，６２１，７３０　　ケーシング
　２４２　　室内熱交換器（利用側熱交換器の例）
　３２１，６３３，７４１　　圧縮機
　３２３，６３４　　室外熱交換器（熱源側熱交換器の例）
　６０２　　利用側ユニット
　６０３　　熱源側ユニット
　６２５　　給気熱交換器（利用側熱交換器の例）
　６５１　　給気ダクト（第１ダクトの例）
　６５３　　吸込ダクト（第３ダクトの例）
　７３９　　仕切板
　７４３　　熱源側熱交換器
　７４５　　利用側熱交換器
（１３）第１３グループの技術に関する図１３Ａ－図１３Ｊの符号
　　１０　　冷凍サイクル装置
　１１，１１０　　冷媒回路
　１２，１２２　　圧縮機
　１３，１２３　　熱源側熱交換器
　　１４　　膨張機構
　　１５　　利用側熱交換器
　１００，１００ａ　　　　空気調和装置（冷凍サイクル装置）
　１２４　　熱源側膨張機構（膨張機構）
　１３１　　利用側熱交換器、第１利用側熱交換器（利用側熱交換器）
　１３３　　利用側膨張機構、第１利用側膨張機構（膨張機構）
　１３６　　第２利用側熱交換器（利用側熱交換器）
　１３８　　第２利用側膨張機構（膨張機構）
（１４）第１４グループの技術に関する図１４Ａ－図１４Ｅの符号
　　１１　　圧縮機（第１圧縮機）
　　１４　　熱源側熱交換器（第１放熱器）
　　３１　　膨張弁（第１膨張機構）
　　３３　　熱交換器
　　６０　　利用側ユニット（第２吸熱器）
　１００　　熱負荷処理システム（冷凍装置）
　５００　　二元冷凍装置（冷凍装置）
　５１０　　第１サイクル
　５１１　　第１圧縮機
　５１２　　第１凝縮器（第１放熱器）
　５１３　　第１膨張弁（第１膨張機構）
　５１４　　第１蒸発器（第１吸熱器）
　５２０　　第２サイクル
　５２１　　第２圧縮機
　５２３　　第２下流側凝縮器（第２放熱器）
　５２４　　第２上流側膨張弁（第２膨張機構）
　５２６　　第２下流側膨張弁（第２膨張機構）
　５２７　　第２蒸発器（第２吸熱器）
　５３１　　カスケードコンデンサ（熱交換器）
　　ＨＣ　　熱媒体回路（第２サイクル）
　　ＨＰ　　熱交換器の熱媒体流路（第２放熱器）
　　ＲＣ　　冷媒回路（第１サイクル）
　　ＲＰ　　熱交換器の冷媒流路（第１吸熱器）
　６００　　空調給湯システム（冷凍装置）
　６１１　　圧縮機（第１圧縮機）
　６１２　　室外熱交換器（第１吸熱器）
　６１３　　膨張弁（第１膨張機構）
　６１５　　空調用冷媒回路（第１サイクル）
　６２１　　圧縮機（第２圧縮機）
　６２２ｂ　放熱部（第２放熱器）
　６２３　　膨張弁（第２膨張機構）
　６２４　　第２熱交換器（熱交換器）
　６２４ａ　吸熱部（第２吸熱器）
　６２４ｂ　放熱部（第１放熱器）
　６２５　　給湯用冷媒回路（第２サイクル）

国際公開第２０１２／１５７７６５号

Claims (3)

1. 　圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器とを有する冷媒回路と、
   　前記冷媒回路に封入された冷媒と、
   を備え、
   　前記冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を合計で冷媒全体に対して99.5質量％以上含む組成物であって、
   　前記冷媒は、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
   　　点U(32.8, 23.4, 43.8)、
   　　点S(32.8, 19.1, 48.1)及び
   　　点T(26.6, 23.3, 50.1)
   の３点をそれぞれ結ぶ直線US、ST及びTUで囲まれる図形の範囲内又は前記直線US、ST及びTU上にある、
   冷凍サイクル装置。
2. 　前記冷媒が、さらに：
   アセチレン、HFO-1132a、HFO-1141、HFO-1123、HFC-143a、HFC-134a、Z-HFO-1132、HFO-1243zf、HFC-245cb、HCFC-1122、HCFC-124、CFC-1113、HFC-152a、HFC-161及び3,3,3-トリフルオロプロピンからなる群より選択される少なくとも一種の追加的な冷媒
   を含む、請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
3. 　R32及び／又はR410Aの代替冷媒として前記冷媒が用いられている、
   請求項１又は２に記載の冷凍サイクル装置。

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