WO2023017593A1

WO2023017593A1 - エアロゾル生成装置の電源ユニット

Info

Publication number: WO2023017593A1
Application number: PCT/JP2021/029684
Authority: WO
Inventors: 創藤田
Original assignee: 日本たばこ産業株式会社
Priority date: 2021-08-11
Filing date: 2021-08-11
Publication date: 2023-02-16

Abstract

エアロゾル形成基体を適切に加熱可能なエアロゾル生成装置を提供する。　電源ユニット１００Ｕは、電源１０２から供給される電力を高周波電力へ変換する変換回路１３２と、上記高周波電力の供給を受けて、エアロゾル源１１２を加熱するサセプタ１１０へ渦電流を生じさせるコイル１０６と、変換回路１３２を制御可能、且つ、電源１０２の内部抵抗ｒを取得可能に構成される制御部１１８と、を備え、制御部１１８は、内部抵抗ｒに基づき上記高周波電力の周波数（スイッチング周波数ｆ）を調整するように構成される。

Description

エアロゾル生成装置の電源ユニット

　本発明は、エアロゾル生成装置の電源ユニットに関する。

　従来、サセプタを有するエアロゾル形成基体と近接して配置されたインダクタを用いて、誘導加熱により当該サセプタを加熱することによって、エアロゾル形成基体からエアロゾルを生成する装置が知られている（特許文献１～３）。

日本国特許第６６２３１７５号公報日本国特許第６０７７１４５号公報日本国特許第６６５３２６０号公報

　本発明の目的は、エアロゾル形成基体を適切に加熱可能なエアロゾル生成装置を提供することにある。

　本発明の一態様のエアロゾル生成装置の電源ユニットは、電源と、前記電源から供給される電力を高周波電力へ変換する変換回路と、前記高周波電力の供給を受けて、エアロゾル源を加熱するサセプタへ渦電流を生じさせるコイルと、前記変換回路を制御可能、且つ、前記電源の内部抵抗に関連する変数を取得可能に構成されるコントローラと、を備え、前記コントローラは、前記変数に基づき前記高周波電力の周波数を調整するように構成されるものである。

　本発明によれば、エアロゾル形成基体を適切に加熱可能なエアロゾル生成装置を提供することができる。

本発明の一実施形態である電源ユニット１００Ｕを含むエアロゾル生成装置１００の概略構成を示す模式図である。図１に示す回路１０４の詳細構成例を示す図である。コイル１０６に供給される脈流電流が変換回路１３２により生成されるときの電圧及び電流の波形の一例を示す図である。インピーダンスに基づきサセプタ１１０を検出する原理、及び、インピーダンスに基づきサセプタ１１０の温度を取得する原理について説明するための模式図である。電源１０２からコイル１０６へ供給可能な電流が電源１０２の状態によって変化することを説明するための模式図である。スイッチング周波数ｆと、ＲＬＣ直列回路のインピーダンスと、コイル１０６に供給される電流との関係を示す図である。電源ユニット１００Ｕの動作モードを説明するための模式図である。ＳＬＥＥＰモード時に制御部１１８が実行する例示処理１０を説明するためのフローチャートである。ＣＨＡＲＧＥモード時に制御部１１８が実行する例示処理２０を説明するためのフローチャートである。使用可能本数について説明するための模式図である。ＡＣＴＩＶＥモード時に制御部１１８が主として実行する例示処理（メイン処理３０）を説明するためのフローチャートである。ＡＣＴＩＶＥモードのメイン処理３０におけるステップＳ３３において開始される、サブ処理４０及びサブ処理５０を説明するためのフローチャートである。ＰＲＥ－ＨＥＡＴモード時に制御部１１８が主として実行する例示処理（メイン処理６０）を説明するためのフローチャートである。ＩＮＴＥＲＶＡＬモード時に制御部１１８が実行する例示処理７０を説明するためのフローチャートである。ＨＥＡＴモード時に制御部１１８が実行するメイン処理８０を説明するためのフローチャートである。ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードのメイン処理６０、ＩＮＴＥＲＶＡＬモードの例示処理７０、及びＨＥＡＴモードのメイン処理８０にて実行されるサブ処理（サブ処理９０とサブ処理１００Ｓ）を説明するためのフローチャートである。ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードの開始からＨＥＡＴモードの終了までにおける、サセプタ１１０の目標温度の時間変化と、それに伴うスイッチング周波数ｆの時間変化の例を示す模式図である。図１に示す回路１０４の変形例を示す図である。

＜エアロゾル生成装置の全体構成＞
　図１は、本発明の一実施形態である電源ユニット１００Ｕを含むエアロゾル生成装置１００の概略構成を示す模式図である。図１は、構成要素の厳密な配置、形状、寸法、位置関係等を示すものではないことに留意されたい。

　エアロゾル生成装置１００は、電源ユニット１００Ｕと、少なくとも一部が電源ユニット１００Ｕに収容可能に構成されたエアロゾル形成基体１０８と、を備える。

　電源ユニット１００Ｕは、ハウジング１０１、電源１０２、回路１０４、コイル１０６、及び充電電源接続部１１６を備える。電源１０２は、充電可能な二次電池、電気二重層キャパシタ等であり、好ましくは、リチウムイオン二次電池である。回路１０４は電源１０２に電気的に接続される。回路１０４は、電源１０２を用いて、電源ユニット１００Ｕの構成要素に電力を供給するように構成される。回路１０４の具体的な構成については後述する。充電電源接続部１１６は、電源１０２の充電のために電源ユニット１００Ｕを充電電源（図示せず）に接続するためのインタフェースである。充電電源接続部１１６は、有線充電のためのレセプタクルであってもよいし、無線充電のための受電コイルであってもよいし、これらの組合せであってもよい。充電電源接続部１１６に接続される充電電源は、電源ユニット１００Ｕを収容する図示省略の収容体に内蔵される二次電池や、充電ケーブルを介して接続されるコンセントやモバイルバッテリー等である。ハウジング１０１は、例えば外形が柱状又は扁平状等となっており、その一部に、開口１０１Ａが形成されている。コイル１０６は、例えばらせん状に巻かれた形状となっており、開口１０１Ａの一部又は全部を包囲する状態で、ハウジング１０１内に埋め込まれている。コイル１０６は、回路１０４と電気的に接続されており、後述するように、誘導加熱によりサセプタ１１０を加熱するために用いられる。

　エアロゾル形成基体１０８は、磁性材料により構成されたサセプタ１１０と、エアロゾル源１１２と、フィルター１１４と、を含む。エアロゾル形成基体１０８は、一例として細長い柱状の物品である。図１の例では、サセプタ１１０は、エアロゾル形成基体１０８における長手方向の一端から長手方向の中央にかけて、エアロゾル形成基体１０８の内部に配置されている。また、フィルター１１４は、エアロゾル形成基体１０８の長手方向の他端に配置されている。つまり、エアロゾル形成基体１０８において、サセプタ１１０は、長手方向の一端側に偏心して設けられている。本実施形態においては、サセプタ１１０のＮ極は、フィルター１１４側と反対側を向くように配置されている。換言すると、エアロゾル形成基体１０８において、サセプタ１１０のＮ極、サセプタ１１０のＳ極、及びフィルター１１４は、この順番で長手方向に配列されている。サセプタ１１０のＮ極とサセプタ１１０のＳ極が逆の構成であってもよい。

　エアロゾル源１１２は、加熱されることによりエアロゾルを生成できる揮発性化合物を含む。エアロゾル源１１２は固体であってもよいし、液体であってもよいし、固体及び液体の両方を含んでもよい。エアロゾル源１１２は、例えば、グリセリンやプロピレングリコールなどの多価アルコール、水などの液体、又はこれらの混合液体を含んでもよい。エアロゾル源１１２は、ニコチンを含んでもよい。エアロゾル源１１２はまた、粒子状のたばこを凝集することによって形成されたたばこ材料を含んでもよい。あるいは、エアロゾル源１１２は、非たばこ含有材料を含んでもよい。エアロゾル源１１２は、サセプタ１１０に近接配置されており、例えば、サセプタ１１０を取り囲んで設けられる。

　エアロゾル生成装置１００は、エアロゾル形成基体１０８におけるサセプタ１１０側の端部をハウジング１０１の開口１０１Ａに対面させた状態から、エアロゾル形成基体１０８を開口１０１Ａに挿入した図１に示す状態が、正規の使用状態とされる。正規の使用状態以外でのエアロゾル形成基体１０８の開口１０１Ａへの挿入が不可となるように、電源ユニット１００Ｕやエアロゾル形成基体１０８を構成してもよい。以下では、正規の使用状態でハウジング１０１の開口１０１Ａにエアロゾル形成基体１０８が挿入されている状態を挿入状態とも記載する。また、ハウジング１０１の開口１０１Ａにエアロゾル形成基体１０８が挿入されていない状態を抜取状態とも記載する。

　エアロゾル形成基体１０８が開口１０１Ａに挿入された図１に示す状態では、エアロゾル形成基体１０８に含まれるサセプタ１１０の大部分（好ましくは全部）が、コイル１０６によって包囲される。図１に示す状態にて、コイル１０６に電力が供給されることにより、サセプタ１１０に渦電流が生じ、サセプタ１１０に近接するエアロゾル源１１２が加熱されてエアロゾルが生成される。

＜電源ユニットの回路構成＞
　図２は、図１に示す回路１０４の詳細構成例を示す図である。以下に記載する“スイッチ”とは、バイポーラトランジスタ及びＭＯＳＦＥＴ（Ｍｅｔａｌ－Ｏｘｉｄｅ－Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ　Ｆｉｅｌｄ　Ｅｆｆｅｃｔ　Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）等の半導体スイッチング素子のことを言う。このスイッチの一端と他端は、それぞれ、電流の流れる端子を意味する。バイポーラトランジスタであればコレクタ端子とエミッタ端子が一端と他端を構成し、ＭＯＳＦＥＴであればドレイン端子とソース端子が一端と他端を構成する。なお、コンタクタやリレーをスイッチに用いてもよい。

　回路１０４は、電源ユニット１００Ｕ内の構成要素を制御するように構成された制御部１１８を備える。制御部１１８は、例えば、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ　Ｕｎｉｔ）等のプロセッサを主体に構成されたＭＣＵ（Ｍｉｃｒｏ　Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ　Ｕｎｉｔ）等によって構成される。回路１０４は、電源１０２と電気的に接続される電源接続部（正極側電源コネクタＢＣ＋及び負極側電源コネクタＢＣ－）と、コイル１０６と電気的に接続されるコイル接続部（正極側コイルコネクタＣＣ＋及び負極側コイルコネクタＣＣ－）と、を備える。

　電源１０２の正極端子と接続される正極側電源コネクタＢＣ＋には、固定の電気抵抗値を持つ抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ１}の一端が接続されている。抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ１}の他端には、固定の電気抵抗値を持つ抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}の一端が接続されている。抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}の他端には、並列回路１３０の一端が接続されている。並列回路１３０の他端には、コンデンサＣ_２の一端が接続されている。なお、抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ１}の一端は、負極側電源コネクタＢＣ－へ接続されてもよい。この場合、抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}の一端は、抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ１}の他端又は正極側電源コネクタＢＣ＋へ接続される。また、抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}の一端は、負極側電源コネクタＢＣ－へ接続されてもよい。この場合、抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ１}の他端は、並列回路１３０の一端へ接続される。

　並列回路１３０は、Ｐチャネル型ＭＯＳＦＥＴで構成されたスイッチＱ１を含む経路（以下、「第１回路」とも呼ぶ）と、ｎｐｎ型バイポーラトランジスタで構成されたスイッチＱ２を含む経路（以下、「第２回路とも呼ぶ」）と、を備える。第２回路は、スイッチＱ２、固定の電気抵抗値を持つ抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ１}、及び固定の電気抵抗値を持つ抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ２}が直列接続された直列回路である。スイッチＱ２のエミッタ端子には抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ１}の一端が接続されている。抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ１}の他端には、抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ２}の一端が接続されている。スイッチＱ１のソース端子には、スイッチＱ２のコレクタ端子が接続され、スイッチＱ１のドレイン端子には、抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ２}の他端が接続されている。スイッチＱ１とスイッチＱ２は、制御部１１８によってオン／オフ制御される。抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ１}と抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ２}の一方は、省略されてもよい。

　コンデンサＣ_２の他端には、コイル１０６の一端と接続された正極側コイルコネクタＣＣ＋が接続されている。コイル１０６の他端と接続された負極側コイルコネクタＣＣ－には、Ｎチャネル型ＭＯＳＦＥＴで構成されたスイッチＱ４のドレイン端子が接続されている。スイッチＱ４のソース端子と、電源１０２の負極端子と接続された負極側電源コネクタＢＣ－は、それぞれグランドに接続されている。スイッチＱ４は、制御部１１８によってオン／オフ制御される。制御部１１８は、スイッチＱ４のゲート端子に接地スイッチ信号（ハイ又はロー）を印加することにより、スイッチＱ４のオン／オフを制御する。具体的には、接地検知スイッチ信号がハイであるとき、スイッチＱ４はオン状態となり、接地スイッチ信号がローであるとき、スイッチＱ４はオフ状態となる。スイッチＱ４は、後述するＥＲＲＯＲモードとＳＬＥＥＰモードとＣＨＡＲＧＥモード以外の動作モードでは少なくともオン状態に制御される。

　抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ１}と抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}とを接続するノードＡには、それぞれが固定の電気抵抗値を持つ抵抗器Ｒ_ｄｉｖ１及び抵抗器Ｒ_ｄｉｖ２の直列回路の一端が接続されている。直列回路の他端はグランドに接続されている。抵抗器Ｒ_ｄｉｖ１と抵抗器Ｒ_ｄｉｖ２とを接続するノードは、制御部１１８に接続されている。この直列回路によって、電源１０２の電圧（電源電圧とも記載）を検出する電圧検出回路１３４が構成されている。具体的には、電圧検出回路１３４により、電源１０２の出力電圧を抵抗器Ｒ_ｄｉｖ１及び抵抗器Ｒ_ｄｉｖ２で分圧したアナログ信号が、制御部１１８へ供給される。

　抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}の一端にはオペアンプＯＰの非反転入力端子が接続され、抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}の他端にはオペアンプＯＰの反転入力端子が接続されている。オペアンプＯＰの出力端子は制御部１１８に接続されている。抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}とオペアンプＯＰによって、電源１０２からコイル１０６に向けて流れる電流（電源電流とも記載）を検出する電流検出回路１３６が構成されている。なお、オペアンプＯＰは制御部１１８内に設けられていてもよい。

　並列回路１３０の他端とコンデンサＣ_２の一端とを接続するラインには、並列回路１３０側から順に、Ｐチャネル型ＭＯＳＦＥＴで構成されたスイッチＱ３のソース端子と、コンデンサＣ_１の一端とが接続されている。スイッチＱ３のドレイン端子とコンデンサＣ_１の他端は、それぞれ、スイッチＱ４のドレイン端子と負極側コイルコネクタＣＣ－とを接続するラインに接続されている。スイッチＱ３のドレイン端子とコンデンサＣ_１の他端は、それぞれ、グランドへ接続されてもよい。スイッチＱ３は、制御部１１８によってオン／オフ制御される。スイッチＱ３とコンデンサＣ_１によって、電源１０２から供給される直流（直流電流Ｉ_ＤＣ）を含む電力を、脈流（脈流電流Ｉ_ＰＣ）を含む高周波電力に変換する変換回路１３２が構成されている。

　回路１０４は、残量測定集積回路（以下、集積回路をＩＣと記載）１２４を更に備える。残量測定ＩＣ１２４は、電源１０２の充放電時に抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ１}に流れる電流を検出し、検出した電流値に基づいて、電源１０２の残容量、充電状態を示すＳＯＣ（Ｓｔａｔｅ　Ｏｆ　Ｃｈａｒｇｅ）、及び健全状態（又は劣化状態）を示すＳＯＨ（Ｓｔａｔｅ　Ｏｆ　Ｈｅａｌｔｈ）等のバッテリ情報を導出する。残量測定ＩＣ１２４の電源電圧検出端子ＢＡＴは、正極側電源コネクタＢＣ＋と抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ１}とを接続するノードに接続されている。残量測定ＩＣ１２４は、電源電圧検出端子ＢＡＴを用いて、電源１０２の電圧を検出可能である。残量測定ＩＣ１２４は、制御部１１８とシリアル通信によって通信可能に構成されている。制御部１１８は、通信端子ＳＤＡから残量測定ＩＣ１２４の通信端子ＳＤＡへとＩ^２Ｃデータ信号を送信することにより、制御部１１８の通信端子ＳＣＬから残量測定ＩＣ１２４の通信端子ＳＣＬへＩ^２Ｃクロック信号を送信するタイミングに合わせて、残量測定ＩＣ１２４内に格納されているバッテリ情報等を取得することができる。なお、制御部１１８と残量測定ＩＣ１２４のシリアル通信に用いられるプロトコルはＩ^２Ｃに限られず、ＳＰＩやＵＡＲＴを用いてもよい。

　回路１０４は、充電回路１２２を更に備える。充電回路１２２の充電端子ＢＡＴは、抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}と並列回路１３０とを接続するノードＢに接続されている。充電回路１２２は、充電イネーブル端子ＣＥにおいて受信された制御部１１８からの充電イネーブル信号に応答して、充電電源接続部１１６を介して接続された充電電源（図示せず）から供給される電圧（入力端子ＶＢＵＳとグランド端子ＧＮＤとの間の電位差）を、電源１０２の充電に適した電圧へと調整するように構成されたＩＣである。充電回路１２２によって調整された電圧は、充電回路１２２の充電端子ＢＡＴから供給される。充電回路１２２の充電端子ＢＡＴからは、調整された電流が供給されてもよい。充電電源接続部１１６に接続される充電電源が、電源ユニット１００Ｕを収容する図示省略の収容体に内蔵される二次電池である場合には、充電回路１２２は、電源ユニット１００Ｕではなく、この収容体に内蔵される構成であってもよい。

　回路１０４は、充電回路１２２の入力端子ＶＢＵＳと充電電源接続部１１６の正極側とを接続するノードに接続された２つの抵抗器からなる分圧回路１４０を更に備える。分圧回路１４０の端部のうち上述したノードに接続されない方は、グランドへ接続されることが好ましい。分圧回路１４０の出力は、制御部１１８に接続されている。充電電源接続部１１６に充電電源が接続されると、ＶＢＵＳ検知信号が、分圧回路１４０を介して制御部１１８へ入力される。充電電源が接続されると、ＶＢＵＳ検知信号は、充電電源から供給される電圧を分圧回路１４０で分圧した値となるため、ＶＢＵＳ検知信号はハイレベルになる。充電電源が接続されていないと、分圧回路１４０には電圧が供給されないため、ＶＢＵＳ検知信号はローレベルになる。制御部１１８は、ＶＢＵＳ検知信号がハイレベルになると、ハイレベルの充電イネーブル信号を充電回路１２２の充電イネーブル端子ＣＥに入力して、充電回路１２２に電源１０２の充電制御を開始させる。充電イネーブル端子ＣＥは正論理としているが、負論理としてもよい。充電回路１２２は、残量測定ＩＣ１２４と同様に、制御部１１８とシリアル通信によって通信可能に構成されている。なお、電源ユニット１００Ｕを収容する収容体に充電回路１２２が内蔵される場合であっても、制御部１１８及び残量測定ＩＣ１２４は、充電回路１２２とシリアル通信によって通信可能に構成されることが好ましい。

　回路１０４は、電圧調整回路１２０を更に備える。電圧調整回路１２０の入力端子ＩＮは、ノードＡに接続されている。電圧調整回路１２０は、入力端子ＩＮに入力される電源１０２の電圧Ｖ_ＢＡＴ（例えば、３．２～４．２ボルト）を調整して、回路１０４内又は電源ユニット１００Ｕ内の構成要素に供給されるシステム電圧Ｖ_ｓｙｓ（例えば、３ボルト）を生成するように構成される。一例として、電圧調整回路１２０は、ＬＤＯ（ｌｏｗ　ｄｒｏｐｏｕｔ　ｒｅｇｕｌａｔｏｒ）等のリニアレギュレータである。電圧調整回路１２０により生成されたシステム電圧Ｖ_ｓｙｓは、制御部１１８、残量測定ＩＣ１２４、オペアンプＯＰ、後述の発光素子駆動回路１２６、及び後述のボタン１２８を含む回路等の動作電圧として、これらに供給される。

　回路１０４は、ＬＥＤ（ｌｉｇｈｔ　ｅｍｉｔｔｉｎｇ　ｄｉｏｄｅ）等の発光素子１３８と、発光素子１３８を駆動するための発光素子駆動回路１２６と、を更に備える。発光素子１３８は、電源１０２の残量及びエラーの発生等の電源ユニット１００Ｕの状態等の様々な情報をユーザに提供（通知）するために用いられ得る。発光素子駆動回路１２６は、発光素子１３８の様々な発光モードに関する情報を格納していてもよい。発光素子駆動回路１２６は、残量測定ＩＣ１２４と同様に、制御部１１８とシリアル通信によって通信可能に構成されている。制御部１１８は、通信端子ＳＤＡからＩ^２Ｃデータ信号を発光素子駆動回路１２６の通信端子ＳＤＡに送信して所望の発光モードを指定することによって、発光素子１３８を所望の態様で発光させるように発光素子駆動回路１２６を制御することができる。制御部１１８と発光素子駆動回路１２６のシリアル通信に用いられるプロトコルはＩ^２Ｃに限られず、ＳＰＩやＵＡＲＴを用いてもよい。回路１０４は、発光素子１３８の代わりに又は発光素子１３８に加えて、制御部１１８によって制御されるスピーカ及びバイブレータの少なくとも一方を搭載していてもよい。発光素子１３８、スピーカ、及びバイブレータは、エアロゾル生成装置１００のユーザに各種の通知を行うための通知部として用いられる。

　回路１０４は、抵抗器及びコンデンサの直列回路と、ボタン１２８とを含む回路を更に備える。この直列回路の一端にはシステム電圧Ｖ_ｓｙｓが供給され、この直列回路の他端はグランドに接続されている。ボタン１２８は、この直列回路における抵抗器とコンデンサとを接続するノードとグランドの間に接続されている。このノードには、制御部１１８のボタン操作検知用端子が接続されている。ユーザがボタン１２８を押すと、制御部１１８のボタン操作検知用端子がボタン１２８を介してグランドと接続されることで、ローレベルのボタン検知信号がボタン操作検知用端子に送信される。これにより、制御部１１８は、ボタン１２８が押されたと判断することができ、操作に応じた各種の処理（例えば、電源１０２の残量通知や、エアロゾル生成を開始する処理）を行うことができる。

＜制御部による加熱制御とモニタ制御＞
　並列回路１３０におけるスイッチＱ１を含む第１回路は、サセプタ１１０の加熱に用いられる。制御部１１８は、スイッチＱ１のゲート端子に加熱スイッチ信号（ハイ又はロー）を印加することにより、スイッチＱ１のオン／オフを制御する。具体的には、加熱スイッチ信号がローであるとき、スイッチＱ１はオン状態となり、加熱スイッチ信号がハイであるとき、スイッチＱ１はオフ状態となる。

　並列回路１３０におけるスイッチＱ２を含む第２回路は、サセプタ１１０の電気抵抗値又は温度に関連する値の取得に用いられる。電気抵抗値又は温度に関連する値は、例えば、インピーダンス又は温度等である。制御部１１８は、スイッチＱ２のベース端子にモニタスイッチ信号（ハイ又はロー）を印加することにより、スイッチＱ２のオン／オフを制御する。具体的にはモニタスイッチ信号がローであるとき、スイッチＱ２はオン状態となり、モニタスイッチ信号がハイであるとき、スイッチＱ２はオフ状態となる。

　制御部１１８は、スイッチＱ４をオン状態にした状態で、スイッチＱ１のオン状態とスイッチＱ２のオン状態とを切り替えることにより、サセプタ１１０を誘導加熱してエアロゾルを生成する加熱制御と、サセプタ１１０の電気抵抗値又は温度に関連する値を取得するモニタ制御とを切り替えて行う。

　制御部１１８は、加熱制御時には、スイッチＱ１をオン状態且つスイッチＱ２をオフ状態にしてスイッチＱ３をオン／オフ制御する。これにより、エアロゾル源１１２からエアロゾルを発生させるために必要な大きな電力を有する高周波（加熱用電力とも記載）を、電源１０２からコイル１０６に供給可能となる。制御部１１８は、モニタ制御時には、スイッチＱ１をオフ状態且つスイッチＱ２をオン状態にしてスイッチＱ３をオン／オフ制御する。この場合、第１回路よりも十分に電気抵抗値の大きい第２回路に、電源１０２から電流が流れることになる。このため、モニタ制御時には、サセプタ１１０の電気抵抗値又は温度に関連する値の取得に必要な程度の小さな電力を有する高周波（非加熱用電力とも記載）を、電源１０２からコイル１０６に供給可能となる。モニタ制御によって取得できるサセプタ１１０の電気抵抗値又は温度に関連する値は、加熱制御時においてコイル１０６に供給する電力の制御に用いられる。

　スイッチＱ１のオン状態とスイッチＱ２のオン状態との間の切り替えは、任意のタイミングで行うことができる。例えば、ユーザによる吸引が行われている間、制御部１１８は、スイッチＱ１のオン状態とスイッチＱ２のオン状態とを任意のタイミングで切り替えてもよい。

　制御部１１８は、変換回路１３２に含まれるスイッチＱ３のゲート端子に脈流（ＰＣ）スイッチ信号（ハイ又はロー）を印加することにより、スイッチＱ３のオン／オフを制御する。具体的には、ＰＣスイッチ信号がローであるとき、スイッチＱ３はオン状態となり、ＰＣスイッチ信号がハイであるとき、スイッチＱ３はオフ状態となる。図２において、変換回路１３２は、並列回路１３０とコイル１０６との間に配置されている。別の例として、変換回路１３２は、並列回路１３０と電源１０２との間に配置されてもよい。変換回路１３２により生成された脈流は、コンデンサＣ_２、コイル接続部、及びコイル１０６を含む誘導加熱回路へ供給される。この誘導加熱回路には、挿入状態であればサセプタ１１０が含まれ、抜取状態であればサセプタ１１０が含まれない。

　図３は、コイル１０６に供給される脈流電流が変換回路１３２により生成されるときの電圧及び電流の波形の一例を示す図である。図３に示す電圧Ｖ_１は、スイッチＱ１のゲート端子又はスイッチＱ２のベース端子に印加される電圧波形を示す。図３に示す電圧Ｖ_２は、スイッチＱ３のゲート端子に印加される電圧波形を示す。図３に示す直流電流Ｉ_ＤＣは、スイッチＱ３のスイッチングにより生成される直流電流Ｉ_ＤＣを示す。図３に示す脈流電流Ｉ_ＰＣは、コイル１０６へ流れる脈流電流Ｉ_ＰＣを示す。図３において、横軸は時間ｔを示す。説明を簡単にするために、スイッチＱ１のゲート端子に印加される電圧及びスイッチＱ２のベース端子に印加される電圧が電圧Ｖ_１として１つのグラフに表されていることに留意されたい。

　時刻ｔ_１において電圧Ｖ_１がローになると、スイッチＱ１又はスイッチＱ２はオン状態になる。電圧Ｖ_２がハイである場合、スイッチＱ３はオフ状態となり、並列回路１３０から出力される直流電流Ｉ_ＤＣはコンデンサＣ_１へ流れ、コンデンサＣ_１に電荷が蓄積される。コンデンサＣ_１の蓄電量の増加に伴い、脈流電流Ｉ_ＰＣは、上昇を開始する。時刻ｔ_２において電圧Ｖ_２がローに切り替えられると、スイッチＱ３はオン状態となる。このとき、直流電流Ｉ_ＤＣの流れが停止する一方、コンデンサＣ_１に蓄積された電荷の放電が開始される。コンデンサＣ_１の蓄電量の減少に伴い、脈流電流Ｉ_ＰＣは、下降を開始する。時刻ｔ_３以降、同様の動作が繰り返される。上記の動作の結果として、図３に示すように、脈流電流Ｉ_ＰＣが生成され、コイル１０６へと流れる。なお、脈流電流（Ｐｕｌｓａｔｉｎｇ　Ｃｕｒｒｅｎｔ）とは、０アンペア以上の範囲において、所定周期で電流値が振動する電流である。

　図３から理解されるように、脈流電流Ｉ_ＰＣの周波数ｆは、スイッチＱ３のスイッチング周期（すなわち、ＰＣスイッチ信号の周期）Ｔにより制御される。この周波数ｆは、コイル１０６に供給される高周波電力の周波数であり、この周波数ｆのことを以下ではスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆと記載する。スイッチＱ１がオン状態である場合、スイッチング周波数ｆが、サセプタ１１０と、コイル１０６と、コンデンサＣ_２とを含む加熱時ＲＬＣ直列回路の共振周波数ｆ_０に近づくほど、サセプタ１１０へのエネルギー供給の効率（エアロゾル源１１２の加熱効率）が高くなる。換言すると、スイッチング周波数ｆが、加熱時ＲＬＣ直列回路の共振周波数ｆ_０に近づくほど、コイル１０６に供給される脈流電流Ｉ_ＰＣの実効値を大きくすることができる。

　上述のようにして生成された脈流電流がコイル１０６を流れることにより、コイル１０６の周囲に交番磁界が発生する。発生した交番磁界はサセプタ１１０内に渦電流を誘起する。この渦電流とサセプタ１１０の電気抵抗値とによりジュール熱（ヒステリシス損失）が発生し、サセプタ１１０が加熱される。結果として、サセプタ１１０の周囲のエアロゾル源１１２が加熱されてエアロゾルが生成される。

　回路１０４における電圧検出回路１３４及び電流検出回路１３６は、ノードＢよりもコイル１０６側の回路（以下に説明するモニタ時ＲＬＣ直列回路）のインピーダンスＺを測定するために用いられる。制御部１１８は、電圧検出回路１３４から電圧値を取得し、電流検出回路１３６から電流値を取得し、これらの電圧値及び電流値に基づいて、インピーダンスＺを算出する。より具体的には、制御部１１８は、取得した電圧値の平均値又は実効値を、取得した電流値の平均値又は実効値で除算することで、インピーダンスＺを算出する。

　挿入状態において、スイッチＱ１がオフ状態且つスイッチＱ２がオン状態になると、抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ１}及び抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ２}を含む回路並びにサセプタ１１０と、コイル１０６と、コンデンサＣ_２とによってモニタ時ＲＬＣ直列回路が形成される。抜取状態において、スイッチＱ１がオフ状態且つスイッチＱ２がオン状態になると、抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ１}及び抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ２}を含む回路と、コイル１０６と、コンデンサＣ_２とによってモニタ時ＲＬＣ直列回路が形成される。これらのモニタ時ＲＬＣ直列回路には、前述した誘導加熱回路が含まれる。

　モニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスＺは上述のようにして得ることができる。得られたインピーダンスＺから抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ１}及び抵抗器Ｒ_{ｓｈｕｎｔ２}の抵抗値を含む回路の抵抗値を差し引くことにより、挿入状態においては、コンデンサＣ_２、コイル接続部、コイル１０６、及びサセプタ１１０を含む誘導加熱回路のインピーダンスＺ_ｘ（サセプタ１１０の電気抵抗値とほぼ同義）を算出することができる。また、抜取状態においては、コンデンサＣ_２、コイル接続部、及びコイル１０６を含み且つサセプタ１１０を含まない誘導加熱回路のインピーダンスＺ_ｘを算出することができる。インピーダンスＺ_ｘの大きさを見ることで、挿入状態と抜取状態の識別、換言するとサセプタ１１０の検出が可能となる。また、サセプタ１１０の電気抵抗値が温度依存性を有する場合、算出されたインピーダンスＺ_ｘに基づいて、サセプタ１１０の温度を推定することができる。サセプタ１１０とエアロゾル源１１２は近接しているため、サセプタ１１０の温度は、エアロゾル源１１２の温度として取り扱うことができる。

＜サセプタ検出とサセプタ温度取得の具体例＞
　図４は、インピーダンスに基づきサセプタ１１０を検出する原理、及び、インピーダンスに基づきサセプタ１１０の温度を取得する原理について説明するための模式図である。

　図４に示す等価回路ＥＣ１は、抜取状態におけるモニタ時ＲＬＣ直列回路の等価回路を示している。図４に示す“Ｌ”はモニタ時ＲＬＣ直列回路のインダクタンスの値を示している。“Ｌ”は厳密にはモニタ時ＲＬＣ直列回路に含まれる複数の素子のインダクタンス成分を合成した値であるが、コイル１０６のインダクタンスの値に等しいものとしてもよい。

　図４に示す“Ｃ_２”はモニタ時ＲＬＣ直列回路のキャパシタンスの値を示している。“Ｃ_２”は厳密にはモニタ時ＲＬＣ直列回路に含まれる複数の素子のキャパシタンス成分を合成した値であるが、コンデンサＣ_２のキャパシタンスの値に等しいものとしてもよい。

　図４に示す“Ｒ_{ｃｉｒｃｕｉｔ}”は、モニタ時ＲＬＣ直列回路におけるサセプタ１１０を除く素子の抵抗値を示している。“Ｒ_{ｃｉｒｃｕｉｔ}”は、モニタ時ＲＬＣ直列回路に含まれる複数の素子の抵抗成分を合成した値である。

　“Ｌ”、“Ｃ_２”、及び“Ｒ_{ｃｉｒｃｕｉｔ}”の値は、電子素子のスペックシートから事前に取得するか又は実験的に事前に測定し、制御部１１８のメモリ（図示せず）又は制御部１１８の外部に設けられたメモリＩＣ（図示せず）に予め記憶しておくことができる。等価回路ＥＣ１におけるモニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスＺ_０は、以下の式により計算することができる。

　ここで、ωはモニタ時ＲＬＣ直列回路に供給される脈流電力の角周波数を示している。この角周波数は、図３に示したスイッチング周波数ｆを用いて、ω＝２πｆの演算で求められる。

　図４に示す等価回路ＥＣ２は、挿入状態におけるモニタ時ＲＬＣ直列回路の等価回路を示している。等価回路ＥＣ２における等価回路ＥＣ１との相違は、エアロゾル形成基体１０８に含まれるサセプタ１１０による抵抗成分（Ｒ_{ｓｕｓｃｅｐｔｏｒ}）が存在する点である。等価回路ＥＣ２におけるモニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスＺ_１は、以下の式により計算することができる。

　このように、挿入状態でのモニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスは、抜取状態でのモニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスよりも大きくなる。抜取状態でのインピーダンスＺ_０と、挿入状態でのインピーダンスＺ_１とを実験的に事前に求めて、その間に設定された閾値を制御部１１８のメモリ（図示せず）又は制御部１１８の外部に設けられたメモリＩＣ（図示せず）に予め記憶しておく。これにより、制御部１１８は、測定したインピーダンスＺが当該閾値より大きいか否かに基づき、挿入状態であるか否か、即ち、サセプタ１１０の検出が可能である。サセプタ１１０の検出は、エアロゾル形成基体１０８の検出とみなすことができる。

　前述したように、制御部１１８は、電圧検出回路１３４及び電流検出回路１３６によりそれぞれ測定した電圧の実効値Ｖ_ＲＭＳ及び電流の実効値Ｉ_ＲＭＳに基づき、モニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスＺを以下のように計算することができる。

　また、インピーダンスＺ_１の上記式をＲ_{ｓｕｓｃｅｐｔｏｒ}について解くと、以下の式が導かれる。

　ここで、負の抵抗値を除外し、インピーダンスＺ_１をインピーダンスＺに置き換えると、以下の式が得られる。

　したがって、Ｒ_{ｓｕｓｃｅｐｔｏｒ}と、サセプタ１１０の温度との関係を実験的に事前に求め、制御部１１８のメモリ（図示せず）に予め記憶しておくことにより、挿入状態においては、モニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスＺから数５の式で計算されたＲ_{ｓｕｓｃｅｐｔｏｒ}に基づき、サセプタ１１０の温度を取得することが可能である。

　図４に示す等価回路ＥＣ３、ＥＣ４は、モニタ時ＲＬＣ直列回路の共振周波数ｆ_０にて脈流電力をモニタ時ＲＬＣ直列回路に供給した場合（スイッチＱ３のスイッチング周波数ｆが共振周波数ｆ_０の場合）の、モニタ時ＲＬＣ直列回路の等価回路を表している。等価回路ＥＣ３は、抜取状態での等価回路を示す。等価回路ＥＣ４は、挿入状態での等価回路を示す。モニタ時ＲＬＣ直列回路の共振周波数ｆ_０は以下のように導出できる。

　また、共振周波数ｆ_０にて脈流電力をモニタ時ＲＬＣ直列回路に供給した場合には、以下の関係が満たされる。このため、数１や数２に示されるモニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスについて、モニタ時ＲＬＣ直列回路のインダクタンス成分及びキャパシタンス成分は無視できるようになる。

　従って、スイッチＱ３のスイッチング周波数ｆが共振周波数ｆ_０の場合におけるインピーダンスＺ_０及びインピーダンスＺ_１は以下の通りである。

　スイッチＱ３のスイッチング周波数ｆが共振周波数ｆ_０の場合における、挿入状態でのサセプタ１１０による抵抗成分の値Ｒ_{ｓｕｓｃｅｐｔｏｒ}は、以下の式により計算することができる

　このように、サセプタ１１０を検出する際、及び、インピーダンスに基づきサセプタ１１０の温度を取得する際の一方又は双方において、モニタ時ＲＬＣ直列回路の共振周波数ｆ_０を用いることは、計算の容易さという点で有利である。もちろん、モニタ時ＲＬＣ直列回路の共振周波数ｆ_０を用いることは、電源１０２が蓄えた電力を高効率且つ高速でサセプタ１１０へ供給する点でも有利である。以下では、モニタ時ＲＬＣ直列回路と加熱時ＲＬＣ直列回路を総称して単にＲＬＣ直列回路とも記載する。このＲＬＣ直列回路は、変換回路１３２で変換された高周波電力が供給される高周波回路としての上記の誘導加熱回路を含む。この誘導加熱回路は、コイル１０６とコンデンサＣ_２の直列回路からなる共振回路を含んでいる。この共振回路の共振周波数が、ＲＬＣ直列回路の共振周波数となる。

　回路１０４では、電流検出回路１３６が、電源１０２とコイル１０６との間の経路において、当該経路から電圧調整回路１２０への分岐点（ノードＡ）よりもコイル１０６に近い位置に配置されている。この構成によれば、電流検出回路１３６は、電圧調整回路１２０に供給される電流を含まない、コイル１０６へ供給される電流の値を正確に測定することができる。したがって、サセプタ１１０の電気抵抗値や温度を正確に測定又は推定することができる。

　なお、電流検出回路１３６は、電源１０２とコイル１０６との間の経路において、当該経路から充電回路１２２への分岐点（ノードＢ）よりもコイル１０６に近い位置に配置されてもよい。この構成により、電源１０２の充電中（スイッチＱ１、Ｑ２はオフ状態）に、充電回路１２２から供給される電流が電流検出回路１３６内の抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}を流れるのを防ぐことができる。したがって、抵抗器Ｒ_{ｓｅｎｓｅ２}が故障する可能性を低減することができる。また、電源１０２の充電中に電流検出回路１３６のオペアンプＯＰに電流が流れることを防止できるので、消費電力を抑えることができる。

　残量測定ＩＣ１２４は、電源１０２の電圧と電源１０２からコイル１０６へ向かう電流とを測定可能である。このため、残量測定ＩＣ１２４により測定される電圧と電流に基づいても、モニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスＺは導出可能である。一般的に、残量測定ＩＣ１２４は、１秒周期でデータを更新するように構成される。したがって、残量測定ＩＣ１２４によって測定される電圧値及び電流値を用いてインピーダンスＺを計算しようとすると、インピーダンスＺが最速でも１秒周期で算出される。したがって、サセプタ１１０の温度が最速でも１秒周期で推定されることになる。そのような周期は、サセプタ１１０の加熱を適切に制御するのに十分に短いとは言えない。したがって、残量測定ＩＣ１２４により測定される電圧値及び電流値をインピーダンスＺの測定に用いないことが望ましい。すなわち、好ましくは、残量測定ＩＣ１２４は、上述のような電圧検出回路１３４及び電流検出回路１３６として用いられない。よって、回路１０４において残量測定ＩＣ１２４は必須ではない。ただし、残量測定ＩＣ１２４を用いることで、電源１０２の状態を正確に把握することができる。

　図５は、電源１０２からコイル１０６へ供給可能な電流が電源１０２の状態によって変化することを説明するための模式図である。図５の横軸は電源１０２の健全度合を数値化したＳＯＨを示し、縦軸は電流値を示している。ＳＯＨはその値が大きいほど、電源１０２の劣化が少ないことを示し、電源１０２の新品時のＳＯＨは１００％である。電源１０２のＳＯＨは、電源１０２の内部抵抗ｒと相関を持つ。つまり、電源１０２の劣化が進行すると、電源１０２の内部抵抗ｒは増加し、電源１０２のＳＯＨは低下する。以下の説明では、ＳＯＨが健全度合を示す数値として説明する。

　図５に示す電流値Ｉ_ｍａｘは、電源１０２が新品（ＳＯＨが１００％）の状態で、電源１０２が出力することのできる最大電流の実効値を示している。なお、電源１０２は電源ユニット１００Uに含まれるコイル１０６以外の電子部品にも電流を供給するものの、コイル１０６に供給される電流の値は、コイル１０６以外の電子部品に供給される電流の値より十分に大きい。そこで、電源１０２が出力することのできる最大電流（の実効値）は、電源１０２からコイル１０６に供給することのできる最大電流の実効値と略等しいものとして扱う。回路１０４では、電源１０２が新品の状態で、スイッチＱ３のスイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０にして高周波電力を生成することで、実効値が電流値Ｉｍａｘの電流をコイル１０６に供給可能となる。

　充放電を繰り返すことによって電源１０２の内部抵抗ｒが高くなると、スイッチＱ３のスイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０にして高周波電力を生成しても、コイル１０６に供給可能な最大電流の実効値は、その内部抵抗ｒの増加に応じた損失（図中の損失ΔＬ１、ΔＬ２）分、低下する。図５に示すように、電源１０２の内部抵抗ｒが大きい（ＳＯＨが低い）ほど、この損失は大きくなる。スイッチＱ３のスイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０にして高周波電力を生成すると、電源１０２の内部抵抗ｒが十分に小さい状態であれば、サセプタ１１０の加熱効率を最も高めることができる。一方、電源１０２の劣化が進行（内部抵抗ｒが増大又はＳＯＨが低下）すると、コイル１０６に供給される電流の実効値が減少し、サセプタ１１０の加熱効率が低下することになる。

　電源１０２の劣化進行に伴って、サセプタ１１０の加熱効率が低下する原理について詳述する。

　誘導加熱回路の誘導起電力Ｖ_ｅｍｆは、コイルの１０６の自己インダクタンスＬ_ｃｏｉｌとコイル１０６を流れる高周波電流Ｉ_ＲＦ（ｔ）を用いて、以下の式（Ａ）によって示すことができる。また、誘導加熱回路の誘導起電力Ｖ_ｅｍｆは、コイル１０６の巻き数Ｎ_ｃｏｉｌと、コイル１０６によって生成された磁束本数Φ_ｃｏｉｌを用いて、以下の式（Ｂ）によって示すことができる。式（Ａ）と式（Ｂ）から、コイル１０６によって生成された磁束本数Φ_ｃｏｉｌは以下の式（Ｃ）によって示される。

　サセプタ１１０に生じる起電力ｅと渦電流Ｉ_ｅｄｄｙは、以下の式（Ｄ）、（Ｅ）によって示される。

　式（Ｄ）と式（Ｅ）から、サセプタ１１０で消費される電力Ｐは以下の式（Ｆ）によって示される。

　式（Ｆ）に式（Ｃ）を代入すると、以下の式（Ｇ）が得られる。

　式（Ｇ）から分かるように、コイル１０６に流す高周波電流の変化（＝時間微分値）が大きいほど、サセプタ１１０で多くの電力が消費される。したがって、電源１０２の劣化進行などの要因により、コイル１０６に供給される電流の振幅（又は実効値）が減少すると、この時間微分値が減少するため、サセプタ１１０で消費される電力が減少する。特に、式（Ｇ）によれば、この時間微分値の減少は二乗で電力の減少に影響を与える。このため、コイル１０６に供給される電流の振幅（又は実効値）の変化を抑制することが好ましい。

　そこで、電源１０２の内部抵抗ｒ又はＳＯＨの変化によらずに、コイル１０６に供給される電流の実効値が略一定となるようにすることが、生成されるエアロゾルの香喫味を安定させる上で好ましい。本実施形態では、コイル１０６に供給される電流の実効値が例えば図５に示した特定値Ｉ_ｒｅｆとなるように、変換回路１３２からコイル１０６に供給される高周波電力の周波数（換言すると、スイッチＱ３のスイッチング周波数ｆ）を、ＭＣＵ１１８が電源１０２の内部抵抗ｒ又はＳＯＨに基づいて調整する。

　図６は、スイッチング周波数ｆと、ＲＬＣ直列回路のインピーダンスと、コイル１０６に供給される電流との関係を示す図である。図６の横軸はスイッチング周波数ｆを示す。図６の右側の縦軸はＲＬＣ直列回路のインピーダンスを示す。図６の左側の縦軸はコイル１０６に供給される電流の実効値を示す。図６に示す破線のグラフはＲＬＣ直列回路のインピーダンスを示し、実線のグラフはコイル１０６に供給される電流の実効値を示す。図６に示すように、スイッチング周波数ｆが共振周波数ｆ_０である場合に、ＲＬＣ直列回路のインピーダンスは最小となり、コイル１０６に供給される電流の実効値は最大となる。

　また、図６に示すように、スイッチング周波数ｆが共振周波数ｆ_０から遠ざかるにしたがって、ＲＬＣ直列回路のインピーダンスは増加し、コイル１０６に供給される電流の実効値は減少する。図６には、共振周波数ｆ_０よりもΔｆ１だけ低い周波数ｆａと、共振周波数ｆ_０よりもΔｆ２だけ低い周波数ｆｂとが示されている。Δｆ２は、Δｆ１よりも小さい値である。また、図６には、共振周波数ｆ_０よりもΔｆ３だけ高い周波数ｆｃと、共振周波数ｆ_０よりもΔｆ４だけ高い周波数ｆｄとが示されている。Δｆ４は、Δｆ３よりも小さい値である。

　制御部１１８は、電源１０２の内部抵抗ｒが第一既定値以下の状態（換言するとＳＯＨが既定値以上の状態）では、コイル１０６に供給される電流の実効値が電流値Ｉ_ｍａｘよりも小さい特定値Ｉ_ｒｅｆとなるように、スイッチング周波数ｆを、共振周波数ｆ_０よりも低い周波数ｆａ、又は、共振周波数ｆ_０よりも高い周波数ｆｃに設定する。

　制御部１１８は、内部抵抗ｒが第一既定値を超えた状態（換言するとＳＯＨが既定値未満の状態）では、スイッチング周波数ｆを、周波数ｆａよりも共振周波数ｆ_０に近い周波数ｆｂ、又は、周波数ｆｃよりも共振周波数ｆ_０に近い周波数ｆｄに設定する。内部抵抗ｒが第一既定値を超えた状態では、内部抵抗ｒが第一既定値以下の状態と比べて、コイル１０６に供給される電流の実効値が低下するが、スイッチング周波数ｆが周波数ｆｂ又は周波数ｆｄに設定されることによるＲＬＣ直列回路のインピーダンスの低下によって、この電流低下分は相殺されて、コイル１０６に供給される電流の実効値は特定値Ｉ_ｒｅｆのままとなる。このように、内部抵抗ｒが増加するほどスイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０に近づけることで、内部抵抗ｒの増加に伴うコイル１０６で消費される電力の低下を、ＲＬＣ直列回路のインピーダンスの低下によって補うことができる。

　なお、制御部１１８は、内部抵抗ｒが第一既定値よりも大きい第二既定値を超えた状態では、スイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０に設定してもよい。スイッチング周波数ｆが共振周波数ｆ_０に設定された状態では、内部抵抗ｒの増加による電流の損失ΔＬ２のみが、電流値Ｉｍａｘに対する損失になるため、コイル１０６に実際に供給される電流の実効値は特定値Ｉ_ｒｅｆとなる。このように、電源１０２の内部抵抗ｒ又はＳＯＨに基づいてスイッチング周波数ｆを調整することで、電源１０２の状態によらずに、コイル１０６に供給される電流の実効値を安定させることができる。この結果、生成されるエアロゾルの香喫味を安定させることができる。

　ここでは、電源１０２の内部抵抗ｒの値に少なくとも１つの閾値（第一既定値や第二既定値）を設定し、その閾値よりも内部抵抗ｒが大きい場合にスイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０に近い値へ切り替えるものとした。しかし、スイッチング周波数ｆを、内部抵抗ｒの増加に応じて線形的（連続的）に増加させてもよい。

　また、コイル１０６に供給される電流の実効値を安定させるという観点では、スイッチング周波数ｆを、共振周波数ｆ_０以下の低周波数帯から選ばれる周波数（図６の例では周波数ｆａ、ｆｂ）に設定してもよいし、共振周波数ｆ_０以上の高周波数帯から選ばれる周波数（図６の例では周波数ｆｃ、ｆｄ）に設定しても、どちらでもよい。しかし、スイッチＱ３の耐久性を高めるという観点では、スイッチング周波数ｆを、共振周波数ｆ_０以下の低周波数帯から選ばれる周波数（図６の例では周波数ｆａ、ｆｂ）に設定することが望ましい。

＜電源ユニット１００Ｕの動作モード＞
　図７は、電源ユニット１００Ｕの動作モードを説明するための模式図である。図７に示すように、電源ユニット１００Ｕの動作モードには、ＳＬＥＥＰモード、ＣＨＡＲＧＥモード、ＡＣＴＩＶＥモード、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモード、ＩＮＴＥＲＶＡＬモード、ＨＥＡＴモード、及びＥＲＲＯＲモードの７つのモードが含まれる。

　ＳＬＥＥＰモードは、ボタン１２８の操作の検知や電源１０２の管理等、電力消費の少ない処理だけを制御部１１８が実行可能として、省電力化を図るモードである。

　ＡＣＴＩＶＥモードは、電源１０２からコイル１０６への電力供給を除くほとんどの機能が有効になるモードであり、ＳＬＥＥＰモードよりも電力消費の多いモードである。制御部１１８は、電源ユニット１００ＵをＳＬＥＥＰモードにて動作させている状態にて、ボタン１２８の所定の操作を検知すると、動作モードをＡＣＴＩＶＥモードに切り替える。制御部１１８は、電源ユニット１００ＵをＡＣＴＩＶＥモードにて動作させている状態にて、ボタン１２８の所定の操作を検知したり、ボタン１２８の無操作時間が所定時間に達したりすると、動作モードをＳＬＥＥＰモードに切り替える。ＡＣＴＩＶＥモードにおいて、制御部１１８は、インピーダンスＺに基づいてサセプタ１１０を検出した場合には、動作モードをＰＲＥ－ＨＥＡＴモードに切り替える。

　ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードは、加熱制御とモニタ制御及びサセプタ１１０の温度取得処理等を制御部１１８が実行して、開口１０１Ａに挿入されたエアロゾル形成基体１０８に含まれるサセプタ１１０を第一目標温度まで加熱又は所定時間だけ加熱するモードである。ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードにおいて、制御部１１８は、スイッチＱ４をオン状態にし、スイッチＱ１、Ｑ２、Ｑ３をオンオフ制御して、加熱制御とモニタ制御及びサセプタ１１０の温度取得処理とを実行する。制御部１１８は、電源ユニット１００ＵをＰＲＥ－ＨＥＡＴモードにて動作させている状態にて、サセプタ１１０の温度が第一目標温度に到達すると、又は、所定時間が経過すると、動作モードをＩＮＴＥＲＶＡＬモードに切り替える。

　ＩＮＴＥＲＶＡＬモードは、サセプタ１１０の温度がある程度まで低下するのを待つモードである。ＩＮＴＥＲＶＡＬモードでは、例えば制御部１１８は、加熱制御を一時的に停止し、モニタ制御及びサセプタ１１０の温度取得処理を行って、サセプタ１１０の温度が第一目標温度よりも低い第二目標温度まで低下するまで待機する。制御部１１８は、サセプタ１１０の温度が第二目標温度まで低下すると、動作モードをＨＥＡＴモードに切り替える。

　ＨＥＡＴモードは、加熱制御とモニタ制御及びサセプタ１１０の温度取得処理を制御部１１８が実行して、開口１０１Ａに挿入されたエアロゾル形成基体１０８に含まれるサセプタ１１０の温度が所定の目標温度となるよう制御するモードである。制御部１１８は、既定の加熱終了条件が満たされると、ＨＥＡＴモードを終了して、動作モードをＡＣＴＩＶＥモードに切り替える。加熱終了条件は、ＨＥＡＴモードが開始されてから所定時間が経過した、又は、ユーザの吸引回数が既定値に達した等の条件である。ＰＲＥ－ＨＥＡＴモード及びＨＥＡＴモードは、エアロゾル形成基体１０８から所望のエアロゾルを発生させるために、電源１０２からコイル１０６へ電力の供給がなされる動作モードとなる。

　ＣＨＡＲＧＥモードは、充電電源接続部１１６に接続された充電電源から供給される電力により、電源１０２の充電制御を行うモードである。制御部１１８は、電源ユニット１００Ｕを、７つのモードのうちのＣＨＡＲＧＥモード及びＥＲＲＯＲモード以外のモードにて動作させている状態にて、充電電源接続部１１６に充電電源が接続されると、動作モードをＣＨＡＲＧＥモードに切り替える。制御部１１８は、電源ユニット１００ＵをＣＨＡＲＧＥモードにて動作させている状態にて、電源１０２の充電が完了したり、充電電源接続部１１６と充電電源とが非接続になったりすると、動作モードをＡＣＴＩＶＥモードに切り替える。

　ＥＲＲＯＲモードは、他の６つの動作モードのそれぞれにおいて、電源１０２の過放電や過充電、サセプタ１１０の過加熱等の異常（エラー）が発生した場合に、回路１０４の安全性を確保（例えば、全てのスイッチをオフ状態に制御）して、通知部によってユーザに通知を行うモードである。ＥＲＲＯＲモードに遷移した場合には、電源ユニット１００Ｕのリセットや、電源ユニット１００Ｕの修理又は廃棄が必要になる。

＜制御部１１８の動作＞
　以下では、図２に示す回路１０４における制御部１１８の動作を説明する。

　図８は、ＳＬＥＥＰモード時に制御部１１８が実行する例示処理１０を説明するためのフローチャートである。まず、制御部１１８は、充電電源が充電電源接続部１１６へ接続されたか否かを判定する（ステップＳ１１）。当該判定は、例えば上述したＶＢＵＳ検知信号によって実行される。制御部１１８は、充電電源が充電電源接続部１１６へ接続された場合（ステップＳ１１：ＹＥＳ）には、動作モードをＣＨＡＲＧＥモードに切り替える。制御部１１８は、充電電源が充電電源接続部１１６へ接続されていない場合（ステップＳ１１：ＮＯ）には、ボタン１２８に対する所定の操作がなされたか否かを判定する（ステップＳ１２）。この所定の操作の一例は、ボタン１２８の長押し又は短押し又は連打である。制御部１１８は、ボタン１２８に対する所定の操作がなされた場合（ステップＳ１２：ＹＥＳ）には、動作モードをＡＣＴＩＶＥモードに切り替える。制御部１１８は、ボタン１２８に対する所定の操作がなされていない場合（ステップＳ１２：ＮＯ）には、ステップＳ１１に処理を戻す。

　図９は、ＣＨＡＲＧＥモード時に制御部１１８が実行する例示処理２０を説明するためのフローチャートである。まず、制御部１１８は、充電回路１２２に電源１０２の充電を開始させる（ステップＳ２１）。当該処理は、例えば、制御部１１８が所定レベルを持つ充電イネーブル信号を充電回路１２２の充電イネーブル端子ＣＥに入力することで実行される。次に、制御部１１８は、充電電源が充電電源接続部１１６から取り外されたか否かを判定する（ステップＳ２２）。当該判定は、例えば上述したＶＢＵＳ検知信号によって実行される。制御部１１８は、充電電源が充電電源接続部１１６から取り外されていない場合（ステップＳ２２：ＮＯ）には、ステップＳ２２に処理を戻す。制御部１１８は、充電電源が充電電源接続部１１６から取り外された場合（ステップＳ２２：ＹＥＳ）には、充電回路１２２に電源１０２の充電を終了させる（ステップＳ２３）。なお、充電回路１２２は、制御部１１８からの指令を待たずに、残量測定ＩＣ１２４とのシリアル通信や充電端子ＢＡＴへの入力から取得される電源１０２の充電電流や充電電圧に基づき、電源１０２の充電を終了させてもよい。ステップＳ２３の後、制御部１１８は、電源１０２の充電レベル（電源１０２に残っている電力量）に基づき、エアロゾル形成基体１０８の使用可能本数を設定する（ステップＳ２４）。ここでは、エアロゾル形成基体１０８としてスティック状のものを想定しているが、エアロゾル形成基体１０８の形状はこれに限定されるわけではない。従って、『使用可能本数』は、『使用可能個数』へと一般化できることに留意されたい。以下、図１０を参照して、使用可能本数について説明する。

　図１０は、使用可能本数について説明するための模式図である。容量６１０は、未だ使用されていないとき（以下、「未使用時」という。）の電源１０２に対応し、その面積が未使用時の満充電容量を示している。なお、電源１０２が未だ使用されていないとは、電源１０２が製造されてからの放電回数がゼロである又は所定の放電回数以下であることを意味する。未使用時の電源１０２の満充電容量の例は、約２２０ｍＡｈである。容量６２０は、放電と充電が繰り返されて、ある程度劣化が進んだとき（以下、「劣化時」という。）の電源１０２に対応し、その面積が劣化時の満充電容量を示している。図１０から明らかなように、未使用時の電源１０２の満充電容量は、劣化時の電源１０２の満充電容量よりも大きい。

　電力量６３０は、１つのエアロゾル形成基体１０８を消費するために必要な電力量（エネルギー）に対応し、その面積が対応する電力量を示している。図１０における４つの電力量６３０は全て同じ面積であり、対応する電力量も略同じである。なお、１つのエアロゾル形成基体１０８を消費するために必要な電力量６３０の例は、約７０ｍＡｈである。一例として、ＨＥＡＴモードに移行した後に加熱終了条件が満たされたときに、１つのエアロゾル形成基体１０８が消費されたとみなすことができる。

　電力量６４０及び電力量６５０は、それぞれ、２つのエアロゾル形成基体１０８を消費した後の電源１０２の充電レベル（以下、「余剰電力量」という。）に対応し、その面積が対応する電力量を示している。図１０から明らかなように、未使用時の余剰電力量は、劣化時の余剰電力量より大きい。

　電圧６６０は、電源１０２の満充電時の出力電圧を示しており、その例は約３．６４Ｖである。電圧６７０は、電源１０２の放電終止電圧を示しており、その例は約２．４０Ｖである。電源１０２の満充電時の出力電圧と放電終止電圧は、それぞれ、基本的には、電源１０２の劣化によらず、即ちＳＯＨによらず一定である。

　電源１０２は、電圧が放電終止電圧に達するまで、換言すれば電源１０２の充電レベルがゼロとなるまで使用されないことが好ましい。これは、電源１０２の電圧が放電終止電圧以下となった場合又は電源１０２の充電レベルがゼロとなった場合、電源１０２の劣化が急激に進むためである。また、電源１０２の電圧が放電終止電圧に近づくほど、電源１０２の劣化は進む。

　また、上述したように、電源１０２は、放電と充電が繰り返されると、その満充電容量が減少し、所定の数（図１０においては“２”）のエアロゾル形成基体１０８を消費した後の余剰電力量は、未使用時よりも劣化時の方が小さくなる。

　従って、制御部１１８は、電源１０２の劣化を見込んだうえで、電圧が放電終止電圧又はその近傍に達するまで、換言すれば電源１０２の充電レベルがゼロ又はその近傍となるまで使用されないよう、使用可能本数を設定することが好ましい。即ち、使用可能本数は、例えば以下のように設定することができる。
　　ｎ＝ｉｎｔ（（ｅ１－Ｓ）／Ｃ）

　ここで、“ｎ”は使用可能本数であり、“ｅ１”は電源１０２の充電レベル（単位は例えばｍＡｈ）であり、“Ｓ”は電源１０２の劣化時の余剰電力量に余裕を持たせるためのパラメータ（単位は例えばｍＡｈ）であり、“Ｃ”は１つのエアロゾル形成基体１０８を消費するのに必要な電力量（単位は例えばｍＡｈ）であり、“ｉｎｔ（）”は（）内の小数点以下を切り捨てる関数である。なお、“ｅ１”は変数であり、制御部１１８が残量測定ＩＣ１２４と通信することにより取得することができる。また、“Ｓ”及び“Ｃ”は定数であり、実験的に事前に求め、制御部１１８のメモリ（図示せず）に予め記憶しておくことができる。

　図９に戻り、制御部１１８は、ステップＳ２４の後、動作モードをＡＣＴＩＶＥモードに切り替える。なお、図９のステップＳ２２は、充電回路１２２による電源１０２の充電が完了したか否かを制御部１１８が判定する処理に置き換えることもできる。

　図１１は、ＡＣＴＩＶＥモード時に制御部１１８が主として実行する例示処理（メイン処理３０）を説明するためのフローチャートである。まず、制御部１１８は、第１タイマを起動する（ステップＳ３１）。第１タイマが起動することにより、第１タイマの値は初期値から時間の経過により増加又は減少するようになる。以下では、第１タイマの値は時間の経過により増加するものとして説明する。第１タイマは、他の動作モードに切り替わる際に停止し且つ初期化される。

　次に、制御部１１８は、電源１０２の充電レベルをユーザに通知する（ステップＳ３２）。充電レベルの通知は、残量測定ＩＣ１２４との通信により取得した電源１０２の情報に基づき、制御部１１８が発光素子駆動回路１２６と通信し、発光素子１３８を所定の態様で発光させることにより実現することができる。これについては、後述する他の通知についても同様である。充電レベルの通知は、一時的に行われることが好ましい。なお、通知部としてスピーカやバイブレータを含む場合には、制御部１１８がこれらを制御して、音又は振動によって充電レベルの通知を行う。

　次に、制御部１１８は、メイン処理３０と並列に実行されるように、別の処理（以下、『サブ処理』という。）の実行を開始する（ステップＳ３３）。ステップＳ３３において開始されるサブ処理については後述する。なお、サブ処理の実行は、他の動作モードに切り替わる際に停止される。これについては、後述する他のサブ処理についても同様である。

　次に、制御部１１８は、第１タイマの値に基づき、所定時間が経過したかを判定する（ステップＳ３４）。制御部１１８は、所定時間が経過したと判定した場合（ステップＳ３４：ＹＥＳ）には、動作モードをＳＬＥＥＰモードに切り替える。制御部１１８は、所定時間が経過していないと判定した場合（ステップＳ３４：ＮＯ）には、モニタ制御を行って、非加熱用電力をコイル１０６に供給し、モニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスを測定する（ステップＳ３５）。このモニタ制御時におけるスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆは、共振周波数ｆ_０とされる。このモニタ制御時におけるスイッチング周波数ｆは、共振周波数ｆ_０とは異なる既定値ｆｘ（例えば共振周波数ｆ_０よりも僅かに大きい又は小さい値）としてもよい。制御部１１８は、測定したインピーダンスが異常値を示している場合（ステップＳ３６：ＹＥＳ）には、所定のフェールセーフアクションを実行する（ステップＳ３７）。所定のフェールセーフアクションは、例えば、スイッチＱ１、Ｑ２、Ｑ３、Ｑ４を全てオフ状態にすることである。ステップＳ３７の後、制御部１１８は、通知部を制御してユーザにエラー通知を行い（ステップＳ３８）、動作モードをＥＲＲＯＲモードに切り替える。

　制御部１１８は、測定したインピーダンスが異常値を示していない場合（ステップＳ３６：ＮＯ）には、このインピーダンスに基づいて、開口１０１Ａにサセプタ１１０（エアロゾル形成基体１０８）が挿入されているか否かを判定する（ステップＳ３９）。制御部１１８は、開口１０１Ａにサセプタ１１０が挿入されていないと判定した場合（ステップＳ３９：ＮＯ）には、ステップＳ３４に処理を戻す。制御部１１８は、開口１０１Ａにサセプタ１１０が挿入されていると判定した場合（ステップＳ３９：ＹＥＳ）には、設定している使用可能本数が１以上か否かを判定する（ステップＳ４１）。

　制御部１１８は、使用可能本数が１未満であった場合（ステップＳ４１：ＮＯ）には、電源１０２の残量が足りないことを示す低残量通知を通知部に実行させ（ステップＳ４２）、動作モードをＳＬＥＥＰモードに切り替える。制御部１１８は、使用可能本数が１以上であった場合（ステップＳ４１：ＹＥＳ）には、残量測定ＩＣ１２４から電源１０２のＳＯＨを取得し（ステップＳ４３）、取得したＳＯＨに基づいて、加熱制御時におけるスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆを、周波数ｆ_ＳＯＨに設定する（ステップＳ４４）。周波数ｆ_ＳＯＨは、例えば、図６に示した周波数ｆａと周波数ｆｂのいずれか、或いは、図６に示した周波数ｆｃと周波数ｆｄのいずれかである。ステップＳ４４の後、制御部１１８は、動作モードをＰＲＥ－ＨＥＡＴモードに切り替える。

　なお、ステップＳ４３の処理は、制御部１１８が電源１０２の内部抵抗を取得する処理に置き換えることができる。例えば、制御部１１８は、電源１０２の内部抵抗を残量測定ＩＣ１２４から取得する。或いは、制御部１１８は、電源１０２の出力電流Ｉａ（上述したオペアンプＯＰの出力に応じた値）と出力電圧Ｖａ（上述した電圧検出回路１３４の出力に応じた値）を取得し、この取得した出力電流Ｉａ及び出力電圧Ｖａに基づいて電源１０２の内部抵抗を取得する。具体的には、電源１０２からＲＬＣ直列回路へ放電している状態における電源１０２の出力電圧の値であるＯＣＶ（Ｏｐｅｎ　Ｃｉｒｃｕｉｔ　Ｖｏｌｔａｇｅ、開回路電圧）と、電源１０２からモニタ時ＲＬＣ直列回路へ放電している状態での電源１０２の出力電圧Ｖａ（ＣＣＶ：閉回路電圧）と、電源１０２からモニタ時ＲＬＣ直列回路へ放電している状態での電源１０２の出力電流Ｉａと、電源１０２の内部抵抗ｒとの関係は、ＯＣＶ＝Ｖａ＋Ｉａ×ｒの式で表される。出力電圧Ｖａと同様に、ＯＣＶも上述した電圧検出回路１３４の出力に応じた値から取得できる。したがって、出力電圧Ｖａと出力電流Ｉａを取得することで、電源１０２の内部抵抗ｒを導出可能である。ステップＳ４３の処理が電源１０２の内部抵抗ｒを取得する処理に置換された場合には、ステップＳ４４において、制御部１１８は、スイッチング周波数ｆを、取得した内部抵抗ｒに基づく値に設定する。

　図１２は、ＡＣＴＩＶＥモードのメイン処理３０におけるステップＳ３３において開始される、サブ処理４０及びサブ処理５０を説明するためのフローチャートである。

（サブ処理４０）
　まず、制御部１１８は、ボタン１２８に対する所定の操作がなされたか否かを判定する（ステップＳ４５）。この所定の操作の一例は、ボタン１２８の短押しである。制御部１１８は、ボタン１２８に対する所定の操作がなされた場合（ステップＳ４５：ＹＥＳ）には、第１タイマの値を初期値にリセットする（ステップＳ４６）。制御部１１８は、ボタン１２８に対する所定の操作がなされていない場合（ステップＳ４５：ＮＯ）には、ステップＳ４５に処理を戻す。ステップＳ４６の後、制御部１１８は、図１１のステップＳ３２と同様に、電源１０２の充電レベルをユーザに通知し（ステップＳ４７）、その後、ステップＳ４５に処理を戻す。なお、ステップＳ４６において、第１タイマの値は、初期値にリセットされず、減算などによって初期値に近づけられてもよい。

（サブ処理５０）
　制御部１１８は、充電電源が充電電源接続部１１６へ接続されたか否かを判定する（ステップＳ５１）。制御部１１８は、充電電源が充電電源接続部１１６へ接続されていない場合（ステップＳ５１：ＮＯ）には、ステップＳ５１に処理を戻す。当該判定は、例えば、上述したＶＢＵＳ検知信号によって実行される。制御部１１８は、充電電源が充電電源接続部１１６へ接続された場合（ステップＳ５１：ＹＥＳ）には、動作モードをＣＨＡＲＧＥモードに切り替える。制御部１１８は、動作モードをＣＨＡＲＧＥモードに切り替える場合には、スイッチＱ１、Ｑ２、Ｑ３、Ｑ４を全てオフ状態にすることが好ましい。

　図１３は、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモード時に制御部１１８が主として実行する例示処理（メイン処理６０）を説明するためのフローチャートである。まず、制御部１１８は、加熱制御を開始し、加熱用電力をコイル１０６に供給する（ステップＳ６１）。加熱用電力は、スイッチＱ１をオン状態にし、スイッチＱ２をオフ状態にしたうえで、スイッチＱ３をスイッチングすることにより生成されるものである。この加熱制御時におけるスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆは、図１１のステップＳ４４にて設定された周波数ｆ_ＳＯＨとされる。次に、制御部１１８は、メイン処理６０と並列に実行されるように、サブ処理の実行を開始する（ステップＳ６２）。このサブ処理については後述する。

　次に、制御部１１８は、加熱制御を一時的に停止した状態でモニタ制御を行って、非加熱用電力をコイル１０６に供給し、モニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスを測定する（ステップＳ６３）。非加熱用電力は、スイッチＱ１をオフ状態にし、スイッチＱ２をオン状態にしたうえで、スイッチＱ３をスイッチングすることにより生成されるものである。このモニタ制御時におけるスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆは、共振周波数ｆ_０とされる。このモニタ制御時におけるスイッチング周波数ｆは、上記の既定値ｆｘとしてもよい。

　次に、制御部１１８は、測定したインピーダンスに基づいて、開口１０１Ａにサセプタ１１０（エアロゾル形成基体１０８）が挿入されているか否かを判定する（ステップＳ６４）。制御部１１８は、開口１０１Ａにサセプタ１１０が挿入されていないと判定した場合（ステップＳ６４：ＮＯ）には、加熱制御を終了し（ステップＳ６６）、更に、使用可能本数を１つ減らして（ステップＳ６７）、動作モードをＡＣＴＩＶＥモードに切り替える。ステップＳ６４の判定がＮＯとなるのは、ユーザが、新品のエアロゾル形成基体１０８を挿入してから、すぐに抜き取った場合に相当する。

　制御部１１８は、開口１０１Ａにサセプタ１１０が挿入されていると判定した場合（ステップＳ６４：ＹＥＳ）には、ステップＳ６３にて測定したインピーダンスに基づいて、サセプタ１１０の温度を取得する（ステップＳ６５）。次に、制御部１１８は、ステップＳ６５にて取得したサセプタ１１０の温度が第一目標温度に達しているかを判定する（ステップＳ６６）。

　制御部１１８は、サセプタ１１０の温度が第一目標温度に達していない場合（ステップＳ６８：ＮＯ）には、ステップＳ６３に処理を戻す。処理をステップＳ６３に戻す時には、制御部１１８は、加熱制御を再開し、加熱用電力をコイル１０６に供給する。制御部１１８は、サセプタ１１０の温度が第一目標温度に達した場合（ステップＳ６８：ＹＥＳ）には、通知部を制御して、予熱が完了したことをユーザに通知する（ステップＳ６９）。ステップＳ６９の後、制御部１１８は、動作モードをＩＮＴＥＲＶＡＬモードに切り替える。なお、制御部１１８は、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードが開始されてから所定時間経過した場合にも、予熱が完了したと判断して、動作モードをＩＮＴＥＲＶＡＬモードに切り替えてもよい。

　図１４は、ＩＮＴＥＲＶＡＬモード時に制御部１１８が実行する例示処理７０を説明するためのフローチャートである。まず、制御部１１８は、加熱制御を終了して、加熱用電力のコイル１０６への供給を停止する（ステップＳ７１）。次に、制御部１１８は、メイン処理７０と並列に実行されるように、サブ処理の実行を開始する（ステップＳ７２）。このサブ処理については後述する。

　次に、制御部１１８は、モニタ制御を行って、非加熱用電力をコイル１０６に供給し、モニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスを測定する（ステップＳ７３）。このモニタ制御時におけるスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆは、共振周波数ｆ_０とされる。このモニタ制御時におけるスイッチング周波数ｆは、上記の既定値ｆｘとしてもよい。次に、制御部１１８は、測定したインピーダンスに基づいて、サセプタ１１０の温度を取得する（ステップＳ７４）。次に、制御部１１８は、ステップＳ７４にて取得したサセプタ１１０の温度が第二目標温度に達しているかを判定する（ステップＳ７５）。

　制御部１１８は、サセプタ１１０の温度が第二目標温度に達していない場合（ステップＳ７５：ＮＯ）には、ステップＳ７３に処理を戻す。制御部１１８は、サセプタ１１０の温度が第二目標温度に達した場合（ステップＳ７５：ＹＥＳ）には、動作モードをＨＥＡＴモードに切り替える。なお、制御部１１８は、ＩＮＴＥＲＶＡＬモードが開始されてから所定時間経過した場合にも、冷却が完了したと判断して、動作モードをＨＥＡＴモードに切り替えてもよい。

　ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードでは、エアロゾルを迅速に供給できるようにサセプタ１１０は急速に加熱される。一方で、このような急速な加熱では、生成されるエアロゾルの量が過剰になってしまう虞がある。そこで、ＨＥＡＴモードの前にＩＮＴＥＲＶＡＬモードに移行することで、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードの完了時点からＨＥＡＴモードの完了時点までに亘り、生成されるエアロゾルの量を安定にできる。図１４のメイン処理７０によれば、エアロゾル生成の安定化のために予熱されたエアロゾル形成基体１０８を、ＨＥＡＴモードの前に冷却することができる。

　図１５は、ＨＥＡＴモード時に制御部１１８が実行するメイン処理８０を説明するためのフローチャートである。まず、制御部１１８は、メイン処理８０と並列に実行されるように、別の処理（サブ処理）の実行を開始する（ステップＳ８２）。このサブ処理については後述する。次に、制御部１１８は、加熱制御を開始して、加熱用電力をコイル１０６に供給する（ステップＳ８３）。この加熱制御時におけるスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆは、図１１のステップＳ４４にて設定された周波数ｆ_ＳＯＨとされる。

　加熱制御の開始後、制御部１１８は、加熱制御を一時的に停止した状態でモニタ制御を行って、非加熱用電力をコイル１０６に供給し、モニタ時ＲＬＣ直列回路のインピーダンスを測定する（ステップＳ８４）。このモニタ制御時におけるスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆは、共振周波数ｆ_０とされる。このモニタ制御時におけるスイッチング周波数ｆは、上記の既定値ｆｘとしてもよいし、上記の周波数ｆ_ＳＯＨとしてもよい。

　次に、制御部１１８は、測定したインピーダンスに基づいて、開口１０１Ａにサセプタ１１０（エアロゾル形成基体１０８）が挿入されているか否かを判定する（ステップＳ８５）。制御部１１８は、開口１０１Ａにサセプタ１１０が挿入されていないと判定した場合（ステップＳ８５：ＮＯ）には、加熱制御を終了し（ステップＳ８６）、更に、使用可能本数を１つ減らして（ステップＳ８７）、動作モードをＡＣＴＩＶＥモードに切り替える。ステップＳ８５の判定がＮＯとなるのは、ユーザが、エアロゾル生成途中でエアロゾル形成基体１０８を抜き取った場合に相当する。

　制御部１１８は、開口１０１Ａにサセプタ１１０が挿入されていると判定した場合（ステップＳ８５：ＹＥＳ）には、ステップＳ８４にて測定したインピーダンスに基づいて、サセプタ１１０の温度を取得する（ステップＳ８８）。次に、制御部１１８は、ステップＳ８８にて取得したサセプタ１１０の温度が所定の目標温度に達しているかを判定する（ステップＳ８９）。この目標温度はＨＥＡＴモードの期間において一定としてもよいし、図１７を参照して後述するように、エアロゾルに付加される香味成分量が一定となるよう、吸引回数や経過時間が増えるにしたがって段階的又は連続的に変化させてもよい。

　制御部１１８は、サセプタ１１０の温度が目標温度に達している場合（ステップＳ８９：ＹＥＳ）には、加熱制御を停止して所定の時間待機し（ステップＳ９０）、その後、ステップＳ８３に処理を戻す。制御部１１８は、サセプタ１１０の温度が目標温度に達していない場合（ステップＳ８９：ＮＯ）には、ＨＥＡＴモードが開始されてからのユーザの吸引回数等に基づいて、加熱終了条件が満たされたか否かを判定する（ステップＳ９１）。

　制御部１１８は、加熱終了条件が満たされていない場合（ステップＳ９１：ＮＯ）には、ステップＳ８４に処理を戻す。制御部１１８は、加熱終了条件が満たされた場合（ステップＳ９１：ＹＥＳ）には、加熱制御を終了し（ステップＳ９２）、使用可能本数を１つ減らして（ステップＳ９３）、動作モードをＡＣＴＩＶＥモードに切り替える。本実施形態では、ステップＳ８９でＮＯと判断されるとステップＳ９１が実行されたが、ステップＳ９１は、ステップＳ８４、Ｓ８５、Ｓ８８、Ｓ８９と並列して実行されてもよいし、ステップＳ８４、Ｓ８５、Ｓ８８、Ｓ８９のいずれかの間で実行されてもよい。

　図１６は、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードのメイン処理６０、ＩＮＴＥＲＶＡＬモードの例示処理７０、及びＨＥＡＴモードのメイン処理８０にて実行されるサブ処理（サブ処理９０とサブ処理１００Ｓ）を説明するためのフローチャートである。

（サブ処理９０）
　まず、制御部１１８は、ボタン１２８に対する所定の操作がなされたか否かを判定する（ステップＳ９５）。この所定の操作の一例は、ボタン１２８の長押し又は連打である。制御部１１８は、ボタン１２８に対する所定の操作がなされた場合（ステップＳ９５：ＹＥＳ）には、加熱制御又はモニタ制御を終了し（ステップＳ９６）、使用可能本数を１つ減らして（ステップＳ９７）、動作モードをＡＣＴＩＶＥモードに切り替える。制御部１１８は、ボタン１２８に対する所定の操作がなされていない場合（ステップＳ９５：ＮＯ）には、ステップＳ９５に処理を戻す。

（サブ処理１００Ｓ）
　まず、制御部１１８は、放電電流を測定する（ステップＳ１０１）。放電電流は、電流検出回路１３６により測定することができる。次に、制御部１１８は、測定した放電電流が過大であるか否かを判定する（ステップＳ１０２）。制御部１１８は、放電電流が過大でない場合（ステップＳ１０２：ＮＯ）にはステップＳ１０１に処理を戻し、放電電流が過大である場合（ステップＳ１０２：ＹＥＳ）には、所定のフェールセーフアクションを実行する（ステップＳ１０３）。所定のフェールセーフアクションは、例えば、スイッチＱ１、Ｑ２、Ｑ３、Ｑ４を全てオフ状態にすることである。ステップＳ１０３の後、制御部１１８は、通知部を制御してユーザにエラー通知を行い（ステップＳ１０４）、動作モードをＥＲＲＯＲモードに切り替える。

＜エアロゾル生成装置１００の主な効果＞
　以上のように、エアロゾル生成装置１００によれば、電源１０２の内部抵抗ｒ又はそれと相関のあるＳＯＨに基づいて、加熱制御時のスイッチング周波数ｆを調整するため、電源１０２の内部抵抗ｒによらずに、サセプタ１１０で消費される電力をほぼ一定とすることができる。この結果、生成されるエアロゾルの香喫味を安定させることができる。

　また、エアロゾル生成装置１００によれば、ＲＬＣ直列回路のインピーダンスを測定する工程（図１１のステップＳ３５、図１３のステップＳ６３、図１４のステップＳ７３、及び図１５のステップＳ８４）では、スイッチング周波数ｆが共振周波数ｆ_０に設定される。この構成によれば、インピーダンス導出のための演算処理が簡易なものになると共に、各工程における演算処理を共通化できる。このため、測定処理の簡素化と高速化が可能になる。

＜エアロゾル生成装置１００の変形例＞
　ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードは、その実行時間が短いほど、ユーザがエアロゾルの吸引を開始するまでの待ち時間を短くできる。そこで、図１３のステップＳ６１にて加熱用電力をコイル１０６に供給するためのスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆは、ＳＯＨ（又は内部抵抗ｒ）に基づく値ではなく、共振周波数ｆ_０又はこれに近い値（例えば上記の既定値ｆｘ）にしてもよい。このようにすることで、サセプタ１１０をより効率よく加熱できるようになり、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードの実行時間を短縮することができる。また、図１３のステップＳ６１にてスイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０又は既定値ｆｘとした場合には、後のステップＳ６３において、スイッチＱ３のスイッチング周波数ｆの切り替えが不要となる。これにより、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードにおいてスイッチング周波数ｆが頻繁に変更されるのを防いで、制御の簡略化と処理の高速化が可能になる。また、図１３のステップＳ６１にてスイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０又は既定値ｆｘとした場合には、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードから遷移するＩＮＴＥＲＶＡＬモードのステップＳ７３においても、スイッチング周波数ｆは変更されない。これにより、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードの開始からＩＮＴＥＲＶＡＬモードの終了までスイッチング周波数ｆの切り替えが行われずにすみ、制御が簡素化される。なお、図１３のステップＳ６１にて加熱用電力をコイル１０６に供給するためのスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆに共振周波数ｆ_０などを用いても、電源１０２の内部抵抗ｒ又はそれと相関のあるＳＯＨに基づいて、ＨＥＡＴモード時のスイッチング周波数ｆを調整すれば、生成されるエアロゾルの香喫味を安定させることができる。

　図１３のステップＳ６３、図１４のステップＳ７３、及び図１５のステップＳ８４のそれぞれにおける、非加熱用電力を生成するためのスイッチＱ３のスイッチング周波数ｆ（すなわちモニタ制御時におけるスイッチング周波数ｆ）は、図１１のステップＳ４４にて設定された周波数ｆ_ＳＯＨとしてもよい。このようにすることでも、スイッチング周波数ｆの切り替えが頻繁に行われずにすみ、制御が簡素化される。

　ＨＥＡＴモードにて実行される加熱制御では、ＨＥＡＴモードの開始からの経過時間に応じてサセプタ１１０の目標温度を段階的又は連続的に変化させ、サセプタ１１０の温度がこの目標温度に収束するように、コイル１０６に供給する高周波電力を制御することが好ましい。

　図１７は、ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードの開始からＨＥＡＴモードの終了までにおける、サセプタ１１０の目標温度の時間変化と、それに伴うスイッチング周波数ｆの時間変化の例を示す模式図である。図１７の上段に示すタイミングチャートは、目標温度の時間変化を示し、実線はサセプタ１１０の目標温度の変化を示し、破線はサセプタ１１０の温度変化を示している。

　図１７の中段に示すタイミングチャートは、ＨＥＡＴモードにおけるスイッチング周波数ｆを目標温度の増加に合わせて段階的に増加させる場合の時間変化の例を示している。図１７の中段のタイミングチャートにおいて、実線は、共振周波数ｆ_０よりも高い周波数帯でスイッチング周波数ｆを調整する場合の例を示し、破線は、共振周波数ｆ_０よりも低い周波数帯でスイッチング周波数ｆを調整する場合の例を示している。

　図１７の下段に示すタイミングチャートは、ＨＥＡＴモードにおけるスイッチング周波数ｆを目標温度の増加に合わせて段階的に減少させる場合の時間変化の例を示している。図１７の下段のタイミングチャートにおいて、実線は、共振周波数ｆ_０よりも高い周波数帯でスイッチング周波数ｆを調整する場合の例を示し、破線は、共振周波数ｆ_０よりも低い周波数帯でスイッチング周波数ｆを調整する場合の例を示している。

　図１７の上段のタイミングチャートに示すように、ＨＥＡＴモードにおいて、制御部１１８は、経過時間が増えるにしたがって、サセプタ１１０の目標温度を段階的に増加させる。また、制御部１１８は、サセプタ１１０の温度が、設定した目標温度に収束するように、コイル１０６への加熱用電力の供給制御を行う。

　制御部１１８は、図１７の中段のタイミングチャートの実線で示すように、スイッチング周波数ｆを電源１０２の内部抵抗ｒ又はＳＯＨに基づく初期値ＡＭ１（共振周波数ｆ_０よりも高い値）として、加熱用電力をコイル１０６に供給する。その後、制御部１１８は、目標温度が増加する毎に、スイッチング周波数ｆを初期値ＡＭ１から所定量増加させて、共振周波数ｆ_０から遠ざけていく。図中の白抜き矢印で示すように、電源１０２の劣化状態によって、スイッチング周波数ｆの初期値ＡＭ１及びその増加後の値は変化する。

　または、制御部１１８は、図１７の中段のタイミングチャートの破線で示すように、スイッチング周波数ｆを電源１０２の内部抵抗ｒ又はＳＯＨに基づく初期値ＡＭ２（共振周波数ｆ_０よりも低い値）として、加熱用電力をコイル１０６に供給する。その後、制御部１１８は、目標温度が増加する毎に、スイッチング周波数ｆを初期値ＡＭ２から所定量増加させて、共振周波数ｆ_０に近づけていく。図中の白抜き矢印で示すように、電源１０２の劣化状態によって、スイッチング周波数ｆの初期値ＡＭ２及びその増加後の値は変化する。

　または、制御部１１８は、図１７の下段のタイミングチャートの実線で示すように、スイッチング周波数ｆを電源１０２の内部抵抗ｒ又はＳＯＨに基づく初期値ＡＭ３（共振周波数ｆ_０よりも高い値）として、加熱用電力をコイル１０６に供給する。その後、制御部１１８は、目標温度が増加する毎に、スイッチング周波数ｆを初期値ＡＭ３から所定量減少させて、共振周波数ｆ_０に近づけていく。図中の白抜き矢印で示すように、電源１０２の劣化状態によって、スイッチング周波数ｆの初期値ＡＭ３及びその減少後の値は変化する。

　または、制御部１１８は、図１７の下段のタイミングチャートの実線で示すように、スイッチング周波数ｆを電源１０２の内部抵抗ｒ又はＳＯＨに基づく初期値ＡＭ４（共振周波数ｆ_０よりも低い値）として、加熱用電力をコイル１０６に供給する。その後、制御部１１８は、目標温度が増加する毎に、スイッチング周波数ｆを初期値ＡＭ４から所定量減少させて、共振周波数ｆ_０から遠ざけていく。図中の白抜き矢印で示すように、電源１０２の劣化状態によって、スイッチング周波数ｆの初期値ＡＭ４及びその減少後の値は変化する。

　このように、ＨＥＡＴモード初期の加熱制御においては、電源１０２の内部抵抗ｒ又はＳＯＨに基づいて設定したスイッチング周波数ｆ_ＳＯＨで加熱用電力を生成することで、前述したように、コイル１０６で消費される電力を安定にすることができる。そして、このスイッチング周波数ｆ_ＳＯＨを基準にして、図１７の中段における実線のタイミングチャート、又は、図１７の下段における破線のタイミングチャートに示すように、目標温度の増加に合わせて、スイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０から遠ざけていくことで、サセプタ１１０の温度を緩やかに上昇させていくことができる。したがって、長時間に亘るＨＥＡＴモードにおいて、エアロゾルの香喫味を安定させることができる。

　また、スイッチング周波数ｆ_ＳＯＨを基準にして、図１７の中段における破線のタイミングチャート、又は、図１７の下段における実線のタイミングチャートに示すように、目標温度の増加に合わせて、スイッチング周波数ｆを共振周波数ｆ_０に近づけていくことで、サセプタ１１０の温度を効率的に上昇させていくことができる。したがって、長時間に亘るＨＥＡＴモードにおいて、エアロゾルの香喫味を安定させることができる。なお、目標温度の増加とスイッチング周波数ｆの変更は同時に行われなくてもよく、制御部１１８におけるグリッチノイズなどの抑制の観点から、一方を先に行った後に、他方を迅速に行ってもよい。

　なお、制御部１１８は、図１７に示すＨＥＡＴモード時の加熱制御において、スイッチング周波数ｆを、初期値ＡＭ１、初期値ＡＭ２、初期値ＡＭ３、又は初期値ＡＭ４のまま維持してもよい。つまり、目標温度の増加に関係なく、スイッチング周波数ｆを、内部抵抗ｒ又はＳＯＨに基づいて設定した値に維持してもよい。このようにした場合には、ＨＥＡＴモード時の加熱制御を簡易なものとすることができ、その加熱制御を安定させることができる。

　図１７では、経過時間に応じて目標温度を段階的に増加させるものとしているが、経過時間に応じて目標温度を連続的に増加させてもよい。この場合には、スイッチング周波数ｆも、目標温度に応じて連続的に増加又は減少させればよい。

　ここまでの説明では、変換回路１３２が、電源１０２から供給される直流（直流電流Ｉ_ＤＣ）を含む電力を、脈流（脈流電流Ｉ_ＰＣ）を含む高周波電力に変換するものとして説明した。しかし、変換回路１３２として、電源１０２から供給される直流（直流電流Ｉ_ＤＣ）を含む電力を、交流を含む高周波電力に変換するものとしてもよい。

　図１８は、図２に示す回路１０４の変形例を示す図である。図１８に示す回路１０４は、変換回路１３２が、直流を交流に変換するインバータ１６２に変更された点を除いては、図２と同じである。

　インバータ１６２は、Ｐチャネル型ＭＯＳＦＥＴで構成されたスイッチＱ５、Ｑ７と、Ｎチャネル型ＭＯＳＦＥＴで構成されたスイッチＱ６、Ｑ８と、スイッチＱ５～Ｑ８のゲート電圧を制御するゲートドライバ１６２ｂと、ゲートドライバ１６２ｂを制御するプロセッサ（Ｌｏｇｉｃ）１６２ｃと、ゲートドライバ１６２ｂとプロセッサ１６２ｃへ電力を供給するＬＤＯ１６２ａと、を備える。インバータ１６２の正極側入力端子ＩＮ＋は、並列回路１３０の他端に接続されている。インバータ１６２の負極側入力端子ＩＮ－は、スイッチＱ４のドレイン端子に接続されている。ＬＤＯ１６２ａは、正極側入力端子ＩＮ＋に入力された電圧を調整して得た電圧を、ゲートドライバ１６２ｂとプロセッサ１６２ｃへ供給する。プロセッサ１６２ｃは、制御部１１８とシリアル通信によって通信可能に構成されており、制御部１１８によって制御される。

　スイッチＱ５のソース端子は正極側入力端子ＩＮ＋に接続され、スイッチＱ５のドレイン端子は、スイッチＱ６のドレイン端子に接続されている。スイッチＱ６のソース端子は負極側入力端子ＩＮ－に接続されている。スイッチＱ５とスイッチＱ６とを接続するノードは、出力端子ＯＵＴ＋に接続されている。

　スイッチＱ７のソース端子は正極側入力端子ＩＮ＋に接続され、スイッチＱ７のドレイン端子は、スイッチＱ８のドレイン端子に接続されている。スイッチＱ８のソース端子は負極側入力端子ＩＮ－に接続されている。スイッチＱ７とスイッチＱ８とを接続するノードは、出力端子ＯＵＴ－に接続されている。

　出力端子ＯＵＴ＋は、コンデンサＣ_２の一端に接続されている。出力端子ＯＵＴ－は、負極側コイルコネクタＣＣ－に接続されている。

　制御部１１８は、加熱制御時には、スイッチＱ１、Ｑ４をオン状態且つスイッチＱ２をオフ状態にし、スイッチＱ５、Ｑ８のオン状態をＰＷＭ（パルス幅変調、Ｐｕｌｓｅ　Ｗｉｄｔｈ　Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ）制御によって制御し且つスイッチＱ６、Ｑ７をオフ状態にする第一スイッチ制御と、スイッチＱ５、Ｑ８をオフ状態且つスイッチＱ６、Ｑ７のオン状態をＰＷＭ制御によって制御する第二スイッチ制御と、を交互に行う。これにより、電源１０２から供給される直流が交流に変換されて、コイル１０６に供給される。

　制御部１１８は、モニタ制御時には、スイッチＱ２、Ｑ４をオン状態且つスイッチＱ１をオフ状態にし、上記の第一スイッチ制御と第二スイッチ制御を交互に行う。これにより、電源１０２から供給される直流が交流に変換されて、コイル１０６に供給される。図１８に示す回路１０４においても、制御部１１８が、電源１０２の内部抵抗ｒ又はＳＯＨに基づいて、ＰＷＭ制御を行う際のスイッチング周波数を調整することで、コイル１０６に供給される電流の実効値を、電源１０２の状態によらずに安定させることができる。

　本明細書には少なくとも以下の事項が記載されている。なお、括弧内には、上記した実施形態において対応する構成要素等を示しているが、これに限定されるものではない。

（１）
　電源（電源１０２）と、
　上記電源から供給される電力を高周波電力へ変換する変換回路（変換回路１３２、インバータ１６２）と、
　上記高周波電力の供給を受けて、エアロゾル源（エアロゾル源１１２）を加熱するサセプタ（サセプタ１１０）へ渦電流を生じさせるコイル（コイル１０６）と、
　上記変換回路を制御可能、且つ、上記電源の内部抵抗に関連する変数（内部抵抗ｒ又はＳＯＨ）を取得可能に構成されるコントローラ（制御部１１８）と、を備え、
　上記コントローラは、上記変数に基づき上記高周波電力の周波数（スイッチング周波数ｆ）を調整するように構成される、
　エアロゾル生成装置（エアロゾル生成装置１００）の電源ユニット（電源ユニット１００Ｕ）。

　（１）によれば、電源の内部抵抗の値に応じた適切な周波数を持つ高周波電力をコイルへ供給できるので、エアロゾル源の加熱効率を高めることができる。

（２）
　（１）に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記高周波電力が供給され、且つ、上記コイルを含む高周波回路（誘導加熱回路）を備え、
　上記コントローラは、上記電源の内部抵抗が既定値（第一既定値、第二既定値）よりも大きい場合に、上記高周波電力の周波数を、上記内部抵抗が上記既定値以下の場合よりも上記高周波回路の共振周波数（共振周波数ｆ０）に近づけるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　（２）によれば、電源の内部抵抗の増大に伴うエアロゾル源の加熱効率の低下を、高周波回路のインピーダンスの低下で補うことができるので、電源の劣化によらず、エアロゾルの香喫味を安定にできる。

（３）
　（２）に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記コントローラは、上記高周波電力の周波数を、上記高周波回路の共振周波数以下の周波数帯（低周波数帯）において上記共振周波数に近づけるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　（３）によれば、高周波電力の周波数が共振周波数以下の周波数帯の値に設定されるため、高周波電力を生成するためのスイッチのスイッチング回数を低減できる。この結果、スイッチが故障しにくくなり、電源ユニットの寿命が向上する。

（４）
　（１）から（３）のいずれかに記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記高周波電力が供給され、且つ、上記コイルを含む高周波回路（誘導加熱回路）を備え、
　上記コントローラは、
　　上記エアロゾル源の温度を上記エアロゾル源からエアロゾルを生成可能な温度まで上昇させる予熱処理（ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードにおける加熱制御）と、上記予熱処理の後で実行され、上記エアロゾル源からエアロゾルを生成させる生成処理（ＨＥＡＴモードにおける加熱制御）とを実行可能であり、
　　上記予熱処理では、上記高周波電力の周波数を上記高周波回路の共振周波数と等しくするように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　（４）によれば、予熱処理では、エアロゾル源の加熱効率が最もよい状態となる。このため、エアロゾル源の温度を高速に上げることができ、エアロゾル生成装置の使い勝手が向上する。

（５）
　（１）から（３）のいずれかに記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記コントローラは、
　　上記エアロゾル源の温度を上記エアロゾル源からエアロゾルを生成可能な温度まで上昇させる予熱処理（ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードにおける加熱制御）と、上記予熱処理の後で実行され、上記エアロゾル源からエアロゾルを生成させる生成処理（ＨＥＡＴモードにおける加熱制御）とを実行可能であり、
　　上記予熱処理では、上記電源の内部抵抗によらず上記高周波電力の周波数を一定にするように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　（５）によれば、予熱処理では、高周波電力の周波数が、内部抵抗の値によらず、効率のよい特定の周波数とすることができる。このため、エアロゾル源の温度を高速に上げることができ、エアロゾル生成装置の使い勝手が向上する。

（６）
　（１）から（５）のいずれかに記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記コントローラは、
　　上記エアロゾル源の温度を上記エアロゾル源からエアロゾルを生成可能な温度まで上昇させる予熱処理（ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードにおける加熱制御）と、上記予熱処理の後で実行され、上記エアロゾル源からエアロゾルを生成させる生成処理（ＨＥＡＴモードにおける加熱制御）とを実行可能であり、
　　上記生成処理では、上記エアロゾル源の温度が目標温度に収束するように上記変換回路を制御し、上記目標温度を段階的又は連続的に増加させ、上記高周波電力の周波数を段階的又は連続的に変化させるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　（６）によれば、エアロゾル源の目標温度を増加させていくことで、エアロゾル源内でエアロゾルが生成される箇所が変わり、長時間に亘る生成処理であってもエアロゾルの香喫味が安定化される。さらに、増加していく目標温度に応じた周波数を持つ高周波電力をコイルへ供給できるので、エアロゾル源の加熱効率が向上する。

（７）
　（６）に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記高周波電力が供給され、且つ、上記コイルを含む高周波回路（誘導加熱回路）を備え、
　上記コントローラは、上記生成処理では、上記高周波電力の周波数を上記高周波回路の共振周波数から遠ざけるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　エアロゾル源内でエアロゾルを生成する箇所を変えていくという観点から、生成処理では、エアロゾル源の急速な加熱よりも、緩やかな加熱が好ましい。（７）によれば、生成処理において、高周波電力の周波数が共振周波数から遠ざかることで、高周波回路のインピーダンスが増大するため、エアロゾル源の緩やかな加熱が実現できる。したがって、長時間に亘る生成処理において、エアロゾルの香喫味が安定する。

（８）
　（７）に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記コントローラは、上記生成処理では、上記高周波回路の共振周波数以下の周波数帯において、上記高周波電力の周波数を上記共振周波数から遠ざけるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　（８）によれば、生成処理において高周波電力の周波数が低めに設定されるため、高周波電力を生成するためのスイッチのスイッチング回数を低減できる。この結果、スイッチが故障しにくくなり、電源ユニットの寿命が向上する。

（９）
　（６）から（８）のいずれかに記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記コントローラは、上記生成処理では、上記電源の内部抵抗に基づき設定される上記高周波電力の周波数を、段階的又は連続的に変化させるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　（９）によれば、増加していく目標温度に応じた周波数を持つ高周波電力を、電池の内部抵抗に基づき調整するので、電源の劣化によらず、長時間に亘る生成処理におけるエアロゾルの香喫味を安定にできる。

（１０）
　（１）から（５）のいずれかに記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記コントローラは、
　　上記エアロゾル源の温度を上記エアロゾル源からエアロゾルを生成可能な温度まで上昇させる予熱処理（ＰＲＥ－ＨＥＡＴモードにおける加熱制御）と、上記予熱処理の後で実行され、上記エアロゾル源からエアロゾルを生成させる生成処理（ＨＥＡＴモードにおける加熱制御）とを実行可能であり、
　　上記生成処理では、上記エアロゾル源の温度が目標温度に収束するように上記変換回路を制御し、上記目標温度を段階的又は連続的に増加させ、上記高周波電力の周波数を上記電源の内部抵抗に基づき設定される値に維持するよう構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　（１０）によれば、生成処理における高周波電力の周波数が一定となることで、制御が簡易なものになる。このため、エアロゾル源の加熱制御が安定する。

（１１）
　（１）から（１０）のいずれかに記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　上記コントローラは、
　　上記電源の出力電流と出力電圧を取得可能であり、
　　上記出力電流と上記出力電圧に基づき、上記電源の内部抵抗を取得するように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。

　（１１）によれば、電池の内部抵抗を取得するにあたり、高価なＩＣなどが不要になる。このため、エアロゾル生成装置のコストを低減できる。

１００　エアロゾル生成装置
１００Ｕ　電源ユニット
１０２　電源
１０６　コイル
１１０　サセプタ
１１２　エアロゾル源
１１４　フィルター
１１６　充電電源接続部
１１８　制御部
１３２　変換回路

Claims

　電源と、
　前記電源から供給される電力を高周波電力へ変換する変換回路と、
　前記高周波電力の供給を受けて、エアロゾル源を加熱するサセプタへ渦電流を生じさせるコイルと、
　前記変換回路を制御可能、且つ、前記電源の内部抵抗に関連する変数を取得可能に構成されるコントローラと、を備え、
　前記コントローラは、前記変数に基づき前記高周波電力の周波数を調整するように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項１に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記高周波電力が供給され、且つ、前記コイルを含む高周波回路を備え、
　前記コントローラは、前記電源の内部抵抗が既定値よりも大きい場合に、前記高周波電力の周波数を、前記内部抵抗が前記既定値以下の場合よりも前記高周波回路の共振周波数に近づけるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項２に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記コントローラは、前記高周波電力の周波数を、前記高周波回路の共振周波数以下の周波数帯において前記共振周波数に近づけるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項１から３のいずれか１項に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記高周波電力が供給され、且つ、前記コイルを含む高周波回路を備え、
　前記コントローラは、
　　前記エアロゾル源の温度を前記エアロゾル源からエアロゾルを生成可能な温度まで上昇させる予熱処理と、前記予熱処理の後で実行され、前記エアロゾル源からエアロゾルを生成させる生成処理とを実行可能であり、
　　前記予熱処理では、前記高周波電力の周波数を前記高周波回路の共振周波数と等しくするように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項１から３のいずれか１項に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記コントローラは、
　　前記エアロゾル源の温度を前記エアロゾル源からエアロゾルを生成可能な温度まで上昇させる予熱処理と、前記予熱処理の後で実行され、前記エアロゾル源からエアロゾルを生成させる生成処理とを実行可能であり、
　　前記予熱処理では、前記電源の内部抵抗によらず前記高周波電力の周波数を一定にするように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項１から５のいずれか１項に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記コントローラは、
　　前記エアロゾル源の温度を前記エアロゾル源からエアロゾルを生成可能な温度まで上昇させる予熱処理と、前記予熱処理の後で実行され、前記エアロゾル源からエアロゾルを生成させる生成処理とを実行可能であり、
　　前記生成処理では、前記エアロゾル源の温度が目標温度に収束するように前記変換回路を制御し、前記目標温度を段階的又は連続的に増加させ、前記高周波電力の周波数を段階的又は連続的に変化させるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項６に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記高周波電力が供給され、且つ、前記コイルを含む高周波回路を備え、
　前記コントローラは、前記生成処理では、前記高周波電力の周波数を前記高周波回路の共振周波数から遠ざけるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項７に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記コントローラは、前記生成処理では、前記高周波回路の共振周波数以下の周波数帯において、前記高周波電力の周波数を前記共振周波数から遠ざけるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項６から８のいずれか１項に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記コントローラは、前記生成処理では、前記電源の内部抵抗に基づき設定される前記高周波電力の周波数を、段階的又は連続的に変化させるように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項１から５のいずれか１項に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記コントローラは、
　　前記エアロゾル源の温度を前記エアロゾル源からエアロゾルを生成可能な温度まで上昇させる予熱処理と、前記予熱処理の後で実行され、前記エアロゾル源からエアロゾルを生成させる生成処理とを実行可能であり、
　　前記生成処理では、前記エアロゾル源の温度が目標温度に収束するように前記変換回路を制御し、前記目標温度を段階的又は連続的に増加させ、前記高周波電力の周波数を前記電源の内部抵抗に基づき設定される値に維持するよう構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。
　請求項１から１０のいずれか１項に記載のエアロゾル生成装置の電源ユニットであって、
　前記コントローラは、
　　前記電源の出力電流と出力電圧を取得可能であり、
　　前記出力電流と前記出力電圧に基づき、前記電源の内部抵抗を取得するように構成される、
　エアロゾル生成装置の電源ユニット。