WO2022148634A1 - Dispositif d'estimation de distance a une surface et de longueur parcourue - Google Patents

Dispositif d'estimation de distance a une surface et de longueur parcourue Download PDF

Info

Publication number
WO2022148634A1
WO2022148634A1 PCT/EP2021/086362 EP2021086362W WO2022148634A1 WO 2022148634 A1 WO2022148634 A1 WO 2022148634A1 EP 2021086362 W EP2021086362 W EP 2021086362W WO 2022148634 A1 WO2022148634 A1 WO 2022148634A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
optical flow
distance
estimating
reference plane
flow sensor
Prior art date
Application number
PCT/EP2021/086362
Other languages
English (en)
Inventor
Franck Ruffier
Thibaut RAHARIJAONA
Lucia BERGANTIN
Original Assignee
Centre National De La Recherche Scientifique
Universite D'aix Marseille
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Centre National De La Recherche Scientifique, Universite D'aix Marseille filed Critical Centre National De La Recherche Scientifique
Publication of WO2022148634A1 publication Critical patent/WO2022148634A1/fr

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
    • G01C5/00—Measuring height; Measuring distances transverse to line of sight; Levelling between separated points; Surveyors' levels
    • G01C5/005—Measuring height; Measuring distances transverse to line of sight; Levelling between separated points; Surveyors' levels altimeters for aircraft

Definitions

  • the invention relates to the field of flight controls making it possible to appropriately manage the flight altitude of flying objects and particularly unmanned flying objects. More specifically, the invention relates to a device and a method making it possible to estimate the distance between a flying object and the ground or any surface comprising architectural elements and thus making it possible to estimate the distance traveled by the flying object. Nevertheless, the invention finds an application in all fields requiring an estimation of a distance to a surface and/or of a distance traveled between a moving object and a surface, such as, for example, the automotive field.
  • each aircraft or more generally each aircraft, includes these compact and reliable GPS-based geolocation instruments.
  • a ground surface overflown by an aircraft is not necessarily flat.
  • the accuracy of the measurement also depends a lot on the structure of the ground and the architectural elements present on the ground.
  • the GPS geolocation system is a large-scale system capable of detecting macroscopic variations in ground level, but it is not necessarily suitable in smaller environments.
  • GPS position measuring instruments are sometimes not suitable for wooded areas where the treetops can vary or even for interior areas (caves, buildings, etc.) where the detail of the elevation is very important for a drone flying over these areas.
  • the altitude of these drones must be controlled according to the unevenness of the surface or the ground, the architectural structures and the structures of the building when there is undulation of the ground or the surface, the architectural structures and/or the building structures.
  • the invention aims to overcome all or part of the problems mentioned above by proposing a compact and lightweight device making it possible to measure easily and with great precision the distance to the ground of an aircraft by means of an optical flow. perceived through the actuated translational movement of an optical flow sensor.
  • the device makes it possible to calculate in real time the altitude of the flying object and can also determine the distance traveled by the flying object. In this way, it is possible, thanks to the device for estimating the distance on the ground and the length traveled by the aircraft, to appropriately control the altitude and the behavior of the latter.
  • the estimation device according to the invention, has the advantage of being a non-emissive device because the optical flow sensors make it possible to optically perceive a movement apparent from the environment due to movement of the device itself and/or the vehicle to which it is attached.
  • the subject of the invention is a device for estimating the distance to a reference plane and the length traveled, characterized in that it comprises:
  • the device for estimating the distance to the reference plane and the length traveled comprises a unit for controlling the oscillation of the at least one optical flow sensor.
  • the at least one optical flow sensor oscillation control unit modulates the oscillation of the at least one optical flow sensor in frequency and amplitude.
  • the measurement unit is configured to detect at least one expansion of the optical flow and at least one contraction of the optical flow and/or a translational optical flow.
  • the measurement unit is capable of estimating a length traveled from the distance between the reference plane and the mark of the device for estimating distance and length traveled and of the flow translational optics.
  • the at least one optical flow sensor oscillates from a "retracted position" in which an elongation length of the linear actuator is minimal to an "extended position” in which the elongation length of the linear actuator is maximum and vice versa, the oscillation being a linear oscillation.
  • the oscillation of the at least one optical flow sensor from the “retracted position” to the “extended position” and vice versa is a jerky oscillation.
  • the at least one optical flow sensor is a camera.
  • the device for estimating the distance to the reference plane and the length traveled comprises an accelerometer connected to the distance measurement unit.
  • an aircraft comprising the device for estimating the distance to the reference plane and the length traveled of the aircraft.
  • Another object of the invention the method for estimating the distance to the reference plane and the length traveled for an aircraft comprising the following steps:
  • the estimation method comprises the following additional steps:
  • Figure 1 shows a schematic view of a device for estimating a distance to the ground or to a surface and a length traveled in a "retracted position" during a static situation according to the invention
  • Figure 2 shows a schematic view of the device for estimating a distance to the ground or to a surface in a "reclining position" during a static situation according to the invention
  • Figure 3 shows a schematic view of the device for estimating a distance to the ground or to a surface and a length traveled in a "retracted position" during a dynamic situation according to the invention
  • Figure 4 shows a schematic view of the device for estimating a distance to the ground or to a surface and a length traveled in a "lying position" during a dynamic situation according to the invention
  • FIG. 5 represents a schematic view of a method for estimating a distance to the ground or to a surface and a length traveled according to the invention
  • FIGS. 1 and 2 schematically represent a device 1 for estimating this distance relative to the ground or relative to the architectural elements present in the environment over which an aircraft flies over at low altitude.
  • This estimation device 1 is compact and light, which allows its installation for all types of aircraft, even the lightest ones where weight is an important decision factor.
  • the device 1 for estimating a distance from the ground or from architectural elements comprises:
  • the at least one optical flow sensor 3 is capable of detecting an optical flow 31 on a reference plane P secant to the axis of elongation Z.
  • the at least one optical flow sensor 3 can be a camera 3.
  • the at least one optical flow sensor 3 can also be represented by any type of optical flow detector capable of detect the optical flow 31 on the reference plane P.
  • the camera 3 is able to perceive the divergence of the optical flow 31 at the level of the surface of the reference plane P.
  • the reference plane P therefore faces the camera 3 and represents, in general, the surface of the ground or a surface facing the camera 3 of the estimation device 1 and comprising architectural elements.
  • the reference O can represent a random point of the estimation device 1 such as for example the point where the camera 3 is installed but can preferably be an important reference for the aircraft such as the barycenter of the aircraft.
  • the optical flow sensor or the camera 3 is able to perform at least one oscillation along the axis of elongation Z as a result of a translation of the linear actuator 2. More precisely, the linear actuator 2 comprises an elongation length I. And, when the linear actuator 2 performs a translation along the elongation axis Z, that is to say when the linear actuator 2 retracts inducing a reduction in the length of elongation I of the linear actuator 2 up to a minimum length of elongation Imin that is substantially zero, the optical flow sensor 3 or the camera 3 is then in a "retracted position" as represented in FIG.
  • the optical flow sensor 3 or the camera 3 is then in an "elongated position" as represented in FIG. 2.
  • the optical flow sensor 3 or the camera 3 is capable of performing oscillations between the "retracted position” defined by the minimum length of elongation Imin, almost zero, of the linear actuator 2 and the "extended position” defined by the length maximum elongation Imax of linear actuator 2 and vice versa.
  • the optical flow sensor 3 or the camera 3 is also capable of performing oscillations between the “extended position” and the “retracted position”.
  • the oscillation of the optical flow sensor 3 or of the camera 3 can be interpreted by a person skilled in the art as at least one translation actuated via the linear actuator 2 between the “elongated position” and the “ retracted position.
  • the optical flow of divergence which includes the contraction 311 and the expansion 312 of the optical flow 31, represents an optical scroll perceived during a displacement of the optical flow sensor 3 towards or from a textured surface, the plane of reference P.
  • the optical flow vector field is then radial around the direction of displacement, the axis of elongation Z.
  • the optical flow vector field is no longer only radial around the direction of movement, the Z axis of elongation because the vector field arises from the two components of the movement, namely the oscillating movement at the level of the Z axis of elongation and the movement related to translational flight.
  • the optical scroll captured at the level of the reference plane P, takes place from the periphery towards the center of the optical flow 31, thus defining a contraction of the optical flow 31, when the optical flow sensor 3 moves away from the textured surface or reference plane P.
  • the optical scroll captured at the level of the reference plane P, takes place from the center to the periphery of the optical flow 31, thus defining an expansion of the optical flow 31, when the optical flow sensor 3 approaches the plane of p reference.
  • the measurement unit 4 can estimate two representative states of the aircraft under a height vector named x:
  • the estimation device 1 may comprise a control unit 5 for the oscillation of the optical flow sensor 3 as represented in FIG. 2.
  • the control unit 5 for the oscillation of the optical flow sensor 3 makes it possible to modulating the oscillation of the optical flow sensor 3 in frequency and in amplitude.
  • the oscillation control unit 5 it is possible for a person skilled in the art controlling the aircraft and the estimation device 1 to increase or decrease the frequency of the oscillations between the " retracted position” and the “extended position” and to vary the minimum extension length Imin and the maximum extension length Imax of the linear actuator 2 in order to influence the amplitude of the oscillation of the optical flow sensor 3.
  • the “retracted position” and the “extended position” respectively represent a lower limit and an upper limit to the oscillation of the optical flow sensor 3 and not mandatory “passing stages” in the oscillation of the optical flow sensor 3.
  • the estimation device 1 makes it possible to determine the distance to the ground h which represents the distance between the reference plane P, that is to say the ground or the surface comprising architectural elements and the aircraft comprising the estimation device 1 or even the vertical speed v h of the aircraft.
  • a translation optical flow 313 then combines with the contraction 311 of the optical flow 31, as represented in FIG. 3, or with the expansion 312 of the optical flow 31 as represented in FIG. 4.
  • This translation optical flow 313 is the result of a lateral movement 6 of the vehicle parallel to the reference plane P translated into the optical flow 31 at the level of the reference plane P.
  • the measuring unit 4 can then measure the contraction 311 of the optical flow 31 reflecting the oscillation of the optical flow sensor 3 from the “extended position” to the “retracted position” and the translational optical flow 313 induced by the lateral movement 6 of the vehicle and being reflected in the optical flow 31 as shown in FIG. 3.
  • the measurement unit 4 can also measure the expansion 312 of the optical flow 31 reflecting the oscillation of the optical flow sensor 3 from the “retracted position” to the “extended position” and the translational optical flow 313 induced by the lateral movement 6 of the vehicle as represented in FIG. 4.
  • the resulting optical flow vector field is the superposition of the two vector fields, the first being the optical flow 31 of divergence and the second being the optical flow of translation 313, each due to a component of the different movement, respectively an oscillation and a lateral translation.
  • the measuring unit 4 can also deduce a length traveled l p by the vehicle from the ground distance h and the optical translation flow 313. Indeed, by way of example, it is possible to estimate the length traveled l p by integrating the product of the estimate of the distance to the ground h by the optical flow of translation 313 as a function of time:
  • w 313 represents the value of the translation optical flow 313.
  • the estimation device 1 may include an accelerometer (not shown) connected to the unit 4 for measuring the distance to the ground h and the length traveled l p .
  • an accelerometer (not shown) connected to the unit 4 for measuring the distance to the ground h and the length traveled l p .
  • FIG. 5 represents a method 100 for estimating the distance to the ground h and the length traveled l p of the vehicle.
  • the estimation method 100 comprises the following steps:
  • step 101 of the linear actuator 2 and of the optical flow sensor 3 between the "retracted position” and the “extended position” and vice versa, that is to say from the "retracted position” to the “lying position” and from “lying down position” to “retracted position”.
  • this measurement is made by the measurement unit 4 via the optical flow sensor 3 in order to capture a contraction 311 of the optical flow 31 or an expansion 312 of the optical flow 31,
  • step 104 of the distance to the ground h from the optical flow of expansion 312 and the optical flow of contraction 311 ,
  • this estimate is based on the displacement model of the linear actuator 2 which communicates these data to the measurement unit 4 and on the optical flow of divergence picked up.
  • the estimation method 100 can also comprise a step of estimating (step 1041) the vertical speed v h from the divergence optical flow which can be executed in parallel or following the step of estimating (step 104) the distance to the ground h.
  • the estimation method 100 can also comprise a step of measuring (step 105) the translation optical flow 313 by the measurement unit 4 following the step of estimating (step 104) the distance on the floor h. More precisely, this measurement (step 105) is carried out by the measurement unit 4 via the optical flow sensor 3 or the camera 3. In addition, this measurement step (step 105) of the optical flow of translation 313 by the measuring unit 4 can be carried out in parallel or following the step of measuring the optical flow of divergence (step 103) by the measuring unit 4.
  • the measuring unit 4 is able to capture all the optical flows at the same time, namely the divergence optical flow due to the oscillation of the optical flow sensor 3 along the axis of elongation and the translational flow 313 due to the lateral translational movement of the aircraft, and to make a measurement of each.
  • the estimation method 100 can comprise a step of estimating (step 106) the length traveled l p of the aircraft as a function of the distance to the ground h and of the optical translation flow 313.
  • the measurement unit 4 it is possible for the measurement unit 4 to estimate the length traveled l p by integrating the product of the estimate of the distance to the ground h by the optical flow of translation 313 as a function of time:
  • w 313 represents the value of the translation optical flow 313.
  • the invention therefore proposes a compact and lightweight device and a method making it possible to measure easily and with great precision the distance to the ground h, the vertical speed v h as well as the length traveled l p by an aircraft via of an optical flow perceived thanks to the oscillating movement of the optical flow sensor 3. Nevertheless, the estimation device 1 and the estimation method 100 are limited by the distance from the ground h and the sensory capacities of the flow sensor optical 3 or camera 3 used.
  • the optical flow sensor 3 or the camera 3 must be able to observe the divergence of the optical flow 31, that is to say the contraction 311 and/or the expansion 312 of the flow optical, and this determination is conditioned by the sensory capacities and the parameter setting of the sensor and by the distance from the ground h.
  • the estimation device 1, as well as the estimation method 100 are intended for operation at a short distance relative to the reference plane P, that is to say at low altitude for aircraft.

Abstract

L'invention concerne un dispositif d'estimation (1 ) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue caractérisé en ce qu'il comprend : - un actionneur linéaire (2) mobile en translation suivant un axe d'allongement (Z), - au moins un capteur de flux optique (3) relié à une extrémité de l'actionneur linéaire (2), l'au moins un capteur de flux optique (3) étant apte à détecter un flux optique (31 ) sur le plan de référence (P) sécant à l'axe d'allongement (Z), - une unité de mesure (4) de la distance, relié à l'au moins un capteur de flux optique (3), apte à estimer une distance entre le plan de référence (P) et un repère (O) du dispositif d'estimation (1 ) de distance et de longueur parcourue à partir du flux optique (31 ), l'au moins un capteur de flux optique (3) étant apte à effectuer au moins une oscillation suivant l'axe d'allongement (Z) en conséquence d'une translation de l'actionneur linéaire (2).

Description

DESCRIPTION
Titre de l’invention : Dispositif d’estimation de distance à une surface et de longueur parcourue.
[0001] L’invention concerne le domaine des commandes de vol permettant de gérer de manière appropriée l’altitude de vol des objets volants et particulièrement des objets volants sans pilote. Plus précisément, l’invention a trait à un dispositif et un procédé permettant d’estimer la distance entre un objet volant et le sol ou une quelconque surface comportant des éléments architecturaux et ainsi permettant d’estimer la longueur parcourue par l’objet volant. Néanmoins, l’invention trouve une application dans tous les domaines nécessitant une estimation d’une distance à une surface et/ou d’une distance parcourue entre un objet en mouvement et une surface, comme par exemple, le domaine automobile.
[0002] Traditionnellement, pour acquérir les informations de position d’un objet volant en mouvement, l’instrument de mesure de la position en temps réel est un instrument de géolocalisation GPS et/ou un instrument de mesure de la distance par rapport à une surface telle que le sol comme par exemple un laser miniature du type Time-Of-Flight. Ainsi, afin de répondre à une nécessité de pouvoir se positionner dans l’espace aérien, la géolocalisation basée sur ces types d’instruments s’est largement répandue dans le domaine de l’aéronautique.
[0003] De plus, la réduction de la taille et du poids de l’instrumentation liée à la mesure de l’altitude par le GPS ou de distance par rapport au sol par Laser Time- Of-Flight, couplée à l’amélioration de la précision de ces instruments de géolocalisation, a permis de faciliter l’installation de ce genre de composants dans les objets volants. Ainsi, aujourd’hui, chaque avion, ou plus globalement chaque aéronef, comprend ces instruments de géolocalisation compacts et fiables basés sur le GPS.
[0004] Néanmoins, introduire des instruments de géolocalisation basés sur le GPS ou la technologie des lasers miniatures dans des aéronefs sans pilotes, ou drones, comporte des inconvénients. En effet, bien que ces instruments de mesure de l’altitude puissent mesurer une coordonnée géocentrique, cette mesure peut parfois manquer de précision. Par exemple, si un récepteur GPS utilise de mauvaises informations, l’altitude ou la distance au sol calculée peut alors dévier de plusieurs mètres par rapport à aux valeurs réelles amenant potentiellement à des situations de danger dans certains cas précis.
[0005] De plus, une surface au sol survolée par un aéronef n'est pas nécessairement plate. La précision de la mesure dépend aussi beaucoup de la structure du sol et des éléments architecturaux présents au sol. Le système de géolocalisation GPS est un système à grande échelle capable de détecter les variations macroscopiques de dénivelé du sol mais il n’est pas forcément adapté dans des environnements plus petits. Typiquement, les instruments de mesure de la position GPS ne sont parfois pas adaptés aux zones boisées où la cime des arbres peut varier ou encore pour des zones intérieures (cavernes, bâtiments etc...) où le détail du dénivelé est très important pour un drone survolant ces zones. Ainsi, l’altitude de ces drones doit être contrôlée en fonction du dénivelé de la surface ou du sol, des structures architecturales et des structures du bâtiment lorsqu'il y a ondulation du sol ou de la surface, des structures architecturales et/ou des structures du bâtiment.
[0006] Par conséquent, pour améliorer la précision de la mesure d’altitude, un autre instrument de mesure de la hauteur par rapport à la surface ou au sol doit être utilisé. Cet instrument doit être compact et léger afin de ne pas impacter trop négativement le drone l'accueillant. Il existe un besoin pour un instrument qui puisse, en outre, permettre d’estimer la longueur parcourue par le drone survolant le sol ou la surface ou les structures architecturales.
[0007] L’invention vise à pallier tout ou partie des problèmes cités plus haut en proposant un dispositif compact et léger permettant de mesurer facilement et avec une grande précision la distance au sol d’un aéronef par l’intermédiaire d’un flux optique perçu grâce au mouvement actionné de translation d’un capteur de flux optique. Le dispositif permet de calculer en temps réel l’altitude de l’objet volant et peut aussi déterminer la longueur parcourue par l’objet volant. De cette manière, il est possible, grâce au dispositif d’estimation de la distance au sol et de la longueur parcourue par l’aéronef, de contrôler de manière appropriée l’altitude et le comportement de ce dernier. De plus, le dispositif d'estimation, selon l’invention, présente l’avantage d’être un dispositif non émissif car les capteurs de flux optiques permettent de percevoir optiquement un mouvement apparent de l’environnement dû au mouvement du dispositif lui-même et/ou du véhicule auquel il est fixé.
[0008] A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif d’estimation de distance à un plan de référence et de longueur parcourue caractérisé en ce qu’il comprend :
- un actionneur linéaire mobile en translation suivant un axe d’allongement,
- au moins un capteur de flux optique relié à une extrémité de l’actionneur linéaire, l’au moins un capteur de flux optique étant apte à détecter un flux optique sur le plan de référence sécant à l’axe d’allongement,
- une unité de mesure de la distance, relié à l’au moins un capteur de flux optique, apte à estimer une distance entre le plan de référence et un repère du dispositif d’estimation de distance et de longueur parcourue à partir du flux optique, l’au moins un capteur de flux optique étant apte à effectuer au moins une oscillation suivant l’axe d’allongement en conséquence d’une translation de l’actionneur linéaire.
[0009] Selon un aspect de l’invention, le dispositif d’estimation de distance au plan de référence et de longueur parcourue comprend une unité de contrôle de l’oscillation de l’au moins un capteur de flux optique. L’unité de contrôle de l’oscillation de l’au moins un capteur de flux optique module l’oscillation de l’au moins un capteur de flux optique en fréquence et en amplitude.
[0010] Selon un aspect de l’invention, l’unité de mesure est configurée pour détecter au moins une expansion du flux optique et au moins une contraction du flux optique et/ou un flux optique de translation.
[0011 ] Selon un aspect de l’invention, l’unité de mesure est apte à estimer une longueur parcourue à partir de la distance entre le plan de référence et le repère du dispositif d’estimation de distance et de longueur parcourue et du flux optique de translation.
[0012] Selon un aspect de l’invention, l’au moins un capteur de flux optique oscille d’une « position rétractée » dans laquelle une longueur d’allongement de l’actionneur linéaire est minimale à une « position allongée » dans laquelle la longueur d’allongement de l’actionneur linéaire est maximale et vice versa, l’oscillation étant une oscillation linéaire.
[0013] Selon un aspect de l’invention, l’oscillation de l’au moins un capteur de flux optique de la « position rétractée » à la « position allongée » et vice versa est une oscillation saccadée.
[0014] Selon un aspect de l’invention, l’au moins un capteur de flux optique est une caméra.
[0015] Selon un aspect de l’invention, le dispositif d’estimation de distance au plan de référence et de longueur parcourue comporte un accéléromètre relié à l’unité de mesure de la distance.
[0016] Selon un aspect de l’invention, un aéronef comprenant le dispositif d’estimation de distance au plan de référence et de longueur parcourue de l’aéronef.
[0017] Un autre objet de l’invention, le procédé d’estimation de distance au plan de référence et de longueur parcourue pour un aéronef comprenant les étapes suivantes :
- Oscillation de l’actionneur linéaire et de l’au moins un capteur de flux optique de la « position rétractée » à la « position allongée » et vice versa,
- Mesure d’un flux optique de divergence par l’unité de mesure,
- Estimation d’une distance au sol h à partir du flux optique de divergence,
[0018] Selon un aspect de l’invention, le procédé d’estimation comprend les étapes supplémentaires suivantes :
- Mesure d’un flux optique de translation par l’unité de mesure à la suite de l’étape d’estimation de la distance au sol h,
- Estimation d’une longueur parcourue de l’aéronef en fonction de la distance au sol h et du flux optique de translation, à la suite de l’étape de mesure du flux optique de translation.
[0019] L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée d’un mode de réalisation donné à titre d’exemple, description illustrée par le dessin joint dans lequel : [0020] La figure 1 représente une vue schématisée d’un dispositif d’estimation d’une distance au sol ou à une surface et d’une longueur parcourue dans une « position rétractée » lors d’une situation statique selon l’invention ;
[0021] La figure 2 représente une vue schématisée du dispositif d’estimation d’une distance au sol ou à une surface dans une « position allongée » lors d’une situation statique selon l’invention ;
[0022] La figure 3 représente une vue schématisée du dispositif d’estimation d’une distance au sol ou à une surface et d’une longueur parcourue dans une « position rétractée » lors d’une situation dynamique selon l’invention ;
[0023] La figure 4 représente une vue schématisée du dispositif d’estimation d’une distance au sol ou à une surface et d’une longueur parcourue dans une « position allongée » lors d’une situation dynamique selon l’invention ;
[0024] La figure 5 représente une vue schématisée d’un procédé d’estimation d’une distance au sol ou à une surface et d’une longueur parcourue selon l’invention ;
[0025] Par souci de clarté, les mêmes éléments porteront les mêmes repères dans les différentes figures.
[0026] En situation de vol à basse altitude, un aéronef peut avoir besoin de mesures précises liées à son altitude, comme la distance par rapport au sol ou par rapport à des éléments architecturaux présents dans l’environnement, que ne peuvent pas nécessairement fournir avec précision les instruments GPS. Les figures 1 et 2 représentent de manière schématisée un dispositif d’estimation 1 de cette distance par rapport au sol ou par rapport aux éléments architecturaux présents dans l’environnement qu’un aéronef survole à basse altitude. Ce dispositif d’estimation 1 est compact et léger, ce qui permet son installation pour tous les types d’aéronefs, mêmes les plus légers où le poids représente un facteur de décision important.
[0027] Le dispositif d’estimation 1 d’une distance au sol ou par rapport à des éléments architecturaux comprend :
- un actionneur linéaire 2 mobile en translation suivant un axe d’allongement Z,
- au moins un capteur de flux optique 3 relié à une extrémité 21 de l’actionneur linéaire 2. L’au moins un capteur de flux optique 3 est apte à détecter un flux optique 31 sur un plan de référence P sécant à l’axe d’allongement Z. A titre d’exemple préférentiel, l’au moins un capteur de flux optique 3 peut être une caméra 3. Néanmoins, l’au moins un capteur de flux optique 3 peut aussi être représenté par n’importe quel type de détecteur de flux optique capable de détecter le flux optique 31 sur le plan de référence P. En effet, la caméra 3 est capable de percevoir la divergence du flux optique 31 au niveau de la surface du plan de référence P. Le plan de référence P fait donc face à la caméra 3 et représente, de manière générale, la surface du sol ou une surface faisant face à la caméra 3 du dispositif d’estimation 1 et comprenant des éléments architecturaux. Le flux optique 31 est perçu sur le plan de référence P, lui-même sécant à l’axe d’allongement Z du flux optique 31. Suivant certains cas d’application, il peut aussi être envisagé que le plan de référence P soit perpendiculaire au flux optique 31 et à l’axe d’allongement Z du flux optique 31. Néanmoins, pour un exemple d’application dans le domaine de l’automobile par exemple, voire d’application dans le domaine de l’aéronautique, il peut être envisagé que le plan de référence P représente une surface différente du sol telle qu’un mur. Ce cas d’application permet, entre autre, d’identifier des obstacles environnants et d’estimer la distance par rapport à ces obstacles,
- une unité de mesure 4 de la distance, relié à la caméra 3, apte à estimer une distance entre le plan de référence P et un repère O du dispositif d’estimation 1 de distance et de longueur parcourue à partir du flux optique 31. Le repère O peut représenter un point aléatoire du dispositif d’estimation 1 comme par exemple le point où est installée la caméra 3 mais peut être préférentiellement une référence importante pour l’aéronef comme le barycentre de l’aéronef.
[0028] Le capteur de flux optique ou la caméra 3 est apte à effectuer au moins une oscillation suivant l’axe d’allongement Z en conséquence d’une translation de l’actionneur linéaire 2. Plus précisément, l’actionneur linéaire 2 comprend une longueur d’allongement I. Et, lorsque l’actionneur linéaire 2 effectue une translation selon l’axe d’allongement Z, c’est-à-dire lorsque l’actionneur linéaire 2 se rétracte induisant une diminution de la longueur d’allongement I de l’actionneur linéaire 2 jusqu’à une longueur minimale d’allongement Imin sensiblement nulle, le capteur de flux optique 3 ou la caméra 3 est alors dans une « position rétractée » comme représentée en figure 1 et lorsque l’actionneur linéaire 2 s’allonge induisant une augmentation de la longueur d’allongement I de l’actionneur linéaire 2 jusqu’à une longueur maximale d’allongement Imax, le capteur de flux optique 3 ou la caméra 3 est alors dans une « position allongée » comme représentée en figure 2. Ainsi, le capteur de flux optique 3 ou la caméra 3 est apte à effectuer des oscillations entre la « position rétractée » définie par la longueur minimale d’allongement Imin presque nulle de l’actionneur linéaire 2 et la « position allongée » définie par la longueur maximale d’allongement Imax de l’actionneur linéaire 2 et vice versa. Autrement dit, le capteur de flux optique 3 ou la caméra 3 est aussi apte à effectuer des oscillations entre la « position allongée » et la « position rétractée ».
[0029] L’oscillation du capteur de flux optique 3 ou de la caméra 3 peut être interprétée par un Homme du métier comme au moins une translation actionnée par l’intermédiaire de l’actionneur linéaire 2 entre la « position allongée » et la « position rétractée ».
[0030] Ces oscillations du capteur de flux optique 3 ou de la caméra 3, qui sont la conséquence du mouvement de translation de l’actionneur linéaire 2, génèrent une contraction 311 du champ de vecteur du flux optique 31 lorsque l’actionneur linéaire 2 se rétracte, c’est-à-dire lorsque le capteur de flux optique 3 ou la caméra 3 passe de la « position allongée » à la « position rétractée » et une expansion 312 du champ de vecteur du flux optique 31 lorsque l’actionneur linéaire 2 s’allonge, c’est-à-dire lorsque le capteur de flux optique 3 passe de la « position rétractée » à la « position allongée » au niveau de la surface du plan de référence P. L'alternance de la contraction et de l’expansion du champ de vecteur du flux optique 31 sur le plan de référence P est appelé flux optique de divergence.
[0031] Ainsi, lorsque le capteur du flux optique 3 passe de la « position allongée » à la « position rétractée », comme il est représenté en figure 1 , il est possible pour l’unité de mesure 4 de détecter une contraction du champ de vecteur du flux optique 31 par l’intermédiaire du capteur de flux optique 3, qui peut être présentée comme la contraction 311 du flux optique 31.
[0032] A l’inverse, lorsque le capteur du flux optique 3 passe de la « position rétractée » à la « position allongée », comme il est représenté en figure 2, il est possible pour l’unité de mesure 4 de détecter une divergence du champ de vecteur du flux optique 31 par l’intermédiaire du capteur de flux optique 3, qui peut être présentée comme l’expansion 312 du flux optique 31.
[0033] Le flux optique de divergence, qui regroupe la contraction 311 et l’expansion 312 du flux optique 31 , représente un défilement optique perçu lors d’un déplacement du capteur de flux optique 3 vers ou depuis une surface texturée, le plan de référence P. En statique, le champ de vecteurs de flux optique est alors radial autour de la direction de déplacement, l’axe d’allongement Z. En dynamique, le champ de vecteurs de flux optique n’est plus seulement radial autour de la direction de déplacement, l’axe d’allongement Z car le champ de vecteurs est issu des deux composantes du mouvement, à savoir le mouvement d’oscillation au niveau de l’axe d’allongement Z et le mouvement lié au vol de translation.
[0034] Le défilement optique, capté au niveau du plan de référence P, se fait de la périphérie vers le centre du flux optique 31 , définissant ainsi une contraction du flux optique 31 , lorsque le capteur de flux optique 3 s’éloigne de la surface texturée ou du plan de référence P.
[0035] Le défilement optique, capté au niveau du plan de référence P, se fait du centre à la périphérie du flux optique 31 , définissant ainsi une expansion du flux optique 31 , lorsque le capteur de flux optique 3 s’approche du plan de référence P.
[0036] Ainsi, il est possible d’évaluer la distance au sol et la vitesse verticale d’un aéronef grâce au flux optique de divergence par l’intermédiaire de l’analyse de l’unité de mesure 4. En effet, l’unité de mesure 4 peut estimer deux états représentatifs de l’aéronef sous un vecteur de hauteur nommé x :
Figure imgf000010_0001
[0037] Où h représente la distance au sol, c’est-à-dire la distance entre le plan de référence P et le repère O du dispositif d’estimation 1 et vh représente la vitesse verticale. Cette estimation du vecteur de hauteur est basée sur le modèle de déplacement de l’actionneur linéaire 2 qui communique ces données à l’unité de mesure 4 et sur le flux optique 31 de divergence capté.
[0038] En outre, le flux optique 31 de divergence représente aussi mathématiquement le quotient de la vitesse verticale vh par la distance au sol h. [0039] Le dispositif d’estimation 1 peut comprendre une unité de contrôle 5 de l’oscillation du capteur de flux optique 3 comme représenté en figure 2. L’unité de contrôle 5 de l’oscillation du capteur de flux optique 3 permet de moduler l’oscillation du capteur de flux optique 3 en fréquence et en amplitude. Ainsi, par l’intermédiaire de l’unité de contrôle 5 de l’oscillation, il est possible pour un Homme du métier contrôlant l’aéronef et le dispositif d’estimation 1 d’augmenter ou de diminuer la fréquence des oscillations entre la « position rétractée » et la « position allongée » et de faire varier la longueur minimale d’allongement Imin et la longueur maximal d’allongement Imax de l’actionneur linéaire 2 afin d’influencer l’amplitude de l’oscillation du capteur de flux optique 3. En effet, la « position rétractée » et la « position allongée » représentent respectivement une limite basse et une limite haute à l’oscillation du capteur de flux optique 3 et non pas des « étapes de passage » obligatoires dans l’oscillation du capteur de flux optique 3. Ainsi, il est possible pour l’Homme du métier de faire varier l’amplitude de l’oscillation en augmentant la longueur minimale d’allongement Imin et/ou en diminuant la longueur maximal d’allongement Imax de l’actionneur linéaire 2. Il est ainsi possible d’obtenir une oscillation selon laquelle le capteur de flux optique 3 oscille entre la « position rétractée » et la « position allongée » sans pour autant passer par la « position rétractée » et/ou la « position allongée ».
[0040] En outre, l’oscillation même du capteur de flux optique 3 ou la caméra 3 entre la « position rétractée » à la « position allongée » est aussi modulable par le biais de l’unité de contrôle 5 de l’oscillation. En effet, l’oscillation du capteur de flux optique 3 ou de la caméra 3 peut être une oscillation linéaire entre la « position rétractée » et la « position allongée» et vice versa. Autrement dit, l’oscillation entre la « position allongée » et la « position rétractée » peut aussi être une oscillation linéaire. L’oscillation du capteur de flux optique 3 ou de la caméra 3 peut aussi être quelconque : régulière, saccadée ou irrégulière. En outre, le mouvement oscillatoire du capteur de flux optique 3 ou de la caméra 3 de la « position rétractée » vers la « position allongée » peut être différent du mouvement oscillatoire de la « position allongée » à la « position rétractée ».
[0041 ] Ainsi, en statique, à partir des oscillations du capteur de flux optique 3 ou de la caméra 3 entre la « position rétractée » et la « position allongée », le dispositif d’estimation 1 permet de déterminer la distance au sol h qui représente la distance entre le plan de référence P, c’est-à-dire le sol ou la surface comportant des éléments architecturaux et l’aéronef comportant le dispositif d’estimation 1 voire même la vitesse verticale vh de l’aéronef.
[0042] De plus, en dynamique, lorsque le véhicule, terrestre ou aérien, et le dispositif d’estimation 1 embarqué sont en mouvement, le champ de vecteur du flux optique 31 est modifié par le déplacement du véhicule. Ainsi, un flux optique de translation 313 se combine alors avec la contraction 311 du flux optique 31 , comme représenté en figure 3, ou avec l’expansion 312 du flux optique 31 comme représenté en figure 4. Ce flux optique de translation 313 est le résultat d’un mouvement latéral 6 du véhicule parallèlement par rapport au plan de référence P traduit dans le flux optique 31 au niveau du plan de référence P.
[0043] L’unité de mesure 4 peut alors mesurer la contraction 311 du flux optique 31 traduisant l’oscillation du capteur de flux optique 3 de la « position allongée » à la « position rétractée » et le flux optique de translation 313 induit par le mouvement latéral 6 du véhicule et se répercutant dans le flux optique 31 comme représenté en figure 3. De manière similaire, l’unité de mesure 4 peut aussi mesurer l’expansion 312 du flux optique 31 traduisant l’oscillation du capteur de flux optique 3 de la « position rétractée » à la « position allongée » et le flux optique de translation 313 induit par le mouvement latéral 6 du véhicule comme représenté en figure 4. En effet, le champ de vecteur de flux optique résultant est la superposition des deux champs de vecteur, le premier étant le flux optique 31 de divergence et le second étant le flux optique de translation 313, chacun dû à une composante du mouvement différente, respectivement une oscillation et une translation latérale.
[0044] Par ailleurs, l’unité de mesure 4 peut également déduire une longueur parcourue lp par le véhicule à partir de la distance au sol h et du flux optique de translation 313. En effet, à titre d’exemple, il est possible d’estimer la longueur parcourue lp en intégrant le produit de l’estimation de la distance au sol h par le flux optique de translation 313 en fonction du temps :
Figure imgf000012_0001
[0045] Où w313 représente la valeur du flux optique de translation 313. [0046] De cette manière, il est possible d’estimer la longueur parcourue par le véhicule avec une forte précision. A titre d’exemple, il est possible d’estimer la longueur parcourue lp d’un aéronef avec une précision inférieure à 5% malgré les manoeuvres de décollage et d’atterrissage réalisées par l’aéronef.
[0047] En outre, le dispositif d’estimation 1 peut comporter un accéléromètre (non représenté) relié à l’unité de mesure 4 de la distance au sol h et de la longueur parcourue lp. De cette manière, il est possible pour un Homme du métier de comparer les données obtenues par le module de mesure 4, à savoir la vitesse verticale vh et la longueur parcourue lp avec les données de l’accéléromètre afin de procéder à un monitoring de l’unité de mesure 4 par l’accéléromètre, améliorant la sécurité du dispositif d’estimation 1 et l’authenticité des données fournies par ce dernier.
[0048] La figure 5 représente un procédé d’estimation 100 de la distance au sol h et de la longueur parcourue lp du véhicule. Le procédé d’estimation 100 comprend les étapes suivantes :
- Oscillation (étape 101 ) de l’actionneur linéaire 2 et du capteur de flux optique 3 entre la « position rétractée » et la « position allongée » et vice versa, c’est- à-dire de la « position rétractée » à la « position allongée » et de la « position allongée » à la « position rétractée ». Ces mouvements d’oscillation entre la
« position rétractée » et la « position allongée » induisent une variation du stimuli visuel, notamment dans le champ de vecteur du flux optique 31.
- Mesure du flux optique de divergence (étape 103) par l’unité de mesure 4. Plus précisément, cette mesure (étape 103) est faite par l’unité de mesure 4 par l’intermédiaire du capteur de flux optique 3 afin de capter une contraction 311 du flux optique 31 ou une expansion 312 du flux optique 31 ,
- Estimation (étape 104) de la distance au sol h à partir du flux optique d’expansion 312 et du flux optique de contraction 311 ,
[0049] Ce filtre de Kalman étendu va permettre d’estimer les 2 états représentatifs de l’aéronef, à savoir la distance au sol h et la vitesse verticale vh par l’intermédiaire du vecteur de hauteur : h
X =
Vh [0050] Comme énoncé précédemment, cette estimation repose sur le modèle de déplacement de l’actionneur linéaire 2 qui communique ces données à l’unité de mesure 4 et sur le flux optique de divergence capté.
[0051] Plus précisément, il est possible de mesurer le flux optique de divergence lors d’un mouvement latéral de l’aéronef en soustrayant deux mesures locales de flux optique w(f) et w(-f) suivant deux angles opposés f et - f par exemple.
[0052] En effet les formules trigonométriques nous permettent d’obtenir :
Vh w(0) — w(— f) = 2. — sin(0) h
[0053] Or, le terme 2.sin (ø) est connu par construction, il est alors possible de déduire la divergence du flux optique représenté par le terme .
[0054] Par ailleurs, le procédé d’estimation 100 peut aussi comprendre une étape d’estimation (étape 1041) de la vitesse verticale vh à partir du flux optique de divergence qui peut être exécutée en parallèle ou à la suite de l’étape d’estimation (étape 104) de la distance au sol h.
[0055] Le procédé d’estimation 100 peut aussi comprendre une étape de mesure (étape 105) du flux optique de translation 313 par l’unité de mesure 4 à la suite de l’étape d’estimation (étape 104) de la distance au sol h. Plus précisément, cette mesure (étape 105) est réalisée par l’unité de mesure 4 par l’intermédiaire du capteur de flux optique 3 ou de la caméra 3. En outre, cette étape de mesure (étape 105) du flux optique de translation 313 par l’unité de mesure 4 peut être réalisée parallèlement ou à la suite de l’étape de mesure du flux optique de divergence (étape 103) par l’unité de mesure 4. En effet, l’unité de mesure 4 est apte à capter au même instant la tous les flux optiques, à savoir le flux optique de divergence dû à l’oscillation du capteur de flux optique 3 le long de l’axe d’allongement et le flux de translation 313 dû au mouvement de translation latérale de l’aéronef, et à en faire une mesure de chaque.
[0056] A la suite de l’étape de mesure (étape 105) du flux optique de translation 313, le procédé d’estimation 100 peut comprendre une étape d’estimation (étape 106) de la longueur parcourue lp de l’aéronef en fonction de la distance au sol h et du flux optique de translation 313. A titre d’exemple, il est possible pour l’unité de mesure 4 d’estimer la longueur parcourue lp en intégrant le produit de l’estimation de la distance au sol h par le flux optique de translation 313 en fonction du temps :
Figure imgf000015_0001
[0057] Où w313 représente la valeur du flux optique de translation 313.
[0058] L’invention propose donc un dispositif compact et léger et un procédé permettant de mesurer facilement et avec une grande précision la distance au sol h, la vitesse verticale vh ainsi que la longueur parcourue lp par un aéronef par l’intermédiaire d’un flux optique perçu grâce au mouvement d’oscillation du capteur de flux optique 3. Néanmoins, le dispositif d’estimation 1 et le procédé d’estimation 100 sont limités par la distance au sol h et les capacités sensorielles du capteur de flux optique 3 ou de la caméra 3 utilisé. En effet, pour pouvoir déterminer une distance au sol, le capteur de flux optique 3 ou la caméra 3 doit pouvoir observer la divergence du flux optique 31 , c’est-à-dire la contraction 311 et/ou l’expansion 312 du flux optique, et cette détermination est conditionnée par les capacités sensorielles et le paramétrage du capteur et par la distance au sol h. Ainsi, le dispositif d’estimation 1 , ainsi que le procédé d’estimation 100, sont destinés à un fonctionnement à faible distance par rapport au plan de référence P, c’est-à-dire à basse altitude pour des aéronefs.

Claims

REVENDICATIONS
1. Dispositif d’estimation (1 ) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue caractérisé en ce qu’il comprend :
- un actionneur linéaire (2) mobile en translation suivant un axe d’allongement (Z),
- au moins un capteur de flux optique (3) relié à une extrémité (21 ) de l’actionneur linéaire (2), l’au moins un capteur de flux optique (3) étant apte à détecter un flux optique (31) sur le plan de référence (P) sécant à l’axe d’allongement (Z),
- une unité de mesure (4) de la distance, relié à l’au moins un capteur de flux optique (3), apte à estimer une distance entre le plan de référence (P) et un repère (O) du dispositif d’estimation (1) de distance et de longueur parcourue à partir du flux optique (31 ), l’au moins un capteur de flux optique (3) étant apte à effectuer au moins une oscillation suivant l’axe d’allongement (Z) en conséquence d’une translation de l’actionneur linéaire (2).
2. Dispositif d’estimation (1) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue selon la revendication 1 , comprenant une unité de contrôle de l’oscillation (5) de l’au moins un capteur de flux optique (3), l’unité de contrôle de l’oscillation (5) de l’au moins un capteur de flux optique (3) modulant l’oscillation de l’au moins un capteur de flux optique (3) en fréquence et en amplitude.
3. Dispositif d’estimation (1) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue selon les revendications 1 ou 2, dans lequel l’unité de mesure (4) est configurée pour détecter au moins une expansion (312) du flux optique (31 ) et au moins une contraction (311 ) du flux optique (31 ) et/ou un flux optique de translation (313).
4. Dispositif d’estimation (1 ) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue selon la revendication 3, dans lequel l’unité de mesure (4) est apte à estimer une longueur parcourue à partir de la distance entre le plan de référence (P) et le repère (O) du dispositif d’estimation (1) de distance et de longueur parcourue et du flux optique de translation (313).
5. Dispositif d’estimation (1) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel l’au moins un capteur de flux optique (3) oscille d’une « position rétractée » dans laquelle une longueur d’allongement (I) de l’actionneur linéaire (2) est minimale à une « position allongée » dans laquelle la longueur d’allongement (I) de l’actionneur linéaire (2) est maximale et vice versa, l’oscillation étant une oscillation linéaire.
6. Dispositif d’estimation (1 ) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel l’oscillation de l’au moins un capteur de flux optique (3) d’une « position rétractée » dans laquelle une longueur d’allongement (I) de l’actionneur linéaire (2) est minimale à une « position allongée » dans laquelle la longueur d’allongement (I) de l’actionneur linéaire (2) est maximale et vice versa est une oscillation saccadée.
7. Dispositif d’estimation (1) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’au moins un capteur de flux optique (3) est une caméra.
8. Dispositif d’estimation (1) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue selon l’une des revendications précédentes, comportant un accéléromètre relié à l’unité de mesure (4) de la distance.
9. Aéronef comprenant le dispositif d’estimation (1 ) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue de l’aéronef selon l’une des revendications précédentes.
10. Procédé d’estimation (100) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue pour un aéronef selon la revendication précédente, le procédé d’estimation (100) comprenant les étapes suivantes :
- Oscillation (étape 101) de l’actionneur linéaire (2) et de l’au moins un capteur de flux optique (3) d’une « position rétractée » à une « position allongée » et vice versa,
- Mesure (étape 103) d’un flux optique de divergence par l’unité de mesure
(4),
- Estimation (étape 104) d’une distance au sol h à partir du flux optique de divergence,
11. Procédé d’estimation (100) de distance à un plan de référence (P) et de longueur parcourue pour un aéronef selon la revendication précédente, le procédé d’estimation (100) comprenant les étapes supplémentaires suivantes :
- Mesure (étape 105) d’un flux optique de translation (313) par l’unité de mesure (4) à la suite de l’étape d’estimation (étape 104) de la distance au sol h,
- Estimation (étape 106) d’une longueur parcourue de l’aéronef en fonction de la distance au sol h et du flux optique de translation (313), à la suite de l’étape de mesure (étape 105) du flux optique de translation (313).
PCT/EP2021/086362 2021-01-11 2021-12-17 Dispositif d'estimation de distance a une surface et de longueur parcourue WO2022148634A1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FRFR2100203 2021-01-11
FR2100203A FR3118803B1 (fr) 2021-01-11 2021-01-11 Dispositif d’estimation de distance à une surface et de longueur parcourue.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2022148634A1 true WO2022148634A1 (fr) 2022-07-14

Family

ID=76275599

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2021/086362 WO2022148634A1 (fr) 2021-01-11 2021-12-17 Dispositif d'estimation de distance a une surface et de longueur parcourue

Country Status (2)

Country Link
FR (1) FR3118803B1 (fr)
WO (1) WO2022148634A1 (fr)

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
GUIDO C H E DE CROON: "Monocular distance estimation with optical flow maneuvers and efference copies: a stability-based strategy", BIOINSPIRATION & BIOMIMETICS, INSTITUTE OF PHYSICS PUBLISHING, BRISTOL, GB, vol. 11, no. 1, 7 January 2016 (2016-01-07), pages 16004, XP020296938, ISSN: 1748-3190, [retrieved on 20160107], DOI: 10.1088/1748-3190/11/1/016004 *
HO HANN WOEI ET AL: "Distance and velocity estimation using optical flow from a monocular camera", vol. 9, no. 3, 1 September 2017 (2017-09-01), pages 198 - 208, XP055844009, ISSN: 1756-8293, Retrieved from the Internet <URL:https://cyberleninka.org/article/n/777531.pdf> [retrieved on 20210923], DOI: 10.1177/1756829317695566 *

Also Published As

Publication number Publication date
FR3118803B1 (fr) 2023-01-13
FR3118803A1 (fr) 2022-07-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2955934A1 (fr) Estimation stabilisee en virage des angles d&#39;assiettes d&#39;un aeronef
FR2694638A1 (fr) Procédé et dispositif de compensation de mouvement d&#39;images à ouverture synthétique au moyen d&#39;un système de référence ligne de vol/position.
EP2425262B1 (fr) Systeme et procede de detection et de determination d&#39;anomalies atmospheriques a distance
EP3911571A1 (fr) Appareils, systèmes et procédés pour des mesures de flux de gaz avec des plateformes mobiles
FR2915569A1 (fr) Procede de calibration d&#39;un capteur
Chang-Siu et al. Time-varying complementary filtering for attitude estimation
FR3007832A1 (fr) Systeme de navigation et de pointage et procede de calibration d&#39;un systeme de navigation et de pointage
EP2939050B1 (fr) Procede de determination de la vitesse par rapport a l&#39;air environnant d&#39;un aeronef a voilure tournante
WO2020021191A1 (fr) Engin volant motorisé de mesure du relief de surfaces d&#39;un objet prédéterminé et procédé de commande d&#39;un tel engin
WO2022148634A1 (fr) Dispositif d&#39;estimation de distance a une surface et de longueur parcourue
Edelman et al. Rigid body response of a Mach 2 shock train to downstream forcing
FR2801967A1 (fr) Indicateur de variable pour aeronef
US7265820B1 (en) Method of determining atmospheric refraction profile using two spatially separated light sources
FR2938924A1 (fr) Procede et dispositif de determination de parametres anemometriques d&#39;un aeronef.
Moore et al. Vision-only estimation of wind field strength and direction from an aerial platform
CN112415535A (zh) 导航系统和导航方法
KR20200042404A (ko) 항법 시스템
CA3182712A1 (fr) Procede de determination des composantes de la vitesse du vent au moyen d&#39;un capteur de teledetection par laser et au moyen d&#39;une coherence temporelle
FR2938075A1 (fr) Dispositif et procede de detection et de mesure de vent pour aeronef
JP2020016490A (ja) ジオイド測定方法、ジオイド測定装置、ジオイド推定装置、ジオイド計算用データ収集装置
Sergiyenko et al. Electromechanical 3D optoelectronic scanners: Resolution constraints and possible ways of improvement
FR2990027A1 (fr) Procede d&#39;estimation du tangage et du roulis et dispositif inertiel associe
Boulant et al. Robust molecular wind lidar with Quadri Mach-Zehnder interferometer and UV fiber laser for calibration/validation and future generation of Aeolus
US20220341738A1 (en) System and Method for Navigating Over Water
CA3048013C (fr) Procede et drone muni d&#39;un systeme d&#39;aide a l&#39;atterrissage/decollage

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 21839990

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE