WO2022117965A1 - Anneau mouleur pour l'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermetallique tial et procede l'utilisant - Google Patents

Anneau mouleur pour l'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermetallique tial et procede l'utilisant Download PDF

Info

Publication number
WO2022117965A1
WO2022117965A1 PCT/FR2021/052183 FR2021052183W WO2022117965A1 WO 2022117965 A1 WO2022117965 A1 WO 2022117965A1 FR 2021052183 W FR2021052183 W FR 2021052183W WO 2022117965 A1 WO2022117965 A1 WO 2022117965A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
section
layer
alc
alloy
molding ring
Prior art date
Application number
PCT/FR2021/052183
Other languages
English (en)
Inventor
Pierre Jean SALLOT
Original Assignee
Safran
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Safran filed Critical Safran
Priority to US18/255,805 priority Critical patent/US12042849B2/en
Priority to EP21848163.8A priority patent/EP4244002A1/fr
Priority to CN202180089326.4A priority patent/CN116806176A/zh
Publication of WO2022117965A1 publication Critical patent/WO2022117965A1/fr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D7/00—Casting ingots, e.g. from ferrous metals
    • B22D7/06—Ingot moulds or their manufacture
    • B22D7/066—Manufacturing, repairing or reinforcing ingot moulds
    • B22D7/068—Manufacturing, repairing or reinforcing ingot moulds characterised by the materials used therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/041—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for vertical casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/059—Mould materials or platings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D15/00—Casting using a mould or core of which a part significant to the process is of high thermal conductivity, e.g. chill casting; Moulds or accessories specially adapted therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
    • B22D27/04—Influencing the temperature of the metal, e.g. by heating or cooling the mould
    • B22D27/045—Directionally solidified castings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D7/00—Casting ingots, e.g. from ferrous metals
    • B22D7/06—Ingot moulds or their manufacture

Definitions

  • the present invention relates to the field of the production of alloys, in particular aeronautical alloys such as titanium-based alloys or TiAl intermetallics, in particular molding rings used to obtain ingots and processes using such molding rings.
  • the production of alloys in particular by ingot pulling, mainly consists of heating a raw material in a crucible to melt it and pouring it into a molding ring which will give the ingot its shape.
  • Molding rings are generally partly made of copper and can be cooled with water. Copper is used because of its high thermal conductivity allowing good heat exchange, but also because of its good ductility facilitating its use by limiting the risk of breakage of this critical part. Thus, copper is particularly suitable for making the areas of the molding ring that need to be cooled, called cold areas.
  • foundry ceramics such as alumina, yttria, zirconia or their derivatives and composites, are generally the most suitable for the manufacture of alloy.
  • Refractory metals are occasionally used to produce the hot zones.
  • the risk of chemical interactions between these and titanium-based alloys or TiAl intermetallics is high.
  • low melting point eutectics can form and lead to the formation of critical defects in these alloys.
  • aluminum nitride has been used for the manufacture of foundry crucibles, which has proved to be promising. However, this material is expensive.
  • the present invention provides a molding ring for molding a titanium-based or intermetallic TiAl alloy ingot, formed of a tube with a first and a second end and comprising:
  • a first section made of a thermally conductive material, and extending from the first end, in particular over a length L1 of between 0.065 and 0.09 m;
  • a second section made of an alloy material in the MAX phase and extending from the first section, in particular over a length L2 of between 0.17 and 0.3 m; in which the MAX phase is chosen from: b ⁇ AliCs, Nb 2 AlC, Ti 2 AlC and Ti 2 AlN.
  • the thermally conductive material may be copper.
  • the internal surface of the tube at the level of the second section can be covered with one or more layers, each of the layers is in a material chosen from: b ⁇ AliCs, Nb 2 AlC, Ti 2 AlC, Ti 2 AlN and AlN .
  • the internal surface of the tube at the level of the second section can be covered, from the outside inwards:
  • the internal surface of the tube at the level of the second section can be covered, from the outside inwards:
  • the internal surface of the tube at the level of the second section can be covered, from the outside inwards:
  • the first section and the second section can be connected to each other by a junction made by mechanical assembly or welding.
  • the molding ring may further comprise a third section extending from the second section to the second end, in particular over a length of at least 0.03 m, and made of a thermally conductive material.
  • the molding ring may further comprise a flange extending from the first end perpendicular to the extension of the first section and outwards.
  • the present invention relates to a process for obtaining a titanium alloy or TiAl intermetallic product by plasma torch fusion, the alloy having a directed structure.
  • the method comprises:
  • FIG. 1 shows a diagram illustrating the cold crucible plasma torch fusion process using the molding ring according to the invention.
  • FIG. 2 illustrates a molding ring according to the invention with a cold zone and a hot zone.
  • FIG. 3 illustrates a molding ring according to the invention with a cold zone, a hot zone and a second cold zone.
  • FIG. 4 shows the angle a formed by the solidification front with respect to a plane perpendicular to the drawing direction as a function of the length of the cold zone L1 and the length of the hot zone L2 at a drawing speed of 0 .00015 m/s.
  • FIG. 5 shows the angle a formed by the solidification front with respect to a plane perpendicular to the drawing direction as a function of the length of the cold zone L1 and the length of the hot zone L2 at a drawing speed of 0 .0003 m/s.
  • FIG. 6 shows the angle a formed by the solidification front with respect to a plane perpendicular to the pulling direction as a function of the length of the cold zone L1 and the length of the hot zone L2 at a pulling speed of 0 .00045 m/s.
  • FIG. 7 shows the angle a formed by the solidification front with respect to a plane perpendicular to the pulling direction as a function of the length of the hot zone L2 and the length of the cold zone L3 at a pulling speed of 0 .0003 m/s, for a cold zone length L1 of approximately 0.077 m.
  • the lines are isopleth lines joining points of the same angular value.
  • the continuous line indicates the limit between the domain where the angle a is greater than 10° and the domain where it is less than 10°. The darker the pattern, the greater the angle.
  • a molding ring according to the present invention is described below with reference to Figure 2 and Figure 3.
  • Such a molding ring 1 is particularly suitable for molding a titanium-based alloy ingot or intermetallic TiAl, formed of a tube with a first end 11 and a second end 12.
  • the molding ring 1 comprises a first section 13 and a second section 14 of tube.
  • the first section 13 is made of a thermally conductive material, and extends from the first end 11, in particular over a length L1 of between 0.065 and 0.09 m.
  • the second section 14 is made of an alloy in the MAX phase and extends from the first section 13, in particular over a length L2 of between 0.17 and 0.3 m; the MAX phase being chosen from: Nb-iAliCs, NbzAlC, TizAlC and TizAlN. These MAX phases are the most compatible phases with the compositions of titanium-based alloys and TiAl intermetallic alloys.
  • such alloys include other elements, the most commonly used of which are zirconium, molybdenum, niobium, chromium, tungsten, vanadium, carbon and boron.
  • these MAX phases retained are compatible with a temperature specific to the melting temperatures of titanium-based alloys and TiAl intermetallic alloys which are close to 1500° vs.
  • the molding ring 1 may further comprise a third section 15 extending from the second section 14 to the second end 12, in particular over a length L3 of at least 0.03 m, and in one thermally conductive material.
  • the lengths L1, L2 and L3 were determined by simulation with the aim in particular of obtaining a solidification front perpendicular to the direction of drawing, that is to say to the longitudinal axis of the molding ring. 1.
  • the results of his simulations are shown in figures 3 to 6. These figures show the impact of the choice of lengths L1 and L2 on the flatness of the solidification front at different pulling speeds, respectively 0.00015 m/s , 0.0003 m/s and 0.00045 m/s.
  • the flatter the solidification front the clearer the corresponding domain. It can be seen that the higher the pulling speed, the more the range corresponding to a solidification front forming an angle of less than 10° with respect to a plane perpendicular to the pulling direction is reduced.
  • the angle is measured at the level of the internal surface of the molding ring in a plane comprising the longitudinal axis of the drawn ingot collinear with the drawing direction; this angle is that between a straight line resulting from the intersection between the plane considered and the plane perpendicular to the pulling axis and a straight line tangent to the curve resulting from the intersection between the plane considered and the solidification front taken from the inner surface of the molding ring.
  • the length intervals have been defined in order to have a good compromise between the flatness of the solidification front and the range of pulling speed over which the process is applicable. When the length L1 and the length L2 are situated in the aforementioned intervals, the angle is less than 10° for a wide range of drawing speeds.
  • the first section 13 is a cold zone and serves in particular as a heat exchange surface between the alloy which has been poured into the molding ring and a heat transfer fluid circuit, making it possible to maintain the temperature of the alloy at about 25°C at this level.
  • the thermally conductive material is preferably copper, a material which has a high thermal conductivity while being ductile.
  • the second section 14 is a hot zone, that is to say a zone which is heated to remelt the alloy at this level, then making it possible to obtain the flattest possible solidification front, in particular with a angle less than 10°.
  • the LT AICS and NbzAlC phases can be used alone.
  • the internal surface of the tube at the level of the second section be covered with one or more layers, each of the layers being in a material chosen from: Nb4AICA, NbzAlC, TizAlC, TizAIN and AIN.
  • the configurations having AlN in the innermost layer are particularly suitable for pulling alloys free of aluminum and having melting temperatures above 1600° C.
  • the layers preferably have a thickness of between 50 ⁇ m and 1000 ⁇ m. For example: 60 pm, 70 pm, 80 pm, 90 pm, 100 pm, 250 pm, 500 pm, or 750 pm.
  • the choice of the materials mentioned above also has the advantage of facilitating the manufacture of the molding ring. Indeed, all these materials are now available in the form of powders.
  • the different powders chosen can be densified or deposited in the form of layers.
  • the temperatures necessary to densify these different materials are relatively close, between 1400 and 1700° C., which can make it possible in particular to seal them together.
  • the following method can be implemented: the different materials are positioned concentrically in a mold allowing the high temperature sintering of powders. If thin thicknesses are required (i.e. less than 250 ⁇ m), the cold spray process can be used to create the necessary layers on the internal surface of the molding ring.
  • the high power pulsed magnetron cathode sputtering process (also called HiPIMS) can be implemented on the internal face of the molding ring.
  • the flash sintering process (spark plasma sintering) can be used, for example by applying the following densification cycle:
  • An additional layer not in contact with the molten alloy can be added in the molding ring, for example on the outer surface, but generally at any level with the only limitation that it is not in contact. with the molten alloy.
  • This additional layer consists of a ferromagnetic material, in particular a ferromagnetic alloy.
  • This additional layer makes it possible to promote the magnetic coupling with the molding ring. Examples of materials for such a layer are: pure iron, FeCo or FeSi alloys, etc.
  • the additional layer preferably has a thickness of at least 250 ⁇ m, for example 300 ⁇ m, 350 ⁇ m, 400 ⁇ m, 450 ⁇ m, 500 ⁇ m. This additional layer can be obtained by thermal spraying or cold spraying.
  • the first section 13 and the second section 14 can be connected to each other by a junction 17 made by mechanical assembly or welding.
  • the junction 17 is preferably included in the cold zone of the molding ring. Indeed, this avoids limiting the assembly techniques but also taking advantage of the ductility of copper to limit the bending stresses in the stacks of layers in MAX phase.
  • the third section 15, when provided, is a cold zone for cooling the alloy.
  • the second end 12 of the molding ring may have a chamfer facilitating the insertion of the molding ring in the installation for obtaining alloy ingot by pulling.
  • the chamfer can be made in the third section 15, in particular so as to entirely occupy the third section 15.
  • the molding ring 1 may further comprise a flange 16 extending from the first end 11 perpendicular to the extension of the first section 13 and outwards.
  • the collar 16 is preferably circular, but not necessarily. It can have a square, rectangular or triangular shape, optionally with rounded corners.
  • the internal wall of the molding ring is a mathematical cylinder, that is to say a surface generated by generatrices parallel to each other around a closed curve and extending between the first and second ends 11, 12.
  • the closed curve is a circle (the drawn ingot is therefore a straight cylinder with a circular base), the present invention is not limited to such a form.
  • the closed curve can be a square, a rectangle or a triangle. Corners can also be rounded.
  • the thickness of the walls at the level of the first section 13, of the second section 14 and of the third section 15 is preferably chosen according to the maximum temperature gradient that the molding ring 1 must support between its internal surface in contact with the alloy and its outer surface.
  • the thicknesses are chosen according to Math. 1 and Math. 2 above.
  • the thickness el of the first section L1 is less than the thickness e2 of the section L2.
  • a shoulder is formed between the first and second sections. This shoulder is preferably greater than 90° and preferably corresponds to the junction of the materials of the two sections.
  • the molding ring 1 described above can be advantageously used in a process for obtaining a titanium alloy or TiAl intermetallic product by plasma torch fusion to obtain an alloy having a directed structure.
  • the process is shown schematically in Figure 1 and includes:
  • the method may further comprise the cooling of the third section 15 of the molding ring forming a second cold zone, in particular by a second cooling means 6.
  • the method may include the supply of MP raw material (in particular in the form of offcuts, briquettes, bars, a sponge/mother alloy mixture, etc.), the heating of the MP raw material (for example by plasma torch 8, by arcs electrical, induction, electron bombardment, etc.) melting the MP raw material into a crude molten alloy, refining the crude molten alloy (including, for example, stabilizing the temperature of the alloy and removing 'impurities), and casting 2 of the refined molten alloy in the molding ring 1.
  • MP raw material in particular in the form of offcuts, briquettes, bars, a sponge/mother alloy mixture, etc.
  • the heating of the MP raw material for example by plasma torch 8, by arcs electrical, induction, electron bombardment, etc.
  • melting the MP raw material into a crude molten alloy refining the crude molten alloy (including

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

La présente invention concerne un procédé d'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermétallique TiAl par fusion par torche plasma, l'alliage présentant une structure dirigée, le procédé comprenant le chauffage par torche plasma (3) de l'alliage fondu (1) au niveau d'un anneau mouleur (2); le refroidissement d'une zone froide (21) de l'anneau mouleur sur une longueur L1, le refroidissement formant une couronne semi-solide (12) d'alliage; le chauffage d'une zone chaude (22) de l'anneau mouleur sur une longueur L2, formant ainsi un front de solidification (13) dont la planéité par rapport à un plan perpendiculaire à une direction de tirage est inférieure à 10°; et le tirage de l'alliage solidifié (14) à une vitesse supérieure à 10-4 m/s suivant la direction de tirage. La présente invention concerne également une installation pour mettre en œuvre ce procédé.

Description

Description
ANNEAU MOULEUR POUR L'OBTENTION D'UN PRODUIT EN ALLIAGE DE TITANE OU EN INTERMETALLIQUE TIAL ET PROCEDE L'UTILISANT
Domaine technique
[0001] La présente invention concerne le domaine de l’élaboration d’alliages, notamment les alliages aéronautiques comme les alliages à base titane ou les intermétalliques TiAl, notamment des anneaux mouleurs utilisés pour obtenir des lingots et les procédés utilisant de tels anneaux mouleurs.
Technique antérieure
[0002] L’élaboration d’alliages, notamment par tirage de lingot, consiste principalement à chauffer une matière première dans un creuset pour la faire fondre et à la couler dans un anneau mouleur qui conférera au lingot sa forme.
[0003] Les anneaux mouleurs sont généralement en partie constitués de cuivre et peuvent être refroidis à l’eau. Le cuivre est utilisé en raison de sa conductivité thermique élevée permettant de bons échanges thermiques, mais aussi en raison de sa bonne ductilité facilitant son utilisation en limitant les risques de rupture de cette pièce critique. Ainsi, le cuivre convient particulièrement à la réalisation des zones de l’anneau mouleur devant être refroidies, appelées zones froides.
[0004] En ce qui concerne les zones devant être chauffées, dites zones chaudes, les céramiques de fonderie, telles que l’alumine, l’yttrine, la zircone ou leurs dérivés et composites, sont généralement les plus adaptées pour la fabrication d’alliage.
[0005] Malheureusement, ces matériaux présentent des inconvénients pour la fabrication d’alliages à base titane ou d’alliages intermétalliques TiAl. En effet, ces alliages à l’état fondu réagissent fortement avec les céramiques de fonderie, conduisant à l’érosion de l’anneau mouleur et à l’incorporation dans l’alliage d’inclusions céramiques solides arrachées à la paroi de l’anneau mouleur. Pis encore, les céramiques de fonderie étant des oxydes, l’oxygène qu’elles contiennent contamine les alliages et les fragilise.
[0006] Par ailleurs, les céramiques de fonderie n’étant pas conductrices thermiques, l’utilisation d’une résistance électrique externe est nécessaire. Si un chauffage par induction est souhaité, un suscepteur additionnel entourant l’anneau mouleur est nécessaire pour éviter un couplage direct avec l’alliage en cours de solidification dans l’anneau mouleur. En effet, un tel couplage génère des vortex de circulation de l’alliage en fusion, déstabilisant alors le front de solidification.
[0007] Des métaux réfractaires sont occasionnellement utilisés pour réaliser les zones chaudes. Cependant, le risque d’interactions chimiques entre ces derniers et les alliages à base titane ou intermétalliques TiAl est élevé. Notamment, des eutectiques à bas point de fusion peuvent se former et conduire à la formation de défauts critiques dans ces alliages. [0008] Récemment, le nitrure d’aluminium a été utilisé pour la fabrication de creuset de fonderie qui s’est révélé prometteur. Ce matériau est néanmoins onéreux.
Résumé
[0009] La présente divulgation vient améliorer la situation.
[0010] Pour cela, la présente invention propose un anneau mouleur pour le moulage d’un lingot d’alliage à base de titane ou intermétallique TiAl, formé d’un tube avec une première et une deuxième extrémité et comprenant :
- un premier tronçon en un matériau thermiquement conducteur, et s’étendant à partir de la première extrémité, notamment sur une longueur L1 comprise entre 0,065 et 0,09 m ;
- un deuxième tronçon en un matériau en un alliage en phase MAX et s’étendant à partir du premier tronçon, notamment sur une longueur L2 comprise entre 0,17 et 0,3 m ; dans lequel la phase MAX est choisie parmi : bÏ AliCs, Nb2AlC, Ti2AlC et Ti2AlN.
[0011] Grâce à l’utilisation d’un tel anneau mouleur, il n’y a pas de risque de contamination de l’alliage fabriqué car les éléments composant le matériau de l’anneau mouleur sont des éléments généralement présents dans les alliages à base titane et intermétalliques TiAl. Il n’y a donc pas de risque que celui-ci soit fragilisé par l’inclusion d’éléments étrangers, tel que l’oxygène des céramiques de fonderie. Par ailleurs, un tel anneau mouleur présente une bonne résistance au choc thermique et une faible dilatation thermique.
[0012] D’autres caractéristiques optionnelles et non limitatives sont décrites ci-après.
[0013] Le matériau thermiquement conducteur peut être du cuivre.
[0014] La surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon peut être recouverte d’une ou de plusieurs couches, chacune des couches est dans un matériau choisi parmi : bÏ AliCs, Nb2AlC, Ti2AlC, Ti2 AIN et AIN.
[0015] Lorsque le matériau est IM AIICS, la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon peut être recouverte, de l’extérieur vers l’intérieur :
- d’une seule couche en Nb2AlC ;
- d’une première couche en Nb2AlC et d’une deuxième couche en Ti2AlC ;
- d’une première couche en Nb2AlC, d’une deuxième couche en Ti2AlC et d’une troisième couche en AIN ; ou
- d’une première couche en Nb2AlC, d’une deuxième couche en Ti2AlC, d’une troisième couche en Ti2AlN et d’une quatrième couche en AIN.
[0016] Lorsque le matériau est Nb2AlC, la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon peut être recouverte, de l’extérieur vers l’intérieur :
- d’une seule couche en Ti2AlC ; - d’une première couche en TizAlC et d’une deuxième couche en AIN ; ou
- d’une première couche en TAAIC, d’une deuxième couche en TizAIN et d’une troisième couche en AIN.
[0017] Lorsque la matériau est TAAIC, la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon peut être recouverte, de l’extérieur vers l’intérieur :
- d’une seule couche en AIN ; ou
- d’une première couche en TAAIN et d’une deuxième couche en AIN.
[0018] Le premier tronçon et le deuxième tronçon peuvent être reliés l’un à l’autre par une jonction réalisée par assemblage mécanique ou soudage.
[0019] L’anneau mouleur peut en outre comprendre un troisième tronçon s’étendant à partir du deuxième tronçon jusqu’à la deuxième extrémité, notamment sur une longueur d’au moins 0,03 m, et en un matériau thermiquement conducteur.
[0020] L’anneau mouleur peut en outre comprendre une collerette s’étendant à partir de la première extrémité perpendiculairement à l’extension du premier tronçon et vers l’extérieur.
[0021] Dans un autre aspect, la présente invention concerne un procédé d’obtention d’un produit en alliage de titane ou en intermétallique TiAl par fusion par torche plasma, l’alliage présentant une structure dirigée.
[0022] Le procédé comprend :
- la sélection d’un anneau mouleur tel que décrit ci-dessus et dont la longueur L1 est comprise entre 0,065 et 0,09 m et la longueur L2 entre 0,17 et 0,3 m, et dont l’épaisseur el et e2 des premier et deuxième tronçons est choisie conformément aux inéquations Math.1 et Math. 2 ci-dessous, où R est le rayon intérieur de l’anneau mouleur, ATI est le gradient thermique maximal souhaité dans le premier tronçon, AT2 est le gradient thermique maximal souhaité dans le deuxième tronçon, Al est égal à 9 °C.m et A2 à 60 °C.m, Llm;n est égal à 0,065 m, Llmax à 0,09 m, L2m;n à 0,17 m, et L2max à 0,3 m ;
- le chauffage de la surface de l’alliage fondu au niveau de l’anneau mouleur ;
- le refroidissement du premier tronçon de l’anneau mouleur formant une zone froide, le refroidissement formant une couronne semi-solide d’alliage ;
- le chauffage du deuxième tronçon de l’anneau mouleur formant une zone chaude engendrant ainsi un front de solidification de l’alliage dans cette zone chaude et dont la planéité par rapport à un plan perpendiculaire à une direction de tirage est inférieure à 10° ; et
- le tirage de l’alliage solidifié à une vitesse supérieure à 10 4 m/s suivant une direction de tirage. [0023] [Math. 1]
Figure imgf000005_0001
[0024] [Math. 2]
Figure imgf000006_0001
Brève description des dessins
[0025] D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels :
Fig- 1
[0026] [Fig. 1] montre un schéma illustrant le procédé de fusion par torche plasma en creuset froid utilisant l’anneau mouleur selon l’invention.
Fig- 2
[0027] [Fig. 2] illustre un anneau mouleur selon l’invention avec une zone froide et une zone chaude.
Fig- 3
[0028] [Fig. 3] illustre un anneau mouleur selon l’invention avec une zone froide, une zone chaude et une deuxième zone froide.
Fig. 4
[0029] [Fig. 4] montre l’angle a formé par le front de solidification par rapport à un plan perpendiculaire à la direction de tirage en fonction de la longueur de la zone froide L1 et de la longueur de la zone chaude L2 à une vitesse de tirage de 0,00015 m/s.
Fig. 5
[0030] [Fig. 5] montre l’angle a formé par le front de solidification par rapport à un plan perpendiculaire à la direction de tirage en fonction de la longueur de la zone froide L1 et de la longueur de la zone chaude L2 à une vitesse de tirage de 0,0003 m/s.
Fig. 6
[0031] [Fig. 6] montre l’angle a formé par le front de solidification par rapport à un plan perpendiculaire à la direction de tirage en fonction de la longueur de la zone froide L1 et de la longueur de la zone chaude L2 à une vitesse de tirage de 0,00045 m/s.
Fig. 7
[0032] [Fig. 7] montre l’angle a formé par le front de solidification par rapport à un plan perpendiculaire à la direction de tirage en fonction de la longueur de la zone chaude L2 et de la longueur de la zone froide L3 à une vitesse de tirage de 0,0003 m/s, pour une longueur de zone froide L1 de 0,077 m environ. [0033] Dans les figures 4 à 7 ci-dessus, les lignes sont des lignes isoplèthes joignant des points de même valeur angulaire. La ligne continue indique la limite entre le domaine où l’angle a est supérieur à 10° et le domaine où il est inférieur à 10°. Plus le motif est noir et plus l’angle est important.
Exposé
[0034] Un anneau mouleur selon la présente invention est décrit ci-après en référence à la figure 2 et à la figure 3. Un tel anneau mouleur 1 est particulièrement adapté pour le moulage d’un lingot d’alliage à base de titane ou intermétallique TiAl, formé d’un tube avec une première extrémité 11 et une deuxième extrémité 12.
[0035] L’anneau mouleur 1 comprend un premier tronçon 13 et un deuxième tronçon 14 de tube. Le premier tronçon 13 est en un matériau thermiquement conducteur, et s’étend à partir de la première extrémité 11, notamment sur une longueur L1 comprise entre 0,065 et 0,09 m. Le deuxième tronçon 14 est en un alliage en phase MAX et s’étend à partir du premier tronçon 13, notamment sur une longueur L2 comprise entre 0,17 et 0,3 m ; la phase MAX étant choisie parmi : Nb-iAliCs, NbzAlC, TizAlC et TizAlN. Ces phases MAX sont les phases les plus compatibles avec les compositions des alliages à base de titane et des alliages intermétalliques TiAl. En effet, outre les éléments titane et aluminium, de tels alliages comprennent d’autres éléments dont les plus communément utilisés sont le zirconium, molybdène, le niobium, le chrome, le tungstène, le vanadium, le carbone et le bore. Ainsi, les seules phases MAX retenues présentent toutes l’aluminium au site A. Par ailleurs, ces phases MAX retenues sont compatibles avec une température propre des températures de fusion des alliages à base de titane et des alliages intermétalliques TiAl qui sont proches de 1500°C.
[0036] L’anneau mouleur 1 peut comprendre en outre un troisième tronçon 15 s’étendant à partir du deuxième tronçon 14 jusqu’à la deuxième extrémité 12, notamment sur une longueur L3 d’au moins 0,03 m, et en un matériau thermiquement conducteur.
[0037] Les longueurs LI, L2 et L3 ont été déterminées par simulation dans le but notamment d’obtenir un front de solidification perpendiculaire à la direction de tirage, c’est-à-dire à l’axe longitudinal de l’anneau mouleur 1. Les résultats de ses simulations sont montrés sur les figures 3 à 6. Ces figures montrent l’impact du choix des longueurs L1 et L2 sur la planéité du front de solidification à des vitesses de tirage différentes, respectivement 0,00015 m/s, 0,0003 m/s et 0,00045 m/s. Plus le front de solidification est plan et plus le domaine correspondant est clair. On constate que plus la vitesse de tirage est importante et plus le domaine correspondant à un front de solidification formant un angle inférieur à 10° par rapport à un plan perpendiculaire à la direction de tirage se réduit. L’angle est mesuré au niveau de la surface interne de l’anneau mouleur dans un plan comprenant l’axe longitudinal du lingot tiré colinéaire à la direction de tirage ; cet angle est celui entre une droite résultant de l’intersection entre le plan considéré et le plan perpendiculaire à l’axe de tirage et une droite tangente à la courbe résultant de l’intersection entre le plan considéré et le front de solidification prise à la surface interne de l’anneau mouleur. Les intervalles de longueurs ont été définis afin d’avoir un bon compromis entre planéité du front de solidification et gamme de vitesse de tirage sur laquelle le procédé est applicable. Lorsque la longueur L1 et la longueur L2 sont situées dans les intervalles précités, l’angle est inférieur à 10° pour une large gamme de vitesse de tirage.
[0038] Le premier tronçon 13 est une zone froide et sert notamment de surface d’échange thermique entre l’alliage qui a été déversé dans l’anneau mouleur et un circuit de fluide caloporteur, permettant de maintenir la température de l’alliage à environ 25°C à ce niveau. Le matériau thermiquement conducteur est préférentiellement du cuivre, matériau qui présente une conductivité thermique élevée tout en étant ductile.
[0039] Le deuxième tronçon 14 est une zone chaude, c’est-à-dire une zone qui est chauffée pour faire refondre l’alliage à ce niveau permettant alors d’obtenir un front de solidification le plus plan possible, notamment avec un angle inférieur à 10°.
[0040] Pour les alliages contenant du niobium et de l’aluminium, les phases LT AICS et NbzAlC peuvent être utilisées seules. Dans d’autres cas, il est préférable que la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon soit recouverte d’une ou de plusieurs couches, chacune des couches est dans un matériau choisi parmi : Nb4AICA NbzAlC, TizAlC, TizAIN et AIN.
[0041] Par exemple, lorsque le matériau est bftMAliCs, la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon 14 est recouverte, de l’extérieur vers l’intérieur :
- d’une seule couche en Nb AIC ;
- d’une première couche en Nb AIC et d’une deuxième couche en TizAlC ;
- d’une première couche en NbzAlC, d’une deuxième couche en TizAlC et d’une troisième couche en AIN ; ou
- d’une première couche en NbzAlC, d’une deuxième couche en TizAlC, d’une troisième couche en TizAIN et d’une quatrième couche en AIN.
[0042] Autre exemple, lorsque le matériau est NbzAlC, la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon 14 est recouverte, de l’extérieur vers l’intérieur :
- d’une seule couche en TizAlC ;
- d’une première couche en TizAlC et d’une deuxième couche en AIN ; ou
- d’une première couche en TizAlC, d’une deuxième couche en TizAIN et d’une troisième couche en AIN.
[0043] Toujours autre exemple, lorsque le matériau est TizAlC, la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon 14 est recouverte, de l’extérieur vers l’intérieur :
- d’une seule couche en AIN ; ou
- d’une première couche en TizAIN et d’une deuxième couche en AIN. [0044] Les ordres de couches présentés ci-dessus sont importants. En effet, ils permettent d’éviter la formation de phases secondaires aux interfaces entre les différentes couches ; l’existence d’une solution solide continue étant de mise entre ces phases.
[0045] Les configurations présentant AIN dans la couche la plus interne sont notamment adaptées au tirage d’alliages exempts d’aluminium et ayant des températures de fusion supérieures à 1600°C.
[0046] Les couches présentent de préférence une épaisseur comprise entre 50 pm et 1000 pm. Par exemple : 60 pm, 70 pm, 80 pm, 90 pm, 100 pm, 250 pm, 500 pm, ou 750 pm.
[0047] Par ailleurs, le choix des matériaux mentionnés ci-dessus a pour avantage aussi de faciliter la fabrication de l’anneau mouleur. En effet, tous ces matériaux sont aujourd’hui disponibles sous la forme de poudres. Ainsi, pour réaliser l’anneau mouleur, les différentes poudres choisies peuvent être densifiées ou déposées sous forme de couches. Les températures nécessaires pour densifier ces différents matériaux sont relativement proches, entre 1400 et 1700°C, ce qui peut permettre notamment de les cofiritter entre elles. Dans tous les cas, la méthode suivante pourra être mise en œuvre : les différents matériaux sont positionnés de manière concentrique dans un moule permettant le frittage à haute température de poudres. Si des épaisseurs fines sont nécessaires (i.e. inférieures à 250 pm), le procédé de pulvérisation à froid (cold spray en anglais) pourra être utilisé pour créer sur la surface interne de l’anneau mouleur les couches nécessaires. Pour les cas faisant intervenir AIN, et si une épaisseur fine (i.e. inférieure à 250pm) est nécessaire, le procédé de pulvérisation cathodique magnétron en régime d’impulsions de haute puissance (aussi appelé HiPIMS) pourra être mis en œuvre sur la face interne de l’anneau mouleur.
[0048] Pour le cofritage, le procédé de frittage flash (spark plasma sintering en anglais) peut être utilisé par exemple en appliquant le cycle de densification suivant :
- température maximale de fritage : 1500-1600°C ;
- temps de maintien : 10-30 min ;
- pression appliquée : 30-100 MPa ;
- atmosphère : vide.
[0049] Une couche additionnelle non en contact avec l’alliage en fusion peut être ajoutée dans l’anneau mouleur, par exemple sur la surface externe, mais de manière générale à tout niveau avec pour seule limitation qu’elle ne soit pas en contact avec l’alliage en fusion. Cette couche additionnelle est constituée d’un matériau ferromagnétique, notamment un alliage ferromagnétique. Cete couche additionnelle permet de favoriser le couplage magnétique avec l’anneau mouleur. Des exemples de matériaux pour une telle couche sont : le fer pur, alliages FeCo ou FeSi, etc. La couche additionnelle présente de préférence une épaisseur d’au moins 250 pm, par exemple 300 pm, 350 pm, 400 pm, 450 pm, 500 pm. Cette couche additionnelle peut être obtenue par projection thermique ou pulvérisation à frais (cold spray en anglais). [0050] Le premier tronçon 13 et le deuxième tronçon 14 peuvent être reliés l’un à l’autre par une jonction 17 réalisée par assemblage mécanique ou soudage. La jonction 17 est de préférence comprise dans la zone froide de l’anneau mouleur. En effet, cela évite de limiter les techniques d’assemblage mais également de tirer parti de la ductilité du cuivre pour limiter les contraintes de flexion dans les empilements de couches en phase MAX.
[0051] Le troisième tronçon 15, quand il est prévu est une zone froide pour le refroidissement de l’alliage.
[0052] La deuxième extrémité 12 de l’anneau mouleur peut présenter un chanfrein facilitant l’insertion de l’anneau mouleur dans l’installation pour l’obtention de lingot d’alliage par tirage. Lorsque le troisième tronçon 15 est prévu, le chanfrein peut être réalisé dans le troisième tronçon 15, notamment de manière à occuper entièrement le troisième tronçon 15.
[0053] L’anneau mouleur 1 peut comprendre en outre une collerette 16 s’étendant à partir de la première extrémité 11 perpendiculairement à l’extension du premier tronçon 13 et vers l’extérieur. La collerette 16 est de préférence circulaire, mais pas nécessairement. Elle peut présenter une forme carrée, rectangulaire ou triangulaire, optionnellement avec les coins arrondis.
[0054] La lumière à l’intérieur de l’anneau mouleur confère au lingot d’alliage sa forme. Etant donné que le lingot doit pouvoir être tiré de la première extrémité vers la deuxième extrémité, la paroi interne de l’anneau mouleur est un cylindre mathématique, c’est-à-dire une surface générée par des génératrices parallèles entre elles autour d’une courbe fermée et s’étendant entre la première et deuxième extrémités 11, 12. Bien que de préférence, la courbe fermée soit un cercle (le lingot tiré est donc un cylindre droit à base circulaire), la présente invention n’est pas limitée à une telle forme. Notamment, la courbe fermée peut être un carré, un rectangle ou un triangle. Les angles peuvent également être arrondis.
[0055] L’épaisseur des parois au niveau du premier tronçon 13, du deuxième tronçon 14 et du troisième tronçon 15 est de préférence choisie en fonction du gradient de température maximal que l’anneau mouleur 1 doit supporter entre sa surface interne au contact de l’alliage et sa surface externe. Notamment, les épaisseurs sont choisies suivant Math. 1 et Math. 2 ci-dessus.
[0056] De manière générale, l’épaisseur el du premier tronçon L1 est inférieure à l’épaisseur e2 du tronçon L2. Ainsi, un épaulement est formé entre les premier et deuxième tronçons. Cet épaulement est de préférence supérieur à 90° et correspond de préférence à la jonction des matériaux des deux tronçons.
[0057] L’anneau mouleur 1 décrit ci-dessus peut être avantageusement utilisé dans un procédé d’obtention d’un produit en alliage de titane ou en intermétallique TiAl par fusion par torche plasma pour obtenir un alliage présentant une structure dirigée. [0058] Le procédé est représenté schématiquement sur la figure 1 est comprend :
- la sélection d’un anneau mouleur 1 tel que décrit ci-dessus et dont la longueur L1 est comprise entre 0,065 et 0,09 m et la longueur L2 entre 0,17 et 0,3 m, et dont l’épaisseur el et e2 des premier et deuxième tronçons est choisie :
Figure imgf000011_0001
où R est le rayon intérieur de l’anneau mouleur, ATI est le gradient thermique maximal souhaité dans le premier tronçon, AT2 est le gradient thermique maximal souhaité dans le deuxième tronçon, Al est égal à 9 °C.m et A2 à 60 °C.m, Llm;n est égal à 0,065 m, Llmax à 0,09 m, L2m;n à 0,17 m, et L2max à 0,3 m :
- le chauffage de la surface de l’alliage fondu au niveau de l’anneau mouleur, notamment par une torche plasma 3 ;
- le refroidissement du premier tronçon 13 de l’anneau mouleur 1 formant une zone froide, notamment par des moyens de refroidissement 4, le refroidissement formant une couronne semi-solide d’alliage ;
- le chauffage, notamment par une chauffe 5, du deuxième tronçon 14 de l’anneau mouleur 1 formant une zone chaude engendrant ainsi un front de solidification de l’alliage dans cette zone chaude et dont la planéité par rapport à un plan perpendiculaire à une direction de tirage est inférieure à 10° ; et
- le tirage de l’alliage solidifié à une vitesse supérieure à 10 4 m/s suivant une direction de tirage.
[0059] Le procédé peut comprendre en outre le refroidissement du troisième tronçon 15 de l’anneau mouleur formant une deuxième zone froide, notamment par un deuxième moyen de refroidissement 6. [0060] En amont des étapes décrites ci-dessus, le procédé peut comprendre la fourniture de matière première MP (notamment sous forme de chutes, de briquettes, de barres, d’un mélange éponge/alliage mère, etc.), le chauffage de la matière première MP (par exemple par torche plasma 8, par arcs électriques, par induction, par bombardement électronique, etc.) faisant fondre la matière première MP en un alliage fondu brut, le raffinage de l’alliage fondu brut (comprenant par exemple la stabilisation de la température de l’alliage et l’élimination d’impuretés), et le coulage 2 de l’alliage fondu raffiné dans l’anneau mouleur 1. Ces étapes sont connues de l’état de la technique et ne constituent pas le cœur de la présente invention.

Claims

Revendications
[Revendication 1] Anneau mouleur pour le moulage d’un lingot d’alliage à base de titane ou intermétallique TiAl, formé d’un tube avec une première et une deuxième extrémité et comprenant :
- un premier tronçon en un matériau thermiquement conducteur, et s’étendant à partir de la première extrémité;
- un deuxième tronçon en un matériau en un alliage en phase MAX et s’étendant à partir du premier tronçon; dans lequel la phase MAX est choisie parmi : IShuAliCs, Nb2AlC, Ti2AlC et Ti2AlN.
[Revendication 2] Anneau mouleur selon la revendication 1 , dans lequel le matériau thermiquement conducteur est du cuivre.
[Revendication 3] Anneau mouleur selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon est recouverte d’une ou de plusieurs couches, chacune des couches est dans un matériau choisi parmi : IShnAliCs, Nb2AlC, Ti2AlC, Ti2AlN et AIN.
[Revendication 4] Anneau mouleur selon la revendication 3, dans lequel : lorsque le matériau est Nb4AliC;, la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon est recouverte, de l’extérieur vers l’intérieur :
- d’une seule couche en Nb2AlC ;
- d’une première couche en Nb2AlC et d’une deuxième couche en Ti2AlC ;
- d’une première couche en Nb2AlC, d’une deuxième couche en Ti2AlC et d’une troisième couche en AIN ; ou
- d’une première couche en Nb2AlC, d’une deuxième couche en Ti2AlC, d’une troisième couche en Ti2AlN et d’une quatrième couche en AIN ; lorsque le matériau est Nb2AlC, la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon est recouverte, de l’extérieur vers l’intérieur :
- d’une seule couche en Ti2AlC ;
- d’une première couche en Ti2AlC et d’une deuxième couche en AIN ; ou
- d’une première couche en Ti2AlC, d’une deuxième couche en Ti2AlN et d’une troisième couche en AIN ; lorsque le matériau est Ti2AlC, la surface interne du tube au niveau du deuxième tronçon est recouverte, de l’extérieur vers l’intérieur :
- d’une seule couche en AIN ; ou
- d’une première couche en Ti2AlN et d’une deuxième couche en AIN.
[Revendication 5] Anneau mouleur selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel le tube comprend en outre un couche additionnelle en un matériau ferromagnétique.
[Revendication 6] Anneau mouleur selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel le premier tronçon et le deuxième tronçon étant reliés l’un à l’autre par une jonction réalisée par assemblage mécanique ou soudage.
[Revendication 7] Anneau mouleur selon l’une des revendications 1 à 6, comprenant en outre un troisième tronçon s’étendant à partir du deuxième tronçon jusqu’à la deuxième extrémité, notamment sur une longueur d’au moins 0,03 m, et en un matériau thermiquement conducteur.
[Revendication 8] Anneau mouleur selon l’une des revendications 1 à 7, comprenant en outre une collerette s’étendant à partir de la première extrémité perpendiculairement à l’extension du premier tronçon et vers l’extérieur.
[Revendication 9] Procédé d’obtention d’un produit en alliage de titane ou en intermétallique TiAl par fusion par torche plasma, l’alliage présentant une structure dirigée, le procédé comprenant :
- la sélection d’un anneau mouleur selon l’une des revendications ci-dessus dont la longueur
L1 du premier tronçon est comprise entre 0,065 et 0,09 m et la longueur L2 du deuxième tronçon est comprise entre 0,17 et 0,3 m, et dont l’épaisseur el et e2 des premier et deuxième tronçons est choisie :
Figure imgf000013_0001
où R est le rayon intérieur de l’anneau mouleur, ATI est le gradient thermique maximal souhaité dans le premier tronçon, AT2 est le gradient thermique maximal souhaité dans le deuxième tronçon, Al est égal à 9 °C.m et A2 à 60 °C.m, Llmin est égal à 0,065 m, Llmax à
0,09 m, L2min à 0,17 m, et L2max à 0,3 m :
- le chauffage de la surface de l’alliage fondu au niveau de l’anneau mouleur ;
- le refroidissement du premier tronçon de l’anneau mouleur formant une zone froide, le refroidissement formant une couronne semi-solide d’alliage ;
- le chauffage du deuxième tronçon de l’anneau mouleur formant une zone chaude engendrant ainsi un front de solidification de l’alliage dans cette zone chaude et dont la planéité par rapport à un plan perpendiculaire à une direction de tirage est inférieure à 10° ; et - le tirage de l’alliage solidifié à une vitesse supérieure à 10^ m/s suivant une direction de tirage.
PCT/FR2021/052183 2020-12-03 2021-12-02 Anneau mouleur pour l'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermetallique tial et procede l'utilisant WO2022117965A1 (fr)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US18/255,805 US12042849B2 (en) 2020-12-03 2021-12-02 Casting ring for obtaining a product made of titanium alloy or a titanium-aluminum intermetallic alloy and method using same
EP21848163.8A EP4244002A1 (fr) 2020-12-03 2021-12-02 Anneau mouleur pour l'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermetallique tial et procede l'utilisant
CN202180089326.4A CN116806176A (zh) 2020-12-03 2021-12-02 用于获得由钛合金或钛铝金属间合金制成的产品的铸造环和其使用方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FRFR2012626 2020-12-03
FR2012626A FR3117051B1 (fr) 2020-12-03 2020-12-03 Anneau mouleur d’obtention d’un produit en alliage de titane ou en intermétallique TiAl et procédé l’utilisant

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2022117965A1 true WO2022117965A1 (fr) 2022-06-09

Family

ID=75746723

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2021/052183 WO2022117965A1 (fr) 2020-12-03 2021-12-02 Anneau mouleur pour l'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermetallique tial et procede l'utilisant

Country Status (5)

Country Link
US (1) US12042849B2 (fr)
EP (1) EP4244002A1 (fr)
CN (1) CN116806176A (fr)
FR (1) FR3117051B1 (fr)
WO (1) WO2022117965A1 (fr)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0352747A (ja) * 1989-07-17 1991-03-06 Kobe Steel Ltd 高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法
US20060070716A1 (en) * 2004-10-04 2006-04-06 Russel Nippert Method and system for continuously casting copper alloys
US20090008059A1 (en) * 2004-11-16 2009-01-08 Rmi Titanium Company Dba Rti Niles Method and apparatus for sealing an ingot at initial startup

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0352747A (ja) * 1989-07-17 1991-03-06 Kobe Steel Ltd 高融点且つ活性な金属の連続鋳造方法
US20060070716A1 (en) * 2004-10-04 2006-04-06 Russel Nippert Method and system for continuously casting copper alloys
US20090008059A1 (en) * 2004-11-16 2009-01-08 Rmi Titanium Company Dba Rti Niles Method and apparatus for sealing an ingot at initial startup

Also Published As

Publication number Publication date
US12042849B2 (en) 2024-07-23
FR3117051A1 (fr) 2022-06-10
FR3117051B1 (fr) 2023-04-28
EP4244002A1 (fr) 2023-09-20
US20230415224A1 (en) 2023-12-28
CN116806176A (zh) 2023-09-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8342386B2 (en) Braze materials and processes therefor
US11389868B2 (en) Powder-bed-based additive manufacturing process
FR2906242A1 (fr) Procede d'assemblage de pieces en ceramique refractaire par frittage a chaud avec champ electrique pulse ("sps")
US20100193574A1 (en) Microwave brazing process and assemblies and materials therefor
US10131969B2 (en) Method to form oxide dispersion strengthended (ODS) alloys
Wang et al. Microstructural characterization of Al2O3–13 wt.% TiO2 ceramic coatings prepared by squash presetting laser cladding on GH4169 superalloy
TWI592380B (zh) 用於電子式玻璃熔化之電極座
US20080105542A1 (en) System and method of manufacturing sputtering targets
KR20190125447A (ko) 높은 균일성 및 원소 함량을 갖는 알루미늄 합금 및 제품
FR3103401A1 (fr) Procédé d’addition de matière
JPS61190891A (ja) 保護被膜をもつ炭素又は黒鉛体及びその製法
FR2508493A1 (fr) Procede pour appliquer un revetement de barriere thermique en matiere ceramique tolerant aux contraintes sur un substrat metallique
EP4244002A1 (fr) Anneau mouleur pour l'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermetallique tial et procede l'utilisant
CN109825791A (zh) 一种铝硅合金层状梯度材料及其制备加工与应用
EP0875319B1 (fr) Répartiteur de coulée continue des métaux, du type comportant au moins une torche à plasma pour le réchauffage du métal
CN104487618B (zh) 用于生产氧化陶瓷单晶的坩埚
KR102524107B1 (ko) 실린더 타겟의 제조방법
WO2017130670A1 (fr) Article lié de matériaux hétérogènes et procédé de production pour article lié de matériaux hétérogènes
JP6332078B2 (ja) 円筒形スパッタリングターゲットの製造方法
KR20020052622A (ko) 연속주조용 몰드에서 슬래그 베어의 생성을 방지하는 장치및 그 방법
TW201337020A (zh) 多晶矽濺鍍靶
FR3090430A1 (fr) Installation et procédé d’obtention d’un produit en alliage de titane ou en intermétallique de titane
FR3010716A1 (fr) Substrat pour la solidification de lingot de silicium
JP7552196B2 (ja) 合金組成物および合金組成物の製造方法、並びに金型
WO2022117964A1 (fr) Procédé d'obtention d'un produit en alliage de titane ou en intermétallique tial

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 21848163

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 18255805

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2021848163

Country of ref document: EP

Effective date: 20230613

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 202180089326.4

Country of ref document: CN