WO2022055253A1 - 가발용 필라멘트 다발 및 그 제조방법 - Google Patents

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WO2022055253A1
WO2022055253A1 PCT/KR2021/012225 KR2021012225W WO2022055253A1 WO 2022055253 A1 WO2022055253 A1 WO 2022055253A1 KR 2021012225 W KR2021012225 W KR 2021012225W WO 2022055253 A1 WO2022055253 A1 WO 2022055253A1
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filament bundle
filaments
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이해주
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이해주
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    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A41—WEARING APPAREL
    • A41G—ARTIFICIAL FLOWERS; WIGS; MASKS; FEATHERS
    • A41G3/00—Wigs
    • A41G3/0083—Filaments for making wigs
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A41—WEARING APPAREL
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    • A41G3/00—Wigs

Definitions

  • the present invention relates to a filament bundle for a wig and a method for manufacturing the same.
  • a wig is a product that covers the head, and weaving makes a hair path called a corn row on the wearer's true hair, and along the path, a bundle of filaments for a wig is sewn or glued. It is an attach-type product.
  • a draw string is a type of product that is extended and connected to the hair of a black wearer through a string that pulls the product about half a wig.
  • a normal braid is a product that partially divides the wearer's true hair into a hair group and connects the normal braid product to this hair group by braiding or twisting.
  • Special Braid has been added, which is a product that allows braided filament bundles for wigs to be connected to the wearer's hair group or hair length using a crochet needle.
  • the normal braid group is largely divided into regular braid (regular braid, non-stretched braid) and non-stretched braid (pre-stretched braid). is a distinction Corrected products are sometimes called non-stretched products, and non-stretched products are also called pre-stretched products, meaning that they are not aligned.
  • FIGS. 1A and 1B are diagrams showing a correction braid (a) and an irregular braid (b), respectively.
  • the straightening braid (a) has the ends of the filament bundles in a straight line
  • the irregular braid (b) has a gradient length with the ends of the filament bundles in a V shape.
  • the irregular braid may be formed through an irregular operation.
  • the unstretched operation is also called a pre-stretch operation.
  • the arranging operation may be performed by, for example, combing the filaments of the same length using a harkle (a kind of large comb) and making the filaments staggered in both directions of the length of the filament to be in an unaligned state. And, by folding the central portion (based on the lengthwise direction) of these filaments in half, it is possible to produce a gradient length effect from the reference line on the central portion connected to the scalp when worn.
  • a harkle a kind of large comb
  • One object of the present invention is to provide a filament bundle for a wig having an inclined length at the end.
  • Another object of the present invention is to provide a method for manufacturing a filament bundle for a wig having an inclined length at the end.
  • the second filament bundle includes an intermediate portion and first and second ends in which the portions respectively broken at the first and second positions are connected to both sides of the intermediate portion,
  • the length of the filaments of the middle portion is the same, the filaments of the first end and the second end have a random length distribution, and when arranged in length order, provide a filament bundle for a wig having a gradient length distribution do.
  • the second filament bundle does not include one or more length groups
  • the length group includes 20% or more of the total filaments and means a group of filaments having substantially the same length
  • the filaments in the second filament bundle have a random length distribution, and have a gradient length distribution when aligned in length order,
  • the first end and the second end have a pointed cone shape (PT: Pencil Tapering).
  • the filament bundle for a wig includes all or a portion of the middle portion of the second filament bundle and the first end, or includes all or a portion of the middle portion of the second filament bundle and the second end. It may be a third filament bundle made by cutting and separating the second filament bundle.
  • the filaments in the third filament bundle have a random length distribution, have a gradient length distribution when aligned in length order, and the end opposite to the cut and separated end when three-dimensionally gathered around the longest filament may have a pointed cone shape (PT: Pencil Tapering).
  • the rapid tensile elongation at break (BESB) and rapid tensile elongation at yield (YESB) of the second filament bundle or the third filament bundle are both 50% or less, and the rapid tensile elongation at yield (YESB) vs. rapid tensile
  • the ratio (YESB/BESB) of the elongation at break (BESB) may be 1.0 or less.
  • the rapid tensile elongation at break (BESB) and rapid tensile elongation at yield (YESB) of the second filament bundle or the third filament bundle are both 50% or less, and the tensile strength is 1.5 to 0.1 g/d days can
  • the second filament bundle or the third filament bundle includes a plurality of grouped filament groups, and each of the filament groups is a rotation twist (TM) or a cross twist (CTM). .
  • the second filament bundle or the third filament bundle may not be a rotation twist (TM) or a cross twist (CTM).
  • one of the filament groups has a diameter before break (D 0 ) and a diameter after break (D b ),
  • the diameter before breaking (D 0 ) is the diameter of the thickest part when the tip of the filament group is viewed from the front before breaking the filament bundle (when the cross section of the filament group is an ellipse, the longest diameter and the shortest diameter of the ellipse) arithmetic mean diameter),
  • the diameter after breaking (D b ) is the diameter of the thickest part when the end of the filament group is viewed from the front after breaking the filament bundle (when the cross section of the filament group is an ellipse, the longest diameter and the shortest diameter of the ellipse) arithmetic mean diameter),
  • the breaking strain may be 80% or less.
  • Distortion that depend on Tangle obtained from the following equation (2) with respect to the width of the filament array before breakage of the filament array (W 0 ) and the width of the filament array after breakage of the filament array (W b ) (D w ) may be 50% or less:
  • Another aspect of the present invention for solving the above technical problem is a method for manufacturing a filament bundle for a wig,
  • the second bundle of filaments includes first and second ends each comprising broken portions at the first and second locations, and a middle portion equal in length between the first and second ends. .
  • the second filament bundle does not include one or more length groups, and the length group includes 20% or more of the total filaments, and refers to a group of filaments having substantially the same length.
  • the filaments in the second filament bundle have a random length distribution, and have a gradient length distribution when aligned in length order,
  • the first end and the second end have a pointed cone shape (PT: Pencil Tapering).
  • the filament bundle for a wig includes all or a portion of the middle portion of the second filament bundle and the first end, or includes all or a portion of the middle portion of the second filament bundle and the second end. It may be a third filament bundle made by cutting and separating the second filament bundle.
  • the filaments in the third filament bundle have a random length distribution, have a gradient length distribution when aligned in length order, and the end opposite to the cut and separated end when three-dimensionally gathered around the longest filament may have a pointed cone shape (PT: Pencil Tapering).
  • the first filament bundle includes a plurality of grouped filament groups, each group may be a rotation twist (TM) or cross twist (CTM).
  • TM rotation twist
  • CTM cross twist
  • the filament bundle for a wig according to the present invention is composed of filaments of various lengths, and by having a continuous length inclined section at the end, it is possible to provide naturalness and high aesthetics.
  • the manufacturing method of the filament bundle for a wig according to the present invention can increase productivity by breaking the filaments in the filament bundle to have a random length, thereby making it possible to easily manufacture a filament bundle having a continuous length slope section at the end.
  • 1A and B are diagrams illustrating a conventional correcting braid (a) and an amorphous braid (b), respectively.
  • FIG. 2 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a filament bundle for a wig according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a photograph of a fracture irregularity as an example that can be used in this embodiment.
  • 4A to 4C are conceptual views illustrating a second filament bundle formed when the first filament bundle is broken.
  • FIG. 5 is a view showing a third filament bundle formed by cutting the middle of the second filament bundle.
  • FIG. 6 is a table showing the length distribution of the filaments in one cycle of the conventional 1st, 2nd, and 3rd stage amorphous filament bundles and the filament bundles prepared according to the present invention.
  • FIG. 7 is a conceptual diagram for explaining a method of measuring the breaking distortion for one filament group of the filament bundle.
  • FIG. 8 is a conceptual diagram for explaining a method of measuring the breaking distortion for a simple filament bundle.
  • FIG. 9 is a photograph of a state in which both sides are fractured according to an embodiment, and a grouped filament bundle sample is neatly folded in half.
  • 10A to 10C are photographs of some filament groups among the grouped filament bundles that were broken in Examples 1 to 3;
  • 11A to 11E are photographs of some filament groups among the grouped filament bundles that were broken in Comparative Examples 1 to 5;
  • FIG. 12 is a photograph of a state in which a simple filament bundle sample in which both sides are fractured is neatly folded in half according to an embodiment.
  • FIG. 2 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a filament bundle for a wig according to an embodiment of the present invention.
  • a first filament bundle including a plurality of filaments is prepared ( S10 ).
  • the first filament bundle has a length greater than the length of the final filament bundle to be produced.
  • the first filament bundle may be a rotation twist (TM) or cross twist (CTM) or braided (Braiding).
  • the first filament bundle may be a simple filament bundle without such twisting or braiding.
  • the first filament bundle may consist of textured filaments.
  • 'rotational twist' means that a plurality of filaments have twist due to rotation. This is the case, for example, when a group of filaments is twisted as a whole.
  • 'cross-twist' means that the filaments have twist due to rotation and twist due to revolution at the same time. For example, this corresponds to a case in which two filament groups each having a rotation twist are crossed and twisted.
  • the Senegal Twist Braid corresponds to a filament bundle with cross twist.
  • the filaments of the first filament bundle may be made of a polymer.
  • the polymer of the filament is not particularly limited, and a polymer suitable for properties required for a desired style may be selected.
  • the polymer of the filament for example, polyvinyl chloride (PVC), polyvinylidene chloride (for example, trade name MODACRYL), polyester-based polymer (PET, PBT, PTT, PEN, PCT, etc.), polypropylene ( PP), polyethylene (PE), acrylic polymer, polycarbonate (PC), polymethyl methacrylate (PMMA), polystyrene (PS), acrylonitrile-styrene-acrylate (ASA) polymer, polyacrylate (PAR) , polyphenylene sulfide (PPS), or a polymer alloy of two or more thereof.
  • the polymer alloy may be, for example, an alloy of PC/ABS, PC/PET, or PC/PMMA.
  • the polymer of the filament may be an amorphous polymer or, for example, a semi-crystalline polymer having a crystallinity of 30% and a crystallinity of 20% or less.
  • the first filament bundle may be provided, for example, by a direct spinning (SDY: spin draw yarn) method or by spinning an undrawn yarn (UDY) and then passing through two steps of drawing and heat setting. By adjusting the material of the filament bundle, the conditions of spinning, stretching and heat setting, the properties of the filament can be controlled.
  • the first filament bundle may have a thickness of, for example, 20 to 150 denier or 50 to 130 denier or 80 to 100 denier.
  • the tensile strength of the filament may be 3.0 to 0.1 g/d or 2.0 to 0.1 g/d, or 1.5 to 0.15 g/d, or 1.5 to 0.1 g/d.
  • the rapid tensile elongation at break and the rapid tensile elongation at yield of the filament may each independently be 80% or less, or 50% or less, or 30% or less, or 20% or less, or 10% or less. If the rapid tensile elongation at normal temperature and humidity is too low, some of the filaments in the filament bundle may fall off like crumbs. .
  • the rapid tensile elongation at yield of the filaments is smaller than the rapid tensile elongation at break, and the difference between the rapid tensile elongation at yield and the rapid tensile elongation at break should not be too large so that the filaments can be immediately broken without elongation. It is small and can satisfy the beauty characteristics.
  • the ratio (YESB/BESB) of the rapid tensile elongation at yield (YESB) and rapid tensile elongation at break (BESB) of the filaments is, for example, 0.1 or more and 1.0 or less, 0.2 or more and 1.0 or less, 0.2 or more.
  • 'rapid tensioning refers to tensioning with a rapidly high tensile rate. For example, it means a case where the speed of pulling the filament bundle is 100 mm/sec or more.
  • the straightness of the filaments within a range that can satisfy the beauty characteristics of the filament bundle after breakage can keep The straightness of the filaments may be evaluated by the degree of distortion of the filaments. For example, if severe tangling occurs outside the longitudinal direction of the filament bundle, such as filaments being rolled up like a pig's tail due to breakage, the straightness of the filaments is not maintained. The evaluation related to the straightness of the filaments will be described later.
  • a momentary tensile force is applied to the first position of the first filament bundle to break the filament bundle (S20).
  • a rupture irregularity may be used for rupture.
  • 3 is a photograph of a fracture irregularity as an example that can be used in this embodiment. Referring to FIG. 3 , after raising the filament bundle to the first position of the filament bundle as indicated by an arrow between the two jaws of the irregular break, the filament bundle is fixed to the jaw. In the longitudinal direction of the filament bundle, both sets are moved at high speed in opposite directions to give an instantaneous tensile force to break the first filament bundle.
  • the first filament bundle can be broken by moving both jaws at a speed of at least 100 mm/sec or more, for example, 150 mm/sec or more, for example, 200 mm/sec to 300 mm/sec, respectively.
  • the movement speed of the jaw may be 1000 mm/sec or less, for example, 900 mm/sec or less, for example, 800 mm/sec or less.
  • a break position of each filament in the first filament bundle between the two sets may be different. Accordingly, the length of each of the broken filaments may be different. For example, when the distance L1 between both jaws is 100 mm, the length L2 from the end of one jaw to the end of each filament that is interlocked with the jaw and fractured may be randomly distributed in the range of 0-100 mm. Similarly, the length (L3) from the end of the other jaw to the end of each filament that is broken by engagement with the jaw may also be randomly distributed in the range of 0-100 mm. Lengths (L2, L3) of the random filaments may be evenly distributed in the range of 0-100 mm independently of each other, for example, or may be more distributed in a specific section.
  • the lengths (L2, L3) of random filaments depend on the jaw-to-jaw distance (L1). Therefore, when the distance (L1) between the jaws is short, the range of the lengths (L2, L3) of the random filaments is also shortened, so the inclined lengths of the lengths (L2, L3) are also shortened. On the other hand, as the distance L1 between the jaws increases, the range of the lengths L2 and L3 of the random filaments also increases, so the inclined lengths of the lengths L2 and L3 also increase.
  • the first filament bundle is broken (S30).
  • the filament bundle is fixed to the jaw.
  • both sets are moved at high speed in opposite directions to give an instantaneous tensile force to break the first filament bundle.
  • the method of breaking the first filament bundle in this step is the same as the method of breaking the first filament bundle in the step (S20), except that the position of the filament bundle in the irregular breaking is changed to the second position.
  • the distance between the first location and the second location of the first filament bundle may correspond to the length of the final filament bundle to be manufactured.
  • the second filament bundle may be manufactured in various lengths such as 50 cm, 60 cm, 70 cm, 80 cm, 90 cm, 1 m, and the like.
  • one end forms a straight surface and the other end is one of the ends 2 and 3 of the second filament bundle, in the form of a pointed cone having an oblique length by breaking.
  • a third filament bundle having a can be formed. The cutting may be performed using, for example, scissors or a rotating knife.
  • FIG. 4a to 4c show the first position (position (a)) and the second position (position (b)) of the first filament bundle 10 ′ including a plurality of filaments 11 in both sets of irregular rupture
  • FIG. 4a and 4b show the filaments 11 constituting the filament bundles (10', 10) in an unfolded form.
  • the second filament bundle 10 includes a middle portion (1) and ends (2, 3) connected to both sides of the intermediate portion (1), and is composed of a plurality of filaments (11).
  • the middle portion 1 is a portion in which the lengths of the filaments 11 constituting the filament bundle 10 are the same, and the ends 2 and 3 are portions in which the lengths of the filaments 11 are different.
  • the middle portion (1) corresponds to a portion located outside the jaw including the portion pressed by the jaws of irregular rupture when the filament bundle is broken, and the ends (2, 3) correspond to the portion located between the jaws.
  • the length of the middle portion 1 may be LN
  • the lengths of the ends 2 and 3 may be L2 and L3, respectively
  • L2 and L3 may be the same or different.
  • the lengths of the filaments 11 of the ends 2 and 3 may be randomly distributed between 0 to L2 or 0 to L3, respectively.
  • the length of each of the filaments 11 is different from each other, and may be randomly distributed between LN and LN+L2+L3. Since the lengths of the filaments 11 have a random distribution in the above range, when the unfolded filament bundles 10 are collected, both ends 2 and 3 have an oblique length as shown in FIG. 4c in the form of a pointed cone (PT: Pencil Tapering).
  • FIG. 5 is a view showing a third filament bundle 20 formed by cutting the middle portion 1 of the second filament bundle 10 in which both ends 2 and 3 are broken. As shown in FIG. 5, one end 4 of the third filament bundle 20 forms a straight surface by cutting, and the other ends 2 and 3 are inclined by breaking like the second filament bundle 10. It has the shape of a pointed cone with a length.
  • the third filament bundle 20 of this type may be used for wig products requiring a sewing process, for example, mainly weaving or wig production.
  • the length group means a group of filaments including 20% or more of the total filaments in the filament bundle and having the same length.
  • Filament bundles for wigs are usually folded in half and connected to hair or a wig base.
  • the length before cutting the filament bundle in half is indicated as 1 cycle. Even in the case of a bundle of filaments that have undergone a non-trimming operation by a conventional method, the length of the filaments in one cycle is determined by the number of stages.
  • the length of the filaments of the filament bundle composed of one stage is one type
  • the lengths of the filaments of the filament bundle composed of two stages are two types
  • the lengths of the filaments of the filament bundle composed of three stages are three types .
  • the lengths of the filaments of the filament bundle prepared by the present invention are variously distributed and have an inclined length.
  • the manufacturing method of this embodiment it is natural and beautiful to the end of the filament bundle by a simple method of rupture rather than a method of performing a complicated and skillful pre-stretch by hand or combing in the prior art.
  • the PT effect can be realized by creating a sensibly inclined length.
  • the end of the filament bundle may not have a natural inclined length.
  • grouped filament bundles that cannot be arbitrated by manual or combing, that is, rotation twisted, cross twisted, or braided filament bundles can naturally have a PT effect.
  • a wig according to one embodiment of the present invention may include a filament bundle for a wig manufactured by the method described above.
  • the filament bundle generated by the breakage can have a feeling of beauty only when the ends have a natural inclined length, and on the other hand, there is no distortion such as twisting or tangling of the filaments at the breakage part.
  • the appearance of the product can be extremely bad due to the distortion of the filament when braiding or other processing is performed.
  • some of the filaments may not break properly and only appear to be stretched. Filament bundles can be evaluated with respect to distortions such as warping and tangling of these filaments.
  • the end of the bundle due to rapid tensile rupture is different from the end of the bundle by cutting with a conventional cutting method, that is, scissors or a rotating knife, which can be confirmed by magnifying it with a microscope.
  • An evaluation of grouped filament bundles can be obtained by comparing the diameter of one of the filament bundles before and after breaking.
  • the diameter of the one filament group can be measured by taking a picture looking straight at the end of the filament group.
  • 7 is a conceptual diagram comparing the diameters of one filament group among the filament bundles before and after breaking. 7, the diameter of the filament group before breaking (D 0 ) and the diameter of the filament group after breaking (D b ) are both measured as the thickest part of the filament group when the end of the filament group is viewed from the front. .
  • the diameter (D 0 , D b ) of the filament group can be obtained as the arithmetic average of the longest and shortest diameters of the thickest part.
  • the diameter after breaking (D b ) When the filaments are broken without distortion, like cutting with scissors, the diameter after breaking (D b ) will be the same as the diameter before breaking (D 0 ). When distortion such as partial bending of the filaments occurs due to fracture, the diameter after fracture (D b ) will be larger than the diameter before fracture (D 0 ).
  • the filament may be physically spread by impact at the time of breakage, but this is not related to tangling, which is an irreversible change in the shape of the filament, and may return to its original position in the normal handling process of the filament bundle. Therefore, the periphery of the breakage of the filament bundle was trimmed, and the filament group diameter (D b ) of one of the filament bundles was evaluated.
  • the value of the bulkiness of the filament bundle prepared by the present invention is 1.8 or less or 1.3 or less or 1.15 or less or 1.1 or less or 1.05 or less, and may be 0.5 or more.
  • the filament bundle may have a good appearance after breaking.
  • the change in the diameter of the filament group at break (D 0 , D b ) may be represented by the breaking distortion degree of the filament (D g ) by the following formula (1).
  • FIG. 8 is a conceptual diagram illustrating a method for evaluating a shape for a simple filament bundle, which is not grouped and does not include braid or twist.
  • the width (W 0 ) of the filament array is measured, and the width (W b ) after the breakage of the filament array is measured and the following It can be carried out by obtaining the degree of fracture distortion by Equation (2).
  • the distortion value of the grouped filaments or simple filaments produced by the present invention may be 50% or less or 30% or less or 15% or less or 10% or less or 5% or less and -50% or more.
  • the degree of distortion is within the above range, the filament bundle after breakage may have a good appearance without distortion such as tangling or elongation of the filament, and the beauty value may not be compromised during final braiding or other post-processing.
  • Filament manufacturing method can be produced by direct spinning (SDY: Spin Draw yarn) method or by spinning undrawn yarn (UDY: Unrawn yarn) and then stretching and heat setting in two steps.
  • SDY Spin Draw yarn
  • UY Unrawn yarn
  • BESB rapid tensile elongation at break
  • PVC vinyl chloride resin
  • CPVC chlorinated vinyl chloride resin
  • This mixture was pelleted in a 50 mm compounder.
  • the temperature of the compounder was 130 °C for the resin supply part, 180 °C for the compression part, 190 °C for the melt part, and 210 °C for the die part, and the screw rotation speed was 30 rpm.
  • the filaments were spun by supplying the pellets made in the compounding process to a single-axis spinning machine.
  • the temperature of each part of the single-axis spinning machine was 160°C in the resin supply part, 180°C in the compression part, 200°C in the melting part, and 210°C in the head part.
  • a Y-shaped cross-section nozzle was used, the total number of odd nozzles was 80 holes, and the cross-sectional area of one nozzle hole was 0.5 mm 2 .
  • the spun filament was stretched by a contact heating method by the difference in speed of two sets of rollers, and heat setting was performed at a temperature of 100° C. in a heat setting device connected to the stretching device.
  • the tension of the fibers was uniformly maintained during heat setting.
  • Polyester chips having an intrinsic viscosity of 0.65 were dried at 80° C. for 8 hours in a vacuum dryer, and put into a 60 mm extruder with a 120-hole spinneret with a peanut-shaped cross-sectional structure.
  • the cylinder temperature of the extruder was set at 250°C, and the spinneret temperature was set at 270°C.
  • the undrawn yarn was dry heat drawn at 80° C. and then relaxed to prepare a filament yarn for a wig.
  • a 50 denier polyester wig filament yarn having a tensile strength and rapid tensile elongation at break (BESB) described later was prepared by adjusting the winding speed and drawing conditions of the undrawn yarn under the above spinning conditions.
  • Polyester chips having an intrinsic viscosity of 0.65 were dried at 80° C. for 8 hours in a vacuum dryer, and put into a 60 mm extruder with a 120-hole spinneret with a peanut-shaped cross-sectional structure.
  • the tensile strength and rapid tensile elongation at break (BESB), which will be described later, can be obtained by varying the speed of 1GR and adjusting the draft ratio, quenching (cooling) speed, and elongation and relaxation processes up to 1GR and 6GR.
  • BESB rapid tensile elongation at break
  • a vinyl chloride resin having a polymerization degree of 1,200
  • 10 wt% of a chlorinated vinyl chloride resin having a chlorination rate of 67%
  • 40 wt% of acrylonitrile butadiene styrene (ABS) to 100 parts by weight of a resin
  • the processing aid, heat stabilizer, and pigment were mixed in an appropriate amount and uniformly blended.
  • This mixture was pelleted in a 50 mm compounder.
  • the temperature of the compounder was 130 °C for the resin supply part, 190 °C for the compression part, 200 °C for the melting part, and 215 °C for the die part, and the screw rotation speed was 30 rpm.
  • the pellets made in the compounding process were supplied to a single-axis spinning machine and spun.
  • the temperatures of each part of the single-axis spinning machine were 170°C in the resin supply section, 190°C in the compression section, 210°C in the melting section, and 215°C in the head section.
  • a Y-shaped cross-section nozzle was used, the total number of odd nozzles was 80 holes, and the cross-sectional area of one nozzle hole was 0.5 mm 2 .
  • the spun filament was stretched by a contact heating method by the difference in speed of two sets of rollers, and heat setting was performed at a temperature of 100° C. in a heat setting device connected to the stretching device.
  • the tension of the fibers was uniformly maintained during heat setting.
  • the wig filaments prepared in Preparation Examples 1 to 3 and Comparative Preparation Examples 1 to 5 were used as materials for the wig filament bundles of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 5 of the present invention, which will be described later.
  • Model names for the filaments prepared in Preparation Examples 1 to 3 and Comparative Preparation Examples 1 to 5 are shown in Table 1.
  • Example 1 Preparation Example 1 NEO TEX (E4)
  • Example 2 Preparation 2 Q TEX (QRB)
  • Example 3 Preparation 3 Q TEX (QCB) Comparative Example 1 Comparative Preparation Example 1 COORDI (TY1) Comparative Example 2 Comparative Preparation Example 2 COORD I(PB2) Comparative Example 3 Comparative Preparation Example 3 NEO TEX (EM) Comparative Example 4 Comparative Preparation Example 4 NEO TEX (E1) Comparative Example 5 Comparative Preparation Example 5 NEO TEX (RVR)
  • each 240 filaments was given a rotation of 80 TM (8 times / 10 cm) to prepare a filament bundle having a rotational twist. After each sample filament bundle was left for 24 hours in a constant temperature and humidity room with the filament standard condition, that is, a temperature of 25°C and a relative humidity (RH) of 65%, a tensile strength measuring device (manufactured by Lloyd Instruments, model LRX plus) was used to measure the tensile strength.
  • the filament standard condition that is, a temperature of 25°C and a relative humidity (RH) of 65%
  • RH relative humidity
  • the distance between the jaws of the measuring device that is, the initial length of the yarn is 40 mm
  • the tensile speed is 200 mm/min
  • the initial load is 0.5 kgf.
  • Tensile tests were performed by pulling one of them.
  • the average value of tensile strength was obtained by performing a tensile test for each material 5 times, and it is shown in Table 2 as values for Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 5.
  • the filament bundle was ruptured using an irregular break (PT machine) (model name: PREPEN-N, manufacturer: FINETECHNICS.CO., LTD.), and the rapid tensile elongation at break of the filament bundle was measured.
  • This rupture irregularity is a tensile breaker that induces rupture by applying instantaneous (rapid tension) tension to the filament bundle using the movement (stoke) of cylinders to which 6 kgf/cm 2 of pneumatic pressure is applied by the regulator. same as
  • the distance between the jaws that is, the initial length of the filament
  • the tensile speed is 150 mm/sec
  • the two jaws are moved in both directions. It was moved to rapidly tension the filament array.
  • the average length of the filaments when all ten filaments were broken was measured and compared with the initial length to obtain a rapid tensile elongation at break (%).
  • the rapid tensile elongation at break test was performed 5 times each to obtain an average value, which is shown in Table 2 as values for Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 5.
  • the grouped filament bundles were broken by engaging the filament bundles in tension in both jaws of the rupture irregularity with the initial distance between the jaws set to 30 mm, and moving both jaws in opposite directions at a speed of 150 mm/sec.
  • the filament bundle sample includes a plurality of filament groups each of which is rotationally twisted, and the end of the filament bundle has a sharp end due to breakage.
  • the diameters (D 0 , D b ) of the filament bundles were measured by taking pictures facing the ends of the filament groups in the marked filament bundles before and after breaking.
  • the diameter (D 0 , D b ) of the filament group was calculated as the arithmetic mean of the longest and shortest diameters of the thickest part.
  • the portion where the filament is three-dimensionally spread due to the impact of rapid tensile fracture has different properties from the distortion of the filament bundle.
  • the spread due to the instantaneous tension is further aggravated, and in order to more objectively evaluate the degree of distortion excluding this phenomenon, Paint white paint on the sample part outside the tank (that is, the sample part in the initial state, the part that is the standard of the external shape when measuring), and based on this, smooth out the part spread by instantaneous tension to twist the rotational rotation in the initial state After making the number (TM number: No. of Twist per meter), the distortion degree (D g ) by the following formula (1) was evaluated.
  • Table 3 shows the measured values of the fracture distortion for the grouped filament bundles of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 5, respectively.
  • D 0 , D b , and D g represent the filament group diameter before and after breaking (D 0 , D b ), and the breaking distortion degree of the filament group (D g ), respectively.
  • the diameter (D b ) is the diameter of the filament group after smoothing out the temporary spreading caused by the fracture impact of the filament bundle.
  • Breaking distortion degree (D g ) is a value obtained for both filaments separated after three samples (filament group) are broken, and D g (av) is an average value of these (D g ).
  • samples #1, 2, and 3 refer to different filament groups within the same filament bundle, and left and right refer to filaments divided into two by the same breakage, respectively.
  • the photos of the filament groups broken in Examples 1 to 3 are shown in FIGS. 10a to 10c, respectively, and the photos of the filament groups broken in Comparative Examples 1 to 5 are shown in FIGS. 11a to 11e, respectively.
  • 10A to 10C and 11A to 11E the broken ends of the filament groups of Examples 1 to 3 have a sharp inclined length, whereas the broken ends of the filament groups of Comparative Examples 1 to 5 are blunt or filamentous. It can be seen that the tangling of
  • Example 1 (NEO TEX (E4)) (SD70) Sample #1 Sample #2 Sample #3 left right left right left right D 0 7 7 7 8 7 7 D b 8 8 10 9 8 8 D g 14% 14% 43% 13% 14% 14% D g(av) 19% unit (mm)
  • Example 2 (Q TEX (QRB)) (DP80) Sample #1 Sample #2 Sample #3 left right left right left right D 0 9 9 9 9 9 9 D b 18 15 14 15 16 14 D g 100% 67% 56% 67% 78% 56% D g(av) 70% unit (mm)
  • Example 3 Q TEX (QCB) (D60) Sample #1 Sample #2 Sample #3 left right left right left right D 0 8 8 9 9 9 9 D b 10 11 13 12 12.5 13 D g 25% 38% 44% 33% 39% 44% D g(av) 37% unit (mm) Comparative Example 1 (COORDI (TY1)) (TB460) Sample #1 Sample #2 Sample #3 left right left right left right D 0
  • the average fracture strain (D g (av) ) for the grouped filament bundles of Examples 1 to 3 is 19%, 70%, and 37%, respectively, and has a value of 70% or less.
  • the average strain to break (D g (av) ) was 131%, 142%, 117%, 98%, 245%, and has a value of 98% or more. Breaking of simple filament bundles
  • ungrouped filament bundle samples were prepared.
  • the filament bundle sample was evaluated in the condition of the filament standard condition, that is, after being left for 24 hours in a constant temperature and humidity room at a temperature of 25° C. and a relative humidity of 85% RH.
  • a filament bundle sample consisting of 9,600 ungrouped filaments was bitten by both jaws of a rupture irregularity with the initial distance between jaws set to 30 mm, and the filament bundles were broken by moving both jaws in opposite directions at a speed of 150 mm/sec. . Then, the filament bundle sample in which one side was broken was broken again in the same manner at a position 800 mm away from the breaking position.
  • 11 is a photograph of a state in which a simple filament bundle sample in which both sides are broken is neatly folded in half. Referring to FIG. 11 , it can be seen that the number of filaments decreases from the sample filament bundle toward the end, thereby having a PT effect.
  • filaments of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 5 240 filaments of 30 cm in length, respectively, were placed under the standard condition of the filament, that is, in a constant temperature and humidity room with a temperature of 25° C. and a relative humidity (RH) of 65% for 24 hours. was left After aligning the starting lines with respect to the filaments of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 5, respectively, the filaments were arranged side by side as closely as possible, and then fixed with an adhesive tape to form a flat filament arrangement (filament adhesion group). For each filament array, the width (W 0 ) of the filament array before breaking was measured.
  • the filament array was bitten in tension on both jaws of the rupture irregularity with the initial distance between the jaws set to 30 mm, and both jaws were moved in opposite directions at a speed of 150 mm/sec to break the filament arrangement. Then, the width (W b ) of the broken filament arrangement was measured.
  • the width (W b ) of the filament arrangement after rupture according to the degree of tangle expressed after arranging it in the original close alignment state was measured.
  • the portion where the filament is spread due to the rapid tensile fracture has different physical properties from the strain, so the fractured area was smoothed and the width was measured.
  • the left and right ends of the sample intertwined between the jaw and the jaw in the longitudinal direction and the sample part outside the jaw and the jaw (that is, the part that is the standard of appearance when measured with the sample in the original initial state) is colored white.
  • the breaking distortion evaluation test was performed three times each to obtain the average distortion degree (D w(av) ) for both broken filaments, and this was the average breaking distortion of the grouped filament bundles. It is also shown in Table 4 together with the measured values (D g (av) ).
  • NEO TEX (E4) 19 19 Example 2 Q TEX (QRB) 70 35 Example 3 Q TEX (QCB) 37 22 Comparative Example 1 COORDI (TY1) 131 127 Comparative Example 2 COORD I(PB2) 142 158 Comparative Example 3 NEO TEX (EM) 117 125 Comparative Example 4 NEO TEX (E1) 98 78 Comparative Example 5 NEO TEX (RVR) 245 225
  • the average breaking distortion (D w(av) ) of the simple filament bundles of the grouped filament bundles of Examples 1 to 3 shows good values of 19-22%, but in Comparative Examples 1 to 5 It can be seen that the average fracture distortion of the simple filament bundle of the grouped filament bundle (D w(av) ) is 78-225%, indicating that the distortion after fracture occurs significantly.
  • the tensile strength and rapid tensile elongation at break of Examples 1 to 3 have lower values compared to Comparative Examples 1 to 5, which are compared with Comparative Examples 1 to 5. It is judged that the filament bundle of 3 has an influence on having good fracture distortion.

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Abstract

본 발명의 일 측면은 20 내지 150 데니어의 제1 필라멘트 다발을 길이 양방향의 순간 장력을 인가하여 소정의 길이 간격을 둔 제1 위치와 제2 위치에서 파단함으로써 생성되는 제2 필라멘트 다발로서, 상기 제2 필라멘트 다발은 중간부 및 상기 제1 위치와 상기 제2 위치에서 각각 파단된 부분이 상기 중간부의 양쪽으로 연결된 제1 단부 및 제2 단부를 포함하며, 상기 중간부의 필라멘트들의 길이는 동일하고, 상기 제1 단부 및 상기 제2 단부의 팔라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 갖고, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 갖는 가발용 필라멘트 다발을 제공한다.

Description

가발용 필라멘트 다발 및 그 제조방법
본 발명은 가발용 필라멘트 다발 및 그 제조방법에 관한 발명이다.
전통적으로 흑인용 가발 제품은 착용 방법에 따라 가발(wig), 위빙(weaving), 드로 스트링(draw string), 노멀 브레이드(normal braid)의 크게 4가지 제품군으로 구분되어 왔다. 가발(wig)은 머리에 덮어 쓰는 형태의 제품이고, 위빙(weaving)은 착용자의 진모발에 일명 콘로우(corn row)라는 모발 길을 만들어 주고 그 길에 따라 가발용 필라멘트 다발을 바느질이나 접착제로 붙이는(attatch) 형태의 제품이다. 드로우 스트링(draw string)은 반가발 정도의 제품을 잡아당기는 끈을 통해 흑인 착용자 모발에 연장 연결하는 형태의 제품이다. 노멀 브레이드(normal braid)는 착용자의 진모발을 부분적으로 나누어 모발군을 만들고 이 모발군에 노멀 브레이드 제품을 브레이딩이나 트위스팅에 의하여 연결하는 제품이다. 여기에 최근 스페셜 브레이드라는 제품군이 추가 되었는데, 이는 가발용으로 브레이드된 필라멘트 다발을 착용자의 모발군이나 모발길에 코바늘(crochet needle)을 이용해 연결할 수 있는 제품이다.
노멀 브레이드군은 크게 정정 브레이드(regular braid, non-stretched braid)와 비정 브레이드(pre-stretched braid)로 나뉘는데, 이는 필라멘트 다발 끝단이 뾰죽한 원뿔 형태를 갖는 PT(Pencil Tapering) 효과의 유무 여부에 따른 구분이다. 정정 제품은 비연장(non-stretched) 제품으로 불리기도 하고, 비정 제품의 비정은 정렬되지 않았다(not aligned)는 의미로서 사전 연장(pre-stretched) 제품으로 불리기도 한다.
도 1a 및 도 1b는 각각 정정 브레이드(a)와 비정 브레이드(b)를 도시한 도면이다. 도 1a 및 도 1b를 참조하면, 정정 브레이드(a)는 필라멘트 다발의 단부가 일직선을 이루는 반면, 비정 브레이드(b)는 필라멘트 다발의 단부가 V자 형상으로 경사 길이(gradient length)를 갖고 있다. 비정 브레이드(b)의 경우 상부의 볼륨업과 함께 단부의 경사 길이에 의하여 자연스럽게 세련되고 가지런한 느낌의 헤어 스타일을 얻을 수 있으며, 현재 비정 제품이 트랜드를 이루고 있다. 비정 브레이드는 비정 작업을 거쳐서 형성될 수 있다. 비정 작업은 사전 연장(pre-stretch) 작업으로 불리기도 한다. 비정 작업은 예를 들어 동일한 길이의 필라멘트들을 하클(일종의 큰 빗)을 이용하여 빗질을 하며 필라멘트 길이 양방향으로 필라멘트들이 엇갈려 비정렬 상태로 되게 하여 수행될 수 있다. 그리고 이들 필라멘트들의 중심 부위(길이 방향 기준)를 절반으로 접어서 착용시 두피에 연결하는 중심부위 기준선으로부터 경사 길이 효과(gradient length effect)를 연출할 수 있다. 현재 필라멘트들의 단부(end portion)가 점점 더 뾰족하게(sharp) 보이도록 하는 경향이 강해지고 있다. 예를 들면, 최근에는 2단(step) 비정, 즉 서로 다른 2개의 길이를 갖는 길이군(length groups)을 포함하는 필라멘트들을 길이 방향을 기준으로 이들의 중심 부분을 겹치게 놓고 하클을 이용하여 빗질하는 비정 작업을 통하여 더 날카로운 경사 길이 효과를 연출하기에 이르렀다. 더 나아가 다단(multi step) 비정, 예를 들면 3단(장모, 중모, 단모) 비정도 출현하고 있다.
한편, 하클을 이용한 비정은 정교한 작업이 이루어지지 않으면 비정 대칭이 균일하지 않아 뷰티 특성을 저해할 수 있고, 숙련도가 제품 품질에 큰 영향을 미치며, 대량 제조시 가장 노동력이 많이 소요되는 공정이기 때문에 생산 단가에도 큰 영향을 준다. 하클비정을 할 수 없는 자전 회전 꼬임에 의해 그룹핑된 텍스처드 필라멘트 다발과 같은 스페셜 브레이드류들은 비정 효과를 얻기 위해 하클 비정 이외의 방법을 찾아야 한다.
본 발명의 일 목적은 단부에 경사 길이를 갖는 가발용 필라멘트 다발을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 일 목적은 단부에 경사 길이를 갖는 가발용 필라멘트 다발의 제조방법을 제공하는 것이다.
상기한 기술적 과제를 해결하기 위한 본 발명의 일 측면은
20 내지 150 데니어의 제1 필라멘트 다발을 길이 양방향의 순간 장력을 인가하여 소정의 길이 간격을 둔 제1 위치와 제2 위치에서 파단함으로써 생성되는 제2 필라멘트 다발로서,
상기 제2 필라멘트 다발은 중간부 및 상기 제1 위치와 상기 제2 위치에서 각각 파단된 부분이 상기 중간부의 양쪽으로 연결된 제1 단부 및 제2 단부를 포함하며,
상기 중간부의 필라멘트들의 길이는 동일하고, 상기 제1 단부 및 상기 제2 단부의 팔라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 갖고, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 갖는 가발용 필라멘트 다발을 제공한다.
상기 제2 필라멘트 다발은 하나 이상의 길이군을 포함하지 않으며,
상기 길이군은 전체 필라멘트의 20% 이상을 포함하고, 실질적으로 동일한 길이를 갖는 필라멘트 군을 의미하며,
상기 제2 필라멘트 다발 내의 필라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 가지며, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 가지며,
상기 제2 필라멘트 다발을 입체적으로 모았을 때 상기 제1 단부 및 제2 단부가 뾰죽한 원뿔형태 (PT:Pencil Tapering)를 갖는다.
일 구현예에 있어서, 상기 가발용 필라멘트 다발은 상기 제2 필라멘트 다발의 중간부 전체 또는 일부분 및 상기 제1 단부를 포함하거나 상기 제2 필라멘트 다발의 중간부 전체 또는 일부분 및 상기 제2 단부를 포함하도록 상기 제2 필라멘트 다발을 절단 분리하여 만든 제3 필라멘트 다발일 수 있다.
상기 제3 필라멘트 다발 내의 필라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 갖고, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 가지며, 가장 긴 필라멘트를 중심으로 입체적으로 모았을 때 상기 절단 분리된 단부의 반대 편 단부가 뾰죽한 원뿔 형태(PT:Pencil Tapering)를 가질 수 있다.
일 구현예에 있어서, 상기 제2 필라멘트 다발 또는 상기 제3 필라멘트 다발의 급속 인장 파단신율(BESB)과 급속 인장 항복신율(YESB)은 모두 50% 이하이며, 급속 인장 항복신율(YESB) 대 급속 인장 파단신율(BESB)의 비율 (YESB/BESB)이 1.0 이하일 수 있다.
일 구현예에 있어서, 상기 제2 필라멘트 다발 또는 상기 제3 필라멘트 다발의 급속 인장 파단신율(BESB)과 급속 인장 항복신율(YESB)은 모두 50% 이하이고, 인장강도는 1.5 내지 0.1 g/d 일 수 있다.
일 구현예에 있어서, 상기 제2 필라멘트 다발 또는 상기 제3 필라멘트 다발은 복수개로 그룹핑된 필라멘트 그룹을 포함하고, 각각의 상기 필라멘트 그룹은 회전꼬임(TM)이나 교차꼬임(CTM)이 되어 있을 수 있다.
일 구현예에 있어서, 상기 제2 필라멘트 다발 또는 상기 제3 필라멘트 다발은 회전꼬임(TM)이나 교차꼬임(CTM)이 되어 있지 않을 수 있다.
일 구현예에 있어서, 상기 필라멘트 그룹 중 하나가 파단 전 직경(D0)과 파단 후 직경(Db)을 갖고,
상기 파단 전 직경(D0)은 상기 필라멘트 다발을 파단하기 전 상기 필라멘트 그룹의 끝단을 정면으로 보았을 때 가장 굵은 부분의 직경(상기 필라멘트 그룹의 단면이 타원형인 경우 상기 타원의 최장 지름과 최단 지름의 산술 평균 직경)이고,
상기 파단 후 직경(Db)은 상기 필라멘트 다발을 파단한 후 상기 필라멘트 그룹의 끝단을 정면으로 보았을 때 가장 굵은 부분의 직경(상기 필라멘트 그룹의 단면이 타원형인 경우 상기 타원의 최장 지름과 최단 지름의 산술 평균 직경)이고,
이때 상기 필라멘트 그룹에 대한 파단 왜곡도(Distortion that depend on Tangle)(Dg)는 하기 식 (1)로 나타나고,
Dg = {(Db-D0)/D0}×100 (%) (1)
상기 파단 왜곡도는 80% 이하일 수 있다.
일 구현예에 있어서, 상기 필라멘트 다발 중 240개의 필라멘트를 최대한 밀착시켜 나란히 배열하고 접착 테이프에 고정하여 필라멘트 배열을 형성하였을 때,
상기 필라멘트 배열의 파단 전 상기 필라멘트 배열의 폭(W0) 및 상기 필라멘트 배열의 파단 후 상기 필라멘트 배열의 폭(Wb)에 대하여 하기 식 (2)로부터 구한 파단 왜곡도(Distortion that depend on Tangle)(Dw)가 50% 이하일 수 있다:
Dw = {(Wb-W0)/W0}×100 (%) (2).
상기한 기술적 과제를 해결하기 위한 본 발명의 다른 일 측면은 가발용 필라멘트 다발의 제조방법으로서,
(a) 복수의 필라멘트를 포함하는 제1 필라멘트 다발을 제공하는 단계;
(b) 상기 제1 필라멘트 다발에 적어도 100 mm/sec 이상의 속도로 양쪽에서 잡아당기는 순간 인장력을 부여함으로써 상기 제1 필라멘트 다발을 제1 위치에서 파단하는 단계; 및
(c) 상기 제1 위치에서 파단된 상기 제1 필라멘트 다발에 적어도 100 mm/sec 이상의 속도로 양쪽에서 잡아당기는 순간 인장력을 부여함으로써 상기 제1 필라멘트 다발을 상기 제1 위치로부터 소정의 거리를 갖는 상기 제2 위치에서 파단하여 제2 필라멘트 다발을 형성하는 단계; 를 포함한다.
상기 제2 필라멘트 다발은 각각 상기 제1 위치와 상기 제2 위치에서 파단된 부분을 포함하는 제1 단부 및 제2 단부, 및 상기 제1 단부와 상기 제2 단부 사이의 길이가 동일한 중간부를 포함한다.
상기 제2 필라멘트 다발은 하나 이상의 길이군을 포함하지 않으며, 상기 길이군은 전체 필라멘트의 20% 이상을 포함하고, 실질적으로 동일한 길이를 갖는 필라멘트 군을 의미한다.
상기 제2 필라멘트 다발 내의 필라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 갖고, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 가지며,
상기 제2 필라멘트 다발을 입체적으로 모았을 때 상기 제1 단부 및 제2 단부가 뾰죽한 원뿔형태(PT:Pencil Tapering)를 갖는다.
일 구현예에 있어서, 상기 가발용 필라멘트 다발은 상기 제2 필라멘트 다발의 중간부 전체 또는 일부분 및 상기 제1 단부를 포함하거나 상기 제2 필라멘트 다발의 중간부 전체 또는 일부분 및 상기 제2 단부를 포함하도록 상기 제2 필라멘트 다발을 절단 분리하여 만든 제3 필라멘트 다발일 수 있다.
상기 제3 필라멘트 다발 내의 필라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 갖고, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 가지며, 가장 긴 필라멘트를 중심으로 입체적으로 모았을 때 상기 절단 분리된 단부의 반대 편 단부가 뾰죽한 원뿔 형태(PT:Pencil Tapering)를 가질 수 있다.
일 구현예에 있어서, 상기 제1 필라멘트 다발은 복수개로 그룹핑된 필라멘트 그룹을 포함하고, 각각의 그룹은 회전꼬임(TM)이나 교차꼬임(CTM)되어 있을 수 있다.
본 발명에 의한 가발용 필라멘트 다발은 다양한 길이의 필라멘트로 구성되어 단부에 연속적인 길이 경사 구간을 가짐으로써 자연스러움과 높은 심미감을 제공할 수 있다.
본 발명에 의한 가발용 필라멘트 다발의 제조 방법은 필라멘트 다발 내의 필라멘트가 랜덤한 길이를 갖도록 파단함으로써 단부에 연속적인 길이 경사 구간을 갖는 필라멘트 다발을 용이하게 제조할 수 있게 하여 생산성을 높일 수 있다.
도 1a 및 도 b는 각각 종래의 정정 브레이드(a)와 비정 브레이드(b)를 도시한 도면이다.
도 2는 본 발명의 일 구현예에 의한 가발용 필라멘트 다발의 제조방법을 설명하기 위한 순서도이다.
도 3은 본 구현예에 사용될 수 있는 일 예로서의 파단비정기의 사진이다.
도 4a 내지 도 4c는 제1 필라멘트 다발을 파단시켰을 때 형성된 제2 필라멘트 다발을 나타낸 개념도이다.
도 5는 제2 필라멘트 다발의 중간부를 커팅하여 형성된 제3 필라멘트 다발을 도시한 도면이다.
도 6은 종래의 1단, 2단 및 3단의 비정 필라멘트 다발과 본 발명에 의하여 제조한 필라멘트 다발의 1 사이클에서의 필라멘트들의 길이 분포를 나타낸 표이다.
도 7은 필라멘트 다발 중 하나의 필라멘트 그룹에 대한 파단 왜곡도를 측정하는 방법을 설명하기 위한 개념도이다.
도 8은 단순한 필라멘트 다발에 대한 파단 왜곡도를 측정하는 방법을 설명하기 위한 개념도이다.
도 9는 일 구현예에 따라 양쪽이 파단된, 그룹핑된 필라멘트 다발 샘플을 가지런히 반으로 접은 상태의 사진이다.
도 10a 내지 도 10c는 실시예 1 내지 3에서 파단된 그룹핑된 필라멘트 다발 중 일부 필라멘트 그룹의 사진이다.
도 11a 내지 도 11e는 비교예 1 내지 5에서 파단된 그룹핑된 필라멘트 다발 중 일부 필라멘트 그룹의 사진이다.
도 12는 일 구현예에 따라 양쪽이 파단된 단순 필라멘트 다발 샘플을 가지런히 반으로 접은 상태의 사진이다.
이하, 본 발명의 구현예들에 의한 가발용 필라멘트 다발, 가발용 필라멘트 다발의 제조방법 및 이를 이용한 가발을 상세히 설명한다.
(가발용 필라멘트 다발의 제조방법)
도 2는 본 발명의 일 구현예에 의한 가발용 필라멘트 다발의 제조방법을 설명하기 위한 순서도이다.
도 2을 참조하면, 복수의 필라멘트들을 포함하는 제1 필라멘트 다발을 준비한다(S10). 제1 필라멘트 다발은 제조하려는 최종 필라멘트 다발의 길이보다 긴 길이를 갖는다. 한편, 제1 필라멘트 다발은 회전꼬임(TM)이나 교차꼬임(CTM) 또는 브레이딩(Braiding)되어 있을 수 있다. 또는 제1 필라멘트 다발은 이러한 꼬임이나 브레이딩 없는 단순한 필라멘트 다발일 수 있다. 선택적으로 제1 필라멘트 다발은 텍스처를 갖는 필라멘트로 이루어질 수 있다.
본 명세서에서 '회전 꼬임(rotational twist)'은 복수의 필라멘트들이 자전(rotation)에 의한 꼬임을 갖는 것을 의미한다. 예를 들어 필라멘트 그룹이 전체적으로 트위스트된 경우가 이에 해당한다.
본 명세서에서 '교차 꼬임(cross-twist)'은 필라멘트들이 자전에 의한 꼬임과 공전(revolution)에 의한 꼬임을 동시에 갖는 것을 의미한다. 예를 들어 각각 회전꼬임을 갖는 2개의 필라멘트 그룹이 상호 교차되어 꼬여있는 경우가 이에 해당한다. 예를 들어 세네갈 트위스트 브레이드가 교차 꼬임을 갖는 필라멘트 다발에 해당한다.
제1 필라멘트 다발의 필라멘트는 폴리머로 이루어질 수 있다. 상기 필라멘트의 폴리머로서 특별히 제한되지 않고, 원하는 스타일에 요구되는 특성에 맞는 폴리머를 선택할 수 있다. 상기 필라멘트의 폴리머로서 예를 들어 폴리비닐클로라이드(PVC), 폴리비닐리덴클로라이드(예를 들면, 상품명 MODACRYL), 폴리에스테르계 폴리머(PET, PBT, PTT, PEN, PCT, etc.), 폴리프로필렌(PP), 폴리에틸렌(PE), 아크릴계 폴리머, 폴리카보네이트(PC), 폴리메틸메타크릴레이트(PMMA), 폴리스티렌(PS), 아크릴로니트릴-스티렌-아크릴레이트(ASA) 폴리머, 폴리아크릴레이트(PAR), 폴리페닐렌설파이드(PPS), 또는 이들의 2종 이상의 폴리머 얼로이(alloy)를 포함한다. 상기 폴리머 알로이는 예를 들어 PC/ABS, PC/PET, 또는 PC/PMMA의 알로이일 수 있다. 필라멘트의 폴리머는 비결정성 폴리머이거나 예를 들어 결정화도 30%, 결정화도 20% 이내의 반결정성 폴리머일 수 있다.
제1 필라멘트 다발은 예를 들어 직방사(SDY: spin draw yarn) 방식으로 제공되거나 또는 미연신사(UDY: undrawn yarn)를 방사한 후 연신과 열세팅의 2단계를 거친 방식으로 제공될 수 있다. 필라멘트 다발의 소재, 방사, 연신 및 열세팅의 조건을 조정함으로써 필라멘트의 특성을 조절할 수 있다. 제1 필라멘트 다발은 예를 들어 20 내지 150 데니어 또는 50 내지 130 데니어 또는 80 내지 100 데니어의 굵기를 가질 수 있다.
상기 필라멘트의 인장강도(tensile strength)는 3.0 내지 0.1 g/d 또는 2.0 내지 0.1 g/d, 또는 1.5 내지 0.15 g/d, 또는 1.5 내지 0.1 g/d 일 수 있다. 상기 필라멘트의 급속 인장 파단신율과 급속 인장 항복신율은 서로 독립적으로 80% 이하, 또는 50% 이하, 또는 30% 이하, 또는 20% 이하, 또는 10% 이하일 수 있다. 상온 일반 습도 조건에서 급속 인장 파단신율이 너무 낮으면 필라멘트 다발 내의 필라멘트들 일부가 부스러기처럼 떨어지는 경우가 발생될 정도로 딱딱해지고(brittle), 너무 높으면 순간 급속 인장 파단시 탱글이 심하게 발생되어 심미적 가치가 없어진다. 상기 필라멘트들의 급속 인장 항복신율은 상기 급속 인장 파단신율보다 작으며, 상기 급속 인장 항복신율과 상기 급속 인장 파단신율의 차이가 너무 크지 않아야 필라멘트의 늘어남 없이 바로 파단될 수 있으므로 파단시 필라멘트의 탱글링이 적고 뷰티적 특성을 만족시킬 수 있다. 상기 필라멘트들의 급속 인장 항복신율(Elongation at Yield)(YESB)과 급속 인장 파단신율(Elongation at Break) (BESB)의 비율(YESB/BESB)은 예를 들어 0.1 이상 1.0 이하, 0.2 이상 1.0 이하, 0.2 이상 0.9 이하, 0.3 이상 1.0 이하, 0.3 이상 0.8 이하, 0.4 이상 1.0 이하, 0.5 이상 1.0 이하일 수 있다. 전술한 필라멘트들의 인장강도, 급속 인장 파단신율, 급속 인장 항복신율의 측정 조건은 후술하는 시험예의 기재를 참조한다. 본 명세서에서 '급속 인장'은 인장 속도가 급격히 빠른 인장을 의미한다. 예를 들어 필라멘트 다발을 인장하는 속도가 100 mm/sec 이상인 경우를 의미한다.
전술한 필라멘트들의 인장강도, 급속 인장 파단신율, 급속 인장 항복신율 및 급속 인장 항복신율 대 급속 인장 파단신율의 비가 상기 범위일 경우, 파단 후 필라멘트 다발의 뷰티 특성을 만족시킬 수 있는 범위의 필라멘트들의 직진성을 유지할 수 있다. 필라멘트들의 직진성은 필라멘트들의 왜곡도에 의하여 평가될 수 있다. 예를 들어 파단에 의하여 돼지 꼬리처럼 필라멘트들이 말려 올라가는 등과 같이 필라멘트 다발의 길이 방향을 벗어난 심한 탱글링이 발생하는 경우가 필라멘트의 직진성이 유지되지 않는 경우이다. 필라멘트들의 직진성과 관련된 평가에 대하여는 후술하기로 한다.
제1 필라멘트 다발의 제1 위치에 순간적인 인장력을 부여하여 필라멘트 다발을 파단한다(S20). 이때 파단을 위하여 파단비정기(PT)를 사용할 수 있다. 도 3은 본 구현예에 사용될 수 있는 일 예로서의 파단비정기의 사진이다. 도 3을 참조하면, 파단비정기의 2개의 조 사이에 화살표로 표시한 바와 같이 필라멘트 다발의 제1 위치가 오도록 필라멘트 다발을 올린 후 조에 필라멘트 다발을 고정시킨다. 필라멘트 다발의 길이 방향으로 서로 반대 방향으로 양쪽 조를 빠른 속도로 이동시켜 순간 인장력을 주어 제1 필라멘트 다발을 파단시킨다. 양쪽 조를 각각 적어도 100mm/sec 이상, 예를 들어 150mm/sec 이상, 예를 들어 200mm/sec 내지 300mm/sec 의 속도로 이동시켜서 제1 필라멘트 다발을 파단시킬 수 있다. 이때 조의 이동속도는 1000mm/sec 이하, 예를 들어 900mm/sec 이하, 예를 들어 800mm/sec 이하일 수 있다.
양쪽 조 사이에서 제1 필라멘트 다발 내의 각각의 필라멘트들이 파단되는 위치는 다를 수 있다. 따라서 파단된 필라멘트들 각각의 길이가 다를 수 있다. 예를 들어 양쪽 조 사이의 거리(L1)가 100mm 인 경우 하나의 조의 끝단으로부터 상기 조에 맞물려 파단된 각각의 필라멘트들의 끝단까지의 길이(L2)는 0-100mm 범위에서 랜덤하게 분포될 수 있다. 마찬가지로 다른 하나의 조의 끝단으로부터 상기 조에 맞물려 파단된 각각의 필라멘트들의 끝단까지의 길이(L3)도 0-100mm 범위에서 랜덤하게 분포될 수 있다. 랜덤한 필라멘트들의 길이(L2, L3)는 예를 들어 서로 독립적으로 0-100mm 범위에서 고르게 분포되어 있을 수도 있고, 또는 특정 구간에 더 많이 분포되어 있을 수도 있다. 전술한 바와 같이 랜덤한 필라멘트들의 길이(L2, L3)는 조와 조 사이의 거리(L1)에 의존한다. 따라서 조와 조 사이의 거리(L1)가 짧으면 랜덤한 필라멘트들의 길이(L2, L3)의 범위도 짧아지므로 길이(L2, L3)의 경사 길이도 짧아진다. 반면, 조와 조 사이의 거리(L1)가 길어지면 랜덤한 필라멘트들의 길이(L2, L3)의 범위도 넓어지므로 길이(L2, L3)의 경사 길이도 커진다.
(S20) 단계에서 파단된 제1 필라멘트 다발의 제2 위치에 순간적인 인장력을 부여하여 제1 필라멘트 다발을 파단한다(S30). 파단비정기의 2개의 조 사이에 제1 필라멘트 다발의 제2 위치가 오도록 상기 제1 필라멘트 다발을 올린 후 조에 필라멘트 다발을 고정시킨다. 필라멘트 다발의 길이 방향으로 서로 반대 방향으로 양쪽 조를 빠른 속도로 이동시켜 순간 인장력을 주어 상기 제1 필라멘트 다발을 파단시킨다. 본 단계에서 제1 필라멘트 다발을 파단시키는 방법은 파단비정기 내의 필라멘트 다발의 위치가 제2 위치로 바뀐 것을 제외하고, (S20) 단계에서 제1 필라멘트 다발을 파단하는 방법과 동일하다. 제1 필라멘트 다발의 제1 위치와 제2 위치 사이의 거리는 제조하려는 최종 필라멘트 다발의 길이에 대응될 수 있다. 예를 들어 제2 필라멘트 다발은 50cm, 60cm, 70cm, 80cm, 90cm, 1m 등 다양한 길이로 제조될 수 있다.
추가적으로 제2 필라멘트 다발의 중간부를 커팅하여 둘로 나눔으로써 일단은 일자형 면을 형성하고, 다른 일단은 제2 필라멘트 다발의 단부(2, 3) 중 하나인, 파단에 의하여 경사 길이를 갖는 뾰죽한 원뿔 형태를 갖는 제3 필라멘트 다발을 형성할 수 있다. 상기 커팅은 예를 들어 가위 또는 회전 칼(Rotaing Knife 을 사용하여 이루어질 수 있다.
이하에서 전술한 (S10) 단계 내지 (S30) 단계를 수행함으로써 제조된 양 단부가 경사 길이를 갖는 가발용 필라멘트 다발에 대하여 상세히 설명한다.
(가발용 필라멘트 다발)
도 4a 내지 도 4c는 복수의 필라멘트들(11)을 포함하는 제1 필라멘트 다발(10')의 제1 위치((a) 위치)와 제2 위치((b) 위치)를 파단비정기의 양쪽 조 사이에 위치시켜 파단시켰을 때 형성된 제2 필라멘트 다발(10)을 나타낸 개념도이다. 도 4a 및 도 4b에서는 필라멘트 다발(10', 10)을 구성하는 필라멘트들(11)을 펼쳐놓은 형태로 도시하였다. 도 4b를 참조하면, 제2 필라멘트 다발(10)은 중간부(1)와 중간부(1)의 양쪽으로 연결된 단부(2, 3)를 포함하며, 복수의 필라멘트들(11)로 구성된다. 중간부(1)는 필라멘트 다발(10)을 구성하는 필라멘트들(11)의 길이가 모두 동일한 부분이고, 단부(2, 3)는 필라멘트들(11)의 길이에 차이가 있는 부분이다. 중간부(1)는 필라멘트 다발의 파단시 파단비정기의 조에 눌린 부분을 포함한 조 바깥에 위치한 부분에 대응되고, 단부(2, 3)는 조 사이에 위치한 부분에 대응된다.
예를 들어 중간부(1)의 길이는 LN 이고, 단부(2, 3)의 길이는 각각 L2 및 L3 일 수 있고, L2 및 L3 는 동일하거나 다를 수 있다. 이때 단부(2, 3)의 필라멘트들(11) 길이는 각각 0 내지 L2 또는 0 내지 L3 사이에서 랜덤하게 분포할 수 있다. 따라서 각 필라멘트들(11)의 길이는 서로 다르며, LN 과 LN+L2+L3 사이에서 랜덤하게 분포할 수 있다. 필라멘트들(11)의 길이가 상기 범위에서 랜덤한 분포를 가지므로 펼쳐진 필라멘트 다발(10)을 모으면 도 4c에 나타낸 바와 같이 양쪽 단부(2, 3)가 경사 길이를 갖는 뾰죽한 원뿔 형태(PT:Pencil Tapering)를 가질 수 있다. 즉 일일이 빗질을 해서 만들 수 밖에 없기에 많은 노동력과 작업시간이 소요되는 종래의 번거로운 비정 작업을 본 발명에서는 단순한 파단 작업으로 대체함으로써 필라멘트 다발의 비정 효과를 나타낼 수 있다. 본 명세서에서 이러한 경사 길이를 갖는 효과 또는 비정 효과를 또한 PT 효과(PTE: Pencil Tapering Shape Effect)로 지칭한다.
도 5는 양쪽 단부(2, 3)가 파단된 제2 필라멘트 다발(10)의 중간부(1)를 커팅하여 형성된 제3 필라멘트 다발(20)을 도시한 도면이다. 도 5에 도시된 바와 같이 제3 필라멘트 다발(20)의 일단(4)은 커팅에 의하여 일자형 면을 형성하고, 다른 일단(2, 3)은 제2 필라멘트 다발(10)과 마찬가지로 파단에 의하여 경사 길이를 갖는 뾰죽한 원뿔 형태를 갖는다. 이와 같은 형태의 제3 필라멘트 다발(20)은 바느질 (sewing) 공정을 필요로 하는 가발 제품류 예를 들어 주로 위빙(weaving) 또는 가발(wig) 제작시에 사용될 수 있다.
도 6은 종래의 1개의 길이군(1단), 2개의 길이군(2단) 또는 3개의 길이군(3단)을 사용하여 비정 작업(pre-stretch)을 수행한 필라멘트 다발과 본 발명에 의하여 제조한 필라멘트 다발의 1 사이클에서의 필라멘트들의 길이 분포를 나타낸 표이다. 상기 표에서 각각의 필라멘트 다발은 비교를 위하여 끝단을 부분을 도시한 것이다.
본 명세서에서 길이군은 필라멘트 다발 내의 전체 필라멘트의 20% 이상을 포함하고 동일한 길이를 갖는 필라멘트의 군을 의미한다. 가발용 필라멘트 다발은 보통 반으로 접어서 모발이나 가발 베이스에 연결하여 사용한다. 경우에 따라서 종래의 비정 작업을 거친 필라멘트 다발을 반으로 잘라서 사용할 수도 있다. 본 명세서에서 필라멘트 다발을 반으로 자르기 전의 길이를 1 사이클로 나타내었다. 종래의 방법에 의하여 비정 작업을 거친 필라멘트 다발이더라도 1 사이클의 필라멘트들의 길이는 단수에 의하여 정해진다. 도 6을 참조하면, 1단으로 구성된 필라멘트 다발의 필라멘트들의 길이는 1종류이고, 2단으로 구성된 필라멘트 다발의 필라멘트들의 길이는 2종류이고, 3단으로 구성된 필라멘트 다발의 필라멘트들의 길이는 3종류이다. 반면, 본 발명에 의해 제조된 필라멘트 다발의 필라멘트들의 길이는 다양하게 분포하며, 경사 길이를 갖는다.
본 구현예의 제조 방법에 의하면 종래의 손으로 하는 수작업 또는 빗질에 의한 복잡하고 숙련도를 필요로 하는 비정 작업(pre-stretch)을 수행하는 방법 보다 파단이라는 단순한 방법에 의하여 필라멘트 다발의 끝단에 자연스럽고 뷰티감 있게 경사 길이를 만들어 PT 효과를 구현할 수 있다.
또한, 종래의 방법에 의하여 제조되는 필라멘트 다발에서 실제 필라멘트들의 길이는 필라멘트 단수에 따라서 고정되어 있으므로, 비정 작업이 숙련되지 않은 작업자 또는 소비자에 의하여 수행되는 경우 필라멘트 다발의 끝단이 자연스러운 경사 길이를 가지지 못할 수 있다. 그러나 본 발명에 의하면 표준화된 파단 공정을 사용하여 자연스럽게 PT 효과를 갖는 필라멘트 다발을 제조할 수 있다. 필라멘트 다발 내의 필라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 가지므로 필라멘트 다발의 끝단이 자연스러운 경사 길이를 가질 수 있다.
또한, 본 발명에 의하면 수작업 또는 빗질에 의한 비정 작업이 불가능한 그룹핑된 필라멘트 다발, 즉 회전 꼬임, 교차 꼬임, 또는 브레이딩된 필라멘트 다발도 자연스럽게 PT 효과를 갖게 할 수 있다.
(가발)
본 발명의 일 형태에 의한 가발은 전술한 방법에 의하여 제조한 가발용 필라멘트 다발을 포함할 수 있다.
(파단 후 필라멘트 다발의 평가)
파단에 의하여 생성된 필라멘트 다발은 끝단이 자연스러운 경사 길이를 가지면서, 한편으로 파단 부위의 필라멘트들의 뒤틀림, 탱글링과 같은 왜곡이 없어야 뷰티감을 가질 수 있다. 파단시 필라멘트가 늘어나면서 돼지 꼬리처럼 뒤틀림이 유발되면 브레이딩이나 기타 가공을 할 경우 이러한 필라멘트의 왜곡에 의하여 제품의 외관을 극도로 나쁘게 할 수 있다. 또한, 일부의 필라멘트들은 제대로 파단되지 않고 늘어나는 듯한 현상만 일어날 수도 있다. 이러한 필라멘트들의 뒤틀림, 탱글링과 같은 왜곡과 관련하여 필라멘트 다발을 평가할 수 있다.
한편, 상기 급속 인장 파단에 의한 다발 끝단은 기존의 재단 방식 즉 가위나 회전 칼(Rotaing Knife) 에 의한 컷팅에 의한 다발 끝단과 다르며, 이는 현미경으로 확대 촬영하여 확인할 수 있다.
브레이드 또는 회전 꼬임 또는 교차 꼬임을 포함하는, 그룹핑된 필라멘트 다발에 대한 평가는 파단 전후의 필라멘트 다발 중 하나의 필라멘트 그룹의 직경을 비교하여 구할 수 있다. 상기 하나의 필라멘트 그룹의 직경은 필라멘트 그룹의 끝단을 정면으로 바라보는 사진을 찍어서 측정할 수 있다. 도 7은 파단 전후의 필라멘트 다발 중 하나의 필라멘트 그룹의 직경을 비교한 개념도이다. 도 7을 참조하면, 파단 전 필라멘트 그룹의 직경(D0) 및 파단 후 필라멘트 그룹의 직경(Db)은 모두 필라멘트 그룹의 끝단을 정면으로 보았을 때 상기 필라멘트 그룹의 가장 두꺼운 부분으로 측정될 수 있다. 또는 필라멘트 그룹의 단면이 타원형인 경우 필라멘트 그룹의 직경(D0, Db)를 가장 두꺼운 부분의 최장 지름과 최단 지름의 산술 평균으로서 구할 수 있다.
가위로 절단한 것과 같이 왜곡없이 필라멘트들이 파단되는 경우 파단 후 직경(Db)은 파단 전 직경(D0)과 같을 것이다. 파단에 의하여 필라멘트들의 일부 휘어짐과 같은 왜곡이 발생하는 경우 파단 후 직경(Db)은 파단 전 직경(D0) 보다 커질 것이다.
한편, 상기 파단 시 충격에 의해 물리적으로 필라멘트가 퍼질 수 있으나 이는 필라멘트의 불가역적인 형태 변화인 탱글링과 관련이 없고, 필라멘트 다발의 통상적인 손질 과정에서 제자리로 돌아올 수 있다. 따라서 필라멘트 다발의 파단 주위를 가지런하게 가다듬고 필라멘트 다발 중 하나의 필라멘트 그룹 직경(Db)을 평가하였다.
파단 후 필라멘트 그룹 직경(Db)의 파단 전 필라멘트 그룹 직경(D0)에 대한 비(Db/D0)를 벌키도라고 표현할 경우, 본 발명에 의해 제조된 필라멘트 다발의 벌키도의 값이 1.8 이하 또는 1.3 이하 또는 1.15 이하 또는 1.1 이하 또는 1.05 이하이고, 0.5 이상일 수 있다. 벌키도가 상기 범위 내에 있을 경우 파단 후 필라멘트 다발이 양호한 외관을 가질 수 있다.
또는 파단시 필라멘트 그룹 직경(D0, Db)의 변화를 하기 식 (1)에 의한 필라멘트의 파단 왜곡도(Dg)로 나타낼 수 있다.
필라멘트 그룹의 파단 왜곡도(Dg) = {(Db-D0)/D0}×100 (%) (1)
도 8은 그룹핑되지 않고 브레이드 또는 꼬임을 포함하지 않는, 단순한 필라멘트 다발에 대한 형태를 평가하는 방법을 나타낸 개념도이다. 도 8을 참조하면, 소정의 개수의 필라멘트를 일정한 간격으로 나란히 배열하고 접착 테이프에 고정한 후 필라멘트 배열의 폭(W0)을 측정하고, 상기 필라멘트 배열의 파단 후 폭(Wb)을 측정하고 하기 식 (2)에 의한 파단 왜곡도를 구하여 수행할 수 있다.
단순 필라멘트의 파단 왜곡도(Dw) = {(Wb-W0)/W0}×100 (%) (2)
본 발명에 의해 제조된 그룹핑된 필라멘트 또는 단순 필라멘트의 왜곡도 값은 50% 이하 또는 30% 이하 또는 15% 이하 또는 10% 이하 또는 5% 이하이고 -50% 이상일 수 있다. 왜곡도가 상기 범위 내에 있을 경우 파단 후 필라멘트 다발이 필라멘트의 탱글링 또는 늘어남과 같은 왜곡 없이 양호한 외관을 가질 수 있고, 최종 브레이딩 또는 기타 후가공시 뷰티적 가치가 훼손되지 않을 수 있다.
(시험예)
필라멘트 제조 방식은 직방사(SDY :Spin Draw yarn) 방식 또는 미연신사(UDY:Unrawn yarn)를 방사한 후 연신과 열세팅하는 2단계의 방식으로 생산할 수 있다. 방사 연신 과정 중 선택된 소재의 종류에 따라 연신과 열세팅의 조건을 조정함으로써 후술하는 실시예와 비교예와 같은 파단 왜곡도와 급속 인장 파단신율(BESB)을 갖는 가발용 필라멘트를 제조하여 사용할 수 있다.
필라멘트의 제조
제조예 1
1) 컴파운딩
중합도 1,200인 염화비닐수지(PVC) 90 중량%와 염소화율 67%인 염소화염화비닐수지(CPVC) 10 중량%를 배합한 수지를 100 중량부로 하고, 상기 수지에 가공조제, 열안정제, 안료를 적정량 혼합하고 균일하게 배합하였다. 이 혼합물을 50 ㎜ 컴파운더에서 펠릿으로 만들었다. 컴파운더의 온도는 수지 공급부 130℃, 압축부 180℃, 용융부 190℃, 다이부 210℃였고, 스크류 회전수는 30 rpm이었다.
2) 방사
상기 컴파운딩 공정에서 만들어진 펠릿을 단축 방사기에 공급하여 필라멘트를 방사하였다. 단축 방사기 각 부분의 온도는 수지 공급부 160℃, 압축부 180℃, 용융부 200℃, 헤드부는 210℃였다. Y형 단면의 노즐을 사용하였고, 전체 노즐의 홀수는 80 홀이고, 노즐 1홀(hole)의 단면적은 0.5 ㎟ 이었다.
3) 연신 및 열고정
방사된 필라멘트를 2조의 롤러의 속도 차이에 의하여 접촉가열 방식으로 연신하였고, 연신 장치와 연결된 열고정 장치에서 100℃ 온도로 열고정을 수행하였다. 열고정시에 섬유의 장력을 균일하게 유지하였다.
4) 상기 방사 조건하에 미연신사의 권취속도와 연신조건을 조정해가며 후술하는 인장강도와 급속 인장 파단신율(BESB)을 갖는 60 데니어의 PVC계 가발용 필라멘트 원사를 제조하였다.
제조예 2 및 3
1) 고유점도 0.65인 폴리에스테르 칩을 진공건조기에서 80℃에서 8시간 동안 건조하였고, 이를 단면구조가 피넛형인 120홀의 방사구금이 부착된 60mm 압출기에 투입하였다.
2) 이때 압출기의 실린더 온도는 250℃, 방사구금 온도는 270℃로 설정하였다. 미연신사를 80℃에서 건열 연신한 후 이완(Relax)시켜 가발용 필라멘트 원사를 제조하였다.
3) 상기 방사 조건 하에 미연신사의 권취속도와 연신조건을 조정해가며 후술하는 인장강도와 급속 인장 파단신율(BESB)을 갖는 50 데니어의 폴리에스테르계 가발용 필라멘트 원사를 제조하였다.
비교 제조예 1 및 2
1) 고유점도 0.65인 폴리에스테르 칩을 진공건조기에서 80℃에서 8시간 동안 건조하였고, 이를 단면구조가 피넛형인 120홀의 방사구금이 부착된 60mm 압출기에 투입하였다.
2) 이때 압출기의 실린더 온도는 240℃, 방사구금 온도는 260℃도로 설정하였다.
3) 직방사 방식의 공냉식 퀜칭(Quenching)을 거쳐 6단의 고데드롤(GR: Godet Roll)로 연신 과정을 거치고, 열세팅하여 가발용 필라멘트 원사를 제조하였다.
4) 이때 1GR의 속도를 달리하며 드래프트비(Draft Ratio)와 퀜칭(냉각) 속도 및 1GR과 6GR 까지의 연신과 릴랙스(Relax)공정을 조절하여 후술하는 인장강도와 급속 인장 파단신율(BESB)을 갖는 50 데니어의 폴리에스테르계 가발용 필라멘트 원사를 제조하였다.
비교 제조예 3, 4 및 5
1) 컴파운딩
중합도 1,200인 염화비닐수지(PVC) 50 중량%와 염소화율 67%인 염소화염화비닐수지(CPVC) 10 중량% 및 아크릴로니트릴 부타디엔 스타일렌(ABS) 40 중량%를 배합한 수지를 100 중량부로 하고, 가공조제, 열안정제, 안료를 적 정량 혼합하고 균일하게 배합하였다. 이 혼합물을 50 ㎜ 컴파운더에서 펠릿으로 만들었다. 컴파운더의 온도는 수지 공급부 130℃, 압축부 190℃, 용융부 200℃, 다이부 215℃로 였고, 스크류 회전수는 30 rpm이었다.
2) 방사
상기 컴파운딩 공정에서 만들어진 펠릿을 단축 방사기에 공급하여 방사하였다. 단축 방사기 각 부분의 온도는 수지 공급부 170℃, 압축부 190℃, 용융부 210℃, 헤드부 215℃였다. Y형 단면의 노즐을 사용하였고, 전체 노즐의 홀수는 80 홀이고, 노즐 1홀(hole)의 단면적은 0.5 ㎟ 이었다.
2) 연신 및 열고정
방사된 필라멘트를 2조의 롤러의 속도 차이에 의하여 접촉가열 방식으로 연신하였고, 연신 장치와 연결된 열고정 장치에서 100℃ 온도로 열고정을 수행하였다. 열고정시에 섬유의 장력을 균일하게 유지하였다.
4) 상기 방사 조건하에 미연신사의 권취속도와 연신조건을 조정해가며 후술하는 인장강도와 급속 인장 파단신율(BESB)을 갖는 60 데니어의 PVC 얼로이계 3종의 가발용 필라멘트 원사를 제조하였다.
후술하는 본 발명의 실시예 1 내지 3 및 비교예 1 내지 5의 가발용 필라멘트 다발의 재료로서 상기 제조예 1 내지 3 및 비교제조예 1 내지 5에서 제조한 가발용 필라멘트를 사용하였다. 제조예 1 내지 3 및 비교제조예 1 내지 5에서 제조한 필라멘트에 대한 모델명을 표 1에 나타내었다.
사용한 필라멘트 재료
제조방법 모델명
실시예 1 제조예 1 NEO TEX (E4)
실시예 2 제조예 2 Q TEX (QRB)
실시예 3 제조예 3 Q TEX (QCB)
비교예 1 비교제조예 1 COORDI (TY1)
비교예 2 비교제조예 2 COORD I(PB2)
비교예 3 비교제조예 3 NEO TEX (EM)
비교예 4 비교제조예 4 NEO TEX (E1)
비교예 5 비교제조예 5 NEO TEX (RVR)
인장강도의 측정제조예 1 내지 3 및 비교제조예 1 내지 5에서 제조한 필라멘트에 대하여 각각 필라멘트 240 가닥에 80 TM (8회/10cm)의 회전을 부여하여 회전꼬임을 갖는 필라멘트 다발을 준비하였다. 각각의 시료 필라멘트 다발을 필라멘트 표준상태인 조건, 즉 25℃ 온도와 상대습도(RH) 65% 상태의 항온 항습실에서 24시간 방치한 후, 인장 강도 측정 장치(Lloyd 인수트루먼트사제, 모델 LRX plus 형)을 사용하여 인장 강도를 측정하였다. 이때, 측정 장치의 조(jaw)와 조 사이의 거리, 즉 원사의 초기 길이를 40mm로 하고, 인장 속도를 200 mm/min, 로드셀 1kN(=102Kgf), 초기하중 0.5 kgf 로 하여 2개의 조 중 하나를 인장시켜 인장 시험을 수행하였다. 인장 강도 데이터의 신뢰도를 위하여 각각의 재료에 대하여 인장 시험을 5회 실시하여 인장 강도의 평균값을 구하였고, 이를 실시예 1 내지 3 및 비교예 1 내지 5에 대한 값으로서 표 2에 나타내었다.
파단비정기 조건
파단비정기(PT기)(모델명: PREPEN-N, 제조사: FINETECHNICS.CO.,LTD.)를 사용하여 필라멘트 다발을 파단하고, 필라멘트 다발의 급속 인장 파단신율을 측정하였다. 이 파단비정기는 레귤레이터에 의해 6 kgf/cm2 의 공압이 인가되는 실린더들의 이동(stoke)을 이용하여 순간 인장(급속 인장) 장력을 필라멘트 다발에 인가함으로써 파단을 유도하는 인장 파단기로서 사양은 다음과 같다.
1. 공압 실린더에 의한 필라멘트를 누르는 힘(F1) :
조(Jaw)를 필라멘트 길이의 수직 방향으로 눌러주는 힘
1) 실린더 사양(Spec.): 직경(D) = 63 mm , 이동거리 = 50 mm
2) 공압: 6 Kgf / cm2
3) F1 = (3.14 * 6.3^2 /4) * 6 = 187 Kgf
2. 공압 실린더에 의한 필라멘트에 대한 인장력(F2) :
2개의 조에 의해 필라멘트 길이 양 방향으로 순간 장력을 인가하는 힘
1) 실린더 사양( Spec.) : 직경(D) = 100 mm , 이동거리 150 mm
2) 공압: 6 Kgf / cm2
3) F2 = (3.14 * 10^2 /4) * 6 = 471Kgf
3. 순간 장력(급속 인장력 인가)에 의한 각 조의 이동거리(D) = 150mm
4. 순간 장력(급속 인장력 인가)에 의한 각 조의 이동속도(V) = 150 mm/sec
급속 인장 파단신율의 측정
제조예 1 내지 3 및 비교제조예 1 내지 5의 필라멘트에 대하여 각각 10개의 필라멘트를 30cm 길이로 준비하였다. 각 실시예에 대하여 상기 10개의 필라멘트를 10mm 간격으로 나란히 배열하여 접착테이프에 고정하여 필라멘트 배열을 형성하였다. 상기 제조예 1 내지 3 및 비교제조예 1 내지 5의 필라멘트에 대한 필라멘트 배열을 필라멘트 표준상태인 조건, 즉, 25℃ 온도와 상대습도(RH) 65%인 상태인 항온 항습실에서 24시간 방치한 후, 파단비정기(PT기)를 이용하여 급속 인장 파단신율(BESB)(%)을 측정하였다. 상기 필라멘트 배열을 파단비정기의 양쪽 조에 긴장시켜 물린 후, 조(jaw)와 조 사이의 거리, 즉 필라멘트의 초기 길이를 30mm로 하고, 인장 속도를 150 mm/sec로 하여 2개의 조를 양 방향으로 이동하여 필라멘트 배열을 급속 인장하였다. 10개의 필라멘트가 모두 끊어졌을 때의 필라멘트의 평균 길이를 측정하고 초기 길이와 비교하여 급속 인장 파단신율(%)를 구하였다. 급속 인장 파단신율 데이터의 신뢰도를 위하여 급속 인장 파단신율 시험을 각 5회 실시하여 평균값을 구하였고, 이를 실시예 1 내지 3 및 비교예 1 내지 5에 대한 값으로서 표 2에 나타내었다.
필라멘트 재료 인장강도
(g/d)		 급속 인장 파단신율
(%)
실시예 1 NEO TEX (E4) 1.3 11
실시예 2 Q TEX (QRB) 0.4 36
실시예 3 Q TEX (QCB) 0.3 13
비교예 1 COORDI (TY1) 1.3 96
비교예 2 COORD I(PB2) 1.4 112
비교예 3 NEO TEX (EM) 1.1 62
비교예 4 NEO TEX (E1) 1.6 75
비교예 5 NEO TEX (RVR) 1.6 115
그룹핑된 필라멘트 다발의 파단제조예 1 내지 3 및 비교제조예 1 내지 5에서 제조된 필라멘트들에 대하여 복수개로 그룹핑되어 필라멘트 그룹별로 회전꼬임을 갖는 그룹핑된 필라멘트 다발(SD70, D80, D60, TB460, VL21, VL14, BD20, TS01)을 준비하였다. 필라멘트 다발을 필라멘트 표준상태인 조건, 즉 25℃ 온도와 상대습도 85% RH의 항온 항습실에서 24시간 방치한 후 파단비정기를 사용하여 파단하였다.
조와 조 사이의 초기거리를 30mm로 맞춘 파단비정기의 양쪽 조에 필라멘트 다발을 긴장 상태로 물리고 양쪽 조를 150mm/sec의 속도로 서로 반대 방향으로 이동시켜 상기 그룹핑된 필라멘트 다발을 파단하였다.
도 9는 일 구현예에 따라 양쪽이 파단된, 그룹핑된 필라멘트 다발 샘플을 가지런히 반으로 접은 상태의 사진이다. 도 9를 참조하면, 상기 필라멘트 다발 샘플은 각각 회전 꼬임되어 있는 복수개의 필라멘트 그룹을 포함하고, 파단에 의하여 필라멘트 다발의 끝단이 뾰죽한 끝단을 갖는다.
그룹핑된 필라멘트 다발의 파단 왜곡도 측정
파단 전후 마킹된 필라멘트 다발 내의 필라멘트 그룹의 끝단을 정면으로 바라보는 사진을 찍어서 필라멘트 다발의 직경(D0, Db)을 각각 측정하였다. 필라멘트 그룹의 단면이 타원형인 경우 필라멘트 그룹의 직경(D0, Db)를 가장 두꺼운 부분의 최장 지름과 최단 지름의 산술 평균으로서 구하였다.
필라멘트 다발의 파단 왜곡도 평가시 급속 인장 파단의 충격에 의해 필라멘트가 입체적으로 퍼진 부분은 필라멘트 다발의 왜곡도와는 다른 물성이므로 필라멘트의 다발의 파단 부위를 가지런하게 가다듬고 파단 왜곡도를 평가하였다. 특히 그룹핑된 텍스처드 스트랜드의 경우는 그 순간 장력에 의한 퍼짐이 더욱 가중되서, 이 현상을 배제한 왜곡도를 보다 객관성 있게 평가 하기 위해, 조와 조 사이에 물려있는 시료의 길이 방향 좌우의 단부들과 조와 조 바깥(외곽)의 시료 부분(즉 초기 상태의 시료 부분으로, 측정시 외형의 기준이 되는 부분)에 하얀색 페인트를 칠해 놓고, 이를 기준으로 순간 인장력에 의한 퍼진 부분을 가다듬어 초기 상태의 자전 회전 꼬임수(TM 수: No. of Twist per meter)로 만들어 준 후, 하기의 식 (1)에 의한 왜곡도(Dg)를 평가하였다.
Dg = {(Db-D0)/D0}×100 (%) (1)
표 3에 각각 실시예 1 내지 3 및 비교예 1 내지 5의 그룹핑된 필라멘트 다발에 대한 파단 왜곡도를 측정한 값을 나타내었다. 표 3에서 D0, Db, 및 Dg은 각각 파단 전후의 필라멘트 그룹 직경(D0, Db), 필라멘트 그룹의 파단 왜곡도(Dg)를 나타낸다. 직경(Db)는 필라멘트 다발의 파단 충격에 의한 일시적인 퍼짐을 가다듬은 후의 필라멘트 그룹의 직경이다. 파단 왜곡도(Dg)는 3개의 시료(필라멘트 그룹)가 파단된 후 분리된 양쪽 필라멘트들에 대하여 각각 구한 값이고, Dg(av)은 이들(Dg)의 평균값이다. 표 3에서 시료 #1, 2, 3은 동일한 필라멘트 다발 내의 다른 필라멘트 그룹을 의미하고, 왼쪽 및 오른쪽은 동일한 파단에 의해 둘로 나뉜 필라멘트를 각각 의미한다. 실시예 1 내지 3에서 파단된 필라멘트 그룹의 사진을 각각 도 10a 내지 도 10c에 나타내었고, 비교예 1 내지 5에서 파단된 필라멘트 그룹의 사진을 각각 도 11a 내지 도 11e에 나타내었다. 도 10a 내지 도 10c 및 도 11a 내지 도 11e를 참조하면, 실시예 1 내지 3의 필라멘트 그룹의 파단 단부는 뾰죽한 경사길이를 갖는 반면, 비교예 1 내지 5의 필라멘트 그룹의 파단 단부는 뭉둑하거나 필라멘트의 탱글링이 심하게 발생하는 것을 확인할 수 있다.
단위
(mm)		 실시예 1 (NEO TEX (E4)) (SD70)
시료 #1 시료 #2 시료 #3
왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽
D0 7 7 7 8 7 7
Db 8 8 10 9 8 8
Dg 14% 14% 43% 13% 14% 14%
Dg(av) 19%
단위
(mm)		 실시예 2 (Q TEX (QRB)) (DP80)
시료 #1 시료 #2 시료 #3
왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽
D0 9 9 9 9 9 9
Db 18 15 14 15 16 14
Dg 100% 67% 56% 67% 78% 56%
Dg(av) 70%
단위
(mm)		 실시예 3 (Q TEX (QCB)) (D60)
시료 #1 시료 #2 시료 #3
왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽
D0 8 8 9 9 9 9
Db 10 11 13 12 12.5 13
Dg 25% 38% 44% 33% 39% 44%
Dg(av) 37%
단위
(mm)		 비교예 1 (COORDI (TY1)) (TB460)
시료 #1 시료 #2 시료 #3
왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽
D0 3 3 3 3 3 3
Db 8 6 6.5 8 7 6
Dg 167% 100% 117% 167% 133% 100%
Dg(av) 131%
단위
(mm)		 비교예 2 (COORD I(PB2)) (VL21)
시료 #1 시료 #2 시료 #3
왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽
D0 10 10 10 10 10 10
Db 8 8 10 9 8 8
Dg 14% 14% 43% 13% 14% 14%
Dg(av) 142%
단위
(mm)		 비교예 3 (NEO TEX (EM)) (VL14)
시료 #1 시료 #2 시료 #3
왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽
D0 8 8 8 8 8 8
Db 16 17 17 18 19 17
Dg 100% 113% 113% 125% 138% 113%
Dg(av) 117%
단위
(mm)		 비교예 4 (NEO TEX (E1)) (BD20)
시료 #1 시료 #2 시료 #3
왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽
D0 7 7 7 7 7 7
Db 13 13 16 15 13 13
Dg 86% 86% 129% 114% 86% 86%
Dg(av) 98%
단위
(mm)		 비교예 5 (NEO TEX (RVR) (TS01)
시료 #1 시료 #2 시료 #3
왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽 왼쪽 오른쪽
D0 10 10 10 10 10 10
Db 30 33 38 36 32 38
Dg 200% 230% 280% 260% 220% 280%
Dg(av) 245%
표 3을 참조하면, 실시예 1 내지 3의 그룹핑된 필라멘트 다발에 대한 평균 파단 왜곡도(Dg(av))는 각각 19%, 70%, 37%로서 70% 이하의 값을 갖는다. 반면, 비교예 1 내지 5의 그룹핑된 필라멘트 다발에 대하여 평균 파단 왜곡도(Dg(av))는 131%, 142%, 117%, 98%, 245%로서 98% 이상의 값을 갖는다.단순 필라멘트 다발의 파단
실시예 1 내지 3 및 비교예 1 내지 5의 필라멘트들에 대하여 그룹핑되지 않은 필라멘트 다발 샘플을 준비하였다. 필라멘트 다발 샘플을 필라멘트 표준상태인 조건, 즉 25℃ 온도와 상대습도 85% RH의 항온 항습실에서 24시간 방치한 후 그 상태에서 평가하였다.
그룹핑되지 않은 9,600개의 필라멘트들로 이루어진 필라멘트 다발 샘플을 조와 조 사이의 초기거리를 30mm 로 맞춘 파단비정기의 양쪽 조에 물리고 양쪽 조를 150mm/sec의 속도로 서로 반대 방향으로 이동시켜 상기 필라멘트 다발을 파단하였다. 이어서 한쪽이 파단된 필라멘트 다발 샘플을 파단 위치로부터 800mm 떨어진 위치에서 동일한 방법으로 다시 파단하였다. 도 11는 양쪽이 파단된 단순 필라멘트 다발 샘플을 가지런히 반으로 접은 상태의 사진이다. 도 11를 참조하면, 샘플 필라멘트 다발에서 끝단으로 갈수록 필라멘트의 개수가 줄어들어 PT 효과를 갖는 것을 알 수 있다.
단순 필라멘트 다발의 파단 왜곡도 측정
실시예 1 내지 3 및 비교예 1 내지 5의 필라멘트들에 대하여 각각 30cm 길이의 필라멘트 240가닥을 필라멘트 표준상태인 조건, 즉 25℃ 온도와 상대습도(RH) 65%인 상태인 항온 항습실에서 24시간 방치하였다. 이후 실시예 1 내지 3 및 비교예 1 내지 5의 필라멘트들에 대하여 각각 시작선을 맞춘 후 필라메트들을 최대한 밀착시켜 나란히 배열한 후 접착 테이프로 고정시켜 평면상의 필라멘트 배열(필라멘트 밀착군)로 만들었다. 각각의 필라멘트 배열에 대하여 파단 전 상기 필라멘트 배열의 폭(W0)을 측정하였다. 이어서 조와 조 사이의 초기거리를 30mm로 맞춘 파단 비정기의 양쪽 조에 필라멘트 배열을 긴장 상태로 물리고 양쪽 조를 150mm/sec의 속도로 서로 반대 방향으로 이동시켜 상기 필라멘트 배열을 파단하였다. 이어서 상기 파단된 필라멘트 배열의 폭(Wb)을 측정하였다.
이때 파단 충격으로 필라멘트가 흐트러진 부분은 실질적인 필라멘트 왜곡도와 무관하므로, 원래의 밀착 배열 상태로 정리한 후 발현된 탱글의 정도에 따른 파단 후 상기 필라멘트 배열의 폭(Wb)을 측정하였다.
필라멘트의 파단 왜곡도 평가시 급속 인장 파단 충격에 의해 필라멘트가 퍼진 부분은 왜곡도와 다른 물성이므로, 파단부위를 가지런하게 가다듬고 폭을 측정하였다. 보다 객관성있는 평가를 위하여 조와 조 사이에 물려있는 시료의 길이 방향 좌우의 단부들과 조와 조 바깥(외곽)의 시료 부분(즉 원 초기 상태의 시료 부분으로 측정시 외형의 기준이 되는 부분)에 하얀색 페인트를 칠해 놓고, 이를 기준으로 순간 인장력에 의한 퍼진 부분을 가다듬어 초기 상태의 정렬 배열상태로 만들어 준 후, 하기 식(2)에 나타낸 왜곡도(Dw)를 평가하였다.
Dw = {(Wb-W0)/W0}×100 (%) (2).
파단 왜곡도의 데이터의 신뢰도를 위하여 파단 왜곡도 평가 시험을 각 3회 실시하여, 파단된 양쪽 필라멘트에 대한 평균 왜곡도(Dw(av))를 구하였고, 이를 그룹핑된 필라멘트 다발의 평균 파단 왜곡도 측정값(Dg(av))과 함께 표 4에 나타내었다.
필라멘트 재료 그룹핑된 필라멘트 다발의 평균 파단왜곡도(Dg(av)) (%) 단순 필라멘트 다발의 평균 파단왜곡도
(Dw(av)) (%)
실시예 1 NEO TEX (E4) 19 19
실시예 2 Q TEX (QRB) 70 35
실시예 3 Q TEX (QCB) 37 22
비교예 1 COORDI (TY1) 131 127
비교예 2 COORD I(PB2) 142 158
비교예 3 NEO TEX (EM) 117 125
비교예 4 NEO TEX (E1) 98 78
비교예 5 NEO TEX (RVR) 245 225
표 4를 참조하면, 실시예 1 내지 3의 그룹핑된 필라멘트 다발의 단순 필라멘트 다발의 평균 파단 왜곡도(Dw(av))는 19-22%의 양호한 값을 나타내나, 비교예 1 내지 5의 그룹핑된 필라멘트 다발의 단순 필라멘트 다발의 평균 파단 왜곡도(Dw(av))는 78-225%로서 파단 후 왜곡이 크게 발생함을 알 수 있다. 다시 표 2 및 표 4를 참조하면, 실시예 1 내지 3의 인장강도와 급속 인장 파단신율이 비교예 1 내지 5와 비교하여 낮은 값을 가지며, 이는 비교예 1 내지 5와 비교하여 실시예 1 내지 3의 필라멘트 다발이 양호한 파단 왜곡도를 갖는데 영향을 끼치는 것으로 판단된다.

Claims (13)

  1. 20 내지 150 데니어의 제1 필라멘트 다발을 길이 양방향의 순간 장력을 인가하여 소정의 길이 간격을 둔 제1 위치와 제2 위치에서 파단함으로써 생성되는 제2 필라멘트 다발로서,
    상기 제2 필라멘트 다발은 중간부 및 상기 제1 위치와 상기 제2 위치에서 각각 파단된 부분이 상기 중간부의 양쪽으로 연결된 제1 단부 및 제2 단부를 포함하며,
    상기 중간부의 필라멘트들의 길이는 동일하고, 상기 제1 단부 및 상기 제2 단부의 팔라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 갖고, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 가지며,
    상기 제2 필라멘트 다발은 하나 이상의 길이군을 포함하지 않으며,
    상기 길이군은 전체 필라멘트의 20% 이상을 포함하고, 실질적으로 동일한 길이를 갖는 필라멘트 군을 의미하며,
    상기 제2 필라멘트 다발 내의 필라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 가지며, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 가지며,
    상기 제2 필라멘트 다발을 입체적으로 모았을 때 상기 제1 단부 및 제2 단부가 뾰죽한 원뿔형태(PT:Pencil Tapering)를 갖는 가발용 필라멘트 다발.
  2. 제1 항에 있어서,
    상기 제2 필라멘트 다발의 중간부 전체 또는 일부분 및 상기 제1 단부를 포함하거나 상기 제2 필라멘트 다발의 중간부 전체 또는 일부분 및 상기 제2 단부를 포함하도록 상기 제2 필라멘트 다발을 절단 분리하여 만든 제3 필라멘트 다발로서,
    상기 제3 필라멘트 다발 내의 필라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 갖고, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 가지며, 가장 긴 필라멘트를 중심으로 입체적으로 모았을 때 상기 절단 분리된 단부의 반대 편 단부가 뾰죽한 원뿔 형태(PT:Pencil Tapering)를 갖는 가발용 필라멘트 다발.
  3. 제1 항에 있어서,
    상기 제2 필라멘트 다발의 급속 인장 파단신율(BESB)과 급속 인장 항복신율(YESB)은 모두 50% 이하이며, 급속 인장 항복신율(YESB) 대 급속 인장 파단신율(BESB)의 비율 (YESB/BESB)이 1.0 이하인 가발용 필라멘트 다발.
  4. 제2 항에 있어서,
    상기 제3 필라멘트 다발의 급속 인장 파단신율(BESB)과 급속 인장 항복신율(YESB)은 모두 50% 이하이며, 급속 인장 항복신율(YESB) 대 급속 인장 파단신율(BESB)의 비율 (YESB/BESB)이 1.0 이하인 가발용 필라멘트 다발.
  5. 제1 항에 있어서,
    상기 제2 필라멘트 다발의 급속 인장 파단신율(BESB)과 급속 인장 항복신율(YESB)은 모두 50% 이하이며, 인장강도는 1.5 내지 0.1 g/d 인 가발용 필라멘트 다발.
  6. 제2 항에 있어서,
    상기 제3 필라멘트 다발의 급속 인장 파단신율(BESB)과 급속 인장 항복신율(YESB)은 모두 50% 이하이며, 인장강도는 1.5 내지 0.1 g/d 인 가발용 필라멘트 다발.
  7. 제1 항에 있어서,
    상기 제2 필라멘트 다발은 복수개로 그룹핑된 필라멘트 그룹을 포함하고, 각각의 상기 필라멘트 그룹은 회전꼬임(TM)이나 교차꼬임(CTM)이 되어 있는 가발용 필라멘트 다발.
  8. 제2 항에 있어서,
    상기 제3 필라멘트 다발은 복수개로 그룹핑된 필라멘트 그룹을 포함하고, 각각의 상기 필라멘트 그룹은 회전꼬임(TM)이나 교차꼬임(CTM)이 되어 있는 가발용 필라멘트 다발.
  9. 제7 항 또는 제8 항에 있어서,
    상기 필라멘트 그룹 중 하나가 파단 전 직경(D0)과 파단 후 직경(Db)을 갖고,
    상기 파단 전 직경(D0)은 상기 필라멘트 다발을 파단하기 전 상기 필라멘트 그룹의 끝단을 정면으로 보았을 때 가장 굵은 부분의 직경(상기 필라멘트 그룹의 단면이 타원형인 경우 상기 타원의 최장 지름과 최단 지름의 산술 평균 직경)이고,
    상기 파단 후 직경(Db)은 상기 필라멘트 다발을 파단한 후 상기 필라멘트 그룹의 끝단을 정면으로 보았을 때 가장 굵은 부분의 직경(상기 필라멘트 그룹의 단면이 타원형인 경우 상기 타원의 최장 지름과 최단 지름의 산술 평균 직경)이고,
    상기 필라멘트 그룹에 대한 파단 왜곡도(Distortion that depend on Tangle)(Dg)는 하기 식 (1)로 나타나고,
    Dg = {(Db-D0)/D0}×100 (%) (1)
    상기 파단 왜곡도는 80% 이하인 가발용 필라멘트 다발.
  10. 제1 항 또는 제2 항에 있어서,
    상기 필라멘트 다발 중 240개의 필라멘트를 최대한 밀착시켜 나란히 배열하고 접착 테이프에 고정하여 필라멘트 배열을 형성하였을 때,
    상기 필라멘트 배열의 파단 전 상기 필라멘트 배열의 폭(W0) 및 상기 필라멘트 배열의 파단 후 상기 필라멘트 배열의 폭(Wb)에 대하여 하기 식 (2)로부터 구한 파단 왜곡도(Distortion that depend on Tangle)(Dw)가 50% 이하인 가발용 필라멘트 다발:
    Dw = {(Wb-W0)/W0}×100 (%) (2).
  11. 가발용 필라멘트 다발의 제조방법으로서,
    (a) 복수의 필라멘트를 포함하는 제1 필라멘트 다발을 제공하는 단계;
    (b) 상기 제1 필라멘트 다발에 적어도 100 mm/sec 이상의 속도로 양쪽에서 잡아당기는 순간 인장력을 부여함으로써 상기 제1 필라멘트 다발을 제1 위치에서 파단하는 단계; 및
    (c) 상기 제1 위치에서 파단된 상기 제1 필라멘트 다발에 적어도 100 mm/sec 이상의 속도로 양쪽에서 잡아당기는 순간 인장력을 부여함으로써 상기 제1 필라멘트 다발을 상기 제1 위치로부터 소정의 거리를 갖는 상기 제2 위치에서 파단하여 제2 필라멘트 다발을 형성하는 단계; 를 포함하고,
    상기 제2 필라멘트 다발은 각각 상기 제1 위치와 상기 제2 위치에서 파단된 부분을 포함하는 제1 단부 및 제2 단부, 및 상기 제1 단부와 상기 제2 단부 사이의 길이가 동일한 중간부를 포함하고,
    상기 제2 필라멘트 다발은 하나 이상의 길이군을 포함하지 않으며,
    상기 길이군은 전체 필라멘트의 20% 이상을 포함하고, 실질적으로 동일한 길이를 갖는 필라멘트 군을 의미하며,
    상기 제2 필라멘트 다발 내의 필라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 갖고, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 가지며,
    상기 제2 필라멘트 다발을 입체적으로 모았을 때 상기 제1 단부 및 제2 단부가 뾰죽한 원뿔형태(PT:Pencil Tapering)를 갖는 가발용 필라멘트 다발의 제조방법.
  12. 상기 제11 항에 있어서,
    상기 제2 필라멘트 다발의 중간부 전체 또는 일부분 및 상기 제1 단부를 포함하거나 상기 제2 필라멘트 다발의 중간부 전체 또는 일부분 및 상기 제2 단부를 포함하도록 상기 제2 필라멘트 다발을 절단 분리하여 만든 제3 필라멘트 다발로서,
    상기 제3 필라멘트 다발 내의 필라멘트들은 랜덤한 길이 분포를 갖고, 길이 순서로 정렬시 경사길이(gradient length) 분포를 가지며, 가장 긴 필라멘트를 중심으로 입체적으로 모았을 때 상기 절단 분리된 단부의 반대 편 단부가 뾰죽한 원뿔 형태(PT:Pencil Tapering)를 갖는 가발용 필라멘트 다발 제조 방법.
  13. 제11 항 또는 12항 항에 있어서,
    상기 제1 필라멘트 다발은 복수개로 그룹핑된 필라멘트 그룹을 포함하고, 각각의 상기 필라멘트 그룹은 회전꼬임(TM)이나 교차꼬임(CTM)이 되어있는 가발용 필라멘트 다발의 제조방법.
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