WO2022044712A1

WO2022044712A1 - リアクトル、コンバータ、及び電力変換装置

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Publication number: WO2022044712A1
Application number: PCT/JP2021/028622
Authority: WO
Inventors: 将也村下; 和宏稲葉
Original assignee: 株式会社オートネットワーク技術研究所; 住友電装株式会社; 住友電気工業株式会社
Priority date: 2020-08-24
Filing date: 2021-08-02
Publication date: 2022-03-03
Also published as: US20230298798A1; JPWO2022044712A1; CN116034444A

Abstract

コイルと磁性コアとを備えるリアクトルであって、磁性コアは、Ｘ方向に組み合わされることでθ状に構成される第一コアと第二コアとを備え、第一コアは、第一エンドコア部と、ミドルコア部の少なくとも一部と、第一サイドコア部及び第二サイドコア部を含む両サイドコア部の少なくとも一部とを含み、第二コアは、第二エンドコア部と、ミドルコア部の残部と、第一サイドコア部及び第二サイドコア部の各々の残部とを含み、第一コアの第一サイドコア部及び第二サイドコア部の各々は、先端面を有し、第二コアの表面は、先端面と向かい合う対向面を有し、先端面は、第一面取り部を有し、第一面取り部は、第一外側面取り部、及び第一内側面取り部のうち、少なくとも第一外側面取り部を含み、第一外側面取り部の面取り幅が、第一内側面取り部の面取り幅よりも大きい、リアクトル。

Description

リアクトル、コンバータ、及び電力変換装置

　本開示は、リアクトル、コンバータ、及び電力変換装置に関する。
　本出願は、２０２０年８月２４日付の日本国出願の特願２０２０－１４１１５６に基づく優先権を主張し、前記日本国出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。

　ハイブリッド自動車などの車両に搭載されるコンバータの構成部品にリアクトルがある。リアクトルは、コイルと、磁性コアとを備える。特許文献１の図５から図８には、一つのコイルと、二つのＥ字状のコア片を組み合わせた磁性コアとを備えるリアクトルが記載されている。この磁性コアは、所謂Ｅ－Ｅ型コアである。この磁性コアは、両コア片の端面同士が向かい合うように組み合わされることでθ状に構成される。磁性コアは、エンドコア部と、ミドルコア部と、サイドコア部とを有する。エンドコア部は、コイルを軸方向から挟むようにコイルの端面側に配置される。ミドルコア部は、コイルの内側に配置される。サイドコア部は、ミドルコア部を挟むようにコイルの外側に配置される。

特開２０１６－２０１５０９号公報

　本開示のリアクトルは、
　コイルと磁性コアとを備えるリアクトルであって、
　前記磁性コアは、Ｘ方向に組み合わされることでθ状に構成される第一コアと第二コアとを備え、
　前記第一コアは、第一エンドコア部と、ミドルコア部の少なくとも一部と、第一サイドコア部及び第二サイドコア部を含む両サイドコア部の少なくとも一部とを含み、
　前記第二コアは、第二エンドコア部と、前記ミドルコア部の残部と、前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々の残部とを含み、
　前記第一エンドコア部は、前記コイルの第一の端面に臨み、
　前記第二エンドコア部は、前記コイルの第二の端面に臨み、
　前記ミドルコア部は、前記コイルの内側に配置され、
　前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部は、前記ミドルコア部を挟むように前記コイルの外側に配置され、
　前記第一コアの前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々は、前記第二コアに向く先端面を有し、
　前記第二コアの表面は、前記先端面と向かい合う対向面を有し、
　前記磁性コアをＺ方向から見たとき、
　　前記対向面の外側縁は前記先端面の外側縁からＹ方向の内側に位置する、又は前記先端面の外側縁と前記Ｙ方向に揃っていると共に、
　　前記対向面の内側縁と前記先端面の内側縁とは前記Ｙ方向に実質的に揃っており、
　前記先端面は、前記Ｚ方向に沿う第一面取り部を有し、
　前記第一面取り部は、前記先端面の外側縁につながる第一外側面取り部、及び前記先端面の内側縁につながる第一内側面取り部のうち、少なくとも前記第一外側面取り部を含み、
　前記第一外側面取り部の面取り幅が、前記第一内側面取り部の面取り幅よりも大きく、
　前記Ｘ方向は、前記ミドルコア部の軸方向に沿った方向であり、
　前記Ｙ方向は、前記ミドルコア部と前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部とが並列される方向であり、
　前記Ｚ方向は、前記Ｘ方向と前記Ｙ方向の双方に直交する方向である。

　本開示のコンバータは、本開示のリアクトルを備える。

　本開示の電力変換装置は、本開示のコンバータを備える。

図１は、実施形態１に係るリアクトルの全体の概略を示す斜視図である。図２は、実施形態１に係るリアクトルを分解した状態の概略を示す斜視図である。図３は、実施形態１に係るリアクトルの全体の概略を示す上面図である。図４は、実施形態１に係るリアクトルに備える磁性コアにおいて、第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図５は、比較コアにおける第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図６は、変形例１－１における第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図７は、変形例１－２における第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図８は、変形例１－３における第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図９は、実施形態２に係るリアクトルの全体の概略を示す上面図である。図１０は、実施形態３に係るリアクトルの全体の概略を示す上面図である。図１１は、実施形態３に係るリアクトルに備える磁性コアにおいて、第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図１２は、比較コアにおける第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図１３は、変形例３－１における第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図１４は、変形例３－２における第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図１５は、変形例３－３における第一コアの先端面と第二コアの対向面との接触箇所近傍の概略を示す拡大図である。図１６は、実施形態４に係るリアクトルの全体の概略を示す上面図である。図１７は、ハイブリッド自動車の電源系統を模式的に示す構成図である。図１８は、コンバータを備える電力変換装置の一例の概略を示す回路図である。図１９は、試験例１におけるインダクタンスの解析結果を示すグラフである。

　［本開示が解決しようとする課題］
　リアクトルの低損失化が求められている。

　そこで、本開示は、損失を低減できるリアクトルを提供することを目的の一つとする。また、本開示は、上記リアクトルを備えるコンバータを提供することを別の目的の一つとする。更に、本開示は、上記コンバータを備える電力変換装置を提供することを他の目的の一つとする。

　［本開示の効果］
　本開示のリアクトルは、損失を低減できる。また、本開示のコンバータ及び電力変換装置は、効率に優れる。

　［本開示の実施形態の説明］
　Ｅ字状のコア片を有する磁性コアにおいて、Ｅ字状のコア片は、両サイドコア部の少なくとも一部を含む。Ｅ字状のコア片の各サイドコア部は、他方のコア片と向き合う先端面を有する。他方のコア片は、上記先端面と向かい合う対向面を有する。上記対向面の一部の領域には、上記先端面が接触される。一般に、各サイドコア部の上記先端面には、面取り部が設けられている。面取り部は、コア片の成形上などの理由から、上記先端面に形成される。通常、面取り部は、上記先端面の外側縁と内側縁の両側に対称に形成される。上記先端面の外側縁とは、先端面を構成する縁のうち、ミドルコア部から遠い側の縁である。上記先端面の内側縁とは、先端面を構成する縁のうち、ミドルコア部に近い側の縁である。

　サイドコア部の上記先端面において、外側縁と内側縁の両側に面取り部が対称に設けられていると、磁束の流れに影響を及ぼすおそれがある。特に、上記先端面の内側縁に大きな面取り部が形成されていると、先端面と上記対向面との間で磁束の流れが阻害される。したがって、従来のリアクトルでは、磁性コアにおいて磁束の流れが阻害されることから、損失が生じ易い。

　本開示のリアクトルは、上記の課題に基づいてなされたものである。
　最初に本開示の実施態様を列記して説明する。

　（１）本開示の実施形態に係るリアクトルは、
　コイルと磁性コアとを備えるリアクトルであって、
　前記磁性コアは、Ｘ方向に組み合わされることでθ状に構成される第一コアと第二コアとを備え、
　前記第一コアは、第一エンドコア部と、ミドルコア部の少なくとも一部と、第一サイドコア部及び第二サイドコア部を含む両サイドコア部の少なくとも一部とを含み、
　前記第二コアは、第二エンドコア部と、前記ミドルコア部の残部と、前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々の残部とを含み、
　前記第一エンドコア部は、前記コイルの第一の端面に臨み、
　前記第二エンドコア部は、前記コイルの第二の端面に臨み、
　前記ミドルコア部は、前記コイルの内側に配置され、
　前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部は、前記ミドルコア部を挟むように前記コイルの外側に配置され、
　前記第一コアの前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々は、前記第二コアに向く先端面を有し、
　前記第二コアの表面は、前記先端面と向かい合う対向面を有し、
　前記磁性コアをＺ方向から見たとき、
　　前記対向面の外側縁は前記先端面の外側縁からＹ方向の内側に位置する、又は前記先端面の外側縁と前記Ｙ方向に揃っていると共に、
　　前記対向面の内側縁と前記先端面の内側縁とは前記Ｙ方向に実質的に揃っており、
　前記先端面は、前記Ｚ方向に沿う第一面取り部を有し、
　前記第一面取り部は、前記先端面の外側縁につながる第一外側面取り部、及び前記先端面の内側縁につながる第一内側面取り部のうち、少なくとも前記第一外側面取り部を含み、
　前記第一外側面取り部の面取り幅が、前記第一内側面取り部の面取り幅よりも大きく、
　前記Ｘ方向は、前記ミドルコア部の軸方向に沿った方向であり、
　前記Ｙ方向は、前記ミドルコア部と前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部とが並列される方向であり、
　前記Ｚ方向は、前記Ｘ方向と前記Ｙ方向の双方に直交する方向である。

　上記リアクトルは、損失を低減できる。その理由は、比較コアに比べて磁束の流れが阻害され難いからである。比較コアとは、先端面が第一外側面取り部と第一内側面取り部とを有し、かつ、第一外側面取り部の面取り幅と第一内側面取り部の面取り幅とが同じである点を除き、上記リアクトルの第一コアと仕様が同じコアのことをいう。
　なお、上記リアクトルにおいて、「対向面の外側縁は先端面の外側縁からＹ方向の内側に位置する」とは、対向面の外側縁が先端面の外側縁よりもＹ方向の内側にずれていることを意味する。また、「対向面の外側縁は先端面の外側縁とＹ方向に揃っている」とは、対向面の外側縁と先端面の外側縁とがＹ方向にずれていないことを意味する。

　先端面は、第一コアの第一サイドコア部及び第二サイドコア部におけるＸ方向の端面である。対向面は、第二コアの表面のうち、第一コアの先端面と向かい合う面である。第二コアの対向面の一部の領域には、第一コアの先端面が接触される。磁性コアに磁束が流れたとき、各サイドコア部では、Ｙ方向の内側の領域で磁束が密になり、Ｙ方向の外側の領域ほど磁束が疎になる。第一コアの先端面と第二コアの対向面との間を磁束が通過するとき、先端面に外側面取り部が形成されていると、サイドコア部の外側に流れる磁束は外側面取り部によって遠回りすることになる。しかしながら、外側に流れる磁束はそもそも少ないため、外側面取り部によって遠回りする磁束自体が少ない。よって、外側面取り部の面取り幅が大きくても、第一コアと第二コアとに流れる磁束への影響はほとんどない。また、先端面に内側面取り部が形成されていると、サイドコア部の内側に流れる磁束が内側面取り部によって遠回りすることになる。上記リアクトルでは、第一内側面取り部の面取り幅が第一外側面取り部の面取り幅がよりも小さい。そのため、内側面取り部によって遠回りする磁束が少ない。よって、内側に流れる磁束は、第一コアと第二コアとの間を比較的スムーズに流れる。したがって、第一コアと第二コアとの間で磁束の流れが阻害され難いことから、損失を低減できる。

　これに対し、上記比較コアでは、第一内側面取り部の面取り幅が第一外側面取り部面取り幅と同じであり、第一内側面取り部の面取り幅がある程度大きい。そのため、サイドコア部の内側に流れる磁束が内側面取り部によって大きく遠回りすることになる。したがって、第一コアと第二コアとの間で磁束の流れが阻害されることから、損失が生じる。

　また、上記リアクトルは、磁性コアの軽量化が期待できる。第一外側面取り部の面取り幅が大きいほど、第一コアの体積が小さくなるからである。そのため、第一コアの重量が削減されるので、磁性コアを軽量化できる。よって、リアクトルの軽量化を図ることができる。

　（２）上記リアクトルの一形態として、
　前記第一外側面取り部の面取り幅は、前記先端面における前記Ｙ方向の幅の１０％以上４５％以下であることが挙げられる。

　上記形態は、第一外側面取り部の面取り幅が先端面の幅の１０％以上であることで、磁性コアの軽量化を図り易い。また、上記形態は、損失を低減し易い。第一外側面取り部の面取り幅が先端面の幅の４５％以下であることで、先端面と対向面との接触面積を確保し易いからである。先端面と対向面との接触面積を確保することで、第一コアと第二コアとの間を磁束が流れ易い。そのため、損失を低減し易い。

　（３）上記リアクトルの一形態として、
　前記第一内側面取り部の面取り幅は、前記先端面における前記Ｙ方向の幅の１２．５％以下であることが挙げられる。

　上記形態は、損失を効果的に低減し易い。第一内側面取り部の面取り幅が先端面の幅の１２．５％以下であることで、第一内側面取り部によって磁束が遠回りすることを抑制し易い。そのため、第一コアと第二コアとの間で磁束の流れが阻害されることによる損失の発生を抑制し易い。更に、第一内側面取り部の面取り幅が先端面の幅の１２．５％以下であれば、先端面と対向面との接触面積を確保し易い。先端面と対向面との接触面積を確保することで、第一コアと第二コアとの間を磁束が流れ易い。したがって、損失を効果的に低減できる。

　（４）上記リアクトルの一形態として、
　前記第一内側面取り部の面取り幅が２ｍｍ以下であることが挙げられる。

　上記形態は、損失を効果的に低減し易い。第一内側面取り部の面取り幅が２ｍｍ以下であることで、第一内側面取り部によって磁束が遠回りすることを抑制し易い。そのため、第一コアと第二コアとの間で磁束の流れが阻害されることによる損失の発生を抑制し易い。

　（５）上記リアクトルの一形態として、
　前記第一外側面取り部は、丸面取りであることが挙げられる。

　上記形態は、先端面の外側縁の欠損を抑制し易い。丸面取りであれば、角がないので欠け難い。

　（６）上記リアクトルの一形態として、
　前記第一コアは、樹脂中に軟磁性粉末が分散した複合材料の成形体であり、
　前記第二コアは、軟磁性粉末を含む原料粉末の圧粉成形体であることが挙げられる。

　上記形態は、所定のインダクタンスを得易い。磁性コアが、圧粉成形体に比べて比透磁率が低い複合材料の成形体を備えることで、磁性コア全体の磁気特性を調整できるからである。更に、上記形態は、磁性コアにギャップ部がなくても、磁性コア全体の磁気特性を調整できる。磁性コアにギャップ部を設けなくてもよいため、ギャップ部からの漏れ磁束を抑制できる。よって、漏れ磁束に起因する損失を低減できる。

　（７）上記リアクトルの一形態として、
　前記第一コアの比透磁率は５以上５０以下であることが挙げられる。

　上記形態は、所定のインダクタンスを得易い。

　（８）上記リアクトルの一形態として、
　前記第二コアの比透磁率は５０以上５００以下であることが挙げられる。

　上記形態は、所定のインダクタンスを得易い。

　（９）上記リアクトルの一形態として、
　前記第二コアの比透磁率が前記第一コアの比透磁率よりも高いことが挙げられる。

　上記形態は、所定のインダクタンスを得易い。第一コアと第二コアとの磁気特性が異なる、具体的には、第二コアの比透磁率が第一コアの比透磁率よりも高いことで、磁性コア全体の磁気特性を調整できるからである。更に、上記形態は、磁性コアにギャップ部がなくても、磁性コア全体の磁気特性を調整できる。磁性コアにギャップ部を設けなくてもよいため、ギャップ部からの漏れ磁束を抑制できる。よって、漏れ磁束に起因する損失を低減できる。

　更に、上記形態は、電磁気性能を保ちつつ、第二コアの対向面の幅を第一コアの先端面の幅よりも短くすることが可能である。第二コアの対向面の幅を第一コアの先端面の幅よりも短くすることで、後述するように、軽量化を図ることができる。第二コアの対向面の幅が第一コアの先端面の幅よりも短くても、電磁気性能を保つことができる理由は、第二コアの比透磁率が第一コアの比透磁率よりも高いからである。第一コアの先端面の幅よりも第二コアの対向面の幅が短い場合、先端面と対向面との接触箇所において局所的に磁性コアの磁路面積が小さくなる。第二コア及び第一コアの各比透磁率の関係が上記関係を満たすことで、先端面と対向面との間で通過可能な磁束をつり合わせ易い。換言すれば、第一コアと第二コアとの間で磁束のバランスを概ね保つことができる。仮に、第一コアと第二コアとが同じ比透磁率であるが、先端面よりも対向面の面積が小さいと、先端面と対向面との接触箇所の近傍において、第二コアに流れる磁束は第一コアに流れる磁束よりも小さくなる。先端面よりも対向面の面積は小さいが、第一コアと第二コアとの比透磁率が異なることで、上記磁束が概ねつり合う範囲であれば、第一コアと第二コアとに流れる磁束への影響は軽微となる。そのため、第二コアが高透磁率であることで、第二コアの対向面の幅が短くても、インダクタンスといった電磁気性能を保つことが可能である。先端面の幅又は対向面の幅は、それぞれのＹ方向に沿う長さであり、先端面又は対向面における外側縁と内側縁との間のＹ方向の距離に等しい。

　（１０）上記リアクトルの一形態として、
　前記対向面の外側縁は前記先端面の外側縁から前記Ｙ方向の内側に位置しており、
　前記対向面における前記Ｙ方向の幅が、前記先端面における前記Ｙ方向の幅よりも短いことが挙げられる。

　上記形態は、軽量化を図ることができる。その理由は、第二コアの体積を小さくできるからである。上記形態は、第二コアの対向面の外側縁が第一コアの先端面の外側縁からＹ方向の内側に位置しており、対向面の幅が先端面の幅よりも短い。先端面と対向面とがこのような位置関係を満たせば、第一コアの外幅に対して第二コアの外幅が狭くなることから、第二コアの体積を小さくできる。そのため、第二コアの重量が削減されるので、磁性コアを軽量化できる。第一コアの外幅又は第二コアの外幅はそれぞれ、第一コア又は第二コアのＹ方向に沿う最大長さである。第一コアの外幅又は第二コアの外幅は、代表的には、第一エンドコア部又は第二エンドコア部の各々の幅、即ちＹ方向に沿う長さに相当する。

　（１１）上記（１０）に記載のリアクトルの一形態として、
　前記対向面における前記Ｙ方向の幅は、前記先端面における前記Ｙ方向の幅の６０％以上９２％以下であることが挙げられる。

　上記形態は、電磁気性能を保ちつつ、軽量化を図り易い。電磁気性能を保つことができる理由は、対向面の幅が先端面の幅の６０％以上であることで、先端面と対向面との接触面積を確保し易いからである。先端面と対向面との接触面積を確保することで、先端面と対向面との間で上記磁束をつり合わせ易い。つまり、第一コアと第二コアとの間で磁束のバランスを概ね保つことができるので、インダクタンスといった電磁気性能を保ち易い。軽量化できる理由は、対向面の幅が先端面の幅の９２％以下であることで、対向面の幅が十分に短くなるからである。対向面の幅が十分に短いことで、第二コアの重量を効果的に削減できる。

　（１２）上記リアクトルの一形態として、
　前記対向面は、前記Ｚ方向に沿う第二面取り部を有し、
　前記第二面取り部は、前記対向面の外側縁につながる第二外側面取り部、及び前記対向面の内側縁につながる第二内側面取り部のうち、少なくとも前記第二外側面取り部を含み、
　前記第二外側面取り部の面取り幅が、前記第二内側面取り部の面取り幅よりも大きいことが挙げられる。

　上記形態は、損失の発生を抑制し易い。第一コアと第二コアとの間で磁束の流れが阻害され難いからである。上記形態は、更に、磁性コアの軽量化が期待できる。対向面が第二面取り部を有することで、第二コアの体積が小さくなるからである。そのため、第二コアの重量が削減されるので、磁性コアを軽量化できる。よって、リアクトルの軽量化を図ることができる。

　（１３）上記リアクトルの一形態として、
　前記第一コアは、前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々の全部を含み、
　前記対向面は、前記第二コアの前記第二エンドコア部に備わることが挙げられる。

　上記形態は、代表的には、Ｅ－Ｔ型、Ｅ－Ｉ型の磁性コアが得られる。

　（１４）上記リアクトルの一形態として、
　前記第一コアは、前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々の一部を含み、
　前記対向面は、前記第二コアの前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々の残部に備わることが挙げられる。

　上記形態は、代表的には、Ｅ－Ｅ型、Ｅ－Ｕ型の磁性コアが得られる。

　（１５）本開示の実施形態に係るコンバータは、
　上記（１）から（１４）のいずれか１つに記載のリアクトルを備える。

　上記コンバータは、上記リアクトルを備えるため、効率に優れる。上記コンバータは、リアクトルの低損失化により、効率が向上するからである。

　（１６）本開示の実施形態に係る電力変換装置は、
　上記（１５）に記載のコンバータを備える。

　上記電力変換装置は、上記コンバータを備えるため、効率に優れる。上記電力変換装置は、コンバータにおけるリアクトルの低損失化により、効率が向上するからである。

　［本開示の実施形態の詳細］
　本開示の実施形態の具体例を、以下に図面を参照しつつ説明する。図中の同一符号は同一名称物を示す。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

　［実施形態１］
　〔リアクトル〕
　図１から図４を参照して、実施形態１のリアクトル１を説明する。リアクトル１は、図１、図２に示すように、コイル２と磁性コア３とを備える。磁性コア３は、第一コア３ａと第二コア３ｂとを備える。磁性コア３は、図３に示すように、第一コア３ａと第二コア３ｂとが組み合わされることで、全体としてθ状に構成される。第一コア３ａは後述する先端面３ａｆを有する。第二コア３ｂは、先端面３ａｆと向かい合う対向面３ｂｆを有する。

　本実施形態のリアクトル１の特徴の一つは、以下の要件（ａ）から要件（ｄ）を満たす点にある。
　（ａ）第一コア３ａの先端面３ａｆと第二コア３ｂの対向面３ｂｆとが特定の位置関係にある。
　（ｂ）先端面３ａｆは、第一面取り部４１を有する。
　（ｃ）第一面取り部４１は、少なくとも第一外側面取り部４１ｏを含む。
　（ｄ）第一外側面取り部４１ｏの面取り幅が、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅よりも大きい。

　以下、リアクトル１の構成を詳細に説明する。図３は、説明の便宜上、コイル２を二点鎖線で示す。この点は、後述する実施形態２から実施形態４でそれぞれ参照する図９、図１０、図１６でも同様である。

　（コイル）
　コイル２は、図１、図２に示すように、一つの巻回部２１を有する。巻回部２１は、巻線を螺旋状に巻回して形成される。巻線は、公知の巻線を利用できる。本実施形態では、巻線は被覆平角線である。巻線の導体は銅製の平角線で構成されている。被覆平角線の絶縁被覆はエナメルからなる。コイル２は、被覆平角線をエッジワイズ巻きしたエッジワイズコイルである。

　本実施形態の巻回部２１の形状は矩形筒状である。矩形には正方形が含まれる。即ち、巻回部２１の端面形状は矩形枠状である。巻回部２１の形状は円筒状でもよい。巻回部２１の形状が矩形筒状であることで、巻回部２１が同じ内側面積を有する円筒状である場合に比較して、巻回部２１と設置対象との接触面積を大きくし易い。上記内側面積とは、巻回部２１の内周で囲まれる空間の開口面積のことである。上記接触面積が大きくなるため、巻回部２１を介して設置対象に放熱し易い。その上、巻回部２１を設置対象に安定して設置し易い。巻回部２１の角部は丸められている。

　巻回部２１の端部２１ａ及び端部２１ｂはそれぞれ、巻回部２１の軸方向の一端側及び他端側において、巻回部２１の外周側に引き出されている。巻回部２１の端部２１ａ及び端部２１ｂは、絶縁被覆が剥がされて導体が露出している。端部２１ａ及び端部２１ｂには、図示しない端子部材が取り付けられる。この端子部材を介してコイル２に外部装置が接続される。外部装置の図示は省略する。外部装置は、コイル２に電力供給を行なう電源などが挙げられる。

　（磁性コア）
　磁性コア３は、図３に示すように、ミドルコア部３０と、第一エンドコア部３１と、第二エンドコア部３２と、第一サイドコア部３３と、第二サイドコア部３４とを有する。図３では、各コア部の境界が二点鎖線で示されている。この点は、後述する実施形態２から実施形態４でそれぞれ参照する図９、図１０、図１６でも同様である。本実施形態では、Ｘ方向、Ｙ方向、Ｚ方向を次のように規定する。Ｘ方向は、ミドルコア部３０の軸方向に沿った方向である。Ｙ方向は、Ｘ方向に直交する方向であって、ミドルコア部３０と第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４とが並列される方向である。Ｚ方向は、上記Ｘ方向と上記Ｙ方向の双方に直交する方向である。Ｘ方向は長さ方向に相当する。Ｙ方向は幅方向に相当する。Ｚ方向は高さ方向に相当する。

　磁性コア３の形状は、図３に示すようにＺ方向から見て、θ状である。コイル２を通電すると、磁性コア３に磁束が流れてθ状の閉磁路が形成される。図３中、太破線の矢印は磁束の流れを示している。磁束の流れる向きは、図３に示す上記矢印の向きと逆向きでもよい。コイル２によって発生した磁束は、ミドルコア部３０から、第一エンドコア部３１、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４、第二エンドコア部３２を通り、ミドルコア部３０に戻る。つまり、磁性コア３では、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４をそれぞれ通る二つの環状の閉磁路が形成される。

　　〈ミドルコア部〉
　ミドルコア部３０は、磁性コア３のうち、コイル２の内側に配置される部分である。本実施形態では、ミドルコア部３０のＸ方向に沿う両端部がコイル２の両端面２ａ，２ｂから突出する。この突出する部分もミドルコア部３０の一部である。

　ミドルコア部３０の形状は、巻回部２１の内側形状に対応した形状であれば特に限定されない。図２に示すように、本実施形態のミドルコア部３０の形状は略直方体状である。Ｘ方向から見て、ミドルコア部３０の角部は、巻回部２１の角部の内周面に沿うように丸められていてもよい。つまり、ミドルコア部３０の外周面の角部が丸められていてもよい。

　ミドルコア部３０は、Ｘ方向に分割されていてもよいし、分割されていなくてもよい。本実施形態のミドルコア部３０は、Ｘ方向に二分割されており、第一ミドルコア部３０ａと第二ミドルコア部３０ｂとを有する。第一ミドルコア部３０ａは、ミドルコア部３０のＸ方向の一方側、具体的には、第一エンドコア部３１側に位置する。第二ミドルコア部３０ｂは、ミドルコア部３０のＸ方向の他方側、具体的には、第二エンドコア部３２側に位置する。本実施形態では、第一ミドルコア部３０ａと第二ミドルコア部３０ｂとは接触しており、第一ミドルコア部３０ａと第二ミドルコア部３０ｂとの間に実質的に隙間がない。つまり、ミドルコア部３０は、第一ミドルコア部３０ａと第二ミドルコア部３０ｂとの間にギャップ部を有していない。第一ミドルコア部３０ａ及び第二ミドルコア部３０ｂの各々の長さは、所定の磁気特性が得られるように、適宜設定すればよい。ここでいう長さとは、Ｘ方向の長さのことをいう。第一ミドルコア部３０ａは、第二ミドルコア部３０ｂよりも長くてもよいし、短くてもよい。本実施形態では、第一ミドルコア部３０ａが第二ミドルコア部３０ｂよりも長い。第一ミドルコア部３０ａ及び第二ミドルコア部３０ｂの各々の幅は同等である。ここでいう幅とは、Ｙ方向の幅のことをいう。

　ミドルコア部３０は、ギャップ部を有してもよい。ギャップ部は、第一ミドルコア部３０ａと第二ミドルコア部３０ｂとの間に設けることが挙げられる。ギャップ部の位置は、巻回部２１の内側であることが好ましい。ギャップ部が巻回部２１の内側に位置することで、ギャップ３ｇからの漏れ磁束を抑制し易い。よって、漏れ磁束に起因する損失を低減し易い。ギャップ部の長さは、所定の磁気特性が得られるように、適宜設定すればよい。ギャップ部の長さは、例えば０．１ｍｍ以上、更に０．３ｍｍ以上が挙げられる。ギャップ部の長さの上限は、例えば２ｍｍ以下、更に１．５ｍｍ以下、１．０ｍｍ以下が挙げられる。ギャップ部は、エアギャップでもよいし、樹脂やセラミックスなどの非磁性体を配置してもよい。

　　〈第一エンドコア部・第二エンドコア部〉
　第一エンドコア部３１は、磁性コア３のうち、コイル２の第一の端面２ａに臨む部分である。第二エンドコア部３２は、コイル２の第二の端面２ｂに臨む部分である。ここでいう臨むとは、各エンドコア部３１，３２とコイル２の各端面２ａ，２ｂとが互いに向き合うことをいう。第一エンドコア部３１と第二エンドコア部３２とは、コイル２の両端面２ａ，２ｂを挟むように、Ｘ方向に間隔をあけて配置される。

　第一エンドコア部３１及び第二エンドコア部３２のそれぞれの形状は、所定の磁路が形成される形状であれば特に限定されない。図２に示すように、本実施形態の両エンドコア部３１，３２の形状は略直方体状である。第一エンドコア部３１及び第二エンドコア部３２の各々の幅は同等でも異なってもよい。本実施形態では、第一エンドコア部３１の幅Ｗ_３１と第二エンドコア部３２の幅Ｗ_３２とが同じである。

　　〈第一サイドコア部・第二サイドコア部〉
　第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４は、磁性コア３のうち、ミドルコア部３０を挟むように、コイル２の外側に配置される部分である。つまり、第一サイドコア部３３と第二サイドコア部３４とは、コイル２の軸方向に沿う両側面を挟むように、Ｙ方向に間隔をあけて配置される。本実施形態では、図３に示すようにＺ方向から見たとき、両サイドコア部３３，３４のうち、Ｙ方向の一方側、即ち紙面上側に配置されるサイドコア部を第一サイドコア部３３とし、Ｙ方向の他方側、即ち紙面下側に配置されるサイドコア部を第二サイドコア部３４とする。第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の軸方向は、ミドルコア部３０の軸方向と平行である。

　第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４は、第一エンドコア部３１と第二エンドコア部３２とをつなぐ長さを有していればよい。各サイドコア部３３，３４の形状は特に限定されない。図２に示すように、本実施形態の両サイドコア部３３，３４の形状はそれぞれ略直方体状である。第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の長さは同等でも異なってもよい。本実施形態では、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各長さは、同等であり、かつミドルコア部３０の長さとも同等である。ミドルコア部３０の長さは、第一ミドルコア部３０ａと第二ミドルコア部３０ｂとの合計長さである。ミドルコア部３０が上記ギャップ部を有する場合、ミドルコア部３０の長さは、ギャップ部を除く各ミドルコア部３０ａ，３０ｂの合計長さである。ミドルコア部３０、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の長さは、第一エンドコア部３１と第二エンドコア部３２との互いに向かい合う面間の距離と同等である。

　第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の幅は同等でも異なってもよい。本実施形態では、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各幅は、同等である。また、第一サイドコア部３３の幅と第二サイドコア部３４の幅との合計幅は、ミドルコア部３０の幅と同等である。即ち、第一サイドコア部３３の断面積と第二サイドコア部３４の断面積との合計断面積は、ミドルコア部３０の断面積と同等である。

　第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の少なくとも一方は、Ｘ方向に分割されていてもよいし、分割されていなくてもよい。本実施形態の両サイドコア部３３，３４はいずれも分割されていない。

　ミドルコア部３０に上述したギャップ部を有する場合は、ミドルコア部３０が両サイドコア部３３，３４よりも短い。第一ミドルコア部３０ａと第二ミドルコア部３０ｂとの合計長さが両サイドコア部３３，３４の長さよりも短いことで、第一ミドルコア部３０ａと第二ミドルコア部３０ｂとの間にギャップ部となる隙間を設けることができる。

　（第一コア・第二コア）
　磁性コア３は、図２、図３に示すように、第一コア３ａと第二コア３ｂとを組み合わせた組物である。磁性コア３は、第一コア３ａと第二コア３ｂとがＸ方向に組み合わされることで構成される。第一コア３ａ及び第二コア３ｂの各々の形状は、種々の組み合わせから選択できる。本実施形態の磁性コア３は、Ｅ字状の第一コア３ａと、Ｔ字状の第二コア３ｂとを組み合わせたＥ－Ｔ型である。

　　〈第一コア〉
　第一コア３ａは、第一エンドコア部３１と、ミドルコア部３０の少なくとも一部と、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４を含む両サイドコア部３３，３４の少なくとも一部とを含むことが挙げられる。本実施形態では、図３に示すように、第一コア３ａは、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の全部を含む。また、第一コア３ａは、ミドルコア部３０の一部である第一ミドルコア部３０ａを含む。第一エンドコア部３１と、第一ミドルコア部３０ａと、第一サイドコア部３３と、第二サイドコア部３４とは一体に成形されている。第一ミドルコア部３０ａは、第一エンドコア部３１のＹ方向の中間部から、第二ミドルコア部３０ｂに向かってＸ方向に延びている。第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４は、第一エンドコア部３１のＹ方向の両端部から、第二エンドコア部３２に向かってＸ方向に延びている。第一コア３ａの形状は、Ｚ方向から見て、Ｅ字状である。

　第一コア３ａの第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々は、図３に示すように、第二コア３ｂに向く先端面３ａｆを有する。図２に示すように、Ｘ方向から見た先端面３ａｆの形状は、矩形状である。先端面３ａｆは、後述する第一面取り部４１を有する。

　　〈第二コア〉
　第二コア３ｂは、第二エンドコア部３２と、ミドルコア部３０の残部と、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の残部を含むことが挙げられる。本実施形態では、図３に示すように、第二コア３ｂは、両サイドコア部３３，３４を含まない。第二コア３ｂは、ミドルコア部３０の残部である第二ミドルコア部３０ｂを含む。第二エンドコア部３２と、第二ミドルコア部３０ｂとは一体に成形されている。第二ミドルコア部３０ｂは、第二エンドコア部３２のＹ方向の中間部から、第一ミドルコア部３０ａに向かってＸ方向に延びている。第二コア３ｂの形状は、Ｚ方向から見て、Ｔ字状である。

　第二コア３ｂの表面は、第一コア３ａの先端面３ａｆとＸ方向に向かい合う対向面３ｂｆを有する。つまり、対向面３ｂｆは、第二コア３ｂの表面のうち、先端面３ａｆとＸ方向に重なり合う領域である。本実施形態では、対向面３ｂｆは、第二コア３ｂの第二エンドコア部３２に備わる。対向面３ｂｆには、先端面３ａｆと接触される接触領域と、先端面３ａｆにおける第一面取り部４１により形成される面と接触することなく向かい合う非接触領域とが含まれる。

　　　（先端面と対向面との位置関係）
　先端面３ａｆと対向面３ｂｆとは特定の位置関係を満たす。本実施形態では、図４に示すように、対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏが先端面３ａｆの外側縁３ａｏとＹ方向に揃っていると共に、対向面３ｂｆの内側縁３ｂｉと先端面３ａｆの内側縁３ａｉとがＹ方向に実質的に揃っている。換言すれば、対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏと先端面３ａｆの外側縁３ａｏ、及び、対向面３ｂｆの内側縁３ｂｉと先端面３ａｆの内側縁３ａｉがそれぞれ、Ｙ方向に実質的にずれていない。図４は、第一サイドコア部３３側における先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの近傍をＺ方向から見た拡大図である。図４では、第一サイドコア部３３側のみを図示しているが、図３に示す第二サイドコア部３４側も同様の構成である。また、図４では、説明の便宜上、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとを離して示しているが、実際には互いに接している。この点は、後述する変形例１－１から変形例１－３でそれぞれ参照する図６から図８でも同様である。ここでいう外側縁とは、Ｙ方向の外側の縁のことをいう。内側縁とは、Ｙ方向の内側の縁のことをいう。Ｙ方向の外側とは、Ｙ方向においてミドルコア部３０から離れる側を意味する。Ｙ方向の内側とは、Ｙ方向においてミドルコア部３０に近付く側を意味する。先端面３ａｆの外側縁３ａｏ又は対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏは、先端面３ａｆ又は対向面３ｂｆを構成する縁のうち、Ｚ方向から見てミドルコア部３０（図３）から遠い側の縁である。先端面３ａｆの内側縁３ａｉ又は対向面３ｂｆの内側縁３ｂｉは、先端面３ａｆ又は対向面３ｂｆを構成する縁のうち、Ｚ方向から見てミドルコア部３０（図３）に近い側の縁である。上記「対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏが先端面３ａｆの外側縁３ａｏとＹ方向に揃っている」とは、外側縁３ｂｏと外側縁３ａｏとがＹ方向にずれておらず、Ｚ方向から見て、外側縁３ｂｏと外側縁３ａｏのそれぞれのＹ方向の位置が一致することを意味する。上記「対向面３ｂｆの内側縁３ｂｉと先端面３ａｆの内側縁３ａｉとが実質的に揃っている」とは、内側縁３ｂｉと内側縁３ａｉとのＹ方向のずれが、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の１０％以下、更に５％以下であることを意味する。本実施形態のように、第二エンドコア部３２が対向面３ｂｆを有する場合、対向面３ｂｆの内側縁３ｂｉは、図４に示すように、先端面３ａｆの内側縁３ａｉをＸ方向に延長した延長線上に位置する。そのため、内側縁３ｂｉと内側縁３ａｉとは、Ｙ方向にずれておらず、Ｙ方向に揃っている。つまり、Ｚ方向から見て、内側縁３ｂｉと内側縁３ａｉとは、Ｙ方向の位置が一致する。

　本実施形態とは異なり、対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏが先端面３ａｆの外側縁３ａｏからＹ方向の内側に位置していてもよい。上記「Ｙ方向の内側に位置する」とは、外側縁３ｂｏと外側縁３ａｏとがＹ方向に揃っておらず、Ｚ方向から見て、外側縁３ｂｏが外側縁３ａｏよりもＹ方向の内側にずれていることを意味する。外側縁３ｂｏが外側縁３ａｏからＹ方向の内側に位置する構成については、後述する変形例１－２で図７を参照して説明する。

　　　（第一面取り部）
　先端面３ａｆは、第一面取り部４１を有する。第一面取り部４１は、先端面３ａｆを構成する縁のうち、Ｚ方向に沿う縁に形成されている。第一面取り部４１は、第一外側面取り部４１ｏ、及び第一内側面取り部４１ｉのうち、少なくとも第一外側面取り部４１ｏを含む。第一外側面取り部４１ｏは、先端面３ａｆの外側縁３ａｏにつながる。第一内側面取り部４１ｉは、先端面３ａｆの内側縁３ａｉにつながる。第一面取り部４１は、少なくとも第一外側面取り部４１ｏがあればよく、第一内側面取り部４１ｉがなくてもよい。本実施形態では、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅が実質的にゼロである。図３、図４では、説明の便宜上、先端面３ａｆの内側縁３ａｉ（図４）を第一内側面取り部４１ｉとして示しているが、実際には第一内側面取り部４１ｉが存在しない。つまり、本実施形態では、先端面３ａｆが第一外側面取り部４１ｏのみを有する。第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの両方を有する構成については、後述する変形例１－１で図６を参照して説明する。

　第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各面取り部は、丸面取りでもよいし、平面取りでもよい。丸面取りとは、Ｚ方向から見て、面取り部の形状が円弧状であることをいう。平面取りとは、Ｚ方向から見て、面取り部の形状が直線状であることをいう。本実施形態の第一外側面取り部４１ｏは丸面取りである。

　先端面３ａｆは、第一面取り部４１により形成される面を含む。つまり、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各面取り部により形成される面も先端面３ａｆの一部である。先端面３ａｆには、第二コア３ｂの対向面３ｂｆと接触される接触領域と、対向面３ｂｆと接触することなく向かいう合う非接触領域とが含まれる。本実施形態では、先端面３ａｆは、Ｙ方向に沿う平面と、第一外側面取り部４１ｏにより形成される円弧面とを有する。先端面３ａｆのうち、上記平面は、第二コア３ｂの対向面３ｂｆと接触される接触領域を含む面である。第一外側面取り部４１ｏにより形成される面は、対向面３ｂｆと接触されない非接触領域である。第一外側面取り部４１ｏにより形成される面は、上記平面から外側縁３ａｏにつながる。換言すれば、第一外側面取り部４１ｏは、図３、図４に示すように、先端面３ａｆのうちの上記平面と、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の外側面とをつなぐ。外側縁３ａｏは、先端面３ａｆと各サイドコア部３３，３４の外側面との境界縁である。各サイドコア部３３，３４の外側面は、各サイドコア部３３，３４におけるＹ方向の外側の面、即ちミドルコア部３０側とは反対側に位置する面である。先端面３ａｆの上記平面は、後述する対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２の長さによっては、非接触領域が含まれる場合がある。また、対向面３ｂｆに有する後述する第二面取り部４２（図８、図１５）の面取り幅、具体的には、第二外側面取り部４２ｏ及び第二内側面取り部４２ｉの各面取り幅Ｆ_２１，Ｆ_２２の大きさによっては、上記平面に非接触領域が含まれる場合がある。

　第一外側面取り部４１ｏの面取り幅は、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅よりも大きい。ここでいう面取り幅とは、面取り部のＹ方向の幅のことをいう。図４に示すように、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１は、先端面３ａｆの外側縁３ａｏにつながる第一外側面取り部４１ｏの一端と、その反対側の他端との間におけるＹ方向に沿った距離である。本実施形態のように、第一内側面取り部４１ｉがない、即ち第一内側面取り部４１ｉの面取り幅が実質的にゼロである場合は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅は、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅よりも大きいことを満たすものとする。

　第一外側面取り部４１ｏの面取り幅が第一内側面取り部４１ｉの面取り幅よりも大きいことで、損失の低減できる。損失を低減できる理由を、図４を参照しながら説明する。図４中、太破線の矢印は磁束の流れを示している。磁性コア３（図３）に磁束が流れたとき、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４では、各サイドコア部３３，３４におけるＹ方向の内側で磁束が密になり、Ｙ方向の外側ほど磁束が疎になる。一般的に磁束は、磁路が短くなるように流れるからである。また、第一コア３ａと第二コア３ｂとに流れる磁束は、両コア３ａ，３ｂ内を流れようとする。第一コア３ａの先端面３ａｆと第二コア３ｂの対向面３ｂｆとの間を磁束が通過するとき、先端面３ａｆに第一面取り部４１が形成されていると、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の一部が遠回りすることになる。図４に示すように、第一サイドコア部３３の外側に流れる磁束は第一外側面取り部４１ｏによって遠回りすることになる。しかし、外側に流れる磁束はそもそも少ないため、第一外側面取り部４１ｏによって遠回りする磁束自体が少ない。よって、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅が大きくても、第一コア３ａと第二コア３ｂとに流れる磁束への影響は小さい、又はほとんどない。また、本実施形態のように、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅がゼロであれば、第一サイドコア部３３の内側に流れる磁束は第一内側面取り部４１ｉによって遠回りすることがない。つまり、内側に流れる磁束は遠回りすることになく、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間をスムーズに流れる。したがって、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の流れが阻害され難いことから、損失を低減できる。

　これに対し、図５に示す比較コアのように、先端面３ａｆが第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの両方を有し、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各面取り幅が同じである場合は、損失が生じ易い。第一サイドコア部３３の内側に流れる磁束が第一内側面取り部４１ｉによって大きく遠回りするからである。したがって、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の流れが阻害されることから、損失が生じる。

　第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１は、例えば、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の１０％以上４５％以下、更に２０％以上４０％以下であることが挙げられる。第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１が大きいほど、第一コア３ａの体積が小さくなることから、第一コア３ａの重量を削減できる。つまり、磁性コア３の軽量化が期待できる。第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の１０％以上であることで、磁性コア３の軽量化を図り易い。また、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の４５％以下であることで、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保し易い。先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保することで、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間を磁束が流れ易い。そのため、損失を低減し易い。第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１の具体的な数値は、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１にもよるが、例えば２．４ｍｍ以上６ｍｍ以下、更に３ｍｍ以上５ｍｍ以下であることが挙げられる。

　本実施形態では、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅が実質的にゼロである。上記「実質的にゼロ」とは、面取り幅が１ｍｍ未満であることを意味する。第一内側面取り部４１ｉの面取り幅の詳細については、後述する変形例１－１で図６を参照して説明する。

　　　（対向面と先端面との幅の関係）
　本実施形態では、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２と先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１とが同等である。対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２は先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短くてもよい。対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短い構成については、後述する変形例１－２で図７を参照して説明する。

　　　（第一コアと第二コアとの比透磁率の関係）
　第一コア３ａと第二コア３ｂとは、比透磁率が同じであってもよいし、異なっていてもよい。本実施形態では、第二コア３ｂの比透磁率が第一コア３ａの比透磁率よりも高い。第一コア３ａと第二コア３ｂとの比透磁率が異なることで、磁性コア３全体の磁気特性を調整できる。そのため、本実施形態のように、磁性コア３にギャップ部を設けなくても、所定のインダクタンスを得易い。第一コア３ａ及び第二コア３ｂの各比透磁率の関係が上記関係を満た場合であっても、必要に応じて、ギャップ部を設けてもよい。

　第一コア３ａ及び第二コア３ｂの各々の比透磁率は、適宜設定できる。第一コア３ａの比透磁率は、例えば５以上５０以下であることが挙げられる。第二コア３ｂの比透磁率は、例えば５０以上５００以下であることが挙げられる。第一コア３ａ及び第二コア３ｂの各比透磁率が、上記各範囲内であれば、所定のインダクタンスを得易い。第一コア３ａの比透磁率は、更に１０以上４５以下、１５以上４０以下でもよい。第二コア３ｂの比透磁率は、更に１００以上、１５０以上でもよい。

　比透磁率は、次のようにして求めることができる。第一コア３ａと第二コア３ｂのそれぞれからリング状の測定試料を切り出す。上記各々の測定試料に、一次側：３００巻き、二次側：２０巻きの巻線を施す。Ｂ－Ｈ初磁化曲線をＨ＝０（Ｏｅ）以上１００（Ｏｅ）以下の範囲で測定し、このＢ－Ｈ初磁化曲線のＢ／Ｈの最大値を求める。この最大値を比透磁率とする。ここでいう磁化曲線とは、いわゆる直流磁化曲線のことである。

　　　（材質）
　第一コア３ａ及び第二コア３ｂは、成形体で構成されている。成形体としては、例えば、圧粉成形体、複合材料の成形体などが挙げられる。第一コア３ａと第二コア３ｂとは、互いに同じ材質の成形体であってもよいし、互いに異なる材質の成形体であってもよい。互いに異なる材質とは、第一コア３ａ及び第二コア３ｂを構成する各成形体の個々の構成要素の材質が異なる場合は勿論、各構成要素の材質が同じであっても、各構成要素の含有量が異なる場合も含む。例えば、第一コア３ａと第二コア３ｂとが圧粉成形体で構成されていても、圧粉成形体を構成する軟磁性粉末の材質や含有量が異なれば、互いに異なる材質である。また、第一コア３ａと第二コア３ｂとが複合材料の成形体で構成されていても、複合材料を構成する軟磁性粉末の材質や含有量が異なれば、互いに異なる材質である。

　圧粉成形体は、軟磁性粉末を含む原料粉末を圧縮成形してなる。圧粉成形体は、複合材料の成形体に比較して、軟磁性粉末の含有量を高くできる。そのため、圧粉成形体は、磁気特性を高め易い。磁気特性としては、比透磁率や飽和磁束密度が挙げられる。圧粉成形体は、バインダ樹脂や成形助剤などを含有してもよい。圧粉成形体における磁性粉末の含有量は、圧粉成形体を１００体積％とするとき、例えば８５体積％以上９９．９９体積％以下であることが挙げられる。

　複合材料は、樹脂中に軟磁性粉末が分散されてなる。複合材料の成形体は、未固化の樹脂中に軟磁性粉末を分散させた流動性の素材を金型に充填し、樹脂を固化させることで得られる。複合材料は、軟磁性粉末の含有量を容易に調整できる。そのため、複合材料は、磁気特性を調整し易い。複合材料における軟磁性粉末の含有量は、複合材料を１００体積％とするとき、例えば２０体積％以上８０体積％以下が挙げられる。

　軟磁性粉末を構成する粒子は、軟磁性金属の粒子や、軟磁性金属の粒子の外周に絶縁被覆を備える被覆粒子、軟磁性非金属の粒子などが挙げられる。軟磁性金属は、純鉄や鉄基合金などが挙げられる。鉄基合金としては、例えば、Ｆｅ（鉄）－Ｓｉ（シリコン）合金、Ｆｅ－Ｎｉ（ニッケル）合金などが挙げられる。絶縁被覆は、リン酸塩などが挙げられる。軟磁性非金属は、フェライトなどが挙げられる。

　複合材料の樹脂は、例えば、熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂が挙げられる。熱硬化性樹脂は、例えば、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、シリコーン樹脂などが挙げられる。熱可塑性樹脂は、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリテトラフルオロエチレン樹脂、液晶ポリマー、ポリアミド樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン樹脂などが挙げられる。ポリアミド樹脂としては、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン９Ｔなどが挙げられる。その他、不飽和ポリエステルに炭酸カルシウムやガラス繊維が混合されたＢＭＣ（Ｂｕｌｋ　ｍｏｌｄｉｎｇ　ｃｏｍｐｏｕｎｄ）、ミラブル型シリコーンゴム、ミラブル型ウレタンゴムなども利用できる。

　複合材料は、軟磁性粉末及び樹脂に加えて、フィラーを含有していてもよい。フィラーは、例えば、アルミナ、シリカなどのセラミックスフィラーが挙げられる。複合材料がフィラーを含有することで、放熱性を高めることができる。フィラーの含有量は、複合材料を１００体積％とするとき、０．２質量％以上２０質量％以下、更に０．３質量％以上１５質量％以下、０．５質量％以上１０質量％以下が挙げられる。

　圧粉成形体や複合材料の成形体における軟磁性粉末の含有量は、成形体の断面における軟磁性粉末の面積割合と等価とみなす。軟磁性粉末の含有量は、次のようにして求める。成形体の断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察して観察画像を取得する。ＳＥＭの倍率は、例えば２００倍以上５００倍以下とする。観察画像の取得数は、１０個以上とする。総断面積は０．１ｃｍ^２以上とする。一断面につき一つの観察画像を取得してもよいし、一断面につき複数の観察画像を取得してもよい。取得した各観察画像を画像処理して粒子の輪郭を抽出する。画像処理としては、例えば二値化処理が挙げられる。各観察画像において軟磁性粒子の面積割合を算出し、その面積割合の平均値を求める。その平均値を軟磁性粉末の含有量とみなす。

　本実施形態では、第一コア３ａと第二コア３ｂとが互いに異なる材質の成形体である。具体的には、第一コア３ａが複合材料の成形体であり、第二コア３ｂが圧粉成形体である。第一コア３ａが複合材料の成形体で構成され、第二コア３ｂが圧粉成形体で構成されていることで、磁性コア全体の磁気特性を調整できる。そのため、本実施形態のように、磁性コア３にギャップ部を設けなくても、所定のインダクタンスを得易い。また、第一コア３ａが複合材料の成形体で構成され、第二コア３ｂが圧粉成形体で構成されていると、第二コア３ｂの比透磁率を第一コア３ａの比透磁率よりも高くし易い。本実施形態では、第一コア３ａの比透磁率が２０であり、第二コア３ｂの比透磁率が１５０である。

　　　（サイズ）
　例えば、リアクトル１が車載用である場合、図１に示すように、磁性コア３のサイズは以下のとおりである。磁性コア３のＸ方向の長さＬは、例えば３０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下である。磁性コア３のＹ方向の幅Ｗは、例えば３０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下である。磁性コア３のＺ方向の高さＨは、例えば１５ｍｍ以上７５ｍｍ以下である。本実施形態では、磁性コア３の幅Ｗは、第一エンドコア部３１及び第二エンドコア部３２の各幅Ｗ_３１，Ｗ_３２に相当する。

　また、磁性コア３の主要部のサイズは以下のとおりである。ミドルコア部３０の幅、即ち第一ミドルコア部３０ａ及び第二ミドルコア部３０ｂの幅は、例えば１０ｍｍ以上５０ｍｍ以下である。第一エンドコア部３１及び第二エンドコア部３２の長さは、例えば５ｍｍ以上４０ｍｍ以下である。第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の幅は、例えば５ｍｍ以上４０ｍｍ以下である。第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の幅は、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１に相当する。各コア部のサイズは、磁性コア３の磁路面積の大きさに関わる。

　（その他）
　リアクトル１は、その他の構成として、ケース、接着層、保持部材、及びモールド樹脂部の少なくとも一つを備えていてもよい。ケースは、コイル２と磁性コア３との組合体を内部に収納する部材である。ケースに収納された組合体は、封止樹脂部により埋設されていてもよい。接着層は、上記組合体を載置面、上記組合体をケースの内底面、上記ケースを載置面などに固定するものである。保持部材は、コイル２と磁性コア３との間に介在され、コイル２と磁性コア３との間の電気的絶縁を確保する部材である。モールド樹脂部は、上記組合体の外周を覆うことで、コイル２と磁性コア３とを一体化するものである。

　〔作用効果〕
　実施形態１のリアクトル１は、損失を低減できる。第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１が第一内側面取り部４１ｉの面取り幅よりも大きいからである。第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１が第一内側面取り部４１ｉの面取り幅よりも大きいことで、両側の面取り部４１ｏ，４１ｉの面取り幅が同じである図５に示す構成と比較して、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の流れが阻害され難い。そのため、磁束の流れが阻害されることによる損失を低減できる。

　特に、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１が特定の範囲であり、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅が特定の範囲であることで、損失を効果的に低減できる。

　リアクトル１は、第一コア３ａが複合材料の成形体で構成され、第二コア３ｂが圧粉成形体で構成されていることで、第一コア３ａ及び第二コア３ｂ各比透磁率をそれぞれ所定の範囲に設定し易い。また、第一コア３ａが複合材料の成形体で構成され、第二コア３ｂが圧粉成形体で構成されていれば、磁性コア３にギャップ部を設けなくても、所定のインダクタンスを得易い。

　［変形例１－１］
　図６を参照して、実施形態１のリアクトル１の変形例を説明する。変形例１－１は、先端面３ａｆが、第一面取り部４１として第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの両方を有する点が、実施形態１と異なる。図６では、第一サイドコア部３３側のみを図示しているが、図３に示す第二サイドコア部３４側も同様の構成である。図６中、太破線の矢印は磁束の流れを示している。以下の説明は、実施形態１との相違点を中心に行う。実施形態１と同様の構成の説明は省略することがある。

　本例では、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの両方を有する。本例の第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各々は、丸面取りである。本例とは異なり、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各々は、平面取りでもよい。第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各面取り部の形状は同じでもよいし、異なってもよい。例えば、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉのうち、一方が丸面取りで、他方が平面取りでもよい。

　先端面３ａｆは、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各面取り部により形成される面を含む。本例では、先端面３ａｆは、Ｙ方向に沿う平面と、第一外側面取り部４１ｏにより形成される円弧面と、第一内側面取り部４１ｉにより形成される円弧面とを有する。第一内側面取り部４１ｉにより形成される面は、第二コア３ｂの対向面３ｂｆと接触されない非接触領域である。第一内側面取り部４１ｉにより形成される面は、上記平面から内側縁３ａｉにつながる。換言すれば、第一内側面取り部４１ｉは、先端面３ａｆのうちのＹ方向に沿う平面と、第一サイドコア部３３の内側面とをつなぐ。内側縁３ａｉは、先端面３ａｆと第一サイドコア部３３の内側面との境界縁である。第一サイドコア部３３の内側面は、第一サイドコア部３３におけるＹ方向の内側の面、即ち図３に示すミドルコア部３０側に位置する面である。

　第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１は、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２よりも大きい。換言すれば、面取り幅Ｆ_１２は面取り幅Ｆ_１１よりも小さい。第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２は、先端面３ａｆの内側縁３ａｉにつながる第一内側面取り部４１ｉの一端と、その反対側の他端との間におけるＹ方向に沿った距離である。

　図６に示すように、第一コア３ａの先端面３ａｆと第二コア３ｂの対向面３ｂｆとの間を磁束が通過するとき、第一サイドコア部３３の内側に流れる磁束は第一内側面取り部４１ｉによって遠回りすることになる。しかしながら、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２が第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１よりも小さいことから、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各面取り幅Ｆ_１１，Ｆ_１２が同じである図５に示す構成と比較して、第一内側面取り部４１ｉによって遠回りする磁束が少ない。そのため、内側に流れる磁束は、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間を比較的スムーズに流れる。したがって、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の流れが阻害され難いことから、損失を低減できる。

　第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２は、例えば、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の１２．５％以下、更に１０％以下、５％以下であることが挙げられる。第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の１２．５％以下であることで、第一内側面取り部４１ｉによって磁束が遠回りすることを抑制し易い。そのため、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の流れが阻害されることによる損失の発生を抑制し易い。更に、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の１２．５％以下であれば、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保し易い。先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保することで、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間を磁束が流れ易い。したがって、損失を低減し易い。第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２は、具体的には、２ｍｍ以下、更に１．５ｍｍ以下、１ｍｍ以下であることが挙げられる。第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２はゼロでもよい。

　［変形例１－２］
　図７を参照して、実施形態１のリアクトル１の変形例を説明する。変形例１－２は、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短い点が、実施形態１と異なる。図７では、第一サイドコア部３３側のみを図示しているが、図３に示す第二サイドコア部３４側も同様の構成である。図７中、太破線の矢印は磁束の流れを示している。以下の説明は、実施形態１との相違点を中心に行う。実施形態１と同様の構成の説明は省略することがある。

　　　（先端面と対向面との位置関係）
　本例では、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの位置関係が次のように設定される。図７に示すように、対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏが先端面３ａｆの外側縁３ａｏからＹ方向の内側に位置する。

　　　（対向面と先端面との幅の関係）
　本例では、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短い。対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短いことで、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１と対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２とが同じである場合に比較して、第二コア３ｂの体積が小さくなる。そのため、第二コア３ｂの重量が削減されるので、磁性コア３（図３）を軽量化できる。図７に示すようにＺ方向から見て、第一サイドコア部３３のＹ方向の外側部分が第二エンドコア部３２よりも外側に突出する。よって、磁性コア３（図３）において、第二エンドコア部３２の幅Ｗ_３２が第一エンドコア部３１の幅Ｗ_３１よりも短い。具体的には、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの幅の差の分だけ、第二エンドコア部３２の幅Ｗ_３２は第一エンドコア部３１の幅Ｗ_３１よりも短い。磁性コア３の幅Ｗは、第一エンドコア部３１の幅Ｗ_３１に相当する。

　対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２は、例えば、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の６０％以上９２％以下、更に６５％以上９０％以下、７０％以上８５％以下であることが挙げられる。対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の６０％以上であることで、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保し易い。先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保することで、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの間で通過可能な磁束が概ねつり合う範囲に設定し易い。上記磁束が概ねつり合う範囲であれば、磁性コア３（図３）に磁路が形成されたとき、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束のバランスを概ね保つことができる。そのため、インダクタンスといった電磁気性能を保つことが可能となる。対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の９２％以下であることで、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が十分に短い。そのため、第二コア３ｂの重量を効果的に削減できる。

　　　（第一コアと第二コアとの比透磁率の関係）
　本例のように、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短い場合は、第二コア３ｂの比透磁率が第一コア３ａの比透磁率よりも高いことが好ましい。つまり、第一コア３ａの比透磁率をμｒ_１、第二コア３ｂの比透磁率をμｒ_２とすると、μｒ_１＜μｒ_２の関係を満たす。第二コア３ｂの比透磁率が第一コア３ａの比透磁率よりも高いことで、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短くても、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの間で上記磁束をつり合わせ易い。そのため、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束のバランスを概ね保つことができる。よって、インダクタンスといった電磁気性能を保ちながら、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２を先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短くすることが可能である。

　更に、第一コア３ａの比透磁率に対する第二コア３ｂの比透磁率の比が１．１以上１２以下であることが好ましい。つまり、１．１≦［μｒ_２／μｒ_１］≦１２の関係を満たす。上記比透磁率の比が１．１以上であることで、第二コア３ｂの比透磁率が第一コア３ａの比透磁率よりも十分に高い。よって、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１に対して対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２を十分に短くすることが可能である。上記比透磁率の比が１２以下であることで、所定のインダクタンスを得易い。上記比透磁率の比は、更に１．５以上、２以上、２．５以上でもよい。

　　　（第一コアの比透磁率及び先端面の幅と第二コアの比透磁率及び対向面の幅との関係）
　第一コア３ａの比透磁率をμｒ_１、先端面３ａｆの幅をＷｓ_１、第二コア３ｂの比透磁率をμｒ_２、対向面３ｂｆの幅をＷｓ_２とするとき、｛（μｒ_１×Ｗｓ_１）／（μｒ_２×Ｗｓ_２）｝が０．１以上１．６以下を満たすことが好ましい。比透磁率μｒ_１及び幅Ｗｓ_１と比透磁率μｒ_２及び幅Ｗｓ_２とが上記関係式を満たすことで、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの間で通過可能な磁束が概ねつり合う範囲に設定できる。｛（μｒ_１×Ｗｓ_１）／（μｒ_２×Ｗｓ_２）｝が０．１以上１．６以下であれば、上記磁束が概ねつり合う範囲といえることから、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束のバランスを概ね保つことができる。そのため、インダクタンスの低下を効果的に抑制できる。｛（μｒ_１×Ｗｓ_１）／（μｒ_２×Ｗｓ_２）｝は、更に０．１以上１．４以下、０．１５以上１．２以下でもよい。

　変形例１－２では、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短いことで、磁性コア３を軽量化できる。よって、リアクトルの軽量化を図ることができる。

　［変形例１－３］
　図８を参照して、実施形態１のリアクトル１の変形例を説明する。変形例１－３は、対向面３ｂｆが第二面取り部４２を有する点が、実施形態１と異なる。図８では、第一サイドコア部３３側のみを図示しているが、図３に示す第二サイドコア部３４側も同様の構成である。図８中、太破線の矢印は磁束の流れを示している。以下の説明は、実施形態１との相違点を中心に行う。実施形態１と同様の構成の説明は省略することがある。

　　　（第二面取り部）
　第二面取り部４２は、対向面３ｂｆを構成する縁のうち、Ｚ方向に沿う縁に形成されている。第二面取り部４２は、第二外側面取り部４２ｏ、及び第二内側面取り部４２ｉのうち、少なくとも第二外側面取り部４２ｏを含む。第二外側面取り部４２ｏは、対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏにつながる。第二内側面取り部４２ｉは、対向面３ｂｆの内側縁３ｂｉにつながる。第二面取り部４２は、少なくとも第二外側面取り部４２ｏがあればよく、第二内側面取り部４２ｉがなくてもよい。図８では、説明の便宜上、対向面３ｂｆの内側縁３ｂｉを第二内側面取り部４２ｉとして示しているが、実際には第二内側面取り部４２ｉが存在しない。つまり、本例では、対向面３ｂｆが第二外側面取り部４２ｏのみを有する。

　第二外側面取り部４２ｏは、丸面取りでもよいし、平面取りでもよい。本例の第二外側面取り部４２ｏは、丸面取りである。

　対向面３ｂｆは、第二面取り部４２により形成される面を含む。つまり、第二外側面取り部４２ｏ及び第二内側面取り部４２ｉの各面取り部により形成される面も対向面３ｂｆの一部である。本例では、対向面３ｂｆは、Ｙ方向に沿う平面と、第二外側面取り部４２ｏにより形成される円弧面とを有する。対向面３ｂｆのうち、上記平面は、先端面３ａｆと接触される接触領域を含む面である。第二外側面取り部４２ｏにより形成される面は、先端面３ａｆと接触されない非接触領域である。第二外側面取り部４２ｏにより形成される面は、上記平面から外側縁３ｂｏにつながる。換言すれば、第二外側面取り部４２ｏは、対向面３ｂｆのうちの上記平面と、第二エンドコア部３２の外側面とをつなぐ。外側縁３ｂｏは、対向面３ｂｆと第二エンドコア部３２の外側面との境界縁である。第二エンドコア部３２の外側面は、第二エンドコア部３２におけるＹ方向の外側の端面である。対向面３ｂｆの上記平面は、上述した先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１の長さによっては、非接触領域が含まれる場合がある。また、上述した第一面取り部４１の面取り幅、具体的には、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各面取り幅Ｆ_１１，Ｆ_１２の大きさによっては、上記平面に非接触領域が含まれる場合がある。

　第二外側面取り部４２ｏの面取り幅は、第二内側面取り部４２ｉの面取り幅よりも大きい。ここでいう面取り幅とは、面取り部のＹ方向の幅のことをいう。図８に示すように、第二外側面取り部４２ｏの面取り幅Ｆ_２１は、対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏにつながる第二外側面取り部４２ｏの一端と、その反対側の他端との間におけるＹ方向に沿った距離である。本例のように、第二内側面取り部４２ｉがない、即ち第二内側面取り部４２ｉの面取り幅がゼロである場合は、第二外側面取り部４２ｏの面取り幅は、第二内側面取り部４２ｉの面取り幅よりも大きいことを満たすものとする。

　第二外側面取り部４２ｏの面取り幅Ｆ_２１は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１以下であることが挙げられる。第二外側面取り部４２ｏの面取り幅Ｆ_２１が第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１以下であることで、第二外側面取り部４２ｏによって磁束が遠回りすることを回避できる。したがって、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の流れが阻害されることによる損失の発生を抑制し易い。また、第二外側面取り部４２ｏの面取り幅Ｆ_２１が第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１以下であれば、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保し易い。先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保することで、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間を磁束が流れ易い。そのため、損失を抑制し易い。第二外側面取り部４２ｏの面取り幅Ｆ_２１は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１に応じて適宜設定すればよく、例えば２．４ｍｍ以上６ｍｍ以下、更に３ｍｍ以上５ｍｍ以下であることが挙げられる。

　変形例１－３では、対向面３ｂｆが第二外側面取り部４２ｏを有することで、磁性コア３（図３）の軽量化が期待できる。第二外側面取り部４２ｏによって、第二コア３ｂの体積が小さくなるからである。そのため、第二コア３ｂの重量が削減されるので、磁性コア３を軽量化できる。

　［実施形態２］
　図９を参照して、実施形態２のリアクトル１を説明する。実施形態２のリアクトル１は、磁性コア３がＥ－Ｉ型である点が、実施形態１のリアクトル１と相違する。以下の説明は、実施形態１との相違点を中心に行う。実施形態１と同様の構成の説明は省略することがある。

　第一コア３ａは、第一エンドコア部３１と、ミドルコア部３０の全部と、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の全部とを含む。ミドルコア部３０は、第一エンドコア部３１のＹ方向の中間部から、第二エンドコア部３２に向かってＸ方向に延びている。第一コア３ａの形状はＥ字状である。第一コア３ａは複合材料の成形体である。

　第二コア３ｂは、第二エンドコア部３２のみを含む。第二コア３ｂは、ミドルコア部３０、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４を含まない。第二コア３ｂの形状はＩ字状である。第二コア３ｂは圧粉成形体である。

　本実施形態では、ミドルコア部３０における第二エンドコア部３２側の端部が第二エンドコア部３２に接触している。そのため、ミドルコア部３０と第二エンドコア部３２との間には、実質的に隙間がなく、ギャップ部が存在しない。本実施形態とは異なり、ミドルコア部３０と第二エンドコア部３２との間にギャップ部を設けることも可能である。ミドルコア部３０と第二エンドコア部３２との間にギャップ部を設ける場合、ミドルコア部３０が両サイドコア部３３，３４よりも短い。これにより、ミドルコア部３０と第二エンドコア部３２との間にギャップ部となる隙間を設けることができる。

　〔作用効果〕
　実施形態２のリアクトル１は、実施形態１のリアクトル１と同様に、損失を低減できる。また、実施形態１の変形例として説明した変形例１－１から変形例１－３の各構成は実施形態２に適用可能である。

　［実施形態３］
　図１０、図１１を参照して、実施形態３のリアクトル１を説明する。実施形態３のリアクトル１は、磁性コア３がＥ－Ｅ型である点が、実施形態１のリアクトル１と相違する。以下の説明は、実施形態１との相違点を中心に行う。実施形態１と同様の構成の説明は省略することがある。図１１は、第一サイドコア部３３側における先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの近傍をＺ方向から見た拡大図である。図１１では、第一サイドコア部３３側のみを図示しているが、図１０に示す第二サイドコア部３４側も同様の構成である。また、図１１では、説明の便宜上、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとを離して示しているが、実際には互いに接している。この点は、後述する変形例３－１から変形例３－３でそれぞれ参照する図１３から図１５でも同様である。

　本実施形態の第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々は、図１０に示すように、Ｘ方向に二分割されている。第一サイドコア部３３は、第一部分３３ａと第二部分３３ｂとを有する。第二サイドコア部３４は、第一部分３４ａと第二部分３４ｂとを有する。第一部分３３ａ，３４ａは、両サイドコア部３３，３４のＸ方向の一方側、具体的には、第一エンドコア部３１側に位置する。第二部分３３ｂ，３４ｂは、両サイドコア部３３，３４のＸ方向の他方側、具体的には、第二エンドコア部３２側に位置する。第一部分３３ａ，３４ａの各幅は同等である。第二部分３３ｂ，３４ｂの各幅は同等である。また、第一部分３３ａ，３４ａの合計幅は、ミドルコア部３０の幅と同等である。

　第一部分３３ａ，３４ａと第二部分３３ｂ，３４ｂとは接触しており、第一部分３３ａ，３４ａと第二部分３３ｂ，３４ｂとの間に実質的に隙間がない。つまり、両サイドコア部３３，３４は、第一部分３３ａ，３４ａと第二部分３３ｂ，３４ｂとの間にギャップ部を有していない。第一部分３３ａ，３４ａ及び第二部分３３ｂ，３４ｂの各々の長さは、所定の磁気特性が得られるように、適宜設定すればよい。第一部分３３ａ，３４ａは、第二部分３３ｂ，３４ｂよりも長くてもよいし、短くてもよい。また、第一部分３３ａ，３４ａの各々の長さは、等しくてもよいし、異なってもよい。第二部分３３ｂ，３４ｂの各々の長さは、等しくてもよいし、異なってもよい。本実施形態では、第一部分３３ａ，３４ａが第二部分３３ｂ，３４ｂよりも長い。また、第一部分３３ａ，３４ａの各長さは同等である。第二部分３３ｂ，３４ｂの各長さは同等である。

　第一コア３ａは、図１０に示すように、第一エンドコア部３１と、第一ミドルコア部３０ａと、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の一部である第一部分３３ａ，３４ａとを含む。第一エンドコア部３１と、第一ミドルコア部３０ａと、両サイドコア部３３，３４の第一部分３３ａ，３４ａとは一体に成形されている。第一部分３３ａ，３４ａは、第一エンドコア部３１のＹ方向の両端部から、第二部分３３ｂ，３４ｂに向かってＸ方向に延びている。第一コア３ａの形状は、Ｚ方向から見て、Ｅ字状である。第一コア３ａは複合材料の成形体である。

　第一コア３ａの両サイドコア部３３，３４における第一部分３３ａ，３４ａの各々は、図１０に示すように、第二コア３ｂに向く先端面３ａｆを有する。先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１は、第一部分３３ａ，３４ａの幅と同等である。

　第二コア３ｂは、第二エンドコア部３２と、第二ミドルコア部３０ｂと、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の残部である第二部分３３ｂ，３４ｂを含む。第二エンドコア部３２と、第二ミドルコア部３０ｂと、両サイドコア部３３，３４の第二部分３３ｂ，３４ｂとは一体に成形されている。第二部分３３ｂ，３４ｂは、第二エンドコア部３２のＹ方向の両端部から、第一部分３３ａ，３４ａに向かってＸ方向に延びている。第二コア３ｂの形状は、Ｚ方向から見て、Ｅ字状である。第二コア３ｂは圧粉成形体である。

　本実施形態では、対向面３ｂｆは、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の第二部分３３ｂ，３４ｂに備わる。本実施形態の対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２は、第二部分３３ｂ，３４ｂの幅と同等である。

　先端面３ａｆと対向面３ｂｆとは、実施形態１と同様に、特定の位置関係を満たす。具体的には、図１１に示すように、対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏが先端面３ａｆの外側縁３ａｏとＹ方向に揃っていると共に、対向面３ｂｆの内側縁３ｂｉと先端面３ａｆの内側縁３ａｉとがＹ方向に実質的に揃っている。本実施形態では、先端面３ａｆの外側縁３ａｏ又は内側縁３ａｉは、先端面３ａｆと、第一部分３３ａ，３４ａの外側面又は内側面との境界縁である。対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏ又は内側縁３ｂｉは、対向面３ｂｆと、第二部分３３ｂ，３４ｂの外側面又は内側面との境界縁である。

　また、実施形態１と同様に、先端面３ａｆが第一面取り部４１を有する。本実施形態では、先端面３ａｆが、第一面取り部４１として第一外側面取り部４１ｏのみを有する。第一内側面取り部４１ｉの面取り幅は実質的にゼロである。図１０、図１１では、説明の便宜上、先端面３ａｆの内側縁３ａｉ（図１１）を第一内側面取り部４１ｉとして示しているが、実際には第一内側面取り部４１ｉが存在しない。本実施形態の第一外側面取り部４１ｏは丸面取りである。第一外側面取り部４１ｏは、図１０、図１１に示すように、先端面３ａｆのうちのＹ方向に沿う平面と、第一部分３３ａ，３４ａの外側面とをつなぐ。

　本実施形態においても、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅が第一内側面取り部４１ｉの面取り幅よりも大きいことで、実施形態１と同様に損失を低減できる。損失を低減できる理由を、図１１を参照しながら説明する。図１１中、太破線の矢印は磁束の流れを示している。第一コア３ａの先端面３ａｆと第二コア３ｂの対向面３ｂｆとの間を磁束が通過するとき、先端面３ａｆに第一面取り部４１が形成されていると、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の一部が遠回りすることになる。図１１に示すように、第一サイドコア部３３の外側に流れる磁束は第一外側面取り部４１ｏによって遠回りすることになる。上述したように、外側に流れる磁束はそもそも少ない。そのため、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅が大きくても、第一コア３ａと第二コア３ｂとに流れる磁束への影響は小さい、又はほとんどない。また、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅がゼロであれば、第一サイドコア部３３の内側に流れる磁束は第一内側面取り部４１ｉによって遠回りすることがない。つまり、内側に流れる磁束は、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間をスムーズに流れる。したがって、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の流れが阻害され難いことから、損失を低減できる。

　これに対し、図１２に示す比較コアのように、先端面３ａｆが第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの両方を有し、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各面取り幅が同じである場合は、損失が生じ易い。第一サイドコア部３３の内側に流れる磁束が第一内側面取り部４１ｉによって遠回りするからである。したがって、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の流れが阻害されることから、損失が生じる。

　〔作用効果〕
　実施形態３のリアクトル１は、実施形態１のリアクトル１と同様に、損失を低減できる。

　［変形例３－１］
　図１３を参照して、実施形態３のリアクトル１の変形例を説明する。変形例３－１は、先端面３ａｆが、第一面取り部４１として第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの両方を有する点が、実施形態３と異なる。図１３では、第一サイドコア部３３側のみを図示しているが、図１０に示す第二サイドコア部３４側も同様の構成である。図１３中、太破線の矢印は磁束の流れを示している。第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各構成は、実施形態１で説明した図６に示す変形例１－１と同様である。第一内側面取り部４１ｉは、先端面３ａｆのうちのＹ方向に沿う平面と、第一部分３３ａの内側面とをつなぐ。

　［変形例３－２］
　図１４を参照して、実施形態３のリアクトル１の変形例を説明する。変形例３－２は、対向面３ｂｆの外側縁３ｂｏが先端面３ａｆの外側縁３ａｏからＹ方向の内側に位置しており、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短い点が、実施形態３と異なる。図１４では、第一サイドコア部３３側のみを図示しているが、図１０に示す第二サイドコア部３４側も同様の構成である。図１４中、太破線の矢印は磁束の流れを示している。対向面３ｂｆと先端面３ａｆとの位置関係、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２と先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１との関係、第一コア３ａの比透磁率μｒ_１と第二コア３ｂの比透磁率μｒ_２との関係は、実施形態１で説明した図７に示す変形例１－２と同様である。また、変形例１－２と同様に、比透磁率μｒ_１及び幅Ｗｓ_１と比透磁率μｒ_２及び幅Ｗｓ_２とが上記関係式を満たす。即ち、｛（μｒ_１×Ｗｓ_１）／（μｒ_２×Ｗｓ_２）｝が０．１以上１．６以下である。

　本例では、図１４に示すように、第一部分３３ａの幅が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１に相当し、第二部分３３ｂの幅が対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２に相当する。そのため、第二部分３３ｂの幅が第一部分３３ａの幅よりも短い。また、図１４に示すようにＺ方向から見て、第一部分３３ａのＹ方向の外側部分が第二部分３３ｂよりも外側に突出する。そのため、磁性コア３（図１０）において、第二エンドコア部３２の幅Ｗ_３２が第一エンドコア部３１の幅Ｗ_３１よりも短い。

　変形例３－２では、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも短いことで、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１と対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２とが同じである場合に比較して、第二コア３ｂの体積が小さくなる。そのため、第二コア３ｂの重量が削減されるので、磁性コア３を軽量化できる。よって、リアクトルの軽量化を図ることができる。

　［変形例３－３］
　図１５を参照して、実施形態３のリアクトル１の変形例を説明する。変形例３－３は、対向面３ｂｆが第二面取り部４２を有する点が、実施形態３、より具体的には、変形例３－１と異なる。図１５では、第一サイドコア部３３側のみを図示しているが、図１０に示す第二サイドコア部３４側も同様の構成である。図１５中、太破線の矢印は磁束の流れを示している。第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの各構成は、実施形態１で説明した図６に示す変形例１－１と同様である。

　本例では、対向面３ｂｆが、第二面取り部４２として第二外側面取り部４２ｏ及び第二内側面取り部４２ｉの両方を有する。本例とは異なり、第二内側面取り部４２ｉはなくてもよい。つまり、対向面３ｂｆが第二外側面取り部４２ｏのみを有してもよい。第二外側面取り部４２ｏ及び第二内側面取り部４２ｉの各面取り部は、丸面取りでもよいし、平面取りでもよい。本例の第二外側面取り部４２ｏ及び第二内側面取り部４２ｉの各々は、丸面取りである。第二外側面取り部４２ｏ及び第二内側面取り部４２ｉの各面取り部の形状は同じでもよいし、異なってもよい。例えば、第二外側面取り部４２ｏ及び第二内側面取り部４２ｉのうち、一方が丸面取りで、他方が平面取りでもよい。

　対向面３ｂｆは、第二外側面取り部４２ｏ及び第二内側面取り部４２ｉの各面取り部により形成される面を含む。本例では、対向面３ｂｆは、Ｙ方向に沿う平面と、第二外側面取り部４２ｏにより形成される円弧面と、第二内側面取り部４２ｉにより形成される円弧面とを有する。第二外側面取り部４２ｏにより形成される面は、上記平面から外側縁３ｂｏにつながる。第二内側面取り部４２ｉにより形成される面は、上記平面から内側縁３ｂｉにつながる。換言すれば、第二外側面取り部４２ｏは、対向面３ｂｆのうちの上記平面と、第二部分３３ｂの外側面とをつなぐ。第二内側面取り部４２ｉは、対向面３ｂｆのうちの上記平面と、第二部分３３ｂの内側面とをつなぐ。

　第二外側面取り部４２ｏの面取り幅Ｆ_２１は、第二内側面取り部４２ｉの面取り幅Ｆ_２２よりも大きい。換言すれば、面取り幅Ｆ_２２は面取り幅Ｆ_２１よりも小さい。第二内側面取り部４２ｉの面取り幅Ｆ_２２は、対向面３ｂｆの内側縁３ｂｉにつながる一端とその反対側の他端との間におけるＹ方向に沿った距離である。

　第二内側面取り部４２ｉの面取り幅Ｆ_２２は、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２以下であることが挙げられる。第二内側面取り部４２ｉの面取り幅Ｆ_２２が第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２以下であることで、第二内側面取り部４２ｉによって磁束が遠回りすることを回避できる。したがって、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間で磁束の流れが阻害されることによる損失の発生を抑制し易い。また、第二内側面取り部４２ｉの面取り幅Ｆ_２２が第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２以下であれば、先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保し易い。先端面３ａｆと対向面３ｂｆとの接触面積を確保することで、第一コア３ａと第二コア３ｂとの間を磁束が流れ易い。そのため、損失を抑制し易い。第二内側面取り部４２ｉの面取り幅Ｆ_２２は、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２に応じて適宜設定すればよく、例えば２ｍｍ以下、更に１．５ｍｍ以下、１ｍｍ以下であることが挙げられる。第二内側面取り部４２ｉの面取り幅Ｆ_２２はゼロでもよい。

　変形例３－３では、対向面３ｂｆが第二外側面取り部４２ｏに加えて、第二内側面取り部４２ｉを有することから、磁性コア３（図１０）の更なる軽量化が期待できる。第二外側面取り部４２ｏ及び第二内側面取り部４２ｉによって、第二コア３ｂの体積が小さくなるからである。そのため、第二コア３ｂの重量が削減されるので、磁性コア３を軽量化できる。

　［実施形態４］
　図１６を参照して、実施形態４のリアクトル１を説明する。実施形態４のリアクトル１は、磁性コア３がＥ－Ｕ型である点が、実施形態３のリアクトル１と相違する。以下の説明は、実施形態３との相違点を中心に行う。実施形態３と同様の構成の説明は省略することがある。

　第一コア３ａは、第一エンドコア部３１と、ミドルコア部３０の全部と、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の第一部分３３ａ，３４ａとを含む。第一コア３ａの形状はＥ字状である。第一コア３ａは複合材料の成形体である。

　第二コア３ｂは、第一エンドコア部３１と、第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の各々の第二部分３３ｂ，３４ｂとを含む。第二コア３ｂは、ミドルコア部３０を含まない。第二コア３ｂの形状はＵ字状である。第二コア３ｂは圧粉成形体である。

　本実施形態では、ミドルコア部３０における第二エンドコア部３２側の端部が第二エンドコア部３２に接触している。そのため、ミドルコア部３０と第二エンドコア部３２との間には、実質的に隙間がなく、ギャップ部が存在しない。実施形態２で説明したように、ミドルコア部３０と第二エンドコア部３２との間にギャップ部を設けることも可能である。

　〔作用効果〕
　実施形態４のリアクトル１は、実施形態１のリアクトル１と同様に、損失を低減できる。また、実施形態３の変形例として説明した変形例３－１から変形例３－３の各構成は実施形態４に適用可能である。

　［実施形態５］
　〔コンバータ・電力変換装置〕
　実施形態１から実施形態４のリアクトル１は、以下の通電条件を満たす用途に利用できる。通電条件としては、例えば、最大直流電流が１００Ａ以上１０００Ａ以下程度であり、平均電圧が１００Ｖ以上１０００Ｖ以下程度であり、使用周波数が５ｋＨｚ以上１００ｋＨｚ以下程度であることが挙げられる。実施形態１から実施形態４のリアクトル１は、代表的には電気自動車やハイブリッド自動車などの車両などに搭載されるコンバータの構成部品や、このコンバータを備える電力変換装置の構成部品に利用できる。

　ハイブリッド自動車や電気自動車などの車両１２００は、図１７に示すようにメインバッテリ１２１０と、メインバッテリ１２１０に接続される電力変換装置１１００と、メインバッテリ１２１０からの供給電力により駆動して走行に利用されるモータ１２２０とを備える。モータ１２２０は、代表的には、３相交流モータであり、走行時、車輪１２５０を駆動し、回生時、発電機として機能する。ハイブリッド自動車の場合、車両１２００は、モータ１２２０に加えてエンジン１３００を備える。図１７では、車両１２００の充電箇所としてインレットを示すが、プラグを備える形態とすることができる。

　電力変換装置１１００は、メインバッテリ１２１０に接続されるコンバータ１１１０と、コンバータ１１１０に接続されて、直流と交流との相互変換を行うインバータ１１２０とを有する。この例に示すコンバータ１１１０は、車両１２００の走行時、２００Ｖ以上３００Ｖ以下程度のメインバッテリ１２１０の入力電圧を４００Ｖ以上７００Ｖ以下程度にまで昇圧して、インバータ１１２０に給電する。コンバータ１１１０は、回生時、モータ１２２０からインバータ１１２０を介して出力される入力電圧をメインバッテリ１２１０に適合した直流電圧に降圧して、メインバッテリ１２１０に充電させている。入力電圧は、直流電圧である。インバータ１１２０は、車両１２００の走行時、コンバータ１１１０で昇圧された直流を所定の交流に変換してモータ１２２０に給電し、回生時、モータ１２２０からの交流出力を直流に変換してコンバータ１１１０に出力している。

　コンバータ１１１０は、図１８に示すように複数のスイッチング素子１１１１と、スイッチング素子１１１１の動作を制御する駆動回路１１１２と、リアクトル１１１５とを備え、ＯＮ／ＯＦＦの繰り返しにより入力電圧の変換を行う。入力電圧の変換とは、ここでは昇降圧を行う。スイッチング素子１１１１には、電界効果トランジスタ、絶縁ゲートバイポーラトランジスタなどのパワーデバイスが利用される。リアクトル１１１５は、回路に流れようとする電流の変化を妨げようとするコイルの性質を利用し、スイッチング動作によって電流が増減しようとしたとき、その変化を滑らかにする機能を有する。リアクトル１１１５として、実施形態１から実施形態４のいずれかのリアクトル１を備える。低損失なリアクトル１を備えることで、電力変換装置１１００やコンバータ１１１０において、効率の向上が期待できる。

　車両１２００は、コンバータ１１１０の他、メインバッテリ１２１０に接続された給電装置用コンバータ１１５０や、補機類１２４０の電力源となるサブバッテリ１２３０とメインバッテリ１２１０とに接続され、メインバッテリ１２１０の高圧を低圧に変換する補機電源用コンバータ１１６０を備える。コンバータ１１１０は、代表的には、ＤＣ－ＤＣ変換を行うが、給電装置用コンバータ１１５０や補機電源用コンバータ１１６０は、ＡＣ－ＤＣ変換を行う。給電装置用コンバータ１１５０のなかには、ＤＣ－ＤＣ変換を行うものもある。給電装置用コンバータ１１５０や補機電源用コンバータ１１６０のリアクトルに、実施形態１から実施形態４のいずれかのリアクトル１と同様の構成を備え、適宜、大きさや形状などを変更したリアクトルを利用できる。また、入力電力の変換を行うコンバータであって、昇圧のみを行うコンバータや降圧のみを行うコンバータに、実施形態１から実施形態４のいずれかのリアクトル１などを利用することもできる。

　＜試験例１＞
　上述した実施形態１と同様の構成のリアクトルについて、電磁気性能への影響を評価した。試験例１に用いるリアクトルの試料は、磁性コア３がＥ－Ｔ型である。第一コア３ａの比透磁率μｒ_１は２０である。第二コア３ｂの比透磁率μｒ_２は１５０である。

　試験例１では、先端面３ａｆが第一外側面取り部４１ｏのみを有する試料Ｎｏ．１－１と、先端面３ａｆが第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉを有する試料Ｎｏ．１０について評価を行った。磁性コア３及び各主要部のサイズを以下に示す。

　　（磁性コア及び主要部のサイズ）
・磁性コア３の長さＬ：７０ｍｍ
・磁性コア３の幅Ｗ：７５ｍｍ
・磁性コア３の高さＨ：３０ｍｍ
・ミドルコア部３０の幅＝第一ミドルコア部３０ａ及び第二ミドルコア部３０ｂの幅：２４ｍｍ
・第一エンドコア部３１及び第二エンドコア部３２の長さ：１２．５ｍｍ
・第一エンドコア部３１及び第二エンドコア部３２の幅Ｗ_３１，Ｗ_３２：７５ｍｍ
・第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の幅＝先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１：１２ｍｍ
・対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２：１２ｍｍ

　　〈試料Ｎｏ．１－１〉
・第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１：４．５ｍｍ
・第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２：０ｍｍ
・先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１に対する面取り幅Ｆ_１１の比率（Ｆ_１１／Ｗｓ_１）：３７．５％
・先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１に対する面取り幅Ｆ_１２の比率（Ｆ_１２／Ｗｓ_１）：０

　　〈試料Ｎｏ．１０〉
・第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１：２．２５ｍｍ
・第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２：２．２５ｍｍ
・先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１に対する面取り幅Ｆ_１１の比率（Ｆ_１１／Ｗｓ_１）：１８．７５％
・先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１に対する面取り幅Ｆ_１２の比率（Ｆ_１２／Ｗｓ_１）：１８．７５％

　試料Ｎｏ．１－１は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１が第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２よりも大きい。試料Ｎｏ．１０は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１と第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２とが同じ、比較モデルである。

　（電磁気性能の評価）
　各試料のリアクトルについて、インダクタンス及び損失をコンピュータをシミュレーションにより解析した。解析には、市販の電磁界解析ソフトウェアである株式会社ＪＳＯＬ製のＪＭＡＧ－Ｄｅｓｉｇｎｅｒ１９．０を使用した。インダクタンスの解析は、コイルに直流を流したときのインダクタンスを求めた。電流は０Ａから４００Ａの範囲で変化させた。電流値が０Ａ、１００Ａ、２００Ａ、及び３００Ａのときのインダクタンスを表１に示す。表１には、試料Ｎｏ．１－１における各電流値でのインダクタンスを、試料Ｎｏ．１０における各電流値でのインダクタンスに対する差の比率として示す。この比率は、試料Ｎｏ．１０における各電流値でのインダクタンスを１００としたパーセンテージで示される。また、解析により得られたインダクタンスのグラフを図１９に示す。図１９のグラフにおいて横軸は電流（Ａｍｅａｎ）を示す。図１９のグラフにおいて縦軸はインダクタンス（μＨ）を示す。図１９中、破線のグラフは試料Ｎｏ．１０のインダクタンスを示す。図１９中、実線のグラフは試料Ｎｏ．１－１のインダクタンスを示す。

　損失の解析は、直流電流０Ａ、入力電圧３００Ｖ、出力電圧６００Ｖ、周波数２０ｋＨｚの条件で駆動したときの総損失を求めた。総損失には、磁性コアの鉄損、及びコイルでの損失などが含まれる。その結果を表１に示す。表１には、試料Ｎｏ．１－１の総損失を、試料Ｎｏ．１０の総損失に対する差の比率として示す。この比率は、試料Ｎｏ．１０の損失を１００としたパーセンテージで示される。

　（重量低減効果の評価）
　更に、試料Ｎｏ．１－１のリアクトルについて、磁性コアの重量低減効果を評価した。ここでは、試料Ｎｏ．１０における第一コアの体積に対する試料Ｎｏ．１－１における第一コアの体積の削減量を計算して求めた。体積削減量は、試料Ｎｏ．１０の第一コアの体積から試料Ｎｏ．１－１の第一コアの体積を引いたものである。その結果を表１に示す。また、試料Ｎｏ．１０の第一コアに対する試料Ｎｏ．１－１の第一コアの質量比を計算して求めた。質量比は、試料Ｎｏ．１０の第一コアの質量に対する試料Ｎｏ．１－１の第一コアの質量を百分率で示したものである。表１には、質量比も併せて示す。

　表１及び図１９に示すように、試料Ｎｏ．１－１のインダクタンス特性は、試料Ｎｏ．１０のインダクタンス特性とほぼ同じである。具体的には、表１に示すように、試料Ｎｏ．１－１における０Ａから３００Ａの各電流値でのインダクタンスは、試料Ｎｏ．１０における各電流値でのインダクタンスの±２．５％以内、更に±１．５％以内、特に±０．５以内であることから、試料Ｎｏ．１－１は、試料Ｎｏ．１０と同等のインダクタンス特性を維持しているといえる。つまり、試料Ｎｏ．１－１は、所定のインダクタンスを十分に保つことができる。よって、試料Ｎｏ．１－１において、第一外側面取り部の面取り幅がインダクタンスにほとんど影響を与えない。また、表１の結果から、試料Ｎｏ．１－１は、試料Ｎｏ．１０よりも損失が低減される。

　更に、試料Ｎｏ．１－１は、試料Ｎｏ．１０に比較して、第一コアの重量を０．１％削減できる。

　＜試験例２＞
　試験例２では、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１を変えて、面取り幅Ｆ_１１が電磁気性能に及ぼす影響を調べた。具体的には、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１を２．４ｍｍから６ｍｍの範囲で設定した試料Ｎｏ．２－１からＮｏ．２－６のリアクトルについて、試験例１と同様の評価を行った。試料Ｎｏ．２－３は、試験例１の試料Ｎｏ．１－１と同じである。試料Ｎｏ．２－１からＮｏ．２－６の相違点は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１のみである。

　各試料のリアクトルについて、インダクタンス及び総損失を試験例１と同様にして求めた。その結果を表２に示す。表２には、試料Ｎｏ．２－１からＮｏ．２－６における各電流値でのインダクタンスを、試料Ｎｏ．１０における各電流値でのインダクタンスに対する差の比率として示す。試料Ｎｏ．２－１からＮｏ．２－６の総損失を、試料Ｎｏ．１０の総損失に対する差の比率として示す。更に、試験例１と同様に、試料Ｎｏ．１０における第一コアに対する試料Ｎｏ．２－１からＮｏ．２－６における第一コアの体積削減量及び質量比を表２に示す。

　表２に示すように、第一外側面取り部の面取り幅Ｆ_１１が第一内側面取り部の面取り幅Ｆ_１２よりも大きいほど、損失が小さくなる。即ち、損失の低減効果が大きくなる。また、面取り幅Ｆ_１１が大きいほど、第一コアの体積削減量が大きくなる。即ち、重量の低減効果が大きくなる。しかし、面取り幅Ｆ_１１を大きくし過ぎると、インダクタンス特性が悪化し易い。具体的には、試料Ｎｏ．１０における０Ａから３００Ａの各電流値でのインダクタンスに対して、ばらつきが大きくなる。つまり、試料Ｎｏ．１０と同等のインダクタンス特性を維持することが難しくなる。試料Ｎｏ．２－１からＮｏ．２－５は、試料Ｎｏ．１０に対して、０Ａから３００Ａの各電流値でのインダクタンスのばらつき範囲が±０．５％以内であるので、所定のインダクタンス特性を十分に保つことができている。このことから、先端面の幅Ｗｓ_１に対する面取り幅Ｆ_１１の比率（Ｆ_１１／Ｗｓ_１）は、１０％以上４５％以下が好ましく、更に２０％以上が好ましいと考えられる。更に、損失の低減効果だけでなく、重量の低減効果を考慮すると、比率（Ｆ_１１／Ｗｓ_１）は２５％超が好ましいと考えられる。

　＜試験例３＞
　試験例３では、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２を変えて、面取り幅Ｆ_１２が電磁気性能に及ぼす影響を調べた。具体的には、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２を０ｍｍから２ｍｍの範囲で設定した試料Ｎｏ．３－１からＮｏ．３－４のリアクトルについて、試験例１と同様の評価を行った。試料Ｎｏ．３－１は、試験例１の試料Ｎｏ．１－１と同じである。試料Ｎｏ．３－１からＮｏ．３－４の相違点は、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２のみである。

　各試料のリアクトルについて、インダクタンス及び総損失を試験例１と同様にして求めた。その結果を表３に示す。表３には、試料Ｎｏ．３－１からＮｏ．３－４における各電流値でのインダクタンスを、試料Ｎｏ．１０における各電流値でのインダクタンスに対する差の比率として示す。試料Ｎｏ．３－１からＮｏ．３－４の総損失を、試料Ｎｏ．１０の総損失に対する差の比率として示す。更に、試験例１と同様に、試料Ｎｏ．１０における第一コアに対する試料Ｎｏ．３－１からＮｏ．３－４における第一コアの体積削減量及び質量比を表３に示す。

　表３に示すように、第一内側面取り部の面取り幅Ｆ_１２が小さいほど、損失が小さくなっており、損失の発生を抑制し易いことが分かる。試料Ｎｏ．３－１からＮｏ．３－３は、試料Ｎｏ．１０に比べて損失を０．５％以上低減できている。このことから、先端面の幅Ｗｓ_１に対する面取り幅Ｆ_１２の比率（Ｆ_１２／Ｗｓ_１）は、１２．５％以下、更に１０％以下が好ましいと考えられる。

　＜試験例４＞
　試験例４では、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２を変えて、先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１に対する幅Ｗｓ_２の削減量が電磁気性能に及ぼす影響を調べた。具体的には、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２を先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１よりも１ｍｍから５ｍｍの範囲で短くした試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５のリアクトルについて、試験例１と同様の評価を行った。試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５の相違点は、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２のみである。試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５は、対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２が異なる以外は試験例１の試料Ｎｏ．１－１と同様である。

　試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５の対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２はそれぞれ、１１ｍｍ、１０ｍｍ、９ｍｍ、８ｍｍ、７ｍｍである。即ち、試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５の第二エンドコア部３２の幅Ｗ_３２はそれぞれ、７３ｍｍ、７１ｍｍ、６９ｍｍ、６７ｍｍ、６５ｍｍである。各試料における幅Ｗｓ_１と幅Ｗｓ_２との差（Ｗｓ_１－Ｗｓ_２）、幅Ｗｓ_１に対する幅Ｗｓ_２の比率（Ｗｓ_２／Ｗｓ_１）をそれぞれ表４に示す。

　各試料のリアクトルについて、インダクタンス及び総損失を試験例１と同様にして求めた。その結果を表４に示す。表４には、試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５における各電流値でのインダクタンスを、試料Ｎｏ．１０における各電流値でのインダクタンスに対する差の比率として示す。試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５の総損失を、試料Ｎｏ．１０の総損失に対する差の比率として示す。

　（重量低減効果の評価）
　更に、試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５のリアクトルについて、磁性コアの重量低減効果を評価した。ここでは、試料Ｎｏ．１０における第二コアの体積に対する試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５における第二コアの体積の削減量を計算して求めた。体積削減量は、試料Ｎｏ．１０の第二コアの体積から試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５における第二コアの体積を引いたものである。その結果を表４に示す。また、試料Ｎｏ．１０の第二コアに対する試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５の第二コアの質量比を計算して求めた。質量比は、試料Ｎｏ．１０の第二コアの質量に対する試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－５の第二コアの質量を百分率で示したものである。表４には、質量比も併せて示す。

　表４に示すように、対向面の幅Ｗｓ_２が先端面の幅Ｗｓ_１よりも短い、即ち先端面の幅Ｗｓ_１と対向面の幅Ｗｓ_２との差（Ｗｓ_１－Ｗｓ_２）が大きいほど、第二コアの体積削減量が大きくなる。即ち、重量の低減効果が大きくなる。しかし、対向面の幅Ｗｓ_２がより短くなると、その分インダクタンス特性の悪化が顕著となる。具体的には、試料Ｎｏ．１０における０Ａから３００Ａの各電流値でのインダクタンスに対して、ばらつきが大きくなる。つまり、試料Ｎｏ．１０と同等のインダクタンス特性を維持することが難しくなる。表２から分かるように、対向面の幅Ｗｓ_２を短くしていくと、第二コアの体積削減量は一定の割合で増加するのに対し、インダクタンスのばらつき範囲は、体積削減量の増加割合よりも大きくなっている。試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－４は、試料Ｎｏ．１０に対して、０Ａから３００Ａの各電流値でのインダクタンスのばらつき範囲が±２．５％以内であることから、所定のインダクタンス特性を概ね保つことができているといえる。特に、試料Ｎｏ．４－１からＮｏ．４－３は、試料Ｎｏ．１０に対するインダクタンスのばらつき範囲が±１．５％以内であるので、所定のインダクタンス特性をより良好に保つことができている。このことから、先端面の幅Ｗｓ_１に対する対向面の幅Ｗｓ_２の比率（Ｗｓ_２／Ｗｓ_１）は、６０％以上、更に７０％以上が好ましいと考えられる。更に、損失の低減効果、及び重量の低減効果を考慮すると、比率（Ｗｓ_２／Ｗｓ_１）は９２％以下、更に９０％以下が好ましいと考えられる。

　＜試験例５＞
　上述した実施形態３と同様の構成のリアクトルについて、電磁気性能への影響を評価した。試験例５に用いるリアクトルの試料は、磁性コア３がＥ－Ｅ型である。第一コア３ａの比透磁率μｒ_１は２０である。第二コア３ｂの比透磁率μｒ_２は１５０である。

　試験例５では、先端面３ａｆが第一外側面取り部４１ｏのみを有する試料Ｎｏ．５－１からＮｏ．５－３と、先端面３ａｆが第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉを有する試料Ｎｏ．５０について評価を行った。試料Ｎｏ．５－１からＮｏ．５－３は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１を５ｍｍから６ｍｍの範囲で設定した。試料Ｎｏ．５－１からＮｏ．５－３の相違点は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１のみである。磁性コア３及び各主要部のサイズを以下に示す。

　　（磁性コア及び主要部のサイズ）
・磁性コア３の長さＬ：７０ｍｍ
・磁性コア３の幅Ｗ：７５ｍｍ
・磁性コア３の高さＨ：３０ｍｍ
・ミドルコア部３０の幅＝第一ミドルコア部３０ａ及び第二ミドルコア部３０ｂの幅：２４ｍｍ
・第一エンドコア部３１及び第二エンドコア部３２の長さ：１２．５ｍｍ
・第一エンドコア部３１及び第二エンドコア部３２の幅Ｗ_３１，Ｗ_３２：７５ｍｍ
・第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の第一部分３３ａ，３４ａの幅＝先端面３ａｆの幅Ｗｓ_１：１２ｍｍ
・第一サイドコア部３３及び第二サイドコア部３４の第二部分３３ｂ，３４ｂの幅＝対向面３ｂｆの幅Ｗｓ_２：１２ｍｍ

　試料Ｎｏ．５－１からＮｏ．５－３は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１が第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２よりも大きい。試料Ｎｏ．５－１からＮｏ．５－３において、第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２はいずれも０ｍｍである。試料Ｎｏ．５０は、第一外側面取り部４１ｏの面取り幅Ｆ_１１と第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１２とが同じ、比較モデルである。試料Ｎｏ．５０において、第一外側面取り部４１ｏ及び第一内側面取り部４１ｉの面取り幅Ｆ_１１，Ｆ_１２は２．２５ｍｍである。

　各試料のリアクトルについて、インダクタンス及び総損失を試験例１と同様にして求めた。その結果を表５に示す。表５には、試料Ｎｏ．Ｎｏ．５－１からＮｏ．５－３における各電流値でのインダクタンスを、試料Ｎｏ．５０における各電流値でのインダクタンスに対する差の比率として示す。試料Ｎｏ．５－１からＮｏ．５－３の総損失を、試料Ｎｏ．５０の総損失に対する差の比率として示す。更に、試料Ｎｏ．５０における第一コアに対する試料Ｎｏ．５－１からＮｏ．５－３における第一コアの体積削減量及び質量比を表５に示す。

　表５に示すように、磁性コアがＥ－Ｅ型であっても、上述した試験例２のＥ－Ｔ型の場合と同様に、第一外側面取り部の面取り幅Ｆ_１１が大きいほど、損失が小さくなる。即ち、損失の低減効果が大きくなる。また、面取り幅Ｆ_１１が大きいほど、第一コアの体積削減量が大きくなる。即ち、重量の低減効果が大きくなる。しかし、面取り幅Ｆ_１１を大きくし過ぎると、インダクタンス特性が悪化し易い。具体的には、試料Ｎｏ．５０における０Ａから３００Ａの各電流値でのインダクタンスに対するばらつきがより大きくなる。つまり、試料Ｎｏ．３０と同等のインダクタンス特性を維持することが難しくなる。試料Ｎｏ．５－１、Ｎｏ．５－２は、試料Ｎｏ．５０に対して、０Ａから３００Ａの各電流値でのインダクタンスのばらつき範囲が±０．５％以内であるので、所定のインダクタンス特性を十分に保つことができている。このことから、Ｅ－Ｅ型の磁性コアにおいては、先端面の幅Ｗｓ_１に対する面取り幅Ｆ_１１の比率（Ｆ_１１／Ｗｓ_１）は、４０％以上４５％以下が好ましいと考えられる。

　１　リアクトル
　２　コイル
　２ａ　第一の端面、２ｂ　第二の端面
　２１　巻回部、２１ａ，２１ｂ　端部
　３　磁性コア
　３ａ　第一コア、３ｂ　第二コア
　３０　ミドルコア部
　　３０ａ　第一ミドルコア部、３０ｂ　第二ミドルコア部
　３１　第一エンドコア部、３２　第二エンドコア部
　３３　第一サイドコア部、３４　第二サイドコア部
　３３ａ，３４ａ　第一部分、３３ｂ，３４ｂ　第二部分
　３ａｆ　先端面、３ｂｆ　対向面
　３ａｏ，３ｂｏ　外側縁
　３ａｉ，３ｂｉ　内側縁
　４１　第一面取り部
　４１ｏ　第一外側面取り部、４１ｉ　第一内側面取り部
　４２　第二面取り部
　４２ｏ　第二外側面取り部、４２ｉ　第二内側面取り部
　Ｆ_１１，Ｆ_１２，Ｆ_２１，Ｆ_２２　面取り幅
　Ｗ，Ｗｓ_１，Ｗｓ_２，Ｗ_３１，Ｗ_３２　幅
　Ｌ　長さ
　Ｈ　高さ
　１１００　電力変換装置
　１１１０　コンバータ
　１１１１　スイッチング素子
　１１１２　駆動回路
　１１１５　リアクトル
　１１２０　インバータ
　１１５０　給電装置用コンバータ
　１１６０　補機電源用コンバータ
　１２００　車両
　１２１０　メインバッテリ
　１２２０　モータ
　１２３０　サブバッテリ
　１２４０　補機類
　１２５０　車輪
　１３００　エンジン

Claims

　コイルと磁性コアとを備えるリアクトルであって、
　前記磁性コアは、Ｘ方向に組み合わされることでθ状に構成される第一コアと第二コアとを備え、
　前記第一コアは、第一エンドコア部と、ミドルコア部の少なくとも一部と、第一サイドコア部及び第二サイドコア部を含む両サイドコア部の少なくとも一部とを含み、
　前記第二コアは、第二エンドコア部と、前記ミドルコア部の残部と、前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々の残部とを含み、
　前記第一エンドコア部は、前記コイルの第一の端面に臨み、
　前記第二エンドコア部は、前記コイルの第二の端面に臨み、
　前記ミドルコア部は、前記コイルの内側に配置され、
　前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部は、前記ミドルコア部を挟むように前記コイルの外側に配置され、
　前記第一コアの前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々は、前記第二コアに向く先端面を有し、
　前記第二コアの表面は、前記先端面と向かい合う対向面を有し、
　前記磁性コアをＺ方向から見たとき、
　　前記対向面の外側縁は前記先端面の外側縁からＹ方向の内側に位置する、又は前記先端面の外側縁と前記Ｙ方向に揃っていると共に、
　　前記対向面の内側縁と前記先端面の内側縁とは前記Ｙ方向に実質的に揃っており、
　前記先端面は、前記Ｚ方向に沿う第一面取り部を有し、
　前記第一面取り部は、前記先端面の外側縁につながる第一外側面取り部、及び前記先端面の内側縁につながる第一内側面取り部のうち、少なくとも前記第一外側面取り部を含み、
　前記第一外側面取り部の面取り幅が、前記第一内側面取り部の面取り幅よりも大きく、
　前記Ｘ方向は、前記ミドルコア部の軸方向に沿った方向であり、
　前記Ｙ方向は、前記ミドルコア部と前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部とが並列される方向であり、
　前記Ｚ方向は、前記Ｘ方向と前記Ｙ方向の双方に直交する方向である、
リアクトル。
　前記第一外側面取り部の面取り幅は、前記先端面における前記Ｙ方向の幅の１０％以上４５％以下である請求項１に記載のリアクトル。
　前記第一内側面取り部の面取り幅は、前記先端面における前記Ｙ方向の幅の１２．５％以下である請求項１又は請求項２に記載のリアクトル。
　前記第一内側面取り部の面取り幅が２ｍｍ以下である請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のリアクトル。
　前記第一外側面取り部は、丸面取りである請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のリアクトル。
　前記第一コアは、樹脂中に軟磁性粉末が分散した複合材料の成形体であり、
　前記第二コアは、軟磁性粉末を含む原料粉末の圧粉成形体である請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のリアクトル。
　前記第一コアの比透磁率は５以上５０以下である請求項１から請求項６のいずれか一項に記載のリアクトル。
　前記第二コアの比透磁率は５０以上５００以下である請求項１から請求項７のいずれか一項に記載のリアクトル。
　前記第二コアの比透磁率が前記第一コアの比透磁率よりも高い請求項１から請求項８のいずれか一項に記載のリアクトル。
　前記対向面の外側縁は前記先端面の外側縁から前記Ｙ方向の内側に位置しており、
　前記対向面における前記Ｙ方向の幅が、前記先端面における前記Ｙ方向の幅よりも短い請求項１から請求項９のいずれか一項に記載のリアクトル。
　前記対向面における前記Ｙ方向の幅は、前記先端面における前記Ｙ方向の幅の６０％以上９２％以下である請求項１０に記載のリアクトル。
　前記対向面は、前記Ｚ方向に沿う第二面取り部を有し、
　前記第二面取り部は、前記対向面の外側縁につながる第二外側面取り部、及び前記対向面の内側縁につながる第二内側面取り部のうち、少なくとも前記第二外側面取り部を含み、
　前記第二外側面取り部の面取り幅が、前記第二内側面取り部の面取り幅よりも大きい請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載のリアクトル。
　前記第一コアは、前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々の全部を含み、
　前記対向面は、前記第二コアの前記第二エンドコア部に備わる請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載のリアクトル。
　前記第一コアは、前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々の一部を含み、
　前記対向面は、前記第二コアの前記第一サイドコア部及び前記第二サイドコア部の各々の残部に備わる請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載のリアクトル。
　請求項１から請求項１４のいずれか１項に記載のリアクトルを備える、
コンバータ。
　請求項１５に記載のコンバータを備える、
電力変換装置。