WO2021161617A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2021161617A1
WO2021161617A1 PCT/JP2020/043989 JP2020043989W WO2021161617A1 WO 2021161617 A1 WO2021161617 A1 WO 2021161617A1 JP 2020043989 W JP2020043989 W JP 2020043989W WO 2021161617 A1 WO2021161617 A1 WO 2021161617A1
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WO
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lens
refractive power
wavelength
conditional expression
line
Prior art date
Application number
PCT/JP2020/043989
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English (en)
French (fr)
Inventor
陽介 成田
英暁 岡野
勝治 木村
Original Assignee
ソニーグループ株式会社
ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • This technology is related to imaging lenses. More specifically, the present invention relates to an image pickup lens and an image pickup device for forming a subject image on an image pickup device.
  • a bright image pickup lens having a large aperture that is, a low aperture F value is required. Therefore, there is a tendency that more imaging lenses are used in combination in order to realize miniaturization, low profile, and high performance of the imaging lens. For example, an imaging lens having a sufficient brightness with an F value of about 2.0 by providing a group of five lenses is disclosed (see, for example, Patent Document 1).
  • the chromatic aberration is corrected by arranging the first lens and the second lens relatively close to each other, and the coma aberration is corrected by the third lens and the fourth lens.
  • the refractive power of the fourth lens is strong, the assembling property of the image pickup lens is impaired, and the optical performance of the entire image pickup lens system is lowered.
  • the focal length and the total optical length of the entire imaging lens system are longer than the size of the solid-state image sensor. Therefore, it is considered that it becomes difficult to correct various aberrations, particularly spherical aberration and coma, if the image pickup lens is further reduced in size or height, the angle of view is enlarged, or the F value is reduced.
  • This technology was created in view of this situation, and aims to provide an imaging lens with a short optical overall length and high optical performance.
  • the present technology has been made to solve the above-mentioned problems, and the first side surface thereof is, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive force and a first lens group having a negative refractive force.
  • An imaging lens composed of two lens groups and having a negative refractive index as a whole to form a subject image on an imaging element.
  • the first lens group has a positive refractive force in order from the object side.
  • the second lens group includes a seventh lens having a negative refractive power and an eighth lens having a positive or negative refractive power in this order from the object side. It is an imaging lens composed of a lens.
  • an imaging lens that satisfies the following conditional expression (a) may be used.
  • f Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the entire lens system
  • fg1 Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the first lens group
  • fg2 d-line (wavelength 587.6 nm) of the second lens group
  • an imaging lens that satisfies the following conditional expression (b) may be used.
  • fg2 Focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the second lens group
  • f7 Focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the seventh lens
  • f8 At the d-line (wavelength 587.6 nm) of the eighth lens Let it be the focal length.
  • an imaging lens that satisfies the following conditional expression (c) may be used.
  • f7 Focus distance at d-line (wavelength 587.6 nm) of the 7th lens
  • f8 Focus distance at d-line (wavelength 587.6 nm) of the 8th lens
  • Nd7 Abbe at d-line (wavelength 587.6 nm) of the 7th lens
  • Number Nd8 The Abbe number on the d-line (wavelength 587.6 nm) of the 8th lens.
  • an imaging lens that satisfies the following conditional expression (d) may be used.
  • R13 is the radius of curvature of the lens on the first surface of the seventh lens
  • R14 is the radius of curvature of the lens on the first surface of the eighth lens.
  • conditional expression (e) TL / IH ⁇ 1.7
  • TL The total optical length of the lens system
  • IH The maximum height of the light beam of the image sensor.
  • the first lens may be an imaging lens having a positive refractive power and having a convex surface facing the object side.
  • the second lens may be an imaging lens having a negative refractive power and having a concave surface facing the image side.
  • an imaging lens that satisfies the following conditional expression (f) may be used.
  • f1 Focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the first lens
  • f2 Focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the second lens.
  • an imaging lens that satisfies the following conditional expression (g) may be used.
  • ⁇ d1 Abbe number at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the first lens
  • ⁇ d2 Abbe number at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the second lens
  • ⁇ d3 Abbe number at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the third lens
  • Number ⁇ d4 Let it be the Abbe number in the d-line (wavelength 587.6 nm) of the fourth lens.
  • an imaging lens that satisfies the following conditional expression (h) may be used.
  • f3 Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the third lens
  • f4 Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the fourth lens
  • f5 Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the fifth lens
  • Distance f6 The focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the sixth lens.
  • the second aspect of the present technology is composed of a first lens group having a positive refractive force and a second lens group having a negative refractive force in order from the object side, and has a negative refractive index as a whole.
  • the first lens group includes an image pickup lens having a A lens, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, a fourth lens having a positive or negative refractive power, a fifth lens having a positive refractive power, and a negative lens.
  • the second lens group is composed of a sixth lens having a refractive power of the above, and a seventh lens having a negative refractive power and an eighth lens having a positive or negative refractive power in this order from the object side. It may be an imaging device to be used.
  • the imaging lens according to the embodiment of the present technology is composed of a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side, and has a negative refractive index as a whole. It is an imaging lens that forms a subject image on an imaging element.
  • the first lens group includes a first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, and a positive or negative refractive power in this order from the object side. It is composed of a fourth lens having a positive refractive power, a fifth lens having a positive refractive power, and a sixth lens having a negative refractive power.
  • the second lens group is composed of a seventh lens having a negative refractive power and an eighth lens having a positive or negative refractive power in order from the object side.
  • the imaging lens according to the embodiment of the present technology by eliminating aberrations such as curvature of field and distortion in the fifth lens and the sixth lens, the optical length of the lens in the previous stage is shortened, and the optical performance is also reduced. Can be improved.
  • conditional expression (a) 3.0 ⁇ f / (fg1 / fg2)
  • f Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the entire lens system
  • fg1 Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the first lens group
  • fg2 d-line (wavelength 587.6 nm) of the second lens group
  • Conditional expression (a) defines the appropriate relationship between the refractive powers of the first lens group and the second lens group with respect to the refractive powers (or focal lengths; the same applies hereinafter) of the entire lens system.
  • the absolute value is used in the conditional expression (a) because the second lens group has a negative refractive power.
  • conditional expression (a) For the imaging lens according to the embodiment of the present technology, it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (a) to the numerical range of the following conditional expression (a').
  • conditional expression (a') 7.0 ⁇
  • conditional expression (b) 50 ⁇ fg2 / (f8 / f7)
  • fg2 Focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the second lens group
  • f7 Focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the seventh lens
  • f8 At the d-line (wavelength 587.6 nm) of the eighth lens Let it be the focal length.
  • Conditional expression (b) defines the appropriate relationship between the refractive powers of the second lens group and the refractive powers of the seventh lens and the eighth lens.
  • the absolute value is used in the conditional expression (b) because the second lens group has a negative refractive power.
  • conditional expression (b) 60 ⁇ fg2 / (f8 / f7)
  • conditional expression (c)
  • f7 Focus distance at d-line (wavelength 587.6 nm) of the 7th lens
  • f8 Focus distance at d-line (wavelength 587.6 nm) of the 8th lens
  • Nd7 Abbe at d-line (wavelength 587.6 nm) of the 7th lens
  • Conditional expression (c) defines an appropriate relationship between the refractive index of the 7th lens with respect to the refractive power of the 7th lens and the refractive index of the 8th lens with respect to the refractive power of the 8th lens.
  • the absolute value is used in the conditional expression (c) because either the seventh lens or the eighth lens requires a negative refractive index.
  • conditional expression (c) For the imaging lens according to the embodiment of the present technology, it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (c) to the numerical range of the following conditional expression (c').
  • condition in the range of the conditional expression (c') various aberrations can be corrected more satisfactorily while being compact and low in height.
  • conditional expression (d)
  • R13 is the radius of curvature of the lens on the first surface of the seventh lens
  • R14 is the radius of curvature of the lens on the first surface of the eighth lens.
  • Conditional expression (d) defines an appropriate relationship between the radius of curvature of the first surface of the seventh lens and the radius of curvature of the first surface of the eighth lens (or the second surface of the seventh lens L7). ..
  • conditional expression (d) For the imaging lens according to the embodiment of the present technology, it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (d) to the numerical range of the following conditional expression (d').
  • conditional expression (d') By setting the condition in the range of the conditional expression (d'), various aberrations can be corrected more satisfactorily while being compact and low in height.
  • conditional expression (e) TL / IH ⁇ 1.7
  • TL The total optical length of the lens system
  • IH The maximum height of the light beam of the image sensor.
  • conditional expression (e) defines an appropriate relationship between the optical overall length TL of the imaging lens and the maximum image height IH on the imaging surface.
  • conditional expression (e) For the imaging lens according to the embodiment of the present technology, it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (e) to the numerical range of the following conditional expression (e'). By setting in the range of the conditional expression (e'), a smaller and lower profile image pickup lens can be realized while having high performance.
  • the first lens has a positive refractive power and has a convex surface facing the object side. Thereby, the occurrence of aberration can be reduced.
  • the second lens has a negative refractive power and has a concave surface facing the image side.
  • the total reflection ghost due to the off-axis light rays is prevented from being diffused to the peripheral portion of the lens and directly incident on the solid-state image sensor, which is also effective for correcting coma aberration.
  • conditional expression (f)
  • f1 Focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the first lens
  • f2 Focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the second lens.
  • Conditional expression (f) defines an appropriate relationship between the first lens and the refractive power of the second lens L2.
  • the absolute value is used in the conditional expression (f) because the second lens has a negative refractive power.
  • conditional expression (f) For the imaging lens according to the embodiment of the present technology, it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (f) to the numerical range of the following conditional expression (f').
  • conditional expression (f') By setting the condition in the range of the conditional expression (f'), various aberrations, particularly chromatic aberration, can be corrected more satisfactorily while being compact and low in height.
  • conditional expression (g) ( ⁇ d1 / ⁇ d2) / ( ⁇ d3 / ⁇ d4) ⁇ 3.5
  • ⁇ d1 Abbe number at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the first lens
  • ⁇ d2 Abbe number at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the second lens
  • ⁇ d3 Abbe number at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the third lens
  • Number ⁇ d4 Let it be the Abbe number in the d-line (wavelength 587.6 nm) of the fourth lens.
  • conditional expression (g) defines an appropriate relationship between the Abbe number ⁇ d1 of the first lens L1, the Abbe number ⁇ d2 of the second lens L2, the Abbe number ⁇ d3 of the third lens L3, and the Abbe number ⁇ d4 of the fourth lens L4. There is.
  • conditional expression (g) For the imaging lens according to the embodiment of the present technology, it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (g) to the numerical range of the following conditional expression (g').
  • conditional expression (g') ( ⁇ d1 / ⁇ d2) / ( ⁇ d3 / ⁇ d4) ⁇ 3.1
  • conditional expression (h)
  • f3 Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the third lens
  • f4 Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the fourth lens
  • f5 Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the fifth lens
  • Distance f6 The focal length at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the sixth lens.
  • conditional expression (h) defines an appropriate relationship between the total value of the refractive powers of the third lens, the fourth lens, and the fifth lens and the refractive power of the sixth lens.
  • conditional expression (h) For the imaging lens according to the embodiment of the present technology, it is more desirable to set the numerical range of the conditional expression (h) to the numerical range of the following conditional expression (h'). By setting it in the range of the conditional expression (h'), it is possible to better correct various aberrations, particularly coma aberration or curvature of field, while being compact and low profile.
  • Si indicates a surface number that means the i-th surface counted from the object side.
  • Ri indicates the radius of curvature of the i-th plane counting from the object side.
  • Di indicates the axial top surface distance between the i-th plane and the i + 1-th plane counting from the object side.
  • Ndi indicates the refractive index of a glass material or material having an i-plane on the object side with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm).
  • ⁇ di indicates the Abbe number with respect to the d-line of the glass material or material having the i-th plane on the object side.
  • f indicates the focal length of the entire lens system.
  • Fno indicates an open F value (F number).
  • ⁇ indicates a half angle of view. Therefore, “2 ⁇ ” indicates the total angle of view diagonally.
  • the aspherical shape is defined by the following equation, where Z is the depth of the aspherical surface, Y is the height from the optical axis, R is the radius of curvature, and K is the conical constant.
  • Z (Y 2 / R) / (1+ (1- (1 + K) (Y / R) 2 )) + A3 ⁇ Y 3 + A4 ⁇ Y 4 + A5 ⁇ Y 5 +... + Ai ⁇ Y i Ai is an i-order aspherical coefficient.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to the first embodiment of the present technology.
  • the image pickup lens in the first embodiment has a first lens group GR1 and a second lens group GR2 arranged in this order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • a seal glass is arranged between the 7th lens L7 and the image plane IMG. Further, the 7th lens L7 and the 8th lens L8 may form a wafer lens. The same applies to other embodiments.
  • Table 1 shows the lens data of Numerical Example 1 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the first embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 1 is "1.822".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.740”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.547”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-9.243”.
  • the half angle of view ⁇ is "38.699”.
  • the optical overall length TL is "8.620”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 2 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 1 in the first embodiment.
  • FIG. 2 is an aberration diagram of the imaging lens according to the first embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • the solid line indicates the value at the g line (wavelength 435.8 nm)
  • the dotted line indicates the value at the d line (587.6 nm)
  • the broken line indicates the value at the c line (wavelength 656.3 nm).
  • S represents a sagittal plane
  • M represents a meridional plane (tangential plane).
  • the vertical axis of the spherical aberration diagram is the normalized pupil coordinates. Further, in the astigmatism diagram and the distortion diagram, the vertical axis represents the image height. The same applies to the following aberration diagrams.
  • FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a second embodiment of the present technology.
  • the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are arranged in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 3 shows the lens data of Numerical Example 2 in which specific numerical values are applied to the zoom lens in the second embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 2 is "1.827”.
  • the focal length f of the entire lens system is "6.700”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.540”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-9.215".
  • the half angle of view ⁇ is "38.809”.
  • the optical overall length TL is "8.610”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 4 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 2 in the second embodiment.
  • FIG. 4 is an aberration diagram of the imaging lens according to the second embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a third embodiment of the present technology.
  • the image pickup lens in the third embodiment is formed by arranging the first lens group GR1 and the second lens group GR2 in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 5 shows the lens data of Numerical Example 3 in which specific numerical values are applied to the zoom lens in the third embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 3 is "1.835".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.682”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.533”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-9.323”.
  • the half angle of view ⁇ is "38.850”.
  • the optical overall length TL is "8.620”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 6 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 3 in the third embodiment.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the imaging lens according to the third embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a fourth embodiment of the present technology.
  • the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are arranged in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 7 shows the lens data of Numerical Example 4 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the fourth embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 4 is "1.820".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.80”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.632”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-9.357”.
  • the half angle of view ⁇ is "38.488”.
  • the optical overall length TL is "8.620".
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 8 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 4 in the fourth embodiment.
  • FIG. 8 is an aberration diagram of the imaging lens according to the fourth embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a fifth embodiment of the present technology.
  • the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are arranged in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and positive lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 9 shows the lens data of Numerical Example 5 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the fifth embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 5 is "1.844".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.657”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.518”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-9.118".
  • the half angle of view ⁇ is "38.726”.
  • the optical overall length TL is "8.620”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 10 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 5 in the fifth embodiment.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of the imaging lens according to the fifth embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a sixth embodiment of the present technology.
  • the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are arranged in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 11 shows the lens data of Numerical Example 6 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the sixth embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 6 is "1.847".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.533”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.388".
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-8.461".
  • the half angle of view ⁇ is "39.312”.
  • the total optical length TL is "8.700”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 12 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 6 in the sixth embodiment.
  • FIG. 12 is an aberration diagram of the imaging lens according to the sixth embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a seventh embodiment of the present technology.
  • the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are arranged in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 13 shows the lens data of Numerical Example 7 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the seventh embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 7 is "1.848".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.660”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.569”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-13.633”.
  • the half angle of view ⁇ is "38.815".
  • the total optical length TL is "8.700”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 14 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 7 in the seventh embodiment.
  • FIG. 14 is an aberration diagram of the imaging lens according to the seventh embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 15 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to an eighth embodiment of the present technology.
  • the image pickup lens in the eighth embodiment is formed by arranging the first lens group GR1 and the second lens group GR2 in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 15 shows the lens data of Numerical Example 8 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the eighth embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 8 is "1.845".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.613".
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.534”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-16.117”.
  • the half angle of view ⁇ is "39.116”.
  • the total optical length TL is "8.700”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 16 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 8 in the eighth embodiment.
  • FIG. 16 is an aberration diagram of the imaging lens according to the eighth embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 17 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a ninth embodiment of the present technology.
  • the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are arranged in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 17 shows the lens data of Numerical Example 9 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the ninth embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 9 is "1.857”.
  • the focal length f of the entire lens system is "6.428”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.324”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-10.702”.
  • the half angle of view ⁇ is "39.786”.
  • the total optical length TL is "8.700”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 18 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 9 in the ninth embodiment.
  • FIG. 18 is an aberration diagram of the imaging lens according to the ninth embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 19 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a tenth embodiment of the present technology.
  • the image pickup lens in the tenth embodiment is formed by arranging the first lens group GR1 and the second lens group GR2 in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 19 shows the lens data of Numerical Example 10 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the tenth embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 10 is "1.855".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.428".
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.331”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-11.765".
  • the half angle of view ⁇ is "39.747”.
  • the optical overall length TL is "8.680".
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 20 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 10 in the tenth embodiment.
  • FIG. 20 is an aberration diagram of the imaging lens according to the tenth embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 21 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to the eleventh embodiment of the present technology.
  • the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are arranged in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 21 shows the lens data of Numerical Example 11 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the eleventh embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 11 is "1.862".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.149”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.042”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-9.571”.
  • the half angle of view ⁇ is "41.000”.
  • the optical overall length TL is "8.461".
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 22 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 11 in the eleventh embodiment.
  • FIG. 22 is an aberration diagram of the imaging lens according to the eleventh embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 23 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a twelfth embodiment of the present technology.
  • the image pickup lens in the twelfth embodiment has a first lens group GR1 and a second lens group GR2 arranged in this order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 23 shows the lens data of Numerical Example 12 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the twelfth embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 12 is "1.856".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.074".
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "5.936”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-7.931".
  • the half angle of view ⁇ is "41.338”.
  • the total optical length TL is "8.200”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 24 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 12 in the twelfth embodiment.
  • FIG. 24 is an aberration diagram of the imaging lens according to the twelfth embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 25 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a thirteenth embodiment of the present technology.
  • the image pickup lens in the thirteenth embodiment has a first lens group GR1 and a second lens group GR2 arranged in this order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a negative refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 25 shows the lens data of Numerical Example 13 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the thirteenth embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 13 is "1.887".
  • the focal length f of the entire lens system is "5.900”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "5.794”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-7.947”.
  • the half angle of view ⁇ is "41.839”.
  • the optical overall length TL is "8.147”.
  • the increased IH is "5.560".
  • Table 26 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 13 in the thirteenth embodiment.
  • FIG. 26 is an aberration diagram of the imaging lens according to the thirteenth embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 27 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to the 14th embodiment of the present technology.
  • the imaging lens in the 14th embodiment is formed by arranging the first lens group GR1 and the second lens group GR2 in order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 27 shows the lens data of Numerical Example 14 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the 14th embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 14 is "1.858".
  • the focal length f of the entire lens system is "6.535”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.409”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-8.908".
  • the half angle of view ⁇ is "38.998”.
  • the total optical length TL is "8.700”.
  • the increased IH is "6.560".
  • Table 28 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 14 in the 14th embodiment.
  • FIG. 28 is an aberration diagram of the imaging lens according to the 14th embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 29 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens according to a fifteenth embodiment of the present technology.
  • the image pickup lens in the fifteenth embodiment has a first lens group GR1 and a second lens group GR2 arranged in this order from the object side toward the image plane IMG.
  • the first lens group GR1 has a positive refractive power.
  • the second lens group GR2 has a negative refractive power.
  • the first lens group GR1 includes a first lens L1 having a positive refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and negative lenses in this order from the object side.
  • a fourth lens L4 having a refractive power, a fifth lens L5 having a positive refractive power, and a sixth lens L6 having a negative refractive power are arranged.
  • the second lens group GR2 is formed by arranging a seventh lens L7 having a negative refractive power and an eighth lens L8 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the seventh lens L7 and the eighth lens L8 are bonded to each other to form a bonded lens.
  • Table 29 shows the lens data of Numerical Example 15 in which specific numerical values are applied to the zoom lens according to the fifteenth embodiment.
  • the F value Fno of the lens of this numerical example 15 is "1.872".
  • the focal length f of the entire lens system is "7.032”.
  • the focal length fg1 of the first lens group GR1 is "6.993”.
  • the focal length fg2 of the second lens group GR2 is "-28.266”.
  • the half angle of view ⁇ is "37.247”.
  • the optical overall length TL is "9.367".
  • the increased IH is "7.560".
  • Table 30 shows the aspherical data of the image pickup lens of the numerical embodiment 15 in the fifteenth embodiment.
  • FIG. 30 is an aberration diagram of the imaging lens according to the fifteenth embodiment of the present technology.
  • a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram (curvature field diagram), and a distortion aberration diagram (distortion) are shown in order from the left.
  • FIG. 31 is a diagram showing the values of the conditional expressions in the numerical examples 1 to 15 of the first to fifteenth embodiments of the present technology. As is clear from this value, it can be seen that each numerical example satisfies the conditional expressions (a) to (h).
  • FIG. 32 is a diagram showing an example in which the image pickup lens according to the first to fifteenth embodiments of the present technology is applied to the image pickup apparatus 100.
  • the image pickup device 100 for example, a mobile phone (including a smartphone), a mobile PC (Personal Computer), a wearable device, a scanner, a surveillance camera, an action cam, a video camera, a digital camera, and the like are assumed.
  • the image pickup device 100 includes an image pickup lens 110, a solid-state image pickup element 118, a signal processing unit 120, a recording unit 130, and a control unit 150.
  • the solid-state image sensor 118 is responsible for the image pickup function, and converts the optical image formed by the image pickup lens 110 according to the first to fifteenth embodiments into an electrical signal.
  • the image signal captured by the solid-state image sensor 118 is supplied to the signal processing unit 120 via the signal line 119.
  • the signal processing unit 120 performs signal processing such as analog-to-digital conversion on the image signal captured by the solid-state image sensor 118.
  • the signal processing unit 120 converts the output signal from the solid-state image sensor 118 into a digital signal. Further, the signal processing unit 120 performs various signal processing such as noise removal, image quality correction, and conversion into a luminance / color difference signal. As this signal processing, for example, optical distortion is corrected for the output of the solid-state image sensor 118.
  • the image signal processed by the signal processing unit 120 is supplied to the recording unit 130 via the signal line 129.
  • the recording unit 130 records the image signal supplied from the signal processing unit 120 on the recording medium.
  • the control unit 150 controls each unit of the image pickup apparatus 100.
  • the control unit 150 controls the solid-state image sensor 118 according to a user's operation or the like to capture an image. Further, the control unit 150 controls the signal processing unit 120 to perform signal processing in synchronization with the acquisition of an image.
  • the control signal from the control unit 150 is supplied to the signal processing unit 120 and the solid-state image sensor 118 via the signal lines 119 and 158.
  • the image pickup apparatus 100 may further include a display unit, and the captured image may be displayed on the display unit. Further, the image pickup apparatus 100 may further include an interface, and may transmit an image signal to an external device via the interface.
  • the present technology can have the following configurations.
  • the subject is composed of a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side, and has a negative refractive index as a whole.
  • An imaging lens that forms an image The first lens group includes a first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, and positive or negative refraction in order from the object side. It is composed of a fourth lens having a force, a fifth lens having a positive refractive power, and a sixth lens having a negative refractive power.
  • the second lens group is an imaging lens composed of a seventh lens having a negative refractive power and an eighth lens having a positive or negative refractive power in order from the object side.
  • the imaging lens according to (1) above which satisfies the following conditional expression (a).
  • f Focal length at d-line (wavelength 587.6 nm) of the entire lens system
  • R13 is the radius of curvature of the lens on the first surface of the seventh lens
  • R14 is the radius of curvature of the lens on the first surface of the eighth lens.
  • (6) The imaging lens according to any one of (1) to (5) above, which satisfies the following conditional expression (e).
  • ⁇ d1 Abbe number at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the first lens
  • ⁇ d2 Abbe number at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the second lens
  • ⁇ d3 Abbe number at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the third lens
  • Number ⁇ d4 Let it be the Abbe number in the d-line (wavelength 587.6 nm) of the fourth lens.
  • (11) The imaging lens according to any one of (1) to (10) above, which satisfies the following conditional expression (h).
  • An imaging lens having a negative refractive index as a whole which is composed of a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side. It is provided with an image pickup element that converts an optical image formed by the image pickup lens into an electrical signal.
  • the first lens group includes a first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, and positive or negative refraction in order from the object side. It is composed of a fourth lens having a force, a fifth lens having a positive refractive power, and a sixth lens having a negative refractive power.
  • the second lens group is an imaging device including a seventh lens having a negative refractive power and an eighth lens having a positive or negative refractive power in order from the object side.
  • GR1, GR2 1st and 2nd lens groups L1 to L8 1st to 8th lenses 100 Imaging device 110 Imaging lens 118 Solid image sensor 120 Signal processing unit 130 Recording unit 150 Control unit

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Abstract

光学全長が短く、光学性能が高い撮像レンズを提供する。　撮像レンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とから構成されて、全体として負の屈折率を有して撮像素子に被写体像を結像させる。第１レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正または負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズとから構成される。第２レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズと、正または負の屈折力を有する第８レンズとから構成される。

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本技術は、撮像レンズに関する。詳しくは、撮像素子に被写体像を結像させる撮像レンズおよび撮像装置に関する。
　近年、固体撮像素子を用いた撮像装置においては、より一層の小型化および低背化が要求されている。特に、カメラ付携帯電話またはスマートフォンのような装置については、小型化および低背化と共に撮像素子の高画素化または大型化が進んでおり、デジタルスチルカメラと同等の高画素撮像素子を搭載したモデルが普及機となっている。そのため、例えばカメラ付携帯電話またはスマートフォンのような装置に搭載される撮像レンズとしても固体撮像素子の高画素化または大型化に対応する高いレンズ性能が要求されている。さらに、例えば暗所撮影でのノイズによる画質の劣化を防止しつつ、より速いシャッタースピードを実現するため、大口径化、すなわち開口Ｆ値の低い、明るい撮像レンズが要求されている。そのため、撮像レンズの小型化、低背化および高性能化を実現するために、より多くの撮像レンズが組み合わされて用いられる傾向にある。例えば、５枚のレンズ群を備えることによって、Ｆ値が２．０程度の十分な明るさを有する撮像レンズが開示されている（例えば、特許文献１参照。）。
特開２０１１－２３２７７２号公報
　上述の従来技術では、第１レンズおよび第２レンズを比較的近くに配置することによって色収差の補正を図り、第３レンズおよび第４レンズによってコマ収差の補正を図っている。しかしながら、上述の従来技術では、第４レンズの屈折力が強いため、撮像レンズの組み立て性が損なわれ、撮像レンズ全系の光学性能が低くなる。また、固体撮像素子の大きさと比較して、撮像レンズ全系の焦点距離と光学全長が長くなる。したがって、さらに撮像レンズの小型化または低背化、画角の拡大またはＦ値の低減が進められると、諸収差、特に球面収差およびコマ収差を補正することが困難になると考えられる。
　本技術はこのような状況に鑑みて生み出されたものであり、光学全長が短く、光学性能が高い撮像レンズを提供することを目的とする。
　本技術は、上述の問題点を解消するためになされたものであり、その第１の側面は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とから構成されて、全体として負の屈折率を有して撮像素子に被写体像を結像させる撮像レンズであって、上記第１レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正または負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズとから構成され、上記第２レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズと、正または負の屈折力を有する第８レンズとから構成される撮像レンズである。
　また、この第１の側面において、以下の条件式（ａ）を満足する撮像レンズであってもよい。
条件式（ａ）：　３．０　＜　｜ｆ ／（ｆｇ１ ／ｆｇ２）｜　＜　３５
但し、
ｆ：レンズ全系のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆｇ１：第１レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆｇ２：第２レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
　また、この第１の側面において、以下の条件式（ｂ）を満足する撮像レンズであってもよい。
条件式（ｂ）：　５０　＜　｜ｆｇ２ ／（ｆ８ ／ｆ７）｜　＜４０００
但し、
ｆｇ２：第２レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
　また、この第１の側面において、以下の条件式（ｃ）を満足する撮像レンズであってもよい。
条件式（ｃ）：　｜（ｆ７×Ｎｄ７）／（ｆ８×Ｎｄ８）｜　＜　１
但し、
ｆ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
Ｎｄ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
Ｎｄ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
とする。
　また、この第１の側面において、以下の条件式（ｄ）を満足する撮像レンズであってもよい。
条件式（ｄ）：　｜（Ｒ１３－Ｒ１４）／（ Ｒ１３＋Ｒ１４）｜　＜　１０
但し、
Ｒ１３は　第７レンズ第１面のレンズ曲率半径
Ｒ１４は　第８レンズ第１面のレンズ曲率半径
とする。
　また、この第１の側面において、以下の条件式（ｅ）を満足する撮像レンズであってもよい。
条件式（ｅ）：　ＴＬ／ＩＨ　＜　１．７
但し、
ＴＬ：レンズ系の光学全長
ＩＨ：撮像素子の光線到達最大高さ
とする。
　また、この第１の側面において、上記第１レンズは、正の屈折力を有して物体側に凸面を向けている撮像レンズであってもよい。
　また、この第１の側面において、上記第２レンズは、負の屈折力を有して像側に凹面を向けている撮像レンズであってもよい。
　また、この第１の側面において、以下の条件式（ｆ）を満足する撮像レンズであってもよい。
条件式（ｆ）：　｜ｆ１／ｆ２｜　＜　１．０
但し、
ｆ１：第１レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ２：第２レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
　また、この第１の側面において、以下の条件式（ｇ）を満足する撮像レンズであってもよい。
条件式（ｇ）：　（νｄ１／νｄ２）／（νｄ３／νｄ４）　＜　３．５
但し、
νｄ１：第１レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
νｄ２：第２レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
νｄ３：第３レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
νｄ４：第４レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
とする。
　また、この第１の側面において、以下の条件式（ｈ）を満足する撮像レンズであってもよい。
条件式（ｈ）：　｜（ｆ３＋ｆ４＋ｆ５ ）／ｆ６｜　＜　７０．０
但し、
ｆ３：第３レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ４：第４レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ５：第５レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ６：第６レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
　また、本技術の第２の側面は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とから構成されて、全体として負の屈折率を有する撮像レンズと、上記撮像レンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子とを具備し、上記第１レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正または負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズとから構成され、上記第２レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズと、正または負の屈折力を有する第８レンズとから構成される撮像装置であってもよい。
本技術の第１の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第１の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第２の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第２の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第３の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第３の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第４の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第４の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第５の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第５の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第６の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第６の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第７の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第７の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第８の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第８の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第９の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第９の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第１０の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第１０の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第１１の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第１１の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第１２の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第１２の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第１３の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第１３の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第１４の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第１４の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第１５の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。 本技術の第１５の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。 本技術の第１乃至第１５の実施の形態の数値実施例１乃至１５における条件式の値を示す図である。 本技術の第１乃至１５の実施の形態による撮像レンズを撮像装置１００に適用した例を示す図である。
　以下、本技術を実施するための形態（以下、実施の形態と称する）について説明する。
　本技術の実施の形態における撮像レンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とから構成されて、全体として負の屈折率を有して撮像素子に被写体像を結像させる撮像レンズである。第１レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正または負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズとから構成される。第２レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズと、正または負の屈折力を有する第８レンズとから構成される。
　本技術の実施の形態における撮像レンズにおいては、第５レンズおよび第６レンズにおいて像面湾曲やディストーション等の収差を解消することにより、それより前段のレンズの光学長を短縮し、また、光学性能を向上させることができる。
　本技術の実施の形態における撮像レンズは、以下の条件式（ａ）を満足することが望ましい。
条件式（ａ）：　３．０　＜　｜ｆ ／（ｆｇ１ ／ｆｇ２）｜　＜　３５
但し、
ｆ：レンズ全系のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆｇ１：第１レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆｇ２：第２レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
　条件式（ａ）は、レンズ全系の屈折力（または焦点距離。以下同様。）に対する、第１レンズ群および第２レンズ群の屈折力の適切な関係について規定している。なお、条件式（ａ）に絶対値が用いられているのは、第２レンズ群が負の屈折力を有するためである。
　なお、本技術の実施の形態における撮像レンズは、条件式（ａ）の数値範囲を以下の条件式（ａ'）の数値範囲に設定することがより望ましい。条件式（ａ'）の範囲に設定することによって、小型かつ低背でありつつ、各種収差をより良好に補正することができる。
条件式（ａ'）：　７．０　＜　｜ｆ ／（ｆｇ１ ／ｆｇ２）｜　＜　３０
　本技術の実施の形態における撮像レンズは、以下の条件式（ｂ）を満足することが望ましい。
条件式（ｂ）：　５０　＜　｜ｆｇ２ ／（ｆ８ ／ｆ７）｜　＜４０００
但し、
ｆｇ２：第２レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
　条件式（ｂ）は、第２レンズ群の屈折力に対する、第７レンズおよび第８レンズのそれぞれの屈折力の適切な関係について規定している。なお、条件式（ｂ）に絶対値が用いられているのは、第２レンズ群が負の屈折力を有するためである。
　なお、本技術の実施の形態における撮像レンズは、条件式（ｂ）の数値範囲を以下の条件式（ｂ'）の数値範囲に設定することがより望ましい。条件式（ｂ'）の範囲に設定することによって、小型かつ低背でありつつ、各種収差をより良好に補正することができる。
条件式（ｂ'）：　６０　＜　｜ｆｇ２ ／（ｆ８ ／ｆ７）｜　＜３５００
　本技術の実施の形態における撮像レンズは、以下の条件式（ｃ）を満足することが望ましい。
条件式（ｃ）：　｜（ｆ７×Ｎｄ７）／（ｆ８×Ｎｄ８）｜　＜　１
但し、
ｆ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
Ｎｄ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
Ｎｄ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
とする。
　条件式（ｃ）は、第７レンズの屈折力に対する第７レンズの屈折率と、第８レンズの屈折力に対する第８レンズの屈折率との適切な関係について規定している。なお、条件式（ｃ）に絶対値が用いられているのは、第７レンズまたは第８レンズのどちらかが負の屈折率を要するためである。
　なお、本技術の実施の形態における撮像レンズは、条件式（ｃ）の数値範囲を以下の条件式（ｃ'）の数値範囲に設定することがより望ましい。条件式（ｃ'）の範囲に設定することによって、小型かつ低背でありつつ、各種収差をより良好に補正することができる。
条件式（ｃ'）：　｜（ｆ７×Ｎｄ７）　／ （ｆ８×Ｎｄ８）｜　＜　０．５
　本技術の実施の形態における撮像レンズは、以下の条件式（ｄ）を満足することが望ましい。
条件式（ｄ）：　｜（Ｒ１３－Ｒ１４）／（ Ｒ１３＋Ｒ１４）｜　＜　１０
但し、
Ｒ１３は　第７レンズ第１面のレンズ曲率半径
Ｒ１４は　第８レンズ第１面のレンズ曲率半径
とする。
　条件式（ｄ）は、第７レンズの第１面の曲率半径と、第８レンズの第１面（または第７レンズＬ７の第２面）の曲率半径との適切な関係について規定している。
　なお、本技術の実施の形態における撮像レンズは、条件式（ｄ）の数値範囲を以下の条件式（ｄ'）の数値範囲に設定することがより望ましい。条件式（ｄ'）の範囲に設定することによって、小型かつ低背でありつつ、各種収差をより良好に補正することができる。
条件式（ｄ'）：　｜（Ｒ１３－Ｒ１４）／（ Ｒ１３＋Ｒ１４）｜　＜　８．５
　本技術の実施の形態における撮像レンズは、以下の条件式（ｅ）を満足することが望ましい。
条件式（ｅ）：　ＴＬ／ＩＨ　＜　１．７
但し、
ＴＬ：レンズ系の光学全長
ＩＨ：撮像素子の光線到達最大高さ
とする。
　条件式（ｅ）は、撮像レンズの光学全長ＴＬと、結像面における最大像高ＩＨとの適切な関係について規定している。
　なお、本技術の実施の形態における撮像レンズは、条件式（ｅ）の数値範囲を以下の条件式（ｅ'）の数値範囲に設定することがより望ましい。条件式（ｅ'）の範囲に設定することによって、高性能でありつつ、より小型でより低背な撮像レンズが実現される。
条件式（ｅ'）：　ＴＬ／ＩＨ　＜　１．６
　本技術の実施の形態における撮像レンズにおいて、第１レンズは、正の屈折力を有して物体側に凸面を向けていることが望ましい。これにより、収差の発生を低減することができる。
　本技術の実施の形態における撮像レンズにおいて、第２レンズは、負の屈折力を有して像側に凹面を向けていることが望ましい。これにより、軸外光線による全反射ゴーストがレンズ周縁部に拡散し、固体撮像素子に直接入射することを回避し、コマ収差の補正にも有効である。
　本技術の実施の形態における撮像レンズは、以下の条件式（ｆ）を満足することが望ましい。
条件式（ｆ）：　｜ｆ１／ｆ２｜　＜　１．０
但し、
ｆ１：第１レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ２：第２レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
　条件式（ｆ）は、第１レンズと、第２レンズＬ２の屈折力との適切な関係について規定している。なお、条件式（ｆ）に絶対値が用いられているのは、第２レンズが負の屈折力を有するためである。
　なお、本技術の実施の形態における撮像レンズは、条件式（ｆ）の数値範囲を以下の条件式（ｆ'）の数値範囲に設定することがより望ましい。条件式（ｆ'）の範囲に設定することによって、小型かつ低背でありつつ、各種収差、特に色収差をより良好に補正することができる。
条件式（ｆ'）：　｜ｆ１／ｆ２｜　＜　０．６
　本技術の実施の形態における撮像レンズは、以下の条件式（ｇ）を満足することが望ましい。
条件式（ｇ）：　（νｄ１／νｄ２）／（νｄ３／νｄ４）　＜　３．５
但し、
νｄ１：第１レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
νｄ２：第２レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
νｄ３：第３レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
νｄ４：第４レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
とする。
　条件式（ｇ）は、第１レンズＬ１のアッベ数νｄ１、第２レンズＬ２のアッベ数νｄ２、第３レンズＬ３のアッベ数νｄ３および第４レンズＬ４のアッベ数νｄ４の適切な関係について規定している。
　なお、本技術の実施の形態における撮像レンズは、条件式（ｇ）の数値範囲を以下の条件式（ｇ'）の数値範囲に設定することがより望ましい。条件式（ｇ'）の範囲に設定することによって、小型かつ低背でありつつ、色収差をより良好に補正することができる。
条件式（ｇ'）：　（νｄ１／νｄ２）／（νｄ３／νｄ４）　＜　３．１
　本技術の実施の形態における撮像レンズは、以下の条件式（ｈ）を満足することが望ましい。
条件式（ｈ）：　｜（ｆ３＋ｆ４＋ｆ５ ）／ｆ６｜　＜　７０．０
但し、
ｆ３：第３レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ４：第４レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ５：第５レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ６：第６レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
　条件式（ｈ）は、第３レンズ、第４レンズおよび第５レンズの屈折力の合算値と、第６レンズの屈折力との適切な関係について規定している。
　なお、本技術の実施の形態における撮像レンズは、条件式（ｈ）の数値範囲を以下の条件式（ｈ'）の数値範囲に設定することがより望ましい。条件式（ｈ'）の範囲に設定することによって、小型かつ低背でありつつ、各種収差、特にコマ収差または像面湾曲をより良好に補正することができる。
条件式（ｈ'）：　｜（ｆ３＋ｆ４＋ｆ５ ）／ｆ６｜　＜　６９．０
　以下、本技術の実施の形態の数値実施例について説明する。説明は以下の順序により行う。
　１．第１の実施の形態（数値実施例１）
　２．第２の実施の形態（数値実施例２）
　３．第３の実施の形態（数値実施例３）
　４．第４の実施の形態（数値実施例４）
　５．第５の実施の形態（数値実施例５）
　６．第６の実施の形態（数値実施例６）
　７．第７の実施の形態（数値実施例７）
　８．第８の実施の形態（数値実施例８）
　９．第９の実施の形態（数値実施例９）
　１０．第１０の実施の形態（数値実施例１０）
　１１．第１１の実施の形態（数値実施例１１）
　１２．第１２の実施の形態（数値実施例１２）
　１３．第１３の実施の形態（数値実施例１３）
　１４．第１４の実施の形態（数値実施例１４）
　１５．第１５の実施の形態（数値実施例１５）
　１６．適用例（撮像装置）
　なお、以下の各表や説明において示した記号の意味等については、下記に示す通りである。すなわち、「Ｓｉ」は物体側から数えてｉ番目の面を意味する面番号を示す。「Ｒｉ」は物体側から数えて第ｉ番目の面の曲率半径を示す。「Ｄｉ」は物体側から数えて第ｉ番目の面と第ｉ＋１番目の面との間の軸上面間隔を示す。「Ｎｄｉ」は物体側に第ｉ面を有する硝材または素材のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示す。「νｄｉ」は物体側に第ｉ面を有する硝材または素材のｄ線に対するアッベ数を示す。また、「ｆ」はレンズ全系の焦点距離を示す。「Ｆｎｏ」は開放Ｆ値（Ｆナンバー）を示す。「ω」は半画角を示す。したがって、「２ω」は対角の全画角を示す。
　非球面形状は、非球面の深さをＺ、光軸からの高さをＹ、曲率半径をＲ、円錐（コーニック）定数をＫとすると、次式によって定義されるものとする。
　　Ｚ＝（Ｙ2／Ｒ）／（１＋（１－（１＋Ｋ）（Ｙ／Ｒ）2））
　　　　＋Ａ３・Ｙ3＋Ａ４・Ｙ4＋Ａ５・Ｙ5＋…＋Ａｉ・Ｙi
なお、Ａｉは第ｉ次の非球面係数である。
　＜１．第１の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図１は、本技術の第１の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第１の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　なお、第７レンズＬ７と像面ＩＭＧとの間には、シールガラスが配置される。また、第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、ウェハレンズを構成してもよい。他の実施の形態においても同様である。
　［撮像レンズの緒元］
　表１に、第１の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例１のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　この数値実施例１のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８２２」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．７４０」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．５４７」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－９．２４３」である。また、半画角ωは「３８．６９９」である。また、光学全長ＴＬは「８．６２０」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表２に、第１の実施の形態における数値実施例１の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　［撮像レンズの収差］
　図２は、本技術の第１の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　なお、これらの収差図において、実線はｇ線（波長４３５．８ｎｍ）、点線はｄ線（５８７．６ｎｍ）、破線はｃ線（波長６５６．３ｎｍ）における値をそれぞれ示す。また、非点収差図において、Ｓはサジタル面、Ｍはメリディオナル面（タンジェンシャル面）を表す。また、球面収差図の縦軸は正規化瞳座標である。また、非点収差図および歪曲収差図において、縦軸は像高を表している。以下の諸収差図においても同様である。
　各収差図から、数値実施例１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜２．第２の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図３は、本技術の第２の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第２の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表３に、第２の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例２のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　この数値実施例２のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８２７」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．７００」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．５４０」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－９．２１５」である。また、半画角ωは「３８．８０９」である。また、光学全長ＴＬは「８．６１０」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表４に、第２の実施の形態における数値実施例２の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　［撮像レンズの収差］
　図４は、本技術の第２の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜３．第３の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図５は、本技術の第３の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第３の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表５に、第３の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例３のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　この数値実施例３のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８３５」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．６８２」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．５３３」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－９．３２３」である。また、半画角ωは「３８．８５０」である。また、光学全長ＴＬは「８．６２０」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表６に、第３の実施の形態における数値実施例３の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　［撮像レンズの収差］
　図６は、本技術の第３の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜４．第４の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図７は、本技術の第４の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第４の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表７に、第４の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例４のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　この数値実施例４のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８２０」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．８００」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．６３２」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－９．３５７」である。また、半画角ωは「３８．４８８」である。また、光学全長ＴＬは「８．６２０」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表８に、第４の実施の形態における数値実施例４の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　［撮像レンズの収差］
　図８は、本技術の第４の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例４は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜５．第５の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図９は、本技術の第５の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第５の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表９に、第５の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例５のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　この数値実施例５のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８４４」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．６５７」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．５１８」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－９．１１８」である。また、半画角ωは「３８．７２６」である。また、光学全長ＴＬは「８．６２０」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表１０に、第５の実施の形態における数値実施例５の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　［撮像レンズの収差］
　図１０は、本技術の第５の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例５は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜６．第６の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図１１は、本技術の第６の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第６の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表１１に、第６の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例６のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　この数値実施例６のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８４７」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．５３３」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．３８８」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－８．４６１」である。また、半画角ωは「３９．３１２」である。また、光学全長ＴＬは「８．７００」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表１２に、第６の実施の形態における数値実施例６の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　［撮像レンズの収差］
　図１２は、本技術の第６の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例６は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜７．第７の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図１３は、本技術の第７の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第７の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表１３に、第７の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例７のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　この数値実施例７のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８４８」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．６６０」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．５６９」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－１３．６３３」である。また、半画角ωは「３８．８１５」である。また、光学全長ＴＬは「８．７００」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表１４に、第７の実施の形態における数値実施例７の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　［撮像レンズの収差］
　図１４は、本技術の第７の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例７は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜８．第８の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図１５は、本技術の第８の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第８の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表１５に、第８の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例８のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　この数値実施例８のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８４５」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．６１３」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．５３４」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－１６．１１７」である。また、半画角ωは「３９．１１６」である。また、光学全長ＴＬは「８．７００」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表１６に、第８の実施の形態における数値実施例８の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　［撮像レンズの収差］
　図１６は、本技術の第８の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例８は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜９．第９の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図１７は、本技術の第９の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第９の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表１７に、第９の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例９のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
　この数値実施例９のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８５７」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．４２８」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．３２４」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－１０．７０２」である。また、半画角ωは「３９．７８６」である。また、光学全長ＴＬは「８．７００」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表１８に、第９の実施の形態における数値実施例９の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
　［撮像レンズの収差］
　図１８は、本技術の第９の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例９は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜１０．第１０の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図１９は、本技術の第１０の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第１０の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表１９に、第１０の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例１０のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
　この数値実施例１０のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８５５」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．４２８」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．３３１」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－１１．７６５」である。また、半画角ωは「３９．７４７」である。また、光学全長ＴＬは「８．６８０」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表２０に、第１０の実施の形態における数値実施例１０の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
　［撮像レンズの収差］
　図２０は、本技術の第１０の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例１０は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜１１．第１１の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図２１は、本技術の第１１の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第１１の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表２１に、第１１の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例１１のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
　この数値実施例１１のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８６２」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．１４９」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．０４２」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－９．５７１」である。また、半画角ωは「４１．０００」である。また、光学全長ＴＬは「８．４６１」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表２２に、第１１の実施の形態における数値実施例１１の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
　［撮像レンズの収差］
　図２２は、本技術の第１１の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例１１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜１２．第１２の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図２３は、本技術の第１２の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第１２の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表２３に、第１２の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例１２のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
　この数値実施例１２のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８５６」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．０７４」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「５．９３６」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－７．９３１」である。また、半画角ωは「４１．３３８」である。また、光学全長ＴＬは「８．２００」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表２４に、第１２の実施の形態における数値実施例１２の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
　［撮像レンズの収差］
　図２４は、本技術の第１２の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例１２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜１３．第１３の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図２５は、本技術の第１３の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第１３の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表２５に、第１３の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例１３のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
　この数値実施例１３のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８８７」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「５．９００」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「５．７９４」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－７．９４７」である。また、半画角ωは「４１．８３９」である。また、光学全長ＴＬは「８．１４７」である。また、増高ＩＨは「５．５６０」である。
　表２６に、第１３の実施の形態における数値実施例１３の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
　［撮像レンズの収差］
　図２６は、本技術の第１３の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例１３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜１４．第１４の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図２７は、本技術の第１４の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第１４の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表２７に、第１４の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例１４のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
　この数値実施例１４のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８５８」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「６．５３５」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．４０９」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－８．９０８」である。また、半画角ωは「３８．９９８」である。また、光学全長ＴＬは「８．７００」である。また、増高ＩＨは「６．５６０」である。
　表２８に、第１４の実施の形態における数値実施例１４の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
　［撮像レンズの収差］
　図２８は、本技術の第１４の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例１４は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　＜１５．第１５の実施の形態＞
　［レンズ構成］
　図２９は、本技術の第１５の実施の形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。
　この第１５の実施の形態における撮像レンズは、物体側から像面ＩＭＧに向かって順に、第１レンズ群ＧＲ１と、第２レンズ群ＧＲ２とが配列されてなる。第１レンズ群ＧＲ１は、正の屈折力を有する。第２レンズ群ＧＲ２は、負の屈折力を有する。
　第１レンズ群ＧＲ１は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、正の屈折力を有する第５レンズＬ５と、負の屈折力を有する第６レンズＬ６とが配列されてなる。
　第２レンズ群ＧＲ２は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズＬ７と、正の屈折力を有する第８レンズＬ８とが配列されてなる。第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、互いに貼り合わされて接合レンズを形成する。
　［撮像レンズの緒元］
　表２９に、第１５の実施の形態におけるズームレンズに具体的数値を適用した数値実施例１５のレンズデータを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
　この数値実施例１５のレンズのＦ値Ｆｎｏは「１．８７２」である。また、レンズ全系の焦点距離ｆは「７．０３２」である。また、第１レンズ群ＧＲ１の焦点距離ｆｇ１は「６．９９３」である。また、第２レンズ群ＧＲ２の焦点距離ｆｇ２は「－２８．２６６」である。また、半画角ωは「３７．２４７」である。また、光学全長ＴＬは「９．３６７」である。また、増高ＩＨは「７．５６０」である。
　表３０に、第１５の実施の形態における数値実施例１５の撮像レンズの非球面データを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
　［撮像レンズの収差］
　図３０は、本技術の第１５の実施の形態における撮像レンズの諸収差図である。同図において、左から順に、球面収差図、非点収差図（像面湾曲図）、歪曲収差図（ディストーション）をそれぞれ示している。
　各収差図から、数値実施例１５は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
　［条件式のまとめ］
　図３１は、本技術の第１乃至第１５の実施の形態の数値実施例１乃至１５における条件式の値を示す図である。この値からも明らかなように、各数値実施例は条件式（ａ）乃至（ｈ）を満足することがわかる。
　＜１６．適用例＞
　［撮像装置の構成］
　図３２は、本技術の第１乃至１５の実施の形態による撮像レンズを撮像装置１００に適用した例を示す図である。この撮像装置１００として、例えば、携帯電話（スマートフォンも含む）やモバイルＰＣ（Personal Computer）、ウェアラブル機器、スキャナー、監視カメラ、アクションカム、ビデオカメラおよびデジタルカメラなどが想定される。この撮像装置１００は、撮像レンズ１１０と、固体撮像素子１１８と、信号処理部１２０と、記録部１３０と、制御部１５０とを備えている。
　固体撮像素子１１８は、撮像機能を担うものであり、第１乃至１５の実施の形態による撮像レンズ１１０により形成された光学像を電気的信号に変換する。固体撮像素子１１８において撮像された画像信号は、信号線１１９を介して信号処理部１２０に供給される。
　信号処理部１２０は、固体撮像素子１１８によって撮像された画像信号に対してアナログ－デジタル変換等の信号処理を行うものである。この信号処理部１２０は、固体撮像素子１１８からの出力信号に対してデジタル信号への変換を行う。また、この信号処理部１２０は、ノイズ除去、画質補正、輝度・色差信号への変換等の各種の信号処理を行う。この信号処理として、例えば、固体撮像素子１１８の出力に対して光学ディストーションの補正を行う。この信号処理部１２０によって信号処理が施された画像信号は、信号線１２９を介して記録部１３０に供給される。
　記録部１３０は、信号処理部１２０から供給された画像信号を記録媒体に記録するものである。
　制御部１５０は、撮像装置１００の各部を制御するものである。この制御部１５０は、ユーザの操作などに従って固体撮像素子１１８を制御して、画像を撮像させる。また、制御部１５０は、信号処理部１２０を制御して、画像の撮像に同期して信号処理を行わせる。この制御部１５０からの制御信号は、信号線１１９および１５８を介して、信号処理部１２０および固体撮像素子１１８に供給される。
　なお、撮像装置１００は、表示部をさらに備え、撮像した画像を、その表示部に表示してもよい。また、撮像装置１００は、インターフェースをさらに備え、そのインターフェースを介して外部の装置に画像信号を送信してもよい。
　このように、本技術の実施の形態によれば、高画素の固体撮像素子に対応した良好な光学性能を有し、ゴーストやフレアによるコントラストの低下が少ない、極めて小型の撮像レンズを実現することができる。
　なお、上述の実施の形態は本技術を具現化するための一例を示したものであり、実施の形態における事項と、特許請求の範囲における発明特定事項とはそれぞれ対応関係を有する。同様に、特許請求の範囲における発明特定事項と、これと同一名称を付した本技術の実施の形態における事項とはそれぞれ対応関係を有する。ただし、本技術は実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において実施の形態に種々の変形を施すことにより具現化することができる。
　なお、本明細書に記載された効果はあくまで例示であって、限定されるものではなく、また、他の効果があってもよい。
　なお、本技術は以下のような構成もとることができる。
（１）物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とから構成されて、全体として負の屈折率を有して撮像素子に被写体像を結像させる撮像レンズであって、
　前記第１レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正または負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズとから構成され、
　前記第２レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズと、正または負の屈折力を有する第８レンズとから構成される
撮像レンズ。
（２）以下の条件式（ａ）を満足する前記（１）に記載の撮像レンズ。
条件式（ａ）：　３．０　＜　｜ｆ ／（ｆｇ１ ／ｆｇ２）｜　＜　３５
但し、
ｆ：レンズ全系のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆｇ１：第１レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆｇ２：第２レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
（３）以下の条件式（ｂ）を満足する前記（１）または（２）に記載の撮像レンズ。
条件式（ｂ）：　５０　＜　｜ｆｇ２ ／（ｆ８ ／ｆ７）｜　＜４０００
但し、
ｆｇ２：第２レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
（４）以下の条件式（ｃ）を満足する前記（１）から（３）のいずれかに記載の撮像レンズ。
条件式（ｃ）：　｜（ｆ７×Ｎｄ７）／（ｆ８×Ｎｄ８）｜　＜　１
但し、
ｆ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
Ｎｄ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
Ｎｄ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
とする。
（５）以下の条件式（ｄ）を満足する前記（１）から（４）のいずれかに記載の撮像レンズ。
条件式（ｄ）：　｜（Ｒ１３－Ｒ１４）／（ Ｒ１３＋Ｒ１４）｜　＜　１０
但し、
Ｒ１３は　第７レンズ第１面のレンズ曲率半径
Ｒ１４は　第８レンズ第１面のレンズ曲率半径
とする。
（６）以下の条件式（ｅ）を満足する前記（１）から（５）のいずれかに記載の撮像レンズ。
条件式（ｅ）：　ＴＬ／ＩＨ　＜　１．７
但し、
ＴＬ：レンズ系の光学全長
ＩＨ：撮像素子の光線到達最大高さ
とする。
（７）前記第１レンズは、正の屈折力を有して物体側に凸面を向けている
前記（１）から（６）のいずれかに記載の撮像レンズ。
（８）前記第２レンズは、負の屈折力を有して像側に凹面を向けている
前記（１）から（７）のいずれかに記載の撮像レンズ。
（９）以下の条件式（ｆ）を満足する前記（１）から（８）のいずれかに記載の撮像レンズ。
条件式（ｆ）：　｜ｆ１／ｆ２｜　＜　１．０
但し、
ｆ１：第１レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ２：第２レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
（１０）以下の条件式（ｇ）を満足する前記（１）から（９）のいずれかに記載の撮像レンズ。
条件式（ｇ）：　（νｄ１／νｄ２）／（νｄ３／νｄ４）　＜　３．５
但し、
νｄ１：第１レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
νｄ２：第２レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
νｄ３：第３レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
νｄ４：第４レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
とする。
（１１）以下の条件式（ｈ）を満足する前記（１）から（１０）のいずれかに記載の撮像レンズ。
条件式（ｈ）：　｜（ｆ３＋ｆ４＋ｆ５ ）／ｆ６｜　＜　７０．０
但し、
ｆ３：第３レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ４：第４レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ５：第５レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
ｆ６：第６レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
とする。
（１２）物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とから構成されて、全体として負の屈折率を有する撮像レンズと、
　前記撮像レンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と
を具備し、
　前記第１レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正または負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズとから構成され、
　前記第２レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズと、正または負の屈折力を有する第８レンズとから構成される
撮像装置。
　ＧＲ１、ＧＲ２　第１、第２レンズ群
　Ｌ１～Ｌ８　第１～第８レンズ
　１００　撮像装置
　１１０　撮像レンズ
　１１８　固体撮像素子
　１２０　信号処理部
　１３０　記録部
　１５０　制御部

Claims (12)

  1. 　物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とから構成されて、全体として負の屈折率を有して撮像素子に被写体像を結像させる撮像レンズであって、
    　前記第１レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正または負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズとから構成され、
    　前記第２レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズと、正または負の屈折力を有する第８レンズとから構成される
    撮像レンズ。
  2. 　以下の条件式（ａ）を満足する請求項１記載の撮像レンズ。
    条件式（ａ）：　３．０　＜　｜ｆ ／（ｆｇ１ ／ｆｇ２）｜　＜　３５
    但し、
    ｆ：レンズ全系のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    ｆｇ１：第１レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    ｆｇ２：第２レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    とする。
  3. 　以下の条件式（ｂ）を満足する請求項１記載の撮像レンズ。
    条件式（ｂ）：　５０　＜　｜ｆｇ２ ／（ｆ８ ／ｆ７）｜　＜４０００
    但し、
    ｆｇ２：第２レンズ群のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    ｆ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    ｆ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    とする。
  4. 　以下の条件式（ｃ）を満足する請求項１記載の撮像レンズ。
    条件式（ｃ）：　｜（ｆ７×Ｎｄ７）／（ｆ８×Ｎｄ８）｜　＜　１
    但し、
    ｆ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    ｆ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    Ｎｄ７：第７レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
    Ｎｄ８：第８レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
    とする。
  5. 　以下の条件式（ｄ）を満足する請求項１記載の撮像レンズ。
    条件式（ｄ）：　｜（Ｒ１３－Ｒ１４）／（ Ｒ１３＋Ｒ１４）｜　＜　１０
    但し、
    Ｒ１３は　第７レンズ第１面のレンズ曲率半径
    Ｒ１４は　第８レンズ第１面のレンズ曲率半径
    とする。
  6. 　以下の条件式（ｅ）を満足する請求項１記載の撮像レンズ。
    条件式（ｅ）：　ＴＬ／ＩＨ　＜　１．７
    但し、
    ＴＬ：レンズ系の光学全長
    ＩＨ：撮像素子の光線到達最大高さ
    とする。
  7. 　前記第１レンズは、正の屈折力を有して物体側に凸面を向けている
    請求項１記載の撮像レンズ。
  8. 　前記第２レンズは、負の屈折力を有して像側に凹面を向けている
    請求項１記載の撮像レンズ。
  9. 　以下の条件式（ｆ）を満足する請求項１記載の撮像レンズ。
    条件式（ｆ）：　｜ｆ１／ｆ２｜　＜　１．０
    但し、
    ｆ１：第１レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    ｆ２：第２レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    とする。
  10. 　以下の条件式（ｇ）を満足する請求項１記載の撮像レンズ。
    条件式（ｇ）：　（νｄ１／νｄ２）／（νｄ３／νｄ４）　＜　３．５
    但し、
    νｄ１：第１レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
    νｄ２：第２レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
    νｄ３：第３レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
    νｄ４：第４レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
    とする。
  11. 　以下の条件式（ｈ）を満足する請求項１記載の撮像レンズ。
    条件式（ｈ）：　｜（ｆ３＋ｆ４＋ｆ５ ）／ｆ６｜　＜　７０．０
    但し、
    ｆ３：第３レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    ｆ４：第４レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    ｆ５：第５レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    ｆ６：第６レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における焦点距離
    とする。
  12. 　物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群とから構成されて、全体として負の屈折率を有する撮像レンズと、
    　前記撮像レンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と
    を具備し、
    　前記第１レンズ群は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、正または負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有する第５レンズと、負の屈折力を有する第６レンズとから構成され、
    　前記第２レンズ群は、物体側より順に、負の屈折力を有する第７レンズと、正または負の屈折力を有する第８レンズとから構成される
    撮像装置。
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