WO2021059866A1

WO2021059866A1 - 断熱吸音材、及び、間仕切壁

Info

Publication number: WO2021059866A1
Application number: PCT/JP2020/032684
Authority: WO
Inventors: 祐次横尾; 知哉長谷川; 寛之菅谷; 幸輝林
Original assignee: 旭ファイバーグラス株式会社; 吉野石膏株式会社
Priority date: 2019-09-27
Filing date: 2020-08-28
Publication date: 2021-04-01
Also published as: EP4036295A1; US20220341070A1; JPWO2021059866A1; EP4036295A4; TW202129131A; CA3152399A1

Abstract

施工性が改善された断熱吸音材及び遮音性能の低下を抑制した間仕切壁を提供する。　無機繊維の塊体からなる断熱吸音材１は、塊体の密度が１０～２０ｋｇ／ｍ³であり、塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０～８．７μｍであり、塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を２０～６６％含み、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～５８％含む。前記断熱吸音材を壁体内中空部に含む間仕切壁。

Description

断熱吸音材、及び、間仕切壁

　本発明は、無機繊維の塊体からなる断熱吸音材、及び、この断熱吸音材を含む間仕切壁に関する。

　従来より、断熱や遮音のため、間仕切壁などの壁体内にグラスウール等の無機繊維を塊体として形成した断熱吸音材を配置することが行われている。このような間仕切壁に関して、例えば、特許文献１には、中央壁の両側に石膏ボードからなる外側壁を配置し、中央壁と外側壁との間に断熱吸音材を配置した構造が開示されている。

特開２０１０－２６５６４５号公報

　ここで、断熱吸音材としては、一般的に密度２４ｋｇ／ｍ³、厚さ５０ｍｍのグラスウールが使用されている。これに対して、近年、間仕切壁を施工する作業員の人員不足、高齢化が進んでおり、一般的に用いられている断熱吸音材は重量が大きく、高齢や未熟な作業員には作業上の負担が大きい。断熱吸音材の密度を低下させることで軽量化し、施工性を向上することも考えられるが、単に密度を低下させると遮音性能が低下してしまう。

　本発明は、上記の問題に鑑みなされたものであり、遮音性能の低下が抑えられ、施工性が改善された断熱吸音材、及び、この断熱吸音材を含む間仕切壁を提供することを目的としている。

　断熱吸音材の密度を低下させれば、断熱吸音材の重量が低下するため施工性は改善する。しかしながら、断熱吸音材の密度を低下させると遮音性能が低下してしまう。

　また、断熱吸音材の無機繊維の繊維径を低下させると、密度の低下による遮音性能の低下を抑制することができる。しかしながら、断熱吸音材の無機繊維の繊維径を低下させると、断熱吸音材の硬さが低下してしまい、施工性が低下してしまう。

　これに対して、発明者らは、断熱吸音材を構成する無機繊維の繊維径の分布を改良することにより、遮音性能の低下を抑えるとともに施工性を改善することができることを見出した。

　本発明の一側面によれば、無機繊維の塊体からなる断熱吸音材であって、塊体の密度が１０～２０ｋｇ／ｍ³であり、塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０～８．７μｍであり、塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を２０～６６％含み、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～５８％含む、ことを特徴とする。なお、４．０μｍ未満の無機繊維、４．０μｍ以上、７．０μｍ未満の無機繊維及び７．０μｍ以上の無機繊維の合計は１００％となる。ここで、本発明における各長さ荷重平均繊維径の範囲の無機繊維の割合は、本数の割合（本数％）を示す。
　上記構成によれば、断熱吸音材が軽量であるため、施工性を向上することができ、断熱吸音材が施工可能な硬さを有し、施工性を向上できるとともに、十分な遮音性能を確保することができる。

　好ましくは、塊体は第１層及び第２層が積層され、板状に形成されており、第１層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が、第２層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径よりも０．１～３．０μｍ大きい。
　上記構成によれば、断熱吸音材が十分な硬さを有し、施工性を向上できるとともに、遮音性能を向上することができる。

　好ましくは、塊体は第１層、第２層、及び第３層が順に積層され、板状に形成されており、第１層及び第３層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が、第２層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径よりも０．１～３．０μｍ大きい。
　上記構成によれば、断熱吸音材が十分な硬さを有し、施工性を向上できるとともに、遮音性能を向上することができる。

　好ましくは、塊体は、複数の層が積層され、板状に形成されており、複数の層のうちの最表層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が４．３～７．０μｍである。
　上記構成によれば、断熱吸音材が十分な硬さを有し、施工性を向上できるとともに、遮音性能を向上することができる。

　好ましくは、塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が３．８～５．３μｍである。
　上記構成によれば、施工性と遮音性能とを併せてより向上することが出来る。

　好ましくは、塊体は、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～３３％含む。
　好ましくは、塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を４１～６６％含む。
　上記構成によれば、高い施工性と、高い遮音性能とを、より確実に両立することができる。

　好ましくは、無機繊維は、グラスウールである。
　上記構成によれば、施工性やコスト低減が可能になる。

　好ましくは、塊体は、塊体の重量に対して、無機繊維を塊化させるためのバインダーを１．０～８．５重量％含み、バインダーのバインダー強度が３．６～６．１Ｎ／ｍｍ²の強度を有する。
　上記構成によれば、断熱吸音材が十分な反発強度を有し、厚さを保持できる。また、製造時にバインダーを均一に塗布できるとともに、隙間などへの施工を容易に行うことができる。さらには、皮膚刺激性（チクチク）抑制のためのフィルム等を設置することなく、皮膚刺激性触感を抑えることができる。

　無機繊維を塊化させるためのバインダーとして用いる材料としては、熱硬化性樹脂であれば自由に選択することが出来る。例えばフェノール樹脂系、ユリア樹脂系、メラミン樹脂系、レゾルシノール樹脂系、アクリル樹脂系、ポリエステル樹脂系、シュガー樹脂系、スターチ樹脂系等を選択することが出来る。上記バインダーは、アミド化反応、イミド化反応、エステル化反応及びエステル交換反応からなる群から選択される反応により硬化する熱硬化性樹脂を含むものが好ましい。

　本発明の一側面によれば、間仕切壁は、上記の断熱吸音材を壁体中空部に含む。
　上記構成によれば、断熱吸音材が軽量であるため、施工性を向上することができ、断熱吸音材が施工可能な硬さを有し、施工性を向上できるとともに、間仕切壁に十分な遮音性能を確保することができる。

　好ましくは、間仕切壁は、床構造体上に配置された下部ランナ、上階構造体に固定された上部ランナ、及び、下部ランナと上部ランナとの間に、シングルランナ・千鳥間柱工法、シングルランナ・共通間柱工法、シングルランナ・共通間柱工法敷目板千鳥配置、シングルランナ・千鳥間柱工法敷目板配置又は、ダブルランナ・並列間柱工法で垂直に建て込まれたスタッド、を含む、壁下地と、壁下地の両側に、床構造体から上階構造体まで施工された面材と、を備える。
　上記構成によれば、間仕切壁内に断熱吸音材を容易に配置することができる。

　好ましくは、面材は、不燃材料もしくは準不燃材料の板材、又はそれらの積層体からなる。
　好ましくは、面材は、普通石膏ボード、強化石膏ボード、硬質石膏ボード等の石膏ボードもしくは繊維補強石膏板、又はそれらの積層体からなる。
　好ましくは、面材の厚さが２０ｍｍ以上である。
　上記構成によれば、間仕切壁に断熱性能及び遮音性能に加えて、不燃性を持たせることができる。

　本発明によれば、遮音性能を低下させることなく、施工性が改善された断熱吸音材、及び、この断熱吸音材を含む間仕切壁が提供される。

本発明の第１実施形態による断熱吸音材を示す断面図である。本発明の第２実施形態による断熱吸音材を示す断面図である。本発明の第３実施形態による断熱吸音材を示す断面図である。本発明の第４実施形態による間仕切壁を示す透視図である。本発明の第４実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。本発明の第５実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。本発明の第６実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。本発明の第７実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。本発明の第８実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。本発明の第９実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。

　以下、本発明の断熱吸音材、及び、間仕切壁の実施形態を図面を参照しながら説明する。
＜第１実施形態＞
　図１は、本発明の第１実施形態による断熱吸音材を示す断面図である。図１に示すように、第１実施形態による断熱吸音材１は１層構造であり、無機繊維がバインダーにより塊化された板状の塊体からなる。間仕切壁に用いる場合には、断熱吸音材１の厚さは、１０～１００ｍｍが好ましい。

（断熱吸音材の製造方法）
　まず、グラスウールは、例えば、ガラス溶融炉にてガラスを融液化させ、所定ガラス量を抜き出し、繊維化装置にてガス及び空気燃焼による加熱及び圧縮エアーにて繊維を延伸させることで製造することができる。繊維化の方法としては、従来公知の遠心法や、火焔法、吹き飛ばし法等が例示でき、特にこれらの方法に限定されない。遠心法による繊維化装置の例としては、スピナー等が挙げられる。

　断熱吸音材１は、グラスウールを堆積してマット状に形成することにより製造することができる。具体的には、グラスウールに、任意に防塵剤や他の添加剤を含むバインダーを所定量吹き付け、積層コンベヤにて所定の目付となるよう集綿し、オーブンでバインダーを硬化させる。その後、スリッティング、トリムカット、製品短辺方向の切断等を施し、所定寸法のグラスウールマットとなるよう成形を行う。

（断熱吸音材の密度）
　本実施形態の断熱吸音材を構成する塊体の密度は１０～２０ｋｇ／ｍ³である。塊体の密度は、例えば、ＪＩＳＡ９５２１に従う方法にて測定できる。

　塊体の密度が１０ｋｇ／ｍ³より小さい場合には、断熱吸音材の遮音性能が不十分であるとともに、施工時に断熱吸音材１が折れ曲がったり、垂れ下ったりして施工が困難である。

　また、塊体の密度が２０ｋｇ／ｍ³より大きい場合には、断熱吸音材１の重量が大きく、荷揚げや設置作業における施工の負荷がかかり、高齢の作業員や未熟な作業員の作業が困難になる。また、面積当たりの施工重量が増すため、輸送効率が下がってしまう。さらには、断熱吸音材１を所定の形状に切断する際の切断が困難になる。また、塊体の密度が高いと製造コストが高くなってしまう。

　これに対して、本実施形態では、塊体の密度が１０～２０ｋｇ／ｍ³であるため、十分な遮音性能を確保できるとともに、断熱吸音材１が施工可能な剛性を有し、かつ、軽量であるため、施工性が向上する。また、面積当たりの施工重量も小さく、輸送効率も向上する。さらには、容易に断熱吸音材１を所定の形状に切断することができ、製造コストも低減することができる。

（無機繊維の長さ荷重平均繊維径）
　本実施形態の断熱吸音材を構成する塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０～８．７μｍである。本実施形態では、無機繊維の長さ荷重平均繊維径の測定は、Cottonscope Pty Ltd製のcottonscopeHD を用いて下記の測定条件にて行った。
　長さ荷重平均繊維径は、水に分散させた繊維を顕微鏡で拡大し、カメラで撮影した画像をコンピューターに取り込み、画像処理により繊維径を測定し、３０，０００本の測定値からなる平均値を表す。ただし、長さ５０μｍ以下の繊維や、繊維径に対して３倍以下の長さの短い繊維は集計から除外している。さらに、繊維長さを考慮した集計を行うために、５０μｍより長さの長い繊維に関しては、画像処理にて自動で長さを分割し、分割した繊維径を測定したものをそれぞれ集計している。

　無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０μｍ未満であると、断熱吸音材１の剛性が低く、施工時に折れ曲がったり、垂れ下ったりして施工が困難である。また、無機繊維の長さ荷重平均繊維径が８．７μｍより大きいと、空隙が大きくなり、遮音性能が低下してしまう。これに対して、本実施形態では、塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０～８．７μｍであるため、断熱吸音材１の剛性（硬さ）が高くなり、施工性を向上することができるとともに、十分な遮音性能を確保できる。

　また、より好ましくは、本実施形態の断熱吸音材を構成する塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径は、３．８～５．３μｍである。また、繊維長は２０ｍｍ～２００ｍｍであることが好ましい。繊維長が長いほど剛性が高くなりやすい。これにより、断熱吸音材１が十分な剛性を保持し、施工性と遮音性能とを併せてより向上することが出来る。

（無機繊維の長さ荷重繊維径分布）
　本実施形態の断熱吸音材を構成する塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を２０～６６％含み、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～５８％含む。なお、４．０μｍ未満の無機繊維、４．０μｍ以上、７．０μｍ未満の無機繊維及び７．０μｍ以上の無機繊維の合計は１００％となる。ここでいう各長さ荷重平均繊維径の範囲の無機繊維の割合は、本数の割合（本数％）を示す。本実施形態では、無機繊維の長さ荷重平均繊維径の測定はCottonscope Pty Ltd製のcottonscopeHDを用いて、表１の測定条件で行った。長さ荷重繊維径分布は長さ荷重平均繊維径の測定値を用いてヒストグラムを作成し、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維の割合及び長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維の割合をそれぞれ算出した。

　塊体に含まれる長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維が１３％未満である場合や、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維が６６％より多い場合には、断熱吸音材の剛性が低く、断熱吸音材の硬さが不十分であり、施工性が低下してしまう。また、塊体に含まれる長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維が５８％より多い場合や、塊体に含まれる長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維が２０％未満の場合には、断熱吸音材内の空隙が大きくなり、遮音性能が低下してしまう。これに対して、本実施形態では、断熱吸音材を構成する塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を２０～６６％含み、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～５８％含むため、断熱吸音材が施工に十分な硬さを有し、施工性が向上され、かつ、十分な遮音性能を確保することができる。

　なお、より好ましくは、塊体は、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～３３％含む。これにより、高い施工性と、高い遮音性能とを、より確実に両立することができる。

　また、より好ましくは、塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を４１～６６％含む。これにより、高い施工性と、高い遮音性能とを、より確実に両立することができる。

（無機繊維）
　無機繊維としては、グラスウール、ロックウール、スラグウール等の無機材料からなる繊維状部材であれば、用いることができる。ただし、施工性やコスト等を考慮すると、グラスウールが好ましい。

（バインダー）
　無機繊維を塊化させるためのバインダーとして用いる材料としては、熱硬化性樹脂であれば自由に選択することが出来る。例えばフェノール樹脂系、ユリア樹脂系、メラミン樹脂系、レゾルシノール樹脂系、アクリル樹脂系、ポリエステル樹脂系、シュガー樹脂系、スターチ樹脂系等を選択することが出来る。上記バインダーは、アミド化反応、イミド化反応、エステル化反応及びエステル交換反応からなる群から選択される反応により硬化する熱硬化性樹脂を含むものが好ましい。

　断熱吸音材を構成する塊体のバインダーの重量比（樹脂含有率）としては、塊体の重量に対して、１．０～８．５重量％であることが好ましい。なお、樹脂含有率は、（１）グラスウールマットを１００ｍｍ×１００ｍｍに切り出して試験片とし、その重量（Ｗａ）を測定する工程と、（２）切り出した試験片を５３０℃に設定した電気炉に投入してバインダー成分を分解する工程と、（３）バインダー成分分解後の試験片を電気炉から取り出してその重量（Ｗｂ）を測定し、工程（１）の測定値（Ｗａ）との差から樹脂含有率を求める工程とを行い、下記式から得ることができる。

　樹脂含有率（重量％）＝｛（Ｗａ－Ｗｂ）／Ｗａ｝×１００
　断熱吸音材を構成する塊体の樹脂含有率が１．０重量％未満であると、断熱吸音材の反発強度（弾性）が小さく、断熱吸音材の厚みを保持できなくなってしまう。また、樹脂含有率が１．０重量％未満であると、製造時にバインダーを均一に塗布できなくなる。

　また、断熱吸音材を構成する塊体の樹脂含有率が８．５重量％より多いと断熱吸音材が硬くなり、隙間などへの施工が困難となる。また、樹脂含有率が８．５重量％より多いと、断熱吸音材のコストが高くなる。

　これに対して、本実施形態では、断熱吸音材を構成する塊体のバインダーの重量比（樹脂含有率）としては、１．０～８．５重量％であるため、断熱吸音材が十分な反発強度を有し、断熱吸音材の厚さを保持できる。また、製造時にバインダーを均一に塗布できるとともに、隙間などへの施工を容易に行うことができる。

　また、バインダーのバインダー強度は３．６～６．１Ｎ／ｍｍ²であることが好ましい。なお、バインダーの強度は、（１）１５０ｇのガラスビーズに２．７重量％のバインダーを投入して混合して混合物を得る工程と、工程（１）で得られた混合物を鉄製金型に均一に詰め、オーブンで加熱してバインダーを硬化させて、シェルモールド試験片（厚み６ｍｍ×幅２７ｍｍ×長さ７４ｍｍ、但し、クリップ部幅４２ｍｍ）を得る工程と、（３）工程（２）で得られたシェルモールド試験片をオーブンから取り出し、室温まで冷却する工程と、（４）万能材料試験機を用いて引張速度５ｍｍ／分でシェルモールド試験片の引張強度を測定する工程と、を含むシェルモールド引張強度測定方法によって測定することができる。

　断熱吸音材におけるバインダー強度が３．６Ｎ／ｍｍ²未満であると、グラスウールを塊化するための樹脂含有量を多くしなければならない。また、断熱吸音材におけるバインダー強度が６．１Ｎ／ｍｍ²より高いと繊維の皮膚刺激性触感が増加してしまう。これに対して、本実施形態では、バインダーのバインダー強度は３．６～６．１Ｎ／ｍｍ²であるため、皮膚刺激性（チクチク）抑制のためのフィルム等を設置することなく、皮膚刺激性触感を抑えることができる。なお、本発明によりフィルム無しに限定することはなく、更に施工性を向上する場合や更に皮膚刺激性を抑制する場合及び防湿性能の機能を付与するためにフィルムを貼り付ける、若しくは覆うことも可能である。フィルムは断熱吸音材の片側又は両側に貼り付けてもよく、断熱吸音材の４面又は６面全てを覆ってもよい。断熱吸音材とフィルムは接着剤を用いて貼り付けてもよく、フィルム同士を圧着したり接着したりして断熱吸音材を覆ってもよい。また、フィルムを貼り付ける、若しくは覆う場合は、任意に孔を開けてもよく、これにより遮音性能、吸音性能及び透湿性能をコントロールすることが出来る。

＜第２実施形態＞
　図２は、本発明の第２実施形態による断熱吸音材を示す断面図である。図２に示すように、第２実施形態による断熱吸音材１１は２層構造であり、無機繊維がバインダーにより塊化された板状の塊体からなる。断熱吸音材１１を構成する塊体は、第１層１２及び第２層１３を備える。第１層１２は、断熱吸音材１１を構成する際に、先に形成される層であり、第２層１３は、第１層１２上に形成される層である。間仕切壁に用いる場合には、断熱吸音材１１の厚さは、１０～１００ｍｍが好ましく、第１層１２の厚さの比率は２５～７５％が好ましい。

　断熱吸音材１１はグラスウールを堆積してマット状に形成することにより製造することができる。具体的には、グラスウールに、任意に防塵剤や他の添加剤を含むバインダーを所定量吹き付け、積層コンベヤにて所定の目付となるよう集綿して第１層１２を形成し、第１層１２に重ねて所定の目付となるよう集綿して第２層１３を形成し、オーブンでバインダーを硬化させる。その後、スリッティング、トリムカット、製品短辺方向の切断等を施し、所定寸法のグラスウールマットとなるよう成形を行う。

（断熱吸音材の密度）
　本実施形態の断熱吸音材１１を構成する塊体の密度は１０～２０ｋｇ／ｍ³である。なお、ここでいう断熱吸音材１１を構成する塊体の密度とは、第１層１２及び第２層１３を含む全体としての密度を意味する。本実施形態においても、断熱吸音材１１を構成する塊体の密度が１０～２０ｋｇ／ｍ³であるため、第１実施形態と同様の効果が奏される。なお、第１層１２及び第２層１３の密度は等しいのが好ましい。

（無機繊維の長さ荷重平均繊維径）
　本実施形態の断熱吸音材１１を構成する塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０～８．７μｍである。また、より好ましくは、本実施形態の断熱吸音材１１を構成する塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径は、３．８～５．３μｍである。なお、ここでいう断熱吸音材１１を構成する塊体の長さ荷重平均繊維径とは、第１層１２及び第２層１３を含む全体としての長さ荷重平均繊維径を意味する。本実施形態においても、無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０～８．７μｍであり、好ましくは、３．８～５．３μｍである。また、繊維長は２０ｍｍ～２００ｍｍであることが好ましい。繊維長が長いほど剛性が高くなりやすい。これらにより、第１実施形態と同様の効果が奏される。

　本実施形態では、第１層１２の無機繊維の長さ荷重平均繊維径は、第２層１３の無機繊維の長さ荷重平均繊維径よりも０．１～３．０μｍ大きい。第１層１２の無機繊維の長さ荷重平均繊維径と、第２層１３の無機繊維の長さ荷重平均繊維径との差が０．１μｍ未満の場合には場合は十分な硬さが得られず、施工性が改善されない。また、第１層１２の無機繊維の長さ荷重平均繊維径と、第２層１３の無機繊維の長さ荷重平均繊維径との差が３．０μｍよりも大きい場合には、遮音性能が低下してしまう。これに対して、本実施形態によれば、第１層１２の無機繊維の長さ荷重平均繊維径は、第２層１３の無機繊維の長さ荷重平均繊維径よりも０．１～３．０μｍ大きいため、十分な硬さが得られ、施工性を向上できるとともに、遮音性能を向上することができる。

　また、本実施形態では、第１層１２及び第２層１３のうちの最表層（本実施形態のように２層構造である場合には、断熱吸音材１１を形成する際に生産ラインに直接触れ、最初に形成される層）である第１層１２の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が４．３～７．０μｍである。第１層１２の長さ荷重平均繊維径が４．３μｍ未満の場合は十分な硬さが得られず、施工性が改善されない。また、第１層１２の長さ荷重平均繊維径が７．０μｍよりも大きい場合は硬さの改善は出来るが、遮音性能が低下してしまう。これに対して、本実施形態によれば、第１層１２の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が４．３～７．０μｍであるため、十分な硬さが得られ、施工性を向上できるとともに、遮音性能を向上することができる。

（無機繊維の長さ荷重繊維径分布）
　本実施形態の断熱吸音材１１を構成する塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を２０～６６％含み、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～５８％含む。また、より好ましくは、塊体は、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～３３％含む。また、より好ましくは、塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を４１～６６％含む。なお、ここでいう断熱吸音材１１の長さ荷重繊維径分布とは、第１層１２及び第２層１３を含む全体としての長さ荷重繊維径分布を意味する。また、４．０μｍ未満の無機繊維、４．０μｍ以上、７．０μｍ未満の無機繊維及び７．０μｍ以上の無機繊維の合計は１００％となる。なお、ここでいう各長さ荷重平均繊維径の範囲の無機繊維の割合は、第１実施形態と同様に本数の割合（本数％）を示す。本実施形態によれば、上記の繊維径分布を有することにより、第１実施形態と同様の効果が奏される。

　断熱吸音材１１を構成する塊体のバインダーの重量比（樹脂含有率）としては、塊体の重量に対して、１．０～８．５重量％であることが好ましい。なお、ここでいう断熱吸音材１１を構成する塊体のバインダーの重量比とは、第１層１２及び第２層１３を含む全体としてのバインダーの重量比を意味する。本実施形態によれば、バインダーの重量比（樹脂含有率）としては、１．０～８．５重量％であることにより、第１実施形態と同様の効果が奏される。なお、硬さを調整するために第１層と第２層のバインダー重量比をそれぞれ上記範囲内で個別に調整しても良い。

　また、本実施形態においても、バインダーのバインダー強度は３．６～６．１Ｎ／ｍｍ²であることが好ましい。本実施形態によれば、バインダーのバインダー強度が３．６～６．１Ｎ／ｍｍ²であることにより、第１実施形態と同様の効果が奏される。

＜第３実施形態＞
　図３は、本発明の第３実施形態による断熱吸音材を示す断面図である。図３に示すように、第３実施形態による断熱吸音材２１は３層構造であり、無機繊維がバインダーにより塊化された板状の塊体からなる。断熱吸音材２１を構成する塊体は、第１層２２、第２層２３、及び第３層２４を備える。第１層２２は、断熱吸音材２１を構成する際に、先に形成される層であり、第２層２３は、第１層２２上に形成される層であり、第３層２４は、第２層２３上に形成される層である。間仕切壁に用いる場合には、断熱吸音材２１の厚さは、１０～１００ｍｍが好ましく、第１層２２、第２層２３及び第３層２４の厚さの比率は、それぞれ、８～３５％、３０～８４％、８～３５％が好ましい。なお、第１層２２、第２層２３及び第３層２４の厚さの比率の合計は１００％となる。

　断熱吸音材２１はグラスウールを堆積してマット状に形成することにより製造することができる。具体的には、グラスウールに、任意に防塵剤や他の添加剤を含むバインダーを所定量吹き付け、積層コンベヤにて所定の目付となるよう集綿して第１層２２を形成し、第１層２２に重ねて所定の目付となるよう集綿して第２層２３を形成し、第２層２３に重ねて所定の目付となるよう集綿して第３層２４を形成し、オーブンでバインダーを硬化させる。その後、スリッティング、トリムカット、製品短辺方向の切断等を施し、所定寸法のグラスウールマットとなるよう成形を行う。

（断熱吸音材の密度）
　本実施形態の断熱吸音材２１を構成する塊体の密度は１０～２０ｋｇ／ｍ³である。なお、ここでいう断熱吸音材２１を構成する塊体の密度とは、第１層２２、第２層２３、及び第３層２４を含む全体としての密度を意味する。本実施形態においても、断熱吸音材２１を構成する塊体の密度が１０～２０ｋｇ／ｍ³であるため、第１及び第２実施形態と同様の効果が奏される。なお、第１層２２及び第３層２４の密度が等しいのが好ましく、第１層２２、第２層２３、及び、第３層２４の密度は等しいのがより好ましい。

（無機繊維の長さ荷重平均繊維径）
　本実施形態の断熱吸音材２１を構成する塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０～８．７μｍである。また、より好ましくは、本実施形態の断熱吸音材２１を構成する塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径は、３．８～５．３μｍである。なお、ここでいう断熱吸音材２１を構成する塊体の長さ荷重平均繊維径とは、第１層２２、第２層２３、及び第３層２４を含む全体としての長さ荷重平均繊維径を意味する。本実施形態においても、無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０～８．７μｍであり、好ましくは、３．８～５．３μｍである。また、繊維長は２０ｍｍ～２００ｍｍであることが好ましい。繊維長が長いほど剛性が高くなりやすい。これらにより、第１及び第２実施形態と同様の効果が奏される。

　本実施形態では、第１層２２及び第３層２４の無機繊維の長さ荷重平均繊維径は、第２層２３の無機繊維の長さ荷重平均繊維径よりも０．１～３．０μｍ大きい。第１層２２及び第３層２４の無機繊維の長さ荷重平均繊維径と、第２層２３の無機繊維の長さ荷重平均繊維径との差が０．１μｍ未満の場合には十分な硬さが得られず、施工性が改善されない。また、第１層２２及び第３層２４の無機繊維の長さ荷重平均繊維径と、第２層２３の無機繊維の長さ荷重平均繊維径との差が３．０μｍよりも大きい場合には、遮音性能が低下してしまう。これに対して、本実施形態によれば、第１層２２及び第３層２４の無機繊維の長さ荷重平均繊維径は、第２層２３の無機繊維の長さ荷重平均繊維径よりも０．１～３．０μｍ大きいため、断熱吸音材２１が十分な硬さを有し、施工性を向上できるとともに、遮音性能を向上することができる。

　また、本実施形態では、第１層２２、第２層２３、及び第３層２４のうちの最表層である第１層２２及び第３層２４の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が４．３～７．０μｍである。第１層２２及び第３層２４の長さ荷重平均繊維径が４．３μｍ未満の場合は十分な硬さが得られず、施工性が改善されない。また、第１層２２及び第３層２４の長さ荷重平均繊維径が７．０μｍよりも大きい場合は硬さの改善は出来るが、遮音性能が低下してしまう。これに対して、本実施形態によれば、第１層２２及び第３層２４の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が４．３～７．０μｍであるため、十分な硬さが得られ、施工性を向上できるとともに、遮音性能を向上することができる。

（無機繊維の長さ荷重繊維径分布）
　本実施形態の断熱吸音材２１を構成する塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を２０～６６％含み、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～５８％含む。なお、４．０μｍ未満の無機繊維、４．０μｍ以上～７．０μｍ未満の無機繊維及び７．０μｍ以上の無機繊維の合計は１００％となる。また、より好ましくは、塊体は、長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～３３％含む。また、より好ましくは、塊体は、長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を４１～６６％含む。なお、ここでいう断熱吸音材２１の長さ荷重繊維径分布とは、第１層２２、第２層２３、及び第３層２４を含む全体としての長さ荷重繊維径分布を意味する。また、ここでいう各長さ荷重平均繊維径の範囲の無機繊維の割合は、第１実施形態と同様に本数の割合（本数％）を示す。本実施形態によれば、上記の繊維径分布を有することにより、第１及び第２実施形態と同様の効果が奏される。

　断熱吸音材２１を構成する塊体のバインダーの重量比（樹脂含有率）としては、塊体の重量に対して、１．０～８．５重量％であることが好ましい。なお、ここでいう断熱吸音材２１を構成する塊体のバインダーの重量比とは、第１層２２、第２層２３、及び第３層２４を含む全体としてのバインダーの重量比を意味する。本実施形態によれば、バインダーの重量比（樹脂含有率）としては、１．０～８．５重量％であることにより、第１及び第２実施形態と同様の効果が奏される。なお、硬さを調整するために第１層と第２層及び第３層のバインダー重量比をそれぞれ上記範囲内で個別に調整しても良い。

　また、本実施形態においても、バインダーのバインダー強度は３．６～６．１Ｎ／ｍｍ²であることが好ましい。本実施形態によれば、バインダーのバインダー強度が３．６～６．１Ｎ／ｍｍ²であることにより、第１及び第２実施形態と同様の効果が奏される。

＜第４実施形態＞
　以下、本発明の第４実施形態による間仕切壁について説明する。第４実施形態による間仕切壁は、第１～第３実施形態において説明した断熱吸音材を壁体中空部に含むものである。

　図４は、本発明の第４実施形態による間仕切壁を示す透視図である。また、図５は、本発明の第４実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。図４に示すように、間仕切壁１００は、建築物の床構造体１０１と上階構造体１０２の間に形成された壁下地１１０と、壁下地１１０の両側に床構造体１０１から上階構造体１０２まで施工された面材１２０と、を備える。

　壁下地１１０は、建築物の床構造体１０１上に配置された下部ランナ１１１と、上階構造体１０２に固定された上部ランナ１１２と、下部ランナ１１１と上部ランナ１１２との間に垂直に建て込まれたスタッド１１４と、を含む。

　下部ランナ１１１は、例えば、断面コの字形に形成された、鋼製の長尺部材であり、上方に向かって開口するように床構造体１０１上に配置されている。下部ランナ１１１は、コンクリート釘などにより、必要に応じてランナ受け金物等を介して床構造体１０１に固定されている。

　上部ランナ１１２は、例えば、断面コの字形に形成された、鋼製の長尺部材であり、下方に向かって開口するように上階構造体１０２の下面に固定されている。また、上部ランナ１１２は、下部ランナ１１１と平行に、下部ランナ１１１の直上に配置されている。上部ランナ１１２は、コンクリート釘などにより、必要に応じてランナ受け金物等を介して、上階構造体１０２に固定されている。

　スタッド１１４は、例えば、底部の両縁から両側面１１４Ａ、１１４Ｂが立設されて断面コの字形に形成された、鋼製の長尺部材であり、下部ランナ１１１と上部ランナ１１２との間にわたって垂直に建て込まれている。

　本実施形態では、スタッド１１４は、シングルランナ・千鳥間柱工法により建て込まれている。すなわち、スタッド１１４は壁下地１１０の横方向に千鳥配置（壁面と垂直な方向に交互にオフセットされた配置）となるように建て込まれている。より詳細には、下部ランナ１１１と上部ランナ１１２との間には、一方の側面１１４Ａが下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２の一方の側面１１１Ａ、１１２Ａに当接するように配置されたスタッド１１４と、他方の側面１１４Ｂが下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２の他方の側面１１１Ｂ、１１２Ｂに当接するように配置されたスタッド１１４と、が交互に建て込まれている。

　面材１２０は、下張りボード１２１及び上張りボード１２２の積層体から構成されている。下張りボード１２１及び上張りボード１２２の少なくとも一方、好ましくは両方が不燃材料もしくは準不燃材料の板材であり、単板でも板材の積層体であってもよい。ここでいう不燃材料及び準不燃材料とは、不燃材料は建築基準法第２条第９号、準不燃材料は建築基準法施行令第１条第５号の材料である。
　不燃材料は、通常の火災による火熱が加えられた場合に、加熱開始後２０分間、（１）燃焼しないものであること。（２）防火上有害な変形、溶融、き裂その他の損傷を生じないものであること。（３）避難上有害な煙又はガスを発生しないものであること、の要件を満たす材料である。
　準不燃材料は、通常の火災による火熱が加えられた場合に、加熱開始後１０分間、（１）燃焼しないものであること。（２）防火上有害な変形、溶融、き裂その他の損傷を生じないものであること。（３）避難上有害な煙又はガスを発生しないものであること、の要件を満たす材料である。
　下張りボード１２１及び上張りボード１２２としては、好ましくは、石膏ボード、強化石膏ボード、硬質石膏ボードもしくは繊維補強石膏板を用いることができる。これら面材１２０の厚さは２０ｍｍ以上であることが好ましい。

　本実施形態では、各下張りボード１２１は、一つ置きのスタッド１１４に、例えばタッピングねじ１３０により取り付けられている。また、上張りボード１２２は、例えば、それぞれ接着剤やステープルにより下張りボード１２１の外側に取り付けられている。このような構成により壁下地１１０には両側の面材１２０の間に壁体中空部１４０が形成されている。

　断熱吸音材１、１１、２１は、壁体中空部１４０内に配置されている。断熱吸音材１、１１、２１の下縁及び上縁は、それぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２に当接しており、断熱吸音材１、１１、２１の横方向の両縁は隣接するスタッド１１４に当接している。例えば、断熱吸音材１、１１、２１の下縁及び上縁は、それぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２内に入り込んで下部ランナ１１１と上部ランナ１１２の底部に当接しており、或いは、断熱吸音材はそれぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２内に入り込まずに、それぞれ下部ランナ１１１と上部１１２の外側に当接してもよい。例えば、断熱吸音材１、１１、２１の一方の側縁はスタッド１１４内に入り込んでスタッド１１４の底部に当接しており、断熱吸音材１、１１、２１の一方の側縁はスタッド１１４の底部の外面に当接している。或いは、断熱吸音材はスタッド内に入り込まずに、スタッドの外側に当接してもよい。また、スタッドが角型の場合には、断熱吸音材はスタッドに入り込まずにスタッドの外側に当接してもよい。

　本実施形態によれば、間仕切壁１００が断熱吸音材１、１１、２１を壁体中空部１４０に含む。本実施形態によれば、断熱吸音材１、１１、２１が軽量であるため、施工性を向上することができ、断熱吸音材１、１１、２１が施工可能な硬さを有し、施工性を向上できるとともに、間仕切壁１００に十分な遮音性能を確保することができる。

　また、本実施形態によれば、スタッド１１４がシングルランナ・千鳥間柱工法により建て込まれている。このため、間仕切壁１００内に断熱吸音材１、１１、２１を容易に配置することができる。

＜第５実施形態＞
　以下、本発明の第５実施形態による間仕切壁について説明する。第５実施形態による間仕切壁は、第１～第３実施形態において説明した断熱吸音材を壁体中空部に含むものである。なお、第５実施形態による間仕切壁は、スタッドの建て込み方法がシングルランナ・共通間柱工法により建て込まれている。なお、第４実施形態と同様の構成については同じ符号を付して詳細な説明を省略する。

　図６は、本発明の第５実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。第５実施形態の間仕切壁２００は、壁下地１１０と、壁下地１１０の両側に施工された面材１２０と、を備える。

　壁下地１１０の構成は、スタッド２１４の配置が第４実施形態と異なっている。本実施形態においても、スタッド２１４は、底部の両縁から両側面２１４Ａ、２１４Ｂが立設された例えば、角形の断面形状を有し、下部ランナ１１１と上部ランナ１１２との間にわたって垂直に建て込まれている。

　本実施形態では、スタッド２１４は、シングルランナ・共通間柱工法により建て込まれている。すなわち、スタッド２１４は一直線上に並ぶように配置されており、スタッド２１４の下端の両側面２１４Ａ、２１４Ｂは、下部ランナ１１１の両側面１１１Ａ、１１１Ｂに当接しており、スタッド２１４の上端部の両側面は、上部ランナ１１２の両側面１１２Ａ、１１２Ｂに当接している。

　本実施形態では、面材１２０は、壁下地１１０の両側の下張りボード１２１の各々は、各スタッド２１４の両側面２１４Ａ、２１４Ｂに、例えばタッピングねじ１３０により取り付けられている。また、上張りボード１２２は、例えば、それぞれ接着剤やステープルにより下張りボード１２１の外側に取り付けられている。このような構成により壁下地１１０には両側の面材１２０の間に壁体中空部１４０が形成されている。

　断熱吸音材１、１１、２１は、壁体中空部１４０内に配置されている。断熱吸音材１、１１、２１の下縁及び上縁は、それぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２に当接しており、断熱吸音材１、１１、２１の横方向の両縁は隣接するスタッド２１４に当接している。例えば、断熱吸音材１、１１、２１の下縁及び上縁は、それぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２内に入り込んで下部ランナ１１１と上部ランナ１１２の底部に当接しており、或いは、断熱吸音材はそれぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２内に入り込まずに、それぞれ下部ランナ１１１と上部１１２の外側に当接してもよい。また、スタッドがコの字形の断面形状の場合には、断熱吸音材の一方の側縁は、例えば、スタッド内に入り込んでスタッドの底部に当接しており、断熱吸音材の他方の側縁はスタッドの底部の外面に当接してもよい。或いは、断熱吸音材はスタッド内に入り込まずに、スタッドの外側に当接してもよい。

　本実施形態によっても、第４実施形態と同様の効果が奏される。

＜第６実施形態＞
　以下、本発明の第６実施形態による間仕切壁について説明する。第６実施形態による間仕切壁は、第１～第３実施形態において説明した断熱吸音材を壁体中空部に含むものである。なお、第６実施形態による間仕切壁は、スタッドの建て込み方法がシングルランナ・共通間柱工法敷目板千鳥配置により建て込まれている。なお、第４実施形態と同様の構成については同じ符号を付して詳細な説明を省略する。

　図７は、本発明の第６実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。なお、図７において、下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２の側面の内壁面を破線で示す。第６実施形態の間仕切壁３００は、壁下地１１０と、壁下地１１０の両側に施工された面材１２０と、を備える。

　壁下地１１０の構成は、スタッド１１４の配置が第４実施形態と異なっている。本実施形態においても、スタッド１１４は、底部の両縁から両側面１１４Ａ、１１４Ｂが立設された、例えば、コの字形の断面形状を有し、下部ランナ１１１と上部ランナ１１２との間にわたって垂直に建て込まれている。

　本実施形態では、スタッド１１４は、シングルランナ・共通間柱工法敷目板千鳥配置により建て込まれている。すなわち、スタッド１１４は一直線上に並ぶように配置されており、スタッド１１４の下端の両側面１１４Ａ、１１４Ｂは、下部ランナ１１１の両側面１１１Ａ、１１１Ｂに当接しており、スタッド１１４の上端部の両側面は、上部ランナ１１２の両側面１１２Ａ、１１２Ｂに当接している。

　本実施形態では、面材１２０は、各下張りボード１２１は、一つ置きのスタッド１１４に、例えばタッピングねじ１３０により取り付けられている。この際、スタッド１１４の側面１１４Ａ、１１４Ｂと下張りボード１２１との間には、敷目板１３２が配置されている。敷目板１３２は、スタッド１１４の一方の側面１１４Ａと、他方の側面１１４Ｂとに交互に取り付けられ、千鳥配置となっている。このような構成により壁下地１１０には両側の面材１２０の間に壁体中空部１４０が形成されている。

＜第７実施形態＞
　以下、本発明の第７実施形態による間仕切壁について説明する。第７実施形態による間仕切壁は、第１～第３実施形態において説明した断熱吸音材を壁体中空部に含むものである。なお、第７実施形態による間仕切壁は、スタッドの建て込み方法がシングルランナ・千鳥間柱工法敷目板配置により建て込まれている。なお、第４実施形態と同様の構成については同じ符号を付して詳細な説明を省略する。

　図８は、本発明の第７実施形態による間仕切壁を示す水平断面図である。なお、図８において、下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２の側面の内壁面を破線で示す。第７実施形態の間仕切壁４００も、壁下地１１０と、壁下地１１０の両側に施工された面材１２０と、を備える。

　壁下地１１０の構成は、敷目板の配置が第４実施形態と異なっている。本実施形態においても、スタッド１１４は、底部の両縁から両側面１１４Ａ、１１４Ｂが立設された、例えば、コの字形の断面形状を有し、下部ランナ１１１と上部ランナ１１２との間にわたって垂直に建て込まれている。

　本実施形態では、スタッド１１４は、シングルランナ・千鳥間柱工法敷目板配置により建て込まれている。スタッド１１４は、壁下地１１０の横方向に千鳥配置（壁面と垂直な方向に交互にオフセットされた配置）となるように建て込まれている。より詳細には、下部ランナ１１１と上部ランナ１１２との間には、一方の側面１１４Ａが下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２の一方の側面１１１Ａ、１１２Ａに当接するように配置されたスタッド１１４と、他方の側面１１４Ｂが下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２の他方の側面１１１Ｂ、１１２Ｂに当接するように配置されたスタッド１１４と、が交互に建て込まれている。

　本実施形態では、面材１２０は、各下張りボード１２１は、一つ置きのスタッド１１４に、例えばタッピングねじ１３０により取り付けられている。この際、スタッド１１４の側面１１４Ａ、１１４Ｂと下張りボード１２１との間には、敷目板１３２が配置されている。敷目板１３２は、スタッド１１４の一方の側面１１４Ａと、他方の側面１１４Ｂとに交互に取り付けられている。このような構成により壁下地１１０には両側の面材１２０の間に壁体中空部１４０が形成されている。

＜第８実施形態＞
　以下、本発明の第８実施形態による間仕切壁について説明する。第８実施形態による間仕切壁は、第１～第３実施形態において説明した断熱吸音材を壁体中空部に含むものである。なお、第８実施形態による間仕切壁は、スタッドの建て込み方法がダブルランナ・並列間柱工法により建て込まれている。なお、第４実施形態と同様の構成については同じ符号を付して詳細な説明を省略する。

　図９は、本発明の第８実施形態による間仕切壁を示す水平断面図であり、間柱がずれて配置している。なお、図９において、下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２の側面の内壁面を破線で示す。第８実施形態の間仕切壁５００も、壁下地１１０と、壁下地１１０の両側に施工された面材１２０と、を備える。

　壁下地１１０の構成は、上部ランナ、下部ランナ及びスタッド１１４の配置が第４実施形態と異なっている。本実施形態では、一対の下部ランナ１１１と一対の上部ランナ１１２とが平行に壁厚方向に並ぶように配置されている。本実施形態においても、スタッド１１４は、底部の両縁から両側面１１４Ａ、１１４Ｂが立設された、例えば、コの字形の断面形状を有し、下部ランナ１１１と上部ランナ１１２との間にわたって垂直に建て込まれている。

　本実施形態では、スタッド１１４は、ダブルランナ・並列間柱工法により建て込まれている。スタッド１１４は、壁下地１１０の横方向に建て込まれている。より詳細には、スタッド１１４は、一対の下部ランナ１１１の一側の下部ランナ１１１と、一対の上部ランナ１１２のうちの一側の上部ランナ１１２の間（例えば、図９における下方側の下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２の間）と、一対の下部ランナ１１１のうちの他側の下部ランナ１１１及び一対の上部ランナ１１２のうちの他側の上部ランナ１１２の間（例えば、図９における上方側の下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２との間）にずれて建て込まれている。

　本実施形態では、面材１２０は、各下張りボード１２１は、スタッド１１４に、例えばタッピングねじ１３０により取り付けられている。また、上張りボード１２２は、例えば、それぞれ接着剤やステープルにより下張りボード１２１の外側に取り付けられている。このような構成により壁下地１１０には両側の面材１２０の間に壁体中空部１４０が形成されている。

　断熱吸音材１、１１、２１は、壁体中空部１４０内に配置されている。断熱吸音材１、１１、２１の下縁及び上縁は、それぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２に当接している。例えば、断熱吸音材１、１１、２１の下縁及び上縁は、それぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２内に入り込んで下部ランナ１１１と上部ランナ１１２の底部に当接しており、或いは、断熱吸音材はそれぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２内に入り込まずに、それぞれ下部ランナ１１１と上部１１２の外側に当接してもよい。また、断熱吸音材１、１１、２１はスタッド１１４を避けるように壁体中空部１４０に配置している。なお、断熱吸音材としては連続した長尺の断熱吸音材を用いる必要はなく、複数の断熱吸音材を配置してもよい。また、断熱吸音材は各列のスタッドの間に配置されてもよく、断熱吸音材の横方向の両縁は隣接するスタッドに当接してもよく、断熱吸音材の一方の側縁はスタッド内に入り込んでもよい。また、スタッドが角型の場合には、断熱吸音材はスタッドに入り込まずにスタッドの外側に当接してもよい。

＜第９実施形態＞
　以下、本発明の第９実施形態による間仕切壁について説明する。第９実施形態による間仕切壁は、第１～第３実施形態において説明した断熱吸音材を壁体中空部に含むものである。なお、第９実施形態による間仕切壁は、スタッドの建て込み方法がダブルランナ・並列間柱工法により建て込まれており、間柱が同一の位置に配する点のみが第８実施形態と異なっている。なお、第８実施形態と同様の構成については同じ符号を付して詳細な説明を省略する。

　図１０は、本発明の第９実施形態による間仕切壁を示す水平断面図であり、間柱が同一の位置に配置している。なお、図１０において、下部ランナ１１１及び上部ランナ１１２の側面の内壁面を破線で示す。第９実施形態の間仕切壁６００も、壁下地１１０と、壁下地１１０の両側に施工された面材１２０と、を備える。

　壁下地１１０の構成は、スタッド１１４の配置のみが第８実施形態と異なっている。本実施形態において、スタッド１１４の配置は一対の下部ランナ１１１のうちの一側の下部ランナ１１１と、一対の上部ランナ１１２のうちの一側の上部ランナ１１２との間、及び、一対の下部ランナ１１１のうちの他側の下部ランナ１１１と、一対の上部ランナ１１２のうちの他側の上部ランナ１１２との間には、それぞれスタッド１１４が、同じ位置に建て込まれている。

　断熱吸音材１、１１、２１は、壁体中空部１４０内に配置されている。断熱吸音材１、１１、２１の下縁及び上縁は、それぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２に当接している。例えば、断熱吸音材１、１１、２１の下縁及び上縁は、それぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２内に入り込んで下部ランナ１１１と上部ランナ１１２の底部に当接しており、或いは、断熱吸音材はそれぞれ下部ランナ１１１と上部ランナ１１２内に入り込まずに、それぞれ下部ランナ１１１と上部１１２の外側に当接してもよい。また、断熱吸音材１、１１、２１は、各列のスタッド１１４の間に設けられており、断熱吸音材１、１１、２１の横方向の両縁は隣接するスタッド１１４に当接している。例えば、断熱吸音材１、１１、２１の一方の側縁はスタッド１１４内に入り込んでスタッド１１４の底部に当接しており、断熱吸音材１、１１、２１の一方の側縁はスタッド１１４の底部の外面に当接している。また、断熱吸音材はスタッド内に入り込まずにスタッドに当接してもよい。また、図１０のように各ランナの壁体中空部にそれぞれ断熱吸音材を配置してもよく、片方のランナの壁体中空部にのみ断熱吸音材を配置してもよい。また、スタッドが角型の場合には、断熱吸音材はスタッドに入り込まずにスタッドの外側に当接してもよい。

　以上、本発明の実施形態について詳細を説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の範囲内で種々の変更が可能であることはいうまでもない。

　以下、本発明の断熱吸音材の実施例及び比較例について説明する。
（実施例１、７）
　実施例１、７は、図３を参照して説明した第３実施形態に対応する３層構造の断熱吸音材である。実施例１、７は第３実施形態において説明した製造方法にて製造した。

（実施例２～６）
　実施例２～６は、図２を参照して説明した第２実施形態に対応する２層構造の断熱吸音材である。実施例２～６は第２実施形態において説明した製造方法にて製造した。

（実施例８～１０）
　実施例８～１０は、図１を参照して説明した第１実施形態に対応する１層構造の断熱吸音材である。実施例８～１０は第１実施形態において説明した製造方法にて製造した。

（比較例１～３）
　比較例１～３は、実施例８～１０と同様に１層構造の断熱吸音材である。比較例１～３は、実施例８～１０と同様に、第１実施形態において説明した製造方法にて製造した。

（長さ荷重平均繊維径及び長さ荷重繊維径分布の測定）
　実施例１～１０及び比較例１～３について、塊体の長さ荷重平均繊維径、及び、長さ荷重繊維径分布の測定は、Cottonscope Pty Ltd製のcottonscopeHD を用いて行った。なお、実施例１～７については各層の長さ荷重平均繊維径についても同様に測定した。

（密度の測定）
　実施例１～１０及び比較例１～３について、ＪＩＳ　Ａ９５２１に従う方法にて密度を測定した。

（バインダー強度の測定）
　実施例１～１０及び比較例１～３について、使用したバインダー強度を測定した。バインダーの強度については、（１）１５０ｇのガラスビーズに２．７重量％のバインダーを投入して混合して混合物を得る工程と、（２）工程（１）で得られた混合物を鉄製金型に均一に詰め、オーブンで加熱してバインダーを硬化させて、シェルモールド試験片（厚み６ｍｍ×幅２７ｍｍ×長さ７４ｍｍ、但し、クリップ部幅４２ｍｍ）を得る工程と、（３）工程（２）で得られたシェルモールド試験片をオーブンから取り出し、室温まで冷却する工程と、（４）万能材料試験機を用いて引張速度５ｍｍ／分でシェルモールド試験片の引張強度を測定する工程とを行う、シェルモールド引張強度測定方法によって測定した。

（樹脂含有率の測定）
　各実施例１～１０及び比較例１～３について、樹脂含有率を測定した。樹脂含有率は、（１）グラスウールマットを１００ｍｍ×１００ｍｍに切り出して試験片とし、その重量（Ｗａ）を測定する工程と、（２）切り出した試験片を５３０℃に設定した電気炉に投入してバインダー成分を分解する工程と、（３）バインダー成分分解後の試験片を電気炉から取り出してその重量（Ｗｂ）を測定し、工程（１）の測定値（Ｗａ）との差から樹脂含有率を求める工程とを行い、下記式により樹脂含有率を算出した。
　　樹脂含有率（重量％）＝｛（Ｗａ－Ｗｂ）／Ｗａ｝×１００
　実施例１～１０及び比較例１～３の、長さ荷重平均繊維径、密度、長さ荷重繊維径分布、バインダー強度、樹脂含有率、厚み方向の層構成、各層の長さ荷重平均繊維径、各層の厚さ比率を以下に示す。

　得られた実施例１～１０及び比較例１～３について、作業性／コスト、施工性（皮膚刺激性触感）、及び施工性（製品硬さ）について以下の方法により、評価した。

（作業性／コスト）
　無機繊維の断熱吸音材の単位面積当たりの重量が大きいと作業性や、荷揚げの効率が低下してしまう。また、単位面積当たりの重量が大きいとコストが増加してしまう。そこで、実施例１～１０及び比較例１～３について、製品厚みが５０ｍｍの場合の断熱吸音材の単位面積当たりの重量を測定し、以下のように作業性／コストを評価した。
◎単位面積当たりの重量が８００ｇ／ｍ²未満
〇８００ｇ／ｍ²以上～１０００ｇ／ｍ²未満
△１０００ｇ／ｍ²以上１２００ｇ／ｍ²未満
×１２００ｇ／ｍ²以上

（施工性（皮膚刺激性触感））
　無機繊維の断熱吸音材に触れた際のチクチク感（皮膚刺激性触感）が大きいと施工性が低下する。そこで、実施例１～１０及び比較例１～３について、１０名のモニターが、断熱吸音材の面に触れて皮膚刺激性をＳＤ法の評価尺度１～５の５段階で評価する感性試験を行い、以下のように施工性（皮膚刺激性触感）を評価した。
◎モニター１０名の平均値が２．０未満
〇モニター１０名の平均値が２．０以上、３．０未満
△モニター１０名の平均値が３．０以上、４．０未満
×モニター１０名の平均値が４．０以上

（施工性（製品硬さ））
　無機繊維の断熱吸音材の硬さが低下すると、施工性が低下する。そこで、実施例１～１０及び比較例１～３について、（１）断熱吸音材の試験片を測定台上の平面部に置く工程と、（２）長さ方向後部を手で軽く押さえ、１０ｃｍ／秒のスピ－ドで押し、台上を滑らす工程と、（３）試験片の先端が角度４５°のスベリ台上に触れた時の垂れ長さを直尺で読み取る工程と、を行い、以下のように施工性（製品硬さ）を評価した。但し、垂れ長さの基準は全て製品厚みが５０ｍｍの場合となる。
◎垂れ長さが５８０ｍｍ以上、
〇垂れ長さが５３０ｍｍ以上、５８０ｍｍ未満
△垂れ長さが４８０ｍｍ以上、５３０ｍｍ未満
×垂れ長さが４８０ｍｍ未満

　以下の表に、実施例１～１０及び比較例１～３についての作業性／コスト、施工性（皮膚刺激性触感）及び施工性（製品硬さ）を示す。

　表２、３から理解されるように、密度を２４ｋｇ／ｍ³とした比較例２では、重量が重く作業性が低下してしまう。また、７μｍ以上の繊維径の繊維が少ない比較例１では、製品硬さが十分ではなく、施工性が低下してしまう。さらに比較例３が示すように長さ荷重平均繊維径が８．７μｍと太い場合、皮膚刺激性触感が大きく、施工性が低下してしまう。
　これに対して、実施例１～１０では、十分な作業性、施工性（皮膚刺激性触感、製品硬さ）が得られる。

　本発明の間仕切壁の実施例及び比較例について説明する。

　図４は、本発明の間仕切壁を構成する透視図である。また、図５は、本発明の間仕切壁を構成する水平断面図である。

　壁下地１１０は、床スラブ等の床構造体１０１上に配置された下部ランナ１１１と、上階床スラブ等の上階構造体１０２の下面に固定された上部ランナ１１２と、下部ランナ１１１と上部ランナ１１２との間に垂直に建て込まれた多数のスタッド１１４とから構成される。スタッド１１４は、図５に示す如く、壁芯に沿って千鳥配列に配置される。

　１層目の面材１２１は、タッピングねじ１３０によってスタッド１１４に固定され、２層目の面材１２２は、ステープル及び接着剤によって１層目の面材１２１に固定される。壁下地の両側に施工された１層目の面材１２１間に壁体中空部１４０が形成され、壁体中空部１４０には、断熱吸音材が充填される。

　本発明の実施例１１の間仕切壁の構成部材として、以下の建築材料を使用した。

　下部ランナ１１１：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　上部ランナ１１２：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　スタッド１１４：軽量形鋼（鋼製スタッド）Ｃ－６５ｍｍ×４５ｍｍ×０.８ｍｍ
　下張りボード１２１：強化石膏ボード・厚さ２１ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーボード（登録商標）・タイプＺ」）
　上張りボード１２２：硬質石膏ボード・厚さ９.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガースーパーハード（登録商標）」）
　断熱吸音材１１（実施例２）：長さ荷重平均繊維径４．３μｍ・密度１４Ｋｇ／ｍ³・厚さ５０ｍｍ（旭ファイバーグラス株式会社製品「スタッド・アクリア」）

　更に間仕切壁内に配置する断熱吸音材１１は図２を参照して説明した第２実施形態に対応する２層構造を取っており、第２実施形態において説明した製造方法にて製造した。

　本発明の実施例１１と比較する、比較例４の間仕切壁の構成部材として、以下の建築材料を使用した。

　下部ランナ１１１：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　上部ランナ１１２：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　スタッド１１４：軽量形鋼（鋼製スタッド）Ｃ－６５ｍｍ×４５ｍｍ×０.８ｍｍ
　下張りボード１２１：強化石膏ボード・厚さ２１ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーボード（登録商標）・タイプＺ」）
　上張りボード１２２：硬質石膏ボード・厚さ９.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガースーパーハード（登録商標）」）
　断熱吸音材１（比較例２）：長さ荷重平均繊維径７．８μｍ・密度２４Ｋｇ／ｍ³・厚さ５０ｍｍ（旭ファイバーグラス株式会社製品「グラスロン（登録商標）ウール」）

　更に間仕切壁内に配置する断熱吸音材１は図１を参照して説明した第１実施形態に対応する１層構造を取っており、第１実施形態において説明した製造方法にて製造した。

　本発明の実施例１２の間仕切壁の構成部材として、以下の建築材料を使用した。

　下部ランナ１１１：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　上部ランナ１１２：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　スタッド１１４：軽量形鋼（鋼製スタッド）Ｃ－６５ｍｍ×４５ｍｍ×０.８ｍｍ
　下張りボード１２１：強化石膏ボード・厚さ１２.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーボード（登録商標）・タイプＺ」）
　上張りボード１２２：硬質石膏ボード・厚さ９.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーハイパーハードＣ（登録商標）」）
　断熱吸音材１１（実施例２）：長さ荷重平均繊維径４．３μｍ・密度１４Ｋｇ／ｍ³・厚さ５０ｍｍ（旭ファイバーグラス株式会社製品「スタッド・アクリア」）

　本発明の実施例１２と比較する、比較例５の間仕切壁の構成部材として、以下の建築材料を使用した。

　下部ランナ１１１：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　上部ランナ１１２：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　スタッド１１４：軽量形鋼（鋼製スタッド）Ｃ－６５ｍｍ×４５ｍｍ×０.８ｍｍ
　下張りボード１２１：強化石膏ボード・厚さ１２.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーボード（登録商標）・タイプＺ」）
　上張りボード１２２：硬質石膏ボード・厚さ９.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーハイパーハードＣ（登録商標）」）
　断熱吸音材１（比較例２）：長さ荷重平均繊維径７．８μｍ・密度２４Ｋｇ／ｍ³・厚さ５０ｍｍ（旭ファイバーグラス株式会社製品「グラスロン（登録商標）ウール」）

　本発明の実施例１３の間仕切壁の構成部材として、以下の建築材料を使用した。

　下部ランナ１１１：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　上部ランナ１１２：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　スタッド１１４：軽量形鋼（鋼製スタッド）Ｃ－６５ｍｍ×４５ｍｍ×０.８ｍｍ
　下張りボード１２１：強化石膏ボード・厚さ１２.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーボード（登録商標）・タイプＺ」）
　上張りボード１２２：強化石膏ボード・厚さ１２.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーボード（登録商標）・タイプＺ」）
　断熱吸音材１１（実施例２）：長さ荷重平均繊維径４．３μｍ・密度１４Ｋｇ／ｍ³・厚さ５０ｍｍ（旭ファイバーグラス株式会社製品「スタッド・アクリア」）

　本発明の実施例１３と比較する、比較例６の間仕切壁の構成部材として、以下の建築材料を使用した。

　下部ランナ１１１：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　上部ランナ１１２：軽量形鋼（鋼製ランナ）Ｃ－７５ｍｍ×４０ｍｍ×０.８ｍｍ
　スタッド１１４：軽量形鋼（鋼製スタッド）Ｃ－６５ｍｍ×４５ｍｍ×０.８ｍｍ
　下張りボード１２１：強化石膏ボード・厚さ１２.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーボード（登録商標）・タイプＺ」）
　上張りボード１２２：強化石膏ボード・厚さ１２.５ｍｍ（吉野石膏株式会社製品「タイガーボード（登録商標）・タイプＺ」）
　断熱吸音材１（比較例２）：長さ荷重平均繊維径７．８μｍ・密度２４Ｋｇ／ｍ³・厚さ５０ｍｍ（旭ファイバーグラス株式会社製品「グラスロン（登録商標）ウール」）

　（遮音性能）
　実施例１１～１３及び比較例４～６について、遮音性能（ＴＬＤ値）はＪＩＳ　Ａ１４１６（ＩＳＯ１４０－３）で規定されている測定方法で測定した壁体単体の音響透過損失の測定結果を、日本建築学会で規定する遮音基準曲線（Ｄ曲線）を用いた評価方法で表した数値とする。

　以下、表４に実施例１１～１３及び比較例４～６についての遮音性能を示す。

　表４から理解されるように実施例１１～１３の間仕切壁は、比較例４～６の従来の間仕切り構造と同等以上の遮音性能が得られた。
　なお、長さ荷重平均繊維径が４．３μｍより小さく、密度が２４ｋｇ／ｍ³よりも高い場合において遮音性能が向上することは明白である。

１、１１、２１　断熱吸音材
１２、２２　第１層
１３、２３　第２層
２４　第３層
１００、２００、３００、４００、５００、６００　間仕切壁
１０１　　床構造体
１０２　　上階構造体
１１０　　壁下地
１１１　　下部ランナ
１１１Ａ　側面
１１１Ｂ　側面
１１２　　上部ランナ
１１２Ａ　側面
１１２Ｂ　側面
１１４　　スタッド（断面コの字形）
１１４Ａ　側面
１１４Ｂ　側面
１２０　　面材
１２１　　下張りボード
１２２　　上張りボード
１３０　　タッピングねじ
１３２　　敷目板
１４０　　壁体中空部
２１４　　スタッド（断面角形）
２１４Ａ　側面
２１４Ｂ　側面

Claims

　無機繊維の塊体からなる断熱吸音材であって、
　前記塊体の密度が１０～２０ｋｇ／ｍ³であり、
　前記塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が２．０～８．７μｍであり、
　前記塊体は、
　長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を２０～６６％含み、
　長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～５８％含み、
４．０μｍ未満の無機繊維、４．０μｍ以上、７．０μｍ未満の無機繊維及び７．０μｍ以上の無機繊維の合計は１００％となる
　ことを特徴とする、断熱吸音材。
　前記塊体は第１層及び第２層が積層され、板状に形成されており、
　前記第１層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が、前記第２層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径よりも０．１～３．０μｍ大きい、
　請求項１に記載の断熱吸音材。
　前記塊体は第１層、第２層、及び第３層が順に積層され、板状に形成されており、
　前記第１層及び第３層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が、前記第２層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径よりも０．１～３．０μｍ大きい、
　請求項１に記載の断熱吸音材。
　前記塊体は、複数の層が積層され、板状に形成されており、
　前記複数の層のうちの最表層の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が４．３～７．０μｍである、請求項１～３の何れか１項に記載の断熱吸音材。
　前記塊体の無機繊維の長さ荷重平均繊維径が３．８～５．３μｍである、
　請求項１～４の何れか１項に記載の断熱吸音材。
　前記塊体は、
　前記長さ荷重平均繊維径が７．０μｍ以上の無機繊維を１３～３３％含む、
　請求項１～５の何れか１項に記載の断熱吸音材。
　前記塊体は、
　長さ荷重平均繊維径が４．０μｍ未満の無機繊維を４１～６６％含む、
　請求項１～６の何れか１項に記載の断熱吸音材。
　前記無機繊維は、グラスウールである、
　請求項１～７の何れか１項に記載の断熱吸音材。
　前記塊体は、
　前記塊体の重量に対して、前記無機繊維を塊化させるためのバインダーを１．０～８．５重量％含み、
　前記バインダーのバインダー強度が３．６～６．１Ｎ／ｍｍ²の強度を有する、
　請求項１～８の何れか１項に記載の断熱吸音材。
　前記バインダーは、アミド化反応、イミド化反応、エステル化反応及びエステル交換反応からなる群から選択される反応により硬化する熱硬化性樹脂を含む、
　請求項９に記載の断熱吸音材。
　請求項１～１０の何れか１項に記載の断熱吸音材を壁体中空部に含む、
　間仕切壁。
　前記間仕切壁は、
　床構造体上に配置された下部ランナ、
　上階構造体に固定された上部ランナ、及び、
　前記下部ランナと前記上部ランナとの間に、シングルランナ・千鳥間柱工法、シングルランナ・共通間柱工法、シングルランナ・共通間柱工法敷目板千鳥配置、シングルランナ・千鳥間柱工法敷目板配置又は、ダブルランナ・並列間柱工法で垂直に建て込まれたスタッド、を含む、壁下地と、
　前記壁下地の両側に、床構造体から上階構造体まで施工された面材と、を備える、
　請求項１１に記載の間仕切壁。
　前記面材は、
　不燃材料もしくは準不燃材料の板材、又はそれらの積層体からなる、
　請求項１２に記載の間仕切壁。
　前記面材は、
　石膏ボードもしくは繊維補強石膏板、又はそれらの積層体からなる、
　請求項１２又は１３に記載の間仕切壁。
　前記面材の厚さが２０ｍｍ以上である、
　請求項１３又は１４に記載の間仕切壁。