WO2020152105A1 - Procede de traitement d'une biomasse lignocellulosique - Google Patents

Procede de traitement d'une biomasse lignocellulosique Download PDF

Info

Publication number
WO2020152105A1
WO2020152105A1 PCT/EP2020/051289 EP2020051289W WO2020152105A1 WO 2020152105 A1 WO2020152105 A1 WO 2020152105A1 EP 2020051289 W EP2020051289 W EP 2020051289W WO 2020152105 A1 WO2020152105 A1 WO 2020152105A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
washing
biomass
lignocellulosic
production
substrate
Prior art date
Application number
PCT/EP2020/051289
Other languages
English (en)
Inventor
Caroline Aymard
Severine Louesdon
Romain Rousset
Damien Hudebine
Original Assignee
IFP Energies Nouvelles
Institut National De La Recherche Agronomique
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by IFP Energies Nouvelles, Institut National De La Recherche Agronomique filed Critical IFP Energies Nouvelles
Priority to CA3125497A priority Critical patent/CA3125497A1/fr
Priority to CN202080010609.0A priority patent/CN113614239A/zh
Priority to BR112021012936-7A priority patent/BR112021012936A2/pt
Priority to EP20701442.4A priority patent/EP3914723A1/fr
Priority to US17/425,418 priority patent/US20240026388A1/en
Publication of WO2020152105A1 publication Critical patent/WO2020152105A1/fr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P7/00—Preparation of oxygen-containing organic compounds
    • C12P7/02—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a hydroxy group
    • C12P7/04—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a hydroxy group acyclic
    • C12P7/06—Ethanol, i.e. non-beverage
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P7/00—Preparation of oxygen-containing organic compounds
    • C12P7/02—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a hydroxy group
    • C12P7/04—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a hydroxy group acyclic
    • C12P7/06—Ethanol, i.e. non-beverage
    • C12P7/08—Ethanol, i.e. non-beverage produced as by-product or from waste or cellulosic material substrate
    • C12P7/10—Ethanol, i.e. non-beverage produced as by-product or from waste or cellulosic material substrate substrate containing cellulosic material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P7/00—Preparation of oxygen-containing organic compounds
    • C12P7/02—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a hydroxy group
    • C12P7/04—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a hydroxy group acyclic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P7/00—Preparation of oxygen-containing organic compounds
    • C12P7/02—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a hydroxy group
    • C12P7/04—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a hydroxy group acyclic
    • C12P7/16—Butanols
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P7/00—Preparation of oxygen-containing organic compounds
    • C12P7/24—Preparation of oxygen-containing organic compounds containing a carbonyl group
    • C12P7/26—Ketones
    • C12P7/28—Acetone-containing products
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12P—FERMENTATION OR ENZYME-USING PROCESSES TO SYNTHESISE A DESIRED CHEMICAL COMPOUND OR COMPOSITION OR TO SEPARATE OPTICAL ISOMERS FROM A RACEMIC MIXTURE
    • C12P2201/00—Pretreatment of cellulosic or lignocellulosic material for subsequent enzymatic treatment or hydrolysis
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel

Definitions

  • the present invention falls within the field of processes for the production of sugars from lignocellulosic biomasses. It relates more particularly to a process for treating lignocellulosic biomass for the production of alcohols or solvents useful as biofuels (for example ethanol) or for the synthesis of bio-sourced molecules.
  • the treatment process according to the invention can integrate a pretreatment by steam explosion or acid cooking of the lignocellulosic biomass.
  • Lignocellulosic biomass is made up of three main constituents: cellulose (35 to 50%), hemicellulose (23 to 32%) which is a polysaccharide essentially made up of pentoses and hexoses and lignin (15 to 25%) which is a macromolecule of complex structure and high molecular weight, obtained from the copolymerization of phenylpropenoic alcohols. These different molecules are responsible for the intrinsic properties of the plant wall and organize themselves into a complex tangle.
  • Cellulose the majority in this biomass, is thus the most abundant polymer on Earth and the one with the greatest potential for forming materials and biofuels.
  • the potential of cellulose and its derivatives could not, for the moment, be fully exploited, mainly due to the difficulty of extracting cellulose. Indeed, this step is made difficult by the very structure of the plants.
  • the technological barriers identified in the extraction and processing of cellulose are in particular its accessibility, its crystallinity, its degree of polymerization, the presence of hemicellulose and lignin.
  • the principle of the process for converting lignocellulosic biomass by biotechnological processes uses a step of enzymatic hydrolysis of the cellulose contained in plant materials to produce glucose.
  • the glucose obtained can then be fermented into various products such as alcohols (ethanol, 1, 3-propanediol, 1 -butanol, 1, 4-butanediol, ...) or acids (acetic acid, lactic acid, acid 3- hydroxypropionic, fumaric acid, succinic acid, ).
  • Cellulose and possibly hemicelluloses are the targets of enzymatic hydrolysis but are not directly accessible to enzymes. This is the reason why these substrates must undergo a pretreatment preceding the enzymatic hydrolysis step.
  • the pretreatment aims to modify the physical and physicochemical properties of the lignocellulosic material, with a view to improving the accessibility of the cellulose trapped within the lignin and hemicellulose matrix.
  • One of the most effective pretreatments is the explosion steam, which allows almost complete hydrolysis of the hemicellulose and a significant improvement in the accessibility and reactivity of cellulose to enzymes.
  • This pretreatment can be preceded by other treatment (s) such as an acid impregnation.
  • the biomass impregnated with an aqueous solution, with or without acid is treated continuously with steam in a reactor under pressure and temperature in order to mainly destructure the hemicellulose.
  • the pretreated biomass is composed of solids (mainly cellulose and lignin) and water soluble sugars.
  • a fraction of the pretreated solid is sent to a soluble sugars extraction step to recover a sweet juice.
  • the document "Lignocellulosic Biomass to Ethanol Process Design and economiess Utilizing Co-Current Dilute Acid Prehydrolysis and Enzymatic Hydrolysis for Corn Stover", Aden et al. NREL / TP-510-32438 teaches the separation of pretreated biomass into a solid fraction and a liquid fraction. This juice rich in sugars can then be used as a carbon source in the units of enzyme production and yeast propagation.
  • the pretreated substrate depleted in soluble sugars can be directed to the enzymatic hydrolysis step together with the raw pomace leaving the pretreatment unit.
  • the enzymatic hydrolysis aims to convert the pretreated substrate into monomeric sugars.
  • the enzymatic cocktail used for this step is a mixture of cellulolytic and / or hemicellulolytic enzymes capable of breaking down cellulose into a solution of sugars, containing in particular glucose.
  • the enzymes of the enzymatic cocktail contain three main types of enzymes according to their activities: endoglucanases, exoglucanases and cellobiases.
  • the microorganism most used for the production of the enzymatic cocktail is the fungus Trichoderma reesei.
  • the process for producing the enzymatic cocktail begins with a propagation phase, the aim of which is to multiply the filamentous fungus T. reesei.
  • an enzymatic cocktail production phase is induced by a change of sweet substrate.
  • a must is obtained containing a mixture of enzymes and the filamentous fungus T. reesei. This must can be used directly in enzymatic hydrolysis, or the enzymes can be separated from the fungus and then possibly concentrated.
  • Fermentation of sugars resulting from enzymatic hydrolysis into various products such as alcohols, solvents or acids requires the use of biocatalysts (bacteria or yeasts).
  • biocatalysts bacteria or yeasts
  • the main target of the fermentation step is the conversion of sugars into bioproducts, and the conditions of the fermentation step are chosen to promote this metabolic pathway, the conduct of a fermentation step necessarily involves parallel reactions. aimed at the development and maintenance of microorganisms fermentation. For example, Pasteur showed in the 19th century that about 5% of the sugars are converted into co-products, or used for maintenance and cell growth, in the case of fermentation of glucose to ethanol by yeast Saccharomyces cerevisiae.
  • the sweet juice resulting from the step of extracting the pretreated pomace can be used partially or completely for the production of biocatalysts.
  • This substrate rich in sugars is brought into contact with an inoculum of yeasts or bacteria under conditions favorable to their multiplication.
  • the production of biocatalysts requires the supply of carbon and nitrogen compounds but also mineral elements, vitamins. The needs vary according to the type of biocatalyst considered.
  • the obtained must containing the yeasts or bacteria is used directly without separation in the fermentation step, or alternatively this must can be concentrated, for example by centrifugation.
  • These alcohol production processes in particular to produce biofuel (ethanol) by fermentation therefore comprise, in a known manner, the succession of following steps: grinding of the biomass, optionally an impregnation of the biomass, then pretreatment by steam explosion or cooking in acidic conditions, enzymatic hydrolysis to produce sugars or bio-sourced molecules and alcoholic fermentation to produce biofuel alcohols such as ethanol or other type of fermentation to produce bio-sourced molecules, ethanol (or biofuels or bio-sourced molecules) then being separated for example by distillation.
  • US Patent 8,545,633 describes such a process for producing ethanol with standard operating conditions for these steps, conditions which are known to those skilled in the art. This patent more particularly teaches methods of treating crushed biomass before impregnation.
  • a first treatment method is an injection of water vapor (called "pre-steaming" according to a known Anglo-Saxon term) into the particles of crushed biomass to homogenize the biomass and prevent the formation of pockets which are poorly impregnated.
  • This treatment is carried out with steam at 110 ° C. or more and at least 1.3 bar absolute (5 psig) at a rate of 10 to 20 kg / h for 5 to 30 minutes.
  • a small amount of dilute acid can be introduced, for example 0.5 to 15 g acid / kg of biomass.
  • Another method consists in removing the fraction of fine particles rich in ash from the biomass.
  • the fines are separated by a physical separation based on particle size, and these fines are richer in "ash” than the initial biomass.
  • These “ashes” are minerals: silica, compounds containing calcium, magnesium, sodium, potassium, phosphorus and / or aluminum.
  • the ash can consume the acid to form salts, which forces the amount of acid to be increased during impregnation. They represent 1 to 10% by weight of the biomass, part of them is insoluble in acid (silica is the predominant part of the insoluble).
  • a method for measuring the ash of lignocellulosic products is for example described in the standard ASTM E1755 “Standard Test Method for Ash in Biomass”. This same document describes two processes for removing this ash, namely washing with water, which is not recommended, and a dry treatment, which is recommended.
  • the dry process uses the techniques of separation by air jet or cyclone, by dry sieving, dry filtration, sedimentation in several stages, each separating increasingly fine particles, the ash being found in the smallest particles. smaller.
  • 95% of the biomass particles sent for impregnation have a size greater than 250 ⁇ m and at least 60% of them have a size less than 4mm.
  • the aim of this type of separation is to obtain, with a view to impregnation, a biomass having an ash content of less than 10% by weight, which corresponds to a reduction of at most 75% of the initial ash content, and of these ashes at least 40% is acid soluble ash (used for impregnation).
  • the moisture content of biomass is 20% or less by weight, which corresponds to a dry matter content of at least 80% by weight.
  • the process for treating lignocellulosic biomass according to the invention uses washing with water before the impregnation step, with washing which is carried out in given conditions, making it possible to avoid the drawbacks presented above while reducing the consumption of acid used for the impregnation step, in which the waste water resulting from the washing is also advantageously used.
  • the subject of the invention is a method for treating lignocellulosic biomass comprising the following successive steps:
  • the lignocellulosic biomass is conditioned by at least one grinding step, in particular so as to obtain particles of ground biomass having a size of at most 300 mm;
  • said particles are washed with an aqueous solution of pH between 4 and 8.5, at a temperature between 10 and 95 ° C, at atmospheric pressure, and for a period of between 1 and 300 minutes;
  • the aqueous solution is separated from the washed biomass particles to obtain, on the one hand, a lignocellulosic substrate having a dry matter content of between 15 and 70% by weight, and, on the other hand, a used aqueous washing solution ;
  • said lignocellulosic substrate is impregnated with an acidic liquor, so as to obtain an impregnated lignocellulosic substrate having a pH of between 0.1 and 3;
  • a solid / liquid separation is carried out of the impregnated lignocellulosic substrate, to obtain, on the one hand, a lignocellulosic substrate having a dry matter content of between 15% by weight and 70% by weight, and, on the other hand, an effluent liquid;
  • step f) said impregnated lignocellulosic substrate resulting from step e) is pretreated by cooking, in particular for a period of between 1 and 120 minutes, so as to obtain a pretreated lignocellulosic substrate,
  • step h) fermentation is carried out, by microorganisms of the bacteria or yeast type, of the hydrolyzate obtained from step g) to obtain a fermentation must containing at least one bio-based molecule such as a solvent and / or an alcohol;
  • a step of production of enzymes and / or a step of production / propagation of the microorganisms necessary for steps g) or h) is integrated into said process;
  • step c) At least part of the spent aqueous washing solution separated in step c) is introduced into a step of said biomass treatment process which is subsequent to pre-treatment step f), and / or in a step of production of enzymes and / or in a stage of production / propagation of microorganisms necessary for stages g) or h) when at least one of these stages of production of enzymes and / or of production / propagation of microorganisms is integrated said biomass treatment process.
  • the dry matter content is measured according to standard ASTM E1756-08 (2015) “Standard Test Method for Determination of Total Solids in Biomass”.
  • DM dry matter content
  • the invention therefore proposes to add a washing of the biomass with an aqueous solution, then a solid / liquid separation, before proceeding with the pretreatment, and, in addition, to exploit the resulting washing water, with a double advantage.
  • the biomass thus washed and separated is found depleted in ash, which will significantly reduce the acid consumption of the process during the impregnation step.
  • the used washing water will become enriched in ash, and this characteristic allows it to be used in process steps where the presence of minerals in the liquid phase is an asset, as detailed below.
  • this washing carried out under the specific conditions recommended in the invention, did not cause excessive overconsumption of water or other processing problems.
  • the pH of the washing solution should be adjusted to at least 4 (therefore to a very different minimum pH, much higher than the acidic impregnation pH), and which can be moderately acidic, moderately basic or neutral.
  • Such a moderate pH of the washing solution has turned out to be particularly suitable, and in particular justified the choice made in the invention to reuse the washing solution used after the pretreatment step, in steps where the pH n is not very acidic.
  • the fact that the washing is carried out at atmospheric pressure ensures that one is indeed in the presence of an aqueous solution in the liquid phase, not of a vapor.
  • the washing time at most 300 minutes, makes it possible to obtain the desired depletion of the biomass in ash, without having too much impact on the overall production time.
  • the washing temperature is in a range allowing either the use of tools and an aqueous solution at ambient temperature, or of moderately heating, for example, only the aqueous solution, depending in particular on the type of biomass.
  • at least some or all of the spent aqueous washing solution separated in step c) is introduced into the enzymatic hydrolysis step g) or into the step fermentation h).
  • this introduction can be done directly in the fermentation step h), or can be done upstream of the fermentation step, in the neutralization steps (if this is provided for) or enzymatic hydrolysis: the remaining mineral salts are thus transferred to the fermentation step where they can play their role.
  • the salts can however be at least partially modified when they are introduced from the enzymatic hydrolysis or from the neutralization, due to the change in the pH of the reaction medium.
  • the minerals are particularly useful for side reactions aimed at the maintenance and / or growth of the microorganism used in the fermentation step.
  • the method according to the invention also comprises a step of neutralizing the lignocellulosic substrate pretreated in step f), before or during step g) of enzymatic hydrolysis, and at least one part is introduced, or all of the spent aqueous washing solution separated in step c) in said neutralization step.
  • the neutralization step is carried out so that the pH of the enzymatic hydrolysis reaction mixture is preferably between 4 and 6. It is thus seen that the used aqueous solution has a pH compatible with that targeted in this step of neutralization.
  • the method also comprises an integrated step of production by microorganisms of the fungal type of the enzymes necessary for the enzymatic hydrolysis of step g), and at least a part, or the all of the spent aqueous washing solution separated in step c) in said enzyme production step.
  • a step “integrated” into the process of the invention is understood as a step for producing a compound intended to treat biomass, such as an enzyme or a yeast, before it is brought into contact with said biomass, in the process. same installation or in the vicinity of the installation implementing the treatment of the biomass: it is thus a question of manufacturing "in situ" compounds of biological origin which will be used in the treatment of the biomass (alternatively, these compounds of (biological origin can be produced off-site, and brought to the biomass treatment facility).
  • the process according to the invention also comprises an integrated stage of propagation of microorganisms of the bacteria or yeast type necessary for the fermentation of stage h), and at least part of the aqueous washing solution is introduced. waste separated in step c) in said propagation step.
  • the use of the used aqueous washing solution is very advantageous, because its moderate pH is compatible with that targeted in the media. reactions involved (especially moderately acidic pH). And in addition, it turns out that this solution enriched in minerals is favorable to the production of the target enzymes or microorganisms, these minerals constituting nutrients for the microorganisms concerned.
  • the duration of washing step b) is between 1 and 60 minutes, and preferably between 1 and 15 minutes. It turned out that this washing could be efficient even with a short duration, which is an asset industrially.
  • the aqueous solution of step b) for washing the particles has a pH of between 5.5 and 7.5, in particular between 6 and 7.5 or between 6.5 and 7.5.
  • the aqueous washing solution is therefore close to neutral pH, which makes it possible to simply use water without adding acid or base, without reducing the washing performance.
  • the aqueous solution of step b) for washing the particles is at a temperature between 25 and 95 ° C, in particular between 30 and 60 ° C.
  • this washing can therefore be carried out at ambient temperature or with moderate heating, in particular provided by heating the solution before bringing it into contact with the biomass (or by recycling water from another step of the process, water being in fact in this temperature range without additional thermal makeup).
  • the amount of aqueous solution brought to washing step b) is between 0.5 and 60 g / g of biomass. It is preferably between 1 and 30 g / g of biomass, and in particular between 1, 5 and 20 g / g of biomass.
  • step c) it is also possible to reintroduce a portion of the spent aqueous washing solution separated in step c) into washing step b).
  • steps g) of enzymatic hydrolysis and h) of fermentation are concomitant, one then speaks of SSCF for the acronym of “Simultaneous saccharification and co-fermentation” in English.
  • part of the liquid effluent from step e) can be introduced into washing step b). Since this effluent is acidic, its contribution should be moderate in order to remain within a pH range appropriate for the washing solution.
  • step f) a pretreatment by steam explosion is carried out to obtain a vapor and the pretreated lignocellulosic substrate, the vapor resulting from step f) is condensed so as to produce an acid condensate.
  • the pretreatment by steam explosion preferably lasts at most 30 minutes, in particular at most 15 minutes.
  • At least part of the acid condensate alone or mixed with water can be introduced in step b) of washing.
  • the condensate input should be adjusted so that the washing solution remains within the recommended pH range.
  • said biomass particles once ground in step a) have a size of at least 1 mm.
  • the lignocellulosic substrate obtained from step c) is sent directly to the impregnation step d).
  • the lignocellulosic substrate resulting from step c) preferably has a dry matter content of between 25% to 70% by weight, more preferably between 40% and 65% by weight.
  • the impregnation step d) is carried out in a single step with a residence time of 10 seconds to 180 minutes.
  • the lignocellulosic substrate resulting from step e) has a dry matter content of between 40 and 65% by weight.
  • the method also comprises integrated steps for the production of biocatalysts: fungus, enzymes, bacteria or yeasts.
  • These production steps can preferably be carried out with a growth of the microorganism (s) from a sweet juice obtained from the biomass treatment process.
  • This sweet juice can be extracted after the pretreatment step f), it then contains monomeric sugars resulting from the solubilization of the hemicelluloses which takes place during the pretreatment f).
  • This sweet juice can be extracted after the enzymatic hydrolysis step g), it then also contains the monomeric glucose which is the product of the enzymatic hydrolysis of cellulose.
  • the extraction of the sweet juice takes place between the pretreatment stage f) and the enzymatic hydrolysis stage g).
  • the extraction of the sweet juice can be done by washing the pretreated substrate.
  • at least part of the flow used for washing can be the used washing water obtained from step c).
  • the invention therefore optionally provides for the integration of said process with a step for producing enzymes and / or a step for producing / propagating the microorganisms necessary for steps g) or h), and for providing a step for extraction of at least part of the sweet juices obtained after the pre-treatment step f) or after the enzymatic hydrolysis step g), in particular by washing the substrate with an aqueous solution.
  • aqueous washing solution from step c) can be introduced for the extraction by washing of the sweet juices.
  • the process according to the invention can be implemented for the production of ethanol or of an acetone-butanol-ethanol (ABE) mixture or an isopropanol-butanol-ethanol (IBE) mixture or of any other biobased molecule or solvent, like acetone.
  • ABE acetone-butanol-ethanol
  • IBE isopropanol-butanol-ethanol
  • Figure 1 is a block diagram showing an embodiment of the process for producing solvents and / or alcohols from lignocellulosic biomass incorporating a washing step b) of the crushed biomass according to the invention.
  • FIG. 2 is a block diagram showing an embodiment of the process for treating lignocellulosic biomass incorporating a recycling of various acid effluents.
  • FIG. 3 is a block diagram showing an embodiment of the process for the production of alcohols and / or solvents from lignocellulosic biomass integrating a recycling of the water used for washing the crushed biomass, in the downstream neutralization steps and / or enzymatic hydrolysis and / or fermentation according to the invention.
  • FIG. 4 is a block diagram showing yet another embodiment of the process for the production of solvents and / or alcohols according to the invention which comprises units of in situ production of enzymes and yeasts; integrating recycling of the water used for washing the crushed biomass to the production of biocatalysts and / or for the extraction of a sweet juice at least partly used for the production of biocatalysts.
  • Figure 5 shows the acid-base titration curves of the liquors of Example 1.
  • FIG. 6 shows the evolution of the pH as a function of the specific volume of sulfuric acid H 2 S0 4 solution added to the used impregnation liquors of Example 2.
  • Figure 7 shows the change in absorbance during the growth of yeasts in the culture media with or without minerals of Example 5.
  • the treatment process comprises in its first step, a step of conditioning the lignocellulosic biomass with at least one grinding so as to obtain biomass particles having a size of at most 300 mm. It is of course possible to carry out several successive grinding steps in order to reach the target particle size.
  • the crushed biomass has a particle size (the largest size) of at most 300 mm, most often at least 1 mm, and often between 2 and 200 mm. Any method known to those skilled in the art can be implemented to carry out this step.
  • the straws are crushed with sieves from 5 to 100 mm.
  • the wood it is generally shredded into parallelepipedal slabs with a length of between 20 and 160 mm, a width of between 10 and 100 mm and a thickness of between 2 and 20 mm.
  • the crushed lignocellulosic biomass is brought to the washing step (zone) by any means known to those skilled in the art, in particular a transfer screw.
  • the Applicant has now found that the determining effect on the consumption of acid would not be a basicity effect but rather a buffering effect due to the presence of acetic acid or its salts which are generated by the solubilization of the ash contained. in the crushed lignocellulosic biomass during its contact with the acidic aqueous solution used for the impregnation step.
  • acetic acid Due to the high pKa (4.76 at 25 ° C) of acetic acid relative to the pH of the acidic impregnation solution (pH ⁇ 3 and most often less than 2), acetic acid has a buffer on the pH, requiring the supply of large amounts of acid to bring the pH to a value compatible with the acid pretreatment step, which is generally between 0.1 and 3
  • a washing step step b) of the particles of crushed biomass with an aqueous washing solution, at a temperature of between 10 and 90 ° C., preferably at atmospheric pressure.
  • the pH of the aqueous washing solution is between 4 and 8.5, and more preferably between 6 and 7.5.
  • the aqueous washing solution can be acidified, advantageously by the impregnation acid which is used in the impregnation step d) detailed below.
  • the optional acid is not added to the washing water by an external make-up, but comes from a process stream containing said acid.
  • the aqueous wash solution can also be just water (neutral pH).
  • the aqueous solution can be an aqueous stream recycled from the process. It is also noted that, according to the invention, washing step b) is carried out in the absence of water in the vapor state.
  • washing modes in one step or in several steps following a co-current, counter-current or cross-current mode are possible.
  • the washing can be carried out by soaking, for example by transfer of the biomass through a water bath, or else under flowing water, for example by a distribution of water streaming over the biomass which is possibly set in motion.
  • the amount of water involved for this step is preferably as low as possible to obtain the desired effect.
  • the washing is carried out using between 0.5 and 60 g of water / g of lignocellulosic biomass, preferably between 1 and 30 g of water / g of biomass and more preferably between 1, 5 and 20 g of water / g of biomass.
  • the quantity of washing water to be used can be determined by means of a laboratory test preceding the biomass treatment campaign and consisting in measuring the pH of the used washing water (or filtrate) recovered after the washing step.
  • the tool or tools performing the washing do not have heating equipment, and the washing temperature is regulated by the temperature of the aqueous washing solution.
  • the temperature of the aqueous washing solution is between 25 ° C and 95 ° C and preferably between 30 ° C and 60 ° C, it can therefore be just at room temperature, or have been heated, for this specific washing step or because it comes from less in part, from the recycling of liquid effluents produced in the process and already in this temperature range.
  • the washing duration is between 1 minute and 300 minutes, and preferably between 1 minute and 60 minutes, and even more preferably between 1 minute and 15 minutes.
  • the method comprises a step of separating the liquid from the particles of washed lignocellulosic biomass to obtain a lignocellulosic substrate whose dry matter content is between 15 and 70% by weight (measured according to the ASTM E1756 standard), preferably between 25 and 70. % and more preferably between 40% and 65% by weight.
  • any liquid / solid separation method can be used, provided that the dry matter content at the end of this step is respected.
  • the solid / liquid separation is ensured by a filter press type tool or carried out by draining, for example by gravity.
  • the step of separating the used washing water is carried out concomitantly with the transfer of the washed lignocellulosic biomass to the impregnation step, by means of a transport screw comprising a solid / separation zone. liquid by pressing the solid material.
  • This type of transfer screw comprises a conical compression zone allowing the formation of a hermetic plug of washed biomass and a perforated zone allowing the disposal of used washing water.
  • the dry matter rate (DM) can be determined by calculation: it is then considered that the DM contained in the sample pressed is the difference between the DM of the input washed biomass and the DM present in the juice extracted during pressing, the calculation therefore requires a measurement of the mass flow rates of the washed biomass input and of the extracted juice, and measurements of DM of samples of washed biomass at the inlet and of the juice extracted at the outlet (for example according to the same standard ASTM E1756).
  • MS pressed substrate (QBE * % MSBE - QJS * % MSJS) / (QBE - QJS)
  • the separation step c) thus makes it possible to provide a used washing water of which at least a part can advantageously be used in a downstream step, in particular the downstream fermentation step, according to the process for treating lignocellulosic biomass according to the invention as described below with reference to FIGS. 1 to 4 detailed below.
  • Part of the used washing water can be recycled to washing step b) of the process and the other part used in a downstream step.
  • the used washing water can optionally be mixed with another filtrate resulting from another step of the process, before being recycled, for example in step b) of washing.
  • the separation step c) can be carried out in one or more steps.
  • the separation step c) can also be carried out concomitantly with the washing step b), in a tool allowing the washing and the solid / liquid separation to be carried out in a single step.
  • This tool can be for example a rotary drum or a belt filter.
  • the lignocellulosic substrate resulting from the step of separating the washed biomass is sent to step d) of impregnating with an acidic liquor.
  • the lignocellulosic substrate is sent directly to the impregnation step, that is, it does not undergo any further treatment before the impregnation step.
  • the treatment process according to the invention comprises a step d) of impregnating the lignocellulosic substrate with an acidic liquor, so as to obtain a washed and impregnated lignocellulosic substrate, the pH of which is between 0.1 to 3.
  • This step aims to prepare the lignocellulosic substrate for the pretreatment step.
  • the impregnation is carried out in an impregnation reactor at a temperature between 10 and 90 ° C, and preferably at atmospheric pressure. Preferably, the impregnation is carried out at a temperature between 50 ° C and 85 ° C.
  • the residence time of the lignocellulosic substrate in the impregnation reactor is usually 10 seconds to 180 minutes, preferably between 30 seconds and 60 minutes, and even more preferably between 30 seconds and 15 minutes.
  • the impregnation step is carried out in a single step.
  • the washed and impregnated lignocellulosic substrate has a pH of between 0.9 to 2.5.
  • the impregnation reactor or impregnator is generally provided with one or more screws which transfer (s) the lignocellulosic substrate from its inlet to the outlet opening.
  • the impregnator is also equipped with one or more pipes to supply the acid liquor as well as, if necessary, one or more pipes to withdraw the acid liquor.
  • Said acid liquor inlet and outlet pipes are generally installed so as to operate in co-current or counter-current recycling.
  • the acidic liquor is an aqueous solution of a strong acid, which is for example chosen from sulfuric acid, hydrochloric acid, nitric acid, for example with an acid content of between 0.5 and 4% by weight .
  • a strong acid which is for example chosen from sulfuric acid, hydrochloric acid, nitric acid, for example with an acid content of between 0.5 and 4% by weight .
  • the acid used is sulfuric acid.
  • the lignocellulosic substrate impregnated with acid liquor is subjected to a solid / liquid separation step in order to obtain a lignocellulosic substrate having a dry matter content of between 15 % and 70% by weight and a spent acidic liquor.
  • the lignocellulosic substrate impregnated with acid liquor is first drained, in order to extract at least part of the free acidic liquor, before being treated by solid / liquid separation.
  • the solid / liquid separation step can implement any technique known to those skilled in the art, for example decantation, centrifugation or pressing.
  • a pressing of the lignocellulosic substrate is carried out concomitantly with its transfer to pretreatment step f), when the latter implements the steam explosion process which is described below.
  • This driving mode of step e) is for example ensured by a screw called “plug screw feeder”, the operation of which has already been described above.
  • the formation of a plug of pressed lignocellulosic substrate seals the pressure of the steam explosion reactor, preventing steam leakage.
  • the transfer screw is also fitted with one or more pipes for withdrawing the spent liquor (called pressât) separated during pressing.
  • pressate can be recycled to step d) of impregnation and / or to step b) of washing.
  • the wet biomass obtained at the end of step e) of solid / liquid separation which can be designated by the term “washed and acidified lignocellulosic substrate” has a dry matter content preferably between 25% and 70% by weight. , and more preferably between 40 and 65% by weight.
  • the washed and acidified lignocellulosic substrate undergoes a pretreatment step f).
  • Cellulose (and possibly hemicelluloses) which are the targets of enzymatic hydrolysis are not directly accessible to enzymes. This is the reason why a pre-treatment of the biomass is carried out before the enzymatic hydrolysis step.
  • the pretreatment aims in particular to modify the physical and physicochemical properties of the cellulosic fraction, such as its degree of polymerization and its state of crystallinity.
  • pretreatment Various types of pretreatment are known to those skilled in the art, they combine a chemical treatment and a heat treatment. Mention may in particular be made of acidic or basic cooking, the so-called “Organosolv” process, treatments with ionic liquids and the process by steam explosion.
  • the preferred pre-treatment process is the steam explosion (“SteamEx” or “Steam Explosion” according to the English terminology) carried out in an acidic medium. It is a process in which the lignocellulosic substrate is rapidly brought to high temperature by injection of pressurized steam. The treatment is stopped by sudden decompression.
  • the operating conditions of the steam explosion process are as follows:
  • the temperature of the reactor is generally between 150 and 220 ° C, preferably between 170 ° C and 210 ° C,
  • the pressure is between 5 and 25 bars absolute, more preferably between 8 and 19 bars absolute.
  • the residence time before the relaxation phase varies from 10 seconds to 15 minutes, and preferably between 3 minutes and 12 minutes
  • the steam explosion can be carried out in batch or continuously, and the depressurization step which allows the biomass to break down can take place in one or more steps.
  • the steam explosion is carried out continuously.
  • a pretreated lignocellulosic substrate with a high dry matter content is obtained, generally between 20 and 70% by weight, and more often between 35% and 65%, and a vapor phase which is then condensed.
  • steps a) to f) according to the present invention therefore makes it possible to produce a reactive pretreated substrate and a water for washing the used biomass. It has also been demonstrated that the process according to the present invention produces a pretreated substrate depleted in minerals compared to the processes of the prior art, in particular the processes implementing a recycling of the impregnation liquor extracted with step e) to impregnation step d). These minerals are extracted in the waste washing water from step c) of the process according to the present invention.
  • the pretreated lignocellulosic substrate obtained at the end of step f) of the treatment process according to the invention is advantageously used as feed in a so-called second generation process for the production of solvents and / or 'alcohols from lignocellulosic biomass which continues the treatment of the biomass according to the successive steps described above.
  • the pretreated lignocellulosic substrate generally has a pH lower than that which is compatible with the medium for enzymatic hydrolysis.
  • the lignocellulosic substrate treated according to step f) of pretreatment is subjected to a neutralization step to bring its pH to a value between 4 and 6.
  • an aqueous solution is used containing a neutralization agent which can be chosen from any weak or strong bases known to those skilled in the art.
  • the term base denotes any chemical species which, when added to water, gives an aqueous solution with a pH greater than 7.
  • the neutralization agent is chosen from potassium hydroxide, sodium hydroxide, ammonia, lime. Even more preferably, the neutralizing agent is chosen from potassium hydroxide and ammonia, alone or in combination with each other.
  • the neutralization agent is used in aqueous solution, with a mass concentration of between 2% and 75%, and even more preferably between 15% and 50%.
  • Neutralization takes place at a temperature between 15 ° C and 95 ° C, and preferably between 20 ° C and 70 ° C.
  • the temperature of the neutralization step is not precisely controlled and is simply governed by the heat given off by the acid-base reaction of neutralization.
  • the neutralization step can be carried out continuously, batchwise or batchwise, called “fed-batch” according to Anglo-Saxon terminology.
  • a washing step can advantageously be carried out before or after the neutralization step, on all or part of the pretreated lignocellulosic substrate.
  • washing is applied, a liquid stream is contacted with the pretreated lignocellulosic substrate, then the liquid is separated from the solid.
  • the washing step can be carried out by percolation, by successive mixing and liquid / solid separation operations, by washing on a band filter or by any other technique known to those skilled in the art.
  • the washing liquid used can be water or a process stream.
  • the mass ratio between the washing liquid added and the liquid contained in the substrate to be washed is generally between 0.5 and 4.
  • the washing step generates a sweet washing juice containing part of the hemicelluloses solubilized during the pretreatment.
  • This washing juice can for example be used as a carbon source for the production of biocatalysts (enzymes and / or microorganisms).
  • the washing step is generally carried out at a temperature between 10 ° C and 95 ° C, and preferably between 30 ° C and 70 ° C.
  • the washing stream is at least partly composed of the used washing water resulting from step c) of solid / liquid separation on the washed biomass.
  • the pretreated lignocellulosic substrate is sent to enzymatic hydrolysis step g) of the process.
  • the pretreated lignocellulosic substrate which is sent to the enzymatic hydrolysis step has a dry matter content generally of between 15% and 70% by weight.
  • the objective of enzymatic hydrolysis is to hydrolyze (depolymerize), by means of biocatalysts, the hemicelluloses and cellulose into fermentable sugars, preferably glucose.
  • the enzymatic hydrolysis step is carried out under mild conditions, at a temperature of the order of 40 ° C and 55 ° C, preferably between 45 ° C and 50 ° C and at pH from 4.0 to 5 , 5, and even more preferably between 4.8 and 5.2.
  • the dry matter content of the enzymatic hydrolysis medium is between 5 and 45% by weight, preferably between 10 and 30% by weight. It is produced by means of enzymes produced by a microorganism.
  • microorganisms such as fungi belonging to the genera Trichoderma, Aspergillus, Penicillium or Schizophyllum, or anaerobic bacteria belonging for example to the genus Clostridium, producing a cocktail of enzymes containing in particular cellulases and hemicellulases, adapted to extensive hydrolysis of cellulose and hemicelluloses.
  • the enzymatic hydrolysis can be carried out in continuous or batch mode, or continuously fed (“fed batch"), in one or more reactors.
  • the residence time is between 12 hours and 200 hours and preferably between 24 hours and 160 hours and even more preferably between 48 hours and 120 hours.
  • a hydrolyzate containing fermentable sugars is recovered from the bioreactor, which is then treated in fermentation step h).
  • the hydrolyzate obtained can optionally undergo one or more treatment steps before the fermentation step.
  • it may be a return to the pH, a partial purification in order to limit the content of inhibitor compound for the fermentative microorganism, an at least partial separation of the solid residues contained in the hydrolyzate.
  • step h) of the process for producing solvents and / or alcohols the hydrolyzate optionally treated is sent to the fermentation step h) allowing conversion by means of one or more microorganisms of different kinds of sugars fermentable in solvent and / or alcohols of interest.
  • the fermentation methods are known to those skilled in the art and are described in particular in document US Pat. No. 8,456,633.
  • solvent is intended to denote organic compounds other than alcohols, for example organic compounds having a ketone function such as acetone.
  • alcohol designates in particular ethanol, propanol, isopropanol and butanol.
  • the natural or genetically modified microorganisms can be chosen, for example, from Saccharomyces cerevisiae, Schizosaccharomyces pombe, Saccharomyces uvarum, Saccharomyces diastaticus, Kluyveromyces fragilis, Candida shehatae, Pichia stipitis, Pachysolen tannophilis or the bacteria Zymomonas mobilis, Clostricyli columcherichi, Acetobutichi.
  • the fermentation step makes it possible, for example, to produce ethanol alone or as a mixture with butanol, propanol, isopropanol and / or acetone.
  • the fermentative microorganism may be capable of producing a so-called “ABE (acetone-butanol-ethanol)” or alternatively “IBE (isopropanol-butanol-ethanol) mixture”.
  • the microorganism chosen is a natural or genetically modified yeast of the genus Saccharomyces capable of producing ethanol.
  • step h a fermentation must diluted in products of interest is recovered.
  • steps g) and h) are carried out at the same time, in at least one and the same bioreactor, so that the enzymatic hydrolysis and the fermentation are carried out simultaneously according to a process designated by the term "Saccharification. and Simultaneous Saccharification and Fermentation (SSF) "or" Simultaneous Saccharification and Fermentation (SSF) "according to English terminology, or” Simultaneous Saccharification and Co-Fermentation "(SSCF) when the microorganism used is capable of jointly assimilating C5 sugars and C6 sugars (eg glucose and xylose).
  • SSF Simultaneous Saccharification and Fermentation
  • SSF Simultaneous Saccharification and Fermentation
  • SSCF Simultaneous Saccharification and Co-Fermentation
  • the operating conditions in particular temperature
  • the temperature can be lowered between 28 ° C and 45 ° C, and preferably between 30 ° C and 35 ° C, when the fermentation is carried out with a yeast of the genus Saccharomyces.
  • the pH is preferably adjusted between 5 and 5.5 in order to promote the performance of the yeasts.
  • the used washing water recovered in washing step b) after separation of the biomass is advantageously used at least in part in fermentation step h).
  • the used washing water from step c) can be introduced directly into the fermentation step h), or be introduced into the enzymatic hydrolysis step g) or even into the neutralization step. prior to enzymatic hydrolysis when expected.
  • the used washing water is then transferred in part with the flow resulting from the hydrolysis which is sent to fermentation.
  • the production unit implementing the process according to the invention may comprise, in addition to the installations already described, units for the in situ production of enzymes and / or yeasts.
  • units for the in situ production of enzymes and / or yeasts For this type of unit, it is possible to send at least part of the used washing water to these enzyme and / or yeast production units in order to enhance the minerals contained therein.
  • the used washing water can be detoxified, in order to remove therefrom the compounds which inhibit microorganisms, and / or readjusted in pH.
  • the stages of production of biocatalysts require the supply of substrates making it possible to supply the elements constituting the microorganisms. These elements are mainly carbon, oxygen, hydrogen, then, in a second step nitrogen, phosphorus and sulfur. Finally, minerals are also present in small quantities in microorganisms. Thus, when the cells of microorganisms multiply, they puncture all the elements entering into their constitution in their environment.
  • the stages of production of biocatalysts are generally carried out on substrates containing assimilable carbon molecules, such as sugars, and in stirred and aerated reactors, the air making it possible to supply oxygen. In addition, supplements must be put in place to ensure the contributions of other elements such as nitrogen, phosphorus, sulfur and minerals.
  • the microorganisms necessary for the bioconversion process are produced in situ from sweet juice resulting from the process. These sweet juices are extracted either by washing the pretreated substrate resulting from the pretreatment step f), or by a solid / liquid separation, optionally coupled with washing, carried out after step g) of enzymatic hydrolysis.
  • Stage i) of separation of the solvents and / or alcohols from the fermentation must.
  • the method according to the invention can finally comprise a step i) of separating the product (s) of interest from the fermentation must, optionally preceded by a solid / liquid separation step in order to remove at least a fraction of the solid matter. contained in the fermentation must.
  • the step of separating the product or products of interest uses one or more distillations, according to a technology well known to those skilled in the art.
  • the crushed lignocellulosic biomass particles enter through line 1 into washing zone 2 to carry out washing step b).
  • the washing according to the invention is carried out by means of a washing water (water with a pH between 4 and 8.5) supplied by line 3.
  • a first filtrate which corresponds to a free used washing water can optionally be separated by example by draining and collected by line 4.
  • the washed lignocellulosic biomass is then subjected to step c) of solid / liquid separation (separation zone 5), which preferably involves pressing the wet pulp.
  • this solid / liquid separation is carried out concomitantly with the transfer of the washed lignocellulosic biomass to the impregnation zone 6 in order to carry out step d) of the process.
  • the solid / liquid separation produces a used washing water which is extracted through line 7 and a washed lignocellulosic substrate whose dry matter content is between 15% and 70% by weight.
  • the waste washing water from lines 4 and 7 is optionally mixed in order to be recycled to the washing step via line 25.
  • the washed lignocellulosic substrate is then sent to the impregnation zone 6 in which stage d) of impregnation of an acidic liquor is carried out, which is supplied via line 8.
  • the impregnation is carried out in a reactor of impregnation at a temperature between 10 and 90 ° C and preferably at atmospheric pressure.
  • the residence time of the lignocellulosic substrate in the impregnation reactor is usually 10 seconds to 180 minutes, preferably between 30 seconds and 60 minutes and even more preferably between 30 seconds and 15 minutes.
  • the impregnation step is carried out in a single step with a dry matter content of between 1 and 30%.
  • the solid / liquid separation preferably implements a pressing which is carried out concomitantly with the transport of the washed and impregnated lignocellulosic substrate to the pretreatment unit 1 1, for example by means of a screw of the "plug screw feeder" type. .
  • the used acid liquor (or pressate resulting from the pressing) is recovered in line 9 and is optionally recycled to the impregnation zone 6.
  • the impregnation of the acid liquor makes it possible to obtain a product having a dry matter content generally included. between 15 and 70% by weight and whose pH is between 0.1 and 3.
  • the pretreatment unit 1 1 shown in Figure 1 implements a steam explosion process.
  • the steam is supplied through line 12 while the expanded steam is drawn off through line 13 and is generally condensed in order to provide an acidic condensate.
  • the pretreated lignocellulosic substrate is neutralized in the neutralization zone 14 which is supplied through line 15 with a neutralizing solution such as a basic solution.
  • a neutralizing solution such as a basic solution.
  • the neutralized substrate is then subjected to enzymatic hydrolysis carried out in zone 16 in the presence of an enzymatic cocktail provided by the 6 bis line suitable for hydrolyzing cellulose in particular into fermentable sugars (essentially glucose).
  • the product of enzymatic hydrolysis is treated in a fermentation step in fermentation zone 17 in order to convert, in the presence of fermentation microorganisms supplied by line 17a, the sugars into products of interest such as a solvent and / or an alcohol.
  • the fermentation step carried out in the presence of microorganisms can be an ethylic fermentation mainly producing ethanol, an ABE or IBE type fermentation.
  • the fermentation must which is recovered at the outlet of the fermenter is treated in order to separate the products of interest.
  • the recovery of the fermentation products is carried out by distillation by means of a column 18, in a manner known to those skilled in the art. From column 18, a stream 19 having concentrated the products of interest and a vinasse 20 is withdrawn.
  • FIG. 2 represents a process diagram for the treatment of lignocellulosic biomass in which flows are represented which can be recycled to the stage of washing b) and of separation c) of the biomass, in addition to the external flow of washing water which is brought by line 3.
  • part 21 of the spent acid liquor 9 can be recycled from the solid / liquid separation carried out in zone 10 before pretreatment 1 1, the other part 22 being purged or returned to step impregnation carried out in zone 6,
  • the washing step can also use part 23 of the acid condensates 13 resulting from the pretreatment 1 1 while the other part 24 of the condensates is purged.
  • part 23 of the acid condensates 13 resulting from the pretreatment 1 1 while the other part 24 of the condensates is purged.
  • FIGs 3 and 4 similar to Figure 1, show a process diagram for the production of solvents and / or alcohols from lignocellulosic biomass comprising a step of washing the biomass b) in which the used washing water is not only recycled to the washing step, but also advantageously, in whole or in part, used in downstream steps. Indeed, this used washing water very rich in minerals (ash) can be advantageously used as a source of nutrients for microorganisms and yeasts.
  • the pH of the wash water is between 4 and 8.5. Thus, depending on the pH, neutralization should be carried out, if necessary, if this water is intended for the production of enzymes or yeasts or to supplement the enzymatic hydrolysis or fermentation media.
  • Figure 3 also shows the different possible uses of the used washing water drawn off by the lines 4 and / or 7. All or part of the used washing water 7 (and / or 4) can be directed to a optional treatment step 30, for example a pH adjustment and / or detoxification treatment step.
  • the used washing water or the effluent from the treatment step 30 can be sent to the neutralization step of the pretreated lignocellulosic substrate 14 via line 31, to the enzymatic hydrolysis step of zone 16 via the line 32 and / or to the fermentation step 17 via line 33.
  • Figure 4 illustrates the possibilities of using the waste washing water from step c) of separation in the enzyme and / or yeast production steps when they are integrated into the biomass treatment process.
  • Figure 4 also shows a possible recycling of the used washing water in an optional washing step (partial or total) of the pretreated lignocellulosic substrate, this washing step being able to precede or follow the step of neutralization of the pretreated lignocellulosic substrate.
  • FIG. 4 combines the two types of recycling (production of enzymes and / or yeasts and optional washing step). However, in the context of the invention, it is quite possible to carry out only one of the two types of recycling.
  • the pretreated lignocellulosic substrate is sent to the washing step (additional step with respect to FIG. 3) carried out in zone 40, before the step of neutralization of zone 14. washing is provided by line 41. A juice containing soluble sugars and other components is recovered by line 42.
  • This juice rich in sugars can be used for the production of enzymes carried out in zone 44 and / or of yeasts carried out in zone 45.
  • the enzymes and yeasts produced are added respectively via lines 46 and 47 in step d. 'enzymatic hydrolysis in zone 16 and at the fermentation step in zone 17.
  • the used washing water 7 (this is also the case, possibly washing water 4) can be treated in an optional treatment step 30 (detoxification and / or neutralization) and be directed all or in part by the lines 43 and 48 to the washing step 40 of the pretreated lignocellulosic substrate, in addition to or as a replacement for the washing water of the line 41.
  • the spent washing water 7 (and possibly also the washing water 4) can also be sent to the enzyme production unit 44 via line 49 and / or to the yeast production unit 45 via the line. line 50.
  • the washing water 4 and 7 can be mixed before or after the optional treatment step 30.
  • the portion of the used washing water 7 which may not be recycled can be purged through line 26.
  • the washing water 7 (and 4) resulting from the washing and the separation b) + c) of the invention can therefore be reintroduced at several stages of the process after the pretreatment and / or during the manufacture of the enzymes and / or of the yeasts, and possibly also partially recycled for washing step b). This choice depends on the type of installation (integrated or non-integrated production of enzymes and yeasts), the type of biomass, etc ... and can therefore fluctuate from one production cycle to another or within the same cycle.
  • the neutralization and enzymatic hydrolysis steps are carried out in the same unit.
  • the implementation of the step of washing the lignocellulosic biomass has the advantage of reducing the amount of acid required for the impregnation. This reduction therefore makes it possible to limit the additions of basic compounds for the stage of neutralization of the pretreated lignocellulosic substrate, which at the same time reduces the amount of salts formed.
  • these salts in particular sulphates
  • washing water whose pH is buffered, and which is then recycled, allows savings in terms of operating expenses, while avoiding pH shocks that are harmful to the functioning of microorganisms and enzymes. , as well as for the survival of yeasts.
  • the reuse of used washing water is very flexible in implementation depending on the various installation configurations, and brings real gain to very specific stages of the process downstream to the pre-treatment. Examples
  • Example 1 Determination of residual acidity in liquors prepared according to the prior art and according to the invention.
  • the same crushed straw (30 g) is brought into contact with water at 60 ° C. for 3 minutes simulating a washing of the biomass.
  • the dry matter content (DM) is 10% by weight in this mixture.
  • the medium is then separated by pressing so as to recover a washed straw and a used washing water (filtrate).
  • Experimental losses are noted: less than 0.02% losses during contact with water and around 5% mass losses during separation, linked to the experimental setup (2.2% on a DM basis) .
  • Example 2 Readjustment of the pH for recycling liquors prepared according to the prior art and according to the invention
  • Example 1 The crushed straw of Example 1 is contacted with water at 60 ° C for 60 min.
  • the MS content is 10% by weight in this mixture.
  • the medium is then separated by a solid / liquid separation making it possible to recover a washed straw and a washing water (filtrate).
  • the experimental losses were nearly 12% mass losses during soaking (certainly by evaporation) and approximately 3% mass losses during separation, linked to the experimental setup.
  • the MS balance of the preparation is 96.6%.
  • the pH of the used liquors L2 and L4 was readjusted to a target value of 1, 2 by adding a solution of H 2 S0 4 at 0.05 M.
  • the evolution of the pH as a function of the volume added is presented on FIG. 6, with, on the abscissa, the number of ml of 0.05M H2SO4 solution per ml of sample.
  • the waste liquor prepared according to the invention (Liquor L4) requires a lower amount of acid than the waste liquor obtained after impregnation of unwashed biomass (Liquor L2) to lower its pH, in particular for recycling.
  • Example 3 Biomass analyzes before and after the sequence of the impregnation and pretreatment steps (prior art)
  • This crushed straw was then pretreated according to a process of the prior art: steam explosion preceded by acid impregnation, with total recycling of the used impregnation liquor.
  • the crushed straw is conveyed into an impregnation tool by means of a plug-screw type screw.
  • the straw flow rate is 2820 kg / hour, or 2600 kg dry / hour. It is relaxed in a bed of acid liquor and conveyed vertically into the impregnation tool, from which it emerges full of impregnation liquor.
  • a vat of acidic liquor is used for the preparation of the liquor which continuously feeds the impregnation tool in order to renew the inventory and maintain the level constant.
  • This impregnated straw is then conveyed to a steam explosion tool.
  • Example 4 Analysis of biomasses before and after the sequence of the washing, impregnation and pretreatment steps (in accordance with the invention) A wheat straw harvested in 2013 was crushed and then analyzed after crushing. The copper, zinc, magnesium and manganese mineral contents of this batch of straw B are reported in the following table 5, expressed in mg of the element / kg dry straw:
  • This crushed straw was then pretreated according to a process according to the invention: washing the biomass with an aqueous solution, then acid impregnation followed by a steam explosion, with total recycling of the used impregnation liquor.
  • the crushed straw is sent to a first washing step.
  • the straw flow rate is 2,920 kg / hour, or 2,600 kg dry / hour.
  • the crushed straw is brought into contact with an aqueous solution of pH 5 for a period of 8 minutes in a rotary tool allowing washing and simultaneous draining of the straw.
  • step b) of washing and step c) of liquid / solid separation are carried out in the same tool.
  • a first wash stream is extracted from the rotary tool and the drained straw is conveyed to the next impregnation step. It is introduced into the impregnation tool by means of a "plug-screw" type screw.
  • step c) Due to the high humidity of the drained straw, the compression in this screw generates a second washing flow: there is therefore here a separation according to step c) in two operations.
  • the straw After this solid / liquid separation, the straw has a dry matter content of 55%. It is relaxed in a bed of acid liquor and conveyed vertically into the impregnation tool from which it emerges full of impregnation liquor. A vat of acidic liquor is used for the preparation of the liquor which continuously feeds the impregnation tool in order to renew the inventory and maintain the level constant.
  • This impregnated straw is then conveyed to a steam explosion tool. It is introduced into this tool by means of a "plug-screw" type screw.
  • the used liquor is expelled (called pressât).
  • This liquor is recycled to the acid liquor preparation tank for 95% of its mass flow, and the remaining 5% feeds the aqueous washing solution preparation tank.
  • the acid liquor preparation tank is also supplied with water and sulfuric acid H 2 S0 4 , in order to compensate for the loss of the fraction of liquor which is exported with the straw in the steam explosion tool.
  • the tank for preparing the aqueous washing solution is supplied with waste liquor and water. After a short cooking time in the reactor, the impregnated and cooked straw is relaxed at the reactor outlet. The mixture of solid, liquid and vapor is separated in a cyclone, allowing the vapor to be separated from the solid / liquid mixture. This solid / liquid mixture constitutes the pretreated straw.
  • the conditions applied for washing are chosen to approximate the conditions of dilute static impregnation (i.e. 8% DM on the straw):
  • the average flow rate of the acid solution is reported, the fluctuations are 10% around this average flow rate (minimum 58 kg / h, maximum 72 kg / h).
  • Example 5 Demonstration of the beneficial effect of minerals on the growth of yeast-type microorganisms
  • Example 4 A sample of washed and pretreated straw produced according to Example 4 was used for laboratory work. First, this sample was subjected to a solid / liquid extraction to extract a sweet juice containing 65 g / kg of glucose and xylose sugars.
  • This juice was then used as a substrate for a laboratory yeast propagation test.
  • the tests are carried out in a baffle flask with a total volume of 250mL, fitted with cellulose stoppers allowing air to pass and placed on a shaken table. Temperature and pH are regulated to the same setpoint for all tests.
  • the extracted juice is supplemented:
  • composition of the mineral cocktail is given in Table 7 below:
  • the juices are inoculated with a yeast of the Saccharomyces cerevisiae type genetically modified to assimilate xylose (C5 sugar), in addition to the natural assimilation of glucose.
  • the inoculation is done at the same content on the tests, and the monitoring of cell growth is carried out by measuring the absorbance (OD at 600 nm) during the test, and by measuring the insolubles on a sample for the final time of the test.
  • Figure 7 shows the monitoring of absorbance A as a function of time expressed in hours, for test 1, which is represented by squares, and for test 2, which is represented by triangles.
  • the final yeast contents are 13.3 g / kg for test 1, against 17 g / kg for test 2. A beneficial impact of minerals on the growth of this Saccharomyces type yeast is thus demonstrated. .

Landscapes

  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Zoology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Biotechnology (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Genetics & Genomics (AREA)
  • Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)

Abstract

L'invention a pour objet un procédé de traitement de biomasse lignocellulosique comprenant les étapes suivantes : a) on conditionne la biomasse lignocellulosique b) on lave lesdites particules; c) on sépare la solution aqueuse des particules de biomasse lavées d) on imprègne ledit substrat lignocellulosique avec une liqueur acide, e) on réalise une séparation solide/liquide du substrat lignocellulosique imprégné f) on prétraite ledit substrat issu de l'étape e) par cuisson, g) on effectue une hydrolyse enzymatique du substrat lignocellulosique prétraité h) on effectue une fermentation :de l'hydrolysat issu de l'étape g) - et on introduit la solution aqueuse de lavage usée dans une étape dudit procédé de traitement de la biomasse qui est postérieure à l'étape f) de prétraitement, et/ou dans une étape de production d'enzymes et/ou dans une étape de production/propagation des microorganismes nécessaires aux étapes g) ou h).

Description

PROCEDE DE TRAITEMENT D’UNE BIOMASSE LIGNOCELLULOSIQUE
Domaine technique
La présente invention s’inscrit dans le domaine des procédés de production de sucres à partir de biomasses lignocellulosiques. Elle concerne plus particulièrement un procédé de traitement de biomasse lignocellulosique pour la production d'alcools ou de solvants utiles comme biocarburants (par exemple l'éthanol) ou pour la synthèse de molécules bio-sourcées. Le procédé de traitement selon l'invention peut intégrer un prétraitement par explosion à la vapeur ou cuisson acide de la biomasse lignocellulosique.
Technique antérieure
La biomasse lignocellulosique est composée de trois principaux constituants : la cellulose (35 à 50%), l'hémicellulose (23 à 32%) qui est un polysaccharide essentiellement constitué de pentoses et d'hexoses et la lignine (15 à 25%) qui est une macromolécule de structure complexe et de haut poids moléculaire, provenant de la copolymérisation d'alcools phénylpropénoïques. Ces différentes molécules sont responsables des propriétés intrinsèques de la paroi végétale et s'organisent en un enchevêtrement complexe.
La cellulose, majoritaire dans cette biomasse, est ainsi le polymère le plus abondant sur Terre et celui qui présente le plus grand potentiel pour former des matériaux et des biocarburants. Cependant le potentiel de la cellulose et de ses dérivés n'a pas pu, pour le moment, être complètement exploité, majoritairement en raison de la difficulté d'extraction de la cellulose. En effet, cette étape est rendue difficile par la structure même des plantes. Les verrous technologiques identifiés à l'extraction et à la transformation de la cellulose sont notamment son accessibilité, sa cristallinité, son degré de polymérisation, la présence de l'hémicellulose et de la lignine.
Le principe du procédé de conversion de la biomasse lignocellulosique par des procédés biotechnologiques utilise une étape d'hydrolyse enzymatique de la cellulose contenue dans les matières végétales pour produire du glucose.
Le glucose obtenu peut ensuite être fermenté en différents produits tels que des alcools (éthanol, 1 ,3-propanediol, 1 -butanol, 1 ,4-butanediol, ...) ou des acides (acide acétique, acide lactique, acide 3-hydroxypropionique, acide fumarique, acide succinique, ...).
La cellulose et éventuellement les hémicelluloses sont les cibles de l’hydrolyse enzymatique mais ne sont pas directement accessibles aux enzymes. C’est la raison pour laquelle ces substrats doivent subir un prétraitement précédant l’étape d’hydrolyse enzymatique. Le prétraitement vise à modifier les propriétés physiques et physico-chimiques du matériau lignocellulosique, en vue d'améliorer l'accessibilité de la cellulose emprisonnée au sein de la matrice de lignine et d'hémicellulose. Un des prétraitements les plus efficaces est l’explosion à la vapeur, qui permet une hydrolyse presque totale de l’hémicellulose et une amélioration importante de l’accessibilité et la réactivité de la cellulose aux enzymes. Ce prétraitement peut être précédé d’autre(s) traitement(s) tels qu’une imprégnation acide. La biomasse imprégnée d’une solution aqueuse, avec ou sans acide, est traitée en continu avec de la vapeur dans un réacteur sous pression et en température afin de déstructurer principalement l’hémicellulose.
La biomasse prétraitée est composée de solide (cellulose et lignine principalement) et de sucres solubles dans l’eau. Dans certaines configurations de procédés, une fraction du solide prétraité est envoyée dans une étape d’extraction des sucres solubles pour récupérer un jus sucré. Par example, le document « Lignocellulosic Biomass to Ethanol Process Design and Economies Utilizing Co-Current Dilute Acid Prehydrolysis and Enzymatic Hydrolysis for Corn Stover », Aden et al. NREL/TP-510-32438 enseigne la séparation de la biomasse prétraitée en une fraction solide et une fraction liquide. Ce jus riche en sucres peut ensuite être utilisé comme source de carbone dans les unités de production d’enzymes et de propagation des levures. Le substrat prétraité appauvri en sucres solubles peut être dirigé vers l’étape d’hydrolyse enzymatique conjointement au marc brut sortant de l’unité de prétraitement.
L’hydrolyse enzymatique vise à convertir le substrat prétraité en sucres monomériques. Le cocktail enzymatique utilisé pour cette étape est un mélange d’enzymes cellulolytiques et/ou hémicellulolytiques capables de décomposer la cellulose en solution de sucres, contenant notamment du glucose. Les enzymes du cocktail enzymatique contiennent trois grands types d'enzymes selon leurs activités : les endoglucanases, les exoglucanases et les cellobiases. Le microorganisme le plus utilisé pour la production du cocktail enzymatique est le champignon Trichoderma reesei. Le procédé de production du cocktail enzymatique débute par une phase de propagation dont le but est de multiplier le champignon filamenteux T. reesei. Une fois la concentration en champignon suffisante pour produire un cocktail enzymatique assez concentré, une phase de production de cocktail enzymatique est induite par un changement de substrat sucré. A l’issue de ce procédé fermentaire, on obtient un moût contenant un mélange d’enzymes et de champignon filamenteux T. reesei. Ce moût peut être utilisé directement en hydrolyse enzymatique, ou bien les enzymes peuvent être séparées du champignon puis éventuellement concentrées.
La fermentation des sucres issus de l’hydrolyse enzymatique en différents produits tels que des alcools, des solvants ou des acides nécessite l’utilisation de biocatalyseurs (bactéries ou levures). Bien que la cible principale de l’étape de fermentation soit la conversion des sucres en bioproduits, et que les conditions de l’étape de fermentation soient choisies pour favoriser cette voie métabolique, la conduite d’une étape de fermentation implique nécessairement des réactions parallèles visant au développement et au maintien des micro-organismes fermentaires. Par exemple, Pasteur a montré au 19e siècle qu’environ 5% des sucres sont convertis en coproduits, ou utilisés pour la maintenance et la croissance cellulaire, dans le cas de la fermentation du glucose en éthanol par la levure Saccharomyces cerevisiae.
Le jus sucré issu de l’étape d’extraction du marc prétraité peut être utilisé partiellement ou complètement pour la production des biocatalyseurs. Ce substrat riche en sucres est mis en contact avec un inoculum de levures ou bactéries dans des conditions favorables à leur multiplication. La production de biocatalyseur nécessite l’apport de composés carbonés et azotés mais également des éléments minéraux, vitamines. Les besoins varient selon le type de biocatalyseur considéré. En fin de croissance, le moût obtenu contenant les levures ou bactéries est directement utilisé sans séparation dans l’étape de fermentation, ou alternativement ce moût peut être concentré, par exemple par centrifugation.
Ces procédés de production d’alcool pour produire notamment du biocarburant (éthanol) par voie fermentaire comprennent donc de façon connue la succession d’étapes suivantes : broyage de la biomasse, éventuellement une imprégnation de la biomasse, puis prétraitement par explosion à la vapeur ou cuisson en conditions acides, hydrolyse enzymatique pour produire des sucres ou des molécules bio-sourcées et fermentation alcoolique pour produire des alcools biocarburants tel que l’éthanol ou autre type de fermentation pour produire des molécules bio-sourcées, l’éthanol (ou les biocarburants ou molécules bio-sourcées) étant séparé ensuite par exemple par distillation.
Le brevet US 8,545,633 décrit un tel procédé de production d’éthanol avec des conditions opératoires classiques pour ces étapes, conditions qui sont connues de l’homme du métier. Ce brevet enseigne plus particulièrement des méthodes de traitement de la biomasse broyée avant l’imprégnation.
Une première méthode de traitement est une injection de vapeur d’eau (dite « pre- steaming » selon un terme anglo-saxon connu) dans les particules de biomasse broyée pour homogénéiser la biomasse et éviter la formation de poches qui s’imprégnent mal. Ce traitement est réalisé avec une vapeur à 1 10°C ou plus et à au moins 1 ,3 bars absolus (5 psig) à raison de 10 à 20 kg/h pendant 5 à 30 mn. Une faible quantité d’acide dilué peut être introduite, par exemple 0,5 à 15 g acide/kg de biomasse.
Une autre méthode consiste à retirer de la biomasse la fraction de particules fines riche en cendres. Les fines sont séparées par une séparation physique basée sur la granulométrie, et ces fines sont plus riches en « cendres » que la biomasse initiale. Ces « cendres » sont des minéraux : silice, composés contenant du calcium, du magnésium, du sodium, du potassium, du phosphore et/ou de l’aluminium. Lors de l’imprégnation acide, les cendres peuvent consommer l’acide pour former des sels, ce qui oblige à augmenter la quantité d’acide lors de l’imprégnation. Elles représentent 1 à 10% poids de la biomasse, une partie d’entre elles est insoluble dans l’acide (la silice est la part prépondérante des insolubles).
Une méthode pour mesurer les cendres de produits lignocellulosiques est par exemple décrite dans la norme ASTM E1755 « Standard Test Method for Ash in Biomass ». Ce même document décrit deux procédés pour enlever ces cendres, à savoir le lavage à l’eau, qui est déconseillé, et un traitement par voie sèche, qui est préconisé.
Le procédé par voie sèche utilise les techniques de séparation par jet d’air ou cyclone, par tamisage à sec, filtration à sec, sédimentation en plusieurs étapes, chacune séparant des particules de plus en plus fines, les cendres se retrouvant dans les particules les plus petites. Ainsi 95% des particules de biomasse envoyées à l’imprégnation ont une taille supérieure à 250pm et au moins 60% d’entre elles ont une taille inférieure à 4mm. Le but de ce type de séparation est d’obtenir en vue de l’imprégnation, une biomasse ayant une teneur en cendres inférieure à 10% poids, ce qui correspond à une réduction d’au plus 75% de la teneur initiale en cendres, et dans ces cendres, au moins 40% sont des cendres solubles dans l’acide (utilisé pour l’imprégnation). La teneur en eau de la biomasse est d’au plus 20% poids, ce qui correspond à une teneur en matière sèche d’au moins 80% poids.
Le procédé par lavage à l’eau, et même l’utilisation d’eau dans le procédé par voie sèche, est fortement déconseillé dans le brevet US 8,545,633 pour plusieurs raisons. En effet, l’eau peut dissoudre les composés solubles de la biomasse, tels que la cellulose, l’hémicellulose et l’amidon, ce qui réduit les rendements en sucres et éthanol. Par ailleurs, la quantité d’eau absorbée par la biomasse étant importante, il en résulterait d’une part, une dispersion dégradée de l’acide dans la biomasse lors de l’imprégnation et d’autre part, la nécessité d’utiliser des concentrations bien plus fortes en acide, d’où des risques de corrosion plus importants. De plus, les quantités d’eau et d’acide résultantes à retraiter sont conséquentes et induisent des surcoûts importants.
Résumé de l’invention
Complètement à l’opposé de l'enseignement du brevet US 8,545,633, le procédé de traitement de la biomasse lignocellulosique selon l'invention met en oeuvre un lavage à l’eau avant l’étape d'imprégnation, avec un lavage qui est mené dans des conditions déterminées, permettant d'éviter les inconvénients présentés ci-dessus tout en réduisant la consommation d’acide utilisé pour l’étape d’imprégnation, où l’on exploite en outre avantageusement l’eau usée issue du lavage. L'invention a pour objet un procédé de traitement de biomasse lignocellulosique comprenant les étapes suivantes successives :
a) on conditionne la biomasse lignocellulosique par au moins une étape de broyage, notamment de façon à obtenir des particules de biomasse broyée ayant une taille d’au plus 300 mm;
b) on lave lesdites particules avec une solution aqueuse de pH compris entre 4 et 8,5, à une température comprise entre 10 et 95°C, à pression atmosphérique, et pendant une durée comprise entre 1 et 300 minutes;
c) on sépare la solution aqueuse des particules de biomasse lavées pour obtenir, d’une part, un substrat lignocellulosique ayant un taux de matière sèche compris entre 15 et 70% poids, et, d’autre part, une solution aqueuse de lavage usée ;
d) on imprègne ledit substrat lignocellulosique avec une liqueur acide, de façon à obtenir un substrat lignocellulosique imprégné ayant un pH compris entre 0,1 et 3;
e) on réalise une séparation solide/liquide du substrat lignocellulosique imprégné, pour obtenir, d’une part, un substrat lignocellulosique ayant un taux de matière sèche compris entre 15% poids et 70% poids, et, d’autre part, un effluent liquide;
f) on prétraite ledit substrat lignocellulosique imprégné issu de l'étape e) par cuisson, notamment pendant une durée comprise entre 1 et 120 minutes, de façon à obtenir un substrat lignocellulosique prétraité,
g) on effectue une hydrolyse enzymatique du substrat lignocellulosique prétraité par des enzymes produits à partir de microorganismes de type champignons, de manière à obtenir un hydrolysat contenant des sucres;
h) on effectue une fermentation, par des microorganismes de type bactéries ou levures, de l'hydrolysat issu de l'étape g) pour obtenir un moût de fermentation contenant au moins une molécule biosourcée telle qu’un solvant et/ou un alcool;
- optionnellement on intègre audit procédé une étape de production d’enzymes et/ou une étape de production/propagation des micro-organismes nécessaires aux étapes g) ou h) ;
- et on introduit au moins une partie de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans une étape dudit procédé de traitement de la biomasse qui est postérieure à l’étape f) de prétraitement, et/ou dans une étape de production d’enzymes et/ou dans une étape de production/propagation des micro-organismes nécessaires aux étapes g) ou h) quand au moins une de ces étapes de production d’enzymes et/ou de production/propagation de microorganismes est intégrée audit procédé de traitement de biomasse.
Dans le cadre de l'invention, le taux de matière sèche (MS) est mesuré selon la norme ASTM E1756 - 08(2015) « Standard Test Method for Détermination of Total Solids in Biomass”. On comprend par « au moins une partie de la solution de lavage usée, soit la totalité de la dite solution : on recycle ainsi 100% de cette solution dans le procédé dans les étapes mentionnées plus haut, soit une portion seulement, le reste étant simplement purgé ou recyclé à une étape différente du procédé de celles mentionnées plus haut.
Il est également conforme à l’invention de recycler la totalité de cette solution dans au moins deux étapes choisies selon l’invention (après le prétraitement, et/ou production d’enzymes, et/ou production de microorganismes).
L’invention propose donc d’ajouter un lavage de la biomasse avec une solution aqueuse, puis une séparation solide/liquide, avant de procéder au prétraitement, et, en outre, d’exploiter l’eau de lavage qui en résulte, avec un double avantage. La biomasse ainsi lavée puis séparée se trouve appauvrie en cendres, ce qui va permettre de diminuer significativement la consommation en acide du procédé lors de l’étape d’imprégnation. A contrario, l’eau de lavage usée, elle, va s’enrichir en cendres, et cette caractéristique permet de l’exploiter dans des étapes du procédé où la présence de minéraux en phase liquide est un atout, comme détaillé plus loin.
Et, de façon étonnante et contrairement à l’enseignement de l’art antérieur, ce lavage, fait dans les conditions spécifiques préconisées dans l’invention, n’a pas entraîné de surconsommation excessive en eau ou autres problèmes de mise en oeuvre. On notera, notamment, que le pH de la solution de lavage est à ajuster à au moins 4 (donc à un pH minimum bien différent, bien supérieur, au pH d’imprégnation acide), et qui peut être modérément acide, modérément basique ou neutre. Un tel pH, modéré, de la solution de lavage s’est avéré particulièrement adapté, et a justifié notamment le choix fait dans l’invention de réutiliser la solution de lavage usée après l’étape de prétraitement, dans des étapes où le pH n’est pas très acide.
Le fait que le lavage se fasse à pression atmosphérique assure qu’on est bien en présence d’une solution aqueuse en phase liquide, pas d’une vapeur. La durée du lavage, d’au plus 300 minutes, permet d’obtenir l’appauvrissement voulu de la biomasse en cendres, sans trop impacter le temps de production global. La température de lavage est dans une gamme permettant soit d’utiliser des outillages et une solution aqueuse à température ambiante, soit de chauffer modérément, par exemple, uniquement la solution aqueuse, selon le type de biomasse notamment. De préférence, selon un premier mode de réalisation, on introduit au moins une partie, ou la totalité, de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans l’étape d’hydrolyse enzymatique g) ou dans l’étape de fermentation h).
Il s’est avéré que c’est dans l’étape de fermentation que l’introduction de l’eau de lavage usée est la plus bénéfique : cette introduction peut se faire directement dans l’étape de fermentation h), ou peut se faire en amont de l’étape de fermentation, dans les étapes de neutralisation (si celle-ci est prévue) ou d’hydrolyse enzymatique : les sels minéraux restant sont ainsi transférés dans l’étape de fermentation où ils peuvent jouer leur rôle. Les sels peuvent cependant être au moins en partie modifiés lorsqu’ils sont introduits dès l’hydrolyse enzymatique où dès la neutralisation, du fait de l’évolution du pH du milieu réactionnel. Les minéraux sont notamment intéressants pour les réactions parallèles visant à la maintenance et/ou à la croissance du microorganisme mis en oeuvre dans l’étape de fermentation.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend également une étape de neutralisation du substrat lignocellulosique prétraité à l’étape f), avant ou pendant l’étape g) d’hydrolyse enzymatique, et on introduit au moins une partie, ou la totalité, de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans ladite étape de neutralisation.
De préférence, l’étape de neutralisation est opérée de sorte que le pH du mélange réactionnel d’hydrolyse enzymatique soit compris de préférence entre 4 et 6. On voit ainsi que la solution aqueuse usée présente un pH compatible avec celui visé dans cette étape de neutralisation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé comprend également une étape intégrée de production par des microorganismes du type champignons des enzymes nécessaires à l’hydrolyse enzymatique de l’étape g), et on introduit au moins une partie, ou la totalité, de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans ladite étape de production d’enzymes.
On comprend dans tout le présent texte comme étape « intégrée » au procédé de l’invention une étape de production d’un composé destiné à traiter la biomasse, comme une enzyme ou une levure, avant sa mise en contact avec ladite biomasse, dans la même installation ou au voisinage de l’installation mettant en oeuvre le traitement de la biomasse : il s’agit ainsi de fabriquer « in situ » des composés d’origine biologique qui seront utilisés dans le traitement de la biomasse (alternativement, ces composés d’origine biologique peuvent être fabriqués hors site, et amenés dans l’installation de traitement de biomasse). Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend également une étape intégrée de propagation de microorganismes du type bactéries ou levures nécessaires à la fermentation de l’étape h), et on introduit au moins une partie de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans ladite étape de propagation.
Dans le cas de la production d’enzymes comme dans celui de la production de bactéries ou de levures mentionnées plus haut, l’utilisation de la solution aqueuse de lavage usée est très avantageuse, car son pH modéré est compatible avec celui visé dans les milieux réactionnels impliqués (notamment un pH modérément acide). Et en outre, il s’avère que cette solution enrichie en minéraux est favorable à la production des enzymes ou microorganismes visés, ces minéraux constituant des nutriments pour les microorganismes concernés.
De préférence, la durée de l’étape de lavage b) est comprise entre 1 et 60 minutes, et de préférence entre 1 et 15 minutes. Il s’est avéré que ce lavage pouvait être performant même avec une faible durée, ce qui est un atout industriellement.
De préférence, la solution aqueuse de l’étape b) de lavage des particules a un pH compris entre 5,5 et 7,5, notamment entre 6 et 7,5 ou entre 6,5 et 7,5. Dans un mode de réalisation préféré, la solution aqueuse de lavage est donc proche d’un pH neutre, ce qui permet d’utiliser simplement de l’eau sans ajout d’acide ou de base, sans diminuer les performances du lavage.
De préférence, la solution aqueuse de l’étape b) de lavage des particules est à une température comprise entre 25 et 95°C, notamment entre 30 et 60°C. Selon les conditions thermiques dans l’installation, on peut donc réaliser ce lavage à température ambiante ou avec un chauffage modéré, notamment apporté en chauffant la solution avant mise en contact avec la biomasse (ou par un recyclage d’eau provenant d’une autre étape du procédé, eau se trouvant de fait dans cette gamme de température sans appoint thermique supplémentaire).
Avantageusement, la quantité de solution aqueuse amenée à l’étape b) de lavage est comprise entre 0,5 et 60 g/g biomasse. Elle est de préférence comprise entre 1 et 30 g/g biomasse, et notamment comprise entre 1 ,5 et 20 g/g biomasse.
Selon l’invention, on peut, en outre, réintroduire une partie de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans l’étape de lavage b). Selon une variante préférée de l’invention, les étapes g) d’hydrolyse enzymatique et h) de fermentation sont concomitantes, on parle alors de SSCF pour l’acronyme anglo-saxon de « Simultaneous saccharification and co-fermentation » en anglais.
Optionnellement, on peut introduire dans l’étape b) de lavage une partie de l'effluent liquide issu de l’étape e). Cet effluent étant acide, son apport est à modérer pour rester dans une gamme de pH appropriée pour la solution de lavage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, à l'étape f) on réalise un prétraitement par explosion à la vapeur pour obtenir une vapeur et le substrat lignocellulosique prétraité, on condense la vapeur issue de l'étape f) de manière à produire un condensât acide. Le prétraitement par explosion à la vapeur dure de préférence au plus 30 minutes, notamment au plus 15 minutes.
On peut introduire dans l’étape b) de lavage au moins une partie du condensât acide seul ou en mélange avec de l’eau. L’apport en condensât est à ajuster pour que la solution de lavage reste dans la gamme de pH préconisée.
De préférence, lesdites particules de biomasse, une fois broyées à l’étape a) ont une taille d’au moins 1 mm.
De préférence, le substrat lignocellulosique issu de l’étape c) est envoyé directement à l’étape d’imprégnation d).
Le substrat lignocellulosique issu de l'étape c) présente de préférence un taux de matière sèche compris entre 25 à 70% poids, de manière plus préférée compris entre 40 et 65% poids.
De préférence, l’étape d’imprégnation d) est réalisée en une seule étape avec un temps de séjour de 10 secondes à 180 minutes.
De préférence, le substrat lignocellulosique issu de l'étape e) a un taux de matière sèche compris entre 40 et 65% poids.
Dans une variante de réalisation déjà évoquée plus haut, le procédé comprend aussi des étapes intégrées de production de biocatalyseurs : champignon, enzymes, bactéries ou levures. Ces étapes de production peuvent de préférence être réalisées avec une croissance du ou des microorganismes à partir d’un jus sucré issu du procédé de traitement de la biomasse. Ce jus sucré peut être extrait après l’étape de prétraitement f), il contient alors des sucres monomères issus de la solubilisation des hémicelluloses qui se déroule au cours du prétraitement f). Ce jus sucré peut être extrait après l’étape d’hydrolyse enzymatique g), il contient alors aussi le glucose monomère qui est le produit de l’hydrolyse enzymatique de la cellulose. De manière préférée, l’extraction du jus sucré se fait entre l’étape de prétraitement f) et l’étape d’hydrolyse enzymatique g). L’extraction du jus sucré peut se faire au moyen d’un lavage du substrat prétraité. Avantageusement, au moins une partie du flux servant au lavage peut être l’eau de lavage usée issue de l’étape c).
L’invention prévoit donc optionnellement qu’on intègre audit procédé une étape de production d’enzymes et/ou une étape de production/propagation des micro-organismes nécessaires aux étapes g) ou h), et qu’on prévoit une étape d’extraction d’une partie au moins des jus sucrés obtenus après l’étape de prétraitement f) ou après l’étape d’hydrolyse enzymatique g), notamment par lavage du substrat par une solution aqueuse. Dans ce cas de figure, de préférence, on peut introduire une partie au moins de la solution aqueuse de lavage usée issue de l’étape c) pour l’extraction par lavage des jus sucrés.
Le procédé selon l'invention peut être mis en oeuvre pour la production d'éthanol ou d’un mélange acétone-butanol-éthanol (ABE) ou un mélange isopropanol-butanol-éthanol (IBE) ou de toute autre molécule biosourcée ou solvant, comme l’acétone.
Liste des figures
La figure 1 représente un schéma bloc représentant un mode de réalisation du procédé de production de solvants et/ou d'alcools à partir de biomasse lignocellulosique intégrant une étape de lavage b) de la biomasse broyée selon l’invention.
La figure 2 est un schéma bloc représentant un mode de réalisation du procédé de traitement de la biomasse lignocellulosique intégrant un recyclage de différents effluents acides.
La figure 3 est un schéma bloc représentant un mode de réalisation du procédé de production d’alcools et/ou solvants à partir de biomasse lignocellulosique intégrant un recyclage de l’eau utilisée pour le lavage de la biomasse broyée, dans les étapes aval de neutralisation et/ou hydrolyse enzymatique et/ou fermentation selon l'invention.
La figure 4 est un schéma bloc représentant encore un autre mode de réalisation du procédé de production de solvants et/ou d'alcools selon l'invention qui comprend des unités de production in situ d'enzymes et de levures; intégrant un recyclage de l’eau utilisée pour le lavage de la biomasse broyée vers les productions de biocatalyseurs et/ou pour l’extraction d’un jus sucré au moins en partie utilisé pour la production de biocatalyseurs.
La figure 5 montre les courbes de titrage acido-basique des liqueurs de l'exemple 1.
La figure 6 montre l'évolution du pH en fonction du volume spécifique de solution d'acide sulfurique H2S04 ajoutée aux liqueurs usées d’imprégnation de l'exemple 2.
La figure 7 montre l’évolution de l’absorbance au cours de la croissance de levures dans les milieux de culture avec ou sans minéraux de l’exemple 5.
Description des modes de réalisation
Sont détaillées ci-après les différentes étapes de traitement de biomasse conformément à un mode de réalisation de l’invention décrite précédemment :
Etape a) de conditionnement de la biomasse liqnocellulosique
Le procédé de traitement comporte dans sa première étape, une étape de conditionnement de la biomasse lignocellulosique avec au moins un broyage de façon à obtenir des particules de biomasse ayant une taille d’au plus 300 mm. Il est bien entendu possible de procéder à plusieurs étapes de broyage successives afin d'atteindre la taille de particule visée. De façon générale, la biomasse broyée présente une taille de particule (la plus grande taille) d’au plus 300 mm, le plus souvent d’au moins 1 mm, et souvent comprise entre 2 et 200 mm. Toute méthode connue de l'homme du métier peut être mise en oeuvre pour réaliser cette étape. Le plus souvent, le broyage des pailles se fait avec des grilles de 5 à 100 mm. Quant au bois, il est généralement déchiqueté en plaquettes parallélépipédiques avec une longueur comprise entre 20 et 160 mm, une largeur comprise entre 10 et 100 mm et une épaisseur comprise entre 2 et 20 mm.
La biomasse lignocellulosique broyée est amenée à l’étape (zone) de lavage par tout moyen connu de l’homme du métier, en particulier une vis de transfert.
Etape b) de lavage de la biomasse lignocellulosique broyée
Il est nécessaire de procéder à une étape d’imprégnation acide de la biomasse afin d'augmenter sa réactivité à l'étape de prétraitement. Toutefois, dans le cas de certaines biomasses lignocellulosique telles que la paille et le miscanthus, une surconsommation d’acide a été observée au cours de cette étape d’imprégnation. Selon l’art antérieur, elle serait associée au caractère basique de ces biomasses qui nécessitent un excédent d’acide pour neutraliser les éléments basiques constitutifs de la biomasse.
La demanderesse a maintenant trouvé que l’effet déterminant sur la consommation d’acide ne serait pas un effet de basicité mais plutôt un effet tampon dû à la présence de l’acide acétique ou de ses sels qui sont générés par la solubilisation des cendres contenues dans la biomasse lignocellulosique broyée lors de sa mise en contact avec la solution aqueuse acide utilisée pour l'étape d'imprégnation.
Du fait du pKa élevé (4,76 à 25 °C) de l’acide acétique par rapport au pH de la solution acide d’imprégnation (pH<3 et le plus souvent inférieur à 2), l’acide acétique a un effet tampon sur le pH, nécessitant d'apporter de fortes quantités d’acide pour amener le pH à une valeur compatible avec l'étape de prétraitement acide, qui est généralement comprise entre 0,1 et 3 Selon l'invention, on met en oeuvre une étape de lavage (étape b) des particules de biomasse broyée avec une solution aqueuse de lavage, à une température comprise entre 10 et 90°C, de préférence à pression atmosphérique.
Le pH de la solution aqueuse de lavage est compris entre 4 et 8,5, et plus préférentiellement entre 6 et 7,5. La solution aqueuse de lavage peut être acidifiée, avantageusement par l’acide d’imprégnation qui est employé à l'étape d'imprégnation d) détaillée ci-après. Alternativement et de préférence, l’acide éventuel n’est pas ajouté à l’eau de lavage par un appoint extérieur, mais provient d’un flux du procédé contenant ledit acide. Dans le cadre de l'invention, il n’est pas nécessaire d'ajouter d’autres composés (basique, complexant...) à la solution aqueuse de lavage utilisée à l'étape b). La solution aqueuse de lavage peut aussi être simplement de l’eau (pH neutre). La solution aqueuse peut être un flux aqueux recyclé du procédé. On note également que, selon l'invention, l’étape b) de lavage est réalisée en l’absence d’eau à l'état vapeur.
Tous les modes de lavage en une seule étape ou en plusieurs étapes suivant un mode co courant, contre-courant ou courant croisés sont possibles. A titre d'illustration, le lavage peut être réalisé par trempage, par exemple par transfert de la biomasse à travers un bain d’eau, ou bien sous écoulement d’eau par exemple par une distribution d’eau ruisselant sur la biomasse qui est éventuellement mise en mouvement.
La quantité d’eau mise en jeu pour cette étape est de préférence la plus faible possible pour obtenir l’effet souhaité. Le lavage est pratiqué en utilisant entre 0,5 et 60 g d'eau/g de biomasse lignocellulosique, de préférence entre 1 et 30 g d'eau /g de biomasse et plus préférentiellement entre 1 ,5 et 20 g d'eau/g de biomasse. Par exemple, on peut déterminer la quantité d’eau de lavage à employer au moyen d'un test en laboratoire précédant la campagne de traitement de la biomasse et consistant à mesurer le pH de l'eau de lavage usée (ou filtrat) récupérée après l'étape de lavage.
De manière préférée, le ou les outils réalisant le lavage ne disposent pas d’équipements de chauffe, et la température du lavage est régulée par la température de la solution aqueuse de lavage. La température de la solution aqueuse de lavage est comprise entre 25°C et 95°C et préférentiellement entre 30°C et 60°C, elle peut donc être juste à température ambiante, ou avoir été chauffée, pour cette étape de lavage spécifique ou parce qu’elle provient, au moins en partie, du recyclage d’effluents liquides produits dans le procédé et se trouvant déjà dans cette gamme de température.
La durée du lavage est comprise entre 1 minute et 300 minutes, et préférentiellement entre 1 minute et 60 minutes, et encore plus préférentiellement entre 1 minute et 15 minutes.
Etape c) de séparation de l'eau de lavage usée
Le procédé comporte une étape de séparation du liquide des particules de biomasse lignocellulosique lavée pour obtenir un substrat lignocellulosique dont le taux de matière sèche est compris entre 15 et 70% poids (mesuré selon la norme ASTM E1756), de préférence comprise entre 25 et 70% et manière plus préférée comprise entre 40% et 65% poids.
Toute méthode de séparation liquide/solide peut être utilisée, pourvu que le taux de matière sèche à l’issue de cette étape soit respecté. Par exemple, la séparation solide/liquide est assurée par un outil de type filtre-presse ou réalisée par égouttage, par exemple gravitaire. De préférence, l'étape de séparation de l'eau de lavage usée est réalisée de façon concomitante au transfert de la biomasse lignocellulosique lavée vers l'étape d'imprégnation, au moyen d'une vis de transport comprenant une zone de séparation solide/liquide par pressage de la matière solide. Ce type de vis de transfert, appelée « sealing screw feeder » ou « plug screw feeder» selon la terminologie anglo-saxonne, comporte une zone conique de compression permettant la formation d’un bouchon hermétique de biomasse lavée et une zone perforée permettant l'évacuation de l'eau de lavage usée.
Lorsqu'en marche normale l’outil choisi pour réaliser cette séparation ne permet pas d'extraire directement un échantillon de la biomasse, le taux matière sèche (MS) peut être déterminé par calcul : on considère alors que la MS contenu dans l’échantillon pressé est la différence entre la MS de la biomasse lavée en entrée et la MS présente dans le jus extrait au pressage, le calcul nécessite donc une mesure des débits massiques de la biomasse lavée en entrée et du jus extrait, et les mesures de MS d’échantillons de biomasse lavée en entrée et de jus extrait en sortie (par exemple selon la même norme ASTM E1756). Le calcul se fait comme suit : soit QBE la quantité massique de biomasse en entrée, %MSBE la teneur en matière sèche exprimée en % de la biomasse lavée en entrée, soit QJS la quantité massique de jus extrait et %MSJS la teneur en matière sèche exprimée en % du jus extrait, on obtient la teneur en MS du substrat pressé par différence en appliquant la formule :
MS substrat pressé = (QBE*%MSBE - QJS*%MSJS) / (QBE - QJS)
L'étape c) de séparation permet ainsi de fournir une eau de lavage usée dont une partie au moins peut avantageusement être utilisée dans une étape aval, notamment l’étape aval de fermentation, suivant le procédé de traitement de la biomasse lignocellulosique selon l'invention comme décrit ci-après en référence aux figures 1 à 4 détaillées plus loin. Une partie de l’eau de lavage usée peut être recyclée à l'étape b) de lavage du procédé et l'autre partie utilisée dans une étape aval. L’eau de lavage usée peut éventuellement être mélangée à un autre filtrat issu d’une autre étape du procédé, avant d’être recyclée par exemple dans l’étape b) de lavage.
L’étape de séparation c) peut être réalisée en une ou plusieurs étapes. L’étape de séparation c) peut aussi être réalisée de manière concomitante à l’étape de lavage b), dans un outil permettant de réaliser le lavage et la séparation solide/liquide en une seule étape. Cet outil peut être par exemple un tambour rotatif ou un filtre à bande.
Le substrat lignocellulosique issu de l’étape de séparation de la biomasse lavée est envoyé à l’étape d) d’imprégnation d'une liqueur acide. De préférence, le substrat lignocellulosique est envoyé directement à l’étape d’imprégnation, c'est-à-dire qu’il ne subit aucun autre traitement avant l'étape d’imprégnation.
Etape d) d'imprégnation d'une ligueur acide
Le procédé de traitement selon l'invention comporte une étape d) d’imprégnation du substrat lignocellulosique avec une liqueur acide, de façon à obtenir un substrat lignocellulosique lavé et imprégné dont le pH est compris entre 0,1 à 3. Cette étape vise à préparer le substrat lignocellulosique pour l'étape de prétraitement.
L’imprégnation est réalisée dans un réacteur d'imprégnation à une température comprise entre 10 et 90°C, et de préférence à pression atmosphérique. De manière préférée, l’imprégnation est réalisée à une température entre 50°C et 85°C. Le temps de séjour du substrat lignocellulosique dans le réacteur d’imprégnation est habituellement de 10 secondes à 180 minutes, de préférence entre 30 secondes et 60 minutes, et encore plus préférentiellement entre 30 secondes et 15 minutes. De préférence, l'étape d'imprégnation est effectuée en une seule étape. De préférence, le substrat lignocellulosique lavé et imprégné a un pH compris entre 0,9 à 2,5.
Le réacteur d'imprégnation ou imprégnateur est généralement muni d’une ou plusieurs vis qui transfère(nt) le substrat lignocellulosique depuis son entrée vers l’ouverture de sortie. L’imprégnateur est par ailleurs équipé d’une ou plusieurs conduites pour amener la liqueur acide ainsi que, si besoin, d’une ou plusieurs conduites pour soutirer de la liqueur acide. Lesdites conduites d’entrée et de sortie de la liqueur acide sont généralement installées de façon à fonctionner en recyclage co-courant ou contre-courant.
La liqueur acide est une solution aqueuse d'un acide fort, qui est par exemple choisi parmi l’acide sulfurique, l'acide chlorhydrique, l'acide nitrique, par exemple à une teneur en acide comprise entre 0,5 et 4% poids. De manière préférée, l’acide utilisé est l’acide sulfurique. Etape e) de séparation solide/liauide sur le substrat lianocellulosiaue imprégné de ligueur acide
Conformément à l'étape e) du procédé de traitement selon l'invention, le substrat lignocellulosique imprégné de liqueur acide est soumis à une étape de séparation solide/liquide en vue d'obtenir un substrat lignocellulosique ayant un taux de matière sèche compris entre 15% et 70% poids et une liqueur acide usée. De préférence, le substrat lignocellulosique imprégné de liqueur acide est d'abord égoutté, afin d'extraire au moins une partie de la liqueur acide libre, avant d'être traité par séparation solide/liquide.
L'étape de séparation solide/liquide peut mettre en oeuvre toute technique connue de l'homme du métier, par exemple la décantation, la centrifugation ou le pressage.
De préférence on réalise un pressage du substrat lignocellulosique concomitamment à son transfert à l'étape f) de prétraitement, lorsque cette dernière met en oeuvre le procédé d'explosion à la vapeur qui est décrite ci-dessous. Ce mode de conduite de l'étape e) est par exemple assuré par une vis appelée « plug screw feeder », dont le fonctionnement a été déjà décrit plus haut. La formation d’un bouchon de substrat lignocellulosique pressé assure l’étanchéité à la pression du réacteur d’explosion à la vapeur, empêchant ainsi les fuites de vapeur. La vis de transfert est également munie d’une ou plusieurs conduites de soutirage de la liqueur usée (dite pressât) séparée lors du pressage. Le pressât peut être recyclé à l’étape d) d’imprégnation et/ou à l’étape b) de lavage.
La biomasse humide obtenue à l’issue de l'étape e) de séparation solide/liquide, qui peut être désigné par le terme "substrat lignocellulosique lavé et acidifié" présente un taux de matière sèche de préférence compris entre 25% et 70% poids, et plus préférentiellement compris entre 40 et 65% poids.
Etape f) de prétraitement du substrat lianocellulosiaue lavé et acidifié
Le substrat lignocellulosique lavé et acidifié subit une étape de prétraitement f).
La cellulose (et éventuellement les hémicelluloses) qui sont les cibles de l'hydrolyse enzymatique ne sont pas directement accessibles aux enzymes. C'est la raison pour laquelle un prétraitement de la biomasse est mis en oeuvre avant l'étape d'hydrolyse enzymatique. Le prétraitement vise notamment à modifier les propriétés physiques et physicochimiques de la fraction cellulosique, telles que son degré de polymérisation et son état de cristallinité.
Divers types de prétraitement sont connus de l’homme du métier, ils associent un traitement chimique et un traitement thermique. On peut notamment citer la cuisson acide ou basique, le procédé dit « Organosolv », les traitements aux liquides ioniques et le procédé par explosion à la vapeur. Le procédé de prétraitement préféré est l’explosion à la vapeur ("SteamEx" ou "Steam Explosion" selon la terminologie anglo-saxonne) réalisée en milieu acide. C'est un procédé dans lequel le substrat lignocellulosique est porté rapidement à haute température par injection de vapeur sous pression. L'arrêt du traitement s'effectue par décompression brutale. Les conditions opératoires du procédé d’explosion à la vapeur sont les suivantes :
- la vapeur est injectée directement dans le réacteur ;
- la température du réacteur est généralement comprise entre 150 et 220°C, de préférence comprise entre 170°C et 210°C,
- la pression est comprise entre 5 et 25 bars absolus, plus préférentiellement comprise entre 8 et 19 bars absolus.
- le temps de séjour avant la phase de détente varie de 10 secondes à 15 minutes, et de préférence entre 3 minutes et 12 minutes
L’explosion à la vapeur peut être réalisée en batch ou en continu, et l’étape de dépressurisation qui permet de déstructurer la biomasse peut se dérouler en une ou plusieurs étapes. De manière préférée, l’explosion à la vapeur est réalisée en continu.
A l'issue de l'étape de prétraitement par explosion à la vapeur, on obtient un substrat lignocellulosique prétraité à haut taux de matière sèche, généralement compris entre 20 et 70% poids, et plus souvent compris entre 35% et 65%, et une phase vapeur qui est ensuite condensée.
La mise en oeuvre des étapes a) à f) selon la présente invention permet donc de produire un substrat prétraité réactif et une eau de lavage de la biomasse usée. Il a été par ailleurs mis en évidence que le procédé selon la présente invention produit un substrat prétraité appauvri en minéraux par rapport aux procédés de l’art antérieur, en particulier les procédés mettant en oeuvre un recyclage de la liqueur d’imprégnation extraite à l’étape e) vers l’étape d) d’imprégnation. Ces minéraux sont extraits dans l’eau de lavage usée issu de l’étape c) du procédé selon la présente invention.
Dans le cadre de l'invention le substrat lignocellulosique prétraité obtenu à l'issue de l'étape f) du procédé de traitement selon l'invention est avantageusement utilisé comme charge dans un procédé dit de seconde génération de production de solvants et/ou d'alcools à partir de biomasse lignocellulosique qui poursuit le traitement de la biomasse selon les étapes successives précédemment décrites.
A la suite de l’explosion à la vapeur en conditions acides, le substrat lignocellulosique prétraité a généralement un pH inférieur à celui qui est compatible avec le milieu pour l'hydrolyse enzymatique. Ainsi le substrat lignocellulosique traité selon l'étape f) de prétraitement est soumis à une étape de neutralisation pour amener son pH à une valeur comprise entre 4 et 6.
Pour l'étape de neutralisation, on emploie une solution aqueuse contenant un agent de neutralisation qui peut être choisi parmi toutes les bases faibles ou fortes connues de l’homme de l’art. Le terme base désigne toute espèce chimique qui, lorsqu'elle est ajoutée à de l'eau, donne une solution aqueuse de pH supérieur à 7. De manière préférée, l’agent de neutralisation est choisi parmi l’hydroxyde de potassium, l’hydroxyde de sodium, l’ammoniaque, la chaux. De manière encore plus préférée, l’agent de neutralisation est choisi parmi l’hydroxyde de potassium et l’ammoniaque, seuls ou en combinaison entre eux. De manière préférée, l’agent de neutralisation est utilisé en solution aqueuse, avec une concentration massique comprise entre 2% et 75%, et de manière encore plus préférée entre 15% et 50%.
La neutralisation s’effectue à une température comprise entre 15°C et 95°C, et de préférence entre 20°C et 70°C. En général, la température de l’étape de neutralisation n’est pas précisément contrôlée et est simplement régie par la chaleur dégagée par la réaction acido- basique de neutralisation.
L’étape de neutralisation peut-être réalisée en continu, en discontinu ou en discontinu alimenté dit « fed-batch » selon la terminologie anglo-saxonne.
Il est à noter qu'une étape de lavage peut être avantageusement pratiquée avant ou après l’étape de neutralisation, sur tout ou partie du substrat lignocellulosique prétraité.
Si un lavage est appliqué, un flux liquide est mis en contact avec le substrat lignocellulosique prétraité, puis le liquide est séparé du solide. L'étape de lavage peut être réalisée par percolation, par opérations de mélange et séparation liquide/solide successives, par lavage sur filtre à bande ou par toute autre technique connue de l'homme de l'art. Le liquide de lavage utilisé peut être de l’eau ou un flux du procédé. Le rapport massique entre le liquide de lavage ajouté et le liquide contenu dans le substrat à laver est généralement compris entre 0,5 et 4. L'étape de lavage génère un jus sucré de lavage contenant une partie des hémicelluloses solubilisées au cours du prétraitement. Ce jus de lavage peut par exemple être utilisé comme source de carbone pour la production des biocatalyseurs (enzymes et/ou microorganismes). L'étape de lavage s’effectue généralement à une température comprise entre 10°C et 95°C, et préférentiellement entre 30°C et 70°C. Dans un mode de réalisation préféré, le flux de lavage est au moins en partie composé de l’eau de lavage usée issue de l’étape c) de séparation solide/liquide sur la biomasse lavée. Etape g) d'hvdrolvse enzymatique
Le substrat lignocellulosique prétraité, éventuellement neutralisé et lavé, est envoyé à l’étape d’hydrolyse enzymatique g) du procédé.
Le substrat lignocellulosique prétraité qui est envoyé à l'étape d'hydrolyse enzymatique présente un taux de matière sèche généralement compris entre 15% et 70% poids.
L'objectif de l'hydrolyse enzymatique est d'hydrolyser (dépolymériser), au moyen de biocatalyseurs, les hémicelluloses et la cellulose en sucres fermentescibles, de préférence il s'agira du glucose.
L'étape d'hydrolyse enzymatique s'effectue dans des conditions douces, à une température de l'ordre de 40°C et 55°C, de préférence entre 45°C et 50°C et à pH de 4,0 à 5,5, et encore plus préférentiellement entre 4,8 et 5,2. Le taux de matière sèche du milieu d'hydrolyse enzymatique est compris entre 5 et 45% poids, de préférence compris entre 10 et 30% poids Elle est réalisée au moyen d'enzymes produites par un microorganisme.
On peut utiliser des microorganismes naturels ou génétiquement modifiés, comme les champignons appartenant aux genres Trichoderma, Aspergillus, Pénicillium ou Schizophyllum, ou les bactéries anaérobies appartenant par exemple au genre Clostridium, produisant un cocktail d'enzymes contenant notamment des cellulases et des hémicellulases, adaptées à une hydrolyse poussée de la cellulose et des hémicelluloses.
L’hydrolyse enzymatique peut être réalisée en mode continu ou discontinu, ou en continu alimenté (« fed batch »), dans un ou plusieurs réacteurs. Le temps de séjour est compris entre 12 heures et 200 heures et de préférence entre 24 heures et 160 heures et encore plus préférentiellement entre 48 heures et 120 heures.
A l'issue de l'étape g), on récupère du bioréacteur un hydrolysat contenant des sucres fermentescibles qui est ensuite traité à l'étape h) de fermentation.
Il est à noter que l'hydrolysat obtenu peut éventuellement subir une ou plusieurs étapes de traitement avant l'étape de fermentation. Par exemple, il peut s'agir d'une remise au pH, d'une purification partielle en vue de limiter la teneur en composé inhibiteur pour le microorganisme fermentaire, d'une séparation au moins partielle des résidus solides contenus dans l'hydrolysat. Etape h) de fermentation de l'hvdrolvsat
Selon l'étape h) du procédé de production de solvants et/ou d'alcools, l'hydrolysat éventuellement traité est envoyé à l'étape de fermentation h) permettant la conversion au moyen d'un ou plusieurs microorganismes de genres différents des sucres fermentescibles en solvant et/ou alcools d'intérêt. Les méthodes de fermentation sont connues de l'homme de l'art et sont notamment décrites dans le document US 8,456,633.
Par le terme "solvant", on entend désigner des composés organiques autres que les alcools, par exemple des composés organiques ayant une fonction cétone tel que l'acétone.
Le terme "alcool" désigne notamment l'éthanol, le propanol, l'isopropanol et le butanol.
Les microorganismes naturels ou génétiquement modifiés peuvent être choisis par exemple parmi Saccharomyces cerevisiae, Schizosaccharomyces pombe, Saccharomyces uvarum, Saccharomyces diastaticus, Kluyveromyces fragilis, Candida shehatae, Pichia stipitis, Pachysolen tannophilis ou les bactéries Zymomonas mobilis, Clostridium acetobutylicum, Escherichia coli.
Dans le cadre de l'invention, l'étape de fermentation permet par exemple de produire de l'éthanol seul ou en mélange avec du butanol, du propanol, de l'isopropanol et/ou de l'acétone. Par exemple le microorganisme fermentaire peut être capable de produire un mélange dit "ABE (acétone-butanol-éthanol)" ou bien dit "IBE (isopropanol-butanol-éthanol)". De manière préférée, le microorganisme choisi est une levure naturelle ou génétiquement modifiée du genre Saccharomyces capable de produire de l'éthanol.
A l'issue de l'étape h) on récupère un moût de fermentation dilué en produits d'intérêt.
Selon un mode de réalisation du procédé, les étapes g) et h) sont réalisées en même temps, dans au moins un même bioréacteur, de sorte que l'hydrolyse enzymatique et la fermentation sont menées simultanément selon un procédé désigné par le terme "Saccharification et Fermentation Simultanées (SFS)" ou "Simultaneous Saccharification and Fermentation (SSF)" selon la terminologie anglo-saxonne, ou encore "Simultaneous Saccharification and Co-Fermentation" (SSCF) lorsque le microorganisme mis en oeuvre est capable d’assimiler conjointement des sucres en C5 et des sucres en C6 (par exemple, du glucose et du xylose) . Lorsque l’étape d’hydrolyse est confondue avec l’étape de fermentation, les conditions opératoires, notamment de température, peuvent être adaptées pour s’adapter aux tolérances du microorganisme de fermentation. Par exemple, la température peut être abaissée entre 28°C et 45°C, et préférentiellement entre 30°C et 35°C, lorsque la fermentation est conduite avec une levure du genre Saccharomyces. Le pH est ajusté de préférence entre 5 et 5,5 afin de favoriser la performance des levures.
Dans le cadre de l'invention, l'eau de lavage usée récupérée à l'étape de lavage b) après séparation de la biomasse est avantageusement utilisée au moins en partie dans l’étape de fermentation h).
Pour cela, l’eau de lavage usée issue de l’étape c) peut être introduite directement dans l’étape h) de fermentation, ou être introduite dans l’étape g) d’hydrolyse enzymatique ou même dans l’étape de neutralisation préalable à l’hydrolyse enzymatique quand elle est prévue. Ainsi, l’eau de lavage usée est ensuite transférée en partie avec le flux issu de l’hydrolyse qui est envoyé en fermentation.
L’utilisation d’une partie de l’eau de lavage usée en fermentation permet de ramener dans cette étape une partie des minéraux présents dans la biomasse native qui ont été retirés au cours du lavage de l’étape b). Ces minéraux ont un impact bénéfique sur la croissance du microorganisme utilisé dans l’étape de fermentation. En particulier, ces minéraux ont un impact bénéfique sur la croissance de la levure Saccharomyces.
L'unité de production mettant en oeuvre le procédé selon l'invention peut comprendre, outre les installations déjà décrites, des unités de production in situ d'enzymes et/ou de levures. Pour ce type d'unité, il est possible d'envoyer au moins une partie de l'eau de lavage usée dans ces unités de production d'enzymes et/ou de levures afin de valoriser les minéraux qui y sont contenus. Avant un tel recyclage, l'eau de lavage usée peut être détoxifiée, afin d'en éliminer les composés inhibiteurs vis-à-vis des microorganismes, et/ou réajustée en pH.
Les étapes de production de biocatalyseurs nécessitent l’apport de substrats permettant d’amener les éléments constituant les microorganismes. Ces éléments sont principalement le carbone, l’oxygène, l’hydrogène, puis, dans un second temps l’azote, le phosphore et le souffre. Enfin, les minéraux sont aussi présents en faibles quantités dans les microorganismes. Ainsi, lorsque les cellules des microorganismes se multiplient, elles ponctionnent tous les éléments entrant dans leur constitution dans leur milieu. Les étapes de production de biocatalyseurs sont généralement conduites sur des substrats contenant des molécules carbonées assimilables, telles que des sucres, et dans des réacteurs agités et aérés, l’air permettant d’apporter l’oxygène. De plus, des complémentations doivent être mises en place pour assurer les apports des autres éléments tels que l’azote, le phosphore, le souffre et les minéraux. Notamment, les minéraux peuvent être des éléments coûteux à introduire, même si les quantités mises en jeu sont faibles. Dans une configuration connue de l’homme de l’art, les microorganismes nécessaires au procédé de bioconversion sont produits in situ à partir de jus sucré issu du procédé. Ces jus sucrés sont extraits soit par un lavage du substrat prétraité issu de l’étape f) de prétraitement, soit par une séparation solide/liquide, couplée éventuellement à un lavage, réalisée après l’étape g) d’hydrolyse enzymatique.
Etape i) de séparation des solvants et/ou des alcools du moût de fermentation.
Le procédé selon l'invention peut enfin comprendre une étape i) de séparation du ou des produits d'intérêt du moût de fermentation, éventuellement précédée d'une étape de séparation solide/liquide afin d'éliminer au moins une fraction de la matière solide contenue dans le moût de fermentation.
De préférence l'étape de séparation du ou des produits d'intérêt, par exemple l'éthanol, met en oeuvre une ou plusieurs distillations, selon une technologie bien connue de l'homme du métier.
Les autres caractéristiques et avantages de l'invention vont apparaître à la lecture de la description d’exemples de réalisations particuliers de l’invention, donnés à titre uniquement illustratif, et en référence aux figures 1 à 7 précédemment annoncées.
Sur la figure 1 , les particules de biomasse lignocellulosique broyées entrent par la conduite 1 dans la zone de lavage 2 pour réaliser l'étape de lavage b). Le lavage selon l'invention est pratiqué au moyen d'une eau de lavage (eau à pH entre 4 et 8,5) apportée par la conduite 3. Un premier filtrat qui correspond à une eau de lavage usée libre peut être éventuellement séparé par exemple par égouttage et récupéré par la conduite 4.
La biomasse lignocellulosique lavée est ensuite soumise à l'étape c) de séparation solide/liquide (zone de séparation 5), qui met en oeuvre de préférence un pressage de la pulpe humide. De préférence, cette séparation solide/liquide est réalisée de façon concomitante au transfert de la biomasse lignocellulosique lavée vers la zone d’imprégnation 6 afin de réaliser l'étape d) du procédé. La séparation solide/liquide produit une eau de lavage usée qui est extraite par la conduite 7 et un substrat lignocellulosique lavé dont la teneur en matière sèche est comprise entre 15% et 70% poids. Dans le mode de réalisation de la figure 1 , les eaux de lavage usées des lignes 4 et 7 sont éventuellement mélangées pour être recyclées à l'étape de lavage par la ligne 25. De préférence, une partie seulement de l’eau de lavage usée issue de la séparation c) est éventuellement recyclée à l’étape de lavage b), et tout ou partie de l’eau de lavage usée est utilisée dans des étapes aval au prétraitement décrites à l’aide des figures suivantes. Le substrat lignocellulosique lavé est ensuite envoyé à la zone d’imprégnation 6 dans laquelle est réalisée l'étape d) d'imprégnation d'une liqueur acide, qui est apportée par la conduite 8. L’imprégnation est réalisée dans un réacteur d'imprégnation à une température comprise entre 10 et 90°C et de préférence à pression atmosphérique. Le temps de séjour du substrat lignocellulosique dans le réacteur d’imprégnation est habituellement de 10 secondes à 180 minutes, de préférence entre 30 secondes et 60 minutes et encore plus préférentiellement entre 30 secondes et 15 minutes. De préférence, l'étape d'imprégnation est effectuée en une seule étape avec un taux de matière sèche compris entre 1 et 30%.
Le substrat lignocellulosique lavé et imprégné, soutiré de la zone d'imprégnation 6, est transféré dans une zone 10 de séparation solide/liquide afin séparer une liqueur acide usée par la ligne 9 et un substrat lignocellulosique lavé et acidifié qui est envoyé vers l’étape de prétraitement. La séparation solide/liquide met en oeuvre de préférence un pressage qui est réalisé de manière concomitante au transport du substrat lignocellulosique lavé et imprégné vers l'unité de prétraitement 1 1 , par exemple au moyen d'une vis de type « plug screw feeder». La liqueur acide usée (ou pressât issue du pressage) est récupérée dans la conduite 9 et est éventuellement recyclée vers la zone d’imprégnation 6. L'imprégnation de la liqueur acide permet d'obtenir un produit présentant un taux de matière sèche généralement compris entre 15 et 70% poids et dont le pH est compris entre 0,1 et 3.
L'unité de prétraitement 1 1 représenté à la figure 1 met en oeuvre un procédé par explosion à la vapeur. Ainsi la vapeur est apportée par la conduite 12 tandis que la vapeur détendue est soutirée par la ligne 13 et est généralement condensée afin de fournir un condensât acide.
De préférence et comme montré sur la figure 1 , le substrat lignocellulosique prétraité est neutralisé dans la zone de neutralisation 14 qui est alimentée par la conduite 15 en solution neutralisante telle qu’une solution basique.
Le substrat neutralisé est ensuite soumis à une hydrolyse enzymatique réalisée dans la zone 16 en présence d'un cocktail enzymatique apporté par la lignel 6 bis adaptée pour hydrolyser notamment la cellulose en sucres fermentescibles (essentiellement en glucose).
Le produit de l'hydrolyse enzymatique, appelé hydrolysat est traité dans une étape de fermentation dans la zone de fermentation 17 afin de convertir, en présence de microorganismes fermentaires apportés par le ligne 17 bis, les sucres en produits d'intérêt comme un solvant et/ou un alcool. L'étape de fermentation conduite en présence de microorganismes, peut être une fermentation éthylique produisant principalement de l'éthanol, une fermentation de type ABE ou IBE.
Il est à noter que les étapes d'hydrolyse enzymatique et de fermentation peuvent être menées de manière concomitante selon un procédé désigné par le terme "Saccharification et Fermentation Simultanées (SFS)" connu de l'homme du métier.
Le moût de fermentation qui est récupéré en sortie du fermenteur est traité en vue de séparer les produits d'intérêt. Généralement, la récupération des produits de fermentation se fait par distillation au moyen d'une colonne 18, de façon connue de l'homme du métier. De la colonne 18, on soutire un flux 19 ayant concentré les produits d'intérêt et une vinasse 20.
La figure 2 représente un schéma de procédé de traitement de la biomasse lignocellulosique dans lequel sont représentés des flux qui peuvent être recyclés à l'étape de lavage b) et de séparation c) de la biomasse, outre le flux externe d'eau de lavage qui est amené par la ligne 3.
Comme indiqué sur la figure 2, on peut recycler une partie 21 de la liqueur acide usée 9 issue de la séparation solide/liquide menée dans la zone 10 avant le prétraitement 1 1 , l’autre partie 22 étant purgée ou renvoyée à l'étape d'imprégnation effectuée dans la zone 6,
L'étape de lavage peut aussi mettre en oeuvre une partie 23 des condensais acides 13 issus du prétraitement 1 1 tandis que l’autre partie 24 des condensais est purgée. Lorsqu'un tel recyclage du condensât est envisagé il est possible de le purifier, notamment afin de limiter les teneurs en composés furfural et en acide acétique avant de le recycler à l'étape de lavage.
Comme indiqué auparavant, il est possible de recycler par la ligne 25 au moins une partie de l’eau de lavage usée 7 qui est issue de l'étape de séparation de la zone 5.
Les différents modes de recyclage décrits peuvent être bien entendu combinés entre eux. Quand on prévoit de recycler des effluents acides pour faire partie de la solution aqueuse de lavage de l’étape b), on ajuste leur apport pour que la solution aqueuse reste au pH voulu (d’au moins 4, et notamment d’au moins 6).
Les figures 3 et 4, semblables à la figure 1 , montrent un schéma de procédé de production de solvants et/ou d'alcools à partir de biomasse lignocellulosique comprenant une étape de lavage de la biomasse b) dans laquelle l'eau de lavage usée n'est pas que recyclée à l'étape de lavage, mais avantageusement également, en tout ou partie, utilisée dans des étapes aval. En effet, cette eau de lavage usée très riche en minéraux (cendres) peut être avantageusement employée comme source de nutriment pour les microorganismes et les levures.
Le pH de l’eau de lavage est compris entre 4 et 8,5. Ainsi, selon le pH, il convient de procéder à une neutralisation, le cas échéant, si cette eau est destinée à la production d’enzymes ou de levures ou pour complémenter les milieux d’hydrolyse enzymatique ou de fermentation.
La figure 3 montre également les différentes utilisations possibles de l’eau de lavage usée soutirée par les lignes 4 et/ou 7. La totalité ou une partie de l'eau de lavage usée 7 (et/ou 4) peut être dirigée vers une étape optionnelle de traitement 30, par exemple une étape d’ajustement du pH et/ou de traitement de détoxification. L'eau de lavage usée ou l'effluent de l'étape de traitement 30 peut être envoyé à l’étape de neutralisation du substrat lignocellulosique prétraité 14 par la ligne 31 , à l'étape d’hydrolyse enzymatique de la zone 16 via la ligne 32 et/ou vers l’étape de fermentation 17 par la ligne 33.
La figure 4 illustre les possibilités d’utilisation de l’eau de lavage usée issue de l’étape c) de séparation dans les étapes de production d'enzymes et/ou de levures quand elles sont intégrées au procédé de traitement de la biomasse. La figure 4 montre également un recyclage possible de l’eau de lavage usée dans une étape optionnelle de lavage (partielle ou totale) du substrat lignocellulosique prétraité, cette étape de lavage pouvant précéder ou suivre l'étape de neutralisation du substrat lignocellulosique prétraité.
Il est à noter que le procédé de la figure 4 combine les deux types de recyclage (production d'enzymes et/ou de levures et étape optionnelle de lavage). Cependant dans le cadre de l'invention, il est tout à fait possible de ne procéder qu'à l'un des deux types de recyclage.
En référence à la figure 4, le substrat lignocellulosique prétraité est envoyé à l'étape de lavage (étape additionnelle par rapport à la figure 3) opérée dans la zone 40, avant l’étape de neutralisation de la zone 14. L’eau de lavage est apportée par la ligne 41. Un jus contenant des sucres solubles et autres composants est récupéré par la ligne 42.
Ce jus riche en sucres peut être utilisé pour la production d’enzymes opérée dans la zone 44 et/ou de levures opérée dans la zone 45. Les enzymes et les levures produites sont ajoutées respectivement via les conduites 46 et 47 à l’étape d’hydrolyse enzymatique dans la zone 16 et à l’étape de fermentation dans la zone 17. L’eau de lavage usée 7 (c’est également le cas, éventuellement de l’eau de lavage 4) peut être traitée dans une étape optionnelle de traitement 30 (détoxification et/ou neutralisation) et être dirigée tout ou en partie par les lignes 43 et 48 vers l’étape de lavage 40 du substrat lignocellulosique prétraité, en complément ou en remplacement de l’eau de lavage de la conduite 41 . L’eau usée de lavage usée 7 (et éventuellement aussi l’eau de lavage 4) peut être également envoyée à l'unité production d’enzyme 44 via la ligne 49 et/ou à l'unité de production de levures 45 par la ligne 50. Les eaux de lavage 4 et 7 peuvent être mélangées avant ou après l’éventuelle étape de traitement 30. La portion de l’eau de lavage usée 7 éventuellement non recyclée peut être purgée par la conduite 26.
L’eau de lavage 7 (et 4) issue du lavage et de la séparation b) + c) de l’invention peut donc être réintroduite à plusieurs stades du procédé après le prétraitement et/ou lors de la fabrication des enzymes et ou des levures, et éventuellement aussi partiellement recyclée pour l’étape de lavage b). Ce choix dépend du type d’installation (production intégrée ou non des enzymes et des levures), du type de biomasse, etc... et peut donc fluctuer d’un cycle de production à un autre ou dans un même cycle.
Selon un mode de réalisation, les étapes de neutralisation et d’hydrolyse enzymatique sont réalisées dans une même unité.
En résumé la mise en oeuvre de l'étape de lavage de la biomasse lignocellulosique présente l’avantage de réduire la quantité d’acide nécessaire à l’imprégnation. Cette réduction permet par conséquent de limiter les ajouts de composés basiques pour l’étape de neutralisation du substrat lignocellulosique prétraité, ce qui réduit parallèlement la quantité de sels formés. Or ces sels (notamment sulfates) limitent considérablement le recyclage des flux notamment en présence de microorganismes.
Le fait de générer une eau de lavage dont le pH est tamponné, et qui est par la suite recyclée permet de réaliser des économies en terme de dépenses d'exploitation, tout en évitant les chocs de pH dommageables pour le fonctionnement des microorganismes et des enzymes, ainsi que pour la survie des levures. La réutilisation de l’eau de lavage usée est très souple de mise en oeuvre suivant les diverses configurations d’installation, et apporte un véritable gain à des étapes bien spécifiques du procédé aval au prétraitement. Exemples
Exemple 1 : Dosage des acidités résiduelles dans des liqueurs préparées selon l’art antérieur et selon l’invention.
Préparation de la ligueur fraîche :
600.2 g de solution acide ont été préparé en mélangeant 4,6 g de solution d’H2S04 concentrée à 72% poids d’H2S04 avec de l’eau. La liqueur acide ainsi obtenue est dénommée "Liqueur L1 ".
Obtention d'une ligueur usée d’impréanation (comparatif) :
247.3 g de la liqueur précédente ont été chauffés à 60°C puis mis en contact pendant une durée d’environ 180 minutes avec 30 g de paille broyée dont la teneur en matière sèche (MS) de 92,4%. Cette imprégnation a donc été conduite à une teneur en matière sèche (MS) de 10% poids avec un apport d'H2S04 de 4,9 g H2S04/100 g MS. A l'issue de la mise en contact on constate une perte de poids au cours de l’imprégnation de 20,6 g. La biomasse imprégnée d'acide est ensuite pressée générant 90 g d’un gâteau humide et 156,5 g d’une liqueur usée d’imprégnation dénommée « Liqueur L2 ».
Ligueurs usées d’impréanation (selon l’invention) :
La même paille broyée (30 g) est mise en contact avec de l’eau à 60°C pendant 3 minutes simulant un lavage de la biomasse. Le taux de matière sèche (MS) est de 10% poids dans ce mélange. Le milieu est ensuite séparé par pressage de manière à récupérer une paille lavée et une eau de lavage usée (filtrat). On note des pertes expérimentales : moins de 0,02% de pertes lors de la mise en contact avec l'eau et environ 5% de pertes de masse lors de la séparation, liées au montage expérimental (2,2% sur base MS).
Le tableau 1 ci-dessous reprend les données expérimentales de préparation de la paille lavée à l’eau :
Figure imgf000029_0001
50.1 g de paille lavée comme décrit précédemment, ayant une teneur en MS de 34,3%, sont mis en contact pendant 180 minutes avec 121 ,7 g d’une liqueur acide contenant 0,70% poids de H2S04. Cette imprégnation a donc été conduite à 10% poids de matière sèche (MS), et avec un apport d'H2S04 de 4,96 g H2S04/100 g MS. A l'issue de la mise en contact, on constate une perte de poids au cours de l’imprégnation de 24,8 g. La biomasse lavée et imprégnée d'acide est ensuite pressée de façon à obtenir 57,9 g d’un gâteau humide et
73.1 g d’une liqueur acide usée d’imprégnation qui est dénommée " liqueur L3
Le dosage de l’acidité de ces 3 liqueurs a été réalisé par suivi de l’évolution du pH en fonction du volume de solution basique versé. La solution basique utilisée est une solution de NaOH à 0,1 N. La figure 5 présente les courbes de titrage obtenues pour chaque liqueur, avec, en abscisse, la quantité de solution de NaOH en ml à 0,1 N par ml d’échantillon, et en ordonnée le pH. On constate que l’étape d’imprégnation conduit à une perte d’acidité de la liqueur L1. Lors de l’imprégnation après le lavage selon l’invention, on voit que la liqueur usée L3 récupérée a une acidité plus élevée que la liqueur usée L2 pour une quantité spécifique de catalyseur acide introduite similaire. Ainsi, la « consommation » d’acidité par la biomasse est réduite, grâce à la mise en place du lavage préalable à l’imprégnation selon la présente invention.
Exemple 2 : Réajustement du pH en vue du recyclage des liqueurs préparées selon l’art antérieur et selon l’invention
La paille broyée de l'exemple 1 est mise en contact avec de l’eau à 60°C pendant 60 min. La teneur en MS est de 10% poids dans ce mélange. Le milieu est ensuite séparé par une séparation solide/liquide permettant de récupérer une paille lavée et une eau de lavage (filtrat). Les pertes expérimentales ont été près de 12% de pertes massiques lors du trempage (sûrement par évaporation) et environ 3% de pertes de masse lors de la séparation, liées au montage expérimental. Le bilan MS de la préparation est quant à lui de 96,6%.
Le tableau 2 ci-dessous reprend les données expérimentales de préparation de la paille lavée à l’eau :
Figure imgf000030_0001
50,1 g de paille lavée comme décrit précédemment dont la teneur en MS est de 29,4%, sont mis en contact pendant 180 minutes avec 97,1 g d’une liqueur acide contenant 0,75% poids de H2S04. Cette imprégnation a donc été mise en oeuvre à 10% poids de MS et avec une quantité d'H2S04 de 4,93 g H2S04/100 g MS. Ce mélange est ensuite pressé permettant d’obtenir 67,2 g d’un gâteau humide et 48,6 g d’une liqueur acide usée d’imprégnation "liqueur L4".
Le pH des liqueurs usées L2 et L4 a été réajusté jusqu’à une valeur cible de 1 ,2 en ajoutant une solution d’H2S04 à 0,05 M. L’évolution du pH en fonction du volume ajouté est présenté sur la Figure 6, avec, en abscisse le nombre de ml de solution de H2S04 à 0,05M par ml d’échantillon.
La liqueur usée préparée selon l’invention (Liqueur L4) nécessite une quantité d’acide plus faible que la liqueur usée obtenue après imprégnation de la biomasse non lavée (Liqueur L2) pour abaisser son pH en vue notamment de son recyclage.
Ainsi, pour ajuster le pH des liqueurs usées à un pH de 1 ,2, il faut ajouter 3,8 mg d’acide sulfurique/mL d’échantillon pour la liqueur usée L4 et 5,3 g/mL échantillon pour la liqueur usée L2, soit un gain de 28% sur la consommation en acide sulfurique.
Exemple 3 : Analyses de biomasses avant et après l’enchaînement des étapes d’imprégnation et de prétraitement (art antérieur)
Une paille de blé récoltée en 2017 a été broyée puis analysée après broyage. Les teneurs en minéraux Cuivre, Zinc, Magnésium et Manganèse de ce lot de paille A sont reportées dans le tableau 3 suivant, exprimées en mg de l’élément / kg sec de paille :
Figure imgf000031_0001
Cette paille broyée a ensuite été prétraitée selon un procédé de l’art antérieur: explosion à la vapeur précédée d’une imprégnation acide, avec recyclage total de la liqueur d’imprégnation usagée. Ainsi, la paille broyée est acheminée dans un outil d’imprégnation par le moyen d’une vis de type plug-screw. Le débit de paille est de 2820 kg /heure, soit 2600 kg sec/heure. Elle est détendue dans un lit de liqueur acide et convoyée verticalement dans l’outil d’imprégnation, d’où elle ressort gorgée de liqueur d’imprégnation. Une cuve de liqueur acide sert à la préparation de la liqueur qui alimente en continu l’outil d’imprégnation afin de renouveler l’inventaire et de maintenir le niveau constant. Cette paille imprégnée est ensuite convoyée vers un outil d’explosion à la vapeur. Elle est introduite dans cet outil au moyen d’une vis de type plug-screw. Lors de la compression de la paille imprégnée dans la vis, de la liqueur usagée est expulsée (dite pressât). Cette liqueur est totalement recyclée vers la cuve de préparation de liqueur acide. Cette cuve de préparation de liqueur acide est aussi alimentée en eau et en acide sulfurique H2S04 afin de compenser la perte de la fraction de liqueur qui est exportée avec la paille dans l’outil d’explosion à la vapeur.
Après un temps de cuisson court dans le réacteur, la paille imprégnée et cuite est détendue en sortie de réacteur. Le mélange constitué de solide, liquide et vapeur est séparé dans un cyclone, permettant de séparer la vapeur du mélange solide/liquide. Ce mélange solide/liquide constitue la paille prétraitée. Les conditions appliquées pour l’imprégnation et l’explosion à la vapeur sont :
- Débit de solution acide concentré : 1 16 kg / h en moyenne
- Débit d’eau : 3 900 kg / h
- Temps d’imprégnation : 1 min 30
- Temps de séjour de cuisson : 5 min
- Alimentation vapeur : 100% en tête
- Recyclage pressât : 100%
Le débit moyen de solution acide est reporté ci-dessus, les fluctuations sont d’environ 15% à 20% autour de ce débit moyen (minimum 88 kg / h, maximum 130 kg / h).
Un échantillon de paille prétraitée a été analysé. Les teneurs en minéraux Cuivre, Zinc, Magnésium et Manganèse de la paille prétraitée sont reportées dans le tableau 4 suivant, exprimées en mg de l’élément / kg sec de paille prétraitée.
Par rapport à la Paille native, les teneurs en Cuivre, Zinc, Magnésium sont considérées comme stables, et la teneur en Manganèse a été réduite de 30%.
Figure imgf000032_0001
Exemple 4 : Analyse de biomasses avant et après l’enchaînement des étapes de lavage, d’imprégnation et de prétraitement (conforme à l’invention) Une paille de blé récoltée en 2013 a été broyée puis analysée après broyage. Les teneurs en minéraux Cuivre, Zinc, Magnésium et Manganèse de ce lot de paille B sont reportées dans le tableau 5 suivant, exprimées en mg de l’élément / kg sec de paille :
Figure imgf000033_0001
Cette paille broyée a ensuite été prétraitée selon un procédé selon l’invention: lavage de la biomasse avec une solution aqueuse, puis imprégnation acide suivie d’une explosion à la vapeur, avec recyclage total de la liqueur d’imprégnation usagée.
Ainsi, la paille broyée est acheminée vers une première étape de lavage. Le débit de paille est de 2 920 kg / heure, soit 2 600 kg sec/ heure. Dans cette étape, la paille broyée est mise en contact avec une solution aqueuse de pH 5 pendant une durée de 8 minutes dans un outil rotatif permettant le lavage et l’égouttage simultané de la Paille. Ici, l’étape b) de lavage et l’étape c) de séparation liquide/solide sont opérées dans un même outillage. Un premier flux de lavage est extrait de l’outil rotatif et la paille égouttée est convoyée à l’étape suivante d’imprégnation. Elle est introduite dans l’outil d’imprégnation au moyen d’une vis de type « plug-screw ». En raison de la forte humidité de la paille égouttée, la compression dans cette vis génère un second flux de lavage : on a donc ici une séparation selon l’étape c) en deux opérations. Après cette séparation solide/liquide, la paille a une teneur en matière sèche de 55%. Elle est détendue dans un lit de liqueur acide et convoyée verticalement dans l’outil d’imprégnation d’où elle ressort gorgée de liqueur d’imprégnation. Une cuve de liqueur acide sert à la préparation de la liqueur qui alimente en continu l’outil d’imprégnation afin de renouveler l’inventaire et de maintenir le niveau constant. Cette paille imprégnée est ensuite convoyée vers un outil d’explosion à la vapeur. Elle est introduite dans cet outil au moyen d’une vis de type « plug-screw ». Lors de la compression de la paille imprégnée dans la vis, de la liqueur usagée est expulsée (dite pressât). Cette liqueur est recyclée vers la cuve de préparation de liqueur acide pour 95% de son débit massique, et les 5% restant alimentent la cuve de préparation de solution aqueuse de lavage. La cuve de préparation de liqueur acide est aussi alimentée en eau et en acide sulfurique H2S04, afin de compenser la perte de la fraction de liqueur qui est exportée avec la Paille dans l’outil d’explosion à la vapeur. La cuve de préparation de la solution aqueuse de lavage est alimentée en liqueur usagée et en eau. Après un temps de cuisson court dans le réacteur, la paille imprégnée et cuite est détendue en sortie de réacteur. Le mélange constitué de solide, liquide et vapeur est séparé dans un cyclone, permettant de séparer la vapeur du mélange solide/liquide. Ce mélange solide/liquide constitue la paille prétraitée.
Les conditions appliquées pour le lavage sont choisies pour se rapprocher des conditions de l’imprégnation statique diluée (soit 8%MS sur la paille ) :
- Débit de solution aqueuse de lavage : 29 500 kg/h en moyenne
- Débit d’eau : 29 100 kg / h
- Temps de contact: 8 min
Les conditions appliquées pour l’imprégnation et l’explosion à la vapeur sont :
- Débit de solution acide concentré : 65 kg/h en moyenne
- Débit d’eau : 1 590 kg / h
- Temps d’imprégnation : 1 min 30
- Temps de séjour de cuisson : 5 min
- Alimentation vapeur : 100% en tête
- Recyclage pressât : 95% vers préparation liqueur acide et 5% vers solution aqueuse
Le débit moyen de solution acide est reporté, les fluctuations sont de 10% autour de ce débit moyen (minimum 58 kg / h, maximum 72 kg / h).
Un échantillon de paille prétraitée a été analysé. Les teneurs en minéraux Cuivre, Zinc, Magnésium et Manganèse de la paille lavée puis prétraitée selon l’invention sont reportées dans le tableau 6 suivant, exprimées en mg de l’élément / kg sec de paille prétraitée :
Figure imgf000034_0001
Par rapport à la paille native, les teneurs en Cuivre, Zinc, Magnésium et Manganèse ont été fortement réduites en raison de la fuite de ces minéraux dans l’eau usée de lavage. En particulier, plus de 90% du magnésium initialement présent dans la paille native n’est plus présent dans la paille lavée et prétraitée selon un procédé conforme à l’invention. La mise en œuvre d’un lavage préalable à l’imprégnation conformément à l’invention permet donc une diminution de la consommation d’acide de 44% sur le débit moyen consommé et une amélioration de la stabilité de cette consommation. Cet exemple met donc en évidence à la fois l’amélioration de la consommation d’acide, et la fuite des minéraux dans les eaux usées de lavage.
Exemple 5 : Mise en évidence de l’effet bénéfique des minéraux sur la croissance de microorganisme de type levures
Un échantillon de paille lavée et prétraitée produit selon l’exemple 4 a été utilisé pour des travaux en laboratoire. Tout d’abord, cet échantillon a subi une extraction solide/liquide afin d’en extraire un jus sucré contenant 65 g / kg de sucres glucose et xylose.
Ce jus a ensuite servi de substrat pour un essai de laboratoire de propagation de levure. Les essais se déroulent dans une fiole à baffle de volume total 250mL, équipée de bouchons en cellulose laissant passer l’air et placée sur table agitée. La température et le pH sont régulés à la même consigne pour tous les essais. Le jus extrait est supplémenté :
- Pour l’essai 1 de 2.5 g / kg de Phosphate de diammonium et 2 g / kg d’urée
- Pour l’essai 2 de 2.5 g / kg de Phosphate de diammonium, 2 g / kg d’urée et 2 g / kg du cocktail de minéraux
La composition du cocktail de minéraux est donnée dans le tableau 7 ci-dessous :
Figure imgf000035_0001
Après supplémentation et mise au pH, les jus sont ensemencés avec une levure de type Saccharomyces cerevisiae génétiquement modifiée pour assimiler le xylose (sucre en C5), en plus de l’assimilation naturelle du glucose. L’ensemencement se fait à la même teneur sur les essais, et le suivi de la croissance cellulaire est réalisé par mesure de l’absorbance (DO à 600 nm) au cours de l’essai, et par mesure des insolubles sur un prélèvement pour le temps final de l’essai. La figure 7 présente le suivi de l’absorbance A en fonction du temps exprimé en heure, pour l’essai 1 , qui est représenté par des carrés, et pour l’essai 2, qui est représenté par des triangles.
Les teneurs finales en levures sont de 13,3 g / kg pour l’essai 1 , contre 17 g / kg pour l’essai 2. Il est mis ainsi en évidence un impact bénéfique des minéraux sur la croissance de cette levure de type Saccharomyces.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Procédé de traitement de biomasse lignocellulosique comprenant les étapes suivantes successives :
a) on conditionne la biomasse lignocellulosique par au moins une étape de broyage, notamment de façon à obtenir des particules de biomasse broyée ayant une taille d’au plus 300 mm;
b) on lave lesdites particules avec une solution aqueuse de pH compris entre 4 et 8,5, à une température comprise entre 10 et 95°C, à pression atmosphérique, et pendant une durée comprise entre 1 et 300 minutes;
c) on sépare la solution aqueuse des particules de biomasse lavées pour obtenir, d’une part, un substrat lignocellulosique ayant un taux de matière sèche compris entre 15 et 70% poids, et, d’autre part, une solution aqueuse de lavage usée;
d) on imprègne ledit substrat lignocellulosique avec une liqueur acide, de façon à obtenir un substrat lignocellulosique imprégné ayant un pH comprise entre 0,1 et 3;
e) on réalise une séparation solide/liquide du substrat lignocellulosique imprégné, pour obtenir, d’une part, un substrat lignocellulosique ayant un taux de matière sèche compris entre 15% poids et 70% poids, et, d’autre part, un effluent liquide;
f) on prétraite ledit substrat lignocellulosique imprégné issu de l'étape e) par cuisson, notamment pendant une durée comprise entre 1 et 120 minutes, de façon à obtenir un substrat lignocellulosique prétraité,
g) on effectue une hydrolyse enzymatique du substrat lignocellulosique prétraité par des enzymes produits à partir de microorganismes de type champignons, de manière à obtenir un hydrolysat contenant des sucres;
h) on effectue une fermentation, par des microorganismes de type bactéries ou levures, de l'hydrolysat issu de l'étape g) pour obtenir un moût de fermentation contenant au moins une molécule biosourcée telle qu’un solvant et/ou un alcool;
- optionnellement on intègre audit procédé une étape de production d’enzymes et/ou une étape de production/propagation des micro-organismes nécessaires aux étapes g) et/ou h)
- et on introduit au moins une partie de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans une étape dudit procédé de traitement de la biomasse qui est postérieure à l’étape f) de prétraitement, et/ou dans une étape de production d’enzymes et/ou dans une étape de production/propagation des micro-organismes nécessaires aux étapes g) ou h) quand au moins une de ces étapes de production d’enzymes et/ou de production/propagation de microorganismes est intégrée audit procédé de traitement de biomasse.
2. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’on introduit au moins une partie de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans l’étape d’hydrolyse enzymatique g) ou dans l’étape de fermentation h).
3. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de neutralisation du substrat lignocellulosique prétraité à l’étape f), avant ou pendant l’étape g) d’hydrolyse enzymatique, notamment opérée de sorte que le pH du mélange réactionnel d’hydrolyse enzymatique soit compris de préférence entre 4 et 6, et en ce qu’on introduit au moins une partie de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans ladite étape de neutralisation.
4. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend également une étape intégrée de production par des microorganismes du type champignons des enzymes nécessaires à l’hydrolyse enzymatique de l’étape g), et en ce qu’on introduit au moins une partie de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans ladite étape de production d’enzymes.
5. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend également une étape intégrée de propagation de microorganismes du type bactéries ou levures nécessaires à la fermentation de l’étape h), et en ce qu’on introduit au moins une partie de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans ladite étape de propagation.
6. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la durée de l’étape de lavage b) est comprise entre 1 et 60 minutes, et de préférence entre 1 et 15 minutes.
7. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la solution aqueuse de l’étape b) de lavage a un pH compris entre 5,5 et 7,5, notamment entre 6 et 7,5 ou entre 6,5 et 7,5.
8. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la solution aqueuse de l’étape b) de lavage est à une température comprise entre 25 et 90°C, notamment entre 30 et 60°C.
9. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la quantité de solution aqueuse amenée à l’étape b) de lavage est comprise entre 0,5 et 60 g/g biomasse, de préférence comprise entre 1 et 30 g/g biomasse, et notamment comprise entre 1 ,5 et 20 g/g biomasse.
10. Procédé selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’on réintroduit une partie de la solution aqueuse de lavage usée séparée à l’étape c) dans l’étape de lavage b).
1 1. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’on introduit dans l’étape b) de lavage une partie de l'effluent liquide issu de l’étape e).
12. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’à l'étape f), on réalise un prétraitement par explosion à la vapeur pour obtenir une vapeur et le substrat lignocellulosique prétraité, de préférence pendant une durée d’au plus 30 minutes ou d’au plus 15 minutes.
13. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’on condense la vapeur issue de l'étape f) de manière à produire un condensât acide, et en ce qu’on introduit dans l’étape b) de lavage au moins une partie du condensât acide seul ou en mélange avec de l’eau.
14. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’on intègre audit procédé une étape de production d’enzymes et/ou une étape de production/propagation des micro-organismes nécessaires aux étapes g) ou h), et en ce qu’on prévoit une étape d’extraction d’une partie au moins des jus sucrés obtenus après l’étape de prétraitement f) ou après l’étape d’hydrolyse enzymatique g), notamment par lavage du substrat par une solution aqueuse.
15. Procédé selon la revendication précédente, caractérisé en ce qu’on introduit une partie au moins de la solution aqueuse de lavage usée issue de l’étape c) pour l’extraction par lavage des jus sucrés.
PCT/EP2020/051289 2019-01-24 2020-01-20 Procede de traitement d'une biomasse lignocellulosique WO2020152105A1 (fr)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CA3125497A CA3125497A1 (fr) 2019-01-24 2020-01-20 Procede de traitement d'une biomasse lignocellulosique
CN202080010609.0A CN113614239A (zh) 2019-01-24 2020-01-20 处理木质纤维素生物质的方法
BR112021012936-7A BR112021012936A2 (pt) 2019-01-24 2020-01-20 Método de tratamento de uma biomassa lignocelulósica
EP20701442.4A EP3914723A1 (fr) 2019-01-24 2020-01-20 Procédé de traitement d'une biomasse lignocellulosique
US17/425,418 US20240026388A1 (en) 2019-01-24 2020-01-20 Method for treating a lignocellulosic biomass

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1900597 2019-01-24
FR1900597A FR3092118B1 (fr) 2019-01-24 2019-01-24 Procede de traitement d’une biomasse lignocellulosique

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020152105A1 true WO2020152105A1 (fr) 2020-07-30

Family

ID=67107666

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2020/051289 WO2020152105A1 (fr) 2019-01-24 2020-01-20 Procede de traitement d'une biomasse lignocellulosique

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20240026388A1 (fr)
EP (1) EP3914723A1 (fr)
CN (1) CN113614239A (fr)
AR (1) AR117854A1 (fr)
BR (1) BR112021012936A2 (fr)
CA (1) CA3125497A1 (fr)
FR (1) FR3092118B1 (fr)
WO (1) WO2020152105A1 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE2250042A1 (en) * 2022-01-19 2023-07-20 Valmet Oy Method and system for processing biomass material

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3115538A1 (fr) * 2020-10-23 2022-04-29 IFP Energies Nouvelles Procédé de traitement d’une biomasse lignocellulosique

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8456633B2 (en) 2001-12-21 2013-06-04 Malvern Instruments Incorporated Spectrometric process monitoring
US20130236941A1 (en) * 2012-03-12 2013-09-12 Cobalt Technologies Inc. Integrated Biorefinery
US8545633B2 (en) 2009-08-24 2013-10-01 Abengoa Bioenergy New Technologies, Inc. Method for producing ethanol and co-products from cellulosic biomass
FR3069248A1 (fr) * 2017-07-19 2019-01-25 IFP Energies Nouvelles Procede de traitement de biomasse ligno-cellulosique .

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2974115B1 (fr) * 2011-04-14 2015-12-11 IFP Energies Nouvelles Procede de production d'ethanol et de solvants a partir de biomasse lignocellulosique avec recyclage d'un vin ethylique issu de la fermentation des pentoses
FR3000106B1 (fr) * 2012-12-20 2015-01-30 Ifp Energies Now Procede de production d'oligosaccharides a partir de biomasse lignocellulosique
US10590449B2 (en) * 2015-06-09 2020-03-17 GranBio Intellectual Property Holdings Hydrothermal-mechanical treatment of lignocellulosic biomass for production of fermentation products

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8456633B2 (en) 2001-12-21 2013-06-04 Malvern Instruments Incorporated Spectrometric process monitoring
US8545633B2 (en) 2009-08-24 2013-10-01 Abengoa Bioenergy New Technologies, Inc. Method for producing ethanol and co-products from cellulosic biomass
US20130236941A1 (en) * 2012-03-12 2013-09-12 Cobalt Technologies Inc. Integrated Biorefinery
FR3069248A1 (fr) * 2017-07-19 2019-01-25 IFP Energies Nouvelles Procede de traitement de biomasse ligno-cellulosique .

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE2250042A1 (en) * 2022-01-19 2023-07-20 Valmet Oy Method and system for processing biomass material
WO2023140766A1 (fr) * 2022-01-19 2023-07-27 Valmet Ab Procédé et système de traitement d'un matériau de biomasse

Also Published As

Publication number Publication date
CA3125497A1 (fr) 2020-07-30
FR3092118B1 (fr) 2024-05-31
EP3914723A1 (fr) 2021-12-01
AR117854A1 (es) 2021-09-01
FR3092118A1 (fr) 2020-07-31
US20240026388A1 (en) 2024-01-25
BR112021012936A2 (pt) 2021-09-14
CN113614239A (zh) 2021-11-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2774992B1 (fr) Procédé de production d&#39;alcools et/ou de solvants à partir de biomasse lignocellulosique avec lavage du residu solide obtenu après hydrolyse
EP2430171B1 (fr) Procédé de production d&#39;alcools et/ou de solvants à partir de biomasse lignocellulosique avec recyclage acide des résidus solides
FR3069248A1 (fr) Procede de traitement de biomasse ligno-cellulosique .
EP2964771B1 (fr) Procédé de production d&#39;alcools et/ou de solvants à partir de biomasse lignocellulosique avec lavage du residu solide obtenu après fermentation
EP3914723A1 (fr) Procédé de traitement d&#39;une biomasse lignocellulosique
WO2012140334A1 (fr) Procédé de production d&#39;ethanol et de solvants à partir de biomasse lignocellulosique avec recyclage d&#39;un vin butylique obtenu par fermentation des pentoses.
CA2784738A1 (fr) Procede de production d&#39;alcools et/ou de solvants a partir de pulpes papetieres avec recyclage du vegetal non hydrolyse
EP2516661A2 (fr) Procede de production d&#39;alcools et/ou de solvants a partir de pulpes papetieres avec recyclage du vegetal non hydrolyse dans un reacteur de regeneration
WO2014060674A1 (fr) Procédé de production d&#39;ethanol à partir de biomasse avec recyclage d&#39;un flux interne comprenant de l&#39;ethanol en amont ou au sein du pretraitement
EP2697383B1 (fr) Procédé de production d&#39;éthanol à partir de biomasse cellulosique ou lignocellulosique avec recyclage d&#39;un vin éthylique issu de la fermentation des pentoses
CA2951353C (fr) Procede de fermentation ibe
WO2013107947A1 (fr) Procédé de pretraitement de la biomasse lignocellulosique avec un sel inorganique hydraté permettant d&#39;obtenir une fraction cellulosique et une fraction hémicellulosique
EP2909326A1 (fr) Procédé de production d&#39;alcools et/ou de solvants à partir de biomasse avec recyclage d&#39;un flux interne comprenant des alcools et/ou des solvants en amont ou au sein du pretraitement
WO2023241996A1 (fr) Procede de traitement d&#39;une biomasse lignocellulosique
FR2974114A1 (fr) Procede de production d&#39;ethanol a partir de pates papetieres avec recyclage d&#39;un vin ethylique issu de la fermentation des pentoses
FR3015519A1 (fr) Procede de production d&#39;ethanol utilisant des sucres a 5 et 6 atomes de carbone
WO2015092339A1 (fr) Procédé de production d&#39;éthanol utilisant des sucres a 5 et 6 atomes de carbone
WO2015092337A1 (fr) Procédé de production d&#39;éthanol utilisant des sucres a 5 et 6 atomes de carbone

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 20701442

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 3125497

Country of ref document: CA

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112021012936

Country of ref document: BR

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 17425418

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020701442

Country of ref document: EP

Effective date: 20210824

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112021012936

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20210629