WO2020108705A1 - Verfahren zum aufbereiten von festen kunststoffpartikeln aus einem polykondensat mittels eines multirotationssystems - Google Patents

Abstract

Ein Verfahren zum Aufbereiten von festen Kunststoffpartikeln aus einem Polykondensat mittels eines Multirotationssystems (100) umfasst: a) Einzug und teilweises Aufschmelzen der Kunststoffpartikel in einer ersten Extrudersektion (1) mit einer in einer Gehäuseausnehmung (51) eines Gehäuses (50) rotierenden Extruderschnecke (101); b) Überleitung der teilweise aufgeschmolzenen Kunststoffmasse, welche zwischen 5 Vol.-% und 50 Vol.-% nicht aufgeschmolzene Kunststoffpartikel enthält, in eine zweite Extrudersektion (2), welche als Multischnecken-Extrudersektion (2) mit einer Polyrotationseinheit (20) und mehreren darin rotierenden Satellitenschnecken (26) ausgebildet ist, wobei der Durchmesser der Polyrotationseinheit (20) gegenüber dem Schneckendurchmesser der ersten Extrudersektion (1) vergrößert ist und wobei zwischen den Extrudersektionen (1, 2) ein Übergangskonus (21) ausgebildet ist und gegenüber dem Gehäuse (50) ein Konusspalt (52) ausgebildet ist; c) drucklose Plastifizierung der verbliebenen Kunststoffpartikel mittels Durchleitung durch eine in Strömungsrichtung hinter dem Übergangskonus (21) befindliche Antriebszone (23, 24) mit offen liegenden Antriebsritzeln (23) der Satellitenschnecken (26); d) Weiterleitung der in der Antriebszone (23, 24, 25) vollständig aufgeschmolzenen Kunststoffmasse durch eine Entgasungszone, in welcher ein Vakuum anliegt; e) Abführen flüchtiger Bestandteile aus der Kunststoffschmelze in der Entgasungszone; und f) Überführen der Kunststoffschmelze in eine Austrags-Extrudersektion (3).

Description

Verfahren zum Aufbereiten von festen Kunststoffpartikeln aus einem Polykondensat mittels eines Multirotationssystems

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Aufbereiten von festen Kunststoffpar tikeln aus einem Polykondensat mittels eines Multirotationssystems.

Ein Grundproblem bei der Verarbeitung von Polykondensaten, insbesondere von hydrolysierbaren Kunststoffen wie PET, in einem Extrusionsprozess be steht darin, dass eine bestimmte Verweilzeit und ein bestimmter Wärmeeintrag pro Zeit erforderlich ist, um eine homogene Kunststoffschmelze zu erhalten, die weiter verarbeitet werden kann, dass aber andererseits genau dieser Wär meeintrag während der Verweilzeit den hydrolytischen Abbau des Kunststoffs bewirkt, wenn dieser Feuchtigkeit enthält. Gerade bei Recyclingprozessen wäre aber eine vollständige Trocknung des Feststoffs vor Einleitung in den Extrusionsprozess unwirtschaftlich, so dass PET-Recyclingmaterial immer als feucht anzusehen ist. Deshalb wird fester Kunststoff, der Restfeuchte enthält, in einem Extruder eingezogen, aufgeschmolzen und entgast, um Wasser als Kondensat abzuführen und dadurch den hydrolytischen Abbau zu stoppen o- der sogar eine viskositätserhöhende Umkehrreaktion in Gang zu setzen.

Eine wesentliche Verbesserung stellt in diesem Zusammenhang das in WO 2003 033 240 A1 beschriebene Multirotationssystem dar, das eine Extruder schnecke enthält, die zwischen einer Einzugs- und Meteringzone zum Einziehen und Aufschmelzen des Kunststoffs und einer Austragszone eine so genannte Polyrotationseinheit umfasst. Diese besitzt einen gegenüber den an deren Zonen deutlich vergrößerten Durchmesser und außerdem mehrere ro tierende Satellitenschnecken. Mit dem Multirotationssystem wird eine signifi kante Erhöhung der Entgasungsleistung gegenüber Ein- und Doppelschne ckensystem erreicht. Folglich kann die Verweilzeit der Kunststoffschmelze in der Polyrotationseinheit sehr kurz gehalten werden.

Problematisch bleibt, dass bei höheren Feuchtigkeitsgehalten schon in der Me- teringzone ein weitgehender hydrolytischer Abbau eingesetzt hat, der nachfol gend in der Polyrotationseinheit oftmals nicht mehr ausgeglichen werden kann. In jedem Fall kann das Potential, das die Polyrotationseinheit zur Erhöhung der intrinsischen Viskosität besitzt, im Gesamtprozess nur noch dafür benutzt wer den, die vorhergehende Schädigung ganz oder teilweise wieder zu beseitigen, ohne jedoch eine über die Ausgangseigenschaften des bearbeiteten Kunst stoffs hinaus gehende Verbesserung zu erreichen.

Um die Verweilzeit des Kunststoffs in der Meteringzone zu reduzieren, müsste die Schnecke schneller rotieren, wodurch andererseits mehr Scherung ausge übt wird und sich der Wärmeeintrag pro Zeit erhöht. Das wiederum begünstigt den chemischen Abbauprozess und schädigt den Kunststoff durch Scherwir kung zusätzlich. Denkbar wäre zwar theoretisch auch, die Schneckendrehzahl niedrig zu halten und die Meteringzone kurz zu halten. Dann müsste aber die externe Fleizleistung in der Extrudersektion stark erhöht werden, damit der Kunststoff überhaupt aufgeschmolzen wird, so dass sogar randseitige Verbren nungen des Kunststoffs eintreten können. Der einzige bekannte Ausweg aus dem beschriebenen Dilemma besteht in einer stärkeren Inline-Vortrocknung des eingezogenen Feststoffs vor der Aufgabe in den Extruder mit entspre chend nachteiligem Aufwand an Zeit und Kosten.

Die Aufgabe der Erfindung besteht somit darin, ein Verfahren zum Aufbereiten von festen Kunststoffpartikeln aus einem Polykondensat mittels eines Multiro tationssystems anzugeben, mit dem eine Reduzierung der intrinsischen Viskosität im Verarbeitungsprozess gebremst oder vermieden wird oder mit dem die intrinsische Viskosität sogar erhöht wird.

Die Lösung nach der vorliegenden Erfindung besteht in einem Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 . Zur Durchführung des Verfahrens wird das weitergebildete Multirotationssystem nach Anspruch 8 vorgeschlagen.

Überraschenderweise wurde erfindungsgemäß ermittelt, dass eine deutliche Verbesserung bei der beschriebenen Problemstellung erreicht wird, indem über konventionelle Vorstellungen des Fachmanns zum Meteringprozess im Extruder hinweg gegangen wird. Nach üblicher fachmännischer Auffassung ist z. B. der Druck im Extruder eine wichtige Größe, die das Aufschmelzverhalten beeinflusst. Außerdem wurde bisher stets angestrebt, nur eine vollständig auf geschmolzene und homogenisierte Kunststoffschmelze in die nächstfolgende Verarbeitungsstufe überzuleiten.

Die Erfindung geht hier einen deutlich anderen Weg. Ein Kernmerkmal des er findungsgemäßen Verfahrens ist es, dass die Kunststoffschmelze beim Über gang aus der Einzugs- und Meteringzone noch deutlich sichtbare Anteile von nicht aufgeschmolzenen Kunststoffpartikeln enthält. Die Anteile des Feststoffs betragen mindestens 5%, vorzugsweise sogar mehr als 10%. Die Obergrenze sollte bei 40% bis 50% Feststoffanteil gewählt werden. Weil erfindungsgemäß toleriert wird, den Kunststoff nicht vollständig aufzuschmelzen und zu homoge nisieren, bevor er entgast wird, kann der Wärmeeintrag in der Meteringzone reduziert werden, zum Beispiel durch reduzierte externe Beheizung, langsa mere Rotation der Schnecke, kürzere Auslegung der ersten Extrudersektion und/oder interne Kühlung der Extruderschnecke.

Ein weiteres vorteilhaftes Merkmal besteht darin, dass die Aufschmelzung der noch festen Kunststoffpartikel maßgeblich durch eine Stoßerhitzung in der zweiten Extrudersektion erfolgt, und zwar kurz vor den Gehäuseöffnungen, an denen die Vakuumabsaugung angeschlossen ist. Die Stoßerhitzung wird be wirkt, indem die Kunststoffschmelze mit den noch festen Partikeln über die Antriebswellen der Satellitenschnecken geleitet wird. Diese kämmen in einer Verzahnung in der Gehäusebohrung. Dadurch, dass die Feststoffpartikel durch die Verzahnung geführt werden, entsteht eine hohe lokale Reibung und Quet schung, wodurch nicht nur die verbleibenden Feststoffpartikel sehr schnell plastifiziert werden, sondern auch die bereits aufgeschmolzenen Masseanteile in der Umgebung zusätzlich erhitzt werden. Da die Verzahnungen nicht den gesamten Umfang der Polyrotationseinheit belegen, wird auch nicht das kom plette Volumen an Kunststoffschmelze durch die Verzahnungen geführt, son dern es bilden sich auch Strömungen über Bypässe daran vorbei. Die Wirkung der lokalen Stoßerhitzung erstreckt sich aber auch in die Nachbarbereiche der Verzahnungen.

Über die Festlegung der Länge der Antriebsritzel, insbesondere in Relation zur Gesamtlänge der Polyrotationseinheit bzw. zur Entgasungszone als dem ver fahrenstechnisch relevanten Teil davon, kann das Ausmaß der Stoßerhitzung beeinflusst werden. Erfindungsgemäß wird also bevorzugt ein MRS-Extruder verwendet, bei dem das jeweils auf die Satellitenschnecke zu übertragende Drehmoment nur die untere Grenze für die Ritzellänge bildet, ansonsten die Ritzellänge aber deutlich länger als unter Festigkeitsgesichtspunkten notwen dig gewählt werden kann, um die oben beschriebenen Effekte zu erreichen und zu verstärken. Als besonders geeignet haben sich Längenverhältnisse von 1 :40 bis 1 :6 erwiesen, wobei jeweils die Ritzellänge in Bezug zu der Länge der unmittelbar auf den Antrieb folgenden Entgasungszone gesetzt ist.

Die Stoßerhitzung findet unmittelbar vor dem Eintritt der Kunststoffschmelze in die Vakuum-Entgasungszone statt. Damit ist die Verweilzeit des deutlich er hitzten und nun vollständig aufgeschmolzenen Kunststoffs, die immer noch Feuchtigkeit enthält, bis zum Eintritt in die Entgasungszone vernachlässigbar kurz, so dass die Einwirkzeit der Feuchtigkeit auf die Kunststoffschmelze auf einen Bruchteil reduziert ist.

Schließlich setzt sich die Erfindung über die Ansicht hinweg, die Aufschmel zung und Homogenisierung von Kunststoff im Extruder müsse stets unter hohem Druck erfolgen. Tatsächlich besteht bei dem erfindungsgemäßen Ver fahren ein hoher Druck nur im Bereich des Übergangskonus' zwischen der ers ten und der zweiten Extrudersektion. Darauf folgt in räumlicher Nähe der ver zahnte Antriebsbereich und dazu wiederum benachbart ist die Vakuumein flusszone. Das bedeutet, dass der relativ hohe Staudruck, der noch am Über gangskonus anliegt, nach einem kurzen axialen Weg entlang der Extruder schnecke, der deutlich weniger als die Hälfte, insbesondere weniger als 20%, der Länge der Polyrotationseinheit ausmacht, bereits vollständig abgebaut ist. Schon im Bereich der Antriebsverzahnung der Satellitenschnecken, bei der die Stoßerhitzung stattfindet, ist der Druck in der Kunststoffschmelze fast vollstän dig abgebaut; zumindest ist er dort schon auf einen solchen Restdruck redu ziert, dass er für das Plastifizierverhalten keine Bedeutung mehr hat. In diesem Sinne wird bei dem erfindungsgemäßen Verfahren eine„drucklose Plastifizie rung“ der zunächst in der Kunststoffschmelze mitgeführten Feststoffpartikel im Bereich der Verzahnung der Satellitenschnecken und den nachfolgenden Län genbereichen bis zum Eintritt in das Vakuumfenster bewirkt.

Verkürzt gesagt, wird in der ersten Extrudersektion quasi eine unterkühlte Kunststoffschmelze erzeugt, weil dort eben noch nicht alle Volumenanteile bis über die Kunststoffschmelzetemperatur des verarbeiteten Kunststoffs erhitzt worden sind. Die unterkühlte Kunststoffschmelze wird erst sehr kurz vor dem Eintritt in die Vakuumzone soweit nacherhitzt, dass die restlichen Partikel auf schmelzen und dabei die gespeicherte Restfeuchte freigeben. Das aus den restlichen Partikeln verdampfende Wasser wird dann unmittelbar danach in der Vakuumzone abgesaugt, bevor es überhaupt seine hydrolysierende Wirkung entfalten kann.

Damit werden folgende wesentlichen Effekte erreicht, die bei Durchführung des Verfahrens nach der Erfindung den hydrolytischen Abbau der Kunststoff schmelze wie auch die Schädigung der Kunststoffschmelze durch Scherung während der Verarbeitung stark reduzieren: - Soweit beim Aufschmelzen in der ersten Extrudersektion Wasser frei wird, kann es seine schädigende Wirkung nur auf einem niedrigen Temperaturni veau entfalten, weil die Temperatur dort ja bewusst an der Schwelle zur Schmelztemperatur gehalten wird. Die Hydrolyse wird somit zumindest ge bremst.

- Um den Wärmeeintrag zu reduzieren, kann die Schneckendrehzahl in der ersten Extrudersektion klein gehalten werden; hierdurch wird der nachtei lige Effekt durch Scherung ebenfalls vermindert.

- Ein Teil der in den Kunststoffpartikeln enthaltenen Feuchtigkeit wird in der ersten Extrudersektion noch gar nicht freigesetzt, sondern über die verblei benden Feststoffe als Vehikel in die nächste Sektion transportiert. Dort er folgen Freisetzung und Absaugung nahezu zeitgleich.

- Zwar wird die Kunststoffschmelze bei der Durchleitung durch die Antriebs verzahnung auch stark geschert. Weil aber unmittelbar danach der Vaku umeinfluss einsetzt, wodurch Wasser als Kondensat entfernt wird, und weil zudem die Temperatur ausreichend hoch ist, kann die Polykondensations reaktion einsetzen, die zur Molekülkettenverlängerung führt und die Be schädigungen wieder repariert.

Damit das erfindungsgemäße Verfahren in der beschriebenen Weise durch führbar ist und die vorteilhaften Wirkungen erzielt werden, gibt es insbesondere eine Stellgröße, die gezielt überwacht und ggf. nachgestellt werden muss. Da bei handelt es sich um die Spaltweite am Übergangskonus bzw. den damit zu sammenhängenden Staudruck. Bei einem zu engen Spalt steigt der Staudruck soweit an, dass die Förderleistung der Extruderschnecke in der ersten Extru dersektion nicht ausreicht, um einen konstanten Volumenstrom in die zweite Extrudersektion überzuleiten. In diesem Falle stiege die Verweilzeit in der ers ten Extrudersektion stark an, was es gerade zu vermeiden gilt.

Ein zu weiter Spalt hingegen erhöht die Fließgeschwindigkeit in der ersten Extrudersektion. Damit würden aber zu hohe Feststoffanteile in die folgende Sektion geschwemmt, was den dortigen Antrieb der Satellitenschnecken über lasten und zu Verstopfungen oder sogar Beschädigungen der Verzahnungen führen könnte.

Ziel der erfindungsgemäßen Verfahrensführung ist es also, einerseits soviel Feststoff wie möglich überzuleiten, um die Feuchtigkeit darin quasi gekapselt in die nächste Sektion zu transportieren und erst ganz spät, nah bei der Ab saugung, frei zu setzen. Andererseits soll aber der Feststoffgehalt niedrig ge nug gehalten werden, damit die Ritzel nicht blockiert werden oder sogar nicht aufgeschmolzene Partikel durchgeleitet werden und das Multirotationssystem austragsseitig verlassen.

Die passende Spaltweite des Konusspalts kann in Abhängigkeit von der zu er wartenden Viskosität der Kunststoffschmelze am Übergangskonus konstruktiv vorgegeben werden bzw. vor Durchführung des Verfahrens fest eingestellt werden.

Bei einem zur Durchführung des Verfahrens bevorzugten Multirotationssystem mit den Merkmalen des Anspruchs 8 ist die Spaltweite über eine axiale Ver schiebung der Extruderschnecke gegenüber dem Gehäuse während der Ver fahrensdurchführung einstellbar.

Dazu kann eine aktive Regelungseinheit vorgesehen sein, die in Abhängigkeit von einem an einem Drucksensor vor dem Übergangskonus gemessenen Druck einen Aktor wie einen Hydraulikzylinder ansteuert und die Extruder schnecke verschiebt. Bei hohem Druck wird die Extruderschnecke in Fließrich tung leicht nach vorn geschoben, so dass sich der Spalt weitet. Fällt der Druck zu weit ab, wird die gegenläufige Bewegung erzwungen.

Der Druck am Übergangskonus eines Multirotationssystems ist in der Praxis stark schwankend und erreicht Werte von 20 bar bis 150 bar. Im angestrebten Normalbetrieb liegt der Druck bevorzugt zwischen 40 bar und 60 bar. Bezogen auf das Beispiel eines Multirotationssystems mit einem Durchmesser von 130 mm bei der Einzugsschnecke und einem Rotordurchmesser von 225 mm bei der Polyrotationseinheit beträgt die Spaltweite typischerweise z. B. 5 bis 10 mm, wobei ein zusätzlicher Verstellweg zu beiden Seiten vorgesehen ist, um auf sich dynamisch einstellende Betriebszustände reagieren zu können.

Eine einfache, aber effektive Maßnahme ist es, die Extruderschnecke über we nigstens ein Federelement am Gehäuse abzustützen, insbesondere über eine Tellerfeder. Das Federelement wird auf Zug belastet, denn die Extruderschne cke stützt sich bei einem Multirotationssystem wegen des Drucks an der Spitze der Meteringzone, welche auf den Konus wirkt, stets zum Eintrag hin ab. Dadurch wird die Extruderschnecke nämlich nicht, wie sonst in Einschnecken extrudern üblich, zum Eintrag hin gedrückt, sondern zum Austrag. Zu berück sichtigen ist weiterhin, dass das Federelement nur außerhalb der Kunststoff schmelze führenden Teile angeordnet sein kann und daher nicht auf der Aus tragsseite positionierbar ist. Vielmehr muss das Federelement beim Antrieb für die Rotation der Extruderschnecke positioniert sein und diese quasi am Ge häuse festhalten, wobei es auf Zug beansprucht. Das Federelement liegt zwi schen einem feststehenden und einem mitrotierenden Teil. Das feststehende Teil ist über ein Gewinde mit dem Getriebe verbunden, mit diesem Gewinde lässt sich somit die gesamte Schneckenkonstruktion axial verschieben. Steigt der Staudruck am Übergangskonus zwischen den Extrudersektionen eins und zwei zu weit an, verschiebt sich die Extruderschnecke axial nach vorn, so dass sich der Stauspalt weitet. Umgekehrt führt ein Absinken des Staudrucks auf grund der Federkraft wieder zu einer Verengung des Spaltes. Damit stellt sich ein Gleichgewicht zwischen der Federkraft und der durch den Staudruck am Überganskonus bewirkten Vortriebskraft ein. Aufgrund der hohen Massen und der Viskosität der Kunststoffschmelze bildet sich ein Feder-Dämpfer-System, das ohne zusätzliche Dämpfungselemente auskommt und das ausreichend träge ist, um Schwingungen zu vermeiden. Die Erfindung wird nachfolgend mit Bezug auf die Zeichnungen näher erläutert. Die Figuren zeigen im Einzelnen:

Fig. 1 einen Ausschnitt eines Multirotationssystems im Schnitt; und

Fig. 2 eine Extruderschnecke in seitlicher Ansicht sowie einen Druck- und Temperaturverlauf über deren Länge.

In Figur 1 ist ein Ausschnitt eines an sich bekannten Multirotationssystem 100 dargestellt. In einer Gehäuseausnehmung 51 in einem Gehäuse 50 ist eine Extruderschnecke angeordnet, die sich in verschiedene Zonen teilt. Zwischen einer Meteringzone 12, die der Homogenisierung der zuvor eingezogenen und zumindest teilweise aufgeschmolzenen Kunststoffpartikel dient, und einer Aus tragszone 30, in der die vollständig behandelte Kunststoffschmelze abgefördert wird, ist eine Polyrotationseinheit 20 angeordnet. Diese besitzt folgende we sentliche Merkmale:

- Am Übergang von der Meteringzone 12 ist ein Übergangskonus 21 ausge bildet; zum Gehäuse 50 hin bildet sich ein Konusspalt 52.

- Es folgt eine Antriebszone, in welcher Ritzel 23 von Satellitenschnecken 26 in einem mit dem Gehäuse verbundenen Drehkranz 24 mit Innenverzah nung 24 laufen. Zwischen den Ritzeln 23 befinden sich Durchlässe 25.

- Die Satellitenschnecken 26 rotieren in sich, während sich die gesamte Extruderschnecke dreht, und damit auch der Rotor, in dem sie gelagert sind. Sie erstrecken sich über den wesentlichen Teil der Länge der Polyro tationseinheit 20 und sind an Gehäusefenstern 54 vorbeigeführt, an denen ein Vakuum angelegt wird.

- Die Satellitenschnecken 26 sind mit ihrer vorderen Spitze in einem Lager träger 27 gelagert, bei dem wieder ein Konus vorgesehen ist, um von dem erweiterten Durchmesser der Polyrotationseinheit 20 auf den kleineren Durchmesser der Austragszone 30 zurückzuführen. Entsprechend ist dort ein weiterer Konusspalt 53 ausgebildet. Der konstruktive Aufbau des Multirotationssystems 100 ist insoweit bekannt, unterscheidet sich aber nach der Erfindung darin, dass die Weite des Ko nusspalts 52 durch eine axiale Verschiebung der gesamten Extruderschnecke gegenüber dem Gehäuse 50 einstellbar ist, um die Spaltweite gezielt für eine Druckregelung zu benutzen und darüber den Anteil von Feststoffanteilen, die noch nicht aufgeschmolzen sind und über den Übergangskonus 21 ausge schwemmt werden, zu beeinflussen.

Für das Verständnis des erfindungsgemäßen Verfahrens ist in Figur 2 der qua litative Verlauf des Drucks p und der Temperatur T gegenüber der axialen Er streckung der Extruderschnecke 101 mit ihren verschiedenen Sektionen 1 , 2, 3 dargestellt.

In einer Einzugs- und Meteringextrudersektion 1 wird zunächst in einer Ein zugszone 1 1 Feststoff eingezogen. In einer Kompressionszone 13 wird ein Druck aufgebaut. In der folgenden Meteringzone 12 wird der eingezogene Kunststoff wenigstens teilweise aufgeschmolzen und homogenisiert. Gemäß der Erfindung wird aber eben nur ein Teil des Feststoffs aufgeschmolzen und homogenisiert, während ein anderer Teil von 5% bis 50%, insbesondere 10% bis 40%, als Feststoff in der Kunststoffschmelze verbleibt.

Im Temperaturverlauf von Figur 2 ist eine mittlere Massentemperatur darge stellt, also ungefähr das Mittel der jeweiligen Temperatur von Anteilen des auf geschmolzenen Kunststoffs, die in direktem Kontakt mit der Extruderschnecke sind, und solchen Anteilen, die Kontakt zur Gehäuseinnenwand haben. Darin sind aber nach der Erfindung noch feste Masseanteile mit entsprechend nied rigerer Kerntemperatur enthalten, so dass im Ergebnis die mittlere Massetem peratur des verarbeiteten Kunststoffs in der Einzugs- und Metering-Extruder- sektion 1 unterhalb einer Schmelztemperatur Ts liegt.

Das Verfahren ist insbesondere für die Aufbereitung von Polyester vorteilhaft. Hierbei liegt die Schmelztemperatur, je nach Kristallisationsgrad, bei 235°C bis 260°C. Um eine solchermaßen unterkühlte Kunststoffschmelze zu erreichen, ist die Extruderschnecke 101 zumindest in der Einzugs- und Metering-Extrudersek- tion 1 gekühlt. Als Wärmeträger wird hierzu insbesondere Öl mit einer Vorlauf temperatur zwischen 90° und 130°C verwendet. Zugleich wird die in Figur 2 nicht dargestellte Gehäusewand geheizt, beispielsweise auf 280°C. Die gleich zeitige Beheizung und Kühlung in derselben Sektion 1 ist kein Widerspruch. Die interne Kühlung dient dazu, die durch Rotation der Extruderschnecke 101 eingetragene teilweise Wärmeleistung abzuführen, die meist an dieser Stelle höher ausfällt, als für die Verfahrensführung benötigt. Denn die Schnecken drehzahl muss auf die in der Multiwellen-Extrudersektion 2 benötigte Drehzahl abgestimmt sein und kann somit für die Extrudersektion 1 nicht reduziert wer den. Die Beheizung am Gehäuse hingegen dient dazu, unabhängig von dem Anteil der Feststoff befrachtung der geförderten Kunststoffschmelze einen Schmierfilm aus geschmolzenem Kunststoff zu erzeugen.

Die Temperatur steigt aufgrund des Wärmeeintrags durch Rotation der Extru derschnecke 101 beim Übergang in die Multiwellen-Extrudersektion 2 leicht an, wobei aber die mittlere Temperatur des geförderten Kunststoffvolumens vor zugsweise immer noch leicht unterhalb der Schmelztemperatur Ts liegt. Erst in der Antriebszone, also bei Durchleitung durch den Bereich der Antriebsritzel 23, steigt die Temperatur sprunghaft an, und zwar deutlich bis über die Kunst stoffschmelzetemperatur Ts. Der Kunststoff wird also erst genau dort vollstän dig aufgeschmolzen und auf ein Temperaturniveau gebracht, wo Feuchtigkeit und Kontaminationen mittels des anliegenden Vakuums abgesaugt werden können und durch Förderung der Polykondensationsreaktion die intrinsische Viskosität erhöht werden kann.

Der weitere Temperaturverlauf in der Austrags-Extrudersektion 3, hinter der Multiwellen-Extrudersektion 2, ist für die Qualität der Verarbeitung nicht mehr wichtig, liegt aber konstant oberhalb der Schmelztemperatur Ts.

Außerdem ist in Figur 2 der Druckverlauf der Kunststoffschmelze im Extruder über der Länge der Extruderschnecke 101 aufgetragen. Gezeigt ist das Beispiel einer Extruderschnecke 101 , bei der die Einzugszone 1 1 nicht genutet ist, so dass sich ein von dort erst allmählich bis zum Übergangskonus 21 an steigender Druck ergibt.

Hinter dem Übergangskonus 21 sind keine Förderelemente mehr an der Extru derschnecke 101 vorhanden, so dass sich sofort ein Druckabfall einstellt. Der Druck fällt bis auf ein Vakuumniveau von nahezu null bei den Satellitenschne cken 26 ab. In der in Strömungsrichtung unmittelbar davor liegenden Antriebs zone mit den Ritzeln 23 besteht also schon kein signifikanter Druck mehr, so dass die Stoßerhitzung der Kunststoffmasse, die dort stattfindet und die die Plastifizierung der restlichen Feststoffanteile bewirkt, quasi drucklos erfolgt.

Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zum Aufbereiten von festen Kunststoffpartikeln aus einem

Polykondensat mittels eines Multirotationssystems (100), mit wenigstens folgenden Schritten:

a) Einzug der Kunststoffpartikel und zumindest teilweises Aufschmelzen der Kunststoffpartikel in einer ersten Extrudersektion (1 ) mit wenigs tens einer in einer Gehäuseausnehmung (51 ) eines Gehäuses (50) rotierenden Extruderschnecke (101 );

b) Überleitung der zumindest teilweise aufgeschmolzenen Kunststoff masse, in eine zweite Extrudersektion (2), welche als Multischnecken- Extrudersektion (2) mit einer Polyrotationseinheit (20) und mehreren darin rotierenden Satellitenschnecken (26) ausgebildet ist, wobei der Durchmesser der Polyrotationseinheit (20) gegenüber dem Schne ckendurchmesser der ersten Extrudersektion (1 ) vergrößert ist und wobei zwischen den Extrudersektionen (1 , 2) ein Übergangskonus (21 ) ausgebildet ist und gegenüber dem Gehäuse (50) ein Konusspalt (52) ausgebildet ist;

c) Weiterleitung der in der Antriebszone (23, 24, 25) vollständig aufge schmolzenen Kunststoffmasse durch eine Entgasungszone, in wel cher ein Vakuum anliegt;

d) Abführen flüchtiger Bestandteile aus der Kunststoffschmelze in der Entgasungszone;

e) Überführen der Kunststoffschmelze in eine Austrags-Extrudersektion (3).

dadurch gekennzeichnet, dass

im Schritt b) die teilweise aufgeschmolzene Kunststoffmasse als un terkühlte Kunststoffschmelze zwischen 5 Vol.-% und 50 Vol.-% nicht aufgeschmolzene und nicht entfeuchtete Kunststoffpartikel enthält, dass die verbliebenen Kunststoffpartikel mittels Durchleitung wenigs tens von Teilen der Kunststoffmasse durch eine in Strömungsrichtung hinter dem Übergangskonus (21 ) befindliche Antriebszone (23, 24) mit offen liegenden Antriebsritzeln (23) der Satellitenschnecken (26); drucklos plastifiziert werden und

dass die unterkühlte Kunststoffschmelze sehr kurz vor dem Eintritt in die Vakuumzone soweit nacherhitzt wird, dass die restlichen Kunst stoffpartikel aufschmelzen und dabei die gespeicherte Restfeuchte freigeben.

2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Auf

schmelzung der festen Kunststoffpartikel durch eine Stoßerhitzung beim Durchleiten durch die Antriebszone (23, 24, 25) bewirkt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die teilweise aufgeschmolzenen Kunststoffmasse bei der Überleitung von der ersten in die zweite Extrudersektion (1 , 2) zwischen 10 Vol.-% und 40 Vol.-% nicht aufgeschmolzene Restpartikel enthält.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Einzugs- und Meteringzone (10, 12) der Extruderschnecke (10) durch ein in deren Innerem strömendes Fluid temperiert wird, das eine Vorlauftemperatur besitzt, die zwischen der Glasübergangstemperatur und der Schmelztemperatur Ts des Kunststoffs, aus dem die Kunststoff partikel bestehen, liegt.

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Füllgrad in der Multischnecken-Extrudersektion (2) kleiner 100 % ist.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dadurch gekennzeichnet, dass die Weite eines Konusspalts (52) zwi schen dem Übergangskonus (21 ) der Extruderschnecke (101 ) und der Gehäuseausnehmung (51 ) über eine Axialverschiebung der Extruder schnecke (101 ) gegenüber dem Gehäuse (50) eingestellt wird.

7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Weite des Konusspalts (52) in Abhängigkeit vom Druck am Ende der Metering- zone (12) der ersten Extrudersektion (1 ) eingestellt wird, wobei ein hoher Druck zu einer Öffnung des Konusspalts (52) und ein niedriger Druck zu einer Verengung des Konusspalts (52) führt.

8. Verfahrens nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass die axial verschiebbar angeordnete Extruderschnecke an einem stromauf wärts angeordnete Federelement am Gehäuse abgestützt ist und die Extruderschnecke durch die Viskosität der ^aSchmelze, in der sie gelagert ist, gedämpft wird.

9. Multirotationssystem (100) zur Durchführung des Verfahrens nach we nigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, mit wenigstens einem Gehäuse (50) mit einer Gehäuseausnehmung (51 ), die in einer eine Ent gasungszone wenigstens eine Gehäuseöffnung (54) aufweist, in welcher ein Vakuum anliegt, und mit einer in der Gehäuseausnehmung (51 ) ro tierbaren Extruderschnecke (101 ), wobei das Multirotationssystem (100) wenigstens umfasst:

eine erste Extrudersektion (1 ) mit wenigstens einer Einzugszone (11 ) Meteringzone (12) auf der Extruderschnecke (101 );

eine zweite Extrudersektion (2), welche als Multischnecken-Extruder- sektion (2) mit einer Polyrotationseinheit (20) und mehreren darin ro tierenden Satellitenschnecken (26) ausgebildet ist, wobei der Durch messer der Polyrotationseinheit (20) gegenüber dem Schnecken durchmesser in der ersten Extrudersektion (1 ) vergrößert ist einen zwischen den Extrudersektionen (1 , 2), auf der Extruderschne cke (101 ) ausgebildeten Übergangskonus (21 ), wobei zwischen dem Übergangskonus (21 ) und der Gehäuseausnehmung (51 ) ein Ko nusspalt (52) ausgebildet ist; eine in Strömungsrichtung hinter dem Übergangskonus (21 ) befindli che Antriebszone (23, 24) mit offen liegenden Antriebsritzeln (23) der Satellitenschnecken (26);

eine Austrags-Extrudersektion (3). dadurch gekennzeichnet, dass der Konusspalt (52) mittels axialer Ver schiebung der Extruderschnecke (101 ) gegenüber dem Gehäuse (50) einstellbar ist.

10. Multirotationssystem (100) nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Länge der Ritzel (23) der Satellitenschnecken (25) zur axialen Erstreckung der Entgasungszone 1 :40 bis 1 :6 beträgt.

11. Multirotationssystem (100) nach Anspruch 8 oder 9, gekennzeichnet durch:

wenigstens einen Drucksensor, der vor dem Übergangskonus (21 ) in der Meteringzone (12) angeordnet ist;

eine Stellvorrichtung, über welche die Extruderschnecke (101 ) axial gegenüber dem Gehäuse (50) verschiebbar ist;

eine Regelungseinheit, welche mit dem Drucksensor und der Stellvor richtung verbunden ist.

12. Multirotationssystem (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass stromaufwärts der Einzugszone (11 ) ein Federelement vorgesehen ist, über welches die Extruderschnecke (101 ) am Gehäuse (50) abgestützt ist.

13. Multirotationssystem (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Extruderschnecke (101 ) zumindest in der ersten Extrudersektion (1 ) durch ein in einem inneren Fließkanal flie ßendes Fluid temperierbar ist.

14. Multirotationssystem (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Gehäuse (50) zumindest in der ersten und zweiten Extrudersektion (1 ) temperierbar ist.

15. Multirotationssystem (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Austragszone (30) der Extruder schnecke (101 ) einen gegenüber der Polyrotationseinheit (20) reduzier ten Durchmesser aufweist.