WO2019171644A1 - 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル - Google Patents

多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル Download PDF

Info

Publication number
WO2019171644A1
WO2019171644A1 PCT/JP2018/037489 JP2018037489W WO2019171644A1 WO 2019171644 A1 WO2019171644 A1 WO 2019171644A1 JP 2018037489 W JP2018037489 W JP 2018037489W WO 2019171644 A1 WO2019171644 A1 WO 2019171644A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
core
insulating layer
core wire
cable
conductor
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/037489
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
友多佳 松村
成幸 田中
太郎 藤田
孝哉 小堀
石川　雅之
Original Assignee
住友電気工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 住友電気工業株式会社 filed Critical 住友電気工業株式会社
Priority to US16/969,438 priority Critical patent/US11101054B2/en
Priority to CN201880090683.0A priority patent/CN111801745B/zh
Priority to JP2019534994A priority patent/JP6783394B2/ja
Publication of WO2019171644A1 publication Critical patent/WO2019171644A1/ja
Priority to US17/376,279 priority patent/US11410789B2/en

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
    • H01B7/02—Disposition of insulation
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
    • H01B7/17—Protection against damage caused by external factors, e.g. sheaths or armouring
    • H01B7/29—Protection against damage caused by extremes of temperature or by flame
    • H01B7/295—Protection against damage caused by extremes of temperature or by flame using material resistant to flame
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B3/00—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties
    • H01B3/18—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties mainly consisting of organic substances
    • H01B3/30—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties mainly consisting of organic substances plastics; resins; waxes
    • H01B3/44—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties mainly consisting of organic substances plastics; resins; waxes vinyl resins; acrylic resins
    • H01B3/441—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties mainly consisting of organic substances plastics; resins; waxes vinyl resins; acrylic resins from alkenes
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
    • H01B7/17—Protection against damage caused by external factors, e.g. sheaths or armouring
    • H01B7/18—Protection against damage caused by wear, mechanical force or pressure; Sheaths; Armouring

Definitions

  • the present disclosure relates to a core wire for a multicore cable and a multicore cable.
  • This application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2018-039137 filed on Mar. 5, 2018, and incorporates all the content described in the above Japanese application.
  • ⁇ Composite cables for automobiles such as electric parking brake (EPB) cables and wheel speed sensor cables, are bent in a complicated manner as they are routed in these vehicles and actuators are driven. For this reason, bending resistance is important in the characteristics of composite cables for automobiles, such as cables for electric parking brakes and wheel speed sensors.
  • EPB electric parking brake
  • wheel speed sensor cables are bent in a complicated manner as they are routed in these vehicles and actuators are driven. For this reason, bending resistance is important in the characteristics of composite cables for automobiles, such as cables for electric parking brakes and wheel speed sensors.
  • the cable may be exposed to a low temperature of 0 ° C. or lower depending on the use environment. Under such a low temperature, the insulation layer contracts and the conductor is bent, and the cable is repeatedly bent. There is a risk that energization may become impossible due to breakage. Therefore, in the prior art, an insulating layer containing a copolymer of ethylene and an ⁇ -olefin having a carbonyl group as a main component has been proposed in order to improve the bending resistance at a low temperature and a temperature range above room temperature. (Reference pamphlet of International Publication No. 2017/056278).
  • a core wire for a multicore cable is a core wire for a multicore cable including a conductor obtained by twisting a plurality of strands and an insulating layer that covers an outer periphery of the conductor.
  • the main component of the layer is a polyethylene resin
  • the product C1 ⁇ E1 of the linear expansion coefficient C1 from 25 ° C. to ⁇ 35 ° C. of the insulating layer and the elastic modulus E1 at ⁇ 35 ° C. is 0.01 MPaK ⁇ 1 or more and 0 .90MPaK -1 or less
  • the melting point of the polyethylene resin is 80 ° C. or higher 130 ° C. or less.
  • FIG. 6 is a schematic cross-sectional view showing a multicore cable according to a second embodiment of the present disclosure. It is a schematic diagram which shows the manufacturing apparatus of the multicore cable of this indication. It is a typical cross section showing a multi-core cable concerning a 3rd embodiment of this indication. It is a schematic diagram for demonstrating the flexibility test in an Example.
  • the present inventors have found that even when the bending is repeated particularly in a temperature range of room temperature or higher where the conductor is difficult to break, there is a possibility that failure of energization may occur due to wear and cracking of the insulating material. . Such wear and cracking of the insulating material is caused by friction due to contact between the core electric wires in the sheath, contact between the sheath and the core electric wire, contact between the paper wrapper and the core electric wire in the case of the paper-wrapped structure, and the like. In addition, even when bending is repeated and fatigue failure of the insulating material occurs, there is a possibility that the conductor is exposed from the damaged portion and an electric conduction failure occurs. Therefore, improvement in flex resistance is required not only at a low temperature but also in a temperature range above room temperature.
  • the present invention has been made on the basis of the above-described circumstances, and includes a core wire for a multi-core cable excellent in bending resistance not only at a low temperature but also in a temperature range above room temperature, and a multi-core cable using the same. For the purpose of provision.
  • the core wire for a multicore cable according to one embodiment of the present disclosure has excellent bending resistance in a temperature range of low temperature and room temperature.
  • a core wire for a multicore cable is a core wire for a multicore cable including a conductor obtained by twisting a plurality of strands and an insulating layer that covers an outer periphery of the conductor.
  • the main component of the layer is a polyethylene resin
  • the product C1 ⁇ E1 of the linear expansion coefficient C1 from 25 ° C. to ⁇ 35 ° C. of the insulating layer and the elastic modulus E1 at ⁇ 35 ° C. is 0.01 MPaK ⁇ 1 or more and 0 .90MPaK -1 or less
  • the melting point of the polyethylene resin is 80 ° C. or higher 130 ° C. or less.
  • the core wire for the multi-core cable uses a polyethylene resin as a main component of the insulating layer, and the product of the linear expansion coefficient of the insulating layer and the elastic modulus at low temperature is within the above range, so that it is relatively high at low temperature. Exhibits bending resistance. As this mechanism, at least one of the coefficient of linear expansion or the elastic modulus in the temperature range of low temperature and room temperature is relatively small, so that curing (decrease in flexibility) due to shrinkage of the insulating layer at low temperature can be suppressed. This is thought to be due to an increase in bending resistance in the temperature range above room temperature. In addition, since the melting point of the polyethylene-based resin is 80 ° C. or higher and 130 ° C.
  • the melting point of the insulating layer is higher than the usage environment, and mechanical properties such as wear resistance and strength of the insulating layer in a temperature range of room temperature or higher and Bending performance can be improved. Therefore, the multi-core cable is excellent in wear resistance and flex resistance in a temperature range of low temperature and room temperature or higher.
  • the “linear expansion coefficient” is a linear expansion coefficient measured in accordance with a dynamic mechanical property test method described in JIS-K7244-4 (1999).
  • “DVA-220” manufactured by Measurement Control Co., Ltd. was used to change the temperature under the conditions of tensile mode, temperature range of ⁇ 100 ° C. to 200 ° C., temperature increase rate of 5 ° C./min, frequency of 10 Hz, and strain of 0.05%. It is a value calculated from the dimensional change of the thin plate relative to.
  • Elastic modulus is a value measured in accordance with a dynamic mechanical property test method described in JIS-K7244-4 (1999), and is a viscoelasticity measuring device (for example, “DVA manufactured by IT Measurement Control Co., Ltd.). -220 ”) in the tensile mode, a temperature range of -100 ° C to 200 ° C, a temperature rise rate of 5 ° C / min, a frequency of 10 Hz, and a strain of 0.05%. .
  • the “main component” refers to a substance having the highest content rate among substances constituting the insulating layer, preferably a content rate of 50% by mass or more. Flexibility refers to the ability of a conductor to not break even when an electric wire or cable is repeatedly bent.
  • the elastic modulus E2 at 25 ° C. of the insulating layer is preferably 100 MPa or more. Wear resistance and bending performance can be improved by setting the elastic modulus E2 of the insulating layer in the above range.
  • the linear expansion coefficient C2 from 25 ° C. to 80 ° C. of the insulating layer is preferably 5.0 ⁇ 10 ⁇ 4 K ⁇ 1 or less.
  • the average area in the cross section of the conductor is preferably 1.0 mm 2 or more and 3.0 mm 2 or less.
  • the average diameter of the plurality of strands in the conductor is preferably 40 ⁇ m or more and 100 ⁇ m or less, and the number of the plurality of strands is preferably 196 or more and 2450 or less.
  • the conductor is preferably a twisted strand obtained by twisting a plurality of strands.
  • a multi-core cable is a multi-core cable including a core wire obtained by twisting a plurality of core wires and a sheath layer disposed around the core wire, and the plurality of core wires Is at least one core wire for a multi-core cable.
  • the multi-core cable has the above-described core cable for a multi-core cable as a core electric wire constituting the core wire, the multi-core cable is excellent in bending resistance in a temperature range of low temperature or room temperature.
  • At least one of the plurality of core electric wires is formed by twisting a plurality of core electric wires.
  • the use of the said multi-core cable can be expanded, maintaining a bending resistance because a core wire contains a twisted core electric wire.
  • the core wire 1 for a multicore cable shown in FIG. 1 is an insulated wire used for a multicore cable including a core wire and a sheath layer disposed around the core wire, and is twisted to form the core wire.
  • the core wire 1 for a multicore cable includes a linear conductor 2 and an insulating layer 3 that is a protective layer covering the outer periphery of the conductor 2.
  • the cross-sectional shape of the core wire 1 for a multicore cable is not particularly limited, but is, for example, circular.
  • the average outer diameter varies depending on the application, but can be, for example, 1 mm or more and 10 mm or less.
  • it does not specifically limit as a measuring method of the average outer diameter of the cross section of the core wire for multi-core cables for example, the average when measuring the outer diameters at any three points of the core wire for multi-core cables using a caliper The value may be the average outer diameter.
  • the conductor 2 is configured by twisting a plurality of strands at a constant pitch. Although it does not specifically limit as this strand, For example, a copper wire, a copper alloy wire, an aluminum wire, an aluminum alloy wire etc. are mentioned. Moreover, the conductor 2 is good in it being the twisted twisted wire which used the twisted strand which twisted the some strand, and also twisted the some twisted strand further.
  • the twisted strands to be twisted are preferably those in which the same number of strands are twisted.
  • the number of strands is appropriately designed according to the use of the multicore cable, the diameter of the strands, etc.
  • the lower limit is preferably 196, and more preferably 294.
  • the upper limit of the number of strands is preferably 2450, more preferably 2000.
  • a twisted stranded wire having 196 strands obtained by further twisting 7 stranded strands obtained by twisting 28 strands, and 42 strands were twisted.
  • Twisted wire twisted strand having 1568 strands obtained by further twisting 7 twisted strands having 224 strands obtained by further twisting 7 strands obtained by twisting 32 strands Twisted wire, twisted strand having 2450 strands in which 7 strands having 350 strands in which 50 strands are further twisted and further twisted in 7 strands in which 350 strands are further twisted A stranded wire etc. can be mentioned.
  • the lower limit of the average diameter of the strands is preferably 40 ⁇ m, more preferably 50 ⁇ m, and even more preferably 60 ⁇ m.
  • an upper limit of the average diameter of a strand 100 micrometers is preferable and 90 micrometers is more preferable. If the average diameter of the strands is smaller than the above lower limit or exceeds the above upper limit, the bending resistance improving effect of the core wire 1 for multicore cable may not be sufficiently exhibited.
  • the method for measuring the average diameter of the strand is not particularly limited. For example, the average diameter when measuring the average diameter of any three points of the strand using a micrometer with both ends being cylindrical may be used as the average diameter. .
  • the lower limit of the average area of the cross section of the conductor 2 (including voids between the strands), preferably 1.0 mm 2, more preferably 1.5 mm 2, more preferably 1.8 mm 2, 2.0 mm 2 is Further preferred.
  • the upper limit of the average area of the cross section of the conductor 2 is preferably 3.0 mm 2, 2.8 mm 2 is more preferable.
  • the method for calculating the average area in the cross section of the conductor is not particularly limited. For example, when the outer diameter is measured using calipers while taking care not to crush the twisted structure of the conductor at any three points of the conductor.
  • the average value may be the average outer diameter, and the area calculated from the average outer diameter may be the average area.
  • the insulating layer 3 is formed of a composition containing a synthetic resin as a main component and is laminated on the outer periphery of the conductor 2 to cover the conductor 2. Although it does not specifically limit as average thickness of the insulating layer 3, For example, you may be 0.1 mm or more and 5 mm or less.
  • the “average thickness” refers to an average value of thicknesses measured at arbitrary ten points. In the following description, the term “average thickness” is defined in the same manner for other members.
  • the main component of the insulating layer 3 is a polyethylene resin.
  • the polyethylene resin include polyethylene resins such as high density polyethylene, low density polyethylene, linear low density polyethylene, and ethylene- ⁇ olefin copolymer.
  • polyethylene resins such as ethylene- ⁇ -olefin copolymers include ethylene-vinyl acetate copolymer (EVA), ethylene-ethyl acrylate copolymer (EEA), and ethylene-methyl acrylate copolymer (EMA) and ethylene-butyl acrylate copolymer (EBA).
  • EVA ethylene-vinyl acetate copolymer
  • ESA ethylene-ethyl acrylate copolymer
  • EMA ethylene-methyl acrylate copolymer
  • EBA ethylene-butyl acrylate copolymer
  • low-density polyethylene and linear low-density polyethylene are preferable among these.
  • One or two or more of these polyethylene resins can be used. In the case of using a mixture of two or more kinds of polyethylene resins, it suffices that the entire two or more kinds of polyethylene resins constitute the main component of the insulating layer 3.
  • the content ratio of HDPE with respect to the total content of the polyethylene resin is preferably 10% by mass or more and 50% by mass or less.
  • the content ratio of EVA with respect to the total content of the polyethylene resin is preferably 10% by mass or more and 50% by mass or less.
  • the lower limit of the melting point of the polyethylene resin is 80 ° C, preferably 85 ° C, and more preferably 90 ° C.
  • the upper limit of the melting point is 130 ° C, preferably 120 ° C, more preferably 110 ° C. If the melting point is smaller than the lower limit, the melting point is lower than the use environment, and sufficient mechanical properties such as wear resistance and strength in a temperature range of room temperature or higher may not be obtained. On the other hand, if the melting point exceeds the upper limit, fatigue failure is likely to occur, cracking may occur, and sufficient bending performance may not be obtained.
  • the melting point of the mixture may be within the range of the above melting point.
  • the melting point of one polyethylene resin is within the above melting point range, but even when the melting point of the other polyethylene resin is higher than 130 ° C., The melting point should just be in the range of the said melting
  • one of the polyethylene resins within the melting point range is the main component (50% by mass or more) in the total polyethylene resin, the melting point of the mixture may be within the melting point range. it can.
  • the lower limit of the polyethylene resin content is preferably 50% by mass, more preferably 70% by mass.
  • the upper limit of the polyethylene resin content is preferably 100% by mass, more preferably 90% by mass. If the polyethylene resin content is less than the lower limit, the flex resistance improvement effect at low temperatures and room temperature or higher may be insufficient.
  • the lower limit of the product C1 ⁇ E1 of the linear expansion coefficient C1 from 25 ° C. to ⁇ 35 ° C. and the elastic modulus E1 at ⁇ 35 ° C. of the insulating layer 3 is 0.01 MPaK ⁇ 1 .
  • the upper limit of the product C1 ⁇ E1, a 0.9MPaK -1, preferably 0.8MPaK -1, 0.7MPaK -1 are more preferred. If the product C1 ⁇ E1 is smaller than the lower limit, mechanical properties such as strength of the insulating layer 3 may be insufficient.
  • C1 * E1 can be adjusted with the kind of polyethylene-type resin, a content rate, etc.
  • the lower limit of the linear expansion coefficient C1 from 25 ° C. to ⁇ 35 ° C. of the insulating layer 3 is preferably 1.0 ⁇ 10 ⁇ 5 K ⁇ 1 and more preferably 1.0 ⁇ 10 ⁇ 4 K ⁇ 1 .
  • the upper limit of the linear expansion coefficient C1 of the insulating layer 3 is preferably 2.5 ⁇ 10 ⁇ 4 K ⁇ 1 and more preferably 2.0 ⁇ 10 ⁇ 4 K ⁇ 1 . If the linear expansion coefficient C1 of the insulating layer 3 is smaller than the lower limit, mechanical properties such as strength of the insulating layer 3 may be insufficient.
  • the linear expansion coefficient C1 of the insulating layer 3 exceeds the above upper limit, the insulating layer 3 becomes difficult to deform at low temperature, so that the bending resistance at low temperature of the core wire 1 for multicore cable may be lowered. is there.
  • the lower limit of the elastic modulus E1 at ⁇ 35 ° C. of the insulating layer 3 is preferably 1000 MPa, more preferably 2000 MPa.
  • the upper limit of the elastic modulus E1 of the insulating layer 3 is preferably 3500 MPa, and more preferably 3000 MPa. If the elastic modulus E1 of the insulating layer 3 is smaller than the lower limit, mechanical properties such as strength of the insulating layer 3 may be insufficient. On the contrary, if the elastic modulus E1 of the insulating layer 3 exceeds the above upper limit, the insulating layer 3 becomes difficult to deform at low temperature, so that the bending resistance at low temperature of the core wire 1 for multicore cable may be lowered. .
  • the lower limit of the linear expansion coefficient C2 from 25 ° C. to 80 ° C. of the insulating layer 3 is preferably 1.0 ⁇ 10 ⁇ 4 K ⁇ 1 and more preferably 2.0 ⁇ 10 ⁇ 4 K ⁇ 1 .
  • the upper limit of the linear expansion coefficient C1 of the insulating layer 3 is preferably 5.0 ⁇ 10 ⁇ 4 K ⁇ 1 and more preferably 4.5 ⁇ 10 ⁇ 4 K ⁇ 1 . If the linear expansion coefficient C2 of the insulating layer 3 is smaller than the above lower limit, the tightening of the conductor at room temperature or more is difficult to be relaxed, and there is a possibility that sufficient bending performance of the conductor cannot be obtained.
  • the lower limit of the elastic modulus E2 at 25 ° C. of the insulating layer 3 is preferably 100 MPa, and more preferably 200 MPa.
  • the upper limit of the elastic modulus E2 of the insulating layer 3 is preferably 1000 MPa, and more preferably 800 MPa. If the elastic modulus E2 of the insulating layer 3 is smaller than the above lower limit, the wear resistance is poor, and sufficient bending performance may not be obtained. On the contrary, when the elastic modulus E2 of the insulating layer 3 exceeds the upper limit, the bending rigidity of the cable increases, and there is a possibility that sufficient bending performance of the conductor cannot be obtained.
  • the lower limit of the elastic modulus E3 at 80 ° C. of the insulating layer 3 is preferably 50 MPa, and more preferably 100 MPa.
  • the upper limit of the elastic modulus E3 of the insulating layer 3 is preferably 300 MPa, and more preferably 200 MPa. If the elastic modulus E3 of the insulating layer 3 is smaller than the lower limit, the wear resistance is poor and there is a possibility that sufficient bending performance cannot be obtained. On the contrary, when the elastic modulus E3 of the insulating layer 3 exceeds the upper limit, the bending rigidity of the cable increases, and there is a possibility that sufficient bending performance of the conductor cannot be obtained.
  • the insulating layer 3 may contain additives such as a flame retardant, a flame retardant aid, an antioxidant, a lubricant, a colorant, a reflection imparting agent, a masking agent, a processing stabilizer, and a plasticizer. Moreover, the insulating layer 3 may contain other resins other than the polyethylene resin.
  • the upper limit of the content of other resins is preferably 50% by mass, more preferably 30% by mass, and even more preferably 10% by mass. Moreover, the insulating layer 3 does not need to contain other resin substantially.
  • the flame retardant examples include halogen flame retardants such as brominated flame retardants and chlorine flame retardants, and non-halogen flame retardants such as metal hydroxides, nitrogen flame retardants and phosphorus flame retardants.
  • halogen flame retardants such as brominated flame retardants and chlorine flame retardants
  • non-halogen flame retardants such as metal hydroxides, nitrogen flame retardants and phosphorus flame retardants.
  • a flame retardant can be used individually by 1 type or in combination of 2 or more types.
  • brominated flame retardants include decabromodiphenylethane.
  • chlorinated flame retardant include chlorinated paraffin, chlorinated polyethylene, chlorinated polyphenol, and perchlorpentacyclodecane.
  • metal hydroxide include magnesium hydroxide and aluminum hydroxide.
  • nitrogen-based flame retardant include melamine cyanurate, triazine, isocyanurate, urea, guanidine and the like.
  • Examples of the phosphorus flame retardant include phosphinic acid metal salts, phosphaphenanthrene, melamine phosphate, ammonium phosphate, phosphate ester, polyphosphazene and the like.
  • a flame retardant in insulating layer 3 As a minimum of content of a flame retardant in insulating layer 3, 10 mass parts are preferred to 100 mass parts of resin ingredients, and 50 mass parts are more preferred. On the other hand, as an upper limit of content of a flame retardant, 200 mass parts is preferable and 130 mass parts is more preferable. If the content of the flame retardant is smaller than the above lower limit, the flame retardant effect may not be sufficiently provided. On the contrary, when the content of the flame retardant exceeds the above upper limit, the extrusion moldability of the insulating layer 3 may be impaired, and mechanical properties such as elongation and tensile strength may be impaired.
  • the insulating layer 3 is preferably cross-linked with a resin component.
  • Examples of the method of crosslinking the resin component of the insulating layer 3 include a method of irradiating with ionizing radiation, a method of using a thermal crosslinking agent such as an organic peroxide, a method of adding a silane coupling agent and causing a silane graft reaction. It is done.
  • the core wire 1 for a multicore cable includes a step of twisting a plurality of strands (twisting step) and a step of forming an insulating layer 3 covering the outer periphery of the conductor 2 twisted of the plurality of strands (insulating layer) Forming step).
  • Examples of the method of covering the outer periphery of the conductor 2 with the insulating layer 3 include a method of extruding the composition for forming the insulating layer 3 to the outer periphery of the conductor 2.
  • crosslinking step it is preferable to further include a step of crosslinking the resin component of the insulating layer 3 (crosslinking step).
  • This crosslinking step may be performed before coating the conductor 2 with the composition forming the insulating layer 3 or after coating (after forming the insulating layer 3).
  • the crosslinking can be performed by irradiating the composition with ionizing radiation.
  • ionizing radiation for example, ⁇ -rays, electron beams, X-rays, neutron beams, high-energy ion beams and the like can be used.
  • the irradiation dose of ionizing radiation 10 kGy is preferable and 30 kGy is more preferable.
  • the upper limit of the ionizing radiation dose is preferably 300 kGy, more preferably 240 kGy. If the irradiation dose is smaller than the lower limit, the crosslinking reaction may not proceed sufficiently. Conversely, if the irradiation dose exceeds the above upper limit, the resin component may be decomposed.
  • the multi-core cable core wire 1 is improved in bending resistance in a temperature range of low temperature and room temperature while maintaining insulation.
  • a multicore cable 10 shown in FIG. 2 includes a core wire 4 obtained by twisting a plurality of core wires 1 for the multicore cable shown in FIG. 1 and a sheath layer 5 disposed around the core wire 4. It is.
  • the sheath layer 5 has an inner sheath layer 5a (intervening) and an outer sheath layer 5b (outer jacket).
  • the multi-core cable 10 can be suitably used as a cable for transmitting an electric signal to a motor that drives a brake caliper of an electric parking brake.
  • the outer diameter of the multi-core cable 10 is appropriately designed depending on the application, but the lower limit of the outer diameter is preferably 6 mm, more preferably 8 mm.
  • the upper limit of the outer diameter of the multicore cable 10 is preferably 16 mm, more preferably 14 mm, still more preferably 12 mm, and particularly preferably 10 mm.
  • the core wire 4 is configured by twisting two core wires 1 for the multicore cable having the same diameter.
  • This core wire 1 for multi-core cables has the conductor 2 and the insulating layer 3 as mentioned above.
  • the sheath layer 5 has a two-layer structure of an inner sheath layer 5a laminated on the outer side of the core wire 4 and an outer sheath layer 5b laminated on the outer periphery of the inner sheath layer 5a.
  • the main component of the inner sheath layer 5a is not particularly limited as long as it is a synthetic resin having flexibility, and examples thereof include polyolefins such as polyethylene and EVA, polyurethane elastomers, and polyester elastomers. You may use these in mixture of 2 or more types.
  • the lower limit of the minimum thickness of the inner sheath layer 5a (minimum distance between the core wire 4 and the outer periphery of the inner sheath layer 5a) is preferably 0.3 mm, and more preferably 0.4 mm.
  • the upper limit of the minimum thickness of the inner sheath layer 5a is preferably 0.9 mm, and more preferably 0.8 mm.
  • the lower limit of the outer diameter of the inner sheath layer 5a is preferably 6.0 mm, and more preferably 7.3 mm.
  • the upper limit of the outer diameter of the inner sheath layer 5a is preferably 10 mm, and more preferably 9.3 mm.
  • the main component of the outer sheath layer 5b is not particularly limited as long as it is a synthetic resin excellent in flame retardancy and wear resistance, and examples thereof include polyurethane.
  • the average thickness of the outer sheath layer 5b is preferably 0.3 mm or greater and 0.7 mm or less.
  • the inner sheath layer 5a and the outer sheath layer 5b are preferably cross-linked with resin components.
  • the crosslinking method of the inner sheath layer 5a and the outer sheath layer 5b can be the same as the crosslinking method of the insulating layer 3.
  • inner sheath layer 5 a and the outer sheath layer 5 b may contain the additives exemplified in the insulating layer 3.
  • a tape member such as paper may be wound between the sheath layer 5 and the core wire 4 as a curl member.
  • the multicore cable 10 covers a sheath layer on the outside of a core wire 4 in which a plurality of core wires 1 for a multicore cable are twisted and a core wire 4 in which a plurality of core wires 1 for a multicore cable are twisted together. It can obtain by a manufacturing method provided with a process (sheath layer coating process).
  • the manufacturing method of the multicore cable can be performed using the multicore cable manufacturing apparatus shown in FIG.
  • the multi-core cable manufacturing apparatus includes a plurality of core electric wire supply reels 102, a twisted portion 103, an inner sheath layer covering portion 104, an outer sheath layer covering portion 105, a cooling portion 106, a cable winding reel 107, Is mainly provided.
  • twisting process In the twisting step, the multi-core cable core wires 1 wound around the plurality of core wire supply reels 102 are respectively supplied to the twisting portions 103, and the twisting portions 103 twist the plurality of multi-core cable core wires 1 together.
  • the core wire 4 is formed.
  • the inner sheath layer covering portion 104 pushes out the resin composition for forming the inner sheath layer stored in the storage portion 104 a to the outside of the core wire 4 formed by the twisted portion 103. As a result, the inner sheath layer 5 a is coated on the outer side of the core wire 4.
  • the outer sheath layer covering portion 105 pushes out the resin composition for forming the outer sheath layer stored in the storing portion 105a on the outer periphery of the inner sheath layer 5a. Thereby, the outer sheath layer 5b is coated on the outer periphery of the inner sheath layer 5a.
  • the sheath 4 is cured by cooling the core wire 4 with the cooling unit 106, and the multi-core cable 10 is obtained.
  • the multi-core cable 10 is wound and collected by a cable winding reel 107.
  • the method for manufacturing the multicore cable may further include a step of crosslinking the resin component of the sheath layer 5 (crosslinking step).
  • This cross-linking step may be performed before coating the core wire 4 of the composition forming the sheath layer 5 or after coating (after forming the sheath layer 5).
  • the cross-linking can be performed by irradiating ionizing radiation to the same composition as the insulating layer 3 of the core wire 1 for a multicore cable.
  • the irradiation dose of ionizing radiation 50 kGy is preferable and 100 kGy is more preferable.
  • the upper limit of the ionizing radiation dose is preferably 300 kGy, more preferably 240 kGy. If the irradiation dose is smaller than the lower limit, the crosslinking reaction may not proceed sufficiently. Conversely, if the irradiation dose exceeds the above upper limit, the resin component may be decomposed.
  • the multi-core cable 10 Since the multi-core cable 10 has the multi-core cable core wire 1 as a core wire constituting the core wire, the multi-core cable 10 is excellent in bending resistance in a temperature range of low temperature and room temperature.
  • a multicore cable 11 shown in FIG. 4 is a multicore cable including a core wire 14 obtained by twisting a plurality of core wires for the multicore cable shown in FIG. 1 and a sheath layer 5 disposed around the core wire 14. is there.
  • the multicore cable 11 includes a core wire 14 in which a plurality of core wires for multicore cable having different diameters are twisted together.
  • the multi-core cable 11 can be suitably used not only for use as a signal cable for an electric parking brake, but also for use in transmitting an electrical signal for controlling the operation of an antilock brake system (ABS).
  • the sheath layer 5 is the same as the sheath layer 5 of the multicore cable 10 of FIG.
  • the core wire 14 is formed by twisting two first core electric wires 1a having the same diameter and two second core electric wires 1b having a diameter smaller than that of the first core electric wires 1a and having the same diameter. Specifically, the core wire 14 is formed by twisting the two first core electric wires 1a and one twisted core electric wire obtained by twisting the two second core electric wires 1b.
  • a twisted core electric wire obtained by twisting the second core electric wire 2b transmits an ABS signal.
  • 1st core electric wire 1a is the same as the core electric wire 1 for multi-core cables of FIG.
  • the 2nd core electric wire 1b is the same as that of the 1st core electric wire 1a except the dimension of a cross section, and can use the same material.
  • the multi-core cable 11 can transmit not only an electric signal for an electric parking brake mounted on a vehicle but also an electric signal for ABS.
  • the insulation layer of the core wire for the multicore cable may have a multilayer structure. Further, the sheath layer of the multicore cable may be a single layer or a multilayer structure of three or more layers.
  • the multi-core cable may include a wire other than the core wire for the multi-core cable of the present disclosure as a core wire.
  • a wire other than the core wire for the multi-core cable of the present disclosure as a core wire.
  • all the core electric wires be the core electric wires for the multicore cable of the present disclosure.
  • the number of core wires of the multicore cable is not particularly limited as long as it is two or more, and may be six.
  • the core wire for multi-core cable may have a primer layer that is directly laminated on the conductor.
  • a primer layer a layer obtained by crosslinking a crosslinkable resin such as ethylene which does not contain a metal hydroxide can be suitably used.
  • An insulating layer forming composition was prepared with the composition shown in Table 1, and an average diameter of 80 ⁇ m, a conductor in which seven twisted strands twisted with 72 annealed copper strands were further twisted (average diameter of 2.4 mm) An insulating layer forming composition is extruded on the outer periphery to form an insulating layer having an outer diameter of 3 mm. 1-No. Eleven core wires were obtained. The insulating layer was irradiated with an electron beam at 120 kGy to crosslink the resin component.
  • Polyethylene resin In Table 1, the polyethylene resins used are as follows. Moreover, about melting
  • DSC differential scanning calorimeter
  • HDPE1 high density polyethylene resin
  • HDPE2 high density polyethylene resin
  • HDPE2 high density polyethylene resin
  • EVA1 ethylene-vinyl acetate copolymer
  • Evaflex EV360 made by Mitsui DuPont Polychemical
  • melting point 77 °C (4)
  • EVA2 ethylene-vinyl acetate copolymer
  • Evaflex P1403 made by Mitsui DuPont Polychemical, melting point 92 ° C
  • LDPE low density polyethylene resin
  • Novatec LD ZF33 made by Japanese polyethylene
  • LLDPE Linear low density polyethylene
  • “Flame retardant 1” is a brominated flame retardant (“Cytex (registered trademark) 8010” of Albemarle Co., Ltd.).
  • “Flame retardant 2” is antimony trioxide.
  • the “antioxidant” is “Irganox (registered trademark) 1010” manufactured by BASF.
  • the sheath layer is mainly composed of a cross-linked polyolefin, and has an inner sheath layer having a minimum thickness of 0.45 mm and an average outer diameter of 7.4 mm, and a flame-retardant cross-linked polyurethane as a main component, and an average thickness of 0.005.
  • the resin component of the sheath layer was crosslinked by irradiation with an electron beam of 180 kGy.
  • the main component of the insulating layer is a polyethylene resin, and the product C1 ⁇ E1 of the linear expansion coefficient C1 of the insulating layer from 25 ° C. to ⁇ 35 ° C. and the elastic modulus E1 at ⁇ 35 ° C. No.
  • the melting point of the polyethylene resin is 80 ° C. or higher 130 ° C. or less 5-No. 6 and no. 8-No. No. 11 multi-core cable showed no abnormalities such as disconnection, wear and cracking in the bending test under the conditions of ⁇ 35 ° C. and 80 ° C., and good results were obtained. From the above results, it was shown that the examples of the present disclosure are excellent in bending resistance in a temperature range of low temperature and room temperature.
  • the multi-core cable immersed in oil was dried at room temperature for 30 minutes or more, and then subjected to the bending test under the ⁇ 35 ° C. and 80 ° C. conditions of 10,000 times described above. Check the condition of the core wire after this test. No abnormality (can be energized), disconnection (cannot be energized), wear (conductor exposed due to wear of insulation), crack (insulation material cracked and conductor Exposure) was determined. The results are shown in Table 2.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
  • Insulated Conductors (AREA)
  • Organic Insulating Materials (AREA)

Abstract

本開示の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線は、複数の素線を撚り合わせた導体と、この導体の外周を被覆する絶縁層とを備える多芯ケーブル用コア電線であって、上記絶縁層の主成分がポリエチレン系樹脂であり、絶縁層の２５℃から－３５℃までの線膨張係数Ｃ１と、－３５℃での弾性率Ｅ１との積Ｃ１×Ｅ１が０．０１ＭＰａＫ－１以上０．９０ＭＰａＫ－１以下であり、上記ポリエチレン系樹脂の融点が８０℃以上１３０℃以下である。

Description

多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル
　本開示は、多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブルに関する。
　本出願は、２０１８年３月５日出願の日本出願第２０１８－０３９１３７号に基づく優先権を主張し、上記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　電動パーキングブレーキ（ＥＰＢ）用や車輪速センサ用のケーブルなど自動車用複合ケーブルはこれらの車内での取り回しやアクチュエータの駆動等に伴って複雑に屈曲される。そのため、電動パーキングブレーキ用や車輪速センサ用のケーブルなど自動車用複合ケーブルの特性においては、耐屈曲性が重要となる。
　また、上記ケーブルは、使用環境によっては０℃以下の低温に晒される場合があり、このような低温下では、絶縁層が収縮して導体を締め付けた状態で屈曲が繰り返されることとなり、導体の破断により通電不能となるおそれがある。そこで、従来技術においては、低温及び室温以上の温度域での耐屈曲性の改善するために、主成分としてエチレンとカルボニル基を有するαオレフィンとの共重合体を含有する絶縁層が提案されている（国際公開第２０１７／０５６２７８号パンフレット参考）。
国際公開第２０１７／０５６２７８号パンフレット
　本開示の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線は、複数の素線を撚り合わせた導体と、この導体の外周を被覆する絶縁層とを備える多芯ケーブル用コア電線であって、上記絶縁層の主成分がポリエチレン系樹脂であり、絶縁層の２５℃から－３５℃までの線膨張係数Ｃ１と、－３５℃での弾性率Ｅ１との積Ｃ１×Ｅ１が０．０１ＭＰａＫ－１以上０．９０ＭＰａＫ－１以下であり、上記ポリエチレン系樹脂の融点が８０℃以上１３０℃以下である。
本開示の第１実施形態に係る多芯ケーブル用コア電線を示す模式的横断面図である。 本開示の第２実施形態に係る多芯ケーブルを示す模式的横断面図である。 本開示の多芯ケーブルの製造装置を示す模式図である。 本開示の第３実施形態に係る多芯ケーブルを示す模式的横断面図である。 実施例での屈曲性試験を説明するための模式図である。
［本開示が解決しようとする課題］
　本発明者らは、特に導体が破断しにくくなる室温以上の温度域で屈曲が繰り返される場合においても、絶縁材の摩耗や割れが発生することにより通電の障害が生じるおそれがあることを知見した。このような絶縁材の摩耗や割れは、シース内のコア電線同士、シースとコア電線との接触、紙巻構造の場合における巻紙とコア電線との接触等による摩擦によるものである。また、屈曲が繰り返されて絶縁材の疲労破壊が生じた場合においても、破損箇所から導体が露出して通電の障害が生じるおそれがある。従って低温のみならず、室温以上の温度域においても耐屈曲性の改善が求められる。
　本発明は、上述のような事情に基づいてなされたものであり、低温のみならず、室温以上の温度域においても耐屈曲性に優れる多芯ケーブル用コア電線及びそれを用いた多芯ケーブルの提供を目的とする。
［本開示の効果］
　本開示の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線は、低温及び室温以上の温度域での耐屈曲性に優れる。
［本開示の実施形態の説明］
　本開示の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線は、複数の素線を撚り合わせた導体と、この導体の外周を被覆する絶縁層とを備える多芯ケーブル用コア電線であって、上記絶縁層の主成分がポリエチレン系樹脂であり、絶縁層の２５℃から－３５℃までの線膨張係数Ｃ１と、－３５℃での弾性率Ｅ１との積Ｃ１×Ｅ１が０．０１ＭＰａＫ－１以上０．９０ＭＰａＫ－１以下であり、上記ポリエチレン系樹脂の融点が８０℃以上１３０℃以下である。
　当該多芯ケーブル用コア電線は、絶縁層の主成分としてポリエチレン系樹脂を用い、絶縁層の線膨張係数と低温での弾性率との積を上記範囲とすることで、低温下において比較的高い耐屈曲性を発揮する。このメカニズムとしては、線膨張係数又は低温及び室温以上の温度域での弾性率の少なくとも一方が比較的小さいことで、低温において絶縁層の収縮による硬化（柔軟性の低下）が抑えられ、低温及び室温以上の温度域での耐屈曲性が高まることによると考えられる。また、ポリエチレン系樹脂の融点が８０℃以上１３０℃以下であることで、使用環境よりも絶縁層の融点が高くなり、室温以上の温度域における絶縁層の耐摩耗性や強度などの機械特性及び屈曲性能を向上できる。従って、当該多芯ケーブルは、低温及び室温以上の温度域で耐摩耗性及び耐屈曲性に優れる。
　ここで、「線膨張係数」とは、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４（１９９９）に記載の動的機械特性の試験方法に準拠して測定される線膨張率であり、粘弾性測定装置（例えばアイティー計測制御社製「ＤＶＡ－２２０」）を用いて、引張モード、－１００℃から２００℃の温度範囲で、昇温速度５℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪０．０５％の条件で、温度変化に対する薄板の寸法変化から算出される値である。「弾性率」とは、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４（１９９９）に記載の動的機械特性の試験方法に準拠して測定される値であり、粘弾性測定装置（例えばアイティー計測制御社製「ＤＶＡ－２２０」）を用いて、引張モード、－１００℃から２００℃の温度範囲で、昇温速度５℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪０．０５％の条件で測定した貯蔵弾性率の値である。「主成分」とは、絶縁層を構成する物質のうち最も含有率が高いものをいい、好ましくは含有率が５０質量％以上であるものをいう。また、屈曲性は、電線又はケーブルを繰り返し屈曲させても導体が断線しない性能を言う。
　上記絶縁層の２５℃における弾性率Ｅ２としては、１００ＭＰａ以上が好ましい。絶縁層の上記弾性率Ｅ２を上記範囲とすることで、耐摩耗性及び屈曲性能を向上できる。
　上記絶縁層の２５℃から８０℃までの線膨張係数Ｃ２としては、５．０×１０－４Ｋ－１以下が好ましい。絶縁層の上記線膨張係数Ｃ２を上記範囲とすることで、室温以上となった時の膨張によるシース内で絶縁層同士の接触圧を軽減して絶縁層の摩耗を抑制できる。
　上記導体の横断面における平均面積としては１．０ｍｍ２以上３．０ｍｍ２以下が好ましい。導体の横断面の面積を上記範囲とすることで、当該多芯ケーブル用コア電線を車載用の多芯ケーブルに好適に用いることができる。
　上記導体における複数の素線の平均径としては４０μｍ以上１００μｍ以下が好ましく、複数の素線の数としては１９６本以上２４５０本以下が好ましい。素線の平均径と数とを上記範囲とすることで、低温及び室温以上の温度域での耐屈曲性の向上効果の発現を促進できる。
　上記導体が、複数の素線を撚り合せた撚素線をさらに撚り合せたものであるとよい。このように素線を撚り合せた撚素線をさらに撚り合せた導体（撚撚線）を用いることで、当該多芯ケーブル用コア電線の耐屈曲性の向上効果の発現を促進できる。
　本開示の別の態様に係る多芯ケーブルは、複数のコア電線を撚り合わせた芯線と、この芯線の周囲に配設されるシース層とを備える多芯ケーブルであって、上記複数のコア電線の少なくとも１本が上記多芯ケーブル用コア電線である。
　当該多芯ケーブルは、芯線を構成するコア電線として、上述の当該多芯ケーブル用コア電線を有するため、低温及び室温以上の温度域での耐屈曲性に優れる。
　上記複数のコア電線の少なくとも１本が複数のコア電線を撚り合せたものであるとよい。このように撚コア電線を芯線が含むことで、耐屈曲性を維持しつつ、当該多芯ケーブルの用途を拡張することができる。
［本開示の実施形態の詳細］
　以下、本開示の実施形態に係る多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブルついて図面を参照しつつ詳説する。
〔第１実施形態〕
　図１の当該多芯ケーブル用コア電線１は、芯線と、この芯線の周囲に配設されるシース層とを備える多芯ケーブルに用いられる絶縁電線であり、撚り合わされて上記芯線を形成する。当該多芯ケーブル用コア電線１は、線状の導体２と、この導体２の外周を被覆する保護層である絶縁層３とを有する。
　当該多芯ケーブル用コア電線１の横断面形状は特に限定されないが、例えば円形とされる。当該多芯ケーブル用コア電線１の横断面形状を円形とする場合、その平均外径は用途により異なるが、例えば１ｍｍ以上１０ｍｍ以下とできる。上記多芯ケーブル用コア電線の横断面の平均外径の測定方法としては特に限定されないが、例えば多芯ケーブル用コア電線の任意の３点の外径を、ノギスを用いて測定したときの平均値を平均外径としてもよい。
＜導体＞
　導体２は、複数の素線を一定のピッチで撚り合せて構成される。この素線としては、特に限定されないが、例えば銅線、銅合金線、アルミニウム線、アルミニウム合金線等が挙げられる。また、導体２は、複数の素線を撚り合せた撚素線を用い、複数の撚素線をさらに撚り合せた撚撚線であるとよい。撚り合せる撚素線は同じ本数の素線を撚ったものが好ましい。
　素線の数は多芯ケーブルの用途や素線の径等にあわせて適宜設計されるが、下限としては、１９６本が好ましく、２９４本がより好ましい。一方、素線の数の上限としては、２４５０本が好ましく、２０００本がより好ましい。また、撚撚線の例としては、２８本の素線を撚り合せた７本の撚素線をさらに撚り合せた１９６本の素線を有する撚撚線、４２本の素線を撚り合せた７本の撚素線をさらに撚り合せた２９４本の素線を有する撚撚線、２０本の素線を撚り合せた１９本の撚素線をさらに撚り合せた３８０本の素線を有する撚撚線、３２本の素線を撚り合せた７本の撚素線をさらに撚り合せた２２４本の素線を有する７本の撚撚線をさらに撚り合せた１５６８本の素線を有する撚撚撚線、５０本の素線を撚り合せた７本の撚素線をさらに撚り合せた３５０本の素線を有する７本の撚撚線をさらに撚り合せた２４５０本の素線を有する撚撚撚線等を挙げることができる。
　素線の平均径の下限としては、４０μｍが好ましく、５０μｍがより好ましく、６０μｍがさらに好ましい。一方、素線の平均径の上限としては、１００μｍが好ましく、９０μｍがより好ましい。素線の平均径が上記下限より小さい、又は上記上限を超えると、当該多芯ケーブル用コア電線１の耐屈曲性向上効果が十分に発揮されないおそれがある。上記素線の平均径の測定方法としては特に限定されないが、例えば素線の任意の３点の平均径を、両端が円柱のマイクロメータを用いて測定したときの平均値を平均径としてもよい。
　導体２の横断面における平均面積（素線間の空隙も含む）の下限としては、１．０ｍｍ２が好ましく、１．５ｍｍ２がより好ましく、１．８ｍｍ２がさらに好ましく、２．０ｍｍ２がさらに好ましい。一方、導体２の横断面における平均面積の上限としては、３．０ｍｍ２が好ましく、２．８ｍｍ２がより好ましい。導体２の横断面における平均面積を上記範囲とすることで、当該多芯ケーブル用コア電線１を車載用の多芯ケーブルに好適に用いることができる。上記導体の横断面における平均面積の算出方法としては特に限定されないが、例えば導体の任意の３点を、導体の撚り構造を押しつぶさないように注意しながらノギスを用いて外径を測定したときの平均値を平均外径とし、この平均外径から算出される面積を平均面積としてもよい。
＜絶縁層＞
　絶縁層３は、合成樹脂を主成分とする組成物により形成され、導体２の外周に積層されることで導体２を被覆する。絶縁層３の平均厚みとしては、特に限定されないが、例えば０．１ｍｍ以上５ｍｍ以下とされる。ここで「平均厚み」とは、任意の十点において測定した厚みの平均値をいう。なお、以下において他の部材等に対して「平均厚み」という場合にも同様に定義される。
　絶縁層３の主成分は、ポリエチレン系樹脂である。ポリエチレン系樹脂としては、例えば高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン－αオレフィン共重合体などのポリエチレン系樹脂が挙げられる。また、エチレン－αオレフィン共重合体などのポリエチレン系樹脂としては、例えばエチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、エチレン－アクリル酸エチル共重合体（ＥＥＡ）、エチレン－アクリル酸メチル共重合体（ＥＭＡ）、エチレン－アクリル酸ブチル共重合体（ＥＢＡ）等の樹脂が挙げられる。ポリエチレン系樹脂としては、これらの中でも低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレンが好ましい。ポリエチレン系樹脂は、これらの１種又は２種以上を用いることができる。２種以上のポリエチレン系樹脂を混合して用いる場合は、２種以上のポリエチレン系樹脂全体が絶縁層３の主成分を構成していればよい。２種以上のポリエチレン系樹脂を用いる場合は、低温と高温での弾性率等の特性を両立させるため、ＨＤＰＥ及びＬＤＰＥ、ＨＤＰＥ及びＬＬＤＰＥ、ＨＤＰＥ及びＥＶＡ等の組み合わせで用いることが好ましい。この場合、ポリエチレン系樹脂の合計含有量に対するＨＤＰＥの含有割合としては、１０質量％以上５０質量％以下が好ましい。また、ＬＤＰＥ及びＥＶＡ、ＬＬＤＰＥ及びＥＶＡ等の組み合わせで用いることも同様に好ましい。この場合、ポリエチレン系樹脂の合計含有量に対するＥＶＡの含有割合としては、１０質量％以上５０質量％以下とすることが好ましい。
　上記ポリエチレン系樹脂の融点の下限としては、８０℃であり、８５℃が好ましく、９０℃がより好ましい。一方、上記融点の上限としては、１３０℃であり、１２０℃が好ましく、１１０℃がより好ましい。上記融点が上記下限より小さいと、使用環境よりも融点が低くなり、室温以上の温度域での耐摩耗性、強度等の十分な機械特性が得られないおそれがある。逆に、上記融点が上記上限を超えると、疲労破壊しやすくなり、割れが生じて十分な屈曲性能が得られないおそれがある。なお、多芯ケーブル用コア電線においては、２種以上のポリエチレン系樹脂を混合して用いる場合は、その混合物の融点が上記融点の範囲内であればよい。例えば、２種のポリエチレン系樹脂を混合する場合、一方のポリエチレン系樹脂の融点が上記融点の範囲内であるが、他方のポリエチレン系樹脂の融点が１３０℃超である場合でも、これらの混合物の融点が上記融点の範囲内であればよい。この場合、上記融点の範囲内である一方のポリエチレン系樹脂が、全ポリエチレン系樹脂における主成分（５０質量％以上）であれば、その混合物の融点が上記融点の範囲内にあるとすることができる。
　上記ポリエチレン系樹脂の含有量の下限としては、５０質量％が好ましく、７０質量％がより好ましい。一方、上記ポリエチレン系樹脂含有量の上限としては、１００質量％が好ましく、９０質量％がより好ましい。上記ポリエチレン系樹脂含有量が上記下限より小さいと、低温及び室温以上の温度域での耐屈曲性向上効果が不十分となるおそれがある。
　絶縁層３の２５℃から－３５℃までの線膨張係数Ｃ１と－３５℃での弾性率Ｅ１との積Ｃ１×Ｅ１の下限としては、０．０１ＭＰａＫ－１である。一方、上記積Ｃ１×Ｅ１の上限としては、０．９ＭＰａＫ－１であり、０．８ＭＰａＫ－１が好ましく、０．７ＭＰａＫ－１がより好ましい。上記積Ｃ１×Ｅ１が上記下限より小さいと、絶縁層３の強度等の機械的特性が不十分となるおそれがある。逆に、上記積Ｃ１×Ｅ１が上記上限を超えると、低温で絶縁層３が変形し難くなるため、当該多芯ケーブル用コア電線１の低温の耐屈曲性が低下するおそれがある。なお、Ｃ１×Ｅ１は、ポリエチレン系樹脂の種類、含有割合等により調整することができる。
　絶縁層３の２５℃から－３５℃までの線膨張係数Ｃ１の下限としては、１．０×１０－５Ｋ－１が好ましく、１．０×１０－４Ｋ－１がより好ましい。一方、絶縁層３の線膨張係数Ｃ１の上限としては、２．５×１０－４Ｋ－１が好ましく、２．０×１０－４Ｋ－１がより好ましい。絶縁層３の線膨張係数Ｃ１が上記下限より小さいと、絶縁層３の強度等の機械的特性が不十分となるおそれがある。逆に、絶縁層３の線膨張係数Ｃ１が上記上限を超えると、低温で絶縁層３が変形し難くなるため、当該多芯ケーブル用コア電線１の低温での耐屈曲性が低下するおそれがある。
　絶縁層３の－３５℃での弾性率Ｅ１の下限としては、１０００ＭＰａが好ましく、２０００ＭＰａがより好ましい。一方、絶縁層３の弾性率Ｅ１の上限としては、３５００ＭＰａが好ましく、３０００ＭＰａがより好ましい。絶縁層３の弾性率Ｅ１が上記下限より小さいと、絶縁層３の強度等の機械的特性が不十分となるおそれがある。逆に、絶縁層３の弾性率Ｅ１が上記上限を超えると、低温で絶縁層３が変形し難くなるため、当該多芯ケーブル用コア電線１の低温での耐屈曲性が低下するおそれがある。
　絶縁層３の２５℃から８０℃までの線膨張係数Ｃ２の下限としては、１．０×１０－４Ｋ－１が好ましく、２．０×１０－４Ｋ－１がより好ましい。一方、絶縁層３の線膨張係数Ｃ１の上限としては、５．０×１０－４Ｋ－１が好ましく、４．５×１０－４Ｋ－１がより好ましい。絶縁層３の線膨張係数Ｃ２が上記下限より小さいと、室温以上での導体の締め付けが緩和されにくく、導体の十分な屈曲性能が得られないおそれがある。逆に、絶縁層３の線膨張係数Ｃ２が上記上限を超えると、室温以上となった時の膨張により、シース内で絶縁同士の接触圧が高まって絶縁材が摩耗することにより、導体が露出して通電の障害の原因となるおそれがある。
　絶縁層３の２５℃での弾性率Ｅ２の下限としては、１００ＭＰａが好ましく、２００ＭＰａがより好ましい。一方、絶縁層３の弾性率Ｅ２の上限としては、１０００ＭＰａが好ましく、８００ＭＰａがより好ましい。絶縁層３の弾性率Ｅ２が上記下限より小さいと、耐摩耗性が悪く、十分な屈曲性能を得られないおそれがある。逆に、絶縁層３の弾性率Ｅ２が上記上限を超えると、ケーブルの曲げ剛性が大きくなり、導体の十分な屈曲性能が得られないおそれがある。
　絶縁層３の８０℃での弾性率Ｅ３の下限としては、５０ＭＰａが好ましく、１００ＭＰａがより好ましい。一方、絶縁層３の弾性率Ｅ３の上限としては、３００ＭＰａが好ましく、２００ＭＰａがより好ましい。絶縁層３の弾性率Ｅ３が上記下限より小さいと、耐摩耗性が悪く、十分な屈曲性能を得られないおそれがある。逆に、絶縁層３の弾性率Ｅ３が上記上限を超えると、ケーブルの曲げ剛性が大きくなり、導体の十分な屈曲性能が得られないおそれがある。
　絶縁層３は、難燃剤、難燃助剤、酸化防止剤、滑剤、着色剤、反射付与剤、隠蔽剤、加工安定剤、可塑剤等の添加剤を含有していてもよい。また、絶縁層３は、上記ポリエチレン系樹脂以外のその他の樹脂を含有してもよい。
　その他の樹脂の含有量の上限としては、５０質量％が好ましく、３０質量％がより好ましく、１０質量％がさらに好ましい。また、絶縁層３は、その他の樹脂を実質的に含有しなくてもよい。
　上記難燃剤としては、臭素系難燃剤、塩素系難燃剤等のハロゲン系難燃剤、金属水酸化物、窒素系難燃剤、リン系難燃剤等のノンハロゲン系難燃剤などが挙げられる。難燃剤は、１種単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
　臭素系難燃剤としては、例えばデカブロモジフェニルエタン等が挙げられる。塩素系難燃剤としては、例えば塩素化パラフィン、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリフェノール、パークロルペンタシクロデカン等が挙げられる。金属水酸化物としては、例えば水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム等が挙げられる。窒素系難燃剤としては、例えばメラミンシアヌレート、トリアジン、イソシアヌレート、尿素、グアニジン等が挙げられる。リン系難燃剤としては、例えばホスフィン酸金属塩、ホスファフェナントレン、リン酸メラミン、リン酸アンモニウム、リン酸エステル、ポリホスファゼン等が挙げられる。
　絶縁層３における難燃剤の含有量の下限としては、樹脂成分１００質量部に対し、１０質量部が好ましく、５０質量部がより好ましい。一方、難燃剤の含有量の上限としては、２００質量部が好ましく、１３０質量部がより好ましい。難燃剤の含有量が上記下限より小さいと、難燃効果を十分に付与できないおそれがある。逆に、難燃剤の含有量が上記上限を超えると、絶縁層３の押出成型性を損なうおそれ、及び伸びや引張強さ等の機械特性を損なうおそれがある。
　絶縁層３は、樹脂成分が架橋されていることが好ましい。絶縁層３の樹脂成分を架橋する方法としては、電離放射線を照射する方法、有機過酸化物等の熱架橋剤を用いる方法、シランカップリング剤を添加してシラングラフト反応をさせる方法等が挙げられる。
＜多芯ケーブル用コア電線の製造方法＞
　当該多芯ケーブル用コア電線１は、複数の素線を撚り合せる工程（撚り合せ工程）と、複数の素線を撚り合せた導体２の外周を被覆する絶縁層３を形成する工程（絶縁層形成工程）とを主に備える製造方法により得ることができる。
　導体２の外周への絶縁層３の被覆方法としては、例えば絶縁層３を形成する組成物を導体２外周へ押出す方法が挙げられる。
　また、当該多芯ケーブル用コア電線１の製造方法では、絶縁層３の樹脂成分を架橋する工程（架橋工程）をさらに備えるとよい。この架橋工程は、絶縁層３を形成する組成物の導体２への被覆前に行ってもよく、被覆後（絶縁層３の形成後）に行ってもよい。
　上記架橋は、組成物への電離放射線の照射により行うことができる。電離放射線としては、例えばγ線、電子線、Ｘ線、中性子線、高エネルギーイオン線等を用いることができる。また、電離放射線の照射線量の下限としては、１０ｋＧｙが好ましく、３０ｋＧｙがより好ましい。一方、電離放射線の照射線量の上限としては、３００ｋＧｙが好ましく、２４０ｋＧｙがより好ましい。照射線量が上記下限より小さいと、架橋反応が十分進行しないおそれがある。逆に、照射線量が上記上限を超えると、樹脂成分の分解が生じるおそれがある。
〔利点〕
　当該多芯ケーブル用コア電線１は、絶縁性を維持しつつ低温及び室温以上の温度域での耐屈曲性が高められる。
〔第２実施形態〕
　図２に示す多芯ケーブル１０は、複数の図１の当該多芯ケーブル用コア電線１を撚り合せた芯線４と、この芯線４の周囲に配設されるシース層５とを備える多芯ケーブルである。上記シース層５は、内側シース層５ａ（介在）と外側シース層５ｂ（外被）とを有する。当該多芯ケーブル１０は、電動パーキングブレーキのブレーキキャリパーを駆動するモータに電気信号を送信するためのケーブルとして好適に使用できる。
　当該多芯ケーブル１０の外径は、用途により適宜設計されるが、外径の下限としては、６ｍｍが好ましく、８ｍｍがより好ましい。一方、多芯ケーブル１０の外径の上限としては、１６ｍｍが好ましく、１４ｍｍがより好ましく、１２ｍｍがさらに好ましく、１０ｍｍが特に好ましい。
＜芯線＞
　芯線４は、２本の同径の当該多芯ケーブル用コア電線１の対撚りにより構成される。この多芯ケーブル用コア電線１は、上述のように導体２及び絶縁層３を有する。
＜シース層＞
　シース層５は、芯線４の外側に積層される内側シース層５ａと、内側シース層５ａの外周に積層される外側シース層５ｂとの二層構造である。
　内側シース層５ａの主成分としては、柔軟性を有する合成樹脂であれば特に限定されず、例えばポリエチレンやＥＶＡ等のポリオレフィン、ポリウレタンエラストマー、ポリエステルエラストマー等が挙げられる。これらは２種以上を混合して用いてもよい。
　内側シース層５ａの最小厚さ（芯線４と内側シース層５ａの外周との最小距離）の下限としては、０．３ｍｍが好ましく、０．４ｍｍがより好ましい。一方、内側シース層５ａの最小厚さの上限としては、０．９ｍｍが好ましく、０．８ｍｍがより好ましい。また、内側シース層５ａの外径の下限としては、６．０ｍｍが好ましく、７．３ｍｍがより好ましい。一方、内側シース層５ａの外径の上限としては、１０ｍｍが好ましく、９．３ｍｍがより好ましい。
　外側シース層５ｂの主成分としては、難燃性及び耐摩耗性に優れた合成樹脂であれば特に限定されず、例えばポリウレタン等が挙げられる。
　外側シース層５ｂの平均厚さとしては、０．３ｍｍ以上０．７ｍｍ以下が好ましい。
　内側シース層５ａ及び外側シース層５ｂは、それぞれ樹脂成分が架橋されていることが好ましい。内側シース層５ａ及び外側シース層５ｂの架橋方法は、絶縁層３の架橋方法と同様とすることができる。
　また、内側シース層５ａ及び外側シース層５ｂは、絶縁層３で例示した添加剤を含有してもよい。
　なお、シース層５と芯線４との間に抑巻部材として、紙等のテープ部材を巻き付けてもよい。
＜多芯ケーブルの製造方法＞
　当該多芯ケーブル１０は、複数の多芯ケーブル用コア電線１を撚り合せる工程（撚り合せ工程）と、複数の多芯ケーブル用コア電線１を撚り合せた芯線４の外側にシース層を被覆する工程（シース層被覆工程）とを備える製造方法により得ることができる。
　上記多芯ケーブルの製造方法は、図３に示す多芯ケーブル製造装置を用いて行うことができる。この多芯ケーブル製造装置は、複数のコア電線サプライリール１０２と、撚り合せ部１０３と、内側シース層被覆部１０４と、外側シース層被覆部１０５と、冷却部１０６と、ケーブル巻付リール１０７とを主に備える。
（撚り合せ工程）
　撚り合せ工程では、複数のコア電線サプライリール１０２に巻き付けられた多芯ケーブル用コア電線１をそれぞれ撚り合せ部１０３に供給し、撚り合せ部１０３で複数の多芯ケーブル用コア電線１を撚り合せて芯線４を形成する。
（シース層被覆工程）
　シース層被覆工程では、内側シース層被覆部１０４により、撚り合せ部１０３で形成された芯線４の外側に貯留部１０４ａに貯留された内側シース層形成用の樹脂組成物を押し出す。これにより、芯線４の外側に内側シース層５ａが被覆される。
　内側シース層５ａの被覆後、外側シース層被覆部１０５により、内側シース層５ａの外周に貯留部１０５ａに貯留された外側シース層形成用の樹脂組成物を押し出す。これにより、内側シース層５ａの外周に外側シース層５ｂが被覆される。
　外側シース層５ｂの被覆後、芯線４を冷却部１０６で冷却することでシース層５が硬化し、当該多芯ケーブル１０が得られる。この当該多芯ケーブル１０は、ケーブル巻付リール１０７で巻取回収される。
　当該多芯ケーブルの製造方法は、シース層５の樹脂成分を架橋する工程（架橋工程）をさらに備えるとよい。この架橋工程は、シース層５を形成する組成物の芯線４への被覆前に行ってもよく、被覆後（シース層５の形成後）に行ってもよい。
　上記架橋は、多芯ケーブル用コア電線１の絶縁層３と同様の組成物への電離放射線の照射により行うことができる。電離放射線の照射線量の下限としては、５０ｋＧｙが好ましく、１００ｋＧｙがより好ましい。一方、電離放射線の照射線量の上限としては、３００ｋＧｙが好ましく、２４０ｋＧｙがより好ましい。照射線量が上記下限より小さいと、架橋反応が十分進行しないおそれがある。逆に、照射線量が上記上限を超えると、樹脂成分の分解が生じるおそれがある。
〔利点〕
　当該多芯ケーブル１０は、芯線を構成するコア電線として、当該多芯ケーブル用コア電線１を有するため、低温及び室温以上の温度域での耐屈曲性に優れる。
〔第３実施形態〕
　図４に示す多芯ケーブル１１は、複数の図１の当該多芯ケーブル用コア電線を撚り合せた芯線１４と、この芯線１４の周囲に配設されるシース層５とを備える多芯ケーブルである。当該多芯ケーブル１１は、図２の多芯ケーブル１０と異なり、径の異なる複数の当該多芯ケーブル用コア電線を撚り合せた芯線１４を備える。当該多芯ケーブル１１は、電動パーキングブレーキの信号ケーブルとしての用途に加え、アンチロック・ブレーキシステム（ＡＢＳ）の動作を制御する電気信号を送信する用途にも好適に使用できる。なお、上記シース層５は、図２の多芯ケーブル１０のシース層５と同じであるため、同一符号を付して説明を省略する。
＜芯線＞
　芯線１４は、同径の２本の第１コア電線１ａと、この第１コア電線１ａよりも径が小さく、かつ同径の２本の第２コア電線１ｂとを撚り合せて構成される。具体的には、芯線１４は、上記２本の第１コア電線１ａと、上記２本の第２コア電線１ｂを対撚りした１本の撚コア電線とを撚り合せて構成される。当該多芯ケーブル１１をパーキングブレーキ及びＡＢＳの信号ケーブルとして用いる場合、第２コア電線２ｂを撚り合せた撚コア電線がＡＢＳ用の信号を送信する。
　第１コア電線１ａは、図１の多芯ケーブル用コア電線１と同じものである。第２コア電線１ｂは、第１コア電線１ａと横断面の寸法以外の構成は同様であり、材料も同じものが使用できる。
〔利点〕
　当該多芯ケーブル１１は、車両に搭載される電動パーキングブレーキ用の電気信号だけでなく、ＡＢＳ用の電気信号も送信することができる。
［その他の実施形態］
　今回開示された実施の形態は全ての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本開示の範囲は、上記実施形態の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
　当該多芯ケーブル用コア電線の絶縁層は多層構造であってもよい。また、当該多芯ケーブルのシース層は単層でもよく、３層以上の多層構造であってもよい。
　当該多芯ケーブルは、コア電線として本開示の多芯ケーブル用コア電線以外の電線を含んでもよい。ただし、本開示の効果を有効に発現させるためには全てのコア電線を本開示の多芯ケーブル用コア電線とすることが好ましい。また、当該多芯ケーブルのコア電線の数は２本以上であれば特に限定されず、６本等とすることもできる。
　また、当該多芯ケーブル用コア電線は、導体に直接積層されるプライマー層を有していてもよい。このプライマー層としては、金属水酸化物を含有しないエチレン等の架橋性樹脂を架橋させたものを好適に用いることができる。このようなプライマー層を設けることにより、絶縁層及び導体の剥離性の経時低下を防止できる。
　以下、実施例によって開示明の一態様に係る多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブルをさらに具体的に説明するが、本開示は以下の製造例に限定されるものではない。
［コア電線の作成］
　表１に示す配合で絶縁層形成組成物を調製し、平均径８０μｍ、７２本の軟銅の素線を撚った７本の撚素線をさらに撚った導体（平均径２．４ｍｍ）の外周に絶縁層形成組成物を押出して外径３ｍｍの絶縁層を形成し、Ｎｏ．１～Ｎｏ．１１のコア電線を得た。なお、絶縁層に１２０ｋＧｙで電子線照射を行い、樹脂成分を架橋させた。
（ポリエチレン系樹脂）
　表１中、使用したポリエチレン系樹脂は以下の通りである。また、樹脂の融点については、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用い、昇温速度１０℃／分の条件下で、２５℃→２００℃→２５℃→２００℃の順に温度を変化させたときの二度目の昇温時の吸熱ピーク温度を測定した。
（１）ＨＤＰＥ１（高密度ポリエチレン系樹脂）
　東ソー製「ニポロンハード（登録商標）６３００」、融点１３７℃
（２）ＨＤＰＥ２（高密度ポリエチレン系樹脂）
　東ソー製「ニポロンハード（登録商標）６７１０」、融点１３１℃
（３）ＥＶＡ１（エチレン－酢酸ビニル共重合体）
　三井デュポンポリケミカル製「エバフレックスＥＶ３６０」、融点７７℃
（４）ＥＶＡ２（エチレン－酢酸ビニル共重合体）
　三井デュポンポリケミカル製「エバフレックスＰ１４０３」、融点９２℃
（５）ＬＤＰＥ（低密度ポリエチレン系樹脂）
　日本ポリエチレン製「ノバテックＬＤ　ＺＦ３３」、融点１０８℃
（６）ＬＬＤＰＥ（直鎖状低密度ポリエチレン）
　日本ポリエチレン製「ノバテックＬＬ　ＵＥ３２０」、融点１２２℃
　なお、表１における「－」は、該当する成分を使用しなかったことを示す。
（添加剤）
　また、表１中、「難燃剤１」は、臭素系難燃剤（アルベマール株式会社の「サイテックス（登録商標）８０１０」）である。「難燃剤２」は三酸化アンチモンである。「酸化防止剤」は、ＢＡＳＦ社の「イルガノックス（登録商標）１０１０」である。
［多芯ケーブルの作成］
　平均径８０μｍ、６０本の銅合金の素線を撚った導体（平均径０．７２ｍｍ）の外周に架橋難燃ポリオレフィンを押出して外径１．４５ｍｍの絶縁層を形成したコア電線を２本撚り合せて第２コア電線を得た。次に、同種の２本の上記コア電線と、上記第２コア電線とを撚り合せて芯線を形成し、この芯線の周囲にシース層を押出により被覆することで、Ｎｏ．１～Ｎｏ．１１の多芯ケーブルを得た。シース層としては、架橋ポリオレフィンを主成分とし、最小厚さが０．４５ｍｍ、平均外径が７．４ｍｍの内側シース層と、難燃性の架橋ポリウレタンを主成分とし、平均厚さが０．５ｍｍ、平均外径が８．４ｍｍの外側シース層とを有するものを形成した。なお、シース層の樹脂成分の架橋は、１８０ｋＧｙの電子線照射により行った。
［線膨張係数及び弾性率］
　Ｎｏ．１～Ｎｏ．１１の多芯ケーブルの絶縁層について、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４（１９９９）に記載の動的機械特性の試験方法に準拠し、粘弾性測定装置（アイティー計測制御社製「ＤＶＡ－２２０」）を用いて、引張モード、－１００℃から２００℃の温度範囲で、昇温速度５℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪０．０５％の条件で、温度変化に対する薄板の寸法変化から、２５℃から－３５℃までの線膨張係数Ｃ１及び２５℃から８０℃までの線膨張係数Ｃ２を算出した。また、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４（１９９９）に記載の動的機械特性の試験方法に準拠し、粘弾性測定装置（アイティー計測制御社製「ＤＶＡ－２２０」）を用いて、引張モード、－１００℃から２００℃の温度範囲で、昇温速度５℃／分、周波数１０Ｈｚ、歪０．０５％の条件で測定した貯蔵弾性率から、－３５℃における弾性率Ｅ１、２５℃における弾性率Ｅ２及び８０℃における弾性率Ｅ３を求めた。その結果を表１に示す。
［屈曲試験］
　図５に示すように、水平かつ互いに平行に配置された直径６０ｍｍの２本のマンドレルＡ１及びマンドレルＡ２の間にＮｏ．１～Ｎｏ．１１の多芯ケーブルＸを鉛直方向に通し、上端を一方のマンドレルＡ１の上側に当接するよう水平方向に９０°屈曲させた後、他方のマンドレルＡ２の上側に当接するよう逆向きに９０°屈曲させることを繰り返した。なお、試験条件は、多芯ケーブルＸの下端に下向きに２ｋｇの荷重を加え、温度を－３５℃及び８０℃の条件下で、それぞれ屈曲回数速度を６０回／分とし、１００００回屈曲した。この試験後のコア電線の状態を確認し、異常なし（通電できる状態）、断線（通電できなくなった状態）、摩耗（絶縁材の摩耗により導体が露出）、割れ（絶縁材が割れて導体が露出）の判定を行った。その結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、絶縁層の主成分がポリエチレン系樹脂であり、絶縁層の２５℃から－３５℃までの線膨張係数Ｃ１と、－３５℃での弾性率Ｅ１との積Ｃ１×Ｅ１が０．０１ＭＰａＫ－１以上０．９０ＭＰａＫ－１以下であり、ポリエチレン系樹脂の融点が８０℃以上１３０℃以下であるＮｏ．５～Ｎｏ．６及びＮｏ．８～Ｎｏ．１１の多芯ケーブルは、－３５℃及び８０℃条件下の屈曲試験において断線、摩耗、割れ等の異常が発生せず、良好な結果が得られた。以上の結果から、本開示の実施例は、低温及び室温以上の温度域での耐屈曲性に優れることが示された。
［耐油性試験］
　Ｎｏ．５～Ｎｏ．６及びＮｏ．８～Ｎｏ．１１の多芯ケーブルについて、自動車部品－低圧電線の試験方法ＪＡＳＯ　Ｄ６１８（２００８）に記載の方法に準拠して油に浸漬した。油としてはガソリンを用いた。複合ケーブルを１－２ｍ程度採取し、両端２５ｃｍからシース層をはぎ取り、ＥＰＢ電線及びＡＢＳ電線を露出させ、シース層とＥＰＢ電線及びＡＢＳ電線との間には油が入り、ＥＰＢ電線の内部及びＡＢＳ電線の内部には油が入らないように、ＥＰＢ電線及びＡＢＳ電線の末端は油の液面より上に配置した。次に、油に浸漬後の上記多芯ケーブルを室温で３０分以上乾燥させた後、上述の１００００回での－３５℃及び８０℃条件下の屈曲試験を実施した。この試験後のコア電線の状態を確認し、異常なし（通電できる状態）、断線（通電できなくなった状態）、摩耗（絶縁材の摩耗により導体が露出）、割れ（絶縁材が割れて導体が露出）の判定を行った。その結果を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、Ｎｏ．５～Ｎｏ．６及びＮｏ．８～Ｎｏ．９の多芯ケーブルは、油に浸漬後の－３５℃及び８０℃の屈曲試験においても断線、摩耗、割れ等の異常が発生せず、良好な結果が得られた。一方、Ｎｏ．１０～Ｎｏ．１１の多芯ケーブルは、油に浸漬後の－３５℃の屈曲試験においても断線、摩耗、割れ等の異常が発生せず、良好な結果が得られた。以上の結果から、本開示の実施例は、低温及び室温以上の温度域での耐油性も良好な性能が得られることが示された。
　１、１ａ、１ｂ　多芯ケーブル用コア電線
　２　導体
　３　絶縁層
　４、１４　芯線
　５　シース層
　５ａ　内側シース層
　５ｂ　外側シース層
　１０、１１　多芯ケーブル
　１０２　コア電線サプライリール
　１０３　撚り合せ部
　１０４　内側シース層被覆部
　１０４ａ、１０５ａ　貯留部
　１０５　外側シース層被覆部
　１０６　冷却部
　１０７　ケーブル巻付リール
　Ａ１、Ａ２　マンドレル
　Ｘ　多芯ケーブル

Claims (8)

  1. 　複数の素線を撚り合わせた導体と、この導体の外周を被覆する絶縁層とを備える多芯ケーブル用コア電線であって、
    　上記絶縁層の主成分がポリエチレン系樹脂であり、
    　絶縁層の２５℃から－３５℃までの線膨張係数Ｃ１と、－３５℃での弾性率Ｅ１との積Ｃ１×Ｅ１が０．０１ＭＰａＫ－１以上０．９０ＭＰａＫ－１以下であり、
    　上記ポリエチレン系樹脂の融点が８０℃以上１３０℃以下である多芯ケーブル用コア電線。
  2. 　上記絶縁層の２５℃における弾性率Ｅ２が１００ＭＰａ以上である請求項１に記載の多芯ケーブル用コア電線。
  3. 　上記絶縁層の２５℃から８０℃までの線膨張係数Ｃ２が５．０×１０－４Ｋ－１以下である請求項１又は請求項２に記載の多芯ケーブル用コア電線。
  4. 　上記導体の横断面における平均面積が１．０ｍｍ２以上３．０ｍｍ２以下である請求項１、請求項２又は請求項３に記載の多芯ケーブル用コア電線。
  5. 　上記導体における複数の素線の平均径が４０μｍ以上１００μｍ以下、複数の素線が１９６本以上２４５０本以下である請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の多芯ケーブル用コア電線。
  6. 　上記導体が、複数の素線を撚り合せた撚素線をさらに撚り合せたものである請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の多芯ケーブル用コア電線。
  7. 　複数のコア電線を撚り合わせた芯線と、この芯線の周囲に配設されるシース層とを備える多芯ケーブルであって、
    　上記複数のコア電線の少なくとも１本が請求項１に記載のものである多芯ケーブル。
  8. 　上記複数のコア電線の少なくとも１本が複数のコア電線を撚り合せたものである請求項７に記載の多芯ケーブル。
PCT/JP2018/037489 2018-03-05 2018-10-05 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル WO2019171644A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US16/969,438 US11101054B2 (en) 2018-03-05 2018-10-05 Core wire for multi-core cables and multi-core cable
CN201880090683.0A CN111801745B (zh) 2018-03-05 2018-10-05 多芯电缆用芯电线以及多芯电缆
JP2019534994A JP6783394B2 (ja) 2018-03-05 2018-10-05 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル
US17/376,279 US11410789B2 (en) 2018-03-05 2021-07-15 Core wire for multi-core cables and multi-core cable

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018039137 2018-03-05
JP2018-039137 2018-03-05

Related Child Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US16/969,438 A-371-Of-International US11101054B2 (en) 2018-03-05 2018-10-05 Core wire for multi-core cables and multi-core cable
US17/376,279 Continuation US11410789B2 (en) 2018-03-05 2021-07-15 Core wire for multi-core cables and multi-core cable

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2019171644A1 true WO2019171644A1 (ja) 2019-09-12

Family

ID=67847023

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2018/037489 WO2019171644A1 (ja) 2018-03-05 2018-10-05 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル

Country Status (4)

Country Link
US (2) US11101054B2 (ja)
JP (2) JP6783394B2 (ja)
CN (1) CN111801745B (ja)
WO (1) WO2019171644A1 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021084656A1 (ja) * 2019-10-30 2021-05-06 住友電気工業株式会社 電気絶縁ケーブル
JP7036289B1 (ja) * 2021-03-19 2022-03-15 住友電気工業株式会社 多芯ケーブル

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6844739B1 (ja) * 2020-08-07 2021-03-17 日立金属株式会社 熱検知線及び多心ケーブル

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000119456A (ja) * 1998-10-16 2000-04-25 Denki Kagaku Kogyo Kk 電線被覆材料
WO2017056279A1 (ja) * 2015-09-30 2017-04-06 住友電気工業株式会社 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20090084574A1 (en) 2007-09-28 2009-04-02 Kim Gene Balfour Poly(arylene ether) composition and its use in the fabrication of extruded articles and coated wire
JP4816719B2 (ja) * 2008-12-16 2011-11-16 住友電気工業株式会社 難燃ケーブル
JP5062200B2 (ja) 2009-02-26 2012-10-31 住友電気工業株式会社 同軸ケーブルの製造方法
JP5556183B2 (ja) 2009-10-06 2014-07-23 住友電気工業株式会社 難燃性樹脂組成物及びそれを用いた絶縁電線、フラットケーブル、成形品
CA2811587C (en) * 2010-09-30 2017-11-21 Dow Global Technologies Llc Recyclable thermoplastic insulation with improved breakdown strength
JP2013033716A (ja) * 2011-07-07 2013-02-14 Nitto Denko Corp 超伝導線材用被覆材、超伝導電線及び電気機器
EP2734587A4 (en) 2011-07-22 2015-05-06 Sabic Innovative Plastics Ip POLY (ARYLENETHERS) COMPOSITION AND ITEMS DEVELOPED THEREFROM
JP5737323B2 (ja) 2013-05-01 2015-06-17 住友電気工業株式会社 電気絶縁ケーブル
JP2015156386A (ja) 2015-04-21 2015-08-27 住友電気工業株式会社 電気絶縁ケーブル
CN107112090B (zh) 2015-09-30 2019-06-21 住友电气工业株式会社 多芯电缆用芯电线和多芯电缆

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000119456A (ja) * 1998-10-16 2000-04-25 Denki Kagaku Kogyo Kk 電線被覆材料
WO2017056279A1 (ja) * 2015-09-30 2017-04-06 住友電気工業株式会社 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021084656A1 (ja) * 2019-10-30 2021-05-06 住友電気工業株式会社 電気絶縁ケーブル
JPWO2021084656A1 (ja) * 2019-10-30 2021-05-06
CN114556494A (zh) * 2019-10-30 2022-05-27 住友电气工业株式会社 电气绝缘电缆
JP7338694B2 (ja) 2019-10-30 2023-09-05 住友電気工業株式会社 電気絶縁ケーブル
JP7036289B1 (ja) * 2021-03-19 2022-03-15 住友電気工業株式会社 多芯ケーブル

Also Published As

Publication number Publication date
US20210343447A1 (en) 2021-11-04
US20210005347A1 (en) 2021-01-07
CN111801745A (zh) 2020-10-20
US11101054B2 (en) 2021-08-24
CN111801745B (zh) 2022-07-05
US11410789B2 (en) 2022-08-09
JPWO2019171644A1 (ja) 2020-04-16
JP6783394B2 (ja) 2020-11-11
JP2020038849A (ja) 2020-03-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10964452B2 (en) Core electric wire for multi-core cable and multi-core cable
JP6358394B2 (ja) 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル
US11410789B2 (en) Core wire for multi-core cables and multi-core cable
WO2020241508A1 (ja) 多芯ケーブル
JP6369652B2 (ja) 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル
US11114215B2 (en) Core electric wire for multi-core cable and multi-core cable
WO2020246442A1 (ja) 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル
JP6418351B1 (ja) 多芯ケーブル
JP6406471B1 (ja) 多芯ケーブル用コア電線
JP6369651B2 (ja) 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル
WO2022230372A1 (ja) 多芯ケーブル
JP6854416B2 (ja) 多芯ケーブル用コア電線及び多芯ケーブル

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019534994

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 18909063

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 18909063

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1