WO2019038276A1 - Device and method for catalytic and/or pressureless oiling - Google Patents

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WO2019038276A1
WO2019038276A1 PCT/EP2018/072545 EP2018072545W WO2019038276A1 WO 2019038276 A1 WO2019038276 A1 WO 2019038276A1 EP 2018072545 W EP2018072545 W EP 2018072545W WO 2019038276 A1 WO2019038276 A1 WO 2019038276A1
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pump
circulation pump
temperature
reaction vessel
cavitation
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PCT/EP2018/072545
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Karl Morgenbesser
Nikolaus SCHMIDT-OTT
Thorsten NEUKAMM
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Karl Morgenbesser
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    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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    • C10G1/00Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/08Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal with moving catalysts
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10GCRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
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    • CCHEMISTRY; METALLURGY
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    • C10G2300/00Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/10Feedstock materials
    • C10G2300/1003Waste materials

Definitions

  • the invention relates to a device and a method for catalytic and / or pressure-less VER ⁇ lung with an entry system for entry material, such as organic materials or plastics, with a reaction vessel, preferably a heat exchanger and a variable-speed circulation pump, wherein the temperature in the reaction vessel can be regulated by heat input.
  • a reaction vessel preferably a heat exchanger and a variable-speed circulation pump, wherein the temperature in the reaction vessel can be regulated by heat input.
  • Pilot plant has been able to achieve a material throughput of no more than 20% of the target figure, and this only for a short period of time (Final Report / Excerpt, Ref Fuel AlphaKat Demonstration Program, December 2012, Covanta Renewable Fuels, LLC, Cooperative Agreement No. W9132T-09 -2-0024).
  • the present invention has the object underlying to provide a device for catalytic and / or pressure-free oiling, which can be operated with increased safety and improved yield.
  • the task was to specify a corresponding method.
  • the invention has the particular object to eliminate the above-mentioned disadvantages and to operate stable and continuously with the indicated components KDV systems; This results in a result which almost corresponds to the theoretically expected yield and ensures that no toxic substances can be produced even in the case of operating errors or system malfunctions.
  • the present invention specifically uses the outside of the circulation pump P2 destructive and process-supporting acting properties of cavitation. Likewise, a comparable effect can be achieved by a crushing device. By such a shredding device can in particular a comminuting effect and optionally also an improved mixing can be achieved.
  • the device is equipped with a subsequent to the reaction vessel condensation device.
  • the device is equipped with a subsequent to the reaction vessel distillation device K2.
  • the distillation device K2 can be arranged between the reaction vessel and the condensation device.
  • the temperature in the reaction vessel can be controlled by heat input by means of a heat input device.
  • the temperature in the reaction vessel can optionally be regulated by heat input by means of electric heating and / or heat exchanger and / or circulating pump. In this way, the heat input can be controlled precisely and with little technical effort.
  • a temperature measurement T2 can preferably be installed in the latter and a further temperature measurement T6 can be installed in the conduit 8, which are monitored for difference 53.
  • the temperature T2 can be monitored at maximum 55 to automatically activate a shutdown of the power supply.
  • the temperature T2 be monitored to a maximum of 55 to automatically activate a pre-alarm and on further increase a shutdown of the power supply, in order to reliably prevent the formation of toxic substances.
  • a further advantage is that the measurements and / or measures for preventing cavitation in the circulating pumps can be carried out according to different measuring methods and / or methods.
  • the throttle body be adjustable.
  • the throttle point can be axially flowed through and / or through which the risk of damage to the throttle can be reduced.
  • the pressure behind the circulation pump P2 by adjusting the throttle D2 be adjustable.
  • the pressure 61 behind the circulation pump P2 can be adjusted by adjusting the throttle D2 in order to expand the control range for energy input by the circulation pump P2 in the direction of lower energy.
  • the volume flow and / or the pressure downstream of the circulation pump P2 through the throttle point D2 be throttled and / or adjustable so that behind the throttle point D2 cavitation occurs, in particular by mixing and / or comminution and / or outgassing support.
  • the inlet height H2 is selected to be so high for the speed-regulated circulating pump P2 that no cavitation occurs in the circulating pump P2 over the entire speed range. In particular, it may be advantageous if the inlet height H2 is selected to be so high for the speed-regulated circulating pump P2 that cavitation does not occur during undisturbed suction conditions in the circulating pump P2 over the entire speed range. It may also be advantageous if the circulation pump P2 is monitored for cavitation and / or is set up to automatically switch off the energy supply in good time before a critical process temperature is exceeded, in particular in order to prevent the formation of toxic substances.
  • Another embodiment is that the entry into the reaction vessel B2 by an adjustable feed system P3, with which the mass flow and / or flow is adjustable.
  • the mass flow and / or volume flow may preferably be precisely adjustable with the adjustable feed system. This may have the advantage that the predetermined mass flow of feedstock E2 is accurately maintained, and thereby also the other feed systems for catalyst and neutralizing agent, e.g. the pumps P4, P5 are adjustable in a fixed and exact ratio to it.
  • the volume flow is adjustable independently of the pressure in the reaction vessel and the pressure upstream of the feed system.
  • the delivery system can be designed as a variable-speed volumetric pump.
  • the feed system can be designed as a pump with a downstream control valve, which is preferably controlled by a flow controller.
  • the ratio of the flow rates can be given by a fixed speed ratio.
  • the reaction vessel B2 can be preceded by a storage tank B1 filled with carrier oil.
  • the reaction vessel B2 may preferably be preceded by a feed tank B1 filled with carrier oil and connected to a circulation pump P1.
  • the reaction vessel B2 and / or the storage tank B1 and, if necessary, a shredding device Z2 can be connected upstream.
  • a metering device in particular a speed-controlled conveyor screw, introduce entry material.
  • the circulation pump P1 of the storage tank B1 can mix and / or heat the feed material E2, wherein the water content can evaporate.
  • the use of a reservoir B1 with circulation pump P1 and crushing device Z2 makes it possible to optimally prepare the entry material E2 for further processing in the reaction vessel.
  • the feed material E2 can be comminuted, mixed with carrier oil, heated to the evaporation temperature for water and then dehumidified.
  • the comminution device Z2 homogenizes the entry mass E2, enlarges the surface of the solid particles involved in the reaction and thus accelerates the process.
  • the pressure 61 behind the pump P2 can be set so high that cavitation occurs behind the throttle D2.
  • cavitation of different intensity behind throttle D2 can be generated by targeted throttling downstream of pump P2. At this point, cavitation does not have a destructive effect, in particular not destructive on the pump P2, but supports the process with regard to mixing, comminution and evaporation / outgassing.
  • an analog level measurement L1 and L2 can be set up in the reservoir B1 and / or in the reaction vessel B2 over the entire vessel height.
  • control-relevant level states can be adjustable in order to serve as a control criterion.
  • An advantage the level measurement defined in the reservoir B1 and the reaction vessel B2 is that minimum, maximum and operating levels can be formed and processed control technology.
  • the temperature measurement in container B1, B2 can have a high priority for the reliability of the system, which is why it can be redundant and processed in a selection circuit, which also takes extreme values, as the actual value of the temperature control acting on the speed adjustment of the circulation pump P1, P2 temperature control can be.
  • a selection circuit which also takes extreme values, as the actual value of the temperature control acting on the speed adjustment of the circulation pump P1, P2 temperature control can be.
  • an empirically determined curve 50, 51 may each exist.
  • the electrical drive power of the pump P1, P2 can be represented as a function of their speed during normal operation, in order to detect with a negative deviation cavitation of the pump P1, P2 in a further way.
  • the electrical drive power of the pump P1, P2 may be represented as a function of their speed during normal operation to have a positive deviation signal and / or an indicator for the accumulation of non-evaporable solids available. It may therefore be advantageous to have a further independent measurement, with the cavitation of the circulation pumps P1, P2 can be seen and at the same time for the container B1, B2 provides an indication of the proportion of solids, if appropriate, to ablate a portion of Umnachlzmenge and by To replace fresh oil.
  • the throttle bodies D1, D2 can be configured as a single nozzle or individual diaphragm or from a plurality of switchable nozzles or diaphragms. It It may be advantageous to adapt the type and number of nozzles to the feed material and to the volume flows.
  • a straight pipe section 21 with a length greater than the length of a cavitation jet forming therein can be present in an advantageous manner.
  • the inner wall of the straight pipe section 21 may have a sufficient lateral distance to the cavitation after the throttle point D2.
  • a tube piece 21 that is as long as possible (at least 1 m) can prevent harmful effects of cavitation.
  • the system or device can be advantageously equipped with a combined heat and power plant CHP, which is preferably also operable with the fuel obtained from the system and / or at various points B3, B4, B5, B6, K4, K5 in the system and / or device inevitably evacuated and not further processed vapors sucks and burns. This results in an elegant way to feed inevitably resulting and not further processed vapors into the intake pipe of the cogeneration unit CHP and make harmless by combustion.
  • a combined heat and power plant CHP which is preferably also operable with the fuel obtained from the system and / or at various points B3, B4, B5, B6, K4, K5 in the system and / or device inevitably evacuated and not further processed vapors sucks and burns. This results in an elegant way to feed inevitably resulting and not further processed vapors into the intake pipe of the cogeneration unit CHP and make harmless by combustion.
  • the combined heat and power plant CHP can be operated instead of a gas engine M with a gas turbine, which preferably emits heat energy at a higher temperature level.
  • a gas turbine in a CHP can provide the advantage that the heat energy delivered is available at a higher temperature level and that thus the heat exchangers acted upon can be made smaller. Only the high temperature level of a gas turbine makes it possible to realize heating tasks in the temperature range of the reaction vessel B2.
  • reservoirs B3, B4 may be present, which are preferably both heatable with energy from the combined heat and power plant CHP.
  • a reservoir B3 can be maintained at a temperature below the boiling point of water via the heat exchanger W3.
  • the other reservoir B4 can be kept below the reaction temperature of the current feed E1 via the heat exchanger W4. This can have the advantage that the operating temperature in the storage tank B1 and B2 in the reaction vessel is achieved faster by the supply of preheated oil from the storage tanks B3, B4.
  • the temperature in the reaction vessel B2 as long as no product is added, in addition to the energy input by the circulation pump P2 and / or by the electric heater EH2 and by the heat exchanger W2, which is integrated into the suction line 7 and / or is supplied with the high-temperature waste heat of the combined heat and power plant CHP is affected.
  • the volumetric pump P3 in the suction line 7 of the circulation pump P2 feed a predetermined amount before the heat exchanger W2, which was previously decoupled by closing a valve V10 from Umdzniklauf.
  • a valve V10 from Umdzniklauf.
  • For circulating a strand 9 can be connected by opening a valve V1 1 parallel to the heat exchanger W2.
  • both catalyst and neutralizing agent preferably in a known ratio mixed with carrier oil
  • both catalyst and neutralizing agent preferably in a known ratio mixed with carrier oil
  • in each case be contained in a storage tank B5, B6, there mixed with agitator R1, R2 and / or permanently mixed and / or each with a variable speed Volumetric pump P4, P5 be introduced into the suction line of the circulation pump P2.
  • the pumps P4, P5 can preferably be controllable in a dependent relationship to the rotational speed of the pump P3.
  • a differential pressure measurement 76, 66 between pressure in the dome of the container B1 and / or container B2 and atmosphere may be appropriate.
  • the differential pressure measurement can serve as an actual value for a pressure regulator 78, 67 which controls the condensation K1, K3 at the outlet of the container B1, B2 and monitors for deviation in both positive 69 and negative 68 direction. This is preferably done via an alarm disturbances in the condensation K1, K3 display and / or large positive deviation to stop the power supply by pump P1 and / or pump P2 and heat exchanger W1 and / or heat exchanger W2 and / or material flow through pumps P1 , Z1, Z2, P6 and / or pumps P3, P4, P5 to interrupt.
  • a common container 90 can be used for collecting both the condensed process water and the auskonden- centered distillate.
  • the level can be measured with two float level measurements 91, 92.
  • the floats 93, 94 may be designed for different densities.
  • the level of the lighter middle distillate can be computationally corrected with the level of the heavier process water.
  • the level versus time waveform can be an important indicator of a) current yield (slope) and / or b) stability (continuity) of the overall process.
  • FIG. 1 a, 1 b, 1 c, 1 d schematically an embodiment diagram for the construction of a system according to the invention.
  • Fig. 3 shows schematically an adjustment characteristic, which results from the characteristics of Fig. 2a, 2b, 2c and serves as a basis for the adjustment of the throttle D1, D2.
  • Fig. 4 shows schematically for a circulation pump in a power-speed diagram an empirically determined curve for the operation and limits for deviations, which represent too high a degree of solids loading or a typical power loss in cavitation.
  • Fig. 5 shows schematically a drive logic of the circulation pump P1.
  • Fig. 6 shows schematically a drive logic of the circulation pump P2.
  • FIG. 1 a, 1 b, 1 c, 1 d an overall scheme for the construction of a KDV system according to the invention is shown, in the figure 1 a, a combined heat and power CHP, a low-temperature reservoir B3 and a high-temperature reservoir B4 are shown 1 b shows an entry system E 1 with storage tank B1, FIG. 1 c shows the actual reaction vessel B2 with subsequent evaporation column K2, and FIG. 1d shows a condensation system K3.
  • FIG. 1 a shows a combined heat and power plant CHP with a motor M, a generator G for power generation, a low-temperature heat exchanger WT-NT and a a high-temperature heat exchanger WT-HT and a suction 80 with suction filter 81.
  • the reservoir B3 is filled with unloaded carrier oil, which is circulated with a stirrer 36 and is maintained at a temperature T7. From the dome of the reservoir B3 a suction line 23 leads to the suction 80th
  • a reservoir B4 is filled with carrier oil for high temperature, which is kept in motion with a stirrer 37 and is maintained at a temperature T8 by a heat exchanger W4, wherein hot heat transfer oil is fed via a pipe 34 to the heat exchanger W4 and returned via a pipe 35 again , From the container B4 also performs a suction 24 in the intake 80 of the cogeneration plant CHP.
  • High-temperature carrier oil is fed from the reservoir B4 via a discharge pump P7 and pipe 12 into a reaction vessel B2 (FIG. 1c).
  • the storage tank B1 is equipped with an electric heater EH1, a sight glass S1 and an analog level measurement L1. From the upper part of the container B1 is a connection either in a Ausdampf Gustav 26 or via pipe 1 1 in a condensation device K1, depending on the nature of the entry material E2 and the pollutants contained therein.
  • the throttle point D1 has an adjustable drive surface 64 with a passage surface, wherein the actuator 64 is driven by a pressure regulator 60, 62 to regulate the pressure 60 even at variable flow rate to a constant pressure.
  • a temperature sensor T5 is mounted in a pressure line 2, which evaluates a differential temperature 52 in cooperation with a temperature sensor T1 in the pump P1 to detect cavitation of the pump P1 and turn off the pump P1, if necessary, automatically.
  • there is a maximum monitoring 54 for the temperature sensor T1 also cavitation in to recognize the pump P1 and turn off the pump P1 if necessary automatically.
  • analogue level measurement L1 different levels are defined within the receiver B1, such as e.g. an adjustable maximum height L12 and an adjustable minimum height L1 1.
  • the level in the storage tank B1 is controlled by pump P6 (FIG. 1a), which conveys warm carrier oil from the storage tank B3 (FIG. 1a), and control valve V6 is regulated via the pipe 10 to a constant value.
  • pump P6 FIG. 1a
  • control valve V6 is regulated via the pipe 10 to a constant value.
  • T3, T3 ' is mounted, the signal of which is forwarded for various tasks.
  • the heat exchanger W1 is heated via the pipe 17 with hot heat transfer oil from the high-temperature heat exchanger WT-HT of the combined heat and power plant CHP (FIG. 1 a).
  • the heating power is set via the control valve V5 in pipe 18.
  • the temperature control for T3 in the storage tank B1 is carried out optionally via the heat exchanger W1 (circulation pump P1 adopts the base load at a constant speed) or via the circulation pump P1 (heat exchanger W1 uses the entire available energy of the combined heat and power plant CHP).
  • the valve V5 in the pipe 18 is closed immediately and the entry screw Z1 is stopped immediately.
  • the receiver tank B1 Before loading the receiver tank B1 with feed material E2, it is filled with warm carrier oil from the storage container B3 (FIG. 1a) to a minimum level L1. Only then is the entry material E2 via the entry screw Z1 introduced and the comminution Z2 and circulating pump P1 supplied. With the heat exchanger W1 and the energy input through the circulation pump P1, the medium in the storage tank B1 is heated to such an extent that the water present in the feed material E2 evaporates.
  • the level in the reservoir B1 is kept constant by controlled introduction of unloaded carrier oil from the reservoir B3 ( Figure 1a) via pump P6 ( Figure 1a), valve V6 ( Figure 1a) and line 10.
  • a characteristic 50 "drive power N over speed n" was determined.
  • Deviations of the operating point from this characteristic 50 are a measure of the degree of solids loading. If a limit value is exceeded, the loaded carrier oil is drained via a valve V13 and fed to an external processing plant. Subsequently, container B1 is filled up again from storage container B3 (FIG. 1a) with unloaded carrier oil.
  • Systems of this type are usually operated via a freely programmable control with user interface, visualization and data recording (Prozessleit- system 79).
  • a Process control system 79 In addition to the usual data recording of a process control system 79, another Datalogger 79a is installed especially for diagnostics and fault value analysis in which all available analogue and binary information is stored via bus from the controller with a high temporal resolution ( ⁇ 100 msec).
  • a typical manufacturer of a corresponding diagnostic system is the company Delphin Technology AG (DE, 51427 Bergisch Gladbach, Lustheide 81), which in addition to the usual data logger software with numerous tools for diagnosis and fault analysis offers.
  • Fig. 1 c a distillation column K2 and the reaction vessel B2 are shown, which is supplied from the pump P3 (Fig. 1 b) via the pipe 5, wherein the conveyed amount first passes through a check valve V12 in a pipe 6 and through the Heat exchanger W2 leads into a suction line 7 for the circulation pump P2, which feeds on its pressure side in a pipe 8.
  • Pipe 8 leads via a throttle point D2 and pipe 21 to the inlet of the reaction vessel B2.
  • the throttling of D2 can be varied with a pressure measurement 61 with a pressure regulator 63 via an actuator 65 to adjust the pressure before throttle D2 and thus the intensity of the cavitation after throttle D2.
  • valve V12 is opened in the line 5
  • the valve V10 is closed in the line 6
  • the valve V1 1 is opened in a line 9.
  • the feed material is passed through the heat exchanger W2 and regulated via a valve V7 in a line 31 to the temperature in the reaction vessel B2.
  • Setpoint of this temperature control is a temperature T4 in the reaction vessel B2.
  • Actual value is a temperature T9 behind heat exchanger W2.
  • the actuator of the control loop is a valve V7 in the line 31st
  • High-temperature circulating pumps are produced, for example, by Allweiler GmbH (DE, 78315 Radolfzell, Allweilerstr.
  • the reaction vessel B2 is additionally equipped with an electric heater EH2. Through a sight glass S2, the level in the container B2 can be observed in order to recognize the intensity of the evaporation process and any foaming can.
  • the reaction vessel B2 also has an analogue level measurement L2, with the level switching points, such as an adjustable maximum height L22 and an adjustable minimum height L21, can be fixed.
  • a temperature T2 within the pump P2 is monitored for difference to the temperature T6 in line 8.
  • the exceeding of a limit value 53 is interpreted as cavitation and activates the switching off of the pump P2.
  • the temperature T2 in the pump P2 is monitored to a maximum value 55.
  • the exceeding of the limit value 55 is interpreted as cavitation of the pump P2 and leads to the shutdown of the pump P2.
  • neutralization agent is fed from a reservoir B5 catalyst via a volumetric pump P4 and the line 12 and from a reservoir B6 via a volumetric pump P5 and via a line 13 into the suction line 7 of the circulation pump P2.
  • carrier oil and catalyst are mixed in a predetermined ratio and are maintained by a stirrer R1 in their mixture.
  • the speed of the feed pump P4 is dependent on the speed of the discharge pump P3 to feed the exact amount of catalyst for the charged solid.
  • the speed of the feed pump P5 is dependent on the speed of the discharge pump P3 to feed the exact amount of neutralizing agent for the input solid.
  • the transfer operation is stopped (stop the discharge pump P3 and close the valve V7) and the level in the tank B2 by discharging through a valve V14 up to lowered to a minimum operating level L21 in an external treatment plant.
  • a constant pressure in the dome of the container B2 is a prerequisite for a stable process.
  • the differential pressure to the atmosphere is measured by a differential pressure transmitter 66 and serves as an actual value for a control of the condensation.
  • the value is still monitored for a minimum limit value 68 and a maximum limit value 69, the maximum limit value 69 stopping the energy supply by switching off the circulation pump P2.
  • Fig. 1 d shows an air condenser K3, in which the resulting vapor via a pipe 22 enters and condenses here to liquid (middle distillate).
  • a control 67 of the head pressure in the container B2 acts on the speed adjustment of an air condenser K3.
  • the condensate is fed into a collecting tank 90 for middle distillate.
  • the receiver 90 is equipped with two different density based analog float level measurements 91/93, 92/94.
  • the float 93 is designed for the density of water, the middle distillate density float 94.
  • Both levels 91, 92 are monitored for minimum and maximum limits 97/98, 99/100, activate the discharge valves 101, 102 to discharge water or middle distillate into a water tank K4 and a middle distillate tank K5, respectively.
  • Gases forming in the tanks K4, K5 and 90 are collected via a line 25 and extracted by the cogeneration unit CHP (FIG. 1 a).
  • FIG. 2 a schematically shows pump characteristics for different rotational speeds n for circulating pumps P 1, P 2 in a rotational speed range from n MIN to n MAX.
  • various throttle characteristics s1, s2, s3 for the variable throttles D1, D2 are shown.
  • the intersection of the throttle characteristic s4 (throttle D1, D2 fully open) with the maximum speed characteristic n-MAX shows the operating point 1 10 for maximum energy input.
  • Each pressure 60, 61 before the throttle point D1, D2 corresponds for each speed of a specific throttle position D1, D2.
  • Fig. 2b the power requirement for different rotational speeds of the circulation pumps P1, P2 is shown schematically.
  • the dot-dash line corresponds to the power requirement at constant pressure 60, 61, which represents the possible energy input within a speed control range 59.
  • the adjustable pressure 60, 61 in front of the throttle points D1, D2 is decisive for the intensity of the cavitation after the throttle points D1, D2.
  • 109 indicates the variable energy input without adjustable throttle;
  • 59 identifies the significantly larger variable energy input with adjustable throttle.
  • 2c schematically shows the adjustment path of the adjustable throttles D1, D2 over the flow rate at different forward pressures 60, 60 ', 60 ", 61, 61', 61". From FIGS. 2a, 2b, 2c, a diagram according to FIG.
  • FIG. 4 shows an empirically determined curve 50, 51 as well as a limit curve 72 ', 72 "for solids loading and a limit curve 71', 71" for cavitation in the pump P1, P2.
  • the curve 50, 51 shows the drive power of the pump P1, P2 at operating temperature as a function of the rotational speed n at minimum load of the carrier material with solids and at a predetermined pressure 60, 61 before throttle D1, D2 for cavitation behind throttle D1, D2.
  • Operating points 74 ', 74 "above the reference curve 50, 51 are a measure of the loading of the carrier material with solids.
  • Operating points 73', 73" below the reference curve 50, 51 are an indicator of cavitation in the pump P1, P2.
  • the operating point 50', 51 ' is the theoretical operating point at minimum solids loading , which should be counteracted by brief interruption of the entry via pump P3 and the energy supply via valve V7 and lowering the level to the minimum level L21 via the discharge valve V14.
  • 5 schematically shows a logic module for controlling the circulating pump P1 in a process control system 79. In the upper area are relevant analog signals, in the lower area relevant binary signals are shown.
  • All analog signals, which cause an adjustment of the speed n of the pump P1 are connected to a logic device, the MIN selection 105.
  • the signal that calls for speed reduction, is switched through to the speed adjustment of the pump P1.
  • each four analog signals are interconnected: differential pressure measurement 76, temperature measurement T3, level measurement L1 and manual adjustment 84 for the speed n of the pump P1.
  • the temperature controller T3 In normal operation, the temperature controller T3.
  • the storage tank B1 is not yet filled.
  • the pump P1 is switched on as soon as the MIN level for dry running protection 86 is exceeded.
  • the level controller L1 engages and reduces the speed n and thus the flow rate to a value at which an overshoot of the oil jet is excluded in the upper part of the reservoir B1.
  • the temperature controller T3 takes over and increases the speed to n-MAX until the setpoint of T3 is reached.
  • All digital signals causing a stop of the pump P1 are linked in the process control system 79 via an AND module 107: pressure dP-MAX 77, temperature T-MAX 54, level 86, temperature difference 52, emergency stop 88manual OFF 103 and power loss 73 'of the pump P1.
  • the wiring of the stop criteria is designed to be break-proof; If only one of these contacts changes to the ZERO state, the pump is stopped.
  • 6 schematically shows a logic module for controlling the circulating pump P2 in a process control system 79. In the upper area are relevant analog signals, in the lower area relevant binary signals are shown. All analog signals that cause an adjustment of the speed n of the pump P2 are connected to a logic device, the MIN selection 106. The signal requesting speed reduction is switched to the speed adjustment of the pump P2.
  • Four analog signals are connected in each case for the reaction vessel B2: differential pressure measurement 66, temperature measurement T4, level measurement L2 and manual adjustment 85 for the rotational speed n of the pump P2.
  • the temperature controller T4 In normal operation, the temperature controller T4. If it comes, for example, by a disturbance in the condensation K3 to a pressure increase 66 in the reaction vessel B2, so the speed adjustment is bumpless and instantaneous on the pressure controller 67 via.
  • this selection circuit 106 is also ensured that the speed n can also be moved manually only within the allowable limits n-MIN, n-MAX.
  • the wiring of the stop criteria is designed to be break-proof; If only one of these contacts changes to the ZERO state, the pump is stopped.
  • the present invention generally also relates to a device and a method for catalytic and / or pressure-free treatment in a plant with an entry system for input material such as organic materials or plastics, with a reaction vessel, with a heat exchanger before the reaction vessel, with a speed-controlled circulating pump and a to the reaction vessel subsequent condensation device, wherein the temperature in the reaction vessel by heat input by means of electric heating and / or heat exchanger and / or circulating pump is controlled.
  • shut-off valve 58 stop valve
  • V6 level control valve for storage tank B1 V7 Temperature control valve to heat exchanger W2

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Abstract

Device for catalytic and/or pressureless oiling having an input system for input material, such as organic substances or plastics, having a reaction vessel, having a heat exchanger, and having a speed-regulated circulating pump, wherein the temperature in the reaction vessel is regulated by way of the input of heat, wherein the circulating pump is monitored for cavitation, and wherein the volumetric flow downstream of the circulating pump can be throttled by way of a throttle point.

Description

Vorrichtung und Verfahren zur katalytischen und/oder drucklosen VerÖlung  Apparatus and method for catalytic and / or pressure-free treatment
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung und ein Verfahren zur katalytischen und/oder drucklosen VerÖlung mit einem Eintragssystem für Eintragsmaterial, wie organische Stoffe oder Kunststoffe, mit einem Reaktionsbehälter, bevorzugt einem Wärmetauscher sowie mit einer drehzahlgeregelten Umwälzpumpe, wobei die Temperatur im Reaktionsbehälter durch Wärmeeintrag regelbar ist. The invention relates to a device and a method for catalytic and / or pressure-less VERÖlung with an entry system for entry material, such as organic materials or plastics, with a reaction vessel, preferably a heat exchanger and a variable-speed circulation pump, wherein the temperature in the reaction vessel can be regulated by heat input.
Derartige Anlagen sind in der EP 1 538 191 B1 sowie in der DE 10 2010 018 320 A1 sowie in der DE 10 2010 100 606 75 B4 sowie der WO 2016 1 16484 A1 beschrieben. In der EP 1 538 191 A1 wird eine Anlage gezeigt, bei welcher in einem Kreislauf der Energieeintrag für die Depolymerisation eines Reaktionsgemisches mittels einer Pumpe, die in ein gegenläufiges Rührwerk fördert, erfolgen soll . Durch ein derartiges Rührwerk kann nicht oder nur in unzureichendem Ausmaß eine Verkleinerung beziehungsweise Vermischung von der jeweiligen Reaktionsmasse mit dem jeweiligen Trägeröl herbeigeführt werden. Der chemische Prozess der katalytischen drucklosen VerÖlung wird zwar nicht in Frage gestellt, die in den genannten Schriften dargestellten Anlagen entsprechen jedoch einer Soll-Vorstellung und sind in der Praxis in Ihrer Prozessführung noch nicht ausreichend entwickelt. Laut einer im Auftrag der U.S. Army durchgeführten Studie zu einer KDV-Such systems are described in EP 1 538 191 B1 and in DE 10 2010 018 320 A1 as well as in DE 10 2010 100 606 75 B4 and WO 2016 1 16484 A1. In EP 1 538 191 A1, a system is shown in which in a circuit of the energy input for the depolymerization of a reaction mixture by means of a pump which promotes in a counter-rotating agitator, should take place. By such a stirrer can not or only to an insufficient extent be brought about a reduction or mixing of the respective reaction mass with the respective carrier oil. Although the chemical process of the catalytic pressure-free treatment is not called into question, the systems described in the cited documents correspond to a target concept and are not sufficiently developed in practice in your process management. According to a commissioned by the U.S. Army conducted study on a KDV
Pilotanlage konnte ein Materialdurchsatz von maximal 20% der Soll-Angabe erreicht werden und auch dies immer nur für kurze Zeiträume (Final Report / Excerpt, Ref Fuel AlphaKat Demonstration Program, December 2012, Covanta Renewable Fuels, LLC, Cooperative Agreement No. W9132T-09-2-0024). Ferner ist aus dem Bericht "Sachstand zu den alternativen Verfahren für die thermische Entsorgung von Abfällen" des Umweltbundesamtes, D-06844 Dessau- Rosslau, Wörlitzerplatz 1 , Projektnummer 29217 UBA-FB 002102, März 2017, Kapitel 2.3.2, 3.4 und 6.4 zu entnehmen: "Verölungsverfahren haben den Anspruch aus bestimmten Abfallfraktionen ein - üblicherweise zu Heizöl oder Diesel vergleichbares - Produkt-Öl zu erzeugen. Großtechnische Anlagen zur Produktion von Heizöl oder Diesel im Dauerbetrieb existieren bisher noch nicht. Aussagen zur Wirtschaftlichkeit basieren daher stets auf Planungen. Die derzeit betriebenen An- lagen dienen der Erforschung und Weiterentwicklung der Verfahren. Neben der Wirtschaftlichkeit ist insbesondere der Nachweis eines reibungslosen Dauerbetriebs im Zeitraum von Wochen und Monaten noch zu erbringen." Pilot plant has been able to achieve a material throughput of no more than 20% of the target figure, and this only for a short period of time (Final Report / Excerpt, Ref Fuel AlphaKat Demonstration Program, December 2012, Covanta Renewable Fuels, LLC, Cooperative Agreement No. W9132T-09 -2-0024). Furthermore, from the report "State of the art for alternative methods for the thermal disposal of waste" of the Federal Environment Agency, D-06844 Dessau-Rosslau, Wörlitzerplatz 1, project number 29217 UBA-FB 002102, March 2017, chapter 2.3.2, 3.4 and 6.4 "Oilification processes claim to produce certain product fractions from certain waste fractions - usually comparable to fuel oil or diesel." Large-scale plants for the production of fuel oil or diesel in continuous operation do not yet exist In addition to the cost-effectiveness, proof of smooth continuous operation in weeks and months is still to be provided. "
Aus eigener Anschauung werden die bisherigen Anlagen ungenügend überwacht, gesteuert und geregelt. Einzelne Förderaggregate wie "Friktionsturbinen" (Mehrkammer-Mischsysteme, Umwälzpumpen) werden Betriebsbedingungen ausgesetzt, die zu Kavitation und Schäden in den Aggregaten führen. From their own point of view, the previous systems are insufficiently monitored, controlled and regulated. Individual delivery units such as "friction turbines" (multi-chamber mixing systems, circulating pumps) are exposed to operating conditions that lead to cavitation and damage in the units.
Gefährlich wird es, wenn die Kavitation zu heftig wird; ausgelöst z.B. durch eine Fehlbedienung oder durch eine Reduktion des Zulaufdruckes, beispielsweise durch eine Instabilität in einer angeschlossenen Vakuum-Anlage. Bei heftiger Kavitation kann die Fördermenge bis auf null zurückgehen. Die gesamte durch den Motor eingebrachte Energie wird jetzt auf das geringe Flüssigkeitsvolumen innerhalb des Förderaggregats verteilt, was innerhalb Sekunden/Minuten zu einer mas- siven lokalen Temperaturerhöhung führt. Dies ist für den Betreiber nicht sofort zu erkennen und führt auch zu keinem automatischen Stopp des Energieeintrags. In Verbindung des Fördermediums mit hohen Temperaturen besteht die Gefahr, dass sich gefährliche toxische Stoffe wie Dioxine, Hexane, Furane usw. bilden. Die bisher bekannten Zuführsysteme für die Reaktionsbehälter arbeiten unzureichend und erschweren damit eine stabile Regelung der Temperatur im Reaktionsbehälter. Die Kondensationssysteme in den bisher bekannten KDV-Anlagen arbeiten unzureichend was sich durch ein Ansteigen des Druckes und der Temperatur im Reaktionsbehälter zeigt und ungestörtes, stabiles Ausgasen verhindert. It becomes dangerous when the cavitation becomes too violent; triggered, for example, by a faulty operation or by a reduction of the inlet pressure, for example by instability in a connected vacuum system. Heavy cavitation can reduce the flow to zero. The entire energy introduced by the engine is now distributed to the small volume of fluid within the pumping unit, resulting in a massive local temperature increase within seconds / minutes. This is not immediately apparent to the operator and does not lead to an automatic stop of the energy input. In connection with the medium at high temperatures, there is a risk that dangerous toxic substances such as dioxins, hexanes, furans, etc., form. The previously known feed systems for the reaction vessels work inadequately and thus make it difficult to stabilize the temperature in the reaction vessel. The condensation systems in the previously known KDV plants work inadequately, which is indicated by an increase in the pressure and the temperature in the reaction vessel and prevents undisturbed, stable outgassing.
Es ist keine KDV-Anlage bekannt, die kontinuierlich betrieben wird und den theo- retisch zu erwartenden Ertrag erreicht. No CT system is known which operates continuously and achieves the theoretically expected yield.
Vor dem oben dargelegten Hintergrund hat der vorliegenden Erfindung die Aufgabe zugrunde gelegenen, eine Vorrichtung zur katalytischen und/oder drucklosen Verölung anzugeben, die mit erhöhter Sicherheit und gleichzeitig verbessertem Ertrag betrieben werden kann. Ebenso bestand die Aufgabe darin, ein entsprechendes Verfahren anzugeben. Die Erfindung hat insbesondere die Aufgabe, die voranstehend aufgezeigten Nachteile zu beseitigen und mit den aufgezeigten Komponenten KDV-Anlagen stabil und kontinuierlich zu betreiben; dies mit einem Ergebnis, das dem theoretisch zu erwartenden Ertrag nahezu entspricht und si- cherstellt, dass selbst bei Bedienungsfehlern oder Störungen in der Anlage keine giftigen Stoffe entstehen können. Against the background set out above, the present invention has the object underlying to provide a device for catalytic and / or pressure-free oiling, which can be operated with increased safety and improved yield. Likewise, the task was to specify a corresponding method. The invention has the particular object to eliminate the above-mentioned disadvantages and to operate stable and continuously with the indicated components KDV systems; This results in a result which almost corresponds to the theoretically expected yield and ensures that no toxic substances can be produced even in the case of operating errors or system malfunctions.
In Bezug auf die Vorrichtung geschieht dies mit den Merkmalen von Anspruch 1 . Ein entsprechendes Verfahren ist Gegenstand von Anspruch 47. With respect to the device, this is done with the features of claim 1. A corresponding method is the subject of claim 47.
Die vorliegende Erfindung nutzt gezielt die außerhalb der Umwälzpumpe P2 zerstörungsfrei und prozessunterstützend wirkenden Eigenschaften der Kavitation. Ebenso kann eine vergleichbare Wirkung durch eine Zerkleinerungseinrichtung erzielt werden. Durch eine solche Zerkleinerungseinrichtung kann insbesondere eine Zerkleinerungswirkung und gegebenenfalls auch eine verbesserte Durchmi- schung erzielt werden. The present invention specifically uses the outside of the circulation pump P2 destructive and process-supporting acting properties of cavitation. Likewise, a comparable effect can be achieved by a crushing device. By such a shredding device can in particular a comminuting effect and optionally also an improved mixing can be achieved.
Die abhängigen Ansprüche stellen weitere vorteilhafte Ausführungen der erfin- dungsgemäßen Vorrichtung, insbesondere der KDV-Anlage, sowie des erfin- dungsgemäßen Verfahrens dar. The dependent claims represent further advantageous embodiments of the device according to the invention, in particular the KDV system, as well as of the method according to the invention.
Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltung ist die Vorrichtung mit einer an den Reaktionsbehälter anschließenden Kondensationseinrichtung ausgestattet. According to a preferred embodiment, the device is equipped with a subsequent to the reaction vessel condensation device.
Gemäß einer weiter bevorzugten Ausgestaltung ist die Vorrichtung mit einer an den Reaktionsbehälter anschließenden Destillationseinrichtung K2 ausgestattet. Die Destillationseinrichtung K2 kann zwischen dem Reaktionsbehälter und der Kondensationseinrichtung angeordnet sein. According to a further preferred embodiment, the device is equipped with a subsequent to the reaction vessel distillation device K2. The distillation device K2 can be arranged between the reaction vessel and the condensation device.
Weiter bevorzugt kann die Temperatur im Reaktionsbehälter durch Wärmeeintrag mittels einer Wärmeeintragsvorrichtung geregelt werden. Dabei kann die Temperatur im Reaktionsbehälter wahlweise durch Wärmeeintrag mittels Elektroheizung und/oder Wärmetauscher und/oder Umwälzpumpe geregelt werden. Auf diese Weise lässt sich der Wärmeeintrag präzise und mit nur geringem gerätetechnischem Aufwand regeln. More preferably, the temperature in the reaction vessel can be controlled by heat input by means of a heat input device. The temperature in the reaction vessel can optionally be regulated by heat input by means of electric heating and / or heat exchanger and / or circulating pump. In this way, the heat input can be controlled precisely and with little technical effort.
Weiterhin kann zum Erkennen von Kavitation in der Umwälzpumpe in dieser eine Temperaturmessung installiert sein. Furthermore, it can be installed to detect cavitation in the circulation pump in this a temperature measurement.
Bevorzugt kann zum Erkennen von Kavitation in der Umwälzpumpe P2 in dieser eine Temperaturmessung T2 und in der Leitung 8 eine weitere Temperaturmessung T6 installiert sein, die auf Differenz 53 überwacht sind. Die Temperatur T2 kann auf Maximum 55 überwacht sein, um automatisch eine Abschaltung der Energiezufuhr zu aktivieren. Gemäß einer Ausgestaltung kann die Temperatur T2 auf Maximum 55 überwacht sein, um einen Voralarm und bei weiterem Ansteigen automatisch eine Abschaltung der Energiezufuhr zu aktivieren, um damit das Entstehen giftiger Stoffe zuverlässig zu verhindern. Ein weiterer Vorteil besteht darin, dass die Messungen und/oder Maßnahmen zur Verhinderung von Kavitation in den Umwälzpumpen nach unterschiedlichen Messverfahren und/oder Verfahren durchführbar sind. In order to detect cavitation in the circulation pump P2, a temperature measurement T2 can preferably be installed in the latter and a further temperature measurement T6 can be installed in the conduit 8, which are monitored for difference 53. The temperature T2 can be monitored at maximum 55 to automatically activate a shutdown of the power supply. According to one embodiment, the temperature T2 be monitored to a maximum of 55 to automatically activate a pre-alarm and on further increase a shutdown of the power supply, in order to reliably prevent the formation of toxic substances. A further advantage is that the measurements and / or measures for preventing cavitation in the circulating pumps can be carried out according to different measuring methods and / or methods.
Weiter bevorzugt kann die Drosselstelle verstellbar sein. Ebenso kann die Dros- seistelle axial durchströmbar und/oder durchströmt sein, wodurch die Gefahr von Beschädigungen der Drossel verringert werden kann. More preferably, the throttle body be adjustable. Likewise, the throttle point can be axially flowed through and / or through which the risk of damage to the throttle can be reduced.
Weiter bevorzugt kann der Druck hinter der Umwälzpumpe P2 durch Verstellen der Drossel D2 einstellbar sein. Der Druck 61 hinter der Umwälzpumpe P2 kann durch Verstellen der Drossel D2 einstellbar sein, um den Regelbereich für Energieeintrag durch die Umwälzpumpe P2 in Richtung niedrigerer Energie zu erweitern. More preferably, the pressure behind the circulation pump P2 by adjusting the throttle D2 be adjustable. The pressure 61 behind the circulation pump P2 can be adjusted by adjusting the throttle D2 in order to expand the control range for energy input by the circulation pump P2 in the direction of lower energy.
Weiter bevorzugt kann der Volumenstrom und/oder der Druck hinter der Umwälz- pumpe P2 durch die Drosselstelle D2 so drosselbar und/oder einstellbar sein, dass hinter der Drosselstelle D2 Kavitation auftritt, insbesondere um dadurch die Durchmischung und/oder Zerkleinerung und/oder Ausgasung zu unterstützen. Further preferably, the volume flow and / or the pressure downstream of the circulation pump P2 through the throttle point D2 be throttled and / or adjustable so that behind the throttle point D2 cavitation occurs, in particular by mixing and / or comminution and / or outgassing support.
Es kann weiter von Vorteil sein, wenn die Zulaufhöhe H2 zur drehzahlgeregelten Umwälzpumpe P2 so hoch gewählt ist, dass in der Umwälzpumpe P2 über den gesamten Drehzahlbereich keine Kavitation auftritt. Insbesondere kann es von Vorteil sein, wenn die Zulaufhöhe H2 zur drehzahlgeregelten Umwälzpumpe P2 so hoch gewählt ist, dass bei ungestörten Ansaugbedingungen in der Umwälzpumpe P2 über den gesamten Drehzahlbereich keine Kavitation auftritt. Es kann ebenso von Vorteil sein, wenn die Umwälzpumpe P2 so auf Kavitation überwacht und/oder dazu eingerichtet ist, um rechtzeitig vor dem Überschreiten einer kritischen Prozesstemperatur automatisch eine Abschaltung der Energiezufuhr zu aktivieren, insbesondere um dadurch das Entstehen giftiger Stoffe zu ver- hindern. It may also be advantageous if the inlet height H2 is selected to be so high for the speed-regulated circulating pump P2 that no cavitation occurs in the circulating pump P2 over the entire speed range. In particular, it may be advantageous if the inlet height H2 is selected to be so high for the speed-regulated circulating pump P2 that cavitation does not occur during undisturbed suction conditions in the circulating pump P2 over the entire speed range. It may also be advantageous if the circulation pump P2 is monitored for cavitation and / or is set up to automatically switch off the energy supply in good time before a critical process temperature is exceeded, in particular in order to prevent the formation of toxic substances.
Eine weitere Ausgestaltung besteht darin, dass das Eintragen in den Reaktionsbehälter B2 durch ein verstellbares Zuführsystem P3 erfolgt, mit dem der Massenstrom und/oder Volumenstrom einstellbar ist. Der Massenstrom und/oder Volu- menstrom kann mit dem verstellbaren Zuführsystem bevorzugt exakt einstellbar sein. Dies kann den Vorteil haben, dass der vorgegebene Massenstrom an Eintragsmaterial E2 exakt eingehalten wird, und dadurch auch die anderen Zuführsysteme für Katalysator und Neutralisationsmittel wie z.B. die Pumpen P4, P5 in einem festen und exakten Verhältnis dazu einstellbar sind. Another embodiment is that the entry into the reaction vessel B2 by an adjustable feed system P3, with which the mass flow and / or flow is adjustable. The mass flow and / or volume flow may preferably be precisely adjustable with the adjustable feed system. This may have the advantage that the predetermined mass flow of feedstock E2 is accurately maintained, and thereby also the other feed systems for catalyst and neutralizing agent, e.g. the pumps P4, P5 are adjustable in a fixed and exact ratio to it.
Es kann ferner von Vorteil sein, wenn mittels des verstellbaren Zuführsystems der Volumenstrom unabhängig von dem Druck im Reaktionsbehälter und dem Druck vor dem Zuführsystem einstellbar ist. Weiter bevorzugt kann das Zuführsystem als drehzahlvariable volumetrische Pumpe ausgeführt sein. Ferner kann das Zuführsystem als Pumpe mit nachgeschaltetem Regelventil ausgeführt sein, welches bevorzugt von einem Durchflussregler angesteuert ist. Durch die Verwendung einer drehzahlvariablen volumetrischen Pumpe P3 inIt may also be advantageous if, by means of the adjustable feed system, the volume flow is adjustable independently of the pressure in the reaction vessel and the pressure upstream of the feed system. More preferably, the delivery system can be designed as a variable-speed volumetric pump. Furthermore, the feed system can be designed as a pump with a downstream control valve, which is preferably controlled by a flow controller. By using a variable speed volumetric pump P3 in
Kombination mit drehzahlvariablen volumetrischen Eintragspumpen P4, P5 kann das Verhältnis der Mengenströme durch ein festes Drehzahlverhältnis gegeben sein. Erst die Verwendung einer drehzahlgeregelten volumetrischen Pumpe zum Eintragen in den Reaktionsbehälter ermöglicht den kontinuierlichen Betrieb mit einer deutlich vereinfachten Steuerung. Gemäß einer weiteren Ausgestaltung kann dem Reaktionsbehälter B2 ein mit Trä- geröl gefüllter Vorlagebehälter B1 vorgeschaltet sein. Bevorzugt kann dem Reaktionsbehälter B2 ein mit Trägeröl gefüllter Vorlagebehälter B1 mit einer Umwälz- pumpe P1 vorgeschaltet sein. Dem Reaktionsbehälter B2 und/oder dem Vorlagebehälter B1 kann und bei Bedarf auch eine Zerkleinerungseinrichtung Z2 vorgeschaltet sein. Schließlich kann eine Dosiereinrichtung, insbesondere eine drehzahlgeregelte Förderschnecke, Eintragsmaterial einbringen. Die Umwälzpumpe P1 des Vorlagebehälters B1 kann das Eintragsmaterial E2 vermischen und/oder aufheizen, wobei der Wasseranteil verdampfen kann. Die Verwendung eines Vorlagebehälters B1 mit Umwälzpumpe P1 und Zerkleinerungseinrichtung Z2 ermöglicht es, das Eintragsmaterial E2 optimal auf die Weiterverarbeitung im Reaktionsbehälter vorzubereiten. Das Eintragsmaterial E2 kann zerkleinert, mit Trägeröl vermischt, auf Verdampfungstemperatur für Wasser aufgeheizt und damit ent- feuchtet werden. Die Zerkleinerungseinrichtung Z2 homogenisiert die Eintragsmasse E2, vergrößert die an der Reaktion beteiligte Oberfläche der festen Teilchen und beschleunigt damit den Prozess. Combined with variable-speed volumetric feed pumps P4, P5, the ratio of the flow rates can be given by a fixed speed ratio. Only the use of a variable-speed volumetric pump for entry into the reaction vessel allows continuous operation with a significantly simplified control. According to a further embodiment, the reaction vessel B2 can be preceded by a storage tank B1 filled with carrier oil. The reaction vessel B2 may preferably be preceded by a feed tank B1 filled with carrier oil and connected to a circulation pump P1. The reaction vessel B2 and / or the storage tank B1 and, if necessary, a shredding device Z2 can be connected upstream. Finally, a metering device, in particular a speed-controlled conveyor screw, introduce entry material. The circulation pump P1 of the storage tank B1 can mix and / or heat the feed material E2, wherein the water content can evaporate. The use of a reservoir B1 with circulation pump P1 and crushing device Z2 makes it possible to optimally prepare the entry material E2 for further processing in the reaction vessel. The feed material E2 can be comminuted, mixed with carrier oil, heated to the evaporation temperature for water and then dehumidified. The comminution device Z2 homogenizes the entry mass E2, enlarges the surface of the solid particles involved in the reaction and thus accelerates the process.
Weiter bevorzugt kann durch Androsseln mit der Drossel D2 der Druck 61 hinter der Pumpe P2 so hoch einstellbar sein, dass hinter der Drossel D2 Kavitation auftritt. Zudem kann durch gezieltes Androsseln hinter Pumpe P2 Kavitation unterschiedlicher Intensität hinter Drossel D2 erzeugt werden. An dieser Stelle wirkt Kavitation nicht zerstörerisch, insbesondere nicht zerstörerisch auf die Pumpe P2, unterstützt den Prozess aber hinsichtlich Vermischung, Zerkleinerung und Ausdampfung/Ausgasung. Further, by throttling with the throttle D2, the pressure 61 behind the pump P2 can be set so high that cavitation occurs behind the throttle D2. In addition, cavitation of different intensity behind throttle D2 can be generated by targeted throttling downstream of pump P2. At this point, cavitation does not have a destructive effect, in particular not destructive on the pump P2, but supports the process with regard to mixing, comminution and evaporation / outgassing.
Weiter bevorzugt kann im Vorlagebehälter B1 und/oder im Reaktionsbehälter B2 über die gesamte Behälterhöhe jeweils eine analoge Niveaumessung L1 und L2 eingerichtet sein. Für beide Behälter B1 und B2 können steuerungstechnisch rele- vante Niveaustände einstellbar sein, um als Steuerkriterium zu dienen. Ein Vorteil der im Vorlagebehälter B1 und im Reaktionsbehälter B2 definierten Niveaumessung besteht darin, dass Minimal-, Maximal- sowie Betriebsniveaus gebildet und steuerungstechnisch verarbeitet werden können. Gemäß einer weiteren Ausgestaltung kann im Vorlagebehälter B1 und/oder im Reaktionsbehälter B2 unterhalb des Minimalniveaus L1 1 , L21 jeweils eine redundante Temperaturmessung T3, Τ3'; T4, T4' angebracht sein, insbesondere um als Ist-Wert für eine auf die Drehzahlverstellung der Umwälzpumpe wirkende Temperaturregelung zu wirken. Die Temperaturmessung in Behälter B1 , B2 kann einen hohen Stellenwert für die Zuverlässigkeit der Anlage besitzen, weshalb sie redundant ausgeführt sein kann und in einer Auswahlschaltung, die auch Extremwerte berücksichtigt, als Ist-Wert der auf die Drehzahlverstellung der Umwälzpumpe P1 , P2 wirkenden Temperaturregelung verarbeitet werden kann. Zum Erkennen von Kavitieren der Umwälzpumpe P1 und/oder der Umwälzpumpe P2 kann jeweils eine empirisch ermittelte Kurve 50, 51 bestehen. In der Kurve kann die elektrische Antriebsleistung der Pumpe P1 , P2 in Abhängigkeit von ihrer Drehzahl bei Normalbetrieb dargestellt sein, um mit einer dazu negativen Abweichung Kavitation der Pumpe P1 , P2 auf eine weitere Art zu erfassen. Ebenso oder alternativ kann in der Kurve die elektrische Antriebsleistung der Pumpe P1 , P2 in Abhängigkeit von ihrer Drehzahl bei Normalbetrieb dargestellt sein, um durch eine positive Abweichung ein Signal und/oder einen Indikator für die Anreicherung nichtverdampfbarer Feststoffe zur Verfügung zu haben. Es kann demnach vorteilhaft sein, eine weitere unabhängige Messung zu haben, mit der Kavitieren der Umwälzpumpen P1 , P2 erkennbar ist und die gleichzeitig für den Behälter B1 , B2 eine Indikation für den Anteil an Feststoffen liefert, um gegebenenfalls einen Teil der Umwälzmenge abzuschlämmen und durch Frischöl zu ersetzen. More preferably, in each case an analog level measurement L1 and L2 can be set up in the reservoir B1 and / or in the reaction vessel B2 over the entire vessel height. For both containers B1 and B2, control-relevant level states can be adjustable in order to serve as a control criterion. An advantage the level measurement defined in the reservoir B1 and the reaction vessel B2 is that minimum, maximum and operating levels can be formed and processed control technology. According to a further embodiment, in each case a redundant temperature measurement T3, Τ3 'in the feed tank B1 and / or in the reaction tank B2 below the minimum level L1 1, L21; T4, T4 'be mounted, in particular in order to act as an actual value for acting on the speed adjustment of the circulation pump temperature control. The temperature measurement in container B1, B2 can have a high priority for the reliability of the system, which is why it can be redundant and processed in a selection circuit, which also takes extreme values, as the actual value of the temperature control acting on the speed adjustment of the circulation pump P1, P2 temperature control can be. For detecting cavitations of the circulation pump P1 and / or the circulating pump P2, an empirically determined curve 50, 51 may each exist. In the curve, the electrical drive power of the pump P1, P2 can be represented as a function of their speed during normal operation, in order to detect with a negative deviation cavitation of the pump P1, P2 in a further way. Likewise or alternatively, in the curve, the electrical drive power of the pump P1, P2 may be represented as a function of their speed during normal operation to have a positive deviation signal and / or an indicator for the accumulation of non-evaporable solids available. It may therefore be advantageous to have a further independent measurement, with the cavitation of the circulation pumps P1, P2 can be seen and at the same time for the container B1, B2 provides an indication of the proportion of solids, if appropriate, to ablate a portion of Umwälzmenge and by To replace fresh oil.
Weiter bevorzugt können die Drosselstellen D1 , D2 als Einzeldüse oder Einzel- blende oder aus mehreren zuschaltbaren Düsen oder Blenden ausgeführt sein. Es kann vorteilhaft sein, die Art und Anzahl der Düsen an das Eintragsmaterial und an die Volumenströme anzupassen. More preferably, the throttle bodies D1, D2 can be configured as a single nozzle or individual diaphragm or from a plurality of switchable nozzles or diaphragms. It It may be advantageous to adapt the type and number of nozzles to the feed material and to the volume flows.
Anschließend an die Drosselstelle D2 des Reaktionsbehälters B2 kann in vorteil- hafter Weise ein gerades Rohrstück 21 mit einer Länge größer als die Länge eines sich darin ausbildenden Kavitationsstrahls vorhanden sein. Die Innenwand des geraden Rohrstücks 21 kann einen ausreichenden seitlichen Abstand zu dem Kavitationsstrahl nach der Drosselstelle D2 aufweisen. In vorteilhafter Weise kann hinter der Drosselstelle D2 ein möglichst langes (mindestens 1 m) gerades Rohr- stück 21 schädliche Auswirkungen der Kavitation verhindern. Subsequent to the throttle point D2 of the reaction vessel B2, a straight pipe section 21 with a length greater than the length of a cavitation jet forming therein can be present in an advantageous manner. The inner wall of the straight pipe section 21 may have a sufficient lateral distance to the cavitation after the throttle point D2. Advantageously, behind the throttling point D2, a tube piece 21 that is as long as possible (at least 1 m) can prevent harmful effects of cavitation.
Die Anlage beziehungsweise Vorrichtung kann in vorteilhafter Weise mit einem Blockheizkraftwerk BHKW ausgerüstet sein, welches bevorzugt auch mit dem aus der Anlage gewonnenen Treibstoff betreibbar ist und/oder an verschiedenen Stel- len B3, B4, B5, B6, K4, K5 in der Anlage und/oder Vorrichtung zwangsläufig entstehende und nicht weiter verarbeitete Dämpfe absaugt und verbrennt. Es ergibt sich hieraus eine elegante Möglichkeit, zwangsläufig entstehende und nicht weiter verarbeitete Dämpfe in die Ansaugleitung des Blockheizkraftwerkes BHKW einzuspeisen und durch Verbrennung unschädlich zu machen. The system or device can be advantageously equipped with a combined heat and power plant CHP, which is preferably also operable with the fuel obtained from the system and / or at various points B3, B4, B5, B6, K4, K5 in the system and / or device inevitably evacuated and not further processed vapors sucks and burns. This results in an elegant way to feed inevitably resulting and not further processed vapors into the intake pipe of the cogeneration unit CHP and make harmless by combustion.
Weiter bevorzugt kann das Blockheizkraftwerk BHKW statt mit einem Gasmotor M mit einer Gasturbine betrieben werden, welche bevorzugt Heizenergie bei höherem Temperaturniveau abgibt. Die Verwendung einer Gasturbine in einem BHKW kann den Vorteil ergeben, dass die abgegebene Wärmeenergie bei einem höhe- ren Temperatur-Niveau zur Verfügung steht und dass damit die beaufschlagten Wärmetauscher kleiner dimensioniert werden können. Erst das hohe Temperatur- Niveau einer Gasturbine ermöglicht es, Heizaufgaben im Temperaturbereich des Reaktionsbehälters B2 zu realisieren. Gemäß einer weiteren Ausgestaltung können Vorratsbehälter B3, B4 vorhanden sein, die bevorzugt beide mit Energie aus dem Blockheizkraftwerk BHKW beheizbar sind. Ein Vorratsbehälter B3 kann über den Wärmetauscher W3 auf einer Temperatur unterhalb Siedetemperatur von Wasser gehalten werden. Der andere Vorratsbehälter B4 kann über den Wärmetauscher W4 unterhalb der Reaktionstemperatur des aktuellen Eintragsmaterials E1 gehalten werden. Dies kann den Vorteil haben, dass die Betriebstemperatur im Vorlagebehälter B1 und im Reaktionsbehälter B2 durch die Zuspeisung von vorgeheiztem Öl aus den Vorratsbehältern B3, B4 schneller erreicht wird. More preferably, the combined heat and power plant CHP can be operated instead of a gas engine M with a gas turbine, which preferably emits heat energy at a higher temperature level. The use of a gas turbine in a CHP can provide the advantage that the heat energy delivered is available at a higher temperature level and that thus the heat exchangers acted upon can be made smaller. Only the high temperature level of a gas turbine makes it possible to realize heating tasks in the temperature range of the reaction vessel B2. According to a further embodiment, reservoirs B3, B4 may be present, which are preferably both heatable with energy from the combined heat and power plant CHP. A reservoir B3 can be maintained at a temperature below the boiling point of water via the heat exchanger W3. The other reservoir B4 can be kept below the reaction temperature of the current feed E1 via the heat exchanger W4. This can have the advantage that the operating temperature in the storage tank B1 and B2 in the reaction vessel is achieved faster by the supply of preheated oil from the storage tanks B3, B4.
Es kann weiter von Vorteil sein, wenn die Temperatur im Reaktionsbehälter B2, solange noch kein Produkt eingetragen wird, zusätzlich zum Energieeintrag durch die Umwälzpumpe P2 und/oder durch die elektrische Heizung EH2 auch durch den Wärmetauscher W2, der in die Saugleitung 7 eingebunden ist und/oder mit der Hochtemperatur-Abwärme des Blockheizkraftwerks BHKW versorgt ist, beein- flusst wird. It may also be advantageous if the temperature in the reaction vessel B2, as long as no product is added, in addition to the energy input by the circulation pump P2 and / or by the electric heater EH2 and by the heat exchanger W2, which is integrated into the suction line 7 and / or is supplied with the high-temperature waste heat of the combined heat and power plant CHP is affected.
Weiter bevorzugt kann die volumetrische Pumpe P3 eine vorgegebene Menge vor dem Wärmetauscher W2, der zuvor durch Schließen eines Ventils V10 vom Um- wälzkreislauf abgekoppelt wurde, in die Saugleitung 7 der Umwälzpumpe P2 einspeisen. Zum Umwälzen kann ein Strang 9 durch Öffnen eines Ventils V1 1 parallel zum Wärmetauscher W2 geschaltet werden. More preferably, the volumetric pump P3 in the suction line 7 of the circulation pump P2 feed a predetermined amount before the heat exchanger W2, which was previously decoupled by closing a valve V10 from Umwälzkreislauf. For circulating a strand 9 can be connected by opening a valve V1 1 parallel to the heat exchanger W2.
Es besteht ferner die Möglichkeit, solange die volumetrische Pumpe P3 fördert, die Austrittstemperatur T9 von Wärmetauscher W2 in Abhängigkeit von der aktuellen Temperatur T4, T4' im Reaktionsbehälter B2 durch Zuführung von Heizenergie über Ventil V7 zu regeln. It is also possible, as long as the volumetric pump P3 promotes to regulate the outlet temperature T9 of heat exchanger W2 as a function of the current temperature T4, T4 'in the reaction vessel B2 by supplying heating energy through valve V7.
Es kann sich daraus ein Vorteil ergeben, dass der Inhalt im Reaktionsbehälter B2, zusätzlich zum Energieeintrag durch die Umwälzpumpe P2, auch durch einen von der Hochtemperatur des Blockheizkraftwerkes BHKW versorgten Wärmetauschers W2 aufheizbar ist und dadurch das Erreichen der Reaktionstemperatur beschleunigt werden kann. Nach Erreichen der Betriebstemperatur im Reaktionsbehälter B2 erfolgt eine Umschaltung über Ventile V10, V1 1 , V12, welche den Flüssigkeits- ström aus dem Reaktionsbehälter B2 am Wärmetauscher W2 vorbeiführt und dass nun Produkt aus dem Vorlagebehälter B1 beim Umfüllen in den Reaktionsbehälter B2 in diesem Wärmetauscher W2 auf annähernd die Betriebstemperatur des Reaktionsbehälters B2 gebracht wird, was vorteilhaft für die Regelung der Betriebstemperatur im Reaktionsbehälter B2 ist. It may result in an advantage that the content in the reaction vessel B2, in addition to the energy input by the circulation pump P2, and by one of the high temperature of the cogeneration unit CHP powered heat exchanger W2 can be heated and thereby the achievement of the reaction temperature can be accelerated. After reaching the operating temperature in the reaction vessel B2 switching takes place via valves V10, V1 1, V12, which strömström the liquid Ström from the reaction vessel B2 on the heat exchanger W2 and that now product from the feed tank B1 during transfer to the reaction vessel B2 in this heat exchanger W2 is brought to approximately the operating temperature of the reaction vessel B2, which is advantageous for the regulation of the operating temperature in the reaction vessel B2.
Gemäß einer weiteren Ausgestaltung kann sowohl Katalysator als auch Neutralisationsmittel, vorzugsweise in bekanntem Verhältnis vermischt mit Trägeröl, jeweils in einem Vorratstank B5, B6 enthalten sein. In bevorzugter Weise kann sowohl Katalysator als auch Neutralisationsmittel, vorzugsweise in bekanntem Ver- hältnis vermischt mit Trägeröl, jeweils in einem Vorratstank B5, B6 enthalten sein, dort mit Rührwerk R1 , R2 durchgemischt und/oder permanent durchgemischt werden und/oder jeweils mit einer drehzahlvariablen volumetrischen Pumpe P4, P5 in die Saugleitung der Umwälzpumpe P2 eintragbar sein. Die Pumpen P4, P5 können bevorzugt in einem abhängigen Verhältnis zur Drehzahl der Pumpe P3 steu- erbar sein. Es kann vorteilhaft sein, in Vorratstanks B5, B6 Katalysator bzw. Neutralisationsmittel in einer bekannten Mischung zu halten und in einem zur Aus- tragsmenge der Austragspumpe P3 abhängigen Verhältnis in den Reaktionsbehälter B2 abzugeben, wobei dieses Verhältnis durch das Verhältnis der Drehzahlen gesteuert ist. Dies ermöglicht eine genaue und steuerungstechnisch einfache Do- sierung. According to a further embodiment, both catalyst and neutralizing agent, preferably in a known ratio mixed with carrier oil, may each be contained in a storage tank B5, B6. Preferably, both catalyst and neutralizing agent, preferably in a known ratio mixed with carrier oil, in each case be contained in a storage tank B5, B6, there mixed with agitator R1, R2 and / or permanently mixed and / or each with a variable speed Volumetric pump P4, P5 be introduced into the suction line of the circulation pump P2. The pumps P4, P5 can preferably be controllable in a dependent relationship to the rotational speed of the pump P3. It may be advantageous to keep in storage tanks B5, B6 catalyst or neutralizing agent in a known mixture and deliver in a dependent on the output amount of the discharge pump P3 ratio in the reaction vessel B2, this ratio is controlled by the ratio of speeds. This allows accurate and control technology simple dosing.
Gemäß einer noch weiteren Ausgestaltung kann eine Differenzdruckmessung 76, 66 zwischen Druck in der Kuppel des Behälters B1 und/oder Behälters B2 und Atmosphäre angebracht sein. Die Differenzdruckmessung kann als Ist-Wert für einen Druckregler 78, 67 dienen, der die Kondensation K1 , K3 am Austritt des Be- hälters B1 , B2 regelt und auf Abweichung sowohl in positiver 69 wie auch negativer 68 Richtung überwacht. Bevorzugt erfolgt dies um über einen Alarm Störungen in der Kondensation K1 , K3 anzuzeigen und/oder bei großer positiver Abweichung die Energiezufuhr durch Pumpe P1 und/oder Pumpe P2 und Wärmetauscher W1 und/oder Wärmetauscher W2 zu stoppen und/oder den Materialfluss über Pumpen P1 , Z1 , Z2, P6 und/oder Pumpen P3, P4, P5 zu unterbrechen. Es kann vorteilhaft sein, in der Kuppel des Reaktionsbehälters B2 und Vorlagebehälter B1 den Differenzdruck zur Atmosphäre zu messen, um diesen für einen stabilen Betrieb konstant zu halten und bei Abweichungen Störungen in der Kondensation zu signali- sieren und bei zu großen Überschreitungen die Energie- und Materialzufuhr automatisch zu stoppen. According to yet another embodiment, a differential pressure measurement 76, 66 between pressure in the dome of the container B1 and / or container B2 and atmosphere may be appropriate. The differential pressure measurement can serve as an actual value for a pressure regulator 78, 67 which controls the condensation K1, K3 at the outlet of the container B1, B2 and monitors for deviation in both positive 69 and negative 68 direction. This is preferably done via an alarm disturbances in the condensation K1, K3 display and / or large positive deviation to stop the power supply by pump P1 and / or pump P2 and heat exchanger W1 and / or heat exchanger W2 and / or material flow through pumps P1 , Z1, Z2, P6 and / or pumps P3, P4, P5 to interrupt. It may be advantageous to measure the differential pressure to the atmosphere in the dome of the reaction vessel B2 and storage vessel B1 in order to keep it constant for stable operation and to signal disturbances in the condensation in the event of deviations and if there are excessively large amounts of energy and energy Stop material supply automatically.
Nach einer weiteren Ausgestaltung kann ein gemeinsamer Behälter 90 zum Auffangen sowohl des auskondensierten Prozesswassers als auch des auskonden- sierten Mitteldestillates dienen. Das Niveau kann mit zwei Schwimmer- Niveaumessungen 91 , 92 gemessen werden. Ferner können die Schwimmer 93, 94 für unterschiedliche Dichte ausgelegt sein. Das Niveau des leichteren Mitteldestillates kann mit dem Niveau des schwereren Prozesswassers rechnerisch korrigiert werden. Der Signalverlauf der Niveaumessung über der Zeit kann ein wich- tiger Indikator a) für die aktuelle Ausbeute (Steigung) und/oder b) für die Stabilität (Kontinuität) des gesamten Prozesses sein. According to a further embodiment, a common container 90 can be used for collecting both the condensed process water and the auskonden- centered distillate. The level can be measured with two float level measurements 91, 92. Furthermore, the floats 93, 94 may be designed for different densities. The level of the lighter middle distillate can be computationally corrected with the level of the heavier process water. The level versus time waveform can be an important indicator of a) current yield (slope) and / or b) stability (continuity) of the overall process.
Die voranstehenden Ausführungen zu der erfindungsgemäßen Vorrichtung geltend entsprechend auch für das erfindungsgemäße Verfahren. The above statements on the device according to the invention are also valid for the method according to the invention.
Im Folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen gezeigt. In the following the invention is shown by means of embodiments.
Es zeigen: Fig. 1 a, 1 b, 1 c, 1d schematisch ein Ausführungsschema für den Aufbau einer erfindungsgemäßen Anlage. Show it: Fig. 1 a, 1 b, 1 c, 1 d schematically an embodiment diagram for the construction of a system according to the invention.
Fig. 2a, 2b, 2c schematisch Kennlinien für die Prozessregelung, welche aus dem Kennlinien-Diagramm einer Umwälzpumpe für verschieden Drosselstellungen bei konstantem Pumpendruck abgeleitet sind. 2a, 2b, 2c schematically characteristic curves for the process control, which are derived from the characteristic diagram of a circulating pump for different throttle positions at constant pump pressure.
Fig. 3 schematisch eine Einstellkennlinie, die sich aus den Kennlinien aus Fig. 2a, 2b, 2c ergibt und als Basis für die Einstellung der Drossel D1 , D2 dient. Fig. 3 shows schematically an adjustment characteristic, which results from the characteristics of Fig. 2a, 2b, 2c and serves as a basis for the adjustment of the throttle D1, D2.
Fig. 4 schematisch für eine Umwälzpumpe in einem Leistung-Drehzahl-Diagramm eine empirisch ermittelte Kurve für den Betrieb und Grenzen für Abweichungen, welche einen zu hohen Grad der Feststoffbelastung oder einen typischen Leistungsabfall bei Kavitation darstellen. Fig. 4 shows schematically for a circulation pump in a power-speed diagram an empirically determined curve for the operation and limits for deviations, which represent too high a degree of solids loading or a typical power loss in cavitation.
Fig. 5 schematisch eine Ansteuer-Logik der Umwälzpumpe P1 . Fig. 6 schematisch eine Ansteuer-Logik der Umwälzpumpe P2. In den Figuren 1 a, 1 b, 1 c, 1 d ist ein Gesamtschema für den Aufbau einer erfindungsgemäßen KDV-Anlage gezeigt, wobei in der Figur 1 a ein Blockheizkraftwerk BHKW, ein Niedertemperatur-Vorratsbehälter B3 und ein Hochtemperatur- Vorratsbehälter B4 gezeigt sind, in der Figur 1 b ein Eintragssystem E1 mit Vorlagebehälter B1 gezeigt ist, in der Figur 1 c der eigentliche Reaktionsbehälter B2 mit anschließender Verdampfungskolonne K2 gezeigt ist und in Figur 1 d ein Kondensationssystem K3 gezeigt ist. Fig. 5 shows schematically a drive logic of the circulation pump P1. Fig. 6 shows schematically a drive logic of the circulation pump P2. In the figures 1 a, 1 b, 1 c, 1 d, an overall scheme for the construction of a KDV system according to the invention is shown, in the figure 1 a, a combined heat and power CHP, a low-temperature reservoir B3 and a high-temperature reservoir B4 are shown 1 b shows an entry system E 1 with storage tank B1, FIG. 1 c shows the actual reaction vessel B2 with subsequent evaporation column K2, and FIG. 1d shows a condensation system K3.
Fig. 1 a zeigt ein Blockheizkraftwerk BHKW mit einem Motor M, einem Generator G zur Stromerzeugung, einem Niedertemperatur-Wärmetauscher WT-NT und ei- nem Hochtemperatur-Wärmetauscher WT-HT und eine Ansaugung 80 mit Ansaugfilter 81 . 1 a shows a combined heat and power plant CHP with a motor M, a generator G for power generation, a low-temperature heat exchanger WT-NT and a a high-temperature heat exchanger WT-HT and a suction 80 with suction filter 81.
Vom Niedertemperatur-Wärmetauscher WT-NT wird heißes Wärmeübertragungsöl über Rohrleitung 16 zu einem Wärmetauscher W3 in einen Vorratstank B3 geführt und über Rohrleitung 15 wieder zurückgeführt. Vom Hochtemperatur- Wärmetauscher WT-HT wird heißes Wärmeübertragungsöl über Rohrleitung 30, 17 zu einem Wärmetauscher W1 (Fig. 1 b) geführt und über Rohrleitung 31 , 18 wieder zurückgeführt. From the low-temperature heat exchanger WT-NT hot heat transfer oil is passed via pipe 16 to a heat exchanger W3 in a storage tank B3 and returned via pipe 15 again. From the high-temperature heat exchanger WT-HT hot heat transfer oil via pipe 30, 17 to a heat exchanger W1 (Fig. 1 b) out and returned via pipe 31, 18 again.
Der Vorratsbehälter B3 ist mit unbelastetem Trägeröl befüllt, welches mit einem Rührwerk 36 umgewälzt wird und auf einer Temperatur T7 gehalten wird. Von der Kuppel des Vorratsbehälters B3 führt eine Absaugleitung 23 zu der Ansaugung 80. The reservoir B3 is filled with unloaded carrier oil, which is circulated with a stirrer 36 and is maintained at a temperature T7. From the dome of the reservoir B3 a suction line 23 leads to the suction 80th
Mit einer Austragspumpe P6 wird über Ventil V6 und Rohrleitung 10 Trägeröl in einen Vorlagebehälter B1 geführt. With a discharge pump P6 10 carrier oil is passed through valve V6 and pipe into a feed tank B1.
Ein Vorratsbehälter B4 ist mit Trägeröl für Hochtemperatur befüllt, welches mit einem Rührwerk 37 in Bewegung gehalten wird und durch einen Wärmetauscher W4 auf einer Temperatur T8 gehalten ist, wobei heißes Wärmeübertragungsöl über eine Rohrleitung 34 zum Wärmetauscher W4 geführt und über eine Rohrleitung 35 wieder zurückgeführt wird. Vom Behälter B4 führt ebenfalls eine Absaugleitung 24 in die Ansaugung 80 des Blockheizkraftwerks BHKW. Hochtemperatur-Trägeröl wird vom Vorratsbehälter B4 über eine Austragspumpe P7 und Rohrleitung 12 in einen Reaktionsbehälter B2 (Fig. 1 c) geführt. A reservoir B4 is filled with carrier oil for high temperature, which is kept in motion with a stirrer 37 and is maintained at a temperature T8 by a heat exchanger W4, wherein hot heat transfer oil is fed via a pipe 34 to the heat exchanger W4 and returned via a pipe 35 again , From the container B4 also performs a suction 24 in the intake 80 of the cogeneration plant CHP. High-temperature carrier oil is fed from the reservoir B4 via a discharge pump P7 and pipe 12 into a reaction vessel B2 (FIG. 1c).
Vom Hochtemperatur-Wärmetauscher WT-HT führt eine Rohrleitung 30 mit heißem Wärmeübertragungsöl zu einem Wärmetauscher W2 (Fig. 1 c) und zurück über Rohrleitung 31 . In Figur 1 b wird in einem Eintragssystem E1 aufbereitetes Eintragsmaterial E2 mit einer Dosiereinrichtung Z1 in Form einer Förderschnecke über eine Rohrleitung 1 einer Zerkleinerungseinrichtung Z2 und einer Umwälzpumpe P1 zugeführt, wobei die Pumpe P1 über eine Rohrleitung 2 zu einer Drosselstelle D1 am Eintritt des Vorlagebehälters B1 fördert und der Flüssigkeitsstrom Q in einem geraden Rohrstück 20 innerhalb des Vorlagebehälters B1 fortgesetzt ist. From the high-temperature heat exchanger WT-HT leads a pipe 30 with hot heat transfer oil to a heat exchanger W2 (Fig. 1 c) and back via pipe 31st In FIG. 1b, feed material E2 treated with a metering device Z1 in the form of a screw conveyor is fed via a pipeline 1 to a comminuting device Z2 and a circulating pump P1, the pump P1 being connected via a pipeline 2 to a restrictor D1 at the inlet of the receiving vessel B1 promotes and the liquid flow Q is continued in a straight pipe section 20 within the storage tank B1.
Die Firma Vogelsang GmbH & Co. KG (DE, 49632 Essen/Oldenburg, Holthöge 10-14) führt Zerkleinerungsanlagen in ihrem Sortiment für Plastik und andere Abfälle. The company Vogelsang GmbH & Co. KG (DE, 49632 Essen / Oldenburg, Holthöge 10-14) has crushing plants in its assortment for plastics and other waste.
Vom unteren Teil des Behälters B1 führt eine Rohrleitung 3 zu dem Wärmetauscher W1 und weiter über eine Rohrleitung 4 in die Saugleitung 1 . From the lower part of the container B1 leads a pipe 3 to the heat exchanger W1 and further via a pipe 4 in the suction line. 1
Der Vorlagebehälter B1 ist mit einer Elektroheizung EH1 , einem Schauglas S1 und einer analogen Niveaumessung L1 ausgerüstet. Aus dem oberen Teil des Behälters B1 geht eine Verbindung entweder in eine Ausdampfleitung 26 oder über Rohrleitung 1 1 in eine Kondensationseinrichtung K1 , in Abhängigkeit von der Art des Eintragsmaterials E2 und der darin enthaltenen Schadstoffe. The storage tank B1 is equipped with an electric heater EH1, a sight glass S1 and an analog level measurement L1. From the upper part of the container B1 is a connection either in a Ausdampfleitung 26 or via pipe 1 1 in a condensation device K1, depending on the nature of the entry material E2 and the pollutants contained therein.
Die Drosselstelle D1 besitzt eine mit einem Stellantrieb 64 verstellbare Durchtrittsfläche, wobei der Stellantrieb 64 mit einem Druckregler 60, 62 angesteuert ist, um den Druck 60 auch bei variabler Durchflussmenge auf einen konstanten Druck zu regeln. Außerdem ist in einer Druckleitung 2 ein Temperaturfühler T5 angebracht, der im Zusammenwirken mit einem Temperaturfühler T1 in der Pumpe P1 eine Differenztemperatur 52 auswertet, um Kavitation der Pumpe P1 zu erkennen und die Pumpe P1 gegebenenfalls automatisch abzuschalten. Außerdem besteht für den Temperaturfühler T1 eine Maximalüberwachung 54, um ebenfalls Kavitation in der Pumpe P1 zu erkennen und die Pumpe P1 gegebenenfalls automatisch abzuschalten. The throttle point D1 has an adjustable drive surface 64 with a passage surface, wherein the actuator 64 is driven by a pressure regulator 60, 62 to regulate the pressure 60 even at variable flow rate to a constant pressure. In addition, a temperature sensor T5 is mounted in a pressure line 2, which evaluates a differential temperature 52 in cooperation with a temperature sensor T1 in the pump P1 to detect cavitation of the pump P1 and turn off the pump P1, if necessary, automatically. In addition, there is a maximum monitoring 54 for the temperature sensor T1, also cavitation in to recognize the pump P1 and turn off the pump P1 if necessary automatically.
Mit der analogen Niveaumessung L1 sind innerhalb des Vorlagebehälters B1 ver- schiedene Niveaus festgelegt, wie z.B. eine einstellbare Maximalhöhe L12 und eine einstellbare Minimalhöhe L1 1 . Das Niveau im Vorlagebehälter B1 wird mit Pumpe P6 (Fig. 1 a), die aus dem Vorratsbehälter B3 (Fig. 1 a) warmes Trägeröl fördert, und Regelventil V6 über die Rohrleitung 10 auf einen konstanten Wert geregelt. Für die Messung der Betriebstemperatur im Flüssigbereich des Vorlagebe- hälters B1 ist ein Temperaturfühler T3, T3' angebracht, dessen Signal für verschiedene Aufgaben weitergeleitet wird. With the analogue level measurement L1, different levels are defined within the receiver B1, such as e.g. an adjustable maximum height L12 and an adjustable minimum height L1 1. The level in the storage tank B1 is controlled by pump P6 (FIG. 1a), which conveys warm carrier oil from the storage tank B3 (FIG. 1a), and control valve V6 is regulated via the pipe 10 to a constant value. For the measurement of the operating temperature in the liquid region of the receiver B1, a temperature sensor T3, T3 'is mounted, the signal of which is forwarded for various tasks.
Der Wärmetauscher W1 wird über die Rohrleitung 17 mit heißem Wärmeübertra- gungsöl aus Hochtemperatur-Wärmetauscher WT-HT des Blockheizkraftwerkes BHKW (Fig. 1 a) beheizt. Die Heizleistung wird über das Regelventil V5 in Rohrleitung 18 eingestellt. Die Temperaturregelung für T3 im Vorlagebehälter B1 erfolgt wahlweise über den Wärmetauscher W1 (Umwälzpumpe P1 übernimmt mit konstanter Drehzahl die Grundlast) oder über die Umwälzpumpe P1 (Wärmetauscher W1 nutzt die gesamte zur Verfügung stehende Energie des Blockheizkraftwerkes BHKW). Bei Ausfall der Umwälzpumpe P1 wird das Ventil V5 in Rohrleitung 18 unverzüglich geschlossen und die Eintragsschnecke Z1 wird unverzüglich gestoppt. The heat exchanger W1 is heated via the pipe 17 with hot heat transfer oil from the high-temperature heat exchanger WT-HT of the combined heat and power plant CHP (FIG. 1 a). The heating power is set via the control valve V5 in pipe 18. The temperature control for T3 in the storage tank B1 is carried out optionally via the heat exchanger W1 (circulation pump P1 adopts the base load at a constant speed) or via the circulation pump P1 (heat exchanger W1 uses the entire available energy of the combined heat and power plant CHP). In case of failure of the circulation pump P1, the valve V5 in the pipe 18 is closed immediately and the entry screw Z1 is stopped immediately.
Ein typischer Hersteller von geeigneten Wärmetauschern und Flüssigkeitskonden- satoren ist die Firma Kelvion Holding GmbH (DE, 44809 Bochum, Dorstener Str. 484). A typical manufacturer of suitable heat exchangers and liquid condensers is Kelvion Holding GmbH (DE, 44809 Bochum, Dorstener Str. 484).
Vor dem Beladen des Vorlagebehälters B1 mit Eintragsmaterial E2 wird dieser mit warmem Trägeröl aus dem Vorratsbehälter B3 (Fig. 1 a) auf ein Minimalniveau L1 1 aufgefüllt. Erst dann wird das Eintragsmaterial E2 über die Eintragsschnecke Z1 eingebracht und der Zerkleinerungseinheit Z2 sowie Umwälzpumpe P1 zugeführt. Mit dem Wärmetauscher W1 und dem Energieeintrag durch die Umwälzpumpe P1 wird das Medium im Vorlagebehälter B1 soweit aufgeheizt, dass das im Eintragsmaterial E2 vorhandene Wasser ausdampft. Before loading the receiver tank B1 with feed material E2, it is filled with warm carrier oil from the storage container B3 (FIG. 1a) to a minimum level L1. Only then is the entry material E2 via the entry screw Z1 introduced and the comminution Z2 and circulating pump P1 supplied. With the heat exchanger W1 and the energy input through the circulation pump P1, the medium in the storage tank B1 is heated to such an extent that the water present in the feed material E2 evaporates.
Das Niveau im Vorlagebehälter B1 wird durch geregeltes Einbringen von unbelastetem Trägeröl aus dem Vorratsbehälter B3 (Fig. 1 a) über Pumpe P6 (Fig. 1 a), Ventil V6 (Fig. 1 a) und Leitung 10 konstant gehalten. Bei minimaler Belastung des Trägeröls mit Feststoffen im Vorlagebehälter B1 wurde empirisch eine Kennlinie 50 "Antriebsleistung N über Drehzahl n" ermittelt. Abweichungen des Betriebspunktes von dieser Kennlinie 50 (Fig. 4) sind ein Maß für den Grad der Feststoffbelastung. Bei Überschreitung eines Grenzwertes wird das belastete Trägeröl über ein Ventil V13 abgelassen und einer externen Aufbe- reitungsanlage zugeführt. Anschließend wird Behälter B1 aus Vorratsbehälter B3 (Fig. 1 a) mit unbelastetem Trägeröl wieder aufgefüllt. The level in the reservoir B1 is kept constant by controlled introduction of unloaded carrier oil from the reservoir B3 (Figure 1a) via pump P6 (Figure 1a), valve V6 (Figure 1a) and line 10. At minimal load of the carrier oil with solids in the reservoir B1 empirically a characteristic 50 "drive power N over speed n" was determined. Deviations of the operating point from this characteristic 50 (Figure 4) are a measure of the degree of solids loading. If a limit value is exceeded, the loaded carrier oil is drained via a valve V13 and fed to an external processing plant. Subsequently, container B1 is filled up again from storage container B3 (FIG. 1a) with unloaded carrier oil.
Anlagen dieser Art werden üblicherweise über eine freiprogrammierbare Steuerung mit Bedienoberfläche, Visualisierung und Datenaufzeichnung (Prozessleit- System 79) betrieben. Ergänzend zu der üblichen Datenaufzeichnung eines Pro- zessleitsystems 79 wird ein weiterer Datalogger 79a speziell für Diagnose und Störwertanalyse installiert, in welchem alle verfügbaren analogen sowie binären Informationen über Bus aus der Steuerung mit hoher zeitlicher Auflösung (< 100 msec) gespeichert werden. Systems of this type are usually operated via a freely programmable control with user interface, visualization and data recording (Prozessleit- system 79). In addition to the usual data recording of a process control system 79, another Datalogger 79a is installed especially for diagnostics and fault value analysis in which all available analogue and binary information is stored via bus from the controller with a high temporal resolution (<100 msec).
Ein typischer Hersteller eines entsprechenden Diagnosesystems ist die Firma Delphin Technology AG (DE, 51427 Bergisch Gladbach, Lustheide 81 ), die neben dem üblichen Datalogger eine Software mit zahlreichen Tools für Diagnose und Störwertanalyse anbietet. In Fig. 1 c sind eine Destillationskolonne K2 und der Reaktionsbehälter B2 gezeigt, der von der Pumpe P3 (Fig. 1 b) über die Rohrleitung 5 beliefert wird, wobei die geförderte Menge zunächst über ein Absperrventil V12 in eine Rohrleitung 6 gelangt und durch den Wärmetauscher W2 in eine Ansaugleitung 7 für die Umwälz- pumpe P2 führt, welche auf ihrer Druckseite in eine Rohrleitung 8 einspeist. Rohrleitung 8 führt über eine Drosselstelle D2 und Rohr 21 zum Eintritt des Reaktionsbehälters B2. Die Drosselung von D2 kann mit einer Druckmessung 61 mit einem Druckregler 63 über einen Stellantrieb 65 variiert werden, um den Druck vor Drossel D2 und damit die Intensität der Kavitation nach Drossel D2 einzustellen. A typical manufacturer of a corresponding diagnostic system is the company Delphin Technology AG (DE, 51427 Bergisch Gladbach, Lustheide 81), which in addition to the usual data logger software with numerous tools for diagnosis and fault analysis offers. In Fig. 1 c, a distillation column K2 and the reaction vessel B2 are shown, which is supplied from the pump P3 (Fig. 1 b) via the pipe 5, wherein the conveyed amount first passes through a check valve V12 in a pipe 6 and through the Heat exchanger W2 leads into a suction line 7 for the circulation pump P2, which feeds on its pressure side in a pipe 8. Pipe 8 leads via a throttle point D2 and pipe 21 to the inlet of the reaction vessel B2. The throttling of D2 can be varied with a pressure measurement 61 with a pressure regulator 63 via an actuator 65 to adjust the pressure before throttle D2 and thus the intensity of the cavitation after throttle D2.
Die Firma Schubert & Salzer Control Systems GmbH (DE, 85053 Ingolstadt, Bun- senstr. 38) hat in ihrem Sortiment Gleitschieberventile, welche für eine derartige Anwendung geeignet sind. Bei Erstbefüllung vom Reaktionsbehälter B2 wird Trägeröl aus dem Hochtemperatur-Vorratstank B4 (Fig. 1 a) mit Pumpe P7 (Fig. 1 a) über die Leitung 12 bis zum Erreichen eines minimalen Betriebsniveaus L21 in den Reaktionsbehälter B2 eingetragen. Sobald im Behälter B2 ein Füllstand überschritten ist, der das Trockenlaufen der Pumpe P2 verhindert, kann diese gestartet werden. Die Zirkulation im Behälter erfolgt über ein Ventil V10 in der Leitung 6, den Wärmetauscher W2, die Leitung 7, die Umwälzpumpe P2, die Leitung 8, die Drossel D2 und das Rohr 21 ; die Ventile V1 1 und V12 sind dabei geschlossen. Mit Beginn des Umfüllvorgangs über die Pumpe P3 wird in der Leitung 5 das Ventil V12 geöffnet, in Leitung 6 das Ventil V10 geschlossen und in einer Leitung 9 das Ventil V1 1 geöffnet. Durch Öff- nen des Ventils V1 1 wird der Wärmetauscher W2 für die Re-Zirkulation umgangen. Das Eintragsmaterial wird über den Wärmetauscher W2 geführt und über ein Ventil V7 in einer Leitung 31 auf die Temperatur im Reaktionsbehälter B2 geregelt. Sollwert dieser Temperaturregelung ist eine Temperatur T4 im Reaktionsbehälter B2. Ist-Wert ist eine Temperatur T9 hinter Wärmetauscher W2. Das Stellorgan des Regelkreises ist ein Ventil V7 in der Leitung 31 . Hochtemperatur-Umwälzpumpen werden beispielsweise von der Firma Allweiler GmbH (DE, 78315 Radolfzell, Allweilerstr. 1 ) hergestellt. Der Reaktionsbehälter B2 ist zusätzlich mit einer elektrischen Heizung EH2 bestückt. Über ein Schauglas S2 kann der Füllstand im Behälter B2 beobachtet werden, um die Intensität des Verdampfungsvorgangs und eventuelles Schäumen erkennen zu können. Der Reaktionsbehälter B2 besitzt zudem eine analoge Niveaumessung L2, mit der Niveau-Schaltpunkte, wie z.B. eine einstellbare Maxi- malhöhe L22 und eine einstellbare Minimalhöhe L21 , festlegbar sind. Schubert & Salzer Control Systems GmbH (DE, 85053 Ingolstadt, Bun- senstr. 38) has slide gate valves in its range which are suitable for such an application. At initial filling of the reaction vessel B2 carrier oil from the high-temperature storage tank B4 (Fig. 1 a) with pump P7 (Fig. 1 a) is entered via line 12 until reaching a minimum operating level L21 in the reaction vessel B2. Once a level is exceeded in the container B2, which prevents the dry running of the pump P2, this can be started. The circulation in the container via a valve V10 in the line 6, the heat exchanger W2, the line 7, the circulation pump P2, the line 8, the throttle D2 and the tube 21; the valves V1 1 and V12 are closed. With the beginning of the transfer process via the pump P3, the valve V12 is opened in the line 5, the valve V10 is closed in the line 6 and the valve V1 1 is opened in a line 9. By opening the valve V1 1, the heat exchanger W2 is bypassed for the recirculation. The feed material is passed through the heat exchanger W2 and regulated via a valve V7 in a line 31 to the temperature in the reaction vessel B2. Setpoint of this temperature control is a temperature T4 in the reaction vessel B2. Actual value is a temperature T9 behind heat exchanger W2. The actuator of the control loop is a valve V7 in the line 31st High-temperature circulating pumps are produced, for example, by Allweiler GmbH (DE, 78315 Radolfzell, Allweilerstr. The reaction vessel B2 is additionally equipped with an electric heater EH2. Through a sight glass S2, the level in the container B2 can be observed in order to recognize the intensity of the evaporation process and any foaming can. The reaction vessel B2 also has an analogue level measurement L2, with the level switching points, such as an adjustable maximum height L22 and an adjustable minimum height L21, can be fixed.
Eine Temperatur T2 innerhalb der Pumpe P2 wird auf Differenz zu der Temperatur T6 in Leitung 8 überwacht. Die Überschreitung eines Grenzwertes 53 wird als Kavitation interpretiert und aktiviert das Abschalten der Pumpe P2. A temperature T2 within the pump P2 is monitored for difference to the temperature T6 in line 8. The exceeding of a limit value 53 is interpreted as cavitation and activates the switching off of the pump P2.
Zusätzlich wird die Temperatur T2 in der Pumpe P2 auf einen Maximalwert 55 überwacht. Das Überschreiten des Grenzwertes 55 wird als Kavitation der Pumpe P2 interpretiert und führt zur Abschaltung der Pumpe P2. In addition, the temperature T2 in the pump P2 is monitored to a maximum value 55. The exceeding of the limit value 55 is interpreted as cavitation of the pump P2 and leads to the shutdown of the pump P2.
Mit dem Abschalten der Pumpe P2 wird auch die Austragspumpe P3 gestoppt und das Temperaturregelventil V7 zum Wärmetauscher W2 geschlossen. With the switching off of the pump P2 and the discharge pump P3 is stopped and the temperature control valve V7 to the heat exchanger W2 closed.
Parallel zur Umfüllung über Austragspumpe P3 wird aus einem Vorratsbehälter B5 Katalysator über eine volumetrische Pumpe P4 und die Leitung 12 sowie aus einem Vorratsbehälter B6 Neutralisationsmittel über eine volumetrische Pumpe P5 und über eine Leitung 13 in die Saugleitung 7 der Umwälzpumpe P2 eingespeist. Parallel to the transfer via discharge pump P3, neutralization agent is fed from a reservoir B5 catalyst via a volumetric pump P4 and the line 12 and from a reservoir B6 via a volumetric pump P5 and via a line 13 into the suction line 7 of the circulation pump P2.
Im Vorratsbehälter B5 sind Trägeröl und Katalysator in einem vorgegebenen Verhältnis gemischt und werden durch ein Rührwerk R1 in ihrer Mischung aufrechterhalten. Die Drehzahl der Eintragspumpe P4 läuft in einem abhängigen Verhältnis zur Drehzahl der Austragspumpe P3, um die exakte Menge an Katalysator für den eingetragenen Feststoff einzuspeisen. Die Drehzahl der Eintragspumpe P5 läuft in einem abhängigen Verhältnis zur Drehzahl der Austragspumpe P3, um die exakte Menge an Neutralisationsmittel für den eingetragenen Feststoff einzuspeisen. In the reservoir B5 carrier oil and catalyst are mixed in a predetermined ratio and are maintained by a stirrer R1 in their mixture. The speed of the feed pump P4 is dependent on the speed of the discharge pump P3 to feed the exact amount of catalyst for the charged solid. The speed of the feed pump P5 is dependent on the speed of the discharge pump P3 to feed the exact amount of neutralizing agent for the input solid.
Entstehende Gase in den Behältern B5 und B6 werden über eine Leitung 27 zum Blockheizkraftwerk BHKW abgesaugt. Resulting gases in the containers B5 and B6 are sucked off via a line 27 to the combined heat and power plant CHP.
Wenn das Niveau im Behälter B2 den Maximalwert L22 erreicht hat oder wenn eine Kurve 51 eine hohe Feststoffbelastung anzeigt, wird der Umfüllvorgang unterbrochen (Stopp der Austragspumpe P3 und Schließen des Ventils V7) und das Niveau im Behälter B2 durch Austragen über ein Ventil V14 bis zu einem minimalen Betriebsniveau L21 in eine externe Aufbereitungsanlage abgesenkt. When the level in the tank B2 has reached the maximum value L22 or when a curve 51 indicates a high solid load, the transfer operation is stopped (stop the discharge pump P3 and close the valve V7) and the level in the tank B2 by discharging through a valve V14 up to lowered to a minimum operating level L21 in an external treatment plant.
Ein konstanter Druck im Dom des Behälters B2 ist Voraussetzung für einen stabilen Prozess. Der Differenzdruck zur Atmosphäre wird über einen Differenzdruck- Transmitter 66 gemessen und dient als Ist-Wert für eine Regelung der Kondensation. Darüber hinaus wird der Wert noch auf einen minimalen Grenzwert 68 und einen maximalen Grenzwert 69 überwacht, wobei der maximale Grenzwert 69 die Energiezufuhr durch Abschalten der Umwälzpumpe P2 stoppt. Fig. 1 d zeigt einen Luftkondensator K3, in den der anfallende Dampf über eine Rohrleitung 22 eintritt und hier zu Flüssigkeit (Mitteldestillat) kondensiert. Eine Regelung 67 des Kopfdruckes im Behälter B2 wirkt auf die Drehzahlverstellung eines Luftkondensators K3. Über eine Rohrleitung 29 und einen Siphon 96 wird das Kondensat in einen Auffangbehälter 90 für Mitteldestillat geführt. Der Auffangbehälter 90 ist mit zwei, auf unterschiedlicher Dichte basierenden, analogen Schwimmer-Niveaumessungen 91/93, 92/94 ausgestattet. Der Schwimmer 93 ist für die Dichte von Wasser ausgelegt, der Schwimmer 94 für die Dichte von Mitteldestillat. Beide Niveaus 91 , 92 werden auf minimale und maximale Grenzwerte 97/98, 99/100 überwacht, die Austragsventile 101 , 102 aktivieren, um Wasser bzw. Mitteldestillat in einen Wasser-Tank K4 bzw. einen Mitteldestillat- Tank K5 abzuführen. Sich in den Tanks K4, K5 und 90 bildende Gase werden über eine Leitung 25 gesammelt und vom Blockheizkraftwerk BHKW (Fig. 1 a) abgesaugt. A constant pressure in the dome of the container B2 is a prerequisite for a stable process. The differential pressure to the atmosphere is measured by a differential pressure transmitter 66 and serves as an actual value for a control of the condensation. In addition, the value is still monitored for a minimum limit value 68 and a maximum limit value 69, the maximum limit value 69 stopping the energy supply by switching off the circulation pump P2. Fig. 1 d shows an air condenser K3, in which the resulting vapor via a pipe 22 enters and condenses here to liquid (middle distillate). A control 67 of the head pressure in the container B2 acts on the speed adjustment of an air condenser K3. Via a pipe 29 and a siphon 96, the condensate is fed into a collecting tank 90 for middle distillate. The receiver 90 is equipped with two different density based analog float level measurements 91/93, 92/94. The float 93 is designed for the density of water, the middle distillate density float 94. Both levels 91, 92 are monitored for minimum and maximum limits 97/98, 99/100, activate the discharge valves 101, 102 to discharge water or middle distillate into a water tank K4 and a middle distillate tank K5, respectively. Gases forming in the tanks K4, K5 and 90 are collected via a line 25 and extracted by the cogeneration unit CHP (FIG. 1 a).
In Fig. 2a sind schematisch Pumpen-Kennlinien für verschiedene Drehzahlen n für Umwälzpumpen P1 , P2 in einem Drehzahlbereich von n-MIN bis n-MAX dargestellt. Zusätzlich sind verschiedene Drossel-Kennlinien s1 , s2, s3 für die verstellbaren Drosseln D1 , D2 dargestellt. Der Schnittpunkt der Drosselkennlinie s4 (Drossel D1 , D2 voll geöffnet) mit der Kennlinie der maximalen Drehzahl n-MAX zeigt den Betriebspunkt 1 10 für maximalen Energieeintrag. Jeder Druck 60, 61 vor der Drosselstelle D1 , D2 entspricht für jede Drehzahl einer bestimmten Drosselstellung D1 , D2. In Fig. 2b ist schematisch der Leistungsbedarf für unterschiedliche Drehzahlen der Umwälzpumpen P1 , P2 dargestellt. Die strichpunktierte Linie entspricht dem Leistungsbedarf bei konstantem Druck 60, 61 , was den möglichen Energieeintrag innerhalb eines Drehzahl-Regelbereichs 59 darstellt. Der einstellbare Druck 60, 61 vor den Drosselstellen D1 , D2 ist maßgeblich für die Intensität der Kavitation nach den Drosselstellen D1 , D2. 109 kennzeichnet den variablen Energieeintrag ohne verstellbare Drossel; 59 kennzeichnet den deutlich größeren variablen Energieeintrag mit verstellbarer Drossel. In Fig. 2c ist schematisch der Verstellweg der einstellbaren Drosseln D1 , D2 über der Durchströmmenge bei verschiedenen Vordrücken 60, 60', 60"; 61 , 61 ', 61 " dargestellt. Aus den Fig. 2a, 2b, 2c ergibt sich ein Diagramm gemäß Fig. 3, in welchem schematisch der Verstellweg der Drossel D1 , D2 über der Drehzahl n der Pumpe P1 , P2 aufgetragen ist. Die Kennlinie gem. Fig. 3 ist in einem Prozessleitsystem 79 hinterlegt, so dass die Stellung der Drossel D1 , D2 abhängig von der Drehzahl n eingestellt wird und damit eine stabile Regelung sicherstellt. FIG. 2 a schematically shows pump characteristics for different rotational speeds n for circulating pumps P 1, P 2 in a rotational speed range from n MIN to n MAX. In addition, various throttle characteristics s1, s2, s3 for the variable throttles D1, D2 are shown. The intersection of the throttle characteristic s4 (throttle D1, D2 fully open) with the maximum speed characteristic n-MAX shows the operating point 1 10 for maximum energy input. Each pressure 60, 61 before the throttle point D1, D2 corresponds for each speed of a specific throttle position D1, D2. In Fig. 2b, the power requirement for different rotational speeds of the circulation pumps P1, P2 is shown schematically. The dot-dash line corresponds to the power requirement at constant pressure 60, 61, which represents the possible energy input within a speed control range 59. The adjustable pressure 60, 61 in front of the throttle points D1, D2 is decisive for the intensity of the cavitation after the throttle points D1, D2. 109 indicates the variable energy input without adjustable throttle; 59 identifies the significantly larger variable energy input with adjustable throttle. 2c schematically shows the adjustment path of the adjustable throttles D1, D2 over the flow rate at different forward pressures 60, 60 ', 60 ", 61, 61', 61". From FIGS. 2a, 2b, 2c, a diagram according to FIG. 3 results, in which the adjustment path of the throttle D1, D2 is plotted over the rotational speed n of the pump P1, P2. The characteristic acc. Fig. 3 is stored in a process control system 79, so that the position of the throttle D1, D2 is set depending on the rotational speed n and thus ensures a stable control.
In Fig. 4 ist eine empirisch ermittelte Kurve 50, 51 sowie eine Grenzkurve 72', 72" für Feststoffbelastung sowie eine Grenzkurve 71 ', 71 " für Kavitation in der Pumpe P1 , P2 dargestellt. Die Kurve 50, 51 zeigt die Antriebsleistung der Pumpe P1 , P2 bei Betriebstemperatur in Abhängigkeit der Drehzahl n bei minimaler Belastung des Trägermaterials mit Feststoffen und bei vorgegebenem Druck 60, 61 vor Drossel D1 , D2 für Kavitation hinter Drossel D1 , D2. Betriebspunkte 74', 74" oberhalb der Referenzkurve 50, 51 sind ein Maß für die Belastung des Trägermaterials mit Feststoffen. Be- triebspunkte 73', 73" unterhalb der Referenzkurve 50, 51 sind ein Indikator für Kavitation in der Pumpe P1 , P2. FIG. 4 shows an empirically determined curve 50, 51 as well as a limit curve 72 ', 72 "for solids loading and a limit curve 71', 71" for cavitation in the pump P1, P2. The curve 50, 51 shows the drive power of the pump P1, P2 at operating temperature as a function of the rotational speed n at minimum load of the carrier material with solids and at a predetermined pressure 60, 61 before throttle D1, D2 for cavitation behind throttle D1, D2. Operating points 74 ', 74 "above the reference curve 50, 51 are a measure of the loading of the carrier material with solids. Operating points 73', 73" below the reference curve 50, 51 are an indicator of cavitation in the pump P1, P2.
Wird der Betriebspunkt 73', 73" unterschritten, wird die Pumpe P1 , P2 automatisch abgeschaltet. Der Betriebspunkt 50', 51 ' ist der theoretische Betriebspunkt bei mi- nimaler Feststoffbelastung. Überschreiten des Betriebspunktes 74" ist ein Hinweis auf hohen Feststoffanteil im Reaktionsbehälter B2, dem durch kurzzeitiges Unterbrechen des Eintrags über Pumpe P3 und der Energiezuführung über Ventil V7 und Absenken des Füllstandes auf das Minimalniveau L21 über das Austragsventil V14 entgegengewirkt werden sollte. Fig. 5 zeigt schematisch einen Logikbaustein für die Ansteuerung der Umwälzpumpe P1 in einem Prozessleitsystem 79. Im oberen Bereich sind relevante Analogsignale, im unteren Bereich sind relevante Binärsignale dargestellt. If the operating point 73 ', 73 "is undershot, the pump P1, P2 is automatically switched off The operating point 50', 51 'is the theoretical operating point at minimum solids loading , which should be counteracted by brief interruption of the entry via pump P3 and the energy supply via valve V7 and lowering the level to the minimum level L21 via the discharge valve V14. 5 schematically shows a logic module for controlling the circulating pump P1 in a process control system 79. In the upper area are relevant analog signals, in the lower area relevant binary signals are shown.
Alle analogen Signale, die ein Verstellen der Drehzahl n der Pumpe P1 bewirken, sind auf einen Logikbaustein, die MIN-Auswahl 105, geschaltet. Das Signal, das nach Drehzahlreduzierung verlangt, wird auf die Drehzahlverstellung der Pumpe P1 durchgeschaltet. All analog signals, which cause an adjustment of the speed n of the pump P1, are connected to a logic device, the MIN selection 105. The signal that calls for speed reduction, is switched through to the speed adjustment of the pump P1.
Für den Vorlagebehälter B1 sind jeweils vier Analogsignale zusammengeschaltet: Differenzdruckmessung 76, Temperaturmessung T3, Niveaumessung L1 sowie Handverstellung 84 für die Drehzahl n der Pumpe P1 . For the reservoir B1 each four analog signals are interconnected: differential pressure measurement 76, temperature measurement T3, level measurement L1 and manual adjustment 84 for the speed n of the pump P1.
Im Normalbetrieb führt der Temperaturregler T3. Beim Start der Anlage ist der Vorlagebehälter B1 noch nicht befüllt. Die Pumpe P1 wird eingeschaltet sobald das MIN-Niveau für den Trockenlaufschutz 86 überschritten ist. Jetzt greift der Niveauregler L1 und reduziert die Drehzahl n und damit die Fördermenge auf einen Wert, bei dem ein Überschießen des Ölstrahls in den oberen Teil des Vorlagebehälters B1 ausgeschlossen ist. Nach Überschreiten von Niveau L1 1 übernimmt der Temperaturregler T3 und fährt die Drehzahl auf n-MAX hoch, solange bis der Sollwert von T3 erreicht ist. In normal operation, the temperature controller T3. When starting the system, the storage tank B1 is not yet filled. The pump P1 is switched on as soon as the MIN level for dry running protection 86 is exceeded. Now the level controller L1 engages and reduces the speed n and thus the flow rate to a value at which an overshoot of the oil jet is excluded in the upper part of the reservoir B1. After exceeding level L1 1, the temperature controller T3 takes over and increases the speed to n-MAX until the setpoint of T3 is reached.
Alle digitalen Signale, die ein Stopp der Pumpe P1 bewirken, sind im Prozessleitsystem 79 über einen UND-Baustein 107 verknüpft: Druck dP-MAX 77, Temperatur T-MAX 54, Niveau 86, Temperaturdifferenz 52, Not-AUS 88manuelles AUS 103 sowie Leistungsabfall 73' der Pumpe P1 . All digital signals causing a stop of the pump P1 are linked in the process control system 79 via an AND module 107: pressure dP-MAX 77, temperature T-MAX 54, level 86, temperature difference 52, emergency stop 88manual OFF 103 and power loss 73 'of the pump P1.
Die Verdrahtung der Stopp-Kriterien ist drahtbruchsicher ausgeführt; wechselt auch nur einer dieser Kontakte in den NULL-Zustand, wird die Pumpe gestoppt. Fig. 6 zeigt schematisch einen Logikbaustein für die Ansteuerung der Umwälzpumpe P2 in einem Prozessleitsystem 79. Im oberen Bereich sind relevante Analogsignale, im unteren Bereich sind relevante Binärsignale dargestellt. Alle analogen Signale, die ein Verstellen der Drehzahl n der Pumpe P2 bewirken, sind auf einen Logikbaustein, die MIN-Auswahl 106, geschaltet. Das Signal, das nach Drehzahlreduzierung verlangt, wird auf die Drehzahlverstellung der Pumpe P2 durchgeschaltet. Für den Reaktionsbehälter B2 sind jeweils vier Analogsignale zusammengeschaltet: Differenzdruckmessung 66, Temperaturmessung T4, Ni- veaumessung L2 sowie Handverstellung 85 für die Drehzahl n der Pumpe P2. The wiring of the stop criteria is designed to be break-proof; If only one of these contacts changes to the ZERO state, the pump is stopped. 6 schematically shows a logic module for controlling the circulating pump P2 in a process control system 79. In the upper area are relevant analog signals, in the lower area relevant binary signals are shown. All analog signals that cause an adjustment of the speed n of the pump P2 are connected to a logic device, the MIN selection 106. The signal requesting speed reduction is switched to the speed adjustment of the pump P2. Four analog signals are connected in each case for the reaction vessel B2: differential pressure measurement 66, temperature measurement T4, level measurement L2 and manual adjustment 85 for the rotational speed n of the pump P2.
Im Normalbetrieb führt der Temperaturregler T4. Kommt es z.B. durch eine Störung in der Kondensation K3 zu einem Druckanstieg 66 im Reaktionsbehälter B2, so geht die Drehzahlverstellung stoßfrei und verzögerungsfrei auf den Druckregler 67 über. Durch diese Auswahlschaltung 106 ist auch sichergestellt, dass die Drehzahl n auch manuell nur innerhalb der zulässigen Grenzen n-MIN, n-MAX verfahren werden kann. In normal operation, the temperature controller T4. If it comes, for example, by a disturbance in the condensation K3 to a pressure increase 66 in the reaction vessel B2, so the speed adjustment is bumpless and instantaneous on the pressure controller 67 via. By this selection circuit 106 is also ensured that the speed n can also be moved manually only within the allowable limits n-MIN, n-MAX.
Alle digitalen Signale, die ein Stopp der Pumpe P2 bewirken, sind im Prozessleitsystem 79 über einen UND-Baustein 108 verknüpft:  All digital signals that cause a stop of the pump P2 are linked in the process control system 79 via an AND module 108:
Druck dP-MAX 69, Temperatur T-MAX 55, Niveau 87, Temperaturdifferenz 53, Not-AUS 89, manuelles AUS 104 sowie Leistungsabfall 73" der Pumpe P2 Pressure dP-MAX 69, temperature T-MAX 55, level 87, temperature difference 53, emergency stop 89, manual OFF 104 and power loss 73 "of the pump P2
Die Verdrahtung der Stopp-Kriterien ist drahtbruchsicher ausgeführt; wechselt auch nur einer dieser Kontakte in den NULL-Zustand, wird die Pumpe gestoppt. The wiring of the stop criteria is designed to be break-proof; If only one of these contacts changes to the ZERO state, the pump is stopped.
Durch die Verwendung von zwei Behältern B1 und B2 in der gezeigten Anlage, können deren Prozesse (Zerkleinerung des Eintragsmaterials E2 und Ausdampfen von Wasser sowie das eigentliche KDV-Verfahren) auch unabhängig voneinander gefahren werden und im Batch-Betrieb kombiniert werden. Die vorliegende Erfindung betrifft allgemein auch eine Vorrichtung und ein Verfahren zur katalytischen und/oder drucklosen VerÖlung in einer Anlage mit einem Eintragssystem für Eintragsmaterial wie organische Stoffe oder Kunststoffe, mit einem Reaktionsbehälter, mit einem Wärmetauscher vor Reaktionsbehälter, mit ei- ner drehzahlgeregelten Umwälzpumpe sowie einer an den Reaktionsbehälter anschließenden Kondensationseinrichtung, wobei die Temperatur im Reaktionsbehälter durch Wärmeeintrag mittels Elektroheizung und/oder Wärmetauscher und/oder Umwälzpumpe geregelt wird. Wenn der Betriebspunkt der Umwälzpumpe durch Störungen in der Ansaugung in den Kavitationsbereich abgleitet, so wird dies mehrfach erkannt und die Umwälzpumpe und damit die Energiezufuhr automatisch gestoppt, um die Bildung giftiger Stoffe zu verhindern. Durch Androsseln des Drucks nach Pumpe kann der Regelbereich für den Energieeintrag durch die Umwälzpumpe gegenüber reiner Dreh- zahlregelung vergrößert werden. Durch Anheben des Drucks vor der Drosselstelle kann nach der Drosselstelle zur Unterstützung des Reaktionsprozesses Kavitation unterschiedlicher Intensität erzeugt werden, ohne dass sich die Kavitation an dieser Stelle schädlich auswirkt. Erst die Verwendung einer drehzahlgeregelten vo- lumetrischen Pumpe zum Eintragen in den Reaktionsbehälter ermöglicht den kon- tinuierlichen Betrieb mit einer deutlich vereinfachten Steuerung. By using two containers B1 and B2 in the system shown, their processes (comminution of the input material E2 and evaporation of water and the actual KDV method) can also be run independently of each other and combined in batch mode. The present invention generally also relates to a device and a method for catalytic and / or pressure-free treatment in a plant with an entry system for input material such as organic materials or plastics, with a reaction vessel, with a heat exchanger before the reaction vessel, with a speed-controlled circulating pump and a to the reaction vessel subsequent condensation device, wherein the temperature in the reaction vessel by heat input by means of electric heating and / or heat exchanger and / or circulating pump is controlled. If the operating point of the circulation pump slides off due to disturbances in the intake into the cavitation area, this is detected several times and the circulation pump and thus the energy supply are automatically stopped to prevent the formation of toxic substances. By throttling the pressure to the pump, the control range for the energy input through the circulation pump can be increased compared to pure speed control. By raising the pressure upstream of the throttle point, cavitation of varying intensity can be generated after the throttle point in order to support the reaction process, without the cavitation having a detrimental effect on this point. Only the use of a variable-speed volumetric pump for entry into the reaction vessel allows continuous operation with a significantly simplified control.
Bezugszeichenliste LIST OF REFERENCE NUMBERS
1 Rohrleitung zwischen Eintragssystenn und Zerkleinerungseinheit Z21 pipeline between entry system and shredding unit Z2
2 Rohrleitung Umwälzpumpe P1 zur einstellbaren Drossel D12 Circulation pump P1 to the adjustable throttle D1
3 Rohrleitung Reaktionsbehälter und Wärmetauscher W1 3 pipeline reaction vessel and heat exchanger W1
4 Rohrleitung Wärmetauscher W1 und Eintragsschnecke  4 Pipe heat exchanger W1 and entry auger
5 Rohrleitung Umfüllung B1 nach B2  5 Piping transfer B1 to B2
6 Rohrleitung B2 zu W2  6 Pipeline B2 to W2
7 Rohrleitung W2 zu P2  7 Pipeline W2 to P2
8 Rohrleitung P2 zu D2  8 Piping P2 to D2
9 Rohrleitung V1 1 zu Ansaugleitung 7 von P2  9 Piping V1 1 to suction line 7 of P2
10 Rohrleitung Vorratsbehälter B3 zu B1 10 Pipeline Reservoir B3 to B1
1 1 Rohrleitung zur Kondensationseinrichtung K1  1 1 Pipeline to the condensation device K1
12 Rohrleitung Vorratsbehälter B4 zu B2  12 Pipeline reservoir B4 to B2
13 Rohrleitung Vorratstank Katalysator zu P4  13 pipeline storage tank catalyst to P4
14 Rohrleitung Vorratstank Neutralisationsmittel zu P5  14 Pipeline storage tank neutralizing agent to P5
15 Rücklaufleitung zu BHKW WT-NT  15 return line to CHP WT-NT
16 Heizleitung aus BHKW WT-NT  16 Heating cable from CHP WT-NT
17 Heizleitung aus BHKW WT-HT  17 Heating cable from CHP WT-HT
18 Rücklaufleitung zu BHKW WT-HT  18 Return line to CHP WT-HT
19 Ventilator des Luftkondensators K1  19 Fan of the air condenser K1
20 gerades Rohrstück nach Drosselstelle D1 20 straight pipe section downstream of restriction D1
21 gerades Rohrstück nach Drosselstelle D2  21 straight piece of pipe after throttle point D2
22 Rohrleitung zur Kondensationseinrichtung K3  22 Pipeline to condenser K3
23 Absaugleitung von B3  23 Suction line from B3
24 Absaugleitung von B4  24 Suction line from B4
26 Ausdampfleitung  26 exhaust pipe
27 Absaugleitung  27 suction line
28 Ventilator des Luftkondensators K3  28 Fan of the air condenser K3
29 Flüssigkeitsablauf vom Kondensator K3 30 Heizleitung aus BHKW WT-HT 29 Fluid drain from the condenser K3 30 Heating cable from CHP WT-HT
31 Rücklaufleitung zu BHKW WT-HT  31 Return line to CHP WT-HT
32 Absperrventil  32 stop valve
33 Absperrventil  33 shut-off valve
34 Heizleitung aus BHKW WT-HT  34 Heating cable from CHP WT-HT
35 Rücklaufleitung zu BHKW WT-HT  35 Return line to CHP WT-HT
36 Rührwerk im Vorratsbehälter B3  36 agitator in reservoir B3
37 Rührwerk im Vorratsbehälter B4  37 Agitator in reservoir B4
38 Absperrventil  38 shut-off valve
39 Absperrventil  39 shut-off valve
40 Absperrventil 40 shut-off valve
41 Absperrventil  41 stop valve
42 Absperrventil  42 shut-off valve
43 Absperrventil  43 stop valve
44 Absperrventil  44 shut-off valve
45 Absperrventil  45 shut-off valve
46 Absperrventil  46 shut-off valve
47 Absperrventil  47 shut-off valve
48 Absperrventil  48 shut-off valve
49 Absperrventil  49 shut-off valve
50 Kurven Leistung über Drehzahl Pumpe P150 curves Power over speed Pump P1
50' Betriebspunkt Pumpe P1 50 'operating point pump P1
51 Kurven Leistung über Drehzahl Pumpe P2 51 curves Power over speed Pump P2
51 ' Betriebspunkt Pumpe P2 51 'Operating point pump P2
52 Logikbaustein "T1 -T5"  52 logic module "T1 -T5"
53 Logikbaustein "T2+T6"  53 logic module "T2 + T6"
54 MAX-Überwachung T1  54 MAX monitoring T1
55 MAX-Überwachung T2  55 MAX monitoring T2
56 Absperrventil  56 stop valve
57 Absperrventil 58 Absperrventil 57 shut-off valve 58 stop valve
59 Regelbereich Energieeintrag mit verstellbarer Drossel 59 Control range energy input with adjustable throttle
60 Druckmessung hinter P1 60 pressure measurement behind P1
60' abgesenkter Druck hinter Pumpe P1  60 'lowered pressure behind pump P1
60" angehobener Druck hinter Pumpe P1 60 "raised pressure behind pump P1
61 Druckmessung hinter P2  61 Pressure measurement behind P2
61 ' abgesenkter Druck hinter Pumpe P2  61 'lowered pressure behind pump P2
61 " angehobener Druck hinter Pumpe P2  61 "raised pressure behind pump P2
62 Druckregler P1  62 pressure regulator P1
63 Druckregler P2 63 Pressure regulator P2
64 Stellantrieb für D1  64 actuator for D1
65 Stellantrieb für D2  65 actuator for D2
66 Differenzdruckmessung Behälter B2  66 Differential pressure measurement tank B2
67 Druckregler für B2 über Kondensation  67 Pressure regulator for B2 over condensation
68 MIN-Grenzwert Druck in B2 68 MIN limit pressure in B2
69 MAX-Grenzwert Druck in B2  69 MAX limit pressure in B2
70 Bezugskennlinie 70 reference characteristic
71 ' Grenzkurve für Kavitation Pumpe P1  71 'Limit curve for cavitation pump P1
71 " Grenzkurve für Kavitation Pumpe P2  71 "limit curve for cavitation pump P2
72' Grenzkurve für Feststoffbelastung Pumpe P1 72 'Limit curve for solids loading Pump P1
72" Grenzkurve für Feststoffbelastung Pumpe P2  72 "Limit curve for solids loading pump P2
73' Leistungsabfall Pumpe P1  73 'power loss pump P1
73" Leistungsabfall Pumpe P2  73 "power loss pump P2
74' Leistungserhöhung Pumpe P1  74 'power increase pump P1
74" Leistungserhöhung Pumpe P2 74 "power increase pump P2
75 Theoretischer Betriebspunkt  75 Theoretical operating point
76 Differenzdruckmessung Behälter B1  76 Differential pressure measurement tank B1
77 MAX-Grenzwert Druck in B1  77 MAX limit pressure in B1
78 Druckregler für B1 über Kondensation Prozessleitsystem 78 Pressure regulator for B1 via condensation process Control System
Datalogger  Data logger
Ansaugung Gasmotor Intake gas engine
Ansaugfilter  Suction
Steuerungskennlinie für Stellantrieb 64 Control characteristic for actuator 64
Steuerungskennlinie für Stellantrieb 65Control characteristic for actuator 65
Handverstellung Drehzahl Pumpe P1Manual adjustment speed pump P1
Handverstellung Drehzahl Pumpe P2Manual adjustment speed pump P2
Trockenlaufschutz Behälter B1 Dry run protection container B1
Trockenlaufschutz Behälter B2  Dry running protection container B2
Not-Aus Pumpe P1  Emergency stop pump P1
Not-Aus Pumpe P2  Emergency stop pump P2
Auffangbehälter Mitteldestillat Collection container middle distillate
Niveaumessung  level measurement
Niveaumessung  level measurement
Schwimmer Wasser  Swimmer water
Schwimmer Mitteldestillat  Float middle distillate
Siphon  siphon
MAX-Niveau Wasser  MAX level of water
MIN-Niveau Wasser  MIN level of water
MAX-Niveau Mitteldestillat  MAX level middle distillate
MIN-Niveau Mitteldestillat MIN level middle distillate
Austragsventil Wasser  Discharge valve water
Austragsventil Mitteldestillat  Discharge valve middle distillate
Manuelles Aus/Ein Pumpe P1  Manual off / on pump P1
Manuelles Aus/Ein Pumpe P2  Manual off / on pump P2
Logikbaustein für MIN-Auswahl Pumpe P1 Logic block for MIN selection pump P1
Logikbaustein für MIN-Auswahl Pumpe P2Logic block for MIN selection pump P2
Logikbaustein UND Pumpe 1 108 Logikbaustein UND Pumpe 2 Logic module AND pump 1 108 logic module AND pump 2
109 Regelbereich Energieeintrag ohne verstellbare Drossel 109 Control range energy input without adjustable throttle
1 10 Betriebspunkt für maximalen Energieeintrag 1 10 Operating point for maximum energy input
B1 Vorlagebehälter B1 storage tank
B2 Reaktionsbehälter B2 reaction vessel
B3 Vorratsbehälter Niedertemperatur  B3 low temperature storage tank
B4 Vorratsbehälter Hochtemperatur  B4 storage tank high temperature
B5 Vorratstank Katalysator  B5 storage tank catalyst
B6 Vorratstank Neutralisationsmittel BHKW Blockheizkraftwerk  B6 storage tank neutralizing agent CHP cogeneration plant
D1 Drosselstelle am Eintritt Behälter B1 D1 Orifice at the inlet of tank B1
D2 Drosselstelle am Eintritt Behälter B2  D2 choke point at inlet tank B2
E1 Eintragssystem E1 entry system
E2 Eintragsmaterial EH1 Elektroheizung Vorlagebehälter B1  E2 Entry material EH1 Electric heater Reservoir B1
EH2 Elektroheizung Reaktionsbehälter B2  EH2 electric heating reaction tank B2
G Generator G generator
H1 Zulaufhöhe zu Pumpe P1 H1 inlet height to pump P1
H2 Zulaufhöhe zu Pumpe P2 K1 Kondensationseinrichtung für Eintragsbehälter  H2 Inlet height to pump P2 K1 Condensing device for hopper
K2 Destillationskolonne (Destillationseinrichtung)  K2 distillation column (distillation device)
K3 Kondensationseinrichtung für Mitteldestillat  K3 Condenser for middle distillate
K4 Wasser-Tank  K4 water tank
K5 Mitteldestillat-Tank L1 analoge Niveaumessung  K5 middle distillate tank L1 analogue level measurement
L2 analoge Niveaumessung  L2 analogue level measurement
L1 1 einstellbare Minimalhöhe für Betrieb  L1 1 adjustable minimum height for operation
L21 einstellbare Minimalhöhe für Betrieb L12 einstellbare Maximalhöhe für Betrieb L21 adjustable minimum height for operation L12 adjustable maximum height for operation
L22 einstellbare Maximalhöhe für Betrieb  L22 adjustable maximum height for operation
M Motor  M engine
N Leistung Pumpe P2 bzw. P1 N power pump P2 or P1
n Drehzahl Pumpe P2 bzw. P1 n Speed pump P2 or P1
n-MIN Minimale Drehzahl Pumpe P2 bzw. P1 n-MIN Minimum speed pump P2 or P1
n-MAX Maximale Drehzahl Pumpe P2 bzw. P1 n* Betriebsdrehzahl Pumpe P2 bzw. P1 n-MAX Maximum speed of pump P2 or P1 n * Operating speed of pump P2 or P1
P1 Umwälzpumpe Vorlagebehälter P1 Circulation pump Reservoir
P2 Umwälzpumpe Reaktionsbehälter  P2 circulation pump reaction tank
P3 Zuführsystem, volumetrische Pumpe  P3 delivery system, volumetric pump
P4 Eintragspumpe Katalysator  P4 entry pump catalyst
P5 Eintragspumpe Neutralisationsmittel  P5 Inlet pump neutralizing agent
P6 Austragspumpe Behälter B3  P6 discharge pump container B3
P7 Austragspumpe Behälter B4  P7 discharge pump container B4
Q Fördermenge Q delivery rate
R1 Mischer Behälter B5 R1 mixer tank B5
R2 Mischer Behälter B6  R2 mixer tank B6
S1 Schauglas Vorlagebehälter S1 Sight Glass Reservoir
S2 Schauglas Reaktionsbehälter  S2 sight glass reaction vessel
s1 Ventilhub bei minimaler Betriebsdrehzahl s2 Ventilhub bei mittlerer Betriebsdrehzahl s3 Ventilhub bei Kavitationsdruck bei max. Drehzahl s4 Ventilhub 100% s1 valve lift at minimum operating speed s2 valve lift at medium operating speed s3 valve lift at cavitation pressure at max. Speed s4 valve lift 100%
T1 Temperaturfühler in der Pumpe P1  T1 temperature sensor in the pump P1
T2 Temperaturfühler in der Pumpe P2  T2 Temperature sensor in the pump P2
T3 Temperaturfühler/-regler Vorlagebehälter B1 T3 Temperature sensor / regulator Reservoir B1
T3' Temperaturfühler/-regler Vorlagebehälter B1 T4 TemperaturfühlerY-regler Reaktionsbehälter B2T3 'Temperature sensor / regulator Reservoir B1 T4 temperature sensorY-regulator reaction tank B2
T4' Temperaturfühler/-regler Reaktionsbehälter B2T4 'Temperature sensor / controller Reaction tank B2
T5 Temperaturfühler vor der Drossel D1 T5 temperature sensor in front of the throttle D1
T6 Temperaturmessung Druckleitung 8  T6 temperature measurement pressure line 8
T7 Temperaturfühler Vorratsbehälter B3 T7 temperature sensor reservoir B3
T8 Temperaturfühler Vorratsbehälter B4  T8 temperature sensor reservoir B4
T9 Temperaturfühler nach W2  T9 temperature sensor to W2
V5 Temperaturregelventil zu Wärmetauscher W1 V5 temperature control valve to heat exchanger W1
V6 Niveauregelventil für Vorlagebehälter B1 V7 Temperaturregelventil zu Wärmetauscher W2V6 level control valve for storage tank B1 V7 Temperature control valve to heat exchanger W2
V10 Absperrventil V10 shut-off valve
V1 1 Absperrventil  V1 1 shut-off valve
V12 Absperrventil  V12 shut-off valve
V13 Austragsventil Vorlagebehälter B1  V13 Discharge valve Reservoir B1
V14 Austragsventil Reaktionsbehälter B2 V14 discharge valve reaction tank B2
W1 Wärmetauscher am Vorlagebehälter B1W1 heat exchanger on the receiver B1
W2 Wärmetauscher am Reaktionsbehälter B2W2 heat exchanger at the reaction tank B2
W3 Wärmetauscher im Vorratsbehälter B3 W3 heat exchanger in storage tank B3
W4 Wärmetauscher im Vorratsbehälter B4  W4 heat exchanger in storage tank B4
WT-NT Wärmetauscher Niedertemperatur WT-NT Low Temperature Heat Exchanger
WT-HT Wärmetauscher Hochtemperatur  WT-HT heat exchanger high temperature
Z1 Dosiereinrichtung Z1 metering device
Z2 Zerkleinerungseinrichtung  Z2 shredder

Claims

Patentansprüche  claims
1 . Vorrichtung zur katalytischen und/oder drucklosen VerÖlung mit einem Eintragssystem für Eintragsmaterial, wie organische Stoffe oder Kunststoffe, mit einem Reaktionsbehälter (B2), bevorzugt einem Wärmetauscher (W2) sowie mit einer drehzahlgeregelten Umwälzpumpe (P2), wobei die Temperatur (T4) im Reaktionsbehälter (B2) durch Wärmeeintrag regelbar ist, dadurch gekennzeichnet, 1 . Device for the catalytic and / or pressureless oiling with an entry system for input material, such as organic substances or plastics, with a reaction vessel (B2), preferably a heat exchanger (W2) and with a speed-controlled circulating pump (P2), wherein the temperature (T4) in the reaction vessel (B2) is controllable by heat input, characterized
dass die Umwälzpumpe (P2) auf Kavitation überwacht ist und  that the circulation pump (P2) is monitored for cavitation and
dass der Volumenstrom durch eine jeweilige Drosselstelle (D2) hinter der Umwälzpumpe (P2) und/oder hinter einer einem Vorlagebehälter (B1 ) vorgeschalteten Umwälzpumpe (P1 ) drosselbar ist und/oder durch eine Zerkleinerungseinrichtung (Z2, Z2') geführt ist.  the volume flow through a respective throttle point (D2) downstream of the circulation pump (P2) and / or downstream of a circulation tank (P1) upstream of a circulation pump (P1) can be throttled and / or is guided by a comminuting device (Z2, Z2 ').
2. Vorrichtung nach Anspruch 1 , gekennzeichnet durch eine an den Reaktionsbehälter (B2) anschließenden Kondensationseinrichtung (K3) und/oder gekennzeichnet durch eine an den Reaktionsbehälter (B2) anschließenden Destillationseinrichtung (K2) und/oder gekennzeichnet durch eine zwischen dem Reaktionsbehälter (B2) und einer Kondensationseinrichtung (K3) angeordneten Destillationseinrichtung (K2). 2. Apparatus according to claim 1, characterized by a to the reaction vessel (B2) subsequent condensation device (K3) and / or characterized by a to the reaction vessel (B2) subsequent distillation device (K2) and / or characterized by a between the reaction vessel (B2) and a condensation device (K3) arranged distillation device (K2).
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die3. Apparatus according to claim 1 or 2, characterized in that the
Temperatur (T4) im Reaktionsbehälter (B2) durch Wärmeeintrag mittels einer Wärmeeintragsvorrichtung regelbar ist. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur (T4) im Reaktionsbehälter (B2) wahlweise durch Wärmeeintrag mittels Elektroheizung (EH2) und/oder Wärmetauscher (W2) und/oder Umwälzpumpe (P2) regelbar ist. Temperature (T4) in the reaction vessel (B2) can be regulated by heat input by means of a heat input device. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the temperature (T4) in the reaction vessel (B2) is selectively controllable by heat input by means of electric heater (EH2) and / or heat exchanger (W2) and / or circulation pump (P2).
Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zum Erkennen von Kavitation in der Umwälzpumpe (P2) in dieser eine Temperaturmessung (T2) installiert ist. Device according to one of the preceding claims, characterized in that for detecting cavitation in the circulation pump (P2) in this a temperature measurement (T2) is installed.
Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zum Erkennen von Kavitation in der Umwälzpumpe (P2) in dieser eine Temperaturmessung (T2) und in der Leitung (8) eine weitere Temperaturmessung (T6) installiert sind, die auf Differenz (53) überwacht sind. Device according to one of the preceding claims, characterized in that for the detection of cavitation in the circulation pump (P2) in this a temperature measurement (T2) and in the conduit (8) a further temperature measurement (T6) are installed, the difference (53) are monitored.
Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur (T2) in der Umwälzpumpe (P2) auf Maximum (55) überwacht ist, um automatisch eine Abschaltung der Energiezufuhr zu aktivieren. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the temperature (T2) in the circulation pump (P2) is monitored for maximum (55) to automatically activate a shutdown of the power supply.
Vorrichtung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass dieApparatus according to claim 6 or 7, characterized in that the
Temperatur (T2), insbesondere die Temperatur (T2) in der Umwälzpumpe (P2), auf Maximum (55) überwacht ist, um einen Voralarm und bei weiterem Ansteigen automatisch eine Abschaltung der Energiezufuhr zu aktivieren, insbesondere um damit das Entstehen giftiger Stoffe zuverlässig zu verhindern. Temperature (T2), in particular the temperature (T2) in the circulation pump (P2), to maximum (55) is monitored to automatically activate a pre-alarm and further increase a shutdown of the power supply, in particular so as to reliably prevent the formation of toxic substances prevent.
9. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Drosselstelle verstellbar ist und/oder dass die Drosselstelle axial durchströmbar und/oder durchströmt ist. 9. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the throttle point is adjustable and / or that the throttle point is axially flowed through and / or flowed through.
10. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Volumenstrom und/oder Druck hinter der Umwälzpumpe (P2) durch die Drosselstelle (D2) so drosselbar und/oder einstellbar ist, dass hinter der Drosselstelle (D2) Kavitation auftritt, insbesondere um dadurch die Durchmischung und/oder Zerkleinerung und/oder Ausgasung zu unterstützen. 10. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the volume flow and / or pressure behind the circulation pump (P2) through the throttle point (D2) is throttled and / or adjustable so that behind the throttle point (D2) cavitation occurs, in particular to thereby assist the mixing and / or comminution and / or outgassing.
1 1 . Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck (61 ) hinter der Umwälzpumpe (P2) durch Verstellen der Drossel (D2) einstellbar ist. 1 1. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the pressure (61) behind the circulation pump (P2) by adjusting the throttle (D2) is adjustable.
12. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck (61 ) hinter der Umwälzpumpe (P2) durch Verstellen der Drossel (D2) einstellbar ist, um den Regelbereich für Energieeintrag durch die Umwälzpumpe (P2) in Richtung niedrigerer Energie zu erweitern. 12. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the pressure (61) behind the circulation pump (P2) by adjusting the throttle (D2) is adjustable to the control range for energy input through the circulation pump (P2) in the direction of lower energy expand.
13. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zulaufhöhe (H2) zur drehzahlgeregelten Umwälzpumpe (P2) so hoch gewählt ist, dass in der Umwälzpumpe (P2) über den gesamten Drehzahlbereich keine Kavitation auftritt und/oder dass die Zulaufhöhe (H2) zur drehzahlgeregelten Umwälzpumpe (P2) so hoch gewählt ist, dass bei ungestörten Ansaugbedingungen in der Umwälzpumpe (P2) über den gesamten Drehzahlbereich keine Kavitation auftritt. 13. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the inlet height (H2) to the speed-controlled circulation pump (P2) is selected so high that in the circulation pump (P2) over the entire speed range no cavitation occurs and / or that the inlet height ( H2) to the speed-regulated circulating pump (P2) is so high that no cavitation occurs in undisturbed suction conditions in the circulating pump (P2) over the entire speed range.
14. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Umwälzpumpe (P2) so auf Kavitation überwacht und/oder dazu eingerichtet ist, um rechtzeitig vor dem Überschreiten einer kritischen Prozesstemperatur automatisch eine Abschaltung der Energiezu- fuhr zu aktivieren, insbesondere um dadurch das Entstehen giftiger Stoffe zu verhindern. 14. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the circulation pump (P2) is monitored for cavitation and / or is set up in order to automatically switch off the energy supply in good time before exceeding a critical process temperature. drove, in particular to prevent the formation of toxic substances.
15. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass das Eintragen in den Reaktionsbehälter (B2) durch ein verstellbares Zuführsystem (P3) erfolgt, mit dem der Massenstrom und/oder Volumenstrom einstellbar ist. 15. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the entry into the reaction vessel (B2) by an adjustable feed system (P3), with which the mass flow and / or volume flow is adjustable.
16. Vorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Mas- senstrom und/oder Volumenstrom mit dem verstellbares Zuführsystem (P3) exakt einstellbar ist. 16. The device according to claim 15, characterized in that the mass flow and / or mass flow with the adjustable feed system (P3) is exactly adjustable.
17. Vorrichtung nach Anspruch 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Massenstrom und/oder Volumenstrom durch das verstellbare Zuführ- System (P3) unabhängig von dem Druck im Reaktionsbehälter (B2) und dem Druck vor dem Zuführsystem (P3) einstellbar ist. 17. The apparatus of claim 15 or 16, characterized in that the mass flow and / or flow through the adjustable feed system (P3) is independent of the pressure in the reaction vessel (B2) and the pressure upstream of the feed system (P3) adjustable.
18. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Zuführsystem als drehzahlvariable volumetrische Pum- pe (P3) ausgeführt ist. 18. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the supply system is designed as a variable-speed volumetric pump (P3).
19. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Zuführsystem als Pumpe mit nachgeschaltetem Regelventil ausgeführt ist, welches bevorzugt von einem Durchflussregler ange- steuert ist. 19. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the feed system is designed as a pump with downstream control valve, which is preferably controlled by a flow control.
20. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass dem Reaktionsbehälter (B2) ein mit Trägeröl gefüllter Vorlagebehälter (B1 ) vorgeschaltet ist. 20. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the reaction vessel (B2) is preceded by a filled with carrier oil storage tank (B1).
21 . Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass dem Reaktionsbehälter (B2) ein mit Trägeröl gefüllter Vorlagebehälter (B1 ) mit einer Umwälzpumpe (P1 ) vorgeschaltet ist. 22. Vorrichtung nach Anspruch 20 oder 21 , dadurch gekennzeichnet, dass dem Reaktionsbehälter (B2) und/oder dem Vorlagebehälter (B1 ) bei Bedarf auch eine Zerkleinerungseinrichtung (Z2) vorgeschaltet ist. 21. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the reaction vessel (B2) is preceded by a feed tank (B1) filled with carrier oil with a circulating pump (P1). 22. The apparatus of claim 20 or 21, characterized in that the reaction vessel (B2) and / or the storage container (B1), if necessary, a crushing device (Z2) is connected upstream.
Vorrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass eine Dosiereinrichtung (Z1 ), insbesondere eine drehzahlgeregelte Förderschnecke, Eintragsmaterial (E2) einbringt und/oder dass die Umwälzpumpe (P1 ) des Vorlagebehälters (B1 ) das Eintragsmaterial (E2) vermischt und/oder aufheizt, wobei der Wasseranteil verdampft. Device according to one of claims 20 to 22, characterized in that a metering device (Z1), in particular a speed-controlled conveyor screw, introducing material (E2) and / or that the circulation pump (P1) of the storage container (B1) mixes the entry material (E2) and / or heats up, the water content evaporates.
Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass durch Androsseln mit der Drossel (D2) der Druck (61 ) hinter der Pumpe (P2) so hoch einstellbar ist, dass hinter der Drossel (D2) Kavitation auftritt. 25. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass durch Androsseln mit der Drossel (D2) der Druck (61 ) hinter der Pumpe (P2) so hoch einstellbar ist, dass hinter der Drossel (D2) Kavitation auftritt, deren Intensität über den Druck (61 ) einstellbar ist, um dadurch die Durchmischung und/oder Zerkleinerung und/oder Ausgasung zu unter- stützen. Device according to one of the preceding claims, characterized in that by throttling with the throttle (D2), the pressure (61) behind the pump (P2) is so high adjustable that behind the throttle (D2) cavitation occurs. 25. Device according to one of the preceding claims, characterized in that by throttling with the throttle (D2) the pressure (61) behind the pump (P2) is so high that behind the throttle (D2) cavitation occurs whose intensity over the pressure (61) is adjustable, thereby assisting the mixing and / or comminution and / or outgassing.
Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass im Vorlagebehälter (B1 ) und/oder im Reaktionsbehälter (B2) über die gesamte Behälterhöhe jeweils eine analoge Niveaumessung (L1 , L2) eingerichtet ist und/oder dass für beide Behälter (B1 , B2) steue- rungstechnisch relevante Niveaustände einstellbar sind um als Steuerkriterium zu dienen. Device according to one of the preceding claims, characterized in that in the storage container (B1) and / or in the reaction vessel (B2) over the entire container height in each case an analog level measurement (L1, L2) is set up and / or that for both containers (B1, B2 ) technically relevant level levels are adjustable to serve as a control criterion.
27. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass im Vorlagebehälter (B1 ) und/oder im Reaktionsbehälter (B2) unterhalb des Minimalniveaus (L1 1 , L21 ) jeweils eine redundante Temperaturmessung (T3, Τ3'; T4, Τ4') angebracht ist, insbesondere um als Ist-Wert für eine auf die Drehzahlverstellung der Umwälzpumpe wirkende Temperaturregelung zu wirken. 27. Device according to one of the preceding claims, characterized in that in the storage tank (B1) and / or in the reaction vessel (B2) below the minimum level (L1 1, L21) in each case a redundant temperature measurement (T3, Τ3 ', T4, Τ4') is attached, in particular in order to act as an actual value for acting on the speed adjustment of the circulation pump temperature control.
28. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zum Erkennen von Kavitieren der Umwälzpumpe (P1 ) und/oder der Umwälzpumpe (P2) jeweils eine empirisch ermittelte Kurve (50, 51 ) besteht. 28. Device according to one of the preceding claims, characterized in that for detecting cavitation of the circulation pump (P1) and / or the circulation pump (P2) each have an empirically determined curve (50, 51).
29. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zum Erkennen von Kavitieren der Umwälzpumpe (P1 ) und/oder der Umwälzpumpe (P2) jeweils eine empirisch ermittelte Kurve (50, 51 ) besteht, in der die elektrische Antriebsleistung der Pumpe (P1 , P2) in Abhängigkeit von ihrer Drehzahl bei Normalbetrieb dargestellt ist, um mit einer dazu negativen Abweichung Kavitation der Pumpe (P1 , P2) auf eine weitere Art zu erfassen. 29. Device according to one of the preceding claims, characterized in that for detecting cavitation of the circulation pump (P1) and / or the circulation pump (P2) each have an empirically determined curve (50, 51), in which the electrical drive power of the pump ( P1, P2) is shown as a function of its rotational speed during normal operation in order to detect cavitation of the pump (P1, P2) in a different manner with a negative deviation from this.
30. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zum Erkennen von Kavitieren der Umwälzpumpe (P1 ) und/oder der Umwälzpumpe (P2) jeweils eine empirisch ermittelte Kurve (50, 51 ) besteht, in der die elektrische Antriebsleistung der Pumpe (P1 , P2) in Abhängigkeit von ihrer Drehzahl bei Normalbetrieb dargestellt ist, um durch eine positive Abweichung ein Signal und/oder Indikator für die Anreicherung nichtverdampfbarer Feststoffe zur Verfügung zu haben. 31 Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Drosselstellen (D1 , D2) als Einzeldüse oder Einzelblende oder aus mehreren zuschaltbaren Düsen oder Blenden ausgeführt sind. 30. Device according to one of the preceding claims, characterized in that for detecting cavitation of the circulation pump (P1) and / or the circulation pump (P2) each have an empirically determined curve (50, 51), in which the electrical drive power of the pump ( P1, P2) is shown as a function of its speed during normal operation in order to have available by a positive deviation, a signal and / or indicator for the accumulation of non-volatile solids available. 31 Device according to one of the preceding claims, characterized in that the throttle bodies (D1, D2) are designed as a single nozzle or single diaphragm or of several switchable nozzles or diaphragms.
Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass anschließend an die Drosselstelle (D2), insbesondere an die Drosselstelle (D2) des Reaktionsbehälters (B2), ein gerades Rohrstück (21 ) mit einer Länge größer als die Länge eines sich darin ausbildenden Kavitationsstrahls vorhanden ist. Device according to one of the preceding claims, characterized in that subsequent to the throttle point (D2), in particular to the throttle point (D2) of the reaction vessel (B2), a straight pipe section (21) having a length greater than the length of a cavitation jet formed therein is available.
Vorrichtung nach Anspruch 32, dadurch gekennzeichnet, dass die Innenwand des geraden Rohrstücks (21 ) einen ausreichenden seitlichen Abstand zu dem Kavitationsstrahl nach der Drosselstelle (D2) aufweist, bevorzugt zur Vermeidung von Beschädigungen des Rohrstücks durch Kavitationseinwirkung. Apparatus according to claim 32, characterized in that the inner wall of the straight pipe section (21) has a sufficient lateral distance to the cavitation after the throttle point (D2), preferably to avoid damage to the pipe section by cavitation.
Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Anlage und/oder Vorrichtung mit einem Blockheizkraftwerk BHKW ausgerüstet ist, welches bevorzugt auch mit dem aus der Anlage gewonnenen Treibstoff betreibbar ist und/oder an verschiedenen Stellen (B3, B4, B5, B6, K4, K5) in der Anlage und/oder Vorrichtung zwangsläu fig entstehende und nicht weiter verarbeitete Dämpfe absaugt und verbrennt. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the system and / or device is equipped with a cogeneration unit CHKW, which is preferably operable with the fuel obtained from the system and / or at different locations (B3, B4, B5, B6 , K4, K5) in the system and / or device inevitably fig emerging and not further processed vapors sucks and burns.
35. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Blockheizkraftwerk BHKW statt mit einem Gasmotor M mit einer Gasturbine betrieben wird, welche bevorzugt Heizenergie bei höherem Temperaturniveau abgibt. 35. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the combined heat and power plant CHP is operated instead of a gas engine M with a gas turbine, which preferably emits heat energy at a higher temperature level.
36. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass Vorratsbehälter (B3, B4) vorhanden sind, die bevorzugt beide mit Energie aus dem Blockheizkraftwerk BHKW beheizbar sind, 36. Device according to one of the preceding claims, characterized in that storage containers (B3, B4) are present, which are preferably both heated with energy from the combined heat and power plant CHP,
37. Vorrichtung nach Anspruch 36, dadurch gekennzeichnet, dass ein Vorratsbehälter (B3) über den Wärmetauscher (W3) auf einer Temperatur unterhalb Siedetemperatur von Wasser gehalten wird und/oder dass der andere Vorratsbehälter (B4) über den Wärmetauscher (W4) unterhalb der Reaktionstemperatur des aktuellen Eintragsmaterials (E1 ) gehalten wird. 37. Apparatus according to claim 36, characterized in that a storage container (B3) via the heat exchanger (W3) is maintained at a temperature below the boiling point of water and / or that the other reservoir (B4) via the heat exchanger (W4) below the reaction temperature of the current entry material (E1).
38. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur im Reaktionsbehälter (B2), solange noch kein Produkt eingetragen wird, zusätzlich zum Energieeintrag durch die Umwälzpumpe (P2) und/oder durch die elektrische Heizung (EH2) auch durch den Wärmetauscher (W2), der in die Saugleitung (7) eingebunden ist und/oder mit der Hochtemperatur-Abwärme des Blockheizkraftwerks BHKW versorgt ist, beeinflusst wird. 38. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the temperature in the reaction vessel (B2), as long as no product is added, in addition to the energy input by the circulation pump (P2) and / or by the electric heater (EH2) and by the Heat exchanger (W2), which is integrated into the suction line (7) and / or is supplied with the high-temperature waste heat of the cogeneration unit CHP, is affected.
39. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die volumetrische Pumpe (P3) eine vorgegebene Menge vor dem Wärmetauscher (W2), der zuvor durch Schließen eines Ventils (V10) vom Umwälzkreislauf abgekoppelt wurde, in die Saugleitung (7) der Umwälzpumpe (P2) einspeist und/oder dass zum Umwälzen ein Strang (9) durch Öffnen eines Ventils (V1 1 ) parallel zum Wärmetauscher (W2) geschaltet wird. 39. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the volumetric pump (P3) a predetermined amount before the heat exchanger (W2), which was previously decoupled by closing a valve (V10) from the circulation in the suction line (7) Circulation pump (P2) feeds and / or that for circulating a strand (9) by opening a valve (V1 1) is connected in parallel to the heat exchanger (W2).
40. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass, solange die volumetrische Pumpe (P3) fördert, die Austrittstemperatur (T9) von Wärmetauscher (W2) in Abhängigkeit von der ak- tuellen Temperatur (T4, T4') im Reaktionsbehälter (B2) durch Zuführung von Heizenergie über Ventil (V7) geregelt wird. 40. Device according to one of the preceding claims, characterized in that, as long as the volumetric pump (P3) promotes the outlet temperature (T9) of the heat exchanger (W2) as a function of the ak- tuellen temperature (T4, T4 ') in the reaction vessel (B2) by supplying heat energy via valve (V7) is regulated.
41 . Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sowohl Katalysator als auch Neutralisationsmittel, vorzugsweise in bekanntem Verhältnis vermischt mit Trägeröl, jeweils in einem Vorratstank (B5, B6) enthalten sind. 41. Device according to one of the preceding claims, characterized in that both catalyst and neutralizing agent, preferably in a known ratio mixed with carrier oil, each in a storage tank (B5, B6) are included.
42. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sowohl Katalysator als auch Neutralisationsmittel, vorzugsweise in bekanntem Verhältnis vermischt mit Trägeröl, jeweils in einem Vorratstank (B5, B6) enthalten sind, dort mit Rührwerk (R1 , R2) durchgemischt und/oder permanent durchgemischt werden und/oder jeweils mit einer drehzahlvariablen volumetrischen Pumpe (P4, P5) in die Saugleitung der Umwälzpumpe (P2) eintragbar sind, wobei die Pumpen (P4, P5) bevorzugt in einem abhängigen Verhältnis zur Drehzahl der Pumpe (P3) steuerbar sind. 42. Device according to one of the preceding claims, characterized in that both catalyst and neutralizing agent, preferably in a known ratio mixed with carrier oil, in each case in a storage tank (B5, B6) are mixed there with agitator (R1, R2) mixed and / or are permanently mixed and / or in each case with a variable-speed volumetric pump (P4, P5) in the suction line of the circulation pump (P2) can be entered, the pump (P4, P5) preferably in a dependent ratio to the speed of the pump (P3) controllable are.
43. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Differenzdruckmessung (76, 66) zwischen Druck in der Kuppel des Behälters (B1 ) und/oder Behälters (B2) und Atmosphäre angebracht ist. 43. Device according to one of the preceding claims, characterized in that a differential pressure measurement (76, 66) between pressure in the dome of the container (B1) and / or container (B2) and atmosphere is attached.
44. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Differenzdruckmessung (76, 66) zwischen Druck in der Kuppel des Behälters (B1 ) und/oder Behälters (B2) und Atmosphäre angebracht ist, die als Ist-Wert für einen Druckregler (78, 67) dient, der die Kondensation (K1 , K3) am Austritt des Behälters (B1 , B2) regelt und auf Abweichung sowohl in positiver (69) wie auch negativer (68) Richtung überwacht, bevorzugt um über einen Alarm Störungen in der Kondensation (K1 , K3) anzuzeigen und/oder bei großer positiver Abweichung die Energiezufuhr durch Pumpe (P1 ) und/oder Pumpe (P2) und Wärmetauscher (W1 ) und/oder Wärmetauscher (W2) zu stoppen und/oder den Materialfluss über Pumpen (P1 , Z1 , Z2, P6) und/oder Pumpen (P3, P4, P5) zu unterbrechen. 44. Device according to one of the preceding claims, characterized in that a differential pressure measurement (76, 66) between pressure in the dome of the container (B1) and / or container (B2) and atmosphere is attached, which is the actual value for a pressure regulator (78, 67), which controls the condensation (K1, K3) at the outlet of the container (B1, B2) and monitors for deviation in both the positive (69) and negative (68) directions, preferably by an alarm in the condensation (K1, K3) indicate and / or in the case of a large positive deviation the power supply by pump (P1) and / or pump (P2) and heat exchanger (W1) and / or heat exchanger (W2) to stop and / or the material flow via pumps (P1, Z1, Z2, P6) and / or pumps (P3, P4, P5).
Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein gemeinsamer Behälter (90) zum Auffangen sowohl des auskondensierten Prozesswassers als auch des auskondensierten Mitteldestillates dient und/oder dass das Niveau mit zwei Schwimmer- Niveaumessungen (91 , 92) gemessen wird. Device according to one of the preceding claims, characterized in that a common container (90) for collecting both the condensed process water and the condensed middle distillate is used and / or that the level with two float level measurements (91, 92) is measured.
Vorrichtung nach Anspruch 45, dadurch gekennzeichnet, dass dieApparatus according to claim 45, characterized in that the
Schwimmer (93, 94) für unterschiedliche Dichte ausgelegt sind und/oder dass das Niveau des leichteren Mitteldestillates mit dem Niveau des schwereren Prozesswassers rechnerisch korrigiert wird. Floats (93, 94) are designed for different density and / or that the level of the lighter middle distillate is mathematically corrected with the level of heavier process water.
47. Verfahren zur katalytischen und/oder drucklosen VerÖlung in einer Vorrichtung, insbesondere nach einem der vorstehenden Ansprüche, mit einem Eintragssystem für Eintragsmaterial, mit einem Reaktionsbehälter (B2), be- vorzugt einem Wärmetauscher (W2) sowie mit einer drehzahlgeregelten47. A process for the catalytic and / or pressure-free treatment in a device, in particular according to one of the preceding claims, with an entry system for entry material, with a reaction vessel (B2), preferably a heat exchanger (W2) and with a speed-controlled
Umwälzpumpe (P2), wobei die Temperatur (T4) im Reaktionsbehälter (B2) durch Wärmeeintrag geregelt wird, Circulation pump (P2), wherein the temperature (T4) in the reaction vessel (B2) is regulated by heat input,
dadurch gekennzeichnet,  characterized,
dass die Umwälzpumpe (P2) auf Kavitation überwacht wird und  that the circulation pump (P2) is monitored for cavitation and
- dass der Volumenstrom hinter der Umwälzpumpe (P2) durch eine Drosselstelle (D2) drosselbar ist und/oder gedrosselt wird und/oder durch eine Zerkleinerungseinrichtung geführt wird. - That the flow behind the circulation pump (P2) through a throttle point (D2) is throttled and / or throttled and / or is passed through a crushing device.
Verfahren nach Anspruch 47, gekennzeichnet durch eine an den Reaktionsbehälter (B2) anschließenden Kondensationseinrichtung (K3) und/oder wobei anschließend an den Reaktionsbehälter (B2) eine Kondensationseinrichtung (K3) angeordnet ist. Process according to Claim 47, characterized by a condensation device (K3) adjoining the reaction vessel (B2) and / or wherein subsequently to the reaction vessel (B2) a condensation device (K3) is arranged.
49. Verfahren nach Anspruch 47 oder 48, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur (T4) im Reaktionsbehälter (B2) durch Wärmeeintrag mittels einer Wärmeeintragsvorrichtung geregelt wird. 49. The method according to claim 47 or 48, characterized in that the temperature (T4) in the reaction vessel (B2) is regulated by heat input by means of a heat input device.
50. Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 49, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur (T4) im Reaktionsbehälter (B2) wahlweise durch Wärmeeintrag mittels Elektroheizung (EH2) und/oder Wärmetauscher (W2) und/oder Umwälzpumpe (P2) geregelt wird 50. The method according to any one of claims 47 to 49, characterized in that the temperature (T4) in the reaction vessel (B2) optionally by heat input by means of electric heater (EH2) and / or heat exchanger (W2) and / or circulating pump (P2) is controlled
51 . Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 50, dadurch gekennzeichnet, dass zum Erkennen von Kavitation in der Umwälzpumpe (P2) in dieser eine Temperaturmessung (T2) installiert ist. 51. Method according to one of claims 47 to 50, characterized in that for detecting cavitation in the circulation pump (P2) in this a temperature measurement (T2) is installed.
52. Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 51 , dadurch gekennzeichnet, dass zum Erkennen von Kavitation in der Umwälzpumpe (P2) in dieser eine Temperaturmessung (T2) und in der Leitung (8) eine weitere Temperatur- messung (T6) installiert sind, die auf Differenz (53) überwacht werden. 52. The method according to any one of claims 47 to 51, characterized in that for detecting cavitation in the circulation pump (P2) in this a temperature measurement (T2) and in the line (8) a further temperature measurement (T6) are installed, which are monitored for difference (53).
53. Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 52, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur (T2) in der Umwälzpumpe (P2) auf Maximum (55) überwacht wird, um automatisch eine Abschaltung der Energiezufuhr zu ak- tivieren. 53. The method according to any one of claims 47 to 52, characterized in that the temperature (T2) in the circulation pump (P2) to maximum (55) is monitored to automatically activate a shutdown of the power supply.
54. Verfahren nach Anspruch 52 oder 53, dadurch gekennzeichnet, dass die54. The method according to claim 52 or 53, characterized in that the
Temperatur (T2), insbesondere die Temperatur (T2) in der Umwälzpumpe (P2), auf Maximum (55) überwacht wird, um einen Voralarm und bei weite- rem Ansteigen automatisch eine Abschaltung der Energiezufuhr zu aktivie- ren, insbesondere um damit das Entstehen giftiger Stoffe zuverlässig zu verhindern. Temperature (T2), in particular the temperature (T2) in the circulation pump (P2), to maximum (55) is monitored in order to activate a pre-alarm and, with further increase automatically a shutdown of the energy supply. especially to reliably prevent the formation of toxic substances.
55. Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 54, dadurch gekennzeichnet, dass die Drosselstelle verstellbar ist und/oder verstellt wird. 55. The method according to any one of claims 47 to 54, characterized in that the throttle point is adjustable and / or adjusted.
56. Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 55, dadurch gekennzeichnet, dass der Volumenstrom und/oder Druck hinter der Umwälzpumpe (P2) durch die Drosselstelle (D2) so gedrosselt und/oder eingestellt wird, dass hinter der Drosselstelle (D2) Kavitation auftritt, insbesondere um dadurch die Durchmischung und/oder Zerkleinerung und/oder Ausgasung zu unterstützen. 56. The method according to any one of claims 47 to 55, characterized in that the volume flow and / or pressure downstream of the circulation pump (P2) through the throttle point (D2) is throttled and / or adjusted so that behind the throttle point (D2) cavitation occurs , in particular to thereby assist the mixing and / or comminution and / or outgassing.
57. Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 56, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck (61 ) hinter der Umwälzpumpe (P2) durch Verstellen der57. The method according to any one of claims 47 to 56, characterized in that the pressure (61) behind the circulation pump (P2) by adjusting the
Drossel (D2) eingestellt wird. Throttle (D2) is set.
58. Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 57, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck (61 ) hinter der Umwälzpumpe (P2) durch Verstellen der Drossel (D2) eingestellt wird, um den Regelbereich für Energieeintrag durch die Umwälzpumpe (P2) in Richtung niedrigerer Energie zu erweitern. 58. The method according to any one of claims 47 to 57, characterized in that the pressure (61) behind the circulation pump (P2) by adjusting the throttle (D2) is set to the control range for energy input through the circulation pump (P2) in the direction of lower To expand energy.
59. Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 58, dadurch gekennzeichnet, dass die Zulaufhöhe (H2) zur drehzahlgeregelten Umwälzpumpe (P2) so hoch gewählt wird, dass in der Umwälzpumpe (P2) über den gesamten59. The method according to any one of claims 47 to 58, characterized in that the inlet height (H2) to the speed-controlled circulating pump (P2) is selected so high that in the circulation pump (P2) over the entire
Drehzahlbereich keine Kavitation auftritt, und/oder dass die Zulaufhöhe (H2) zur drehzahlgeregelten Umwälzpumpe (P2) so hoch gewählt wird, dass bei ungestörten Ansaugbedingungen in der Umwälzpumpe (P2) über den gesamten Drehzahlbereich keine Kavitation auftritt. Verfahren nach einem der Ansprüche 47 bis 59, dadurch gekennzeichnet, dass die Umwälzpumpe (P2) so auf Kavitation überwacht wird und/oder dazu eingerichtet ist, um rechtzeitig vor dem Überschreiten einer kritischen Prozesstemperatur automatisch eine Abschaltung der Energiezufuhr zu aktivieren, insbesondere um dadurch das Entstehen giftiger Stoffe zu verhindern. Speed range no cavitation occurs, and / or that the inlet height (H2) to the speed-regulated circulation pump (P2) is selected so high that at undisturbed suction conditions in the circulation pump (P2) over the entire speed range no cavitation occurs. Method according to one of claims 47 to 59, characterized in that the circulating pump (P2) is monitored for cavitation and / or is adapted to automatically activate in good time before exceeding a critical process temperature, a shutdown of the power supply, in particular by the To prevent the formation of toxic substances.
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Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005056735B3 (en) * 2005-11-29 2006-08-10 Koch, Christian, Dr. Preparation of diesel oil from hydrocarbon containing residual substances in an oil circulation with solid separation and product distillation, comprises providing heat through main energy carriers by one or more high speed mixing chambers
DE102006052995A1 (en) * 2006-11-10 2008-05-29 Tschirner, Erhard, Dr. Method for producing gasoil from organic residual substances containing hydrocarbons and regenerating raw materials, involves guiding reaction and energy entry by cavitation or friction
DE102009024707A1 (en) * 2009-06-12 2010-12-16 Kaviwo Gmbh Suspended particle material conversion involves compressing suspended matter in liquid gas bubbles in temporary reaction chamber, where radicals are formed from liquid
EP1538191B1 (en) 2003-12-02 2011-08-31 AlphaKat GmBH Diesel oil from residual materials by catalytic depolymerisation comprising energy input by means of a pump-stirrer system
DE102010018320A1 (en) 2010-04-27 2011-10-27 Christian Koch Method for pressure-less catalytic oiling and desulfurization of e.g. hydrogen-containing bio-substances in e.g. ship, involves mixing and heating hydrogen supplying biomass with to-be-desulfurized fuel, lime and catalyst
WO2012016633A2 (en) * 2010-07-26 2012-02-09 Wieser-Linhart Emil A J System and method for producing fuels from biomass/plastic mixtures
DE102010060675B4 (en) 2010-11-19 2014-01-30 Kay Hermann Process and plant for the production of diesel oil from hydrocarbons containing raw materials and residues
WO2016116484A1 (en) 2015-01-22 2016-07-28 Leaves Ag Catalytic pressure-less depolymerization device and method

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1538191B1 (en) 2003-12-02 2011-08-31 AlphaKat GmBH Diesel oil from residual materials by catalytic depolymerisation comprising energy input by means of a pump-stirrer system
DE102005056735B3 (en) * 2005-11-29 2006-08-10 Koch, Christian, Dr. Preparation of diesel oil from hydrocarbon containing residual substances in an oil circulation with solid separation and product distillation, comprises providing heat through main energy carriers by one or more high speed mixing chambers
DE102006052995A1 (en) * 2006-11-10 2008-05-29 Tschirner, Erhard, Dr. Method for producing gasoil from organic residual substances containing hydrocarbons and regenerating raw materials, involves guiding reaction and energy entry by cavitation or friction
DE102009024707A1 (en) * 2009-06-12 2010-12-16 Kaviwo Gmbh Suspended particle material conversion involves compressing suspended matter in liquid gas bubbles in temporary reaction chamber, where radicals are formed from liquid
DE102010018320A1 (en) 2010-04-27 2011-10-27 Christian Koch Method for pressure-less catalytic oiling and desulfurization of e.g. hydrogen-containing bio-substances in e.g. ship, involves mixing and heating hydrogen supplying biomass with to-be-desulfurized fuel, lime and catalyst
WO2012016633A2 (en) * 2010-07-26 2012-02-09 Wieser-Linhart Emil A J System and method for producing fuels from biomass/plastic mixtures
DE102010060675B4 (en) 2010-11-19 2014-01-30 Kay Hermann Process and plant for the production of diesel oil from hydrocarbons containing raw materials and residues
WO2016116484A1 (en) 2015-01-22 2016-07-28 Leaves Ag Catalytic pressure-less depolymerization device and method

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