以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図中の同一または相当部分には同一符号を付してその説明は繰返さない。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In the drawings, the same or corresponding parts are denoted by the same reference numerals, and the description thereof will not be repeated.
図1は、この発明の実施の形態に従う電力変換装置100の全体構成図である。図1において、この電力変換装置100は、電力系統1の無効電力を補償する無効電力補償装置として使用され、スイッチS1~S6、変圧器2,3、限流抵抗器R1~R3、交流ラインUL,VL,WL、変流器C1~C3、リアクトルL1~L3、アームA1~A3、および制御装置4を備える。
FIG. 1 is an overall configuration diagram of a power conversion device 100 according to an embodiment of the present invention. In FIG. 1, this power conversion device 100 is used as a reactive power compensator for compensating reactive power of the power system 1, and includes switches S1 to S6, transformers 2 and 3, current limiting resistors R1 to R3, and an AC line UL. , VL, WL, current transformers C1 to C3, reactors L1 to L3, arms A1 to A3, and a control device 4.
スイッチS1~S3の各々の一方端子はそれぞれ交流電力を供給する電力系統1の三相の送電線1u,1v,1wに接続され、他方端子はそれぞれ変圧器2の3つの一次巻線に接続される。スイッチS1~S3は、通常はオンされ、たとえば電力変換装置100のメンテナンス時にオフされる。変圧器2は、3つの一次巻線と3つの二次巻線とを含み、三相交流電力を授受する。
One terminal of each of the switches S1 to S3 is connected to the three-phase transmission lines 1u, 1v, and 1w of the power system 1 for supplying AC power, and the other terminal is connected to the three primary windings of the transformer 2, respectively. The Switches S1 to S3 are normally turned on, for example, are turned off during maintenance of power conversion device 100. The transformer 2 includes three primary windings and three secondary windings, and transmits and receives three-phase AC power.
限流抵抗器R1~R3の各々の一方端子はそれぞれ変圧器2の3つの二次巻線に接続され、他方端子はそれぞれ交流ラインUL,VL,WLの一方端に接続される。限流抵抗器R1~R3は、電力変換装置100の起動時に電力系統1からアームA1~A3にそれぞれ流れる電流を制限する。
One terminal of each of the current limiting resistors R1 to R3 is connected to three secondary windings of the transformer 2, and the other terminal is connected to one end of each of the AC lines UL, VL, WL. Current limiting resistors R1 to R3 limit currents flowing from power system 1 to arms A1 to A3, respectively, when power conversion device 100 is activated.
スイッチS4~S6は、それぞれ限流抵抗器R1~R3に並列接続され、電力変換装置100の起動時においてアームA1~A3に流れる電流が安定した後にオンされる。変圧器3は、交流ラインUL,VL,WLの交流電圧に応じた値の三相交流電圧Vu,Vv,Vwを制御装置4にフィードバックする。
The switches S4 to S6 are connected in parallel to the current limiting resistors R1 to R3, respectively, and are turned on after the current flowing through the arms A1 to A3 is stabilized when the power conversion device 100 is started. The transformer 3 feeds back the three-phase AC voltages Vu, Vv, Vw having values corresponding to the AC voltages of the AC lines UL, VL, WL to the control device 4.
リアクトルL1およびアームA1は、交流ラインULと交流ラインVLとの間に直列接続される。リアクトルL2およびアームA2は、交流ラインVLと交流ラインWLとの間に直列接続される。リアクトルL3およびアームA3は、交流ラインWLと交流ラインULとの間に直列接続される。すなわち、アームA1~A3はデルタ接続されている。アームA1~A3は、制御装置4によって制御され、三相交流電力を発生する。
Reactor L1 and arm A1 are connected in series between AC line UL and AC line VL. Reactor L2 and arm A2 are connected in series between AC line VL and AC line WL. Reactor L3 and arm A3 are connected in series between AC line WL and AC line UL. That is, the arms A1 to A3 are delta connected. The arms A1 to A3 are controlled by the control device 4 and generate three-phase AC power.
アームA1~A3の各々は、直列接続された複数の単位変換器5を含む。複数の単位変換器5の各々は、制御装置4からの制御信号に従って交流電力を発生する。
Each of the arms A1 to A3 includes a plurality of unit converters 5 connected in series. Each of the plurality of unit converters 5 generates AC power according to a control signal from the control device 4.
アームA1の初段の単位変換器5の第1端子5aは、リアクトルL1の一方端子に接続されている。アームA1において、最終段以外の各単位変換器5の第2端子5bは、隣接する単位変換器5の第1端子5aに接続されている。アームA1の最終段の単位変換器5の第2端子5bは、リアクトルL2の一方端子に接続されている。
The first terminal 5a of the first unit converter 5 of the arm A1 is connected to one terminal of the reactor L1. In the arm A1, the second terminal 5b of each unit converter 5 other than the final stage is connected to the first terminal 5a of the adjacent unit converter 5. The second terminal 5b of the last unit converter 5 of the arm A1 is connected to one terminal of the reactor L2.
アームA2の初段の単位変換器5の第1端子5aは、リアクトルL2の一方端子に接続されている。アームA2において、最終段以外の各単位変換器5の第2端子5bは、隣接する単位変換器5の第1端子5aに接続されている。アームA2の最終段の単位変換器5の第2端子5bは、リアクトルL3の一方端子に接続されている。
The first terminal 5a of the first unit converter 5 of the arm A2 is connected to one terminal of the reactor L2. In the arm A2, the second terminal 5b of each unit converter 5 other than the final stage is connected to the first terminal 5a of the adjacent unit converter 5. The second terminal 5b of the last unit converter 5 of the arm A2 is connected to one terminal of the reactor L3.
アームA3の初段の単位変換器5の第1端子5aは、リアクトルL3の一方端子に接続されている。アームA3において、最終段以外の各単位変換器5の第2端子5bは、隣接する単位変換器5の第1端子5aに接続されている。アームA3の最終段の単位変換器5の第2端子5bは、リアクトルL1の一方端子に接続されている。
The first terminal 5a of the first unit converter 5 of the arm A3 is connected to one terminal of the reactor L3. In the arm A3, the second terminal 5b of each unit converter 5 other than the final stage is connected to the first terminal 5a of the adjacent unit converter 5. The second terminal 5b of the last unit converter 5 of the arm A3 is connected to one terminal of the reactor L1.
リアクトルL1~L3は、アームA1~A3に流れる循環電流をそれぞれ抑制する。リアクトルL1~L3は、アームA1~A3とは別に設けられていてもよいし、アームA1~A3のインダクタンス成分であっても構わない。変流器C1~C3は、アームA1~A3に流れる交流電流Iuv,Ivw,Iwuをそれぞれ検出して、制御装置4にフィードバックする。
Reactors L1 to L3 suppress the circulating currents flowing through arms A1 to A3, respectively. Reactors L1 to L3 may be provided separately from arms A1 to A3, or may be inductance components of arms A1 to A3. Current transformers C1 to C3 detect AC currents Iuv, Ivw, and Iwu flowing through arms A1 to A3, respectively, and feed back them to control device 4.
制御装置4は、無効電力指令値Qr、三相交流電圧Vu,Vv,Vw、交流電流Iuv,Ivw,Iwu、後述する電圧VDCなどの入力を受け、後述する制御信号GC、制御信号GB、オン指令Sonなどを出力することにより、3つのアームA1~A3の各々(すなわち60個の単位変換器5の各々)を制御する。無効電力指令値Qrは、たとえば電力系統1の中央指令室(図示せず)から与えられる。電力変換装置100は、無効電力指令値Qrに応じた値の無効電力を電力系統1に供給する。
The control device 4 receives inputs such as a reactive power command value Qr, three-phase AC voltages Vu, Vv, and Vw, AC currents Iuv, Ivw, and Iwu, and a voltage VDC that will be described later. By outputting the command Son or the like, each of the three arms A1 to A3 (that is, each of the 60 unit converters 5) is controlled. Reactive power command value Qr is given from a central command room (not shown) of power system 1, for example. The power conversion device 100 supplies reactive power having a value corresponding to the reactive power command value Qr to the power system 1.
図2は、図1に示した単位変換器の構成図である。図2を参照して、単位変換器5は、主回路30と、制御回路32と、抵抗R4と、電源50とを含む。
FIG. 2 is a block diagram of the unit converter shown in FIG. Referring to FIG. 2, unit converter 5 includes a main circuit 30, a control circuit 32, a resistor R <b> 4, and a power supply 50.
主回路30は、コンデンサを備えたフルブリッジ回路により構成される。具体的には、主回路30は、第1端子5aおよび第2端子5bを有する。主回路30は、スイッチング素子11~14と、ダイオードD1~D4と、コンデンサ15とを含む。主回路30は、スイッチング素子11~14のオンオフによりコンデンサ15の電圧に応じた振幅の電圧パルスを第1端子5aおよび第2端子5b間に出力することで、直流電力を交流電力に変換する。
The main circuit 30 is configured by a full bridge circuit including a capacitor. Specifically, the main circuit 30 has a first terminal 5a and a second terminal 5b. Main circuit 30 includes switching elements 11 to 14, diodes D 1 to D 4, and a capacitor 15. The main circuit 30 converts DC power into AC power by outputting a voltage pulse having an amplitude corresponding to the voltage of the capacitor 15 between the first terminal 5a and the second terminal 5b by turning on and off the switching elements 11 to 14.
スイッチング素子11~14は、自己消弧型電力用半導体素子であり、たとえばIGBTで構成されている。スイッチング素子11,13は直流ラインPLおよび直流ラインNLの間に直列に接続されている。スイッチング素子12,14は直流ラインPLおよび直流ラインNLの間に直列に接続されている。スイッチング素子11,12のコレクタはともに直流ラインPLに接続され、スイッチング素子13,14のエミッタはともに直流ラインNLに接続されている。スイッチング素子11のエミッタとスイッチング素子13のコレクタとの接続点は第1端子5aに接続されている。スイッチング素子12のエミッタとスイッチング素子14のコレクタとの接続点は第2端子5bに接続されている。
Switching elements 11 to 14 are self-extinguishing power semiconductor elements, and are composed of, for example, IGBTs. Switching elements 11 and 13 are connected in series between DC line PL and DC line NL. Switching elements 12 and 14 are connected in series between DC line PL and DC line NL. The collectors of switching elements 11 and 12 are both connected to DC line PL, and the emitters of switching elements 13 and 14 are both connected to DC line NL. A connection point between the emitter of the switching element 11 and the collector of the switching element 13 is connected to the first terminal 5a. A connection point between the emitter of the switching element 12 and the collector of the switching element 14 is connected to the second terminal 5b.
ダイオードD1~D4は、スイッチング素子11~14にそれぞれ逆並列に接続されている。コンデンサ15は、直流ラインPLおよび直流ラインNLの間に接続され、直流電力を蓄える。
The diodes D1 to D4 are connected in antiparallel to the switching elements 11 to 14, respectively. Capacitor 15 is connected between DC line PL and DC line NL, and stores DC power.
単位変換器5において、スイッチング素子11~14は制御回路32によって導通状態(オンオフ)が制御される。スイッチング素子11,13はそれぞれ相補的にオンオフする。スイッチング素子12,14はそれぞれ相補的にオンオフする。図2に示されるように、第2端子5bを基準とした第1端子5aまでの電圧をセル電圧Vcellと定義すると、セル電圧Vcellは、スイッチング素子11~14のオンオフ状態によって制御される。
In the unit converter 5, the switching elements 11 to 14 are controlled to be conductive (ON / OFF) by the control circuit 32. The switching elements 11 and 13 are turned on and off in a complementary manner. The switching elements 12 and 14 are turned on and off in a complementary manner. As shown in FIG. 2, when the voltage to the first terminal 5a with respect to the second terminal 5b is defined as the cell voltage Vcell, the cell voltage Vcell is controlled by the on / off states of the switching elements 11-14.
具体的には、スイッチング素子11,14が共にオンであり、スイッチング素子12,13が共にオフである場合、セル電圧Vcellはコンデンサ15の電圧VDCと略等しい。スイッチング素子11,12が共にオンであり、スイッチング素子13,14が共にオフである場合、セル電圧Vcellは略零である。スイッチング素子11,12が共にオフであり、スイッチング素子13,14が共にオンである場合、セル電圧Vcellは略零である。スイッチング素子11,14が共にオフであり、スイッチング素子12,13が共にオンである場合、セル電圧Vcellはコンデンサ15の電圧VDCの極性を反転させた電圧に略等しい。
Specifically, when both the switching elements 11 and 14 are on and both the switching elements 12 and 13 are off, the cell voltage Vcell is substantially equal to the voltage VDC of the capacitor 15. When the switching elements 11 and 12 are both on and the switching elements 13 and 14 are both off, the cell voltage Vcell is substantially zero. When the switching elements 11 and 12 are both off and the switching elements 13 and 14 are both on, the cell voltage Vcell is substantially zero. When the switching elements 11 and 14 are both off and the switching elements 12 and 13 are both on, the cell voltage Vcell is substantially equal to the voltage obtained by inverting the polarity of the voltage VDC of the capacitor 15.
アームA1~A3各々の全体の電圧は、該アームA1~A3各々に含まれる各単位変換器5のセル電圧Vcellの和でそれぞれ表される。したがって、アームA1~A3各々の全体の電圧は、各単位変換器5を構成するスイッチング素子11~14のオンオフ状態によって制御することができる。
The total voltage of each of the arms A1 to A3 is represented by the sum of the cell voltages Vcell of the unit converters 5 included in each of the arms A1 to A3. Therefore, the overall voltage of each of the arms A1 to A3 can be controlled by the on / off states of the switching elements 11 to 14 constituting each unit converter 5.
主回路30は、スイッチS7をさらに含む。スイッチS7は、第1端子5aと第2端子5bとの間に接続されている。スイッチS7は、制御回路32からの指令に応じて閉成することにより、第1端子5aおよび第2端子5bを短絡することが可能に構成されている。第1端子5aおよび第2端子5bは、本発明の「一対の出力端子」に相当する。スイッチS7は、本発明の「バイパススイッチ」の一実施例に相当する。
The main circuit 30 further includes a switch S7. The switch S7 is connected between the first terminal 5a and the second terminal 5b. The switch S7 is configured to be able to short-circuit the first terminal 5a and the second terminal 5b by closing in accordance with a command from the control circuit 32. The first terminal 5a and the second terminal 5b correspond to “a pair of output terminals” of the present invention. The switch S7 corresponds to an example of the “bypass switch” of the present invention.
制御回路32は、駆動回路40,42と、スイッチ操作回路44と、電圧センサ46と、I/F(インターフェイス)回路48とを含む。制御回路32は、制御装置4から受信した制御信号に従ってスイッチング素子11~14の導通状態を制御するように構成される。
The control circuit 32 includes drive circuits 40 and 42, a switch operation circuit 44, a voltage sensor 46, and an I / F (interface) circuit 48. The control circuit 32 is configured to control the conduction state of the switching elements 11 to 14 according to the control signal received from the control device 4.
I/F回路48は、図示しない有線または無線で制御装置4と通信する。I/F回路48は、制御装置4から、主回路30のフルブリッジ回路を制御するための制御信号GCを受信する。I/F回路48はさらに、制御装置4から、フルブリッジ回路を構成するスイッチング素子11~14を全て非導通にするための制御信号GBを受信する。I/F回路48は、受信した制御信号GCおよび制御信号GBを駆動回路40,42へ出力する。
The I / F circuit 48 communicates with the control device 4 by wire or wireless (not shown). The I / F circuit 48 receives a control signal GC for controlling the full bridge circuit of the main circuit 30 from the control device 4. The I / F circuit 48 further receives from the control device 4 a control signal GB for turning off all the switching elements 11 to 14 constituting the full bridge circuit. The I / F circuit 48 outputs the received control signal GC and control signal GB to the drive circuits 40 and 42.
駆動回路40は、制御信号GCに応答してスイッチング素子11,13のオンオフを制御する。または、駆動回路40は、制御信号GBに応答して、スイッチング素子11,13をオフ状態に固定された状態(停止状態)とする。
The drive circuit 40 controls on / off of the switching elements 11 and 13 in response to the control signal GC. Alternatively, the drive circuit 40 sets the switching elements 11 and 13 to the off state (stopped state) in response to the control signal GB.
駆動回路42は、制御信号GCに応答してスイッチング素子12,14のオンオフを制御する。または、駆動回路42は、制御信号GBに応答して、スイッチング素子12,14をオフ状態に固定された状態とする。
The drive circuit 42 controls on / off of the switching elements 12 and 14 in response to the control signal GC. Alternatively, the drive circuit 42 sets the switching elements 12 and 14 in the off state in response to the control signal GB.
スイッチ操作回路44は、スイッチS7のオン(閉成)を操作するための回路である。スイッチ操作回路44は、励磁コイル18への通電を制御装置4からの指令に応じて制御する。通常動作時、励磁コイル18への電流供給が停止されているため、スイッチS7はオフ(開放)状態とされる。一方、制御装置4は、複数の単位変換器5のうちのいずれかの単位変換器5において、スイッチング素子の短絡故障等の異常を検知した場合には、この故障した単位変換器5に向けてスイッチS7のオン指令Sonを出力する。故障した単位変換器5では、I/F回路48がオン指令Sonを受信してスイッチ操作回路44へ出力する。オン指令Sonに応じてスイッチ操作回路44が励磁コイル18に電流を供給することにより、スイッチS7がオンされる。これにより、故障した単位変換器5の出力が短絡される。
The switch operation circuit 44 is a circuit for operating the switch S7 on (closed). The switch operation circuit 44 controls energization to the excitation coil 18 in accordance with a command from the control device 4. Since the current supply to the exciting coil 18 is stopped during normal operation, the switch S7 is turned off (opened). On the other hand, when any of the unit converters 5 among the plurality of unit converters 5 detects an abnormality such as a short-circuit failure of the switching element, the control device 4 is directed toward the unit converter 5 that has failed. An on command Son of the switch S7 is output. In the failed unit converter 5, the I / F circuit 48 receives the ON command Son and outputs it to the switch operation circuit 44. The switch operation circuit 44 supplies a current to the exciting coil 18 in response to the on command Son, so that the switch S7 is turned on. Thereby, the output of the failed unit converter 5 is short-circuited.
電圧センサ46は、コンデンサ15の端子間の電圧VDCを検出し、検出値をI/F回路48に出力する。I/F回路48は、電圧VDCの検出値を制御装置4へ送信する。
The voltage sensor 46 detects the voltage VDC between the terminals of the capacitor 15 and outputs the detected value to the I / F circuit 48. The I / F circuit 48 transmits the detected value of the voltage VDC to the control device 4.
抵抗R4は、コンデンサ15の電圧VDCを降圧し、電源50に入力する電圧をVinに調整するように構成される限流抵抗である。
The resistor R4 is a current limiting resistor configured to step down the voltage VDC of the capacitor 15 and adjust the voltage input to the power supply 50 to Vin.
電源50は、コンデンサ15に電気的に並列に接続される。電源50は、入力端子50a,50bを含む。入力端子50aは直流ラインPLに接続される。入力端子50bは直流ラインNLに接続される。電源50は、電圧Vinをさらに降圧して制御回路32へ供給する電源電圧を生成する。すなわち、各単位変換器5は、主回路30から制御回路32に電力を供給することができる自給式のセルを形成する。
The power supply 50 is electrically connected to the capacitor 15 in parallel. The power supply 50 includes input terminals 50a and 50b. Input terminal 50a is connected to DC line PL. Input terminal 50b is connected to DC line NL. The power supply 50 further reduces the voltage Vin to generate a power supply voltage to be supplied to the control circuit 32. That is, each unit converter 5 forms a self-contained cell that can supply power from the main circuit 30 to the control circuit 32.
図3は、図2に示した電源50の構成図である。図3を参照して、電源50は、入力電圧監視回路60、制御部56、および複数の電源部62~70を含む。
FIG. 3 is a block diagram of the power supply 50 shown in FIG. Referring to FIG. 3, power supply 50 includes an input voltage monitoring circuit 60, a control unit 56, and a plurality of power supply units 62-70.
入力電圧監視回路60は、入力端子50a,50bから供給される電圧Vinを検出し、検出値を制御部56に出力する。
The input voltage monitoring circuit 60 detects the voltage Vin supplied from the input terminals 50 a and 50 b and outputs the detected value to the control unit 56.
制御部56は、該電圧Vinの検出値に基づいて、複数の電源部64~70に起動または停止の指令を出力する。
The control unit 56 outputs a start or stop command to the plurality of power supply units 64 to 70 based on the detected value of the voltage Vin.
複数の電源部62~70は、電圧Vinを降圧し、制御回路32の各部に供給する電源電圧を生成する降圧回路である。具体的には、第1電源部62は、電圧Vinを制御部56の電源電圧に変換する。第2電源部64は、電圧Vinを駆動回路40,42の電源電圧に変換する。第3電源部66は、電圧Vinをスイッチ操作回路44の電源電圧に変換する。第4電源部68は、電圧Vinを電圧センサ46の電源電圧に変換する。第5電源部70は、電圧VinをI/F回路48の電源電圧に変換する。
The plurality of power supply units 62 to 70 are step-down circuits that step down the voltage Vin and generate a power supply voltage to be supplied to each unit of the control circuit 32. Specifically, the first power supply unit 62 converts the voltage Vin into a power supply voltage for the control unit 56. The second power supply unit 64 converts the voltage Vin into a power supply voltage for the drive circuits 40 and 42. The third power supply unit 66 converts the voltage Vin into a power supply voltage for the switch operation circuit 44. The fourth power supply unit 68 converts the voltage Vin into a power supply voltage for the voltage sensor 46. The fifth power supply unit 70 converts the voltage Vin into a power supply voltage for the I / F circuit 48.
本実施の形態では、電圧センサ46およびI/F回路48の電源電圧は、駆動回路40,42およびスイッチ操作回路44の電源電圧より低い。第1~第5電源部62~70の電源電圧は、たとえば、それぞれ5V、24V、100V、15V、5Vである。
In the present embodiment, the power supply voltages of the voltage sensor 46 and the I / F circuit 48 are lower than the power supply voltages of the drive circuits 40 and 42 and the switch operation circuit 44. The power supply voltages of the first to fifth power supply units 62 to 70 are, for example, 5V, 24V, 100V, 15V, and 5V, respectively.
電力変換装置100の起動時には、まず電力系統1からの電力供給により、コンデンサ15が初期充電される。図4は、正常な電力変換装置100における初期充電の態様を示す図である。
When starting up the power conversion apparatus 100, the capacitor 15 is initially charged by supplying power from the power system 1. FIG. 4 is a diagram illustrating an aspect of initial charging in the normal power conversion device 100.
図4を参照して、正常な電力変換装置100の起動時には、スイッチS7が開放しており、かつ、スイッチング素子11~14がオフ状態であるので、図中に矢印で示されるように、第1端子5a~ダイオードD1~コンデンサ15~ダイオードD4~第2端子5bを通って電流が流れる経路が形成される。この電流経路を経由してコンデンサ15に電荷が蓄積されることによって、コンデンサ15の電圧VDCが増加する。該電流は、次に隣接する単位変換器5にその第1端子5aから流入し、同様にコンデンサの充電を行なう。このようにして、アームA1~A3上の全ての単位変換器5のコンデンサ15が充電される。
Referring to FIG. 4, when power converter 100 is activated normally, switch S7 is open and switching elements 11-14 are in an off state, so that as shown by the arrows in FIG. A path through which a current flows through the first terminal 5a, the diode D1, the capacitor 15, the diode D4, and the second terminal 5b is formed. As charges are accumulated in the capacitor 15 via this current path, the voltage VDC of the capacitor 15 increases. The current then flows into the adjacent unit converter 5 from its first terminal 5a, and similarly charges the capacitor. In this way, the capacitors 15 of all the unit converters 5 on the arms A1 to A3 are charged.
アームA1~3各々の各単位変換器5は直列に接続されているので、各単位変換器5のコンデンサ15の電圧VDCは、該アームA1~A3の各々に印加される電圧(相間電圧Vuv,Vvw,Vwu)を該アームA1~A3の各々に含まれる単位変換器5の数で割った値までそれぞれ増加する。
Since each unit converter 5 of each of the arms A1 to A3 is connected in series, the voltage VDC of the capacitor 15 of each unit converter 5 is the voltage (interphase voltage Vuv, Vvw, Vwu) is increased to a value divided by the number of unit converters 5 included in each of the arms A1 to A3.
このようにコンデンサ15の初期充電が終了すると、電力変換装置100は通常動作を開始する。以下に電力変換装置100の通常動作の概要を説明する。
Thus, when the initial charging of the capacitor 15 is completed, the power converter 100 starts normal operation. Below, the outline | summary of the normal operation | movement of the power converter device 100 is demonstrated.
制御装置4は、変流器C1~C3からの交流電流Iuv,Ivw,Iwuに基づいて、交流ラインUL,VL,WLに流れる交流電流に応じたレベルの三相交流電流Iu,Iv,Iwを求める。ただし、Iu=Iuv-Iwu、Iv=Ivw-Iuv、Iw=Iwu-Ivwである。
Based on the alternating currents Iuv, Ivw, and Iwu from the current transformers C1 to C3, the control device 4 generates three-phase alternating currents Iu, Iv, and Iw at levels corresponding to the alternating currents that flow through the alternating current lines UL, VL, and WL. Ask. However, Iu = Iuv-Iwu, Iv = Ivw-Iuv, and Iw = Iwu-Ivw.
制御装置4は、変圧器3からの三相交流電圧Vu,Vv,Vwと演算器31からの三相交流電流Iu,Iv,Iwとに基づいて無効電力Qを求める。制御装置4は、無効電力指令値Qrと無効電力Qとの偏差ΔQ=Qr-Qを求める。
The control device 4 determines the reactive power Q based on the three-phase AC voltages Vu, Vv, Vw from the transformer 3 and the three-phase AC currents Iu, Iv, Iw from the calculator 31. The control device 4 obtains a deviation ΔQ = Qr−Q between the reactive power command value Qr and the reactive power Q.
制御装置4は、変流器C1~C3からの交流電流Iuv,Ivw,Iwu、変圧器3からの三相交流電圧Vu,Vv,Vwなどに基づいて、それぞれ複数個の単位変換器5に対応する60個の電圧指令値VDCrを生成する。
The control device 4 corresponds to a plurality of unit converters 5 based on the AC currents Iuv, Ivw, Iwu from the current transformers C1 to C3, the three-phase AC voltages Vu, Vv, Vw from the transformer 3, etc. 60 voltage command values VDCr are generated.
制御装置4は、電圧指令値VDCrと電圧VDCとの偏差ΔVDCを求める。制御装置4は、電圧偏差ΔVDCの積分値が0になり、かつ無効電力偏差ΔQの積分値が0になるように、三相交流電圧指令値Vuvr2,Vvwr2,Vwur2を生成する。
Control device 4 obtains deviation ΔVDC between voltage command value VDCr and voltage VDC. The control device 4 generates the three-phase AC voltage command values Vuvr2, Vvwr2, and Vwur2 so that the integrated value of the voltage deviation ΔVDC becomes 0 and the integrated value of the reactive power deviation ΔQ becomes 0.
換言すると、制御装置4は、電圧偏差ΔVDCの積分値が0になるように各単位変換器5の有効電流制御を行なうとともに、無効電力偏差ΔQの積分値が0になるように各単位変換器5の無効電流制御を行なう。三相交流電圧指令値Vuvr2,Vvwr2,Vwur2は、三相交流電圧指令値Vuvr,Vvwr,Vwurとなる。
In other words, the control device 4 performs active current control of each unit converter 5 so that the integrated value of the voltage deviation ΔVDC becomes 0, and each unit converter so that the integrated value of the reactive power deviation ΔQ becomes 0. 5 reactive current control is performed. Three-phase AC voltage command values Vuvr2, Vvwr2, and Vwur2 are three-phase AC voltage command values Vuvr, Vvwr, and Vwur.
三相交流電圧指令値Vuvr,Vvwr,Vwurを基に、アームA1~A3の各単位変換器5が運転され、電圧VDCが電圧指令値VDCrにされるとともに、無効電力Qが無効電力指令値Qrにされる。具体的には、制御装置4は、たとえばPWM(Pulse Width Modulation)制御に従って、電力変換装置100が三相交流電圧指令値Vuvr,Vvwr,Vwurに相当する電圧を出力するための、制御信号GC,GBを生成する。制御装置4は、制御信号GC,GBをアームA1~A3の各単位変換器5の制御回路32に出力する。各制御回路32が、制御信号GC,GBに従って、スイッチング素子11~14を所定のタイミングでオンし、直流電圧が交流電圧に変換される。
Based on the three-phase AC voltage command values Vuvr, Vvwr, Vwur, the unit converters 5 of the arms A1 to A3 are operated, the voltage VDC is set to the voltage command value VDCr, and the reactive power Q is changed to the reactive power command value Qr. To be. Specifically, the control device 4 controls the control signals GC, for the power conversion device 100 to output voltages corresponding to the three-phase AC voltage command values Vuvr, Vvwr, Vwur, for example, according to PWM (Pulse Width Modulation) control. Generate GB. The control device 4 outputs the control signals GC and GB to the control circuit 32 of each unit converter 5 of the arms A1 to A3. Each control circuit 32 turns on the switching elements 11 to 14 at a predetermined timing in accordance with the control signals GC and GB, and the DC voltage is converted into an AC voltage.
以上のようにして、電力変換装置100は、コンデンサ15の初期充電後に、無効電力を補償する通常動作を行う。
As described above, the power conversion apparatus 100 performs a normal operation for compensating reactive power after the capacitor 15 is initially charged.
このような構成の電力変換装置100の起動時において、いずれかの単位変換器5のスイッチS7が不正に閉成している場合、該単位変換器5のコンデンサ15は充電されず、その結果、該単位変換器5に直列接続される健全な単位変換器5のコンデンサ15が過剰に充電される過充電を起こす可能性がある。
When the power conversion device 100 having such a configuration is activated, if the switch S7 of any unit converter 5 is improperly closed, the capacitor 15 of the unit converter 5 is not charged, and as a result, There is a possibility of overcharging in which the capacitor 15 of the sound unit converter 5 connected in series to the unit converter 5 is excessively charged.
図5は、スイッチS7が不正に閉成した単位変換器5を含む電力変換装置100においての初期充電の態様を示す図である。図5の左に示した単位変換器5は、スイッチS7が不正に閉成し、第1端子5aおよび第2端子5bが電気的に短絡された状態である異常な単位変換器である。このような異常な単位変換器5では、図中に矢印で示したように、コンデンサ15に電流が流れないため、コンデンサ15に電荷が蓄積されない。
FIG. 5 is a diagram showing a state of initial charging in the power conversion device 100 including the unit converter 5 in which the switch S7 is improperly closed. The unit converter 5 shown on the left in FIG. 5 is an abnormal unit converter in which the switch S7 is improperly closed and the first terminal 5a and the second terminal 5b are electrically short-circuited. In such an abnormal unit converter 5, as indicated by an arrow in the figure, no current flows through the capacitor 15, so that no charge is accumulated in the capacitor 15.
このような場合、図5の右に示したような健全な単位変換器5のコンデンサ15の電圧VDCは、アームA1~A3各々に印加される電圧(相間電圧Vuv,Vvw,Vwu)を該アームA1~A3各々に含まれる健全な単位変換器5の数で割った値まで増加する。すなわち、異常な単位変換器5の数が増えるに従って、健全な単位変換器5における電圧VDCが大きくなる。この結果、健全な単位変換器5のコンデンサ15は過充電状態となる可能性がある。
In such a case, the voltage VDC of the capacitor 15 of the sound unit converter 5 as shown on the right of FIG. 5 is the voltage (interphase voltages Vuv, Vvw, Vwu) applied to each of the arms A1 to A3. It increases to a value divided by the number of healthy unit converters 5 included in each of A1 to A3. That is, as the number of abnormal unit converters 5 increases, voltage VDC in healthy unit converters 5 increases. As a result, the sound capacitor 15 of the unit converter 5 may be overcharged.
たとえば、アームA1~A3のいずれかにおいて、上記異常な単位変換器5が半数ある場合においては、該アームA1~A3のいずれかの健全な単位変換器のコンデンサ15の電圧VDCは、正常時の2倍近くに増加する。この場合、該コンデンサ15が損傷するおそれがある。さらに、該過充電された単位変換器において、電源50および制御回路32に耐圧を超える過電圧が印加されてこれらの回路部品が損傷してしまうおそれがある。
For example, when there are half of the abnormal unit converters 5 in any of the arms A1 to A3, the voltage VDC of the capacitor 15 of the healthy unit converter of any of the arms A1 to A3 is normal. It increases nearly twice. In this case, the capacitor 15 may be damaged. Furthermore, in the overcharged unit converter, an overvoltage exceeding the withstand voltage may be applied to the power supply 50 and the control circuit 32 to damage these circuit components.
このような初期充電中のコンデンサ15の過充電による回路部品の損傷を抑制するために、コンデンサ15の電圧VDCを監視し、電圧VDCが所定の閾値以上となれば、電力系統1から電力変換装置100を切り離し、初期充電を強制的に停止する構成が考えられる。
In order to suppress circuit component damage due to overcharging of the capacitor 15 during initial charging, the voltage VDC of the capacitor 15 is monitored, and if the voltage VDC exceeds a predetermined threshold value, the power converter 1 starts the power conversion device. A configuration in which 100 is disconnected and the initial charging is forcibly stopped is conceivable.
図6は、コンデンサの電圧に基づく電力変換装置100の停止制御を説明するための図である。図6を参照して、制御装置4は、複数の比較器CP1と、論理和回路OR1とを含む。複数の比較器CP1は、電力変換装置100に含まれる複数の単位変換器5の電圧センサ46にそれぞれ対応付けられている。
FIG. 6 is a diagram for explaining stop control of the power conversion apparatus 100 based on the voltage of the capacitor. Referring to FIG. 6, control device 4 includes a plurality of comparators CP1 and an OR circuit OR1. The plurality of comparators CP1 are respectively associated with the voltage sensors 46 of the plurality of unit converters 5 included in the power conversion device 100.
各比較器CP1の非反転入力端子(+端子)には、対応する単位変換器5の電圧センサ46による電圧VDCの検出値が入力される。各比較器CP1の反転入力端子(-端子)には、閾値電圧DCOV1が入力される。閾値電圧DCOV1は、コンデンサ15の定格電圧より大きく、かつ、コンデンサ15の許容電圧より小さい値に設定される。比較器CP1は、電圧VDCの検出値と閾値電圧DCOV1とを比較し、比較結果を出力する。電圧VDCの検出値が閾値電圧DCOV1を超えているとき、比較器CP1の出力信号はH(論理ハイ)レベルとなる。一方、電圧VDCの検出値が閾値電圧DCOV1以下となるとき、比較器CP1の出力信号はL(論理ロー)レベルとなる。
The detected value of the voltage VDC by the voltage sensor 46 of the corresponding unit converter 5 is input to the non-inverting input terminal (+ terminal) of each comparator CP1. The threshold voltage DCOV1 is input to the inverting input terminal (− terminal) of each comparator CP1. The threshold voltage DCOV1 is set to a value larger than the rated voltage of the capacitor 15 and smaller than the allowable voltage of the capacitor 15. The comparator CP1 compares the detected value of the voltage VDC with the threshold voltage DCOV1, and outputs a comparison result. When the detected value of the voltage VDC exceeds the threshold voltage DCOV1, the output signal of the comparator CP1 becomes H (logic high) level. On the other hand, when the detected value of the voltage VDC is equal to or lower than the threshold voltage DCOV1, the output signal of the comparator CP1 becomes L (logic low) level.
論理和回路OR1は、複数の比較器CP1の出力信号を受け、これら出力信号の論理和を出力する。制御装置4は、該論理和に基づいて、電力系統1と変圧器2との間に接続されるスイッチS1~S3を制御する。少なくとも1つの比較器CP1の出力信号がHレベルのとき、すなわち、少なくとも1つの単位変換器5において電圧VDCの検出値が閾値電圧DCOV1を超えるとき、スイッチS1~S3はオフされ、電力変換装置100の初期充電が停止される。一方、複数の比較器CP1の出力信号がすべてLレベルのとき、すなわち、全ての単位変換器5において電圧VDCの検出値が閾値電圧DCOV1以下となるとき、スイッチS1~S3はオンされたまま、電力変換装置100は初期充電を継続する。
The OR circuit OR1 receives the output signals of the plurality of comparators CP1 and outputs a logical sum of these output signals. The control device 4 controls the switches S1 to S3 connected between the power system 1 and the transformer 2 based on the logical sum. When the output signal of at least one comparator CP1 is at H level, that is, when the detected value of voltage VDC exceeds threshold voltage DCOV1 in at least one unit converter 5, switches S1 to S3 are turned off, and power conversion device 100 The initial charging of is stopped. On the other hand, when the output signals of the plurality of comparators CP1 are all at L level, that is, when the detected value of the voltage VDC is equal to or lower than the threshold voltage DCOV1 in all the unit converters 5, the switches S1 to S3 are kept on. The power conversion device 100 continues the initial charging.
このような制御装置4によるコンデンサ15の電圧VDCに基づく初期充電の停止制御のためには、コンデンサ15の電圧VDCを検出する電圧センサ46の起動、および、電圧VDCの検出値を制御装置4に出力するためのI/F回路48の起動が必要である。電圧センサ46およびI/F回路48を含む制御回路32の各部の起動/停止は、対応する電源50の電源部の起動/停止により制御される。図7は、比較例に従う初期充電時における電源の起動に関する制御処理を示すフローチャートである。図7に示される制御処理は、主に電源50の制御部56により実行される。
In order to stop the initial charging based on the voltage VDC of the capacitor 15 by the control device 4 as described above, the activation of the voltage sensor 46 that detects the voltage VDC of the capacitor 15 and the detected value of the voltage VDC are sent to the control device 4 It is necessary to start up the I / F circuit 48 for outputting. Activation / deactivation of each part of the control circuit 32 including the voltage sensor 46 and the I / F circuit 48 is controlled by activation / deactivation of the power supply unit of the corresponding power supply 50. FIG. 7 is a flowchart showing a control process related to the activation of the power supply during the initial charging according to the comparative example. The control process shown in FIG. 7 is mainly executed by the control unit 56 of the power supply 50.
図7を参照して、ステップS21において、電力変換装置100の起動時には、制御装置4によりスイッチS1~S3がオンされ、これにより各単位変換器5のコンデンサ15の充電が開始する。コンデンサ15の電圧VDCは降圧され、電源50に電圧Vinが入力される。電圧Vinが所定の電圧を超えると、電源50の第1電源部62が起動される。
Referring to FIG. 7, in step S21, when power conversion device 100 is activated, switches S1-S3 are turned on by control device 4, and charging of capacitor 15 of each unit converter 5 is thereby started. The voltage VDC of the capacitor 15 is stepped down, and the voltage Vin is input to the power supply 50. When the voltage Vin exceeds a predetermined voltage, the first power supply unit 62 of the power supply 50 is activated.
ステップS22において、第1電源部62は、制御部56に電源電圧を供給し、起動させる。
In step S22, the first power supply unit 62 supplies a power supply voltage to the control unit 56 to start it up.
続いて、ステップS23において、入力電圧監視回路60による電圧Vinの検出値が所定の電圧Vt2以上になると(ステップS23にてYES)、ステップS24において、制御部56は第2~第5電源部64,66,68,70を起動させる。ステップS23において、電圧Vinの検出値が電圧Vt2未満であれば、処理はステップS23に留まる。電圧Vt2は、電圧Vinが全ての電源部62,64,66,68,70を起動させるのに必要な電圧に達したことを判定するための判定値である。
Subsequently, when the detected value of the voltage Vin by the input voltage monitoring circuit 60 becomes equal to or higher than the predetermined voltage Vt2 in step S23 (YES in step S23), in step S24, the control unit 56 controls the second to fifth power supply units 64. , 66, 68, 70 are activated. In step S23, if the detected value of voltage Vin is less than voltage Vt2, the process remains in step S23. The voltage Vt2 is a determination value for determining that the voltage Vin has reached a voltage necessary for starting all the power supply units 62, 64, 66, 68, and 70.
ステップS25において、電源50の各電源部64,66,68,70はそれぞれ駆動回路40,42、スイッチ操作回路44、電圧センサ46、I/F回路48に電源電圧を供給し、起動させる。
In step S25, the power supply units 64, 66, 68, and 70 of the power supply 50 supply power supply voltages to the drive circuits 40, 42, the switch operation circuit 44, the voltage sensor 46, and the I / F circuit 48, respectively, and start them up.
ステップS26において、電圧センサ46は起動後、電圧VDCの検出を開始する。電圧センサ46は、電圧VDCの検出値をI/F回路48へ出力する。I/F回路48は起動後、該検出値の制御装置4への出力を開始する。そして、制御装置4は、図6に示した、該電圧VDCの検出値に基づく停止制御を開始する。すなわち、少なくとも1つの単位変換器5において電圧VDCの検出値が閾値電圧DCOV1を超えるとき、少なくとも1つの比較器CP1の出力信号がHレベルになる。このとき、スイッチS1~S3はオフされ、電力変換装置100の初期充電が停止される。
In step S26, the voltage sensor 46 starts detecting the voltage VDC after being activated. Voltage sensor 46 outputs the detected value of voltage VDC to I / F circuit 48. After activation, the I / F circuit 48 starts outputting the detected value to the control device 4. And the control apparatus 4 starts the stop control based on the detected value of this voltage VDC shown in FIG. That is, when the detected value of voltage VDC exceeds threshold voltage DCOV1 in at least one unit converter 5, the output signal of at least one comparator CP1 becomes H level. At this time, the switches S1 to S3 are turned off, and the initial charging of the power conversion device 100 is stopped.
このように比較例では、駆動回路40,42、スイッチ操作回路44、電圧センサ46およびI/F回路48に電源電圧をそれぞれ供給する4つの電源部が全て同時に起動される。よって、駆動回路40,42、スイッチ操作回路44、電圧センサ46およびI/F回路48が全て起動した後に、電圧VDCの検出値の制御装置4への出力が開始される。そして、制御装置4において、電圧VDCの検出値と閾値電圧DCOV1とが比較されることで、コンデンサ15が過充電を起こしていないか判断される。このように、制御回路32の全ての部が起動するのを待ってから過充電の判断が開始されるため、バイパススイッチの不正状態などによる該過充電の検知に時間を要してしまい、被害が拡大するおそれがあった。
As described above, in the comparative example, all of the four power supply units that supply the power supply voltages to the drive circuits 40 and 42, the switch operation circuit 44, the voltage sensor 46, and the I / F circuit 48 are activated simultaneously. Therefore, after all of the drive circuits 40 and 42, the switch operation circuit 44, the voltage sensor 46, and the I / F circuit 48 are activated, output of the detected value of the voltage VDC to the control device 4 is started. Then, the control device 4 compares the detected value of the voltage VDC with the threshold voltage DCOV1 to determine whether or not the capacitor 15 is overcharged. As described above, since the determination of overcharge is started after waiting for all parts of the control circuit 32 to start, it takes time to detect the overcharge due to an illegal state of the bypass switch, etc. Could expand.
本発明の実施の形態においては、制御装置4に電圧VDCの検出値を出力するのに必要な部である電圧センサ46およびI/F回路48に電源電圧を供給する電源部を、他の電源部に優先して起動する。すなわち、追加部品を適用することなく、比較例に比べてより早く電圧VDCの検出値を制御装置4に出力することで、コンデンサ15の過充電を短時間で検知することができる。これにより、異常の波及をより早く防止できるため、被害を最小限に抑制できる。
In the embodiment of the present invention, the power supply unit that supplies the power supply voltage to the voltage sensor 46 and the I / F circuit 48 that are necessary for outputting the detected value of the voltage VDC to the control device 4 is replaced with another power supply. Start with priority over the department. In other words, the overcharge of the capacitor 15 can be detected in a short time by outputting the detected value of the voltage VDC to the control device 4 earlier than in the comparative example without applying additional components. As a result, the spread of abnormality can be prevented more quickly, so that damage can be minimized.
図8は、本発明の実施の形態に従う初期充電における電源の起動に関する制御処理を示すフローチャートである。図8に示される制御処理は、図7と同様に、主に電源50の制御部56により実行される。図7および図8を比較して、本発明の実施の形態に従う電力変換装置100は、ステップS03~S08の処理が、比較例に従う電力変換装置100とは異なっている。以降は主にステップS03~S08を説明する。
FIG. 8 is a flowchart showing a control process related to the activation of the power supply in the initial charging according to the embodiment of the present invention. The control process shown in FIG. 8 is mainly executed by the control unit 56 of the power supply 50, as in FIG. 7 and 8, power converter 100 according to the embodiment of the present invention is different from power converter 100 according to the comparative example in the processes of steps S03 to S08. Hereinafter, steps S03 to S08 will be mainly described.
図8を参照して、ステップS21~S22の処理は、図7のステップS01~S02の処理と同様である。
Referring to FIG. 8, the processing in steps S21 to S22 is the same as the processing in steps S01 to S02 in FIG.
続いて、ステップS03において、入力電圧監視回路60による電圧Vinの検出値が所定の電圧Vt1以上になると(ステップS03にてYES)、ステップS04において、制御部56が電源50の第4、第5電源部68,70を起動させる。ステップS03において、電圧Vinの検出値が電圧Vt1未満であれば、処理はステップS03に留まる。電圧Vt1は、電圧Vinが第1、第4、第5電源部62,68,70を起動させるのに必要な電圧に達したことを判定するための判定値である。
Subsequently, when the detected value of the voltage Vin by the input voltage monitoring circuit 60 becomes equal to or higher than the predetermined voltage Vt1 in step S03 (YES in step S03), the control unit 56 controls the fourth and fifth power sources 50 in step S04. The power supply units 68 and 70 are activated. In step S03, if the detected value of voltage Vin is less than voltage Vt1, the process remains at step S03. The voltage Vt1 is a determination value for determining that the voltage Vin has reached a voltage necessary for starting the first, fourth, and fifth power supply units 62, 68, and 70.
ステップS05において、第4、第5電源部68,70はそれぞれ電圧センサ46、I/F回路48に電源電圧を供給し、起動させる。
In step S05, the fourth and fifth power supply units 68 and 70 supply the power supply voltage to the voltage sensor 46 and the I / F circuit 48, respectively, and start them up.
ステップS06において、電圧センサ46は電圧VDCの検出を開始し、電圧VDCの検出値をI/F回路48へ出力する。I/F回路48は該検出値の制御装置4への出力を開始する。そして、制御装置4は、図6に示した、各単位変換器5のI/F回路48から入力された電圧VDCの検出値に基づく停止制御を開始する。すなわち、少なくとも1つの単位変換器5において電圧VDCの検出値が閾値電圧DCOV1を超えるとき、少なくとも1つの比較器CP1の出力信号がHレベルになる。このとき、スイッチS1~S3はオフされ、電力変換装置100の初期充電が停止される。
In step S06, the voltage sensor 46 starts detecting the voltage VDC and outputs the detected value of the voltage VDC to the I / F circuit 48. The I / F circuit 48 starts outputting the detected value to the control device 4. Then, the control device 4 starts the stop control based on the detected value of the voltage VDC input from the I / F circuit 48 of each unit converter 5 shown in FIG. That is, when the detected value of voltage VDC exceeds threshold voltage DCOV1 in at least one unit converter 5, the output signal of at least one comparator CP1 becomes H level. At this time, the switches S1 to S3 are turned off, and the initial charging of the power conversion device 100 is stopped.
ステップS07において、電圧Vinの検出値が所定の電圧Vt2以上になると(ステップS07にてYES)、ステップS08において、第2、第3電源部64,66が起動される。ステップS07において、電圧Vinの検出値が電圧Vt2未満であれば、処理はステップS07に留まる。
In step S07, when the detected value of voltage Vin becomes equal to or higher than predetermined voltage Vt2 (YES in step S07), second and third power supply units 64 and 66 are activated in step S08. In step S07, if the detected value of voltage Vin is less than voltage Vt2, the process remains at step S07.
ステップS09において、第2、第3電源部64,66はそれぞれ駆動回路40,42、スイッチ操作回路44に電源電圧を供給し、起動させる。
In step S09, the second and third power supply units 64 and 66 supply power supply voltages to the drive circuits 40 and 42 and the switch operation circuit 44, respectively, and start them up.
このように構成すると、電力変換装置100の初期充電時において、電圧Vinが電圧Vt2に達するのを待つことなく、より低い電圧Vt1に達した段階で、コンデンサ15が過充電を起こしていないか判断することができる。
With this configuration, it is determined whether or not the capacitor 15 is overcharged when the voltage Vin reaches the lower voltage Vt1 without waiting for the voltage Vin to reach the voltage Vt2 during the initial charging of the power conversion device 100. can do.
すなわち、本発明の実施の形態に従う電力変換装置100によれば、コンデンサに制御回路内の全ての部を起動できる電力が蓄えられるのを待つことなく、コンデンサの電圧の監視に必要な回路(電圧センサおよびI/F回路)を起動できる電力が蓄えられた段階で、該必要な部を起動することにより、速やかにコンデンサの電圧の過充電を検出することができる。よって、複数の単位変換器を直列接続して構成された電力変換装置100において、その起動時に各単位変換器の過充電による損傷を抑制することができる。
That is, according to power conversion device 100 according to the embodiment of the present invention, a circuit (voltage) required for monitoring the voltage of the capacitor without waiting for the capacitor to store power that can start all the units in the control circuit. When electric power that can start up the sensor and the I / F circuit) is stored, overcharging of the capacitor voltage can be quickly detected by starting up the necessary part. Therefore, in power conversion device 100 configured by connecting a plurality of unit converters in series, damage due to overcharging of each unit converter can be suppressed at the time of startup.
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.