WO2018010984A1 - Compresseur compact et à forte puissance moyenne - Google Patents

Compresseur compact et à forte puissance moyenne Download PDF

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WO2018010984A1
WO2018010984A1 PCT/EP2017/066430 EP2017066430W WO2018010984A1 WO 2018010984 A1 WO2018010984 A1 WO 2018010984A1 EP 2017066430 W EP2017066430 W EP 2017066430W WO 2018010984 A1 WO2018010984 A1 WO 2018010984A1
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compression
network
compressor
pulses
pulse
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PCT/EP2017/066430
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Inventor
Marie ANTIER
Alain PELLEGRINA
Sébastien LAUX
Mathilde CHARBONNEAU
Original Assignee
Thales
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    • H—ELECTRICITY
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    • H01S3/005—Optical devices external to the laser cavity, specially adapted for lasers, e.g. for homogenisation of the beam or for manipulating laser pulses, e.g. pulse shaping
    • H01S3/0057—Temporal shaping, e.g. pulse compression, frequency chirping
    • H—ELECTRICITY
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    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/23—Arrangements of two or more lasers not provided for in groups H01S3/02 - H01S3/22, e.g. tandem arrangements of separate active media
    • H01S3/2308—Amplifier arrangements, e.g. MOPA
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    • H01S3/23—Arrangements of two or more lasers not provided for in groups H01S3/02 - H01S3/22, e.g. tandem arrangements of separate active media
    • H01S3/2308—Amplifier arrangements, e.g. MOPA

Definitions

  • the field of the invention is that of lasers with ultra-short pulse duration, typically less than 1 ⁇ s.
  • Such laser pulses are obtained by means of pulse-pulse laser amplification equipment also known as a frequency drifting chain 100 (or CPA), which is an acronym for the expression “Chirped Dise Amplifier”.
  • CPA frequency drifting chain 100
  • a low energy, short duration laser pulse 10 provided by a generator 0 is:
  • the stretching ratio is the ratio between the duration of the pulse after stretching and the duration of the pulse before stretching
  • the stretched pulse 11 is then amplified by an amplifier 2 into a long-lasting pulse 12 of high energy; this amplifier 2 is typically constituted by a series of amplifiers in cascade,
  • the pulse 12 stretched and amplified is then compressed by a compressor 3 into a pulse 13 at high peak energy and short duration.
  • the pulse duration at the input and at the output of a CPA channel is close to the Fourier limit (between a few hundred and a few tens of fs typically).
  • the compressor 3 makes it possible to compress pulses up to a few ns of pulse duration at the input of the compressor to a few hundred fs or even tens of fs at the output of the compressor.
  • the compressor is a critical component in a frequency drift architecture because its optical components (compression networks, dihedral) must support the full average power and peak power of the laser after compression.
  • Compression network is a diffraction grating used in a compressor.
  • the compression ratio defined as the ratio between the duration pulse before compression and the pulse duration after compression can be very important, up to several tens of thousands (100,000 for example). In general, the compression ratio is equal to the stretching rate. This compression ratio sets the size of the compressor.
  • the distance between the two networks 31, 32 is several meters. This little compact architecture can make the compression of the impulse unstable over time.
  • this architecture is tuned on both networks
  • a folded architecture as shown in Figure 3a can be used. It has the advantage of dividing by approximately two the distance between the optical elements, to facilitate the adjustments with the use of a single compression network 31 mounted on a single device 310 for dynamic adjustment in translation and in rotation (symbolized by two arrows), and focus the dynamic optimization settings on the single compression network.
  • the ep thickness is also important, typically 10% of the length, to ensure a good wavefront quality at the output of the compressor. This thickness limits the possibility of cooling by the rear of the networks for the management of the thermal, especially in the case of pulses of high average power such as greater than 300 W at the input of the compressor, or high peak powers such as higher at 1 TW at the compressor output.
  • the subject of the invention is a folded compressor for a predetermined drift rate drifting chain and comprising:
  • a compression network positioned to receive an input pulse and an output pulse of the compressor, mounted on a dynamic adjustment device in translation and in rotation,
  • the compression network and the dihedrons being configured to form on the compression network at least two stretched pulses. It is mainly characterized in that the compression network is divided into two compression subarrays with the same optical properties, mounted on said adjustment device:
  • a first compression subarray of length L1 determined to completely contain the stretched pulses, but not the input and output pulses
  • the two compression subarrays are placed side by side on a single adjustment device in translation and rotation.
  • the lines of the two sub-networks are aligned with each other (to be parallel to each other) once and for all before they are installed in the compressor.
  • the first compression sub-network has a thickness ep1
  • the second compression sub-network has a thickness ep2 with ep2 ⁇ ep1.
  • the compression sub-network supporting the high average power being of smaller length, its thickness is even smaller. This thinner thickness allows a better cooling of this sub-network, which reduces its sensitivity to damage as well as the deformation of the wavefront of the laser pulse at the output of the compressor.
  • the input pulse typically has an average power greater than 300 W.
  • the invention also relates to a frequency drift chain comprising a stretcher, an amplifier and a compressor as described.
  • FIG. 1 already described schematically represents a frequency drifting amplifier chain according to the state of the art, on which is indicated the effect of each element on the pulses (energy as a function of time),
  • FIG. 2 already described schematically represents a first example of a compressor with two compression networks according to the state of the art, seen in section,
  • FIG. 3a already described schematically represents a second example of a collapsed compressor, comprising a single compression network according to the state of the art, seen in section and FIG. 3b shows the spatial distribution of the pulse on the single network,
  • FIG. 4a diagrammatically represents an example of a collapsed compressor comprising two compression subarrays according to the invention, seen in section and FIG. 4b shows the spatial distribution of the pulse on these sub-networks.
  • FIG. 3b shows the spatial distribution of a pulse on the single network 31 of a collapsed compressor 3 during its passage through the compressor.
  • the pulse 12 forms on the compression network 31 of length L, height h and ep thickness: a T1 input spot, temporally stretched according to the wavelength, which
  • T1 and output T1 pulses are located side by side (along the length L) of the T2, T3 pulses spectrally spread in the spatial domain by the network 31, as can be seen in FIG.
  • length L of the single network 31 is much greater than the length of each network 31, 32 of a conventional architecture; the length L is at least equal to the sum of the lengths of the networks 31 and 32.
  • the architecture of a collapsed compressor is modified to adapt more particularly to the case of a string having a high compression ratio (or stretching) in order to reduce the risks on this architecture in the case pulses with high average power in particular; but it is of course also usable in the case of pulses at low average power.
  • the input pulses T1 and output T4 of the compressor being each sparsely spread over the network 31, the average power density and peak power on this area of the network are very important; the output pulse T4 temporally compressed is of course much more powerful than the input pulse T1 temporally stretched. Therefore, the limits in terms of resistance to the flow of the component are concentrated on this zone receiving T1 and T4, in fact mainly T4. But in case of damage, the entire network will have to be replaced.
  • An example of a compressor according to the invention is described with reference to FIGS. 4a and 4b: the large single network 31 of FIG.
  • a first compression subarray 31a completely comprising the spectrally stretched pulses T2 and T3 but not T1 or T4, and which is therefore of great length L1 even if L1 ⁇ L, which induces a high cost and a long duration of supply. It has a height h1 which is a priori identical to h, and a thickness ep1 a priori lower than ep since L1 ⁇ L.
  • the average power density on this long sub-network 31a is small, limiting the risk of sub-network damage and wavefront deformation.
  • a second compression subarray 31b which is backed by the T1 input and T4 output pulses (integers) of the compressor but not T2 or T3, and which can therefore be of shorter length L2 (L2 ⁇ L1) because of the spatial dimension of these pulses.
  • L2 ⁇ L1 Typically (L1 / L2)> compression ratio. It has a height h2 which can be less than h1, and a thickness ep2.
  • This sub-network 31b therefore supports a much higher average power density and thus concentrates all the risks of damage.
  • Its length L2 is standard, its supply time and cost are lower, which reduces the disadvantages of possible damage.
  • Such a compressor makes it possible to keep the advantages of the folded architecture, in terms of compactness, of adjustments - the two sub-networks 31a and 31b are placed on a common device 31 0 for adjusting in translation and in rotation - and stability.
  • each new height dihedral doubles the number of pulses on the network 31 a.
  • the set of stretched pulses are superimposed along h1 as can be seen in Figure 4b. If this number of stretched pulses has the consequence that h1> L1, then the thickness ep1 is of course determined as a function of h1, the largest dimension.

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Abstract

L'invention concerne un compresseur (3) replié pour chaîne à dérive de fréquence de taux d'étirement prédéterminé et qui comporte : - un réseau de compression positionné pour recevoir une impulsion d'entrée (T1) et une impulsion de sortie (T4) du compresseur, monté sur un dispositif (310) de réglage dynamique en translation et en rotation, - un dièdre de repli (41) et - au moins un dièdre (42) de changement de hauteur, le réseau de compression et les dièdres étant configurés pour former sur le réseau de compression au moins deux impulsions étirées (T3, T4). Le réseau de compression est divisé en deux sous-réseaux (31a, 31b) de compression de mêmes propriétés optiques, montés sur ledit dispositif de réglage (310) : - un premier sous-réseau de compression (31a) de longueur L déterminée pour contenir les impulsions étirées (T3, T4), mais pas les impulsions d'entrée (T1) et de sortie (T4), 20 - un second sous-réseau de compression (31b) de longueur L2 pour contenir les impulsions d'entrée (T1) et de sortie (T4), mais pas les impulsions étirées (T3, T4), avec L2<L1.

Description

COMPRESSEUR COMPACT ET À FORTE PUISSANCE MOYENNE
Le domaine de l'invention est celui des lasers à durée d'impulsion ultra-brève, typiquement inférieure à 1 ps.
De telles impulsions laser sont obtenues au moyen d'un équipement d'amplification laser par compression d'impulsions aussi désigné chaîne à dérive de fréquence 100 (ou CPA acronyme de l'expression anglo- saxonne « Chirped Puise Amplifier ») que l'on peut voir figure 1 . Une impulsion laser 10 à faible énergie et courte durée fournie par un générateur 0 est :
- étirée temporellement au moyen d'un étireur 1 (les longueurs d'onde les plus longues arrivent avant les longueurs d'onde les plus courtes, mais restent spatialement ensemble) en une impulsion 1 1 à faible énergie crête et longue durée ; on désigne taux d'étirement le ratio entre la durée de l'impulsion après étirement et la durée d'impulsion avant étirement,
- l'impulsion étirée 1 1 est alors amplifiée par un amplificateur 2 en une impulsion 12 à énergie élevée de longue durée ; cet amplificateur 2 est typiquement constitué d'une série d'amplificateurs en cascade,
- l'impulsion 12 étirée et amplifiée est alors compressée par un compresseur 3 en une impulsion 13 à énergie crête élevée et courte durée.
La durée d'impulsion en entrée et en sortie d'une chaîne CPA est proche de la limite de Fourier (entre quelques centaines et quelques dizaines de fs typiquement).
Le compresseur 3 permet de compresser des impulsions pouvant atteindre quelques ns de durée d'impulsion en entrée du compresseur à quelques centaines de fs voire dizaines de fs en sortie du compresseur. Le compresseur est un composant critique dans une architecture à dérive de fréquence car ses composants optiques (réseaux de compression, dièdres) doivent supporter l'intégralité de la puissance moyenne et de la puissance crête du laser après compression. On désigne par réseau de compression un réseau de diffraction utilisé dans un compresseur. Par ailleurs, dans certains lasers, le taux de compression défini comme le ratio entre la durée d'impulsion avant compression et la durée d'impulsion après compression peut être très important, allant jusqu'à plusieurs dizaines de milliers (100 000 par exemple). En général le taux de compression est égal au taux d'étirement. Ce taux de compression fixe la taille du compresseur.
Parmi les architectures actuelles de compresseurs utilisées pour compresser une impulsion 12 étirée avec un fort taux d'étirement puis amplifiée, on peut citer :
Une architecture de compresseur 3 dite « classique » ou compresseur de Treacy, montrée figure 2, avec 2 réseaux de compression 31 , 32. Dans le cas d'un taux de compression de plusieurs dizaines de milliers, la distance entre les deux réseaux 31 , 32 est de plusieurs mètres. Cette architecture peu compacte peut rendre la compression de l'impulsion instable au cours du temps. De plus, le réglage de cette architecture est réalisé sur les deux réseaux
31 , 32, chacun étant monté sur son propre dispositif 310, 320 de réglage dynamique en translation et en rotation (symbolisé par deux flèches), ce qui rend ce réglage compliqué à réaliser.
Afin de diminuer la taille du compresseur 3 et d'améliorer sa stabilité, une architecture repliée, comme présentée sur la figure 3a peut être utilisée. Elle présente l'avantage de diviser approximativement par deux la distance entre les éléments optiques, de faciliter les réglages avec l'utilisation d'un seul réseau de compression 31 monté sur un seul dispositif 310 de réglage dynamique en translation et en rotation (symbolisé par deux flèches), et de concentrer les réglages d'optimisation dynamiques sur l'unique réseau de compression.
Cependant, cette architecture nécessite d'acquérir un réseau 31 de taille importante, avec une longueur typiquement de plus de 500 mm. Ces réseaux n'étant pas proposés de manière standard par les fournisseurs, leur coût est important ainsi que leur délai d'approvisionnement qui peut doubler par rapport à ceux de réseaux dit « standards » (= de longueur inférieure à 500 mm).
De plus, étant donné la longueur L du réseau, son épaisseur ep aussi est importante, typiquement 10% de la longueur, afin d'assurer une bonne qualité de front d'onde en sortie du compresseur. Cette épaisseur limite la possibilité de refroidissement par l'arrière des réseaux pour la gestion de la thermique, notamment dans le cas d'impulsions de fortes puissances moyennes telles que supérieures à 300 W en entrée du compresseur, ou de fortes puissances crêtes telles que supérieures à 1 TW en sortie de compresseur.
En conséquence, il demeure à ce jour un besoin pour un compresseur pour chaîne CPA donnant simultanément satisfaction à l'ensemble des exigences précitées, en termes d'encombrement, de durée et de coût d'approvisionnement, de facilité de réglage et de puissance moyenne et/ou crête.
La solution apportée permet de garder une architecture repliée tout en l'adaptant à d'éventuelles fortes puissances moyennes, en divisant le long réseau de compression unique en deux sous-réseaux de compression :
- un grand sous-réseau voyant l'impulsion avec le spectre étalé, qui n'a pas de problème de tenue au flux en termes de puissance crête ou de puissance moyenne,
- un plus petit sous-réseau, de taille standard, voyant les impulsions d'entrée et de sortie du compresseur, qui supporte donc la puissance crête et moyenne.
Plus précisément l'invention a pour objet un compresseur replié pour chaîne à dérive de fréquence de taux d'étirement prédéterminé et qui comporte :
- un réseau de compression positionné pour recevoir une impulsion d'entrée et une impulsion de sortie du compresseur, monté sur un dispositif de réglage dynamique en translation et en rotation,
- un dièdre de repli et
- au moins un dièdre de changement de hauteur,
le réseau de compression et les dièdres étant configurés pour former sur le réseau de compression au moins deux impulsions étirées. Il est principalement caractérisé en ce que le réseau de compression est divisé en deux sous-réseaux de compression de mêmes propriétés optiques, montés sur ledit dispositif de réglage :
- un premier sous-réseau de compression de longueur L1 déterminée pour contenir entièrement les impulsions étirées, mais pas les impulsions d'entrée et de sortie,
- un second sous-réseau de compression de longueur L2 pour contenir entièrement l'impulsion d'entrée et l'impulsion de sortie, mais pas les impulsions étirées avec L2<L1 .
Les deux sous-réseaux de compression sont placés côte à côte sur un unique dispositif de réglage en translation et rotation. Les traits des deux sous-réseaux sont alignés entre eux (pour être parallèles entre eux) une fois pour toutes avant leur installation au sein du compresseur. Une fois installés dans le compresseur, les deux sous-réseaux se comportent comme un réseau unique avec un dispositif de réglage commun, ce qui facilite le réglage et permet de conserver les avantages du réglage dynamique de l'architecture repliée. En reportant les problèmes de tenue au flux sur un composant standard (= le petit sous-réseau), cela permet de réduire les durées d'approvisionnement ainsi que les coûts en cas de casse.
Selon une caractéristique de l'invention, le premier sous-réseau de compression a une épaisseur ep1 , le deuxième sous-réseau de compression a une épaisseur ep2 avec ep2<ep1 .
Le sous-réseau de compression supportant la forte puissance moyenne étant de plus petite longueur, son épaisseur en est d'autant plus petite. Cette épaisseur plus fine permet un meilleur refroidissement de ce sous-réseau, ce qui diminue sa sensibilité aux dommages ainsi que la déformation du front d'onde de l'impulsion laser en sortie du compresseur.
L'impulsion d'entrée a typiquement une puissance moyenne supérieure à 300 W.
Cette solution technique s'applique aussi dans le cas d'une architecture repliée avec une forte puissance crête. Les arguments de rapidité d'approvisionnement et de coût moindre restent valides. L'invention a aussi pour objet une chaîne à dérive de fréquence comportant un étireur, un amplificateur et un compresseur tel que décrit.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit, faite à titre d'exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés dans lesquels :
la figure 1 déjà décrite représente schématiquement une chaîne amplificatrice à dérive de fréquence selon l'état de la technique, sur laquelle est indiqué l'effet de chaque élément sur les impulsions (énergie en fonction du temps),
la figure 2 déjà décrite représente schématiquement un premier exemple de compresseur à deux réseaux de compression selon l'état de la technique, vu en coupe,
la figure 3a déjà décrite représente schématiquement un deuxième exemple de compresseur replié, comportant un seul réseau de compression selon l'état de la technique, vu en coupe et la figure 3b montre la répartition spatiale de l'impulsion sur le réseau unique,
la figure 4a représente schématiquement un exemple de compresseur replié comportant deux sous-réseaux de compression selon l'invention, vu en coupe et la figure 4b montre la répartition spatiale de l'impulsion sur ces sous-réseaux.
D'une figure à l'autre, les mêmes éléments sont repérés par les mêmes références.
Dans la suite de la description, les expressions « haut », « bas »,
« côté », sont utilisées en référence à l'orientation des figures décrites. Dans la mesure où le compresseur peut être positionné selon d'autres orientations, la terminologie directionnelle est indiquée à titre d'illustration et n'est pas limitative.
On montre figure 3b la répartition spatiale d'une impulsion sur le réseau unique 31 d'un compresseur 3 replié, au cours de son passage à travers le compresseur. L'impulsion 12 forme sur le réseau de compression 31 de longueur L, de hauteur h et d'épaisseur ep : - une tache T1 en entrée, temporellement étirée en fonction de la longueur d'onde, qui
- après son renvoi par le réseau 31 sur le dièdre de repli 41 qui la renvoie vers le réseau 31 , forme une tache T2 spectralement étalée dans le domaine spatial, qui
- après son renvoi par le réseau 31 sur le dièdre de changement de hauteur 42 qui la renvoie vers le réseau 31 , forme une tache T3 spectralement étalée dans le domaine spatial et située sous T2 selon la hauteur h, qui
- après son renvoi par le réseau 31 sur le dièdre de repli 41 qui la renvoie vers le réseau 31 , forme une tache T4 située sous T1 selon la hauteur h, et représentant l'impulsion de sortie 13 temporellement compressée.
Etant donné que les impulsions d'entrée T1 et de sortie T4 se situent à côté (selon la longueur L) des impulsions T2, T3 spectralement étalées dans le domaine spatial par le réseau 31 , comme on peut le voir sur la figure 3b, la longueur L du réseau unique 31 est bien supérieure à la longueur de chaque réseau 31 , 32 d'une architecture classique ; la longueur L est au moins égale à la somme des longueurs des réseaux 31 et 32.
Selon l'invention, l'architecture d'un compresseur replié est modifiée pour s'adapter plus particulièrement au cas d'une chaîne ayant un fort taux de compression (ou d'étirement) afin de diminuer les risques sur cette architecture dans le cas d'impulsions à forte puissance moyenne notamment ; mais elle est bien sûr également utilisable dans le cas d'impulsions à faible puissance moyenne.
Les impulsions d'entrée T1 et de sortie T4 du compresseur étant chacune peu étalées spatialement sur le réseau 31 , la densité de puissance moyenne et de puissance crête sur cette zone du réseau sont très importantes ; l'impulsion de sortie T4 temporellement compressée est bien sûr beaucoup plus puissante que l'impulsion d'entrée T1 temporellement étirée. Par conséquent, les limites en termes de tenue au flux du composant se concentrent sur cette zone recevant T1 et T4, en fait surtout T4. Mais en cas de dommages, l'ensemble du réseau devra être remplacé. Un exemple de compresseur selon l'invention est décrit en relation avec les figures 4a et 4b : le grand réseau unique 31 de la figure 3a est séparé en deux sous-réseaux de compression 31 a et 31 b positionnés côte-à- côte sur le même dispositif 310 de réglage dynamique en translation et rotation (symbolisé par deux flèches). Du point de vue du réglage par translation et rotation, cette paire de sous-réseaux se comporte alors comme un réseau unique dans le compresseur, avec les avantages correspondants (facilité de réglage, stabilité, ...). Ces deux sous-réseaux ont bien sûr les mêmes propriétés optiques (pas des traits 31 1 (seulement quelques traits sont représentés sur les figures 3b et 4b pour ne pas les surcharger), longueurs d'onde, largeur à mi-hauteur en termes de longueur d'onde, etc). La figure 4b présente la vue de la position des impulsions sur les deux sous- réseaux.
- Un premier sous-réseau de compression 31 a comprenant entièrement les impulsions étirées spectralement T2 et T3 mais pas T1 ni T4, et qui est donc de grande longueur L1 même si L1 <L, ce qui induit un coût élevé et une longue durée d'approvisionnement. Il a une hauteur h1 qui est a priori identique à h, et une épaisseur ep1 a priori inférieure à ep puisque L1 <L. Cependant, la densité de puissance moyenne sur ce long sous-réseau 31 a est faible, limitant les risques de dommages du sous-réseau et de déformation du front d'onde.
- Un deuxième sous-réseau de compression 31 b qui est adossé avec les impulsions d'entrée T1 et de sortie T4 (entières) du compresseur mais pas T2 ni T3, et qui peut donc être de plus petite longueur L2 (L2<L1 ) du fait de la dimension spatiale de ces impulsions. On a typiquement (L1 /L2)> taux de compression. Il a une hauteur h2 qui peut être inférieure à h1 , et une épaisseur ep2. Ce sous-réseau 31 b supporte donc une densité de puissance moyenne beaucoup plus importante et concentre donc l'ensemble des risques de dommages. Sa longueur L2 étant standard, sa durée d'approvisionnement et son coût sont moindres, ce qui diminue les inconvénients liés à d'éventuels dommages.
Ces deux sous-réseaux sont séparés d'une distance d suffisamment faible pour ne pas augmenter l'encombrement du compresseur. Une distance comprise entre 0.3 et 3 mm est raisonnable. De plus, puisque L2<L1 , on peut avantageusement avoir ep2 < ep1 , ce qui permet un meilleur refroidissement thermique. Cette meilleure gestion thermique limite les risques de dommages et évite une déformation trop importante du front d'onde.
Un tel compresseur permet de garder les avantages de l'architecture repliée, en termes de compacité, de réglages - les deux sous- réseaux 31 a et 31 b sont placés sur un dispositif 31 0 commun de réglage en translation et en rotation - et de stabilité.
Ces avantages sont conservés dans le cas d'une architecture encore plus repliée avec l'ajout de dièdres supplémentaires. L'ajout de chaque nouveau dièdre de hauteur multiplie par deux le nombre d'impulsions sur le réseau 31 a. L'ensemble des impulsions étirées sont superposées selon h1 comme on peut le voir sur la figure 4b. Si ce nombre d'impulsions étirées a pour conséquence que h1 >L1 , alors l'épaisseur ep1 est bien sûr déterminée en fonction de h1 , la plus grande dimension.

Claims

REVENDICATIONS
Compresseur (3) replié pour chaîne à dérive de fréquence de taux d'étirement prédéterminé et qui comporte :
- un réseau de compression positionné pour recevoir une impulsion d'entrée (T1 ) et une impulsion de sortie (T4) du compresseur, monté sur un dispositif (310) de réglage dynamique en translation et en rotation,
- un dièdre de repli (41 ) et
- au moins un dièdre (42) de changement de hauteur,
le réseau de compression et les dièdres étant configurés pour former sur le réseau de compression au moins deux impulsions étirées (T3, T4),
caractérisé en ce que le réseau de compression est divisé en deux sous-réseaux (31 a, 31 b) de compression de mêmes propriétés optiques, montés sur ledit dispositif de réglage (310) :
- un premier sous-réseau de compression (31 a) de longueur L1 déterminée pour contenir entièrement les impulsions étirées (T3, T4), mais pas les impulsions d'entrée (T1 ) et de sortie (T4),
- un second sous-réseau de compression (31 b) de longueur L2 pour contenir entièrement les impulsions d'entrée (T1 ) et de sortie (T4), mais pas les impulsions étirées (T3, T4), avec L2<L1 .
Compresseur selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le premier sous-réseau de compression (31 a) a une épaisseur ep1 , le deuxième sous-réseau de compression (31 b) a une épaisseur ep2 avec ep2<ep1 .
Compresseur selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'impulsion d'entrée (T1 ) a une puissance moyenne supérieure à 300 W.
Chaîne à dérive de fréquence comportant un étireur (1 ), un amplificateur (2) et un compresseur (3) selon l'une des revendications précédentes.
PCT/EP2017/066430 2016-07-13 2017-07-03 Compresseur compact et à forte puissance moyenne WO2018010984A1 (fr)

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