WO2017216402A1 - Sistema compacto de transporte en corriente alterna multicircuito - Google Patents

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WO2017216402A1
WO2017216402A1 PCT/ES2017/000072 ES2017000072W WO2017216402A1 WO 2017216402 A1 WO2017216402 A1 WO 2017216402A1 ES 2017000072 W ES2017000072 W ES 2017000072W WO 2017216402 A1 WO2017216402 A1 WO 2017216402A1
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phase
phases
transformers
circuits
circuit
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English (en)
French (fr)
Inventor
Antonio GÓMEZ EXPÓSITO
Pedro Luis CRUZ ROMERO
Original Assignee
Universidad De Sevilla
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    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02GINSTALLATION OF ELECTRIC CABLES OR LINES, OR OF COMBINED OPTICAL AND ELECTRIC CABLES OR LINES
    • H02G7/00Overhead installations of electric lines or cables
    • H02G7/20Spatial arrangements or dispositions of lines or cables on poles, posts or towers
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02GINSTALLATION OF ELECTRIC CABLES OR LINES, OR OF COMBINED OPTICAL AND ELECTRIC CABLES OR LINES
    • H02G7/00Overhead installations of electric lines or cables

Definitions

  • the present invention has as its main object a new three-phase dual-circuit alternating current line system (for aerial, underground or underwater installation), based on the compensation of the circulating electric current by a phase of one of the circuits three-phase with the current of one phase of the other circuit that runs in parallel, both 180 ° out of phase and subject to the same potential, which allows to suppress the two conductors that make up the mentioned phases.
  • a more compact, economical and higher transport capacity system is obtained, which uses only 4 conductors instead of 6.
  • the proposed system is also applicable to the case where there are more than two parallel circuits, resulting in the elimination of so many pairs of conductors like three-phase circuits minus one.
  • the maximum amount of active power that a certain line can carry depends on the characteristics of the same and the network to which it is connected, and is limited mainly for three reasons: (a) driver heating, (b) maximum difference of tension between both ends and (c) restrictions regarding system stability (static or dynamic) Criterion (a) is the most restrictive for relatively short overhead lines (eg, in transport networks, for lines less than approximately 200 km ). For longer lines, criteria (b) and. Above all, the (c) are the ones that limit the transport capacity.
  • SIL natural power or characteristic of a line
  • a line that carries its natural power neither consumes nor absorbs reactive power (assuming that the ohmic losses are negligible), giving rise to a flat tension profile
  • Above the natural power which is the usual working condition, falls of voltage in the direction of circulation of the active power flow and the line is a net consumer of reactive power, and the opposite occurs when the transported power is less than the SIL (producing the so-called Ferranti effect).
  • a greater natural power implies a greater transport capacity for a given length, or the possibility of transmitting a given power at greater distances.
  • the value of SIL is of the order of 550 MW, while for another of 220 kV it is of the order of 150 MW, so the first one can transport more power than the second, for a given length, without exceeding limits (b) and (c).
  • the transport capacity in long lines varies inversely with the length, so that two lines of the same SIL and different length will have different transport capacity (greater capacity the smaller the length).
  • the transport capacity of the hexaphase line is practically the same as in a three-phase line at the same phase-to-earth voltage, and 3 times greater at the same phase-to-phase voltage (2).
  • the lower emission of electric and magnetic field means that the width of the right-of-way ("R ⁇ ght of way", or ROW) that must be respected is smaller than in the three-phase double circuit case.
  • SIL 1630 MW
  • the phase-to-earth voltage 500 / V3 kV
  • the SIL would increase to about 4900 MW without the need to modify the width of the right-of-way.
  • FIG. 2 This figure shows a line 3 that connects substation 1 with 4. This line consists of n circuits. connected at each end to the substation bars. Normally, at least one secondary of the transformers located at the origin of the line (substation 1) is grounded through the neutral.
  • phase-to-earth voltage moduli and the phase currents of each circuit are substantially similar to each other (slight differences in currents appear due to the presence of the ground and the imperfect symmetry of the configuration of conductors), as can be seen in the phasor diagrams of the magnitudes at origin 2 and end 5 of the line.
  • phase-neutral voltage phasors in the secondary of the substation 1 transformer associated to the fourth circuit of line 3 of Figure 6A are phase-neutral voltage phasors in the secondary of the substation 1 transformer associated to the fourth circuit of line 3 of Figure 6A.
  • the purpose of the present invention is to improve the performance of the three-phase electric lines of two or more circuits from the electrical point of view, specifically to increase the SIL and reduce the electrical losses. It can be applied both to new lines and to the repowering of existing lines.
  • It consists of a compact multi-circuit alternating current transport system in which the conductors of at least one of the phases of each circuit are suppressed in the transport line and said suppressed phase (s) is connected ) in the extreme transformers at the same phase suppressed from another circuit.
  • a phase arrangement as described above requires an appropriate configuration in the voltages of the connected three-phase systems, both at the origin and at the end of the line, as seen in Figure 3, where both in the substation origin 1 as in the final 4 the phases that cancel each other must be connected to each other at the output terminals of the secondary of the respective transformers, so that although the number of phases that are actually transported is less than 3n, the number of phases that they are transformed, both in ongen 1 and in the final 4 is still 3n, so the number of secondary three-phase transformation windings must be n.
  • Figure 3 shows a specific embodiment based on three-phase transformers of two windings, it should be understood that no generality is lost. There are other transformation configurations (single-phase transformer banks, three-phase transformers of 3 or more windings, etc.) not shown that are equally valid and are deducted immediately.
  • both transformers have 180 "offset phase indexes offset from each other (eg one has 0 and the other 6), both sides of the two transformers being electrically decoupled from each other, except for phase A.
  • the phases b and c of both secondary are connected to two circuits 3, forming a line of 4 conductors.
  • the phase a10 in the secondary of one of the transformers of the substation 1 is grounded and the neutrals of both transformers of the substation 1 are isolated from ground.
  • the substation 4 houses two other transformers whose line sides connect to each other and to line 3 in the same way as at the end 1.
  • Figure 4B shows another embodiment of the transformers in substation 1 of Figure 4A, with only one transformer having three windings with two secondary ones.
  • Figure 4C shows the fasorial diagram corresponding to the three-phase systems in the secondary transformers in substation 1 ( Figure 4A), in which it is observed that the three-phase phase-neutral voltage system It is in opposition to the phase-phase voltages of the same system are balanced, but the phase-to-earth voltages are not:
  • the phases alo (a1f) and a2o (a2 /) are connected to each other. The same applies to the phases do (c1f) with c3o (c3f) and linden (b2f) with b4o (b4f)
  • line 3 can function as a three-phase double circuit, each circuit being powered by a transformer.
  • Figure 5B shows the fasorial diagram corresponding to the three-phase systems in the secondary of the transformers in the Substation 1 ( Figure 5A), which shows that three-phase phase-neutral voltage systems are in opposition two to two. The phase-phase voltages of the same system are balanced, but the phase-to-earth voltages are not. The highest voltage between phases is
  • FIG. 6A Another embodiment is shown in Figure 6A.
  • the alo (a1r) and a2o (a2f) phases are connected to each other. It also occurs with the b 1O (b1f) and b3o (b3f) phases and with c 1o (c1 /) and c4o (o4f). As in the previous case, it is immediate to convert line 3 into a three-phase double circuit using the appropriate switchgear.
  • Figure 6B shows the fasorial diagram corresponding to the three-phase systems on the line sides of the transformers in substation 1 ( Figure 6A). in which it is observed that the three-phase systems of phase-neutral voltages are in opposition two to two. The phase-to-phase voltages of the same system are balanced, but the phase-earth voltages no. The highest voltage between phases is

Abstract

La presente invención tiene por objeto principal un nuevo sistema de linea trifásica de corriente alterna de doble circuito (para instalación aérea, subterránea o submarina), basado en la compensación de la corriente eléctrica circulante por una fase de uno de los circuitos trifásicos con la corriente de la misma fase del otro circuito que discurre en paralelo, ambas desfasadas 180° y sometidas al mismo potencial, lo que permite suprimir los conductores que componen las mencionadas fases. Como resultado, se obtiene un sistema más compacto, económico y de mayor capacidad de transporte, que utiliza sólo 4 fases en lugar de 6. El sistema propuesto es aplicable asimismo al caso en que existan más de dos circuitos en paralelo, resultando suprimidas tantas fases como circuitos trifásicos menos uno.

Description

TITULO
Sistema compacto de transporte en corriente alterna multicircuito
OBJETO DE LA INVENCIÓN La presente invención tiene por objeto principal un nuevo sistema de linea trifásica de corriente alterna de doble circuito (para instalación aérea, subterránea o submarina), basado en la compensación de la corriente eléctrica circulante por una fase de uno de los circuitos trifásicos con la corriente de una fase del otro circuito que discurre en paralelo, ambas desfasadas 180° y sometidas al mismo potencial, lo que permite suprimir los dos conductores que componen las mencionadas fases. Como resultado, se obtiene un sistema más compacto, económico y de mayor capacidad de transporte, que utiliza sólo 4 conductores en lugar de 6 El sistema propuesto es aplicable asimismo al caso en que existan más de dos circuitos en paralelo, resultando suprimidas tantas parejas de conductores como circuitos trifásicos menos uno.
ESTADO DE LA TECNICA
Desde los inicios de la electrificación el transporte de energía eléctrica se viene efectuando mediante tres fases (transporte trifásico), estando cada fase materializada por uno o varios conductores (lineas símplex, dúplex, etc.). Para aprovechar al máximo el mismo corredor y los mismos recursos (apoyos, zanja, etc.) es muy común agrupar dos o más lineas eléctricamente independientes sobre el mismo apoyo, de modo que cada fase aparece repetida tantas veces como circuitos trifásicos se conectan en paralelo.
La máxima cantidad de potencia activa que puede transportar una determinada linea depende de las características de la misma y de la red a la que está conectada, y viene limitada fundamentalmente por tres motivos: (a) calentamiento del conductor, (b) máxima diferencia de tensión entre ambos extremos y (c) restricciones relativas a la estabilidad del sistema (estática o dinámica) El criterio (a) es el más restrictivo para líneas aéreas relativamente cortas (v.g., en redes de transporte, para líneas de menos de 200 km aproximadamente). Para líneas de mayor longitud, los criterios (b) y. sobre todo, el (c), son los que más limitan la capacidad de transporte.
Existe un parámetro, llamado potencia natural o característica de una linea (conocido en inglés por las siglas SIL, "surge irnpedance loading').. proporcional al cuadrado de la tensión nominal e independiente de la longitud de la misma, que permite caracterizar de modo sencillo la respuesta que tendrá dicha línea en relación a las limitaciones (b) y (c). Una linea que transporta su potencia natural ni consume ni absorbe potencia reactiva (suponiendo que las pérdidas óhmicas son despreciables), dando lugar a un perfil de tensiones plano Por encima de la potencia natural, que es la condición de trabajo habitual, se producen caídas de tensión en el sentido de circulación del flujo de potencia activa y la linea es un consumidor neto de potencia reactiva, y lo contrarío ocurre cuando la potencia transportada es menor que la SIL (produciéndose el llamado efecto Ferranti). Una mayor potencia natural implica una mayor capacidad de transporte para una longitud dada, o la posibilidad de transmitir una potencia dada a mayores distancias. Para una línea trifásica de 400 kV el valor de SIL es del orden de 550 MW, mientras que para otra de 220 kV es del orden de 150 MW, por lo que la primera podrá transportar más potencia que la segunda, para una longitud dada, sin sobrepasar los límites (b) y (c).
Por otro lado, la capacidad de transporte en líneas largas varia inversamente con la longitud, de modo que dos lineas de igual SIL y diferente longitud tendrán diferente capacidad de transporte (mayor capacidad cuanta menor longitud).
A lo largo del siglo XX se han propuesto diseños que permiten incrementar el SIL de las lineas aéreas. Procedimientos inmediatos son incrementar la tensión nominal, reducir la impedancia serie (insertando condensadores serie o reconfigurando los conductores), o simplemente añadir un circuito en paralelo. Otra posibilidad es compactar la linea mediante diseños optimizados, junto con el empleo de crucetas aislantes (de este modo el SIL se incrementa aproximadamente un 30-40 %). Una última posibilidad es el empleo de líneas de más de tres fases (1 ). En el caso de la línea hexafásica la potencia que se puede transmitir es el doble que la de una línea trifásica de doble circuito, por lo que respecta al criterio térmico, a igualdad de tensión rase-tierra. Si ei límite viene dado por el criterio de estabilidad (valor de SIL), la capacidad de transporte de la línea hexafásica es prácticamente la misma que en una línea trifásica a igual tensión fase-tierra, y 3 veces mayor a igual tensión fase-fase (2). Además, la menor emisión de campo eléctrico y magnético hace que la anchura de la servidumbre de paso ("ríght of way", o ROW) que es necesario respetar sea menor que en el caso trifásico de doble circuito.
Otro tipo de línea de más de tres fases que se ha propuesto es la tetrafásica (3), con ciertas ventajas sobre la hexafásica (mayor simplicidad en ei diseño de los apoyos, mayor simplicidad en el diseño de las protecciones y menores sobretensiones) pero con menor SIL a igualdad de tensión fase-tierra. Otra ventaja que hay que destacar de las líneas polifásicas es la reducción de pérdidas por efecto corona. Para una linea hexafáeica de igual tensión fase-tierra que otra trifásica doble circuito, y a igual potencia transmitida, las pérdidas Joule son iguales pero las pérdidas por efecto corona son inferiores ya que la tensión fase-fase es '</3 veces menor.
Podemos considerar por tanto el estado actual de la técnica en el diseño de lineas eléctricas de tensión igual o superior a 200 kV y elevada capacidad de transporte las líneas polifásicas, especialmente las hexafásicas. La figura 1a muestra una linea trifásica de doble circuito de tensión fase-fase 500 kV (SIL = 1630 MW) que se convierte a hexafásica (figura 1 b). Para evitar tener que modificar el nivel de aislamiento, se mantiene constante la tensión fase-tierra (500/V3 kV) obteniendo un valor de SIL prácticamente idéntico al de la linea de doble circuito. Si en lugar de mantener constante la tensión fase-tierra se conservase la tensión fase-fase el SIL se incrementaría hasta unos 4900 MW sin necesidad de modificar la anchura de la servidumbre de paso Para ello sería necesario modificar la estructura de los apoyos y el nivel de aislamiento fase-tierra, tal como se observa en la figura 1c, donde se ha incrementado la tensión fase-tierra a 500 kV. obteniendo un valor para el SIL de unos 4900 MW (se ha triplicado respecto a la linea trifásica).
La necesidad de disponer de transformadores especiales para la conversión de tres a un número mayor de fases (múltiplo de tres) y viceversa ha dificultado la implementación práctica de las lineas polifásicas, por lo que de facto el estado actual de la técnica para incrementar sustancialmente la capacidad de transporte de una linea es incrementar el número de circuitos (figura 2). En dicha figura se observa una linea 3 que conecta la subestación 1 con la 4. Dicha línea se compone de n circuitos. conectados en cada extremo a las barras de la subestación. Normalmente, al menos un secundario de los transformadores situados en el origen de la linea (subestación 1) se pone a tierra a través del neutra. Dado que los circuitos están en paralelo, los módulo de las tensiones fase-tierra y las corrientes de fase de cada circuito son sensiblemente similares entre sí (aparecen ligeras diferencias en las corrientes debido a la presencia del suelo y la imperfecta simetría de la configuración de conductores) , tal como se observa en los diagramas fasoríales de las magnitudes en el origen 2 y final 5 de la linea.
Referencias
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(3) Liu y Yang, 'Study of four-phase power transmíssíon systems", IEE Proc. Generation. Transmíssíon and Distribution, Vol. 149: No. 4. 2002
Descripción de las figuras
Figura 1. Líneas trifásica y multifásica
(1.a) Configuración trifásica doble circuito con tensión fase-fase 500 kV ·
Figure imgf000006_0001
(1.b) Configuración hexafásica con tensión fase-tierra 500/V3 kV
- a, b, c, d. e, f: las seis fases que componen la linea
Figure imgf000006_0002
*-
(1 c) Configuración hexafásica con tensión fase-tierra 500 kV
Figura 2. Linea trifásica multicircuito de 3n fases 1. 4: subestaciones conectadas a los extremos de la linea
- 2- diagrama fasoríal de intensidades y tensiones en el origen de la linea
- 3: línea multicircuito
- 5: diagrama fasorial de intensidades y tensiones en el final de la linea
- n: número de circuitos
Figure imgf000006_0003
Figura 3 Linea trifásica multicircuito de n+2 fases
Figure imgf000007_0001
Figure imgf000008_0001
Figure imgf000009_0001
Figure imgf000010_0001
Figure imgf000011_0001
Figure imgf000012_0001
Figure imgf000013_0001
fasores de tensión fase-neutro en el secundario del transformador de la subestación 1 asociado al cuarto circuito de la linea 3 de la figura 6A.
- Vf. valor eficaz de la tensión fase-neutro en los secundarios de los transformadores de la subestación 1 de la figura 6A.
Descripción de la Invención
La finalidad de la presente invención es mejorar las prestaciones de las lineas eléctricas trifásicas de dos o más circuitos desde el punto de vista eléctrico, en concreto incrementar el SIL y reducir las pérdidas eléctricas. Se puede aplicar tanto a líneas nuevas como a la repotenciación de lineas existentes.
Consiste en un sistema compacto de transporte en comente alterna multicircurto en el que los conductores de al menos una de las fases de cada circuito se suprimen en la línea de transporte y dicha(s) fase(s) suprimida(s) se conecta(n) en los transformadores extremos a la misma fase suprimida de otro circuito.
Considérese una linea eléctrica que enlaza dos subestaciones, tal como se observa en la figura 3 Supóngase que dicha linea consta de n circuitos trifásicos (siendo n>1), por lo que deberá tener 3n fases Los n circuitos trifásicos se conectan en el origen a n sistemas trifásicos de tensiones 2 y en el final a otros n sistemas trifásicos de tensiones 5 (equilibrados en tensiones fase-fase), estando en cada extremo unos en fase y otros en contrafase (si n es par, n/2 estarán en fase y n/2 en contrafase; si n es impar. (n-1)/2 estarán en fase y (n+1)/2 en contrafase). Gracias a esta disposición de tensiones, habrá n/2 (n par) o (n-1 )/2 (n impar) fases por las que circulará la misma corriente y otras n/2 (n par) o (n+1)/2 (n impar) por las que circulará la corriente en sentido contrario, suponiendo simetría entre los circuitos. Cancelando convenientemente unas corrientes con otras, y eliminando de cada circuito de la línea las fases correspondientes, el número de fases de la linea se reduce de 3n a un valor inferior, que varia en función de la configuración del acoplamiento entre circuitos, pero que en la mayoría de los casos es n+2. Una disposición de fases tal como la descrita anteriormente exige una configuración apropiada en las tensiones de los sistemas trifásicos conectados, tanto en el origen como en el final de la línea, tal como se observa en la figura 3, donde tanto en la subestación origen 1 como en la final 4 las fases que se cancelan mutuamente deben conectarse entre sí en los bornes de salida de los secundarios de los transformadores respectivos, de modo que aunque el número de fases que realmente se transportan sea inferior a 3n, el número de fases que se transforman, tanto en el ongen 1 como en el final 4, sigue siendo 3n, con lo que el número de devanados trifásicos secundarios de transformación debe ser n.
Aunque la figura 3 muestra una realización concreta a base de transformadores trifásicos de dos devanados, debe entenderse que no se pierde generalidad. Existen otras configuraciones de transformación (bancos de transformadores monofásicos, transformadores trifásicos de 3 o más devanados, etc.) no mostradas que resultan igualmente válidas y que se deducen de forma inmediata.
Modo de realización de la invención
La figura 4A muestra un modo de realización para n = 2. En la subestación 1 ambos transformadores tienen Indices de desfase horario desfasados 180" entre sí (v.g. uno tiene 0 y el otro 6), estando ambos lados de linea de los dos transformadores eléctricamente desacoplados entre si, excepto por la fase a. Las fases b y c de ambos secundarios se conectan a sendos circuitos 3, formando una linea de 4 conductores. La fase a10 en el secundario de uno de los transformadores de la subestación 1 se pone a tierra y los neutros de ambos transformadores de la subestación 1 se aislan de tierra. En el otro extremo de la linea la subestación 4 alberga otros dos transformadores cuyos lados de linea se conectan entre sí y a la linea 3 de igual manera que en el extremo 1. La figura 4B muestra otro modo de realización de los transformadores en la subestación 1 de la figura 4A, habiendo solo un transformador de tres devanados con dos secundarios.
La figura 4C muestra el diagrama fasorial correspondiente a los sistemas trifásicos en los secundarios de sendos transformadores en la subestación 1 (figura 4A), en el que se observa que el sistema trifásico de tensiones fase-neutro
Figure imgf000014_0001
está en oposición con Las tensiones fase-fase de un mismo sistema están equilibradas, pero las tensiones fase-tierra no:
Figure imgf000014_0002
Las tensiones entre las fases homónimas de ambos sistemas tienen un
Figure imgf000014_0003
valor doble que la tensión fase-fase:
Figure imgf000014_0004
Con esta disposición se consigue aproximadamente duplicar la potencia natural o característica, definida como
Figure imgf000014_0005
siendo U la tensión nominal de la linea, L la inductancia por unidad de longitud y C la capacidad por unidad de longitud. Es fácil deducir la siguiente expresión a partir de la anterior
Figure imgf000015_0001
siendo
Figure imgf000015_0002
potencia aparente para una corriente / cualesquiera: QL = 3ωLΙ2: potencia reactiva consumida por la linea por unidad de longitud debido a la inductancia serie para una pulsación ω ; y Qc = ωCU 2, potencia reactiva cedida por la línea por unidad de longitud debido a la capacidad paralelo. Esta fórmula alternativa, igual de válida para una linea trifásica, es aplicable para la nueva linea propuesta ya que viene dada en función de magnitudes que existen en ambos tipos de linea (no es el caso de la definición original de Pn, ya que para la configuración propuesta no es tan directo definir una inductancia serie o capacidad paralelo por unidad de longitud).
Otros modos de realización
La figura 5A muestra otra realización de la invención, en la que n=4 y el número de conductores de la línea es n+2 = 6. Las fases alo (a1f) y a2o (a2/) se conectan entre sí. Igualmente ocurre con las fases do (c1f) con c3o (c3f) y tilo (b2f ) con b4o (b4f)
En caso de fallo de algún transformador en cualquiera de los dos extremos la linea 3 puede funcionar como doble circuito trifásica, estando alimentado cada circuito por un transformador La figura 5B muestra el diagrama fasorial correspondiente a los sistemas trifásicos en los secundarios de los transformadores en la subestación 1 (figura 5A), en el que se observa que los sistemas trifásicos de tensiones fase-neutro están en oposición dos a dos. Las tensiones fase-fase de un mismo sistema están equilibradas, pero las tensiones fase-tierra no. La tensión más elevada entre fases es
Figure imgf000015_0003
Otro modo de realización se muestra en la figura 6A. Las fases alo (a1r) y a2o (a2f) están conectadas entre si Igualmente ocurre con las fases b 1O (b1f ) y b3o (b3f) y con c 1o (c1/) y c4o (o4f). Al igual que en el caso anterior, es inmediato convertir la línea 3 en una trifásica doble circuito mediante la aparamenta apropiada.
La figura 6B muestra el diagrama fasorial correspondiente a los sistemas trifásicos en los lados de linea de los transformadores en la subestación 1 (figura 6A). en el que se observa que los sistemas trifásicos de tensiones fase-neutro están en oposición dos a dos. Las tensiones fase-fase de un mismo sistema están equilibradas, pero las tensiones fase-tierra no. La tensión más elevada entre fases es
Figure imgf000016_0002
Figure imgf000016_0001

Claims

Reivindicaciones
1. Sistema compacto de transporte en corriente alterna trifásica de n circuitos caracterizado porque comprende: a) un primer conjunto n (n = 2,3.4,5,... ) de transformadores trifásicos de dos devanados, estando dicho conjunto situado en un subestación a la que se conecta el primer extremo de una linea eléctrica multicircuito; b) un segundo conjunto de n circuitos de conductores eléctricos, formando dicha línea; c) un tercer conjunto n de transformadores trifásicos de dos devanados, idénticos a los de a), situados en una segunda subestación y conectados al segundo extremo de la linea b). Los transformadores en a) tienen cada uno un primer devanado trifásico conectado en paralelo con los devanados trifásicos de los otros transformadores y un segundo devanado trifásico conectado a la linea. Dicho segundo devanado tiene índice de desfase horario dispuesto de la siguiente manera: para n = 2 en contrafase; para n = 3 un devanado en contrafase respecto de los otros dos; para n≥ 4 dos en contrafase con los dos restantes o uno en contrafase con los otros tres.
Dependiendo del número de circuitos n, los circuitos de la linea de transporte b) tienen suprimidos los conductores de una, dos o las tres fases, de la siguiente manera, para n = 2 se suprimen los conductores de la misma fase de cada circuito y se conectan dichas fases entre si en los devanados en contrafase de los transformadores a) y c), para n = 3 se suprimen los conductores de dos fases en un primer circuito y los de las mismas fases en los otros dos circuitos, una fase por cada circuito, y se conecta cada una de las fases suprimidas en el primer circuito con la misma en contrafase de cada uno de los otros dos circuitos, en los devanados trifásicos de los transformadores a) y c); para n = 4 hay dos posibilidades: (1 ) suprimir los conductores de dos fases en cada uno de dos de los circuitos y de una fase en cada uno de los otros dos, y conectar dos a dos entre sí las mismas fases suprimidas en los devanados trifásicos en contrafase de los transformadores extremos a) y c); (2) suprimir los conductores de las tres fases de un primer circuito y los de una fase en cada uno de los otros tres restantes circuitos, y conectar dos a dos entre sí las fases suprimidas del primer circuito con las mismas fases suprimidas de los otros tres circuitos en los devanados trifásicos en contrafase de los transformadores extremos a) y c); para un n cualquiera suprimir al menos una fase en cada uno de los circuitos y conectar entre si las mismas fases suprimidas dos a dos en los devanados trifásicos en contrafase de los transformadores extremos a) y c). Los conductores de las fases no suprimidas se conectan a las correspondientes fases de los transformadores en a) y c).
2. Sistema compacto de transporte en corriente alterna multicircuito según reivindicación anterior caracterizado porque los n transformadores de dos devanados de una o las dos subestaciones extremas se reemplazan en todo o en parte por un número inferior de transformadores, donde uno o varios de dichos transformadores son de tres devanados o más
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