JPH08505997A - ２つの同期多相交流回路網の接続方法及びその接続装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 第１及び第２の同期多相交流回路網を接続するこの方法は、一つの交流回路網から他の回路網へ電力の伝送を制御するものである。この方法は、第１の交流回路網のそれぞれの位相ラインについて、（ａ）第１サセプタンスの第１端子を第１の交流回路網へ接続し、（ｂ）第２サセプタンスの第１端子を第１の交流回路網の位相ラインに接続し、（ｃ）第２の交流回路網から引き出された第２位相の電圧を第１サセプタンスの第２端子に印加し、そして（ｄ）第２の交流回路網から引き出された第２位相電圧（第１位相電圧とは位相が異なる）を第２サセプタンスの第２端子に印加するステップからなる。サセプタンスの一つは誘導型で、他のサセプタンスは容量型である。稼働の際に、第１及び第２の位相電圧の位相シフトは、一つの交流回路網から他の回路網へ制御された状態で電力の伝送を可能ならしめる。また、同じ目的で接続装置が提供される。

Description

【発明の詳細な説明】 ２つの同期多相交流回路網の接続方法及びその接続装置 発明の背景 発明の属する分野 本発明は、一つの同期多相交流回路網から他の交流回路網へ有効電力の伝送を 調整するための位相ラインをそれぞれ有する第１及び第２の前記回路網を接続す る方法に関する。本発明は、また、同目的のための受動的な接続装置に関する。先行技術の簡単な説明 先行技術として知られているものとして、米国特許第４，９８３，８５６号（ Pelletier）及び米国特許第４，６２１，１９８号（Roberge等）；N.G.Hingoran i著，”Flexible AC Tarnsmiss on Systems（FACTS）-Overview”，Panel Sessi on on FACTS，IEEE Winter Power Meeting，Atlanta，1990；L.Gyugyi著”Solid -State Control of AC Transmission”，Panel Session on FACTS，IEEE Winter Power Meeting，Atlanta，1990；R.M.Maliszewski他著”Power Flow Control i n ａ Highly Integrated transmission Network”，CIGRE 1990 session 37-303 ；C.A.Falcone著”Electric utility Industry Structure in the United State s”，IEEE Power Engineering Review，April 1992；E.V.Larson著”Control as pects of FACTS applications”，EPRI Workshop on FACTS，the future in Hig h-Voltage Transmission，Nov．14-16，1990；及びW.A.Mittelstadt著”Conside rations in planning use o f FACTS，the future in High-Voltage Transmission，Nov．14-16，1990，が挙 げられ、これらは全て順応性（Flexible）交流伝送システム（FACTS）に関する ものである。FACTSは、通常、電力伝送及び／又は電圧の静的又は動的制御によ って特徴付けられるサイリスタをベースにしたシステムを意味する。ここ数年、 FACTSは、電力の伝送の問題を解決し、また、異なるパートナー間のエネルギー 交換をより効率的に行えるものとして考慮されることが多くなってきている。FA CTSの主な利点は、効率性をより上げるために現存の回路網に適用でき、かつ、 段階的に（progressively）実行されうることである。通常、FACTSは高性能の制 御機器を用いたサイリスタ又はＧＴＯ（Gate Turn-off）である。FACTSは、静的 なバール（var）補償器、サイリスタ制御直列コンデンサ、サイリスタスイッチ 位相シフタ、及び規格化された位相シフタ／電圧調整器からなる。FACTSは、電 力を制御するために閉回路コントローラと機械的又は電気的なスイッチも必要と する。 これらの技術の目的は、電気回路網の最適制御を実行しながら、順応性をもた せつつかつ迅速に負荷の供給を行うことである。多くの場合、それらは電力の” 制御フロー（Controlled flow）”を可能とし、電力の”自由フロー（free flow ）にかかる制約のいくつかを取り除く。ある場合には、非同期回路網にも用いら れる。 現在の自由フローモードの下で、本質的に遭遇する問題点は、定常状態におけ る電力フローの制御にある。しかしながら、ある回路網は、日々のあるいは季節 的な負荷変動に応答し、その電圧 を調整するために付加的な無効電力が必要とされよう。他の回路網では、安定性 を維持するためにその回路網の多数のポイントにおいて電圧及び電力の迅速な制 御が必要とされよう。 発明の目的 したがって、本発明の一つの目的は、ある能動的な態様で特定の制御、操作を 行う先行技術の装置及び方法と比較して、受動的な態様で２つの同期交流回路網 間の電力伝送を制御する接続方法及び受動的な接続装置を提供することにある。 本発明のもう一つの目的は、２つの交流回路網間の比較的広範囲な位相シフト 角にわたって、ほぼ一定な電力フローを維持し、一つの交流回路網から他の回路 網への短絡寄与分を無くし、緊急時においても安定化させ、及び調和振動（harm onics）を生じさせない接続方法及び受動的な接続装置を提供することにある。 本発明の要約 本発明によれば、一つの同期多相交流回路網から他の交流回路網へ有効電力の 伝送を制御するための位相ラインをそれぞれ有する第１及び第２の前記回路網を 接続する方法を提供し、その方法は、前記第１の交流回路網の各位相ラインにつ いて、次のステップからなる： ａ）第１の交流回路網の前記位相ラインに第１サセプタンスの第１端子を接続 し、また、前記第１のサセプタンスは第２の端子を有し、 ｂ）第１の交流回路網の前記位相ラインに第２サセプタンスの 第１端子を接続し、また、第２のサセプタンスは第２端子を有し、 ｃ）前記第２の交流回路網から引き出された第１位相電圧を第１サセプタンス の前記第２端子に印加し、 ｄ）第２の交流回路網から引き出された第２位相電圧を第２サセプタンスの第 ２端子に印加し、前記第２位相電圧は前記第１位相電圧に関して位相がシフトし ており、前記サセプタンスの一つは誘導型であり、前記サセプタンスの他のもの は容量型であり、これにより、稼働の際に前記第１及び第２の位相電圧の間の位 相のシフトは前記一つの交流回路網から他の交流回路網へ有効電力の伝送を可能 ならしめる。 本発明によれば、第１及び第２の同期多相交流回路網を接続し、一つの前記回 路網から他の回路網へ有効電力の伝送を制御する装置を提供し、前記回路網のそ れぞれは多数の位相ラインを有し、前記装置は、前記第１の交流回路網の各位相 ラインについて、次の装置からなる： 第１サセプタンスを第１の交流回路網の前記位相ラインに接続するための第１ の接続手段を備えた第１端子を有する第１サセプタンス、また、前記第１サセプ タンスは第２端子を有し、 第２サセプタンスを第１の交流回路網の前記位相ラインに接続するための第２ の接続手段を備えた第１端子を有する第２サセプタンス、また、前記第２サセプ タンスは第２端子を有し、 前記第２の交流回路網から引き出された第１位相の電圧を第１サセプタンスの 前記第２端子に印加しするための第１の接続及び変換手段、及び 前記第２の交流回路網から引き出された第２位相電圧を第２サ セプタンスの第２端子に印加するための第２の接続、変換手段であって、前記第 ２位相電圧は前記第１位相電圧に関して位相がシフトしており、前記サセプタン スの一つは誘導型であり、前記サセプタンスの他のものは容量型であり、これに より、稼働の際に前記第１及び第２の位相電圧の間の位相のシフトは前記一つの 交流回路網から他の交流回路網へ有効電力の伝送を可能ならしめる。 図面の簡単な説明 本発明にしたがって上記及び他の目的が達成されるように、十分な理解が得ら れるためにここでは好適な実施例が添付図面を参照にして説明されている。 図１−４は、本発明にしたがう４つの接続装置を示す電気回路図である。 図５は、本発明にしたがう一つの接続装置の作動原理を示す概略図である。 図６は、図１に示された接続装置における電流及び電圧を示す電気回路図であ る。 図７は、図６に示された電流及び電圧の位相図である。 図８は、図２に示された接続装置における電流及び電圧を示す電気回路図であ る。 図９は、図８に示された電圧及び電流の位相図である。 図１０は、図８に示された接続装置の理想化された有効及び無効電力特性図（ 受入側）である。 図１１は、本発明にしたがう１対のコンデンサとコイル（inductors）を有す る接続装置の等価回路図である。 図１２及び１３は、図８に示された接続装置の受入側の有効及び無効電力特性 図である。 図１４は、図８に示された接続装置の無効電力特性図（供給側）である。 図１５−１７は、図８に示された接続装置の供給及び受入側の電圧の同時変化 から生じる電力フローの変化図である。 図１８は、通常状態における図８に示された接続装置に用いられる作動ポイン ト表である。 図１９−２３は、図８に示された接続装置の供給側の短絡レベル変化に対する 電力及び電圧の感度図である。 図２４は、本発明にしたがう一つの接続装置の一つのアプリケーションの概略 図である。 図２５は、付加的に電力制御調整部材を備えた図２に示された接続装置の概略 図である。 図２６は、図２及び２５に示された接続装置に用いられる作動ポイント表であ る。 図２７は、図２及び２５に示された接続装置の障害電流制限効果（fault-curr ent-limiting effect）を示す概略図である。 図２８−３２は、図２及び２５に示された接続装置を持つ及び持たない電力フ ローの例を示す概略図である。 図３３は、異なる電力フロー方向を有し、図２及び２５に示された接続装置の 供給及び受入側間の様々な位相シフトについての位相図を示す表である。 図３４は、図２及び２５に示された接続装置の供給及び受入側の電圧間の様々 な位相シフトに関する定常状態の定格電圧及び電 流を示す表である。 図３５ａ−ｇ及び３６ａ−ｇは、実験用のために図２及び２５に示された接続 装置における種々のポイントでのサンプル電圧及び電流波形を示す概略図である 。 図３７は、３相のオープニングの間において、図３５ａ及び３６ａに示された 接続装置に関する最大負荷（stress）特性図である。 図３８は、図３５ａ及び３６ａに示された接続装置の上部レイアウト図である 。 図３９は、図３８の３９−３９線に沿った断面図である。 図４０は、図３８及び３９に示された接続装置の保護スキームの単一ライン概 略図である。 図４１−４５は、本発明にしたがう５つの接続装置パーツを示す電気回路図で ある。 好ましい実施の形態の詳細な説明 下記の説明及び図面では、同じ番号が同一又は類似の部品に用いられる。 図１−４を参照すると、一つの交流回路網（”供給（sending）”回路網とし て機能）から他の交流回路網（受入（receiving）回路網として機能）への有効 電力の伝送を制御するために、第１及び第２の同期多相交流回路網の接続装置が 示されており、各回路網は電圧ＶAs、ＶBs、ＶCs（”供給”回路網）、及びＶAr 、ＶBr、ＶCr（”受入”回路網）を供給する多数の位相ラインを持っている。 第１の交流回路網の各位相ラインにつき、前記装置は、第１のサセプタンスＢ 1A、Ｂ1B、Ｂ1Cを第１の交流回路網（”供給”側）の位相ラインに接続するため の第１のコネクタ１を備えた第１の端子５、１１、１７を有する第１のサセプタ ンスＢ1A、Ｂ1B、Ｂ1Cから構成されている。また、第１のサセプタンスＢ1A、Ｂ 1B、Ｂ1Cは、第２端子４、１０、１６を有する。さらに、本装置は、第１の交流 回路網の各位相ラインにつき、第２のサセプタンスＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2Cを第１の交 流回路網（”供給”側）の位相ラインに接続するためのコネクタ３を備える第１ 端子７、１３、１９を有する第２のサセプタンスＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2Cから構成され ている。第２のサセプタンスＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2Cは、また、第２端子６、１２、１ ８を有する。このようにサセプタンスＢ1A、Ｂ1B、Ｂ1C及びＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2Cは 電圧ＶAs、ＶBs、ＶCsを受け取る。 第１の接続及び変換装置９は、第２の交流回路網（すなわち、”受入”側の電 圧がＶAr、ＶBr、ＶCr）から引き出される第１位相の電圧を第１サセプタンスＢ 1A、Ｂ1B、Ｂ1Cの第２端子４、１０、１６に印加するように構成される。第２の 接続及び変換装置１５は、第２の交流回路網（すなわち、”受入”側の電圧がＶ Ar、ＶBr、ＶCr）から引き出される第２位相の電圧を第２サセプタンスＢ2A、Ｂ 2B、Ｂ2Cの第２端子６、１２、１６に印加するように構成される。しかしながら 、第２位相電圧は第１の位相電圧に対して位相がシフトしていなければならない 。サセプタンスＢ1A、Ｂ1B及びＢ1Cは誘導型であり、また、他のサセプタンスＢ 2A、Ｂ2B及びＢ2Cは容量型である。作動の際に、第１及び第２の位相電圧間の位 相シフトは、一つの交流回路網（”供給”側）から他の 回路網（”受入”側）への有効電力の調整された伝送を可能ならしめる。 好適には、コンデンサＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2C及びコイルＢ1A、Ｂ1B、Ｂ1Cは、スイ ッチ２０で直列に接続され、その選択により第１及び第２の交流回路網間の電力 伝送条件のいろいろなモードの調整が行える。 本発明によれば、第１及び第２の同期多相交流回路網を接続する方法は、第１ の交流回路網の各位相ラインにつき、次のステップよりなる： ａ）第１の交流回路網の位相ライン（電圧ＶAs、ＶBs、ＶCsを供給）に第１の サセプタンスＢ1A、Ｂ1B、Ｂ1Cの第１の端子５、１１、１７を接続し、 ｂ）第１の交流回路網の位相ラインに第２のサセプタンスＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2Cの 第１の端子７、１３、１９を接続し、 ｃ）前記第２の交流回路網から引き出された第１位相の電圧（電圧ＶAr、ＶBr 、ＶCrを供給）を第１のサセプタンスＢ1A、Ｂ1B、Ｂ1Cの第２の端子４、１０、 １６に印加し、そして ｄ）第２の交流回路網から引き出された第２位相電圧を第２のサセプタンスＢ 2A、Ｂ2B、Ｂ2Cの第２端子６、１２、１８に印加し、この第２位相電圧は第１位 相電圧に関して位相がシフトしており、一つのサセプタンスＢ1A、Ｂ1B、Ｂ1Cは 誘導型であり、他のサセプタンスＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2Cは容量型であり、これにより 、稼働の際に第１及び第２の位相電圧の間の位相のシフトは前記一つの交流回路 網から他の交流回路網へ有効電力の伝送を可能ならしめる。 図１を参照すると、接続装置は、それぞれがライン電圧ＶAs、ＶBs、ＶCs及びＶ Ar、ＶBr、ＶCrを供給する３相ラインを有する２つの３相交流回路網を接続す るように配列される。この配列の特性は、上記で定義されたような各第１の位相 電圧が実質的に、上記で定義したような第２の位相電圧に対して２４０°位相が シフトしている。この特性は、誘導型のサセプタンスＢ1A、Ｂ1B、Ｂ1Cの各々に ついては、その第２端子４、１０、１６を短絡回路２１を通して第２の交流回路 網の第１位相ラインに直接接続することにより得られ、また、対応する容量型の サセプタンスＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2Cの各々については、その第２端子６、１２、１８ を短絡回路２３を通して第２の交流回路網の第２位相ラインに直接接続すること により得られ、そこでは第２交流回路網の第１位相ラインに対し２４０°位相が シフトしている。その場合、第１及び第２の接続及び変換装置９、１５は短絡回 路２１、２３により形成される。第１及び第２の位相電圧はどれも、第１の交流 回路網の対応するライン電圧ＶAs、ＶBs、ＶCsに対して＋１２０°及び−１２０ °位相がシフトしている（トータル２４０°の位相差）。 図３を参照すると、図１の接続装置との差は、各第１位相電圧が、対応する第 ２位相電圧に対して６０°位相がシフトしていることにある。この特性は、誘導 型のサセプタンスＢ1A、Ｂ1B、Ｂ1Cの各々については、その第２端子４、１０、 １６を、第２の交流回路網との接続のためにライン端子３８、４０、４２を備え たＹ結合一次巻き線（winding）を有する３相の変換器３６の第１のΔ結合二次 巻き線の位相端子４４、４６、４８へ接続することにより得られ、また、容量型 のサセプタンスＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2Cの各 々については、その第２端子６、１２、１８を、３相の変換器３６の第２のΔ結 合二次巻き線の位相端子５０、５２、５４へ接続することにより得られる。この 場合、第１及び第２の接続及び変換装置９、１５は３相の変換器３６により形成 される。第１及び第２の位相電圧はどれも、第１の交流回路網の対応するライン 電圧ＶAs、ＶBs、ＶCsに対して＋３０°及び−３０°位相がシフトしている。 ここで図２を参照すると、それぞれの第１位相電圧は、対応する第２の位相電 圧に対して１２０°位相がシフトしている。この特性は、誘導型のサセプタンス Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1Cの各々については、その第２端子４、１０、１６を、第２の交 流回路網との接続のためにライン端子２４、２６、２８を備えたＹ結合一次巻き 線（winding）を有する３相の変換器２２の第１のＹ結合二次巻き線の位相端子 ３０、３２、３４へ接続することにより得られ、また、容量型のサセプタンスＢ 2A、Ｂ2B、Ｂ2Cの各々については、その第２端子６、１２、１８を、３相の変換 器２２の第２のＹ結合二次巻き線の他の位相端子３０、３２、３４へ接続するこ とにより得られる。この場合、第１及び第２の接続及び変換装置９、１５は３相 の変換器２２により形成される。第１及び第２の位相電圧はどれも、第１の交流 回路網の対応するライン電圧ＶAs、ＶBs、ＶCsに対して＋６０°及び−６０°位 相がシフトしている。 図４を参照すると、それぞれの第１位相電圧は、対応する第２の位相電圧に対 して１８０°位相がシフトしている。この特性は、誘導型のサセプタンスＢ1A、 Ｂ1B、Ｂ1Cの各々については、その第２端子４、１０、１６を、第２の交流回路 網との接続のための ライン端子５８、６０、６２を備えたＹ結合一次巻き線を有する３相の変換器５ ６のＹ結合二次巻き線の位相端子６４、６６、６８へ接続することにより得られ 、また、容量型のサセプタンスＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2Cの各々については、その第２端 子６、１２、１８を、短絡回路２５を通して第２の交流回路網の位相ラインへ接 続することにより得られる。この場合、第１の接続及び変換装置９は３相の変換 器５６により形成され、一方、第２の接続及び変換装置１５は短絡回路２５によ り形成される。第１及び第２の位相電圧はどれも、第１の交流回路網の対応する ライン電圧ＶAs、ＶBs、ＶCsに対して＋６０°及び−１２０°位相がシフトして いる。 ここで図４１を参照すると、図３の接続装置の変形例の部分図が示されている 。この場合、誘導サセプタンスＢ1Aの第２端子４は、第２の交流回路網に接続す るためのライン端子１０４、１０６、１０８を備えた３相Ｙ結合一次巻き線を有 する変換器１０２の６相のジグザグ結合二次巻き線の第１位相端子９０に接続さ れている。容量型サセプタンスＢ2Aの第２端子６は、６相のジグザグ結合二次巻 き線の第２位相端子９２に接続されている。全ての第１及び第２の接続及び変換 装置は変換器１０２により形成されている。このような配列は、第１の交流回路 網の各位相ラインに用いられることが理解されよう。 図４２を参照すると、一つの接続装置の部分配列図が示されており、そこでは 第１の位相電圧は、対応する第２の位相電圧に対して３０°位相がシフトしてい る。この特性は、サセプタンスＢ1Aの第２端子４を、第２の交流回路網に接続す るためのライン端子１１８、１２０、１２２を備えたＹ結合一次巻き線を有する ３ 相変換器１１６のΔ結合二次巻き線の一つの位相端子１１０に接続することによ り得られ、また、短絡回路１２４を通して、サセプタンスＢ2Aの第２端子６を第 ２の交流回路網（ライン電圧ＶArを供給するもののように）の位相ラインに直接 接続することにより得られる。このような配列が、第１の交流回路網の各位相ラ インに用いられることが理解されよう。この場合、全ての第１の接続及び変換装 置は変換器１１６により形成される一方、第２の接続及び変換装置の各々は短絡 回路１２４により形成される。第１及び第２の位相電圧はどれも、第１の交流回 路網の対応するライン電圧ＶAs、ＶBs、ＶCsに対して−３０°及び０°位相がシ フトしている。したがって、この３０°の特性は中心がずれている。 図４３を参照すると、対応する第２位相電圧に対して３０°位相がシフトして いる第１位相電圧の別の接続装置の部分配列図が示されている。この特性は、サ セプタンスＢ1Aの第２端子を、第２の交流回路網との接続のためのライン端子１ ３２、１３４、１３６を備えるＹ結合一次巻き線を有する３相変換器１３０のＹ 及びジグザグ結合第２巻き線の第１位相端子１２６に接続することにより、また 、第２サセプタンスＢ2Aの第２端子を、Ｙ及びジグザグ結合第２巻き線の第２位 相端子１２８に接続することにより得られる。第２位相端子１２８は第１位相端 子１２６とは異ならせるべきで、その結果それらが実質的に等しい振幅を有して いるものの第１及び第２の位相電圧の位相はシフトされている。第１位相端子１ ２６は、変換器１３０の他の巻き線の一つの巻き線脚（leg）を、関係する第２ 巻き線のタップ端子（位相端子１２８に接続）に接続することにより形成される 。このような配列は、第 １の交流回路網の各位相ラインに備えられなければならない。この場合、第１及 び第２の接続及び変換装置の全ては、変換器１３０により構成される。各第１及 び第２の位相電圧は、第１の交流回路網の対応するライン電圧ＶAs、ＶBs、ＶCs に対して−３０°及び０°位相がシフトしている。したがって、この３０°の特 性は中心がずれている。この配列は、異なる電圧レベル（例えば、３１５ｋＶ及 び１２０ｋＶの交流回路網）で稼働している２つの交流回路網を接続する際に特 に好適である。この電圧変動は、２つの交流回路網間の有効電圧の位相を調整す るためにサセプタンスＢ1A、Ｂ2Aと連携して用いられる変換器１３０により行わ れる。このように、変換器１３０は、第２の交流回路網により供されるライン電 圧の振幅に対して、第１及び第２の位相電圧の振幅を調整する。 図４４を参照すると、図４３の配列と等価であるが３相変換器（１３０）の代 わりに３相の自動変換器１４２を使用している接続装置の部分配列図が示されて いる。第１のサセプタンスＢ1Aの第２端子は、第２の交流回路網との接続のため のライン端子１４４、１４６、１４８を備えるＹ及びジグザグ結合自動変換器１ ４２の第１位相端子１３９のタップ端子１３８に接続されている。第２サセプタ ンスＢ2Aの第２端子は、Ｙ及びジグザグ結合自動変換器１４２の第２位相端子１ ４０に接続される。第２位相端子１４０は第１位相端子１３９とは異ならせるべ きで（図４３のものと同様）、その結果それらが実質的に等しい振幅を有してい るものの第１及び第２の位相電圧の位相はシフトされている。このような配列は 、第１の交流回路網の各位相ラインに備えられなけれ ばならない。この場合、第１及び第２の接続及び変換装置の全ては、自動変換器 １４２により構成される。各第１及び第２の位相電圧は、第１の交流回路網の対 応するライン電圧ＶAs、ＶBs、ＶCsに対して−３０°及び０°位相がシフトして いる。したがって、この３０°の特性は中心がずれている。 図４５を参照すると、各々が６相のラインＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇを持つ ２つの６相の交流回路網を接続する接続装置の部分配列図が示されている。この 配列の特徴は、各第１位相電圧が対応する第２位相電圧に対して実質的に６０° 位相がシフトしていることである。この特性は、第１のサセプタンスＢ1Aの第２ 端子４を、短絡回路１５０を通して第２の交流回路網の第１位相ライン（Ｆ）に 直接接続することにより、また、第２のサセプタンスＢ2Aの第２端子６を、短絡 回路１５２を通して第２の交流回路網の第２位相ライン（Ａ）に直接接続するこ とにより得られる。第２の位相ライン（Ａ）は、第１の位相ライン（Ｆ）とは異 ならせるべきで、それにより第１の位相電圧は第２の位相電圧に対して６０°位 相がシフトしている。このような配列は、第１の交流回路網の各位相ラインに備 えられなければならない。さらに、このような配列は、６相の交流回路網を３相 の交流回路網に接続する場合にも用いられる。したがって、各第１及び第２の接 続及び変換装置は短絡回路１５０、１５２より構成される。各第１及び第２の位 相電圧は、第１の交流回路網位相ライン（Ａ）に供される対応するライン電圧に 対して、−６０°及び０°位相がシフトしている。したがって、この６０°の特 性は中心がずれている。 上記の種々の接続装置を使用する理由がここで明らかにされる。 図１−３を参照すると、接続装置は、さらに、各接続回路２、８、１４におい て、対応するサセプタンスＢ1AとＢ2A、Ｂ1BとＢ2B、Ｂ1CとＢ2Cの位置を互いに 変換するための（あるいは、第１のサセプタンスＢ1A、Ｂ1B、Ｂ1Cの第２端子４ 、１０、１６に印加されていた位相電圧を対応する第２のサセプタンスＢ2A、Ｂ 2B、Ｂ2Cの第２端子６、１２、１８にスイッチするための、あるいはその逆の） パワーリバーサルスイッチ７０を有し、これにより、２つ交流回路網間の電力の フロー方向を逆にすることを可能とする。 図４を参照すると、この装置は、このケースでは、さらに、再接続のためのパ ワーリバーサルスイッチ７０を有する：すなわち、第１の接続回路２においては 、位相端子６８からの第１のサセプタンスの端子４を位相端子６６に再接続し、 第２の接続回路８においては、位相端子６４からの第１のサセプタンスの端子１ ０を位相端子６８に再接続し、かつ、位相端子５８からの第２のサセプタンスの 端子１２を位相端子６２に再接続し、そして第３の接続回路１４においては、位 相端子６６からの第１のサセプタンスの端子１６を位相端子６４に再接続し、か つ、位相端子６０からの第２のサセプタンスの端子１８を位相端子５８に再接続 する。 また、別な構成のパワーリバーサルスイッチが図４１−４５に示された接続回 路に同様に適用される。 図１−４を参照すると、パワーリバーサルスイッチ７０は、好適には、分割器 （sectionalizer）、回路ブレーカあるいはサイリスタバルブであるが、他のタ イプのスイッチも使用可能である。コンデンサＢ2A、Ｂ2B、Ｂ2C及びコイルＢ1A 、Ｂ1B、Ｂ1Cと直列 にあるスイッチ２０は、好適には、回路ブレーカあるいはサイリスタバルブであ るが、他のタイプのスイッチも使用可能である。スイッチ２０は、稼働の際に、 必要に応じて、サセプタンスのどの一つとでも、その接続を切り離すときに用い られる。 下記の説明は、接続される２つの（同期）交流回路網の異なる位相間の直列イ ンピーダンス接続をベースにした特別ではあるがこれに限定されない接続装置（ 以後、ＩＰＣと言う）の適用例について行われる。このＩＰＣは次の特質を有す る電流源として機能する。−２つの交流回路網間で広い角度範囲（約±２５°） にわたって電力フローがほぼ一定であり（約１０％以内）； −一つの交流回路網から他の交流回路網への短絡寄与分が無視でき； −装置の片側での過酷な事故（severe contingency）が他の側への電圧に無視 できる影響しか及ぼさず； −調和振動（harmonic）が全く生じない（受動的な制御が行われるため）。 他の運転条件（電力降下、無効電力生成あるいは吸収）はインピーダンス素子 をスイッチすることにより可能となる。 ＩＰＣは事故時と同様に通常時の下で、信頼性の高く、予測可能な稼働を可能 ならしめる。さらに、ＩＰＣは事故時に電圧を調整するための無効電力サポート を供する。 図５を参照すると、ＩＰＣは、それぞれが２つの交流回路網あるいはサブ回路 網間７２、７４に直列に装備された１組の３相のリアクトル（コイル）Ｌ及びコ ンデンサＣを用いている。この新しい組の装置と他の直列の補償装置とを区別す る点は、この直列 の素子が回路網に接続されている方法においてである。例えば、第１の回路網の 位相Ａのリアクトルとコンデンサは第２の回路網の位相ＢとＣに接続される。こ のように、ＩＰＣ端子において電圧位相の角度δがどれほどシフトしているにせ よ、この素子のいくつかはいつも一定の電圧が印加されている。これらの素子の 値を調節することにより、例え端子での角度δがゼロであっても、それぞれの回 路網に電流を入力させることが可能となる。全ての素子が動作状態になったとき 、電流の振幅及び位相角度はＩＰＣが接続される２つのバスのうちの一つにおい てセットされる。この電流調整により、ＩＰＣによりもたらされる電力がセット されるとともに、バスの一つで吸収又は生成された無効電力もセットされる。 次の説明では、リアクトル（コイル）Ｌ及びコンデンサＣは、損失がなく理想 状態にあるものとされる。これらの直列の素子のインピーダンスそれらの虚数部 、すなわちリアクタンスまで減じられる。これらの直列の素子が互いに並列に設 けられるＩＰＣのコンテクスト内で、サセプタンスという言葉が現実的な理由に より（Ｂ＝−１／Ｘ）リアクタンスの代わりに用いられる。 図６、７を参照すると、有効電力フローＰの方向（矢印）はパワーリバーサル スイッチ７０により逆転されることができる。有効電力Ｐは、フローが”ｓ”（ 供給）側からＩＰＣの”ｒ” （受入）側へ生じるとき正として定義される。矢 印Ｑｓ及びＱｒにより示される無効電力は、ＩＰＣが、それが接続されるバス（ 図示されず）に無効電力を生じさせるとき正とされる。 フローが正のとき、サセプタンスＢ１とＢ２は、それぞれ電圧 ポイントＶCsとＶBsに接続される。電力フローの逆転は、単に、”供給”側のサ セプタンスを再接続し、Ｂ１がＢ２の位置をとるか、あるいはその逆となること により行われる。 サセプタンスＢ１、Ｂ２は、２４０°の角度γだけ位相がシフトしている電圧 ポイントＶCsとＶBsに接続されているために、ＩＰＣは２４０型と称される。 位相電流ＩArはサセプタンスＢ１、Ｂ２における電流ＩB1とＩB2の合計に等し い。これらの電流ＩB1とＩB2は電圧ＶArに対し＋６０°と−６０°の角度をなす ために、これらの力率（power factor）は低い。 図８、９を参照すると、電流の力率を向上させるためにＹ−ｙ６変換器２２が 用いられる。 ここで、サセプタンスＢ１及びＢ２は、”供給”側でＶBsとＶCs電圧にそれぞ れ接続されている。これらの電圧は互いに１２０°のγ角度を形成するために、 ＩＰＣは１２０型と呼ばれる。変換器側である位相回転角度を生じる変換器２２ の二次コイルの様々な接続は３６０°の角度範囲でＩＰＣの広範囲な作動を許容 する。 サセプタンスB1とB2に印加される電圧ＶB1とＶB2はそれぞれ電流ＩB1とＩB2を 生じ、それらの間に角度６０°を形成する。”受入”側の位相Ａの電流ＩArは、 これらの電流の合計に等しい。IＰＣは対称であるために、電流ＩAsは、変換率 ｎに対して、位相がそれぞれ−６０°及び＋６０°シフトしている電流ＩB1及び ＩB2の合計に等しい。サセプタンスＢ１及びＢ２の値を調整することにより、Ｉ ＰＣは電圧ＶAsに対して電流ＩAsの振幅と位相角を完全に制御することができ、 同様に、電圧ＶArに対してはＩArの 完全な制御を可能とする。このように”供給”及び”受入”側を指すように定義 される電力ＳｓあるいはＳｒをセットすることが可能となり、それぞれ（ＩＰＣ の外側への方向）： 有効電力Ｐは電力フローが”供給”から”受入”へ流れるとき正となる。有効 電力Ｑｓ及びＱｒは、ＩＰＣがそれが接続されるバスへ無効電力を生じさせると き、正となる。 変換器が理想的でｎ＝１の場合、Ｐ、Ｑｓ及びＱｒの値は次式で表される： 角度δB1及びδB2はサセプタンスＢ１及びＢ２の”供給”及び”受入”側の電 圧間に現れる位相シフトであり、それぞれ： δ_B1＝δ-Ψ₁ （A．4） δ_B2=δ-Ψ₂ （A．5） 角度δは電圧ＶAs及びＶAs間の位相シフトを表している。１２０型ＩＰＣの角 度変位Ψ１とΨ２はそれぞれ−６０°及び６０°である。 式（Ａ．３）は２つの未知の量を有する３式からなるシステム である。したがって、１２０型ＩＰＣは、２つのサセプタンスＢ１、Ｂ２が変化 するとき、３つの電力Ｐ、Ｑｓ、Ｑｒのいかなる２つも制御することができる。 調整システムを用いると、ＱｓあるいはＱｒの制御をＶｓあるいはＶｒの調整に 換えることができる。また、他の調整手法も考えられる。さらに、第３のサセプ タンスについて３つの変数が制御される。 ＰとＱｒ値が制御される場合、サセプタンス値は次式で与えられる： （Ａ．３）から導かれた次式は、サセプタンスが共役のとき、ＶｓとＶｒが何 であれ、Ｑｓ＝Ｑｒであることを示している： ある電力レベルでは（すなわち、図６、８における電流ＩArと同じ）、サセプ タンスにおける電流はかなり小さい。電圧ＶArに対する電流ＩB1とＩB2の位相シ フトはそれぞれ＋３０°と−３０°であり、良好な力率となる。 インストールされた無効電力は２４０型ＩＰＣのそれよりも大幅に低く、それ は付加的な変換器２２を補完するものである。トータルな損失はどちらの場合で もほぼ同じである。 サセプタンスＢ１とＢ２が変数であるならば、サセプタンスＢ １とＢ２に電圧が印加されている限り、ＩＰＣは有効電力Ｐ及び無効電力Ｑｓあ るいはＱｒを直接制御できる。ある調整システムもってすれば、ＩＰＣ端子で電 圧ＶAs及びＶArのような他の変数を制御することも可能である。 有効電力フローのみが、ほぼδ＝０°を中心にした制限された角度範囲で制御 されなければならない場合には、サセプタンスＢ１とＢ２は一定値に固定される 。 図１０は、１２０型ＩＰＣが２つの無限バス（infinite buses）に接続される とき、角度δの関数として、図８に示されたサセプタンスＢ１とＢ２の”供給” 側上で有効及び無効電力Ｐ、Ｑｒの理想化された特性を示している。サセプタン スＢ１及びＢ２の特性は、それぞれ角度がΨ１＝−６０°及びΨ２＝＋６０°だ けシフトされている。変換器は理想的として扱われる。有効電力Ｐ及び無効電力 Ｑｒの特性は、各サセプタンスＢ１とＢ２の特性を加えることに由来する。δ＝ ０°でＩＰＣの力率１（unity power factor）における動作は、Ｂ１＝−Ｂ２（ サセプタンスが共役）と仮定することにより達成される。そのとき、電力フロー はcos （δ）の関数である一方、無効電力Ｑｒは−sin（δ）にしたがって変化 する。 Ｑｓの特性は（図示されず）、Ｑｒのものと同一である。式Ａ．８は、サセプ タンスＢ1とＢ２が共役のとき、ＶｓとＶｒが何であれＱｓ＝Ｑｒであることを 示している。 図８、１１を参照すると、２つの交流回路網の異なる位相間のサセプタンスＢ １とＢ２との接続は、サセプタンスＢ１とＢ２が共役で、かつ、変換器の漏洩イ ンピーダンス及び全損失が無視で きるならば単純化された等価回路（図１１参照）により表される。これらの条件 の下で、ＩＰＣは２つの制御された電源７６、７８として機能する。各電源７６ 、７８の振幅は、ＩＰＣの反対側上の端子電圧ＶAsあるいはＶArに比例する。図 １０に依れば、ＩＰＣの両側上の力率はcos（δ）に等しい。このように、δ＝ ０°を中心にした±２５°の角度範囲では、有効電力フローはサセプタンスＢ１ 及びＢ２が固定値のときでさえも、ほとんど一定である。無効電力は、０°付近 で−１p．u．／radに等しい曲線でほとんど直線的に変化する。さらに、ＩＰＣ は、位相制御調整が全然なされていないとき、いかなる調和振動も生じない。 １２０型ＩＰＣは、固定値のサセプタンスＢ１とＢ２を用いて、有効電力を信 頼性高く、また予測可能に制御する。ＩＰＣ端子でのδ角度が±２５°の範囲内 に維持される限り、電力フローを制御するためためにサセプタンスＢ１及びＢ２ を分割及びスイッチングする必要はなくなる。スイッチングは電力レベルを変更 する際に及び所望量の無効電力を生成又は吸収する際に必要となるのみである。 下記の論点は、ＩＰＣのサセプタンスＢ１とＢ２の漏洩インピーダンス、端子 電圧及びスイッチングの電力特性に対する影響について述べるものである。ＩＰ Ｃ特性は、交流回路網の短絡レベルに実質的に影響されない。下記の特性は、そ れぞれの側の名目上の電圧で計算され、変換比ｎ＝１（図８参照）で１．０p．u 電力はＩＰＣの定格値（rating）である。全ての特性についてのサセプタンスＢ １及びＢ２の最大値は、それぞれ−５７．７％及び＋５７．７％である。変換漏 洩インピーダンスは１０％にセット される。 図１２、１３及び１４を参照すると、１２０型ＩＰＣの名目上の稼働特性が示 されている。設定角度範囲はほぼδ＝０°で±２５°である（図１０参照）。稼 働範囲は、２つの隣接するサブシステム間の色々な態様の電力交換に十分に適用 可能である。その最大値及び最大値の２／３値におけるサセプタンスＢ１とＢ２ （図８参照）について、実線曲線及び破線曲線がプロットされている。サセプタ ンスＢ１とＢ２は共役である。このように、フローはサセプタンス値に直線的に 比例しており、電力特性の形（shape）は変化しない。電力フローはδ＝±２５ °で９．３７％、δ＝±１５°で３．４％減少している。それぞれの側の無効電 力は−０．０１６９p．u．／degの勾配で変化する。電源間の角度変位が直列イ ンピーダンスと変換器の漏洩インピーダンスとに配分され、かつ、フローの方向 が”供給（s）”側から”受入（r）”側であるとき、サセプタンス端子において 直接的に配分された角度は減少し、それによりサセプタンスはより以上の無効電 力を生じることになる。この増加は、変換器がないとき、”受入”側で視認可能 である。Ｑｒ特性は右側へ換えられる。”受入”側では、変換器漏洩インピーダ ンスはサセプタンスにより生成した無効電力を吸収する。 電力フローが最大絶対値を有するサセプタンスＢ１及びＢ２で逆転するとき、 δ−０°での電力フロー及び無効電力曲線の勾配は等しいが、符号が逆である。 δに対する電力フローの感度は変化しない。 図１５、１６及び１７を参照すると、ＩＰＣ端子における電圧 特性は最大電力で計算される。曲線１、２、及び３が、それぞれ１．１、１．０ 及び０．９p．u．のそれぞれの側のＩＰＣの電圧に対してプロットされている。 式Ａ．３にしたがって、電力フローＰにおける増加は２つの電圧の積により与え られる。たとえば、曲線１は（１．１）×（１．１）＝１．２１で２１％の電力 増加を示している。Ｑｓ及びＱｒにおける変化は、両側における同じ電圧変化に 対して等しい。しかしながら、”受入”側のみにおいて（図示されず）電圧が１ ０％増加すれば、Ｑｓの最大無効電力増は４％で、δ＝−２５°で生じる。これ は、ＩＰＣの一つの側の電圧変化は他の側に実質的な影響を及ぼさないことを示 している。 電力特性は、サセプタンスＢ１とＢ２が共役ではなく、例えばサセプタンスＢ １及びＢ２のうちの一つがゼロのときは、異なる形となる。 Ｂ１がゼロのとき、有効電力は−２５°から＋２５°へ、０．６１から０．３ ５p．u．を通って、ほとんど直線的に減少する。IＰＣによってそれぞれの側で 生じた無効電力は、コンデンサＢ２だけが回路内にあるとき、δ＝０°で０．３ １p．u．となる。これらの条件の下で、電力フローは角度δの変化により高感度 となる。しかしながら、これはＩＰＣについて特殊な稼働モードであり、交流回 路網が事故時にあるときにのみ用いられる。サセプタンスＢ２がスイッチされる 一方、サセプタンスＢ１が固定されるならば、同様な結果が予想される。最小の 有効電力伝送力は＋２５°においてよりもむしろ−２５°においてであり、無効 電力はＩＰＣにより生成されるかわりに吸収される（ＱｓとＱｒは約０．６p．u ． だけシフトする。） 図１８は、定格条件で１２０型ＩＰＣに用いられる稼働ポイント一覧を示す表 である。 図１９−２３は、ＩＰＣ特性に対する交流回路網の短絡の影響を示している。 δ＝０°におけるＩＰＣの定格電力は１p．u．にセットされる一方、対応する交 流回路網の短絡電力は１５p．u．とされる。これは都市地域システムに適用され る短絡レベルである。この条件の下で、１２０型ＩＰＣのコイル及びコンデンサ のインピーダンスは、ＩＰＣのそれぞれの側で観測される交流回路網短絡回路イ ンピーダンスＺTh0よりも２５倍大きい。これに対応する特性が実線曲線として プロットされている。ＩＰＣの”供給”側のみの交流回路網のゼブニン（Theven in）インピーダンスが１００％増加すれば、有効及び無効電力特性は破線曲線で 示されているように僅かだけ影響を被る。この１００％の増加は、短絡レベルが 半分に減少するために、過酷な事故時を想定している。このように、日々の及び 季節的な負荷変動は、保守期間内あるいは事故時の変動と同様に、ＩＰＣの動き に影響を及ぼすものであってはならない。このような規模の事故時の間は、ＩＰ Ｃは交流回路網間の有効電力フローを減少させる一方で無効電力を発生あるいは 吸収することでその電圧に維持する役割を担う点に留意すべきである。 図８は、１２０型ＩＰＣの無効電力が２．１p．u．のとき、リアクトルＢ１と コンデンサＢ２の量は、その端子の電圧が両方とも１．０p．u．のときに±２５ °の角度範囲にわたってＩＰＣが０．９１と１．０p．u．の間に電力フローを維 持することを可能とする。 損失は主に変換器２２及びリアクトル８１内に存在する。上記の条件の下で、変 換器損失は０．３４％で、全角度範囲で一定である。リアクトル損失は０．０５ ％（δ＝−２５°）と０．２６％（δ＝＋２５°）の間の値である。損失は、こ れらの装置のタイプに関して典型的な値を用いて計算される。１２０型ＩＰＣの 全損失は、ほぼ０．４及び０．６％との間の値である。 １２０型ＩＰＣに関する上記の電力特性に基づいて、２つの基本的な洞察が、 直列補償を伴うあるいは伴わない伝送ライン及び伝送シフト変換器と比較した 前記電力特性の挙動に関して行われる： −その端子における角度に対する電力フローの感度は低い一方、伝送ライン及 び伝送シフト変換器に対しては非常に高い； −逆に、その端子における角度に対する無効電力の感度はかなり大きく、一方 、伝送ライン及び伝送シフト変換器は大きな影響は受けない。 このように、外乱の間、ＩＰＣは交流回路網間の有効電力伝送をほぼ一定に維 持する。この外乱が変動交流回路網内で電圧変化を伴うものであれば、有効電力 フローにおける損失はその電圧変化の振幅により支配される。しかるに、健全な 交流回路網の電圧は影響を受けない。さらに、角度変位による電力フロー方向の 逆転は防止されるべき現実的な全目標である。ＩＰＣは、いかなる倍振動を生じ させることなく完全に受動的な態様でこのタイプの挙動を示すものである。 上述したように、ＩＰＣの直列インピーダンスは交流回路網の短絡インピーダ ンスよりもかなり大きい。ＩＰＣのいずれかの側 の短絡回路を考慮すると、直列インピーダンスはフォルト（fault）電流を制限 する。３相の短絡回路の場合、健全な交流回路網の各位相は、サセプタンスＢ１ とＢ２が共役であるために、平行なＬＣ回路に６０Ｈｚの共鳴周波数を供給する 。したがって、フォルトの発生は、図２７に示されたように、全フォルト電流の 増加に実質的に影響を全く与えない。正味の値（net result）は、短絡回路に対 する寄与はプレフォルト（porefault）電流レベルにとどまることである（図１ １参照）。１２０型ＩＰＣに関して興味をひく点は、フォルトの間、サセプタン スＢ１及びＢ２に印加される電圧は通常稼働時の間のものと同じである点である 。したがって、フォルトはＩＰＣを圧迫するいかなる特別な電圧を生じさせない 。 ＩＰＣの一つの側の回路ブレーカはオープンにされるべきで、そのときＩＰＣ に接続されている交流回路網は、３相の直列ＬＣに６０Ｈｚの共鳴周波数を供給 する。ＬＣ直列回路の中間点における電圧が危険なほど高くなるのを防ぐため、 バリスタがサセプタンスＢ１とＢ２のそれぞれの側に装備される。 通常状態でＩＰＣが稼働する際、直列共鳴現象が、交流回路網の等価リアクタ ンスとともに出現する。この現象を説明するために、ＩＰＣをその等価の周波数 に置き換えることが可能である。この等価物は、単に、ＩＰＣの一つと同一であ る直列コンデンサである。固有値の研究によって、この等価物はＩＰＣインピー ダンスが接続回路網のそれよりも少なくとも１０倍であるならば、１０％の精度 で適切に共鳴周波数を示す。この等価物に基づけば、１２０型ＩＰＣインピーダ ンスが交流回路網のインピーダンスの それの１５倍である場合、共鳴周波数は近似的に次式で表される： この値は６０Ｈｚ（北アメリカの交流回路網の周波数）とはかけ離れているた めに、サブ同期共鳴が生じる直列補償で見いだされるものと同様な稼働の際の問 題を示すものではない。 交流回路網内で電力フローを制御するための接続装置（ＩＰＣ）は従来の部品 （変換器、コンデンサ、リアクトル及び回路ブレーカ）から構成される受動的な 装置であるが、それは交流回路網間の電力フローの受動的な制御にいかなる意味 でも限定されるものではない。このように、これは、潜在的には、電力フローの 柔軟な調整が定常及びダイナミックな状態の両方で電圧サポートにしたがって必 要とされる交流回路網のアプリケーションに用いられ得る。 次の説明は、交流回路網内の電力フロー制御のための一つのＩＰＣのアプリケ ーションについてである。 図２４を参照すると、このアプリケーションは、高短絡レベルの制限によって 通常はオープンとされる連結部（tie）をクローズすることによって、２つの切 り離されているが、同期している１２０ｋＶのサブ回路網”Ｂ”及び”Ｃ”を接 続することを考慮している。 このアプリケーションの研究に関し、１２０ｋＶのサブ伝送システムが、高短 絡レベルのために放射状に（radially）稼働され る多数のサブ回路網から構成される故に、このシステムが選択される。このアプ リケーションでは、ＩＰＣは短絡レベルを上げないでサブ回路網間に付加的な供 給を行うために用いられる。主伝送システム（回路網”Ａ”）は３１５−ｋＶ及 び１２０−ｋＶのサブ回路網に供給する７３５−ｋＶのループである。このシス テムへの負荷は通常、時間とともに増加するために、１２０−ｋＶへの供給は増 大されなければならない。通常の解決法は、工場への電力供給を維持するために 、放射状の稼働モードにおいて変換器と共に新リンク（new link）を付加するこ とにある。他の解決法はサブ回路網を接続することであるが、これは全短絡電流 が回路ブレーカの遮断能力よりも低く抑えられているときのみ可能である。この 問題の別な側面は、連結ライン（tie line）の端部間の電圧及び位相角のわずか な変化が有効及び無効電力のフローにかなりの影響を与えることと、ひいては有 効電力フローの逆転を引き起こすことである。これらのファクターの最終的な帰 結は、２つのサブ回路網の接続は装置を過負荷にすることにより状況を悪化させ ることである。 ここで提案される他の解決法が、本発明にしたがって、ＩＰＣを用いることに より色々な態様で提供される。ＩＰＣトポロジーの選択は次のようないくつかの 決定ファクターに基づく： −２つのサブ回路網間で変換される位相角δの範囲； −交流回路網内の最大電圧の変動； −提案された装置によって処理（ライン損失に続く短絡）される事故のタイプ ；−スピード及び精度について要求される性能； −ＩＰＣが接続される電圧レベル。 カバー角度範囲は２つの交流回路網間の最大可能角度差に対応する。例えば、 季節的な負荷条件（夏及び冬）、装置保守によって影響される各回路網のトポロ ジー、ジェネレーション（generation）の管理、等の多数のファクターがこの範 囲に影響を及ぼす。許容電圧変動は、ある交流回路網上でスイッチされる最大サ セプタンス（コイルあるいはコンデンサＭvar）を決定する。この装置は、２つ の交流回路網のいずれかで、いかなる外乱の間も接続されたままでなければなら ない。例えば、短絡によって生じるライン損失は、ＩＰＣ素子に印加される電圧 と共に２つの交流回路網間の角度を変更する。要求性能は、あるアプリケーショ ンとほかのものとでは異なる。あるアプリケーションでは、一定の電力制御のみ が必要とされる一方で、他のものでは外乱中の伝送電力を調整する能力が必要と される。 図２５を参照すると、ＩＰＣは２つの交流サブ回路網”Ｂ”と”Ｃ”の異なる 位相間に接続されたコイル及びコンデンサのサセプタンス（Ｂ１とＢ２）から構 成される。各サセプタンスＢ１とＢ２は、そのウエート（weight）が２進法（ビ ット）にしたがう１以上の部品から構成される。このような配列は２つの同期交 流回路網間の電力交換の段階的な制御を可能とする。ＩＰＣの様々なトポロジー が可能であり、いくつかは変換器を伴うが、他は伴わない。各サセプタンスＢ１ とＢ２におけるビットの数は、要求される稼働ポイントとともにサセプタンスＢ １とＢ２をスイッチすることによって引き起こされる交流回路網の最大許容電圧 変化に依存する。現実的な観点から、各サセプタンスに対するビッ ト数はコストにより制限を受ける。 図２４で選択されたＩＰＣの構成は１２０型である。このトポロジーは各サセ プタンスＢ１とＢ２に対し２つの部品（ビット）を有する。これにより、有効電 力フローの各方向について１５の機能的な作動ポイントが可能となる。パワーリ バーサルスイッチ７０は電力フローを逆転するのに用いられる。このＩＰＣにお ける電力フローは、稼働時においてサセプタンスＢ１とＢ２の値の関数であり、 その端子間の角度によって大きな影響を受けない。 図２６を参照すると、このＩＰＣのそれぞれの側の定格電圧とビットとの各組 合せ（combination）について、及びその端子間のゼロ度位相シフトについて、 図２５に示されたＩＰＣの１５の機能的な作動ポイントの表が示されている。さ らに、サセプタンス接続を修正することにより、逆転電力フローについて１５の 同一の作動ポイントが得られる。サセプタンスＢ１の各ビットはサセプタンスＢ ２の共役対であり、これによりこのＩＰＣのそれぞれの側で同一の無効電力が生 成されあるいは吸収される（変換器漏洩インピーダンスを無視する）。作動ポイ ント５、１２及び１６は単一電力ファクタに近い作動ポイントを示している。 １ビットＩＰＣについては、作動ポイント１、７、１０、及び１６だけが有効 である。 ＩＰＣの起動の間、このビットがスイッチされるシークエンスは電圧を保持す る機能を果たす。例えば、電圧が定格値よりも大きいとき、操作員は、無効電力 が生成されるよりはむしろ吸収される中間の作動ポイントを重要視するためにシ ークエンス２、５、１１及び１６を選択する。反対に、電圧が低いとき、操作員 は、 無効電力の生成を重要視するために、シークエンス３、５、１３及び１６を選択 する。遮断シークエンスも起動と同様なルールで行われる。作動ポイントは、稼 働シークエンスを最適化し、装置のストレスを最小化し時間遅れを減少させるた めに、プログラム制御によって変更される。例えば、すでに作動状態にあるコン デンサは、蓄えられた電荷が放電される前に稼働状態に戻されない。これにより 数分の時間遅れが生じる。 サブ伝送システムで起こる様々な事故は、隣接するライン及び変換器に一時的 な過負荷を引き起こす。この状態は数分内に手動で修正される。操作員の介在が 望まれなければ、過負荷を検出し、事故のタイプにしたがって新しい作動ポイン トを選択する制御手段を装備することは可能である。 図２８を参照すると、短いライン（３．４ｋｍ）ＬＩを通して接続される単純 化された２つの１２０−ｋＶの放射状回路網図が示されている。ラインＬＩは、 １２０−ｋＶの回路ブレーカ８０の遮断能力以下に短絡電流を維持するために、 一端部が通常オープンとされている。回路ブレーカ端子間の位相角度差は約３° である。 図２８−３２はＩＰＣを持つ及び持たない電力フローのシミュレートされたい くつかの例を示している。２００ＭＷの最大フローに対応する稼働条件のみが示 されている（図２６の表内のポイント１６）。 ＩＰＣに関する電力フローは、作動ポイントが、両方向の電力フローともに図 ２６の表の理論的なケースとわずかに異なる。この差異は、電圧が定格値とわず かに違っており、かつ、Ｐ−Ｑ 特性から予測されるように角度δがゼロではないという事実に依る。 図はＩＰＣの突出した特性を示している： −２つの同期回路網間の電力交換の効率的な運用； −その端子間の角度に対する特定の感度； −２つの側における交流回路網間の効率的な電気的減結合（decoupling）。 ローカル制御のストラテジーは、外的な短絡及びラインあるいは変換器の喪失 のような事故によって影響を受ける２つの交流回路網の需要に合わせるために、 ＩＰＣの作動ポイント（有効及び無効電力レベル）を調節する外部信号によって 容易に構築される。交流回路網は日々の及び季節的な負荷サイクルを受けている 。IＰＣは、有効電力フローの減少、及び、逆転すら可能とし、かつ、無効電力 の生成あるいは吸収を可能にする。図２６の表は、実際の全無効電力幅がδ＝０ で＋１２２と−１１０Ｍvarの間にあることを示している。段階的に電圧レベル を調整するために、この幅の無効電力の制御が行われる。ケーブルの近接配置は 、低負荷時の付加的な無効補償を必要とし、これはＩＰＣによって考慮される。 図２９は、２つの交流サブ回路網が通常はオープンとされている回路ブレーカ ８０を閉じたときの電力フローの変化を示している。電力量及びその方向は、そ れが閉じる前の回路ブレーカ端子における電圧及び角度の差に依存する。操作員 は、電力フロープログラムを用いないで最終結果を予測することはできない；こ のケースでは７９ＭＷが回路網”Ｃ”に入る。 図３０を参照すると、このシミュレーションは回路網”Ｃ”のみにおける事故 の影響を示している。回路網”Ｃ”から”Ｂ”へのＩＰＣにより生じた電力フロ ーによって、２０４−ＭＷのフローが９２Ｍｖａｒの無効電力の生成とともに生 じる。これは、ＩＰＣによる、ナチュラルな電力フローの逆転の可能性を例示す るものである。 図３１を参照すると、例えば１２０−ｋＶライン及び４５０−ＭＶＡ変換器の 喪失のような２重事故の発生が残余の１２０−ｋＶラインの過負荷を引き起こす 。これらの条件にもかかわらず、ＩＰＣは１９９ＭＷの伝送を確保する；すなわ ちＩＰＣにおける位相シフトは１６°まで増加し、生成した全無効電力は１３２ Ｍｖａｒであり、かくして有益な（beneficiel）電圧サポートを可能とする。２ つの側の電圧は受容可能なレベルに維持される。 この例は、それ自体が有する固有的な電力制御の強靭性を示している。しかし ながら、有害な過負荷が起こりうる。この状態は、操作員あるいはアプリケーシ ョン特別（application-specific）制御による適切な対応によって修正される。 実際、システムは、ＩＰＣ内の回路ブレーカスイッチングを通して、作動ポイン トを変更することにより簡単に受容可能な作動状態に戻ることができる。 この効果は図３２に示されており、そこでは電力フローは逆転されている。そ の結果、１２０ｋＶ回路網によって伝送された電力は１８０ＭＷまで減少し、こ れにより過負荷が防止される。 次の説明は、図２及び２５に示されたような２００ＭＷ１２０型ＩＰＣの実際 の設計思想についてのものであり、短絡限界に近 い２つの同期２１０−ｋＶの交流回路網の接続に関する。ＩＰＣ変換器及びサセ プタンスＢ１とＢ２の定格ＭＶＡは定常運転の必要条件から決定される。 変換器漏洩インピーダンスを無視し、かつ、δ＝０と仮定すると、１８０°位 相シフト変換器２２を有する直列素子の内部位相（innner-phase）接続は、位相 −接地電圧に等しいサセプタンスＢ１とＢ２間の電圧をもたらす。 図３３、３４を参照すると、位相差δが増加するにつれ、ＩＰＣのサセプタン ス間の電圧はもはや等しくなくなる。位相図（図３３）は、異なる角度及び両方 向の電力フローに対するコイル（ＶB1）とコンデンサ（ＶB2）間の電圧を示して いる。ここでは、角度がゼロからいずれの方向にも動いていくにつれ、上記電圧 がどのように変化していくかを見ることができる。リアクトル電圧ＶB1は、電力 フローが”供給”側から”受入”側となるとともにδが正となっていくにつれ、 増加し、一方、コンデンサ電圧ＶB2はそれにつれて減少する。電力フローが逆転 すれば、リアクトル電圧ＶB1は、δが正になるにつれて減少する一方、コンデン サ電圧ＶB2は増加する。δ及び電力フロー方向の関数として、対応する電圧及び 電流の設計値が図３４の表に示されている。 ＩＰＣのそれぞれの側における１０％の過電圧により、サセプタンスＢ１とＢ ２間の最大定常状態電圧はコンデンサが１１０ｋＶでリアクトルが８６ｋＶであ る。インストールされたリアクトル電力は、コンデンサが３３５Ｍvarsで、リア クトルが２１５Ｍvarsである。例えば、１３２／１３２／１３．８ｋＶ比をもつ ２４２ＭＶＡは１８０°の要求位相シフトをもたらす。 図３５ａ−ｇを参照すると、”供給”側における６サイクル３相の接地障害（ six-cycle three-phase to-ground fault）に起こる事象（event）についてのサ ンプル電圧、電流及び波形が示されている。その結果は、障害の間、サセプタン スＢ１とＢ２間の電圧はソース（source）側の位相−接地電圧に比例することを 示している（ＩＰＣは電源として機能する）。結局、この事象に対するバリスト ル（ＭＯＶ）８４のひずみ（stresses）は無視できる。 図３６ａ−ｇを参照すると、第２事象が一つの側のブレーカの予期しない開放 をシミュレートしており、そこではＩＰＣのそれぞれの位相で約６０Ｈｚの直列 −共鳴回路が形成される。 過剰の過電圧からサセプタンスＢ１とＢ２及び開となったブレーカを保護する ために、金属酸化物バリストル（ＭＯＶ）８４が位相−接地の中間点に接続され る。共鳴現象は、それがどちらかの側で起こるにせよ、類似しているので、ＭＯ Ｖ８４はサセプタンスの各側に装着されるが、一度に１セットのＭＯＶのみが負 荷を受ける。この切断が”受入”側で起こるとき、最大過電圧が２次変換器上に 現れる。この共鳴現象は、コイルＢ１あるいはコンデンサＢ２いずれかのブレー カを開とすることにより避けることができる。コイルＢ１の切断に続いておこる 開状態の間に見られる典型的な波形が図示されている。このケースは、ＭＯＶ８ ４内のコンデンサＢ２の放電によって、ＭＯＶによる最大エネルギー吸収に対応 している。 中点電圧の増幅度はサセプタンス値Ｂ１及びＢ２の関数である。最悪の状態は それらが共役のときに生じる。 図３７を参照すると、様々なＩＰＣ素子にかかる最大負荷（stresses）の表及 び図３６に示されているようなＩＰＣ切断に続く６サイクル期間の間の最大吸収 エネルギーの表が示されている。 回路ブレーカに生じる最も過酷な過電圧は、それが直列共鳴回路を開としなけ ればならないときに起こる。コンデンサブランチブレーカが最も負荷を受け、そ して、コイルブレーカは一つだけでよいのに２つの遮断チェンバを装備しなけれ ばならない。 再び図３６ａ−ｇを参照すると、事故の間、異なるポイントにおける前記装備 による負荷電圧は絶縁調整の研究において考慮されてきた。１２０ｋＶ交流回路 網上にあるアレストル（arresters）の最大最適稼働電圧（ＭＣＯＶ）は８６ｋ Ｖである。図３６ａは、ＩＰＣが一つの側で交流回路網から分離されるとき、共 鳴過電圧からそのＩＰＣを保護するために必要なバリストル８４の配置を示して いる。コンデンサ（ＺｎＯ”供給”及びＺｎＯ”Ｓｅｃ．”）のそれぞれの側に 配置されるＩＰＣバリストルのＭＣＯＶは８０ｋＶとなるように選択される。６ ｋＶのマージンは、ＩＰＣバリストル８４のみが切断事象に関連した全エネルギ ーを吸収することを可能ならしめるものである。最大システム稼働電圧（７６ｋ Ｖ）には４ｋＶのマージンが確保されている。 Ｂ１あるいはＢ２用のブレーカのいずれかを開とすることにより、一つのブレ ーカが、例え他の一つが故障しても、開となるやいなや、バリストル８４におけ る直列共鳴条件及びエネルギー蓄積を回避することができる。２つのブレーカは 共鳴状態が検出されるとすぐに同時にトリップされる。少なくとも一つのブレー カをトリップすることとする方が合理的である。したがって、バリ ストルのエネルギーは６サイクル内での共鳴回避にそのベースがおかれる。 １ビットシステムでは、コイル及びコンデンサ素子はそれぞれ一つのランプ（ lumped）３相ブランチから構成される。２ビットシステムでは、全要求無効電力 の約１／３及び２／３の２つの平行コイル及び２つの平行コンデンサ３相ブラン チが用いられる。図３８及び３９に図示の２ビットプロトタイプのレイアウトは 現実のアプリケーション用の特別のものである。ここでは、現存する変電所（su bstation）においてその統合性が考慮されている。必要な全領域はサセプタンス を表すビット数の関数である。１ビットに必要な領域は１４４０平方ｍ（１５， ０００平方フィート）で；２ビットでは２２６０平方ｍ（２４，０００平方フィ ート）が必要とされる。このプロトタイプに要されるスペースを最小にするため にいかなる特別な努力も払われてこなかった。むしろ、ＩＰＣの保守とモニタリ ングを促進するために、全ての３相の各ビットを一緒にする方がより適切であっ た。仮にサイトに関連する制限がないならば、必要な全領域の２５％の削減が可 能である。 図４０は、一つの防護スキームの単一ライン図を表している。ＩＰＣ（リアク トルＢ１、コンデンサＢ２、変換器）の各素子は個別的に防護されている。一つ の特別な防護により、内部バス障害が検出され、かつ、受動型素子の個別的な防 護のバックアップが行われる。また、バリストル誘導（conduction）の場合には （単一側トリッピングによる電圧上昇）、ＩＰＣを切り離す。さらに、それぞれ の側で過電圧保護が設けられている。ＩＰＣは、 一つの側から他の側への障害のの寄与を防止するために、ＩＰＣと近隣のステー ションとの間のリンクの保護を選択し、調整する際に特別な考慮が払われなけれ ばならない。受入側端子（receiving end）のトリップを可能とするために、こ の端子に配置されたリレーはウイークエンドインフィード（weak-end-infeed） ロジック（ＷＦＩ）が装備されるべきである。このロジックはローカルなブレー カをトリップし、供給側端子に連絡信号を送る。ＩＰＣが作動しておらず、パイ パスされていれば、ラインの誤トリップが、領域１がラインの全長をカバーして いるならば、発生する。この場合、ＷＥＩは機能しない。 実際のアプリケーションのような短ラインでは、パイロットワイヤによる特別 な保護が勧められる。 本発明はその好適な実施例によって説明されてきたが、本願の特許請求の範囲 の記載内で、これらの実施例に対するいかなる修正も本発明の特質、及び範囲を 変更するものではないことに留意すべきである。

【手続補正書】特許法第１８４条の８ 【提出日】１９９４年８月２４日 【補正内容】 請求の範囲 １．第１の交流回路網の各位相線について、 ａ）第１の交流回路網の前記位相線に第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C） の第１端子（５、１１、１７）を接続し、また、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、 Ｂ1B、，Ｂ1B）は第２端子（４、１０、１６）を有し； ｂ）第１の交流回路網の前記位相線に第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C） の第１端子（７、１３、１９）を接続し、また、第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B 、Ｂ2C）は第２端子（６、１２、１８）を有し； ｃ）前記第２の交流回路網から引き出された第１位相の電圧を第１サセプタン ス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）の前記第２端子（４、１０、１６）に印加し； ｄ）第２の交流回路網から引き出された第２位相電圧を第２サセプタンス（Ｂ 2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）に印加し、前記第２位相電圧は 前記第１位相電圧に関して位相がシフトしており、前記サセプタンスの一つ（Ｂ 1A、Ｂ1B、Ｂ1C）は誘導型であり、前記サセプタンスの他のもの（Ｂ2A、Ｂ2B、 Ｂ2C）は容量型であり、これにより、稼働の際に前記第１及び第２の位相電圧の 間の位相のシフトは前記一つの交流回路網から他の交流回路網へ有効電力の伝送 を可能ならしめる； ステップからなることを特徴とする、一つの同期多相交流回路網から他の交流回 路網への有効電力の伝送を制御するための位相ラ インをそれぞれ有する第１及び第２の前記回路網を接続する方法。 ２．前記誘導型サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）が所定数の平行なコイルから なり、前記容量型サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）が所定数の平行なコンデン サからなることを特徴とする請求項１の方法。 ３．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして前記ステップ（ｄ ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に２４０°位相 がシフトしていることを特徴とする請求項１の方法。 ４．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C） の第２端子（４、１０、１６）は前記第２交流回路網の第１位相ラインに直接接 続され；そして前記ステップ（ｄ）において前記第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B 、Ｂ2C）の第２端子（６、１、２、１８）は前記第２交流回路網の第２位相ライ ンに直接接続され、前記第２交流回路網の前記第１位相ラインに対し実質的に２ ４０°位相がシフトしていることを特徴とする請求項１の方法。 ５．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして前記ステップ（ｄ ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に６０°位相が シフトしていることを特徴とする請求項１の方法。 ６．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C） の第２端子（４、１０、１６）は、前記第２交流回路網に接続されたＹ結合一次 巻き線を有する３相変換器（３６）の第１Δ結合二次巻き線の位相端子（４４、 ４６、４８）に接続 され；そして前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B 、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）は前記３相変換器（３６）の第２Δ結合 二次巻き線の位相端子（５０、５２、５４）に接続されていることを特徴とする 請求項５の方法。 ７．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして前記 ステップ（ ｄ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に１２０°位 相がシフトしていることを特徴とする請求項１の方法。 ８．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C） の第２端子（４、１０、１６）は、前記第２交流回路網に接続されたＹ結合一次 巻き線を有する３相変換器（２２）のＹ結合二次巻き線の第１位相端子（３０、 ３２、３４）に接続され；そして前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプ タンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）は前記３相変換器の 前記Ｙ結合二次巻き線の第２位相端子（３０、３２、３４）に接続されているこ とを特徴とする請求項７の方法。 ９．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして前記ステップ（ｄ ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に１８０°位相 がシフトしていることを特徴とする請求項１の方法。 １０．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C ）の第２端子（４、１０、１６）は、前記第２交流回路網に接続されたＹ結合一 次巻き線を有する３相変換器（５６）のＹ結合二次巻き線の位相端子（６４、６ ６、６８）に接続され；そして前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタ ンス （Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）は前記第２交流回路網の位 相ラインに直接接続されていることを特徴とする請求項９の方法。 １１．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C ）の第２端子（４、１０、１６）は、前記第２交流回路網に接続された３相のＹ 結合一次巻き線を有する変換器（１０２）の６相ジグザグ結合二次巻き線の第１ 位相端子（９０）に接続され；そして前記ステップ（ｄ）において、前記第２サ セプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）は前記６相ジグ ザグ結合二次巻き線の第２位相端子（９２）に接続されていることを特徴とする 請求項５の方法。 １２．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして前記ステップ（ ｄ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に３０°位相 がシフトしていることを特徴とする請求項１の方法。 １３．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C ）の第２端子（４、１０、１６）は、前記第２交流回路網に接続されたＹ結合一 次巻き線を有する３相変換器（１１６）のΔ結合二次巻き線の位相端子（１１０ ）に接続され；そして前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタンス（Ｂ 2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）は前記第２交流回路網の位相ラ インに直接接続されていることを特徴とする請求項１２の方法。 １４．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C ）の第２端子（４、１０、１６）は、前記第２交流回 路網に接続された３相のＹ結合一次巻き線を有する３相変換器（１３０）のＹ及 びジグザグ結合二次巻き線の第１位相端子（１２６）に接続され；そして前記ス テップ（ｄ）において、前記第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子 （６、１２、１８）は前記Ｙ及びジグザグ結合二次巻き線の第２位相端子（１２ ８）に接続され、前記第２位相端子（１２８）は、前記第１及び第２位相電圧の 位相がシフトするように第１位相端子（１２６）と異なっており、前記第１及び 第２の位相電圧は実質的に同じ振幅を有することを特徴とする請求項１２の方法 。 １５．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C ）の第２端子（４、１０、１６）は、前記第２交流回路網に接続されたＹ及びジ グザグ結合の３相自動変換器（１４２）の第１位相端子（１３９）のタップ接続 部（１３８）に接続され；そして前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプ タンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）は前記Ｙ及びジグザ グ結合の３相自動変換器（１４２）の第２位相端子（１４０）に接続され、前記 第２位相端子（１４０）は、前記第１及び第２位相電圧の位相がシフトするよう に第１位相端子（１３９）と異なっており、前記第１及び第２の位相電圧は実質 的に同じ振幅を有することを特徴とする請求項１２の方法。 １６．前記第１の交流回路網は６相の位相ラインからなり、前記第２の位相ライ ンは６相の位相ラインからなり、前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプ タンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）の第２端子（４、１０、１６）は前記第２交流回路 網の第１位相ライン（Ｆ）に直接接続され；そして前記ステップ（ｄ）において 前 記第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）は前記 第２交流回路網の第２位相ライン（Ａ）と直接接続され、前記第２位相ライン（ Ａ）は前記第２交流回路網の第１位相ライン（Ｆ）とは異なっており、前記第１ 位相電圧は前記第２位相電圧に対し実質的に６０°位相がシフトしていることを 特徴とする請求項１の方法。 １７．稼働の際に、前記サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C、Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C） の一つを切り離す、さらなるステップからなることを特徴とする請求項１の方法 。 １８．前記ステップ（ｃ）及び（ｄ）は、前記第２交流回路網によって供給され るライン電圧の振幅に関して前記第１及び第２の位相電圧の振幅を変更する、さ らなるステップからなることを特徴とする請求項１の方法。 １９．少なくとも前記第１及び第２の位相電圧の内の一つの電圧レベルを変更す る、さらなるステップからなることを特徴とする請求項１７の方法。 ２０．第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）に 、第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）の第２端子（４、１０，，１６）に当 初印加されていた位相電圧をスイッチする、あるいはその逆にスイッチする、さ らなるステップからなることを特徴とする請求項１の方法。 ２１．各交流回路網は多数の位相ラインを有し、第１の交流回路網の各位相ライ ンについて： 第１のサセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）を第１の交流回路網の位相ライン に接続するための第１の接続手段（１）を備えた第 １端子（end）（５、１１、１７）を有する第１のサセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、 Ｂ1C）であって、前記第１のサセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）は、さらに、第 ２の端子（４、１０、１６）を有し； 第２のサセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）を第１の交流回路網の前記位相ラ インに接続するための第２の接続手段（３）を備えた第１の端子（７、１３、１ ９）を有する第２のサセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）であって、前記第２のサ セプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）は、さらに、第２の端子（６、１２、１８）を 有し； 前記第２の交流回路網から引き出された第１の位相電圧を第１のサセプタン ス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）の前記第２端子（４、１０、１６）に印加するための第 １の接続及び変換手段（９）；及び 前記第２の交流回路網から引き出された第２位相電圧を第２のサセプタンス （Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）に印加するための第２の接 続及び変換手段（１５）であって、前記第２位相電圧は前記第１位相電圧に関し て位相がシフトしており、前記サセプタンスの一つ（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）は誘導 型であり、前記サセプタンスの他のもの（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）は容量型であり、 これにより、稼働の際に前記第１及び第２の位相電圧の間の位相のシフトは前記 一つの交流回路網から他の交流回路網へ有効電力の伝送を可能ならしめる； 装置からなることを特徴とし、第１及び第２の同期多相交流回路網を接続し、そ して一つの前記回路網から他の回路網へ有効電力の伝送を制御する装置。 ２２．各誘導型サセプタンスが所定数の平行なコイルからなり、そして各容量型 サセプタンスが所定数の平行なコンデンサからなることを特徴とする請求項２１ の装置。 ２３．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして前記第１位相電 圧は前記第２位相電圧に対して実質的に２４０°位相がシフトしていることを特 徴とする請求項２１の装置。 ２４．それぞれの前記第１接続及び変換手段（９）は、対応する第１サセプタン ス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）の第２端子（４、１０、１６）を前記第２交流回路網の 第１位相ラインに直接接続するための短絡回路（２１）により構成され；そして それぞれの前記第２接続及び変換手段（１５）は、対応する第２サセプタンス（ Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）を前記第２交流回路網の第２ 位相ラインに直接接続するための短絡回路（２３）によって構成されることを特 徴とする請求項２３の装置。 ２５．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そしてそれぞれの前記 第１位相電圧は対応する第２位相電圧に対して実質的に６０°位相がシフトして いることを特徴とする請求項２１の装置。 ２６．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段（９、１５）は、前記第２交 流回路網に接続するためのライン端子（３８、４０、４２）を備えたＹ結合一次 巻き線を有する３相変換器（３６）、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C ）の第２端子（４、１０、１６）にそれぞれ接続される位相端子（４４、４６、 ４８）を有する第１のΔ結合二次巻き線、及び、前記第２サセプタンス（Ｂ2A、 Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）にそれぞれ 接続される位相端子（５０、５２、５４）を有する第２のΔ結合二次巻き線から 構成されることを特徴とする請求項２５の装置。 ２７．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そしてそれぞれの前記 第１位相電圧は対応する第２位相電圧に対して実質的に１２０°位相がシフトし ていることを特徴とする請求項２１の装置。 ２８．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段（９、１５）は、前記第２交 流回路網の位相ラインに接続するためのライン端子（２４、２６、２８）を備え たＹ結合一次巻き線を有する３相変換器（２２）、前記第１サセプタンス（Ｂ1A 、Ｂ1B、Ｂ1C）の第２端子（４、１０，，１６）にそれぞれ接続される第１位相 端子（３０、３２、３４）を有するＹ結合二次巻き線、及び、前記第２サセプタ ンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）にそれぞれ接続される 第２位相端子（３０、３２、３４）から構成されることを特徴とする請求項２７ の装置。 ２９．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そしてそれぞれの前記 第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に１８０°位相がシフトしてい ることを特徴とする請求項２１の装置。 ３０．全ての前記第１の接続及び変換手段（９）は、前記第２交流回路網に接続 するための端子（５８、６０、６２）を備えたＹ結合一次巻き線を有する３相変 換器（５６）、及び前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）の第２端子（６ 、１２、１８）にそれぞれ接続される位相端子を有するＹ結合二次巻き線から構 成され；そして、それぞれの前記第２の接続及び変換手段（１５）は、 対応する第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2BＢ2C）の第２端子（６、１２、１８）を 前記第２交流回路網の位相ラインに直接接続するための短絡回路（２５）によっ て構成されることを特徴とする請求項２１の装置。 ３１．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段（９、１５）は、前記第２交 流回路網に接続するためのライン端子（１０４、１０６、１０８）を備えた３相 Ｙ結合一次巻き線を有する３相変換器（１０２）、前記第１サセプタンス（Ｂ1A 、Ｂ1B、Ｂ1C）の第２端子（４、１０、１６）にそれぞれ接続される第１位相端 子（９０、９４、９８）を有する６相ジグザグ結合二次巻き線、及び、前記第２ サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）にそれぞれ接 続される第２位相端子から構成されることを特徴とする請求項２５の装置。 ３２．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そしてそれぞれの前記 第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に３０°位相がシフトしている ことを特徴とする請求項２１の装置。 ３３．全ての前記第１の接続及び変換手段（９）は、前記第２交流回路網に接続 するための端子（１１８、１２０、１２２）を備えたＹ結合一次巻き線を有する ３相変換器（１１６）、及び前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）の第２ 端子（４、１０、１６）にそれぞれ接続される位相端子（１１０、１１２、１１ ４）を有するΔ結合二次巻き線から構成され；そして前記第２の接続及び変換手 段（１５）は、対応する第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６ 、１２、１８）を前記第２交流回路網の位相ラインに直接接続するための短絡回 路（１２４）によって 構成されることを特徴とする請求項３２の装置。 ３４．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段（９、１５）は、前記第２交 流回路網に接続するためのライン端子（１３２、１３４、１３６）を備えたＹ結 合一次巻き線を有する３相変換器（１３０）、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ 1B、Ｂ1C）の第２端子（４、１０、１６）にそれぞれ接続される第１位相端子（ １２６）を有するＹ及びジグザグ結合二次巻き線、及び、前記第２サセプタンス （Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）にそれぞれ接続される第２ 位相端子（１２８）から構成され、これによりそれぞれの前記第１位相電圧は対 応する第２位相電圧に対し位相がシフトし、前記第１及び第２の位相電圧は実質 的に同じ振幅を有することを特徴とする請求項３２の装置。 ３５．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段（９、１５）は、前記第２交 流回路網に接続するためのライン端子（１４４、１４６、１４８）を備えたＹ及 びジグザグ結合の３相自動変換器（１４２）、前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ 1B、Ｂ1C）の第２端子（４、１０、１６）にそれぞれ接続されるタップ接続部（ １３８）を備えた第１位相端子（１３９）を有する前記自動変換器、及び、前記 第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）にそれぞ れ接続される第２位相端子（１４０）から構成され、前記第２位相端子（１４０ ）は、前記第１及び第２位相電圧の位相がシフトするように第１位相端子（１３ ９）と異なっており、前記第１及び第２の位相電圧は実質的に同じ振幅を有する ことを特徴とする請求項３２の装置。 ３６．前記第１の交流回路網は６相の位相ラインからなり、前記第 ２の位相ラインは６相の位相ラインからなり、それぞれの前記第１接続及び変換 手段（９）は、対応する前記第１サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）の第２端子 （４、１０、１６）を前記第２交流回路網の第１位相ライン（Ｆ）に直接接続す る短絡回路（１５０）から構成され；そして前記第２の接続及び変換手段（１５ ）は、前記第２サセプタンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８ ）を前記第２交流回路網の第２位相ラインに直接接続する短絡回路（１５２）か ら構成され、前記第２位相ラインは前記第２交流回路網の第１位相ラインとは異 なっており、前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対し実質的に６０°位相が シフトしていることを特徴とする請求項２１の装置。 ３７．それぞれの前記接続及び変換手段（９、１５）は、対応する第２サセプタ ンス（Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）の第２端子（６、１２、１８）に、対応する第１サセ プタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C）の第２端子（４、１０、１６）に当初印加されて いた位相電圧をスイッチする、あるいはその逆にスイッチするパワーリバーサル スイッチ（７０）からなる請求項２１の装置。 ３８．前記第１及び第２のサセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C、Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C ）は、それぞれ共役なサセプタンス値を有することを特徴とする請求項２１の装 置。 ３９．さらに、前記サセプタンス（Ｂ1A、Ｂ1B、Ｂ1C、Ｂ2A、Ｂ2B、Ｂ2C）に直 列にそれぞれ配置したスイッチ（７０）からなることを特徴とする請求項２１の 装置。 ４０．前記スイッチ（７０）は、分割器（sectionalizer）、回路ブレーカある いはサイリスタバルブである請求項３９の装置。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ， ＴＤ，ＴＧ)，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ， ＣＡ，ＣＨ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，Ｈ Ｕ，ＪＰ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＵ，ＭＧ，ＭＮ ，ＭＷ，ＮＬ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ， ＳＤ，ＳＥ，ＳＫ，ＵＡ，ＵＳ，ＶＮ (72)発明者 ボーレガルド，フランソワ カナダ国 ジェイ４ビー ２ワイ１ ケベ ック，ブーシェルヴィル，ル ド ラ ヴ ェランドライ 564番地 (72)発明者 モラン，ガストン カナダ国 ジェイ３エル ４エイ７ ケベ ック，カリグナン，ルイス バダイヤック 5397番地

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．第１の交流回路網の各位相線について、 ａ）第１の交流回路網の前記位相線に第１サセプタンスの第１端子を接続し、 また、前記第１サセプタンスは第２端子を有し； ｂ）第１の交流回路網の前記位相線に第２サセプタンスの第１端子を接続し、 また、第２サセプタンスは第２端子を有し； ｃ）前記第２の交流回路網から引き出された第１位相の電圧を第１サセプタン スの前記第２端子に印加し； ｄ）第２の交流回路網から引き出された第２位相電圧を第２サセプタンスの第 ２端子に印加し、前記第２位相電圧は前記第１位相電圧に関して位相がシフトし ており、前記サセプタンスの一つは誘導型であり、前記サセプタンスの他のもの は容量型であり、これにより、稼働の際に前記第１及び第２の位相電圧の間の位 相のシフトは前記一つの交流回路網から他の交流回路網へ有効電力の伝送を可能 ならしめる； ステップからなる一つの同期多相交流回路網から他の交流回路網への有効電 力の伝送を制御するための位相ラインをそれぞれ有する第１及び第２の前記回路 網を接続する方法。 ２．前記誘導型サセプタンスが所定数の平行なコイルからなり、前記容量型サセ プタンスが所定数の平行なコンデンサからなる請求項１の方法。 ３．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして前記ステップ（ｄ ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に２４０°位相 がシフトしている請求項１の方法。 ４．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンスの第２端子は前記第２ 交流回路網の第１位相ラインに直接接続され； そして前記ステップ（ｄ）において前記第２サセプタンスの第２端子は前記 第２交流回路網の第２位相ラインに直接接続され、前記第２交流回路網の前記第 １位相ラインに対し実質的に２４０°位相がシフトしている請求項１の方法。 ５．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして 前記ステップ（ｄ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して 実質的に６０°位相がシフトしている請求項１の方法。 ６．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンスの第２端子は、前記第 ２交流回路網に接続されたＹ結合一次巻き線を有する３相変換器の第１Δ結合二 次巻き線の位相端子（terminal）に接続され；そして 前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタンスの第２端子は前記３相 変換器の第２Δ結合二次巻き線の位相端子に接続されている請求項５の方法。 ７．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして 前記ステップ（ｄ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して 実質的に１２０°位相がシフトしている請求項１の方法。 ８．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンスの第２端子は、前記第 ２交流回路網に接続されたＹ結合一次巻き線を有する３相変換器のＹ結合二次巻 き線の第１位相端子に接続され；そして 前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタンスの第２端子は前記３相 変換器の前記Ｙ結合二次巻き線の第２位相端子に接続されている請求項７の方法 。 ９．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして 前記ステップ（ｄ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して 実質的に１８０°位相がシフトしている請求項１の方法。 １０．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンスの第２端子は、前記 第２交流回路網に接続されたＹ結合一次巻き線を有する３相変換器のＹ結合二次 巻き線の位相端子に接続され；そして 前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタンスの第２端子は前記第２ 交流回路網の位相ラインに直接接続されている請求項９の方法。 １１．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンスの第２端子は、前記 第２交流回路網に接続された３相のＹ結合一次巻き線を有する変換器の６相ジグ ザグ結合二次巻き線の第１位相端子に接続され；そして 前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタンスの第２端子は前記６相 ジグザグ結合二次巻き線の第２位相端子に接続されている請求項５の方法。 １２．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして 前記ステップ（ｄ）において前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して 実質的に３０°位相がシフトしている請求項１の方法。 １３．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンスの第２端子は、前記 第２交流回路網に接続されたＹ結合一次巻き線を有する３相変換器のΔ結合二次 巻き線の位相端子に接続され；そして 前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタンスの第２端子は前記第２ 交流回路網の位相ラインに直接接続されている請求項１２の方法。 １４．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンスの第２端子は、前記 第２交流回路網に接続された３相のＹ結合一次巻き線を有する３相変換器のＹ及 びジグザグ結合二次巻き線の第１位相端子に接続され；そして 前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタンスの第２端子は前記Ｙ及 びジグザグ結合二次巻き線の第２位相端子に接続され、前記第２位相端子は、前 記第１及び第２位相電圧の位相がシフトするように第１位相端子と異なっており 、前記第１及び第２の位相電圧は実質的に同じ振幅を有する請求項１２の方法。 １５．前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンスの第２端子は、前記 第２交流回路網に接続されたＹ及びジグザグ結合の３相自動変換器の第１位相端 子のタップ接続部に接続され；そして 前記ステップ（ｄ）において、前記第２サセプタンスの第２端子は前記Ｙ及 びジグザグ結合の３相自動変換器の第２位相端子に接続され、前記第２位相端子 は、前記第１及び第２位相電圧の位相がシフトするように第１位相端子と異なっ ており、前記第１及び第２の位相電圧は実質的に同じ振幅を有する請求項１２の 方法。 １６．前記第１の交流回路網は６相の位相ラインからなり、 前記第２の位相ラインは６相の位相ラインからなり、 前記ステップ（ｃ）において、前記第１サセプタンスの第２端子は前記第２ 交流回路網の第１位相ラインに直接接続され；そして 前記ステップ（ｄ）において前記第２サセプタンスの第２端子は前記第２交 流回路網の第２位相ラインと直接接続され、前記第２位相ラインは前記第２交流 回路網の第１位相ラインとは異なっており、前記第１位相電圧は前記第２位相電 圧に対し実質的に６０°位相がシフトしている請求項１の方法。 １７．稼働の際に、前記サセプタンスの一つを切り離す、さらなるステップから なる請求項１の方法。 １８．前記ステップ（ｃ）及び（ｄ）は、前記第２交流回路網によって供給され るライン電圧の振幅に関して前記第１及び第２の位相電圧の振幅を変更する、さ らなるステップからなる請求項１の方法。 １９．少なくとも前記第１及び第２の位相電圧の内の一つの電圧レベルを変更す る、さらなるステップからなる請求項１７の方法。 ２０．第２サセプタンスの第２端子に、第１サセプタンスの第２端子に当初印加 されていた位相電圧をスイッチする、あるいはその逆にスイッチする、さらなる ステップからなる請求項１の方法。 ２１．各交流回路網は多数の位相ラインを有し、第１の交流回路網の各位相ライ ンについて： 第１のサセプタンスを第１の交流回路網の位相ラインに接続するための第１ の接続手段を備えた第１端子（end）を有する第１ のサセプタンスであって、前記第１のサセプタンスは、さらに、第２の端子を有 し； 第２のサセプタンスを第１の交流回路網の前記位相ラインに接続するための 第２の接続手段を備えた第１の端子を有する第２のサセプタンスであって、前記 第２のサセプタンスは、さらに、第２の端子を有し； 前記第２の交流回路網から引き出された第１の位相電圧を第１のサセプタン スの前記第２端子に印加するための第１の接続及び変換手段；及び 前記第２の交流回路網から引き出された第２位相電圧を第２のサセプタンス の第２端子に印加するための第２の接続、変換手段であって、前記第２位相電圧 は前記第１位相電圧に関して位相がシフトしており、前記サセプタンスの一つは 誘導型であり、前記サセプタンスの他のものは容量型であり、これにより、稼働 の際に前記第１及び第２の位相電圧の間の位相のシフトは前記一つの交流回路網 から他の交流回路網へ有効電力の伝送を可能ならしめる； 装置からなり、第１及び第２の同期多相交流回路網を接続し、そして一つの前記 回路網から他の回路網へ有効電力の伝送を制御する装置。 ２２．各誘導型サセプタンスが所定数の平行なコイルからなり、そして各容量型 サセプタンスが所定数の平行なコンデンサからなる請求項２１の装置。 ２３．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして 前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に２４０° 位相がシフトしている請求項２１の装置。 ２４．それぞれの前記第１接続及び変換手段は、対応する第１サセプタンスの第 ２端子を前記第２交流回路網の第１位相ラインに直接接続するための短絡回路に より構成され；そして それぞれの前記第２接続及び変換手段は、対応する第２サセプタンスの第２ 端子を前記第２交流回路網の第２位相ラインに直接接続するための短絡回路によ って構成される請求項２３の装置。 ２５．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして それぞれの前記第１位相電圧は対応する第２位相電圧に対して実質的に６０ °位相がシフトしている請求項２１の装置。 ２６．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段は、前記第２交流回路網に接 続するためのライン端子を備えたＹ結合一次巻き線を有する３相変換器、前記第 １サセプタンスの第２端子にそれぞれ接続される位相端子を有する第１のΔ結合 二次巻き線、及び、前記第２サセプタンスの第２端子にそれぞれ接続される位相 端子を有する第２のΔ結合二次巻き線から構成される請求項２５の装置。 ２７．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そしてそれぞれの前記 第１位相電圧は対応する第２位相電圧に対して実質的に１２０°位相がシフトし ている請求項２１の装置。 ２８．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段は、前記第２交流回路網の位 相ラインに接続するためのライン端子を備えたＹ結合一次巻き線を有する３相変 換器、前記第１サセプタンスの第２端子にそれぞれ接続される第１位相端子を有 するＹ結合二次巻き線、及び、前記第２サセプタンスの第２端子にそれぞれ接続 され る第２位相端子から構成される請求項２７の装置。 ２９．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして それぞれの前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に１８０° 位相がシフトしている請求項２１の装置。 ３０．全ての前記第１の接続及び変換手段は、前記第２交流回路網に接続するた めの端子を備えたＹ結合一次巻き線を有する３相変換器、及び前記第１サセプタ ンスの第２端子にそれぞれ接続される位相端子を有するＹ結合二次巻き線から構 成され；そして 前記第２の接続及び変換手段は、対応する第２サセプタンスの第２端子を前 記第２交流回路網の位相ラインに直接接続するための短絡回路によって構成され る請求項２１の装置。 ３１．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段は、前記第２交流回路網に接 続するためのライン端子を備えた３相Ｙ結合一次巻き線を有する３相変換器、前 記第１サセプタンスの第２端子にそれぞれ接続される第１位相端子を有する６相 ジグザグ結合二次巻き線、及び、前記第２サセプタンスの第２端子にそれぞれ接 続される第２位相端子から構成される請求項２５の装置。 ３２．それぞれの前記交流回路網は３相ラインからなり、そして それぞれの前記第１位相電圧は前記第２位相電圧に対して実質的に３０°位 相がシフトしている請求項２１の装置。 ３３．全ての前記第１の接続及び変換手段は、前記第２交流回路網に接続するた めの端子を備えたＹ結合一次巻き線を有する３相変換器、及び前記第１サセプタ ンスの第２端子にそれぞれ接続される位相端子を有するΔ結合二次巻き線から構 成され；そして 前記第２の接続及び変換手段は、対応する第２サセプタンスの 第２端子を前記第２交流回路網の位相ラインに直接接続するための短絡回路によ って構成される請求項３２の装置。 ３４．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段は、前記第２交流回路網に接 続するためのライン端子を備えたＹ結合一次巻き線を有する３相変換器、前記第 １サセプタンスの第２端子にそれぞれ接続される第１位相端子を有するＹ及びジ グザグ結合二次巻き線、及び、前記第２サセプタンスの第２端子にそれぞれ接続 される第２位相端子から構成され、これによりそれぞれの前記第１位相電圧は対 応する第２位相電圧に対し位相がシフトし、前記第１及び第２の位相電圧は実質 的に同じ振幅を有する請求項３２の装置。 ３５．全ての前記第１及び第２の接続及び変換手段は、前記第２交流回路網に接 続するためのライン端子を備えたＹ及びジグザグ結合の３相自動変換器、前記第 １サセプタンスの第２端子にそれぞれ接続されるタップ接続部を備えた第１位相 端子を有する前記自動変換器、及び、前記第２サセプタンスの第２端子にそれぞ れ接続される第２位相端子から構成され、前記第２位相端子は、前記第１及び第 ２位相電圧の位相がシフトするように第１位相端子と異なっており、前記第１及 び第２の位相電圧は実質的に同じ振幅を有する請求項３２の装置。 ３６．前記第１の交流回路網は６相の位相ラインからなり、前記第２の位相ライ ンは６相の位相ラインからなり、それぞれの前記第１接続及び変換手段は、対応 する前記第１サセプタンスの第２端子を前記第２交流回路網の第１位相ラインに 直接接続する短絡回路から構成され；そして 前記第２の接続及び変換手段は、前記第２サセプタンスの第２端子を前記第 ２交流回路網の第２位相ラインに直接接続する短絡回路から構成され、前記第２ 位相ラインは前記第２交流回路網の第１位相ラインとは異なっており、前記第１ 位相電圧は前記第２位相電圧に対し実質的に６０°位相がシフトしている請求項 ２１の装置。 ３７．それぞれの前記接続及び変換手段は、対応する第２サセプタンスの第２端 子に、対応する第１サセプタンスの第２端子に当初印加されていた位相電圧をス イッチする、あるいはその逆にスイッチするパワーリバーサルスイッチからなる 請求項２１の装置。 ３８．前記第１及び第２のサセプタンスは、それぞれ共役なサセプタンス値を有 する請求項２１の装置。 ３９．さらに、前記サセプタンスに直列にそれぞれ配置したスイッチからなる請 求項２１の装置。 ４０．前記スイッチは、分割器（sectionalizer）、回路ブレーカあるいはサイ リスタバルブである請求項３９の装置。