WO2017130542A1 - ファイバレーザシステム、製造方法、及び加工方法 - Google Patents

ファイバレーザシステム、製造方法、及び加工方法 Download PDF

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正浩 柏木
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株式会社フジクラ
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    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
    • B23K26/06—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing
    • B23K26/064—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by means of optical elements, e.g. lenses, mirrors or prisms
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/23—Arrangements of two or more lasers not provided for in groups H01S3/02 - H01S3/22, e.g. tandem arrangements of separate active media
    • H01S3/2383—Parallel arrangements
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    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/06—Construction or shape of active medium
    • H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
    • H01S3/067—Fibre lasers

Definitions

  • the present invention relates to a fiber laser system including a plurality of fiber lasers. Moreover, it is related with the manufacturing method which manufactures such a fibre laser system. The present invention also relates to a processing method for processing an object using such a fiber laser system.
  • the laser beam reflected by the workpiece may re-enter the fiber laser system, which may cause a problem in the fiber laser system.
  • the fiber laser has a property that the power of the laser light takes a maximum value immediately after the excitation light source is turned on (this property becomes more remarkable as the time for raising the power of the excitation light is shortened). For this reason, the power of the forward laser beam propagating in the forward direction through the fiber laser system takes a maximum value immediately after the excitation light source is turned on in each fiber laser.
  • the power peak of the forward laser beam and the power peak of the backward laser beam overlap, and the laser beam enters each part of the fiber laser system.
  • the light power may be specifically increased.
  • the power of the forward Stokes light propagating in the forward direction through the fiber laser system takes a maximum value immediately after the power of the forward laser light takes the maximum value.
  • the power peak of the forward Stokes light overlaps the power peak of the backward Stokes light, and the Stokes light incident on each part of the fiber laser system.
  • the light power may be specifically increased.
  • the power of laser light and Stokes light incident on each part of the fiber laser system may increase specifically.
  • the probability that stalk light oscillation occurs increases, thereby reducing the reliability of the fiber laser system. Therefore, in order to realize a highly reliable fiber laser system, it is avoided that the power of the laser light and the Stokes light is specifically increased immediately after the pumping light source is turned on in each fiber laser, so that the Stokes light is oscillated. It is important to reduce the probability of occurrence.
  • the present invention has been made in view of the above-described problems, and its object is to provide a fiber laser system with higher reliability than before, and in particular, oscillation of Stokes light occurs immediately after the excitation light source is turned on in each fiber laser.
  • the object is to realize a fiber laser system with a lower probability than before.
  • a fiber laser system includes a plurality of fiber lasers that generate laser light, a combiner that combines the laser lights generated by the fiber lasers, and a combiner that combines the laser lights.
  • An optical fiber that guides the waved laser light from the combiner connected to the input end to the output section connected to the output end, and the laser light generated by each fiber laser. At each point on the individual optical path before being combined with the laser beam generated by another fiber laser, the power of the forward Stokes light is maximized when the reflector is brought into contact with the emission surface of the output unit.
  • the difference between the time when the value is taken and the time when the power of the backward Stokes light takes the maximum value is the half width of the half-width of the forward Stokes light and the half width of the power of the backward Stokes light.
  • the optical path of the common optical path after the laser light generated by the fiber laser is combined with the laser light generated by the other fiber laser so that the first condition of greater than the sum is satisfied The length is set.
  • the power of Stokes light incident on each point on the individual optical path can be prevented from rising due to the presence of backward Stokes light immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on.
  • the probability that Stokes light oscillation occurs immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on can be reduced.
  • the method includes a step of setting an optical path length of a common optical path after being combined with a laser beam generated by another fiber laser.
  • the power of Stokes light incident on each point on the individual optical path can be prevented from rising due to the presence of backward Stokes light immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on.
  • the probability that Stokes light oscillation occurs immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on can be reduced.
  • a processing method is a processing method for processing an object using a fiber laser system, wherein the fiber laser system includes a plurality of fiber lasers that generate laser light, and each fiber.
  • a combiner that combines the laser light generated by the laser, and an optical fiber that guides the laser light combined by the combiner from the combiner connected to the input end to the output unit connected to the output end;
  • the processing method includes forward Stokes at each point on the individual optical path of the laser light generated by each fiber laser before being combined with the laser light generated by another fiber laser.
  • the power of Stokes light incident on each point on the individual optical path can be prevented from rising due to the presence of backward Stokes light immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on.
  • the probability that Stokes light oscillation occurs immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on can be reduced.
  • the present invention it is possible to realize a fiber laser system in which the probability of occurrence of Stokes light oscillation immediately after the pumping light source is turned on in each fiber laser is lower than in the prior art.
  • FIG. 1 It is a block diagram which shows the structure of the fiber laser system which concerns on one Embodiment of this invention.
  • the temporal change in power of forward laser light (LF), backward laser light (LB), forward Stokes light (SF), and backward Stokes light (SB) at a point on the optical path of interest is schematically illustrated.
  • FIG. 1 shows the temporal change in power of forward laser light (LF), backward laser light (LB), forward Stokes light (SF), and backward Stokes light (SB) at a point on the optical path of interest.
  • LF forward laser light
  • LB backward laser light
  • SF forward Stokes light
  • SB backward Stokes light
  • FIG. 1 is a block diagram showing the configuration of the fiber laser system FLS.
  • the fiber laser system FLS includes n fiber lasers FL1 to FLn, a laser combiner LC, an optical fiber MMF, and an output unit C as shown in FIG.
  • Each fiber laser FLi is connected to one of the input ports of the laser combiner LC, and the laser light generated by each fiber laser FLi is input to the laser combiner LC via this input port.
  • the laser combiner LC multiplexes the laser beams generated by each of the fiber lasers FL1 to FLn.
  • the output port of the laser combiner LC is connected to the input end of the optical fiber MMF, and the laser light combined by the laser combiner LC is input to the core of the optical fiber MMF.
  • the optical fiber MMF guides the laser light combined by the laser combiner LC.
  • the output end of the optical fiber MMF is connected to the output unit C, and the light guided through the optical fiber MMF is output to the outside through the output unit C.
  • a multimode fiber is used as the optical fiber MMF.
  • a collimator is used as the output unit C.
  • the workpiece W can be irradiated with the laser beam output to the outside via the output unit C in a collimated state.
  • each of the fiber lasers FLi constituting the fiber laser system FLS described above includes m laser diodes LD1 to LDm, a pump combiner PC, a high reflection fiber Bragg grating FBG1, an amplification optical fiber DCF, and a low
  • the reflection fiber Bragg grating FBG2 can be used.
  • Each laser diode LDj is connected to an input port of the pump combiner PC. The pump light generated by each laser diode LDj is input to the pump combiner PC via this input port.
  • the pump combiner PC multiplexes the pump light generated by each of the laser diodes LD1 to LDm.
  • the output port of the pump combiner PC is connected to the amplification optical fiber DCF via the highly reflective fiber Bragg grating FBG1.
  • the pump light combined by the pump combiner PC is transmitted through the highly reflective fiber Bragg grating FBG1 and input to the inner cladding of the amplification optical fiber DCF.
  • the amplification optical fiber DCF is a double-clad fiber in which a rare earth element is added to the core.
  • a laser oscillator is used together with a high reflection fiber Bragg grating FBG1 connected to the input end and a low reflection fiber Bragg grating FBG2 connected to the output end. Constitute.
  • the output end of the amplification optical fiber DCF is connected to the input port of the laser combiner LC via a low reflection fiber Bragg grating FBG2.
  • the laser light transmitted through the low reflection fiber Bragg grating FBG2 is input to the laser combiner LC.
  • the optical fiber DCF for amplification of the fiber laser FLi and the input port of the laser combiner LC connected to the fiber laser FLi constitute the optical path.
  • a transmission optical fiber is interposed between the fiber laser FLi and the input port of the laser combiner LC, this transmission optical fiber is also included in the optical path.
  • the individual optical path is hereinafter referred to as “attention optical path”.
  • Stimulated Raman scattering can occur at each point on the optical path of interest.
  • stimulated Raman scattering is a phenomenon in which laser light is converted to Stokes light (scattered light having a wavelength longer than that of laser light) by interaction with the lattice vibration of quartz glass, which is a constituent medium of the optical path of interest.
  • the power P of Stokes light generated by stimulated Raman scattering at each point on the optical path of interest is the product P L of the power P L of the laser light L incident on the point and the power P S of Stokes light S incident on the point. proportional to P S.
  • the power P L of the laser beam L incident on each point on the optical path of interest includes not only the power P LF of the forward laser beam LF propagating in the forward direction (the direction from the laser diode LDi to the output unit C). Also included is the power P LB of the backward laser beam LB propagating in the reverse direction (the direction from the output portion C toward the laser diode LDi). Similarly, the power P S of the Stokes beam S incident on each point of interest light path, not only the power P SF forward Stokes light SF propagating in the forward direction, the power of the backward Stokes beam SB propagating in opposite directions PSB is also included.
  • the backward laser beam LB and the backward Stokes light SB are mainly generated when the forward laser beam LF and the forward Stokes light SF are reflected by the workpiece W.
  • the power P SF power P LF and advancement Stokes SF forward laser beam LF incident on each point of interest optical path takes a maximum value immediately after lighting the laser diode LD1 ⁇ LDN, then enters the equalizer power P SB power P LB and backward Stokes beam SB reverse laser LB (reflected light of the forward laser beam LF) (reflected light forward Stokes light SB) which takes a maximum value.
  • the generated Stokes light power time zone (proportional to the product of the power P L of the laser light L incident to the power P S of the Stokes beam S incident) is increased, i.e., leading to oscillation of the Stokes light
  • the time zone with a high probability (hereinafter referred to as “Stokes oscillation probability”) is immediately after the laser diodes LD1 to LDN are turned on.
  • the half-width W SF / 2 of the peak of the power P SF of the optical SF and the half-width W SB / 2 of the half-width W SB / 2 of the power P SB of the backward Stokes light SB are less than or equal to (W SF + W SB ) / 2
  • the half-width W LF / 2 of the peak of the power P LF of the laser beam LF and the half width W LB / 2 of the half-width W LB / 2 of the power P LB of the backward laser beam LB is less than or equal to (W LF + W LB ) / 2
  • the half-width W SF / 2 of the peak power P SF of the forward Stokes light SF and the half width W LB / 2 of the half-width W LB / 2 of the power P LB of the backward laser light LB is less than or equal to (W SF + W LB ) / 2.
  • the time difference ⁇ t SL t LB -t SF from the time t SF take the power P SF is the maximum value of the forward-Stokes light SF until the time t LB, which takes a maximum value of the power P LB of the backward laser light LB, forward It becomes larger than the sum (W SF + W LB ) / 2 of the half-width W SF / 2 of the power peak of the Stokes light SF and the half-width W LB / 2 of the power peak of the backward laser light LB.
  • FIG. 2 shows the powers P LF , P LB , P SF , P SB of the forward laser beam LF, the backward laser beam LB, the forward Stokes beam SF, and the backward Stokes beam SB at the point P that satisfies all of the above conditions 1 to 4. It is a graph which shows typically time change of.
  • the power P LF , P SF of the forward Stokes light SF or the forward laser light LF and the power of the backward Stokes light SB or the backward laser light LB are obtained.
  • the peaks of P LB and P SB are separated from each other on the time axis. Therefore, at the point P satisfying the above conditions 1 to 4, it is possible to avoid an increase in the power of the generated Stokes light due to the backward Stokes light SB or the backward laser light LB.
  • the processing object W when the processing object W is in contact with the output surface of the output unit C and the above conditions 1 to 4 are satisfied at the point P on the optical path of interest, the processing object W is output from the output surface of the output unit C.
  • the above conditions 1 to 4 are automatically satisfied at the point P even when the contact point is not touched. This is because the optical path length from the point P to the workpiece W is longer in the latter case than in the former case, and as a result, the time differences ⁇ t S , ⁇ t S , ⁇ t LS , ⁇ t L are increased. Because.
  • the length of the optical fiber MMF is set so that the above conditions 1 to 4 are satisfied at each point P on the optical path of interest when the workpiece W is in contact with the exit surface of the output unit C. If so, it is possible to realize a fiber laser system FLS having higher reflection resistance than before without imposing any restrictions on the method of use.
  • the half-value width W LF of the peak of the forward laser beam LF is wider than the half-value width W SF of the power peak of the forward Stokes light SF, and the time t LF where the forward laser beam LF takes a maximum value and the forward Stokes light SF are The time difference t SF ⁇ t LF from the time t SF at which the maximum value is taken is small enough to be ignored compared to the half widths W LF and W SF (see FIG. 2).
  • the half width W LB of the peak of the backward laser beam LB is wider than the half width W SB of the peak of the power of the backward Stokes light SB, and the time t LB at which the backward laser beam LB takes a maximum value and the backward Stokes light SB
  • the time difference t SB -t LB with respect to the time t SB at which the local maximum takes the maximum value is so small as to be negligible compared to the half widths W LB and W SB (see FIG. 2). Therefore, if the condition 4 is satisfied, the conditions 1 to 3 are automatically satisfied, and if the condition 2 or the condition 3 is satisfied, the condition 1 is automatically satisfied.
  • an optical fiber is manufactured at the time of manufacture so that the above points 1 to 4 are satisfied at each point P on the optical path of interest.
  • the fiber laser system FLS in which the length of the MMF is set has been described.
  • the above conditions 1 to 4 are set at each point on the optical path of interest.
  • a processing method for processing the processing target portion W using the fiber laser system FLS wherein the distance from the output portion C to the processing target W is set so as to satisfy the above conditions 1 to 4 at each point on the optical path of interest. Also by performing the processing method including the setting step, the manufacturing method including the step of setting the length of the optical fiber MMF so as to satisfy the above conditions 1 to 4 at each point on the optical path of interest can be obtained. An effect equivalent to the effect can be obtained.
  • the condition 1 is finally rewritten as x> 30 m. Therefore, for example, if the length of the optical fiber MMF is set to 30 m, the optical path length x from an arbitrary point P on the optical path of interest to the output unit C becomes larger than 30 m, so that the above condition 1 is satisfied. As described above, the fiber laser system FLS having higher reflection resistance than the conventional one can be realized.
  • a fiber laser system includes a plurality of fiber lasers that generate laser light, a combiner that combines the laser light generated by each fiber laser, and the laser light that is combined by the combiner.
  • a fiber laser system comprising: an optical fiber that leads from the combiner connected to the input end to the output section connected to the output end; and another fiber of the laser light generated by each fiber laser At each point on the individual optical path before being combined with the laser beam generated by the laser, the time when the power of the forward Stokes light takes the maximum value when the reflector is brought into contact with the emission surface of the output unit, and The difference from the time when the power of the backward Stokes light takes the maximum value is larger than the sum of the half-width of the forward Stokes light and the half-width of the power of the backward Stokes light.
  • the optical path length of the common optical path after the laser light generated by the fiber laser is combined with the laser light generated by another fiber laser is set so that the first condition is satisfied. It is characterized by that.
  • the power of Stokes light incident on each point on the individual optical path can be prevented from rising due to the presence of backward Stokes light immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on.
  • the probability that Stokes light oscillation occurs immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on can be reduced.
  • the time when the power of the forward Stokes light takes the maximum value when the reflector is brought into contact with the emission surface of the output unit at each point on the individual optical path, the time when the power of the forward Stokes light takes the maximum value when the reflector is brought into contact with the emission surface of the output unit;
  • the difference from the time at which the power of the backward laser light takes a maximum value is larger than the sum of the half width of the forward Stokes light and the half width of the power of the backward laser light. It is preferable that the optical path length of the common optical path is set.
  • the product of the power of the forward Stokes light incident on each point on the individual optical path and the power of the backward laser light depends on the presence of the backward laser light immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on. You can avoid climbing. As a result, the probability that Stokes light oscillation occurs immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on can be reduced.
  • a time at which the power of the forward laser light takes a maximum value when the reflector is brought into contact with the emission surface of the output unit is set.
  • the product of the power of the forward laser light incident on each point on the individual optical path and the power of the backward Stokes light is due to the presence of the backward Stokes light immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on. You can avoid climbing. As a result, the probability that Stokes light oscillation occurs immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on can be reduced.
  • the time when the power of the forward laser light takes the maximum value So that the difference between the time at which the power of the backward laser light takes the maximum value and the sum of the half-width of the power of the forward laser light and the half-width of the power of the backward laser light is further satisfied.
  • the optical path length of the common optical path is preferably set.
  • a manufacturing method of a fiber laser system is a manufacturing method of manufacturing a fiber laser system, wherein the fiber laser system generates a plurality of fiber lasers that generate laser light and each fiber laser. And a combiner for combining the laser light, and an optical fiber for guiding the laser light combined by the combiner from the combiner connected to the input end to the output unit connected to the output end.
  • the reflector is connected to the output unit at each point on the individual optical path of the laser beam generated by each fiber laser before being combined with the laser beam generated by another fiber laser.
  • the power of Stokes light incident on each point on the individual optical path can be prevented from rising due to the presence of backward Stokes light immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on.
  • the probability that Stokes light oscillation occurs immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on can be reduced.
  • a processing method is a processing method for processing an object using a fiber laser system, wherein the fiber laser system is generated by a plurality of fiber lasers that generate laser light and each fiber laser.
  • the power of the forward Stokes light is maximized at each point on the individual optical path before the laser light generated by each fiber laser is combined with the laser light generated by another fiber laser.
  • the difference between the time at which the value is taken and the time at which the power of the backward Stokes light takes the maximum value is the half width at half maximum of the forward Stokes light power and half of the power of the backward Stokes light. So as to satisfy the first condition that is larger than the sum of the half-width, includes the step of setting the distance from the output portion to said object, characterized in that.
  • the power of Stokes light incident on each point on the individual optical path can be prevented from rising due to the presence of backward Stokes light immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on.
  • the probability that Stokes light oscillation occurs immediately after the excitation light source of each fiber laser is turned on can be reduced.

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Abstract

反射耐性の高いファイバレーザを実現する。各ファイバレーザ（ＦＬ２）の個別光路上の各点において、前進ストークス光（ＳＦ）のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光（ＳＢ）のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光（ＳＦ）のパワーの半値半幅と後進ストークス光（ＳＢ）のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという条件を満たすように、光ファイバＭＭＦの長さを設定する。

Description

ファイバレーザシステム、製造方法、及び加工方法
　本発明は、複数のファイバレーザを備えたファイバレーザシステムに関する。また、そのようなフィアバレーザシステムを製造する製造方法に関する。また、そのようなファイバレーザシステムを用いて対象物を加工する加工方法に関する。
　材料加工の分野では、近年、ｋＷ級の出力を有するレーザ装置が求められている。しかしながら、このようなレーザ装置を単一のファイバレーザにより実現することは困難である。そこで、複数のファイバレーザと、各ファイバレーザから出力されたレーザ光を合波するコンバイナとを備えたファイバレーザシステムが、材料加工の分野で用いられ始めている。
　このようなファイバレーザシステムにおいては、加工対象物にて反射されたレーザ光がファイバレーザシステムに再入射することによって、ファイバレーザシステムに不具合を生じさせることがある。
　例えば、ファイバレーザシステム内を順方向に伝播する前進レーザ光に、加工対象物にて反射された後、ファイバレーザシステム内を逆方向に伝播する後進レーザ光が加わると、ファイバレーザシステムの各点に入射するレーザ光のパワーが著しく高くなる。そうすると、ファイバレーザシステムの各点において誘導ラマン散乱が促進され、場合によってはストークス光の発振が起こる。ファイバレーザシステムにおいてストークスの発振が起こると、各ファイバレーザにおけるレーザ発振が不安定になったり、各ファイバレーザが故障したりすることが知られている（特許文献１参照）。
日本国公開特許公報「特開２０１５－９５６４１号公報（２０１５年５月１８日公開）」
　ところで、ファイバレーザでは、励起光源を点灯した直後にレーザ光のパワーが極大値を取るという性質がある（この性質は、励起光のパワーを立ち上げる時間を短くするほど顕著になる）。このため、ファイバレーザシステムを順方向に伝播する前進レーザ光のパワーは、各ファイバレーザにおいて励起光源を点灯した直後に極大値を取る。このとき、加工対象物にて反射されたレーザ光がファイバレーザシステムに再入射すると、前進レーザ光のパワーのピークと後進レーザ光のパワーのピークとが重なり、ファイバレーザシステムの各部に入射するレーザ光のパワーが特異的に高くなることがある。
　ストークス光のパワーについても同様のことが言える。すなわち、ファイバレーザシステムを順方向に伝播する前進ストークス光のパワーは、前進レーザ光のパワーが極大値を取った直後に極大値を取る。このとき、加工対象物にて反射されたストークス光がファイバレーザシステムに再入射すると、前進ストークス光のパワーのピークと後進ストークス光のパワーのピークとが重なり、ファイバレーザシステムの各部に入射するストークス光のパワーが特異的に高くなることがある。
　以上のように、ファイバレーザシステムにおいては、各ファイバレーザにおいて励起光源を点灯した直後に、ファイバレーザシステムの各部に入射するレーザ光及びストークス光のパワーが特異的に高くなる場合がある。この場合、ストーク光の発振が生じる確率が上昇し、これにより、ファイバレーザシステムの信頼性が低下する。したがって、信頼性の高いファイバレーザシステムを実現するためには、各ファイバレーザにおいて励起光源を点灯した直後にレーザ光及びストークス光のパワーが特異的に高くなることを避け、もってストークス光の発振が生じる確率を低下させることが肝要である。
　本発明は、上記の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、従来よりも信頼性の高いファイバレーザシステム、特に、各ファイバレーザにおいて励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率が従来よりも低いファイバレーザシステムを実現することにある。
　上記課題を解決するために、本発明に係るファイバレーザシステムは、レーザ光を生成する複数のファイバレーザと、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光を合波するコンバイナと、上記コンバイナにて合波されたレーザ光を、入力端に接続された上記コンバイナから出射端に接続された出力部まで導く光ファイバと、を備えたファイバレーザシステムであって、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波される前の個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第１の条件が満たされるように、該ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波された後の共通光路の光路長が設定されている、ことを特徴とする。
　上記の構成によれば、上記個別光路上の各点に入射するストークス光のパワーが、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後に後進ストークス光の存在により上昇することを回避できる。これにより、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率を低下させることができる。
　上記課題を解決するために、本発明に係るファイバレーザシステムの製造方法は、ファイバレーザシステムを製造する製造方法であって、上記ファイバレーザシステムは、レーザ光を生成する複数のファイバレーザと、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光を合波するコンバイナと、上記コンバイナにて合波されたレーザ光を、入力端に接続された上記コンバイナから出射端に接続された出力部まで導く光ファイバと、を備えており、当該製造方法は、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波される前の個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第１の条件が満たされるように、該ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波された後の共通光路の光路長を設定する工程を含んでいる、ことを特徴とする。
　上記の構成によれば、上記個別光路上の各点に入射するストークス光のパワーが、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後に後進ストークス光の存在により上昇することを回避できる。これにより、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率を低下させることができる。
　上記課題を解決するために、本発明に係る加工方法は、ファイバレーザシステムを用いて対象物を加工する加工方法において、上記ファイバレーザシステムは、レーザ光を生成する複数のファイバレーザと、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光を合波するコンバイナと、上記コンバイナにて合波されたレーザ光を、入力端に接続された上記コンバイナから出射端に接続された出力部まで導く光ファイバと、を備えており、当該加工方法は、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波される前の個別光路上の各点において、前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第１の条件を満たすように、上記出力部から上記対象物までの距離を設定する工程を含んでいる、ことを特徴とする。
　上記の構成によれば、上記個別光路上の各点に入射するストークス光のパワーが、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後に後進ストークス光の存在により上昇することを回避できる。これにより、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率を低下させることができる。
　本発明によれば、各ファイバレーザにおいて励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率が従来よりも低いファイバレーザシステムを実現することができる。
本発明の一実施形態に係るファイバレーザシステムの構成を示すブロック図である。 図１に示すファイバレーザシステムに関し、注目光路上の点における前進レーザ光（ＬＦ）、後進レーザ光（ＬＢ）、前進ストークス光（ＳＦ）、及び後進ストークス光（ＳＢ）のパワーの時間変化を模式的に示すグラフである。
　（ファイバレーザシステムの構成）
　本発明の一実施形態に係るファイバレーザシステムＦＬＳの構成について、図１を参照して説明する。図１は、ファイバレーザシステムＦＬＳの構成を示すブロック図である。
　ファイバレーザシステムＦＬＳは、図１に示すように、ｎ個のファイバレーザＦＬ１～ＦＬｎ、レーザコンバイナＬＣ、光ファイバＭＭＦ、及び出力部Ｃを備えている。図１には、ｎ＝３の場合の構成を例示しているが、ファイバレーザＦＬ１～ＦＬｎの個数ｎは任意である。
　各ファイバレーザＦＬｉは、レーザ光を生成するレーザ光源として機能する（ｉ＝１，２，…，ｎ）。各ファイバレーザＦＬｉは、レーザコンバイナＬＣの入力ポートの何れかに接続されており、各ファイバレーザＦＬｉにて生成されたレーザ光は、この入力ポートを介してレーザコンバイナＬＣに入力される。
　レーザコンバイナＬＣは、ファイバレーザＦＬ１～ＦＬｎの各々にて生成されたレーザ光を合波する。レーザコンバイナＬＣの出力ポートは、光ファイバＭＭＦの入力端に接続されており、レーザコンバイナＬＣにて合波されたレーザ光は、光ファイバＭＭＦのコアに入力される。
　光ファイバＭＭＦは、レーザコンバイナＬＣにて合波されたレーザ光を導波する。光ファイバＭＭＦの出射端は、出力部Ｃに接続されており、光ファイバＭＭＦを導波された光は、出力部Ｃを介して外部に出力される。
　なお、本実施形態においては、光ファイバＭＭＦとして、マルチモードファイバを用いる。これにより、高出力レーザ光を導波する過程で生じ得る各種非線形効果を抑制することができる。また、本実施形態においては、出力部Ｃとして、コリメータを用いる。これにより、出力部Ｃを介して外部に出力されるレーザ光を、コリメートされた状態で加工対象物Ｗに照射することができる。
　上述したファイバレーザシステムＦＬＳを構成する各ファイバレーザＦＬｉは、図１に示すように、ｍ個のレーザダイオードＬＤ１～ＬＤｍ、ポンプコンバイナＰＣ、高反射ファイバブラッググレーティングＦＢＧ１、増幅用光ファイバＤＣＦ、及び低反射ファイバブラッググレーティングＦＢＧ２により構成することができる。図１には、ｍ＝３の場合の構成を例示しているが、レーザダイオードＬＤ１～ＬＤｍの個数ｍは任意である。
　各レーザダイオードＬＤｊは、ポンプ光を生成するポンプ光源として機能する（ｊ＝１，２，…，ｍ）。各レーザダイオードＬＤｊは、ポンプコンバイナＰＣの入力ポートに接続されている。各レーザダイオードＬＤｊにて生成されたポンプ光は、この入力ポートを介してポンプコンバイナＰＣに入力される。
　ポンプコンバイナＰＣは、レーザダイオードＬＤ１～ＬＤｍの各々にて生成されたポンプ光を合波する。ポンプコンバイナＰＣの出力ポートは、高反射ファイバブラッググレーティングＦＢＧ１を介して増幅用光ファイバＤＣＦに接続されている。ポンプコンバイナＰＣにて合波されたポンプ光は、この高反射ファイバブラッググレーティングＦＢＧ１を透過し、増幅用光ファイバＤＣＦのインナークラッドに入力される。
　増幅用光ファイバＤＣＦは、コアに希土類元素が添加されたダブルクラッドファイバであり、入力端に接続された高反射ファイバブラッググレーティングＦＢＧ１及び出射端に接続された低反射ファイバブラッググレーティングＦＢＧ２と共にレーザ発振器を構成する。増幅用光ファイバＤＣＦの出射端は、低反射ファイバブラッググレーティングＦＢＧ２を介してレーザコンバイナＬＣの入力ポートに接続されている。増幅用光ファイバＤＣＦにて生成されたレーザ光のうち、低反射ファイバブラッググレーティングＦＢＧ２を透過したレーザ光は、レーザコンバイナＬＣに入力される。
　（ファイバレーザシステムの特徴）
　以下、或るファイバレーザＦＬｉにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザＦＬｋ（ｋ≠ｉ）にて生成されたレーザ光と合波されるまでの個別光路に注目する。図１に示す構成を採用した場合には、そのファイバレーザＦＬｉの増幅用光フィアバＤＣＦと、そのファイバレーザＦＬｉに接続された、レーザコンバイナＬＣの入力ポートとが当該光路を構成する。ファイバレーザＦＬｉとレーザコンバイナＬＣの入力ポートとの間に伝送用光ファイバを介在させる場合には、この伝送用光ファイバも当該光路に含まれる。当該個別光路のことを、以下、「注目光路」と記載する。
　注目光路上の各点においては、誘導ラマン散乱が生じ得る。ここで、誘導ラマン散乱とは、注目光路の構成媒質である石英ガラスの格子振動との相互作用によって、レーザ光がストークス光（レーザ光よりも波長の長い散乱光）に変換される現象のことを指す。注目光路上の各点において誘導ラマン散乱により生じるストークス光のパワーＰは、その点に入射するレーザ光ＬのパワーＰＬとその点に入射するストークス光ＳのパワーＰＳとの積ＰＬ×ＰＳに比例する。
　ここで、注目光路上の各点に入射するレーザ光ＬのパワーＰＬには、順方向（レーザダイオードＬＤｉから出力部Ｃに向かう方向）に伝播する前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦのみならず、逆方向（出力部ＣからレーザダイオードＬＤｉに向かう方向）に伝播する後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢも含まれる。同様に、注目光路上の各点に入射するストークス光ＳのパワーＰＳには、順方向に伝播する前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦのみならず、逆方向に伝播する後進ストークス光ＳＢのパワーＰＳＢも含まれる。したがって、注目光路上の各点において誘導ラマン散乱により生じるストークス光のパワーＰは、ＰＬ×ＰＳ＝（ＰＬＦ＋ＰＬＢ）×（ＰＳＦ＋ＰＳＢ）に比例することになる。なお、後進レーザ光ＬＢ及び後進ストークス光ＳＢは、主に、前進レーザ光ＬＦ及び前進ストークス光ＳＦが加工対象物Ｗにおいて反射されることにより生じる。
　図１においては、ファイバレーザＦＬ２の個別光路上の点、より具体的には、ファイバレーザＦＬ２に接続された、レーザコンバイナＬＣの入力ポート上の点Ｐに入射する前進レーザ光ＬＦ、前進ストークス光ＳＦ、後進レーザ光ＬＢ、及び後進ストークス光ＳＢを模式的に示している。
　ところで、注目光路上の各点に入射する前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦ及び前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦは、レーザダイオードＬＤ１～ＬＤＮを点灯した直後に極大値を取り、その後、同点に入射する後進レーザＬＢ（前進レーザ光ＬＦの反射光）のパワーＰＬＢ及び後進ストークス光ＳＢ（前進ストークス光ＳＢの反射光）のパワーＰＳＢが極大値を取る。このため、生成されるストークス光のパワー（入射するストークス光ＳのパワーＰＳと入射するレーザ光ＬのパワーＰＬとの積に比例）が増大する時間帯、すなわち、ストークス光の発振に至る確率（以下、「ストークス発振確率」と記載）の高い時間帯は、レーザダイオードＬＤ１～ＬＤＮを点灯した直後である。
　特に、前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦが極大値を取る時刻ｔＳＦと後進ストークス光ＳＢのパワーＰＳＢが極大値を取る時刻ｔＳＢとの時間差Δｔｓ＝ｔＳＢ－ｔＳＦが、前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦのピークの半値半幅ＷＳＦ／２と後進ストークス光ＳＢのパワーＰＳＢのピークの半値半幅ＷＳＢ／２との和（ＷＳＦ＋ＷＳＢ）／２以下となる場合、ストークス光ＳのパワーＰｓ＝ＰＳＦ＋ＰＳＢの極大値が前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦの極大値よりも大きくなり得る。これは、後進ストークス光ＳＢの存在（加工対象物Ｗにおける反射の存在）により、ストークス発振確率が上昇することを意味する。
　同様に、前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦが極大値を取る時刻ｔＬＦと後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢが極大値を取る時刻ｔＬＢとの時間差ΔｔＬ＝ｔＬＢ－ｔＬＦが、前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦのピークの半値半幅ＷＬＦ／２と後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢのピークの半値半幅ＷＬＢ／２との和（ＷＬＦ＋ＷＬＢ）／２以下となる場合、全レーザ光ＬのパワーＰＬ＝ＰＬＦ＋ＰＬＢの極大値が前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦの極大値よりも大きくなり得る。これは、後進レーザ光ＬＢの存在（加工対象物Ｗにおける反射の存在）により、ストークス発振確率が上昇することを意味する。
　更に、（１）前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦが極大値を取る時刻ｔＳＦから後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢが極大値を取る時刻ｔＬＢまでの時間差ΔｔＳＬ＝ｔＬＢ－ｔＳＦが、前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦのピークの半値半幅ＷＳＦ／２と後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢのピークの半値半幅ＷＬＢ／２との和（ＷＳＦ＋ＷＬＢ）／２以下になる場合、及び、（２）前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦが極大値を取る時刻ｔＬＦから後進ストークス光ＳＢのパワーＰＳＢが極大値を取る時刻ｔＳＢまでの時間差ΔｔＬＳ＝ｔＳＢ－ｔＬＦが、前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦのピークの半値半幅ＷＬＦ／２と後進ストークス光ＳＢのパワーＰＳＢのピークの半値半幅ＷＳＢ／２との和（ＷＬＦ＋ＷＳＢ）／２以下になる場合にも、ストークス発振確率が上昇する。これは、誘導ラマン散乱により生じるストークス光のパワーＰは、ＰＬ×ＰＳ＝（ＰＬＦ＋ＰＬＢ）×（ＰＳＦ＋ＰＳＢ）に比例するためである。
　以上のように、前進ストークス光ＳＦ又は前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦ，ＰＳＦのピークと、後進ストークス光ＳＢ又は後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢ，ＰＳＢのピークとが、時間軸上で有意に重なり合う場合、ストークス発振確率が上昇する。そこで、本実施形態に係るファイバレーザシステムＦＬＳにおいては、加工対象物Ｗ等の反射体を出力部Ｃの出射面に接触させたときに、注目光路上の各点Ｐにおいて下記条件１～４を満たすように、光ファイバＭＭＦの長さ（共通光路の光路長）を設定する。
　条件１：前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦが極大値を取る時刻ｔＳＦと後進ストークス光ＳＢのパワーＰＳＢが極大値を取る時刻ｔＳＢとの時間差Δｔｓ＝ｔＳＢ－ｔＳＦが、前進ストークス光ＳＦのパワーのピークの半値半幅ＷＳＦ／２と後進ストークス光ＳＢのパワーのピークの半値半幅ＷＳＢ／２との和（ＷＳＦ＋ＷＳＢ）／２よりも大きくなる。
　条件２：前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦが極大値を取る時刻ｔＳＦから後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢが極大値を取る時刻ｔＬＢまでの時間差ΔｔＳＬ＝ｔＬＢ－ｔＳＦが、前進ストークス光ＳＦのパワーのピークの半値半幅ＷＳＦ／２と後進レーザ光ＬＢのパワーのピークの半値半幅ＷＬＢ／２との和（ＷＳＦ＋ＷＬＢ）／２よりも大きくなる。
　条件３：前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦが極大値を取る時刻ｔＬＦから後進ストークス光ＳＢのパワーＰＳＢが極大値を取る時刻ｔＳＢまでの時間差ΔｔＬＳ＝ｔＳＢ－ｔＬＦが、前進レーザ光ＬＦのパワーのピークの半値半幅ＷＬＦ／２と後進ストークス光ＳＢのパワーのピークの半値半幅ＷＳＢ／２との和（ＷＬＦ＋ＷＳＢ）／２よりも大きくなる。
　条件４：前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦが極大値を取る時刻ｔＬＦと後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢが極大値を取る時刻ｔＬＢとの時間差ΔｔＬ＝ｔＬＢ－ｔＬＦが、前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦのピークの半値半幅ＷＬＦ／２と後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢのピークの半値半幅ＷＬＢ／２との和（ＷＬＦ＋ＷＬＢ）／２よりも大きくなる。
　図２は、上記条件１～４の全てを満たす点Ｐにおける、前進レーザ光ＬＦ、後進レーザ光ＬＢ、前進ストークス光ＳＦ、及び後進ストークス光ＳＢのパワーＰＬＦ，ＰＬＢ，ＰＳＦ，ＰＳＢの時間変化を模式的に示すグラフである。
　上記条件１～４を満たす点Ｐにおいては、図２に示すように、前進ストークス光ＳＦ又は前進レーザ光ＬＦのパワーＰＬＦ，ＰＳＦのピークと、後進ストークス光ＳＢ又は後進レーザ光ＬＢのパワーＰＬＢ，ＰＳＢのピークとが、時間軸上で互いに分離される。したがって、上記条件１～４を満たす点Ｐにおいては、生成されるストークス光のパワーが後進ストークス光ＳＢ又は後進レーザ光ＬＢにより増大することを回避できる。
　注目光路上の各点Ｐにおいて上記条件１～４が満たされていることにより、注目光路上にて生成されるストークス光のパワーが後進ストークス光ＳＢ又は後進レーザ光ＬＢにより増大することを回避できる。これにより、レーザダイオードＬＤ１～ＬＤｎを点灯した直後に生じ得るストークス発振確率の上昇を抑え込むことができる。すなわち、従来よりも耐反射性の高いファイバレーザシステムを実現することができる。
　なお、加工対象物Ｗが出力部Ｃの出射面に接触している場合に注目光路上の点Ｐにおいて上記条件１～４が満たされていれば、加工対象物Ｗが出力部Ｃの出射面に接触していない場合にも該点Ｐにおいて上記条件１～４が自動的に満たされる。なぜなら、前者の場合よりも後者の場合の方が、該点Ｐから加工対象物Ｗまでの光路長が長くなり、その結果、上記各時間差ΔｔＳ，ΔｔＳ，ΔｔＬＳ，ΔｔＬが大きくなるためである。したがって、上述したとおり、加工対象物Ｗが出力部Ｃの出射面に接触している場合に注目光路上の各点Ｐにおいて上記条件１～４が満たされるように光ファイバＭＭＦの長さを設定しておけば、その使用方法に何らの制限を課すことなく、従来よりも耐反射性の高いファイバレーザシステムＦＬＳを実現することができる。
　また、前進レーザ光ＬＦのピークの半値幅ＷＬＦは、前進ストークス光ＳＦのパワーのピークの半値幅ＷＳＦよりも広く、前進レーザ光ＬＦが極大値を取る時刻ｔＬＦと前進ストークス光ＳＦが極大値を取る時刻ｔＳＦとの時間差ｔＳＦ－ｔＬＦは、これらの半値幅ＷＬＦ，ＷＳＦと比べて無視できる程度に小さい（図２参照）。同様に、後進レーザ光ＬＢのピークの半値幅ＷＬＢは、後進ストークス光ＳＢのパワーのピークの半値幅ＷＳＢよりも広く、後進レーザ光ＬＢが極大値を取る時刻ｔＬＢと後進ストークス光ＳＢが極大値を取る時刻ｔＳＢとの時間差ｔＳＢ－ｔＬＢは、これらの半値幅ＷＬＢ，ＷＳＢと比べて無視できる程度に小さい（図２参照）。このため、上記条件４が満たされていれば、上記条件１～３が自動的に満たされ、上記条件２又は上記条件３が満たされていれば、上記条件１が自動的に満たされる。したがって、（ａ）上記条件１～４が全て満たされる場合、（ｂ）上記条件１～３のみが満たされる場合、（ｃ）上記条件１、２のみが満たされる場合、（ｄ）上記条件１、３のみが満たされる場合、（ｅ）上記条件１のみが満たされる場合の５通りの場合が考えられる。最も高い耐反射性を得られるのが（ａ）の場合であり、その次に高い耐反射性を得られるのが（ｂ）の場合であり、その次に高い反射耐性を得られるのが（ｃ）又は（ｄ）の場合であり、その次に高い反射耐性を得られるのが（ｅ）の場合である。ただし、（ｅ）の場合であっても、上記条件１が満たされない場合（従来技術）よりも高い反射耐性が得られる点に変わりはない。
　なお、本実施形態においては、加工対象物Ｗ等の反射体を出力部Ｃの出射面に接触させたときに注目光路上の各点Ｐにおいて上記条件１～４を満たすよう、製造時に光ファイバＭＭＦの長さが設定されたファイバレーザシステムＦＬＳについて説明した。しかしながら、注目光路上の各点において上記条件１～４を満たすよう、使用時に出力部Ｃから加工対象物Ｗまでの距離を設定することによっても、注目光路上の各点において上記条件１～４を満たすよう、製造時に光ファイバＭＭＦの長さを設定することによって得られる効果と同等の効果を得ることができる。すなわち、ファイバレーザシステムＦＬＳを用いて加工対象部Ｗを加工する加工方法であって、注目光路上の各点において上記条件１～４を満たすよう、出力部Ｃから加工対象物Ｗまでの距離を設定する工程を含む加工方法を実施ことによっても、注目光路上の各点において上記条件１～４を満たすよう、光ファイバＭＭＦの長さを設定する工程を含む製造方法を実施することによって得られる効果と同等の効果を得ることができる。
　（実施例）
　ここで、前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦのピークの半値幅ＷＳＦ及び後進ストークス光ＳＢのパワーＰＳＢのピークの半値幅ＷＳＢがそれぞれ３００ｎｓである場合を例に、上記条件１を満たすために必要なファイバレーザシステムＦＬＳの具体例について簡単に説明する。
　前進ストークス光ＳＦのパワーＰＳＦが極大値を取る時刻ｔＳＦと後進ストークス光ＳＢのパワーＰＳＢが極大値を取る時刻ｔＳＢとの時間差ｔＳＢ－ｔＳＦをΔｔｓとして、条件１は、（ＷＳＦ＋ＷＳＢ）／２＜Δｔｓと表現することができる。注目光路上の点Ｐにおいて条件１を満たすためには、点Ｐから出力部Ｃまでの光路長をｘ［ｍ］として、（ＷＳＦ＋ＷＳＢ）／２＜２ｘ／ｖを満たせばよい。ここで、ｖ［ｍ／ｓ］は、ファイバレーザシステムＦＬＳ内を伝播する光の速度である。
　ここで、ＷＳＦ＝ＷＳＢ＝３００ｎｓ、ｖ＝２．０×１０８ｍ／ｓとすると、上記条件１は、最終的にｘ＞３０ｍと書き換えられる。したがって、例えば、光ファイバＭＭＦの長さを３０ｍに設定すれば、注目光路上の任意の点Ｐから出力部Ｃまでの光路長ｘは３０ｍよりも大きくなるので、上記条件１を満たす。これにより、従来よりも耐反射性の高いファイバレーザシステムＦＬＳを実現できることについては、上述したとおりである。
　〔まとめ〕
　本発明の一態様に係るファイバレーザシステムは、レーザ光を生成する複数のファイバレーザと、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光を合波するコンバイナと、上記コンバイナにて合波されたレーザ光を、入力端に接続された上記コンバイナから出射端に接続された出力部まで導く光ファイバと、を備えたファイバレーザシステムであって、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波される前の個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第１の条件が満たされるように、該ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波された後の共通光路の光路長が設定されている、ことを特徴とする。
　上記の構成によれば、上記個別光路上の各点に入射するストークス光のパワーが、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後に後進ストークス光の存在により上昇することを回避できる。これにより、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率を低下させることができる。
　本発明の別の態様に係るファイバレーザシステムにおいては、上記個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進レーザ光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進レーザ光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第２の条件を更に満たすように、上記共通光路の光路長が設定されている、ことが好ましい。
　上記の構成によれば、上記個別光路上の各点に入射する前進ストークス光のパワーと後進レーザ光のパワーとの積が、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後に後進レーザ光の存在により上昇することを回避できる。これにより、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率を低下させることができる。
　本発明の別の態様に係るファイバレーザシステムにおいては、上記個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進レーザ光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進レーザ光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第３の条件を更に満たすように、上記共通光路の光路長が設定されている、ことが好ましい。
　上記の構成によれば、上記個別光路上の各点に入射する前進レーザ光のパワーと後進ストークス光のパワーとの積が、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後に後進ストークス光の存在により上昇することを回避できる。これにより、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率を低下させることができる。
　本発明の別の態様に係るファイバレーザシステムにおいては、上記個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに、前進レーザ光のパワーが極大値を取る時刻と後進レーザ光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進レーザ光のパワーの半値半幅と後進レーザ光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第４の条件を更に満たすように、上記共通光路の光路長が設定されている、ことが好ましい。
　上記の構成によれば、上記個別光路上の各点に入射するレーザ光のパワーが、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後に後進レーザ光の存在により上昇することを回避できる。これにより、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率を低下させることができる。
　本発明の一態様に係るファイバレーザシステムの製造方法は、ファイバレーザシステムを製造する製造方法であって、上記ファイバレーザシステムは、レーザ光を生成する複数のファイバレーザと、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光を合波するコンバイナと、上記コンバイナにて合波されたレーザ光を、入力端に接続された上記コンバイナから出射端に接続された出力部まで導く光ファイバと、を備えており、当該製造方法は、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波される前の個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第１の条件が満たされるように、該ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波された後の共通光路の光路長を設定する工程を含んでいる、ことを特徴とする。
　上記の構成によれば、上記個別光路上の各点に入射するストークス光のパワーが、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後に後進ストークス光の存在により上昇することを回避できる。これにより、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率を低下させることができる。
　本発明の一態様に係る加工方法は、ファイバレーザシステムを用いて対象物を加工する加工方法において、上記ファイバレーザシステムは、レーザ光を生成する複数のファイバレーザと、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光を合波するコンバイナと、上記コンバイナにて合波されたレーザ光を、入力端に接続された上記コンバイナから出射端に接続された出力部まで導く光ファイバと、を備えており、当該加工方法は、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波される前の個別光路上の各点において、前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第１の条件を満たすように、上記出力部から上記対象物までの距離を設定する工程を含んでいる、ことを特徴とする。
　上記の構成によれば、上記個別光路上の各点に入射するストークス光のパワーが、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後に後進ストークス光の存在により上昇することを回避できる。これにより、各ファイバレーザの励起光源を点灯した直後にストークス光の発振が生じる確率を低下させることができる。
　（付記事項）
　本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
　ＦＬＳ　　　　　　　　ファイバレーザシステム
　ＦＬ１～ＦＬｎ　　　　ファイバレーザ
　ＬＣ　　　　　　　　　レーザコンバイナ（コンバイナ）
　ＭＭＦ　　　　　　　　光ファイバ
　Ｃ　　　　　　　　　　出力部
　ＬＤ１～ＬＤＮ　　　　レーザダイオード
　ＰＣ　　　　　　　　　ポンプコンバイナ
　ＦＢＧ１　　　　　　　高反射ファイバブラッググレーティング
　ＤＣＦ　　　　　　　　増幅用光フィアバ
　ＦＢＧ２　　　　　　　低反射ファイバブラッググレーティング
　Ｗ　　　　　　　　　　加工対象物（反射体）

Claims (6)

  1. 　レーザ光を生成する複数のファイバレーザと、
    　各ファイバレーザにて生成されたレーザ光を合波するコンバイナと、
    　上記コンバイナにて合波されたレーザ光を、入力端に接続された上記コンバイナから出射端に接続された出力部まで導く光ファイバと、を備えたファイバレーザシステムであって、
    　各ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波される前の個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第１の条件が満たされるように、該ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波された後の共通光路の光路長が設定されている、
    ことを特徴とするファイバレーザシステム。
  2. 　上記個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進レーザ光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進レーザ光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第２の条件を更に満たすように、上記共通光路の光路長が設定されている、
    ことを特徴とする請求項１に記載のファイバレーザシステム。
  3. 　上記個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進レーザ光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進レーザ光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第３の条件を更に満たすように、上記共通光路の光路長が設定されている、
    ことを特徴とする請求項１又は２に記載のファイバレーザシステム。
  4. 　上記個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに、前進レーザ光のパワーが極大値を取る時刻と後進レーザ光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進レーザ光のパワーの半値半幅と後進レーザ光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第４の条件を更に満たすように、上記共通光路の光路長が設定されている、
    ことを特徴とする請求項１～３の何れか１項に記載のファイバレーザシステム。
  5. 　ファイバレーザシステムを製造する製造方法であって、
    　上記ファイバレーザシステムは、レーザ光を生成する複数のファイバレーザと、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光を合波するコンバイナと、上記コンバイナにて合波されたレーザ光を、入力端に接続された上記コンバイナから出射端に接続された出力部まで導く光ファイバと、を備えており、
    　当該製造方法は、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波される前の個別光路上の各点において、反射体を上記出力部の出射面に接触させたときに前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第１の条件が満たされるように、該ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波された後の共通光路の光路長を設定する工程を含んでいる、
    ことを特徴とする製造方法。
  6. 　ファイバレーザシステムを用いて対象物を加工する加工方法において、
    　上記ファイバレーザシステムは、レーザ光を生成する複数のファイバレーザと、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光を合波するコンバイナと、上記コンバイナにて合波されたレーザ光を、入力端に接続された上記コンバイナから出射端に接続された出力部まで導く光ファイバと、を備えており、
    　当該加工方法は、各ファイバレーザにて生成されたレーザ光の、他のファイバレーザにて生成されたレーザ光と合波される前の個別光路上の各点において、前進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻と後進ストークス光のパワーが極大値を取る時刻との差が前進ストークス光のパワーの半値半幅と後進ストークス光のパワーの半値半幅との和よりも大きくなるという第１の条件を満たすように、上記出力部から上記対象物までの距離を設定する工程を含んでいる、
    ことを特徴とする加工方法。
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Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012165389A1 (ja) * 2011-05-31 2012-12-06 古河電気工業株式会社 レーザ装置および加工装置
JP2015095641A (ja) 2013-11-14 2015-05-18 株式会社フジクラ ファイバレーザ装置

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6340806B1 (en) * 1999-12-28 2002-01-22 General Scanning Inc. Energy-efficient method and system for processing target material using an amplified, wavelength-shifted pulse train
EP2106628B1 (en) * 2007-02-09 2016-09-07 Fujikura Ltd. Fiber laser
US10307862B2 (en) * 2009-03-27 2019-06-04 Electro Scientific Industries, Inc Laser micromachining with tailored bursts of short laser pulses
DE112011101288T5 (de) * 2010-04-12 2013-02-07 Lockheed Martin Corporation Strahldiagnostik- und Rückkopplungssystem sowie Verfahren für spektralstrahlkombinierteLaser
US20110280581A1 (en) * 2010-05-12 2011-11-17 Massachusetts Institute Of Technology Systems and methods for producing high-power laser beams
CN104617471B (zh) * 2015-01-26 2018-01-12 电子科技大学 一种基于光纤平端面菲涅尔反射的随机激光器

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012165389A1 (ja) * 2011-05-31 2012-12-06 古河電気工業株式会社 レーザ装置および加工装置
JP2015095641A (ja) 2013-11-14 2015-05-18 株式会社フジクラ ファイバレーザ装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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