WO2017085184A1 - Kondensationspartikelzähler mit flutungsschutz - Google Patents

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WO2017085184A1
WO2017085184A1 PCT/EP2016/078002 EP2016078002W WO2017085184A1 WO 2017085184 A1 WO2017085184 A1 WO 2017085184A1 EP 2016078002 W EP2016078002 W EP 2016078002W WO 2017085184 A1 WO2017085184 A1 WO 2017085184A1
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PCT/EP2016/078002
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Christos Berger
Martin CRESNOVERH
Gergely KEREKGYARTO
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Avl List Gmbh
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    • G01N21/94—Investigating contamination, e.g. dust

Definitions

  • the invention relates to a condensation particle counter with a saturation section, which is associated with at least one inlet for a particle-laden stream of an aerosol, the saturation section downstream of a condensation section, a measuring section for condensation particles and an outlet section are arranged and in the outlet section is a critical nozzle, of which an outlet line leads to a pump for sucking the aerosol.
  • the invention also relates to a method for operating such a condensation particle counter.
  • Condensation particle counters are optical measuring devices for detecting small solid particles with dimensions, for example in the nm range, with which a carrier gas, e.g. Air, engine exhaust etc. is loaded.
  • a carrier gas e.g. Air, engine exhaust etc.
  • This carrier gas with the particles is referred to below with the relevant technical term aerosol.
  • Condensation particle counters are used for example in clean room technology or for measuring exhaust gas flows.
  • condensation nucleus counters are used in which the aerosol, eg an exhaust gas, is sent through a supersaturated atmosphere.
  • the supersaturated atmosphere is generated, for example, in which the exhaust gas is saturated with vapors of a resource and then cooled.
  • the solid particles then serve as condensation nuclei and they are enlarged by heterogeneous condensation to the extent that they can be optically detected.
  • the size The solid particles from which this condensation process takes place depend on the supersaturation and are referred to as the Kelvin diameter. The smaller the Kelvin diameter for a given supersaturation, the smaller can be the solid particles that result in condensation of equipment.
  • a condensation particle counter basically consists of a saturation unit, a condensation unit and a measuring cell, as described in detail below.
  • EP 0 462 413 B which shows a saturation unit with a cylindrical body of porous material, followed by a condensation unit and a measuring cell at a right angle, should be mentioned in the relevant state of the art.
  • the operating fluid is provided in a cavity of the saturation unit. Losses of the operating fluid during the measuring operation are permanently compensated by external supply.
  • EP 2 194 370 A1 shows geometrically a similarly constructed device in which the saturation unit has a special shut-off device in order to prevent the penetration of equipment into the measuring cell.
  • WO 2012/142297 A1 shows an example of a saturation unit for a condensation particle counter, in which a porous body of interspersed with several channels through which the aerosol can flow.
  • US 2013/0180321 A1 discloses a condensation particle counter of the subject type, wherein a porous body has at its periphery a number of recesses in order to counteract undesirable capillary action between the outer wall and the porous body.
  • the actual measuring cell downstream of a pump for sucking the aerosol downstream, often between the measuring cell and the pump is a critical nozzle in the flow path, as shown for example, the already mentioned EP 2,194,370 AI.
  • a disadvantage of the known solutions is that it can quickly lead to flooding of the particle counter in case of problems with the supply of the aerosol - when it clogged, disconnected or otherwise misplaced the line: By working the downstream pump operating fluid sucked into sensitive areas of the meter, in particular in the measuring cell and it comes to a failure of the device.
  • An object of the invention is to counteract this problem in the simplest and most reliable way possible.
  • condensation particle counter of the aforementioned type in that at least one valve device is provided in the outlet between the critical nozzle and the pump and upstream of an input of the critical nozzle at least one pressure measuring device is arranged, wherein the outlet line in response to a measured value of the Pressure measuring device by means of the valve device is completely or partially closed.
  • the risk that flooding and defects will occur when the aerosol supply to the meter or the flow path in the meter is installed is considerably reduced. If a problematic pressure value occurs upstream of the critical nozzle, the effect of the pumping power on the flow path in the condensation particle counter can be reduced or completely switched off so that aspiration of the operating fluid into critical areas is prevented. This will not cause damage or possibly a failure of the meter, maintenance can be reduced.
  • At least one first pressure measuring device is arranged between the inlet for the aerosol in the condensation particle counter and an inlet of the critical nozzle facing the measuring section. This can be used in a simple manner, the absolute pressure within the condensation particle counter to trigger an actuation of the valve device.
  • a second pressure measuring device is designed as a differential pressure sensor and is preferably arranged in the inlet or upstream of the inlet.
  • the pressure difference between the inlet in the condensation particle counter and an ambient pressure of the condensation particle counter can be measured.
  • a differential pressure measurement is used to register critical pressure conditions in the condensation particle counter. Particularly good results are achieved if the outlet line can be completely or partially closed by the valve device if the measured value of the pressure measuring device falls below a predetermined pressure limit value. This can ensure that when a negative pressure in the counter occurs, the acting pump power is reduced or switched off. Such a negative pressure would cause the operating fluid to rise into sensitive areas and lead to lasting damage, or at least a temporary failure of the meter.
  • the object of the invention is also achieved with an initially mentioned method for operating a condensation particle counter, wherein the condensation particle counter has a saturation section, which is assigned at least one inlet for a particle-laden stream of an aerosol, the saturation section downstream of a condensation section, a measuring section for condensation particles and downstream of an outlet section and in the outlet section is a critical nozzle from which an outlet line leads to a pump for aspirating the aerosol, in which at least one valve device is provided, wherein according to the inventive solution, a measured value for pressure is determined upstream of an inlet of the critical nozzle and the valve device completely or partially closes the outlet line as a function of this measured value.
  • the determination of the measured value for the pressure or the pressure value can be carried out in any manner, either by direct measurement or by using other variables from which the pressure can be deduced.
  • At least one pressure measuring device arranged upstream of an input of the critical nozzle determines the measured value for pressure or pressure value.
  • the valve device completely or partially closes the outlet line when the measured value falls below a predetermined pressure limit value.
  • the absolute pressure within the condensation particle counter or a differential pressure to the surroundings of the condensation particle counter is determined as the measured value for pressure or pressure measurement value.
  • FIG. 2 is a perspective view of a variant of a saturation body
  • Fig. 6 is a section along the plane VII-VII of Fig. 1, and
  • Fig. 7 is a sectional view of a Sprintmandiosus.
  • a particle-laden aerosol which originates for example from the exhaust gases of an internal combustion engine, passes via an inlet 2, namely a line, into an inlet section E of the counter 1, from which it, here at its upper end, by means of a pump 3 via an outlet 4, namely, a line is sucked out of an outlet section A.
  • a saturation section S possibly an overfeed section U
  • an insulating section I - transfer section U and insulating section I can also be combined into one component - a condensation section K and a measuring section M. All these sections with possible variants and their function will be described in detail below.
  • the inlet section E has the function of ensuring a desired flow behavior, generally a laminar flow, in the direction downstream of the flow direction 110 of the aerosol downstream saturation portion S and the subsequent condensation section K.
  • a desired flow behavior generally a laminar flow
  • the detailed design of the here schematically outlined inlet section E is not the subject of the invention.
  • a two-part saturation body 10 in the saturation section S z. B. a two-part saturation body 10, according to the illustrated embodiment, a hollow cylinder 5 with a with respect to a longitudinal axis 100 of the saturation body 10 concentrically arranged inner cylinder 6, the latter is also formed here as a hollow cylinder with an inner bore 7.
  • the latter can, for example, accommodate a mechanically stabilizing and / or thermally conductive mandrel 8 (see FIG. 2) for adjusting the temperature.
  • a gap 9 with annular cross-section for the flow of the particle-laden Aerosols in the flow direction 110 which is indicated in Fig. 1 by arrows left.
  • an absorbent, porous material for example a sintered plastic, a wick material od.
  • a portion 5n is made of non-porous material, e.g. made of aluminum or a plastic, wherein the remaining portion 5p is made of porous material. If the porous material is not self-supporting, not shown, e.g. net-like holding structures are used.
  • the section 5n shown in FIG. 2 has a partial cross-sectional area 51 and a material thickness with a radial partial length 131.
  • the section 5p has a partial cross-sectional area 52 and also a material thickness with a radial partial length 131.
  • the inner cylinder 6 has a material thickness with a radial partial length 132.
  • a stored in a container 11 resources 12, such as water, an alkane or an alcohol or other suitable medium is fed via a line assembly 13 to the saturation body 10, wherein within the particle counter 1 condensed resource, for example via a line 14, a resource pump 15th and a filter 16 may be returned to the container 11 or simply discharged (not shown).
  • resources 12 such as water, an alkane or an alcohol or other suitable medium
  • a resource pump 15th and a filter 16 may be returned to the container 11 or simply discharged (not shown).
  • metering devices or valves in the lines 13, 14 are not shown for the sake of clarity. Only indicated, as known to those skilled in the art, are a heating unit 17 for the saturation section S, for example a heating jacket, and a tempering / cooling unit 18 for the condensation section K.
  • condensation particle counters with external equipment containers may experience problems with resource delivery due to pressure fluctuations between the pressure in the aerosol inlet or in the exhaust gas inlet to the condensation particle counter and the internal pressure in the equipment tank.
  • pressure fluctuations can occur, for example, when the aerosol inlet is clogged. This can lead to unwanted disturbances of the measuring operation such as flooding of the flow path of the aerosol up to the flooding of the measuring section M with resources.
  • a pressure equalization line 150 between the tubular inlet 2 and the container 11 is outlined.
  • the pressure equalization line 150 serves to equalize pressure differences between the aerosol inlet 2 and the resource container 11.
  • a further pressure equalization line 151 is shown by dashed lines, which extends directly from the container 11 into the saturation body 10 and serves to equalize the pressure between the equipment container 11 and the saturation section S.
  • one or more further pressure compensation lines may be arranged between the container 11 and the condensation section K if necessary.
  • the counting efficiency ie the number of detected particles of a certain size is small for very small particles, then increases very rapidly, for example in the range of 15 to 35 nm, for example at 50 to 50, and for larger particles , typically from 40 nm, at values of over 90%.
  • the temperature difference between the saturation section and the condensation section influences the particle size and the growth, respectively, the smaller the larger the temperature difference is, and the smaller the particles are detected.
  • FIG. 3 shows that a sector-shaped portion 6n of the inner cylinder 6 with a partial cross-sectional area 61 may consist of non-porous material, the remainder of the inner cylinder being a section 6p of porous material with a partial cross-sectional area 62.
  • the inner cylinder 6, which extends here in the radial direction 130 with a partial length 132, does not necessarily have to have an inner bore 7, but can also be designed as a full cylinder.
  • a ring insert 21 is provided, which on its underside, in the installed position, the inlet side 200 of the Sprintrabroughs U and the ring insert 21 forms, in continuation of the annular gap 9, an opening 22 in turn in the form of an annular gap, wherein from the top of the ring insert, which consists for example of aluminum, a number of individual channels 23, here nine individual channels 23 (in FIG 7, five of which are visible), open into the annular gap-shaped opening 22.
  • the top of the ring insert 21 shown here in Fig. 7 forms in the installed position, the outlet side 210 of the Matterudgerabites U.
  • the Studentsitrabites U or its ring insert 21 are in a preferred embodiment in an expedient manner with the saturation portion S in thermally conductive connection to an undesirable premature To prevent condensation in this area.
  • the provided in this embodiment, but not necessarily required insulating section I with the individual channels 24i provides for thermal separation of the saturation portion S from the condensation portion K.
  • a light unit 28 is provided for this purpose, e.g. a focused laser light source whose light beam strikes particles exiting the nozzle 27.
  • the resulting scattered light is detected by a photodetector 29 and the resulting signals are forwarded to an evaluation unit, not shown.
  • Other measuring methods can also be used here.
  • the aerosol with the particles passes after the measuring section into the outlet section A, which according to the invention has a special design which is intended to prevent clogging of a critical nozzle 30 arranged at the outlet of the counter 1.
  • This critical nozzle 30 is used in a known manner to set a constant volume flow and has a small diameter, typically 0.3 mm, with the risk that in the course of operation, the outflowing particles move this small opening and thus affect the accuracy or make the measurement impossible.
  • an outlet line 31 from the measuring section M ends in the outlet section A in a narrowed region 32, which opens into a particle catching chamber 34 with a sharp swirling edge 33.
  • the narrowed region 32 and additionally the swirling edge 33 lead to a swirling of the aerosol stream, which favors a deposition of particles, especially in the lower edge region 35 of the particle catching chamber, where (FIG. 1) deposited particles are indicated.
  • the following solution is provided: between the critical nozzle 30 - strictly speaking, between the output of the nozzle 30 facing away from the measuring section M - and the pump 3, at least one adjustable valve device 70 is provided.
  • the valve device 70 can be adjusted in dependence on a default value so that the outlet line in the region between the critical nozzle 30 and pump 3 is partially or completely closed.
  • the measured value of a pressure measuring device 71, 72 which is arranged upstream of an input of the critical nozzle 30 -in this case an inlet of the nozzle 30 facing the measuring section M-serves as the default value.
  • the pressure measuring device 71, 72 determines a pressure reading, which is compared with a predetermined pressure limit. In the embodiment discussed here, the outlet line 4 is completely or partially closed when the pressure reading falls below the pressure limit.
  • the processing of the measurement results and output of the manipulated variable to the valve device 70 is carried out by a control unit, not shown, which may be, for example, the control unit of the condensation particle counter 1.
  • the pumping action is reduced or switched off when it comes to a negative pressure in the condensation particle counter 1, which could cause flooding of the counter and damaging sensitive parts.
  • the pressure measuring device 71, 72 may be a first pressure measuring device 71, which is located between the inlet 2 for the Aerosol is disposed in the condensation particle counter 1 and the above-mentioned input of the critical nozzle 30.
  • any pressure sensor can be used which can measure an absolute pressure, or from the measurement of which an absolute pressure value can be determined.
  • the first pressure measuring device 71 thus measures the absolute pressure in the gas path within the condensation particle counter 1.
  • a second pressure measuring device 72 may be provided which is arranged in the inlet 2 or upstream of the inlet 2 and designed as a differential pressure sensor. In this case, the pressure difference between the inlet 2 and an ambient pressure of the condensation particle counter 1 is determined and used as a pressure measurement.
  • the first 71 and second pressure measuring means 72 may be provided alone or in combination with each other. The provision of further pressure measuring devices in the above range is possible. It is also possible that the second pressure measuring device 72 is arranged as a differential pressure sensor similar to the first pressure measuring device 71 in the gas path within the condensation particle counter 1.
  • the invention thus permits a method for operating a condensation particle counter 1, in which a measured value for pressure or pressure value is determined upstream of the critical nozzle 30 and a valve device 70 completely or partially closes the outlet line 4 as a function of this measured value-preferably if the measured value falls below a predetermined pressure limit.
  • the pressure value can be determined arbitrarily - directly or from other, available values.
  • at least one pressure measuring device 71, 72 is provided for this purpose.
  • the absolute pressure within the Condensation particle counter 1 are also used as a differential pressure to the environment of the condensation particle counter.
  • the invention prevents damage to the condensation particle counter 1 when e.g. By laying or clogging the aerosol supply line or within the counter to a negative pressure that would cause flooding with resources.

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen Kondensationspartikelzähler (1) mit einem Sättigungsabschnitt (S), dem zumindest ein Einlass (2) für einen mit Partikeln beladenen Strom eines Aerosols zugeordnet ist, wobei dem Sättigungsabschnitt (S) stromab (110) ein Kondensationsabschnitt (K), ein Messabschnitt (M) für Kondensationspartikel sowie ein Auslassabschnitt (A) nachgeordnet sind und im Auslassabschnitt eine kritische Düse (30) liegt, von welcher eine Auslassleitung (4) zu einer Pumpe (3) zum Absaugen des Aerosols führt, wobei in der Auslassleitung (4) zwischen der kritischen Düse (30) und der Pumpe (3) zumindest eine Ventilvorrichtung (70) vorgesehen ist und stromaufwärts eines Eingangs der kritischen Düse (30) zumindest eine Druckmesseinrichtung (71, 72) angeordnet ist, wobei die Auslassleitung (4) in Abhängigkeit eines Messwerts der Druckmesseinrichtung (71, 72) mittels der Ventilvorrichtung (70) ganz oder teilweise schließbar ist. Die Erfindung betrifft außerdem ein Verfahren zum Betreiben eines derartigen Kondensationspartikelzählers (1).

Description

B E S C H R E I B U N G
Kondensationspartikelzähler mit Flutungsschutz
Die Erfindung betrifft einen Kondensationspartikelzähler mit einem Sättigungsabschnitt, dem zumindest ein Einlass für einen mit Partikeln beladenen Strom eines Aerosols zugeordnet ist, wobei dem Sättigungsabschnitt stromab ein Kondensationsabschnitt, ein Messabschnitt für Kondensationspartikel sowie ein Auslassabschnitt nachgeordnet sind und im Auslassabschnitt eine kritische Düse liegt, von welcher eine Auslassleitung zu einer Pumpe zum Absaugen des Aerosols führt. Die Erfindung betrifft außerdem ein Verfahren zum Betreiben eines derartigen Kondensationspartikelzählers.
Kondensationspartikelzähler sind optische Messgeräte zur Erfassung kleiner Feststoffpartikel mit Abmessungen beispielsweise im nm-Bereich, mit welchen ein Trägergas, z.B. Luft, Motorabgase etc. beladen ist. Dieses Trägergas mit den Partikeln wird im Folgenden mit dem einschlägigen Fachbegriff Aerosol bezeichnet.
Kondensationspartikelzähler werden beispielsweise in der Reinraumtechnik oder zur Messung von Abgasströmen verwendet.
Feststoffpartikel im nm-Bereich sind zu klein, um direkt auf optischem Weg detektiert werden zu können. Um solche Feststoffpartikel doch messbar zu machen, werden Kondensationskernzähler verwendet, bei welchen das Aerosol, z.B. ein Abgas, durch eine übersättigte Atmosphäre geschickt wird. Die übersättigte Atmosphäre wird z.B. erzeugt, in dem das Abgas mit Dämpfen eines Betriebsmittels gesättigt und anschließend abgekühlt wird. Die Feststoffpartikel dienen dann als Kondensationskerne und sie werden durch heterogene Kondensation soweit vergrößert, dass sie optisch detektiert werden können. Die Größe der Feststoffpartikel, ab der dieser Kondensationsprozess stattfindet, ist von der Übersättigung abhängig und wird als Kelvin-Durchmesser bezeichnet. Je kleiner der Kelvindurchmesser für eine bestimmte Übersättigung ist, desto kleiner können die Feststoffpartikel sein, die zur Kondensation von Betriebsmittel führen. Entsprechend von Vorgaben, z.B. gesetzlichen Anforderungen, ist beispielsweise für Abgase von Kraftfahrzeugen der Partikelgrößenbereich von größer 20 nm, typischerweise 23 nm, bis 2.5 μιτι zu detektieren und das Abgas auf eine Temperatur von <35°C vor der eigentlichen Messung zu konditionieren. Durch die Kondensation steigt die Größe der Partikel an, beispielsweise auf ca. 5 pm. Partikel solcher Größe können einzeln optisch detektiert werden, z.B. mit optischen Partikelzählern auf Basis von Streulicht.
Ein Kondensationspartikelzähler besteht prinzipiell aus einer Sättigungseinheit, einer Kondensationseinheit und einer Messzelle, wie weiter unten im Detail beschrieben. Dabei sei zum relevanten Stand der Technik beispielsweise die EP 0 462 413 B genannt, welche eine Sättigungseinheit mit einem zylindrischen Körper aus porösem Material zeigt, an den in rechtem Winkel anschließend eine Kondensationseinheit und eine Messzelle folgen. Dabei wird die Betriebsflüssigkeit in einem Hohlraum der Sättigungseinheit bereitgestellt. Verluste der Betriebsflüssigkeit während des Messbetriebs werden permanent durch Zufuhr von außen ausgeglichen.
Die EP 2 194 370 AI zeigt geometrisch eine ähnlich aufgebaute Vorrichtung, bei welcher die Sättigungseinheit eine besondere Absperreinrichtung besitzt, um das Eindringen von Betriebsmittel in die Messzelle zu verhindern.
Die WO 2012/142297 AI zeigt ein Beispiel einer Sättigungseinheit für einen Kondensationspartikelzähler, bei welcher ein poröser Körper von mehreren Kanälen durchsetzt ist, durch welche das Aerosol strömen kann.
Schließlich ist der US 2013/0180321 AI ein Kondensationspartikelzähler der gegenständlichen Art zu entnehmen, wobei ein poröser Körper an seinem Umfang eine Anzahl von Ausnehmungen aufweist, um einer unerwünschten Kapillarwirkung zwischen der äußeren Wandung und dem porösen Körper entgegenzuwirken.
Der eigentlichen Messzelle ist stromab eine Pumpe zum Absaugen des Aerosols nachgeordnet, wobei häufig zwischen der Messzelle und der Pumpe eine kritische Düse im Strömungsweg liegt, wie dies beispielsweise die bereits genannte EP 2 194 370 AI zeigt.
Nachteilig bei den bekannten Lösungen ist nun, dass es bei Problemen mit dem Zuleiten des Aerosols - wenn es beispielsweise die Leitung verstopft, abgeklemmt oder sonst wie verlegt wird - rasch zu einem Fluten des Partikelzählers kommen kann : Durch das Arbeiten der stromabwärts gelegenen Pumpe wird Betriebsflüssigkeit in sensible Bereiche des Zählers, insbesondere in die Messzelle gesaugt und es kommt zu einem Ausfall des Geräts.
Eine Aufgabe der Erfindung liegt darin, auf möglichst einfache und zuverlässige Weise diesem Problem entgegen zu wirken.
Diese Aufgabe wird mit einem Kondensationspartikelzähler der eingangs genannten Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass in der Auslassleitung zwischen der kritischen Düse und der Pumpe zumindest eine Ventilvorrichtung vorgesehen ist und stromaufwärts eines Eingangs der kritischen Düse zumindest eine Druckmesseinrichtung angeordnet ist, wobei die Auslassleitung in Abhängigkeit eines Messwerts der Druckmesseinrichtung mittels der Ventilvorrichtung ganz oder teilweise schließbar ist.
Dank der Erfindung wird die Gefahr, dass es bei Verlegen der Aerosolzufuhr zum Zähler bzw. des Strömungswegs im Zähler zu einem Fluten und Defekten kommt, erheblich vermindert. Wenn es stromaufwärts der kritischen Düse zu einem problematischen Druckwert kommt, kann die Wirkung der Pumpleistung auf den Strömungsweg im Kondensationspartikelzähler reduziert oder ganz weggeschaltet werden, so dass ein Ansaugen der Betriebsflüssigkeit in kritische Bereiche verhindert wird. Dadurch kommt es nicht zu Beschädigungen oder womöglich einem Ausfall des Zählers, Wartungsaufwand kann reduziert werden.
In einer Variante der Erfindung ist zumindest einen erste Druckmesseinrichtung zwischen dem Einlass für das Aerosol in den Kondensationspartikelzähler und einem dem Messabschnitt zugewandten Eingang der kritischen Düse angeordnet. Damit kann auf einfache Weise der Absolutdruck innerhalb des Kondensationspartikelzählers herangezogen werden, um eine Betätigung der Ventilvorrichtung auszulösen.
In einer weiteren Variante ist stattdessen oder zusätzlich eine zweite Druckmesseinrichtung als Differenzdrucksensor ausgeführt und vorzugsweise im Einlass oder stromaufwärts des Einlasses angeordnet. Vorteilhafterweise ist mit der zweiten Druckmesseinrichtung die Druckdifferenz zwischen dem Einlass in den Kondensationspartikelzähler und einem Umgebungsdruck des Kondensationspartikelzählers messbar. Gemäß dieser Variante wird eine Differenzdruckmessung eingesetzt, um kritische Druckzustände im Kondensationspartikelzähler zu registrieren. Besonders gute Ergebnisse werden erzielt, wenn die Auslassleitung durch die Ventilvorrichtung ganz oder teilweise schließbar ist, wenn der Messwert der Druckmesseinrichtung einen vorgegebenen Druckgrenzwert unterschreitet. Damit kann sichergestellt werden, dass bei Auftreten eines Unterdrucks im Zähler die einwirkende Pumpleistung reduziert oder weggeschaltet wird. Ein derartiger Unterdruck würde ein Aufsteigen der Betriebsflüssigkeit in sensible Bereiche bewirken und zu nachhaltigen Schäden, zumindest aber zu einem zeitweisen Ausfall des Zählers führen.
Die Aufgabe der Erfindung wird auch mit einem eingangs erwähnten Verfahren zum Betreiben eines Kondensationspartikelzähler gelöst, wobei der Kondensationspartikelzähler einen Sättigungsabschnitt aufweist, dem zumindest ein Einlass für einen mit Partikeln beladenen Strom eines Aerosols zugeordnet ist, wobei dem Sättigungsabschnitt stromab ein Kondensationsabschnitt, ein Messabschnitt für Kondensationspartikel sowie ein Auslassabschnitt nachgeordnet sind und im Auslassabschnitt eine kritische Düse liegt, von welcher eine Auslassleitung zu einer Pumpe zum Absaugen des Aerosols führt, in der zumindest eine Ventilvorrichtung vorgesehen ist, wobei gemäß erfinderischer Lösung stromaufwärts eines Eingangs der kritischen Düse ein Messwert für Druck ermittelt wird und die Ventilvorrichtung in Abhängigkeit dieses Messwerts die Auslassleitung ganz oder teilweise verschließt. Grundsätzlich kann dabei die Ermittlung des Messwerts für den Druck bzw. des Druckwerts auf beliebige Art erfolgen, entweder durch direkte Messung oder Heranziehung anderer Größen, aus denen sich auf den Druck rückschließen lässt.
Günstigerweise ermittelt zumindest eine stromaufwärts eines Eingangs der kritischen Düse angeordnete Druckmesseinrichtung den Messwert für Druck bzw. Druckwert. In einer Variante der Erfindung verschließt die Ventilvorrichtung die Auslassleitung ganz oder teilweise, wenn der Messwert einen vorgegebenen Druckgrenzwert unterschreitet.
In einer weiteren Variante der Erfindung wird als Messwert für Druck bzw. Druckmesswert der Absolutdruck innerhalb des Kondensationspartikelzählers oder ein Differenzdruck zur Umgebung des Kondensationspartikelzählers ermittelt.
Die Erfindung samt weiteren Vorteilen ist im Folgenden anhand eines nicht einschränkenden Ausführungsbeispiels näher erläutert, das in den Zeichnungen veranschaulicht ist. In diesen zeigen
Fig. 1 einen schematischen vereinfachten Schnitt durch einen gemäß der Erfindung ausgebildeten Kondensationspartikelzähler,
Fig. 2 in schaubildlicher Darstellung eine Variante eines Sättigungskörpers,
Fig. 3 einen Schnitt durch eine weitere Variante eines Sättigungskörpers,
Fig. 4 einen Schnitt nach der Ebene VI-VI der Fig. 1,
Fig. 5 einen Schnitt nach der Ebene VIII-VIII der Fig. 1,
Fig. 6 einen Schnitt nach der Ebene VII-VII der Fig. 1, und
Fig. 7 eine Schnittdarstellung eines Überführabschnitts für den Übergang von einem Ringspalt auf Einzelkanäle.
Unter Bezugnahme auf Fig. 1 wird an Hand einer vereinfachten schematischen Darstellung ein Ausführungsbeispiel eines nach der Erfindung ausgebildeten Kondensationspartikelzählers 1 beschrieben. Ein partikelbeladenes Aerosol, das beispielsweise aus den Abgasen eines Verbrennungsmotors stammt, gelangt über einen Einlass 2, nämlich eine Leitung, in einen Einlassabschnitt E des Zählers 1, aus dem es, hier an seinem oberen Ende, mittels einer Pumpe 3 über einen Auslass 4, nämlich eine Leitung, aus einem Auslassabschnitt A abgesaugt wird. Zwischen dem Einlassabschnitt E und dem Auslassabschnitt A liegen ein Sättigungsabschnitt S, gegebenenfalls ein Überführabschnitt U, ein Isolierabschnitt I - Überführabschnitt U und Isolierabschnitt I können auch in ein Bauteil kombiniert sein -, ein Kondensationsabschnitt K und ein Messabschnitt M. Alle diese Abschnitte mit möglichen Varianten sowie deren Funktion werden nachstehend detailliert beschrieben.
Dem Einlassabschnitt E kommt die Funktion zu, ein gewünschtes Strömungsverhalten, im Allgemeinen ein laminares, in dem in Strömungsrichtung 110 des Aerosols stromabwärts folgenden Sättigungsabschnitt S sowie dem nachfolgenden Kondensationsabschnitt K sicher zu stellen. Die nähere Ausbildung des hier nur schematisch skizzierten Einlassabschnittes E ist jedoch nicht Gegenstand der Erfindung.
Wie auch aus Fig. 2 ersichtlich, ist in dem Sättigungsabschnitt S z. B. ein zweiteiliger Sättigungskörper 10 angeordnet, gemäß dem dargestellten Ausführungsbeispiel ein Hohlzylinder 5 mit einem zu diesem bezüglich einer Längsachse 100 des Sättigungskörpers 10 konzentrisch angeordneten Innenzylinder 6, wobei letzterer hier gleichfalls als Hohlzylinder mit einer Innenbohrung 7 ausgebildet ist. Letztere kann beispielsweise einen mechanisch stabilisierenden und/oder wärmeleitenden Dorn 8 (siehe Fig. 2) zur Temperatureinstellung aufnehmen. Zwischen beiden Zylindern 5 und 6 ist ein Spalt 9 mit ringförmigem Querschnitt für den Durchfluss des partikelbeladenen Aerosols in Strömungsrichtung 110, die in Fig. 1 durch Pfeile angedeutet ist, belassen.
Als Material wird für die beiden Zylinder 5, 6, welche hier einen zweiteiligen Sättigungskörper 10 bilden, ein saugfähiges, poröses Material, beispielsweise ein gesinterter Kunststoff, ein Dochtmaterial od. dgl. verwendet; bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel ist jedoch zumindest ein Abschnitt 5n (siehe Fig. 2), hier ein Sektor des Hohlzylinders 5, aus nicht porösem Material, wie z.B. aus Aluminium oder aus einem Kunststoff gefertigt, wobei der restliche Abschnitt 5p aus porösem Material besteht. Falls das poröse Material nicht selbsttragend ist, können nicht gezeigte, z.B. netzartige Haltestrukturen verwendet werden. Der in Fig. 2 gezeigte Abschnitt 5n weist eine Teilquerschnittsfläche 51 sowie eine Materialstärke mit einer radialen Teillänge 131 auf. Der Abschnitt 5p weist eine Teilquerschnittsfläche 52 sowie ebenfalls eine Materialstärke mit einer radialen Teillänge 131 auf. Der Innenzylinder 6 weist eine Materialstärke mit einer radialen Teillänge 132 auf.
Ein in einem Behälter 11 gespeichertes Betriebsmittel 12, beispielsweise Wasser, ein Alkan oder ein Alkohol oder ein anderes geeignetes Medium, wird über eine Leitungsanordnung 13 zu dem Sättigungskörper 10 geführt, wobei innerhalb des Partikelzählers 1 kondensiertes Betriebsmittel beispielsweise über eine Leitung 14, eine Betriebsmittelpumpe 15 und ein Filter 16 wieder in den Behälter 11 rückgeführt oder einfach abgeführt (nicht gezeigt) werden kann. Allenfalls zur Dosierung bzw. zur Durchflusssteuerung des Betriebsmittels 12 erforderliche Dosiereinrichtungen oder Ventile in den Leitungen 13, 14 sind der besseren Übersicht wegen nicht eingezeichnet. Nur angedeutet, da dem Fachmann bekannt, sind eine Heizeinheit 17 für den Sättigungsabschnitt S, beispielsweise ein Heizmantel, und eine Temperier-/Kühleinheit 18 für den Kondensationsabschnitt K.
Es ist des Weiteren bekannt, dass es bei Kondensationspartikelzählern mit externen Betriebsmittelbehältern aufgrund von Druckschwankungen zwischen dem Druck im Aerosol-Einlass bzw. in der Abgaszuleitung zum Kondensationspartikelzähler und dem Innendruck im Betriebsmittelbehälter zu Problemen bei der Betriebsmittelzufuhr kommen kann. Solche Druckschwankungen können beispielsweise dann auftreten, wenn der Aerosoleinlass verstopft ist. Dadurch kann es zu unerwünschten Störungen des Messbetriebs wie beispielsweise zu einem Fluten des Strömungswegs des Aerosols bis hin zum Fluten des Messabschnitts M mit Betriebsmittel kommen. Ebenso kann es aufgrund von Störungen in der Betriebsmittelzufuhr zu einem unerwünschten Austrocknen des Sättigungskörpers kommen.
Um die vorgenannten Betriebsstörungen verhindern zu können und einen ständigen Druckausgleich zwischen dem Aerosol-Einlass 2 und dem Betriebsmittelbehälter 11 zu gewährleisten, ist in der in Fig. 1 veranschaulichten Ausführung des Kondensationspartikelzählers 1 eine Druckausgleichleitung 150 zwischen dem rohrförmigen Einlass 2 und dem Behälter 11 skizziert. Vorteilhaft dient die Druckausgleichleitung 150 dazu, Druckunterschiede zwischen dem Aerosoleinlass 2 und dem Betriebsmittelbehälter 11 auszugleichen. Alternativ oder in Ergänzung dazu ist in Fig. 1 eine weitere Druckausgleichleitung 151 strichliert eingezeichnet, die vom Behälter 11 direkt in den Sättigungskörper 10 reicht und zum Druckausgleich zwischen dem Betriebsmittelbehälter 11 und dem Sättigungsabschnitt S dient. Ebenso können eine oder mehrere weitere Druckausgleichleitungen, die hier nicht eingezeichnet sind, erforderlichenfalls zwischen dem Behälter 11 und dem Kondensationsabschnitt K angeordnet sein. Das im auf eine vorgegebene Temperatur aufgeheizten Sättigungsabschnitt S vorhandene übersättigte Aerosol durchströmt den auf eine gleichfalls vorgegebene Temperatur abgekühlten Kondensationsabschnitt K, wo das Betriebsmittel auf die im Aerosol vorhandenen Partikel aufkondensiert und somit zu der erwünschten Partikelvergrößerung führt. Die Zähleffizienz, d.h. die Anzahl der erfassten Partikel einer bestimmten Größe ist bei sehr kleinen Partikeln gering, steigt dann beispielsweise im Bereich einer Partikelgröße von 15 bis 35 nm sehr rasch an, wobei sie z.B. bei 23 nm 50% beträgt, und liegt bei größeren Partikel, typisch ab 40 nm, bei Werten von über 90%. Zu beachten ist auch, dass dieTemperaturdifferenz zwischen Sättigungsabschnitt und Kondensationsabschnitt die Partikelgröße bzw. das Aufwachsen beeinflusst, wobei umso kleinere Partikel erfasst werden, je größer diese Temperaturdifferenz ist.
Fig. 3 zeigt, dass ein sektorförmiger Abschnitt 6n des Innenzylinders 6 mit einer Teilquerschnittsfläche 61 aus nicht-porösem Material bestehen kann, wobei der Rest des Innenzylinders ein Abschnitt 6p aus porösem Material mit einer Teilquerschnittsfläche 62 ist. An dieser Stelle sei angemerkt, dass der Innenzylinder 6, der sich hier in radialer Richtung 130 mit einer Teillänge 132 erstreckt, nicht notwendigerweise eine Innenbohrung 7 besitzen muss, sondern auch als voller Zylinder ausgebildet sein kann.
Wieder auf Fig. 1 zurückkommend und unter Beiziehung der Fig. 4, 5 und 6 sowie der Fig. 7 erkennt man die Ausbildung des Überführabschnittes U, welchem die Aufgabe zukommt, die Strömung aus dem ringförmigen Spalt 9 möglichst laminar in eine Anzahl von stromab gelegenen Einzelkanälen überzuführen. Dazu ist bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel ein Ringeinsatz 21 vorgesehen, der an seiner Unterseite, die in Einbaulage die Einlassseite 200 des Überführabschnitts U bzw. des Ringeinsatzes 21 bildet, in Fortsetzung des Ringspaltes 9 eine Öffnung 22 wiederum in Form eines Ringspaltes aufweist, wobei von der Oberseite des Ringeinsatzes, der beispielsweise aus Aluminium besteht, eine Anzahl von Einzelkanälen 23, hier neun Einzelkanäle 23 (in Fig. 7 sind davon fünf zu sehen) , in die Ringspalt- förmige Öffnung 22 münden. Die hier in Fig. 7 gezeigte Oberseite des Ringeinsatzes 21 bildet in Einbaulage die Auslassseite 210 des Überführabschnitts U. Der Überführabschnitt U bzw. sein Ringeinsatz 21 stehen bei einer bevorzugten Ausführungsform in zweckmäßiger Weise mit dem Sättigungsabschnitt S in thermisch leitender Verbindung, um eine unerwünschte vorzeitige Kondensation in diesem Bereich zu verhindern.
Wesentlich ist dabei ein Übergang von der ringspalt-förmigen Öffnung 22 in die Einzelkanäle 23 der so stetig wie möglich erfolgt, um die Strömung des Aerosols ohne Verwirbelungen laminar weiter in Einzelkanäle 24i des Isolierabschnittes I bzw. deren Fortsetzung, nämlich Einzelkanäle 24K des Kondensationsabschnittes K, zu führen. In diesem Abschnitt sind die Einzelkanäle 24K in einem Kondensationseinsatz 25 ausgebildet, in dessen oberen Bereich sie wieder zu einem Einzelkanal 26 zusammengeführt sind, welcher dann in eine Vereinzelungsdüse 27 mündet, die vor oder in dem Messabschnitt M gelegen ist. Aus den Schnitten der Fig. 4, 5 und 6 erkennt man, dass der Ringspalt 9 des Sättigungsabschnitts S (Fig. 4) weiter oben im Isolierabschnitt I (Fig. 6) in Einzelkanäle 23 übergegangen ist. Noch weiter oben, im Bereich des Kondensationsabschnittes K, liegen diese Einzelkanäle bereits enger beisammen (Fig. 5), um dann in den einzigen Einzelkanal 26 kurz vor der Düse 27 überzugehen.
Der bei diesem Ausführungsbeispiel vorgesehene, jedoch nicht unbedingt erforderliche Isolierabschnitt I mit den Einzelkanälen 24i sorgt für eine thermische Trennung des Sättigungsabschnittes S von dem Kondensationsabschnitt K.
In dem Messabschnitt M erfolgt die eigentliche Zählung der durch Kondensation vergrößerten Partikel, die mit dem Aerosolstrom aus der Vereinzelungsdüse 27 austreten. In bekannter Weise ist hierzu eine Lichteinheit 28 vorgesehen, z.B. eine fokussierte Laserlichtquelle, deren Lichtstrahl auf aus der Düse 27 austretende Partikel trifft. Das entstehende Streulicht wird von einem Photodetektor 29 erfasst und die entstehenden Signale werden an eine nicht dargestellte Auswerteeinheit weitergeleitet. Auch andere Messmethoden können hier zur Anwendung kommen.
Das Aerosol mit den Partikeln gelangt nach dem Messabschnitt in den Auslassabschnitt A, der gemäß der Erfindung eine besondere Gestaltung aufweist, welche ein Verstopfen einer am Auslass des Zählers 1 angeordneten kritischen Düse 30 verhindern soll. Diese kritische Düse 30 dient in bekannter Weise der Einstellung eines konstanten Volumenstroms und weist einen geringen Durchmesser, typischerweise 0,3 mm, auf, wobei die Gefahr besteht, dass im Laufe des Betriebs die ausströmenden Partikel diese kleine Öffnung verlegen und somit die Messgenauigkeit beeinträchtigen oder die Messung unmöglich machen.
Um diesem Nachteil zu begegnen, endet im Auslassabschnitt A eine Austrittsleitung 31 aus dem Messabschnitt M in einem verengten Bereich 32, der mit einer scharfen Verwirbelungskante 33 in eine Partikel- Fangkammer 34 mündet. Der verengte Bereich 32 und zusätzlich die Verwirbelungskante 33 führen zu einer Verwirbelung des Aerosolstroms, welche eine Ablagerung von Partikeln vor allem im unteren Randbereich 35 der Partikel-Fangkammer begünstigt, wo (Fig. 1) abgelagerte Partikel angedeutet sind. Um weiter oben beschriebene unerwünschte Störungen des Messbetriebs wie beispielsweise das Fluten des Strömungswegs des Aerosols bis hin zum Fluten des Messabschnitts M mit Betriebsmittel wirkungsvoll zu verhindern, was bei Druckschwankungen aufgrund z.B. Verstopfens des Aerosoleinlasses 2 auftreten kann, ist folgende Lösung vorgesehen : Zwischen der kritischen Düse 30 - streng genommen zwischen dem vom Messabschnitt M abgewandten Ausgang der Düse 30 - und der Pumpe 3 ist zumindest eine einstellbare Ventilvorrichtung 70 vorgesehen. Die Ventilvorrichtung 70 kann in Abhängigkeit von einem Vorgabewert so verstellt werden, dass die Auslassleitung im Bereich zwischen kritischer Düse 30 und Pumpe 3 teilweise oder ganz verschlossen wird.
Als Vorgabewert dient dabei der Messwert einer Druckmesseinrichtung 71, 72, die stromaufwärts eines Eingangs der kritischen Düse 30 - hier also einem dem Messabschnitt M zugewandten Eingang der Düse 30 - angeordnet ist.
Die Druckmesseinrichtung 71, 72 ermittelt einen Druckmesswert, der mit einem vorgegebenen Druckgrenzwert verglichen wird. Im hier diskutierten Ausführungsbeispiel wird die Auslassleitung 4 ganz oder teilweise verschlossen, wenn der Druckmesswert den Druckgrenzwert unterschreitet. Die Verarbeitung der Messergebnisse und Ausgabe der Stellgröße an die Ventilvorrichtung 70 erfolgt dabei durch eine nicht dargestellte Steuereinheit, bei der es sich beispielsweise um die Steuereinheit des Kondensationspartikelzählers 1 handeln kann.
Damit wird die Pumpwirkung reduziert oder weggeschaltet, wenn es im Kondensationspartikelzähler 1 zu einem Unterdruck kommt, der ein Fluten des Zählers und Beschädigen sensibler Teile bewirken könnte.
Bei der Druckmesseinrichtung 71, 72 kann es sich um eine erste Druckmesseinrichtung 71 handeln, die zwischen dem Einlass 2 für das Aerosol in den Kondensationspartikelzähler 1 und dem oben geschilderten Eingang der kritischen Düse 30 angeordnet ist. Dazu kann ein beliebiger Drucksensor verwendet werden, der einen Absolutdruck messen kann, bzw. aus dessen Messung ein Absolutdruckwert ermittelt werden kann. Die erste Druckmesseinrichtung 71 misst also den Absolutdruck im Gasweg innerhalb des Kondensationspartikelzählers 1.
In einer Variante der Erfindung kann stattdessen oder zusätzlich eine zweite Druckmesseinrichtung 72 vorgesehen sein, die im Einlass 2 oder stromaufwärts des Einlasses 2 angeordnet und als Differenzdrucksensor ausgeführt ist. Dabei wird die Druckdifferenz zwischen dem Einlass 2 und einem Umgebungsdruck des Kondensationspartikelzählers 1 ermittelt und als Druckmesswert herangezogen.
Die erste 71 und zweite Druckmesseinrichtung 72 können alleine oder auch in Kombination miteinander vorgesehen sein. Auch das Vorsehen weiterer Druckmesseinrichtungen im genannten Bereich ist möglich. Es ist auch möglich, dass die zweite Druckmesseinrichtung 72 als Differenzdrucksensor ähnlich der ersten Druckmesseinrichtung 71 im Gasweg innerhalb des Kondensationspartikelzählers 1 angeordnet ist.
Die Erfindung erlaubt damit ein Verfahren zum Betreiben eines Kondensationspartikelzählers 1, bei dem stromaufwärts der kritischen Düse 30 ein Messwert für Druck bzw. Druckwert ermittelt und eine Ventilvorrichtung 70 in Abhängigkeit von diesem Messwert die Auslassleitung 4 ganz oder teilweise verschließt - vorzugsweise dann, wenn der Messwert einen vorgegebenen Druckgrenzwert unterschreitet. Grundsätzlich kann der Druckwert dabei beliebig ermittelt werden - direkt oder aus anderen, bereitstehenden Werten. Vorzugsweise ist dazu zumindest eine Druckmesseinrichtung 71, 72 vorgesehen. Als Messwert für Druck bzw. Druckwert kann der Absolutdruck innerhalb des Kondensationspartikelzählers 1 ebenso herangezogen werden wie ein Differenzdruck zur Umgebung des Kondensationspartikelzählers.
Dabei kann z.B. in einem ersten Unterschreitungsbereich, der nahe dem Druckgrenzwert liegt, eine Querschnittsverringerung der Auslassleitung 4 durch die Ventilvorrichtung 70 erfolgen und erst bei weiterem Unterschreiten des Druckgrenzwerts ein vollständiges Absperren der Auslassleitung 4 erfolgen. Es ist aber auch möglich, dass sofort bei Unterschreiten des Druckgrenzwerts die Auslassleitung 4 komplett abgesperrt wird.
Durch die Erfindung wird ein Beschädigen des Kondensationspartikelzählers 1 verhindert, wenn es z.B. durch Verlegen oder Verstopfen der Aerosolzuleitung bzw. innerhalb des Zählers zu einem Unterdruck kommt, der ein Fluten mit Betriebsmittel bewirken würde.

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
1. Kondensationspartikelzähler (1) mit einem Sättigungsabschnitt (S), dem zumindest ein Einlass (2) für einen mit Partikeln beladenen Strom eines Aerosols zugeordnet ist, wobei dem Sättigungsabschnitt (S) stromab (110) ein Kondensationsabschnitt (K), ein Messabschnitt (M) für Kondensationspartikel sowie ein Auslassabschnitt (A) nachgeordnet sind und im Auslassabschnitt eine kritische Düse (30) liegt, von welcher eine Auslassleitung (4) zu einer Pumpe (3) zum Absaugen des Aerosols führt, dadurch gekennzeichnet, dass
in der Auslassleitung (4) zwischen der kritischen Düse (30) und der Pumpe (3) zumindest eine Ventilvorrichtung (70) vorgesehen ist und stromaufwärts eines Eingangs der kritischen Düse (30) zumindest eine Druckmesseinrichtung (71, 72) angeordnet ist, wobei die Auslassleitung (4) in Abhängigkeit eines Messwerts der Druckmesseinrichtung (71, 72) mittels der Ventilvorrichtung (70) ganz oder teilweise schließbar ist.
2. Kondensationspartikelzähler (1) nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass
zumindest eine erste Druckmesseinrichtung (71) zwischen dem Einlass (2) für das Aerosol in den Kondensationspartikelzähler (1) und einem dem Messabschnitt (M) zugewandten Eingang der kritischen Düse (30) angeordnet ist.
3. Kondensationspartikelzähler (1) nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, dass
zumindest eine zweite Druckmesseinrichtung (72) als Differenzdrucksensor ausgeführt und vorzugsweise im Einlass (2) oder stromaufwärts des Einlasses (2) angeordnet ist.
4. Kondensationspartikelzähler (1) nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, dass
mit der zweiten Druckmesseinrichtung (72) die Druckdifferenz zwischen dem Einlass (2) in den Kondensationspartikelzähler (1) und einem Umgebungsdruck des Kondensationspartikelzählers (1) messbar ist.
5. Kondensationspartikelzähler (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Auslassleitung (4) durch die Ventilvorrichtung (70) ganz oder teilweise schließbar ist, wenn der Messwert der Druckmesseinrichtung (71, 72) einen vorgegebenen Druckgrenzwert unterschreitet.
6. Verfahren zum Betreiben eines Kondensationspartikelzähler (1) mit einem Sättigungsabschnitt (S), dem zumindest ein Einlass (2) für einen mit Partikeln beladenen Strom eines Aerosols zugeordnet ist, wobei dem Sättigungsabschnitt (S) stromab (110) ein Kondensationsabschnitt (K), ein Messabschnitt (M) für Kondensationspartikel sowie ein Auslassabschnitt (A) nachgeordnet sind und im Auslassabschnitt eine kritische Düse (30) liegt, von welcher eine Auslassleitung (4) zu einer Pumpe (3) zum Absaugen des Aerosols führt, in der zumindest eine Ventilvorrichtung (70) vorgesehen ist,
dadurch gekennzeichnet, dass
stromaufwärts eines Eingangs der kritischen Düse (30) ein Messwert für Druck ermittelt wird und die Ventilvorrichtung (70) in Abhängigkeit dieses Messwerts die Auslassleitung (4) ganz oder teilweise verschließt.
7. Verfahren nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet, dass
zumindest eine stromaufwärts eines Eingangs der kritischen Düse (30) angeordnete Druckmesseinrichtung (71, 72) den Messwert für Druck ermittelt.
8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Ventilvorrichtung (70) die Auslassleitung (4) ganz oder teilweise verschließt, wenn der Messwert einen vorgegebenen Druckgrenzwert unterschreitet.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, dass
als Messwert für Druck der Absolutdruck innerhalb des Kondensationspartikelzählers (1) oder ein Differenzdruck zur Umgebung des Kondensationspartikelzählers (1) ermittelt wird.
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