WO2017065650A1 - Гибкая высоконапорная полимерная армированная труба - Google Patents
Гибкая высоконапорная полимерная армированная труба Download PDFInfo
- Publication number
- WO2017065650A1 WO2017065650A1 PCT/RU2016/050072 RU2016050072W WO2017065650A1 WO 2017065650 A1 WO2017065650 A1 WO 2017065650A1 RU 2016050072 W RU2016050072 W RU 2016050072W WO 2017065650 A1 WO2017065650 A1 WO 2017065650A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- pipe
- metal
- layers
- tapes
- layer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L11/00—Hoses, i.e. flexible pipes
- F16L11/04—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics
- F16L11/08—Hoses, i.e. flexible pipes made of rubber or flexible plastics with reinforcements embedded in the wall
Definitions
- the utility model relates to the oil and gas industry and can be used for the collection and transportation of hydrocarbons, water, gas and the operations of supplying various fluids and reagents to the wells necessary for the development, operation and maintenance of the wells.
- Flexible polymeric reinforced pipes have several advantages over steel pipelines connected by welded joints or twisting of threaded joints.
- the polymer elements of a flexible reinforced pipe reliably protect metal elements from environmental influences.
- Flexible reinforced polymer pipe can be made in one long length. When installing the pipeline, a relatively small number of pipe segment joints is made, which saves time and costs.
- Known are pipes with a nonmetallic core covered with a multilayer sheath of wound metal tape USSR Author's Certificate N ° 185161 by application of March 25, 1963, published July 30, 1966).
- the metal strip has a stepped shape in cross section.
- the disadvantage of this design can be considered the greater rigidity of the pipe, since the metal tape has a stepped shape and is attached to the core along the plane with glue.
- the consequence of the large stiffness of the pipe will be a large bending radius and the inability to wind on a drum. Creating a step shape is possible only for plastic tape, which reduces the mechanical strength of the structure as a whole.
- Non-metallic pipe consisting of a reinforcing metal tape frame with overlaps with a width of at least half the width of the tape and filler, characterized in that, in order to increase strength and heat resistance, the frame has the shape of a screw conoid with a gap between the turns, and its tape is transversely profiled (USSR Author's Certificate N ° SU 1200066 A).
- the disadvantage of this design can be considered the large dimensions of such a frame and, as a consequence, the inability to perform a multilayer structure.
- the strength of the single-layer frame will not be enough to provide resistance to high pressure inside the pipe. It is impossible to provide multilayer winding of a frame of such a shape and combining it into one compact and reliable pipe design.
- the closest design of the flexible pipe to the proposed utility model is a reinforced pipe, which has an outer layer and one inner layer made of a polymeric material, between which at least one reinforcing layer is made of a steel tape coated with at least on the one hand with adhesive (Patent RU 151014 U1 of 09.29.14).
- the disadvantages of the design of this pipe can be considered a very small ratio of the thickness of the steel tape of the reinforcing layer to the inner diameter of the pipe, which is 0.0006-0.002 and the use of an adhesive layer.
- a steel strip of this thickness has insufficient strength to the internal pressure in the radial direction and to tensile in the axial direction.
- the adhesive layer prevents the movement of the layers of metal tape along the axis of the pipe and the return of the layers to their original position, which is considered to be the straight-line position of the pipe.
- the high rigidity of the design of the pipe with an adhesive layer can cause deformation of the metal frame during bending of the pipe.
- This utility model is to create an improved design of a high-pressure flexible reinforced polymer pipe capable of withstanding internal pressure up to 20 MPa, axial loads up to 300 kN, with the possibility of its winding on a drum or in a bay.
- This goal is achieved by creating a flexible polymer reinforced pipe having an inner and outer layer made of polymeric material, between which there is a reinforcing layer of metal tapes, spirally wound with 4 fibers, the first two layers of metal tapes have the same direction, and the subsequent scrolls have the opposite direction, and the angle of the coils of metal tapes relative to the axis of the pipe has a value of 55 ° ⁇ 5 % , and there is a gap between the metal tapes of one coils of from 5 to 15% of the width of the tape, the thickness of which is 0.3-1.5 mm.
- FIG. Figure 1 shows the construction of a flexible reinforced polymer pipe consisting of an inner layer 1 made of a polymer material, four coils of a metal strip, the first coils 2 and the second coils 3 having the same direction, the third coils 4 and the fourth coils 5 have the opposite direction to the first two coils.
- the coils of metal tapes are wound at an angle of 6 relative to the axis of the pipe 7. There are gaps between the tapes of each coils 8.
- An outer layer 9 made of a polymer material is applied over the coils of the metal bands.
- the manufacture of the reinforcing layer of a flexible polymer reinforced pipe is performed as follows: the first twist of a metal tape is applied to the polymer pipe at an angle to the axis of the pipe and with a small gap between the turns. A second coil of metal tape is applied over the first coil in the same direction so that it overlaps the gaps between the tapes of the first coil. A third coil of metal tape is applied over the second coil in the opposite direction. The fourth layer of metal tape is applied in the same direction as the third layer, overlapping the gaps between the tapes of the third layer.
- applying two coil of tapes (first and second) in one direction and applying two other scrolls (third and fourth) in the opposite direction compensate for the torque that occurs when the pipe is filled with liquid under pressure and prevent the flexible pipe from twisting.
- R is the bending radius
- the total gap between the sections of tapes located on the inner radius will decrease by 877 mm, and the gap between the sections of tapes on the outer radius will increase by 777 mm.
- the total gap between the tapes for a straight pipe should occupy at least 11.6% of the total width of the tapes along the pipe axis. In practice, for various pipe diameters, this value is from 5 to 15%. The change in the gap between the tapes occurs due to the sliding of metal tapes relative to each other.
- the main strength characteristics for a pressure pipe are the characteristics of the maximum pressure that can withstand pipe and tensile strength. In the proposed utility model, these characteristics are achieved as follows. Under the conditions when a high-strength material is used as a reinforcing system - a metal tape, the reinforcing system takes on all the load arising from the action of internal pressure, and the polymer layers, due to the large coefficients of relative elongation and small deformation of the reinforcing system, are slightly loaded.
- the strength properties of such pipes are primarily determined by the corresponding characteristics of the steel strip, and the choice of parameters of the reinforcing system: the thickness of the tape, the number of layers of tapes, the tensile strength of the material from which the tape can be made without taking into account the strength and deformation characteristics of the polymer layers .
- P is the internal pressure in the pipe.
- D H is the outer diameter of the pipe.
- e is the minimum wall thickness
- [ ⁇ ] is the temporary tensile strength of the metal tape.
- Structures ⁇ ° 2 and N ° 3 are made in accordance with the proposed utility model, where steel suction tape according to GOST 2284-79 with a permissible tensile stress of 700 MPa and a thickness of 0.3 to 1.5 mm is used as reinforcing elements.
- the thickness and strength characteristics of the metal tape selected for the reinforcing system in the design of the pipe 1 do not provide the required strength characteristics, and it does not provide a working pressure of up to 20 MPa.
- the choice of high-strength metal tape in pipe designs 2 and 3 with a thickness of 0.3 to 1.5 mm ensures the strength characteristics of the reinforcing system.
- the increased tape thickness of 0.3-1.5 mm is necessary to ensure the tensile strength of the pipe during its installation, as well as to provide the required strength when axial forces occur under the action of internal pressure.
- d is the inner diameter of the pipe
- the selected range of thickness of the metal tape 0.3-1.5 mm meets the requirements for the tensile strength of the pipeline.
- D cp is the average diameter of the reinforcement
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нефтегазовой отрасли и может быть использовано для сбора и транспортировки углеводородов, воды, газа и операций подачи в скважины различных жидкостей и реагентов, необходимых для освоения, эксплуатации и обслуживания скважин. Гибкая полимерная армированная труба содержит внутренний и наружный слои, выполненные из полимерного материала, между которыми расположен армирующий спой из металлических лент, спирально намотанных 4-мя повивами, причем первые два повива металлических лент имеют одинаковое направление, а последующие повивы имеют противоположное направление, причем угол повивов металлических лент относительно оси трубы имеет величину 55°±5%, а между металлическими лентами одного повива имеется зазор, составляющий от 5 до 15% от ширины ленты, толщина которой составляет 0,3-1,5 мм. Техническим результатом применения данного изобретения является изготовление и применение гибкой высоконапорной армированной трубы для транспортировки нефти, газа и воды и прочих газожидкостных смесей.
Description
ГИБКАЯ ВЫСОКОНАПОРНАЯ ПОЛИМЕРНАЯ АРМИРОВАННАЯ
ТРУБА
Полезная модель относится к нефтегазовой отрасли и может быть использована для сбора и транспортировки углеводородов, воды, газа и операций подачи в скважины различных жидкостей и реагентов, необходимых для освоения, эксплуатации и обслуживания скважин. Гибкие полимерные армированные трубы имеют ряд преимуществ по сравнению со стальными трубопроводами, соединяемыми сварными соединениями или скручиванием резьбовых соединений. Полимерные элементы гибкой армированной трубы надежно предохраняют металлические элементы от воздействия окружающей среды. Гибкая армированная полимерная труба может быть изготовлена одной большой длиной. При монтаже трубопровода выполняется относительное малое количество соединений отрезков трубы, что экономит время и уменьшает затраты Известны трубы с неметаллическим сердечником, покрытым многослойной оболочкой из навитой металлической ленты (Авторское свидетельство СССР N° 185161 по заявке от 25.03.1963, опубликован 30.07.1966). Металлическая лента имеет ступенчатую форму в поперечном сечении. Недостатком данной конструкции можно считать большую жесткость трубы, так как металлическая лента имеет ступенчатую форму и прикрепляется к сердечнику по плоскости с помощью клея. Следствием большой жесткости трубы будут большой радиус изгиба и невозможность намотки на барабан. Создание ступенчатой формы возможно только для пластичной ленты, что уменьшает механическую прочность конструкции в целом. Известна неметаллическая труба, состоящая из армирующего металлического ленточного каркаса с витками внахлест на ширину не менее половины ширины ленты и наполнителя, отличающаяся тем, что, с целью повышения прочности и термостойкости, каркас имеет форму винтового коноида с зазором между витками, а его лента поперечно профилирована (Авторское свидетельство СССР N° SU 1200066 А). Недостатком данной конструкции можно считать крупные размеры такого каркаса и, как следствие, невозможность выполнения многослойной конструкции. Прочности однослойного каркаса будет недостаточно для обеспечения сопротивления высокому давлению внутри трубы.
Обеспечить многослойную намотку каркаса такой формы и объединение его в одну компактную и надежную конструкцию трубы невозможно.
Наиболее близкой конструкцией гибкой трубы к предлагаемой полезной модели является армированная труба, которая имеет наружный слой и один внутренний слой, выполненные из полимерного материала, между которыми расположен, по меньшей мере, один армирующий слой, выполненный из стальной ленты, покрытой, по меньшей мере, с одной стороны адгезивом (Патент RU 151014 U1 от 29.09.14).
Недостатками конструкции данной трубы можно считать очень малое отношение толщины стальной ленты армирующего слоя к внутреннему диаметру трубы, которое составляет 0,0006-0,002 и применение адгезивного слоя. Стальная лента такой толщины имеет недостаточную прочность внутреннему давлению в радиальном направлении и на разрыв в осевом направлении. При изгибах трубы адгезивный слой препятствует перемещению слоев металлической ленты вдоль оси трубы и возврату слоев в исходное положение, которым считается прямолинейное положение трубы. Высокая жесткость конструкции трубы с адгезивным слоем может стать причиной деформации металлического каркаса при изгибе трубы.
Целью данной полезной модели является создание улучшенной конструкции высоконапорной гибкой армированной полимерной трубы, способной выдерживать внутреннее давление до 20 МПа, осевые нагрузки до 300 кН, с возможностью ее намотки на барабан или в бухту.
Поставленная цель достигается созданием гибкой полимерной армированной трубы, имеющей внутренний и наружный слой, выполненные из полимерного материала, между которыми расположен армирующий слой из металлических лент, спирально намотанных 4-мя повивами, причем первые два повива металлических лент имеют одинаковое направление, а последующие повивы имеют противоположное направление, причем угол повивов металлических лент относительно оси трубы имеет величину 55°±5%, а между металлическими лентами одного повива имеется зазор, составляющий от 5 до 15% от ширины ленты, толщина которой составляет 0,3-1, 5мм.
Техническим результатом применения данного изобретения является изготовление и применение гибкой высоконапорной армированной трубы для транспортировки нефти, газа и воды и прочих газожидкостных смесей.
На фиг. 1 представлена конструкция гибкой армированной полимерной трубы, состоящей из внутреннего слоя 1 , выполненного из полимерного материала, четырех повивов металлической ленты, причем первый повив 2 и второй повив 3 имеют одинаковое направление, третий повив 4 и четвертый повив 5 имеют противоположное первым двум повивам направление. Повивы металлических лент намотаны под углом 6 относительно оси трубы 7. Между лентами каждого повива имеются зазоры 8. Поверх повивов металлических лент нанесен внешний слой 9, выполненный из полимерного материала.
Изготовление армирующего слоя гибкой полимерной армированной трубы выполняется следующим образом: первый повив металлической ленты наносится на полимерную трубу под углом к оси трубы и с небольшим зазором между витками. Второй повив металлической ленты наносится поверх первого повива в том же направлении таким образом, чтобы он перекрывал зазоры между лентами первого повива. Третий повив металлической ленты наносится поверх второго повива в противоположном направлении. Четвертый повив металлической ленты наносится в том же направлении, что и третий повив, перекрывая зазоры между лентами третьего повива. Таким образом, нанесение двух повивов лент (первого и второго) в одном направлении и нанесение двух других повивов (третьего и четвертого) в противоположном направлении компенсируют крутящий момент, возникающий при заполнении трубы жидкостью под давлением и предотвращают перекручивание гибкой трубы.
Для правильной работы армирующего слоя трубы - повивов металлических лент, при изгибах трубопровода, необходимо обеспечить скольжение повивов относительно друг друга. Как показано на фиг. 2, при изгибе трубы на средний радиус 10 участки металлических лент 11 , расположенные на внутреннем радиусе
12 изгиба сжимаются, а участки металлических лент 13, расположенные на внешнем радиусе 14 изгиба растягиваются. Т.к. армирующие ленты имеют высокий модуль упругости происходит взаимное смещение лент относительно друг друга и изменение зазоров между ними в повиве без изменения геометрических размеров самих лент. При изгибе на внешнем радиусе зазоры немного увеличиваются, а на внутреннем немного уменьшаются - за счет этого в стальной ленте не возникает напряжений при изгибе трубопровода. Соответственно изменяется положение лент различных повивов относительно друг друга. Произведем расчет величины растяжения/сжатия на внутреннем и внешнем радиусах при изгибе трубы.
Рассчитаем среднее значение длины окружности слоев по формуле:
L=2*7t*R, где
R - радиус изгиба
Выберем для намотки трубы с внутренним диаметром 100м барабан с радиусом бочки 1000 мм. При этом получатся следующие радиусы намотки различных участков трубы и соответственной длины окружностей, определяемых этими радиусами. Получим следующие данные:
Средний радиус намотки армирующих элементов трубы, мм
Внешний радиус намотки армирующих элементов трубы, мм
Внутренний радиус намотки армирующих элементов трубы, мм
Длина окружности по среднему радусу, мм
Длина окружности по внутреннему радусу, мм
Длина окружности по внешнему радиусу, мм
Как видно из приведенных данных, при намотке трубы суммарный зазор между участками лент, находящимися на внутреннем радиусе уменьшится на 877 мм, а зазор между участками лент на внешнем радиусе увеличится на 777 мм. Если исходить из того, что при намотке трубы зазоры между лентами на внутреннем радиусе вообще исчезают суммарный зазор между лентами для прямой трубы должен занимать не менее 11,6% от суммарной ширины лент по оси трубы. На практике для различных диаметров труб эта величина составляет от 5 до 15%. Изменение зазора между лентами происходит за счет скольжения металлических лент относительно друг друга.
Нанесение металлической ленты выполняется под углом близким 55° к оси трубы. Данный угол намотки выбирается для обеспечения равнопрочности армирующих элементов в радиальном и осевом направлении. Известно, что условие равнопрочности определяется выражением: tg (φ)=2, где φ~ 55° - угол повива стальных лент к оси трубы. Слои металлической ленты, уложенные во взаимно противоположных направлениях под углом φ= 55° обеспечивают равнопрочность системы армирования к действию внутреннего давления в осевом и радиальном направлении. На практике сложно обеспечить точный угол повивов металлических лент, поэтому он выбирается некоторой погрешностью, например в 5%.
Основными характеристиками прочности для напорной полимерной трубы являются характеристики максимального давления, которое может выдерживать
труба и прочности на разрыв. В предлагаемой полезной модели эти характеристики достигаются следующим образом. В условиях, когда в качестве армирующей системы применяется высокопрочный материал -металлическая лента, армирующая система воспринимает на себя всю возникающую от действия внутреннего давления нагрузку, а полимерные слои, в силу больших коэффициентов относительного удлинения и малой деформации армирующей системы, нагружены незначительно. В связи с этим, прочностные свойства таких труб в первую очередь определяются соответствующими характеристиками стальной ленты, а выбор параметров армирующей системы: толщина ленты, количество слоев лент, предел прочности материала, из которого изготовлена лента может быть проведен без учета прочностных и деформационных характеристик полимерных слоев. Для расчета армирующей системы на внутреннее гидростатическое давление используем формулу:
P=((2*e)/(DH-e))*[a], где
Р - внутреннее давление в трубе.
DH - наружный диаметр трубы.
е - минимальная толщина стенки.
[σ] - временное сопротивление разрыву металлической ленты.
Для примера возьмем три конструкции гибкой полимерной армированной трубы:
Конструкция N°l согласно патенту на полезную модель RU 151014;
Конструкции Ν°2 и N°3 выполнены в соответствии с предлагаемой полезной моделью, где в качестве армирующих элементов применена стальная нагартованная лента по ГОСТ 2284-79 с допустимым напряжением на разрыв 700 Мпа и толщиной от 0,3 до 1,5 мм.
Результаты расчетов приведены в таблице 1
Таблица 1
Таким образом, как видно из таблицы 1, подобранная для армирующей системы в конструкции трубы 1 толщина и прочностные характеристики металлической ленты не обеспечивают требуемых прочностных характеристик, а
именно не обеспечивают рабочее давление до 20 Мпа. Выбор высокопрочной металлической ленты в конструкциях труб 2 и 3 с толщиной от 0,3 до 1,5 мм обеспечивает прочностные характеристики армирующей системы.
Увеличенная толщина ленты 0,3- 1,5 мм необходима для обеспечения разрывного усилия трубы при ее монтаже, а также для обеспечения требуемой прочности при возникновении осевых усилий под действием внутреннего давления.
Произведем расчет усилия, действующего на торец трубы под действием внутреннего давления:
N= (7t*d2/4)*P, где
d - внутренний диаметр трубы
Р - внутреннее давление в трубе
Произведем расчет разрывного усилия трубопровода по формуле:
F=A*[o], где
F - разрывное усилие
А - сечение металлической ленты
[σ]— допускаемое напряжение в металлической ленте
Расчетные значения разрывного усилия и усилия действующего на торец трубы под действием внутреннего давления для трубы диаметром 50мм приведены в таблице 2
Таблица 2
Таким образом, как видно из таблицы 2, выбранный диапазон толщины металлической ленты 0,3- 1,5 мм соответствует требованиям, предъявляемым к разрывному усилию трубопровода.
В предлагаемой полезной модели повивы металлической ленты наложены в противоположные стороны. Так как металлические ленты имеют спиральную намотку - под действием растягивающего усилия в армирующем слое возникают крутящие моменты. В конструкции трубы армирующие слои наложены в противоположные стороны и крутящие моменты практически полностью уравновешиваются.
Произведем расчет величин крутящих моментов, возникающих в повивах трубы по следующим формулам:
Условие равновесия крутящих моментов в повивах трубы:
+Mi-M2=0, где
Mi - крутящий момент в первых 2-х повивах
М2 - крутящий момент во вторых 2-х повивах
M=d2*n*Dcp*(l+(tgo)2), где
d - примем равным толщине ленты
п - количество лент в повивах
Dcp - средний диаметр армирования
а - угол армирования
Расчеты крутящих моментов для трубы диаметром 50мм, рассматриваемой в предыдущем примере приведены в таблице 3.
Таблица 3
Таким образом, как видно из таблицы 3, крутящие моменты практически компенсированы в армирующей системе, а избыточный момент второго повива, направлен так, что он закручивает внутренний повив и в значительной степени компенсируется внутренними упругими силами в трубе.
Claims
1. Гибкая высоконапорная армированная труба, имеющая внутренний и наружный слой, выполненные из полимерного материала, между которыми расположен по меньшей мере один армирующий слой из металлических лент, отличающаяся тем, что металлические ленты спирально намотаны 4-мя повивами, причем первые два повива металлической ленты имеют одинаковое направление, а последующие повивы имеют противоположное направление.
2. Гибкая высоконапорная армированная труба по п.1, отличающаяся тем, что угол повивов металлических лент относительно оси трубы имеет величину 550±5%.
3. Гибкая высоконапорная армированная труба по п.1, отличающаяся тем, что между металлическими лентами одного повива имеется зазор, составляющий от 5 до 15% от ширины ленты.
4. Гибкая высоконапорная армированная труба по п.1, отличающаяся тем, что толщина металлической ленты составляет 0,3-1, 5мм.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015143502 | 2015-10-12 | ||
| RU2015143502 | 2015-10-12 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2017065650A1 true WO2017065650A1 (ru) | 2017-04-20 |
Family
ID=58518346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2016/050072 WO2017065650A1 (ru) | 2015-10-12 | 2016-11-22 | Гибкая высоконапорная полимерная армированная труба |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| WO (1) | WO2017065650A1 (ru) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3428507A (en) * | 1964-05-20 | 1969-02-18 | Angus George Co Ltd | Method of making a hose pipe of helically wound strips of thermoplastic material |
| RU2034189C1 (ru) * | 1990-05-17 | 1995-04-30 | Кофлексип | Гибкий трубопровод для транспортировки веществ под давлением |
| RU8768U1 (ru) * | 1998-02-12 | 1998-12-16 | ОАО "ВНИИТнефть" | Гибкая труба |
| RU119430U1 (ru) * | 2011-02-14 | 2012-08-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Промтехнологии" | Грузонесущая полимерная труба |
-
2016
- 2016-11-22 WO PCT/RU2016/050072 patent/WO2017065650A1/ru active Application Filing
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3428507A (en) * | 1964-05-20 | 1969-02-18 | Angus George Co Ltd | Method of making a hose pipe of helically wound strips of thermoplastic material |
| RU2034189C1 (ru) * | 1990-05-17 | 1995-04-30 | Кофлексип | Гибкий трубопровод для транспортировки веществ под давлением |
| RU8768U1 (ru) * | 1998-02-12 | 1998-12-16 | ОАО "ВНИИТнефть" | Гибкая труба |
| RU119430U1 (ru) * | 2011-02-14 | 2012-08-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Промтехнологии" | Грузонесущая полимерная труба |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2007291172B9 (en) | Flexible pipe for transporting hydrocarbons, which includes a carcass comprising interlocked metal strip | |
| EP3526437B1 (en) | Offshore installation | |
| US10465824B2 (en) | Elongate tape element and method | |
| RU165000U1 (ru) | Гибкая высоконапорная полимерная армированная труба | |
| DK173127B1 (da) | Fleksibelt, men under påvirkning af et indre tryk i længden stabilt rør | |
| AU2004247917B2 (en) | Flexible tubular duct for the transport of fluid and particularly gaseous hydrocarbons with an anti-turbulence carcass and internal lining | |
| US6691743B2 (en) | Flexible pipe with wire or strip winding for maintaining armours | |
| US7523765B2 (en) | Fiber reinforced spoolable pipe | |
| US6401760B2 (en) | Subsea flexible pipe of long length and modular structure | |
| DK2691679T3 (en) | Submarine flexible pipeline to great depths and method of making same | |
| AU2005296943B2 (en) | Stabilized flexible pipe for transporting hydrocarbons | |
| CN104094030A (zh) | 柔性管本体及方法 | |
| US20100139800A1 (en) | Tubular body comprising two or more layers of helically bended strips | |
| WO2017065650A1 (ru) | Гибкая высоконапорная полимерная армированная труба | |
| Kagoura et al. | Development of a flexible pipe for pipe-in-pipe technology | |
| CN110062835A (zh) | 用于海底应用的柔性管的夹紧装置和相关方法 | |
| DK1154184T4 (en) | Flexible tubes of sheath of wire or strip to the support of the reinforcement. | |
| RU177704U1 (ru) | Высоконапорная полимерная армированная труба | |
| CN109829253A (zh) | 一种钢带增强复合柔性管截面设计方法 | |
| RU178047U1 (ru) | Высоконапорная полимерная армированная труба | |
| RU2396169C2 (ru) | Способ изготовления трубы из композиционных материалов и труба с отводом из композиционных материалов (варианты) | |
| RU2445542C1 (ru) | Температурное компенсационное устройство для трубопроводов | |
| RU19118U1 (ru) | Гибкая труба | |
| US20190024826A1 (en) | Gimbal hose | |
| BR122020004706B1 (pt) | Método de fabricação de corpo de tubo flexível |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 16855841 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 16855841 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |