WO2016208814A1 - 산성가스 흡수제 및 이를 포함하는 산성가스 흡수용 조성물 - Google Patents

산성가스 흡수제 및 이를 포함하는 산성가스 흡수용 조성물 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to an acid gas absorption composition and an acid gas absorption composition comprising the same.
  • Gasification technology converts solid fuel such as coal into syngas, and generically refers to a technique using energy, syngas and other chemicals generated in the conversion process.
  • Such gasification technologies typically include gasification combined cycle technology, synthetic natural gas production technology and the like.
  • Integrated Gasification Combined Cycle (IGCC) technology converts fossil fuel into syngas with carbon monoxide as its main component and refines it for combined power generation.
  • the method of producing electricity through gasification combined cycle power generation is more energy efficient than conventional coal-fired coal-fired power generation, has the advantage of excellent economic efficiency.
  • Synthetic Natural Gas (SNG) manufacturing technology produces fossil fuel gas at high temperature and high pressure, and then purifies and methane synthesizes the same gas as natural gas.
  • gasification combined cycle technology and synthetic natural gas production technology has the greatest advantage in that the energy efficiency is excellent while reducing the amount of carbon dioxide generated during the use of fossil fuel.
  • CO2 capture and storage technology can capture carbon dioxide from the source, compress it for storage, or convert it into a useful material.
  • the gasification combined cycle may recover the acid gas generated during power generation in a pre-combustion capture step, a pure oxygen combustion capture step, and a post-combustion capture step.
  • an acidic gas absorber by using an acidic gas absorber, carbon dioxide emissions can be significantly reduced.
  • Conventional acid gas absorbents are known as DMPEG (Dimethyl Ether Polyethylene Glycol) in the Selexol process, methanol in the Rectisol process, or NMP (N-Methyl-2-Pyrrolidone) in the Purisol process.
  • DMPEG Dimethyl Ether Polyethylene Glycol
  • methanol in the Rectisol process
  • NMP N-Methyl-2-Pyrrolidone
  • the conventional acid gas absorbent has a high viscosity, a high energy consumption during the process application, difficult processing of the chemical reaction result, and has a disadvantage of low economic efficiency.
  • the acid gas absorbent should be excellent in acid gas recovery capacity, storage stability and economic efficiency for commercialization. Therefore, there is an increasing demand for an acid gas absorbent that simultaneously satisfies all of these characteristics.
  • One object of the present invention is to provide an acid gas absorbent which is particularly excellent in carbon dioxide absorption capacity, excellent carbon dioxide capture rate, excellent binding stability with carbon dioxide, low viscosity, low energy consumption for circulation.
  • Another object of the present invention is excellent production efficiency, economical efficiency, can improve the energy efficiency of gasification combined cycle power generation, can reduce the power cost of the acid gas collection process, can use the wet process and physical reaction It is to provide a composition for acid gas absorption.
  • One embodiment of the present invention relates to an acid gas absorbent comprising triacetin represented by the following formula (1) and polyethylene glycol represented by the following formula (2).
  • R1 and R2 are each independently hydrogen or a methyl group, n is an integer of 2 to 9.
  • the content of triacetin represented by Formula 1 may be about 5% to about 50% by weight of the total acid gas absorbent.
  • the content of polyethylene glycol represented by Chemical Formula 2 may be about 50% by weight to about 95% by weight of the total acid gas absorbent.
  • the weight ratio of triacetin represented by Formula 1 to polyethylene glycol represented by Formula 2 may be about 1: 1.3 to about 1:18.
  • the weight average molecular weight of the polyethylene glycol represented by Formula 2 may be about 150g / mol to about 550g / mol.
  • Another embodiment of the present invention relates to an acid gas absorbent composition
  • an acid gas absorbent composition comprising about 95% to about 99% by weight of the acidic gas absorbent described above and about 1% to about 5% by weight of distilled water.
  • the acid gas absorbent composition further includes an antifoaming agent, and the amount of the antifoaming agent may be about 1 part by weight to about 5 parts by weight based on 100 parts by weight of the acidic gas absorbent.
  • the antifoaming agent may be at least one selected from the group consisting of oleyl alcohol, amino silicone, dimethyl silicone, and polydimethylsiloxane.
  • the acid gas absorption composition may satisfy all of the following Formulas 1 to 3.
  • S1 to S3 is carbon dioxide solubility for each measurement temperature of the acid gas absorption composition, the measurement temperature of S1 is -20 °C, the measurement temperature of S2 is 0 °C, the measurement temperature of S3 is 20 °C.
  • the acid gas absorption composition may satisfy all of the following Equations 4 to 6.
  • V10 means a viscosity at 10 ° C
  • V20 is a viscosity at 20 ° C
  • V30 is a viscosity at 30 ° C.
  • the acid gas absorption composition may be a wet carbon dioxide absorption composition.
  • Embodiments of the present invention has excellent carbon dioxide absorption capacity, excellent capture rate of carbon dioxide, excellent binding stability with carbon dioxide, low viscosity, low energy consumption for circulating amount, excellent economy, energy of gasification combined cycle power generation It is possible to improve the efficiency, to reduce the power cost of the acid gas collection process, it is possible to provide a composition for absorbing acid gas and a method of manufacturing the same that can use a wet process and physical reaction.
  • Figure 1 is a schematic diagram showing the process simulation conditions for the evaluation of energy usage in the physical property evaluation method.
  • One embodiment of the present invention relates to an acid gas absorbent comprising triacetin represented by Chemical Formula 1 and polyethylene glycol represented by Chemical Formula 2.
  • R1 and R2 are each independently hydrogen or a methyl group, n is an integer of 2 to 9.
  • Such acid gas absorbents have excellent carbon dioxide absorption ability, excellent capture rate of carbon dioxide, and excellent binding stability with carbon dioxide.
  • it is possible to lower the viscosity can reduce the energy consumption for the circulation amount.
  • the acid gas absorbent is very economical because the compounds of the formula (1) and formula (2) used as a raw material is excellent in industrial availability and convenient supply and demand.
  • the acid gas may refer to any one of CO 2 , H 2 S, SO 2 , NO 2, and COS that may occur when syngas is produced in a gasification technique.
  • the acid gas absorbent is particularly excellent in carbon dioxide absorption, it can be used as a carbon dioxide absorbent in the acid gas capture process before combustion of gasification combined cycle power generation.
  • Triacetin represented by Formula 1 may have an interaction energy (single molecule binding energy) with carbon dioxide of about 35 kcal / mol to about 37 kcal / mol.
  • the acid gas absorbent can further improve the carbon dioxide solubility and carbon dioxide solubility of the acid gas absorbent composition, and the ability to use as a physical absorbent can be further improved.
  • the circulation amount of the absorbent used in the acid gas collection process can be reduced, so that the energy efficiency can be improved and the process power cost can be reduced.
  • the content of triacetin represented by Formula 1 may be about 5% to about 50% by weight of the total acid gas absorbent.
  • the carbon dioxide absorption of the acid gas absorbent can be further improved.
  • it is excellent in compatibility with the polyethylene glycol used together, it is possible to further improve the storage stability after carbon dioxide recovery.
  • the triacetin content may be about 5% to about 40%, about 10% to about 40%, or about 15% to about 35% by weight of the total acid gas absorbent.
  • the acid gas absorbent may be compatible with carbon dioxide absorbing power and storage stability to a more excellent level.
  • R1 and R2 may each be hydrogen or a methyl group, n may be an integer of 2 to 9, and a weight average molecular weight may be about 150 g / mol to about 550 g / mol. In this case, it is excellent in compatibility with the triacetin described above can further improve the storage stability after carbon dioxide recovery.
  • the weight average molecular weight of polyethylene glycol may be about 200g / mol to about 400g / mol or about 250g / mol to about 350g / mol.
  • the acid gas absorbent is excellent in stability and is advantageous for use in large-capacity industrial equipment, and when used as a composition for absorbing wet acid gas, the viscosity can be further lowered.
  • the content of polyethylene glycol represented by Chemical Formula 2 may be about 50% by weight to about 95% by weight of the total acid gas absorbent. In this case, the compatibility of the carbon dioxide absorption of the acid gas absorbent and the respective components of the absorbent can be further improved.
  • the content of polyethylene glycol is about 55% to about 95%, about 60% to about 95%, about 65% to about 95%, about 65% to about 90% by weight of the total acid gas absorbent Weight percent or from about 65 weight percent to about 85 weight percent.
  • the acid gas absorbent may be compatible with carbon dioxide absorption ability and carbon dioxide storage stability to a more excellent level.
  • the weight ratio of triacetin represented by Formula 1 to polyethylene glycol represented by Formula 2 may be about 1: 1.3 to about 1:18. In this case, the compatibility of the carbon dioxide absorption of the acid gas absorbent and the respective components of the absorbent can be further improved.
  • the weight ratio of triacetin represented by Formula 1 to polyethylene glycol represented by Formula 2 is about 1: 1.4 to about 1: 8.5, about 1: 1.5 to about 1: 7 or about 1: 2 to about 1 May be:
  • the acid gas absorbent may be compatible with carbon dioxide absorption ability and carbon dioxide storage stability to a more excellent level.
  • the acid gas absorbent composition of one embodiment may include about 95 wt% to about 100 wt% of the acid gas absorbent described above, and may be used by further adding about 0 wt% to about 5 wt% of distilled water.
  • the acid gas absorbent composition may include about 95 wt% to about 99 wt% of the acid gas absorbent described above, and distilled water may include about 1 wt% to about 5 wt% of the acid gas absorbent composition.
  • the composition for acid gas absorption can implement a low viscosity, and at the same time lower the vapor pressure at room temperature (20 °C ⁇ 25 °C). This can reduce the loss of absorbent in the process, minimize the amount of supplemental absorbent, and reduce the circulation of the absorbent.
  • the acid gas absorption composition may further include an antifoaming agent.
  • an antifoaming agent In this case, bubble generation in the case where the acidic gas absorbent is used as the wet acid gas absorption composition can be reduced.
  • the content of the antifoaming agent may be about 1 part by weight to about 5 parts by weight based on 100 parts by weight of the total acid gas absorbent.
  • the content of the antifoaming agent may be about 1 part by weight to about 5 parts by weight based on 100 parts by weight of the total acid gas absorbent.
  • the content of the antifoaming agent may be about 1 part by weight to about 4 parts by weight or about 1 part by weight to about 3 parts by weight based on 100 parts by weight of the total acid gas absorbent. Within this range, compatibility between the components of the acid gas absorbent composition may be further improved.
  • the antifoaming agent may be used, for example, one or more selected from the group consisting of oleyl alcohol, amino silicone, dimethyl silicone and polydimethylsiloxane. Such antifoaming agents may be used alone or in combination of two or more thereof, as necessary.
  • the acid gas absorption composition may satisfy all of the following Formulas 1 to 3.
  • S1 to S3 is carbon dioxide solubility for each measurement temperature of the acid gas absorption composition, the measurement temperature of S1 is -20 °C, the measurement temperature of S2 is 0 °C, the measurement temperature of S3 is 20 °C.
  • the specific method of measuring carbon dioxide solubility is performed as described in the Examples below.
  • the acid gas absorption composition not only has excellent solubility of carbon dioxide at low temperature (-20 ° C), but also has excellent solubility of carbon dioxide at 0 ° C and room temperature (20 ° C), so that the temperature control energy of the acid gas collection process can be improved. It can lower and further improve the collection efficiency.
  • the acid gas absorption composition may satisfy all of the following Equations 4 to 6.
  • V10 means a viscosity at 10 ° C
  • V20 is a viscosity at 20 ° C
  • V30 is a viscosity at 30 ° C.
  • the acid gas absorption composition can maintain the viscosity in a range suitable for industrial use.
  • the composition for acid gas absorption can reduce the energy consumption for the circulation amount while reducing the process circulation amount, and at the same time can reduce the power cost of the process.
  • the acid gas absorption composition may be a wet carbon dioxide absorption composition.
  • the wet carbon dioxide absorption composition may be used, for example, in an acid gas collection process before combustion of gasification combined cycle power generation. In this case, the carbon dioxide capture efficiency and carbon dioxide emission reduction effect is more excellent.
  • Triacetin of Formula 1 and polyethylene glycol of Formula 2 having a weight average molecular weight of 250 g / mol were mixed according to the composition shown in Table 1 below to prepare an acid gas absorbent. Distilled water was added to the acid gas absorbent prepared as described in Table 1, followed by stirring to prepare an acid gas absorbent composition having a total volume of 1L.
  • composition shown in Table 1 acidic in the same manner as in Example 1 except for changing the polyethylene glycol of the formula (2) having a weight average molecular weight of 250 g / mol to polyethylene glycol of the formula (2) having a weight average molecular weight of 280 g / mol
  • a gas absorption composition was prepared.
  • Triacetin content (% by weight) Polyethylene glycol content (% by weight) Distilled water content (% by weight) Weight average molecular weight of polyethylene glycol (g / mol)
  • Example 1 5 90 5 250
  • Example 2 10 85 5 250
  • Example 4 30 65 5 250
  • Example 5 40 55 5 250
  • Example 6 20 75 5 280
  • Example 7 20 75 5 350
  • Example 8 20 75 5 400 Comparative Example 1 0 100 (DMPEG) 0 250 Comparative Example 2 0 95 5 250 Comparative Example 3 100 0 0 -
  • Carbon dioxide solubility at 30 bar by using an absorber capable of treating 1 L / min of simulated gas (CO 2 + N 2 ) with respect to the acid gas absorption compositions prepared in Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 3 was measured.
  • the pressure in the absorber was adjusted by installing a back pressure regulator at the rear end of the absorber.
  • the simulated gas (CO 2 + N 2 ) was fed into the absorber containing a certain amount of the absorbent composition at a constant temperature and pressure using a chiller and a pressurizing device, and the carbon dioxide was absorbed at each measured temperature and pressure.
  • the concentration of carbon dioxide in the water absorbed and discharged was measured using a carbon dioxide concentration analyzer, and the change in the flow rate caused by the carbon dioxide absorption was measured by the flow rate and carbon dioxide concentration supplied to the absorber and the carbon dioxide concentration measured at the rear end. Calculated.
  • the amount of carbon dioxide absorbed by the absorbent composition in the absorber described above was calculated by subtracting the total amount of carbon dioxide emitted by the product of the concentration value of the carbon dioxide at the rear end of the absorber and the flow rate from the total amount of carbon dioxide supplied to the absorber. The results calculated through this process are shown in Table 2.
  • FIG. 1 specifically shows the process conditions and the flow rate of the composition for absorption.
  • the method for evaluating energy usage circulates the absorbent compositions prepared in Example 4 and Comparative Example 1, and evaluates the separated recovery amount of carbon dioxide by measuring carbon dioxide absorption and release processes.
  • the Aspen plus simulation process is a synthesis gas injection device 101, mixer 1 (411), mixer 2 (412), H 2 S ABS 201, CO 2 ABS (202), N 2 PERGE (103) , N 2 STRIP 301, Compress 102, Heater 1 421, Cooler 1 424, Cooler 2 423, Cooler 3 422, Pumps 401, 402, 403, Stripper 203 ), A carbon dioxide discharge device 106, a clean gas discharge device 104, a flash 1 302, a flash 2 303, and the like.
  • the compressor 102 is 30 bar; N 2 STRIP 301 is 25 bar; Heater 1 421 is 25 bar, 50 ° C .; The stripper 203 is 1 bar; Cooler 3 422 includes 34 bar, w / DMC -7 ° C, w / DEC -8 ° C, and others -5 ° C; Cooler 2 423 includes 34 bar, DMPEG -5 ° C, w / DMC 7 ° C, and others -5 ° C; Flash 1 302 is DMPEG 2.37 ° C., w / DMC 10.48 ° C., w / DEC 4.16 ° C., w / THF 10.8 ° C., w / TAT 1.84 ° C .; Flash 2 303 is DMPEG -4.75 ° C, w / DMC 5.92 ° C, w / DEC -5.02 ° C, w / THF -5.40 ° C, w / TAT
  • Example 4 Comparative Example 1 Remove H 2 S Reboiler duty (kW) 26.389 29.699 Condener duty (kW) 2.303 2.836 Heating energy (kW) 5.485 6.036 Cooling energy (kW) 9.661 10.434 Compressor and pump energy (kW) 4.902 5.287 Sum (kW) 48.740 54.292
  • the acid gas absorption composition of Examples 1 to 8 has a low viscosity measured at 10 °C, 20 °C and 30 °C excellent industrial usability, can reduce the circulation amount, energy consumption and power for this The cost was low.
  • Example 4 energy consumption was reduced by 5 kW or more compared with Comparative Example 1 in which only ethylene glycol was used as the absorbent.
  • the composition for absorbing acid gas of Examples 1 to 8 has superior carbon dioxide absorption ability and less energy consumption than Comparative Examples 1 to 3, and thus, the carbon dioxide recovery rate and storage stability and recovery after recovery in acid gas collection process are excellent. It can be seen.

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Abstract

본 발명은 글리세린에스테르(glycerinester) 화합물 및 에틸렌글리콜(ethylene glycol) 화합물을 포함하는 산성가스 흡수제 및 이를 포함하는 산성가스 흡수용 조성물에 관한 것이다. 이를 통해, 이산화탄소 흡수능이 우수하고, 이산화탄소의 포집률이 우수하며, 이산화탄소와의 결합 안정성이 우수하고, 점도가 낮아 순환량에 대한 에너지 소모량이 적고, 경제성이 우수하며, 가스화 복합 발전의 에너지 효율을 향상시킬 수 있고, 산성가스 포집 공정의 동력비를 절감할 수 있으며, 습식 공정 및 물리적 반응을 이용할 수 있는 산성가스 흡수제 및 이를 포함하는 산성가스 흡수용 조성물을 제공할 수 있다.

Description

산성가스 흡수제 및 이를 포함하는 산성가스 흡수용 조성물
본 발명은 산성가스 흡수용 조성물 및 이를 포함하는 산성가스 흡수용 조성물에 관한 것이다.
가스화 기술은 석탄 등의 고체연료를 합성가스로 변환시키는 것으로, 상기 변환 과정에서 발생하는 에너지, 합성가스 및 기타의 화학제품을 이용하는 기술을 총칭한다.
이러한 가스화 기술은 대표적으로 가스화 복합발전 기술, 합성천연가스 제조 기술 등을 포함한다. 가스화 복합발전(IGCC; Integrated Gasification Combined Cycle)기술은 화석연료를 일산화탄소를 주성분으로 하는 합성가스로 가스화한 후 정제하여 복합 발전에 이용한다. 가스화 복합발전을 통해 전기를 생산하는 방법은 종래의 미분탄보일러를 이용하는 화력발전보다 에너지 효율이 높으며, 경제성이 우수한 장점이 있다. 합성천연가스(SNG; Synthetic Natural Gas) 제조 기술은 화석연료를 고온, 고압에서 가스화한 후 정제 및 메탄합성 공정을 수행하여 천연가스와 동일한 성상의 가스를 제조한다. 특히, 가스화 복합발전 기술 및 합성 천연가스 제조 기술은 화석연료의 이용 중 발생하는 이산화탄소의 양을 저감할 수 있으면서도 에너지 효율이 우수하다는 점에 가장 큰 장점이 있다.
한편, 이산화탄소 등의 산성가스는 지구 온난화, 산성비, 환경오염 등의 원인으로 지목되고 있어 그 배출량을 엄격히 제한받고 있다. 이에 따라, 가스화 기술에서 산성가스의 포집률을 더욱 향상시키고, 생산성을 향상시키며 동시에 에너지 효율을 향상시킬 수 있는 이산화탄소 포집 및 저장(CCS; Cabon Capture and Storage) 기술에 대한 연구가 활발히 진행되고 있다. 이산화탄소 포집 및 저장 기술은 이산화탄소를 발생원으로부터 포집한 후 압축하여 저장하거나 유용한 물질로 전환할 수 있다.
예를 들면, 가스화 복합발전은(IGCC) 발전 중 발생하는 산성가스를 연소 전 포집 단계, 순산소 연소 중 포집 단계, 연소 후 포집 단계 등에서 회수할 수 있다. 이 중 연소 전 포집 공정에서는 산성가스 흡수제를 이용함으로써, 이산화탄소 배출량을 대폭 저감할 수 있다. 종래의 산성가스 흡수제로는 Selexol 공정법의 DMPEG(Dimethyl Ether Polyethylene Glycol), Rectisol 공정법의 메탄올 또는 Purisol 공정법의 NMP(N-Methyl-2-Pyrrolidone) 등이 알려져 있다. 그러나 종래의 산성가스 흡수제는 점도가 높아 공정 적용 시 에너지의 소모가 크며, 화학 반응 결과물의 처리가 어렵고, 경제성이 낮은 단점이 있다.
또한, 산성가스 흡수제는 상용화를 위해 산성가스 회수능력, 저장안정성 및 경제성이 우수하여야 한다. 따라서, 이러한 특성을 모두 동시에 만족하는 산성가스 흡수제에 대한 요구가 증가하고 있다.
관련 선행기술 문헌으로는 한국공개특허공보 2011-0113434호가 있다.
본 발명의 하나의 과제는 이산화탄소 흡수능이 특히 우수하고, 이산화탄소의 포집률이 우수하며, 이산화탄소와의 결합 안정성이 우수하고, 점도가 낮아 순환량에 대한 에너지 소모량이 적은 산성가스 흡수제를 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 과제는 생산 효율이 우수하고, 경제성이 우수하며, 가스화 복합 발전의 에너지 효율을 향상시킬 수 있고, 산성가스 포집 공정의 동력비를 절감할 수 있고, 습식 공정 및 물리적 반응을 이용할 수 있는 산성가스 흡수용 조성물을 제공하는 것이다.
본 발명의 일 구현예는 하기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴 및 하기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜을 포함하는 산성가스 흡수제에 관한 것이다.
[화학식 1]
Figure PCTKR2015009628-appb-I000001
[화학식 2]
Figure PCTKR2015009628-appb-I000002
상기 화학식 2에서, R1 및 R2는 각각 독립적으로 수소 또는 메틸기이고, n은 2 내지 9의 정수이다.
상기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴의 함량은 전체 산성가스 흡수제 중 약 5 중량% 내지 약 50 중량%일 수 있다.
상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜의 함량은 전체 산성가스 흡수제 중 약 50 중량% 내지 약 95 중량%일 수 있다.
상기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴과 상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜의 중량비는 약 1:1.3 내지 약 1:18일 수 있다.
상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜의 중량평균분자량은 약 150g/mol 내지 약 550g/mol일 수 있다.
본 발명의 다른 구현예는 전술한 산성가스 흡수제 약 95 중량% 내지 약 99 중량% 및 증류수 약 1 중량% 내지 약 5 중량%를 포함하는 산성가스 흡수용 조성물에 관한 것이다.
상기 산성가스 흡수용 조성물은 소포제를 더 포함하고, 상기 소포제의 함량은 산성가스 흡수제 100 중량부를 기준으로 약 1 중량부 내지 약 5 중량부일 수 있다.
상기 소포제는 올레일 알코올, 아미노 실리콘, 디메틸 실리콘 및 폴리디메틸실록산으로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상일 수 있다.
상기 산성가스 흡수용 조성물은 하기 식 1 내지 식 3을 모두 만족할 수 있다.
[식 1]
220 g/l ≤ S1 ≤ 260 g/l
[식 2]
180 g/l ≤ S2 ≤ 220 g/l
[식 3]
130 g/l ≤ S3 ≤ 160 g/l
상기 식 1 내지 식 3에서, S1 내지 S3은 산성가스 흡수용 조성물의 각 측정온도에 대한 이산화탄소 용해도이고, S1의 측정온도는 -20℃, S2의 측정온도는 0℃, S3의 측정온도는 20℃이다.
상기 산성가스 흡수용 조성물은 하기 식 4 내지 식 6을 모두 만족할 수 있다.
[식 4]
0.0060 Paㆍs ≤ V10 ≤ 0.0071 Paㆍs
[식 5]
0.0045 Paㆍs ≤ V20 ≤ 0.0056 Paㆍs
[식 6]
0.0028 Paㆍs ≤ V30 ≤ 0.0051 Paㆍs
상기 식 4 내지 식 6에서, V10은 10℃에서의 점도, V20은 20℃에서의 점도, V30은 30℃에서의 점도를 의미한다.
상기 산성가스 흡수용 조성물은 습식 이산화탄소 흡수용 조성물일 수 있다.
본 발명의 실시예들은 이산화탄소 흡수능이 우수하고, 이산화탄소의 포집률이 우수하며, 이산화탄소와의 결합 안정성이 우수하고, 점도가 낮아 순환량에 대한 에너지 소모량이 적고, 경제성이 우수하며, 가스화 복합 발전의 에너지 효율을 향상시킬 수 있고, 산성가스 포집 공정의 동력비를 절감할 수 있으며, 습식 공정 및 물리적 반응을 이용할 수 있는 산성가스 흡수용 조성물 및 이의 제조방법을 제공할 수 있다.
도 1은 물성평가 방법 중 에너지 사용량 평가를 위한 공정모사 조건을 나타낸 개략도이다.
본 발명의 일 구현예는 하기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴(triacetin) 및 하기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜(ethylene glycol)을 포함하는 산성가스 흡수제에 관한 것이다.
[화학식 1]
Figure PCTKR2015009628-appb-I000003
[화학식 2]
Figure PCTKR2015009628-appb-I000004
상기 화학식 2에서, R1 및 R2는 각각 독립적으로 수소 또는 메틸기이고, n은 2 내지 9의 정수이다.
이러한 산성가스 흡수제는 이산화탄소 흡수능이 우수하고, 이산화탄소의 포집률이 우수하며, 이산화탄소와의 결합 안정성이 우수하다. 또한, 산성가스 흡수용 조성물에 사용할 경우, 점도를 낮출 수 있어 순환량에 대한 에너지 소모량을 낮출 수 있다. 또한, 상기 산성가스 흡수제는 원료로 사용되는 상기 화학식 1 및 화학식 2의 화합물이 공업적인 이용성이 우수하고, 수급이 편리하기 때문에 경제성이 매우 우수하다.
상기 산성가스는 예를 들면, 가스화 기술에서 합성가스의 생산 시 발생할 수 있는 CO2, H2S, SO2, NO2 및 COS 중 어느 하나를 의미할 수 있다.
상기 산성가스 흡수제는 특히 이산화탄소 흡수능이 우수하므로, 가스화복합발전의 연소 전 산성가스 포집 공정의 이산화탄소 흡수제로 사용될 수 있다.
상기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴은 이산화탄소와의 상호작용 에너지(단분자 결합에너지)가 약 35 kcal/mol 내지 약 37 kcal/mol일 수 있다. 이러한 트리아세틴을 사용함으로서, 산성가스 흡수제는 이산화탄소 흡수력 및 산성가스 흡수용 조성물의 이산화탄소 용해도를 더욱 향상시킬 수 있으며, 물리적 흡수제로서의 사용능이 더욱 향상될 수 있다. 이러한 경우, 예를 들면 산성가스 포집 공정에서 사용되는 흡수제의 순환량을 저감할 수 있어, 에너지 효율이 향상되고 공정 동력 비용이 절감될 수 있다.
상기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴의 함량은 전체 산성가스 흡수제 중 약 5 중량% 내지 약 50 중량%일 수 있다. 이러한 경우, 산성가스 흡수제의 이산화탄소 흡수력을 더욱 향상시킬 수 있다. 또한, 함께 사용되는 폴리에틸렌글리콜과의 상용성이 우수하여, 이산화탄소 회수 후의 저장안정성을 더욱 향상시킬 수 있다.
구체적으로, 트리아세틴의 함량은 전체 산성가스 흡수제 중 약 5 중량% 내지 약 40 중량%, 약 10 중량% 내지 약 40 중량% 또는 약 15 중량% 내지 약 35 중량%일 수 있다. 상기 범위에서, 산성가스 흡수제는 이산화탄소 흡수력과 저장안정성을 더욱 우수한 수준으로 양립할 수 있다. 또한, 습식 산성가스 흡수제에 적용하는 경우, 점도를 더욱 낮추면서도 이산화탄소 용해도를 더욱 향상시킬 수 있다. 이를 통해, 동일한 순환량에 대한 이산화탄소 포집 효율성이 더욱 향상될 수 있다.
상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜 화합물은 R1 및 R2가 각각 수소 또는 메틸기이고, n은 2 내지 9의 정수이며, 중량평균분자량이 약 150g/mol 내지 약 550g/mol인 것을 사용할 수 있다. 이러한 경우, 전술한 트리아세틴과의 상용성이 우수하여 이산화탄소 회수 후의 저장안정성을 더욱 향상시킬 수 있다.
구체적으로, 폴리에틸렌글리콜의 중량평균분자량은 약 200g/mol 내지 약 400g/mol 또는 약 250g/mol 내지 약 350g/mol일 수 있다. 이러한 경우, 산성가스 흡수제의 안정성이 우수하여 대용량의 공업 설비에 이용하기에 유리하며, 습식 산성가스 흡수용 조성물로 사용하는 경우에서의 점도를 더욱 낮출 수 있다.
상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜의 함량은 전체 산성가스 흡수제 중 약 50 중량% 내지 약 95 중량%일 수 있다. 이러한 경우, 산성가스 흡수제의 이산화탄소 흡수력과 흡수제의 각 성분들간의 상용성을 더욱 향상시킬 수 있다.
구체적으로, 폴리에틸렌글리콜의 함량은 전체 산성가스 흡수제 중 약 55 중량% 내지 약 95 중량%, 약 60 중량% 내지 약 95 중량%, 약 65 중량% 내지 약 95 중량%, 약 65 중량% 내지 약 90 중량% 또는 약 65 중량% 내지 약 85 중량%일 수 있다. 상기 범위에서, 산성가스 흡수제는 이산화탄소 흡수력과 이산화탄소 저장안정성을 더욱 우수한 수준으로 양립할 수 있다. 또한, 습식 산성가스 흡수제에 적용하는 경우, 점도를 더욱 낮추면서도 이산화탄소 용해도를 더욱 향상시킬 수 있다. 이를 통해, 동일한 순환량에 대한 이산화탄소 포집 효율성이 더욱 향상될 수 있다.
상기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴과 상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜의 중량비는 약 1:1.3 내지 약 1:18일 수 있다. 이러한 경우, 산성가스 흡수제의 이산화탄소 흡수력과 흡수제의 각 성분들간의 상용성을 더욱 향상시킬 수 있다.
구체적으로, 상기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴과 상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜의 중량비는 약 1:1.4 내지 약 1:8.5, 약 1:1.5 내지 약 1:7 또는 약 1:2 내지 약 1:6일 수 있다. 상기 범위에서, 산성가스 흡수제는 이산화탄소 흡수력과 이산화탄소 저장안정성을 더욱 우수한 수준으로 양립할 수 있다. 또한, 습식 산성가스 흡수제에 적용하는 경우, 점도를 더욱 낮추면서도 이산화탄소 용해도를 더욱 향상시킬 수 있다. 이를 통해, 동일한 순환량에 대한 이산화탄소 포집 효율성이 더욱 향상될 수 있다.
본 발명의 다른 구현예는 전술한 산성가스 흡수제 및 증류수를 포함하는 산성가스 흡수용 조성물에 관한 것이다. 일 실시예의 산성가스 흡수용 조성물은 전술한 산성가스 흡수제를 약 95 중량% 내지 약 100 중량%로 포함할 수 있고, 이에 증류수 약 0 중량% 내지 약 5 중량%를 추가로 첨가하여 사용할 수도 있다.
구체적으로, 산성가스 흡수용 조성물은 전술한 산성가스 흡수제를 약 95 중량% 내지 약 99 중량%로 포함할 수 있고, 증류수를 산성가스 흡수용 조성물 중 약 1 중량% 내지 약 5 중량%로 포함할 수 있다. 이러한 경우, 산성가스 흡수용 조성물은 낮은 점도를 구현하고, 동시에 상온(20℃~25℃)에서의 증기압을 낮출 수 있다. 이를 통해 공정에서 흡수제의 손실량을 줄일 수 있고, 보충 흡수제의 양을 최소화할 수 있으며, 흡수제의 순환량을 낮출 수 있다.
상기 산성가스 흡수용 조성물은 소포제를 더 포함할 수 있다. 이러한 경우, 산성가스 흡수제가 습식 산성가스 흡수용 조성물로 사용되는 경우에서의 기포 발생을 저감할 수 있다.
구체적으로, 소포제의 함량은 전체 산성가스 흡수제 100 중량부를 기준으로 약 1 중량부 내지 약 5 중량부일 수 있다. 상기 범위에서, 습식 공정에 적용 시 산성가스 흡수제 자체의 기포를 줄일 뿐만 아니라, 공정 순환 시 발생할 수 있는 기포도 저감할 수 있어 산성가스 포집 공정의 효율이 더욱 향상될 수 있다.
더욱 구체적으로, 소포제의 함량은 전체 산성가스 흡수제 100 중량부를 기준으로 약 1 중량부 내지 약 4 중량부 또는 약 1 중량부 내지 약 3 중량부일 수 있다. 상기 범위에서, 산성가스 흡수제용 조성물의 각 성분간 상용성이 더욱 향상될 수 있다.
상기 소포제는 예를 들면, 올레일 알코올, 아미노 실리콘, 디메틸 실리콘 및 폴리디메틸실록산으로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상을 사용할 수 있다. 이러한 소포제는 필요에 따라 상기 중 1종을 단독으로 사용하거나 2종 이상을 혼합하여 사용할 수 있다.
상기 산성가스 흡수용 조성물은 하기 식 1 내지 식 3을 모두 만족할 수 있다.
[식 1]
220 g/l ≤ S1 ≤ 260 g/l
[식 2]
180 g/l ≤ S2 ≤ 220 g/l
[식 3]
130 g/l ≤ S3 ≤ 160 g/l
상기 식 1 내지 식 3에서, S1 내지 S3은 산성가스 흡수용 조성물의 각 측정온도에 대한 이산화탄소 용해도이며, S1의 측정온도는 -20℃, S2의 측정온도는 0℃, S3의 측정온도는 20℃이다. 구체적인 이산화탄소 용해도의 측정방법은 후술하는 실시예에 기재된 바와 같이 수행된다.
이러한 경우, 산성가스 흡수용 조성물은 저온(-20℃)에서의 이산화탄소 용해도가 우수할 뿐만아니라, 0℃ 및 상온(20℃)에서의 이산화탄소 용해도가 우수하여, 산성가스 포집 공정의 온도제어 에너지를 낮추고 포집 효율을 더욱 향상시킬 수 있다.
상기 산성가스 흡수용 조성물은 하기 식 4 내지 식 6을 모두 만족할 수 있다.
[식 4]
0.0060 Paㆍs ≤ V10 ≤ 0.0071 Paㆍs
[식 5]
0.0045 Paㆍs ≤ V20 ≤ 0.0056 Paㆍs
[식 6]
0.0028 Paㆍs ≤ V30 ≤ 0.0051 Paㆍs
상기 식 4 내지 식 6에서, V10은 10℃에서의 점도, V20은 20℃에서의 점도, V30은 30℃에서의 점도를 의미한다.
이러한 경우, 산성가스 흡수용 조성물은 점도를 공업적으로 이용하기에 적절한 범위로 유지할 수 있다. 이를 통해, 산성가스 흡수용 조성물은 공정 순환량을 저감하면서도 동시에 순환량에 대한 에너지 소모를 저감하며, 동시에 공정의 동력비용을 저감할 수 있다.
상기 산성가스 흡수용 조성물은 습식 이산화탄소 흡수용 조성물일 수 있다. 구체적으로, 상기 습식 이산화탄소 흡수용 조성물은 예를 들면, 가스화 복합 발전의 연소 전 산성가스 포집 공정에서 사용될 수 있다. 이러한 경우, 이산화탄소의 포집 효율 및 이산화탄소 배출량 저감효과가 더욱 우수한 효과가 있다.
실시예
이하, 본 발명의 실시예들과 각 실시예에 사용되는 성분들의 물성을 상세하게 설명한다. 이는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 발명을 용이하게 실시할 수 있을 정도로 상세하게 설명하기 위한 것이며, 이로 인해 본 발명의 기술적인 사상 및 범주가 한정되는 것을 의미하지는 않는다.
실시예 1 내지 5
화학식 1의 트리아세틴 및 중량평균분자량이 250 g/mol인 화학식 2의 폴리에틸렌글리콜을 하기 표 1에 표시된 조성에 따라, 혼합하여 산성가스 흡수제를 제조하였다. 이와 같이 제조된 산성가스 흡수제에 증류수를 표 1에 기재된 함량으로 투입한 후 교반하여 전체 용적이 1L인 산성가스 흡수용 조성물을 제조하였다.
실시예 6
하기 표 1에 표시된 조성에 따라 중량평균분자량 250 g/mol인 화학식 2의 폴리에틸렌글리콜을 중량평균분자량 280 g/mol인 화학식 2의 폴리에틸렌글리콜로 변경한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 산성가스 흡수용 조성물을 제조하였다.
실시예 7
하기 표 1에 표시된 조성에 따라 중량평균분자량 250 g/mol인 화학식 2의 폴리에틸렌글리콜을 중량평균분자량 350 g/mol인 화학식 2의 폴리에틸렌글리콜으로 변경한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 산성가스 흡수용 조성물을 제조하였다.
실시예 8
하기 표 1에 표시된 조성에 따라 중량평균분자량 250 g/mol인 화학식 2의 폴리에틸렌글리콜을 중량평균분자량 400 g/mol인 화학식 2의 폴리에틸렌글리콜으로 변경한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 산성가스 흡수용 조성물을 제조하였다.
비교예 1
하기 표 1에 표시된 조성에 따라 중량평균분자량 250 g/mol인 화학식 2의 폴리에틸렌글리콜을 디메틸에스테르 폴리에틸렌글리콜(DMPEG) 100 중량%로 변경한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 산성가스 흡수용 조성물을 제조하였다.
비교예 2
하기 표 1에 표시된 조성에 따라 트리아세틴을 0 중량%로 사용하고, 중량평균분자량 250 g/mol인 화학식 2의 폴리에틸렌글리콜을 95 중량%로 사용한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 산성가스 흡수용 조성물을 제조하였다.
비교예 3
하기 표 1에 표시된 조성에 따라 트리아세틴을 100 중량%로 사용한 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 산성가스 흡수용 조성물을 제조하였다.
트리아세틴의 함량 (중량%) 폴리에틸렌 글리콜의 함량(중량%) 증류수의 함량(중량%) 폴리에틸렌글리콜의 중량평균분자량(g/mol)
실시예 1 5 90 5 250
실시예 2 10 85 5 250
실시예 3 20 75 5 250
실시예 4 30 65 5 250
실시예 5 40 55 5 250
실시예 6 20 75 5 280
실시예 7 20 75 5 350
실시예 8 20 75 5 400
비교예 1 0 100 (DMPEG) 0 250
비교예 2 0 95 5 250
비교예 3 100 0 0 -
<물성평가>
1. 이산화탄소 용해도 측정
실시예 1 내지 8 및 비교예 1 내지 3에서 제조된 산성가스 흡수용 조성물에 대하여, 1L/min의 모사가스(CO2+N2)를 처리할 수 있는 흡수장치를 이용하여, 30bar에서 이산화탄소 용해도를 측정하였다. 이때, 상기 흡수장치 내의 압력은 흡수장치의 후단에 back pressure regulator를 설치하여 조절하였다. 모사가스(CO2+N2)는 chiller와 가압장치를 이용하여 일정한 온도와 압력으로 일정량의 흡수 조성물이 담긴 흡수장치 내로 공급되며, 각 측정 온도와 압력에서 이산화탄소의 흡수를 진행시켰다. 또한, 흡수가 일어나고 배출되는 가수 중의 이산화탄소의 농도는 이산화탄소 농도분석기를 이용하여 측정하였으며, 이산화탄소 흡수에 의해 발생하는 유량의 변화는 흡수장치에 공급된 유량 및 이산화탄소 농도와 후단에서 측정된 이산화탄소 농도 값으로 계산하였다. 또한, 전술한 흡수장치에서 흡수조성물에 흡수된 이산화탄소의 양은 흡수장치 후단의 이산화탄소의 농도 값과 유량의 곱으로 구해진 배출 이산화탄소의 총량을 흡수장치에 공급된 이산화탄소의 총량에서 빼고 계산하였다. 이러한 과정을 통해 산출된 결과는 표 2 에 나타내었다.
이산화탄소 용해도(g/l)
S1(-20℃) S2(0℃) S3(20℃)
실시예 1 230.3 188.6 135.4
실시예 2 235.7 195.2 137.8
실시예 3 241.0 199.5 143.2
실시예 4 245.7 201.4 147.6
실시예 5 254.5 210.6 156.3
실시예 6 238.7 196.0 145.4
실시예 7 236.4 192.4 139.5
실시예 8 228.7 181.5 132.1
비교예 1 228.5 180.8 127.4
비교예 2 225.3 175.8 119.7
비교예 3 508.7 416.6 312.8
2. 점도의 측정
실시예 1 내지 8 및 비교예 1 내지 4에서 제조한 산성가스 흡수용 조성물을 대상으로, 각각 10℃, 20℃ 및 30℃에서의 점도를 측정하였다. 결과는 표 3에 나타내었다.
산성가스 흡수용 조성물의 점도(Paㆍs)
V1(10℃) V2(20℃) V3(30℃)
실시예 1 0.0071 0.0056 0.0038
실시예 2 0.0068 0.0053 0.0037
실시예 3 0.0065 0.0050 0.0034
실시예 4 0.0063 0.0047 0.0031
실시예 5 0.0061 0.0045 0.0028
실시예 6 0.0066 0.0051 0.0049
실시예 7 0.0067 0.0052 0.0050
실시예 8 0.0069 0.0055 0.0051
비교예 1 0.0073 0.0057 0.0039
비교예 2 0.0066 0.0052 0.0036
비교예 3 0.0081 0.0062 0.0044
3. 에너지 사용량 평가
Aspen plus 공정 모사 프로그램을 이용하여, 실시예 4 및 비교예 1에서 제조한 산성가스 흡수용 조성물을 대상으로, 산성가스 포집 공정에서 에너지 사용량을 평가하였다. 결과는 표 4에 나타내었다.
산성가스 포집 공정에서의 에너지 사용량 평가에 사용된 공정 조건을 도 1에나타내었다. 도 1은 공정 조건 및 흡수용 조성물의 유량을 구체적으로 나타낸다. 상기 에너지 사용량 평가 방법은 실시예 4 및 비교예 1에서 제조된 흡수용 조성물을 순환시키고, 이산화탄소의 흡수, 방출 공정을 실측해 이산화탄소의 분리 회수량을 평가한다.
도 1에서, Aspen plus 모사 공정은 합성가스 주입장치(101), 혼합기 1(411), 혼합기 2(412), H2S ABS(201), CO2 ABS(202), N2 PERGE(103), N2 STRIP(301), 콤프레스(102), 히터 1(421), 냉각기 1(424), 냉각기 2(423), 냉각기 3(422), 펌프(401, 402, 403), 스트리퍼(203), 이산화탄소 배출 장치(106), 클린 가스 배출장치(104), 플래시 1(302), 플래시 2(303) 등을 포함한다.
이 때, 콤프레스(102)는 30 bar; N2 STRIP(301)은 25bar; 히터 1(421)은 25bar, 50℃; 스트리퍼(203)는 1bar; 냉각기 3(422)은 34bar, w/DMC -7℃, w/DEC -8℃, 그 외 -5℃; 냉각기 2(423)는 34bar, DMPEG -5℃, w/DMC 7℃, 그 외 -5℃; 플래시 1(302)은 DMPEG 2.37℃, w/DMC 10.48℃, w/DEC 4.16℃, w/THF 10.8℃, w/TAT 1.84℃; 플래시 2(303)는 DMPEG -4.75℃, w/DMC 5.92℃, w/DEC -5.02℃, w/THF -5.40℃, w/TAT -4.95℃; H2S ABS(201)는 35bar; CO2 ABS(202)는 34bar; 의 공정 조건으로 운행된다.
실시예 4 비교예 1
H2S 탈거 Reboiler duty(kW) 26.389 29.699
Condener duty(kW) 2.303 2.836
Heating energy(kW) 5.485 6.036
Cooling energy(kW) 9.661 10.434
Compressor and pump energy(kW) 4.902 5.287
합계(kW) 48.740 54.292
상기의 물성평가 결과를 통해 알 수 있는 바와 같이, 실시예 1 내지 8의 산성가스 흡수용 조성물은 비교예 1 내지 3에 비하여 이산화탄소 용해도가 매우 우수하였다.
또한, 실시예 1 내지 8의 산성가스 흡수용 조성물은 점도가 10℃, 20℃ 및 30℃에서 측정한 점도가 낮아 공업적 사용성이 우수하고, 순환량을 저감할 수 있으며, 이에 대한 에너지 소모 및 동력 비용이 낮았다.
이러한 점은, Aspen plus 공정 모사 프로그램을 이용하여 에너지 사용량을 평가한 결과를 통해 확인하였다. 특히, 실시예 4는 에틸렌글리콜만을 흡수제로 사용한 비교예 1보다 에너지 사용량이 5kW 이상 저감되었다.
이를 통해, 실시예 1 내지 8의 산성가스 흡수용 조성물은 비교예 1 내지 3에 비하여 이산화탄소 흡수능이 뛰어나고, 에너지 소모량이 적으므로, 산성가스 포집 공정에서의 이산화탄소 회수율 및 회수 후 저장안정성 및 경제성이 우수함을 알 수 있다.
(부호의 설명)
101: 합성가스 주입장치
102: 콤프레스
103: N2 퍼지
104: 클린 가스 배출장치
106: 이산화탄소 배출 장치
201: H2S ABS
202: CO2 ABS
203: 스트리퍼
301: N2 스트립
302, 303: 플래시 1, 플래시 2
401, 402, 403: 펌프
411, 412: 혼합기 1, 혼합기 2
421: 히터
422, 423, 424: 냉각기 3, 냉각기 2, 냉각기 1

Claims (11)

  1. 하기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴 및 하기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜을 포함하는 산성가스 흡수제:
    [화학식 1]
    Figure PCTKR2015009628-appb-I000005
    [화학식 2]
    Figure PCTKR2015009628-appb-I000006
    상기 화학식 2에서, R1 및 R2는 각각 독립적으로 수소 또는 메틸기이고, n은 2 내지 9의 정수이다.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴의 함량은 전체 산성가스 흡수제 중 약 5 중량% 내지 약 50 중량%인 산성가스 흡수제.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜의 함량은 전체 산성가스 흡수제 중 약 50 중량% 내지 약 95 중량%인 산성가스 흡수제.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 화학식 1로 표시되는 트리아세틴과 상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜의 중량비는 약 1:1.3 내지 약 1:18 인 산성가스 흡수제.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 화학식 2로 표시되는 폴리에틸렌글리콜의 중량평균분자량은 약 150g/mol 내지 약 550g/mol 인 산성가스 흡수제.
  6. 제 1 항의 산성가스 흡수제 약 95 중량% 내지 약 99 중량% 및 증류수 약 1 중량% 내지 약 5 중량%를 포함하는 산성가스 흡수용 조성물.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 산성가스 흡수용 조성물은 소포제를 더 포함하고, 상기 소포제의 함량은 산성가스 흡수제 100 중량부를 기준으로 약 1 중량부 내지 약 5 중량부인 산성가스 흡수용 조성물.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 소포제는 올레일 알코올, 아미노 실리콘, 디메틸 실리콘 및 폴리디메틸실록산으로 이루어진 군으로부터 선택되는 1종 이상인 산성가스 흡수제용 조성물.
  9. 제 6 항에 있어서,
    상기 산성가스 흡수용 조성물은 하기 식 1 내지 식 3을 모두 만족하는 산성가스 흡수용 조성물.
    [식 1]
    220 g/l ≤ S1 ≤ 260 g/l
    [식 2]
    180 g/l ≤ S2 ≤ 220 g/l
    [식 3]
    130 g/l ≤ S3 ≤ 160 g/l
    상기 식 1 내지 식 3에서, S1 내지 S3은 산성가스 흡수용 조성물의 각 측정온도에 대한 이산화탄소 용해도이고, S1의 측정온도는 -20℃, S2의 측정온도는 0℃, S3의 측정온도는 20℃이다.
  10. 제 6 항에 있어서,
    상기 산성가스 흡수용 조성물은 하기 식 4 내지 식 6을 모두 만족하는 산성가스 흡수용 조성물.
    [식 4]
    0.0060 Paㆍs ≤ V10 ≤ 0.0071 Paㆍs
    [식 5]
    0.0045 Paㆍs ≤ V20 ≤ 0.0056 Paㆍs
    [식 6]
    0.0028 Paㆍs ≤ V30 ≤ 0.0051 Paㆍs
    상기 식 4 내지 식 6에서, V10은 10℃에서의 점도, V20은 20℃에서의 점도, V30은 30℃에서의 점도를 의미한다.
  11. 제 6 항에 있어서,
    상기 산성가스 흡수용 조성물은 습식 이산화탄소 흡수용 조성물인 산성가스 흡수용 조성물.
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