WO2016035330A1 - Fluid injection ejector and ejector refrigeration cycle - Google Patents

Fluid injection ejector and ejector refrigeration cycle Download PDF

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WO2016035330A1
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ejector
liquid
injection
pressure
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西嶋　春幸
尾形　豪太
高野　義昭
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株式会社デンソー
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    • F25B5/02—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in parallel

Definitions

  • Non-Patent Document 1 when the present inventors actually confirmed the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector disclosed in Non-Patent Document 1, a sufficient efficiency improvement effect was not obtained as compared with the theoretically obtained ejector efficiency. I found out. As a result, it was found that the effect of improving the coefficient of performance (COP) could not be obtained as a whole in the ejector refrigeration cycle.
  • COP coefficient of performance
  • the refrigerant injection port of the injection refrigerant passage has an annular shape and the refrigerant outlet of the inflow passage forming portion is arranged on the inner peripheral side of the refrigerant injection port, the hydraulic diameter of the refrigerant outlet is reduced. It can be easily set smaller than the hydraulic diameter of the refrigerant injection port.
  • the refrigerant injection port of the injection refrigerant passage has an annular shape and the refrigerant outlet of the inflow passage formation portion is arranged on the inner peripheral side of the injection refrigerant passage, as in the first aspect,
  • the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector can be sufficiently improved. That is, it is possible to provide an ejector refrigeration cycle that can sufficiently improve the ejector efficiency of the liquid jet ejector.
  • the suction refrigerant pressure of the compressor can be increased and the power consumption of the compressor can be reduced. Therefore, the COP of the ejector refrigeration cycle can be further improved.
  • the inlet side of the expansion valve 16 is connected to the other liquid-phase refrigerant outlet of the liquid receiver 14.
  • the expansion valve 16 is a pressure reducing device that depressurizes the refrigerant on the downstream side of the radiator 13 (specifically, the liquid phase refrigerant that has flowed out of the liquid receiver 14).
  • the expansion valve 16 of the present embodiment is constituted by a temperature type expansion valve, and adjusts the refrigerant flow rate so that the superheat degree of the refrigerant on the outlet side of the low-pressure evaporator 17 approaches a predetermined reference superheat degree.
  • ⁇ x / ⁇ x + ( ⁇ G / ⁇ L) ⁇ (1-x) ⁇ (F2)
  • ⁇ G the gas phase fluid density
  • ⁇ L the liquid phase fluid density
  • P the pressure of the two-phase fluid.
  • the contact area between the injection refrigerant and the inflowing refrigerant per unit time in the gas-liquid mixing unit 122d can be increased. It becomes easy to mix the inflowing refrigerant. Therefore, the mixed refrigerant of the injected refrigerant and the inflowing refrigerant can be brought close to an ideal gas-liquid mixed state in which fine particles of the gas-phase refrigerant are homogeneously mixed in the liquid-phase refrigerant in the gas-liquid mixing unit 122d.
  • the high-pressure side refrigerant suction port 20 c is a through hole that sucks the refrigerant discharged from the compressor 11 into the high-pressure side ejector 20 by the suction action of the high-pressure side injection refrigerant injected from the high-pressure side nozzle portion 20 a.
  • the high-pressure side liquid pump 18 sucks the liquid-phase refrigerant (point a7 in FIG. 7) that has flowed out from another liquid-phase refrigerant outlet of the receiver 14, and pumps it to the refrigerant passage of the high-pressure side evaporator 19. .
  • the refrigerant flowing into the high-pressure side evaporator 19 absorbs heat from the engine coolant flowing through the coolant passage and evaporates (point a7 ⁇ j7 in FIG. 7).
  • the gas-phase refrigerant that has flowed out of the high-pressure side evaporator 19 flows into the high-pressure side nozzle portion 20 a of the high-pressure side ejector 20.
  • the ejector-type refrigeration cycle 10 c includes the low-pressure side ejector 21, the suction refrigerant pressure (in FIG. 11) of the compressor 11 is increased by the boosting action of the low-pressure side ejector 21 as in the third embodiment. Q11 points) can be increased. As a result, the COP of the cycle can be further improved. (Fifth embodiment) In the present embodiment, an ejector refrigeration cycle 10d shown in the overall configuration diagram of FIG. 12 will be described.
  • the liquid ejecting ejector 12 of the ninth embodiment includes an electric actuator 123 formed of a stepping motor.
  • the electric actuator 123 is a drive device that changes the passage cross-sectional area of the injection refrigerant passage 122a by displacing the inflow passage formation portion 121 in the axial direction. Furthermore, the operation of the electric actuator 123 is controlled by a control pulse output from the control device.
  • an area changing device (area adjustment valve 26) is added to the ejector refrigeration cycle 10 described in the first embodiment so that the pressure difference approaches the maximum value.
  • area adjustment valve 26 the ejector-type refrigerating cycle which can add an area change apparatus is not limited to this.
  • the area changing device may be applied to the ejector refrigeration cycles 10a to 10d described in the second to fifth embodiments.
  • the high-pressure side ejector 20 merges the gas-phase refrigerant that has flowed out of the high-pressure side evaporator 19 and the gas-phase refrigerant that has been discharged from the compressor 11, so that the refrigerant flow of the liquid ejection ejector 12 Although it flows out to the inlet 121b side, it may replace with the high voltage

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Abstract

Refrigerant flowing out from a fluid injection ejector (12) dissipates heat in a radiator (13), and liquid phase refrigerant that has dissipated heat in the radiator (13) is caused to flow into an injection refrigerant channel (122a) of the fluid injection ejector (12). Moreover, discharged refrigerant from a compressor (11) that takes in refrigerant flowing out from a low pressure-side evaporator (17) is caused to flow into an inflow refrigerant channel (121a) of the fluid injection ejector (12). Furthermore, an ejector in which injection refrigerant to be injected from the injection refrigerant channel (122a) into a gas-liquid mixing portion (122d) is injected to the outer peripheral side of inflow refrigerant flowing from the inflow refrigerant channel (121a) into the gas-liquid mixing portion (122d) is used as the fluid injection ejector (12). Thus, the ejector efficiency of the fluid injection ejector can be sufficiently improved.

Description

液噴射エジェクタ、およびエジェクタ式冷凍サイクルLiquid jet ejector and ejector refrigeration cycle 関連出願の相互参照Cross-reference of related applications
　本出願は、当該開示内容が参照によって本出願に組み込まれた、２０１４年９月４日に出願された日本特許出願２０１４－１７９７７３および、２０１５年２月２０日に出願された日本特許出願２０１５－０３１４５８を基にしている。 This application includes Japanese Patent Application No. 2014-179773 filed on September 4, 2014 and Japanese Patent Application No. 2015-2015 filed on February 20, 2015, the disclosures of which are incorporated herein by reference. Based on 031458.
　本開示は、液噴射エジェクタ、および液噴射エジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルに関する。 The present disclosure relates to a liquid ejecting ejector and an ejector refrigeration cycle including the liquid ejecting ejector.
　従来、エジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置であるエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。また、エジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタとして、例えば、特許文献１には、ノズル部から噴射された気液二相状態の噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された気相状態の吸引冷媒とを混合させて、ディフューザ部（昇圧部）にて気液二相状態の混合冷媒を昇圧させるものが開示されている。 Conventionally, an ejector-type refrigeration cycle, which is a vapor compression refrigeration cycle apparatus including an ejector, is known. Moreover, as an ejector applied to an ejector-type refrigeration cycle, for example, Patent Document 1 discloses a gas-liquid two-phase injection refrigerant injected from a nozzle portion and a gas-phase suction refrigerant sucked from a refrigerant suction port. Are mixed to increase the pressure of the mixed refrigerant in the gas-liquid two-phase state in the diffuser section (pressure increase section).
　このようにディフューザ部にて気液二相状態の混合冷媒を昇圧させる二相流エジェクタでは、比較的高い速度で流れる混合冷媒とディフューザ部の壁面との摩擦によって生じる壁面粘性損失等のエネルギ損失が大きくなるため、エジェクタ効率が低下してしまいやすい。なお、エジェクタ効率とは、エジェクタが回収したエネルギを圧力エネルギに変換する際のエネルギ変換効率である。 As described above, in the two-phase flow ejector that pressurizes the mixed refrigerant in the gas-liquid two-phase state in the diffuser portion, energy loss such as wall wall viscosity loss caused by friction between the mixed refrigerant flowing at a relatively high speed and the wall surface of the diffuser portion occurs. Since it becomes large, the ejector efficiency tends to decrease. In addition, ejector efficiency is energy conversion efficiency at the time of converting the energy collect | recovered by the ejector into pressure energy.
　これに対して、非特許文献１には、ノズル部に形成された噴射冷媒通路から音速以上に加速された液相冷媒を噴射する液噴射エジェクタ、および液噴射エジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。 On the other hand, Non-Patent Document 1 discloses a liquid injection ejector that injects a liquid-phase refrigerant accelerated at a speed of sound or more from an injection refrigerant passage formed in a nozzle portion, and an ejector refrigeration cycle that includes a liquid injection ejector. Has been.
　この非特許文献１の液噴射エジェクタでは、気液混合部にて、噴射冷媒通路から噴射された液相状態の噴射冷媒と外部から流入させた気相状態の流入冷媒とを混合させて、噴射冷媒と流入冷媒との混合冷媒の流速を亜音速となるまで低下させる。そして、混合冷媒が超音速状態から亜音速状態へ移行する際に生じる衝撃波を利用して、比較的短い距離で混合冷媒を昇圧させるとともに、混合冷媒中の気相冷媒を凝縮させている。 In the liquid injection ejector of Non-Patent Document 1, the gas-liquid mixing unit mixes the liquid-phase injection refrigerant injected from the injection refrigerant passage with the gas-phase inflow refrigerant flowing from the outside, and performs injection. The flow rate of the mixed refrigerant of the refrigerant and the inflowing refrigerant is decreased until the subsonic speed is reached. Then, using the shock wave generated when the mixed refrigerant shifts from the supersonic state to the subsonic state, the mixed refrigerant is pressurized at a relatively short distance, and the gas-phase refrigerant in the mixed refrigerant is condensed.
　これにより、非特許文献１の液噴射エジェクタでは、上述した壁面粘性損失等のエネルギ損失を抑制し、エジェクタ効率の向上を図ろうとしている。 Thus, in the liquid ejecting ejector of Non-Patent Document 1, energy loss such as the above-mentioned wall viscosity loss is suppressed, and an attempt is made to improve ejector efficiency.
特許第３６９００３０号公報Japanese Patent No. 3690030
　しかしながら、本発明者らが、実際に非特許文献１に開示された液噴射エジェクタのエジェクタ効率を確認したところ、理論的に得られるエジェクタ効率と比較して充分な効率向上効果を得られていないことが判った。その結果、エジェクタ式冷凍サイクル全体としても、充分な成績係数（ＣＯＰ）向上効果を得られていないことが判った。 However, when the present inventors actually confirmed the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector disclosed in Non-Patent Document 1, a sufficient efficiency improvement effect was not obtained as compared with the theoretically obtained ejector efficiency. I found out. As a result, it was found that the effect of improving the coefficient of performance (COP) could not be obtained as a whole in the ejector refrigeration cycle.
　そこで、本発明者らがその原因について調査したところ、非特許文献１の液噴射エジェクタでは、混合部にて混合された混合冷媒が、液相冷媒中に気相冷媒の細かい粒が均質に混合された理想的な気液混合状態となっていないことが原因であると判った。 Then, when the present inventors investigated the cause, in the liquid injection ejector of nonpatent literature 1, the mixed refrigerant mixed in the mixing part mixed the fine particles of the gas phase refrigerant homogeneously in the liquid phase refrigerant. It was found that the cause was that the ideal gas-liquid mixture state was not achieved.
　その理由は、混合冷媒が理想的な混合状態になっていないと、比較的大きな粒となっている一部の気相冷媒の凝縮に遅れが生じてしまい、エネルギ損失を充分に抑制できなくなってしまうからであると考えた。 The reason is that if the mixed refrigerant is not in an ideal mixed state, there will be a delay in the condensation of some of the gas-phase refrigerants that are relatively large particles, making it impossible to sufficiently suppress energy loss. I thought it was because of that.
　上記点に鑑み、本開示は、液噴射エジェクタのエジェクタ効率を充分に向上可能なエジェクタ式冷凍サイクルを提供することを目的とする。 In view of the above points, an object of the present disclosure is to provide an ejector-type refrigeration cycle that can sufficiently improve the ejector efficiency of a liquid ejecting ejector.
　また、本開示は、液噴射エジェクタの備えるエジェクタ式冷凍サイクルの成績係数を向上させることを別の目的とする。 Another object of the present disclosure is to improve the coefficient of performance of the ejector refrigeration cycle provided in the liquid ejecting ejector.
　また、本開示は、液噴射エジェクタのエジェクタ効率を充分に向上させることを、さらに別の目的とする。 In addition, another object of the present disclosure is to sufficiently improve the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector.
　本開示の第１態様によると、エジェクタ式冷凍サイクルは、液噴射エジェクタと、放熱器と、圧送装置と、減圧装置と、低圧側蒸発器と、圧縮機と、を備える。液噴射エジェクタは、外部から冷媒を流入させる流入冷媒通路を有する流入通路形成部、および液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路から噴射された噴射冷媒と流入冷媒通路から流入した流入冷媒とを混合させる気液混合部を備えた液噴射用ボデー部を有する。放熱器は、液噴射エジェクタから流出した冷媒を放熱させる。圧送装置は、放熱器にて放熱した液相冷媒を圧送する。減圧装置は、放熱器下流側の冷媒を減圧させる。低圧側蒸発器は、減圧装置にて減圧された冷媒を蒸発させる。圧縮機は、低圧側蒸発器から流出した冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。噴射冷媒通路は、圧送装置から圧送された液相冷媒を流入させる第１冷媒流入口、および気液混合部内へ噴射冷媒を噴射する冷媒噴射口を有する。流入冷媒通路は、圧縮機から吐出された冷媒を流入させる第２冷媒流入口、および気液混合部へ流入冷媒を流出させる冷媒流出口を有する。冷媒噴射口は、噴射冷媒の噴射方向に垂直な断面において円環形状を有する。冷媒流出口は、冷媒噴射口の内周側に配置されている。液噴射エジェクタでは、噴射冷媒が気液混合部へ噴射される際に、気液混合部へ流入する流入冷媒の外周側に噴射冷媒が噴射される。 According to the first aspect of the present disclosure, the ejector refrigeration cycle includes a liquid ejection ejector, a radiator, a pressure feeding device, a pressure reducing device, a low pressure side evaporator, and a compressor. The liquid injection ejector includes an inflow passage forming portion having an inflow refrigerant passage through which refrigerant flows in from outside, an injection refrigerant injected from an injection refrigerant passage that injects the liquid phase refrigerant by depressurizing, and an inflow refrigerant flowing in from the inflow refrigerant passage. A liquid-injecting body portion having a gas-liquid mixing portion for mixing the liquid. The radiator radiates the refrigerant that has flowed out of the liquid ejecting ejector. The pressure feeding device pumps the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator. The decompression device decompresses the refrigerant on the downstream side of the radiator. The low pressure side evaporator evaporates the refrigerant decompressed by the decompression device. The compressor sucks the refrigerant flowing out from the low-pressure side evaporator, compresses it, and discharges it. The injection refrigerant passage has a first refrigerant inlet through which the liquid-phase refrigerant pumped from the pumping device flows, and a refrigerant outlet through which the jet refrigerant is injected into the gas-liquid mixing unit. The inflow refrigerant passage has a second refrigerant inflow port through which the refrigerant discharged from the compressor flows in, and a refrigerant outflow port through which the inflow refrigerant flows out to the gas-liquid mixing unit. The refrigerant injection port has an annular shape in a cross section perpendicular to the injection direction of the injection refrigerant. The refrigerant outlet is disposed on the inner peripheral side of the refrigerant injection port. In the liquid injection ejector, when the injection refrigerant is injected to the gas-liquid mixing unit, the injection refrigerant is injected to the outer peripheral side of the inflowing refrigerant flowing into the gas-liquid mixing unit.
　これによれば、噴射冷媒通路の冷媒噴射口が円環形状を有し、流入通路形成部の冷媒流出口が冷媒噴射口の内周側に配置されているので、冷媒流出口の水力直径を、容易に冷媒噴射口の水力直径よりも小さく設定することができる。 According to this, since the refrigerant injection port of the injection refrigerant passage has an annular shape and the refrigerant outlet of the inflow passage forming portion is arranged on the inner peripheral side of the refrigerant injection port, the hydraulic diameter of the refrigerant outlet is reduced. It can be easily set smaller than the hydraulic diameter of the refrigerant injection port.
　従って、冷媒流出口を円環状に形成し、冷媒噴射口を冷媒流出口の内周側に配置する場合よりも、冷媒流出口から気液混合部へ流入する流入冷媒の流速を増速させることができる。そして、流入冷媒の流速を増速させることによって、気液混合部における単位時間あたりの噴射冷媒と流入冷媒との接触面積を増加させることができ、気液混合部にて噴射冷媒と流入冷媒とを混合させやすくなる。 Accordingly, the flow rate of the inflowing refrigerant flowing from the refrigerant outlet to the gas-liquid mixing unit is increased as compared with the case where the refrigerant outlet is formed in an annular shape and the refrigerant outlet is arranged on the inner peripheral side of the refrigerant outlet. Can do. Then, by increasing the flow rate of the inflowing refrigerant, the contact area between the injection refrigerant and the inflowing refrigerant per unit time in the gas-liquid mixing unit can be increased. It becomes easy to mix.
　その結果、気液混合部にて噴射冷媒と流入冷媒との混合冷媒を理想的な気液混合状態に近づけることができ、液噴射エジェクタのエジェクタ効率を充分に向上させることができる。すなわち、液噴射エジェクタのエジェクタ効率を充分に向上可能なエジェクタ式冷凍サイクルを提供することができる。 As a result, the mixed refrigerant of the injection refrigerant and the inflowing refrigerant can be brought close to an ideal gas-liquid mixing state in the gas-liquid mixing section, and the ejector efficiency of the liquid injection ejector can be sufficiently improved. That is, it is possible to provide an ejector refrigeration cycle that can sufficiently improve the ejector efficiency of the liquid jet ejector.
　さらに、液噴射エジェクタのエジェクタ効率の向上によって、圧縮機の吐出冷媒圧力を低下させることができるので、エジェクタ式冷凍サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。 Furthermore, since the discharge refrigerant pressure of the compressor can be lowered by improving the ejector efficiency of the liquid injection ejector, the coefficient of performance (COP) of the ejector refrigeration cycle can be improved.
　本開示の第２態様によると、エジェクタ式冷凍サイクルは、液噴射エジェクタと、放熱器と、圧送装置と、低圧側エジェクタと、減圧装置と、低圧側蒸発器と、圧縮機と、を備える。液噴射エジェクタは、外部から冷媒を流入させる流入冷媒通路を有する流入通路形成部、および液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路から噴射された噴射冷媒と流入冷媒通路から流入した流入冷媒とを混合させる気液混合部を備えた液噴射用ボデー部を有する。放熱器は、液噴射エジェクタから流出した冷媒を放熱させる。圧送装置は、放熱器にて放熱した液相冷媒を圧送する。低圧側エジェクタは、放熱器から流出した冷媒を減圧させる低圧側ノズル部から噴射される低圧側噴射冷媒の吸引作用によって低圧側冷媒吸引口から冷媒を吸引し、低圧側噴射冷媒と低圧側冷媒吸引口から吸引された低圧側吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる低圧側昇圧部を有する。減圧装置は、放熱器下流側の冷媒を減圧させる。低圧側蒸発器は、減圧装置にて減圧された冷媒を蒸発させる。圧縮機は、低圧側昇圧部から流出した冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。噴射冷媒通路は、圧送装置から圧送された液相冷媒を流入させる第１冷媒流入口、および気液混合部内へ噴射冷媒を噴射する冷媒噴射口を有する。流入冷媒通路は、圧縮機から吐出された冷媒を流入させる第２冷媒流入口、および気液混合部へ流入冷媒を流出させる冷媒流出口を有する。冷媒噴射口は、噴射冷媒の噴射方向に垂直な断面において円環形状を有する。冷媒流出口は、冷媒噴射口の内周側に配置されている。液噴射エジェクタでは、噴射冷媒が気液混合部へ噴射される際に、気液混合部へ流入する流入冷媒の外周側に噴射冷媒が噴射される。 According to the second aspect of the present disclosure, the ejector refrigeration cycle includes a liquid injection ejector, a radiator, a pressure feeding device, a low pressure side ejector, a pressure reducing device, a low pressure side evaporator, and a compressor. The liquid injection ejector includes an inflow passage forming portion having an inflow refrigerant passage through which refrigerant flows in from outside, an injection refrigerant injected from an injection refrigerant passage that injects the liquid phase refrigerant by depressurizing, and an inflow refrigerant flowing in from the inflow refrigerant passage. A liquid-injecting body portion having a gas-liquid mixing portion for mixing the liquid. The radiator radiates the refrigerant that has flowed out of the liquid ejecting ejector. The pressure feeding device pumps the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator. The low-pressure side ejector sucks the refrigerant from the low-pressure side refrigerant suction port by the suction action of the low-pressure side injected refrigerant that is injected from the low-pressure side nozzle part that depressurizes the refrigerant flowing out of the radiator, and sucks the low-pressure side injected refrigerant and the low-pressure side refrigerant A low pressure side pressure increasing unit is provided for increasing the pressure of the mixed refrigerant with the low pressure side suction refrigerant sucked from the mouth. The decompression device decompresses the refrigerant on the downstream side of the radiator. The low pressure side evaporator evaporates the refrigerant decompressed by the decompression device. The compressor sucks, compresses, and discharges the refrigerant that has flowed out of the low pressure side pressurizing unit. The injection refrigerant passage has a first refrigerant inlet through which the liquid-phase refrigerant pumped from the pumping device flows, and a refrigerant outlet through which the jet refrigerant is injected into the gas-liquid mixing unit. The inflow refrigerant passage has a second refrigerant inflow port through which the refrigerant discharged from the compressor flows in, and a refrigerant outflow port through which the inflow refrigerant flows out to the gas-liquid mixing unit. The refrigerant injection port has an annular shape in a cross section perpendicular to the injection direction of the injection refrigerant. The refrigerant outlet is disposed on the inner peripheral side of the refrigerant injection port. In the liquid injection ejector, when the injection refrigerant is injected to the gas-liquid mixing unit, the injection refrigerant is injected to the outer peripheral side of the inflowing refrigerant flowing into the gas-liquid mixing unit.
　これによれば、噴射冷媒通路の冷媒噴射口が円環形状を有し、流入通路形成部の冷媒流出口が噴射冷媒通路の内周側に配置されるので、上記第１態様と同様に、液噴射エジェクタのエジェクタ効率を充分に向上させることができる。すなわち、液噴射エジェクタのエジェクタ効率を充分に向上可能なエジェクタ式冷凍サイクルを提供することができる。 According to this, since the refrigerant injection port of the injection refrigerant passage has an annular shape and the refrigerant outlet of the inflow passage formation portion is arranged on the inner peripheral side of the injection refrigerant passage, as in the first aspect, The ejector efficiency of the liquid ejecting ejector can be sufficiently improved. That is, it is possible to provide an ejector refrigeration cycle that can sufficiently improve the ejector efficiency of the liquid jet ejector.
　さらに、液噴射エジェクタのエジェクタ効率の向上によって、圧縮機の吐出冷媒圧力を低下させることができるので、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを向上させることができる。 Furthermore, since the discharge refrigerant pressure of the compressor can be lowered by improving the ejector efficiency of the liquid jet ejector, the COP of the ejector refrigeration cycle can be improved.
　これに加えて、低圧側エジェクタの低圧側昇圧部から流出した冷媒を圧縮機へ吸入させるので、圧縮機の吸入冷媒圧力を上昇させて、圧縮機の消費動力を低減させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰをより一層向上させることができる。 In addition to this, since the refrigerant flowing out from the low pressure side booster of the low pressure side ejector is sucked into the compressor, the suction refrigerant pressure of the compressor can be increased and the power consumption of the compressor can be reduced. Therefore, the COP of the ejector refrigeration cycle can be further improved.
　本開示の第３態様によると、エジェクタ式冷凍サイクルは、液噴射エジェクタと、放熱器と、圧送装置と、減圧装置と、低圧側蒸発器と、圧縮機と、面積変更装置と、を備える。液噴射エジェクタは、液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路を有する噴射冷媒通路形成部、および第１冷媒流入口から流入した流入冷媒と噴射冷媒通路から噴射された噴射冷媒とを混合させる気液混合部を備えた液噴射用ボデー部を有する。放熱器は、液噴射エジェクタから流出した冷媒を放熱させる。圧送装置は、放熱器にて放熱した液相冷媒を噴射冷媒通路の第２冷媒流入口側へ圧送する。減圧装置は、放熱器下流側の冷媒を減圧させる。低圧側蒸発器は、減圧装置にて減圧された冷媒を蒸発させる。圧縮機は、低圧側蒸発器から流出した冷媒を吸入し、圧縮して第１冷媒流入口側へ吐出する。面積変更装置は、液噴射エジェクタの出口側から放熱器の入口側へ至る冷媒通路の通路断面積を変化させる。 According to the third aspect of the present disclosure, the ejector refrigeration cycle includes a liquid ejection ejector, a radiator, a pressure feeding device, a pressure reducing device, a low pressure side evaporator, a compressor, and an area changing device. The liquid injection ejector mixes an injection refrigerant passage forming portion having an injection refrigerant passage that injects the liquid phase refrigerant with a reduced pressure, and an inflow refrigerant flowing from the first refrigerant inlet and an injection refrigerant injected from the injection refrigerant passage. It has a body part for liquid injection provided with a gas-liquid mixing part. The radiator radiates the refrigerant that has flowed out of the liquid ejecting ejector. The pressure feeding device pressure-feeds the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator to the second refrigerant inlet side of the injection refrigerant passage. The decompression device decompresses the refrigerant on the downstream side of the radiator. The low pressure side evaporator evaporates the refrigerant decompressed by the decompression device. The compressor sucks the refrigerant flowing out from the low-pressure side evaporator, compresses it, and discharges it to the first refrigerant inlet side. The area changing device changes the cross-sectional area of the refrigerant passage from the outlet side of the liquid ejecting ejector to the inlet side of the radiator.
　これによれば、面積変更装置を備えているので、後述する実施形態に説明するように、気液混合部の下流側に定在する反射波を共振（共鳴）させて、放熱器入口側冷媒の圧力から圧縮機吐出冷媒）の圧力を減算した圧力差を拡大することができる。その結果、液噴射エジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを向上させることができる。 According to this, since the area changing device is provided, as described in the embodiment described later, the reflected wave standing on the downstream side of the gas-liquid mixing unit is resonated (resonated), and the radiator inlet side refrigerant The pressure difference obtained by subtracting the pressure of the refrigerant discharged from the compressor) can be expanded. As a result, it is possible to improve the COP of the ejector refrigeration cycle including the liquid ejecting ejector.
　本開示の第４態様によると、エジェクタ式冷凍サイクルは、液噴射エジェクタと、放熱器と、圧送装置と、低圧側エジェクタと、減圧装置と、低圧側蒸発器と、圧縮機と、面積変更装置と、を備える。液噴射エジェクタは、液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路を有する噴射冷媒通路形成部、および第１冷媒流入口から流入した流入冷媒と噴射冷媒通路から噴射された噴射冷媒とを混合させる気液混合部を備えた液噴射用ボデー部を有する。放熱器は、液噴射エジェクタから流出した冷媒を放熱させる。圧送装置は、放熱器にて放熱した液相冷媒を噴射冷媒通路の第２冷媒流入口側へ圧送する。低圧側エジェクタは、放熱器から流出した冷媒を減圧させる低圧側ノズル部から噴射される低圧側噴射冷媒の吸引作用によって低圧側冷媒吸引口から冷媒を吸引し、低圧側噴射冷媒と低圧側冷媒吸引口から吸引された低圧側吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる低圧側昇圧部を有する。減圧装置は、放熱器下流側の冷媒を減圧させる。低圧側蒸発器は、減圧装置にて減圧された冷媒を蒸発させる。圧縮機は、低圧側昇圧部から流出した冷媒を吸入し、圧縮して第１冷媒流入口側へ吐出する。面積変更装置は、液噴射エジェクタの出口側から放熱器の入口側へ至る冷媒通路の通路断面積を変化させる。 According to the fourth aspect of the present disclosure, the ejector refrigeration cycle includes a liquid injection ejector, a radiator, a pressure feeding device, a low pressure side ejector, a pressure reducing device, a low pressure side evaporator, a compressor, and an area changing device. And comprising. The liquid injection ejector mixes an injection refrigerant passage forming portion having an injection refrigerant passage that injects the liquid phase refrigerant with a reduced pressure, and an inflow refrigerant flowing from the first refrigerant inlet and an injection refrigerant injected from the injection refrigerant passage. It has a body part for liquid injection provided with a gas-liquid mixing part. The radiator radiates the refrigerant that has flowed out of the liquid ejecting ejector. The pressure feeding device pressure-feeds the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator to the second refrigerant inlet side of the injection refrigerant passage. The low-pressure side ejector sucks the refrigerant from the low-pressure side refrigerant suction port by the suction action of the low-pressure side injected refrigerant that is injected from the low-pressure side nozzle part that depressurizes the refrigerant that flows out of the radiator, and sucks the low-pressure side injected refrigerant and the low-pressure side refrigerant A low pressure side pressure increasing unit is provided for increasing the pressure of the mixed refrigerant with the low pressure side suction refrigerant sucked from the mouth. The decompression device decompresses the refrigerant on the downstream side of the radiator. The low pressure side evaporator evaporates the refrigerant decompressed by the decompression device. The compressor sucks the refrigerant that has flowed out from the low-pressure side booster, compresses it, and discharges it to the first refrigerant inlet side. The area changing device changes the cross-sectional area of the refrigerant passage from the outlet side of the liquid ejecting ejector to the inlet side of the radiator.
　これによれば、面積変更装置を備えているので、上記第３態様と同様に、液噴射エジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰを向上させることができる。 According to this, since the area changing device is provided, the COP of the ejector-type refrigeration cycle including the liquid ejecting ejector can be improved as in the third aspect.
　さらに、低圧側エジェクタの低圧側昇圧部から流出した冷媒を圧縮機へ吸入させるので、圧縮機の吸入冷媒圧力を上昇させて、圧縮機の消費動力を低減させることができる。従って、液噴射エジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルのＣＯＰをより一層向上させることができる。 Furthermore, since the refrigerant that has flowed out from the low pressure side pressurization part of the low pressure side ejector is sucked into the compressor, the suction refrigerant pressure of the compressor can be increased and the power consumption of the compressor can be reduced. Therefore, the COP of the ejector refrigeration cycle including the liquid ejecting ejector can be further improved.
　本開示の第５態様によると、液噴射エジェクタは、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機、および冷媒を放熱させる放熱器を有する蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されている。液噴射エジェクタは、流入通路形成部と、液噴射用ボデー部と、を備える。流入通路形成部は、外部から冷媒を流入させる流入冷媒通路を有する。液噴射用ボデー部は、液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路から噴射された噴射冷媒と流入冷媒通路を介して流入した流入冷媒とを混合させる気液混合部を有する。噴射冷媒通路は、放熱器にて放熱した液相冷媒を流入させる第１冷媒流入口、および気液混合部へ冷媒を噴射する冷媒噴射口を有する。流入冷媒通路は、圧縮機から吐出された冷媒を流入させる第２冷媒流入口、および気液混合部へ冷媒を流出させる冷媒流出口を有する。冷媒噴射口は、噴射冷媒の噴射方向に垂直な断面において円環形状を有する。冷媒流出口は、噴射冷媒通路の内周側に配置されている。噴射冷媒が気液混合部へ噴射される際に、気液混合部へ流入する流入冷媒の外周側に噴射される。 According to the fifth aspect of the present disclosure, the liquid ejecting ejector is applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus having a compressor that compresses and discharges a refrigerant and a radiator that radiates heat from the refrigerant. The liquid ejecting ejector includes an inflow passage forming portion and a liquid ejecting body portion. The inflow passage forming portion has an inflow refrigerant passage through which refrigerant flows from the outside. The body part for liquid injection has a gas-liquid mixing part that mixes the injection refrigerant injected from the injection refrigerant passage for reducing the pressure of the liquid phase refrigerant and injecting it through the inflow refrigerant passage. The injection refrigerant passage has a first refrigerant inflow port through which the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator flows and a refrigerant injection port through which the refrigerant is injected into the gas-liquid mixing unit. The inflow refrigerant passage has a second refrigerant inflow port through which the refrigerant discharged from the compressor flows in, and a refrigerant outflow port through which the refrigerant flows out to the gas-liquid mixing unit. The refrigerant injection port has an annular shape in a cross section perpendicular to the injection direction of the injection refrigerant. The refrigerant outlet is disposed on the inner peripheral side of the injection refrigerant passage. When the injection refrigerant is injected to the gas-liquid mixing unit, it is injected to the outer peripheral side of the inflowing refrigerant flowing into the gas-liquid mixing unit.
　これによれば、噴射冷媒通路の冷媒噴射口が円環状に形成され、流入通路形成部の冷媒流出口が冷媒噴射口の内周側に配置されるので、冷媒流出口の水力直径を、容易に冷媒噴射口の水力直径よりも小さく設定することができる。 According to this, since the refrigerant injection port of the injection refrigerant passage is formed in an annular shape and the refrigerant outlet of the inflow passage forming portion is disposed on the inner peripheral side of the refrigerant injection port, the hydraulic diameter of the refrigerant outlet can be easily reduced. It can be set smaller than the hydraulic diameter of the refrigerant injection port.
　従って、冷媒流出口を円環状に形成し、冷媒噴射口を冷媒流入口の内周側に配置する場合よりも、冷媒流出口から気液混合部へ流入する流入冷媒の流速を増速させることができる。そして、流入冷媒の流速を増速させることによって、気液混合部における単位時間あたりの噴射冷媒と流入冷媒との接触面積を増加させることができ、気液混合部にて噴射冷媒と流入冷媒とを混合させやすくなる。 Therefore, the flow rate of the inflowing refrigerant flowing from the refrigerant outlet to the gas-liquid mixing unit is increased as compared with the case where the refrigerant outlet is formed in an annular shape and the refrigerant injection port is arranged on the inner peripheral side of the refrigerant inlet. Can do. Then, by increasing the flow rate of the inflowing refrigerant, the contact area between the injection refrigerant and the inflowing refrigerant per unit time in the gas-liquid mixing unit can be increased. It becomes easy to mix.
　その結果、気液混合部にて噴射冷媒と流入冷媒との混合冷媒を理想的な気液混合状態に近づけることができ、液噴射エジェクタのエジェクタ効率を充分に向上させることができる。 As a result, the mixed refrigerant of the injection refrigerant and the inflowing refrigerant can be brought close to an ideal gas-liquid mixing state in the gas-liquid mixing section, and the ejector efficiency of the liquid injection ejector can be sufficiently improved.
本開示の第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示す概略図である。It is a schematic diagram showing an ejector type refrigerating cycle of a 1st embodiment of this indication. 第１実施形態の液噴射エジェクタの軸方向に平行な断面図である。It is sectional drawing parallel to the axial direction of the liquid injection ejector of 1st Embodiment. 図２のＩＩＩ－ＩＩＩ断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view taken along the line III-III in FIG. 第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant in the ejector type refrigeration cycle of 1st Embodiment. 第１実施形態の液噴射エジェクタ内の冷媒の圧力変化および流速変化を示す図である。It is a figure which shows the pressure change and flow velocity change of the refrigerant | coolant in the liquid injection ejector of 1st Embodiment. 本開示の第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示す概略図である。It is the schematic which shows the ejector type refrigeration cycle of 2nd Embodiment of this indication. 第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant in the ejector-type refrigerating cycle of 2nd Embodiment. 本開示の第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示す概略図である。It is a schematic diagram showing an ejector type refrigerating cycle of a 3rd embodiment of this indication. 第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant in the ejector-type refrigerating cycle of 3rd Embodiment. 本開示の第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示す概略図である。It is the schematic which shows the ejector type refrigeration cycle of 4th Embodiment of this indication. 第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant in the ejector-type refrigerating cycle of 4th Embodiment. 本開示の第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示す概略図である。It is the schematic which shows the ejector type refrigeration cycle of 5th Embodiment of this indication. 第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant in the ejector-type refrigerating cycle of 5th Embodiment. 本開示の第６実施形態の液噴射エジェクタの軸方向に平行な断面図である。It is sectional drawing parallel to the axial direction of the liquid injection ejector of 6th Embodiment of this indication. 本開示の第７実施形態の液噴射エジェクタの、図１４のＸＶ－ＸＶ断面に対応する断面図である。FIG. 15 is a cross-sectional view corresponding to the XV-XV cross section of FIG. 14 of a liquid ejection ejector of a seventh embodiment of the present disclosure. 本開示の第８実施形態の液噴射エジェクタの軸方向に平行な断面図である。It is sectional drawing parallel to the axial direction of the liquid injection ejector of 8th Embodiment of this indication. 図１６のＸＶＩＩ－ＸＶＩＩ断面図である。It is XVII-XVII sectional drawing of FIG. 本開示の第９実施形態の液噴射エジェクタの軸方向に平行な断面図である。It is sectional drawing parallel to the axial direction of the liquid injection ejector of 9th Embodiment of this indication. 本開示の第１０実施形態の液噴射エジェクタの軸方向に平行な断面図である。It is sectional drawing parallel to the axial direction of the liquid injection ejector of 10th Embodiment of this indication. 第１０実施形態の変形例の液噴射エジェクタの軸方向に平行な断面図である。It is sectional drawing parallel to the axial direction of the liquid injection ejector of the modification of 10th Embodiment. 本開示の第１１実施形態の距離Ｌを説明するための液噴射エジェクタの軸方向に平行な断面図である。It is sectional drawing parallel to the axial direction of the liquid injection ejector for demonstrating the distance L of 11th Embodiment of this indication. 第１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示す概略図である。It is the schematic which shows the ejector type refrigeration cycle of 11th Embodiment. 第１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant in the ejector-type refrigerating cycle of 11th Embodiment. 第１２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルにおける冷媒の状態の変化を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the change of the state of the refrigerant | coolant in the ejector-type refrigerating cycle of 12th Embodiment. 第１２実施形態の液噴射エジェクタ内の冷媒の圧力変化および流速変化を示す図である。It is a figure which shows the pressure change and flow velocity change of the refrigerant | coolant in the liquid injection ejector of 12th Embodiment. 第１２実施形態の変形例のエジェクタ式冷凍サイクルを示す概略図である。It is the schematic which shows the ejector type refrigeration cycle of the modification of 12th Embodiment. 第１３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示す概略図である。It is the schematic which shows the ejector type refrigeration cycle of 13th Embodiment. 第１４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示す概略図である。It is the schematic which shows the ejector type refrigeration cycle of 14th Embodiment.
　以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組合せが可能であることを明示している部分同士の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、明示してなくとも実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。
（第１実施形態）
　図１～図５を用いて、本開示の第１実施形態について説明する。本実施形態では、液噴射エジェクタ１２を備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置であるエジェクタ式冷凍サイクル１０を、車両用空調装置に適用している。より具体的には、エジェクタ式冷凍サイクル１０は、空調対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。 Hereinafter, a plurality of modes for carrying out the present disclosure will be described with reference to the drawings. In each embodiment, parts corresponding to the matters described in the preceding embodiment may be denoted by the same reference numerals, and redundant description may be omitted. When only a part of the configuration is described in each mode, the other modes described above can be applied to the other parts of the configuration. Not only combinations of parts that clearly show that combinations are possible in each embodiment, but also combinations of the embodiments even if they are not explicitly stated unless there is a problem with the combination. Is also possible.
(First embodiment)
A first embodiment of the present disclosure will be described with reference to FIGS. 1 to 5. In the present embodiment, an ejector refrigeration cycle 10 that is a vapor compression refrigeration cycle apparatus including a liquid ejecting ejector 12 is applied to a vehicle air conditioner. More specifically, the ejector-type refrigeration cycle 10 functions to cool the blown air that is blown into the vehicle interior that is the air-conditioning target space.
　また、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない蒸気圧縮式の亜臨界冷凍サイクルを構成している。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されており、冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。 The ejector refrigeration cycle 10 employs an HFC refrigerant (specifically, R134a) as a refrigerant, and constitutes a vapor compression subcritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure does not exceed the critical pressure of the refrigerant. is doing. Furthermore, refrigeration oil for lubricating the compressor 11 is mixed in the refrigerant, and a part of the refrigeration oil circulates in the cycle together with the refrigerant.
　図１の全体構成図に示すエジェクタ式冷凍サイクル１０において、圧縮機１１は、冷媒を吸入し、圧縮して吐出するものである。より具体的には、本実施形態の圧縮機１１は、１つのハウジング内に固定容量型の圧縮機構、および圧縮機構を駆動する電動モータを収容して構成された電動圧縮機である。 In the ejector refrigeration cycle 10 shown in the overall configuration diagram of FIG. 1, the compressor 11 sucks in refrigerant, compresses it, and discharges it. More specifically, the compressor 11 of the present embodiment is an electric compressor that is configured by housing a fixed capacity type compression mechanism and an electric motor that drives the compression mechanism in one housing.
　この圧縮機構としては、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用できる。また、電動モータは、後述する制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。圧縮機１１の吐出口には、液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２１ｂ（第２冷媒流入口）側が接続されている。 As this compression mechanism, various compression mechanisms such as a scroll-type compression mechanism and a vane-type compression mechanism can be adopted. Further, the operation (rotation speed) of the electric motor is controlled by a control signal output from a control device to be described later, and either an AC motor or a DC motor may be adopted. The discharge port of the compressor 11 is connected to the refrigerant inlet 121b (second refrigerant inlet) side of the liquid ejection ejector 12.
　液噴射エジェクタ１２は、液音速以上、あるいは液音速と同程度に加速された液相冷媒に気相冷媒を混合させ、混合冷媒の流速を亜音速となるまで低下させた際に生じる衝撃波を利用して、混合冷媒を昇圧させる昇圧装置である。さらに、液噴射エジェクタ１２は、混合冷媒の流速を低下させて混合冷媒の圧力を昇圧させるので、混合冷媒の運動エネルギを圧力エネルギに変換するエネルギ変換装置である。 The liquid ejecting ejector 12 uses a shock wave generated when a gas-phase refrigerant is mixed with a liquid-phase refrigerant accelerated to a liquid sound speed or higher or about the same as the liquid sound speed, and the flow rate of the mixed refrigerant is reduced to a subsonic speed. Thus, the pressure increasing device boosts the mixed refrigerant. Further, the liquid ejecting ejector 12 is an energy conversion device that converts the kinetic energy of the mixed refrigerant into pressure energy because the flow rate of the mixed refrigerant is decreased to increase the pressure of the mixed refrigerant.
　この液噴射エジェクタ１２の詳細構成については、図２、図３を用いて説明する。液噴射エジェクタ１２は、流入通路形成部１２１、および液噴射用ボデー部１２２を有して構成されている。流入通路形成部１２１は、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る略円筒状の金属（例えば、ステンレス合金）等で形成されている。流入通路形成部１２１の内部には、軸方向に向かって延びる流入冷媒通路１２１ａが形成されている。 The detailed configuration of the liquid ejecting ejector 12 will be described with reference to FIGS. The liquid ejecting ejector 12 includes an inflow passage forming portion 121 and a liquid ejecting body portion 122. The inflow passage forming portion 121 is formed of a substantially cylindrical metal (for example, a stainless alloy) that gradually tapers in the flow direction of the refrigerant. An inflow refrigerant passage 121 a extending in the axial direction is formed inside the inflow passage formation portion 121.
　この流入冷媒通路１２１ａの冷媒流れ最上流部には、圧縮機１１から吐出された冷媒（流入冷媒）を外部から流入させる冷媒流入口１２１ｂが設けられている。また、流入冷媒通路１２１ａの冷媒流れ最下流部には、冷媒流入口１２１ｂから流入冷媒通路１２１ａ内へ流入した流入冷媒を流出させる冷媒流出口１２１ｃが設けられている。 A refrigerant inlet 121b through which the refrigerant (inflow refrigerant) discharged from the compressor 11 flows from the outside is provided at the most upstream portion of the refrigerant flow in the inflow refrigerant passage 121a. In addition, a refrigerant outlet 121c through which the inflowing refrigerant that has flowed into the inflowing refrigerant passage 121a from the refrigerant inlet 121b flows out is provided at the most downstream portion of the refrigerant flow in the inflowing refrigerant passage 121a.
　さらに、流入冷媒通路１２１ａの下流側の通路断面積は、冷媒流出口１２１ｃへ向かって徐々に縮小している。従って、冷媒流出口１２１ｃにおける通路断面積は、流入冷媒通路１２１ａのうち最も小さい最小通路断面積となる。つまり、本実施形態の流入通路形成部１２１は、先細ノズルと同様の構成になっている。このため、冷媒流出口１２１ｃから流出する流入冷媒の流速は、冷媒流入口１２１ｂから流入冷媒通路１２１ａ内へ流入する流入冷媒の流速よりも増速される。 Furthermore, the passage sectional area on the downstream side of the inflow refrigerant passage 121a is gradually reduced toward the refrigerant outlet 121c. Accordingly, the passage sectional area at the refrigerant outlet 121c is the smallest minimum passage sectional area of the inflowing refrigerant passage 121a. That is, the inflow passage forming portion 121 of the present embodiment has the same configuration as that of the tapered nozzle. For this reason, the flow rate of the inflowing refrigerant flowing out from the refrigerant outlet 121c is increased more than the flow rate of the inflowing refrigerant flowing into the inflowing refrigerant passage 121a from the refrigerant inflow port 121b.
　液噴射用ボデー部１２２は、略円筒状の金属（例えば、アルミニウム）あるいは樹脂で形成されており、内部に流入通路形成部１２１を支持固定する固定部材として機能するとともに、液噴射エジェクタ１２の外殻を形成するものである。より具体的には、本実施形態の流入通路形成部１２１は、液噴射用ボデー部１２２の長手方向一端側の内部に収容されるように圧入等の装置によって固定されている。 The liquid jet body part 122 is formed of a substantially cylindrical metal (for example, aluminum) or resin, and functions as a fixing member that supports and fixes the inflow passage forming part 121 inside the liquid jet ejector 12. It forms a shell. More specifically, the inflow passage forming portion 121 of the present embodiment is fixed by a device such as press-fitting so as to be housed inside the one end side in the longitudinal direction of the liquid jet body portion 122.
　液噴射用ボデー部１２２の筒状側面のうち、流入通路形成部１２１の外周側には、その内外を貫通して流入通路形成部１２１の冷媒流出口１２１ｃと連通するように設けられた駆動冷媒流入口１２２ｂ（第１冷媒流入口）が形成されている。この駆動冷媒流入口１２２ｂは、後述する液ポンプ１５から圧送された液相冷媒を液噴射用ボデー部１２２の内部へ流入させる貫通穴である。 Of the cylindrical side surface of the liquid jet body part 122, the driving refrigerant is provided on the outer peripheral side of the inflow passage forming part 121 so as to penetrate the inside and outside and communicate with the refrigerant outlet 121 c of the inflow path forming part 121. An inflow port 122b (first refrigerant inflow port) is formed. The driving refrigerant inlet 122b is a through hole through which liquid phase refrigerant pumped from the liquid pump 15 described later flows into the liquid injection body 122.
　液噴射用ボデー部１２２の内周壁面と、流入通路形成部１２１の外周壁面との間には、駆動冷媒流入口１２２ｂから液噴射エジェクタ１２の内部に流入した液相冷媒を等エントロピ的に減圧させて噴射する噴射冷媒通路１２２ａが形成されている。噴射冷媒通路１２２ａの冷媒流れ最下流部には、冷媒噴射口１２２ｃが設けられている。 Between the inner peripheral wall surface of the liquid injection body portion 122 and the outer peripheral wall surface of the inflow passage forming portion 121, the liquid-phase refrigerant flowing into the liquid injection ejector 12 from the drive refrigerant inlet 122b is isentropically reduced. An injection refrigerant passage 122a is formed for injection. A refrigerant injection port 122c is provided at the most downstream portion of the refrigerant flow in the injection refrigerant passage 122a.
　冷媒噴射口１２２ｃは、図３に示すように、冷媒の噴射方向（流入通路形成部１２１の軸方向）に垂直な断面形状が円環状（大径の円形状から同軸上に配置された小径の円形状を除いたドーナツ形状）に形成されている。また、流入通路形成部１２１の冷媒流出口１２１ｃは、冷媒噴射口１２２ｃの内周側に配置されている。 As shown in FIG. 3, the coolant injection port 122 c has a cross-sectional shape perpendicular to the coolant injection direction (the axial direction of the inflow passage forming portion 121) having an annular shape (from a large diameter circular shape to a small diameter coaxially arranged). (Donut shape excluding a circular shape). Further, the refrigerant outlet 121c of the inflow passage forming portion 121 is disposed on the inner peripheral side of the refrigerant injection port 122c.
　さらに、噴射冷媒通路１２２ａの下流側の通路断面積は、冷媒噴射口１２２ｃへ向かって徐々に縮小している。より詳細には、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、冷媒噴射口１２２ｃから噴射される液相状態の噴射冷媒が液音速以上、あるいは液音速と同程度となるように、通路断面積を縮小させている。なお、液音速とは、液相冷媒中を伝わる音の速さである。 Furthermore, the passage sectional area on the downstream side of the injection refrigerant passage 122a is gradually reduced toward the refrigerant injection port 122c. More specifically, during the normal operation of the ejector refrigeration cycle 10, the passage cross-sectional area is reduced so that the liquid-phase injection refrigerant injected from the refrigerant injection port 122c is equal to or higher than the liquid sound speed. I am letting. The liquid sound speed is the speed of sound transmitted through the liquid phase refrigerant.
　液噴射用ボデー部１２２の内部には、気液混合部１２２ｄ、および末広通路部１２２ｅが形成されている。 A gas-liquid mixing part 122d and a divergent passage part 122e are formed inside the liquid jet body part 122.
　気液混合部１２２ｄは、冷媒噴射口１２２ｃから噴射された液相状態の噴射冷媒と冷媒流出口１２１ｃから流出した気相状態の流入冷媒とを混合させる気液混合空間である。本実施形態の気液混合部１２２ｄは、冷媒流れ方向に向かって通路断面積が徐々に縮小する略円錐台形状に形成されている。末広通路部１２２ｅは、噴射冷媒と流入冷媒との混合冷媒の通路断面積を徐々に拡大させて下流側へ流す略円錐台形状の空間である。 The gas-liquid mixing part 122d is a gas-liquid mixing space that mixes the liquid-phase injection refrigerant injected from the refrigerant injection port 122c and the gas-phase inflow refrigerant flowing out of the refrigerant outlet 121c. The gas-liquid mixing part 122d of the present embodiment is formed in a substantially truncated cone shape whose passage cross-sectional area gradually decreases in the refrigerant flow direction. The divergent passage portion 122e is a substantially frustoconical space that gradually increases the passage cross-sectional area of the mixed refrigerant of the injected refrigerant and the inflowing refrigerant and flows to the downstream side.
　液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅの冷媒出口側には、図１に示すように、放熱器１３の冷媒入口側が接続されている。放熱器１３は、末広通路部１２２ｅから流出した高圧冷媒と冷却ファン１３ａにより送風される車室外空気（外気）を熱交換させて、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。冷却ファン１３ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。 As shown in FIG. 1, the refrigerant inlet side of the radiator 13 is connected to the refrigerant outlet side of the divergent passage portion 122 e of the liquid ejecting ejector 12. The radiator 13 is a heat exchanger for radiating heat by exchanging heat between the high-pressure refrigerant flowing out from the divergent passage portion 122e and outside air (outside air) blown by the cooling fan 13a to dissipate the high-pressure refrigerant and cool it. The cooling fan 13a is an electric blower in which the rotation speed (the amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the control device.
　放熱器１３の冷媒出口側には、受液器（レシーバ）１４の入口側が接続されている。受液器１４は、放熱器１３から流出した液相冷媒を貯めておく中空円柱形状のタンク構造のものである。また、本実施形態の受液器１４には、複数（本実施形態では、２つ）の液相冷媒流出口が設けられている。 The inlet side of the liquid receiver (receiver) 14 is connected to the refrigerant outlet side of the radiator 13. The liquid receiver 14 has a hollow cylindrical tank structure in which the liquid refrigerant flowing out of the radiator 13 is stored. In addition, the liquid receiver 14 of the present embodiment is provided with a plurality (two in the present embodiment) of liquid-phase refrigerant outlets.
　受液器１４の一方の液相冷媒流出口には、液ポンプ１５の吸入口側が接続されている。液ポンプ１５は、受液器１４から流出した過冷却度を有する液相冷媒を、液噴射エジェクタ１２の駆動冷媒流入口１２２ｂ側へ圧送する圧送装置である。液ポンプ１５は、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（液送冷媒圧送量）が制御される電動式の水ポンプである。 The suction side of the liquid pump 15 is connected to one liquid phase refrigerant outlet of the liquid receiver 14. The liquid pump 15 is a pressure feeding device that pumps the liquid phase refrigerant having the degree of supercooling flowing out from the liquid receiver 14 toward the drive refrigerant inlet 122 b of the liquid ejecting ejector 12. The liquid pump 15 is an electric water pump in which the rotation speed (liquid feed refrigerant pressure feed amount) is controlled by a control voltage output from the control device.
　また、受液器１４の他方の液相冷媒流出口には、膨張弁１６の入口側が接続されている。膨張弁１６は、放熱器１３下流側の冷媒（具体的には、受液器１４から流出した液相冷媒）を減圧させる減圧装置である。本実施形態の膨張弁１６は、温度式膨張弁で構成されており、低圧側蒸発器１７出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように冷媒流量を調整する。 The inlet side of the expansion valve 16 is connected to the other liquid-phase refrigerant outlet of the liquid receiver 14. The expansion valve 16 is a pressure reducing device that depressurizes the refrigerant on the downstream side of the radiator 13 (specifically, the liquid phase refrigerant that has flowed out of the liquid receiver 14). The expansion valve 16 of the present embodiment is constituted by a temperature type expansion valve, and adjusts the refrigerant flow rate so that the superheat degree of the refrigerant on the outlet side of the low-pressure evaporator 17 approaches a predetermined reference superheat degree.
　このような温度式膨張弁としては、低圧側蒸発器１７出口側冷媒の温度と圧力とに応じて変位する変位部材を有する感温部を備え、この変位部材の変位に応じて低圧側蒸発器１７出口側冷媒の過熱度が基準過熱度に近づくように機械的機構によって弁開度（冷媒流量）が調整される構成のもの等を採用することができる。 As such a temperature type expansion valve, a low temperature side evaporator 17 is provided with a temperature sensing part having a displacement member that is displaced according to the temperature and pressure of the outlet side refrigerant, and the low pressure side evaporator according to the displacement of the displacement member It is possible to employ a configuration in which the valve opening degree (refrigerant flow rate) is adjusted by a mechanical mechanism so that the superheat degree of the 17 outlet side refrigerant approaches the reference superheat degree.
　膨張弁１６の出口側には、低圧側蒸発器１７の冷媒入口側が接続されている。低圧側蒸発器１７は、膨張弁１６にて減圧された低圧冷媒と、送風ファン１７ａから車室内へ送風される送風空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。 The refrigerant inlet side of the low-pressure evaporator 17 is connected to the outlet side of the expansion valve 16. The low-pressure side evaporator 17 evaporates the low-pressure refrigerant and exhibits a heat absorbing action by exchanging heat between the low-pressure refrigerant decompressed by the expansion valve 16 and the blown air blown from the blower fan 17a into the vehicle interior. This is an endothermic heat exchanger.
　送風ファン１７ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動送風機である。低圧側蒸発器１７の冷媒出口側には、圧縮機１１の吸入口が接続されている。なお、図１に示された太実線矢印は、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時の冷媒の流れを示している。このことは、以下の全体構成図においても同様である。 The blower fan 17a is an electric blower in which the number of rotations (the amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the control device. The suction port of the compressor 11 is connected to the refrigerant outlet side of the low-pressure evaporator 17. A thick solid arrow shown in FIG. 1 indicates the flow of refrigerant during normal operation of the ejector refrigeration cycle 10. The same applies to the following entire configuration diagram.
　次に、本実施形態の電気制御部について説明する。図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器１１、１３ａ、１５、１７ａ等の作動を制御する。 Next, the electric control unit of this embodiment will be described. A control device (not shown) is composed of a well-known microcomputer including a CPU, ROM, RAM, etc. and its peripheral circuits, performs various calculations and processing based on a control program stored in the ROM, and is connected to the output side. The operation of various control target devices 11, 13a, 15, 17a, etc. is controlled.
　また、制御装置には、車室内温度を検出する内気温センサ、外気温を検出する外気温センサ、車室内の日射量を検出する日射センサ、低圧側蒸発器１７から吹き出される吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度センサ等のセンサ群が接続され、これらの空調用センサ群の検出値が入力される。 In addition, the control device includes an internal air temperature sensor that detects the vehicle interior temperature, an external air temperature sensor that detects the external air temperature, a solar radiation sensor that detects the amount of solar radiation in the vehicle interior, and the temperature of the air blown from the low-pressure evaporator 17 ( Sensor groups such as an evaporator temperature sensor for detecting the evaporator temperature) are connected, and the detection values of these air conditioning sensor groups are input.
　さらに、制御装置の入力側には、図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。 Further, an operation panel (not shown) is connected to the input side of the control device, and operation signals from various operation switches provided on the operation panel are input to the control device. As various operation switches provided on the operation panel, an air conditioning operation switch that requests air conditioning, a vehicle interior temperature setting switch that sets the vehicle interior temperature, and the like are provided.
　なお、本実施形態の制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御装置が一体に構成されたものであるが、制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御装置を構成している。例えば、本実施形態では、圧縮機１１の作動を制御する構成が、吐出能力制御装置を構成している。また、液ポンプ１５の作動を制御する構成が、圧送能力制御装置を構成している。 Note that the control device of the present embodiment is configured integrally with a control device that controls the operation of various control target devices connected to the output side of the control device. A configuration (hardware and software) for controlling the operation constitutes a control device for each control target device. For example, in this embodiment, the structure which controls the action | operation of the compressor 11 comprises the discharge capability control apparatus. Moreover, the structure which controls the action | operation of the liquid pump 15 comprises the pumping capacity control apparatus.
　次に、上記構成における本実施形態の作動を図４のモリエル線図と図５の説明図を用いて説明する。なお、図５は、液噴射エジェクタ１２内の各部位における冷媒の圧力および流速の変化を示す説明図である。まず、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、制御装置が圧縮機１１、冷却ファン１３ａ、液ポンプ１５、送風ファン１７ａ等を作動させる。 Next, the operation of the present embodiment in the above configuration will be described using the Mollier diagram of FIG. 4 and the explanatory diagram of FIG. FIG. 5 is an explanatory diagram showing changes in refrigerant pressure and flow velocity at each portion in the liquid ejecting ejector 12. First, when the operation switch of the operation panel is turned on (ON), the control device operates the compressor 11, the cooling fan 13a, the liquid pump 15, the blower fan 17a, and the like.
　これにより、液ポンプ１５が、受液器１４の一方の液相冷媒流出口から流出した液相冷媒（図４のａ４点）を吸入し、液噴射エジェクタ１２の駆動冷媒流入口１２２ｂ側へ圧送する（図４のａ４点→ｂ４点）。駆動冷媒流入口１２２ｂから液噴射エジェクタ１２の内部へ流入した液相冷媒は、噴射冷媒通路１２２ａにて等エントロピ的に減圧され、冷媒噴射口１２２ｃから気液混合部１２２ｄへ噴射される（図４のｂ４点→ｃ４点）。 As a result, the liquid pump 15 sucks the liquid phase refrigerant (point a4 in FIG. 4) flowing out from one liquid phase refrigerant outlet of the liquid receiver 14 and pumps it to the driving refrigerant inlet 122b side of the liquid ejecting ejector 12. (A4 point → b4 point in FIG. 4). The liquid phase refrigerant that has flowed into the liquid ejecting ejector 12 from the driving refrigerant inlet 122b is isentropically depressurized in the injection refrigerant passage 122a, and injected from the refrigerant injection port 122c to the gas-liquid mixing unit 122d (FIG. 4). B4 point → c4 point).
　また、圧縮機１１は、低圧側蒸発器１７から流出した気相冷媒（図４のｇ４点）を吸入して、液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２１ｂ側へ吐出する（図４のｇ４点→ｈ４点）。駆動冷媒流入口１２２ｂから液噴射エジェクタ１２の内部へ流入した気相冷媒は、流入冷媒通路１２１ａにて減圧されて、冷媒流出口１２１ｃから気液混合部１２２ｄへ流入する（図４のｉ４点）。 Further, the compressor 11 sucks the gas-phase refrigerant (g4 point in FIG. 4) flowing out from the low pressure side evaporator 17 and discharges it to the refrigerant inlet 121b side of the liquid ejection ejector 12 (g4 point in FIG. 4 → h4 points). The gas-phase refrigerant flowing into the liquid ejecting ejector 12 from the driving refrigerant inlet 122b is decompressed in the inlet refrigerant passage 121a and flows into the gas-liquid mixing part 122d from the refrigerant outlet 121c (point i4 in FIG. 4). .
　この際、冷媒噴射口１２２ｃから気液混合部１２２ｄへ噴射される液相状態の噴射冷媒は、図５に示すように、液音速以上あるいは液音速と同程度となるまで加速される。さらに、この噴射冷媒は、冷媒流出口１２１ｃから気液混合部１２２ｄへ流入する流入冷媒の外周側に噴射される。 At this time, the liquid-phase injection refrigerant injected from the refrigerant injection port 122c to the gas-liquid mixing unit 122d is accelerated until the liquid sound speed is equal to or higher than the liquid sound speed, as shown in FIG. Further, this injection refrigerant is injected to the outer peripheral side of the inflowing refrigerant flowing into the gas-liquid mixing unit 122d from the refrigerant outlet 121c.
　気液混合部１２２ｄでは、冷媒噴射口１２２ｃから噴射された液相状態の噴射冷媒と、冷媒流入口１２１ｂを介して流入した気相状態の流入冷媒が混合する（図４のｃ４点→ｄ４点、ｉ４点→ｄ４点）。さらに、噴射冷媒と流入冷媒との混合冷媒は、図５に示すように、噴射冷媒と流入冷媒との混合が進むに伴って、流速を低下させる。そして、気液二相状態の混合冷媒の流速が二相音速αｈよりも低下する。 In the gas-liquid mixing unit 122d, the liquid-phase injection refrigerant injected from the refrigerant injection port 122c and the gas-phase inflow refrigerant flowing in through the refrigerant inlet 121b are mixed (c4 point → d4 point in FIG. 4). , I4 point → d4 point). Furthermore, as shown in FIG. 5, the mixed refrigerant of the injection refrigerant and the inflowing refrigerant decreases the flow velocity as the mixing of the injection refrigerant and the inflowing refrigerant proceeds. And the flow velocity of the mixed refrigerant in the gas-liquid two-phase state is lower than the two-phase sound velocity αh.
　ここで、二相音速αｈは、気相流体と液相流体が混合した気液混合状態の流体の音速であって、以下数式Ｆ１で定義される。
αｈ＝［Ｐ／｛α×（１－α）×ρＬ｝］0.5　…（Ｆ１）
　なお、数式Ｆ１中のαはボイド率であって、単位体積あたりに含まれるボイド（気泡）の容積割合を示している。より詳細には、ボイド率αは以下数式Ｆ２で定義される。
α＝ｘ／｛ｘ＋（ρＧ／ρＬ）×（１－ｘ）｝　…（Ｆ２）
　また、数式Ｆ１、Ｆ２中のρＧは気相流体密度、ρＬは液相流体密度、Ｐは二相流体の圧力である。 Here, the two-phase sound velocity αh is a sound velocity of a fluid in a gas-liquid mixed state in which a gas phase fluid and a liquid phase fluid are mixed, and is defined by the following formula F1.
αh = [P / {α × (1−α) × ρL}] 0.5 (F1)
Note that α in the formula F1 is a void ratio, and indicates a volume ratio of voids (bubbles) contained per unit volume. More specifically, the void ratio α is defined by the following formula F2.
α = x / {x + (ρG / ρL) × (1-x)} (F2)
Also, in the formulas F1 and F2, ρG is the gas phase fluid density, ρL is the liquid phase fluid density, and P is the pressure of the two-phase fluid.
　さらに、気液二相状態の混合冷媒の流速が、二相音速αｈ以上（超音速状態）から二相音速αｈより低い値（亜音速状態）へ移行する際には、衝撃波が発生する。本実施形態の液噴射エジェクタ１２では、この衝撃波の作用によって混合冷媒が昇圧するとともに、混合冷媒中の気相冷媒が凝縮する（図４のｄ４点→ｅ４点）。 Furthermore, when the flow rate of the mixed refrigerant in the gas-liquid two-phase state shifts from the two-phase sonic speed αh or higher (supersonic state) to a value lower than the two-phase sonic speed αh (subsonic state), a shock wave is generated. In the liquid ejection ejector 12 of the present embodiment, the pressure of the mixed refrigerant is increased by the action of the shock wave, and the gas-phase refrigerant in the mixed refrigerant is condensed (point d4 → point e4 in FIG. 4).
　そして、この凝縮により、少なくとも液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅから流出する冷媒が、液相状態あるいは極めて乾き度の低い気液二相状態となる。つまり、本実施形態の液噴射エジェクタ１２では、末広通路部１２２ｅから流出する冷媒が、液相状態あるいは極めて乾き度の低い気液二相状態になるので、衝撃波が水撃作用の如く液噴射エジェクタ１２下流側の液相冷媒に伝搬する。 Then, due to this condensation, at least the refrigerant flowing out from the divergent passage portion 122e of the liquid ejecting ejector 12 is in a liquid phase state or a gas-liquid two phase state with extremely low dryness. That is, in the liquid ejecting ejector 12 of the present embodiment, the refrigerant flowing out from the divergent passage portion 122e is in a liquid phase state or a gas-liquid two-phase state with extremely low dryness, so that the shock wave is a liquid ejecting ejector like a water hammer effect. 12 Propagates to the liquid refrigerant on the downstream side.
　そして、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、この衝撃波が連続的に発生することによって、流入冷媒（すなわち、圧縮機１１吐出冷媒）の圧力が、液噴射エジェクタ１２下流側の液相冷媒の圧力よりも低い値となってバランスする。なお、この衝撃波は、混合冷媒中の気相冷媒が凝縮する際に生じることから、凝縮衝撃波と呼ばれることもある。 In the ejector refrigeration cycle 10, the shock wave is continuously generated, so that the pressure of the inflow refrigerant (that is, the refrigerant discharged from the compressor 11) is lower than the pressure of the liquid phase refrigerant on the downstream side of the liquid ejecting ejector 12. Balance as a value. In addition, since this shock wave is generated when the gas-phase refrigerant in the mixed refrigerant is condensed, it is sometimes called a condensation shock wave.
　液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅから流出した冷媒は、放熱器１３へ流入する。放熱器１３へ流入した液相冷媒は、冷却ファン１３ａにより送風された外気と熱交換して、さらにエンタルピを低下させる（図４のｅ４点→ａ４点）。放熱器１３から流出した過冷却液相冷媒は、受液器１４に貯められる。 The refrigerant that has flowed out from the divergent passage portion 122e of the liquid jet ejector 12 flows into the radiator 13. The liquid phase refrigerant that has flowed into the radiator 13 exchanges heat with the outside air blown by the cooling fan 13a, and further reduces enthalpy (point e4 → point a4 in FIG. 4). The supercooled liquid phase refrigerant that has flowed out of the radiator 13 is stored in the liquid receiver 14.
　受液器１４の他方の液相冷媒流出口から流出した冷媒は、膨張弁１６へ流入して低圧冷媒となるまで減圧される（図４のａ４点→ｆ４点）。この際、膨張弁１６の弁開度は、低圧側蒸発器１７出口側冷媒（図４のｇ４点）の過熱度が予め定めた基準過熱度に近づくように調整される。 The refrigerant flowing out from the other liquid-phase refrigerant outlet of the liquid receiver 14 is reduced in pressure until it flows into the expansion valve 16 and becomes a low-pressure refrigerant (point a4 → point f4 in FIG. 4). At this time, the valve opening degree of the expansion valve 16 is adjusted so that the degree of superheat of the refrigerant on the outlet side of the low-pressure evaporator 17 (g4 point in FIG. 4) approaches a predetermined reference superheat degree.
　膨張弁１６から流出した低圧冷媒は、低圧側蒸発器１７へ流入する。低圧側蒸発器１７へ流入した冷媒は、送風ファン１７ａから送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図４のｆ４点→ｇ４点）。これにより、車室内へ送風される送風空気が冷却される。低圧側蒸発器１７から流出した冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図４のｇ４点→ｈ４点）。 The low-pressure refrigerant that has flowed out of the expansion valve 16 flows into the low-pressure evaporator 17. The refrigerant flowing into the low pressure side evaporator 17 absorbs heat from the blown air blown from the blower fan 17a and evaporates (point f4 → point g4 in FIG. 4). Thereby, the blowing air blown into the passenger compartment is cooled. The refrigerant flowing out from the low-pressure side evaporator 17 is sucked into the compressor 11 and compressed again (point g4 → point h4 in FIG. 4).
　本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、以上の如く作動して、低圧側蒸発器１７にて車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。また、本実施形態の液噴射エジェクタ１２によれば、上述した凝縮衝撃波によって、圧縮機１１吐出冷媒の圧力を液噴射エジェクタ１２下流側の液相冷媒の圧力よりも低い値とすることができる。 The ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment operates as described above, and can cool the blown air blown into the vehicle interior by the low-pressure side evaporator 17. Further, according to the liquid ejecting ejector 12 of the present embodiment, the pressure of the refrigerant discharged from the compressor 11 can be made lower than the pressure of the liquid phase refrigerant on the downstream side of the liquid ejecting ejector 12 by the condensation shock wave described above.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、圧縮機１１吐出冷媒の圧力と放熱器１３へ流入する冷媒の圧力が略同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の吐出冷媒圧力（冷媒吐出能力）を低下させることができる。その結果、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。 Therefore, in the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the discharge refrigerant pressure of the compressor 11 is higher than that of a normal refrigeration cycle apparatus in which the pressure of the refrigerant discharged from the compressor 11 and the pressure of the refrigerant flowing into the radiator 13 are substantially equal. (Refrigerant discharge capacity) can be reduced. As a result, the coefficient of performance (COP) of the cycle can be improved.
　さらに、本実施形態の液噴射エジェクタ１２では、噴射冷媒通路１２２ａの冷媒噴射口１２２ｃが円環状に形成され、流入通路形成部１２１の冷媒流出口１２１ｃが噴射冷媒通路１２２ａの内周側に配置されている。これにより、冷媒流出口１２１ｃの水力直径を、容易に冷媒噴射口１２２ｃの水力直径よりも小さく設定することができる。 Furthermore, in the liquid injection ejector 12 of the present embodiment, the refrigerant injection port 122c of the injection refrigerant passage 122a is formed in an annular shape, and the refrigerant outlet 121c of the inflow passage formation portion 121 is disposed on the inner peripheral side of the injection refrigerant passage 122a. ing. Thereby, the hydraulic diameter of the refrigerant outlet 121c can be easily set smaller than the hydraulic diameter of the refrigerant outlet 122c.
　そして、流入通路形成部１２１として実質的にノズル（本実施形態では、先細ノズル）と同様のものを採用することができる。従って、冷媒流出口１２１ｃを円環状に形成し、冷媒噴射口１２２ｃを冷媒流出口１２１ｃの内周側に配置する場合よりも、冷媒流出口１２１ｃから気液混合部１２２ｄへ流入する流入冷媒の流速を増速させることができる。 Further, as the inflow passage forming portion 121, a nozzle that is substantially the same as a nozzle (a tapered nozzle in this embodiment) can be employed. Accordingly, the flow rate of the inflowing refrigerant flowing from the refrigerant outlet 121c to the gas-liquid mixing unit 122d, as compared with the case where the refrigerant outlet 121c is formed in an annular shape and the refrigerant outlet 122c is disposed on the inner peripheral side of the refrigerant outlet 121c. Can be increased.
　このように流入冷媒の流速を増速させることによって、気液混合部１２２ｄにおける単位時間あたりの噴射冷媒と流入冷媒との接触面積を増加させることができ、気液混合部１２２ｄにて噴射冷媒と流入冷媒とを混合させやすくなる。従って、気液混合部１２２ｄにて噴射冷媒と流入冷媒との混合冷媒を、液相冷媒中に気相冷媒の細かい粒が均質に混合された理想的な気液混合状態に近づけることができる。 Thus, by increasing the flow rate of the inflowing refrigerant, the contact area between the injection refrigerant and the inflowing refrigerant per unit time in the gas-liquid mixing unit 122d can be increased. It becomes easy to mix the inflowing refrigerant. Therefore, the mixed refrigerant of the injected refrigerant and the inflowing refrigerant can be brought close to an ideal gas-liquid mixed state in which fine particles of the gas-phase refrigerant are homogeneously mixed in the liquid-phase refrigerant in the gas-liquid mixing unit 122d.
　そして、理想的な気液混合状態となった混合冷媒では気相冷媒の凝縮遅れを抑制することができ、混合冷媒と気液混合部１２２ｄの壁面との摩擦、並びに、混合冷媒と末広通路部１２２ｅの壁面との摩擦によって生じる壁面粘性損失等のエネルギ損失を低減させることができる。その結果、本実施形態では、液噴射エジェクタ１２のエジェクタ効率を充分に向上させることができる。 Then, in the mixed refrigerant in an ideal gas-liquid mixed state, the condensation delay of the gas-phase refrigerant can be suppressed, the friction between the mixed refrigerant and the wall surface of the gas-liquid mixing section 122d, and the mixed refrigerant and the divergent passage section. Energy loss such as wall surface viscosity loss caused by friction with the wall surface of 122e can be reduced. As a result, in this embodiment, the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector 12 can be sufficiently improved.
　さらに、この液噴射エジェクタ１２のエジェクタ効率の向上によって、液噴射エジェクタ１２における冷媒の昇圧量（図４では、ｄ４点とｅ４点との圧力差）を増加させることができるので、圧縮機１１の吐出冷媒圧力（図４では、ｈ４点の圧力）を低下させることができる。その結果、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルのＣＯＰをより一層向上させることができる。 Further, the improvement in ejector efficiency of the liquid ejecting ejector 12 can increase the pressure increase amount of the refrigerant in the liquid ejecting ejector 12 (the pressure difference between the points d4 and e4 in FIG. 4). The discharge refrigerant pressure (the pressure at the point h4 in FIG. 4) can be reduced. As a result, the power consumption of the compressor 11 can be reduced, and the COP of the cycle can be further improved.
　また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅの出口側に放熱器１３が配置されている。従って、凝縮衝撃波によるエントロピ生成が生じても、放熱器１３における放熱によって吸収することができる。このため、凝縮衝撃波によって生じたエントロピが、低圧側蒸発器１７における冷媒の吸熱量に影響を及ぼすことがなく、サイクルのＣＯＰの低下させてしまうことがない。
（第２実施形態）
　本実施形態では、第１実施形態に対して、図６の全体構成図に示すように、高圧側液ポンプ１８、高圧側蒸発器１９、高圧側エジェクタ２０等を追加したエジェクタ式冷凍サイクル１０ａについて説明する。 Further, in the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the radiator 13 is arranged on the outlet side of the divergent passage portion 122e of the liquid ejecting ejector 12. Therefore, even if entropy generation due to the condensed shock wave occurs, it can be absorbed by heat dissipation in the radiator 13. For this reason, the entropy generated by the condensation shock wave does not affect the heat absorption amount of the refrigerant in the low-pressure evaporator 17, and the COP of the cycle does not decrease.
(Second Embodiment)
In the present embodiment, as shown in the overall configuration diagram of FIG. 6, an ejector-type refrigeration cycle 10a in which a high-pressure side liquid pump 18, a high-pressure side evaporator 19, a high-pressure side ejector 20, and the like are added to the first embodiment. explain.
　より具体的には、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａの受液器１４には、第１実施形態に対して、さらに別の液相冷媒流出口が設けられている。つまり、本実施形態の受液器１４には、合計３つの液相冷媒流出口が設けられている。そして、この別の液相冷媒流出口には、高圧側液ポンプ１８の吸入口側が接続されている。 More specifically, the liquid receiver 14 of the ejector refrigeration cycle 10a of the present embodiment is provided with another liquid-phase refrigerant outlet for the first embodiment. That is, the liquid receiver 14 of the present embodiment is provided with a total of three liquid-phase refrigerant outlets. And the suction port side of the high-pressure side liquid pump 18 is connected to the other liquid-phase refrigerant outlet.
　高圧側液ポンプ１８は、受液器１４から流出した液相冷媒を、高圧側蒸発器１９の冷媒流入口側へ圧送する高圧側圧送装置である。高圧側液ポンプ１８の基本的構成は、液ポンプ１５と同様である。従って、高圧側液ポンプ１８は、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（液送冷媒圧送量）が制御される電動式の水ポンプである。 The high-pressure side liquid pump 18 is a high-pressure side pumping device that pumps the liquid-phase refrigerant flowing out from the receiver 14 to the refrigerant inlet side of the high-pressure side evaporator 19. The basic configuration of the high-pressure side liquid pump 18 is the same as that of the liquid pump 15. Therefore, the high-pressure side liquid pump 18 is an electric water pump whose rotation speed (liquid feed refrigerant pressure feed amount) is controlled by a control voltage output from the control device.
　高圧側液ポンプ１８の冷媒出口側には、逆止弁１８ａを介して、高圧側蒸発器１９の冷媒流入口側が接続されている。逆止弁１８ａは、高圧側液ポンプ１８の冷媒出口側から高圧側蒸発器１９の冷媒流入口側へ冷媒が流れることのみを許容するものである。高圧側蒸発器１９は、車両走行用の駆動力を出力する図示しないエンジンの冷却水を熱源として液相冷媒を過熱して蒸発させる水－冷媒熱交換器である。 The refrigerant inlet side of the high-pressure side evaporator 19 is connected to the refrigerant outlet side of the high-pressure side liquid pump 18 via a check valve 18a. The check valve 18 a only allows the refrigerant to flow from the refrigerant outlet side of the high-pressure side liquid pump 18 to the refrigerant inlet side of the high-pressure side evaporator 19. The high-pressure side evaporator 19 is a water-refrigerant heat exchanger that superheats and evaporates liquid-phase refrigerant using engine cooling water (not shown) that outputs driving force for vehicle travel as a heat source.
　このような高圧側蒸発器１９としては、冷却水通路の内部に冷媒通路を配置して冷却水と冷媒とを熱交換させる二重管構造のものや、冷媒通路として冷媒を流通させる蛇行状のチューブあるいは複数本の直線状のチューブを採用し、隣り合うチューブ間に冷却水通路を形成して冷却水と冷媒とを熱交換させる構造のもの等を採用することができる。 Such a high pressure side evaporator 19 has a double pipe structure in which a refrigerant passage is arranged inside the cooling water passage to exchange heat between the cooling water and the refrigerant, or a meandering shape in which the refrigerant is circulated as the refrigerant passage. A tube or a plurality of straight tubes can be used, and a cooling water passage can be formed between adjacent tubes to exchange heat between the cooling water and the refrigerant.
　高圧側蒸発器１９の冷媒流出口には、高圧側エジェクタ２０の高圧側ノズル部２０ａの入口側が接続されている。高圧側エジェクタ２０は、高圧側蒸発器１９から流出した気相冷媒を高圧側ノズル部２０ａから噴射し、高速度で噴射される高圧側噴射冷媒の吸引作用によって圧縮機１１吐出冷媒を吸引（輸送）してサイクル内を循環させる冷媒循環装置（冷媒輸送装置）である。 The inlet side of the high pressure side nozzle portion 20a of the high pressure side ejector 20 is connected to the refrigerant outlet of the high pressure side evaporator 19. The high pressure side ejector 20 injects the refrigerant discharged from the compressor 11 by the suction action of the high pressure side injection refrigerant injected from the high pressure side nozzle portion 20a by injecting the gas-phase refrigerant flowing out from the high pressure side evaporator 19 at a high speed. ) To circulate the inside of the cycle.
　より具体的には、本実施形態の高圧側エジェクタ２０は、高圧側ノズル部２０ａおよび高圧側ボデー部２０ｂを有して構成されている。高圧側ノズル部２０ａは、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る略円筒状の金属（例えば、ステンレス合金）等で形成されており、その内部に形成された冷媒通路（絞り通路）にて冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるものである。 More specifically, the high pressure side ejector 20 of the present embodiment includes a high pressure side nozzle portion 20a and a high pressure side body portion 20b. The high-pressure side nozzle portion 20a is formed of a substantially cylindrical metal (for example, stainless steel alloy) that gradually tapers in the refrigerant flow direction, and a refrigerant passage (throttle passage) formed therein. The refrigerant is expanded under reduced pressure in an isentropic manner.
　さらに、本実施形態では、高圧側ノズル部２０ａとして、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、冷媒噴射口から噴射される高圧側噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。このような高圧側ノズル部２０ａとしては、ラバールノズル、先細ノズルのいずれを採用してもよい。 Further, in the present embodiment, the high pressure side nozzle portion 20a is set such that the flow rate of the high pressure side injection refrigerant injected from the refrigerant injection port is equal to or higher than the sonic speed during normal operation of the ejector refrigeration cycle 10. Has been. As such a high-pressure side nozzle portion 20a, either a Laval nozzle or a tapered nozzle may be adopted.
　高圧側ボデー部２０ｂは、略円筒状の金属（例えば、アルミニウム）あるいは樹脂で形成されており、内部に高圧側ノズル部２０ａを支持固定する固定部材として機能するとともに、高圧側エジェクタ２０の外殻を形成するものである。より具体的には、高圧側ノズル部２０ａは、高圧側ボデー部２０ｂの長手方向一端側の内部に収容されるように圧入にて固定されている。 The high pressure side body portion 20b is formed of a substantially cylindrical metal (for example, aluminum) or resin, and functions as a fixing member that supports and fixes the high pressure side nozzle portion 20a therein, and the outer shell of the high pressure side ejector 20 Is formed. More specifically, the high-pressure side nozzle portion 20a is fixed by press-fitting so as to be housed inside one end side in the longitudinal direction of the high-pressure side body portion 20b.
　高圧側ボデー部２０ｂの外周面のうち、高圧側ノズル部２０ａの外周側に対応する部位には、その内外を貫通して高圧側ノズル部２０ａの冷媒噴射口と連通するように設けられた高圧側冷媒吸引口２０ｃが形成されている。この高圧側冷媒吸引口２０ｃは、高圧側ノズル部２０ａから噴射される高圧側噴射冷媒の吸引作用によって、圧縮機１１から吐出された冷媒を高圧側エジェクタ２０の内部へ吸引する貫通穴である。 Of the outer peripheral surface of the high pressure side body portion 20b, a portion corresponding to the outer peripheral side of the high pressure side nozzle portion 20a is provided so as to penetrate the inside and outside and communicate with the refrigerant injection port of the high pressure side nozzle portion 20a. A side refrigerant suction port 20c is formed. The high-pressure side refrigerant suction port 20 c is a through hole that sucks the refrigerant discharged from the compressor 11 into the high-pressure side ejector 20 by the suction action of the high-pressure side injection refrigerant injected from the high-pressure side nozzle portion 20 a.
　さらに、高圧側ボデー部２０ｂの内部には、高圧側冷媒吸引口２０ｃから吸引された吸引冷媒を高圧側ノズル部２０ａの冷媒噴射口側へ導く吸引通路、および高圧側冷媒吸引口２０ｃから吸引通路を介して高圧側エジェクタ２０の内部へ流入した高圧側吸引冷媒と高圧側噴射冷媒とを混合させて昇圧させる高圧側昇圧部としての高圧側ディフューザ部２０ｄが形成されている。 Further, inside the high pressure side body portion 20b, a suction passage for leading the suction refrigerant sucked from the high pressure side refrigerant suction port 20c to the refrigerant injection port side of the high pressure side nozzle portion 20a, and a suction passage from the high pressure side refrigerant suction port 20c. A high-pressure side diffuser section 20d is formed as a high-pressure side boosting section that mixes and boosts the high-pressure suction refrigerant and the high-pressure jet refrigerant that have flowed into the high-pressure ejector 20 via the.
　高圧側ディフューザ部２０ｄは、吸引通路の出口に連続するように配置されて、冷媒通路面積を徐々に拡大させる空間によって形成されている。これにより、高圧側噴射冷媒と高圧側吸引冷媒とを混合させながら、その流速を減速させて高圧側噴射冷媒と高圧側吸引冷媒との混合冷媒の圧力を上昇させる機能、すなわち、混合冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する機能を果たす。 The high-pressure side diffuser portion 20d is arranged to be continuous with the outlet of the suction passage, and is formed by a space that gradually expands the refrigerant passage area. Thereby, while mixing the high pressure side injection refrigerant and the high pressure side suction refrigerant, the function of decelerating the flow rate and increasing the pressure of the mixed refrigerant of the high pressure side injection refrigerant and the high pressure side suction refrigerant, that is, the speed of the mixed refrigerant It functions to convert energy into pressure energy.
　また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、高圧側エジェクタ２０の高圧側ディフューザ部２０ｄの出口側に、液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２１ｂが接続されている。従って、本実施形態の液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２１ｂには、圧縮機１１から吐出された冷媒が、高圧側エジェクタ２０を介して流入する。その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａの構成は、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０と同様である。 Further, in the ejector type refrigeration cycle 10a of the present embodiment, the refrigerant inlet 121b of the liquid ejecting ejector 12 is connected to the outlet side of the high pressure side diffuser portion 20d of the high pressure side ejector 20. Therefore, the refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the refrigerant inlet 121b of the liquid ejecting ejector 12 of the present embodiment via the high pressure side ejector 20. Other configurations of the ejector refrigeration cycle 10a are the same as those of the ejector refrigeration cycle 10 of the first embodiment.
　次に、上記構成における本実施形態の作動を、図７のモリエル線図を用いて説明する。なお、図７のモリエル線図にて冷媒の状態を示す各符号は、第１実施形態で説明した図４のモリエル線図に対してサイクル構成上同等の箇所の冷媒の状態を示すものは、同一のアルファベットを用いて示し、添字（数字）のみ変更している。このことは、以下のモリエル線図においても同様である。 Next, the operation of the present embodiment in the above configuration will be described using the Mollier diagram of FIG. In addition, each code | symbol which shows the state of a refrigerant | coolant in the Mollier diagram of FIG. 7 shows the state of the refrigerant | coolant of the location equivalent on a cycle structure with respect to the Mollier diagram of FIG. 4 demonstrated in 1st Embodiment. The same alphabet is used and only subscripts (numbers) are changed. The same applies to the following Mollier diagram.
　本実施形態では、操作パネルの作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、制御装置が圧縮機１１の電動モータ、冷却ファン１３ａ、液ポンプ１５、送風ファン１７ａに加えて、高圧側液ポンプ１８を作動させる。 In the present embodiment, when the operation switch of the operation panel is turned on (ON), the control device turns on the high-pressure side liquid pump 18 in addition to the electric motor of the compressor 11, the cooling fan 13a, the liquid pump 15, and the blower fan 17a. Operate.
　これにより、高圧側液ポンプ１８が、受液器１４の別の液相冷媒流出口から流出した液相冷媒（図７のａ７点）を吸入し、高圧側蒸発器１９の冷媒通路へ圧送する。高圧側蒸発器１９へ流入した冷媒は、冷却水通路を流れるエンジン冷却水から吸熱して蒸発する（図７のａ７点→ｊ７点）。高圧側蒸発器１９から流出した気相冷媒は、高圧側エジェクタ２０の高圧側ノズル部２０ａへ流入する。 As a result, the high-pressure side liquid pump 18 sucks the liquid-phase refrigerant (point a7 in FIG. 7) that has flowed out from another liquid-phase refrigerant outlet of the receiver 14, and pumps it to the refrigerant passage of the high-pressure side evaporator 19. . The refrigerant flowing into the high-pressure side evaporator 19 absorbs heat from the engine coolant flowing through the coolant passage and evaporates (point a7 → j7 in FIG. 7). The gas-phase refrigerant that has flowed out of the high-pressure side evaporator 19 flows into the high-pressure side nozzle portion 20 a of the high-pressure side ejector 20.
　高圧側ノズル部２０ａへ流入した冷媒は、等エントロピ的に減圧されて噴射される（図７のｊ７点→ｋ７点）。そして、高圧側ノズル部２０ａから噴射された高圧側噴射冷媒の吸引作用によって、圧縮機１１から吐出された冷媒が、高圧側エジェクタ２０の高圧側冷媒吸引口２０ｃから吸引される。 The refrigerant that has flowed into the high-pressure side nozzle section 20a is isentropically decompressed and injected (j7 point → k7 point in FIG. 7). And the refrigerant | coolant discharged from the compressor 11 is attracted | sucked from the high pressure side refrigerant | coolant suction port 20c of the high pressure side ejector 20 by the attraction | suction effect | action of the high pressure side injection refrigerant | coolant injected from the high pressure side nozzle part 20a.
　さらに、高圧側ノズル部２０ａから噴射された高圧側噴射冷媒および高圧側冷媒吸引口２０ｃから吸引された高圧側吸引冷媒が、高圧側ディフューザ部２０ｄへ流入する（図７のｋ７点→ｍ７点、ｈ７点→ｍ７点）。高圧側ディフューザ部２０ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、高圧側噴射冷媒と高圧側吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、高圧側噴射冷媒と高圧側吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する（図７のｍ７点→ｎ７点）。 Further, the high-pressure side injection refrigerant injected from the high-pressure side nozzle portion 20a and the high-pressure side suction refrigerant sucked from the high-pressure side refrigerant suction port 20c flow into the high-pressure side diffuser portion 20d (point k7 → m7 in FIG. h7 point → m7 point). In the high-pressure side diffuser portion 20d, the velocity energy of the mixed refrigerant of the high-pressure side injection refrigerant and the high-pressure side suction refrigerant is converted into pressure energy by expanding the refrigerant passage area. As a result, the pressure of the mixed refrigerant of the high-pressure side injection refrigerant and the high-pressure side suction refrigerant rises (m7 point → n7 point in FIG. 7).
　高圧側ディフューザ部２０ｄから流出した冷媒は、液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２１ｂから流入冷媒通路１２１ａへ流入する。換言すると、本実施形態の液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２１ｂには、圧縮機１１から吐出された気相冷媒と高圧側蒸発器１９から流出した気相冷媒との混合気相冷媒が流入する。その他の作動は第１実施形態と同様である。 The refrigerant that has flowed out of the high-pressure side diffuser section 20d flows from the refrigerant inlet 121b of the liquid ejecting ejector 12 into the inflow refrigerant passage 121a. In other words, a mixed gas-phase refrigerant of the gas-phase refrigerant discharged from the compressor 11 and the gas-phase refrigerant discharged from the high-pressure evaporator 19 flows into the refrigerant inlet 121b of the liquid ejecting ejector 12 of the present embodiment. . Other operations are the same as those in the first embodiment.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａを作動させると、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０と同様に、低圧側蒸発器１７にて車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。さらに、液噴射エジェクタ１２のエジェクタ効率を充分に向上させて、サイクルのＣＯＰを向上させることができる。 Therefore, when the ejector refrigeration cycle 10a of the present embodiment is operated, the blown air blown into the vehicle interior by the low-pressure evaporator 17 can be cooled, as in the ejector refrigeration cycle 10 of the first embodiment. it can. Further, the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector 12 can be sufficiently improved, and the COP of the cycle can be improved.
　これに加えて、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、高圧側エジェクタ２０を備えているので、高圧側エジェクタ２０の昇圧作用によって、圧縮機１１の吐出冷媒圧力（図７では、ｈ７点の圧力）を低下させることができる。その結果、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルのＣＯＰをより一層向上させることができる。 In addition, since the ejector refrigeration cycle 10a of the present embodiment includes the high pressure side ejector 20, the discharge refrigerant pressure of the compressor 11 (h7 point in FIG. 7) is increased by the pressure increasing action of the high pressure side ejector 20. Pressure) can be reduced. As a result, the power consumption of the compressor 11 can be reduced, and the COP of the cycle can be further improved.
　また、エジェクタ式冷凍サイクル１０ａでは、高圧側蒸発器１９を備えているので、エンジン排熱を利用して、高圧側エジェクタ２０の高圧側ノズル部２０ａへ冷媒を流入させることができる。換言すると、エンジン排熱を利用して、液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２１ｂへ冷媒を流入させることができる。 Further, since the ejector-type refrigeration cycle 10a includes the high-pressure side evaporator 19, the refrigerant can be caused to flow into the high-pressure side nozzle portion 20a of the high-pressure side ejector 20 by utilizing engine exhaust heat. In other words, the refrigerant can be caused to flow into the refrigerant inlet 121b of the liquid ejecting ejector 12 by using the engine exhaust heat.
　従って、圧縮機１１の冷媒吐出能力（具体的には、吐出流量）を低下させることができる。その結果、サイクルのＣＯＰをより一層向上させることができる。 Therefore, the refrigerant discharge capacity (specifically, the discharge flow rate) of the compressor 11 can be reduced. As a result, the COP of the cycle can be further improved.
　ここで、図６に示すように、高圧側エジェクタ２０の具体的構成と液噴射エジェクタ１２の具体的構成は、極めて類似した構成になっている。例えば、高圧側エジェクタ２０の高圧側ノズル部２０ａ、および高圧側ボデー部２０ｂは、それぞれ液噴射エジェクタ１２の流入通路形成部１２１、および液噴射用ボデー部１２２に類似した構成になっている。 Here, as shown in FIG. 6, the specific configuration of the high-pressure ejector 20 and the specific configuration of the liquid ejecting ejector 12 are very similar. For example, the high pressure side nozzle portion 20a and the high pressure side body portion 20b of the high pressure side ejector 20 have a configuration similar to the inflow passage formation portion 121 and the liquid injection body portion 122 of the liquid injection ejector 12, respectively.
　ところが、高圧側エジェクタ２０は、高圧側ノズル部２０ａから噴射される気相状態の高圧側噴射冷媒と、高圧側冷媒吸引口２０ｃから吸引された気相状態の高圧側吸引冷媒とを混合させ、高圧側ディフューザ部２０ｄにて気相状態の混合冷媒を昇圧させる単相流エジェクタとして構成されている。このため、高圧側エジェクタ２０と液噴射エジェクタ１２は、互いに全く異なる作動メカニズムで冷媒を昇圧させている。
（第３実施形態）
　本実施形態では、第１実施形態に対して、図８の全体構成図に示すように、低圧側エジェクタ２１、気液分離器２２、固定絞り２３等を追加したエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂについて説明する。 However, the high pressure side ejector 20 mixes the high pressure side injection refrigerant in the gas phase state injected from the high pressure side nozzle portion 20a and the high pressure side suction refrigerant in the gas phase state sucked from the high pressure side refrigerant suction port 20c, The high-pressure side diffuser portion 20d is configured as a single-phase flow ejector that boosts the gas-phase mixed refrigerant. For this reason, the high pressure side ejector 20 and the liquid ejecting ejector 12 increase the pressure of the refrigerant by completely different operation mechanisms.
(Third embodiment)
In the present embodiment, an ejector refrigeration cycle 10b in which a low pressure side ejector 21, a gas-liquid separator 22, a fixed throttle 23, and the like are added to the first embodiment as shown in the overall configuration diagram of FIG. 8 will be described. .
　より具体的には、エジェクタ式冷凍サイクル１０ｂの受液器１４の他方の冷媒流出口には、低圧側エジェクタ２１の低圧側ノズル部２１ａの入口側が接続されている。低圧側エジェクタ２１は、受液器１４から流出した液相状態の冷媒を気液二相状態となるまで減圧して噴射し、高速度で噴射される低圧側噴射冷媒の吸引作用によって低圧側蒸発器１７流出冷媒を吸引（輸送）してサイクル内を循環させる冷媒循環装置（冷媒輸送装置）である。 More specifically, the inlet side of the low pressure side nozzle portion 21a of the low pressure side ejector 21 is connected to the other refrigerant outlet of the receiver 14 of the ejector refrigeration cycle 10b. The low pressure side ejector 21 decompresses and injects the liquid phase refrigerant flowing out of the liquid receiver 14 until it reaches a gas-liquid two phase state, and the low pressure side evaporation is caused by the suction action of the low pressure side injection refrigerant injected at a high speed. 17 is a refrigerant circulation device (refrigerant transport device) that sucks (transports) outflow refrigerant and circulates in the cycle.
　この低圧側エジェクタ２１の基本的構成は、高圧側エジェクタ２０と同様である。つまり、本実施形態の低圧側エジェクタ２１は、低圧側ノズル部２１ａおよび低圧側ボデー部２１ｂを有して構成されている。 The basic configuration of the low pressure side ejector 21 is the same as that of the high pressure side ejector 20. That is, the low pressure side ejector 21 of the present embodiment is configured to include the low pressure side nozzle portion 21a and the low pressure side body portion 21b.
　低圧側ボデー部２１ｂには、低圧側蒸発器１７から流出した冷媒を吸引する低圧側冷媒吸引口２１ｃ、および低圧側ノズル部２１ａから噴射された低圧側噴射冷媒と低圧側冷媒吸引口２１ｃから吸引された低圧側吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる低圧側昇圧部としての低圧側ディフューザ部２１ｄが形成されている。 The low pressure side body portion 21b is sucked from the low pressure side refrigerant suction port 21c that sucks the refrigerant flowing out from the low pressure side evaporator 17, and the low pressure side injection refrigerant injected from the low pressure side nozzle portion 21a and the low pressure side refrigerant suction port 21c. A low-pressure side diffuser portion 21d is formed as a low-pressure side boosting portion that boosts the mixed refrigerant with the low-pressure side suction refrigerant.
　低圧側ディフューザ部２１ｄの出口側には、気液分離器２２の入口側が接続されている。気液分離器２２は、低圧側ディフューザ部２１ｄから流出した冷媒の気液を分離する気液分離装置である。さらに、本実施形態では、気液分離器２２として、分離された液相冷媒を殆ど蓄えることなく液相冷媒流出口から流出させるように比較的内容積の小さいものを採用している。 The inlet side of the gas-liquid separator 22 is connected to the outlet side of the low pressure side diffuser portion 21d. The gas-liquid separator 22 is a gas-liquid separator that separates the gas-liquid refrigerant flowing out of the low-pressure side diffuser portion 21d. Further, in the present embodiment, a gas / liquid separator 22 having a relatively small internal volume is employed so that the separated liquid phase refrigerant is almost stored and flows out from the liquid phase refrigerant outlet.
　気液分離器２２の気相冷媒流出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。気液分離器２２の液相冷媒流出口には、減圧装置としての固定絞り２３を介して、低圧側蒸発器１７の冷媒入口側が接続されている。この固定絞り２３としては、オリフィス、キャピラリチューブ等を採用することができる。 The inlet side of the compressor 11 is connected to the gas-phase refrigerant outlet of the gas-liquid separator 22. The refrigerant inlet side of the low-pressure evaporator 17 is connected to the liquid-phase refrigerant outlet of the gas-liquid separator 22 via a fixed throttle 23 as a decompression device. As this fixed throttle 23, an orifice, a capillary tube, or the like can be adopted.
　低圧側蒸発器１７の冷媒出口側には、低圧側エジェクタ２１の低圧側冷媒吸引口２１ｃ側が接続されている。その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂの構成は、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０と同様である。 The refrigerant outlet side of the low pressure side evaporator 17 is connected to the low pressure side refrigerant suction port 21c side of the low pressure side ejector 21. The configuration of the other ejector refrigeration cycle 10b is the same as that of the ejector refrigeration cycle 10 of the first embodiment.
　次に、上記構成における本実施形態の作動を、図９のモリエル線図を用いて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂでは、制御装置が圧縮機１１の電動モータ、液ポンプ１５等を作動させる。 Next, the operation of the present embodiment in the above configuration will be described using the Mollier diagram of FIG. In the ejector refrigeration cycle 10b of the present embodiment, the control device operates the electric motor of the compressor 11, the liquid pump 15, and the like.
　これにより、受液器１４の他方の液相冷媒流出口から流出した冷媒が、低圧側エジェクタ２１の低圧側ノズル部２１ａへ流入する。低圧側ノズル部２１ａへ流入した冷媒は、等エントロピ的に減圧されて噴射される（図９のａ９点→ｆ９点）。そして、低圧側ノズル部２１ａから噴射された低圧側噴射冷媒の吸引作用によって、低圧側蒸発器１７から流出した冷媒が、低圧側冷媒吸引口２１ｃから低圧側エジェクタ２１の内部へ吸引される。 Thereby, the refrigerant flowing out from the other liquid-phase refrigerant outlet of the liquid receiver 14 flows into the low-pressure side nozzle portion 21a of the low-pressure side ejector 21. The refrigerant that has flowed into the low-pressure side nozzle portion 21a is decompressed and injected in an isentropic manner (point a9 → f9 in FIG. 9). And the refrigerant | coolant which flowed out out of the low voltage | pressure side evaporator 17 is attracted | sucked into the inside of the low voltage | pressure side ejector 21 from the low voltage | pressure side refrigerant | coolant suction port 21c by the suction action of the low voltage | pressure side injection refrigerant injected from the low voltage | pressure side nozzle part 21a.
　さらに、低圧側ノズル部２１ａから噴射された低圧側噴射冷媒および低圧側冷媒吸引口２１ｃから吸引された低圧側吸引冷媒が、低圧側ディフューザ部２１ｄへ流入する（図９のｆ９点→ｏ９点、ｇ９点→ｏ９点）。低圧側ディフューザ部２１ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、低圧側噴射冷媒と低圧側吸引冷媒との混合冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、低圧側噴射冷媒と低圧側吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する（図９のｏ９点→ｐ９点）。 Furthermore, the low-pressure side injection refrigerant injected from the low-pressure side nozzle portion 21a and the low-pressure side suction refrigerant sucked from the low-pressure side refrigerant suction port 21c flow into the low-pressure side diffuser portion 21d (point f9 → o9 point in FIG. 9, g9 points → o9 points). In the low-pressure side diffuser portion 21d, the velocity energy of the mixed refrigerant of the low-pressure side injection refrigerant and the low-pressure side suction refrigerant is converted into pressure energy by expanding the refrigerant passage area. Thereby, the pressure of the mixed refrigerant of the low-pressure side injection refrigerant and the low-pressure side suction refrigerant increases (point o9 → p9 in FIG. 9).
　低圧側ディフューザ部２１ｄから流出した冷媒は、気液分離器２２へ流入して気液分離される（図９のｐ９点→ｑ９点、ｐ９点→ｒ９点）。気液分離器２２にて分離された液相冷媒は、固定絞り２３にて等エンタルピ的に減圧されて、低圧側蒸発器１７へ流入する（図９のｒ９点→ｓ９点）。 The refrigerant that has flowed out of the low-pressure side diffuser portion 21d flows into the gas-liquid separator 22 and is gas-liquid separated (p9 point → q9 point, p9 point → r9 point in FIG. 9). The liquid-phase refrigerant separated by the gas-liquid separator 22 is decompressed in an enthalpy manner by the fixed throttle 23 and flows into the low-pressure side evaporator 17 (r9 point → s9 point in FIG. 9).
　低圧側蒸発器１７へ流入した冷媒は、送風ファン１７ａから送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図９のｓ９点→ｇ９点）。これにより、車室内へ送風される送風空気が冷却される。低圧側蒸発器１７から流出した冷媒は、低圧側冷媒吸引口２１ｃから吸引される。一方、気液分離器２２にて分離された気相冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される（図９のｑ９点→ｈ９点）。その他の作動は第１実施形態と同様である。 The refrigerant flowing into the low-pressure side evaporator 17 absorbs heat from the blown air blown from the blower fan 17a and evaporates (point s9 → g9 in FIG. 9). Thereby, the blowing air blown into the passenger compartment is cooled. The refrigerant that has flowed out of the low-pressure side evaporator 17 is sucked from the low-pressure side refrigerant suction port 21c. On the other hand, the gas-phase refrigerant separated by the gas-liquid separator 22 is sucked into the compressor 11 and compressed again (point q9 → point h9 in FIG. 9). Other operations are the same as those in the first embodiment.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂを作動させると、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０と同様に、低圧側蒸発器１７にて車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。さらに、液噴射エジェクタ１２のエジェクタ効率を充分に向上させて、サイクルのＣＯＰを向上させることができる。 Therefore, when the ejector refrigeration cycle 10b of the present embodiment is operated, the blown air blown into the vehicle compartment by the low pressure side evaporator 17 can be cooled, as in the ejector refrigeration cycle 10 of the first embodiment. it can. Further, the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector 12 can be sufficiently improved, and the COP of the cycle can be improved.
　これに加えて、エジェクタ式冷凍サイクル１０ｂでは、低圧側エジェクタ２１を備えているので、低圧側エジェクタ２１の昇圧作用によって、圧縮機１１の吸入冷媒圧力（図９では、ｑ９点）を上昇させることができる。その結果、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルのＣＯＰをより一層向上させることができる。 In addition, since the ejector refrigeration cycle 10b includes the low pressure side ejector 21, the suction refrigerant pressure (q9 point in FIG. 9) of the compressor 11 is increased by the pressure increasing action of the low pressure side ejector 21. Can do. As a result, the power consumption of the compressor 11 can be reduced, and the COP of the cycle can be further improved.
　ここで、図８に示すように、低圧側エジェクタ２１の具体的構成と液噴射エジェクタ１２の具体的構成は、極めて類似した構成になっている。例えば、低圧側エジェクタ２１の低圧側ノズル部２１ａ、および低圧側ボデー部２１ｂは、それぞれ液噴射エジェクタ１２の流入通路形成部１２１、および液噴射用ボデー部１２２に類似した構成になっている。 Here, as shown in FIG. 8, the specific configuration of the low-pressure ejector 21 and the specific configuration of the liquid jet ejector 12 are very similar. For example, the low pressure side nozzle portion 21a and the low pressure side body portion 21b of the low pressure side ejector 21 have a configuration similar to the inflow passage forming portion 121 and the liquid injection body portion 122 of the liquid injection ejector 12, respectively.
　ところが、低圧側エジェクタ２１は、低圧側ノズル部２１ａから噴射される気液二相状態の低圧側噴射冷媒と、低圧側冷媒吸引口２１ｃから吸引された気相状態の低圧側吸引冷媒とを混合させ、低圧側ディフューザ部２１ｄにて気液二相状態の混合冷媒を昇圧させる二相流エジェクタとして構成されている。このため、低圧側エジェクタ２１と液噴射エジェクタ１２は、互いに全く異なる作動メカニズムで冷媒を昇圧させている。
（第４実施形態）
　本実施形態では、第１実施形態に対して、図１０の全体構成図に示すように、分岐部２４、低圧側エジェクタ２１、第２低圧側蒸発器２５等を追加したエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃについて説明する。 However, the low-pressure ejector 21 mixes the gas-liquid two-phase low-pressure jet refrigerant injected from the low-pressure nozzle 21a and the gas-phase low-pressure suction refrigerant sucked from the low-pressure refrigerant suction port 21c. The low-pressure side diffuser portion 21d is configured as a two-phase flow ejector that pressurizes the mixed refrigerant in a gas-liquid two-phase state. For this reason, the low pressure side ejector 21 and the liquid ejecting ejector 12 boost the pressure of the refrigerant by completely different operating mechanisms.
(Fourth embodiment)
In this embodiment, with respect to the first embodiment, as shown in the overall configuration diagram of FIG. 10, an ejector refrigeration cycle 10c in which a branching section 24, a low pressure side ejector 21, a second low pressure side evaporator 25, and the like are added. explain.
　より具体的には、エジェクタ式冷凍サイクル１０ｃの受液器１４の他方の冷媒流出口には、分岐部２４の冷媒流入口が接続されている。分岐部２４は、受液器１４から流出した過冷却液相冷媒の流れを分岐する三方継手構造のものである。より具体的には、分岐部２４では、３つの冷媒流入出口のうち、１つを冷媒流入口とし、残りの２つを冷媒流出口として用いている。 More specifically, the refrigerant inlet of the branch portion 24 is connected to the other refrigerant outlet of the receiver 14 of the ejector refrigeration cycle 10c. The branch portion 24 has a three-way joint structure that branches the flow of the supercooled liquid phase refrigerant that has flowed out of the liquid receiver 14. More specifically, in the branch portion 24, one of the three refrigerant inflow / outflow ports is used as a refrigerant inflow port, and the remaining two are used as a refrigerant outflow port.
　分岐部２４の一方の冷媒流出口には、低圧側エジェクタ２１の低圧側ノズル部２１ａの入口側が接続されている。また、分岐部２４の他方の冷媒流出口には、固定絞り２３を介して低圧側蒸発器１７の冷媒入口側が接続されている。さらに、本実施形態では、低圧側エジェクタ２１の低圧側ディフューザ部２１ｄの出口側に、第２低圧側蒸発器２５の冷媒入口側が接続されている。 The inlet side of the low pressure side nozzle part 21a of the low pressure side ejector 21 is connected to one refrigerant outlet of the branch part 24. In addition, the refrigerant inlet side of the low-pressure evaporator 17 is connected to the other refrigerant outlet of the branch portion 24 via a fixed throttle 23. Further, in the present embodiment, the refrigerant inlet side of the second low-pressure side evaporator 25 is connected to the outlet side of the low-pressure side diffuser portion 21 d of the low-pressure side ejector 21.
　第２低圧側蒸発器２５の基本的構成は、低圧側蒸発器１７と同様である。第２低圧側蒸発器２５は、低圧側エジェクタ２１の低圧側ディフューザ部２１ｄから流出した低圧冷媒と送風ファン２５ａから車室内へ送風される送風空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。 The basic configuration of the second low-pressure evaporator 25 is the same as that of the low-pressure evaporator 17. The second low-pressure side evaporator 25 evaporates the low-pressure refrigerant by exchanging heat between the low-pressure refrigerant flowing out from the low-pressure side diffuser portion 21d of the low-pressure side ejector 21 and the blown air blown from the blower fan 25a into the vehicle interior. This is an endothermic heat exchanger that exerts an endothermic effect.
　さらに、本実施形態の車両用空調装置では、低圧側蒸発器１７にて車両前席側へ送風される送風空気を冷却し、第２低圧側蒸発器２５にて車両後席側へ送風される送風空気を冷却するようにしている。つまり、本実施形態の車両用空調装置は、いわゆるデュアルエアコンとして構成されている。なお、本実施形態の以下の説明では、説明の明確化のため、低圧側蒸発器１７を第１低圧側蒸発器１７と記載する。 Further, in the vehicle air conditioner of the present embodiment, the blown air blown to the vehicle front seat side is cooled by the low pressure side evaporator 17 and is blown to the vehicle rear seat side by the second low pressure side evaporator 25. The blown air is cooled. That is, the vehicle air conditioner of this embodiment is configured as a so-called dual air conditioner. In the following description of the present embodiment, the low-pressure side evaporator 17 is referred to as a first low-pressure side evaporator 17 for clarity of description.
　第１低圧側蒸発器１７の冷媒出口側には、低圧側エジェクタ２１の低圧側冷媒吸引口２１ｃ側が接続されている。また、第２低圧側蒸発器２５の冷媒出口側には、圧縮機１１の冷媒吸入口側が接続されている。その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃの構成は、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０と同様である。 The low pressure side refrigerant suction port 21c side of the low pressure side ejector 21 is connected to the refrigerant outlet side of the first low pressure side evaporator 17. The refrigerant inlet side of the compressor 11 is connected to the refrigerant outlet side of the second low-pressure evaporator 25. Other configurations of the ejector refrigeration cycle 10c are the same as those of the ejector refrigeration cycle 10 of the first embodiment.
　次に、上記構成における本実施形態の作動を、図１１のモリエル線図を用いて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃでは、制御装置が圧縮機１１の電動モータ、液ポンプ１５等を作動させる。 Next, the operation of the present embodiment in the above configuration will be described using the Mollier diagram of FIG. In the ejector refrigeration cycle 10c of the present embodiment, the control device operates the electric motor of the compressor 11, the liquid pump 15, and the like.
　これにより、受液器１４から流出して分岐部２４にて分岐された一方の冷媒が、低圧側エジェクタ２１の低圧側ノズル部２１ａへ流入して等エントロピ的に減圧されて噴射される（図１１のａ１１点→ｆ１１点）。そして、低圧側ノズル部２１ａから噴射された低圧側噴射冷媒の吸引作用によって、第１低圧側蒸発器１７から流出した冷媒（図１１のｇ１１点）が、低圧側冷媒吸引口２１ｃから低圧側エジェクタ２１の内部へ吸引される。 As a result, one refrigerant that has flowed out of the liquid receiver 14 and branched at the branching portion 24 flows into the low-pressure side nozzle portion 21a of the low-pressure side ejector 21 and is isentropically decompressed and injected (FIG. 11 points a11 → f11 points). The refrigerant (g11 point in FIG. 11) flowing out from the first low-pressure side evaporator 17 by the suction action of the low-pressure side injection refrigerant injected from the low-pressure side nozzle portion 21a is discharged from the low-pressure side refrigerant suction port 21c. 21 is sucked into the interior.
　さらに、低圧側ノズル部２１ａから噴射された噴射冷媒および低圧側冷媒吸引口２１ｃから吸引された低圧側吸引冷媒が、低圧側ディフューザ部２１ｄにて合流して昇圧される（図１１のｆ１１点→ｏ１１点→ｐ１１点、ｇ１１点→ｏ１１点→ｐ１１点）。低圧側ディフューザ部２１ｄから流出した冷媒は、第２低圧側蒸発器２５へ流入する。 Furthermore, the refrigerant injected from the low-pressure side nozzle portion 21a and the low-pressure side suction refrigerant sucked from the low-pressure side refrigerant suction port 21c are merged and pressurized in the low-pressure side diffuser portion 21d (point f11 in FIG. 11 → o11 point → p11 point, g11 point → o11 point → p11 point). The refrigerant that has flowed out of the low pressure side diffuser portion 21d flows into the second low pressure side evaporator 25.
　第２低圧側蒸発器２５へ流入した冷媒は、送風ファン２５ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図１１のｐ１１点→ｑ１１点）。これにより、車両後席側へ送風される送風空気が冷却される。第２低圧側蒸発器２５から流出した冷媒は、圧縮機１１へ吸入され再び圧縮される（図１１のｇ１１点→ｈ１１点）。 The refrigerant that has flowed into the second low-pressure evaporator 25 absorbs heat from the blown air blown by the blower fan 25a and evaporates (p11 point → q11 point in FIG. 11). Thereby, the blowing air sent to the vehicle rear seat side is cooled. The refrigerant flowing out of the second low pressure side evaporator 25 is sucked into the compressor 11 and compressed again (point g11 → point h11 in FIG. 11).
　また、分岐部２４にて分岐された他方の冷媒は、固定絞り２３にて減圧されて（図１１のａ１１点→ｓ１１点）、第１低圧側蒸発器１７へ流入する。第１低圧側蒸発器１７へ流入した冷媒は、送風ファン１７ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する（図１１のｓ１１点→ｇ１１点）。これにより、車両前席側へ送風される送風空気が冷却される。第１低圧側蒸発器１７から流出した冷媒は、低圧側冷媒吸引口２１ｃから吸引される。その他の作動は第１実施形態と同様である。 The other refrigerant branched by the branching section 24 is decompressed by the fixed throttle 23 (point a11 → point s11 in FIG. 11) and flows into the first low-pressure evaporator 17. The refrigerant flowing into the first low-pressure side evaporator 17 absorbs heat from the blown air blown by the blower fan 17a and evaporates (point s11 → point g11 in FIG. 11). Thereby, the blowing air sent to the vehicle front seat side is cooled. The refrigerant that has flowed out of the first low-pressure side evaporator 17 is sucked from the low-pressure side refrigerant suction port 21c. Other operations are the same as those in the first embodiment.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃを作動させると、車両前席側へ送風される送風空気および車両後席側へ送風される送風空気を冷却することができる。この際、車両前席側へ送風される送風空気および車両後席側へ送風される送風空気を異なる温度帯で冷却することができる。さらに、第１実施形態と同様に、液噴射エジェクタ１２のエジェクタ効率を充分に向上させて、サイクルのＣＯＰを向上させることができる。 Therefore, when the ejector refrigeration cycle 10c of the present embodiment is operated, the blown air blown to the vehicle front seat side and the blown air blown to the vehicle rear seat side can be cooled. At this time, the blown air blown to the vehicle front seat side and the blown air blown to the vehicle rear seat side can be cooled in different temperature zones. Further, similarly to the first embodiment, the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector 12 can be sufficiently improved, and the COP of the cycle can be improved.
　これに加えて、エジェクタ式冷凍サイクル１０ｃでは、低圧側エジェクタ２１を備えているので、第３実施形態と同様に、低圧側エジェクタ２１の昇圧作用によって、圧縮機１１の吸入冷媒圧力（図１１では、ｑ１１点）を上昇させることができる。その結果、サイクルのＣＯＰをより一層向上させることができる。
（第５実施形態）
　本実施形態では、図１２の全体構成図に示すエジェクタ式冷凍サイクル１０ｄについて説明する。このエジェクタ式冷凍サイクル１０ｄは、第２実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０ａに対して、第３実施形態と同様に低圧側エジェクタ２１、気液分離器２２、固定絞り２３等を追加したものである。その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｄの構成は、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａと同様である。 In addition, since the ejector-type refrigeration cycle 10 c includes the low-pressure side ejector 21, the suction refrigerant pressure (in FIG. 11) of the compressor 11 is increased by the boosting action of the low-pressure side ejector 21 as in the third embodiment. Q11 points) can be increased. As a result, the COP of the cycle can be further improved.
(Fifth embodiment)
In the present embodiment, an ejector refrigeration cycle 10d shown in the overall configuration diagram of FIG. 12 will be described. This ejector-type refrigeration cycle 10d is obtained by adding a low-pressure side ejector 21, a gas-liquid separator 22, a fixed throttle 23, and the like to the ejector-type refrigeration cycle 10a described in the second embodiment, as in the third embodiment. It is. The configuration of the other ejector refrigeration cycle 10d is the same as that of the ejector refrigeration cycle 10a of the second embodiment.
　次に、上記構成における本実施形態の作動を、図１３のモリエル線図を用いて説明する。受液器１４から高圧側液ポンプ１８側へ流出した液相冷媒は、第２実施形態と同様に、高圧側エジェクタ２０の高圧側ノズル部２０ａへ流入する。そして、高圧側冷媒吸引口２０ｃから吸引された圧縮機１１吐出冷媒と合流し、高圧側ディフューザ部２０ｄにて昇圧される（図１３のｋ１３点→ｍ１３点→ｎ１３点、ｈ１３点→ｍ１３点→ｎ１３点）。 Next, the operation of the present embodiment in the above configuration will be described using the Mollier diagram of FIG. The liquid-phase refrigerant that has flowed out from the liquid receiver 14 to the high-pressure side liquid pump 18 side flows into the high-pressure side nozzle portion 20a of the high-pressure side ejector 20 as in the second embodiment. Then, it merges with the refrigerant discharged from the compressor 11 sucked from the high-pressure side refrigerant suction port 20c, and the pressure is increased by the high-pressure side diffuser portion 20d (k13 point → m13 point → n13 point, h13 point → m13 point in FIG. 13 → n13 points).
　一方、受液器１４から低圧側エジェクタ２１側へ流出した液相冷媒は、第３実施形態と同様に、低圧側エジェクタ２１の低圧側ノズル部２１ａへ流入する。そして、低圧側冷媒吸引口２１ｃから吸引された低圧側蒸発器１７流出冷媒と合流し、低圧側ディフューザ部２１ｄにて昇圧される（図１３のｆ１３点→ｏ１３点→ｐ１３点、ｇ１３点→ｏ１３点→ｐ１３点）。その他の作動は、第２実施形態と同様である。 On the other hand, the liquid-phase refrigerant that has flowed out from the liquid receiver 14 to the low-pressure side ejector 21 side flows into the low-pressure side nozzle portion 21a of the low-pressure side ejector 21 as in the third embodiment. Then, the refrigerant flows into the refrigerant flowing out of the low-pressure side evaporator 17 sucked from the low-pressure side refrigerant suction port 21c, and is increased in pressure by the low-pressure side diffuser section 21d (f13 point → o13 point → p13 point, g13 point → o13 in FIG. 13). Point → p13 point). Other operations are the same as those in the second embodiment.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｄを作動させると、第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ａと同様に、低圧側蒸発器１７にて車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。さらに、液噴射エジェクタ１２のエジェクタ効率を充分に向上させて、サイクルのＣＯＰを向上させることができる。 Therefore, when the ejector refrigeration cycle 10d of the present embodiment is operated, the blown air blown into the vehicle interior by the low-pressure evaporator 17 can be cooled, as in the ejector refrigeration cycle 10a of the second embodiment. it can. Further, the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector 12 can be sufficiently improved, and the COP of the cycle can be improved.
　これに加えて、エジェクタ式冷凍サイクル１０ｄによれば、高圧側エジェクタ２０を備えているので、第２実施形態と同様に、圧縮機１１の吐出冷媒圧力（図１３では、ｈ１３点の圧力）を低下させることができる。さらに、低圧側エジェクタ２１を備えているので、第３実施形態の吸入冷媒圧力（図１３では、ｑ１３点の圧力）を上昇させることができる。 In addition, according to the ejector-type refrigeration cycle 10d, since the high-pressure side ejector 20 is provided, the discharge refrigerant pressure of the compressor 11 (the pressure at the point h13 in FIG. 13) is the same as in the second embodiment. Can be reduced. Furthermore, since the low pressure side ejector 21 is provided, the suction refrigerant pressure (the pressure at the point q13 in FIG. 13) of the third embodiment can be increased.
　従って、圧縮機１１の昇圧量（消費動力）を大幅に低減させることができ、サイクルのＣＯＰを極めて効果的に向上させることができる。 Therefore, the pressure increase amount (power consumption) of the compressor 11 can be greatly reduced, and the COP of the cycle can be improved extremely effectively.
　なお、本実施形態では、第２実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０ａに対して、第３実施形態と同様に低圧側エジェクタ２１等を追加した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル１０ａに対して、第４実施形態と同様に、分岐部２４、低圧側エジェクタ２１、第２低圧側蒸発器２５等を追加しても、本実施形態と同様に極めて効果的にＣＯＰを向上させることができる。
（第６～第１０実施形態）
　第６～第１０実施形態では、液噴射エジェクタ１２の構成を変更した例を説明する。なお、以下の実施形態で説明する液噴射エジェクタ１２は、上述の実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０～１０ｄのいずれにも適用することができる。 In the present embodiment, an example in which the low-pressure side ejector 21 and the like are added to the ejector refrigeration cycle 10a described in the second embodiment is described as in the third embodiment. On the other hand, similarly to the fourth embodiment, even if the branching section 24, the low pressure side ejector 21, the second low pressure side evaporator 25, and the like are added, the COP can be improved extremely effectively as in the present embodiment. it can.
(Sixth to tenth embodiments)
In the sixth to tenth embodiments, examples in which the configuration of the liquid ejecting ejector 12 is changed will be described. The liquid ejecting ejector 12 described in the following embodiment can be applied to any of the ejector refrigeration cycles 10 to 10d described in the above-described embodiment.
　まず、第６実施形態の液噴射エジェクタ１２では、図１４に示すように、流入通路形成部１２１として、ラバールノズルと同様の構成のものを採用している。 First, in the liquid ejecting ejector 12 of the sixth embodiment, as shown in FIG. 14, an inflow passage forming portion 121 having the same configuration as a Laval nozzle is adopted.
　より具体的には、第６実施形態の流入通路形成部１２１の流入冷媒通路１２１ａには、通路の途中に通路断面積が最も縮小した喉部１２１ｄが形成されている。従って、流入冷媒通路１２１ａの通路断面積は、冷媒流入口１２１ｂ側から喉部１２１ｄへ向かって徐々に縮小し、喉部１２１ｄから冷媒流出口１２１ｃへ向かって徐々に拡大している。 More specifically, the inflow refrigerant passage 121a of the inflow passage formation portion 121 of the sixth embodiment is formed with a throat portion 121d having the smallest passage cross-sectional area in the middle of the passage. Accordingly, the passage cross-sectional area of the inflow refrigerant passage 121a gradually decreases from the refrigerant inlet 121b side toward the throat 121d, and gradually increases from the throat 121d toward the refrigerant outlet 121c.
　ここで、液噴射エジェクタ１２では、圧縮機１１吐出冷媒が所定の圧力条件あるいは所定のエンタルピ条件になっている際には、流入通路形成部１２１としてラバールノズルと同様の構成のものを採用することで、冷媒流出口１２１ｃから気液混合部１２２ｄへ流入する流入冷媒の流速を効果的に増速させることができる。 Here, in the liquid ejecting ejector 12, when the refrigerant discharged from the compressor 11 has a predetermined pressure condition or a predetermined enthalpy condition, the inflow passage forming portion 121 having the same configuration as the Laval nozzle is adopted. In addition, the flow rate of the inflowing refrigerant flowing into the gas-liquid mixing unit 122d from the refrigerant outlet 121c can be effectively increased.
　従って、第６実施形態の液噴射エジェクタ１２を、圧縮機１１吐出冷媒が所定の圧力条件あるいは所定のエンタルピ条件となるエジェクタ式冷凍サイクル１０～１０ｄに適用することで、気液混合部１２２ｄにて噴射冷媒と流入冷媒とをより一層混合しやすくなる。その結果、混合冷媒を理想的な気液混合状態に近づけて、液噴射エジェクタ１２のエジェクタ効率をより一層向上させることができる。 Therefore, by applying the liquid ejection ejector 12 of the sixth embodiment to the ejector refrigeration cycle 10 to 10d in which the refrigerant discharged from the compressor 11 has a predetermined pressure condition or a predetermined enthalpy condition, the gas-liquid mixing unit 122d It becomes easier to mix the injection refrigerant and the inflow refrigerant. As a result, the mixed refrigerant can be brought close to an ideal gas-liquid mixed state, and the ejector efficiency of the liquid ejecting ejector 12 can be further improved.
　次に、第７実施形態の液噴射エジェクタ１２は、噴射冷媒通路１２２ａを流通する冷媒が、流入通路形成部１２１の軸周りに旋回する方向の速度成分を有するように構成されている。 Next, the liquid jet ejector 12 of the seventh embodiment is configured such that the refrigerant flowing through the jetted refrigerant passage 122a has a velocity component in a direction of turning around the axis of the inflow passage forming portion 121.
　より具体的には、第７実施形態の液噴射エジェクタ１２では、図１５に示すように、流入通路形成部１２１の軸方向から見たときに、駆動冷媒流入口１２２ｂを介して噴射冷媒通路１２２ａへ冷媒を流入させる通路が、噴射冷媒通路１２２ａの外周側壁面の接線方向に延びている。 More specifically, in the liquid ejecting ejector 12 of the seventh embodiment, as shown in FIG. 15, when viewed from the axial direction of the inflow passage forming portion 121, the ejected refrigerant passage 122a is connected via the driving refrigerant inlet 122b. A passage through which the refrigerant flows is extended in a tangential direction of the outer peripheral side wall surface of the injection refrigerant passage 122a.
　従って、噴射冷媒通路１２２ａへ流入した冷媒が、図１５の太実線矢印に示すように、噴射冷媒通路１２２ａの外周側壁面に沿って流れ、流入通路形成部１２１の軸周りに旋回する。さらに、冷媒噴射口１２２ｃから気液混合部１２２ｄへ噴射される噴射冷媒も、流入通路形成部１２１の軸周りに旋回する方向の速度成分を有する。 Therefore, the refrigerant flowing into the injection refrigerant passage 122a flows along the outer peripheral side wall surface of the injection refrigerant passage 122a as shown by the thick solid line arrow in FIG. Further, the refrigerant injected from the refrigerant injection port 122 c to the gas-liquid mixing unit 122 d also has a velocity component in a direction of turning around the axis of the inflow passage forming unit 121.
　これにより、気液混合部１２２ｄにて噴射冷媒と流入冷媒とを混合しやすくなり、混合冷媒を理想的な気液混合状態に近づけることができる。 This makes it easier to mix the injected refrigerant and the inflow refrigerant in the gas-liquid mixing unit 122d, and the mixed refrigerant can be brought close to an ideal gas-liquid mixed state.
　次に、第８実施形態の液噴射エジェクタ１２は、流入冷媒通路１２１ａを流通する冷媒が、流入通路形成部１２１の軸周りに旋回する方向の速度成分を有するように構成されている。 Next, the liquid ejecting ejector 12 of the eighth embodiment is configured such that the refrigerant flowing through the inflow refrigerant passage 121a has a velocity component in a direction of turning around the axis of the inflow passage formation portion 121.
　より具体的には、第８実施形態の液噴射エジェクタ１２では、図１６に示すように、流入通路形成部１２１の筒状側面に冷媒流入口１２１ｂが形成されている。そして、図１７に示すように、流入通路形成部１２１の軸方向から見たときに、冷媒流入口１２１ｂを介して流入冷媒通路１２１ａへ冷媒を流入させる通路が、流入冷媒通路１２１ａの外周側壁面の接線方向に延びている。 More specifically, in the liquid ejecting ejector 12 of the eighth embodiment, as shown in FIG. 16, the refrigerant inlet 121 b is formed on the cylindrical side surface of the inflow passage forming portion 121. As shown in FIG. 17, when viewed from the axial direction of the inflow passage forming portion 121, the passage through which the refrigerant flows into the inflow refrigerant passage 121a via the refrigerant inlet 121b is the outer peripheral side wall surface of the inflow refrigerant passage 121a. Extending in the tangential direction.
　従って、流入冷媒通路１２１ａへ流入した冷媒が、図１７の太実線矢印に示すように、流入冷媒通路１２１ａの外周側壁面に沿って流れ、流入冷媒通路１２１ａの軸周りに旋回する。さらに、冷媒流出口１２１ｃから気液混合部１２２ｄへ流入する流入冷媒も、流入通路形成部１２１の軸周りに旋回する方向の速度成分を有する。 Accordingly, the refrigerant flowing into the inflowing refrigerant passage 121a flows along the outer peripheral side wall surface of the inflowing refrigerant passage 121a as shown by the thick solid arrow in FIG. 17, and turns around the axis of the inflowing refrigerant passage 121a. Further, the inflowing refrigerant that flows into the gas-liquid mixing unit 122d from the refrigerant outlet 121c also has a velocity component in a direction of turning around the axis of the inflow passage forming unit 121.
　これにより、気液混合部１２２ｄにて噴射冷媒と流入冷媒とを混合しやすくなり、混合冷媒を理想的な気液混合状態に近づけることができる。なお、第７実施形態のように、噴射冷媒通路１２２ａを流通する冷媒を流入通路形成部１２１の軸周りに旋回させる場合は、流入冷媒通路１２１ａを流通する冷媒の旋回方向と噴射冷媒通路１２２ａを流通する冷媒の旋回方向とを互いに逆方向に旋回させることが望ましい。 This makes it easier to mix the injected refrigerant and the inflow refrigerant in the gas-liquid mixing unit 122d, and the mixed refrigerant can be brought close to an ideal gas-liquid mixed state. As in the seventh embodiment, when the refrigerant flowing through the injection refrigerant passage 122a is swirled around the axis of the inflow passage forming portion 121, the swirling direction of the refrigerant flowing through the inflow refrigerant passage 121a and the injection refrigerant passage 122a are set. It is desirable that the swirling directions of the circulating refrigerant swirl in opposite directions.
　次に、第９実施形態の液噴射エジェクタ１２では、図１８に示すように、ステッピングモータからなる電動アクチュエータ１２３を備えている。この電動アクチュエータ１２３は、流入通路形成部１２１を軸方向に変位させて、噴射冷媒通路１２２ａの通路断面積を変化させる駆動装置である。さらに、電動アクチュエータ１２３は、制御装置から出力される制御パルスによって、その作動が制御される。 Next, as shown in FIG. 18, the liquid ejecting ejector 12 of the ninth embodiment includes an electric actuator 123 formed of a stepping motor. The electric actuator 123 is a drive device that changes the passage cross-sectional area of the injection refrigerant passage 122a by displacing the inflow passage formation portion 121 in the axial direction. Furthermore, the operation of the electric actuator 123 is controlled by a control pulse output from the control device.
　第９実施形態の液噴射エジェクタ１２では、電動アクチュエータ１２３を備えているので、適用されたエジェクタ式冷凍サイクル１０～１０ｄの負荷変動に応じて、噴射冷媒通路１２２ａの通路断面積を調整することができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０～１０ｄの負荷変動に応じて液噴射エジェクタ１２を適切に作動させることができる。 Since the liquid ejecting ejector 12 of the ninth embodiment includes the electric actuator 123, the passage sectional area of the ejecting refrigerant passage 122a can be adjusted according to the load fluctuation of the applied ejector refrigeration cycle 10 to 10d. it can. Therefore, the liquid ejecting ejector 12 can be appropriately operated according to the load fluctuation of the ejector refrigeration cycle 10 to 10d.
　次に、第１０実施形態の液噴射エジェクタ１２では、図１９に示すように、気液混合部１２２ｄを、軸方向が冷媒流れ方向に伸びる円柱状空間によって形成している。これによれば、気液混合部１２２ｄを冷媒流れ方向に向かって通路断面積が徐々に縮小する円錐台形状の空間で形成する場合よりも、混合冷媒の流速を低下させやすい。従って、混合冷媒を確実に超音速状態から亜音速状態へ移行させることができる。 Next, in the liquid ejecting ejector 12 of the tenth embodiment, as shown in FIG. 19, the gas-liquid mixing section 122d is formed by a cylindrical space whose axial direction extends in the refrigerant flow direction. This makes it easier to lower the flow rate of the mixed refrigerant than in the case where the gas-liquid mixing part 122d is formed in a frustoconical space whose passage cross-sectional area gradually decreases in the refrigerant flow direction. Therefore, the mixed refrigerant can be reliably transferred from the supersonic state to the subsonic state.
　つまり、第１０実施形態の液噴射エジェクタ１２によれば、混合冷媒に確実に凝縮衝撃波を発生させて、液噴射エジェクタ１２に安定した昇圧性能を発揮させることができる。 That is, according to the liquid ejecting ejector 12 of the tenth embodiment, it is possible to reliably generate a condensing shock wave in the mixed refrigerant and allow the liquid ejecting ejector 12 to exhibit a stable pressure increasing performance.
　さらに、第１０実施形態の液噴射エジェクタ１２の変形例として、図２０に示すように、末広通路部１２２ｅを廃止してもよい。この場合は、気液混合部１２２ｄ内で凝縮衝撃波を発生させることができる程度に、気液混合部１２２ｄを形成する円柱状空間の軸方向長さを充分に確保しておくことが望ましい。
（第１１実施形態）
　上述の実施形態で説明したように、液噴射エジェクタ１２では、混合冷媒の流速が超音速状態から亜音速状態へ移行する際に生じる衝撃波を利用して、昇圧作用を発揮している。つまり、衝撃波を水撃作用の如く液噴射エジェクタ１２下流側の冷媒に伝搬させることによって、液噴射エジェクタ１２下流側冷媒（放熱器１３入口側冷媒）の圧力を流入冷媒（圧縮機１１吐出冷媒）の圧力よりも上昇させている。 Furthermore, as a modification of the liquid ejection ejector 12 of the tenth embodiment, as shown in FIG. 20, the divergent passage portion 122e may be eliminated. In this case, it is desirable to ensure a sufficient axial length of the cylindrical space forming the gas-liquid mixing part 122d to the extent that a condensed shock wave can be generated in the gas-liquid mixing part 122d.
(Eleventh embodiment)
As described in the above-described embodiment, the liquid ejecting ejector 12 exhibits a pressure increasing action by using a shock wave generated when the flow rate of the mixed refrigerant shifts from the supersonic state to the subsonic state. That is, the shock wave is propagated to the refrigerant on the downstream side of the liquid ejecting ejector 12 like a water hammer effect, whereby the pressure of the refrigerant on the downstream side of the liquid ejecting ejector 12 (the refrigerant on the inlet side of the radiator 13) is changed to the inflow refrigerant (the refrigerant discharged from the compressor 11). The pressure is raised above.
　そこで、本発明者らは、液噴射エジェクタ１２の更なる昇圧能力の向上を図るために、衝撃波の有するエネルギを効果的に冷媒に伝搬させるための検討を行った。 Therefore, the present inventors have studied to effectively propagate the energy of the shock wave to the refrigerant in order to further improve the boosting capability of the liquid ejecting ejector 12.
　この検討によって本発明者らは以下の知見を得ている。まず、衝撃波は、液噴射エジェクタ１２下流側の冷媒に伝搬する際に、凝縮した液相冷媒の液面あるいは乾き度の高い気液二相冷媒中の液滴に反射して、液面あるいは液滴側から気液混合部１２２ｄ側へ進行する反射波を生じさせる。この反射波は、音速に依存する速度、および位相差を有し、低周波から高周波の成分を有している。 Through this study, the present inventors have obtained the following knowledge. First, when the shock wave propagates to the refrigerant on the downstream side of the liquid ejecting ejector 12, the shock wave is reflected on the liquid surface of the condensed liquid phase refrigerant or the liquid droplets in the gas-liquid two-phase refrigerant having a high degree of dryness. A reflected wave traveling from the droplet side to the gas-liquid mixing unit 122d side is generated. This reflected wave has a velocity and a phase difference depending on the speed of sound, and has a component from low frequency to high frequency.
　ここで、通常の配管に生じる水撃現象では、音速で伝搬する反射波は上流側に遡り、上流端でさらに反射し、音、流量変動等を生じさせる。これに対して、液噴射エジェクタ１２では、気液混合部１２２ｄへ流入した直後の混合冷媒が超音速状態となっているので、反射波は気液混合部１２２ｄの入口側から液面（あるいは液滴）までの間に定在する。つまり、反射波は、液面と気液混合部１２２ｄの入口側との間を往復動している。 Here, in the water hammer phenomenon that occurs in normal piping, the reflected wave propagating at the speed of sound goes back to the upstream side and is further reflected at the upstream end, causing fluctuations in sound, flow rate, and the like. On the other hand, in the liquid ejecting ejector 12, since the mixed refrigerant immediately after flowing into the gas-liquid mixing unit 122d is in a supersonic state, the reflected wave flows from the inlet side of the gas-liquid mixing unit 122d to the liquid surface (or the liquid level). Dwell). That is, the reflected wave reciprocates between the liquid surface and the inlet side of the gas-liquid mixing unit 122d.
　そして、この反射波の定在によって、液噴射エジェクタ１２では、液噴射エジェクタ１２下流側冷媒（放熱器１３入口側冷媒）の圧力を、流入冷媒（圧縮機１１吐出冷媒）の圧力よりも上昇させている。 Due to the presence of the reflected wave, the liquid ejecting ejector 12 causes the pressure of the refrigerant on the downstream side of the liquid ejecting ejector 12 (the refrigerant on the inlet side of the radiator 13) to be higher than the pressure of the inflowing refrigerant (the refrigerant discharged from the compressor 11). ing.
　従って、図２１の断面図に示すように、気液混合部１２２ｄの入口側から液面までの距離Ｌを、音速の半波長の整数倍と合致させることができれば、気液混合部１２２ｄの入口側から液面までの間に定在する反射波を共振（共鳴）させることができる。そして、この共振によって、衝撃波の有するエネルギを冷媒に効果的に伝搬させ、液噴射エジェクタ１２の昇圧能力の向上を図ることができることが判った。 Therefore, as shown in the cross-sectional view of FIG. 21, if the distance L from the inlet side of the gas-liquid mixing unit 122d to the liquid level can be matched with an integral multiple of half the wavelength of sound, the inlet of the gas-liquid mixing unit 122d is obtained. The reflected wave standing between the side and the liquid surface can be resonated. Then, it was found that this resonance can effectively propagate the energy of the shock wave to the refrigerant and improve the boosting capability of the liquid ejecting ejector 12.
　さらに、本発明者らの検討によれば、液面の位置（すなわち、図２１の距離Ｌ）は、液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅ出口側の冷媒の圧力を調整することで、変化させることができることが判った。 Further, according to the study by the present inventors, the position of the liquid level (that is, the distance L in FIG. 21) is changed by adjusting the pressure of the refrigerant on the outlet side of the divergent passage portion 122e of the liquid ejecting ejector 12. It turns out that you can.
　そこで、本実施形態では、第１実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０に対して、図２２に示すように、液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅの出口側から放熱器１３の冷媒入口側へ至る冷媒通路に、面積調整弁２６を追加した例を説明する。この面積調整弁２６は、液噴射エジェクタ１２の出口側から放熱器１３の冷媒入口側へ至る冷媒通路の通路断面積を変化させる面積変更装置である。 Therefore, in the present embodiment, as shown in FIG. 22, with respect to the ejector refrigeration cycle 10 described in the first embodiment, from the outlet side of the divergent passage portion 122e of the liquid ejecting ejector 12 to the refrigerant inlet side of the radiator 13 An example in which the area adjustment valve 26 is added to the refrigerant passage leading to will be described. The area adjusting valve 26 is an area changing device that changes the passage cross-sectional area of the refrigerant passage from the outlet side of the liquid ejecting ejector 12 to the refrigerant inlet side of the radiator 13.
　より具体的には、面積調整弁２６は、冷媒通路面積を変更可能に構成された弁体、およびこの弁体を変位させる電動アクチュエータを有して構成されている。さらに、面積調整弁２６は、制御装置３０から出力させる制御信号によって、その作動が制御される。従って、面積調整弁２６の基本的構成は、一般的な電気式の流量調整弁と同等である。 More specifically, the area adjusting valve 26 is configured to include a valve body configured to change the refrigerant passage area and an electric actuator that displaces the valve body. Further, the operation of the area adjusting valve 26 is controlled by a control signal output from the control device 30. Therefore, the basic configuration of the area adjustment valve 26 is equivalent to a general electric flow adjustment valve.
　ところが、本実施形態では、面積調整弁２６として、通路断面積の変化量が小さい流量調整弁を採用している。このため、面積調整弁２６が通路断面積を変化させても、液噴射エジェクタ１２から流出して放熱器１３へ流入する冷媒の流量を殆ど変化させることなく、液噴射エジェクタ１２の出口側冷媒の圧力を変化させることができる。 However, in the present embodiment, a flow rate adjusting valve with a small amount of change in the passage sectional area is employed as the area adjusting valve 26. For this reason, even if the area adjusting valve 26 changes the passage cross-sectional area, the flow rate of the refrigerant flowing out of the liquid ejecting ejector 12 and flowing into the radiator 13 is hardly changed, and the outlet side refrigerant of the liquid ejecting ejector 12 is changed. The pressure can be changed.
　さらに、本実施形態の制御装置３０には、上述のセンサ群に加えて、液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅ出口側の冷媒の圧力（液噴射エジェクタ出口冷媒圧力）を検出する出口側圧力センサ３１、液ポンプ１５から圧送された液相冷媒の圧力（液噴射エジェクタ駆動冷媒圧力）を検出する駆動側圧力センサ３２等が接続されている。 Further, in addition to the above-described sensor group, the control device 30 of the present embodiment includes an outlet side pressure sensor that detects the refrigerant pressure (liquid injection ejector outlet refrigerant pressure) on the outlet side of the diverging passage portion 122e of the liquid injection ejector 12. 31, a drive-side pressure sensor 32 that detects the pressure of the liquid-phase refrigerant pumped from the liquid pump 15 (liquid injection ejector drive refrigerant pressure) and the like are connected.
　なお、図２２では、第１実施形態の図１では図示を省略した制御装置３０、および制御装置３０と各種制御対象機器１１、１３ａ、１５、１７ａ、２６等との接続態様についても図示している。 In FIG. 22, the control device 30 not shown in FIG. 1 of the first embodiment and the connection mode between the control device 30 and the various control target devices 11, 13a, 15, 17a, 26, etc. are also shown. Yes.
　また、本実施形態の制御装置３０では、圧縮機１１の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が、吐出能力制御装置３０ａを構成しており、液ポンプ１５の作動を制御する構成が、圧送能力制御装置３０ｂを構成しており、面積調整弁２６の作動を制御する構成が、面積制御装置３０ｃを構成している。その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成は、第１実施形態と同様である。 Moreover, in the control apparatus 30 of this embodiment, the structure (hardware and software) which controls the action | operation of the compressor 11 comprises the discharge capability control apparatus 30a, and the structure which controls the action | operation of the liquid pump 15 is provided. The configuration that controls the operation of the area adjusting valve 26 that constitutes the pressure-feeding capacity control device 30b constitutes the area control device 30c. Other configurations of the ejector refrigeration cycle 10 are the same as those in the first embodiment.
　次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。前述の如く、反射波の共振は、図２１を用いて説明した距離Ｌと音速の半波長の整数倍とを合致させた際に生じる。従って、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差は、距離Ｌの変化に対して、極大値を有するように変化する。そこで、本実施形態の面積制御装置３０ｃは、圧力差が極大値に近づくように、面積調整弁２６の作動を制御する。 Next, the operation of this embodiment in the above configuration will be described. As described above, the resonance of the reflected wave occurs when the distance L described with reference to FIG. 21 and the integral multiple of the half wavelength of the sound speed are matched. Therefore, the pressure difference obtained by subtracting the pressure of the incoming refrigerant from the pressure of the refrigerant on the inlet side of the radiator 13 changes so as to have a maximum value with respect to the change of the distance L. Therefore, the area control device 30c of the present embodiment controls the operation of the area adjustment valve 26 so that the pressure difference approaches the maximum value.
　より具体的には、面積制御装置３０ｃは、圧縮機１１の冷媒吐出能力および液ポンプ１５の圧送能力等に基づいて、予め制御装置３０の記憶回路に記憶されている制御マップを参照して、液噴射エジェクタ１２出口側の冷媒の目標出口側圧力を決定する。そして、フィードバック制御手法を用いて、出口側圧力センサ３１の検出値が目標出口側圧力に近づくように、面積調整弁２６の作動を制御している。 More specifically, the area control device 30c refers to a control map stored in advance in the storage circuit of the control device 30 based on the refrigerant discharge capability of the compressor 11 and the pumping capability of the liquid pump 15, etc. The target outlet side pressure of the refrigerant on the outlet side of the liquid ejecting ejector 12 is determined. Then, using the feedback control method, the operation of the area adjustment valve 26 is controlled so that the detected value of the outlet side pressure sensor 31 approaches the target outlet side pressure.
　このような制御マップとしては、距離Ｌが概ね音速の半波長の１倍となった際に実測値として得られた圧力を目標出口側圧力として記憶したものを採用することができる。その他の作動は第１実施形態と同様である。 As such a control map, it is possible to employ a map in which the pressure obtained as an actual measurement value when the distance L is approximately one half the wavelength of sound is stored as the target outlet side pressure. Other operations are the same as those in the first embodiment.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させると、図２３のモリエル線図に示すように、冷媒噴射口１２２ｃから噴射された液相状態の噴射冷媒と冷媒流入口１２１ｂを介して流入した気相状態の流入冷媒が、第１実施形態と同様に、気液混合部１２２ｄにて混合する（図２３のｃ２３点→ｄ２３点、ｉ２３点→ｄ２３点）。 Therefore, when the ejector refrigeration cycle 10 of this embodiment is operated, as shown in the Mollier diagram of FIG. 23, the liquid-phase injection refrigerant injected from the refrigerant injection port 122c and the refrigerant flow through the refrigerant inlet 121b. The gas-phase inflowing refrigerant is mixed in the gas-liquid mixing unit 122d as in the first embodiment (c23 point → d23 point, i23 point → d23 point in FIG. 23).
　そして、噴射冷媒と流入冷媒との混合冷媒の流速が、超音速状態から亜音速状態へ移行する際に、衝撃波が発生する。この衝撃波の作用によって混合冷媒が昇圧するとともに、混合冷媒中の気相冷媒が凝縮する（図２３のｄ２３点→ｄ’２３点）。 Then, a shock wave is generated when the flow rate of the mixed refrigerant of the injected refrigerant and the inflowing refrigerant shifts from the supersonic state to the subsonic state. The pressure of the mixed refrigerant is increased by the action of the shock wave, and the gas-phase refrigerant in the mixed refrigerant is condensed (point d23 → d′ 23 in FIG. 23).
　この際、本実施形態では、制御装置３０の面積制御装置３０ｃが、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差（図２３では、ｅ２３点の圧力からｉ２３点の圧力を減算した圧力差）が極大値に近づくように面積調整弁２６の作動を制御する。そして、衝撃波によって凝縮した冷媒の液面が末広通路部１２２ｅ内に形成される。 At this time, in this embodiment, the area control device 30c of the control device 30 has a pressure difference obtained by subtracting the pressure of the incoming refrigerant from the pressure of the refrigerant on the inlet side of the radiator 13 (in FIG. 23, the pressure at the i23 point from the pressure at the e23 point. The operation of the area adjustment valve 26 is controlled so that the pressure difference obtained by subtracting (1) approaches the maximum value. And the liquid level of the refrigerant | coolant condensed with the shock wave is formed in the divergent channel | path part 122e.
　さらに、末広通路部１２２ｅ内で凝縮した冷媒の運動エネルギは、末広通路部１２２ｅの通路断面積の拡大により、圧力エネルギに変換される。これにより、末広通路部１２２ｅから流出する冷媒の圧力がさらに上昇する（図２３のｄ’２３点→ｅ２３点）。末広通路部１２２ｅから流出した冷媒は、面積調整弁２６を介して、放熱器１３へ流入する。その他の作動は、第１実施形態と同様である。 Furthermore, the kinetic energy of the refrigerant condensed in the divergent passage part 122e is converted into pressure energy by the enlargement of the passage sectional area of the divergent passage part 122e. As a result, the pressure of the refrigerant flowing out from the divergent passage portion 122e further increases (d′ 23 point → e23 point in FIG. 23). The refrigerant that has flowed out of the divergent passage 122e flows into the radiator 13 through the area adjustment valve 26. Other operations are the same as those in the first embodiment.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、第１実施形態と同様に、低圧側蒸発器１７にて車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。さらに、液噴射エジェクタ１２の昇圧作用によって、圧縮機１１の吐出冷媒圧力（冷媒吐出能力）を低下させて、サイクルのＣＯＰを向上させることができる。 Therefore, according to the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the blown air blown into the vehicle compartment by the low-pressure evaporator 17 can be cooled, as in the first embodiment. Furthermore, the pressure rising action of the liquid ejecting ejector 12 can reduce the discharge refrigerant pressure (refrigerant discharge capacity) of the compressor 11 and improve the COP of the cycle.
　また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、面積調整弁２６を備えているので、末広通路部１２２ｅ内で凝縮した液面の位置（すなわち、図２１の距離Ｌ）を変化させることができる。さらに、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差が極大値に近づくように、面積調整弁２６の作動を制御している。 In addition, since the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment includes the area adjustment valve 26, the position of the liquid level condensed in the divergent passage portion 122e (that is, the distance L in FIG. 21) can be changed. . Further, the operation of the area adjusting valve 26 is controlled so that the pressure difference obtained by subtracting the pressure of the inflowing refrigerant from the pressure of the refrigerant on the inlet side of the radiator 13 approaches the maximum value.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差を効果的に拡大させることができ、サイクルのＣＯＰをより一層向上させることができる。
（第１２実施形態）
　第１１実施形態では、液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅ内に液面を生じさせた例を説明したが、液噴射エジェクタ１２では、末広通路部１２２ｅ内に液面が生じていなくても、昇圧作用を発揮することができる。これは、液噴射エジェクタ１２では、混合冷媒の流速が超音速状態から亜音速状態へ移行する際に生じる衝撃波を利用して、昇圧作用を発揮しているからである。 Therefore, according to the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the pressure difference obtained by subtracting the pressure of the inflowing refrigerant from the pressure of the refrigerant on the inlet side of the radiator 13 can be effectively increased, and the COP of the cycle is further improved. Can be made.
(Twelfth embodiment)
In the eleventh embodiment, the example in which the liquid level is generated in the divergent passage portion 122e of the liquid ejecting ejector 12 has been described. However, in the liquid ejecting ejector 12, even if the liquid level is not generated in the divergent passage portion 122e, The pressurizing action can be exhibited. This is because the liquid ejecting ejector 12 exhibits a boosting action by using a shock wave generated when the flow rate of the mixed refrigerant shifts from the supersonic state to the subsonic state.
　例えば、図２４のモリエル線図に示すように、冷媒が末広通路部１２２ｅ内で昇圧する過程（図２４のｄ２４点→ｅ２４点）で、冷媒が細破線で示す等音速線を横切るように乾き度を低下させると、液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅ内に液面を生じさせることなく衝撃波を発生させることができる。以下、説明の明確化のために、この衝撃波を二相流衝撃波と記載する。 For example, as shown in the Mollier diagram of FIG. 24, in the process in which the refrigerant is pressurized in the divergent passage portion 122e (d24 point → e24 point in FIG. 24), the refrigerant is dried so as to cross the isosonic line indicated by the thin broken line. When the degree is lowered, a shock wave can be generated without causing a liquid level in the divergent passage portion 122e of the liquid ejecting ejector 12. Hereinafter, this shock wave will be referred to as a two-phase shock wave for clarity of explanation.
　この二相流衝撃波の近傍には液面が生じていないので、図２５に示すように、液相冷媒と気相冷媒との速度差が縮小しにくい。従って、二相流衝撃波が生じた直後の混合冷媒の流速は、冷媒が衝撃波の直後で凝縮を開始する場合よりも緩やかに変化する。このため、二相流衝撃波は、液噴射エジェクタ１２の末広通路部１２２ｅ内に液面を生じさせる凝縮衝撃波よりもエネルギ損失の少ない、弱い衝撃波となる。 Since no liquid level is generated in the vicinity of the two-phase flow shock wave, the speed difference between the liquid-phase refrigerant and the gas-phase refrigerant is difficult to reduce as shown in FIG. Therefore, the flow rate of the mixed refrigerant immediately after the two-phase flow shock wave is generated changes more slowly than when the refrigerant starts condensing immediately after the shock wave. For this reason, the two-phase flow shock wave is a weak shock wave with less energy loss than the condensed shock wave that generates a liquid level in the divergent passage portion 122e of the liquid ejecting ejector 12.
　また、本発明者らの検討によれば、二相流衝撃波も、第１１実施形態で説明したように、乾き度の高い気液二相冷媒中の液滴に反射して反射波を生じさせる。そして、液噴射エジェクタ１２内に定在する反射波を共振させることで、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差を拡大することができることが判った。 Further, according to the study by the present inventors, a two-phase flow shock wave is also reflected on a droplet in a gas-liquid two-phase refrigerant having a high dryness to generate a reflected wave, as described in the eleventh embodiment. . And it turned out that the pressure difference which subtracted the pressure of the inflow refrigerant | coolant from the pressure of the refrigerant | coolant 13 inlet side refrigerant | coolant can be expanded by making the reflected wave standing in the liquid injection ejector 12 resonate.
　さらに、本発明者らの検討によれば、弱い衝撃波である二相流衝撃波を利用して液噴射エジェクタ１２に昇圧作用を発揮させる際には、液ポンプ１５から吐出されて駆動冷媒流入口１２２ｂへ流入する液相冷媒の圧力を変化させることによって、液噴射エジェクタ１２の昇圧能力が変化することが判明した。 Further, according to the study by the present inventors, when the liquid ejecting ejector 12 exerts a boosting action using a two-phase flow shock wave, which is a weak shock wave, the liquid refrigerant is discharged from the liquid pump 15 and the driving refrigerant inlet 122b. It has been found that the pressure increase capability of the liquid ejecting ejector 12 is changed by changing the pressure of the liquid-phase refrigerant flowing into the liquid.
　そこで、本実施形態では、図２２に示す第１１実施形態と全く同様のエジェクタ式冷凍サイクル１０において、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差が極大値に近づくように、面積制御装置３０ｃが面積調整弁２６の作動を制御するとともに、圧送能力制御装置３０ｂが液ポンプ１５の作動を制御している。 Therefore, in the present embodiment, in the ejector refrigeration cycle 10 that is exactly the same as that of the eleventh embodiment shown in FIG. 22, the pressure difference obtained by subtracting the pressure of the inflowing refrigerant from the pressure of the refrigerant on the inlet side of the radiator 13 approaches the maximum value. In addition, the area control device 30 c controls the operation of the area adjustment valve 26, and the pumping capacity control device 30 b controls the operation of the liquid pump 15.
　より具体的には、圧送能力制御装置３０ｂは、圧縮機１１の冷媒吐出能力等に基づいて、予め制御装置３０の記憶回路に記憶されている制御マップを参照して、目標駆動側圧力を決定する。そして、フィードバック制御手法を用いて、駆動側圧力センサ３２の検出値が目標駆動側圧力に近づくように、液ポンプ１５の作動を制御している。 More specifically, the pressure-feeding capacity control device 30b determines the target drive-side pressure with reference to the control map stored in advance in the storage circuit of the control device 30 based on the refrigerant discharge capacity and the like of the compressor 11. To do. Then, using the feedback control method, the operation of the liquid pump 15 is controlled so that the detected value of the drive side pressure sensor 32 approaches the target drive side pressure.
　このような制御マップとしては、実際に面積調整弁２６が通路断面積を変化させた際に、極大値を得ることのできた液噴射エジェクタ駆動冷媒圧力を、目標駆動側圧力として記憶したものを採用することができる。 As such a control map, the one in which the liquid ejection ejector driving refrigerant pressure that can obtain the maximum value when the area adjusting valve 26 actually changes the passage sectional area is stored as the target driving side pressure is adopted. can do.
　さらに、面積制御装置３０ｃは、圧縮機１１の冷媒吐出能力および液ポンプ１５の圧送能力に基づいて、予め制御装置３０の記憶回路に記憶されている制御マップを参照して、液噴射エジェクタ１２出口側の冷媒の目標出口側圧力を決定する。そして、フィードバック制御手法を用いて、出口側圧力センサ３１の検出値が目標出口側圧力に近づくように、面積調整弁２６の作動を制御している。その他の作動は第１実施形態と同様である。 Furthermore, the area control device 30c refers to the control map stored in advance in the storage circuit of the control device 30 based on the refrigerant discharge capability of the compressor 11 and the pressure feed capability of the liquid pump 15, and the outlet of the liquid ejection ejector 12 The target outlet side pressure of the side refrigerant is determined. Then, using the feedback control method, the operation of the area adjustment valve 26 is controlled so that the detected value of the outlet side pressure sensor 31 approaches the target outlet side pressure. Other operations are the same as those in the first embodiment.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させると、図２４のモリエル線図に示すように、冷媒噴射口１２２ｃから噴射された液相状態の噴射冷媒と冷媒流入口１２１ｂを介して流入した気相状態の流入冷媒が、第１実施形態と同様に、気液混合部１２２ｄにて混合する（図２４のｃ２４点→ｄ２４点、ｉ２４点→ｄ２４点）。 Therefore, when the ejector-type refrigeration cycle 10 of this embodiment is operated, as shown in the Mollier diagram of FIG. 24, the liquid-phase injection refrigerant injected from the refrigerant injection port 122c and the refrigerant flow in through the refrigerant inlet 121b. The gas-phase inflowing refrigerant is mixed in the gas-liquid mixing unit 122d as in the first embodiment (c24 point → d24 point, i24 point → d24 point in FIG. 24).
　気液混合部１２２ｄにて混合された混合冷媒は、末広通路部１２２ｅへ流入する。末広通路部１２２ｅでは、通路断面積の拡大により、混合冷媒の運動エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、混合冷媒が乾き度を低下させながら圧力を上昇させる。そして、混合冷媒の流速が、超音速状態から亜音速状態へ移行する際に、二相流衝撃波が発生する。この二相流衝撃波の作用によって混合冷媒は、さらに昇圧される（図２４のｄ２４点→ｅ２４点）。 The mixed refrigerant mixed in the gas-liquid mixing part 122d flows into the divergent passage part 122e. In the divergent passage portion 122e, the kinetic energy of the mixed refrigerant is converted into pressure energy by expanding the passage sectional area. Thereby, a mixed refrigerant raises a pressure, reducing a dryness. Then, when the flow rate of the mixed refrigerant shifts from the supersonic state to the subsonic state, a two-phase flow shock wave is generated. The mixed refrigerant is further pressurized by the action of the two-phase flow shock wave (d24 point → e24 point in FIG. 24).
　この際、本実施形態では、制御装置３０の面積制御装置３０ｃが、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差（図２４では、ｅ２４点の圧力からｉ２４点の圧力を減算した圧力差）が極大値に近づくように面積調整弁２６の作動を制御する。 At this time, in this embodiment, the area control device 30c of the control device 30 subtracts the pressure of the inflowing refrigerant from the pressure of the refrigerant on the inlet side of the radiator 13 (in FIG. 24, the pressure at the i24 point from the pressure at the e24 point. The operation of the area adjustment valve 26 is controlled so that the pressure difference obtained by subtracting (1) approaches the maximum value.
　末広通路部１２２ｅから流出した気液二相状態の混合冷媒は、面積調整弁２６を介して、放熱器１３へ流入する。放熱器１３へ流入した液相冷媒は、冷却ファン１３ａにより送風された外気と熱交換して凝縮し、さらにエンタルピを低下させる（図２４のｅ２４点→ａ２４点）。放熱器１３から流出した過冷却液相冷媒は、受液器１４に貯められる。その他の作動は、第１実施形態と同様である。 The mixed refrigerant in the gas-liquid two-phase state that has flowed out of the divergent passage portion 122e flows into the radiator 13 via the area adjustment valve 26. The liquid refrigerant flowing into the radiator 13 is condensed by exchanging heat with the outside air blown by the cooling fan 13a, and further reduces enthalpy (point e24 → a24 in FIG. 24). The supercooled liquid phase refrigerant that has flowed out of the radiator 13 is stored in the liquid receiver 14. Other operations are the same as those in the first embodiment.
　従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、第１１実施形態と同様に、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差を効果的に拡大させることができ、エジェクタ式冷凍サイクル１０のＣＯＰをより一層向上させることができる。 Therefore, according to the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the pressure difference obtained by subtracting the pressure of the inflowing refrigerant from the pressure of the refrigerant on the inlet side of the radiator 13 can be effectively expanded, as in the eleventh embodiment. The COP of the ejector refrigeration cycle 10 can be further improved.
　ここで、第１１、第１２実施形態では、第１実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０に対して、面積変更装置（面積調整弁２６）を追加し、圧力差が極大値に近づくように面積調整弁２６の作動を制御する例を説明したが、面積変更装置を追加可能なエジェクタ式冷凍サイクルは、これに限定されない。もちろん、面積変更装置を第２～第５実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０ａ～１０ｄに適用してもよい。 Here, in the eleventh and twelfth embodiments, an area changing device (area adjustment valve 26) is added to the ejector refrigeration cycle 10 described in the first embodiment so that the pressure difference approaches the maximum value. Although the example which controls the action | operation of the area adjustment valve 26 was demonstrated, the ejector-type refrigerating cycle which can add an area change apparatus is not limited to this. Of course, the area changing device may be applied to the ejector refrigeration cycles 10a to 10d described in the second to fifth embodiments.
　例えば、図２６は、第３実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂに面積変更装置を追加した例である。これによれば、液噴射エジェクタ１２の昇圧作用を拡大させることができるとともに、低圧側エジェクタ２１の昇圧作用によって圧縮機１１吸入冷媒の圧力を上昇させることができる。従って、極めて効果的にエジェクタ式冷凍サイクル１０ｃのＣＯＰを向上させることができる。
（第１３、第１４実施形態）
　第１１、第１２実施形態で説明した、面積変更装置（面積調整弁２６）によるＣＯＰの向上効果は、必ずしも気液混合部１２２ｄ内の混合冷媒が理想的な気液混合状態になっていなくても得られる。従って、液噴射エジェクタ１２として、気液混合部１２２ｄへ圧縮機１１吐出冷媒を流入させる流入冷媒通路の内周側に、気液混合部１２２ｄへ液ポンプ１５圧送冷媒を噴射する噴射冷媒通路が配置されたものを採用してもよい。 For example, FIG. 26 is an example in which an area changing device is added to the ejector refrigeration cycle 10b described in the third embodiment. According to this, the pressure increasing action of the liquid ejecting ejector 12 can be enlarged, and the pressure of the refrigerant sucked by the compressor 11 can be increased by the pressure increasing action of the low pressure side ejector 21. Therefore, the COP of the ejector refrigeration cycle 10c can be improved extremely effectively.
(13th and 14th embodiments)
The COP improvement effect by the area changing device (area adjustment valve 26) described in the eleventh and twelfth embodiments is that the mixed refrigerant in the gas-liquid mixing unit 122d is not necessarily in an ideal gas-liquid mixing state. Can also be obtained. Therefore, an injection refrigerant passage for injecting the liquid pump 15 pressure-fed refrigerant to the gas-liquid mixing section 122d is arranged as the liquid injection ejector 12 on the inner peripheral side of the inflow refrigerant path for flowing the refrigerant discharged from the compressor 11 into the gas-liquid mixing section 122d. You may adopt what was done.
　そこで、第１３実施形態では、図２７に示すように、第１１実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０のサイクル構成を変更している。具体的には、第１３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、圧縮機１１の吐出口を液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２２ｂ側へ接続し、液ポンプ１５の吐出口を液噴射エジェクタ１２の噴射冷媒通路の流入口１２１ｂ側へ接続している。 Therefore, in the thirteenth embodiment, as shown in FIG. 27, the cycle configuration of the ejector refrigeration cycle 10 described in the eleventh embodiment is changed. Specifically, in the ejector refrigeration cycle 10 of the thirteenth embodiment, the discharge port of the compressor 11 is connected to the refrigerant inlet 122b side of the liquid injection ejector 12, and the discharge port of the liquid pump 15 is connected to the liquid injection ejector 12. It is connected to the inlet 121b side of the injection refrigerant passage.
　その他の構成および作動は、第１１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０においても、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差が極大値に近づくように面積調整弁２６の作動を制御することで、サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。 Other configurations and operations are the same as those in the eleventh embodiment. Therefore, also in the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the operation of the area adjustment valve 26 is controlled so that the pressure difference obtained by subtracting the pressure of the incoming refrigerant from the pressure of the refrigerant on the inlet side of the radiator 13 approaches the maximum value. The COP of the cycle can be improved effectively.
　また、第１４実施形態では、図２８に示すように、第１２実施形態で変形例として説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂのサイクル構成を変更している。具体的には、第１４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０ｂでは、圧縮機１１の吐出口を液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２２ｂ側へ接続し、液ポンプ１５の吐出口を液噴射エジェクタ１２の噴射冷媒通路の流入口１２１ｂ側へ接続している。 In the fourteenth embodiment, as shown in FIG. 28, the cycle configuration of the ejector refrigeration cycle 10b described as a modification in the twelfth embodiment is changed. Specifically, in the ejector refrigeration cycle 10b of the fourteenth embodiment, the discharge port of the compressor 11 is connected to the refrigerant inlet 122b side of the liquid injection ejector 12, and the discharge port of the liquid pump 15 is connected to the liquid injection ejector 12. It is connected to the inlet 121b side of the injection refrigerant passage.
　その他の構成および作動は、第１１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０においても、放熱器１３入口側冷媒の圧力から流入冷媒の圧力を減算した圧力差が極大値に近づくように面積調整弁２６の作動を制御することで、サイクルのＣＯＰを効果的に向上させることができる。 Other configurations and operations are the same as those in the eleventh embodiment. Therefore, also in the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the operation of the area adjustment valve 26 is controlled so that the pressure difference obtained by subtracting the pressure of the incoming refrigerant from the pressure of the refrigerant on the inlet side of the radiator 13 approaches the maximum value. The COP of the cycle can be improved effectively.
　以上の説明から明らかなように、第１３、第１４実施形態では、第１、第３実施形態で説明した、流入冷媒通路、流入通路形成部、冷媒流入口、駆動冷媒流入口が、それぞれ噴射冷媒通路、噴射冷媒通路形成部１２１、噴射冷媒通路の流入口１２１ｂ、冷媒流入口１２２ｂに対応している。 As is clear from the above description, in the thirteenth and fourteenth embodiments, the inflow refrigerant passage, the inflow passage formation portion, the refrigerant inlet, and the driving refrigerant inlet described in the first and third embodiments are respectively injected. It corresponds to the refrigerant passage, the injection refrigerant passage forming portion 121, the inlet 121b of the injection refrigerant passage, and the refrigerant inlet 122b.
　本開示は上述の実施形態に限定されることなく、本開示の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。また、上記各実施形態に開示された装置は、実施可能な範囲で適宜組み合わせてもよい。 The present disclosure is not limited to the above-described embodiment, and various modifications can be made as follows without departing from the spirit of the present disclosure. In addition, the devices disclosed in each of the above embodiments may be appropriately combined within a practicable range.
　上述の各実施形態では、本開示に係るエジェクタ式冷凍サイクル１０～１０ｄを車両用空調装置に適用した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル１０～１０ｄの適用はこれに限定されない。例えば、車両用の冷凍冷蔵装置に適用してもよいし、据置型空調装置、冷温保存庫等に適用してもよい。 In each of the above-described embodiments, the example in which the ejector refrigeration cycle 10 to 10d according to the present disclosure is applied to a vehicle air conditioner has been described, but the application of the ejector refrigeration cycle 10 to 10d is not limited thereto. For example, the present invention may be applied to a freezer / refrigerator for a vehicle, or may be applied to a stationary air conditioner, a cold storage cabinet, and the like.
　エジェクタ式冷凍サイクル１０～１０ｄを構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。 The components constituting the ejector refrigeration cycle 10 to 10d are not limited to those disclosed in the above-described embodiment.
　上述の実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１はこれに限定されない。 In the above-described embodiment, an example in which an electric compressor is employed as the compressor 11 has been described, but the compressor 11 is not limited to this.
　例えば、圧縮機１１として、プーリ、ベルト等を介して内燃機関（エンジン）から伝達された回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機を採用してもよい。この種のエンジン駆動式の圧縮機は、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機であってもよいし、電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機であってもよい。 For example, as the compressor 11, an engine-driven compressor driven by a rotational driving force transmitted from an internal combustion engine (engine) via a pulley, a belt, or the like may be employed. This type of engine-driven compressor may be a variable displacement compressor that can adjust the refrigerant discharge capacity by changing the discharge capacity, or may change the operating rate of the compressor by switching the electromagnetic clutch to discharge the refrigerant. It may be a fixed capacity compressor that adjusts the capacity.
　また、上述の実施形態では、放熱器１３および受液器１４として、互いに別部材で構成されたものを採用した例を説明したが、放熱器１３および受液器１４を一体的に構成してもよい。 In the above-described embodiment, the example in which the heat radiator 13 and the liquid receiver 14 are configured by different members has been described. However, the heat radiator 13 and the liquid receiver 14 are integrally configured. Also good.
　また、上述の第１実施形態では、膨張弁１６として温度式膨張弁を採用した例を説明したが、もちろん電気式の膨張弁を採用して同様に作動させてもよい。 In the first embodiment described above, an example in which a temperature type expansion valve is used as the expansion valve 16 has been described. Of course, an electric type expansion valve may be used and operated similarly.
　また、上述の第３実施形態では、気液分離器２２として比較的内容積の小さいものを採用した例を説明したが、もちろん、サイクル内の余剰液相冷媒を蓄える貯液装置としての機能を有するものを採用してもよい。 In the third embodiment described above, an example in which a gas / liquid separator 22 having a relatively small internal volume is used has been described. Of course, the gas / liquid separator 22 has a function as a liquid storage device that stores excess liquid refrigerant in the cycle. You may employ | adopt what has.
　また、上述の第４実施形態では、分岐部２４を採用した例を説明したが、受液器１４に分岐部２４を一体的に構成してもよい。より詳細には、受液器１４に３つの液相冷媒流出口を設け、１つの液相冷媒流出口には５の入口側を接続し、別の液相冷媒流出口に低圧側エジェクタ２１の低圧側ノズル部２１ａの入口側を接続し、さらに別の液相冷媒流出口に固定絞り２３の入口側を接続すればよい。 In the above-described fourth embodiment, the example in which the branching portion 24 is employed has been described. However, the branching portion 24 may be configured integrally with the liquid receiver 14. More specifically, the liquid receiver 14 is provided with three liquid-phase refrigerant outlets, one liquid-phase refrigerant outlet is connected to the inlet of 5 and the other liquid-phase refrigerant outlet is connected to the low-pressure side ejector 21. What is necessary is just to connect the inlet side of the fixed throttle 23 to another liquid phase refrigerant | coolant outflow port, connecting the inlet side of the low voltage | pressure side nozzle part 21a.
　また、上述の高圧側エジェクタ２０および低圧側エジェクタ２１についても、第８実施形態の液噴射エジェクタ１２と同様に、ノズル部２０ａ、２１ａ内の冷媒通路を流通する冷媒が、ノズル部２０ａ、２１ａの軸方向に旋回する方向の速度成分を有するように構成されていてもよい。 Moreover, also about the above-mentioned high pressure side ejector 20 and low pressure side ejector 21, the refrigerant | coolant which distribute | circulates the refrigerant path in nozzle part 20a, 21a is the nozzle part 20a, 21a like the liquid injection ejector 12 of 8th Embodiment. You may be comprised so that it may have the speed component of the direction swiveled to an axial direction.
　上述の第２実施形態では、高圧側エジェクタ２０にて、高圧側蒸発器１９から流出した気相冷媒と圧縮機１１から吐出された気相冷媒とを合流させて、液噴射エジェクタ１２の冷媒流入口１２１ｂ側へ流出させているが、高圧側エジェクタ２０に代えて、分岐部２４と同様の三方継手構造のもので構成された合流部を採用してもよい。 In the above-described second embodiment, the high-pressure side ejector 20 merges the gas-phase refrigerant that has flowed out of the high-pressure side evaporator 19 and the gas-phase refrigerant that has been discharged from the compressor 11, so that the refrigerant flow of the liquid ejection ejector 12 Although it flows out to the inlet 121b side, it may replace with the high voltage | pressure side ejector 20, and may employ | adopt the junction part comprised with the thing of the three-way joint structure similar to the branch part 24. FIG.
　より具体的には、圧縮機１１吐出冷媒の圧力が、高圧側蒸発器１９から流出した気相冷媒と同程度の圧力となるように、圧縮機１１の作動を制御すればよい。このことは、第５実施形態においても同様である。 More specifically, the operation of the compressor 11 may be controlled so that the pressure of the refrigerant discharged from the compressor 11 becomes the same level as the gas-phase refrigerant flowing out from the high-pressure evaporator 19. The same applies to the fifth embodiment.
　上述の実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ６００ａ、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ１２３４ｙｆｘｆ、Ｒ４０７Ｃ等を採用することができる。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。 In the above-described embodiment, the example in which R134a is adopted as the refrigerant has been described, but the refrigerant is not limited to this. For example, R600a, R1234yf, R410A, R404A, R32, R1234yfxf, R407C, etc. can be employed. Or you may employ | adopt the mixed refrigerant | coolant etc. which mixed multiple types among these refrigerant | coolants.
　上述の第１１～第１４実施形態では、液噴射エジェクタ１２の出口側から面積調整弁２６の入口側へ至る冷媒流路の冷媒圧力（液噴射エジェクタ出口側冷媒圧力）を検出する出口側圧力センサ３１を採用した例を説明したが、出口側圧力センサ３１はこれに限定されない。もちろん、面積調整弁２６の出口側から放熱器１３の入口側へ至る冷媒流路の冷媒圧力（放熱器入口側冷媒圧力）を検出するものであってもよい。 In the eleventh to fourteenth embodiments described above, the outlet side pressure sensor that detects the refrigerant pressure (liquid injection ejector outlet side refrigerant pressure) of the refrigerant flow path from the outlet side of the liquid injection ejector 12 to the inlet side of the area adjustment valve 26. Although the example which employ | adopted 31 was demonstrated, the exit side pressure sensor 31 is not limited to this. Of course, the refrigerant pressure in the refrigerant flow path from the outlet side of the area adjustment valve 26 to the inlet side of the radiator 13 (radiator inlet side refrigerant pressure) may be detected.
　また、上述の第１１～第１４実施形態で説明したエジェクタ式冷凍サイクル１０～１０ｄに、第６～第１０実施形態で説明した液噴射エジェクタ１２を適用してもよい。 Further, the liquid ejecting ejector 12 described in the sixth to tenth embodiments may be applied to the ejector refrigeration cycles 10 to 10d described in the eleventh to fourteenth embodiments.
　本開示は、実施例に準拠して記述されたが、本開示は当該実施例や構造に限定されるものではないと理解される。本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。加えて、様々な組み合わせや形態、さらには、それらに一要素のみ、それ以上、あるいはそれ以下、を含む他の組み合わせや形態をも、本開示の範疇や思想範囲に入るものである。 Although the present disclosure has been described based on the embodiments, it is understood that the present disclosure is not limited to the embodiments and structures. The present disclosure includes various modifications and modifications within the equivalent range. In addition, various combinations and forms, as well as other combinations and forms including only one element, more or less, are within the scope and spirit of the present disclosure.

Claims (17)

  1. 　外部から冷媒を流入させる流入冷媒通路（１２１ａ）を有する流入通路形成部（１２１）、および液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路（１２２ａ）から噴射された噴射冷媒と前記流入冷媒通路（１２１ａ）から流入した流入冷媒とを混合させる気液混合部（１２２ｄ）を備えた液噴射用ボデー部（１２２）を有する液噴射エジェクタ（１２）と、
    　前記液噴射エジェクタ（１２）から流出した冷媒を放熱させる放熱器（１３）と、
    　前記放熱器（１３）にて放熱した液相冷媒を圧送する圧送装置（１５）と、
    　前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧させる減圧装置（１６）と、
    　前記減圧装置（１６）にて減圧された冷媒を蒸発させる低圧側蒸発器（１７）と、
    　前記低圧側蒸発器（１７）から流出した冷媒を吸入し、圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、を備え、
    　前記噴射冷媒通路（１２２ａ）は、前記圧送装置（１５）から圧送された液相冷媒を流入させる第１冷媒流入口（１２２ｂ）、および前記気液混合部（１２２ｄ）内へ前記噴射冷媒を噴射する冷媒噴射口（１２２ｃ）を有し、
    　前記流入冷媒通路（１２１ａ）は、前記圧縮機（１１）から吐出された冷媒を流入させる第２冷媒流入口（１２１ｂ）、および前記気液混合部（１２２ｄ）へ前記流入冷媒を流出させる冷媒流出口（１２１ｃ）を有し、
    　前記冷媒噴射口（１２２ｃ）は、前記噴射冷媒の噴射方向に垂直な断面において円環形状を有しており、
    　前記冷媒流出口（１２１ｃ）は、前記冷媒噴射口（１２２ｃ）の内周側に配置されており、
    　前記液噴射エジェクタ（１２）では、前記噴射冷媒が前記気液混合部（１２２ｄ）へ噴射される際に、前記気液混合部（１２２ｄ）へ流入する前記流入冷媒の外周側に前記噴射冷媒が噴射されるエジェクタ式冷凍サイクル。     An inflow passage forming portion (121) having an inflow refrigerant passage (121a) for injecting a refrigerant from the outside, and an injection refrigerant injected from the injection refrigerant passage (122a) for injecting the liquid-phase refrigerant under reduced pressure, and the inflow refrigerant passage ( A liquid ejecting ejector (12) having a liquid ejecting body section (122) provided with a gas-liquid mixing section (122d) for mixing the refrigerant flowing in from 121a);
    A radiator (13) for radiating heat from the refrigerant flowing out of the liquid ejecting ejector (12);
    A pumping device (15) for pumping the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator (13);
    A pressure reducing device (16) for depressurizing the refrigerant on the downstream side of the radiator (13);
    A low-pressure evaporator (17) for evaporating the refrigerant decompressed by the decompression device (16);
    A compressor (11) for sucking, compressing and discharging the refrigerant flowing out of the low-pressure side evaporator (17),
    The injection refrigerant passage (122a) injects the injection refrigerant into the first refrigerant inlet (122b) through which the liquid-phase refrigerant pumped from the pumping device (15) flows and the gas-liquid mixing section (122d). The refrigerant injection port (122c)
    The inflow refrigerant passage (121a) has a second refrigerant inflow port (121b) through which the refrigerant discharged from the compressor (11) flows in, and a refrigerant flow through which the inflow refrigerant flows out to the gas-liquid mixing unit (122d). Having an outlet (121c),
    The refrigerant injection port (122c) has an annular shape in a cross section perpendicular to the injection direction of the injection refrigerant,
    The refrigerant outlet (121c) is disposed on the inner peripheral side of the refrigerant injection port (122c),
    In the liquid injection ejector (12), when the injection refrigerant is injected into the gas-liquid mixing unit (122d), the injection refrigerant is disposed on the outer peripheral side of the inflowing refrigerant flowing into the gas-liquid mixing unit (122d). Ejector type refrigeration cycle to be injected.
  2. 　前記放熱器（１３）にて放熱した液相冷媒を蒸発させて、前記第２冷媒流入口（１２１ｂ）側へ流出させる高圧側蒸発器（１９）を備える請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。 The ejector-type refrigeration cycle according to claim 1, further comprising a high-pressure side evaporator (19) that evaporates the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator (13) and flows it out to the second refrigerant inlet (121b) side. .
  3. 　さらに、前記高圧側蒸発器（１９）から流出した冷媒を減圧させる高圧側ノズル部（２０ａ）から噴射される高圧側噴射冷媒の吸引作用によって高圧側冷媒吸引口（２０ｃ）から冷媒を吸引し、前記高圧側噴射冷媒と前記高圧側冷媒吸引口（２０ｃ）から吸引された高圧側吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる高圧側昇圧部（２０ｄ）を有する高圧側エジェクタ（２０）を備え、
    　前記圧縮機（１１）の吐出口は、前記高圧側冷媒吸引口（２０ｃ）に接続され、
    　前記高圧側昇圧部（２０ｄ）の出口側は、前記液噴射エジェクタ（１２）の前記第２冷媒流入口（１２１ｂ）に接続されている請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。     Furthermore, the refrigerant is sucked from the high-pressure side refrigerant suction port (20c) by the suction action of the high-pressure side injection refrigerant injected from the high-pressure side nozzle portion (20a) for depressurizing the refrigerant flowing out from the high-pressure side evaporator (19), A high-pressure side ejector (20) having a high-pressure side boosting part (20d) for boosting the pressure of the mixed refrigerant of the high-pressure side injection refrigerant and the high-pressure side suction refrigerant sucked from the high-pressure side refrigerant suction port (20c);
    The discharge port of the compressor (11) is connected to the high-pressure side refrigerant suction port (20c),
    3. The ejector refrigeration cycle according to claim 2, wherein an outlet side of the high-pressure side pressure increasing unit (20 d) is connected to the second refrigerant inflow port (121 b) of the liquid ejecting ejector (12).
  4. 　前記高圧側ノズル部（２０ａ）へ流入する冷媒は気相冷媒であり、
    　前記高圧側冷媒吸引口（２０ｃ）へ流入する冷媒が気相冷媒である請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。     The refrigerant flowing into the high pressure side nozzle part (20a) is a gas phase refrigerant,
    The ejector refrigeration cycle according to claim 3, wherein the refrigerant flowing into the high-pressure side refrigerant suction port (20c) is a gas phase refrigerant.
  5. 　外部から冷媒を流入させる流入冷媒通路（１２１ａ）を有する流入通路形成部（１２１）、および液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路（１２２ａ）から噴射された噴射冷媒と前記流入冷媒通路（１２１ａ）から流入した流入冷媒とを混合させる気液混合部（１２２ｄ）を備えた液噴射用ボデー部（１２２）を有する液噴射エジェクタ（１２）と、
    　前記液噴射エジェクタ（１２）から流出した冷媒を放熱させる放熱器（１３）と、
    　前記放熱器（１３）にて放熱した液相冷媒を圧送する圧送装置（１５）と、
    　前記放熱器（１３）から流出した冷媒を減圧させる低圧側ノズル部（２１ａ）から噴射される低圧側噴射冷媒の吸引作用によって低圧側冷媒吸引口（２１ｃ）から冷媒を吸引し、前記低圧側噴射冷媒と前記低圧側冷媒吸引口（２１ｃ）から吸引された低圧側吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる低圧側昇圧部（２１ｄ）を有する低圧側エジェクタ（２１）と、
    　前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧させる減圧装置（２３）と、
    　前記減圧装置（２３）にて減圧された冷媒を蒸発させる低圧側蒸発器（１７）と、
    　前記低圧側昇圧部（２１ｄ）から流出した冷媒を吸入し、圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、を備え、
    　前記噴射冷媒通路（１２２ａ）は、前記圧送装置（１５）から圧送された液相冷媒を流入させる第１冷媒流入口（１２２ｂ）、および前記気液混合部（１２２ｄ）内へ前記噴射冷媒を噴射する冷媒噴射口（１２２ｃ）を有し、
    　前記流入冷媒通路（１２１ａ）は、前記圧縮機（１１）から吐出された冷媒を流入させる第２冷媒流入口（１２１ｂ）、および前記気液混合部（１２２ｄ）へ前記流入冷媒を流出させる冷媒流出口（１２１ｃ）を有し、
    　前記冷媒噴射口（１２２ｃ）は、前記噴射冷媒の噴射方向に垂直な断面において円環形状を有しており、
    　前記冷媒流出口（１２１ｃ）は、前記冷媒噴射口（１２２ｃ）の内周側に配置されており、
    　前記液噴射エジェクタ（１２）では、前記噴射冷媒が前記気液混合部（１２２ｄ）へ噴射される際に、前記気液混合部（１２２ｄ）へ流入する前記流入冷媒の外周側に前記噴射冷媒が噴射されるエジェクタ式冷凍サイクル。     An inflow passage forming portion (121) having an inflow refrigerant passage (121a) for injecting a refrigerant from the outside, and an injection refrigerant injected from the injection refrigerant passage (122a) for injecting the liquid-phase refrigerant under reduced pressure, and the inflow refrigerant passage ( A liquid ejecting ejector (12) having a liquid ejecting body section (122) provided with a gas-liquid mixing section (122d) for mixing the refrigerant flowing in from 121a);
    A radiator (13) for radiating heat from the refrigerant flowing out of the liquid ejecting ejector (12);
    A pumping device (15) for pumping the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator (13);
    The refrigerant is sucked from the low pressure side refrigerant suction port (21c) by the suction action of the low pressure side injection refrigerant injected from the low pressure side nozzle part (21a) for depressurizing the refrigerant flowing out of the radiator (13), and the low pressure side injection is performed. A low-pressure side ejector (21) having a low-pressure side boosting part (21d) for boosting the pressure of the mixed refrigerant of the refrigerant and the low-pressure side suction refrigerant sucked from the low-pressure side refrigerant suction port (21c);
    A pressure reducing device (23) for depressurizing the refrigerant on the downstream side of the radiator (13);
    A low-pressure evaporator (17) for evaporating the refrigerant decompressed by the decompression device (23);
    A compressor (11) that sucks, compresses and discharges the refrigerant flowing out of the low pressure side pressurizing section (21d),
    The injection refrigerant passage (122a) injects the injection refrigerant into the first refrigerant inlet (122b) through which the liquid-phase refrigerant pumped from the pumping device (15) flows and the gas-liquid mixing section (122d). The refrigerant injection port (122c)
    The inflow refrigerant passage (121a) has a second refrigerant inflow port (121b) through which the refrigerant discharged from the compressor (11) flows in, and a refrigerant flow through which the inflow refrigerant flows out to the gas-liquid mixing unit (122d). Having an outlet (121c),
    The refrigerant injection port (122c) has an annular shape in a cross section perpendicular to the injection direction of the injection refrigerant,
    The refrigerant outlet (121c) is disposed on the inner peripheral side of the refrigerant injection port (122c),
    In the liquid injection ejector (12), when the injection refrigerant is injected into the gas-liquid mixing unit (122d), the injection refrigerant is disposed on the outer peripheral side of the inflowing refrigerant flowing into the gas-liquid mixing unit (122d). Ejector type refrigeration cycle to be injected.
  6. 　前記低圧側エジェクタ（２１）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離装置（２２）を備え、
    　前記減圧装置（２３）は、前記気液分離装置（２２）にて分離された液相冷媒を減圧させるものである請求項５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。     A gas-liquid separator (22) for separating the gas-liquid refrigerant flowing out of the low-pressure side ejector (21);
    The ejector refrigeration cycle according to claim 5, wherein the decompression device (23) decompresses the liquid-phase refrigerant separated by the gas-liquid separation device (22).
  7. 　前記放熱器（１３）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（２４）を備え、
    　前記分岐部（２４）の一方の冷媒流出口は、前記低圧側ノズル部（２１ａ）の入口側に接続され、
    　前記分岐部（２４）の他方の冷媒流出口は、前記減圧装置（２３）の入口側に接続されている請求項５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。     A branch part (24) for branching the flow of the refrigerant flowing out of the radiator (13),
    One refrigerant outlet of the branch part (24) is connected to an inlet side of the low pressure side nozzle part (21a),
    The ejector-type refrigeration cycle according to claim 5, wherein the other refrigerant outlet of the branch portion (24) is connected to an inlet side of the decompression device (23).
  8. 　前記噴射冷媒通路（１２２ａ）へ流入する冷媒は過冷却度を有する液相冷媒であり、
    　前記第２冷媒流入口（１２１ｂ）へ流入する冷媒は気相冷媒である請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。     The refrigerant flowing into the injection refrigerant passage (122a) is a liquid phase refrigerant having a supercooling degree,
    The ejector refrigeration cycle according to any one of claims 1 to 7, wherein the refrigerant flowing into the second refrigerant inlet (121b) is a gas phase refrigerant.
  9. 　前記噴射冷媒通路（１２２ａ）を流通する冷媒が、前記流入通路形成部（１２１）の軸周りに旋回する方向の速度成分を有するように前記液噴射エジェクタ（１２）は構成されている請求項１ないし８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。 The liquid ejection ejector (12) is configured such that the refrigerant flowing through the ejection refrigerant passage (122a) has a velocity component in a direction of turning around the axis of the inflow passage formation portion (121). The ejector-type refrigeration cycle according to any one of 1 to 8.
  10. 　前記液噴射エジェクタ（１２）は、前記流入通路形成部（１２１）を変位させることによって前記冷媒噴射口（１２２ｃ）の通路断面積を変化させる駆動装置（１２３）を有する請求項１ないし９いずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。 The said liquid injection ejector (12) has a drive device (123) which changes the channel cross-sectional area of the said refrigerant | coolant injection port (122c) by displacing the said inflow channel formation part (121). The ejector-type refrigeration cycle according to one.
  11. 　前記気液混合部（１２２ｄ）は、軸方向が冷媒流れ方向に伸びる円柱状空間を有している請求項１ないし１０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。 The ejector refrigeration cycle according to any one of claims 1 to 10, wherein the gas-liquid mixing section (122d) has a cylindrical space whose axial direction extends in a refrigerant flow direction.
  12. 　さらに、前記液噴射エジェクタ（１２）の出口側から前記放熱器（１３）の入口側へ至る冷媒通路の通路断面積を変化させる面積変更装置（２６）を備える請求項１ないし１１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。 The area changing device (26) according to any one of claims 1 to 11, further comprising an area changing device (26) for changing a cross-sectional area of the refrigerant passage from the outlet side of the liquid ejecting ejector (12) to the inlet side of the radiator (13). Ejector type refrigeration cycle described in 1.
  13. 　液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路を有する噴射冷媒通路形成部（１２１）、および第１冷媒流入口（１２２ｂ）から流入した流入冷媒と前記噴射冷媒通路から噴射された噴射冷媒とを混合させる気液混合部（１２２ｄ）を備えた液噴射用ボデー部（１２２）を有する液噴射エジェクタ（１２）と、
    　前記液噴射エジェクタ（１２）から流出した冷媒を放熱させる放熱器（１３）と、
    　前記放熱器（１３）にて放熱した液相冷媒を前記噴射冷媒通路の第２冷媒流入口（１２１ｂ）側へ圧送する圧送装置（１５）と、
    　前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧させる減圧装置（１６）と、
    　前記減圧装置（１６）にて減圧された冷媒を蒸発させる低圧側蒸発器（１７）と、
    　前記低圧側蒸発器（１７）から流出した冷媒を吸入し、圧縮して前記第１冷媒流入口（１２２ｂ）側へ吐出する圧縮機（１１）と、
    　前記液噴射エジェクタ（１２）の出口側から前記放熱器（１３）の入口側へ至る冷媒通路の通路断面積を変化させる面積変更装置（２６）と、を備えるエジェクタ式冷凍サイクル。     An injection refrigerant passage forming portion (121) having an injection refrigerant passage for injecting the liquid phase refrigerant under reduced pressure, an inflow refrigerant flowing from the first refrigerant inlet (122b), and an injection refrigerant injected from the injection refrigerant passage. A liquid ejection ejector (12) having a liquid ejection body section (122) provided with a gas-liquid mixing section (122d) to be mixed;
    A radiator (13) for radiating heat from the refrigerant flowing out of the liquid ejecting ejector (12);
    A pumping device (15) for pumping the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator (13) to the second refrigerant inlet (121b) side of the injection refrigerant passage;
    A pressure reducing device (16) for depressurizing the refrigerant on the downstream side of the radiator (13);
    A low-pressure evaporator (17) for evaporating the refrigerant decompressed by the decompression device (16);
    A compressor (11) for sucking, compressing and discharging the refrigerant flowing out of the low pressure side evaporator (17) to the first refrigerant inlet (122b) side;
    An ejector refrigeration cycle comprising: an area changing device (26) that changes a cross-sectional area of a refrigerant passage extending from an outlet side of the liquid ejecting ejector (12) to an inlet side of the radiator (13).
  14. 　液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路を有する噴射冷媒通路形成部（１２１）、および第１冷媒流入口（１２２ｂ）から流入した流入冷媒と前記噴射冷媒通路から噴射された噴射冷媒とを混合させる気液混合部（１２２ｄ）を備えた液噴射用ボデー部（１２２）を有する液噴射エジェクタ（１２）と、
    　前記液噴射エジェクタ（１２）から流出した冷媒を放熱させる放熱器（１３）と、
    　前記放熱器（１３）にて放熱した液相冷媒を前記噴射冷媒通路の第２冷媒流入口（１２１ｂ）側へ圧送する圧送装置（１５）と、
    　前記放熱器（１３）から流出した冷媒を減圧させる低圧側ノズル部（２１ａ）から噴射される低圧側噴射冷媒の吸引作用によって低圧側冷媒吸引口（２１ｃ）から冷媒を吸引し、前記低圧側噴射冷媒と前記低圧側冷媒吸引口（２１ｃ）から吸引された低圧側吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる低圧側昇圧部（２１ｄ）を有する低圧側エジェクタ（２１）と、
    　前記放熱器（１３）下流側の冷媒を減圧させる減圧装置（２３）と、
    　前記減圧装置（２３）にて減圧された冷媒を蒸発させる低圧側蒸発器（１７）と、
    　前記低圧側昇圧部（２１ｄ）から流出した冷媒を吸入し、圧縮して前記第１冷媒流入口（１２２ｂ）側へ吐出する圧縮機（１１）と、
    　前記液噴射エジェクタ（１２）の出口側から前記放熱器（１３）の入口側へ至る冷媒通路の通路断面積を変化させる面積変更装置（２６）と、を備えるエジェクタ式冷凍サイクル。     An injection refrigerant passage forming portion (121) having an injection refrigerant passage for injecting the liquid phase refrigerant under reduced pressure, an inflow refrigerant flowing from the first refrigerant inlet (122b), and an injection refrigerant injected from the injection refrigerant passage. A liquid ejection ejector (12) having a liquid ejection body section (122) provided with a gas-liquid mixing section (122d) to be mixed;
    A radiator (13) for radiating heat from the refrigerant flowing out of the liquid ejecting ejector (12);
    A pumping device (15) for pumping the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator (13) to the second refrigerant inlet (121b) side of the injection refrigerant passage;
    The refrigerant is sucked from the low pressure side refrigerant suction port (21c) by the suction action of the low pressure side injection refrigerant injected from the low pressure side nozzle part (21a) for depressurizing the refrigerant flowing out of the radiator (13), and the low pressure side injection is performed. A low-pressure side ejector (21) having a low-pressure side boosting part (21d) for boosting the pressure of the mixed refrigerant of the refrigerant and the low-pressure side suction refrigerant sucked from the low-pressure side refrigerant suction port (21c);
    A pressure reducing device (23) for depressurizing the refrigerant on the downstream side of the radiator (13);
    A low-pressure evaporator (17) for evaporating the refrigerant decompressed by the decompression device (23);
    A compressor (11) for sucking, compressing and discharging the refrigerant flowing out from the low-pressure side pressurizing section (21d) to the first refrigerant inlet (122b) side;
    An ejector refrigeration cycle comprising: an area changing device (26) that changes a cross-sectional area of a refrigerant passage extending from an outlet side of the liquid ejecting ejector (12) to an inlet side of the radiator (13).
  15. 　前記面積変更装置（２６）の作動を制御する面積制御装置（３０ｃ）を備え、
    　前記面積制御装置（３０ｃ）は、前記放熱器（１３）入口側冷媒の圧力から前記圧縮機（１１）吐出冷媒の圧力を減算して得られた圧力差が極大値に近づくように、前記面積変更装置（２６）の作動を制御する請求項１２ないし１４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。     An area control device (30c) for controlling the operation of the area changing device (26);
    The area control device (30c) is arranged such that the pressure difference obtained by subtracting the pressure of the refrigerant discharged from the compressor (11) from the pressure of the refrigerant on the radiator (13) inlet side approaches a maximum value. The ejector refrigeration cycle according to any one of claims 12 to 14, wherein the operation of the changing device (26) is controlled.
  16. 　前記圧送装置（１５）の作動を制御する圧送能力制御装置（３０ｂ）を備え、
    　前記圧送能力制御装置（３０ｂ）は、前記圧力差が極大値に近づくように、前記圧送装置（１５）の作動を制御する請求項１５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。     A pumping capacity control device (30b) for controlling the operation of the pumping device (15);
    The ejector refrigeration cycle according to claim 15, wherein the pumping capacity control device (30b) controls the operation of the pumping device (15) so that the pressure difference approaches a maximum value.
  17. 　冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）、および冷媒を放熱させる放熱器（１３）を有する蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置（１０～１０ｄ）に適用されて、
    　外部から冷媒を流入させる流入冷媒通路（１２１ａ）を有する流入通路形成部（１２１）と、
    　液相冷媒を減圧させて噴射する噴射冷媒通路（１２２ａ）から噴射された噴射冷媒と前記流入冷媒通路（１２１ａ）を介して流入した流入冷媒とを混合させる気液混合部（１２２ｄ）を有する液噴射用ボデー部（１２２）と、を備え、
    　前記噴射冷媒通路（１２２ａ）は、前記放熱器（１３）にて放熱した液相冷媒を流入させる第１冷媒流入口（１２２ｂ）、および前記気液混合部（１２２ｄ）へ冷媒を噴射する冷媒噴射口（１２２ｃ）を有し、
    　前記流入冷媒通路（１２１ａ）は、前記圧縮機（１１）から吐出された冷媒を流入させる第２冷媒流入口（１２１ｂ）、および前記気液混合部（１２２ｄ）へ冷媒を流出させる冷媒流出口（１２１ｃ）を有し、
    　前記冷媒噴射口（１２２ｃ）は、前記噴射冷媒の噴射方向に垂直な断面において円環形状を有しており、
    　前記冷媒流出口（１２１ｃ）は、前記噴射冷媒通路（１２２ａ）の内周側に配置されており、
    　前記噴射冷媒が前記気液混合部（１２２ｄ）へ噴射される際に、前記気液混合部（１２２ｄ）へ流入する前記流入冷媒の外周側に噴射される液噴射エジェクタ。     Applied to a compressor (11) that compresses and discharges a refrigerant, and a vapor compression refrigeration cycle device (10 to 10d) having a radiator (13) that dissipates heat from the refrigerant,
    An inflow passage forming portion (121) having an inflow refrigerant passage (121a) for allowing the refrigerant to flow from outside;
    Liquid having a gas-liquid mixing part (122d) for mixing the refrigerant injected from the injection refrigerant passage (122a) for injecting the liquid-phase refrigerant under reduced pressure and the refrigerant flowing in via the inflow refrigerant passage (121a). An injection body part (122),
    The injection refrigerant passage (122a) is a refrigerant injection that injects the refrigerant into the first refrigerant inlet (122b) through which the liquid-phase refrigerant radiated by the radiator (13) flows and the gas-liquid mixing section (122d). Having a mouth (122c),
    The inflow refrigerant passage (121a) includes a second refrigerant inlet (121b) through which the refrigerant discharged from the compressor (11) flows in, and a refrigerant outlet (outlet) through which the refrigerant flows out to the gas-liquid mixing section (122d). 121c)
    The refrigerant injection port (122c) has an annular shape in a cross section perpendicular to the injection direction of the injection refrigerant,
    The refrigerant outlet (121c) is disposed on the inner peripheral side of the injection refrigerant passage (122a),
    A liquid ejecting ejector ejected to the outer peripheral side of the inflowing refrigerant flowing into the gas-liquid mixing section (122d) when the ejected refrigerant is injected into the gas-liquid mixing section (122d).
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