WO2016012107A1 - Ermittlung einer wicklungstemperatur einer erregerwicklung einer fremderregten synchronmaschine - Google Patents

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Folke Giessler
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Primetals Technologies Germany GmbH
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    • G01K7/42—Circuits effecting compensation of thermal inertia; Circuits for predicting the stationary value of a temperature
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P29/00—Arrangements for regulating or controlling electric motors, appropriate for both AC and DC motors
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    • G—PHYSICS
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    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
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    • H02P25/02—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of AC motor or by structural details characterised by the kind of motor
    • H02P25/022—Synchronous motors
    • H02P25/024—Synchronous motors controlled by supply frequency

Definitions

  • the invention relates to a method for determining a winding temperature of a field winding of a separately excited synchronous machine. Excitation windings of externally excited synchronous machines heat up during operation of the synchronous machines due to the electrical current flowing through the field windings. The heating of a field winding influences the efficiency of the synchronous machine and can lead to damage to the field winding.
  • Winding temperature of a field winding can therefore be used advantageously to an improved use of a separately excited synchronous machine and / or avoidance of damage to the synchronous machine.
  • the winding temperature could be determined by measuring the electrical resistance of the field winding.
  • this leads to satisfactory results only in a stationary operation of a separately excited synchronous machine.
  • temperature measurements are so strongly distorted by armature reactions and currents in damper circuits that it is virtually impossible to determine the temperature by means of resistance measurements.
  • DE 10 2008 040 725 A1 discloses a method for determining a rotor temperature of a permanent-magnet synchronous machine in which an estimated value for the rotor temperature is determined by means of a Kalman filter containing a thermal model of the synchronous machine. Furthermore, DE 10 2008 040 725 A1 determines a second estimated value for more precise determination of the rotor temperature as a function of the first estimated value and / or a measured value for the stator temperature.
  • the invention has for its object to provide a suitable method for determining a winding temperature of a field winding of a separately excited synchronous machine. The object is achieved by the features of claim 1.
  • a first temperature estimated value of the winding temperature is specified for an initial time, and at each of the measurement times following the initial time, an electrical exciter voltage applied to the exciter winding and an electrical excitation current flowing through the exciter winding are detected , For each measurement time, an updated temperature estimate is recursively formed as a function of the excitation voltage detected at the measurement time, the excitation current detected at the time of measurement, and a previous temperature estimate.
  • a temperature estimated value of the winding temperature is recursively updated as a function of measured values of the exciter voltage and of the exciter current. Since in this case also the respective previous temperature estimate enters into the update, disturbing influences influencing the temperature determination, for example influences of an armature reaction and / or strong fluctuations of measuring signals due to noise, can advantageously be reduced and the temperature estimate can quickly approach the actual winding temperature.
  • This recursive updating of the temperature estimate value also has the advantage of requiring little computational effort since only the previous temperature estimate and not a plurality of previously determined temperature values are included in the formation of the updated temperature estimate.
  • the invention thus makes it possible to reliably determine the winding temperature of a field winding of a separately excited synchronous machine using an estimation algorithm without having to make any changes to the synchronous machine. Since no changes to the synchronous machine are required, the method can be used on both newly installed and existing systems.
  • k is an index numbering the measurement times in ascending order
  • x (k), u (k), z (k), and K (k) respectively denote the temperature estimate, the correction value, the temperature measurement, and the measurement weighting for the k.th. measuring time.
  • the correction value and the temperature measurement value are formed as a function of the excitation voltage detected at the measurement time and the excitation current detected at the measurement time.
  • This embodiment of the invention makes it possible to appropriately weight the temperature measured value by means of the measured value weighting when updating the temperature estimated value.
  • a further embodiment of the invention provides that the temperature measured value is weighted all the less the more the temperature measured value deviates from the previous temperature estimated value in the formation of the updated temperature estimated value by means of the measured value weighting. Due to this weighting of the temperature reading, large deviations of the temperature reading affect the updated temperature estimate less than small deviations. This advantageously makes it possible to reduce the influence of large fluctuations of the measuring signals due to disturbing influences, for example noise and / or armature reaction, on the temperature estimated value.
  • Uf (k) designate the exciter voltage detected at the k.tem measuring point, i f (k) the exciter current detected at the k.th measuring point, ⁇ t a period of time between
  • the correction value formed in accordance with equation [2] corresponds approximately to the heating of the exciter winding during the time period ⁇ t and is therefore advantageously suitable for the correction of the temperature estimated value x (k-1).
  • a temperature coefficient of the field winding T 0 denotes a reference temperature and R f is an electrical reference resistance of the field winding at the reference temperature.
  • Equation [3] describes approximately the temperature of the exciter winding at the k.ten measuring time as a function of the detected at this time exciter voltage and the This time detected excitation current.
  • the reference temperature T 0 is preferably a typical cold temperature of the field winding, for example 20 ° C, so that equation [3] is a good approximation for the actual temperature of the excitation winding.
  • a further embodiment of the invention provides that the updated temperature estimated value is determined by means of a Kalman filter, wherein a first covariance value is specified for the starting time, an updated covariance value is recursively formed as a function of a previous covariance value and a model error value for each measurement time, and Measurement weighting is formed as a function of the previous covariance value.
  • a Kalman filter is particularly well suited for the treatment of interferences affecting the measuring signals by taking into account the covariance of the measuring signals.
  • This embodiment of the invention advantageously provides for an updating of the model error value taking into account the model error value Q (k) with a weighting which corresponds to the measured value weighting K (k) in equation [1].
  • the measurement weighting K (k) preferably becomes according to the equation
  • K (k) R (k) - (p (kl) + Q (k)) / [R (k) * (p (kl) + Q (k)) + 1] [5] where R (k) denotes a measurement error value dependent on the temperature measurement value.
  • a measurement error standard deviation ⁇ is preferably specified, and the measurement error value R (k) is calculated from the temperature measurement value, the previous temperature estimate value and the measurement error standard deviation according to the equation
  • R (k) exp [- (z (k) - x (kl)) 7 (2-o 2 )] [6] where exp denotes the natural exponential function.
  • Equation [6] describes a normally distributed measurement error value and causes large deviations of the temperature measurement z (k) from the previous temperature estimate x (kl) according to equation [5] to a small measurement weighting K (k), so that such Advantageously, temperature measurements z (k) according to equation [1] hardly contribute to the updated temperature estimate x (k).
  • the model error value Q (k) is given as a constant independent of the measurement instants. This is particularly advantageous if the temperature determination based model of the winding temperature, in particular the equations [2] and [3], are a good approximation for the actual winding temperature.
  • An alternative embodiment of the invention for using a Kalman filter provides that the updated temperature estimate is determined by means of a Luenberger observer.
  • FIG. 1 shows a block diagram of a method for determining
  • FIG. 1 shows a block diagram of a method for determining a winding temperature of an excitation winding of a separately excited synchronous machine.
  • a thermal model of the exciter winding is formulated, which describes the winding temperature as a state variable as a function of two measured quantities, wherein the measured variables are applied to the exciter winding electrical excitation voltage Uf (k) and a current flowing through the excitation winding electrical excitation current i f ( k) are.
  • a first temperature estimate x (0) and a first covariance value p (0) are preset and buffered as temperature memory value Ml or covariance memory value M2.
  • a correction value u (k) is calculated from the excitation voltage Uf (k) detected at the k.th measurement time and the excitation current if (k) detected at the k.th measurement instant according to equation [2]. and according to equation [3], a temperature measurement z (k) is formed.
  • a model error value Q (k) is formed from the temperature measurement value z (k), a model error value Q (k), the previous temperature estimate x (kl), the previous covariance value p (kl) and a suitably predetermined measurement error standard deviation ⁇ according to the equations [5] and [ 6] a measured value weighting K (k) is formed.
  • a third step S3 from the previous temperature estimate x (kl), the correction value u (k), the temperature measurement z (k) and the measured value weighting K (k) according to equation [1], the updated temperature estimate x (k) and from the previous covariance value p (kl), the model error value Q (k) and the measured value weighting K (k) according to equation [4], the updated covariance value p (k) is formed.
  • the previous temperature estimate x (kl) is replaced by the updated temperature estimate x (k) as the temperature memory value Ml and the previous covariance value p (kl) by the updated covariance value p (k) as the covariance memory value M2.
  • the averaged temperature measured value z m (k) results from a sliding averaging of the temperature measured values z (k) over one second in each case, ie over 1000 measuring times. It is clear from FIG.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Ermittlung einer Wicklungstemperatur einer Erregerwicklung einer fremderregten Synchronmaschine. Dabei wird für einen Anfangszeitpunkt ein erster Temperaturschätzwert der Wicklungstemperatur vorgegeben, zu verschiedenen auf den Anfangszeitpunkt folgenden Messzeitpunkten werden jeweils eine an der Erregerwicklung anliegende elektrische Erregerspannung (uf (k) ) und ein durch die Erregerwicklung fließender elektrischer Erregerstrom (if (k)) erfasst, und für jeden Messzeitpunkt wird rekursiv ein aktualisierter Temperaturschätzwert (x(k)) in Abhängigkeit von der zu dem Messzeitpunkt erfassten Erregerspannung (uf (k) ), dem zu dem Messzeitpunkt erfassten Erregerstrom (if (k)) und einem bisherigen Temperaturschätzwert (x(k-1)) gebildet.

Description

Beschreibung
Ermittlung einer Wicklungstemperatur einer Erregerwicklung einer fremderregten Synchronmaschine
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Ermittlung einer Wicklungstemperatur einer Erregerwicklung einer fremderregten Synchronmaschine . Erregerwicklungen fremderregter Synchronmaschinen erwärmen sich während des Betriebs der Synchronmaschinen aufgrund des durch die Erregerwicklungen fließenden elektrischen Stroms. Die Erwärmung einer Erregerwicklung beeinflusst den Wirkungsgrad der Synchronmaschine und kann zu einer Schädigung der Erregerwicklung führen. Die Ermittlung und Überwachung der
Wicklungstemperatur einer Erregerwicklung kann daher vorteilhaft zu einer verbesserten Nutzung einer fremderregten Synchronmaschine und/oder Vermeidung von Schäden an der Synchronmaschine verwendet werden. Prinzipiell könnte die Wick- lungstemperatur durch eine Messung des elektrischen Widerstands der Erregerwicklung ermittelt werden. Dies führt jedoch nur in einem stationären Betrieb einer fremderregten Synchronmaschine zu zufriedenstellenden Ergebnissen. Bei dynamischen Vorgängen werden derartige Temperaturmessungen hin- gegen durch Ankerrückwirkungen und Ströme in Dämpferstromkreisen so stark verzerrt, dass eine Temperaturermittlung mittels Widerstandsmessungen praktisch nicht möglich ist.
DE 10 2008 040 725 AI offenbart ein Verfahren zur Ermittlung einer Rotortemperatur einer permanenterregten Synchronmaschine, bei dem ein Schätzwert für die Rotortemperatur mittels eines ein thermisches Modell der Synchronmaschine enthaltenden Kaiman-Filters ermittelt wird. Ferner ermittelt die DE 10 2008 040 725 AI einen zweiten Schätzwert zur präziseren Be- Stimmung der Rotortemperatur in Abhängigkeit von dem ersten Schätzwert und/oder einem Messwert für die Statortemperatur. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein geeignetes Verfahren zur Ermittlung einer Wicklungstemperatur einer Erregerwicklung einer fremderregten Synchronmaschine anzugeben. Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche .
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Ermittlung einer Wicklungstemperatur einer Erregerwicklung einer fremderregten Synchronmaschine wird für einen Anfangszeitpunkt ein erster Temperaturschätzwert der Wicklungstemperatur vorgegeben, und zu verschiedenen auf den Anfangszeitpunkt folgenden Messzeitpunkten werden jeweils eine an der Erregerwicklung anliegende elektrische Erregerspannung und ein durch die Erregerwicklung fließender elektrischer Erregerstrom erfasst. Für jeden Messzeitpunkt wird rekursiv ein aktualisierter Temperaturschätz - wert in Abhängigkeit von der zu dem Messzeitpunkt erfassten Erregerspannung, dem zu dem Messzeitpunkt erfassten Erregerstrom und einem bisherigen Temperaturschätzwert gebildet.
Erfindungsgemäß wird also ein Temperaturschätzwert der Wick- lungstemperatur rekursiv in Abhängigkeit von gemessenen Werten der Erregerspannung und des Erregerstroms aktualisiert. Da dabei auch der jeweilige bisherige Temperaturschätzwert in die Aktualisierung eingeht, können die Temperaturermittlung beeinflussende Störeinflüsse, beispielsweise Einflüsse einer Ankerrückwirkung und/oder starker Schwankungen von Messsignalen durch Rauschen, vorteilhaft reduziert werden und der Temperaturschätzwert kann sich schnell der tatsächlichen Wicklungstemperatur annähern. Diese rekursive Aktualisierung des Temperaturschätzwertes hat überdies den Vorteil, wenig Re- chenaufwand zu benötigen, da jeweils nur der bisherige Temperaturschätzwert und nicht eine Vielzahl vorher ermittelter Temperaturwerte in die Bildung des aktualisierten Temperaturschätzwertes eingeht. Die Erfindung ermöglicht somit, die Wicklungstemperatur einer Erregerwicklung einer fremderregten Synchronmaschine zuverlässig unter Verwendung eines Schätz -Algorithmus zu ermit- teln, ohne Änderungen an der Synchronmaschine durchführen zu müssen. Da keine Änderungen der Synchronmaschine erforderlich sind, kann das Verfahren sowohl bei neu installierten als auch bei bestehenden Anlagen eingesetzt werden. Eine Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass der aktualisierte Temperaturschätzwert für einen Messzeitpunkt als ein mit einer Messwertgewichtung gewichtetes arithmetisches Mittel eines Temperaturmesswertes der Wicklungstemperatur und der Summe des bisherigen Temperaturschätzwertes und eines Korrekturwertes gemäß der Gleichung x(k) = (x(k-l) + u(k))-(l - K(k)) + K(k)-z(k) [1] gebildet wird. Dabei ist k ein Index, der die Messzeitpunkte aufsteigend nummeriert, und x(k), u(k), z (k) und K(k) bezeichnen jeweils den Temperaturschätzwert, den Korrekturwert, den Temperaturmesswert und die Messwertgewichtung für den k.ten Messzeitpunkt. Der Korrekturwert und der Temperaturmesswert werden in Abhängigkeit von der zu dem Messzeitpunkt erfassten Erregerspannung und dem zu dem Messzeitpunkt er- fassten Erregerstrom gebildet.
Diese Ausgestaltung der Erfindung ermöglicht, den Temperaturmesswert mittels der Messwertgewichtung bei der Aktualisie- rung des Temperaturschätzwertes geeignet zu gewichten.
Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass der Temperaturmesswert bei der Bildung des aktualisierten Temperaturschätzwertes mittels der Messwertgewichtung umso gerin- ger gewichtet wird, je mehr der Temperaturmesswert von dem bisherigen Temperaturschätzwert abweicht. Durch diese Gewichtung des Temperaturmesswerts beeinflussen große Abweichungen des Temperaturmesswertes den aktualisierten Temperaturschätzwert weniger als kleine Abweichungen. Dies ermöglicht vorteilhaft, den Einfluss großer Schwankungen der Messsignale aufgrund von Störeinflüssen, z.B. von Rauschen und/oder der Ankerrückwirkung, auf den Temperaturschätzwert zu reduzieren.
Vorzugsweise wird der Korrekturwert u(k) in Gleichung [1] ge- mäß der Gleichung u(k) = (At/τ) -Rth-Uf (k) · if (k) [2] gebildet. Dabei bezeichnen Uf(k) die zum k.ten Messzeitpunkt erfasste Erregerspannung, if (k) den zum k.ten Messzeitpunkt erfassten Erregerstrom, At eine Zeitdauer zwischen dem
(k-1) .ten Messzeitpunkt und dem k.ten Messzeitpunkt, τ eine thermische Zeitkonstante der Erregerwicklung und Rth einen thermischen Widerstand der Erregerwicklung.
Der gemäß Gleichung [2] gebildete Korrekturwert entspricht näherungsweise der Erwärmung der Erregerwicklung während der Zeitdauer At und eignet sich deshalb vorteilhaft zur Korrektur des Temperaturschätzwertes x(k-l) .
Ferner wird der Temperaturmesswert z (k) in Gleichung [1] vorzugsweise gemäß der Gleichung z(k) = (1/a) · [uf (k)/(if (k) -Rf) - 1] + To [3] gebildet. Dabei bezeichnet einen Temperaturkoeffizient der Erregerwicklung, T0 eine Bezugstemperatur und Rf einen elektrischen Bezugswiderstand der Erregerwicklung bei der Bezugstemperatur .
Gleichung [3] beschreibt näherungsweise die Temperatur der Erregerwicklung zum k.ten Messzeitpunkt in Abhängigkeit von der zu diesem Zeitpunkt erfassten Erregerspannung und dem zu diesem Zeitpunkt erfassten Erregerstrom. Die Bezugstemperatur T0 ist dabei vorzugsweise eine typische Kalttemperatur der Erregerwicklung, beispielsweise 20°C, so dass Gleichung [3] eine gute Näherung für die tatsächliche Temperatur der Erre- gerwicklung ist.
Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass der aktualisierte Temperaturschätzwert mittels eines Kaiman-Filters ermittelt wird, wobei für den Anfangszeitpunkt ein erster Kovarianzwert vorgegeben wird, für jeden Messzeitpunkt rekursiv ein aktualisierter Kovarianzwert in Abhängigkeit von einem bisherigen Kovarianzwert und einem Modellfehlerwert gebildet wird und die Messwertgewichtung in Abhängigkeit von dem bisherigen Kovarianzwert gebildet wird. Diese Ausgestaltung ist besonders vorteilhaft, da sich ein Kaiman-Filter durch die Berücksichtigung der Kovarianz der Messsignale besonders gut zur Behandlung von die Messsignale beeinflussenden Störungen eignet. Dabei wird der aktualisierte Kovarianzwert vorzugsweise gemäß der Gleichung p(k) = (p(k-l) + Q(k))-(1 - K(k)) [4] gebildet, wobei p(k) und Q(k) jeweils den Kovarianzwert und den Modellfehlerwert zum k.ten Messzeitpunkt bezeichnen.
Diese Ausgestaltung der Erfindung sieht vorteilhaft eine den Modellfehlerwert Q(k) berücksichtigende Aktualisierung des Modellfehlerwertes mit einer Gewichtung, die der Messwertgewichtung K(k) in Gleichung [1] entspricht, vor.
Ferner wird bei der Verwendung eines Kaiman-Filters die Messwertgewichtung K(k) vorzugsweise gemäß der Gleichung
K(k) = R(k)-(p(k-l) + Q(k) )/ [R(k) · (p(k-l) + Q(k)) + 1] [5] gebildet, wobei R(k) einen von dem Temperaturmesswert abhängigen Messfehlerwert bezeichnet.
Durch Gleichung [5] werden bei der Messwertgewichtung K(k) vorteilhaft der um den Modellfehlerwert Q(k) korrigierte
Kovarianzwert p(k-l) und der Messfehlerwert R(k) berücksichtigt .
Dabei wird vorzugsweise eine Messfehlerstandardabweichung σ vorgegeben, und der Messfehlerwert R(k) wird aus dem Temperaturmesswert, dem bisherigen Temperaturschätzwert und der Messfehlerstandardabweichung gemäß der Gleichung
R(k) = exp[-(z(k) - x(k-l))7(2-o2)] [6] gebildet, wobei exp die natürliche Exponentialfunktion bezeichnet .
Gleichung [6] beschreibt einen normalverteilten Messfehler- wert und bewirkt, dass große Abweichungen des Temperaturmess- wertes z (k) von dem bisherigen Temperaturschätzwert x(k-l) gemäß Gleichung [5] zu einer kleinen Messwertgewichtung K(k) führen, so dass derartige Temperaturmesswerte z (k) gemäß Gleichung [1] vorteilhaft kaum zu dem aktualisierten Tempera- turschätzwert x(k) beitragen.
Der Modellfehlerwert Q(k) wird beispielsweise als eine von den Messzeitpunkten unabhängige Konstante vorgegeben. Dies ist insbesondere vorteilhaft, wenn das der Temperaturermittlung zugrunde Modell der Wicklungstemperatur, insbesondere die Gleichungen [2] und [3] , eine gute Näherung für die tatsächliche Wicklungstemperatur sind. Eine zur Verwendung eines Kalman-Filters alternative Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass der aktualisierte Temperaturschätzwert mittels eines Luenberger-Beobachters ermittelt wird. Die oben beschriebenen Eigenschaften, Merkmale und Vorteile dieser Erfindung sowie die Art und Weise, wie diese erreicht werden, werden klarer und deutlicher verständlich im Zusam- menhang mit der folgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen, die im Zusammenhang mit den Zeichnungen näher erläutert werden. Dabei zeigen:
FIG 1 ein Blockdiagramm eines Verfahrens zur Ermittlung
einer Wicklungstemperatur, und
FIG 2 zeitliche Verläufe eines Temperaturschätzwertes und eines gemittelten Temperaturmesswertes einer Wicklungstemperatur .
Einander entsprechende Teile sind in den Figuren mit den gleichen Bezugszeichen versehen.
FIG 1 zeigt ein Blockdiagramm eines Verfahrens zur Ermittlung einer Wicklungstemperatur einer Erregerwicklung einer fremderregten Synchronmaschine .
Für das Verfahren wird ein thermisches Modell der Erregerwicklung formuliert, das die Wicklungstemperatur als Zu- Standsgröße in Abhängigkeit von zwei Messgrößen beschreibt, wobei die Messgrößen eine an der Erregerwicklung anliegende elektrische Erregerspannung Uf (k) und ein durch die Erregerwicklung fließender elektrischer Erregerstrom if (k) sind.
Diese Messgrößen werden jeweils fortlaufend zu diskreten Messzeitpunkten erfasst, wobei die Messzeitpunkte und ein ihnen vorausgehender Anfangszeitpunkt eine Folge äquidistan- ter Zeitpunkte bilden, die durch einen Index ke { 0 , 1 , 2 , ...} aufsteigend nummeriert sind. Die Zeitdauer At zwischen zwei aufeinander folgenden Zeitpunkten dieser Folge wird vorgege- ben, beispielsweise At=l ms.
Anhand des thermischen Modells werden in unten näher beschriebener Weise mittels eines Kaiman-Filters rekursiv zum k.ten Messzeitpunkt ein aktualisierter Temperaturschätzwert x(k) und ein aktualisierter Kovarianzwert p(k) in Abhängigkeit von der zu diesem Messzeitpunkt erfassten Erregerspannung Uf (k) , dem zu diesem Messzeitpunkt erfassten Erreger- ström if (k) , dem jeweiligen bisherigen Temperaturschätzwert x(k-l) und dem jeweiligen bisherigen Kovarianzwert p(k-l) gebildet. Der jeweils aktuelle Temperaturschätzwert wird als ein Temperaturspeicherwert Ml zwischengespeichert, der jeweils aktuelle Kovarianzwert wird als ein Kovarianzspeicher- wert M2 zwischengespeichert. Für den Anfangszeitpunkt werden ein erster Temperaturschätzwert x(0) und ein erster Kovarianzwert p(0), beispielsweise durch x(0)=0 und p(0)=0, vorgegeben und als Temperaturspeicherwert Ml bzw. Kovarianz - speicherwert M2 zwischengespeichert.
Mittels des Kaiman-Filters werden in einem ersten Schritt Sl aus der zu dem k.ten Messzeitpunkt erfassten Erregerspannung Uf (k) und dem zu dem k.ten Messzeitpunkt erfassten Erregerstrom if (k) gemäß Gleichung [2] ein Korrekturwert u(k) und gemäß Gleichung [3] ein Temperaturmesswert z (k) gebildet. In einem zweiten Schritt S2 werden aus dem Temperaturmesswert z (k) , einem Modellfehlerwert Q(k), dem bisherigen Temperaturschätzwert x(k-l), dem bisherigen Kovarianzwert p(k-l) und einer geeignet vorgegebenen Messfehlerstandardabweichung σ gemäß den Gleichungen [5] und [6] eine Messwertgewichtung K(k) gebildet. In einem dritten Schritt S3 werden aus dem bisherigen Temperaturschätzwert x(k-l), dem Korrekturwert u(k), dem Temperaturmesswert z (k) und der Messwertgewichtung K(k) gemäß Gleichung [1] der aktualisierte Temperaturschätz - wert x(k) und aus dem bisherigen Kovarianzwert p(k-l), dem Modellfehlerwert Q(k) und der Messwertgewichtung K(k) gemäß Gleichung [4] der aktualisierte Kovarianzwert p(k) gebildet. Anschließend werden der bisherige Temperaturschätzwert x(k-l) durch den aktualisierten Temperaturschätzwert x(k) als Tempe- raturspeicherwert Ml und der bisherige Kovarianzwert p(k-l) durch den aktualisierten Kovarianzwert p(k) als Kovarianz - speicherwert M2 ersetzt. FIG 2 zeigt Verläufe eines mittels eines oben anhand von FIG 1 beschriebenen Kaiman-Filters aktualisierten Temperaturschätzwertes x(k) und eines gemittelten Temperaturmesswertes zm(k) einer Wicklungstemperatur in Abhängigkeit von den In- dexwerten des Index k. Dargestellt ist ein Zeitabschnitt von etwa 200 Sekunden bei einer Zeitdauer At=l ms zwischen zwei aufeinander folgenden Messzeitpunkten. Der gemittelte Temperaturmesswert zm(k) ergibt sich aus einer gleitenden Mittelung der Temperaturmesswerte z (k) über jeweils eine Sekunde, d.h. über 1000 Messzeitpunkte. Aus FIG 2 wird deutlich, dass selbst der gemittelte Temperaturmesswert zm(k) im dynamischen Betrieb der Erregerwicklung zeitlich derart schwankt, dass er sich nicht für eine Ermittelung der Wicklungstemperatur der Erregerwicklung eignet. Dagegen stellt sich der aktualisierte Temperaturschätzwert x(k) trotz des stark schwankenden Temperaturmesswertes z (k) schnell, etwa innerhalb von 60 Sekunden, auf die tatsächliche Wicklungstemperatur der Erregerwicklung ein . Obwohl die Erfindung im Detail durch bevorzugte Ausführungsbeispiele näher illustriert und beschrieben wurde, so ist die Erfindung nicht durch die offenbarten Beispiele eingeschränkt und andere Variationen können vom Fachmann hieraus abgeleitet werden, ohne den Schutzumfang der Erfindung zu verlassen.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Ermittlung einer Wicklungstemperatur einer Erregerwicklung einer fremderregten Synchronmaschine, wobei - für einen Anfangszeitpunkt ein erster Temperaturschätzwert der Wicklungstemperatur vorgegeben wird,
- zu verschiedenen auf den Anfangszeitpunkt folgenden Messzeitpunkten jeweils eine an der Erregerwicklung anliegende elektrische Erregerspannung (uf (k) ) und ein durch die Erre- gerwicklung fließender elektrischer Erregerstrom (if(k)) erfasst werden, und
- für jeden Messzeitpunkt rekursiv ein aktualisierter Temperaturschätzwert (x(k)) in Abhängigkeit von der zu dem Messzeitpunkt erfassten Erregerspannung (uf (k) ) , dem zu dem Messzeitpunkt erfassten Erregerstrom (if(k)) und einem bisherigen Temperaturschätzwert (x(k-l)) gebildet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, dass der aktualisierte Temperatur- Schätzwert (x(k)) für einen Messzeitpunkt als ein mit einer Messwertgewichtung (K(k)) gewichtetes arithmetisches Mittel eines Temperaturmesswertes (z(k)) der Wicklungstemperatur und der Summe des bisherigen Temperaturschätzwertes (x(k-l)) und eines Korrekturwertes (u(k)) gemäß der Gleichung x(k) = (x(k-l) + u(k))-(l - K(k)) + K(k)-z(k) gebildet wird, wobei der Korrekturwert (u(k)) und der Temperaturmesswert (z(k)) in Abhängigkeit von der zu dem Messzeit- punkt erfassten Erregerspannung (uf (k) ) und dem zu dem Messzeitpunkt erfassten Erregerstrom (if(k)) gebildet werden.
3. Verfahren nach Anspruch 2 ,
dadurch gekennzeichnet, dass der Temperaturmesswert (z(k)) bei der Bildung des aktualisierten Temperaturschätzwertes (x(k)) mittels der Messwertgewichtung (K(k)) umso geringer gewichtet wird, je mehr der Temperaturmesswert (z(k)) von dem bisherigen Temperaturschätzwert (x(k-l)) abweicht.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3 ,
dadurch gekennzeichnet, dass der Korrekturwert (u(k)) gemäß der Gleichung u(k) = (At/τ) -Rth-Uf (k) · if (k) gebildet wird, wobei At eine Zeitdauer zwischen zwei aufeinander folgenden Messzeitpunkten, τ eine thermische Zeitkonstante der Erregerwicklung und Rth einen thermischen Wider- stand der Erregerwicklung bezeichnen.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 4,
dadurch gekennzeichnet, dass der Temperaturmesswert (z(k)) gemäß der Gleichung z(k) = (1/a) · [uf (k)/(if (k) -Rf) - 1] + To gebildet wird, wobei einen Temperaturkoeffizient der Erregerwicklung, T0 eine Bezugstemperatur und Rf einen elektri- sehen Bezugswiderstand der Erregerwicklung bei der Bezugstemperatur bezeichnen.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, dass der aktualisierte Temperatur- Schätzwert (x(k)) mittels eines Kaiman-Filters ermittelt wird, wobei für den Anfangszeitpunkt ein erster Kovarianzwert vorgegeben wird, für jeden Messzeitpunkt rekursiv ein aktualisierter Kovarianzwert (p(k)) in Abhängigkeit von einem bisherigen Kovarianzwert (p(k-l)) und einem Modellfehlerwert (Q(k)) gebildet wird und die Messwertgewichtung (K(k)) in Abhängigkeit von dem bisherigen Kovarianzwert (p(k-l)) gebildet wird .
7. Verfahren nach Anspruch 6 ,
dadurch gekennzeichnet, dass der aktualisierte Kovarianzwert (p(k)) gemäß der Gleichung p(k) = (p(k-l) + Q(k) ) · (1 - K(k) ) gebildet wird.
8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7,
dadurch gekennzeichnet, dass die Messwertgewichtung (K(k)) gemäß der Gleichung
K(k) = R(k)-(p(k-l) + Q(k) )/ [R(k) · (p(k-l) + Q(k)) + 1] gebildet wird, wobei R(k) einen von dem Temperaturmesswert (z(k)) abhängigen Messfehlerwert bezeichnet.
9. Verfahren nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet, dass eine Messfehlerstandardabwei- chung (σ) vorgegeben wird und der Messfehlerwert aus dem Temperaturmesswert (z(k)), dem bisherigen Temperaturschätzwert
(x(k-l)) und der vorgegebenen Messfehlerstandardabweichung
(σ) gemäß der Gleichung R(k) = exp[-(z(k) - x (k-1) ) 2/ (2 · σ2) ] gebildet wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 9,
dadurch gekennzeichnet, dass der Modellfehlerwert (Q(k)) als eine von den Messzeitpunkten unabhängige Konstante vorgegeben wird .
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