WO2016010308A1 - 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법 및 장치 - Google Patents

주면 시멘트밀크 고속 양생 방법 및 장치 Download PDF

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WO2016010308A1
WO2016010308A1 PCT/KR2015/007171 KR2015007171W WO2016010308A1 WO 2016010308 A1 WO2016010308 A1 WO 2016010308A1 KR 2015007171 W KR2015007171 W KR 2015007171W WO 2016010308 A1 WO2016010308 A1 WO 2016010308A1
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heater
heating fluid
pile
cement milk
heating
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PCT/KR2015/007171
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임홍규
황보원규
박인서
김태녕
윤용호
정성용
김경훈
고용석
이방희
유일욱
양승준
김대권
최현태
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비티이엔씨 주식회사
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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
    • E02D5/22—Piles
    • E02D5/50—Piles comprising both precast concrete portions and concrete portions cast in situ
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B36/00—Heating, cooling or insulating arrangements for boreholes or wells, e.g. for use in permafrost zones
    • E21B36/04—Heating, cooling or insulating arrangements for boreholes or wells, e.g. for use in permafrost zones using electrical heaters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D2300/00—Materials
    • E02D2300/0004—Synthetics
    • E02D2300/0018—Cement used as binder
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
    • E02D2600/00—Miscellaneous
    • E02D2600/10—Miscellaneous comprising sensor means

Definitions

  • the present invention relates to a method and apparatus capable of curing the cement milk filled outside the main surface of the pile at high speed.
  • Korean Patent Publication No. 10-1117293 discloses a cement milk injection method during pile construction.
  • the main surface friction can be secured by gradually hardening over time. However, at least seven days or more curing period was required until the cement milk was cured to the extent that the principal surface friction could work more than a predetermined time.
  • the equipment had to wait for a period of more than one week during the above verification process in order to proceed with the pile construction in a stable state of the main frictional force, there was a problem that the construction cost increases due to the air delay.
  • the actual pile construction site does not consider the principal friction that requires a long verification period to secure a reliable result, and calculates the design bearing capacity only with the tip bearing force on the safety side, or assumes that the principal friction is very small. In many cases, excessive calculation of the total number of piles required for construction has occurred, which has also led to an excessive increase in construction costs.
  • the present application is to solve the above-mentioned problems of the prior art, significantly shorten the curing period of the main surface cement milk to significantly shorten the air associated with securing the main surface friction force, and to enable the optimum bearing capacity design considering the main surface friction force when calculating the pile bearing capacity It is an object of the present invention to provide a high speed curing method and apparatus for the main surface cement milk, which can stably reduce the total number of piles required for construction, thereby greatly reducing the construction cost.
  • the main surface cement milk high speed curing method is a main surface cement milk high speed for high speed curing the cement milk filled between the pile and the excavated hole in the excavation hole
  • the main surface cement milk high speed curing method comprises the steps of: (a) installing a blocking sheet to block fluid contact with the inner surface of the hollow portion formed in the pile; (b) injecting a heating fluid into the hollow part in which the blocking sheet is installed by using a fluid injector, and installing a heater to contact the heating fluid; And (c) heating the heating fluid by using the heater such that the cement milk is cured to a desired strength within a predetermined time, wherein in the step (c), the heating fluid is a preset temperature range. It can be heated to maintain a temperature within.
  • the main surface cement milk high speed curing apparatus as a device for high speed curing the cement milk filled between the excavation hole and the pile in the excavation hole, A blocking sheet installed inside the hollow part to block fluid contact with the inner surface of the hollow part formed in the pile; A fluid injector for injecting a heating fluid into the hollow part in which the blocking sheet is installed; And a heater installed to contact the heating fluid introduced into the hollow part.
  • the cement milk filled on the pile main surface can be cured at high temperature, so that the predetermined strength that can be secured after 7 to 28 days can be obtained.
  • the air associated with securing principal friction can be significantly shortened, and construction costs can be greatly reduced.
  • the curing time of cement milk is greatly shortened through high temperature curing, and the verification of the frictional force can be promptly carried out, so that the optimum bearing capacity design considering the principal surface frictional force can be considered in calculating the pile bearing capacity. It can be reliably reduced under verification, which can greatly reduce construction costs.
  • 1 is a flow chart of the main surface cement milk fast curing method according to an embodiment of the present application.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing a state in which the main surface cement milk high speed curing apparatus according to an embodiment of the present application is applied to the pile construction site.
  • FIG. 3 is an enlarged view of an upper portion of FIG. 2.
  • 4 and 5 are conceptual views for explaining the role of the spacer member installed in the heater.
  • FIG. 6 is a conceptual view showing an example in which the blocking sheet is damaged when the spacer is not installed in the heater.
  • FIG. 7 is a conceptual diagram for explaining a process in which the heating fluid is introduced into the hollow part inside the pile.
  • the main surface cement milk fast curing method (hereinafter referred to as the 'high speed curing method') S100 according to an exemplary embodiment of the present application will be described.
  • FIG. 1 is a flow chart of the main surface cement milk fast curing method according to an embodiment of the present application
  • Figure 2 is a cross-sectional view schematically showing a state in which the main surface cement milk high speed curing apparatus according to an embodiment of the present application to the pile construction site 3 is an enlarged view of the upper portion of FIG. 2.
  • the high speed curing method (S100) relates to a method for high speed curing the cement milk 300 filled between the excavation hole 200 and the pile 100 in the excavation hole 200.
  • the pile 100 to which the high speed curing method S100 is applied is a pile having a pile type in which the hollow part 110 is formed.
  • the file 100 may be a concrete file, such as a PHC file, or a steel pipe file.
  • the pile construction method to which the high-speed curing method (S100) is applied may be an embedding method.
  • the embedding method refers to a pile construction method of pre-excavating the ground to form an excavation hole, and then inserting a ready-made pile into the excavation hole.
  • the injection of cement milk may be made before inserting the ready-made pile into the excavation hole, may be made after inserting the ready-made pile into the excavation hole, or may be divided into before and after inserting the ready-made file into the excavation hole.
  • the embedding method includes a SIP method, SDA method, PRD method and the like.
  • cement milk 300 herein is formed through the mixing of cement and water, and can be understood as a broad concept including cement paste, cement grout, cement paste, and the like.
  • the high speed curing method (S100) is a step of installing the blocking sheet 1 so that the fluid contact with the inner surface 111 of the hollow portion 110 formed inside the pile 100 is blocked. (S110).
  • the blocking sheet 1 may be made of vinyl.
  • a blocking sheet 1 such as a vinyl sheet is covered on the inner circumferential surface and the bottom surface of the hollow part 110
  • a predetermined weight is placed on the blocking sheet 1 laid on the bottom surface of the hollow part 110.
  • the blocking sheet 1 may be fixed by arranging a pressing unit such as a weight or a stone.
  • the pile 100 may be protected from the heating fluid 10 introduced into the hollow part 110 in operation S120 to be described later.
  • the pile 100 is a structure that is intruded into the ground, so that even if it comes into contact with a fluid such as groundwater, it is made of a material that is not a big problem or appropriate treatment such as anticorrosive coating.
  • the heating fluid 10 used in the high speed curing method S100 is a high temperature fluid of 50 degrees Celsius or more, preferably 70 degrees Celsius to 90 degrees Celsius. When 10) comes into contact with or penetrates the inner surface 111 of the pile 100, the strength of the pile 100 may be reduced.
  • step S110 of installing the sheet 1 may be performed.
  • the heating fluid 10 is introduced into the hollow part 110 in which the blocking sheet 1 is installed using the fluid injector 2. And installing the heater 3 to be in contact with the heating fluid 10 (S120).
  • the heating fluid 10 may be water.
  • the heating fluid 10 may be hot water preheated before being introduced into the hollow part 110.
  • the heater 3 is installed after the heating fluid 10 is introduced into the hollow part 110, but the present invention is not limited thereto.
  • the heater 3 may be installed in the hollow part 110 first, and then the heating fluid 10 may be introduced.
  • the heater 3 is configured to heat the heating fluid 10.
  • the heater 3 may be provided in a novel heating method.
  • the heater 3 may be provided in a shape extending in the digging depth direction to heat the heating fluid 10 more uniformly.
  • the heater 3 may be provided in plurality. Referring to FIG. 2, the plurality of heaters 3 may be installed at intervals along the excavation depth direction.
  • the pile 100 having a length of 15 m is inserted into the excavation hole 200 having a depth of approximately 13.0 m
  • three heaters 3 are spaced 4 m along the excavation depth direction. Can be installed and placed.
  • the first heater 3 near the 4 m depth, the second heater 3 near the 8 m depth, and the third heater 3 near the 12 m depth may be installed.
  • the temperature of the heating fluid 10 may be maintained more uniformly, and through this, the cement milk 300 may be more uniformly cured to have even strength to main surface frictional force. This can be secured.
  • FIG. 4 and 5 are conceptual views illustrating the role of the spacer member installed in the heater
  • FIG. 6 is a conceptual diagram illustrating an example in which the blocking sheet is damaged when the spacer member is not installed in the heater.
  • a spacer 31 may be provided to prevent the heater 3 from directly contacting the blocking sheet 1.
  • the heater 3 is configured to heat and maintain a very large volume of the heating fluid 10 at least 50 degrees Celsius, for example, 80 degrees Celsius, and the heat generation temperature of the heater 3 itself is higher than that of the heating fluid 10. It may be much higher than the temperature. Therefore, when the heater 3 is in direct contact with the blocking sheet 1, as shown in FIG. 6, the blocking sheet 1, such as a vinyl sheet, may be melted or torn to lose fluid blocking function.
  • the spacer member 31 is a configuration that serves as a spacer to form a gap between the heater 3 and the blocking sheet 1 so that such a problem does not occur, through which the high-speed curing method (S100) more stable Can be performed.
  • the heater 3 is introduced into the hollow part 110 through the heater connection line 32, the deeper the depth where the heater 3 is located, the more precisely it is positioned at the center of the hollow part 110. You can't do it and you can be oriented to either side.
  • the plurality of heaters 3 are arranged at intervals along the excavation depth direction as shown in FIG. 4, since a separate heater connection line 32 is required for each heater 3, As the heater 3 positioned at a deep depth, the likelihood of contacting the inner surface 111 of the hollow part 110 may be increased.
  • the spacer 31 serves to prevent the heater 3 from directly contacting the blocking sheet 1.
  • the spacing member 31 may be provided in a form of surrounding the outer circumference of the heater 3 to a thickness of a predetermined thickness or more.
  • the preset thickness may be a thickness that provides an interval for preventing the blocking sheet 1 from being damaged due to heat transfer from the heater 3.
  • the predetermined thickness of the spacer 31 extends to a depth deeper than that of the heater 3 due to heat transfer from the heater 3. It may be of a thickness that provides a gap that prevents the connecting line 32 from being damaged.
  • spacers 31 may be provided with respect to one heater 3 at intervals along the excavation depth direction.
  • the spacer 31 may support the heater 3 at least two points with respect to the blocking sheet 1, as shown in FIG. 5, the lower side of the heater 3 is formed of the hollow part 110. Protection of the blocking sheet 1 may be achieved not only when the inner surface 111 is inclined, but also when the upper side of the heater 3 is inclined to the inner surface 111 of the hollow part 110.
  • the head 120 of the pile 100 may be covered with a cover 4 so as to reduce the heat loss when heating the heating fluid 10.
  • the cover 4 may be provided in a form similar to the tip cap installed at the tip of the pile 100, but is not limited thereto.
  • the cover 4 is preferably made of a material having as low thermal conductivity as possible.
  • the cover 4 may be provided in a completely sealed type to prevent heat loss as much as possible.
  • the cover 4 may be provided with a hole through which the heater connection line 32 or the sensor connection line 52 can pass.
  • Figure 7 is a conceptual diagram for explaining the process of the heating fluid is injected into the hollow portion inside the pile.
  • the heating fluid 10 may be preheated through the external heating unit 7, and then introduced into the hollow part 110.
  • the external heating unit 7 can be a boiler device.
  • the temperature sensor 5 may be installed to contact the heating fluid 10.
  • the operation of the heater 3 may be controlled based on the temperature of the heating fluid 100 sensed by the temperature sensor 5, which will be described later in more detail.
  • the high-speed curing method (S100) is to heat the heating fluid 10 using the heater 3 so that the cement milk 300 is cured to a desired strength within a predetermined time.
  • Step S130 is included.
  • the heating fluid 10 may be heated to maintain a temperature within a preset temperature range.
  • the controller 6 may preset the heating fluid 10 based on the temperature of the heating fluid 10 detected by the temperature sensor 5.
  • the heater 3 can be controlled to maintain a temperature within the temperature range. That is, the temperature of the heating fluid 10 may be automatically adjusted through the combination of the control unit 6 and the temperature sensor 5.
  • the preset temperature range may be a temperature range having a lower limit than room temperature.
  • the high-speed curing method (S100) heats the heating fluid (10) introduced into the hollow portion (110) inside the pile (100) to a high temperature through the heater (3), so that the cement surface of the pile (100) It is possible to allow 300 to cure at high temperatures to reach the desired intensity at a rate much faster than curing at room temperature or lower than room temperature.
  • the lower limit is set to be higher than the room temperature to define the concept of high temperature curing.
  • room temperature may be understood as an average temperature concept of the excavation hole 200 in which the cement milk 300 is injected.
  • the predetermined temperature range may be a temperature range that shortens the time required for the cement milk 300 to reach a desired strength, than the time required at room temperature.
  • the preset temperature range may be at least 50 degrees Celsius, preferably between 70 degrees Celsius and 90 degrees Celsius.
  • the preset temperature range is preferably set to a temperature range that does not affect the compressive strength of the pile 100 and the like.
  • the upper limit of the preset temperature range may be 90 degrees Celsius.
  • the penetration depth of the pile is 13.3 m
  • the specification of the pile is 500mm diameter SSPHC
  • the construction method of the pile is SIP (Casing)
  • the test method is the initial load dynamic load test Test to measure the bearing capacity before the strength is restored) and dynamic load test (test to measure the bearing capacity after a certain time has elapsed after the initial stroke) and the number of inputs of the heater 3
  • the intervals between the three and the heaters 3 are 4 m (1 m up, 5 m up, and 9 m up from the lowest surface of the excavation hole 200).
  • a drop hammer (tester PAX-3913) having a hammer weight of 5.8 ton was used as a test equipment
  • CAPWAP was used as an analysis program.
  • the pile was inserted into the excavation hole and the cement milk was filled between the excavation hole and the pile, and then the initial bearing capacity and the principal surface friction were measured or calculated through the initial driving dynamic load test.
  • the heater 20 is operated for 20 hours or more so that the temperature of the heating fluid 10 is maintained at about 80 degrees Celsius, and after 24 hours, the change value of the bearing capacity, the principal surface frictional force, etc. is determined through the dynamic load test. It measured or calculated and the result is as follows.
  • the tip bearing capacity increased from 4,041.7 kN / pile to 4,898.5 kN / pile after 24 hours, and the principal surface friction increased from 129.3 kN / pile to 1,851.6 kN / pile. .
  • the main surface of the pile 100 by heating the heating fluid 10 at a predetermined temperature or more in the hollow portion 110 inside the pile 100.
  • Cement milk 200 filled in can be cured at a very high speed, so as to secure a predetermined strength (7 days strength or 28 days strength) that can be secured after 7 to 28 days early, and associated with securing principal friction
  • the air can be significantly shortened and construction cost can be greatly reduced.
  • the curing time of cement milk is greatly shortened through high temperature curing, and the verification of the frictional force can be promptly carried out, so that the optimum bearing capacity design considering the principal surface frictional force can be considered in calculating the pile bearing capacity. It can be reliably reduced under verification, which can greatly reduce construction costs.
  • the initial set step (initial set) step of incorporating the pile 100 in the excavation hole 200 may include.
  • the injection of the cement milk 300 into the excavation hole 200 can be made.
  • the cement milk 300 may be injected, and in some cases, the cement milk 300 may be injected before the pile 100 may be injected. It may be.
  • the initial set step before the step S110 is not limited to the above-described details, various file construction methods can be applied. Since this initial set step will be known to those skilled in the art of pile construction, a detailed description thereof will be omitted.
  • the file 100 used in the high speed curing method S100 is a file having a file format in which the hollow part 110 is formed therein.
  • the file 100 may be a concrete file, such as a PHC file, or a steel pipe file.
  • the pile 100 is a PHC pile
  • its tip is generally closed, thereby preventing groundwater from being introduced into the hollow portion 110, and a heating fluid introduced into the hollow portion 110. It is also possible to prevent 10 from flowing out through the tip of the pile 100 so that the level (water level) of the heating fluid 10 is lowered.
  • the tip closure portion, the blocking sheet 1 is installed inside the hollow 110, and then serves as a support for supporting the heating fluid 10 introduced into the blocking sheet 1 to damage the blocking sheet 1 You can prevent it.
  • the tip of the steel pipe pile may be additionally provided with a tip closure (not shown).
  • This tip closure plays a similar role to the tip closure of the PHC pile described above.
  • the tip closure part provided in the steel pipe pile may be a round or square plate made of steel having a predetermined thickness.
  • the tip closure may also be welded to the tip of the steel pipe pile.
  • the tip closure may be pre-installed in the steel pipe pile before inserting the steel pipe pile into the excavation hole (200).
  • the shape, the material, and the attachment method of the tip closure part are not limited thereto, and various shapes, materials, and attachment methods known to those skilled in the art may be applied.
  • the high speed curing method (S100) may include a step of removing the heating fluid 10 inside the hollow part 110 after the step S130 described above.
  • the heating fluid 10 may be removed through an underwater pump.
  • the high speed curing method (S100) may include a step of verifying, after the step S130, whether a predetermined strength or principal surface friction is secured to the file 100.
  • verifying can be made through dynamic loading tests and has already been described above.
  • the high speed curing device is a device that can be used to perform the main surface cement milk high speed curing method according to an embodiment of the present application described above, and uses the same reference numerals for the same or similar to the salping configuration, The description will be brief or omitted.
  • the high speed curing device is a device for fast curing the cement milk 300 filled between the excavation hole 200 and the pile 100 in the excavation hole 200.
  • the high speed curing device may include a blocking sheet 1, a fluid input device 2, and a heater 3.
  • the blocking sheet 1 is installed inside the hollow part 110 so that fluid contact with the inner surface 111 of the hollow part 110 formed in the pile 100 is blocked.
  • the blocking sheet 1 may be, for example, a vinyl sheet.
  • the fluid input device 2 is configured to inject the heating fluid 10 into the hollow part 110 in which the blocking sheet 1 is installed.
  • the fluid injector 2 may be a pump unit.
  • the heater 3 is installed to contact the heating fluid 10 introduced into the hollow part 110.
  • the heater 3 may be of an electric heating type.
  • power supply to the heater 3 may be made through a heater connection line 32 connected to the heater 3.
  • the heater connection line 32 may include a line for fixing the heater 3 to a certain depth and a line for supplying power to the heater 3.
  • the heater 3 may heat the heating fluid 10 so that the cement milk 300 is cured to a desired strength within a predetermined time. For example, through the heating of the heater 3 for 20 hours or more, after 24 hours, the cement milk 300 has a strength capable of securing the main surface friction force which enables the securing of the allowable bearing capacity beyond the designed bearing force (strength of 7 days or more Can be cured). 2 and 4, a plurality of heaters 3 may be provided. The plurality of heaters 3 may be installed at intervals along the excavation depth direction.
  • the heating fluid 10 may be heated to maintain a temperature within a preset temperature range.
  • the preset temperature range may be a temperature range of at least 50 degrees Celsius, preferably between 70 degrees Celsius and 90 degrees Celsius.
  • the present high speed curing apparatus is based on the temperature sensor 5 which is installed in contact with the heating fluid 10 and the temperature of the heating fluid 10 sensed through the temperature sensor 5, the heating fluid.
  • the controller 10 may include a controller 6 for controlling the heater 3 to maintain a temperature within a preset temperature range.
  • the controller 6 may be disposed on the ground near the excavation hole 200 as shown in FIG. 2.
  • the control unit 6 may be connected to the heater connection line 32 and the sensor connection line 52.
  • an outer circumference of the heater 3 may include a spacer 31 to prevent the heater 3 from directly contacting the blocking sheet 1.
  • the spacing member 31 may be provided in a form of surrounding the outer circumference of the heater 3 to a thickness of a predetermined thickness or more.
  • the spacer 31 may be provided in plurality in intervals along the excavation depth direction.
  • the preset thickness may be a thickness that provides an interval for preventing the blocking sheet 1 from being damaged due to heat transfer from the heater 3. Since the spacing member 31 has been described in detail in the high speed curing method S100, detailed description thereof will be omitted.
  • the high speed curing apparatus may include a cover 4 covering the head 120 of the pile 100 to reduce heat loss during heating of the heating fluid 10.
  • the high speed curing apparatus includes an external heating unit 7 for preheating the heating fluid 10 before the heating fluid 10 is introduced into the hollow part 110. ) May be included. Since the cover 4 and the external heating unit 7 have been described in the high speed curing method S100, detailed description thereof will be omitted.
  • the front end (lower end) of the hollow part 110 may be open but not closed.
  • the front end of the steel pipe pile may be additionally provided with a tip closure (not shown). Groundwater and the like may be prevented from flowing into the hollow part 110 through the tip closure part, and the heating fluid 10 introduced into the hollow part 110 is leaked to the outside through the tip of the pile 100. It is also possible to prevent the level (water level) of the heating fluid 10 from being lowered.
  • the tip closure part supports the heating fluid 10 accommodated in the blocking sheet 1 surrounding the inside of the hollow part 110, thereby blocking the sheet (which may occur due to the weight of the heating fluid 10). It can also play a role in preventing damage to 1). Since the tip closure portion has been described above, a detailed description thereof will be omitted.
  • the cement milk 200 filled in the main surface of the pile 100 is extremely fast. It can be cured, so that a predetermined strength (7-day strength or 28-day strength) that can be secured only after 7 to 28 days can be secured early. In addition, through this it is possible to significantly shorten the air associated with securing the principal friction (holding capacity), it is possible to significantly reduce the construction cost.
  • the curing time of cement milk is greatly shortened through high temperature curing, and the verification of the main frictional force (supporting force) is quickly performed, so that the optimum bearing capacity design considering the main surface frictional force is possible when calculating the pile bearing capacity.
  • the total number of files needed can be reliably reduced under reliable verification, which can significantly reduce construction costs.

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Abstract

굴착공 내에 근입된 파일과 상기 굴착공 사이에 충진된 시멘트밀크를 고속 양생하는 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법이 개시되며, 상기 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법은 (a) 상기 파일 내부에 형성된 중공부의 내면에 대한 유체 접촉이 차단되도록 차단시트를 설치하는 단계; (b) 유체투입기를 이용하여 상기 차단시트가 설치된 중공부 내에 가열용 유체를 투입하고, 상기 가열용 유체와 접촉하도록 히터를 설치하는 단계; 및 (c) 상기 시멘트밀크가 정해진 시간 이내에 원하는 강도로 양생되도록, 상기 히터를 이용하여 상기 가열용 유체를 가열하는 단계를 포함하되, 상기 (c) 단계에서, 상기 가열용 유체는 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 가열된다.

Description

주면 시멘트밀크 고속 양생 방법 및 장치
본원은 파일의 주면 외측에 충진되는 시멘트밀크를 고속으로 양생할 수 있는 방법 및 장치에 관한 것이다.
항타공법에 비해 시공시 소음, 진동 등이 크게 저감될 수 있어 유리한 매입공법의 파일 지지력 메카니즘을 살펴보면, 이론적으로는 파일 하단이 지반을 지지하는 선단지지력과 파일 주면이 주변 지반에 대해 마찰되는 주면마찰력의 합산으로 파일 지지력이 산정될 수 있다.
이러한 주면마찰력을 확보하기 위해 굴착공에 삽입된 파일의 외주(주면)과 굴착공의 내주 사이에 시멘트밀크를 주입하고 양생하여 고결시키는 방식이 매입공법에 일반적으로 활용되고 있다. 이와 관련하여, 한국등록특허공보 제10-1117293호에는 파일 시공시 시멘트 밀크 주입방법이 개시되어 있다.
시멘트밀크가 파일 주면에 주입되고 나면, 시간 경과에 따라 점진적으로 경화되면서 주면마찰력이 확보될 수 있다. 그런데, 주면마찰력이 일정 이상 작용할 수 있는 정도로 시멘트밀크가 경화되기까지는 적어도 7일 이상의 양생 기간이 필요하였다.
다만, 어느 정도의 시간이 경과하였을 때 주면마찰력이 충분하게 확보될 수 있는지는, 파일 시공이 이루어지는 지역의 지반조건, 시멘트밀크의 배합조건 등에 따라 크게 달라질 수 있으므로, 우선 하나 정도의 소수의 파일을 대상으로 시멘트밀크를 주입하고 7일 이상 양생하고 나서, 주면마찰력이 원하는 만큼 증가되었는지 재항타시험 등을 통해 검증해본 다음 나머지 파일들에 대한 시공이 이루어질 수 있었다. 또한, 검증 결과 원하는 주면마찰력이 확보되지 못하는 것으로 파악되는 경우에는 시멘트밀크의 양생 기간을 더욱 늘리거나 배합 조건 등을 달리 하여 재차 검증을 하여야 했다.
이처럼, 주면마찰력을 안정적으로 확보한 상태에서 파일 시공이 진행되기 위해서는 위 검증이 진행되는 1주 이상의 기간 동안 장비들이 대기하여야 했고, 이에 따른 공기 지연으로 인해 공사비용이 증가되는 문제점이 있었다.
이에 따라, 실제 파일 시공 현장에서는 신뢰성 있는 결과 확보를 위해 오랜 검증 기간을 요구하는 주면마찰력을 고려하지 않고, 안전측으로 선단지지력만으로 설계지지력을 계산하거나, 주면마찰력을 매우 작게 가정하여 파일의 설계지지력을 결정함으로써 시공에 필요한 파일 총개수를 과다하게 산출하는 경우도 빈번히 발생되고 있으며, 이 또한 공사비용이 과다하게 증가하는 요인이 되었다.
본원은 전술한 종래 기술의 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 주면 시멘트밀크의 양생기간을 크게 단축하여 주면마찰력 확보와 관련된 공기를 확연히 단축시키고, 파일지지력 산정시 주면마찰력까지 고려한 최적지지력 설계를 가능하게 하여 시공에 필요한 전체 파일 개수를 안정적으로 줄일 수 있으며, 이에 따라 공사비용을 크게 절감할 수 있는 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법 및 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.
상기한 기술적 과제를 달성하기 위한 기술적 수단으로서, 본원의 제1 측면에 따른 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법은 굴착공 내에 근입된 파일과 상기 굴착공 사이에 충진된 시멘트밀크를 고속 양생하는 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법으로서, 상기 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법은 (a) 상기 파일 내부에 형성된 중공부의 내면에 대한 유체 접촉이 차단되도록 차단시트를 설치하는 단계; (b) 유체투입기를 이용하여 상기 차단시트가 설치된 중공부 내에 가열용 유체를 투입하고, 상기 가열용 유체와 접촉하도록 히터를 설치하는 단계; 및 (c) 상기 시멘트밀크가 정해진 시간 이내에 원하는 강도로 양생되도록, 상기 히터를 이용하여 상기 가열용 유체를 가열하는 단계를 포함하되, 상기 (c) 단계에서, 상기 가열용 유체는 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 가열될 수 있다.
상기한 기술적 과제를 달성하기 위한 기술적 수단으로서, 본원의 제2 측면에 따른 주면 시멘트밀크 고속 양생 장치는 굴착공 및 상기 굴착공 내에 근입된 파일 사이에 충진된 시멘트밀크를 고속 양생하는 장치로서, 상기 파일 내부에 형성된 중공부의 내면에 대한 유체 접촉이 차단되도록 상기 중공부의 내부에 설치되는 차단시트; 상기 차단시트가 설치된 중공부 내에 가열용 유체를 투입하는 유체투입기; 및 상기 중공부 내에 투입된 가열용 유체와 접촉하도록 설치되는 히터를 포함할 수 있다.
전술한 본원의 과제 해결 수단에 의하면, 파일 내부의 중공부에서 유체를 가열함으로써, 파일 주면에 충진된 시멘트밀크가 고온 양생될 수 있어, 7일에서 28일 이후에나 확보될 수 있었던 소정의 강도를 조기에 확보하여, 주면마찰력 확보와 관련된 공기를 확연히 단축시킬 수 있고, 공사비용을 크게 절감할 수 있다.
또한, 고온양생을 통해 시멘트밀크의 양생기간이 크게 단축되어 주면마찰력에 대한 검증이 신속히 이루어짐에 따라, 파일지지력 산정시 주면마찰력까지 고려한 최적지지력 설계가 가능해져, 시공에 필요한 전체 파일 개수를 신뢰성 있는 검증 하에서 안정적으로 줄일 수 있으며, 이에 따라 공사비용을 크게 절감할 수 있다.
도 1은 본원의 일 실시예에 따른 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법의 흐름도이다.
도 2는 본원의 일 실시예에 따른 주면 시멘트밀크 고속 양생 장치가 파일 시공 현장에 적용된 상태를 개략적으로 도시한 단면도이다.
도 3은 도 2의 상부를 확대 도시한 도면이다.
도 4 및 도 5는 히터에 설치되는 간격부재의 역할을 설명하기 위한 개념도이다.
도 6은 히터에 간격부재가 설치되지 않은 경우 차단시트가 손상되는 일례를 나타낸 개념도이다.
도 7은 가열용 유체가 파일 내부의 중공부로 투입되는 과정을 설명하기 위한 개념도이다.
아래에서는 첨부한 도면을 참조하여 본원이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 본원의 실시예를 상세히 설명한다. 그러나 본원은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다. 그리고 도면에서 본원을 명확하게 설명하기 위해서 설명과 관계없는 부분은 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 유사한 부분에 대해서는 유사한 도면 부호를 붙였다.
본원 명세서 전체에서, 어떤 부분이 다른 부분과 "연결"되어 있다고 할 때, 이는 "직접적으로 연결"되어 있는 경우뿐 아니라, 그 중간에 다른 소자를 사이에 두고 "전기적으로 연결"되어 있는 경우도 포함한다.
본원 명세서 전체에서, 어떤 부재가 다른 부재 “상에” 위치하고 있다고 할 때, 이는 어떤 부재가 다른 부재에 접해 있는 경우뿐 아니라 두 부재 사이에 또 다른 부재가 존재하는 경우도 포함한다.
본원 명세서 전체에서, 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함" 한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성 요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다. 본원 명세서 전체에서 사용되는 정도의 용어 "약", "실질적으로" 등은 언급된 의미에 고유한 제조 및 물질 허용오차가 제시될 때 그 수치에서 또는 그 수치에 근접한 의미로 사용되고, 본원의 이해를 돕기 위해 정확하거나 절대적인 수치가 언급된 개시 내용을 비양심적인 침해자가 부당하게 이용하는 것을 방지하기 위해 사용된다. 본원 명세서 전체에서 사용되는 정도의 용어 "~(하는) 단계" 또는 "~의 단계"는 "~ 를 위한 단계"를 의미하지 않는다.
이하에서는 본원의 일 실시예에 따른 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법(이하 '본 고속 양생 방법'이라 함)(S100)에 대해 설명한다.
도 1은 본원의 일 실시예에 따른 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법의 흐름도이고, 도 2는 본원의 일 실시예에 따른 주면 시멘트밀크 고속 양생 장치가 파일 시공 현장에 적용된 상태를 개략적으로 도시한 단면도이며, 도 3은 도 2의 상부를 확대 도시한 도면이다.
본 고속 양생 방법(S100)은 굴착공(200) 및 굴착공(200) 내에 근입된 파일(100) 사이에 충진된 시멘트밀크(300)를 고속 양생하는 방법에 관한 것이다.
본 고속 양생 방법(S100)이 적용되는 파일(100)은 그 내부에 중공부(110)가 형성되는 파일 형식을 갖는 파일(pile)이다. 예시적으로, 파일(100)은 PHC 파일과 같은 콘크리트파일, 또는 강관파일일 수 있다.
또한, 본 고속 양생 방법(S100)이 적용되는 파일 시공법은 매입공법일 수 있다. 매입공법은 지반을 선굴착하여 굴착공을 형성한 다음, 굴착공에 기성파일을 삽입하는 방식의 파일 시공법을 의미한다. 이때, 시멘트밀크의 주입은 굴착공에 기성파일을 삽입하기 전에 이루어질 수도 있고, 굴착공에 기성파일을 삽입한 다음에 이루어질 수도 있으며, 굴착공에 기성파일을 삽입하기 전후로 나뉘어 이루어질 수도 있다. 예시적으로, 매입공법으로는 SIP 공법, SDA 공법, PRD 공법 등이 있다.
또한, 본원에서 시멘트밀크(300)라 함은, 시멘트와 물의 혼합을 통해 형성되는 것으로서, 시멘트풀, 시멘트그라우트, 시멘트페이스트 등을 포함하는 넓은 개념으로 이해될 수 있다.
도 1 및 도 2를 참조하면, 본 고속 양생 방법(S100)은 파일(100) 내부에 형성된 중공부(110)의 내면(111)에 대한 유체 접촉이 차단되도록 차단시트(1)를 설치하는 단계(S110)를 포함한다.
예시적으로, 차단시트(1)는 비닐 재질일 수 있다. 이를 테면, 중공부(110)의 내주면 및 바닥면 상에 비닐시트와 같은 차단시트(1)를 깐 상태에서, 중공부(110)의 바닥면에 깔린 차단시트(1) 위에 소정의 무게를 갖는 추, 돌 등과 같은 누름유닛을 배치하는 방식으로 차단시트(1)를 고정할 수 있다.
이러한 차단시트(1)를 통해 후술할 S120 단계에서 중공부(110) 내에 투입되는 가열용 유체(10)로부터 파일(100)을 보호할 수 있다.
원래 파일(100)은 지반에 관입되는 구조물이기 때문에 지하수와 같은 유체와 접촉되더라도 큰 문제가 되지 않는 재질로 제조되거나 방식 코팅과 같은 적정한 처리를 하게 된다. 다만, 본 고속 양생 방법(S100)에서 사용되는 가열용 유체(10)는 이러한 지하수와 달리 섭씨 50도 이상, 바람직하게는 섭씨 70도 내지 섭씨 90도 사이의 고온 유체이기 때문에, 이러한 가열용 유체(10)가 파일(100)의 내면(111)에 접촉되거나 침투되는 경우 파일(100)의 강도 저하가 발생할 우려가 있다.
즉, 고온 유체와의 접촉으로 인한 파일(100)의 강도 저하를 원천적으로 차단하고자, 중공부(110)에 가열용 유체(10)를 투입하는 S120 단계에 앞서 중공부(110)의 내부에 차단시트(1)를 설치하는S110 단계가 수행될 수 있다.
또한, 도 1 및 도 2를 참조하면, 본 고속 양생 방법(S100)은 유체투입기(2)를 이용하여 차단시트(1)가 설치된 중공부(110) 내에 가열용 유체(10)를 투입하고, 가열용 유체(10)와 접촉하도록 히터(3)를 설치하는 단계(S120)를 포함한다.
예시적으로, 가열용 유체(10)는 물일 수 있다. 또한, 가열용 유체(10)는 중공부(110)에 투입되기 전에 선가열된 온수일 수 있다.
또한, 일반적으로 중공부(110) 내에 가열용 유체(10)가 투입된 다음 히터(3)가 설치되겠지만, 이에 한정되는 것은 아니다. 다른 예로, 히터(3)가 중공부(110) 내에 먼저 설치되고 나서 가열용 유체(10)가 투입될 수도 있다.
또한, 히터(3)는 가열용 유체(10)를 가열하는 구성이다. 예시적으로, 히터(3)는 진기발열 방식으로 구비될 수 있다. 또한, 도면에 도시된 바와 같이, 히터(3)는 가열용 유체(10)를 보다 균일하게 가열할 수 있도록 굴착 깊이 방향을 따라 길게 연장된 형상으로 구비될 수 있다.
또한, 히터(3)는 복수개 구비될 수 있다. 도 2를 참조하면, 복수개의 히터(3)는 굴착 깊이 방향을 따라 간격을 두고 설치될 수 있다.
예시적으로 후술할 도 4를 참조하면, 15 m 길이의 파일(100)이 대략 13.0 m 심도의 굴착공(200)에 근입된 경우, 3개의 히터(3)가 굴착 깊이 방향을 따라 4 m 간격을 두고 설치될 수 있다. 예시적으로, 4 m 심도 근방에 첫번째 히터(3), 8 m 심도 근방에 두번째 히터(3), 12 m 심도 근방에 세번째 히터(3)가 설치될 수 있다.
이와 같이 복수개의 히터(3)가 간격을 두고 설치됨으로써, 가열용 유체(10)의 온도가 보다 균일하게 유지될 수 있고, 이를 통해 시멘트밀크(300)가 보다 균일하게 경화되어 고른 강도 내지 주면마찰력이 확보될 수 있다.
한편, 도 4 및 도 5는 히터에 설치되는 간격부재의 역할을 설명하기 위한 개념도이고, 도 6는 히터에 간격부재가 설치되지 않은 경우 차단시트가 손상되는 일례를 나타낸 개념도이다.
도 4 및 도 5를 참조하면, 히터(3)의 외주에는, 히터(3)가 차단시트(1)에 직접적으로 접촉되는 것이 방지되도록 간격부재(31)가 구비될 수 있다.
히터(3)는 매우 큰 부피의 가열용 유체(10)를 섭씨 50도 이상, 예를 들면 섭씨 80도로 가열하고 유지하는 구성으로서, 히터(3) 자체의 발열온도는 가열용 유체(10)의 온도보다 훨씬 높은 온도일 수 있다. 따라서, 이러한 히터(3)가 차단시트(1)에 직접 맞닿게 되면 도 6에 도시된 바와 같이, 비닐시트와 같은 차단시트(1)는 녹아버리거나 찢어져 유체차단기능을 상실하게 될 수 있다.
즉, 간격부재(31)는 이러한 문제가 발생하지 않도록 히터(3)와 차단시트(1) 사이에 간격을 형성하는 스페이서 역할을 하는 구성이며, 이를 통해 본 고속 양생 방법(S100)이 보다 안정적으로 수행될 수 있다.
보다 구체적으로, 히터(3)는 히터연결라인(32)을 통해 중공부(110) 내부로 투입되기 때문에, 히터(3)가 위치하는 심도가 깊어질수록 중공부(110)의 중앙에 정확히 위치하지 못하고 어느 한쪽으로 쏠리게 될 수 있다.
예를 들어, 도 4에 도시된 바와 같이 복수개의 히터(3)가 굴착 깊이 방향을 따라 간격을 두고 배치되는 경우, 각각의 히터(3)마다 별도의 히터연결라인(32)이 필요하기 때문에, 깊은 심도에 위치하는 히터(3)일수록 어느 한쪽으로 쏠려 중공부(110)의 내면(111)과 맞닿게 될 가능성이 높아질 수 있다.
도 4 및 도 5를 참조하면, 이러한 경우에 전술한 바와 같이, 간격부재(31)는 히터(3)가 차단시트(1)에 직접 맞닿게 되는 것을 막아주는 역할을 한다. 이러한 간격부재(31)는 히터(3)의 외주를 미리 설정된 두께 이상의 두께로 감싸는 형태로 구비될 수 있다.
여기서, 미리 설정된 두께는, 히터(3)로부터의 열 전달로 인해 차단시트(1)가 손상되는 것을 방지하는 간격을 제공하는 두께일 수 있다. 또한 도 4를 참조하면, 히터(3)가 복수개 구비되는 경우 간격부재(31)의 미리 설정된 두께는, 히터(3)로부터의 열 전달로 인해 그 히터(3)보다 더 깊은 심도로 연장되는 히터연결라인(32)이 손상되는 것을 방지하는 간격을 제공하는 두께일 수 있다.
또한, 이러한 간격부재(31)는 하나의 히터(3)에 대하여, 굴착 깊이 방향을 따라 간격을 두고 복수개 구비될 수 있다. 이를 통해, 간격부재(31)가 차단시트(1)에 대하여 히터(3)를 2점 이상 지지할 수 있게 되므로, 도 5에 도시된 바와 같이 히터(3)의 하측이 중공부(110)의 내면(111)으로 쏠린 경우뿐만 아니라, 반대로 히터(3)의 상측이 중공부(110)의 내면(111)으로 쏠린 경우까지도 차단시트(1)의 보호가 이루어질 수 있다.
또한 S120 단계에서, 파일(100)의 두부(120)는 가열용 유체(10) 가열시의 열 손실이 저감되도록 커버(4)로 덮어질 수 있다. 예시적으로, 커버(4)는 파일(100)의 선단에 설치되는 선단 캡과 유사한 형태로 구비될 수 있지만, 이에 한정되는 것은 아니다. 또한, 커버(4)는 열 전도율이 가급적 낮은 재질로 이루어지는 것이 바람직하다. 또한, 커버(4)는 열 손실을 최대한 방지하기 위해 완전 밀폐 타입으로 구비될 수 있다. 또는 도면에 도시된 바와 같이, 커버(4)에는 히터연결라인(32)이나 센서연결라인(52)이 통과할 수 있는 홀이 마련될 수 있다.
한편, 도 7은 가열용 유체가 파일 내부의 중공부로 투입되는 과정을 설명하기 위한 개념도이다.
도 7을 참조하면, S120 단계에서, 가열용 유체(10)는 외부 가열 유닛(7)을 통해 선가열된 다음, 중공부(110) 내에 투입될 수 있다. 예시적으로, 외부 가열 유닛(7)은 보일러 장치일 수 있다. 이처럼 외부 가열 유닛(7)을 통해 가열용 유체(10)를 일정 온도로 선가열함으로써, 히터(3)가 부담해야 하는 가열량을 효과적으로 저감시킬 수 있다.
또한, S120 단계에서, 가열용 유체(10)와 접촉하도록 온도 센서(5)가 설치될 수 있다. 이러한 온도 센서(5)가 감지한 가열용 유체(100)의 온도에 기초하여 히터(3)이 가동이 제어될 수 있으며, 이에 대해서는 보다 상세히 후술하기로 한다.
또한, 도 1 및 도 2를 참조하면, 본 고속 양생 방법(S100)은 시멘트밀크(300)가 정해진 시간 이내에 원하는 강도로 양생되도록, 히터(3)를 이용하여 가열용 유체(10)를 가열하는 단계(S130)를 포함한다.
S130 단계에서, 가열용 유체(10)는 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 가열될 수 있다. 예시적으로 도 2 및 도 3을 참조하면, 제어부(6)(controller)는 온도 센서(5)를 통해 감지된 가열용 유체(10)의 온도에 기초하여, 가열용 유체(10)가 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 히터(3)를 제어할 수 있다. 즉, 제어부(6)와 온도 센서(5)의 조합을 통해 가열용 유체(10)의 온도가 자동 조절될 수 있다.
여기서, 미리 설정된 온도 범위는, 상온보다 높은 하한을 갖는 온도 범위일 수 있다. 전술한 바와 같이, 본 고속 양생 방법(S100)은 파일(100) 내부 중공부(110) 내에 투입된 가열용 유체(10)를 히터(3)를 통해 고온으로 가열함으로써, 파일(100) 주면 시멘트밀크(300)가 고온에서 양생되도록 하여, 상온 또는 상온보다 낮은 온도에서의 양생보다 훨씬 빠른 속도로 원하는 강도에 도달하도록 할 수 있다.
즉, 미리 설정된 온도 범위의 상한과 하한 중, 하한이 상온보다 높은 것으로 설정하여 고온 양생의 개념을 정의하고자 한 것이다. 참고로, 상온은 시멘트밀크(300)가 주입되는 굴착공(200)의 평균 온도 개념으로 이해될 수 있다.
또한, 이러한 미리 설정된 온도 범위는 시멘트밀크(300)가 원하는 강도에 도달하는데 소요되는 시간을, 상온에서 소요되는 시간보다 단축시키는 온도 범위일 수 있다. 예를 들어, 미리 설정된 온도 범위는 섭씨 50도 이상, 바람직하게는 섭씨 70도 내지 섭씨 90도 사이일 수 있다.
또한, 미리 설정된 온도 범위는 파일(100)의 압축강도 저하 등에 영향을 미치지 않는 정도의 온도 범위로 설정됨이 바람직하다. 예시적으로, 미리 설정된 온도 범위의 상한은 섭씨 90도일 수 있다.
이러한 고온 양생에 따른 조기강도 및 주면마찰력 확보의 효과를 검증해보기 위하여 본 고속 양생 방법(S100)을 적용한 파일에 대한 동재하시험을 수행한 결과는 다음과 같다.
먼저, 시험조건과 관련하여, 파일의 관입심도는 13.3 m, 파일의 제원은 500mm 직경의 SSPHC, 파일의 시공방법은 SIP(Casing), 시험방법은 초기항타 동재하시험(초기항타 시 교란된 지반의 강도가 회복되기 이전에 지지력을 측정하는 시험) 및 재항타 동재하시험( 초기항타 후 일정시간이 경과되어 지반의 강도가 어느 정도 회복된 후에 지지력을 측정하는 시험), 히터(3)의 투입개수는 3개, 히터(3)의 투입간격은 4 m(굴착공(200)의 최저면으로부터 1 m 위쪽, 5 m 위쪽, 9 m 위쪽)이다. 또한, 시험장비로는 5.8 ton의 Hammer 중량을 갖는 Drop Hammer(시험기기 PAX-3913)가 이용되었고, 해석 프로그램으로는 CAPWAP가 이용되었다.
이러한 시험조건 하에서 굴착공에 파일을 근입하고 굴착공과 파일 사이에 시멘트밀크를 충진하고 나서, 우선 초기항타 동재하시험을 통해 초기 지지력, 주면마찰력 등을 측정 내지 산출하였다. 다음으로, 가열용 유체(10)의 온도가 섭씨 80도씨 가량으로 유지되도록 히터(20)를 20시간 이상 가동하고, 24시간 경과 후에 재항타 동재하시험을 통해 지지력, 주면마찰력 등의 변화값을 측정 내지 산출하였으며, 그 결과값은 다음과 같다.
시간경과 극한지지력(kN/pile) 선단지지력(kN/pile) 주면마찰력(kN/pile) 안전율 허용지지력(kN/pile)
0 hr(초기) 4,170.2 4,041.7 129.3 2.5 1,668.12
24 hr(1일 경과) 6,750.1 4,898.5 1,851.6 2.5 2,700.0
위 표에 따르면, 24시간 경과 후 시멘트밀크의 조기강도 발현에 따라 선단지지력이 4,041.7 kN/pile에서 4,898.5 kN/pile로 증가하였고, 특히 주면마찰력이 129.3 kN/pile에서 1,851.6 kN/pile로 대폭 증가하였다.
이러한 시험 결과를 통해서도 알 수 있듯이, 본 고속 양생 방법(S100)에 의하면, 파일(100) 내부의 중공부(110)에서 가열용 유체(10)를 일정 온도 이상으로 가열함으로써, 파일(100) 주면에 충진된 시멘트밀크(200)가 초고속으로 경화될 수 있어, 7일에서 28일 이후에나 확보될 수 있었던 소정의 강도(7일 강도 또는 28일 강도)를 조기에 확보하여, 주면마찰력 확보와 관련된 공기를 확연히 단축시킬 수 있고, 공사비용을 크게 절감할 수 있다.
또한, 고온양생을 통해 시멘트밀크의 양생기간이 크게 단축되어 주면마찰력에 대한 검증이 신속히 이루어짐에 따라, 파일지지력 산정시 주면마찰력까지 고려한 최적지지력 설계가 가능해져, 시공에 필요한 전체 파일 개수를 신뢰성 있는 검증 하에서 안정적으로 줄일 수 있으며, 이에 따라 공사비용을 크게 절감할 수 있다.
또한, 본 고속 양생 방법(S100)은 앞서 살펴본 S110 단계 이전에, 지반을 굴착하여 굴착공(200)을 형성하고, 굴착공(200) 내에 파일(100)을 근입시키는 초기 세트(initial set) 단계를 포함할 수 있다. 이러한 초기 세트 단계에서, 굴착공(200) 내부로의 시멘트밀크(300)의 주입이 이루어질 수 있다. 예시적으로, 파일(100)이 굴착공(200)에 근입된 다음 시멘트밀크(300)의 주입이 이루어질 수도 있고, 경우에 따라서 파일(100)의 근입보다 시멘트밀크(300)의 주입이 먼저 이루어질 수도 있다. 또한 이 같은 S110 단계 이전의 초기 세트 단계는 상술한 사항에만 한정되는 것은 아니며, 다양한 파일 시공법이 적용될 수 있다. 이러한 초기 세트 단계는 파일 시공 분야의 통상의 기술자에게 자명한 단계라 할 것이므로 보다 상세한 설명은 생략하기로 한다.
또한 전술한 바와 같이, 본 고속 양생 방법(S100)에 사용되는 파일(100)은 그 내부에 중공부(110)가 형성되는 파일 형식을 갖는 파일이다. 예시적으로, 파일(100)은 PHC 파일과 같은 콘크리트파일, 또는 강관파일일 수 있다.
파일(100)이 PHC 파일인 경우에는 일반적으로 그 선단이 폐쇄되어 있으며, 이를 통해 중공부(110) 내부로 지하수 등이 유입되는 것을 방지할 수 있고, 중공부(110) 내부에 투입된 가열용 유체(10)가 파일(100)의 선단을 통해 외부로 유출되어 가열용 유체(10)의 레벨(수위)이 저하되는 것 또한 방지할 수 있다. 아울러, 이러한 선단 폐쇄부는, 차단시트(1)가 중공부(110) 내부에 설치된 다음 차단시트(1) 내에 투입된 가열용 유체(10)를 지지하는 받침대 역할을 하여 차단시트(1)의 손상을 방지할 수 있다.
한편, 파일(100)이 강관파일인 경우에는 PHC 파일과 달리 중공부(110)의 선단(하단)이 폐쇄되어 있지 않고 개구(open)되어 있을 수 있다. 이에 따라 본원에 선단이 폐쇄되지 않은 강관파일이 사용되는 경우, 그 강관파일의 선단에는 추가적으로 선단 폐쇄부(도면 미도시)가 구비될 수 있다. 이러한 선단 폐쇄부는 앞서 설명한 PHC 파일의 선단 폐쇄부와 유사한 역할을 수행한다. 예시적으로, 강관파일에 구비되는 선단 폐쇄부는 소정의 두께를 갖는 강 재질의 원형 또는 각형 플레이트일 수 있다. 또한, 선단 폐쇄부는 강관파일의 선단에 용접 부착될 수 있다. 아울러, 선단 폐쇄부는 강관파일을 굴착공(200) 내에 삽입하기 전에 강관파일에 기설치될 수 있다. 다만, 선단 폐쇄부의 형상, 재질, 부착 방식 등은 이에만 한정되는 것은 아니며 통상의 기술자에게 알려진 다양한 형상, 재질, 부착 방식 등이 적용될 수 있다.
또한, 본 고속 양생 방법(S100)은 앞서 살펴본 S130 단계 이후에, 중공부(110) 내부의 가열용 유체(10)를 제거하는 단계를 포함할 수 있다. 예시적으로, 가열용 유체(10)의 제거는 수중펌프를 통해 이루어질 수 있다.
또한, 본 고속 양생 방법(S100)은 S130 단계 이후에, 해당 파일(100)을 대상으로 소정의 강도 내지 주면마찰력이 확보되었는지를 검증하는 단계를 포함할 수 있다. 예시적으로, 이러한 검증은 동재하시험을 통해 이루어질 수 있으며 이미 전술한 바 있다.
이하에서는, 본원의 일 실시예에 따른 주면 시멘트밀크 고속 양생 장치(이하 '본 고속 양생 장치'라 함)에 대해 설명한다. 다만, 본 고속 양생 장치는 앞서 설명한 본원의 일 실시예에 따른 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법을 실시하기 위해 이용 가능한 장치로서, 앞서 살핀 구성과 동일하거나 유사한 구성에 대하여는 동일한 도면 부호를 사용하고, 중복되는 설명은 간략히 하거나 생략하기로 한다.
본 고속 양생 장치는 굴착공(200) 및 굴착공(200) 내에 근입된 파일(100) 사이에 충진된 시멘트밀크(300)를 고속 양생하는 장치이다.
본 고속 양생 장치는 차단시트(1), 유체투입기(2), 및 히터(3)를 포함할 수 있다.
도 2 내지 도 5를 참조하면, 차단시트(1)는 파일(100) 내부에 형성된 중공부(110)의 내면(111)에 대한 유체 접촉이 차단되도록 중공부(110)의 내부에 설치된다. 예시적으로, 차단시트(1)는 이를테면 비닐시트일 수 있다.
또한 도 7을 참조하면, 유체투입기(2)는 차단시트(1)가 설치된 중공부(110) 내에 가열용 유체(10)를 투입하는 구성이다. 예시적으로, 유체투입기(2)는 펌프 유닛일 수 있다.
또한 도 2 내지 도 5를 참조하면, 히터(3)는 중공부(110) 내에 투입된 가열용 유체(10)와 접촉하도록 설치된다. 예시적으로, 히터(3)는 전기발열 타입일 수 있다. 또한, 히터(3)에 대한 전원공급은 히터(3)와 연결되는 히터연결라인(32)을 통해 이루어질 수 있다. 예를 들어, 히터연결라인(32)은 히터(3)를 일정 심도에 고정하는 라인 및 히터(3)에 전원을 공급하는 라인을 포함할 수 있다.
히터(3)는 시멘트밀크(300)가 정해진 시간 이내에 원하는 강도로 양생되도록 가열용 유체(10)를 가열할 수 있다. 예를 들면, 히터(3)의 20시간 이상의 가열을 통해, 24시간 경과 후 시멘트밀크(300)는 설계지지력 이상의 허용지지력 확보를 가능하게 하는 주면마찰력을 확보할 수 있는 강도(7일 강도 이상의 강도)로 양생될 수 있다. 또한 도 2 및 도 4를 참조하면, 히터(3)는 복수개 구비될 수 있다. 이러한 복수개의 히터(3)는 굴착 깊이 방향을 따라 간격을 두고 설치될 수 있다.
또한, 가열용 유체(10)는 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 가열될 수 있다. 예시적으로, 미리 설정된 온도 범위는 섭씨 50도 이상, 바람직하게는 섭씨 70도 내지 섭씨 90도 사이의 온도 범위일 수 있다.
또한, 본 고속 양생 장치는 가열용 유체(10)와 접촉하도록 설치되는 온도 센서(5) 및, 이러한 온도 센서(5)를 통해 감지된 가열용 유체(10)의 온도에 기초하여, 가열용 유체(10)가 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 히터(3)를 제어하는 제어부(6)를 포함할 수 있다.
예시적으로, 제어부(6)는 도 2에 도시된 바와 같이 굴착공(200) 인근의 지상에 배치될 수 있다. 이러한 제어부(6)에는 히터연결라인(32) 및 센서연결라인(52)이 연결될 수 있다.
또한 도 2 내지 도 5를 참조하면, 히터(3)의 외주에는, 히터(3)가 차단시트(1)에 직접적으로 접촉되는 것이 방지되도록 간격부재(31)가 구비될 수 있다. 이러한 간격부재(31)는 히터(3)의 외주를 미리 설정된 두께 이상의 두께로 감싸는 형태로 구비될 수 있다. 또한, 간격부재(31)는 굴착 깊이 방향을 따라 간격을 두고 복수개 구비될 수 있다. 여기서, 미리 설정된 두께는, 히터(3)로부터의 열 전달로 인해 차단시트(1)가 손상되는 것을 방지하는 간격을 제공하는 두께일 수 있다. 이러한 간격부재(31)에 대해서는 본 고속 양생 방법(S100)에서 구체적으로 설명한 바 있으므로 상세한 설명은 생략하기로 한다.
아울러, 본 고속 양생 장치는 가열용 유체(10) 가열시의 열 손실이 저감되도록 파일(100)의 두부(120)를 덮는 커버(4)를 포함할 수 있다. 그리고 도 7을 참조하면, 본 고속 양생 장치는 외부 가열 유닛(7)가열용 유체(10)가 중공부(110) 내에 투입되기 전에, 가열용 유체(10)를 선가열하는 외부 가열 유닛(7)을 포함할 수 있다. 이러한 커버(4) 및 외부 가열 유닛(7)에 대해서는 본 고속 양생 방법(S100)에서 설명한 바 있으므로 상세한 설명은 생략하기로 한다.
또한 전술한 바와 같이, 본원에 적용되는 파일(100)이 강관파일인 경우에는 중공부(110)의 선단(하단)이 폐쇄되어 있지 않고 개구(open)되어 있을 수 있다. 이러한 강관파일이 사용되는 경우, 그 강관파일의 선단에는 추가적으로 선단 폐쇄부(도면 미도시)가 구비될 수 있다. 이러한 선단 폐쇄부를 통해 중공부(110) 내부로 지하수 등이 유입되는 것을 방지할 수 있고, 중공부(110) 내부에 투입된 가열용 유체(10)가 파일(100)의 선단을 통해 외부로 유출되어 가열용 유체(10)의 레벨(수위)이 저하되는 것 또한 방지할 수 있다. 아울러, 이러한 선단 폐쇄부는, 중공부(110)의 내부를 둘러싸고 있는 차단시트(1) 내에 수용된 가열용 유체(10)를 지지하여, 가열용 유체(10)의 중량으로 인해 발생할 수 있는 차단시트(1)의 손상을 방지하는 역할도 수행할 수 있다. 이러한 선단 폐쇄부의 구성에 대해서는 앞서 설명한 바 있으므로 상세한 설명은 생략하기로 한다.
이상 살펴본 바와 같이, 본원에 의하면, 파일(100) 내부의 중공부(110)에서 가열용 유체(10)를 일정 온도 이상으로 가열함으로써, 파일(100) 주면에 충진된 시멘트밀크(200)가 초고속으로 경화될 수 있어, 7일에서 28일 이후에나 확보될 수 있었던 소정의 강도(7일 강도 또는 28일 강도)를 조기에 확보할 수 있다. 또한, 이를 통해 주면마찰력 확보(지지력 확보)와 관련된 공기를 확연히 단축시킬 수 있고, 공사비용을 크게 절감할 수 있다.
또한, 본원에 의하면, 고온양생을 통해 시멘트밀크의 양생기간이 크게 단축되어 주면마찰력(지지력)에 대한 검증이 신속히 이루어짐에 따라, 파일지지력 산정시 주면마찰력까지 고려한 최적지지력 설계가 가능해져, 시공에 필요한 전체 파일 개수를 신뢰성 있는 검증 하에서 안정적으로 줄일 수 있으며, 이에 따라 공사비용을 크게 절감할 수 있다.
전술한 본원의 설명은 예시를 위한 것이며, 본원이 속하는 기술분야의 통상의 지식을 가진 자는 본원의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 쉽게 변형이 가능하다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 예를 들어, 단일형으로 설명되어 있는 각 구성 요소는 분산되어 실시될 수도 있으며, 마찬가지로 분산된 것으로 설명되어 있는 구성 요소들도 결합된 형태로 실시될 수 있다.
본원의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변형된 형태가 본원의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.

Claims (12)

  1. 굴착공 및 상기 굴착공 내에 근입된 파일 사이에 충진된 시멘트밀크를 고속 양생하는 방법으로서,
    (a) 상기 파일 내부에 형성된 중공부의 내면에 대한 유체 접촉이 차단되도록 차단시트를 설치하는 단계;
    (b) 유체투입기를 이용하여 상기 차단시트가 설치된 중공부 내에 물을 포함하는 가열용 유체를 투입하고, 상기 가열용 유체와 접촉하도록 히터를 설치하는 단계; 및
    (c) 상기 시멘트밀크가 정해진 시간 이내에 원하는 강도로 양생되도록, 상기 히터를 이용하여 상기 가열용 유체를 가열하는 단계를 포함하되,
    상기 (c) 단계에서, 상기 가열용 유체는 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 가열되며,
    상기 미리 설정된 온도 범위는, 상온보다 높은 하한을 갖는 온도 범위로서, 상기 시멘트밀크가 상기 원하는 강도에 도달하는데 소요되는 시간을, 상온에서 소요되는 시간보다 단축시키는 온도 범위이고,
    상기 히터의 외주에는, 상기 히터가 상기 차단시트에 직접적으로 접촉되는 것이 방지되도록 간격부재가 구비되는 것인 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 간격부재는 상기 히터의 외주를 미리 설정된 두께 이상의 두께로 감싸는 형태로 구비되되, 굴착 깊이 방향을 따라 간격을 두고 복수개 구비되며,
    상기 미리 설정된 두께는, 상기 히터로부터의 열 전달로 인해 상기 차단시트가 손상되는 것을 방지하는 간격을 제공하는 두께인 것인 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 히터는 복수개 구비되며,
    상기 (b) 단계에서, 상기 복수개의 히터는 굴착 깊이 방향을 따라 간격을 두고 설치되는 것인 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 (b) 단계에서,
    상기 파일의 두부는 상기 가열용 유체 가열시의 열 손실이 저감되도록 커버로 덮어지는 것인 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 (b) 단계에서,
    상기 가열용 유체는 외부 가열 유닛을 통해 선가열된 다음, 상기 중공부 내에 투입되는 것인 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 (b) 단계에서, 상기 가열용 유체와 접촉하도록 온도 센서가 설치되고,
    상기 (c) 단계에서, 제어부는 상기 온도 센서를 통해 감지된 상기 가열용 유체의 온도에 기초하여, 상기 가열용 유체가 상기 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 상기 히터를 제어하는 것인 주면 시멘트밀크 고속 양생 방법.
  7. 굴착공 및 상기 굴착공 내에 근입된 파일 사이에 충진된 시멘트밀크를 고속 양생하는 장치로서,
    상기 파일 내부에 형성된 중공부의 내면에 대한 유체 접촉이 차단되도록 상기 중공부의 내부에 설치되는 차단시트;
    상기 차단시트가 설치된 중공부 내에 물을 포함하는 가열용 유체를 투입하는 유체투입기; 및
    상기 중공부 내에 투입된 가열용 유체와 접촉하도록 설치되는 히터를 포함하되,
    상기 히터는 상기 시멘트밀크가 정해진 시간 이내에 원하는 강도로 양생되도록 상기 가열용 유체를 가열하고, 상기 가열용 유체는 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 가열되며,
    상기 미리 설정된 온도 범위는, 상온보다 높은 하한을 갖는 온도 범위로서, 상기 시멘트밀크가 상기 원하는 강도에 도달하는데 소요되는 시간을, 상온에서 소요되는 시간보다 단축시키는 온도 범위이고,
    상기 히터의 외주에는, 상기 히터가 상기 차단시트에 직접적으로 접촉되는 것이 방지되도록 간격부재가 구비되는 것인 주면 시멘트밀크 고속 양생 장치.
  8. 제7항에 있어서,
    상기 가열용 유체와 접촉하도록 설치되는 온도 센서; 및
    상기 온도 센서를 통해 감지된 상기 가열용 유체의 온도에 기초하여, 상기 가열용 유체가 상기 미리 설정된 온도 범위 이내의 온도를 유지하도록 상기 히터를 제어하는 제어부를 더 포함하는 주면 시멘트밀크 고속 양생 장치.
  9. 제7항에 있어서,
    상기 간격부재는 상기 히터의 외주를 미리 설정된 두께 이상의 두께로 감싸는 형태로 구비되되, 굴착 깊이 방향을 따라 간격을 두고 복수개 구비되며,
    상기 미리 설정된 두께는, 상기 히터로부터의 열 전달로 인해 상기 차단시트가 손상되는 것을 방지하는 간격을 제공하는 두께인 것인 시멘트밀크 고속 양생 장치.
  10. 제7항에 있어서,
    상기 히터는 복수개 구비되며,
    상기 복수개의 히터는 굴착 깊이 방향을 따라 간격을 두고 설치되는 것인 주면 시멘트밀크 고속 양생 장치.
  11. 제7항에 있어서,
    상기 가열용 유체 가열시의 열 손실이 저감되도록 상기 파일의 두부를 덮는 커버를 더 포함하는 주면 시멘트밀크 고속 양생 장치.
  12. 제7항에 있어서,
    상기 가열용 유체가 상기 중공부 내에 투입되기 전에, 상기 가열용 유체를 선가열하는 외부 가열 유닛을 더 포함하는 주면 시멘트밀크 고속 양생 장치.
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101907279B1 (ko) * 2016-12-30 2018-12-07 고려대학교 산학협력단 말뚝용 철근 케이지 유닛과, 자기 양생 말뚝 유닛 및 이를 이용한 말뚝 기초 방법
KR102152589B1 (ko) 2019-03-11 2020-09-07 울산과학기술원 식물분말을 이용한 콘크리트 내부양생 방법
KR102430608B1 (ko) * 2020-11-25 2022-08-09 한국기술교육대학교 산학협력단 그라우트 양생 장치
KR102685273B1 (ko) * 2023-08-03 2024-07-17 비티이엔씨 주식회사 조기 양방향 재하시험을 위한 고속 양생 구조체, 이를 포함하는 조기 양방향 재하시험을 위한 현장타설말뚝 및 이를 이용하는 조기 양방향 재하시험 방법

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100429407B1 (ko) * 2001-05-17 2004-04-28 조희남 지하수 심정 그라우팅장치 및 방법
KR100643716B1 (ko) * 2005-07-22 2006-11-10 (주) 소암컨설턴트 히팅수단과 온도모니터링장치를 이용한 지반 그라우팅 성과판단방법
JP2007321383A (ja) * 2006-05-31 2007-12-13 Tekken Constr Co Ltd 熱交換掘削杭及び地中熱利用消融雪装置
KR100886724B1 (ko) * 2007-06-08 2009-03-04 삼성물산 주식회사 동절기의 현장타설말뚝 양생방법 및 장치
KR20120068424A (ko) * 2010-12-17 2012-06-27 주식회사 삼우기초기술 그라운드 앵커체용 간격재 및 상기 간격재를 이용한 비제거식 케이블 볼트 앵커 설치구조

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100429407B1 (ko) * 2001-05-17 2004-04-28 조희남 지하수 심정 그라우팅장치 및 방법
KR100643716B1 (ko) * 2005-07-22 2006-11-10 (주) 소암컨설턴트 히팅수단과 온도모니터링장치를 이용한 지반 그라우팅 성과판단방법
JP2007321383A (ja) * 2006-05-31 2007-12-13 Tekken Constr Co Ltd 熱交換掘削杭及び地中熱利用消融雪装置
KR100886724B1 (ko) * 2007-06-08 2009-03-04 삼성물산 주식회사 동절기의 현장타설말뚝 양생방법 및 장치
KR20120068424A (ko) * 2010-12-17 2012-06-27 주식회사 삼우기초기술 그라운드 앵커체용 간격재 및 상기 간격재를 이용한 비제거식 케이블 볼트 앵커 설치구조

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