WO2015144116A1 - Titanlegierung - Google Patents

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WO2015144116A1
WO2015144116A1 PCT/DE2015/000127 DE2015000127W WO2015144116A1 WO 2015144116 A1 WO2015144116 A1 WO 2015144116A1 DE 2015000127 W DE2015000127 W DE 2015000127W WO 2015144116 A1 WO2015144116 A1 WO 2015144116A1
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titanium
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Jürgen Kiese
Christina Schmidt
Carsten Siemers
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VDM Metals GmbH
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon

Definitions

  • the invention relates to a titanium alloy with high oxidation resistance and stabilized structure.
  • Titanium alloys based on technically pure titanium, such as the CP-Titan Grade 1S, with high oxidation resistance and stabilized structure at temperatures up to 700 ° C have approximately the following composition: 0 max. 0.12%, H max. 0.019%, C max. 0.08%, Fe max. 0.15%, N max 0.05%, Ti remainder.
  • titanium materials are particularly suitable for the manufacture of components for aircraft and vehicle construction.
  • materials based on CP titanium Commercially Pure for weight reduction compared to stainless steel used.
  • CP titanium Commercially Pure
  • the use of conventional titanium alloys in these areas is substantially opposed by the fact that they tend to absorb oxygen and strong oxidation when heated to temperatures of more than 550 ° C (Problem 1) and as a result of coarse grain formation (Problem 2) there is a risk of breakage. Coarse grain formation occurs in particular when the titanium material is exposed for a long time to a high operating temperature.
  • CONFIRMATION COPY US 8,349,096 B2 relates to an alloy for exhaust systems of the following composition: Fe 0.06-0.5%, O 0.02-0.12%, Si 0.15-0.46%, balance titanium and unavoidable impurities.
  • at least one of the elements Al, Nb, V, Mo, Sn, Zr, Ni, Cr, Ta may be contained with a total content of 1.5%.
  • the average grain size of the titanium alloy is .s 15.9 ⁇ .
  • US Pat. No. 7,166,367 B2 relates to an alloy for exhaust gas systems of the following composition: Al 0.30-1.50%, Si 0.10-1.0%, Nb 0.1-0.5%, the remainder titanium with a Si / Al 3.1.
  • at least one of the elements Ta, W, Mo, Cr, Zr, Hf may be contained, wherein the total content of Al, Si and at least one of the aforementioned elements is ⁇ 2.5%.
  • the material of said alloy has a surface of an aluminum plating with a coating thickness of 1 ⁇ .
  • the present invention seeks to provide a titanium alloy, which meets the problems outlined above and
  • titanium alloy with high oxidation resistance and stabilized structure with the following composition (in% by weight)
  • Ti remainder as well as smelting-related impurities and optionally one or more elements from the group Mo, Ta, Zr, Mn, Cr, Co, Ni, Cu, V, H, Al in levels which amount to a maximum of 3%.
  • An expedient embodiment of the alloy according to the invention has the following composition (in% by weight)
  • iron content can still be modified as follows:
  • niobium content can be modified as follows:
  • the titanium alloy composed according to the invention is resistant to oxidation and does not tend to grain coarsening even at high temperatures.
  • hafnium contained in the alloy according to the invention effectively suppresses grain growth even in the case of prolonged heating in the high-temperature range of 800 ° C. This can be explained by the precipitation of Hf5Si3 in the micrometer range on the grain boundaries.
  • Hf5Si3 is a thermally stable, intermetallic compound.
  • the alloy according to the invention contains only a small proportion of alloy, so that the ductility of the material is maintained.
  • titanium alloys according to the invention are outstandingly suitable for the production of components which are used in their practical use at temperatures of more than 800 ° C. over a total period of use of at least 50 hours.
  • sheets produced from a titanium alloy according to the invention can be used particularly well for the production of parts for the tail cone of aircraft turbines and for exhaust systems of powerful motor vehicles.
  • the Fe content is limited to a maximum of 2 wt Adjusting Fe also entering solidification so that the Ti material can still deform properly even at low temperatures.
  • the grain-refining effect of Iron occurs when the Fe content is at least 0.03 wt .-%. Optimized effects of Fe result when the Fe content is 0.03-0.3% by weight.
  • the effect of silicon can be used in a Ti alloy used for grain refining according to the invention, in that the Si content is at least 0.01 wt .-%. At the same time, the maximum Si content is limited to 0.8% by weight in order to surely prevent an excessive decrease in the ductility of the material used in the present invention. Optimized influences on the properties of the alloy used in the present invention are exhibited by silicon when it is present at levels of 0.25-0.5 wt%.
  • Niobium in a titanium alloy used according to the invention makes the penetration of oxygen difficult and thus reduces the mass loss by oxidation at an Nb content of at least 0.01%.
  • the maximum Nb content is limited to 0.4% by weight in order to prevent a negative influence on the corrosion resistance and the formability.
  • An optimized effect of Nb results when the Nb content is 0.01-0.35 wt%.
  • the oxygen content of a Ti alloy used in accordance with the invention is limited to a maximum of 0.3% by weight in order to ensure that the oxygen content in the course of a heat treatment does not increase to an upper limit which is critical with regard to the required ductility. Practical experiments have shown that optimum properties of a Ti alloy used according to the invention are obtained when the oxygen content of the Ti alloy is 0.02-0.25% by weight.
  • the elements belonging to the group Mo, Ta, Zr, Mn, Cr, Co, Ni, Cu, V, H stabilize the ⁇ -phase of Ti alloys.
  • at least one of these elements should be present in levels of at least 0.03-2% by weight.
  • the alloy can be used as a component in the aerospace industry, in particular as a component of an aircraft engine.
  • the components are in the product forms sheet or strip.
  • Table 1 lists both laboratory melts (TK01 - TK07) and a comparison alloy (VG-01) as well as a pure metal alloy (CP-TI2).
  • the Si and Fe contents were kept constant while the Hf and Nb contents were varied to investigate the influence of Hf and Nb on the oxidation behavior of the titanium alloys.
  • Diagram 1 (FIG. 1) and Table 2 show the results of the oxidation tests for the laboratory melts.
  • the material was in an air oven at 800 ° C with subsequent air cooling over periods of 24 to 100 or annealed for a maximum of 288 hours.
  • the comparison alloy (VG-01) without Hf and Nb content shows the worst long-term oxidation behavior.
  • Laboratory melts with Nb and low Hf content (TK-06 and TK-07) show better oxidation behavior than a laboratory melt with the same composition without Nb (TK-05).
  • Hf contents of 0.05 to 0.2% by weight show a positive influence compared to contents of 2% by weight.
  • the titanium alloy according to the invention should have a formability comparable to that of pure titanium. Due to the alloy additions, the laboratory melts have a higher hardness than pure titanium grade 1. However, the hardness values of the laboratory melts are well below the hardness of the comparison alloy VG-01.
  • FIG. 1 Diagram "Percentage increase in weight by oxidation experiments in% [100 * mg / mg]"
  • FIG. 2 Diagram "Oxid layer thicknesses by oxidation experiments in ⁇ '

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Abstract

Titanlegierung mit hoher Oxidationsbeständigkeit sowie stabilisiertem Gefüge, mit folgender Zusammensetzung (in Gew.-%) Si 0,01 - 0,8 % Fe ≤ 2 % Nb 0,01 - 0,4 % Hf 0,03 - 0,2 % O ≤ 0,3 % C ≤ 0,1 % N ≤ 0,1 % Ti Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen sowie wahlweise ein oder mehrere Elemente aus der Gruppe Mo, Ta, Zr, Mn, Cr, Co, Ni, Cu, V, H, Al in Gehalten, die in Summe maximal 3 % betragen.

Description

Titanlegierung
Die Erfindung betrifft eine Titanlegierung mit hoher Oxidationsbeständigkeit sowie stabilisiertem Gefüge.
Titanlegierungen auf Basis von technisch reinem Titan, wie dem CP-Titan Grade 1S, mit hoher Oxidationsbeständigkeit sowie stabilisiertem Gefüge bei Temperaturen bis 700°C haben etwa folgende Zusammensetzung: 0 max. 0,12 %, H max. 0,019 %, C max. 0,08 %, Fe max. 0,15 %, N max 0,05 %, Ti Rest.
Titanwerkstoffe eignen sich aufgrund ihres geringen Gewichts insbesondere für die Herstellung von Komponenten für den Flugzeug- und Fahrzeugbau. In einigen Bereichen des Heckkonus von Flugtriebwerken oder der Abgasanlage von Verbrennungsmotoren werden Werkstoffe auf Basis von CP-Titan (Commercially Pure) aus Gründen der Gewichtsreduktion im Vergleich zu Edelstahlen eingesetzt. Dem Einsatz von konventionellen Titanlegierungen in diesen Bereichen steht allerdings wesentlich die Tatsache entgegen, dass sie bei einer Erwärmung auf Temperaturen von mehr als 550°C zur Sauerstoffaufnahme und starker Oxidation neigen (Problem 1) und in Folge von Grobkornbildung (Problem 2) Bruchgefahr besteht. Grobkornbildung stellt sich insbesondere dann ein, wenn das Titanmaterial längere Zeit einer hohen Betriebstemperatur ausgesetzt ist.
Es ist versucht worden, das Problem der Grobkornbildung zu mindern, indem Titan mit Fe und Si legiert worden ist. Silizium und Eisen haben eine kornfeinende Wirkung. Ihr Nachteil besteht allerdings darin, dass mit zunehmenden Fe- und Si- Gehalten die Duktilität des Titanwerkstoffs so stark abnimmt, dass er nicht mehr wirtschaftlich umgeformt werden kann. Diese Eigenschaft der mit Fe- und Si- legierten Titanwerkstoffe erweist sich als besonders nachteilig, wenn daraus komplexer geformte Teile, bspw. für den Heckkonus von Flugtriebwerken oder die Abgasanlage einer Verbrennungskraftmaschine hergestellt werden sollen.
BESTÄTIGUNGSKOPIE Die US 8,349,096 B2 betrifft eine Legierung für Abgassysteme folgender Zusammensetzung: Fe 0,06 - 0,5 %, O 0,02 - 0,12 %, Si 0,15 - 0,46 %, Rest Titan und unvermeidbare Verunreinigungen. Darüber hinaus kann mindestens eines der Elemente AI, Nb, V, Mo, Sn, Zr, Ni, Cr, Ta enthalten sein mit einem Gesamtgehalt 1 ,5 %. Die mittlere Korngröße der Titan legierung beträgt .s 15,9 μηι.
Die US 7,166,367 B2 betrifft eine Legierung für Abgassysteme folgender Zusammensetzung: AI 0,30 - 1 ,50 %, Si 0,10 - 1 ,0 %, Nb 0,1 - 0,5 %, Rest Titan mit einem Si/Al > 1/3. Darüber hinaus kann mindestens eines der Elemente Ta, W, Mo, Cr, Zr, Hf enthalten sein, wobei der Gesamtgehalt aus AI, Si und mindestens einem der vorgenannten Elemente < 2,5 % beträgt. Das Material der genannten Legierung weist eine Oberfläche aus einer Aluminium-Plattierung auf mit einer Beschichtungsdicke von 1 μιτι.
Ausgehend von dem voranstehend erläuterten Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Titanlegierung bereitzustellen, die den vorab aufgezeigten Problemen gerecht wird und
bei Temperaturen > 550°C eine erhöhte Oxidationsbeständigkeit aufweist, unter Einwirkung von hohen Einsatztemperaturen nur eine geringe Neigung zur Versprödung in Folge von Grobkornbildung hat,
deren Umformbarkeit vergleichbar gut mit CP-Titan ist.
Diese Aufgabe wird gelöst durch Titanlegierung mit hoher Oxidationsbeständigkeit sowie stabilisiertem Gefüge, mit folgender Zusammensetzung (in Gew.-%)
Si 0,01 - 0,8 %
Fe -s 2 %
Nb 0,01 - 0,4 %
Hf 0,03 - 0,2 %
O < 0,3 %
C < 0,1 %
N < 0, 1 %
Ti Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen sowie wahlweise ein oder mehrere Elemente aus der Gruppe Mo, Ta, Zr, Mn, Cr, Co, Ni, Cu, V, H, AI in Gehalten, die in Summe maximal 3 % betragen.
Vorteilhafte Weiterbildungen der erfindungsgemäßen Legierung sind den zugehörigen gegenständlichen Unteransprüchen zu entnehmen.
Eine zweckmäßige Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Legierung weist folgende Zusammensetzung (in Gew.-%)
Si 0,25 - 0,5 %
Fe 0,01 - 0,3 %
Nb 0,01 - 0,35 %
Hf 0,05 - 0,18
O 0,02 - 0,25 %
C < 0,1 %
N £ 0,1 %
Ti Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen
sowie wahlweise ein oder mehrere Elemente aus der Gruppe Mo, Ta, Zr, Mn, Cr,
Co, Ni, Cu, V, H, AI in Gehalten, die in Summe maximal 3 % betragen.
Der Gehalt an Silizium kann bedarfsweise noch wie folgt modifiziert werden:
Si > 0,25 - 0,5 %
Si 0,3 - 0,5 %
Der Eisengehalt kann bedarfsweise noch wie folgt modifiziert werden:
Fe > 0,03 - < 0,3 %
Fe 0,05 - 0,25 %
Der Niobgehalt kann bedarfsweise noch wie folgt modifiziert werden:
Nb 0,02 - 0,3 %
Nb 0,05 - 0,25 % Durch die abgestimmte Kombination der Legierungselemente Silizium, Niob, Eisen und Hafnium ist die erfindungsgemäß zusammengesetzte Titan-Legierung oxidationsbeständig und neigt auch bei hohen Temperaturen nicht zur Kornvergröberung. Überraschend hat sich herausgestellt, dass in der erfindungsgemäßen Legierung enthaltenes Hafnium auch bei einer längeren Erwärmung im Hochtemperaturbereich von 800°C das Kornwachstum wirkungsvoll unterdrückt. Dies lässt sich durch das Ausscheiden von Hf5Si3 im Mikrometerbereich auf den Korngrenzen erklären. Hf5Si3 ist eine thermisch stabile, intermetallische Verbindung.
Für die Gefügestabilisierung eignen sich prinzipiell alle eutektoiden beta- Stabilisatoren, Seltenerdmetalle, Titanboride sowie alle Elemente, die in Titan keine oder nur eine sehr geringe Löslichkeit haben. Hafnium ist allerdings vollständig in Titan löslich, so dass die Bildung von Hf5Si3 in dieser Legierung nicht vorherzusagen war.
Die erfindungsgemäße Legierung enthält in Summe nur einen geringen Legierungsanteil, so dass die Duktilität des Materials erhalten bleibt. Aus diesem Grund sind erfindungsgemäße Titan-Legierungen hervorragend zur Herstellung von Bauteilen geeignet, die in ihrem praktischen Einsatz bei Temperaturen von mehr als 800°C über eine Gesamteinsatzdauer von mindestens 50 Stunden eingesetzt werden. So lassen sich beispielsweise aus einer erfindungsgemäßen Titanlegierung gefertigte Bleche besonders gut zur f ertigung von Teilen für den Heckkonus von Flugturbinen und für Abgasanlagen von leistungsfähigen Kraftfahrzeugen nutzen.
Sofern Eisen in einer erfindungsgemäß verwendeten Titan-Legierung enthalten ist, um die Ausbildung eines im Hinblick auf eine optimale Duktilität günstigen fein gekörnten Gefüges zu unterstützen, ist erfindungsgemäß der Fe-Gehalt auf maximal 2 Gew.-% beschräkt, um die mit der Zugabe von Fe ebenfalls eintretende Verfestigung so einzustellen, dass sich der Ti-Werkstoff auch bei niedrigen Temperaturen noch einwandfrei verformen lässt. Die kornfeinende Wirkung von Eisen tritt dabei dann ein, wenn der Fe-Gehalt mindestens 0,03 Gew.-% beträgt. Optimierte Wirkungen von Fe ergeben sich, wenn der Fe-Gehalt 0,03 - 0,3 Gew.- % beträgt.
Auch die Wirkung von Silizium kann in einer erfindungsgemäß verwendeten Ti- Legierung zur Kornfeinung genutzt werden, indem der Si-Gehalt mindestens 0,01 Gew.-% beträgt. Gleichzeitig ist der maximale Si-Gehalt auf 0,8 Gew.-% beschränkt, um eine übermäßige Abnahme der Duktilität des erfindungsgemäß verwendeten Werkstoffs sicher zu verhindern. Optimierte Einflüsse auf die Eigenschaften der erfindungsgemäß verwendeten Legierung weist Silizium dann auf, wenn es in Gehalten von 0,25 - 0,5 Gew.-% vorhanden ist.
Niob erschwert in einer erfindungsgemäß verwendeten Titanlegierung das Eindringen von Sauerstoff und verringert so den Massenverlust durch Oxidation bei einem Nb-Gehalt von mindestens 0,01 %. Gleichzeitig ist der maximale Nb- Gehalt auf 0,4 Gew.-% beschränkt, um eine negative Beeinflussung der Korrosionsbeständigkeit und der Umformbarkeit zu verhindern. Eine optimierte Wirkung von Nb ergibt sich, wenn der Nb-Gehalt 0,01 - 0,35 Gew.-% beträgt.
Der Sauerstoffgehalt einer erfindungsgemäß verwendeten Ti-Legierung ist auf maximal 0,3 Gew.-% beschränkt, um sicherzustellen, dass der Sauerstoffgehalt im Zuge einer Wärmebehandlung nicht auf eine im Hinblick auf die geforderte Duktilität kritische Obergrenze ansteigt. Praktische Versuche haben gezeigt, dass sich optimale Eigenschaften einer erfindungsgemäß verwendeten Ti-Legierung einstellen, wenn der Sauerstoffgehalt der Ti-Legierung 0,02 - 0,25 Gew.-% beträgt.
Die zur Gruppe Mo, Ta, Zr, Mn, Cr, Co, Ni, Cu, V, H gehörenden Elemente stabilisieren die ß-Phase von Ti-Legierungen. Um bei festigkeitsgetriebenen Anwendungen eine geringfügige Verfestigung der Alpha-Phase zu erreichen, sollte mindestens eines dieser Elemente in Gehalten von mindestens 0,03 - 2 Gew.-% vorhanden sein. Einem weiteren Gedanken der Erfindung gemäß kann die Legierung als Bauteil in der Luft- und Raumfahrtindustrie, insbesondere als Bauteil eines Flugtriebwerks, eingesetzt werden.
Weitere Verwendungen sind denkbar als Bauteil in der Automobilindustrie, insbesondere als Bauteil einer Abgasanlage.
Vorteilhafterweise liegen die Bauteile in den Produktformen Blech oder Band vor.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert.
In der Tabelle 1 sind einerseits untersuchte Laborschmelzen (TK01 - TK07) und andererseits eine Vergleichslegierung (VG-01) sowie eine Reinmetalllegierung (CP-TI2) aufgeführt. Die Si- und Fe-Gehalte wurden konstant gehalten, während die Hf- und Nb-Gehalte variiert wurden, um den Einfluss von Hf und Nb auf das Oxidationsverhalten der Titanlegierungen zu untersuchen.
Figure imgf000008_0001
Tabelle 1: Legierungszusammensetzung untersuchter Laborschmelzen, zzgl.
Begleitelemente
In Diagramm 1 (Figur 1) und Tabelle 2 sind die Ergebnisse der Oxidationsversuche zu den Laborschmelzen dargestellt. Das Material wurde in einem Luftofen bei 800°C mit anschließender Luftabkühlung über Zeiträume von 24 bis 100 bzw. maximal 288 Stunden geglüht. Die Vergleichslegierung (VG-01) ohne Hf- und Nb- Gehalt zeigt das schlechteste Langzeit-Oxidationsverhalten. Laborschmelzen mit Nb- und geringem Hf- Gehalt (TK-06 und TK-07) zeigen besseres Oxidationsverhalten als eine Laborschmelze mit gleicher Zusammensetzung ohne Nb (TK-05). Hf-Gehalte von 0,05 bis 0,2 Gew.-% zeigen im Vergleich zu Gehalten von 2 Gew.-% einen positiven Einfluss.
Figure imgf000009_0001
Tabelle 2: Prozentuale Gewichtszunahme durch Oxidationsversuche
In Diagramm 2 (Figur 2) und Tabelle 3 sind ergänzend zu Diagramm 1 und Tabelle 2 die Oxidschichtdicken in μιτι zu den Oxidationsversuchen der Laborschmelzen dargestellt.
Figure imgf000010_0001
*) Oxidschichten abgeplatzt und nicht mehr zu vermessen
Tabelle 3: Oxidschichtdicken in μητι durch Oxidationsversuche
Mithilfe der Härtemessung wurde eine erste Einschätzung der Laborschmelzen bezüglich Umformbarkeit gemacht.
In Tabelle 4 sind die Ergebnisse dargestellt. Die erfindungsgemäße Titanlegierung soll eine Umformbarkeit vergleichbar gut mit Reintitan vorweisen. Aufgrund der Legierungszusätze weisen die Laborschmelzen eine höhere Härte auf als Reintitan Grade 1. Jedoch liegen die Härtewerte der Laborschmelzen deutlich unterhalb der Härte der Vergleichslegierung VG-01 .
Figure imgf000010_0002
Tabel e 4: Härte der Laborschmelzen. Figurenbeschreibung
Figur 1 Diagramm „Prozentuale Gewichtszunahme durch Oxidationsversuche in % [100 * mg / mg]"
Figur 2 Diagramm„Oxidschichtdicken durch Oxidationsversuche in μιτϊ'

Claims

Patentansprüche
1. Titanlegierung mit hoher Oxidationsbeständigkeit sowie stabilisiertem Gefüge, mit folgender Zusammensetzung (in Gew.-%)
Si 0,01 - 0,8 %
Fe < 2 %
Nb 0,01 - 0,4 %
Hf 0,03 - 0,2 %
O < 0,3 %
C .5 0,1 %
N £ 0,1 %
Ti Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen
sowie wahlweise ein oder mehrere Elemente aus der Gruppe Mo, Ta, Zr,
Mn, Cr, Co, Ni, Cu, V, H, AI in Gehalten, die in Summe maximal 3 % betragen.
2. Titanlegierung nach Anspruch 1 mit folgender Zusammensetzung (in Gew.-%)
Si 0,25 - 0,5 %
Fe 0,01 - 0,3 %
Nb 0,01 - 0,35 %
Hf 0,05 - 0,18
O 0,02 - 0,25 %
C < 0,1 %
N -S 0,1 %
Ti Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen
sowie wahlweise ein oder mehrere Elemente aus der Gruppe Mo, Ta, Zr,
Mn, Cr, Co, Ni, Cu, V, H, AI in Gehalten, die in Summe maximal 2 % betragen.
3. Titanlegierung nach Anspruch 1 oder 2 mit (in Gew.-%)
Si > 0,25 - 0,5 % Fe > 0,03 - < 0,3 %
Titanlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3 mit (in Gew.-%) Nb 0,02 - 0,3 %.
Titanlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 4 mit (in Gew.-%) Nb 0,05 - 0,25 %.
Verwendung der Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 5 als Bauteil in der Luft- und Raumfahrtindustrie, insbesondere als Bauteil eines Flugtriebwerks.
Verwendung der Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 6 als Bauteil in der Automobilindustrie, insbesondere als Bauteil einer Abgasanlage.
Verwendung nach Anspruch 6 oder 7, wobei die Bauteile in den Produktionsformen Blech oder Band vorliegen
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