WO2015037847A1 - 뇌자도 측정 장치 및 뇌자도 측정 방법 - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a device for measuring the brain conduction, and more particularly, to a device for measuring the brain conduction having a superconductor shielding structure.
- brain signal is also generated by the iontoelectric activity of cranial nerve cells. Measuring brain signals also enables medical applications such as diagnosing brain function, localizing epileptic sites, and diagnosing cognitive function.
- the brain signal from the brain is a very weak signal, ranging from tens to hundreds of femto tesla.
- SNR signal-to-noise ratio
- a superconducting QUantum Interference Device (SQUID) sensor using superconductor is a magnetic sensor with excellent sensitivity and is essential for brain magnetic signal measurement system.
- the SQUID sensor In order to measure the magnetic signal with the SQUID sensor, the SQUID sensor must be connected to the detection coil, which can be divided into a magnetometer for measuring the magnetic field value and a differential meter for measuring the spatial derivative of the magnetic field.
- the method of eliminating environmental magnetic noise is to make a signal detection coil into a differential system, and to install a magnetically shielded room (MSR) using a metal with high permeability and a metal with high conductivity. In addition, it is possible to further remove the environmental magnetic noise through the signal processing of the measured signal.
- MSR magnetically shielded room
- the superconducting helmet can block environmental noise from low to high frequencies by the superconducting shielding effect therein.
- expensive permalloy should be used when using a conventional magnetic shield room.
- a high shielding rate can be obtained even in a low frequency region of 0.1 Hz or less.
- the superconductor when the superconductor is in the form of a helmet, magnetic shielding may be achieved inside the superconducting helmet.
- the baseline length may be determined by adjusting the separation distance between the superconductor surface and the detection coil according to the depth of the signal source to be measured.
- the superconductor shielding may achieve a constant shielding effect depending on the frequency.
- the LANL research group produced a superconducting helmet-type brain conduction device that was cooled directly with liquid helium and presented the effectiveness of superconducting shielding by measuring the shielding rate and somatosensory signal by position of the magnetometer in the helmet.
- the signal-to-noise ratio of the magnetometer located at the edge of the brain dorsal helmet was lower than without superconducting shielding.
- the reduced signal-to-noise ratio of the magnetometer at the edge is due to the higher density of magnetic lines at the edge of the helmet.
- the somatosensory signal near the vertex was measured at a high signal-to-noise ratio when the superconductivity shielding was performed, but the auditory cortex reacted in the left and right temporal and larynx regions.
- the trigger signal for the visual cortex has a very low signal-to-noise ratio.
- the cardiac magnetic signal and the insert vibration noise of the subject were measured at the edge of the superconducting shielding helmet very largely.
- This large increase in external noise intensity is due to the magnetic field focusing effect at the edge of the superconducting helmet.
- the LANL research group installed a reference magnetometer to measure only environmental magnetic noise outside the superconducting shielding helmet, and applied an adaptive filter to remove the noise. It was.
- the adaptive filter when used, the internal and external noise of the superconducting shield should have the same period and frequency components, and if the noise component is too large than the signal component to be measured, it is not effective.
- magnetic signals generated in the human heart may be detected by the magnetometer inside the helmet but not by the reference magnetometer. Therefore, there is a need for a new superconducting shielding structure for improving shielding effectiveness at the edge of the helmet.
- the technical problem to be solved by the present invention is to provide an economical EEG measuring apparatus for measuring the EEG signal excellent in signal-to-noise ratio using superconducting shielding.
- An apparatus for measuring brain mass includes a superconducting helmet including an inner brim; A sensor-mounted helmet disposed inside the superconducting helmet; A detection coil disposed inside the sensored helmet; And a superconducting QUantum Interference Device (SQUID) sensor mounted to the sensor mounting helmet and connected to the detection coil.
- a superconducting helmet including an inner brim; A sensor-mounted helmet disposed inside the superconducting helmet; A detection coil disposed inside the sensored helmet; And a superconducting QUantum Interference Device (SQUID) sensor mounted to the sensor mounting helmet and connected to the detection coil.
- SQUID superconducting QUantum Interference Device
- the superconducting helmet, the sensor-mounted helmet, the detection coil, and the SQUID sensor may be directly cooled by immersing in a liquid refrigerant.
- the detection coil may be a magnetometer (magnetometer).
- the inner brim may be 20 to 40 mm.
- the superconducting helmet comprises: an outer brim; Hemispherical part of hemispherical shape; A cylindrical straight portion continuously connected to the hemisphere; And a view securing part from which a portion of the straight portion is removed.
- the inner brim has a washer shape disposed along the inner surface at the lower surface of the straight portion and removed in the direction of the viewing portion, and the outer brim is disposed along the outer surface at the lower surface of the straight portion and in the direction of the viewing portion It may have a washer shape removed.
- the superconducting helmet comprises: an inner side brim disposed on both sides of the view securing portion and connected to the inner brim; An outer side brim disposed on both sides of the view securing portion and connected to the outer brim; An inner upper brim disposed at an upper portion of the view securing portion and connected to the inner side brim; And an outer upper brim disposed on an upper portion of the view securing part and connected to the outer side brim.
- the superconducting helmet may be a lead material.
- the detection coil is disposed to have a constant vertical distance from the inner surface of the sensor-mounted helmet, the vertical distance may be equal to the width of the inner brim (brim).
- An apparatus for measuring brain projection includes an inner container for storing a liquid refrigerant and including an inner helmet; An outer container including an outer helmet disposed to surround the inner helmet; A superconducting helmet disposed in a space between the inner helmet and the outer helmet and including an inner brim; A sensor-mounted helmet disposed in a space between the superconducting helmet and the outer helmet; A detection coil disposed in a space between the sensor-mounted helmet and the outer helmet; And a superconducting QUantum Interference Device (SQUID) sensor mounted on the sensor mounting helmet and connected to the detection coil.
- the space between the inner container and the outer container is maintained in a vacuum.
- the detection coil may be a magnetometer (magnetometer).
- the inner brim may be 20 to 40 mm.
- the superconducting helmet comprises: an outer brim; Hemispherical part of hemispherical shape; A cylindrical straight portion continuously connected to the hemisphere; And a view securing part from which a portion of the straight portion is removed.
- the inner brim is a washer shape disposed along the inner surface at the lower surface of the straight portion and removed in the direction of the viewing portion
- the outer brim is disposed along the outer surface at the lower surface of the straight portion and in the direction of the viewing portion It may be a removed washer shape.
- the superconducting helmet comprises: an inner side brim disposed on both sides of the view securing portion and connected to the inner brim; An outer side brim disposed on both sides of the view securing portion and connected to the outer brim; An inner upper brim disposed at an upper portion of the view securing portion and connected to the inner side brim; And an outer upper brim disposed on an upper portion of the view securing part and connected to the outer side brim.
- the distance from the inner surface of the superconducting helmet of the detection coil may be equal to the length of the inner brim.
- it may further include a thermal cap disposed between the sensor-mounted helmet and the outer helmet.
- a method for measuring a brain magnetic beam is provided by vertically providing an external magnetic field to an arrangement plane of a detection coil arranged vertically spaced vertically from an inner side surface of a superconducting helmet including an inner brim. ; And measuring the brain dead signal using the detection coil and the SQUID sensor.
- the detection coil and the SQUID sensor may be disposed in a vacuum.
- the distance from the inner surface of the superconducting helmet of the detection coil may be equal to the length of the inner brim.
- An apparatus for measuring brain mass includes a superconducting helmet including an inner edge or a brim; A sensor-mounted helmet disposed inside the superconducting helmet; And a SQUID sensor disposed inside the sensored helmet.
- a brain magnetic resonance measurement device equipped with a helmet-type superconducting shielding helmet of a new shape.
- a problem in which a brain that occurs near the edge of a helmet, such as an auditory cortex or a visual cortex, does not measure a signal may be solved.
- the signal-to-noise ratio for the auditory-induced signal and the visually-induced signal can be greatly improved than the conventional helmet-type superconducting shield.
- FIG. 1 shows a conceptual diagram of magnetic field measurement using SQUID and a detection coil.
- FIG. 2 is a diagram for explaining a conventional brain magnetogram measuring device 100 using a SQUID differential meter as a magnetic field detection sensor.
- FIG. 3 is a diagram for explaining a superconducting shield helmet type cerebral conductivity measuring apparatus 200 having an outer brim structure.
- FIG. 4A is a view illustrating a superconducting shield helmet type cerebral conductivity measuring apparatus 300 having a bidirectional brim structure according to an embodiment of the present invention.
- FIG. 4B is a view illustrating a superconducting shield helmet type insert having a bidirectional brim structure of FIG. 4A.
- 4C is an exploded perspective view showing a superconducting shielding helmet and a sensor-mounted helmet.
- 6a and 6b conceptually show the direction of the magnetic field lines in the superconducting shield helmet structure according to the brim shape of the helmet.
- FIG. 7A and 7B illustrate simulation results of magnetic field lines in a superconducting shielding helmet structure according to a brim shape of a helmet.
- FIGS. 8A and 8B show the simulation results of the contour of the magnetic field strength in the superconducting shield helmet structure according to the brim shape of the helmet.
- FIG. 9 shows the noise characteristics of the device even when there is no superconducting shield of the brim, when the brim is connected inward only, and when there is a brim in both directions.
- FIG. 10 is a 100-measured average of the brain signal obtained by applying the auditory stimulus.
- FIG. 11A is a diagram illustrating a brain magnetic resonance measurement apparatus in which a magnetometer and a superconducting helmet shield are installed in a vacuum as an indirect cooling type according to another embodiment of the present invention.
- FIG. 11B is an enlarged cross-sectional view of the superconducting helmet of FIG. 11A.
- FIG. 11C is a perspective view of the superconducting helmet of FIG. 11A.
- FIG. 11D is an exploded perspective view illustrating the superconducting helmet of FIG. 11A.
- FIG. 11E is a combined perspective view of the SQUID sensor module of FIG. 11A.
- FIG. 11F is an exploded perspective view of the SQUID sensor module of FIG. 11E.
- the present invention proposes a superconducting helmet having a brim in both directions in order to eliminate large magnetic field noise inflow due to the magnetic field focusing effect at the edge of the helmet type superconducting shielding, and confirmed the effect.
- FIG. 1 shows a conceptual diagram of magnetic field measurement using SQUID and a detection coil.
- the SQUID sensor module may include a pick-up coil 341 and a SQUID sensor.
- the SQUID sensor 342 may include an input coil 342a and a SQUID 342b.
- the SQUID sensor 342 may be connected to the circuit unit 344.
- the detection coil 341 may include a G-10 epoxy rod and an NbTi line surrounding the epoxy rod.
- the input coil 342 and the detection coil 341 of the SQUID sensor were connected to the Nb line by using a ultrasonic wedge bonder.
- the superconducting shielding material used a lead plate having a purity of 99.95 percent and a thickness of 0.5 mm.
- a magnetic field was applied to the helmet using a coil of 1m diameter Helmholtz structure, and the shielding rate was measured and compared according to the position of the brim structure and the position of the SQUID sensor in the helmet.
- Magnetic shielding rate is defined as follows.
- H (0) is the strength of the external magnetic field and H axial is the strength of the magnetic field in the axial direction.
- the magnetic force line pushed from the center of the shielding material is focused on the edge by the Meissner effect, and the edge has a higher magnetic flux density than without the shielding.
- BA sin ⁇ the strength of the magnetic field
- A is the detection coil area
- ⁇ Angle with detection coil normal
- Helmholtz coils are designed to be sufficiently larger than a helmet to create a uniform magnetic field. To form a uniform external magnetic field, Helmholtz coils were used. The radius of the Helmholtz coil was 500 mm, the coil spacing was 500 mm, the number of coils was 1 turn, and the applied current was 100 A. The designed coil produced about 250 ⁇ T of magnetic field at the center.
- the shape of the helmet edge was changed to determine the effect of external noise on the SQUID sensor module.
- the length or width of the externally formed brim was 50 mm
- the length or width of the internally formed brim was 30 mm.
- the vertical separation distance between the superconducting shielding surface and the detection coil is designed to be equal to the width of the inner brim. That is, the length or width of the inner brim is equal to the vertical separation distance of the detection coil to minimize the angle of incidence of the magnetic force lines incident on the detection coil.
- the first insert is a cerebral pendulum insert with a conventional gradiometer pick-up coil with 50 mm of baseline
- the second insert is a superconducting shielded helmet-shaped cerebral pendulum insert with an outer brim
- the third insert is a superconducting shielded helmet type cerebrospinal insert with an inner brim and an inner brim.
- the prepared brain implant inserts were evaluated for external noise effects and signal characteristics in the same cooling system.
- the liquefied helium dua used a dedicated vessel for measuring the brain mass signal with a maximum capacity of 85 L and daily average liquefied helium evaporation of 12.5 L / day.
- FIG. 2 is a diagram for explaining the cerebral diagram measuring device 100 having a differential meter.
- the first insert 101 includes a differential meter.
- the first insert 101 does not use superconducting shielding.
- the first insert 101 is cooled by being immersed in the liquid refrigerant of the inner container 110 of the Dewar.
- As the detection coil 141 a wire-wound gradiometer was used.
- the detection coil 141 includes a pair of coils in which the signal coil and the reference coil are wound in opposite directions and spaced apart from each other by a predetermined distance.
- the baseline length between the signal coil and the reference coil is 50 mm.
- 152 of the detection coils 141 were uniformly installed on the surface of the sensor-mounted helmet 120.
- the detection coil 141 and the SQUID sensor 142 may be manufactured as an integrated module and directly immersed in a liquid refrigerant.
- the sensor mounting helmet 120 has a hemispherical portion 121a, a cylindrical straight portion 121b continuously connected to the hemisphere portion 121a, and a washer shape extending outward from a lower surface of the linear portion 121b. It may include a brim 121c.
- the brim 121c may be connected to an insert body (not shown) through the support bar 151.
- the insert body may include a plurality of insert baffles to prevent evaporation of the refrigerant.
- the first insert 101 is sensitive to external environmental noise, a magnetically shielded room (MSR) is required.
- MSR magnetically shielded room
- it is difficult to self-shield the low-frequency components, so a lot of expensive permalloy should be used.
- FIG. 3 is a diagram for explaining a superconducting shield helmet type cerebral conductivity measuring apparatus 200 having an outer brim structure.
- the second insert 201 may include a superconducting shielding helmet 230 having an outer brim structure.
- Superconducting shielding helmet 230 with an outer brim structure was fabricated using a lead plate having a purity of 99.95 percent.
- the sensor-mounted helmet 220 is installed inside the superconducting shielding helmet 230.
- the detection coil 241 As the detection coil 241, a magnetometer is used. 152 of the detection coils were uniformly installed on the surface of the sensor-mounted helmet 220.
- the detection coil 241 may include a bobbin and one turn of NbTi line surrounding the bobbin.
- the detection coil 241 and the SQUID sensor 242 may be manufactured as an integrated module and disposed on the sensor mounting helmet 220.
- the sensor mounting helmet 220 is connected to the insert body (not shown) through the support rod 251.
- the superconducting shielding helmet 230 and the sensor-mounted helmet 220 are cooled by being immersed in a liquid refrigerant.
- reference SQUID sensor channels are installed at five points in a three-dimensional vector manner in order to use an adaptive filter. It was.
- a reference SQUID sensor channel (not shown) is disposed outside of the superconducting shielding helmet 230.
- the superconducting shielding helmet 230 has a hemispherical hemispherical section 231a, a cylindrical straight section 231b connected to the hemisphere, and a washer-shaped outer brim extending outward from the lower surface of the straight section ( 232).
- the superconducting shielding helmet type brain guide measurement device having an outer brim can lower the weight of the magnetic shield room.
- the superconducting shielded helmet-type cerebral conductivity measuring device 200 having an outer brim needs a reference SQUID sensor channel.
- the superconducting shielded helmet-type cerebral conduction measuring device having an outer brim does not measure the cerebral conduction signal generated in the auditory cortex or the visual cortex near the edge of the superconducting helmet. Therefore, in order to measure the cerebral conduction signals generated in the auditory cortex and the visual cortex, superconducting helmets of different structures are required.
- FIG. 4A is a view illustrating a superconducting shield helmet type cerebral conductivity measuring apparatus 300 having a bidirectional brim structure according to an embodiment of the present invention.
- FIG. 4B is a view illustrating a superconducting shield helmet type insert having a bidirectional brim structure of FIG. 4A.
- 4C is an exploded perspective view showing a superconducting shielding helmet and a sensor-mounted helmet.
- the third insert 301 may include a superconducting shielding helmet 330 having a bidirectional brim structure.
- a 99.95 percent purity lead plate was made in the form of a helmet.
- the sensor-mounted helmet 320 is installed inside the superconducting shielding helmet 330.
- a magnetometer was used as the detection coil 341. 152 of the detection coils 341 were uniformly installed on the surface of the superconducting helmet 320.
- the SQUID sensor 342 and the detection coil 341 are integrally manufactured as a module and mounted on the sensor mounting helmet 320.
- the magnetometer may include a bobbin and a one-turn NbTi line surrounding the bobbin.
- connection between the SQUID sensor 342 and the detection coil 341 was bonded directly for the integration of the device even without the aid of Nb plates and Nb screws.
- This integration can reduce the parasitic inductance between the detection coil 341 and the SQUID sensor by about one-tenth, thereby greatly improving the balance factor.
- the Nb wire used for bonding was vacuum heat treated at 1900 degrees Celsius to increase ductility.
- Superconducting bonding was performed using an ultrasonic wedge bonder.
- the SQUID sensor 342 was fixed to the sensor fixing block attached to the sensor mounting helmet using a plastic screw.
- the apparatus for measuring brain impedance includes a superconducting helmet 330 including an inner brim 333, a sensor-mounted helmet 320 disposed inside the superconducting helmet 330, A detection coil 341 disposed inside the sensor-mounted helmet 320 and a superconducting QUantum Interference Device (SQUID; 342) mounted on the sensor-mounted helmet 320 and connected to the detection coil 341. It includes.
- a superconducting helmet 330 including an inner brim 333, a sensor-mounted helmet 320 disposed inside the superconducting helmet 330, A detection coil 341 disposed inside the sensor-mounted helmet 320 and a superconducting QUantum Interference Device (SQUID; 342) mounted on the sensor-mounted helmet 320 and connected to the detection coil 341. It includes.
- a superconducting helmet 330 including an inner brim 333, a sensor-mounted helmet 320 disposed inside the superconducting helmet 330, A detection coil 341 disposed inside the sensor-mounted helmet 320
- the dewar may include an inner container 310 and an outer container 302.
- the dewar may have a coaxial cylindrical structure.
- the space between the outer container 302 and the inner container 310 may be maintained in a vacuum state.
- the outer container 302 may include a top plate.
- a through hole may be formed in the center of the upper plate.
- the inner container 310 may be connected to the through hole.
- the outer container 302 may have a cylindrical shape.
- An outer helmet 302a into which a human head may be inserted may be disposed on a lower surface of the outer container.
- the inner container 310 may have a cylindrical shape without a lid.
- An inner helmet 312 aligned with the outer helmet 302 may be disposed on a lower surface of the inner container.
- a washer-shaped support 311 may be disposed on an outer surface of the inner container 310.
- a heat shield 312 may be disposed on an outer circumferential surface of the support 311.
- the heat shield 312 may include a cylindrical upper cylindrical portion and a lower slit coupled to the upper cylindrical portion in series.
- the lower slit portion may include a slit formed in a vertical direction.
- the heat shield 312 may be formed of a conductive material.
- the liquid refrigerant may be stored in the inner container 310.
- the insert 301 may include an insert body 301a and a measuring unit 301b connected to the insert body 301a.
- the insert 301 may be inserted into the inner container 310 to perform a heat insulation function.
- the insert body portion 301a includes an insert upper plate 11, a guide rod 13 coupled to the insert upper plate 11 and extending vertically, an insert baffle 12 inserted into the guide rod 13, and a sensor mounted thereon. It may include a support plate 14 for fixing the helmet 320, and a support rod 351 for connecting the support plate 114 and the sensor mounting helmet 320.
- the insert top plate 11 has a disc shape and may be formed of G-10 epoxy.
- the insert top plate 11 may be fixed on the top plate of the outer container 302.
- the guide rod 13 is formed of G-10 epoxy, and may be rod-shaped or pipe-shaped.
- the guide rod 13 may be a means for supporting the insert baffle 12.
- the insert baffle 12 may include a high thermal insulation styrofoam and a conductive plate.
- the conductive plate may include aluminum coated mylar and copper layers sequentially stacked to block radiant heat.
- the insert baffle may block external heat conduction and radiant heat inflow.
- the support plate 14 may be formed of G-10 epoxy and have a washer shape.
- the support plate may fix the sensor mounting helmet 320 through the support rod 351.
- the support rod 351 may be formed of G-10 epoxy and have a rod shape.
- the support rod may be plural and connected to the support plate, and the support rod may extend vertically and be connected to the sensor mounting helmet.
- the sensor-mounted helmet 320 is connected in an outward direction from a hemispherical hemisphere 321a, a cylindrical straight portion 321b continuously connected to the hemisphere 321a, and a lower surface of the straight portion 321b.
- the outer brim 321c is included.
- a portion of the straight portion 321b in the direction that the human eye looks may be removed.
- a plurality of through holes 322 are disposed in the straight portion 321b and the hemisphere 321a of the sensor mounting helmet 320.
- the SQUID sensor module is mounted in the through hole 322.
- the sensor mounting helmet 320 may be made of G-10 epoxy, and a plurality of components may be formed using an epoxy adhesive.
- the hemisphere 321a may have a hemisphere shape.
- the shape of the hemisphere 321a may be variously modified into a curved shape such as a parabolic shape or an ellipse shape in which a human head may enter.
- the straight portion 321b may be continuously connected to the hemisphere 321a. Accordingly, the straight portion 321b may have a cylindrical shape.
- the straight portion 321b may have a radius of curvature that is greater than the radius of curvature of the hemisphere rather than a cylindrical shape.
- a portion of the straight portion may be removed to provide a field of view securing portion. Specifically, the azimuth component in the range of 45 degrees to 180 degrees can be removed. Accordingly, when the head of the person is inside the sensor-mounted helmet, the eyes can secure the field of view.
- the superconducting helmet 330 has an inner brim 333, an outer brim 332, a hemispherical hemisphere 331, a cylindrical straight portion 331b that is continuous to the hemisphere 331a, and the straight portion ( A part of 331b includes the view securing portion 331c from which part of the 331b is removed.
- the superconducting helmet is disposed on both sides of the field of view securing unit 331c and is connected to the inner side brim 335 connected to the inner brim 333, and is disposed on both sides of the field of view securing unit 331c and the outer brim 332.
- the superconducting helmet 330 shields external magnetic noise so that the brain magnetic conduction signal may be measured in a situation where the performance of the magnetic shielding room is deteriorated or the magnetic shielding room is absent.
- the inner brim 333, the inner side brim 335, and the inner upper brim 337 may be continuously connected.
- the outer brim 332, the outer side brim 334, and the outer upper dream 336 may be continuously connected.
- the length or width of the inner brim 333 may be 20 mm to 40 mm.
- the length or width of the outer brim 332 may be 40 mm to 60 mm.
- the material of the superconducting helmet may be lead (Pb).
- the superconducting helmet may be formed by folding a plate or molded using a mold.
- the outer brim 332 of the superconducting helmet 330 may be disposed to surround the outer brim 321c of the sensor-mounted helmet 320.
- the SQUID circuit will include a flux-locked-loop circuit (FLL circuit) using a commercial shear amplifier and an analog signal processing circuit (ASP) for noise filter and amplification of the measured signal. Can be.
- the analog signal processing circuit may include a low pass filter (100 Hz), a high pass filter (0.1 Hz), a 60 Hz notch filter, and a 40 dB amplifier. .
- the system noise distribution, the magnetic field signal distribution for the same magnetic field, and the auditory signal for the same measurement object were measured using the same magnetic shield room and measurement circuit.
- the system noise distribution and noise spectra of three types of superconducting shielding structures were measured under weak magnetic shielding with residual noise inside the magnetic shield room and the door of the shield room.
- the magnetic field change and distribution were measured according to the shape of the superconducting shield structure and the measurement position in the helmet.
- SQUID sensors were selected to have the same characteristics and used in the system.
- the SQUID sensor used was limited to have a drive current (35-40 uA), modulation voltage (80-90 uV), and white noise (2.5-3.5 fT / Hz 1/2 ).
- 100 auditory auditory cues of pure tones 500 Hz, 1 kHz were measured in healthy men.
- the signal-to-noise ratios of the measured signals were compared according to the superconducting shield structure.
- a hemispherical shielding structure having a diameter of 130 mm and a depth of 60 mm was manufactured, and the shielding ratio according to the distance from the superconducting shielding surface was measured.
- the shielding rate was about 700 times higher at a distance of 5 mm at the inner bottom of the hemisphere, and the shielding rate decreased exponentially as the distance increased, resulting in about 10 times higher shielding at 45 mm.
- the SQUID sensor and the detection coil is made of an integrated module.
- 6a and 6b conceptually show the direction of the magnetic field lines in the superconducting shield helmet structure according to the brim shape of the helmet.
- FIG. 7A and 7B illustrate simulation results of magnetic field lines in a superconducting shielding helmet structure according to a brim shape of a helmet.
- FIGS. 8A and 8B show the simulation results of the contour of the magnetic field strength in the superconducting shield helmet structure according to the brim shape of the helmet.
- the direction is quite different.
- the magnetic field was focused toward the inner edge of the helmet and was shown to have a large magnetic field component perpendicular to the detection coil plane, i.e., incident on the detection coil.
- the length of the inner brim is 30 mm. In addition, it may be preferable that the length of the outer brim is 50 mm.
- the length of the inner brim is the same as the separation distance between the detection coil and the superconducting helmet, the magnetic field incident on the detection coil may be incident almost horizontally on the detection coil surface. Accordingly, external magnetic noise can be reduced.
- the signal-to-noise ratio with only the inner brim is improved over the signal-to-noise ratio with only the outer brim.
- Figure 9 shows the noise characteristics of the superconducting helmet brain device according to the presence or absence of superconducting shielding and brim.
- the response signals for auditory stimulus induction were measured in healthy males using two types of cerebral gyroscopic measuring inserts (superconducting shield of outer brim and superconducting shield of bilateral brim).
- FIG. 10 is a 100-measured average of the brain signal obtained by applying the auditory stimulus.
- the auditory-induced signal measured by the brain conduction device of the superconducting helmet having an outer brim was difficult to analyze the signal even though the signal was averaged 100 times by large 60 Hz power line noise and low frequency noise vibration.
- the brain guidance device using a helmet-type superconducting shield with bi-directional brim was able to measure clear P50 and N100 auditory signals and showed an easy signal-to-noise ratio for signal analysis. Therefore, it was confirmed that the signal of the brain can be measured more easily by using the brim in both directions in the helmet type brain canal device using the superconducting shielding.
- the strength of the magnetic signal from the magnetic field signal source decreases in inverse proportion to the square of the distance, so it is necessary to minimize the distance between the signal source and the detection coil in order to improve the SNR.
- Research into this method was carried out, and a vacuum coil (CIV: Coil-in-Vacuum) SQUID in which a detection coil was placed in a vacuum vessel was developed and used.
- the detection coil and the SQUID sensor are arranged in a vacuum state. Therefore, only the low temperature refrigerant exists in the helium inner storage container for storing the liquefied refrigerant. Therefore, only a passage for filling the refrigerant needs to exist. Thus, the diameter of the neck of the helium internal storage container can be significantly reduced. Accordingly, the evaporation rate of the liquefied refrigerant can be reduced.
- CIV-type SQUID devices connect the SQUID sensor and the detection coil apart to prevent magnetic signal distortion. This method has a high production difficulty and is difficult to maintain and repair after production. There is a disadvantage in that an additional heat transfer medium for cooling the detection coil must be installed.
- SQUID sensors and detection coils used in conventional CIV type SQUID devices are combined using superconducting bolts and nuts. When such a large volume of superconducting bolts and nuts are close to the detection coil, a magnetometer measures the distorted magnetic signal.
- the signal to be measured cannot be accurately measured by greatly reducing the balance factor.
- low SNR and large signal distortions can cause significant signal source localization errors in signal analysis.
- the conventional CIV type SQUID device uses a method of physically separating and fixing the SQUID sensor and the detection coil.
- the fixed position of the SQUID sensor attaches the low temperature refrigerant to the floor or side wall, and the detection coil is fixed at a position close to the signal source.
- This method greatly increases the difficulty of manufacturing the sensor and the low temperature refrigerant storage container and the sensor, and thus has the disadvantage of costly and economical time required to manufacture the system.
- the detection coil for measuring the biomagnetic signal using the SQUID sensor may have a magnetometer type or a differential meter type.
- the magnetometer In the case of a magnetometer, the magnetometer also measures the absolute value of the magnetic field and simultaneously measures the large environmental noise of the signal source and the surroundings. Therefore, the SQUID operating characteristics and signal-to-noise ratio vary greatly depending on the ambient noise. In particular, in the case of a brain signal having a very weak signal, a special magnetic shield room having a very high shielding rate is required.
- the differential meter includes a reference coil and a signal coil.
- the reference coil and the signal coil are twisted in different directions. Accordingly, the differential meter measures the differential value of the magnetic signal. Therefore, most of the uniform external environmental noise is eliminated, and the magnetic signal generated by the signal source close to the signal coil cancels relatively little, thereby increasing the SNR.
- a differential meter a signal with a high SNR can be obtained in a magnetic shield room having a lower shielding rate than a magnetometer.
- the length of the differential system is much longer than that of the magnetometer, the area occupied by the helmet type differential system increases, thereby increasing the area receiving radiant heat from the room temperature. This greatly increases the evaporation rate of the low temperature refrigerant. Therefore, there is a need for a CIV brain magneto-optical device that uses a magnetometer but also has a short distance between the detection coil and the signal source.
- the conventional helmet type superconducting shielding flows in a direction perpendicular to the detection coil at the edge of the helmet.
- Helmet-type superconducting shielding greatly increases the noise level of the SQUID sensor, located farthest from the crown.
- Brains from the auditory and visual cortex are also very limited in measuring signals.
- the magnetometer can operate similarly to a differential meter. Nevertheless, the use of superconducting shielding makes it difficult to measure cerebral conductance signals occurring in the auditory and visual cortex, requiring a new structure of superconducting shielding.
- FIG. 11A is a diagram illustrating a brain magnetic resonance measurement apparatus in which a magnetometer and a superconducting helmet shield are installed in a vacuum as an indirect cooling type according to another embodiment of the present invention.
- FIG. 11B is an enlarged cross-sectional view of the superconducting helmet of FIG. 11A.
- FIG. 11C is a perspective view of the superconducting helmet of FIG. 11A.
- FIG. 11D is an exploded perspective view illustrating the superconducting helmet of FIG. 11A.
- FIG. 11E is a combined perspective view of the SQUID sensor module of FIG. 11A.
- FIG. 11F is an exploded perspective view of the SQUID sensor module of FIG. 11E.
- the cerebral conductivity measuring device 400 includes a superconducting helmet 430 including an inner brim and an outer brim, the superconducting helmet 430, and the outer helmet 402a.
- a sensor-mounted helmet 420 disposed in the space between the sensor mounting helmet, a detection coil 441 disposed in the space between the sensor-mounted helmet 420 and the outer helmet 402a, and a sensor-mounted helmet 420 And a Superconducting QUantum Interference Device (SQUID) sensor 442 connected to the detection coil.
- the SQUID magnetometer is completed by combining the detection coil 441 and the SQUID sensor 442.
- the dewar may include an outer container 402 and an inner container 410.
- the dewar may have a coaxial cylindrical structure.
- the space between the outer container 402 and the inner container 410 is maintained in a vacuum state.
- the inner container 410 may include a top plate.
- a through hole may be formed in the center of the upper plate.
- the outer container 402 may have a cylindrical shape.
- An outer helmet 402a into which a human head may be inserted may be disposed on a lower surface of the outer container.
- the inner container 410 may include a neck portion 410a having a small diameter and a body portion 410b having a large diameter.
- the neck 410a and the body 410b may have a cylindrical shape.
- An inner helmet 412 aligned with the outer helmet 402a may be disposed on a lower surface of the body portion 410b.
- a washer-shaped support part 411 may be disposed on an outer surface of the neck part 410a of the inner container 410.
- a heat shield 413 may be disposed on an outer circumferential surface of the support part 411.
- the heat shield 413 may include a cylindrical upper cylindrical portion and a lower slit coupled in series with the upper cylindrical portion.
- the lower slit portion may include a slit formed in a vertical direction.
- the heat shield 413 may be formed of a conductive material.
- the liquid refrigerant may be stored in the inner container 410.
- the heat shield 413 may be configured in multiple layers to reduce the temperature gradient inside the vacuum.
- the heat shield 413 may include aluminum coated mylar and copper layers that are sequentially stacked to block radiant heat.
- the heat shield 413 may block inflow of external radiant heat.
- Insert 401 may be inserted into the neck 410a of the inner container 410 to perform a heat insulation function.
- the insert 401 may include an insert top plate 21, a guide rod 23 coupled to the insert top plate 21 and extending vertically, and an insert baffle 22 inserted into the guide rod 23. have.
- the insert top plate 21 may have a disk shape and be formed of G-10 epoxy.
- the insert top plate 21 may be fixed on the top plate of the inner container 410.
- the guide rod 23 is formed of G-10 epoxy, and may have a rod shape or a pipe shape.
- the guide rod 23 may be a means for supporting the insert baffle 22.
- the insert baffle 22 may include a high thermal insulation styrofoam and a conductive plate.
- the conductive plate may include aluminum coated mylar and copper layers sequentially stacked to block radiant heat.
- the insert baffle may block the induction of external conductive heat and radiant heat.
- the space between the inner container 410 and the outer container 402 may be maintained in a vacuum state.
- the sensor-mounted helmet 420 and the superconducting helmet 430 disposed on the sensor-mounted helmet 420 may be disposed between the outer helmet 402a and the inner helmet 412. Accordingly, the external helmet 402a, the sensor-mounted helmet 420, the superconducting helmet 430, and the internal helmet 412 may be sequentially disposed.
- the inner helmet 412 may fix and cool the sensor-mounted helmet 420.
- a connector box 419 electrically connects the SQUID sensor 442 with an external circuit.
- the connector box 419 may connect a wire extending through a vacuum part with an external circuit, and may be disposed on an upper plate of the inner container 410.
- the sensor-mounted helmet 420 includes a hemispherical hemisphere 421a and a cylindrical straight portion 421b continuously connected to the hemisphere 421a. A portion of the straight portion 421b in the direction that the human eye looks may be removed. A plurality of through holes 422 are disposed in the straight portion 421b and the hemisphere 421a of the sensor-mounted helmet 420.
- the SQUID sensor 442 is mounted in the through hole 422.
- the sensor mounting helmet 420 may be made of G-10 epoxy, and a plurality of components may be formed using an epoxy adhesive.
- the hemisphere 421a may have a hemisphere shape.
- the shape of the hemisphere 421a may be variously modified into a curved shape such as a parabolic shape or an ellipse shape in which a human head may enter.
- the straight portion 421b may be continuously connected to the hemisphere portion 421a. Accordingly, the straight portion 421b may have a cylindrical shape.
- the constant azimuth component of the straight portion may be removed to provide the view securing portion 431c. Specifically, the azimuth component in the range of 45 degrees to 180 degrees can be removed. Accordingly, when the head of the person is inside the sensor-mounted helmet, the eyes can secure the field of view.
- the superconducting helmet 430 has an inner brim 433, an outer brim 432, a hemispherical hemisphere 431a, a cylindrical straight portion 431b that is continuous to the hemisphere 431a, and the straight portion ( A part of the 431b includes the field of view securing part 431c from which the part is removed.
- the superconducting helmet 430 is disposed at both sides of the field of view securing unit 431c and is connected to both sides of the inner side brim 435 and the field of view securing unit 431c connected to the inner brim 433, and the outer side thereof.
- the superconducting helmet 430 may shield external magnetic noise.
- the inner brim 433, the inner side brim 435, and the inner upper brim 437 may be continuously connected.
- the outer brim 432, the outer side brim 434, and the outer upper dream 436 may be continuously connected.
- the length or width of the inner brim 433 may be 20 mm to 40 mm.
- the length or width of the outer brim 432 may be 40 mm to 60 mm.
- the material of the superconducting helmet 430 may be lead (Pb).
- the superconducting helmet may be formed by folding a plate.
- the superconducting helmet may be formed using a mold.
- the vertical separation distance between the superconducting helmet surface and the detection coil may be 20 mm to 40. In addition, the vertical separation distance may be equal to the length of the inner brim.
- the brain can also measure the signal generated in the auditory cortex and the visual cortex.
- a first heat conductive layer 414 may be disposed between the inner helmet 412 and the superconducting helmet 430 for heat transfer between the inner helmet 412 and the superconducting helmet 430. Accordingly, the superconducting helmet 430 may be cooled to low temperature.
- the second heat conductive layer 416 may be disposed between the superconducting helmet 430 and the sensor mounting helmet 420 for heat transfer between the superconducting helmet 430 and the sensor mounting helmet 420. Accordingly, the sensor mounting helmet 420 and the SQUID sensor module 440 may be cooled to a low temperature.
- the first heat conductive layer 414 and the second heat conductive layer 416 may be formed of a conductive mesh.
- the thermal cap 452 may be made of a material having a high thermal conductivity and increase the cooling efficiency of the sensor module 440.
- the thermal cap 452 may be disposed between the sensored helmet 420 and the outer container 402.
- the thermal cap 452 may be disposed to surround the sensor mounting helmet 420.
- the heat cap 452 may be thermally connected to the lower end of the body portion 410b of the inner container.
- the heat cap 452 may be a thin mylar material coated with a copper mesh for heat conduction and aluminum for heat reflection.
- the detection coils 441 may be magnetometers.
- the detection coil 441 may include a bobbin 7 having a groove formed to wind the coil.
- the bobbin 7 may be fixed to the sensor mounting helmet 420 by a fixing block 1.
- the SQUID sensor module 440 may fix the SQUID PCB 5 equipped with the SQUID 6, the bobbin 7 having a groove formed therein to wind the detection coil 441, and the bobbin 7.
- the fixing block 1 may include a signal line connection PCB 2 and a bobbin fixing bolt 9 capable of controlling the SQUID 6 and transferring the detected signal to an external circuit.
- the signal line connection PCB 2 is connected to the SQUID PCB 5 by using a first connector 3 mounted on the signal line connection PCB 2 and a second connector 4 mounted on the SQUID PCB 5. Is connected to be able to separate or combine.
- the SQUID PCB 5 electrically connects the SQUID 6 using eight bonding pad patterns.
- the SQUID PCB 5 is fixed to the bobbin 7 on which the detection coil 441 is wound using a non-metal bolt.
- the detection coil 441 and the input coils of the SQUID 6 are directly connected using heat-treated superconducting wires, and an integrated type SQUID magnetometer is manufactured.
- a fixing block (1) is mounted on the sensor mounting helmet to align and fix the SQUID sensor.
- the fixing block 1 is a structure for supporting and attaching the line connection printed circuit board 2 for electrical connection with an external circuit.
- the line connection printed circuit board 2 is formed with eight holes to which power and eight signal lines connected from a connector box 419 are connected.
- the pre-connected printed circuit board 2 may include a first pin connector 3 which may be in electrical contact with the SQUID PCB 5 to which the SQUID is attached.
- the bobbin 7 of the SQUID sensor to which the detection coil 441 is attached is coupled to the fixing block 1 using the bobbin fixing bolt 9.
- the electrical connection is made via a second pin connector 4 of the SQUID PCB and a first pin connector 3 attached to a wire connection PCB.
- Each SQUID 6 can replace the SQUID of the defective channel very simply by engaging or disengaging the fastening bolts.
- SQUID magnetometers More than 100 SQUID magnetometers are used for brain measurement and analysis, and each SQUID magnetometer is optimally spaced to avoid duplication of signal detection.
- the CIV-shaped dua can significantly reduce the cross-sectional area of the dua neck than the direct-cooled dua, which immerses the SQUID in liquid helium to cool it. Therefore, the CIV type dua has an advantage of significantly reducing the consumption of expensive low temperature refrigerant.
- the heat inflow area inside the helmet becomes very large, which increases the evaporation rate of the low temperature refrigerant.
- a superconducting helmet was used for the CIV brain implant.
- the SQUID magnetometer When the SQUID magnetometer is shielded with a superconductor, the SQUID magnetometer may have the same operating characteristics as the SQUID differential meter due to the superconducting image current.
- these features can reduce the surface area of the vacuum helmet where the SQUD sensor module is located by 40 percent.
- the surface area of the thermal shield exposed to an absolute temperature of 300K can be reduced by 290 percent compared to the CIV-type brain respirator formed by the differential system. Accordingly, heat leakage from the lower end of the low temperature refrigerant storage container can be greatly reduced.
- the integrated magnetometer when the integrated magnetometer is used, as the bobbin length decreases, the distance between the outer helmet and the inner helmet decreases.
- the area of the lower surface between the outer helmet and the inner helmet facing the lower surface of the outer container maintained at room temperature is reduced. As this area is reduced, heat ingress is reduced through this area, so that the refrigerant evaporation rate can be reduced.
- the superconducting helmet having an inner brim may easily measure the brain signal generated in the auditory cortex and the visual cortex.
- the superconducting helmet including the inner brim can shield the magnetic noise of all frequency bands, thereby achieving a compact and light weight of the magnetic shield room.
- the superconducting shield composed of the present invention was applied to a 152-channel MEG (Magnetoencephalography) MEQUI SQUID device.
- MEG SQUID device to which the invention was applied was used to measure auditory and visual stimulus-induced signals in normal subjects.
- the SNR of the measured signal is more than five times better than a typical superconducting shield.
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Abstract
본 발명은 뇌자도 측정 장치 및 뇌자도 측정 방법을 제공한다. 이 뇌자도 측정 장치는 내측 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧; 상기 초전도 헬멧의 내부에 배치되는 센서 장착 헬멧; 상기 센서 장착 헬멧의 내부에 배치된 검출 코일; 및 상기 센서 장착 헬멧에 장착되고 상기 검출 코일에 연결되는 SQUID(Superconducting QUantum Interference Device;SQUID) 센서를 포함한다.
Description
본 발명은 뇌자도 측정 장치에 관한 것으로, 더 구체적으로 초전도체 차폐 구조를 가지는 뇌자도 측정 장치에 관한 것이다.
사람의 두뇌에는 많은 뇌신경 세포가 있으며, 뇌신경세포의 이온전기 활동에 의해 뇌자도 신호가 발생된다. 뇌자도 신호를 측정하면 뇌기능 진단, 간질발생 위치의 국지화, 인지기능 진단 등 의학적 활용이 가능하다. 그러나 뇌로부터 발생하는 뇌자도 신호는 수십에서 수백 fT (femto tesla) 정도의 매우 미약한 신호이다. 이러한 미세 신호를 높은 신호대잡음비 (signal-to-noise ratio: SNR)로 검출하기 위해서는 감도가 우수한 자기센서와 지구자기장 및 환경잡음을 효과적으로 차폐시킬 수 있는 기술개발이 선행되어야 한다.
초전도체를 이용한 초전도양자간섭소자 (SQUID: Superconducting QUantum Interference Device) 센서는 감도가 매우 우수한 자기센서로서 뇌자도 신호 측정시스템에 필수적으로 사용되는 센서이다. SQUID 센서로써 자기신호를 측정하기 위해서는 SQUID 센서를 검출코일과 연결해야 하는데, 검출코일의 종류에 따라 자기장 값을 측정하는 자력계, 자기장의 공간적 미분을 측정하는 미분계로 나눌 수 있다.
환경자기잡음을 제거하는 방법은 신호 검출코일을 미분계 형태로 만드는 것과, 투자율이 높은 금속과 전기전도도가 높은 금속을 이용하여 자기차폐실(MSR: magnetically shielded room)을 설치하는 것이 있다. 또한 측정된 신호의 신호처리 과정을 통하여 추가적으로 환경자기잡음을 제거할 수 있다.
검출코일을 미분계 형태로 할 경우는 대부분 1차 미분계(first order gradiometer)를 도입하는데, 이는 공간적으로 균일하지 않은 잡음을 효과적으로 제거하지 못하거나, 참조채널이 신호를 감소시켜 SNR 감소를 유발할 수 있다. 또한 자기차폐실을 이용한 자기차폐는 자기장을 효과적으로 차폐할 수 있으나, 많은 제작 시간과 공간이 필요하며, 고투자율 금속인 퍼말로이 (permalloy)와 높은 전기전도도를 갖는 금속을 사용해야 함으로써 많은 경비가 소요되는 단점이 있다. 이러한 단점을 보완하기 위해 초전도 상태에서 초전도체 내부에 자기장이 침투할 수 없는 특성인 마이스너(Meissner) 효과를 이용한 자기장 차폐에 대한 연구가 이루어지고 있다. 초전도 차폐는 차폐성능이 주파수에 따라 일정하고, 이상적으로는 완전차폐가 가능한 방법이다.
초전도 차폐 특성을 이용하여 초전도체를 헬멧 형태로 구현할 경우, 초전도 헬멧은 그 내부에서 초전도 차폐 효과에 의해 환경잡음을 저주파에서 고주파까지 차단할 수 있다. 특히 0.1 Hz 이하의 낮은 주파수 영역에서 높은 차폐율을 얻기 위해서는 종래의 자기차폐실을 이용할 경우 고가의 퍼말로이를 많이 사용해야만 한다. 그러나 초전도 차폐의 경우 0.1 Hz 이하의 낮은 주파수 영역에서도 높은 차폐율을 얻을 수 있다.
초전도 차폐이론에 의하면, 초전도체 평면에서 수직한 방향으로 거리 a만큼 떨어진 곳에 자기 신호원(Msource)이 있을 경우, 초전도 차폐체 표면에 흐르는 전류는 상기 자기 신호원(Msource)의 반대편에 크기는 같으나 방향이 반대인 가상적인 자기 신호원(Mimage)이 있는 것과 같다. 따라서 이론적으로 초전도체 표면에서 거리 a에 있는 자력계는 기준선이 2a인 1차 미분계와 같은 동작을 한다는 것을 미국 LANL (Los Alamos National Laboratory) 연구 그룹이 증명하였다.
따라서 초전도체를 헬멧 형태로 하면 초전도 헬멧의 내부에서 자기차폐가 달성될 수 있다. 또한 측정하고자 하는 신호원의 깊이에 따라 초전도체 표면과 검출코일 사이의 이격 거리를 조절하여, 기준선 길이가 결정될 수 있다. 그리고, 초전도체 차폐는 주파수에 따라 일정한 차폐효과를 이룰 수 있다. LANL 연구그룹은 액체헬륨으로 직접 냉각한 초전도 차폐헬멧 형태의 뇌자도 장치를 제작하여, 헬멧내 자력계의 위치별 차폐율과 체성감각(somatosensory) 신호를 측정하여 초전도 차폐의 유효성에 대해 발표하였다.
하지만, LANL 연구그룹의 결과에서, 뇌자도 헬멧의 가장자리에 위치한 자력계의 신호대잡음비는 초전도 차폐를 하지 않은 경우보다 낮아졌다. 가장자리에 위치한 자력계의 신호대잡음비 감소는 헬멧의 가장자리에서 자력선 밀도가 높아졌기 때문이다. 실제로 초전도 차폐의 유무에 따라 뇌자도 신호를 측정한 결과, 초전도 차폐를 했을 때 정수리(vertex) 부근의 체성감각 신호는 높은 신호대잡음비로 측정되었으나, 좌우 측두부 및 후두부에서 반응하는 청각피질(auditory cortex) 및 시각피질(visual cortex)에 대한 유발신호는 매우 낮은 신호대잡음비를 가지는 것으로 나타났다. 특히 초전도 차폐를 할 경우, 피측정자의 심장 자기신호 및 인서트 진동 잡음은 초전도 차폐 헬멧의 가장자리에서 매우 크게 측정되었다. 이러한 외부 잡음 강도가 크게 증가한 것은 초전도 헬멧의 가장자리에서의 자기장 집속 효과에 의한 것이다.
US7729740 특허를 참조하면, 이러한 문제점을 해결하기 위해 LANL 연구 그룹에서는 초전도 차폐 헬멧 외부에 환경자기잡음만을 측정하기 위한 기준 자력계(reference magnetometer)를 설치하고, 적응 필터(adaptive filter)를 적용하여 잡음 제거를 하였다. 하지만 적응 필터를 사용할 경우, 초전도 차폐의 내부와 외부잡음이 동일한 주기와 주파수 성분을 가져야 하고, 측정하고자 하는 신호 성분보다 잡음 성분이 너무 클 경우, 효과적이지 못한 단점을 가진다. 특히 사람의 심장에서 발생하는 자기신호는 헬멧 내부의 자력계에는 검출되지만 기준 자력계에는 검출되지 못하는 경우가 있다. 따라서, 헬멧 가장자리에서의 차폐효과 향상을 위한 새로운 구조의 초전도 차폐 구조가 요구된다.
본 발명의 해결하고자 하는 기술적 과제는 초전도 차폐를 이용하여 신호대잡음비가 우수한 뇌자도 신호를 측정하고, 경제적인 뇌자도 측정 장치를 제공하는 것이다.
본 발명의 일 실시예에 따른 뇌자도 측정 장치는 내측 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧; 상기 초전도 헬멧의 내부에 배치되는 센서 장착 헬멧; 상기 센서 장착 헬멧의 내부에 배치된 검출 코일; 및 상기 센서 장착 헬멧에 장착되고 상기 검출 코일에 연결되는 SQUID(Superconducting QUantum Interference Device: SQUID) 센서를 포함하는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 초전도 헬멧, 상기 센서 장착 헬멧, 상기 검출 코일, 및 상기 SQUID 센서는 액체 냉매에 잠기어 직접 냉각될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 검출 코일은 자력계(magnetometer)일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 내측 브림은 20 내지 40 mm 일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 초전도 헬멧은: 외측 브림(brim); 반구 형상의 반구부; 상기 반구부에 연속적으로 연결된 원통 형상의 직선부; 및 상기 직선부의 일부가 제거된 시야 확보부를 더 포함할 수 있다. 상기 내측 브림은 상기 직선부의 하부면에서 내측면을 따라 배치되고 상기 시야 확보부 방향으로 제거된 와셔 형상을 가지고, 상기 외측 브림은 상기 직선부의 하부면에서 외측면을 따라 배치되고 상기 시야 확보부 방향으로 제거된 와셔 형상을 가질 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 초전도 헬멧은: 상기 시야 확보부의 양 측면에 배치되고 상기 내측 브림에 연결된 내측 측면 브림; 상기 시야 확보부의 양 측면에 배치되고 상기 외측 브림에 연결된 외측 측면 브림; 상기 시야 확보부의 상부에 배치되고 상기 내측 측면 브림에 연결된 내측 상부 브림; 및 상기 시야 확보부의 상부에 배치되고 상기 외측 측면 브림에 연결된 외측 상부 브림을 더 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 초전도 헬멧은 납 재질일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 검출 코일은 상기 센서 장착 헬멧의 내부면에서 일정한 수직 거리를 가지도록 배치되고, 상기 수직 거리는 상기 내측 브림(brim)의 폭과 동일할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 뇌자도 측정 장치는 액체 냉매를 저장하고 내부 헬멧을 포함하는 내부 용기; 상기 내부 헬멧을 감싸도록 배치된 외부 헬멧을 포함하는 외부 용기; 상기 내부 헬멧과 상기 외부 헬멧 사이의 공간에 배치되고 내측 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧; 상기 초전도 헬멧과 상기 외부 헬멧 사이의 공간에 배치되는 센서 장착 헬멧; 상기 센서 장착 헬멧과 상기 외부 헬멧 사의 공간에 배치된 검출 코일; 및 상기 센서 장착 헬멧에 장착되고 상기 검출 코일에 연결되는 SQUID(Superconducting QUantum Interference Device:SQUID) 센서를 포함한다. 상기 내부 용기와 상기 외부 용기 사이의 공간은 진공 상태로 유지된다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 검출 코일은 자력계(magnetometer)일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 내측 브림은 20 내지 40 mm 일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 초전도 헬멧은: 외측 브림(brim); 반구 형상의 반구부; 상기 반구부에 연속적으로 연결된 원통 형상의 직선부; 및 상기 직선부의 일부가 제거된 시야 확보부를 포함할 수 있다. 상기 내측 브림은 상기 직선부의 하부면에서 내측면을 따라 배치되고 상기 시야 확보부 방향으로 제거된 와셔 형상이고, 상기 외측 브림은 상기 직선부의 하부면에서 외측면을 따라 배치되고 상기 시야 확보부 방향으로 제거된 와셔 형상일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 초전도 헬멧은: 상기 시야 확보부의 양 측면에 배치되고 상기 내측 브림에 연결된 내측 측면 브림; 상기 시야 확보부의 양 측면에 배치되고 상기 외측 브림에 연결된 외측 측면 브림; 상기 시야 확보부의 상부에 배치되고 상기 내측 측면 브림에 연결된 내측 상부 브림; 및 상기 시야 확보부의 상부에 배치되고 상기 외측 측면 브림에 연결된 외측 상부 브림을 더 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 검출 코일의 초전도 헬멧의 내부 표면으로부터 이격거리는 상기 내측 브림(brim)의 길이와 동일할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 센서 장착 헬멧과 상기 외부 헬멧 사이에 배치된 열 캡(thermal cap)을 더 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 뇌자도 측정 방법은 내측 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧의 내부 측면 표면에서 수직으로 일정하게 이격되어 배치된 검출 코일의 배치 평면에 외부 자기장을 수직하게 제공하는 단계; 및 뇌자도 신호를 상기 검출 코일 및 SQUID 센서를 이용하여 측정하는 단계를 포함한다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 검출 코일 및 SQUID 센서는 진공 중에 배치될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 있어서, 상기 검출 코일의 초전도 헬멧의 내부 표면으로부터 이격거리는 상기 내측 브림(brim)의 길이와 동일할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 뇌자도 측정 장치는 내측 테두리 혹은 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧; 상기 초전도 헬멧의 내부에 배치되는 센서 장착 헬멧; 및 상기 센서 장착 헬멧의 내부에 배치된 SQUID 센서를 포함한다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 새로운 형상의 헬멧형 초전도 차폐 헬멧이 장착된 뇌자도 측정 장치가 제공된다. 본 발명의 일 실시예에 따르면, 청각 피질(auditory cortex) 혹은 시각 피질(visual cortex)과 같이 헬멧의 가장자리 부근에서 발생하는 뇌자도 신호를 측정하지 못하는 문제가 해결될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 자력계를 사용하더라도 낮은 자기차폐율을 가지는 자기차폐실에서 높은 SNR를 획득할 수 있게 한다. 개선된 형태의 헬멧형 초전도 차폐를 이용하면, 통상적인 헬멧형 초전도 차폐보다 청각 유발신호 및 시각유발신호에 대한 신호대잡음비가 크게 향상될 수 있다.
도 1은 SQUID 및 검출코일을 이용한 자기장 측정 개념도를 나타낸 것이다.
도 2는 SQUID 미분계를 자기장 검출센서로 하는 기존의 뇌자도 측정 장치(100)를 설명하는 도면이다.
도 3은 외측 브림(brim) 구조의 초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 측정 장치(200)를 설명하는 도면이다.
도 4a는 본 발명의 일 실시예에 따른 양 방향 브림(brim) 구조의 초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 측정 장치(300)를 설명하는 도면이다.
도 4b는 도 4a의 양 방향 브림(brim) 구조의 초전도 차폐 헬멧형 인서트를 설명하는 도면이다.
도 4c는 초전도 차폐 헬멧 및 센서 장착 헬멧을 나타내는 분해 사시도이다.
도 5는 초전도 차폐표면으로부터의 거리에 따른 차폐율 변화를 나타낸다.
도 6a 및 도 6b은 헬멧의 브림(brim) 형태에 따른 초전도 차폐 헬멧구조에서 자력선 방향을 개념적으로 나타낸 것이다.
도 7a 및 도 7b은 헬멧의 브림(brim) 형태에 따른 초전도 차폐 헬멧구조에서 자력선 방향을 시뮬레이션 결과를 나타낸 것이다.
도 8a 및 도 8b는 헬멧의 브림(brim) 형태에 따른 초전도 차폐 헬멧구조에서 자기장 세기의 등고선을 시뮬레이션 결과를 나타낸 것이다.
도 9는 브림(brim)의 초전도 차폐가 없을 때, 안쪽 방향으로만 브림이 잇을 때, 양쪽방향으로 브림이 있을 때의 뇌자도 장치의 잡음 특성을 나타낸 것이다.
도 10은 청각자극을 가할 때 유발되는 뇌자도 신호를 100회 측정하여 가산 평균한 것이다.
도 11a은 본 발명의 다른 실시예에 따른 간접 냉각형으로서 자력계 및 초전도 헬멧 차폐를 진공에 설치한 뇌자도 측정 장치를 설명하는 도면이다.
도 11b는 도 11a의 초전도 헬멧을 확대한 단면도이다.
도 11c는 도 11a의 초전도 헬멧을 나타내는 사시도이다.
도 11d는 도 11a의 초전도 헬멧을 나타내는 분해 사시도이다.
도 11e는 도 11a의 SQUID 센서 모듈의 결합 사시도이다.
도 11f는 도 11e의 SQUID 센서 모듈의 분해 사시도이다.
400: 뇌자도 측정 장치 402a: 외부 헬멧
412: 내부 헬멧 430: 초전도 헬멧
433: 내측 브림 441: 검출 코일
442: SQUID 센서
본 발명의 일 실시예에 따르면, 저가형 자기차폐실내에서 동작이 가능한 헬멧형 초전도 차폐를 이용한 뇌자도 장치를 제작할 수 있다. 이에 따라, LANL 연구 그룹(US7729740)과 같이 기준 자력계(reference magnetometer)와 적응 필터(adaptive filter)를 사용하지 않고, 청각 유발 신호의 측정이 가능하였다. 측정된 신호의 SNR을 초전도 차폐 구조에 따라 비교한 결과 본 발명의 초전도 차폐형 장치의 유용성을 확인하였다. 즉, 본 발명에서 헬멧형 초전도 차폐의 가장자리에서의 자기장 집속 효과에 의한 큰 자기장 잡음 유입을 제거하기 위해 양 방향의 브림을 가지는 초전도 헬멧을 제안하고, 그 효과를 확인하였다.
이하, 첨부된 도면을 참조로 본 발명의 바람직한 실시예들에 대하여 보다 상세히 설명한다. 이하의 도면들에서 동일한 참조부호는 동일한 구성요소를 지칭하며, 도면상에서 각 구성요소의 크기는 설명의 명료성과 편의상 과장되어 있을 수 있다.
[초전도 차폐의 형태 및 거리변화에 대한 차폐 효과 비교]
도 1은 SQUID 및 검출코일을 이용한 자기장 측정 개념도를 나타낸 것이다.
도 1을 참조하면, SQUID 센서 모듈은 검출 코일(pick-up coil;341) 및 SQUID 센서를 포함할 수 있다. 상기 SQUID 센서(342)는 입력 코일(input coil,342a), SQUID(342b)를 포함할 수 있다. 상기 SQUID 센서(342)는 회로부(344)에 연결될 수 있다. 상기 검출코일(341)은 G-10 에폭시 봉(epoxy rod)과 상기 에폭시 봉을 감싸는 NbTi 선을 포함할 수 있다. SQUID 센서의 입력코일(342)과 상기 검출코일(341)은 초음파 웨지 본더(sonic wedge bonder)를 이용하여 Nb 선으로 연결되었다.
초전도 차폐 재료는 순도 99.95 퍼센트, 두께 0.5 mm인 납 판을 사용하였다.
헬멧형 초전도 차폐 구조에서의 차폐 효과를 확인하기 위해 직경 1 m인 헬름홀츠 구조의 코일을 이용하여 헬멧에 자기장을 가하고 브림 구조 및 헬멧내 SQUID 센서의 위치에 따라 차폐율을 측정하고 비교하였다.
자기 차폐율 다음과 같이 정의한다.
여기서, H(0)는 외부 자기장의 세기이고, Haxial 은 축방향의 자기장의 세기이다.
[최적의 초전도 차폐 헬멧의 설계를 위한 자기장 분포 및 자력선 방향 시뮬레이션]
초전도 차폐 헬멧을 형성할 경우, 마이스너(Meisser) 효과에 의해 차폐 재질 중심에서 밀려난 자력선이 가장자리에 집속되어, 가장자리는 차폐를 하지 않은 경우보다 자속밀도가 높아진다. 또한 초전도 차폐 표면에 수직으로 이격되어 배치된 검출코일 대한 자력선의 입사각이 커지게 되어, 검출되는 자속(=B A sinθ)이 증가한다 (B는 자기장의 세기, A는 검출코일 면적, θ는 자기장과 검출코일 법선과의 각도). 이러한 이유에서, 헬멧 가장자리에 위치한 SQUID 센서는 초전도 차폐에 의해 자기잡음이 더 증가하게 된다. 실험에서는 초전도 차폐에 대한 완전도체 모델(perfect conductor model)이 적용되었으며, 자기장 해석은 맥스웰 3D(Maxwell 3D)을 이용하여 시뮬레이션되었다.
헬름홀쯔(Helmholtz) 코일은 균일한 자기장 형성을 위해 헬멧보다 충분히 크게 설계하였다. 균일한 외부 자기장을 형성하기 위하여, 헬름홀쯔(Helmholtz) 코일이 사용되었다. 헬름홀쯔 코일의 반경은 500 mm, 코일 간격은 500 mm이며, 코일 수는 1 턴이고, 인가 전류는 100 A로 하였다. 이렇게 설계된 코일은 그 중심에서는 약 250 μT정도의 자기장을 형성하였다.
SQUID 센서 모듈에 미치는 외부 잡음의 영향을 알아보기 위해 헬멧 가장자리의 형태를 변화시켰다. 첫째, 단방향 브림을 가지는 헬멧에 대한 가상 실험을 실시하였다. 둘째, SQUID 센서의 검출코일이 위치한 곳에서의 자기장분포와 자력선 방향을 최적화하기 위해 양방향으로 브림을 형성하였다. 양방향 브림의 경우, 외부로 형성된 브림의 길이 또는 폭은 50 mm, 내부로 형성된 브림의 길이 또는 폭은 30 mm이었다. 초전도 차폐 표면과 검출코일 사이의 수직 이격 거리는 상기 내측 브림의 폭과 동일하게 설계되었다. 즉, 내측 브림의 길이 또는 폭을 검출코일의 수직 이격 거리와 동일하게 한 것은 검출코일에 입사되는 자력선의 입사각을 최소화하기 위한 것이다.
[초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 장치 제작]
초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 장치의 형태에 따른 특성을 확인하기 위해 세 가지 형태의 인서트를 설계 및 제작하였다.
제1 인서트는 통상적인 지저선 50 mm를 가지는 미분계 검출코일(gradiometer pick-up coil)을 가지는 뇌자도 인서트이고, 제2 인서트는 외측 브림(brim)을 가지는 초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 인서트이고, 및 제3 인서트는 내측 브림 및 내측 브림을 가지는 초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 인서트이다. 제작된 뇌자도 인서트를 동일한 냉각장치에서 외부 잡음 영향 및 신호 특성을 평가하였다. 사용된 액화헬륨 듀아는 최대용량이 85 L이고, 하루 평균 액화헬륨 증발량이 12.5 L/일(day)인 뇌자도 신호 측정을 위한 전용 용기를 사용하였다.
도 2는 미분계를 가지는 뇌자도 측정 장치(100)를 설명하는 도면이다.
도 2를 참조하면, 제1 인서트(101)는 미분계를 포함한다. 상기 제1 인서트(101)는 초전도 차폐를 사용하지 않는다. 상기 제1 인서트(101)는 듀아의 내부 용기(110)의 액체 냉매에 잠겨서 냉각된다. 검출코일(141)로 권선형 미분계(wire-wound gradiometer)가 사용되었다. 상기 검출코일(141)는 신호코일과 기준코일이 서로 반대 방향으로 감기고, 서로 일정한 거리로 이격된 한 쌍의 코일을 포함한다. 신호코일과 기준코일 사이의 기저선의 길이는 50 mm 이다. 상기 검출코일(141)은 센서 장착 헬멧(120)의 표면에 등 균일하게 152개 설치되었다. 상기 검출코일(141) 및 상기 SQUID 센서(142)는 일체형 모듈로 제작되어 액체 냉매에 직접 잠길 수 있다.
상기 센서 장착 헬멧(120)은 반구부(121a), 상기 반구부(121a)에 연속적으로 연결된 원통 형상의 직선부(121b), 상기 직선부(121b)의 하부면에서 외측으로 연장된 와셔 형상의 브림(121c)을 포함할 수 있다. 상기 브림(121c)은 지지봉(151)을 통하여 인서트 몸체(미도시)에 연결될 수 있다. 상기 인서트 몸체는 냉매의 증발을 방지하는 복수의 인서트 배플을 포함할 수 있다.
상기 제1 인서트(101)는 외부 환경 노이즈에 민감하여, 자기차폐실(magnetically shielded room: MSR)이 요구된다. 또한, 자기차폐실을 이용하는 경우에도, 저주파 성분의 자기차폐는 어렵기 때문에 고가의 퍼말로이를 많이 사용해야 한다.
도 3은 외측 브림(brim) 구조의 초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 측정 장치(200)를 설명하는 도면이다.
도 3을 참조하면, 제2 인서트(201)는 외측 브림(brim) 구조의 초전도 차폐 헬멧(230)을 포함할 수 있다. 외측 브림(brim) 구조의 초전도 차폐 헬멧(230)은 순도 99.95 퍼센트의 납판(lead plate)을 이용하여 제작되었다. 초전도 차폐 헬멧(230) 내부에 센서 장착 헬멧(220)이 설치된다.
검출코일(241)은 자력계가 사용된다. 상기 검출코일은 상기 센서 장착 헬멧(220)의 표면에 균일하게 152개 설치되었다. 검출코일(241)은 보빈 및 상기 보빈을 감싸는 1턴의 NbTi 선을 포함할 수 있다. 검출코일(241)과 SQUID 센서(242)는 일체형 모듈로 제작되어, 상기 센서 장착 헬멧(220)에 배치될 수 있다. 센서 장착 헬멧(220)은 지지봉(251)을 통하여 인서트 몸체(미도시)에 연결된다. 상기 초전도 차폐 헬멧(230)과 상기 센서 장착 헬멧(220)은 액체 냉매에 잠기어 냉각된다.
외측 브림(brim)을 가지는 초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 측정 장치의 경우, 적응 필터(adaptive filter)를 이용하기 위해 기준 SQUID 센서 채널(미도시)을 5개 지점에 3차원 벡터 방식으로 15개를 설치하였다. 기준 SQUID 센서 채널(미도시)은 상기 초전도 차폐 헬멧(230)의 외측에 배치된다.
초전도 차폐 헬멧(230)은 반구 형상의 반구부(231a)와 상기 반구부에 연속적으로 연결되는 원통 형상의 직선부(231b), 및 상기 직선부의 하부면에서 외측으로 연장되는 와셔 형상의 외측 브림(232)을 포함한다.
외측 브림(brim)을 가지는 초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 측정 장치는 자기차폐실의 무게를 낮출 수 있다. 그러나, 외측 브림을 가지는 초전도체 차폐 헬멧형 뇌자도 측정 장치(200)는 기준 SQUID 센서 채널을 필요로 한다. 또한, 외측 브림을 가지는 초전도체 차폐 헬멧형 뇌자도 측정 장치는 초전도 헬멧의 가장자리 부근의 청각피질(auditory cortex) 또는 시각피질(visual cortex)에서 발생하는 뇌자도 신호에 대해서는 잘 측정하지 못한다. 따라서, 청각피질(auditory cortex)과 시각피질(visual cortex)에서 발생하는 뇌자도 신호를 측정하기 위하여, 다른 구조의 초전도 헬멧이 요구된다.
도 4a는 본 발명의 일 실시예에 따른 양 방향 브림(brim) 구조의 초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 측정 장치(300)를 설명하는 도면이다.
도 4b는 도 4a의 양 방향 브림(brim) 구조의 초전도 차폐 헬멧형 인서트를 설명하는 도면이다.
도 4c는 초전도 차폐 헬멧 및 센서 장착 헬멧을 나타내는 분해 사시도이다.
도 4a 내지 도 4c를 참조하면, 제3 인서트(301)는 양 방향 브림(brim) 구조의 초전도 차폐 헬멧(330)을 포함할 수 있다. 헬멧형 뇌자도에 초전도 차폐를 활용하기 위해 순도 99.95 퍼센트의 납판(lead plate)을 헬멧 형태로 제작하였다. 초전도 차폐 헬멧(330) 내부에 센서 장착 헬멧(320)이 설치된다. 검출코일(341)은 자력계가 사용되었다. 상기 검출 코일(341)은 상기 초전도 장착 헬멧(320)의 표면에 균일하게 152개 설치되었다. SQUID 센서(342)와 검출코일(341)은 일체형으로 모듈로 제작되어, 상기 센서 장착 헬멧(320)에 장착된다. 자력계는 보빈 및 상기 보빈을 감싸는 1턴의 NbTi 선을 포함할 수 있다.
SQUID 센서(342)와 검출 코일(341) 사이의 연결은 Nb 판과 Nb 나사 등의 보조물을 사용하지 않고 뇌자도 장치의 집적화를 위해 직접 본딩하였다. 이러한 집적화는 검출 코일(341)과 SQUID 센서 사이의 기생 인덕턴스(stray inductance)를 1/10 정도 줄일 수 있어 밸런스 팩터(balance factor)를 크게 향상시킬 수 있는 장점이 있다. 본딩(bonding)에 사용된 Nb 와이어는 연성을 증가시키기 위해 섭씨 1900도에서 진공 열처리하였다. 초전도 본딩은 초음파 웨지 본더(sonic wedge bonder)를 이용하였다. 상기 SQUID 센서(342)는 센서 장착 헬멧에 부착된 센서 고정 블록에 플라스틱 나사를 이용하여 고정되었다.
본 발명의 일 실시예에 따른 뇌자도 측정 장치(300)는 내측 브림(brim;333)을 포함하는 초전도 헬멧(330), 상기 초전도 헬멧(330)의 내부에 배치되는 센서 장착 헬멧(320), 상기 센서 장착 헬멧(320)의 내부에 배치된 검출 코일(341), 및 상기 센서 장착 헬멧(320)에 장착되고 상기 검출 코일(341)에 연결되는 SQUID(Superconducting QUantum Interference Device; SQUID; 342) 센서를 포함한다.
듀어는 내부 용기(310)와 외부 용기(302)를 포함할 수 있다. 상기 듀어는 동축의 원통 구조일 수 있다. 상기 외부 용기(302)와 상기 내부 용기(310) 사이의 공간은 진공 상태로 유지될 수 있다. 상기 외부 용기(302)는 상판을 포함할 수 있다. 상기 상판의 중심에는 관통홀이 형성될 수 있다. 상기 내부 용기(310)는 상기 관통홀에 연결될 수 있다. 상기 외부 용기(302)는 원통 형상일 수 있다. 상기 외부 용기의 하부면에는 사람의 머리가 삽입될 수 있는 외부 헬멧(302a)이 배치될 수 있다.
상기 내부 용기(310)는 뚜껑을 가지지 않은 원통 형상일 수 있다. 상기 내부 용기의 하부면에는 상기 외부 헬멧(302)과 정렬되는 내부 헬멧(312)이 배치될 수 있다. 상기 내부 용기(310)의 외측면에는 와셔 형상의 지지부(311)가 배치될 수 있다. 상기 지지부(311)의 외주면에는 열 차폐부(312)가 배치될 수 있다. 상기 열 차폐부(312)는 원통 형상의 상부 원통부와 상기 상부 원통부와 연적으로 결합한 하부 슬릿부를 포함할 수 있다. 상기 하부 슬릿부는 수직 방향으로 형성된 슬릿을 포함할 수 있다. 상기 열 차폐부(312)는 도전성 물질로 형성될 수 있다. 상기 내부 용기(310)에는 액체 냉매가 저장될 수 있다.
인서트(301)는 인서트 몸체부(301a)와 상기 인서트 몸체부(301a)에 연결된 측정부(301b)를 포함할 수 있다. 상기 인서트(301)는 상기 내부 용기(310)에 삽입되어 단열 기능을 수행할 수 있다. 상기 인서트 몸체부(301a)는 인서트 상판(11), 상기 인서트 상판(11)에 결합하고 수직으로 연장되는 가이드 봉(13), 상기 가이드 봉(13)에 삽입되는 인서트 배플(12), 센서 장착 헬멧(320)을 고정하기 위한 지지판(14), 및 상기 지지판(114)과 센서 장착 헬멧(320)을 연결하는 지지봉(351)을 포함할 수 있다.
상기 인서트 상판(11)은 원판 형상이고, G-10 에폭시로 형성될 수 있다. 상기 인서트 상판(11)은 상기 외부 용기(302)의 상판 상에 고정될 수 있다.
상기 가이드 봉(13)은 G-10 에폭시로 형성되고, 봉 형상 또는 파이프 형상일 수 있다. 상기 가이드 봉(13)은 인서트 배플(12)을 지지하는 수단일 수 있다.
상기 인서트 배플(12)은 보온성이 높은 스티로폼(styrofoam)과 도전판을 포함할 수 있다. 상기 도전판은 복사열을 차단하기 위하여 차례로 적층된 알루미늄 코팅된 마일라(mylar) 및 구리층을 포함할 수 있다. 상기 인서트 배플은 외부의 열전도 및 복사열 유입을 차단할 수 있다.
상기 지지판(14)은 G-10 에폭시로 형성되고 와셔 형상일 수 있다. 상기 지지판은 상기 지지봉(351)을 통하여 센서 장착 헬멧(320)을 고정할 수 있다.
지지봉(351)은 G-10 에폭시로 형성되고 봉 형상일 수 있다. 상기 지지봉은 복수 개이고, 상기 지지판에 연결되며, 상기 지지봉은 수직으로 연장되어 상기 센서 장착 헬멧에 연결될 수 있다.
센서 장착 헬멧(320)은 반구 형상의 반구부(321a), 상기 반구부(321a)에 연속적으로 연결된 원통 형상의 직선부(321b), 및 상기 직선부(321b)의 하부면에서 외측 방향으로 연결된 외측 브림(321c)을 포함한다. 사람의 눈이 바라보는 방향의 상기 직선부(321b)의 일부분은 제거될 수 있다. 상기 센서 장착 헬멧(320)의 직선부(321b)와 상기 반구부(321a)에는 복수의 관통홀(322)이 배치된다. 상기 관통홀(322)에 SQUID 센서 모듈이 장착된다.
상기 센서 장착 헬멧(320)은 G-10 에폭시로 제작되고, 복수의 부품을 에폭시 접착제를 사용하여 형성될 수 있다. 반구부(321a)는 반구 형상을 가질 수 있다. 상기 반구부(321a)의 형상은 사람의 머리가 들어갈 수 있는 포물선 형상 또는 타원 형상 등의 곡선 형상으로 다양하게 변형될 수 있다. 직선부(321b)는 상기 반구부(321a)에 연속적으로 연결될 수 있다. 이에 따라, 상기 직선부(321b)는 원통 형상을 가질 수 있다. 상기 직선부(321b)는 원통 형상에 한하지 않고 상기 반구부의 곡률 반경보다 큰 곡률 반경을 가질 수 있다. 상기 직선부의 일부는 제거되어 시야 확보부를 제공할 수 있다. 구체적으로, 45도 내지 180 도 범위 방위각 성분이 제거될 수 있다. 이에 따라, 사람의 머리가 센서 장착 헬멧의 내부에 있는 경우, 눈은 시야를 확보할 수 있다. 상기 외측 브림(321c)은 와셔 형상일 수 있다.
초전도 헬멧(330)은 내측 브림(333), 외측 브림(332), 반구 형상의 반구부(331), 상기 반구부(331a)에 연속적으로 원통 형상의 직선부(331b), 및 상기 직선부(331b)의 일부가 제거된 시야 확보부(331c)를 포함한다. 상기 초전도 헬멧은 상기 시야 확보부(331c)의 양 측면에 배치되고 상기 내측 브림(333)에 연결된 내측 측면 브림(335), 상기 시야 확보부(331c)의 양 측면에 배치되고 상기 외측 브림(332)에 연결된 외측 측면 브림(334), 상기 시야 확보부(331c)의 상부에 배치되고 상기 내측 측면 브림(335)에 연결된 내측 상부 브림(337), 및 상기 시야 확보부(331c)의 상부에 배치되고 상기 외측 측면 브림(334)에 연결된 외측 상부 브림(336)을 더 포함할 수 있다. 초전도 헬멧(330)은 외부 자기 잡음을 차폐하여, 자기차폐실의 성능이 떨어지거나 상기 자기차폐실이 없는 상황에서 뇌자도 신호를 측정할 수 있다.
상기 내측 브림(333), 상기 내측 측면 브림(335), 및 상기 내측 상부 브림(337)은 연속적으로 연결될 수 있다. 상기 외측 브림(332), 상기 외측 측면 브림(334), 및 상기 외측 상부 드림(336)은 연속적으로 연결될 수 있다. 상기 내측 브림(333)의 길이 또는 폭은 20 mm 내지 40 mm 일 수 있다. 상기 외측 브림(332)의 길이 또는 폭은 40 mm 내지 60 mm일 수 있다. 상기 초전도 헬멧의 재질은 납(Pb)일 수 있다. 상기 초전도 헬멧은 판을 접어서 형성하거나 몰드를 이용하여 성형할 수 있다. 상기 초전도 헬멧(330)의 상기 외측 브림(332)은 상기 센서 장착 헬멧(320)의 외측 브림(321c)을 감싸도록 배치될 수 있다.
신호 특성 및 외부 환경 잡음 특성 비교를 위해 자기차폐실에서 동일한 회로 및 동일한 듀어를 이용하여 세 가지 형태의 측정 인서트가 평가되었다. 사용된 자기차폐실의 특성은 전기전도도가 높은 알루미늄과 초기 투자율이 높음 자성체를 이용하였으며, 이중차폐 형태로 제작되었다. 제작된 차폐실의 자기차폐율이 140배(@0.1 Hz), 80,000배 (@100Hz)였다. 자기장 신호 측정을 위하여, SQUID 회로는 상용 전단전폭기를 사용한 자속고정루프 회로(flux-locked-loop circuit; FLL circuit)와 측정된 신호의 잡음 필터와 증폭을 위한 아날로그 신호 처리 회로(ASP)를 포함할 수 있다. 상기 아날로그 신호 처리 회로는 저주파 통과 필터(low pass filter(100 Hz)), 고주파 통과 필터(high pass filter(0.1 Hz)), 60 Hz 노치 필터(notch filter), 및 40 dB 증폭기를 포함할 수 있다.
[초전도 차폐에 따른 뇌자계 시스템 잡음 특성 및 신호특성 측정 및 비교]
초전도 차폐 구조에 따른 시스템의 특성 평가를 위해, 동일한 자기차폐실과 측정 회로를 이용하여 시스템 잡음 분포, 동일한 자기장에 대한 자기장 신호 분포, 그리고 동일한 측정 대상에 대한 청각유발 신호가 측정되었다. 자기차폐실 내부의 잔류 잡음과 차폐실 문(door)를 열어 약한 자기 차폐(weak magnetic shielding) 상태에서 세 가지 형태의 초전도 차폐 구조에 대한 시스템 잡음 분포 및 잡음 스펙트럼을 측정하였다.
동일한 외부 자기장을 인가할 경우, 초전도 차폐 구조의 형태와 헬멧내 측정 위치에 따른 자기장 변화 및 분포를 측정하였다. 각 시스템의 형태에 따른 자기장 잡음 분포 및 신호 변화 특성을 신뢰성 있게 비교하기 위하여, SQUID 센서는 동일한 특성을 가지도록 선별하여 시스템에 사용하였다. 사용된 SQUID 센서는 구동전류(35~40 uA), 변조전압(80 ~90 uV), 백색잡음(2.5 ~ 3.5 fT/Hz1/2)을 가지는 것으로 제한하였다. 또한 건강한 남성을 대상으로 퓨어 톤(pure tone) (500 Hz, 1 kHz)에 대한 청각 유발 신호를 100회 측정하였다. 측정된 신호의 신호대 잡음비를 초전도 차폐 구조에 따라 비교하였다.
[ 초전도 차폐 형태에 따른 차폐율 변화]
초전도 차폐에 따른 차폐특성을 확인하기 위해 직경 130 mm, 깊이 60 mm인 반구(hemispherical) 형태의 차폐구조를 제작하고, 초전도 차폐 표면으로부터 거리에 따른 차폐율을 측정하였다. 반구 안쪽바닥에서 거리 5 mm 에서 약 700배의 높은 차폐율 보였으며, 거리가 멀어짐에 따라 차폐율이 지수함수적으로 급격히 감소하여 이격거리 45 mm에서는 약 10 배 정도의 차폐특성을 보였다.
도 5는 초전도 차폐표면으로부터의 거리에 따른 차폐율 변화를 나타낸다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 초전도체의 표면과 검출 코일 사이의 수직 이격 거리를 20 mm 내지 40 mm 범위로 유지하기 위하며, SQUID 센서와 검출 코일은 일체형 모듈로 제작된다.
초전도체의 표면과 검출 코일 사이의 수직 이격 거리는 20 mm 내지 40 mm로 유지하면서, 청각 피질(auditory cortex)와 시각 피질(visual cortex)에서 발생하는 넓은 영역의 인지 신호를 측정하기 위한, 초전도 헬멧의 구조 설계가 요구된다.
[최적화된 초전도 차폐 헬멧형 뇌자도 인서트의 설계]
뇌자도 신호를 측정하기 위해 152개의 SQUID 센서가 헬멧표면에 균일한 간격으로 배치되었다. 초전도 차폐가 없을 경우 외부로부터 유입된 자기장은 각 센서가 위치한 지점에서 자력선의 왜곡이 없이 검출코일에 입사되겠지만, 초전도 차폐를 할 경우는 유입되는 자기장의 분포 및 자력선의 방향이 헬멧형태에 따라 왜곡된다. 따라서 센서의 검출코일이 위치한 곳에서 외부 자장을 가장 적게 받게 하고, 신호원(signal source)의 변화를 가장 적게 할 수 있는 최적화된 초전도 차폐 헬멧 형태를 설계하기 위해 균일한 외부 자기장에 대한 자기장 재분포 및 자력선 방향을 해석하였다.
도 6a 및 도 6b은 헬멧의 브림(brim) 형태에 따른 초전도 차폐 헬멧구조에서 자력선 방향을 개념적으로 나타낸 것이다.
도 7a 및 도 7b은 헬멧의 브림(brim) 형태에 따른 초전도 차폐 헬멧구조에서 자력선 방향을 시뮬레이션 결과를 나타낸 것이다.
도 8a 및 도 8b는 헬멧의 브림(brim) 형태에 따른 초전도 차폐 헬멧구조에서 자기장 세기의 등고선을 시뮬레이션 결과를 나타낸 것이다.
도 6 내지 도 8을 참조하면, 헬멧의 바깥쪽에만 50 mm 폭의 외측 브림을 부착한 것과 양쪽(외측 브림과 내측 브림)에 50 mm 및 30 mm의 브림을 각각 부착한 헬멧의 자기장 분포 및 자력선 방향이 확연히 다르다. 외측 브림만을 형성한 경우, 헬멧 안쪽 가장자리를 향해 자기장이 집속되며 검출코일 면에 수직한, 즉, 검출코일에 입사하는, 자기장 성분이 큰 것으로 나타났다.
외측 브림과 더불어 안쪽으로 검출코일이 초전도 표면과 이격된 거리 (30 mm) 만큼 내측 브림을 만들어 줄 경우, 자기장 방향과 검출코일 면이 이루는 각도가 더 적은 것이 확인되었다. 상기 내측 브림의 길이는 30 mm인 것이 바람직할 수 있다. 또한, 상기 외측 브림의 길이는 50 mm인 것이 바람직할 수 있다. 상기 내측 브림의 길이는 상기 검출코일과 상기 초전도 헬멧 사이의 이격 거리와 동일한 경우, 검출코일에 입사하는 자기장은 검출코일 면에 거의 수평으로 입사할 수 있다. 이에 따라, 외부 자기 노이즈가 감소될 수 있다.
본 발명의 변형된 실시예에 따르면, 내측 브림만을 가진 경우의 신호대 잡음비는 외측 브림만을 가진 경우의 신호대 잡음비보다 향상되었다.
[헬멧형 초전도 차폐의 형태에 따른 시스템 잡음 특성 평가 및 청각 유발 신호 측정]
동일한 환경에서 헬멧형 초전도 차폐의 형태에 따른 SQUID 시스템들의 잡음특성을 비교하였다. 또한 각각의 시스템을 이용하여 동일한 피측정인을 대상으로 측정한 청각유발 신호의 SNR을 비교하여 변형된 형태의 헬멧형 뇌자도 장치의 유용성을 확인하였다.
도 9는 초전도 차폐 유무 및 브림(brim)의 형태에 따른 초전도 헬멧 뇌자도 장치의 잡음 특성을 나타낸 것이다.
30 Hz 미만의 주파수 영역에서 초전도 차폐가 없을 경우(a)에 비해 초전도 차폐(b)(c)를 함으로서 잡음이 낮아짐을 확인하였다. 외측 브림(brim)을 가진 경우(b), 비교적 차폐율이 높은 정수리(vertex)에서는 ~2 fT/Hz1/2 의 백색잡음과 저주파 영역(1Hz)에서 7 fT/Hz1/2의 매우 양호한 잡음 특성을 보였다. 하지만 헬멧의 가장자리에서는 전력선 잡음인 60 Hz 잡음이 기저선 50 mm를 가지는 미분계 장치(a)의 잡음보다 약 3~4배가 큰 5~7 pT/Hz1/2로 측정되었으며, 저주파 영역에서 잡음수준이 10 ~ 90 fT/Hz1/2로 위치에 따라 자기장 변화가 크게 측정되었다.
외측 브림과 내측 브림을 가진 경우(c), 헬멧의 정수리(vertex) 부위에서는 외측 브림만 가진 경우와 비슷한 결과를 보였지만, 헬멧의 가장자리에서는 낮은 주파수(10 Hz 미만)의 잡음은 5 ~ 10 fT/Hz1/2로 대폭 향상된 것으로 나타났다. 또한 60 Hz 전력선 잡음은 외측 브림만 가질 경우에 비해 약 10 배 정도 감소하였다.
제작된 두 가지 형태(외측 브림의 초전도 차폐와 양 방향 브림의 초전도 차폐)의 뇌자도 측정용 인서트를 이용하여 건강한 남성을 대상으로 청각자극 유발에 대한 반응 신호를 측정하였다.
도 10은 청각자극을 가할 때 유발되는 뇌자도 신호를 100회 측정하여 가산 평균한 것이다.
도 10을 참조하면, 외측 브림을 가진 초전도 헬멧의 뇌자도 장치로 측정된 청각유발 신호는 큰 60 Hz 전력선 잡음과 저주파 잡음 진동에 의해 신호가 100회 가산 평균되었음에도 불구하고 신호 분석이 어려웠다. 하지만, 양 방향 브림을 가진 헬멧형 초전도 차폐를 이용한 뇌자도 장치는 깨끗한 P50, N100의 청각 신호를 측정할 수 있었으며, 신호 분석에 용이한 신호대잡음비를 나타내었다. 따라서 초전도 차폐를 이용한 헬멧형 뇌자도 장치에서 브림을 양 방향으로 함으로서 뇌자도 신호를 보다 용이하게 측정할 수 있음을 확인하였다.
자기장 신호원으로부터 자기신호의 세기는 거리의 제곱에 반비례하여 감소함으로 SNR을 향상시키기 위해 신호원과 검출코일의 간격을 최소화하는 것이 필요하다. 이러한 방법에 대한 연구가 진행되어, 검출코일이 진공조(vacuum vessel)에 위치한 진공내코일(CIV: Coil-in-Vacuum) SQUID를 개발하여 사용하였다.
CIV형 SQUID 장치의 경우, 검출코일과 SQUID 센서가 진공 유지 상태로 배치된다. 따라서, 액화 냉매를 저장하는 헬륨 내부 저장 용기에는 저온 냉매만 존재한다. 따라서 냉매를 채울 수 있는 통로만 존재하면 된다. 따라서, 상기 헬륨 내부 저장 용기의 목부의 직경은 현저히 감소될 수 있다. 이에 따라, 액화 냉매의 증발율을 줄일 수 있게 된다.
통상적인 CIV형 SQUID 장치는 자기 신호 왜곡을 방지하기 위해 SQUID 센서와 검출코일을 이격시켜 연결한다. 이러한 방법은 제작 난이도가 높고, 제작 후 유지 및 보수가 힘들다. 검출코일을 냉각하기 위한 열전달 매체를 추가하여 설치해야하는 단점이 있다. 또한 통상적인 CIV형 SQUID 장치에 사용된 SQUID 센서와 검출코일은 초전도 볼트와 너트를 이용하여 결합된다. 이러한 큰 부피의 초전도 볼트와 너트가 검출코일에 근접하면, 자력계(magnetometer)의 경우, 왜곡된 자기 신호를 측정한다. 또한, 미분계(gradiometer)의 경우에는, 벨런즈 펙터(balance factor)를 크게 저하시킴으로써 측정하고자 하는 신호를 정확히 측정할 수 없다. 또한 낮은 SNR과 큰 신호 왜곡은 신호 분석에 있어서 중요한 신호원 국지화 오차를 유발할 수 있다.
이러한 방법을 개선하기 위해 통상적인 CIV형 SQUID 장치에서는 SQUID 센서와 검출코일을 물리적으로 분리시켜 고정하는 방법을 사용하였다. SQUID 센서의 고정 위치는 저온 냉매를 바닥 혹은 측면 벽에 부착시키고, 검출코일은 신호원에 근접한 위치에 고정된다. 이러한 방법은 센서 제작 및 저온 냉매 저장용기와 센서의 결합 난이도를 크게 증가시켜, 시스템 제작에 필요한 경제적, 시간적 비용이 많이 소요되는 단점이 있다.
통상적인 CIV SQUID 시스템을 뇌자도 장치에 활용할 경우, 발생하는 또 다른 문제점은 다음과 같다. SQUID 센서를 이용한 생체자기 신호 측정을 위한 검출코일은 자력계 형태 또는 미분계 형태를 가질 수 있다.
자력계의 경우, 상기 자력계는 자기장의 절대값을 측정함으로 신호원과 주변의 큰 환경 잡음도 동시에 측정한다. 따라서, 주변 환경 잡음에 따라 SQUID 동작 특성 및 신호 대 잡음비가 크게 달라진다. 특히, 신호가 매우 미약한 뇌자도의 경우, 매우 높은 차폐율을 가지는 특수한 자기차폐실이 요구된다.
미분계의 경우에는, 미분계는 참조 코일과 신호 코일을 포함한다. 참조코일과 신호코일은 서로 다른 방향으로 꼬인다. 이에 따라, 미분계는 자기 신호의 미분값을 측정한다. 따라서, 균일한 외부 환경 잡음은 대부분 제거되고, 신호코일에 근접한 신호원에 의해 발생되는 자기 신호는 비교적 적게 상쇄됨으로서 SNR을 증가시킬 수 있다. 미분계를 사용하면 자력계에 비해 낮은 차폐율을 가지는 자기차폐실에서 높은 SNR을 가진 신호를 획득할 수 있다. 하지만, 미분계의 길이가 자력계에 비해 훨씬 길어서 헬멧형 미분계 장치가 차지하는 면적도 증가되어 상온으로부터 유입되는 복사열을 받는 면적도 증가하게 된다. 이는 저온 냉매의 증발율을 크게 증가시킨다. 따라서, 자력계를 사용하면서도, 검출코일과 신호원 사이의 거리가 가까운 CIV 뇌자도 장치가 요구된다.
CIV SQUID 시스템을 뇌자도 장치에 초전도 차폐를 적용하는 경우를 가정하면, 통상적인 헬멧형 초전도 차폐는 헬멧 가장자리에서 자력선의 방향이 검출코일과 수직한 방향으로 유입된다. 헬멧형 초전도 차폐는 정수리에서 가장 먼 가장자리에 위치한 SQUID 센서의 잡음 수준을 크게 증가시킨다. 청각 피질(auditory cortex)와 시각 피질(visual cortex)에서 발생하는 뇌자도 신호를 측정하는데 크게 제한된다. 따라서, 초전도 차폐를 이용하는 경우, 자력계는 미분계와 유사하게 동작할 수 있다. 그럼에도 불구하고, 초전도 차폐를 사용하면, 청각 피질(auditory cortex)와 시각 피질(visual cortex)에서 발생하는 뇌자도 신호의 측정이 어려워, 새로운 구조의 초전도 차폐가 요구된다.
도 11a은 본 발명의 다른 실시예에 따른 간접 냉각형으로서 자력계 및 초전도 헬멧 차폐를 진공에 설치한 뇌자도 측정 장치를 설명하는 도면이다.
도 11b는 도 11a의 초전도 헬멧을 확대한 단면도이다.
도 11c는 도 11a의 초전도 헬멧을 나타내는 사시도이다.
도 11d는 도 11a의 초전도 헬멧을 나타내는 분해 사시도이다.
도 11e는 도 11a의 SQUID 센서 모듈의 결합 사시도이다.
도 11f는 도 11e의 SQUID 센서 모듈의 분해 사시도이다.
도 11a부터 도 11f를 참조하면, 뇌자도 측정 장치(400)는 내측 브림(brim)과 외측 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧(430), 상기 초전도 헬멧(430)과 상기 외부 헬멧(402a) 사이의 공간에 배치되는 센서 장착 헬멧(420), 및 상기 센서 장착 헬멧(420)과 상기 외부 헬멧(402a) 사이의 공간에 배치된 검출코일(441), 및 상기 센서 장착 헬멧(420)에 장착되고 상기 검출 코일에 연결되는 SQUID(Superconducting QUantum Interference Device: SQUID) 센서(442)를 포함한다. SQUID 자력계는 상기 검출코일(441)과 SQUID 센서(442)를 결합함으로서 완성된다.
듀어는 외부 용기(402)와 내부 용기(410)를 포함할 수 있다. 상기 듀어는 동축의 원통 구조일 수 있다. 상기 외부 용기(402)와 상기 내부 용기(410) 사이의 공간은 진공 상태로 유지된다. 상기 내부 용기(410)는 상판을 포함할 수 있다. 상기 상판의 중심에는 관통홀이 형성될 수 있다. 상기 외부 용기(402)는 원통 형상일 수 있다. 상기 외부 용기의 하부면에는 사람의 머리가 삽입될 수 있는 외부 헬멧(402a)이 배치될 수 있다.
상기 내부 용기(410)는 작은 직경을 가지는 목부(410a)와 큰 직경을 가지는 몸체부(410b)를 포함할 수 있다. 상기 목부(410a) 및 상기 몸체부(410b)는 원통 형상일 수 있다. 상기 몸체부(410b)의 하부면에는 상기 외부 헬멧(402a)과 정렬되는 내부 헬멧(412)이 배치될 수 있다.
상기 내부 용기(410)의 목부(410a) 외측면에는 와셔 형상의 지지부(411)가 배치될 수 있다. 상기 지지부(411)의 외주면에는 열 차폐부(413)가 배치될 수 있다. 상기 열 차폐부(413)는 원통 형상의 상부 원통부와 상기 상부 원통부와 연적으로 결합한 하부 슬릿부를 포함할 수 있다. 상기 하부 슬릿부는 수직 방향으로 형성된 슬릿을 포함할 수 있다. 상기 열 차폐부(413)는 도전성 물질로 형성될 수 있다. 상기 내부 용기(410)에는 액체 냉매가 저장될 수 있다. 열 차폐부(413)는 진공 내부의 온도 구배를 줄이기 위하여 다층으로 구성될 수 있다. 상기 열차폐부(413)는 복사열을 차단하기 위하여 차례로 적층된 알루미늄 코팅된 마일라(mylar) 및 구리층을 포함할 수 있다. 상기 상기 열차폐부(413)는 외부의 복사열 유입을 차단할 수 있다.
인서트(401)는 상기 내부 용기(410)의 목부(410a)에 삽입되어 단열 기능을 수행할 수 있다. 상기 인서트(401)는 인서트 상판(21), 상기 인서트 상판(21)에 결합하고 수직으로 연장되는 가이드 봉(23), 및 상기 가이드 봉(23)에 삽입되는 인서트 배플(22)을 포함할 수 있다.
상기 인서트 상판(21)은 원판 형상이고, G-10 에폭시로 형성될 수 있다. 상기 인서트 상판(21)은 상기 내부 용기(410)의 상판 상에 고정될 수 있다.
상기 가이드 봉(23)은 G-10 에폭시로 형성되고, 봉 형상 또는 파이프 형상일 수 있다. 상기 가이드 봉(23)은 인서트 배플(22)을 지지하는 수단일 수 있다.
상기 인서트 배플(22)은 보온성이 높은 스티로폼(styrofoam)과 도전판을 포함할 수 있다. 상기 도전판은 복사열을 차단하기 위하여 차례로 적층된 알루미늄 코팅된 마일라(mylar) 및 구리층을 포함할 수 있다. 상기 인서트 배플은 외부의 전도열 및 복사열 유입을 차단할 수 있다.
상기 내부 용기(410)와 상기 외부 용기(402) 사이의 공간은 진공 상태로 유지될 수 있다. 센서 장착 헬멧(420) 및 상기 센서 장착 헬멧(420) 상에 배치된 초전도 헬멧(430)은 상기 외부 헬멧(402a)과 내부 헬멧(412) 사이에 배치될 수 있다. 이에 따라, 상기 외부 헬멧(402a), 센서 장착 헬멧(420), 초전도 헬멧(430), 및 내부 헬멧(412)이 차례로 배치될 수 있다. 상기 내부 헬멧(412)은 상기 센서 장착 헬멧(420)을 고정하고 냉각할 수 있다.
커넥터 박스(connector box,419)는 SQUID 센서(442)와 외부 회로를 전기적으로 연결한다. 상기 커넥터 박스(419)는 진공 부위를 통하여 연장되는 배선을 외부 회로와 연결하고, 상기 내부 용기(410)의 상판 상에 배치될 수 있다.
센서 장착 헬멧(420)은 반구 형상의 반구부(421a), 상기 반구부(421a)에 연속적으로 연결된 원통 형상의 직선부(421b)를 포함한다. 사람의 눈이 바라보는 방향의 상기 직선부(421b)의 일부분은 제거될 수 있다. 상기 센서 장착 헬멧(420)의 직선부(421b)와 상기 반구부(421a)에는 복수의 관통홀(422)이 배치된다. 상기 관통홀(422)에 SQUID 센서(442)가 장착된다.
상기 센서 장착 헬멧(420)은 G-10 에폭시로 제작되고, 복수의 부품을 에폭시 접착제를 사용하여 형성될 수 있다. 반구부(421a)는 반구 형상을 가질 수 있다. 상기 반구부(421a)의 형상은 사람의 머리가 들어갈 수 있는 포물선 형상 또는 타원 형상 등의 곡선 형상으로 다양하게 변형될 수 있다. 직선부(421b)는 상기 반구부(421a)에 연속적으로 연결될 수 있다. 이에 따라, 상기 직선부(421b)는 원통 형상을 가질 수 있다. 상기 직선부의 일정한 방위각 성분이 제거되어 시야 확보부(431c)를 제공할 수 있다. 구체적으로, 45도 내지 180 도 범위 방위각 성분이 제거될 수 있다. 이에 따라, 사람의 머리가 센서 장착 헬멧의 내부에 있는 경우, 눈은 시야를 확보할 수 있다.
초전도 헬멧(430)은 내측 브림(433), 외측 브림(432), 반구 형상의 반구부(431a), 상기 반구부(431a)에 연속적으로 원통 형상의 직선부(431b), 및 상기 직선부(431b)의 일부가 제거된 시야 확보부(431c)를 포함한다. 상기 초전도 헬멧(430)은 상기 시야 확보부(431c)의 양 측면에 배치되고 상기 내측 브림(433)에 연결된 내측 측면 브림(435), 상기 시야 확보부(431c)의 양 측면에 배치되고 상기 외측 브림(432)에 연결된 외측 측면 브림(434), 상기 시야 확보부(431c)의 상부에 배치되고 상기 내측 측면 브림(435)에 연결된 내측 상부 브림(437), 및 상기 시야 확보부(431c)의 상부에 배치되고 상기 외측 측면 브림(434)에 연결된 외측 상부 브림(436)을 포함할 수 있다. 초전도 헬멧(430)은 외부 자기잡음을 차폐할 수 있다.
상기 내측 브림(433), 상기 내측 측면 브림(435), 및 상기 내측 상부 브림(437)은 연속적으로 연결될 수 있다. 상기 외측 브림(432), 상기 외측 측면 브림(434), 및 상기 외측 상부 드림(436)은 연속적으로 연결될 수 있다. 상기 내측 브림(433)의 길이 또는 폭은 20 mm 내지 40 mm 일 수 있다. 상기 외측 브림(432)의 길이 또는 폭은 40 mm 내지 60 mm일 수 있다. 상기 초전도 헬멧(430)의 재질은 납(Pb)일 수 있다. 상기 초전도 헬멧은 판을 접어서 형성할 수 있다. 상기 초전도 헬멧은 금형을 이용하여 형성할 수 있다. 상기 초전도 헬멧 표면과 상기 검출 코일 사이의 수직 이격 거리는 20 mm 내지 40 일 수 있다. 또한, 상기 수직 이격 거리는 상기 내측 브림의 길이와 동일할 수 있다. 이 경우, 청각피질(auditory cortex)과 시각피질(visual cortex)에서 발생하는 뇌자도 신호의 측정이 가능하다.
제1 열전도층(414)이 상기 내부 헬멧(412)과 상기 초전도 헬멧(430) 사이의 열전달을 위하여 상기 내부 헬멧(412)과 상기 초전도 헬멧(430) 사이에 배치될 수 있다. 이에 따라, 상기 초전도 헬멧(430)은 저온으로 냉각될 수 있다. 또한, 제2 열전도층(416)은 상기 초전도 헬멧(430)과 상기 센서 장착 헬멧(420) 사이의 열전달을 위하여 상기 초전도 헬멧(430)과 상기 센서 장착 헬멧(420) 사이에 배치될 수 있다. 이에 따라, 상기 센서 장착 헬멧(420) 및 SQUID 센서 모듈(440)은 저온으로 냉각될 수 있다. 제1 열전도층(414) 및 제2 열전도층(416)은 도전성 매쉬로 형성될 수 있다.
열 캡(thermal cap,452)은 높은 열전도율을 가지는 재료로 제작되고, 센서모듈(440)의 냉각효율을 증가시킬 수 있다. 상기 열 캡(452)은 상기 센서 장착 헬멧(420)과 상기 외부 용기(402) 사이에 배치될 수 있다. 상기 열 캡(452)은 상기 센서 장착 헬멧(420)을 감싸도록 배치될 수 있다. 상기 열 캡(452)은 상기 내부 용기의 몸체부(410b) 하단에 열적으로 연결될 수 있다. 상기 열 캡(452)은 열전도를 위하여 구리 메쉬와 열반사를 위하여 알루미늄이 코팅된 얇은 마일러 재질일 수 있다.
*상기 검출 코일들(441)은 자력계(magnetometer)일 수 있다. 상기 검출 코일(441)은 코일을 감을 수 있게 홈(groove)이 형성된 보빈(bobbin,7)을 포함할 수 있다. 상기 보빈(7)은 고정 블록(1)에 의하여 상기 센서 장착 헬멧(420)에 고정될 수 있다.
SQUID 센서 모듈(440)은 SQUID(6)가 장착된 SQUID PCB(5), 검출 코일(441)을 감을 수 있게 홈(groove)이 형성된 보빈(7), 상기 보빈(7)을 고정할 수 있는 고정 블록(1), SQUID(6)를 제어하고 검출된 신호를 외부 회로로 전달할 수 있는 신호선 연결 PCB(2), 보빈 고정 볼트(9)를 포함할 수 있다. 상기 신호선 연결 PCB(2)는 상기 신호선 연결 PCB(2)에 장착된 제1 커넥터(3) 및 상기 SQUID PCB(5)에 장착된 제2 커넥터(4)를 이용하여 상기 SQUID PCB(5)에 상기 분리 또는 결합할 수 있도록 연결된다.
상기 SQUID PCB(5)는 SQUID(6)를 8개의 본딩 패드 패턴(bonding pad pattern)을 이용하여 전기적으로 연결한다. 상기 SQUID PCB(5)는 검출코일(441)이 감겨있는 보빈(7)에 비금속 볼트를 이용하여 고정된다.
검출코일(441)과 SQUID(6)의 입력코일(input coil)은 열처리된 초전도 선을 이용하여 직접 연결되고, 일체화된 형태의 SQUID 자력계가 제작된다.
SQUID 센서의 정렬 및 고정을 위해 센서 장착 헬멧에 고정 블록(1)이 장착된다. 상기 고정 블록(1)은 외부 회로와의 전기적 연결을 위해 선 연결 인쇄회로기판(2)를 지지하고, 부착할 수 있는 구조물이 형성되어 있다. 선 연결 인쇄회로기판(2)에는 커넥터 박스(connector box, 419)로부터 연결된 전력 및 신호선 8가닥이 연결되는 8개의 홀이 형성되어 있다. 선 연결 인쇄회로기판(2)은 SQUID가 부착된 SQUID PCB(5)와 전기적으로 접촉할 수 있는 제1 핀 커넥터(3)를 포함할 수 있다.
검출코일(441)이 부착된 SQUID 센서의 보빈(7)은 고정 블록(1)에 보빈 고정 볼트(9)를 이용하여 결합한다. 이 경우, 전기적 연결은 SQUID PCB의 제 2핀 커넥터(4)와 선 연결 인쇄회로기판(wire connection PCB)에 부착되어 있는 제1 핀 커넥터(3)를 통해 이루어진다. 각각의 SQUID(6)는 고정 볼트를 결합 또는 분리함으로써 불량 채널의 SQUID를 매우 간단하게 교체할 수 있다.
뇌자도 신호 측정 및 분석을 위해 100개 이상의 SQUID 자력계가 사용되며, 각각의 SQUID 자력계는 신호 검출의 중복을 피하기 위해 최적의 간격을 유지한다.
CIV 형태의 듀아는 SQUID를 액체헬륨에 담가서 냉각시키는 직접 냉각형 듀아보다 듀아 목의 단면적을 획기적으로 감소시킬 수 있다. 따라서, CIV 형태의 듀아는 고가의 저온 냉매 소모를 크게 줄일 수 있는 장점이 있다. 하지만 1차 미분형 SQUID 센서를 사용할 경우, 헬멧 내부의 열 유입 면적이 매우 넓어짐으로 인해 저온 냉매의 증발율을 증가시키는 요인이 된다.
이러한 문제점을 해결하기 위해 CIV형 뇌자도에 초전도 헬멧이 사용되었다. SQUID 자력계를 초전도체로 차폐할 경우, 초전도 영상 전류(image current)에 의해 SQUID 미분계와 동일한 동작 특성을 가질 수 있다. 이러한 특성을 CIV형 뇌자도 장치에 적용할 경우, SQUD 센서 모듈이 위치하는 진공조 헬멧 표면적을 40 퍼센트 감소시킬 수 있다. 또한, 절대온도 300K에 노출된 열 차폐막(thermal shield)의 표면적은 미분계로 형성된 CIV형 뇌자도 장치보다 290 퍼센트 감소시킬 수 있다. 이에 따라, 저온 냉매 저장용기의 하단으로부터의 열유출을 대폭 감소시킬 수 있다. 구체적으로, 일체화된 상기 자력계를 사용한 경우, 상기 보빈의 길이가 감소함에 따라, 외부 헬멧과 상기 내부 헬멧 사이의 거리가 감소한다. 한편, 상온으로 유지되는 외부 용기의 하부면을 바라보는 상기 외부 헬멧과 상기 내부 헬멧 사이의 하부면의 면적은 감소한다. 이 면적이 감소함에 따라, 이 면적을 통하여 열 유입이 감소하여, 냉매 증발률이 감소될 수 있다.
또한, 내측 브림을 가지는 초전도 헬멧은 청각피질(auditory cortex)와 시각 피질(visual cortex)에서 발생하는 뇌자도 신호의 측정이 용이할 수 있다. 내측 브림을 포함하는 초전도 헬멧은 모든 주파수 대역의 자기잡음을 차폐할 수 있으므로 자기차폐실의 소형 경량화를 이룰 수 있다.
본 발명으로 구성된 초전도 차폐를 152채널 MEG(Magnetoencephalography, 뇌자도) SQUID 장치에 적용하였다. 발명이 적용된 MEG SQUID 장치를 이용하여 정상인을 대상으로 청각유발 신호 및 시각자극 유발 신호를 측정하였다. 측정된 신호의 SNR은 일반적인 초전도 차폐보다 5배 이상 향상되었다.
본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나 이는 예시적인 것에 불과하며, 본 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 다른 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위의 기술적 사상에 의하여 정해져야 할 것이다.
Claims (19)
- 내측 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧;상기 초전도 헬멧의 내부에 배치되는 센서 장착 헬멧;상기 센서 장착 헬멧의 내부에 배치된 검출 코일; 및상기 센서 장착 헬멧에 장착되고 상기 검출 코일에 연결되는 SQUID(Superconducting QUantum Interference Device: SQUID) 센서를 포함하는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제1 항에 있어서,상기 초전도 헬멧, 상기 센서 장착 헬멧, 상기 검출 코일, 및 상기 SQUID 센서는 액체 냉매에 잠기어 직접 냉각되는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제1 항에 있어서,상기 검출 코일은 자력계(magnetometer)인 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제1 항에 있어서,상기 내측 브림은 20 내지 40 mm 인 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제1 항에 있어서,상기 초전도 헬멧은:외측 브림(brim);반구 형상의 반구부;상기 반구부에 연속적으로 연결된 원통 형상의 직선부; 및상기 직선부의 일부가 제거된 시야 확보부를 더 포함하고,상기 내측 브림은 상기 직선부의 하부면에서 내측면을 따라 배치되고 상기 시야 확보부 방향으로 제거된 와셔 형상을 가지고,상기 외측 브림은 상기 직선부의 하부면에서 외측면을 따라 배치되고 상기 시야 확보부 방향으로 제거된 와셔 형상을 가지는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제5 항에 있어서,상기 초전도 헬멧은:상기 시야 확보부의 양 측면에 배치되고 상기 내측 브림에 연결된 내측 측면 브림;상기 시야 확보부의 양 측면에 배치되고 상기 외측 브림에 연결된 외측 측면 브림;상기 시야 확보부의 상부에 배치되고 상기 내측 측면 브림에 연결된 내측 상부 브림; 및상기 시야 확보부의 상부에 배치되고 상기 외측 측면 브림에 연결된 외측 상부 브림을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제1 항에 있어서,상기 초전도 헬멧은 납 재질인 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제1 항에 있어서,상기 검출 코일은 상기 센서 장착 헬멧의 내부면에서 일정한 수직 거리를 가지도록 배치되고,상기 수직 거리는 상기 내측 브림(brim)의 폭과 동일한 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 액체 냉매를 저장하고 내부 헬멧을 포함하는 내부 용기;상기 내부 헬멧을 감싸도록 배치된 외부 헬멧을 포함하는 외부 용기;상기 내부 헬멧과 상기 외부 헬멧 사이의 공간에 배치되고 내측 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧;상기 초전도 헬멧과 상기 외부 헬멧 사이의 공간에 배치되는 센서 장착 헬멧;상기 센서 장착 헬멧과 상기 외부 헬멧 사의 공간에 배치된 검출 코일; 및상기 센서 장착 헬멧에 장착되고 상기 검출 코일에 연결되는 SQUID(Superconducting QUantum Interference Device:SQUID) 센서를 포함하고,상기 내부 용기와 상기 외부 용기 사이의 공간은 진공 상태로 유지되는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제9 항에 있어서,상기 검출 코일은 자력계(magnetometer)인 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제9 항에 있어서,상기 내측 브림은 20 내지 40 mm 인 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제9 항에 있어서,상기 초전도 헬멧은:외측 브림(brim);반구 형상의 반구부;상기 반구부에 연속적으로 연결된 원통 형상의 직선부; 및상기 직선부의 일부가 제거된 시야 확보부를 포함하고,상기 내측 브림은 상기 직선부의 하부면에서 내측면을 따라 배치되고 상기 시야 확보부 방향으로 제거된 와셔 형상이고,상기 외측 브림은 상기 직선부의 하부면에서 외측면을 따라 배치되고 상기 시야 확보부 방향으로 제거된 와셔 형상인 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제11 항에 있어서,상기 초전도 헬멧은:상기 시야 확보부의 양 측면에 배치되고 상기 내측 브림에 연결된 내측 측면 브림;상기 시야 확보부의 양 측면에 배치되고 상기 외측 브림에 연결된 외측 측면 브림;상기 시야 확보부의 상부에 배치되고 상기 내측 측면 브림에 연결된 내측 상부 브림; 및상기 시야 확보부의 상부에 배치되고 상기 외측 측면 브림에 연결된 외측 상부 브림을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제9 항에 있어서,상기 검출 코일의 초전도 헬멧의 내부 표면으로부터 이격거리는 상기 내측 브림(brim)의 길이와 동일한 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 제9 항에 있어서,상기 센서 장착 헬멧과 상기 외부 헬멧 사이에 배치된 열 캡(thermal cap)을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
- 내측 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧의 내부 측면 표면에서 수직으로 일정하게 이격되어 배치된 검출 코일의 배치 평면에 외부 자기장을 수직하게 제공하는 단계; 및뇌자도 신호를 상기 검출 코일 및 SQUID 센서를 이용하여 측정하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 방법.
- 제16 항에 있어서,상기 검출 코일 및 SQUID 센서는 진공 중에 배치되는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 방법.
- 제16 항에 있어서,상기 검출 코일의 초전도 헬멧의 내부 표면으로부터 이격거리는 상기 내측 브림(brim)의 길이와 동일한 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 방법.
- 내측 테두리 혹은 브림(brim)을 포함하는 초전도 헬멧;상기 초전도 헬멧의 내부에 배치되는 센서 장착 헬멧; 및상기 센서 장착 헬멧의 내부에 배치된 SQUID 센서를 포함하는 것을 특징으로 하는 뇌자도 측정 장치.
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Legal Events
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121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 14843690 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
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NENP | Non-entry into the national phase |
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