WO2015011212A1 - Schaltungsmodul zum trennen von komponenten eines mehrspannungsbordnetzes - Google Patents

Schaltungsmodul zum trennen von komponenten eines mehrspannungsbordnetzes Download PDF

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WO2015011212A1
WO2015011212A1 PCT/EP2014/065867 EP2014065867W WO2015011212A1 WO 2015011212 A1 WO2015011212 A1 WO 2015011212A1 EP 2014065867 W EP2014065867 W EP 2014065867W WO 2015011212 A1 WO2015011212 A1 WO 2015011212A1
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terminal
control signal
electrical system
voltage
operating voltage
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PCT/EP2014/065867
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Anto Mijac
Benedikt Dremel
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Brose Fahrzeugteile Gmbh & Co. Kommanditgesellschaft, Hallstadt
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60R—VEHICLES, VEHICLE FITTINGS, OR VEHICLE PARTS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • B60R16/02—Electric or fluid circuits specially adapted for vehicles and not otherwise provided for; Arrangement of elements of electric or fluid circuits specially adapted for vehicles and not otherwise provided for electric constitutive elements
    • B60R16/023—Electric or fluid circuits specially adapted for vehicles and not otherwise provided for; Arrangement of elements of electric or fluid circuits specially adapted for vehicles and not otherwise provided for electric constitutive elements for transmission of signals between vehicle parts or subsystems
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B60R16/03—Electric or fluid circuits specially adapted for vehicles and not otherwise provided for; Arrangement of elements of electric or fluid circuits specially adapted for vehicles and not otherwise provided for electric constitutive elements for supply of electrical power to vehicle subsystems or for

Definitions

  • the present invention relates to a multi-voltage vehicle electrical system for a vehicle according to the preamble of patent claim 1 and to a circuit module for disconnecting a multi-voltage vehicle electrical system according to the preamble of patent claim 19.
  • a multi-voltage vehicle electrical system in which a first subnet is configured to operate at a first operating voltage and a second subnet is configured to operate at a second operating voltage.
  • a first subnet is configured to operate at a first operating voltage
  • a second subnet is configured to operate at a second operating voltage.
  • 12 V subnet and the 48 V subnet for cars are known in particular.
  • One of the two subnets may be assigned a transceiver, which is connected via a first ground terminal of the first subnetwork, for example in the form of a first ground bolt, to ground.
  • the transceiver is usually used for transmitting and receiving control signals, wherein in the transceiver and a further processing of the received control signals can be carried out.
  • An example of such a transceiver is the LIN (Local Interconnect Network) transceiver.
  • the transceiver can be operated at the first operating voltage, so for example at 12 V.
  • the second subnet can be assigned a control unit, such as a microcontroller.
  • the control unit and the transceiver may be integrated in a housing and insofar as a one-piece component are installed.
  • the control unit is connected via a second ground terminal of the second subnetwork, which is spatially separated from the first ground terminal and, for example, in the form of a second ground bolt, connected to the same ground as the transceiver.
  • the mass is usually the mass of the vehicle.
  • the control unit usually operates at a voltage of 5 V or 3.3 V. This voltage is usually provided to the control unit via a voltage converter, such as a DC / DC converter or a linear regulator, which supplies the second operating voltage, for example 48 V, accordingly converts.
  • the control unit supplies drive units to electronic units of the vehicle electronics, such as a driver of a power electronic switch. These electronic units then drive one or more electric motors of the vehicle, such as an electric vehicle drive, a seat adjuster drive, etc.
  • the transceiver of the first subnet is communicatively coupled to the control unit of the second subnet.
  • a number of control signal paths are arranged between the transceiver and the control unit, which connect one or more signal outputs of the transceiver with signal inputs of the control unit and signal outputs of the control unit with the signal inputs of the transceiver.
  • the control signal paths transmit control signals from the control unit to the transceiver and control signals from the transceiver to the control unit.
  • these control signal paths are low-resistance direct connections.
  • Such control signal paths are known, for example, from FIG. 12 of the data sheet AN00093 to the PHILIPS LIN transceiver TJA 1020.
  • a problem with multi-voltage onboard networks is that the transceiver of the first subnet is usually connected to a first ground terminal and the control unit of the second subnet is usually connected to a second, spatially separated from the first ground terminal ground terminal.
  • both the first ground terminal and the second ground terminal are connected in a star shape with the same mass, namely the vehicle ground. If a faulty operating voltage supply occurs in the first subnetwork and / or in the second subnetwork, compensating currents may occur in the multi-voltage on-board electrical system and in particular in the control signal paths or within a component which is connected to both subnetworks, the units of the first subnetwork and / or damage the second subnetwork and sometimes even destroy it.
  • EP 1 291 998 B1 proposes providing a galvanic separation between the two subnetworks, that is to say in the form of a customary transformer, between the two voltage levels. Furthermore, monitoring modules are provided there, which perform isolation monitoring of the subnetworks. The monitoring modules are integrated in a control unit that is connected to at least two voltage levels. The control unit also has a device for disconnecting one or more subnetworks from the control device and / or a device for switching off the control device upon detection of a faulty operating voltage supply.
  • a disadvantage of this known approach is the complex structure. There is a large number of monitoring modules necessary and also a galvanic isolation by means of a transformer is proposed, which has a high weight and comparatively high costs.
  • DE 10 2012 215 542 A1 addresses the problem with a common ground connection in a multi-voltage vehicle electrical system. If there is a fault on this common ground line, it may lead to a reverse polarity of components in the sub-network with low voltage. There, it is proposed to solve the problem to provide a further ground connection, the measuring means are assigned, which are adapted to measure a current flow through the other ground terminal. Furthermore, diagnostic means are provided which diagnose a fault in the common ground connection and / or in the further ground connection on the basis of the measured current flow as a function of at least one operating state of the multi-voltage vehicle electrical system.
  • Object of the present invention is to propose a multi-voltage vehicle electrical system, which has an improved fault current resistance and at the same time is characterized by a simple structure. Furthermore, it is an object of the present invention to propose a circuit module for separating subnetworks of a multi-voltage vehicle electrical system.
  • the first control signal path which couples a first signal output of the transceiver to a first signal input of the control unit, comprises a first circuit module.
  • the first control signal path is connected on the one hand to the first ground connection and / or the second ground connection and, on the other hand, to the first operating voltage and / or to the second operating voltage.
  • the first circuit module of the first control signal path is designed to assume a blocking state in response to a faulty operating voltage supply in the first subnetwork and / or in the second subnetwork in which the transmission of the first control signal from the first signal output to the first signal input via the first control signal path is prevented.
  • the present invention is based on the assumption that there is an increasing demand for a defined fault current resistance in the event of a faulty operating voltage supply to a multi-voltage vehicle electrical system or to a component of the multi-voltage vehicle electrical system which is coupled to both operating voltage connections and both ground connections.
  • a breakdown of the subnetwork with the higher operating voltage in the subnetwork with the lower operating voltage damage or destroy a component of the multi-voltage vehicle electrical system.
  • the faulty operating voltage supply is present, for example, when the transceiver and / or the control unit is no longer connected to ground. Such an incident is also referred to as mass breakage or mass loss. Furthermore, there is a faulty operating voltage supply when a short circuit has occurred in the first subnetwork and / or in the second subnetwork, and / or a potential difference between the first grounding connection and the second grounding connection exceeds a threshold value, such as +/- 1 V, for example.
  • the latter error case is also referred to as ground offset.
  • the magnitude of the threshold at which the first circuit module assumes the blocking state may be determined by sizing components of the first circuit module. A fault current resulting from such a faulty operating voltage supply must not exceed a certain maximum value, such as a few micro-amperes, according to a requirement catalog.
  • the first circuit module which comprises the first control signal path according to the invention, suitable because the first control signal path via the first circuit modules on the one hand to the first ground terminal and / or the second ground terminal is connected and on the other hand with the first operating voltage and / or second operating voltage is applied.
  • a faulty operating voltage supply has a direct effect on the first control signal path, namely in such a way that transmission of the first control signal is prevented in the first control signal path.
  • the first control signal path thus blocks in response to a faulty operating voltage supply.
  • a separation of the first subnetwork from the second subnetwork of the multi-voltage vehicle electrical system therefore takes place between the transceiver, which comprises, for example, a LIN (Local Interconnect Network) transceiver, and the control unit, which comprises, for example, a microcontroller.
  • the transceiver which comprises, for example, a LIN (Local Interconnect Network) transceiver
  • the control unit which comprises, for example, a microcontroller.
  • the first subnetwork is, for example, a 12 V vehicle electrical system and the second subnetwork is a 48 V vehicle electrical system.
  • the first subnet is operated with the first operating voltage of 12 V and the second subnet is operated with the second operating voltage of 48 V.
  • Both subnetworks of the multi-voltage vehicle electrical system according to the invention have a respective ground connection.
  • Both the The first ground connection of the first subnetwork and the second ground connection of the second subnetwork arranged spatially separated from the first ground connection are connected to the same ground, generally the vehicle ground.
  • the first ground connection is in the form of a first ground bolt, for example, and the second ground connection is in the form of a second ground bolt, wherein the second ground bolt is arranged spatially separated from the first ground bolt.
  • the merging of the first and the second ground connection to the common vehicle ground is preferably carried out outside the first circuit module or outside of a component in which the control unit and the transceiver can be arranged.
  • the first circuit module is capable of a faulty operating voltage supply in the first and / or second subnet react. In response to such faulty power supply, the first circuit module assumes a blocking state in which signal transmission from the first signal output to the first signal input is inhibited. In particular, the first circuit module also avoids the emergence of a fault current lying above the permitted maximum value in the first control signal path.
  • the first circuit module is optionally applied directly to the first and / or second operating voltage or alternatively by means of one or more voltage converter (s).
  • the first circuit module can therefore also be supplied with a converted first and / or converted second operating voltage.
  • the first control signal path which comprises the first circuit module, is preferably a unidirectional control signal path, which is designed to permit a signal flow in one direction and to prevent it in the opposite direction.
  • unidirectional control signal paths are used for the coupling of a LIN transceiver to a microcontroller.
  • control signals in the narrower sense can be transmitted on the first control signal path, but also, for example, digitized measurement signals and / or data signal.
  • the first control signal can thus be present, for example, in the form of a measurement signal, a data signal and / or in the form of a drive signal.
  • the transceiver provides the first control signal as a digital signal.
  • the first control signal path electrically couples the first signal output to the first signal input. It is therefore preferred that no electrical isolation between the transceiver and the control unit is provided.
  • the first circuit module comprises a transistor having a first signal terminal and a first control terminal, wherein the first signal terminal is connected to the first or second ground terminal and wherein the first control terminal is connected to the first signal output.
  • the transceiver By providing the first control signal at the first signal output, the transceiver accordingly controls the first transistor.
  • the transistor is designed to assume a blocking state in the event of a faulty operating voltage supply, in which no signal transmission from the transceiver to the control unit takes place, in particular also a current flowing there does not exceed a predetermined maximum value.
  • the first transistor is a current-controlled transistor in which the first signal terminal is formed by an emitter terminal which is connected to the first ground terminal, for example directly or via a resistor.
  • the first control connection is a base connection, which is controlled by the first control signal provided by the transceiver.
  • the first transistor is an NPN bipolar transistor.
  • the first circuit module preferably comprises a second transistor, which is coupled to transmit the first control signal to the first signal input to the first transistor and on the one hand acted upon by the second operating voltage and on the other hand connected to the second ground terminal and to the first signal input.
  • Both transistors are preferably current-controlled transistors, such as bipolar transistors.
  • the first transistor is, for example, an NPN bipolar transistor and the second transistor is a PNP bipolar transistor. Normally, a transmission of the first control signal via these two transistors.
  • the first transistor is connected to the first ground terminal and the second transistor is acted upon by the second operating voltage and is connected to the second ground terminal, a faulty operating voltage supply in the first subnet and / or in the second subnet in the first control signal path to a blocking state, in which no more transmission of the first control signal takes place and in particular any fault current in this first control signal path does not exceed a predetermined maximum.
  • the first transistor is a field effect transistor having a second signal terminal, the first signal terminal being a gate terminal connected to the first ground terminal and the second signal terminal being a source terminal the first signal input of the control unit is connected, and wherein the first control terminal, which is connected to the first signal output of the transceiver, is a drain terminal.
  • the field-effect transistor blocks because there is no potential difference between the gate terminal and the source terminal. At most, it still flows a leakage current, which, however, is usually far below an allowable maximum fault current of, for example, 200 nA.
  • the field effect transistor is a P-channel MOSFET (Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor).
  • the first circuit module comprises a first diode having an anode terminal and a cathode terminal, wherein the first signal output of the transceiver is connected to the anode terminal, and wherein the cathode terminal on the first signal input of the Control unit and is connected via a resistor to the second ground terminal.
  • the first diode prevents a breakdown of the voltage level of the second subnetwork to the voltage level of the first subnetwork.
  • the first control signal path is thus separated by the first diode. Normally, the first diode transmits the first control signal from the transceiver to the control unit, ie from the first one Signal output to the first signal input.
  • the first diode is placed in a blocking state in which no transmission of the first control signal from the transceiver to the control unit takes place.
  • the first circuit module comprises a capacitor having a first electrode terminal and a second electrode terminal, wherein the first signal output is connected to the first electrode terminal and the first signal input to the second electrode terminal.
  • the first control signal is an alternating signal, ie a signal whose level changes with a certain frequency, such as 20 kHz.
  • the capacitor causes no galvanic isolation of the two subnets, since they are connected via their ground connections to the same ground. Due to the capacitive coupling through the capacitor steep edges are possible in the first control signal, without causing a malfunction.
  • This embodiment is characterized by an extremely low circuit complexity and by a high degree of robustness.
  • two pull-up resistors are provided in the embodiment with the capacitor, of which a first is coupled to the first electrode terminal and is acted upon by the first operating voltage, and of which a second is applied to the second operating voltage and coupled to the second electrode terminal is.
  • the second electrode terminal of the capacitor is preferably connected to the second ground terminal via a second diode arranged in the reverse direction.
  • control signal path has been described that is configured to transfer the first control signal from the transceiver of the first subnetwork to the control unit of the second subnetwork Subnet to transfer.
  • control signals should also be transmitted from the control unit to the transceiver, as explained below.
  • the control unit is designed to provide a second control signal.
  • the multi-voltage vehicle electrical system comprises a second control signal path, which couples a second signal output of the control unit to a second signal input of the transceiver, and which is designed and arranged to transmit the second control signal from the second signal output to the second signal input.
  • the second control signal path comprises a second circuit module, via which the second control signal path is connected on the one hand to the first ground connection and / or the second ground connection and, on the other hand, to the first operating voltage and / or to the second operating voltage.
  • the second circuit module is designed to adopt a blocking state in which the transmission of the second control signal from the second signal output to the second signal input is inhibited if a faulty operating voltage supply is present in the first subnetwork and / or in the second subnetwork.
  • the second circuit module may be implemented similarly to the first circuit module.
  • the second circuit module comprises a number of current-controlled transistors, which is explained in more detail below with reference to the embodiments.
  • the transceiver and the control unit are coupled to one another via a number of first control signal paths and a number of second control signal paths.
  • Each first control signal path ie each control signal path which enables the signal transmission from the transceiver to the control unit, preferably comprises a respective first circuit module, wherein the first circuit modules can be implemented differently.
  • a first circuit module of said first capacitor, and a further first circuit module comprises said first diode or said first transistor in the form of the voltage-controlled transistor.
  • Each second control signal path, ie each control signal path which enables the signal transmission from the control unit to the transceiver preferably comprises a respective second circuit module, wherein the second circuit modules can also be implemented differently.
  • the first circuit module includes a balance capacitor having a first electrode terminal and a second electrode terminal, wherein the first electrode terminal is connected to the first ground terminal and the second electrode terminal is connected to the second ground terminal. Characterized in that between the first ground terminal and the second ground terminal of the balancing capacitor is provided, the electromagnetic compatibility (EMC), in particular the wire-bound EMC, improved and reduced interference on lines.
  • EMC electromagnetic compatibility
  • the equalization capacitor is configured to compensate for transient balancing currents so that they do not flow through the multi-voltage vehicle electrical system, but only in a component comprising the control unit, the transceiver and the first circuit module.
  • the equalization capacitor is particularly advantageous when the first circuit module has said capacitor. However, it is also suitable for the other variants of the first circuit module to improve the EMC and reduce interference.
  • the transceiver is preferably a LIN transceiver which is operated at an operating voltage of 12 V.
  • the control unit of the second subsystem is preferably a microcontroller which is operated at an operating voltage of 5 V.
  • circuit module according to independent claim 19.
  • the circuit module of the second aspect of the invention shares the above-mentioned advantages of the first aspect of the invention.
  • FIG. 1 shows a schematic and exemplary partial view of an embodiment of a multi-voltage electrical system according to the invention
  • Fig. 2 is a schematic and exemplary representation of a first
  • Fig. 3 is a schematic and exemplary illustration of a second
  • Fig. 4 is a schematic and exemplary representation of a third
  • Fig. 5 is a schematic and exemplary representation of a fourth
  • Fig. 6 is a schematic and exemplary illustration of a fifth
  • Embodiment variant of the first circuit module Embodiment variant of the first circuit module.
  • the multi-voltage vehicle electrical system 10 comprises a first subnetwork 100 and a second subnetwork 200.
  • the first subnetwork 100 is operated at a first operating voltage and the second subnetwork 200 at a second operating voltage.
  • the first operating voltage is, for example 12 V and the second operating voltage, for example, 48 V.
  • the second subnetwork 200 comprises a control unit 210, for example a microcontroller ( ⁇ ).
  • the controller 210 sends drive signals to a driver 260 of the multi-voltage vehicle electrical system 10.
  • the driver 260 switches one or more power electronics switches 265. This allows a motor 270 (M) to be driven with a set voltage and / or current. Via a measuring line 266 of the control unit 210 measuring signals are supplied. In response to these measurement signals, the control unit 210 controls the driver 260.
  • the first subnet 100 has a transceiver 110, for example in the form of a LIN transceiver or LIN master.
  • the transceiver 110 and the control unit 210 are communicatively coupled to one another via a first control signal path 102 and a second control signal path 201. Via the first control signal path 102, the transceiver 110 leads the control unit 210 to a first control signal and via the second control signal path 201, the control unit 210 supplies the transceiver 110 a second control signal. Both control signal paths 102 and 201 are thus unidirectional control signal paths which allow a signal flow only in one direction. In addition to this first control signal path 102 and the second control signal path 201, further control signal paths may be provided for coupling the transceiver 110 to the control unit 210.
  • a first circuit module 300 and in the second control signal path 201 a second circuit module 400 is provided.
  • the faulty operating voltage supply is present, for example, when the transceiver 110 or the control unit 210 is no longer connected to ground. Such an incident is also referred to as mass breakage or mass loss. Furthermore, there is a faulty operating voltage supply if a short circuit has arisen in the first subsystem 100 and / or in the second subsystem 200, and / or a potential difference between a first ground connection 150 (see FIGS. 2 to 6) and a second ground connection 250 (see FIG 2 to 6) exceeds a threshold, such as +/- 1V. A fault current resulting from such a faulty operating voltage supply must not exceed a certain maximum value, such as a few micro-amperes, in accordance with a requirement catalog. For such a current limitation, the first circuit module 300, which comprises the first control signal path 102 according to the invention, and the second circuit module 300, which comprises the second control signal path 201 according to the invention, are suitable.
  • Both the first circuit module 300 and the second circuit module 400 are configured to transmit control signals. More precisely, this is the first one Circuit module 300 is configured to transmit a first control signal, which is provided by transceiver 110 at a first signal output 120 (see Figures 2 to 6), to a first signal input 220 (see Figures 2 to 6) of control unit 210 , Likewise, the second circuit module 400 is configured to provide a second control signal, which the control unit 210 provides at a second signal output 240 (see Figures 2 to 6) to a second signal input 140 (see Figures 2 to 6) of the transceiver 10 ,
  • the first circuit module 300 and the second circuit module 400 each assume a blocking state in which the transmission of the first control signal from the first signal output 120 to the first signal input 220 and the transmission of the second control signal from the second signal output 240 to the second signal input 140 are prevented.
  • the two subnetworks 100 and 200 are separated between the transceiver 110 and the control unit 210.
  • the dashed vertical line between the first subnetwork 100 and the second subnetwork 200 marks in FIGS. 1 to 6 this separation of the two subnetworks 100 and 100 200th
  • An advantage of the multi-voltage electrical system 10 is that the separation of the two subnets 100 and 200 between the transceiver 10 on the one hand and the control unit 210 on the other hand takes place. There comparatively few lines are to be separated. To achieve the fault current resistance so a relatively low cost is necessary. In addition, between the two control units usually only control signal lines to be separated, in which the linearity of the signal transmission is less critical. For example, a separation of the measuring line 266 is avoided. There, the linearity would be necessary for the correct detection of measurement signals. With reference to FIG. 2, the arrangement of the transceiver 110 in the first subnet 100 and the arrangement of the control unit 210 in the second subnet 200 will now be explained in more detail.
  • the first operating voltage of, for example, 12 V is provided by a first energy supply unit 190, such as a battery.
  • the second operating voltage is supplied by a second power supply unit 290, for example, also in the form of a battery provided.
  • the second operating voltage is 48 V, for example.
  • first operating voltage terminals 180 are provided for providing the first operating voltage.
  • second operating voltage terminals 280 are provided in the second subsystem 200 for providing the (converted) second operating voltage.
  • the first subnetwork 100 has a plurality of first ground connections 150, via which components of the first subnetwork 100 are connected to ground.
  • the second subnet 200 has a plurality of second ground connections 250 via which components of the second subnet 200 are connected to ground.
  • the ground terminals 150 and 250 are, for example, spatially separate ground studs which are connected to the vehicle body.
  • both the first ground terminals 150 and the second ground terminals 250 are connected to the same ground, usually the mass of the vehicle. This corresponds to a star-shaped connection of the first and second ground connections 150, 250 to the mass of the vehicle.
  • the merging of the ground connections 150 and 250 to the common vehicle ground takes place outside the circuit modules 300 and 400 and possibly outside a component in which the control unit 210 and the transceiver 110 are arranged.
  • the first subnetwork 100 has the transceiver 110, which is connected to the first ground connection 150 and to the first operating voltage connection 180.
  • the transceiver 10 is, for example, a LIN transceiver.
  • the second subnet 200 includes the control unit 210, for example a microcontroller.
  • the control unit 210 is connected to a second ground terminal 250.
  • a voltage converter 284 in the form of a DC / DC converter the control unit 210 is supplied with the second operating voltage.
  • DC / DC converter 284 is a converter that converts an input voltage of 48V to an output voltage of 5V and provides control unit 210 with this 5V.
  • a linear regulator or another voltage converter can also be provided.
  • the first control signal path 102 is connected to both the first ground terminal 150 and the second ground terminal 250.
  • the second circuit module 400 via which the second control signal path 201 is connected both to the first ground terminal 150 and to the second ground terminal 250.
  • the circuit modules 300 and 400 each serve to separate the subnetworks 100 and 200 in the event of a faulty power supply.
  • the first embodiment variant of the first circuit module 300 according to FIG. 2 is based on the use of two current-controlled transistors, the bipolar transistors 310 and 320.
  • the first bipolar transistor 310 is an NPN bipolar transistor, the base terminal 310.
  • a first emitter terminal 310. 1 of the first transistor 310 is connected to the first ground terminal 150 via a further resistor 314.
  • a collector terminal 310.2 of the first transistor 310 is connected to a base terminal 320.3 of a second transistor 320.
  • This second transistor 320 is a PNP bipolar transistor. Its emitter terminal 320.1 is connected to the second operating voltage terminal 280, that is, to an output of the DC / DC converter 284.
  • Via two further resistors 322 and 324, a collector terminal 320.2 of the second transistor 320 is connected to the second ground terminal 250. Between the two resistors 322 and 324, a terminal is provided which is the first signal input 220 (Rx) of the control unit 210 is supplied.
  • the second transistor 320 is preferably an analog transistor having a withstand voltage of 70V.
  • the first transistor 310 may be either analog or digital (i.e., with integrated bias).
  • the first circuit module 300 assumes a blocking state by the two transistors 310 and 320, in which virtually no compensating current flows in the first signal path 102 and thus neither the Transmitter receiver 1 10 nor the control unit 210 are damaged or destroyed by such a compensation current.
  • the second circuit module 400 is constructed similarly to the first circuit module 300. It is configured to supply the control signal 210 provided at the second signal output 240 to the second signal input 140 of the transceiver 10.
  • the second circuit module 400 likewise has two bipolar transistors, namely a third bipolar transistor 410 in the form of an NPN bipolar transistor and a fourth bipolar transistor 420 in the form of a PNP bipolar transistor.
  • the second signal output 240 is supplied via a resistor 412 to the base terminal 410.3 of the third transistor 410.
  • an emitter terminal 410. 1 of the third transistor 410 is supplied to the second ground terminal 250.
  • a collector terminal 410.2 of the third transistor 410 leads via a third diode 430 and a further resistor 416 to a base terminal 420.3 of the fourth transistor 420.
  • An emitter terminal 420. 1 of the fourth transistor 420 is connected to the first operating voltage terminal 180.
  • the signal provided by the control unit 210 is supplied to the second signal input 140 of the transceiver 1 10 via a collector terminal 420.2 of the second transistor 420 and a further resistor 422.
  • the second signal input 140 is also connected via a further resistor 424 to the first ground terminal 150.
  • the second circuit module 400 assumes a blocking state by the two transistors 410 and 420, in which quasi no compensating current flows in the second signal path 201 and thus neither the Transmitter receiver 1 10 nor the control unit 210 are damaged or destroyed by such a compensation current.
  • FIG. 3 shows, in a schematic manner, a second embodiment variant for the first circuit module 300, which is integrated in the first control signal path 102.
  • the transceiver 110 and the control unit 210 are shown in simplified form.
  • a P-channel MOSFET is provided according to FIG. 3, the drain terminal 330. 3 of which is supplied to the first signal output 120.
  • a gate terminal 330. 1 of the MOSFET 330 is connected to the second ground terminal 250.
  • a source terminal 330.2 is supplied to the first signal input 220.
  • a pull-up resistor 332 is provided via the first signal output 120 and the drain terminal 330.3 are coupled to the first operating voltage terminal 180.
  • the first control signal which the transceiver 110 provides at the first signal output 120 is thus supplied by the circuit module 300 via the drain-source connection to the first signal input 220 of the control unit 210. If the first control signal has a high level, the MOSFET 330 switches through. If the control signal has a low level, then MOSFET 330 blocks. If, for example, a faulty operating voltage supply occurs in the second subnetwork 200, the voltage between the gate terminal 330.1 and the source terminal 320.2 is approximately 0 V, so that the MOSFET 330 blocks and virtually no fault current is produced in the control signal path 102. At most, this results in a leakage current of a few nano-amps.
  • This embodiment variant of the first circuit module 300 can be used when the first control signal is a DC or an AC signal.
  • the first control signal is an alternating signal if it has a frequency of, for example, 20 kHz, which is above a minimum frequency.
  • the first control signal is a data signal containing a bit sequence.
  • the first control signal is a DC signal if its level does not change or changes only occasionally.
  • the first control signal, which is to be transmitted via the first circuit module 300 in this embodiment variant can have steep edges, without resulting in a functional impairment.
  • This embodiment variant is characterized by a particularly simple dimensioning and a very low circuit complexity. Furthermore, it is robust against interference. It is particularly suitable for the transmission of control signals of the transceiver 10 to the control unit 210, ie in particular for the transmission of signals from the LIN transceiver to the microcontroller.
  • a first diode 340 is provided in the control signal path 102.
  • the first diode has an anode terminal 340.1 and a cathode terminal 340.2, wherein the first signal output 120 is connected to the anode terminal 340.1, and wherein the cathode terminal 340.2 is connected to the first signal input 220 and via a resistor 342 to the second ground terminal 250th Further, a pull-up resistor 344 is provided, via which the first signal output 120 and the anode terminal 340.1 are connected on the first Betnebsbondsan gleich 180.
  • the first diode 340 only conducts as long as the potential at the second ground terminal 250 is below the voltage of the first subnet 100. If a faulty operating voltage supply occurs in the second subsystem 200, for example because of a ground loss, the voltage at the second ground connection 250 increases and the first diode 340 assumes a blocking state. Consequently, no compensation currents flow in the first control signal path 102. At best, a low diode leakage current of a few nano-amps arises.
  • the third embodiment variant according to FIG. 4 is suitable both for transmitting the first control signal in the form of a direct signal or in the form of an alternating signal. Here, too, steep flanks are possible in the first control signal, without resulting in a functional impairment.
  • the third embodiment variant of the first circuit module 300 is characterized by a simple dimensioning, a very low circuit complexity and robustness against interference.
  • the third embodiment variant according to FIG. 3 is suitable for transmitting a control signal from the first control unit 1 10 to the second control unit 220, that is to say from the LIN transceiver to the microcontroller.
  • FIG. 5 shows a fourth embodiment variant of the first circuit module 300.
  • a capacitor 350 is provided.
  • the first signal output 120 is connected to a first electrode connection 350.1 of the capacitor 350.
  • a second electrode terminal 350.2 of the capacitor 350 is connected to the first signal input 220.
  • both electrode terminals 350.1 and 350.2 are connected via a respective pull-up resistor 352, 354 to the first bias voltage terminal 180 and to the second bias voltage terminal 280, respectively.
  • a second diode 356 is provided, which is connected between the second ground terminal 250 and the second electrode terminal 350.2 and is arranged in the reverse direction.
  • the pull-up resistor 354 and the second diode 356 on the receiver side, that is on the side of the second subnet 200, are provided to allow a fast signal change as well as a permanent high level.
  • the fourth embodiment variant is particularly suitable when the first control signal, which is to be transmitted from the first control unit 110 to the second control unit 210, is an alternating signal.
  • the first control signal which is to be transmitted from the first control unit 110 to the second control unit 210
  • it is in the first control signal path 102 in this variant by a data signal line, such as the RXD or TXD line known in connection with the LIN transceiver.
  • the pull-up resistor 352 has, for example, a value of 1 k ⁇ and the capacitor 350 a value of 150 nF.
  • the dimensioning of the pull-up resistor 354 depends on the frequency of the first control signal. For example, this frequency is about 20 kHz, the times in which the signal has a low level, are comparatively short, for example, a few hundred microseconds, such as 676 s.
  • the low level of the first control signal is at most 0.5 V and the high level is at least 4 V.
  • Such values result, for example, in a resistance value for the pull-up resistor 354 of a few 10 k ⁇ , such as 42.8 kQ.
  • the signal level of the first control signal provided by the transceiver 110 changes from a low level to a high level, a circuit is closed via the second diode 356 and again charge compensation takes place on the capacitor 350.
  • the voltage swing also corresponds here the control unit 210 the voltage swing on the transceiver 1 10th
  • the advantage of the fourth embodiment variant of the first circuit module 300 is, on the one hand, the blocking for direct currents created by the capacitor 350. Due to the capacitive coupling and steep flanks in the first control signal to be transmitted are possible. Furthermore, the fourth circuit variant is characterized by a very low circuit complexity and thus also by a high degree of robustness to interference. Further, a DC ground offset between the first ground terminal 150 and the second ground terminal 250 is not critical because the first control signal is differentially transmitted.
  • the variant of the first circuit module 300 according to FIG. 6 corresponds in essential parts to the variant shown in FIG. When signal changes on the first Control signal path 102, however, may lead to equalization currents flowing through the multi-voltage on-board electrical system 10.
  • the first circuit module 300 comprises a compensation capacitor 360, which has a first electrode connection 360.1 and a second electrode connection 360.2, the first electrode connection 360.1 to the first ground connection 150 and the second electrode connection 360.2 to the second ground connection 250 is switched.
  • the equalizing capacitor 360 is provided between the first ground terminal 150 and the second ground terminal 250, the electromagnetic compatibility (EMC), in particular the wire-bound EMC, improved and reduced interference on lines of the multi-voltage electrical system 10.
  • EMC electromagnetic compatibility
  • the equalizing capacitor 360 compensates for short-term equalization currents so that they do not flow across the multi-voltage vehicle electrical system 10, but only in a component comprising the control unit 210, the transceiver 110, and the first circuit module 300.
  • the equalizing capacitor 360 is particularly advantageous when the first circuit module 300 has said capacitor 350.
  • it is also suitable for the other variants of the first circuit module 300 for improving the EMC.
  • the transceiver 110 and the control unit 210 are each implemented in a separate chip, for example. However, both the transceiver 110 and the control unit 210 may be integrated in a common component.
  • the transceiver 110 forms part of a second control unit of the second subnetwork.
  • the 12 V electrical system and the 48 V electrical system have been mentioned.
  • the invention is by no means limited to these two electrical systems, but is generally suitable for multi-voltage electrical systems of all kinds.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Mehrspannungsbordnetz (10) für ein Fahrzeug, das ein erstes Teilnetz (100) mit einem Senderempfänger (110) sowie ein zweites Teilnetz (200) mit einer Steuereinheit (210) umfasst. Ein erster Steuersignalpfad (102), der einen ersten Signalausgang (120) des Senderempfängers (110) an einen ersten Signaleingang (220) der Steuereinheit (210) koppelt, ist ausgebildet und angeordnet, ein erstes Steuersignal vom ersten Signalausgang (120) an den ersten Signaleingang (220) zu übertragen. Erfindungsgemäß umfasst der erste Steuersignalpfad (102) ein erstes Schaltungsmodul (300), das ausgebildet ist, auf eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung im ersten Teilnetz (100) und/oder im zweiten Teilnetz (200) hin einen sperrenden Zustand einzunehmen, bei dem die Übertragung des ersten Steuersignals von dem ersten Signalausgang (120) zu dem ersten Signaleingang (220) über den ersten Steuersignalpfad (102) unterbunden wird.

Description

SCHALTUNGSMODUL ZUM TRENNEN VON KOMPONENTEN EINES MEHRSPANNUNGSBORDNETZES
Beschreibung
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Mehrspannungsbordnetz für ein Fahrzeug gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 sowie ein Schaltungsmodul zum Trennen eines Mehrspannungsbordnetzes gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 19.
Gelegentlich werden Fahrzeuge, wie PKWs, LKWs, Züge und dergleichen mit einem Mehrspannungsbordnetz ausgestattet, bei dem ein erstes Teilnetz ausgebildet ist, bei einer ersten Betriebsspannung betrieben zu werden und ein zweites Teilnetz ausgebildet ist, bei einer zweiten Betriebsspannung betrieben zu werden. Bekannt sind in diesem Zusammenhang insbesondere das 12 V Teilnetz sowie das 48 V Teilnetz für PKWs.
Einem der beiden Teilnetze kann ein Senderempfänger zugeordnet sein, der über einen ersten Masseanschluss des ersten Teilnetzes, beispielsweise in Gestalt eines ersten Massebolzens, auf Masse geschaltet ist. Der Senderempfänger dient üblicherweise zum Senden und Empfangen von Steuersignalen, wobei im Senderempfänger auch eine Weiterverarbeitung der empfangenen Steuersignale erfolgen kann. Ein Beispiel für einen solchen Senderempfänger bildet der LIN- (Local Interconnect Network) Transceiver. Der Senderempfänger kann bei der ersten Betriebsspannung betrieben werden, also beispielsweise bei 12 V.
Dem zweiten Teilnetz kann eine Steuereinheit zugeordnet sein, wie ein Mikrocontroller. Die Steuereinheit und der Senderempfänger können in einem Gehäuse integriert sein und insoweit als einstückige Komponente verbaut werden. Die Steuereinheit ist über einen zweiten Masseanschluss des zweiten Teilnetzes, der vom ersten Masseanschluss räumlich getrennt angeordnet ist und beispielsweise in Gestalt eines zweiten Massebolzens vorliegt, auf dieselbe Masse geschaltet wie der Senderempfänger. Bei der Masse handelt es sich üblicherweise um die Masse des Fahrzeuges.
Die Steuereinheit operiert in der Regel bei einer Spannung von 5 V oder 3,3 V. Diese Spannung wird der Steuereinheit üblicherweise über einen Spannungsumsetzer, wie beispielsweise ein DC/DC-Wandler oder ein Linearregler, zur Verfügung gestellt, der die zweite Betriebsspannung, beispielsweise 48 V, entsprechend wandelt. Die Steuereinheit führt elektronischen Einheiten der Fahrzeugelektronik, wie beispielsweise einem Treiber eines leistungselektronischen Schalters, Ansteuersignale zu. Diese elektronischen Einheiten steuern sodann einen oder mehrere elektrische Motoren des Fahrzeuges an, beispielsweise einen elektrischen Fahrzeugantrieb, einen Sitzverstellungsantrieb, etc.
Der Senderempfänger des ersten Teilnetzes ist kommunikativ an die Steuereinheit des zweiten Teilnetzes gekoppelt. Üblicherweise sind dazu zwischen dem Senderempfänger und der Steuereinheit eine Anzahl von Steuersignalpfaden angeordnet, die einen oder mehrere Signalausgänge des Senderempfängers mit Signaleingängen der Steuereinheit und Signalausgänge der Steuereinheit mit den Signaleingängen des Senderempfängers verbinden. Die Steuersignalpfade übertragen Steuersignale von der Steuereinheit an den Senderempfänger und Steuersignale vom Senderempfänger an die Steuereinheit. Üblicherweise handelt es sich bei diesen Steuersignalpfaden um niederohmige Direktverbindungen. Derartige Steuersignalpfade sind beispielsweise aus der Fig. 12 des Datenblatts AN00093 zu dem PHILIPS LIN-Transceiver TJA 1020 bekannt.
Problematisch bei Mehrspannungsbordnetzen ist, dass der Senderempfänger des ersten Teilnetzes üblicherweise an einen ersten Masseanschluss angeschlossen ist und die Steuereinheit des zweiten Teilnetzes üblicherweise an einen zweiten, von dem ersten Masseanschluss räumlich getrennten Masseanschluss angeschlossen ist. Sowohl der erste Masseanschluss und der zweite Masseanschluss sind im Ergebnis jedoch sternförmig mit derselben Masse, nämlich der Fahrzeugmasse, verbunden. Kommt es in dem ersten Teilnetz und/oder in dem zweiten Teilnetz zu einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung, so können im Mehrspannungsbordnetz und insbesondere in den Steuersignalpfaden oder innerhalb einer Komponente, die an beide Teilnetze angeschlossen ist, Ausgleichsströme auftreten, die Einheiten des ersten Teilnetzes und/oder des zweiten Teilnetzes beschädigen und mitunter sogar zerstören können. Die EP 1 291 998 B1 schlägt in diesem Zusammenhang vor, zwischen den beiden Teilnetzen, sprich zwischen den beiden Spannungsebenen, eine galvanische Trennung vorzusehen, beispielsweise in Gestalt eines üblichen Transformators. Ferner sind dort Überwachungsmodule vorgesehen, die eine Isolationsüberwachung der Teilnetze durchführen. Die Überwachungsmodule sind in einem Steuergerät integriert, das mit mindestens zwei Spannungsebenen in Verbindung steht. Das Steuergerät weist ferner eine Einrichtung zum Trennen der Verbindung eines oder mehrerer Teilnetze vom Steuergerät und/oder eine Einrichtung zum Abschalten des Steuergeräts bei Detektion einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung auf.
Nachteilig an diesem vorbekannten Ansatz ist der aufwendige Aufbau. Es ist eine Vielzahl von Überwachungsmodulen notwendig und darüber hinaus wird eine galvanische Trennung mittels eines Transformators vorgeschlagen, der ein hohes Gewicht aufweist und vergleichsweise hohe Kosten mit sich bringt.
Die DE 10 2012 215 542 A1 spricht das Problem bei einer gemeinsamen Masseanbindung in einem Mehrspannungsbordnetz an. Kommt es zu einer Störung auf dieser gemeinsamen Masseleitung, so kann es zu einer Verpolung von Komponenten in dem Teilnetz mit niedriger Spannung kommen. Dort wird zur Lösung des Problems vorgeschlagen, einen weiteren Masseanschluss vorzusehen, dem Messmittel zugeordnet sind, die dafür eingerichtet sind, einen Stromfluss über den weiteren Masseanschluss zu messen. Ferner sind Diagnosemittel vorgesehen, die auf Grundlage des gemessenen Stromflusses in Abhängigkeit von wenigstens einem Betriebszustand des Mehrspannungsbordnetzes eine Störung in dem gemeinsamen Masseanschluss und/oder in dem weiteren Masseanschluss diagnostizieren.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Mehrspannungsbordnetz vorzuschlagen, das eine verbesserte Fehlerstromfestigkeit aufweist und sich zugleich durch einen einfachen Aufbau auszeichnet. Ferner ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Schaltungsmodul zum Trennen von Teilnetzen eines Mehrspannungsbordnetzes vorzuschlagen.
Diese Aufgaben werden gemäß einem ersten Aspekt der Erfindung gelöst durch ein Mehrspannungsbordnetz mit den Merkmalen des Anspruchs 1 . Gemäß einem zweiten Aspekt werden die Aufgaben gelöst durch ein Schaltungsmodul mit den Merkmalen des Anspruchs 19. Merkmale vorteilhafter Weiterbildungen sind in den Unteransprüchen angegeben.
Gemäß dem ersten Aspekt der Erfindung ist vorgesehen, dass der erste Steuersignalpfad, der einen ersten Signalausgang des Senderempfängers an einen ersten Signaleingang der Steuereinheit koppelt, ein erstes Schaltungsmodul umfasst.
Über das erste Schaltungsmodul ist der erste Steuersignalpfad einerseits auf den ersten Masseanschluss und/oder den zweiten Masseanschluss geschaltet und andererseits mit der ersten Betriebsspannung und/oder mit der zweiten Betriebsspannung beaufschlagt. Das erste Schaltungsmodul des ersten Steuersignalpfads ist ausgebildet, auf eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung im ersten Teilnetz und/oder im zweiten Teilnetz hin einen sperrenden Zustand einzunehmen, bei dem die Übertragung des ersten Steuersignals von dem ersten Signalausgang zu dem ersten Signaleingang über den ersten Steuersignalpfad unterbunden wird.
Die vorliegende Erfindung geht davon aus, dass an ein Mehrspannungsbordnetz oder an eine Komponente des Mehrspannungsbordnetzes, welche an beide Betriebsspannungsanschlüsse und beide Masseanschlüsse gekoppelt ist, zunehmend die Anforderung gestellt wird, im Falle einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung eine definierte Fehlerstromfestigkeit aufzuweisen. Insbesondere soll in dem Mehrspannungsbordnetz vermieden werden, dass ein Durchschlag von dem Teilnetz mit der höheren Betriebsspannung in das Teilnetz mit der niedrigeren Betriebsspannung eine Komponente des Mehrspannungsbordnetzes beschädigt oder zerstört.
Die fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung liegt beispielsweise dann vor, wenn der Senderempfänger und/oder die Steuereinheit nicht mehr auf Masse geschaltet ist. Ein solcher Vorfall wird auch als Masseabriss oder Masseverlust bezeichnet. Ferner liegt eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung vor, wenn im ersten Teilnetz und/oder im zweiten Teilnetz ein Kurzschluss entstanden ist, und/oder ein Potentialunterschied zwischen dem ersten Masseanschluss und dem zweiten Masseanschluss einen Schwellenwert, wie beispielsweise +/- 1 V, überschreitet.
Letzterer Fehlerfall wird auch als Masseversatz bezeichnet. Der Betrag des Schwellenwerts, bei dem das erste Schaltungsmodul den sperrenden Zustand einnimmt, kann durch Dimensionierung von Komponenten des ersten Schaltungsmoduls festgelegt werden. Ein aufgrund einer solchen fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung entstehender Fehlerstrom darf gemäß einem Anforderungskatalog einen bestimmten Maximalwert, wie beispielsweise einige wenige Mikro-Ampere, nicht überschreiten. Für eine solche Strombegrenzung ist das erste Schaltungsmodul, das der erste Steuersignalpfad erfindungsgemäß umfasst, geeignet, da der erste Steuersignalpfad über das erste Schaltungsmodule einerseits auf den ersten Masseanschluss und/oder den zweiten Masseanschluss geschaltet ist und andererseits mit der ersten Betriebsspannung und/oder mit der zweiten Betriebsspannung beaufschlagt ist. Eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung wirkt sich demnach unmittelbar auf den ersten Steuersignalpfad aus, und zwar dergestalt, dass in dem ersten Steuersignalpfad eine Übertragung des ersten Steuersignals unterbunden wird. Der erste Steuersignalpfad sperrt also in Reaktion auf eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung. Eine Trennung des ersten Teilnetzes von dem zweiten Teilnetz des Mehrspannungsbordnetzes findet also zwischen dem Senderempfänger, der beispielsweise einen LIN-(Local Interconnect Network)-Transceiver umfasst, und der Steuereinheit, die beispielsweise einen Mikrocontroller umfasst, statt. Ein Vorteil der erfindungsgemäßen Lösung liegt darin, dass die Trennung der beiden Teilnetze zwischen dem Senderempfänger einerseits und der Steuereinheit andrerseits erfolgt, denn dort sind vergleichsweise wenige Leitungen zu trennen sind. Beispielsweise sind zwischen einem LIN-Transceiver und einem Mikrocontroller in der Regel lediglich vier Signalpfade angeordnet. Zur Erzielung der Fehlerstromfestigkeit ist also ein vergleichsweise geringer Aufwand notwendig.
Zudem sind zwischen dem Senderempfänger und der Steuereinheit in der Regel lediglich Steuersignalpfade zu trennen, bei denen die Linearität der Signalübertragung weniger kritisch ist als beispielsweise bei Messleitungen zur Übertragung von analogen Messsignalen. Auch deswegen ist der Aufwand zur Erzielung der Fehlerstromfestigkeit vergleichsweise gering.
Bei dem ersten Teilnetz handelt es sich beispielsweise um ein 12 V-Bordnetz und bei dem zweiten Teilnetz um ein 48 V-Bordnetz. Das erste Teilnetz wird dabei mit der ersten Betriebsspannung von 12 V betrieben und das zweite Teilnetz wird mit der zweiten Betriebsspannung von 48 V betrieben. Beide Teilnetze des erfindungsgemäßen Mehrspannungsbordnetzes weisen einen jeweiligen Masseanschluss auf. Sowohl der erste Masseanschluss des ersten Teilnetzes als auch der von dem ersten Masseanschluss räumlich getrennt angeordnete zweite Masseanschluss des zweiten Teilnetzes sind auf dieselbe Masse, in der Regel die Fahrzeugmasse, geschaltet. Der erste Massenanschluss liegt beispielsweise in Gestalt eines ersten Massebolzens vor und der der zweite Masseanschluss in Gestalt eines zweiten Massebolzens, wobei der zweite Massebolzen räumlich getrennt von dem ersten Massebolzen angeordnet ist. Die Zusammenführung des ersten und des zweiten Masseanschlusses auf die gemeinsame Fahrzeugmasse erfolgt bevorzugt außerhalb des ersten Schaltungsmoduls oder außerhalb einer Komponente, in welchem die Steuereinheit und der Senderempfänger angeordnet sein können.
Dadurch, dass der erste Steuersignalpfad über das erste Schaltungsmodul sowohl auf einen der beiden Masseanschlüsse geschaltet ist als auch mit wenigstens einer der beiden Betriebsspannungen beaufschlagt ist, ist das erste Schaltungsmodul in der Lage, auf eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung in dem ersten und/oder zweiten Teilnetz zu reagieren. In Reaktion auf eine solche fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung nimmt das erste Schaltungsmodul einen sperrenden Zustand ein, bei dem die Signalübertragung von dem ersten Signalausgang zu dem ersten Signaleingang unterbunden wird. Insbesondere vermeidet das erste Schaltungsmodul dabei auch das Entstehen eines über den zugelassenen Maximalwert liegenden Fehlerstroms in dem ersten Steuersignalpfad.
Das erste Schaltungsmodul ist wahlweise unmittelbar mit der ersten und/oder zweiten Betriebsspannung beaufschlagt oder alternativ mittels eines oder mehrerer Spannungsumsetzer(s). Das erste Schaltungsmodul kann also auch mit einer gewandelten ersten und/oder gewandelten zweiten Betriebsspannung beaufschlagt sein.
Bei dem ersten Steuersignalpfad, der das erste Schaltungsmodul umfasst, handelt es sich bevorzugt um einen unidirektionalen Steuersignalpfad, der ausgebildet ist, einen Signalfluss in eine Richtung zuzulassen und in die entgegengesetzte Richtung zu unterbinden. Üblicherweise werden für die Kopplung eines LIN-Transceivers an einem Mikrocontroller derartige unidirektionale Steuersignalpfade eingesetzt. Auf dem ersten Steuersignalpfad können nicht nur Steuersignale im engeren Sinne übertragen werden, sondern beispielsweise auch digitalisierte Messsignale und/oder Datensignal. Das erste Steuersignal kann also beispielsweise in Gestalt eines Messsignals, eines Datensignals und/oder in Gestalt eines Ansteuersignais vorliegen. Bevorzugt stellt der Senderempfänger das erste Steuersignal als digitales Signal bereit. Beispielsweise koppelt der erste Steuersignalpfad den ersten Signalausgang galvanisch auf den ersten Signaleingang. Es ist demnach bevorzugt, dass keine galvanische Trennung zwischen dem Senderempfänger und der Steuereinheit vorgesehen ist.
Nachfolgend werden weitere Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Mehrspannungsbordnetzes beschrieben. Die Merkmale dieser weiteren Ausführungsformen können miteinander und/oder mit den oben bereits genannten optionalen Merkmalen zur Bildung weiterer Varianten kombiniert werden, sofern sie nicht ausdrücklich als alternativ zueinander beschrieben sind.
Bei einer ersten Ausführungsform des Mehrspannungsbordnetzes umfasst das erste Schaltungsmodul einen Transistor mit einem ersten Signalanschluss und einem ersten Steueranschluss, wobei der erste Signalanschluss auf den ersten oder zweiten Masseanschluss geschaltet ist und wobei der erste Steueranschluss auf den ersten Signalausgang geschaltet ist. Durch Bereitstellen des ersten Steuersignals am ersten Signalausgang steuert der Senderempfänger demnach den ersten Transistor. Die Signalübertragung von dem Senderempfänger zur Steuereinheit erfolgt über den ersten Transistor. Der Transistor ist ausgebildet, im Falle einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung einen sperrenden Zustand einzunehmen, bei dem keine Signalübertragung vom Senderempfänger zur Steuereinheit erfolgt, insbesondere auch ein dort fließender Strom einen vorgegebenen Maximalwert nicht überschreitet.
Beispielsweise handelt es sich bei dem ersten Transistor um einen stromgesteuerten Transistor, bei dem der erste Signalanschluss durch einen Emitter-Anschluss gebildet ist, der auf den ersten Masseanschluss geschaltet ist, beispielsweise direkt oder über einen Widerstand. Bei dem ersten Steueranschluss handelt es sich in dieser Variante um einen Basisanschluss, der durch das von dem Senderempfänger bereitgestellte erste Steuersignal gesteuert wird. Beispielsweise ist der erste Transistor ein NPN-Bipolar- Transistor.
Ferner umfasst das erste Schaltungsmodul bevorzugt einen zweiten Transistor, der zum Übertragen des ersten Steuersignals zum ersten Signaleingang an den ersten Transistor gekoppelt ist und einerseits mit der zweiten Betriebsspannung beaufschlagt ist und andererseits auf den zweiten Masseanschluss sowie auf den ersten Signaleingang geschaltet ist. Im Normalfall, bei dem keine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung vorliegt, erfolgt also die Übertragung des ersten Steuersignals vom ersten Signalausgang des Senderempfängers zum ersten Signaleingang der Steuereinheit über den ersten Transistor und den zweiten Transistor. Bei beiden Transistoren handelt es sich bevorzugt um stromgesteuerte Transistoren, wie beispielsweise Bipolartransistoren. Der erste Transistor ist beispielsweise ein NPN-Bipolartransistor und der zweite Transistor ein PNP-Bipolartransistor. Im Normalfall erfolgt eine Übertragung des ersten Steuersignals über diese beiden Transistoren. Dadurch, dass der erste Transistor auf den ersten Masseanschluss geschaltet ist und der zweite Transistor mit der zweiten Betriebsspannung beaufschlagt ist und auf den zweiten Masseanschluss geschaltet ist, führt eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung in dem ersten Teilnetz und/oder in dem zweiten Teilnetz im ersten Steuersignalpfad zu einem sperrenden Zustand, bei dem keine Übertragung des ersten Steuersignals mehr erfolgt und insbesondere ein etwaiger Fehlerstrom in diesem ersten Steuersignalpfad ein vorgegebenes Maximum nicht überschreitet.
Bei einer Variante handelt es sich bei dem ersten Transistor um einen Feldeffekttransistor, der einen zweiten Signalanschluss aufweist, wobei der erste Signalanschluss ein Gate-Anschluss ist, der auf den ersten Masseanschluss geschaltet ist, und der zweite Signalanschluss ein Source-Anschluss ist, der auf dem ersten Signaleingang der Steuereinheit geschaltet ist, und wobei der erste Steueranschluss, der auf den ersten Signalausgang des Senderempfängers geschaltet ist, ein Drain-Anschluss ist. Kommt es zu einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung im Mehrspannungsbordnetz, sperrt der Feldeffekttransistor, da zwischen dem Gate- Anschluss und dem Source-Anschluss kein Potentialunterschied mehr vorliegt. Es fließt allenfalls noch ein Leckstrom, der in der Regel jedoch weit unterhalb eines erlaubten maximalen Fehlerstrom von beispielsweise 200 nA liegt. Bevorzugt handelt es sich bei dem Feldeffekttransistor um einen P-Kanal-MOSFET (Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor).
Bei einer weiteren bevorzugten Ausführungsform umfasst das erste Schaltungsmodul eine erste Diode, die einen Anoden-Anschluss sowie einen Katoden-Anschluss aufweist, wobei der erste Signalausgang des Senderempfängers auf den Anoden-Anschluss geschaltet ist, und wobei der Katoden-Anschluss auf den ersten Signaleingang der Steuereinheit sowie über einen Widerstand auf den zweiten Masseanschluss geschaltet ist. Die erste Diode verhindert ein Durchschlagen von der Spannungsebene des zweiten Teilnetzes auf die Spannungsebene des ersten Teilnetzes. Der erste Steuersignalpfad wird also durch die erste Diode aufgetrennt. Im Normalfall überträgt die erste Diode das erste Steuersignal vom Senderempfänger zur Steuereinheit, also von dem ersten Signalausgang zu dem ersten Signaleingang. Kommt es im zweiten Teilnetz zu einem Masseverlust, so kommt es am zweiten Masseanschluss zu einem Potentialanstieg, der sich auch am Kathodenanschluss der ersten Diode wiederspiegelt. Dadurch wird die erste Diode in einen sperrenden Zustand versetzt, bei dem keine Übertragung des ersten Steuersignals vom Senderempfänger zu der Steuereinheit erfolgt.
Bei einer weiteren Ausführungsform des Mehrspannungsbordnetzes umfasst das erste Schaltungsmodul einen Kondensator, der einen ersten Elektrodenanschluss und einen zweiten Elektrodenanschluss aufweist, wobei der erste Signalausgang auf den ersten Elektrodenanschluss und der erste Signaleingang auf den zweiten Elektrodenanschluss geschaltet sind. Diese Variante eignet sich insbesondere dann, wenn es sich bei dem ersten Steuersignal um ein Wechselsignal handelt, also um ein Signal, dessen Pegel sich mit einer bestimmten Frequenz, wie 20 kHz, ändert. Beispielsweise eignet sich diese Variante, falls es sich bei dem ersten Steuersignalpfad um eine Datensignalleitung zwischen dem Senderempfänger und der Steuereinheit handelt. Auch der Kondensator führt keine galvanische Trennung der beiden Teilnetze herbei, da diese über ihre Masseanschlüsse mit derselben Masse verbunden sind. Aufgrund der kapazitiven Kopplung durch den Kondensator sind im ersten Steuersignal steile Flanken möglich, ohne dass es dabei zu einer Funktionsstörung kommt. Diese Ausführungsform zeichnet sich durch einen äußerst geringen Schaltungsaufwand sowie durch eine hohe Robustheit aus.
Bevorzugt sind bei der Ausführungsform mit dem Kondensator zwei Pull-Up-Widerstände vorgesehen, von denen ein erster am ersten Elektrodenanschluss angekoppelt ist und mit der ersten Betriebsspannung beaufschlagt ist, und von denen ein zweiter mit der zweiten Betriebsspannung beaufschlagt ist und an den zweiten Elektrodenanschluss gekoppelt ist. Ferner ist der zweite Elektrodenanschluss des Kondensators bevorzugt über eine in Sperrrichtung angeordnete zweite Diode auf den zweiten Masseanschluss geschaltet. Durch Dimensionierung des zweiten Pull-Up-Widerstands und des Kondensators wird festgelegt, wie sich ein Pegelwechsel des ersten Steuersignals am ersten Signalausgang am ersten Signaleingang der Steuereinheit auswirkt. Weiter unten wird ein Beispiel für eine solche Dimensionierung vorgestellt. Die zweite Diode ermöglicht sowohl einen schnellen Pegelwechsel im ersten Steuersignalpfad als auch einen dauerhaften High-Pegel.
Oben wurde bisher ein Steuersignalpfad beschrieben, der ausgebildet ist, das erste Steuersignal vom Senderempfänger der ersten Teilnetzes zur Steuereinheit des zweiten Teilnetzes zu übertragen. Häufig sollen auch Steuersignale von der Steuereinheit zum Senderempfänger übertragen werden, wie im Folgenden erläutert ist.
Bei einer weiteren bevorzugten Ausführungsform des Mehrspannungsbordnetzes ist die Steuereinheit ausgebildet, ein zweites Steuersignal bereitzustellen. Ferner umfasst das Mehrspannungsbordnetz in dieser Ausführungsform einen zweiten Steuersignalpfad, der einen zweiten Signalausgang der Steuereinheit an einen zweiten Signaleingang des Senderempfängers koppelt, und der ausgebildet und angeordnet ist, das zweite Steuersignal von dem zweiten Signalausgang an den zweiten Signaleingang zu übertragen. Der zweite Steuersignalpfad umfasst ein zweites Schaltungsmodul, über das der zweite Steuersignalpfad einerseits auf den ersten Masseanschluss und/oder den zweiten Masseanschluss geschaltet ist und andererseits mit der ersten Betriebsspannung und/oder mit der zweiten Betriebsspannung beaufschlagt ist. Das zweite Schaltungsmodul ist ausgebildet, einen sperrenden Zustand einzunehmen, bei dem die Übertragung des zweiten Steuersignals von dem zweiten Signalausgang zu dem zweiten Signaleingang unterbunden wird, falls im ersten Teilnetz und/oder im zweiten Teilnetz eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung vorliegt.
Das zweite Schaltungsmodul kann in ähnlicher Weise implementiert sein wie das erste Schaltungsmodul. Beispielsweise umfasst das zweite Schaltungsmodul eine Anzahl von stromgesteuerten Transistoren, was mit Bezug auf die Ausführungsbeispiele weiter unten genauer erläutert ist.
Bei einer Ausführungsform des Mehrspannungsbordnetzes sind der Senderempfänger und die Steuereinheit über eine Anzahl von ersten Steuersignalpfaden und eine Anzahl von zweiten Steuersignalpfaden aneinander gekoppelt. Jeder erster Steuersignalpfad, also jeder Steuersignalpfad, der die Signalübertragung vom Senderempfänger zur Steuereinheit ermöglicht, umfasst bevorzugt ein jeweiliges erstes Schaltungsmodul, wobei die ersten Schaltungsmodule unterschiedlich implementiert sein können. Beispielsweise umfasst ein erstes Schaltungsmodul besagten ersten Kondensator, und ein weiteres erstes Schaltungsmodul die besagte erste Diode oder besagten ersten Transistor in Gestalt des spannungsgesteuerten Transistors. Jeder zweiter Steuersignalpfad, also jeder Steuersignalpfad, der die Signalübertragung von der Steuereinheit zum Senderempfänger ermöglicht, umfasst bevorzugt ein jeweiliges zweites Schaltungsmodul, wobei auch die zweiten Schaltungsmodule unterschiedlich implementiert sein können. Beispielsweise umfasst wenigstens eines der zweiten Schaltungsmodule eine Anzahl von stromgesteuerten Transistoren. Die Schaltungsmodule der Steuersignalpfade können also in Abhängigkeit der Signalrichtung und/oder in Abhängigkeit des Typs des zu übertragenden Signals unterschiedlich implementiert sein. Bei Signalwechseln auf dem ersten Steuersignalpfad kann es zu Ausgleichsströmen kommen, die über das Mehrspannungsbordnetz fließen. Daher umfasst das erste Schaltungsmodul bei einer weiteren bevorzugten Ausführungsform einen Ausgleichskondensator, der einen ersten Elektrodenanschluss und einen zweiten Elektrodenanschluss aufweist, wobei der erste Elektrodenanschluss auf den ersten Masseanschluss und der zweite Elektrodenanschluss auf den zweiten Masseanschluss geschaltet ist. Dadurch, dass zwischen dem ersten Masseanschluss und dem zweiten Masseanschluss der Ausgleichskondensator vorgesehen ist, werden die elektromagnetische Verträglichkeit (EMV), insbesondere die leitungsgebundene EMV, verbessert und Störungen auf Leitungen reduziert. Der Ausgleichskondensator ist ausgebildet, kurzzeitige Ausgleichsströme zu kompensieren, so dass diese nicht über das Mehrspannungsbordnetz fließen, sondern lediglich in einer Komponente, die die Steuereinheit, den Senderempfänger und das erste Schaltungsmodul umfasst. Der Ausgleichskondensator ist insbesondere von Vorteil, wenn das erste Schaltungsmodul besagten Kondensator aufweist. Er eignet sich aber auch bei den anderen Varianten des ersten Schaltungsmoduls zur Verbesserung der EMV und Reduzierung von Störungen.
Wie bereits oben erwähnt, handelt es sich bei dem Senderempfänger bevorzugt um einen LIN-Transceiver, der bei einer Betriebsspannung von 12 V betrieben wird. Bei der Steuereinheit des zweiten Teilnetzes handelt es sich bevorzugt um einen Mikrocontroller, der bei einer Betriebsspannung von 5 V betrieben wird.
Gemäß einem zweiten Aspekt der vorliegenden Erfindung werden die oben genannten Aufgaben gelöst durch ein Schaltungsmodul gemäß dem unabhängigen Anspruch 19. Das erfindungsgemäße Schaltungsmodul des zweiten Aspektes der Erfindung teilt die oben genannten Vorteile des ersten Aspektes der Erfindung. Bevorzugte Ausführungsformen des Schaltungsmoduls entsprechen sinngemäß den oben genannten Ausführungsformen, insbesondere, wie sie in den abhängigen Ansprüchen angegeben sind. Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung werden bei der nachfolgenden Beschreibung von Ausführungsbeispielen anhand der Figuren deutlich. Es zeigen:
Fig. 1 eine schematische und exemplarische Teilansicht einer Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Mehrspannungsbordnetzes;
Fig. 2 eine schematische und exemplarische Darstellung einer ersten
Ausgestaltungsvariante eines ersten Schaltungsmoduls zum Trennen von Teilnetzen eines Mehrspannungsbordnetzes;
Fig. 3 eine schematische und exemplarische Darstellung einer zweiten
Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls;
Fig. 4 eine schematische und exemplarische Darstellung einer dritten
Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls;
Fig. 5 eine schematische und exemplarische Darstellung einer vierten
Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls; und
Fig. 6 eine schematische und exemplarische Darstellung einer fünften
Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls.
Fig.1 zeigt exemplarisch und schematisch einen Aufbau eines erfindungsgemäßen Mehrspannungsbordnetzes 10 für ein Fahrzeug. Das Mehrspannungsbordnetz 10 umfasst ein erstes Teilnetz 100 und ein zweites Teilnetz 200. Das erste Teilnetz 100 wird bei einer ersten Betriebsspannung betrieben und das zweite Teilnetz 200 bei einer zweiten Betriebsspannung. Die erste Betriebsspannung beträgt beispielsweise 12 V und die zweite Betriebsspannung beispielsweise 48 V.
Das zweite Teilnetz 200 umfasst eine Steuereinheit 210, beispielsweise einen MikroController (μθ). Die Steuereinheit 210 sendet Ansteuersignale an einen Treiber 260 des Mehrspannungsbordnetzes 10. Der Treiber 260 schaltet einen oder mehrere leistungselektronische Schalter 265. Dadurch kann ein Motor 270 (M) mit einer gestellten Spannung und/oder mit einem gestellten Strom angesteuert werden. Über eine Messleitung 266 sind der Steuereinheit 210 Messsignale zugeführt. In Abhängigkeit dieser Messsignale steuert die Steuereinheit 210 den Treiber 260. Das erste Teilnetz 100 weist einen Senderempfänger 1 10 auf, beispielsweise in Gestalt eines LIN-Transceivers oder LIN-Masters.
Der Senderempfänger 1 10 und die Steuereinheit 210 sind kommunikativ über einen ersten Steuersignalpfad 102 und einen zweiten Steuersignalpfad 201 aneinander gekoppelt. Über den ersten Steuersignalpfad 102 führt der Senderempfänger 1 10 der Steuereinheit 210 ein erstes Steuersignal zu und über den zweiten Steuersignalpfad 201 führt die Steuereinheit 210 dem Senderempfänger 1 10 ein zweites Steuersignal zu. Bei beiden Steuersignalpfaden 102 und 201 handelt es sich also um unidirektionale Steuersignalpfade, die einen Signalfluss lediglich in eine Richtung erlauben. Neben diesem ersten Steuersignalpfad 102 und dem zweiten Steuersignalpfad 201 können zur Kopplung des Senderempfängers 1 10 an die Steuereinheit 210 weitere Steuersignalpfade vorgesehen sein. Zur Vermeidung von Fehlerströmen im ersten Steuersignalpfad 102 und im zweiten Steuersignalpfad 201 , die durch eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung in dem ersten Teilnetz 100 und/oder in dem zweiten Teilnetz 200 hervorgerufen werden können, sind erfindungsgemäß im ersten Steuersignalpfad 102 ein erstes Schaltungsmodul 300 und im zweiten Steuersignalpfad 201 ein zweites Schaltungsmodul 400 vorgesehen.
Die fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung liegt beispielsweise dann vor, wenn der Senderempfänger 1 10 oder die Steuereinheit 210 nicht mehr auf Masse geschaltet ist. Ein solcher Vorfall wird auch als Masseabriss oder Masseverlust bezeichnet. Ferner liegt eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung vor, wenn im ersten Teilnetz 100 und/oder im zweiten Teilnetz 200 ein Kurzschluss entstanden ist, und/oder ein Potentialunterschied zwischen einem ersten Masseanschluss 150 (s. Fig. 2 bis 6) und einem zweiten Masseanschluss 250 (s. Fig. 2 bis 6) einen Schwellenwert, wie beispielsweise +/- 1 V überschreitet. Ein aufgrund einer solchen fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung entstehender Fehlerstrom darf gemäß einem Anforderungskatalog einen bestimmten Maximalwert, wie beispielsweise einige Mikro- Ampere, nicht überschreiten. Für eine solche Strombegrenzung sind das erste Schaltungsmodul 300, das der erste Steuersignalpfad 102 erfindungsgemäß umfasst, und das zweite Schaltungsmodul 300, das der zweite Steuersignalpfad 201 erfindungsgemäß umfasst, geeignet.
Sowohl das erste Schaltungsmodul 300 als auch das zweite Schaltungsmodul 400 sind dazu ausgebildet, Steuersignale zu übertragen. Genauer gesagt, ist das erste Schaltungsmodul 300 ausgebildet, ein erstes Steuersignal, das von dem Senderempfänger 1 10 an einem ersten Signalausgang 120 (s. Fig. 2 bis 6) bereitgestellt wird, an einen ersten Signaleingang 220 (s. Fig. 2 bis 6) der Steuereinheit 210 zu übertragen. Ebenso ist das zweite Schaltungsmodul 400 ausgebildet, ein zweites Steuersignal, das die Steuereinheit 210 an einem zweiten Signalausgang 240 (s. Fig. 2 bis 6) bereitstellt, einem zweiten Signaleingang 140 (s. Fig. 2 bis 6) des Senderempfängers 1 10 bereitzustellen.
In unmittelbarer Reaktion auf eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung im ersten Teilnetz 100 und/oder im zweiten Teilnetz 200 nehmen das erste Schaltungsmodul 300 und das zweite Schaltungsmodul 400 jeweils einen sperrenden Zustand ein, bei dem die Übertragung des ersten Steuersignals von dem ersten Signalausgang 120 zu dem ersten Signaleingang 220 und die Übertragung des zweiten Steuersignals von dem zweiten Signalausgang 240 zu dem zweiten Signaleingang 140 unterbunden werden.
Erfindungsgemäß erfolgt also eine Trennung der beiden Teilnetze 100 und 200 zwischen dem Senderempfänger 1 10 und der Steuereinheit 210. Die gestrichelte vertikale Linie zwischen dem ersten Teilnetz 100 und dem zweiten Teilnetz 200 markiert in den Fig. 1 bis 6 diese Trennung der beiden Teilnetze 100 und 200.
Ein Vorteil des Mehrspannungsbordnetzes 10 liegt darin, dass die Trennung der beiden Teilnetze 100 und 200 zwischen dem Senderempfänger 1 10 einerseits und der Steuereinheit 210 andererseits erfolgt. Dort sind vergleichsweise wenige Leitungen zu trennen. Zur Erzielung der Fehlerstromfestigkeit ist also ein vergleichsweise geringer Aufwand notwendig. Zudem sind zwischen den beiden Steuereinheiten in der Regel lediglich Steuersignalleitungen zu trennen, bei denen die Linearität der Signalübertragung weniger kritisch ist. Beispielsweise wird eine Trennung der Messleitung 266 vermieden. Dort wäre die Linearität zur korrekten Erfassung von Messsignalen notwendig. Mit Bezug auf die Fig. 2 wird nun die Anordnung des Senderempfängers 1 10 in dem ersten Teilnetz 100 und die Anordnung der Steuereinheit 210 in dem zweiten Teilnetz 200 näher erläutert. Diese Erläuterungen gelten auch für die Ausgestaltungsvarianten gemäß den Fig. 3 bis 6. Die erste Betriebsspannung von beispielsweise 12 V wird von einer ersten Energieversorgungseinheit 190, wie beispielsweise eine Batterie, bereitgestellt. Die zweite Betriebsspannung wird von einer zweiten Energieversorgungseinheit 290, beispielsweise ebenfalls in Gestalt einer Batterie, bereitgestellt. Die zweite Betriebsspannung liegt z.B. bei 48 V.
Im ersten Teilnetz 100 sind zur Bereitstellung der ersten Betriebsspannung mehrere erste Betriebsspannungsanschlüsse 180 vorgesehen. Analog dazu ist im zweiten Teilnetz 200 zur Bereitstellung der (gewandelten) zweiten Betriebsspannung eine Anzahl von zweiten Betriebsspannungsanschlüssen 280 vorgesehen.
Das erste Teilnetz 100 weist mehrere erste Masseanschlüsse 150 auf, über die Komponenten des ersten Teilnetzes 100 an Masse angeschlossen sind. Ebenso weist das zweite Teilnetz 200 mehrere zweite Masseanschlüsse 250 auf, über die Komponenten des zweiten Teilnetzes 200 an Masse angeschlossen sind. Bei den Masseanschlüssen 150 und 250 handelt es sich beispielsweise um räumlich voneinander getrennte Massebolzen, die an der Fahrzeugkarosserie angeschlossen sind. Im Ergebnis sind sowohl die ersten Masseanschlüsse 150 als auch die zweiten Masseanschlüsse 250 mit derselben Masse, üblicherweise der Masse des Fahrzeuges, verbunden. Dies entspricht einer sternförmigen Verschaltung der ersten und zweiten Masseanschlüsse 150, 250 auf die Masse des Fahrzeuges. Die Zusammenführung der Masseanschlüsse 150 und 250 auf die gemeinsame Fahrzeugmasse erfolgt außerhalb der Schaltungsmodule 300 und 400 und ggf. außerhalb einer Komponente, in der die Steuereinheit 210 und der Senderempfänger 1 10 angeordnet sind.
Das erste Teilnetz 100 weist den Senderempfänger 1 10 auf, der an dem ersten Masseanschluss 150 und an dem ersten Betriebsspannungsanschluss 180 angeschlossen ist. Der Senderempfänger 1 10 ist beispielsweise ein LIN-Transceiver.
Das zweite Teilnetz 200 umfasst die Steuereinheit 210, beispielsweise einen Mikrocontroller. Die Steuereinheit 210 ist auf einen zweiten Masseanschluss 250 geschaltet. Mittels eines Spannungsumsetzers 284 in Gestalt eines DC/DC-Wandlers ist der Steuereinheit 210 die zweite Betriebsspannung zugeführt. Beispielsweise handelt es sich bei dem DC/DC-Wandler 284 um einen Wandler, der eine Eingangsspannung von 48 V in eine Ausgangsspannung von 5 V wandelt und der Steuereinheit 210 diese 5 V zur Verfügung stellt. Anstelle des DC/DC-Wandlers kann auch ein Linearregler oder ein anderer Spannungsumsetzer vorgesehen sein.
Über das erste Schaltungsmodul 300 ist der erste Steuersignalpfad 102 sowohl auf den ersten Masseanschluss 150 als auch auf den zweiten Masseanschluss 250 geschaltet. Gleiches gilt für das zweite Schaltungsmodul 400, über das der zweite Steuersignalpfad 201 sowohl auf den ersten Masseanschluss 150 als auch auf den zweiten Masseanschluss 250 geschaltet ist. Nachfolgend werden mit Bezug auf die Fig. 2 bis 6 konkrete Ausgestaltungsvarianten des ersten Schaltungsmoduls 300 und des zweiten Schaltungsmoduls 400 vorgestellt. Die Schaltungsmodule 300 und 400 dienen jeweils der Trennung der Teilnetze 100 und 200 im Falle einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung. Die erste Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls 300 gemäß der Fig. 2 basiert auf der Verwendung von zwei stromgesteuerten Transistoren, den Bipolartransistoren 310 und 320. Der erste Bipolartransistor 310 ist ein NPN-Bipolar- Transistor, dessen Basis-Anschluss 310.3 über einen Widerstand 312 auf den ersten Signalausgang 120 (Tx) des Senderempfängers 1 10 geschaltet ist. Ein erster Emitteranschluss 310.1 des ersten Transistors 310 ist über einen weiteren Widerstand 314 auf den ersten Masseanschluss 150 geschaltet. Über einen weiteren Widerstand 316 ist ein Kollektor-Anschluss 310.2 des ersten Transistors 310 auf einen Basis-Anschluss 320.3 eines zweiten Transistors 320 geschaltet. Bei diesem zweiten Transistor 320 handelt es sich um einen PNP-Bipolartransistor. Dessen Emitter-Anschluss 320.1 ist auf den zweiten Betriebsspannungsanschluss 280 geschaltet, also auf einen Ausgang des DC/DC Wandlers 284. Über zwei weitere Widerstände 322 und 324 ist ein Kollektor- Anschluss 320.2 des zweiten Transistors 320 auf den zweiten Masseanschluss 250 geschaltet. Zwischen den beiden Widerständen 322 und 324 ist ein Anschluss vorgesehen, der dem ersten Signaleingang 220 (Rx) der Steuereinheit 210 zugeführt ist.
Bei dem zweiten Transistor 320 handelt es sich bevorzugt um einen analogen Transistor, der eine Spannungsfestigkeit von 70 V aufweist. Der erste Transistor 310 kann entweder anlog oder digital (d.h. mit integriertem Vorwiderstand) ausgeführt sein.
Kommt es zu einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung im ersten Teilnetz 100 und/oder im zweiten Teilnetz 200, so nimmt das erste Schaltungsmodul 300 durch die beiden Transistoren 310 und 320 einen sperrenden Zustand ein, bei dem im ersten Signalpfad 102 quasi kein Ausgleichsstrom fließt und somit weder der Senderempfänger 1 10 noch die Steuereinheit 210 von einem solchen Ausgleichsstrom beschädigt oder zerstört werden. Das zweite Schaltungsmodul 400 ist ähnlich wie das erste Schaltungsmodul 300 aufgebaut. Es ist ausgebildet, das von der Steuereinheit 210 am zweiten Signalausgang 240 bereitgestellte Steuersignal dem zweiten Signaleingang 140 des Senderempfängers 1 10 zuzuführen. Dazu weist das zweite Schaltungsmodul 400 ebenfalls zwei Bipolartransistoren, nämlich einen dritten Bipolartransistor 410 in Gestalt eines NPN- Bipolartransistors und einen vierten Bipolartransistor 420 in Form eines PNP- Bipolartransistors. Der zweite Signalausgang 240 ist über einen Widerstand 412 dem Basis-Anschluss 410.3 des dritten Transistors 410 zugeführt. Über einen weiteren Widerstand 414 ist ein Emitter-Anschluss 410.1 des dritten Transistors 410 dem zweiten Masseanschluss 250 zugeführt. Ein Kollektor-Anschluss 410.2 des dritten Transistors 410 führt über eine dritte Diode 430 und einem weiteren Widerstand 416 zu einem Basis- Anschluss 420.3 des vierten Transistors 420.
Ein Emitter-Anschluss 420.1 des vierten Transistors 420 ist an den ersten Betriebsspannungsanschluss 180 angeschlossen. Das von der Steuereinheit 210 bereitgestellte Signal ist dem zweiten Signaleingang 140 des Senderempfängers 1 10 über einen Kollektor-Anschluss 420.2 des zweiten Transistors 420 und einem weiteren Widerstand 422 zugeführt. Der zweite Signaleingang 140 ist ferner über einen weiteren Widerstand 424 auf den ersten Masseanschluss 150 geschaltet.
Kommt es zu einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung im ersten Teilnetz 100 und/oder im zweiten Teilnetz 200, so nimmt das zweite Schaltungsmodul 400 durch die beiden Transistoren 410 und 420 einen sperrenden Zustand ein, bei dem im zweiten Signalpfad 201 quasi kein Ausgleichsstrom fließt und somit weder der Senderempfänger 1 10 noch die Steuereinheit 210 von einem solchen Ausgleichsstrom beschädigt oder zerstört werden.
Fig. 3 zeigt in schematischer Art und Weise eine zweite Ausgestaltungsvariante für das erste Schaltungsmodul 300, das in dem ersten Steuersignalpfad 102 integriert ist. In der Fig. 3 ist, wie in den Fig. 4 bis Fig. 6 ebenfalls, der Senderempfänger 1 10 und die Steuereinheit 210 vereinfacht dargestellt.
Bei der zweiten Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls 300 ist gemäß der Fig. 3 ein P-Kanal MOSFET vorgesehen, dessen Drain-Anschluss 330.3 dem ersten Signalausgang 120 zugeführt ist. Ein Gate-Anschluss 330.1 des MOSFETs 330 ist auf den zweiten Masseanschluss 250 geschaltet. Ein Source-Anschluss 330.2 ist dem ersten Signaleingang 220 zugeführt. Ferner ist ein Pull-Up-Widerstand 332 vorgesehen, über den der erste Signalausgang 120 und der Drain-Anschluss 330.3 an den ersten Betriebsspannungsanschluss 180 gekoppelt sind.
Das erste Steuersignal, das der Senderempfänger 1 10 am ersten Signalausgang 120 bereitstellt, wird von dem Schaltungsmodul 300 also über die Drain-Source-Verbindung dem ersten Signaleingang 220 der Steuereinheit 210 zugeführt. Weist das erste Steuersignal einen High-Pegel auf, schaltet der MOSFET 330 durch. Hat das Steuersignal einen Low-Pegel, so sperrt der MOSFET 330. Kommt es nun beispielsweise im zweiten Teilnetz 200 zu einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung, so beträgt die Spannung zwischen dem Gate-Anschluss 330.1 und dem Source-Anschluss 320.2 etwa 0 V, so dass der MOSFET 330 sperrt und im Steuersignalpfad 102 quasi kein Fehlerstrom entsteht. Es entsteht allenfalls ein Leckstrom von einigen Nano-Ampere.
Diese Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls 300 kann eingesetzt werden, wenn es sich bei dem ersten Steuersignal um ein Gleich- oder um ein Wechselsignal handelt. Das erste Steuersignal ist ein Wechselsignal, wenn es eine Frequenz von bspw. 20 kHz aufweist, die oberhalb einer Mindestfrequenz liegt. Beispielsweise handelt es sich bei dem ersten Steuersignal um ein Datensignal, das eine Bitfolge enthält. Das erste Steuersignal ist ein Gleichsignal, wenn sich sein Pegel nicht oder nur gelegentlich ändert. Das erste Steuersignal, das über das erste Schaltungsmodul 300 in dieser Ausgestaltungsvariante zu übertragen ist, kann steile Flanken aufweisen, ohne dass es dabei zu einer Funktionsbeeinträchtigung kommt. Diese Ausgestaltungsvariante zeichnet sich durch eine besonders einfache Dimensionierung sowie einen sehr geringen Schaltungsaufwand aus. Ferner ist sie robust gegen Störungen. Sie eignet sich insbesondere für die Übertragung von Steuersignalen des Senderempfängers 1 10 zur Steuereinheit 210, also insbesondere zur Übertragung von Signalen vom LIN-Transceiver zum MikroController.
Die Fig. 4 zeigt schematisch und exemplarisch eine dritte Ausgestaltungsvariante für das erste Schaltungsmodul 300. Dort ist im Steuersignalpfad 102 eine erste Diode 340 vorgesehen. Die erste Diode weist einen Anodenanschluss 340.1 und einen Katodenanschluss 340.2 auf, wobei der erste Signalausgang 120 auf den Anodenanschluss 340.1 geschaltet ist, und wobei der Katodenanschluss 340.2 auf den ersten Signaleingang 220 geschaltet ist sowie über einen Widerstand 342 auf den zweiten Masseanschluss 250. Ferner ist ein Pull-Up-Widerstand 344 vorgesehen, über den der erste Signalausgang 120 und der Anodenanschluss 340.1 auf dem ersten Betnebsspannungsanschluss 180 geschaltet sind. Die erste Diode 340 leitet nur, solange das Potential am zweiten Masseanschluss 250 unterhalb der Spannung des ersten Teilnetzes 100 liegt. Kommt es im zweiten Teilnetz 200 zu einer fehlerhaften Betriebsspannungsversorgung, beispielsweise aufgrund eines Masseverlusts, steigt die Spannung am zweiten Masseanschluss 250 an und die erste Diode 340 nimmt einen Sperrzustand ein. Folglich fließen im ersten Steuersignalpfad 102 keine Ausgleichströme. Allenfalls ein niedriger Diodenleckstrom von einigen Nano-Ampere entsteht.
Die dritte Ausgestaltungsvariante gemäß der Fig. 4 ist sowohl zur Übertragung des ersten Steuersignals in Gestalt eines Gleichsignals oder in Gestalt eines Wechselsignals geeignet. Auch hier sind steile Flanken im ersten Steuersignal möglich, ohne dass es zu einer Funktionsbeeinträchtigung kommt. Die dritte Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls 300 zeichnet sich durch eine einfache Dimensionierung, einen sehr geringen Schaltungsaufwand sowie Robustheit gegen Störungen auf. Insbesondere ist die dritte Ausgestaltungsvariante gemäß der Fig. 3 dazu geeignet, ein Steuersignal vom ersten Steuergerät 1 10 zum zweiten Steuergerät 220 zu übertragen, also vom LIN- Transceiver zum MikroController.
Die Fig. 5 zeigt eine vierte Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls 300. Demgemäß ist ein Kondensator 350 vorgesehen. Der erste Signalausgang 120 ist auf einen ersten Elektrodenanschluss 350.1 des Kondensators 350 geschaltet. Ein zweiter Elektrodenanschluss 350.2 des Kondensators 350 ist auf den ersten Signaleingang 220 geschaltet. Ferner sind beide Elektrodenanschlüsse 350.1 und 350.2 über einen jeweiligen Pull-Up-Widerstand 352, 354 auf den ersten Betnebsspannungsanschluss 180 bzw. auf den zweiten Betnebsspannungsanschluss 280 geschaltet. Darüber hinaus ist eine zweite Diode 356 vorgesehen, die zwischen dem zweiten Masseanschluss 250 und dem zweiten Elektrodenanschluss 350.2 geschaltet ist und in Sperrrichtung angeordnet ist. Der Pull-Up-Widerstand 354 und die zweite Diode 356 auf Empfängerseite, sprich auf Seiten des zweiten Teilnetzes 200, sind vorgesehen, um einen schnellen Signalwechsel sowie einen dauerhaften High-Pegel zu ermöglichen.
Die vierte Ausgestaltungsvariante eignet sich insbesondere dann, wenn es sich bei dem ersten Steuersignal, das von dem ersten Steuergerät 1 10 zum zweiten Steuergerät 210 zu übertragen ist, um ein Wechselsignal handelt. Beispielsweise handelt es sich bei dem ersten Steuersignalpfad 102 in dieser Variante um eine Datensignalleitung, wie die im Zusammenhang mit dem LIN-Transceiver bekannte RXD- oder TXD-Leitung.
Der Pull-Up-Widerstand 352 weist beispielsweise einen Wert von 1 kQ und der Kondensator 350 einen Wert von 150 nF auf. Die Dimensionierung des Pull-Up- Widerstands 354 richtet sich nach der Frequenz des ersten Steuersignals. Beispielsweise beträgt diese Frequenz etwa 20 kHz, wobei die Zeiten, in denen das Signal einen Low- Pegel aufweist, vergleichsweise kurz sind, beispielsweise einige hunderte Mikrosekunden, wie 676 s. Der Low-Pegel des ersten Steuersignals beträgt beispielsweise maximal 0,5 V und der High-Pegel beispielsweise mindestens 4 V. Bei derartigen Werten ergibt sich beispielsweise ein Widerstandswert für den Pull-Up- Widerstand 354 von einigen 10 kQ, wie beispielsweise 42,8 kQ.
Wenn der Pegel des ersten Steuersignals, das der Senderempfänger 1 10 am ersten Signalausgang 120 bereitstellt, von einem High-Pegel auf einen Low-Pegel wechselt, kommt es am Kondensator 350 zum Ladungsausgleich und der Spannungshub an der Steuereinheit 210 entspricht dem Spannungshub am Senderempfänger 1 10. Der Spannungshub an der Steuereinheit 210 richtet sich dann nach dem Wert des Pull-Up- Widerstands 354 und dem Kapazitätswert des Kondensators 350.
Ändert sich der Signalpegel des von des Senderempfängers 1 10 bereitgestellten ersten Steuersignals von einem Low-Pegel auf einen High-Pegel, so wird ein Stromkreis über die zweite Diode 356 geschlossen und es kommt wiederum zum Ladungsausgleich am Kondensator 350. Auch hier entspricht der Spannungshub an der Steuereinheit 210 dem Spannungshub am Senderempfänger 1 10.
Der Vorteil der vierten Ausgestaltungsvariante des ersten Schaltungsmoduls 300 liegt zum einen in der durch den Kondensator 350 geschaffenen Sperrung für Gleichströme. Aufgrund der kapazitiven Kopplung sind auch steile Flanken im zu übertragenden ersten Steuersignal möglich. Ferner zeichnet sich auch die vierte Schaltungsvariante durch einen sehr geringen Schaltungsaufwand und damit auch durch eine hohe Robustheit gegenüber Störungen auf. Ferner ist ein DC-Masseversatz zwischen dem ersten Masseanschluss 150 und dem zweiten Masseanschluss 250 unkritisch, da das erste Steuersignal differentiell übertragen wird.
Die Variante des ersten Schaltungsmoduls 300 gemäß der Fig. 6 entspricht in wesentlichen Teilen der in Fig. 5 gezeigten Variante. Bei Signalwechseln auf dem ersten Steuersignalpfad 102 kann es dort allerdings zu Ausgleichsströmen kommen, die über das Mehrspannungsbordnetz 10 fließen. Zusätzlich umfasst das erste Schaltungsmodul 300 daher bei der Variante gemäß der Fig. 6 einen Ausgleichskondensator 360, der einen ersten Elektrodenanschluss 360.1 und einen zweiten Elektrodenanschluss 360.2 aufweist, wobei der erste Elektrodenanschluss 360.1 auf den ersten Masseanschluss 150 und der zweite Elektrodenanschluss 360.2 auf den zweiten Masseanschluss 250 geschaltet ist. Dadurch, dass zwischen dem ersten Masseanschluss 150 und dem zweiten Masseanschluss 250 der Ausgleichskondensator 360 vorgesehen ist, werden die elektromagnetische Verträglichkeit (EMV), insbesondere die leitungsgebundene EMV, verbessert und Störungen auf Leitungen des Mehrspannungsbordnetzes 10 reduziert. Der Ausgleichskondensator 360 kompensiert kurzzeitige Ausgleichsströme, so dass diese nicht über das Mehrspannungsbordnetz 10 fließen, sondern lediglich in einer Komponente, die die Steuereinheit 210, den Senderempfänger 1 10 und das erste Schaltungsmodul 300 umfasst. Der Ausgleichskondensators 360 ist insbesondere dann von Vorteil, wenn das erste Schaltungsmodul 300 besagten Kondensator 350 aufweist. Er eignet sich aber auch bei den anderen Varianten des ersten Schaltungsmoduls 300 zur Verbesserung der EMV.
Der Senderempfänger 1 10 und die Steuereinheit 210 sind beispielsweise jeweils in einem separaten Chip implementiert. Sowohl der Senderempfänger 1 10 und die Steuereinheit 210 können indes in einer gemeinsamen Komponente integriert sein. Der Senderempfänger 1 10 bildet beispielsweise einen Teil einer zweiten Steuereinheit des zweiten Teilnetzes. Als Beispiele für das erste Teilnetz und das zweite Teilnetz sind das 12 V Bordnetz und das 48 V Bordnetz genannt worden. Die Erfindung ist aber keinesfalls auf diese beiden Bordnetze beschränkt, sondern eignet sich grundsätzlich für Mehrspannungsbordnetze aller Art.
Bezugszeichenliste
10 Mehrspannungsbordnetz
100 Erstes Teilnetz
1 10 Senderempfänger
120 Erster Signalausgang
140 Zweiter Signaleingang
150 Erster Masseanschluss
180 Erster Betriebsspannungsanschluss
190 Erste Energieversorgungseinheit
102 Erster Steuersignalpfad
200 Zweites Teilnetz
201 Zweiter Steuersignalpfad
210 Steuereinheit
220 Erster Signaleingang
240 Zweiter Signalausgang
250 Zweiter Masseanschluss
260 Treiber
265 Anzahl von leistungselektronischen Schaltern
266 Messleitung
270 Motor
280 Zweiter Betriebsspannungsanschluss
284 Spannungsumsetzer
290 Zweite Energieversorgungseinheit
300 Erstes Schaltungsmodul
310 Erster Transistor
310.1 - 310.3 Emitter-, Kollektor- und Basis-Anschlüsse des ersten Transistors
312-316 Widerstände
320 Zweiter Transistor
320.1 - 320.3 Emitter-, Kollektor- und Basis-Anschlüsse des zweiten Transistors
322, 324 Widerstände
330 Feldeffekttransistor
330.1 - 330.3 Gate-, Source- und Drain-Anschlüsse des Feldeffekttransistors
332 Pull-Up-Widerstand
340 Erste Diode
340.1 , 340.2 Anoden- und Kathodenanschlüsse der ersten Diode 340
344 Pull-Up-Widerstand 342 Pull-Down-Widerstand
350 Kondensator
350.1 , 350.2 Elektrodenanschlüsse des Kondensators
352, 354 Pull-Up-Widerstände
356 Zweite Diode
360 Ausgleichskondensator
360.1 , 360.2 Elektrodenanschlüsse des Ausgleichskondensators
400 Zweites Schaltungsmodul
410 Dritter Transistor
410.1 - 410.3 Emitter-, Kollektor- und Basis-Anschlüsse des dritten Transistors
412, 414, 416 Widerstände
420 Vierter Transistor
420.1 - 420.3 Emitter-, Kollektor- und Basis-Anschlüsse des vierten Transistors
422, 424 Widerstände
430 Dritte Diode
* * * * *

Claims

Ansprüche
Mehrspannungsbordnetz (10) für ein Fahrzeug, aufweisend
ein erstes Teilnetz (100), das ausgebildet ist, bei einer ersten Betriebsspannung (180) betrieben zu werden, und das einen Senderempfänger (1 10) umfasst, der über einen ersten Masseanschluss (150) auf Masse geschaltet ist, wobei der Senderempfänger (1 10) ausgebildet ist, ein erstes Steuersignal bereitzustellen; ein zweites Teilnetz (200), das ausgebildet ist, bei einer zweiten Betriebsspannung (280) betrieben zu werden, und das eine Steuereinheit (210) umfasst, die über einen zweiten Masseanschluss (250) auf dieselbe Masse geschaltet ist; und
einen ersten Steuersignalpfad (102), der einen ersten Signalausgang (120) des Senderempfängers (1 10) an einen ersten Signaleingang (220) der Steuereinheit (210) koppelt, und der ausgebildet und angeordnet ist, das erste Steuersignal vom ersten Signalausgang (120) an den ersten Signaleingang (220) zu übertragen; dadurch gekennzeichnet, dass der erste Steuersignalpfad (102) ein erstes Schaltungsmodul (300) umfasst, über das der erste Steuersignalpfad (102) einerseits auf den ersten Masseanschluss (150) und/oder den zweiten Masseanschluss (250) geschaltet ist und andererseits mit der ersten Betriebsspannung (180) und/oder mit der zweiten Betriebsspannung (280) beaufschlagt ist, wobei das erste Schaltungsmodul (300) ausgebildet ist, auf eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung im ersten Teilnetz (100) und/oder im zweiten Teilnetz (200) hin einen sperrenden Zustand einzunehmen, bei dem die Übertragung des ersten Steuersignals von dem ersten Signalausgang (120) zu dem ersten Signaleingang (220) über den ersten Steuersignalpfad (102) unterbunden wird.
Mehrspannungsbordnetz (10) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung dann vorliegt, wenn wenigstens eines des Folgenden zutrifft:
der Senderempfänger (1 10) ist nicht mehr auf Masse geschaltet;
die Steuereinheit (120) ist nicht mehr auf Masse geschaltet;
ein Kurzschluss im ersten Teilnetz (100) und/oder im zweiten Teilnetz (200); oder ein Potentialunterschied zwischen dem ersten Massenanschluss (150) und dem zweiten Masseanschluss (250) überschreitet einen Schwellenwert.
3. Mehrspannungsbordnetz (10) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das erste Schaltungsmodul (300) einen ersten Transistor (310; 330) mit einem ersten Signalanschluss (310.1 ; 330.1 ) und einem ersten Steueranschluss (310.3; 330.3) umfasst, wobei der erste Signalanschluss (310.1 ; 330.1 ) auf den ersten oder zweiten Masseanschluss (150; 250) geschaltet ist und wobei der erste Steueranschluss (310.3; 330.3) auf den ersten Signalausgang (120) geschaltet ist.
4. Mehrspannungsbordnetz (10) nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Transistor (310) ein stromgesteuerter Transistor ist, wobei der erste Signalanschluss (310.1 ) ein Emitter-Anschluss (310.1 ) des stromgesteuerten
Transistor ist, der auf den ersten Masseanschluss (150) geschaltet ist, und wobei der erste Steueranschluss (310.3) ein Basis-Anschluss ist.
5. Mehrspannungsbordnetz (10) nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass das erste Schaltungsmodul einen zweiten Transistor (320) umfasst, der zum Übertragen des ersten Steuersignals zum ersten Signaleingang (220) an den ersten Transistor (310) gekoppelt ist und einerseits mit der zweiten Betriebsspannung beaufschlagt ist und andererseits auf den zweiten Massenanschluss (250) sowie auf den ersten Signaleingang (220) geschaltet ist.
6. Mehrspannungsbordnetz (10) nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Transistor (330) ein Feldeffekt-Transistor ist, der einen zweiten Signalanschluss (330.2) aufweist, wobei der erste Signalanschluss (330.1 ) ein Gate-Anschluss ist, der zweite Signalanschluss (330.2) ein Source-Anschluss ist, der auf den ersten Signaleingang (220) geschaltet ist, und wobei der erste Steueranschluss (330.3) ein Drain-Anschluss ist.
7. Mehrspannungsbordnetz (10) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das erste Schaltungsmodul (300) eine erste Diode (340) umfasst, die einen Anodenanschluss (340.1 ) und einen Kathodenanschluss (340.2) aufweist, wobei der erste Signalausgang (120) auf den Anodenanschluss (340.1 ) geschaltet ist, und wobei der Kathodenanschluss (340.2) auf den ersten Signaleingang (220) sowie über einen Widerstand (342) auf den zweiten Masseanschluss (250) geschaltet ist. 8. Mehrspannungsbordnetz (10) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das erste Schaltungsmodul (300) einen Kondensator (350) umfasst, der einen ersten Elektrodenanschluss (350.1 ) und einen zweiten Elektrodenanschluss (350.2) aufweist, wobei der erste Signalausgang (120) auf den ersten Elektrodenanschluss (350.1 ) und der erste Signaleingang (220) auf den zweiten Elektrodenanschluss (350.2) geschaltet sind.
9. Mehrspannungsbordnetz (10) nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Elektrodenanschluss (350.1 ) über einen ersten Pull-Up-Widerstand (352) mit der ersten Betriebsspannung beaufschlagt ist; und
der zweite Elektrodenanschluss (350.2) über einen zweiten Pull-Up-Widerstand (354) mit der zweiten Betriebsspannung beaufschlagt ist.
10. Mehrspannungsbordnetz (10) nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Elektrodenanschluss (350.2) über eine in Sperrrichtung angeordnete zweite Diode (356) auf den zweiten Masseanschluss (250) geschaltet ist. 1 1 . Mehrspannungsbordnetz (10) nach einem der vorstehenden Ansprüche,
die Steuereinheit (210) ausgebildet ist, ein zweites Steuersignal bereitzustellen; das Mehrspannungsbordnetz (10) einen zweiten Steuersignalpfad (201 ) aufweist, der einen zweiten Signalausgang (240) der Steuereinheit (210) an einen zweiten Signaleingang (140) des Senderempfängers (1 10) koppelt, und der ausgebildet und angeordnet ist, das zweite Steuersignal vom zweiten Signalausgang (240) an den zweiten Signaleingang (140) zu übertragen, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Steuersignalpfad (201 ) ein zweites Schaltungsmodul (400) umfasst, über das der zweite Steuersignalpfad (201 ) einerseits auf den ersten Masseanschluss (150) und/oder den zweiten Masseanschluss (250) geschaltet ist und andererseits mit der ersten Betriebsspannung (180) und/oder mit der zweiten Betriebsspannung (280) beaufschlagt ist, wobei das zweite Schaltungsmodul (400) ausgebildet ist, auf eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung im ersten Teilnetz (100) und/oder im zweiten Teilnetz (200) hin einen sperrenden Zustand einzunehmen, bei dem die Übertragung des zweiten Steuersignals von dem zweiten Signalausgang (240) zu dem zweiten Signaleingang (140) unterbunden wird. 12. Mehrspannungsbordnetz (10) nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Steuersignalpfad (102) und/oder der zweite Steuersignalpfad (201 ) ein unidirektionaler Steuersignalpfad ist.
13. Mehrspannungsbordnetz (10) nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Senderempfänger (1 10) einen LIN-Transceiver umfasst, der ausgebildet ist, bei der ersten Betriebsspannung betrieben zu werden. 14. Mehrspannungsbordnetz (10) nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (210) einen Mikrocontroller aufweist, der ausgebildet ist, bei einer von einem Spannungsumsetzer (284) gewandelten zweiten Betriebsspannung betrieben zu werden. 15. Mehrspannungsbordnetz (10) nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Betriebsspannung (180) niedriger ist als die zweite Betriebsspannung (280).
16. Mehrspannungsbordnetz (10) nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Masse die Masse des Fahrzeuges ist.
17. Mehrspannungsbordnetz (10) nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Steuersignalpfad (102) den ersten Signalausgang (120) galvanisch auf den ersten Signaleingang (220) koppelt.
18. Mehrspannungsbordnetz (10) nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das erste Schaltungsmodul (300) einen Ausgleichskondensator (360) umfasst, der einen ersten Elektrodenanschluss (360.1 ) und einen zweiten Elektrodenanschluss (360.2) aufweist, wobei der erste Elektrodenanschluss (360.1 ) auf den ersten Masseanschluss (150) und der zweite
Elektrodenanschluss (360.2) auf den zweiten Masseanschluss (250) geschaltet ist.
19. Schaltungsmodul (300) zum Trennen von Teilnetzen (100, 200) eines Mehrspannungsbordnetzes (10) eines Fahrzeugs, wobei das Mehrspannungsbordnetz (10) aufweist: ein erstes Teilnetz (100), das ausgebildet ist, bei einer ersten Betriebsspannung (180) betrieben zu werden, und das einen Senderempfänger (1 10) umfasst, der über einen ersten Masseanschluss (150) auf Masse geschaltet ist, wobei der Senderempfänger (1 10) ausgebildet ist, ein erstes Steuersignal bereitzustellen; ein zweites Teilnetz (200), das ausgebildet ist, bei einer zweiten Betriebsspannung (280) betrieben zu werden, und das eine Steuereinheit (210) umfasst, die über einen zweiten Masseanschluss (250) auf dieselbe Masse geschaltet ist; und einen ersten Steuersignalpfad (102), der einen ersten Signalausgang (120) des Senderempfängers (1 10) an einen ersten Signaleingang (220) der Steuereinheit (210) koppelt, und der ausgebildet und angeordnet ist, das erste Steuersignal vom ersten Signalausgang (120) an den ersten Signaleingang (220) zu übertragen; dadurch gekennzeichnet, dass das Schaltungsmodul (300) für eine Anordnung im ersten Steuersignalpfad (102) ausgestaltet ist und ferner ausgebildet ist, den ersten Steuersignalpfad (102) einerseits auf den ersten Masseanschluss (150) und/oder auf den zweiten Masseanschluss (250) zu schalten und andererseits mit der ersten Betriebsspannung (180) und/oder mit der zweiten Betriebsspannung (280) zu beaufschlagen; und auf eine fehlerhafte Betriebsspannungsversorgung im ersten Teilnetz (100) und/oder im zweiten Teilnetz (200) hin einen sperrenden Zustand einzunehmen, bei dem die Übertragung des ersten Steuersignals von dem ersten Signalausgang (120) zu dem ersten Signaleingang (220) über den ersten Steuersignalpfad (102) unterbunden wird.
* * * * *
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