WO2014111986A1 - コークス用粘結材の製造方法 - Google Patents
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- C10B57/00—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
- C10B57/04—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general using charges of special composition
- C10B57/06—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general using charges of special composition containing additives
Definitions
- the present invention relates to a method for producing a coking binder for producing a binder and a binder added for reinforcing the strength of coke from low-grade coal such as lignite.
- FIG. 3 shows a tentative proposal for a method for producing this type of caking caking material constructed by the present inventors based on the previously developed technique and the prior art.
- the method for producing the coking binder is to pulverize low-grade coal having a higher moisture content than bituminous coal in the pulverizer 1, mix with a hydrogenation solvent, slurry in the slurry adjustment tank 2, and then dry in the evaporation tank 3. Then, after the pulverized coal slurry discharged from the evaporation tank 3 is preheated in the slurry preheating furnace 4, it is pyrolyzed in the reforming reaction tower 5, and the product containing the gas, oil, and coking binder obtained thereby.
- a high-temperature separator 6 to separate the product into a heavy product mainly containing a coking binder and a light product mainly containing gas and oil, and then the light product is separated into a low-temperature separator. 7 and separated into a gas and an oil component, and the heavy component separated in the high temperature separator 6 and the low temperature separator 7 is finally coke in a vacuum distillation device 8.
- the caking material is separated into the remaining oil, the remaining oil is hydrogenated in the solvent hydrogenation device 9, sent again to the pulverizer 1 as a hydrogenated solvent and recycled, and the caking caking material is discharged. It is a thing.
- the pulverized coal when the pulverized coal is not sufficiently stirred in the reforming reaction tower 5 during the thermal decomposition in the reforming reaction tower 5, the pulverized coal is concerned.
- the molecular weight is reduced by uniform thermal decomposition with respect to hydrogen, and the polycondensation and polycyclization by deoxygenation by hydrogen ions are not performed, and the interior of the reforming reactor 5 and the high-temperature separator 6 are caused by locally remaining thermal decomposition fragments. This may cause coking at the bottom of the car and hinder driving.
- the pressure condition for the thermal decomposition in the reforming reaction column 5 is usually preferably in the range of 0.5 to 1.5 MPa as disclosed in the above-mentioned Patent Document 1. It was thought.
- the present invention has been made in view of the above circumstances, and a coking binder for coke capable of simplifying equipment and reducing power for ensuring sufficient agitation of pulverized coal slurry in pyrolysis. It is an object of the present invention to provide a method for producing a coking binder for coke that can suppress the occurrence of coking and enables smooth operation.
- the invention according to claim 1 is a drying / slurry in which low-grade coal having a higher moisture content than bituminous coal is pulverized into pulverized coal, mixed with a hydrating solvent, slurried, and dried.
- the pulverized coal In the method for producing a coking binder, comprising a solid-liquid gas separation step of separating the obtained product into a gas, an oil component, and a coking binder, in the drying / slurrying step, the pulverized coal The water content is adjusted to 5 to 25 wt%, and the water of the pulverized coal is evaporated in the preheating step.
- low-grade coal having a higher moisture content (higher moisture) than bituminous coal are lignite and sub-bituminous coal.
- low-grade coal pulverization, slurrying by mixing with a hydrogenation solvent, and drying can be performed in an appropriate order.
- the pulverized coal may be dried after the low-grade coal is mixed with a hydrogenation solvent and then pulverized into a slurry.
- the pulverized coal may be dried, or after pulverizing the low-grade coal, the obtained pulverized coal is dried, You may mix with a hydrogenation solvent and make a slurry.
- the manufacturing method of the caking additive for cokes of this invention is good also as a thing provided with the solvent hydrogenation process of making hydrogen react with the said oil component isolate
- the invention according to claim 2 is characterized in that, in the invention according to claim 1, the pyrolysis of the slurry in the pyrolysis hydrogenation step is performed under a pressure of 1.5 to 3 MPa (gauge pressure). To do.
- the invention described in claim 3 is characterized in that, in the invention described in claim 1 or 2, the moisture content of the pulverized coal is adjusted to 5 to 15 wt% in the drying / slurrying step. is there.
- the invention according to claim 4 is the invention according to any one of claims 1 to 3, wherein the pyrolysis is performed by applying a back pressure to the discharge line of the product obtained in the pyrolysis hydrogenation step.
- the pressure source is at least part of the pressure source.
- the discharge line for example, a line for discharging the gas separated in the solid-liquid gas separation step from the product in the pyrolysis hydrogenation step can be used.
- the solid-liquid gas separation step includes a heavy material containing the product mainly in the caking binder in a high-temperature separator.
- the separation step, and in the first separation step, the hydrogenation solvent is injected into the high-temperature separator.
- the present inventors in the development process of the present invention, do not remove the moisture contained in the pulverized coal on the upstream side of the slurry preheating furnace, and keep the slurry preheating with a high moisture content. It came to the knowledge that the stirring effect of the pulverized coal in the thermal decomposition can be enhanced by the obtained water vapor by introducing it into the furnace and evaporating the water.
- the moisture content of the pulverized coal is adjusted to 5 to 25 wt%, more preferably 5 to 15 wt%, and preheating is performed. Since the residual moisture of the pulverized coal is evaporated in the step, the pulverized coal slurry can be flowed and sufficiently stirred in the pyrolysis hydrogenation step by the generated steam. As a result, since the pulverized coal slurry is uniformly pyrolyzed to lower the molecular weight and deoxygenate, it is possible to prevent the occurrence of coking in the pyrolysis hydrogenation process, the solid-liquid gas separation process, and the like.
- a boosting means such as a compressor.
- the moisture content of the pulverized coal is in the range of 5 to 25 wt%.
- the moisture content exceeds 25 wt%, a large amount of moisture evaporates in the preheating process and the subsequent pyrolysis hydrogenation process. As a result, the gas superficial velocity becomes too high, and it becomes difficult to secure a sufficient reaction time. Further, if the water content is less than 5 wt%, the above-described sufficient stirring effect by water vapor cannot be obtained.
- the pyrolysis in the pyrolysis hydrogenation step is performed under a pressure of 1.5 to 3 MPa, the boiling point of the pulverized coal slurry is increased as compared with the prior art. Further, evaporation of the light oil in the slurry in the preheating step can be suppressed, and as a result, it is possible to prevent the occurrence of coking in the preheating step due to the non-uniform flow state.
- the pressure in the pyrolysis was set in the range of 1.5 to 3 MPa because if the pressure is less than 1.5 MPa, the light oil content in the slurry is excessive in the preheating step of the pulverized coal slurry as described above. This is because there is a risk of coking due to evaporation in a non-uniform flow state. Conversely, when the pressure exceeds 3 MPa, a reaction vessel such as a reforming reaction tower used in the pyrolysis hydrogenation process or its equipment piping This is because it is necessary to increase the pressure resistance, leading to unnecessary cost increase and inferior economy.
- the pyrolysis hydrogenation process can be easily performed by simple equipment such as a pressure regulating valve without complicating the equipment.
- the pressure at can be maintained at a predetermined pressure.
- FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an embodiment of a method for producing a coking binder according to the present invention.
- FIG. 2 is a graph showing the results of Example 1.
- FIG. 3 is a schematic configuration diagram showing a method for producing a caking binder, which was previously developed by the present inventors.
- FIG. 1 is a view for explaining an embodiment of a method for producing a coking binder according to the present invention.
- the same components as those shown in FIG. 3 are denoted by the same reference numerals.
- general coals such as lignite and sub-bituminous coal (hereinafter referred to as low grade coal) which are low grade in terms of water content higher than bituminous coal are pulverized in pulverizer 1.
- the pulverized coal is mixed with a hydrogenation solvent and slurried in the slurry adjustment tank 2, and then dried in the evaporation tank 3 (drying / slurrying step).
- the moisture content of the pulverized coal at the outlet of the evaporation tank 3 is adjusted to be in the range of 5 to 25 wt%, more preferably 5 to 15 wt%.
- the slurry discharged from the evaporation tank 3 is preheated in the slurry preheating furnace 4, and moisture remaining in the pulverized coal is evaporated (preheating step).
- the pulverized coal slurry preheated to about 400 ° C. by the slurry preheating furnace 4 is pyrolyzed in the reforming reaction tower 5.
- This thermal decomposition is performed under a temperature condition of 390 to 430 ° C. under a pressure condition of 1.5 to 3 MPa (gauge pressure, the same applies hereinafter).
- the polymer carbide constituting the lignite is reduced in molecular weight by deoxygenation by the thermal decomposition, and is further partially hydrogenated by hydrogen ions in the slurry to perform deoxygenation, thereby causing caking for gas, oil and coke. It becomes a product containing wood.
- the product discharged from the reforming reaction tower 5 is sent to a high-temperature separator 6 to be converted into a heavy product mainly containing a coking binder and a light product mainly containing gas and oil. Separation (first separation step).
- the light product is further sent to the low temperature separator 7 to be separated into gas and oil (second separation step), and the gas is discharged to the outside as a bleed gas from the discharge line 11.
- a pressure regulating valve 16 is interposed in the bleed gas discharge line 11, and the product from the reforming reaction tower 5 is adjusted by appropriately adjusting the opening of the pressure regulating valve 16.
- a back pressure is applied to the discharge line to keep the pressure in the reforming reaction column 5 at 1.5 to 3 MPa. Further, the light gas separated in the low temperature separator 7 is sent to the atmospheric distillation column 12 at the subsequent stage.
- the heavy product is sent to the atmospheric pressure flash drum 13, the light component contained in the heavy product is separated again, and the light component is similarly sent to the atmospheric distillation column 12.
- the heavy component is further removed from the light component and discharged from the discharge line as a light gas, and the heavy component is sent to the vacuum distillation device 8.
- the heavy product discharged from the atmospheric pressure flash drum 13 and the heavy content discharged from the atmospheric distillation column 12 are sent to the vacuum distillation apparatus 8 to finally leave the coking caking material and the residual material. Separated into oil (solid-liquid gas separation step). Then, the coking caking material separated in the vacuum distillation device 8 is discharged to the cooling / dispensing device 14 to obtain a coke caking material as a product (cooling / dispensing step).
- the remaining oil separated in the vacuum distillation apparatus 8 is further added with hydrogen and then hydrogenated by sending it to the solvent hydrogenation apparatus 9 (solvent hydrogenation process), from the return line 15 as a hydrogenation solvent. It is sent again to the pulverizer 1 for recycling.
- the aromatic carbon fraction of the hydrogenation solvent is preferably 0.4 to 0.6.
- a part of the hydrogenated solvent sent from the return line 15 to the pulverizer 1 is supplied for washing the bottom of the high-temperature separator 5 via the branch pipe 15a.
- FIG. 2 is a graph showing the results of Example 1, and shows the results of the simulation.
- the residual moisture ratio indicates the weight ratio of moisture in the low-grade coal after the drying / slurry process (before the preheating process).
- the relative stirring intensity corresponds to the kinetic energy of the fluid in the pulverized coal slurry in the reforming reaction tower 5, and the stirring intensity in the comparative example in which the circulating gas in FIG. It was found that under the condition that the moisture content when the pulverized coal was completely dried and the water content was 0, the stirring strength became about 1/4 as compared with the comparative example of FIG. 3, and sufficient stirring was not realized.
- the drying rate was relaxed and the water content of the pulverized coal was 5 wt%, the same stirring effect as in the comparative example was obtained.
- the water content of the pulverized coal was 15 wt%, it was possible to obtain a stirring strength approximately twice that of the comparative example.
- the stirring strength increases. Therefore, in this simulation, it is appropriate that the water content of the differential coal is in the range of 5 to 25 wt%. found.
- the moisture content of the pulverized coal should be in the range of 5 to 15 wt%. Is more preferable.
- Table 1 shows the results.
- the residual water ratio is synonymous with FIG. 2, and the pressure indicates the pressure in the pyrolysis hydrogenation step (in the reforming reaction tower).
- the data based on the residual moisture ratio and the pressure indicate the evaporation rate (weight basis) of the fluid in the pulverized coal slurry in the preheating process.
- the moisture content of the pulverized coal is adjusted to 5 to 25 wt%, more preferably 5 to 15 wt% in the drying and slurrying step.
- the pulverized coal slurry is thermally decomposed in the reforming reaction tower 5 (pyrolysis hydrogenation step) by the generated steam. It can be made to flow and be sufficiently stirred.
- the pyrolysis in the reforming reaction tower 5 is performed under a pressure of 1.5 to 3 MPa, the boiling point of the pulverized coal slurry is increased as compared with the prior art, and the light oil content in the slurry in the slurry preheating furnace 4 is increased. As a result, it is possible to prevent the occurrence of coking in the slurry preheating furnace 4 due to non-uniform flow state.
- the pressure adjusting valve 16 is provided in the bleed gas discharge line 11, the low temperature separation from the reforming reaction tower 5 through the high temperature separator 6 by appropriately adjusting the opening degree of the pressure adjusting valve 16.
- the pressure of the thermal decomposition in the reforming reaction column 5 can be easily increased to 1.5 to 3 MPa as described above without incurring the complexity of the facility. Can be held in.
- the pressure in the reforming reaction column 5 is maintained within a predetermined pressure range only by adjusting the opening of the pressure adjusting valve 16 installed in the bleed gas discharge line 11 has been described.
- the present invention is not limited to this.
- a bleed gas discharge amount sufficient to apply a back pressure sufficient to maintain the reforming reaction column 5 in a predetermined pressure range can be obtained.
- a compact backup compressor or the like may be installed upstream of the reforming reaction tower 5.
- the pressure in the reforming reaction column 5 is basically adjusted to a predetermined pressure range by adjusting the opening degree of the pressure regulating valve 16 installed in the bleed gas discharge line 11, and is interposed in the bleed gas circulation line.
- the pressure in the reforming reactor 5 may be supplementarily adjusted to a predetermined pressure range by driving a small compressor.
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Abstract
熱分解における微粉炭スラリーの十分な撹拌性を確保するための設備の簡易化および動力の低減化を図ることができるコークス用粘結材の製造方法を提供すること、さらにはコーキングの発生を抑制して円滑な運転を可能にするコークス用粘結材の製造方法を提供する。本発明によれば、低品位炭を微粉炭に粉砕するとともに水素化溶剤と混合してスラリー化した後に乾燥させる乾燥・スラリー化工程（１、２、３）と、この乾燥・スラリー化工程で得られたスラリーを予熱する予熱工程（４）と、予熱されたスラリーを熱分解して生成物を得る熱分解水素化工程（５）と、この熱分解水素化工程で得られた生成物をガスと油分とコークス用粘結材とに分離する固液ガス分離工程（６、７、８）とを備え、上記乾燥・スラリー化工程において、上記微粉炭の水分含有率を５～２５ｗｔ％に調整し、かつ上記予熱工程において上記微粉炭の水分を蒸発させる。
Description
本発明は、褐炭等の低品位炭から、コークス製造時にバインダーおよび強度補強用として添加される粘結材を製造するためのコークス用粘結材の製造方法に関するものである。
例えば製鉄業において、鉄鉱石とともに高炉に投入されるコークスは、上記高炉内雰囲気下における効率的な反応性を得るために、所定の強度および粘結性を備えていることが要請されているが、当該コークスの原材料として、上記特性を備えた瀝青炭等の高価な強粘結炭の配合量を高めると、逆に経済性が極端に低下するという問題点を生じる。
そこで、褐炭や亜瀝青炭等の低品位炭（高灰分炭を除く高水分炭）から、上記コークスの製造時に、強粘結炭や粘結炭にバインダーや強度補強用として添加し得る粘結材を製造するための試みがなされている。
図３は、本発明者等が、先に開発した技術および先行技術等に基づいて構成したこの種のコークス用粘結材の製造方法の試案を示すものである。
図３は、本発明者等が、先に開発した技術および先行技術等に基づいて構成したこの種のコークス用粘結材の製造方法の試案を示すものである。
このコークス用粘結材の製造方法は、瀝青炭よりも水分が高い低品位炭を粉砕機１において粉砕するとともに水素化溶剤と混合し、スラリー調整槽２においてスラリー化した後に蒸発槽３において乾燥させ、次いで蒸発槽３から排出された微粉炭スラリーをスラリー予熱炉４において予熱した後に、改質反応塔５において熱分解し、これによって得られたガス、油分およびコークス用粘結材を含む生成物を、先ず高温分離器６に送って、上記生成物を主としてコークス用粘結材を含む重質生成物と主としてガスおよび油分を含む軽質生成物に分離し、次いで上記軽質生成物を低温分離器７に送ってガスと油分とに分離するとともに、高温分離器６および低温分離器７において分離された重質分を、減圧蒸留装置８において最終的にコークス用粘結材と残存油分とに分離して、残存油分を溶剤水素化装置９において水素化して、水素化溶剤として再び粉砕機１に送ってリサイクルするとともに、上記コークス用粘結材を排出するようにしたものである。
なお、下記特許文献１においても、同旨のコークス用粘結材の製造方法が開示されている。
ところで、上記構成からなるコークス用粘結材の製造方法にあっては、改質反応塔５において熱分解する際に、改質反応塔５内において微粉炭が十分に撹拌されないと、当該微粉炭に対する均一な熱分解による低分子化、および水素イオンによって脱酸素することによる縮重合および多環化が行われず、局部的に残存した熱分解フラグメントによって改質反応器５の内部や高温分離器６の底部等にコーキングを生じて運転に支障を来すおそれがある。
そこで、上記問題点を解消すべく、図３に示すように、低温分離器７から排出されたブリードガスの一部を、戻りラインに介装したコンプレッサ１０において昇圧して、スラリー予熱炉４の上流側に供給することにより、改質反応塔５における微粉炭スラリーの撹拌性を高める構成が考えられる。ちなみに、上記特許文献１においては、上記製造システムに隣接したコークス炉から発生するガス（ＣＯＧ）を、上記熱分解を行う槽型反応器に送入する構成が採用されている。
しかしながら、上記熱分解における撹拌性を高めるためには、多量のガスを供給する必要があり、このためコンプレッサおよび戻り配管等の循環設備や、これを作動させるための動力等を要するために、製造設備が複雑化するとともに、製造コストの高騰化も招来するという問題点があった。
また、付随的な解決すべき課題として、上記改質反応塔５における熱分解の圧力条件は、上記特許文献１においても開示されているように、通常０．５～１．５ＭＰａの範囲が好ましいと考えられていた。
ところが、蒸発槽３において乾燥されたスラリーを、上記圧力範囲に保持してスラリー予熱路４において加熱後、改質反応塔５に供給しようとすると、スラリー予熱炉４の内部において当該スラリー中の軽質油分が過度に蒸発して、流動状態が不均一になるとともに加熱管の内壁も乾いた状態になり、この結果当該スラリー予熱炉４においてもコーキングを発生して運転に支障を与える虞があった。
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、熱分解における微粉炭スラリーの十分な撹拌性を確保するための設備の簡易化および動力の低減化を図ることができるコークス用粘結材の製造方法を提供すること、さらにはコーキングの発生を抑制して円滑な運転を可能にするコークス用粘結材の製造方法を提供することを課題とするものである。
上記課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、瀝青炭よりも水分含有率が高い低品位炭を微粉炭に粉砕するとともに水素化溶剤と混合してスラリー化し、かつ乾燥させる乾燥・スラリー化工程と、この乾燥・スラリー化工程で得られたスラリーを予熱する予熱工程と、予熱された上記スラリーを熱分解して生成物を得る熱分解水素化工程と、この熱分解水素化工程で得られた上記生成物をガスと油分とコークス用粘結材とに分離する固液ガス分離工程とを備えたコークス用粘結材の製造方法において、上記乾燥・スラリー化工程において、上記微粉炭の水分含有率を５～２５ｗｔ％に調整し、かつ上記予熱工程において上記微粉炭の水分を蒸発させることを特徴とするものである。
ここで、瀝青炭よりも水分含有率が高い（水分が多い）低品位炭の典型例は、褐炭および亜瀝青炭である。また、乾燥・スラリー化工程においては、低品位炭の粉砕、水素化溶剤との混合によるスラリー化および乾燥を、適宜の順序で行うことができる。例えば、低品位炭を水素化溶剤と混合してから粉砕してスラリー化した後に、上記微粉炭を乾燥してもよい。また、低品位炭を粉砕して水素化溶剤と混合してスラリー化した後に、上記微粉炭を乾燥してもよく、あるいは低品位炭を粉砕した後に、得られた微粉炭を乾燥し、次いで水素化溶剤と混合してスラリー化してもよい。
また、本発明のコークス用粘結材の製造方法は、上記固液ガス分離工程で分離された上記油分に水素を反応させて上記水素化溶剤を得る溶剤水素化工程を備えるものとしてもよい。
また、本発明のコークス用粘結材の製造方法は、上記固液ガス分離工程で分離された上記油分に水素を反応させて上記水素化溶剤を得る溶剤水素化工程を備えるものとしてもよい。
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、上記熱分解水素化工程における上記スラリーの熱分解を、１．５～３ＭＰａ（ゲージ圧）の圧力下において行うことを特徴とするものである。
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、上記乾燥・スラリー化工程において、上記微粉炭の水分含有率を５～１５ｗｔ％に調整することを特徴とするものである。
請求項４に記載の発明は、請求項１～３のいずれかに記載の発明において、上記熱分解水素化工程において得られた上記生成物の排出ラインに背圧を加えることにより、上記熱分解における加圧源の少なくとも一部とすることを特徴とするものである。
ここで、上記排出ラインとしては、例えば、上記熱分解水素化工程における上記生成物から上記固液ガス分離工程において分離されたガスを排出するラインなどを用いることができる。
ここで、上記排出ラインとしては、例えば、上記熱分解水素化工程における上記生成物から上記固液ガス分離工程において分離されたガスを排出するラインなどを用いることができる。
請求項５に記載の発明は、請求項１～４のいずれかに記載の発明において、上記固液ガス分離工程は、高温分離器において上記生成物を主として上記コークス用粘結材を含む重質生成物と主として上記ガスおよび油分を含む軽質生成物に分離する第１の分離工程と、この第１の分離工程において分離された上記軽質生成物を上記ガスと上記油分とに分離する第２の分離工程とを有するとともに、上記第１の分離工程において、上記高温分離器内に上記水素化溶剤を注入することを特徴とするものである。
本願発明の原料となる褐炭（水分３０～６０ｗｔ％程度）や亜瀝青炭（水分１５～３０％程度）等は、瀝青炭よりも多くの水分を有している。このため、図３に示した構成においては、熱分解前にスラリー予熱炉４において予熱する際に、上記水分の気化熱によって加熱効率が低下することを防ぐために、前段の蒸発槽３において、低品位炭を粉砕した微粉炭の水分をできるだけ蒸発させるものとしていた。
これに対して、本発明者等は、本発明の開発過程において、上記微粉炭に含まれる水分を、敢えてスラリー予熱炉の上流側で除去することなく、高い水分含有率のままで当該スラリー予熱炉に導入して上記水分を蒸発させることにより、得られた水蒸気によって、熱分解における微粉炭の撹拌効果を高められるとの知見を得るに至った。
すなわち、請求項１～５のいずれかに記載の発明によれば、乾燥・スラリー化工程において、微粉炭の水分含有率を５～２５ｗｔ％、より好ましくは５～１５ｗｔ％に調整し、かつ予熱工程において上記微粉炭の残存水分を蒸発させているために、生成した水蒸気によって、熱分解水素化工程において微粉炭スラリーを流動させて十分に撹拌することができる。この結果、微粉炭スラリーが均一に熱分解されて低分子化および脱酸素化されるために、熱分解水素化工程や固液ガス分離工程等におけるコーキングの発生を防止することができる。
しかも、上記熱分解水素化工程において、微粉炭スラリーを撹拌するために、上記固液ガス分離工程において分離された多量のブリードガスをコンプレッサ等の昇圧手段によって昇圧して供給する必要がないために、上記コンプレッサ等の昇圧手段や配管等の循環設備を省略したり、あるいは小規模化を図ることが可能になり、よって所用動力の低減化や製造設備の簡易化も実現することができる。
ここで、上記微粉炭の水分含有率を５～２５ｗｔ％の範囲としたのは、この水分含有率が２５ｗｔ％を超えると、予熱工程および後段の熱分解水素化工程において多量の水分が蒸発する結果、ガス空塔速度が高くなり過ぎて十分な反応時間を確保することが難しくなるからである。また、上記水分含有率が５ｗｔ％に満たないと、上述した水蒸気による十分な撹拌効果が得られなくなるからである。
また、請求項２に記載の発明によれば、上記熱分解水素化工程における熱分解を、１．５～３ＭＰａの圧力下において行っているために、従来よりも微粉炭スラリーの沸点を高めて、当該予熱工程におけるスラリー中の軽質油分の蒸発も抑制することができ、この結果、流動状態の不均一化等に起因する予熱工程におけるコーキングの発生も防ぐことが可能になる。
この際に、熱分解における圧力を１．５～３ＭＰａの範囲としたのは、当該圧力が１．５ＭＰａに満たないと、上述したように微粉炭スラリーの予熱工程においてスラリー中の軽質油分が過度に蒸発し、流動状態が不均一になってコーキングを発生する虞があるからであり、逆に３ＭＰａを超えると、熱分解水素化工程において使用する改質反応塔等の反応容器やその設備配管の耐圧性を高める必要が生じて、不要なコストアップにつながり、経済性に劣るからである。
なお、微粉炭の残存水分の蒸発によって得られた水蒸気のみによって十分な撹拌効果が得られる結果、上記ブリードガスの昇圧手段が全く必要なくなる場合には、請求項４に記載の発明のように、上記熱分解水素化工程において得られた上記生成物の排出ラインに背圧を加えることにより、設備の複雑化を招くことなく、圧力調整弁等の簡易な設備によって、容易に熱分解水素化工程における圧力を所定の圧力に保持することが可能になる。
図１は、本発明に係るコークス用粘結材の製造方法の一実施形態を説明するためのもので、図３に示したものと同一構成部分については、同一符号を付してある。
このコークス用粘結材においても、先ず瀝青炭よりも水分含有率が高い点において低品位である褐炭や亜瀝青炭といった一般炭（以下、低品位炭と称す。）を、粉砕機１において粉砕して微粉炭とするとともに水素化溶剤と混合し、スラリー調整槽２においてスラリー化した後に、蒸発槽３において乾燥させる（乾燥・スラリー化工程）。
このコークス用粘結材においても、先ず瀝青炭よりも水分含有率が高い点において低品位である褐炭や亜瀝青炭といった一般炭（以下、低品位炭と称す。）を、粉砕機１において粉砕して微粉炭とするとともに水素化溶剤と混合し、スラリー調整槽２においてスラリー化した後に、蒸発槽３において乾燥させる（乾燥・スラリー化工程）。
この際に、上記蒸発槽３の出口における微粉炭の水分含有率が、５～２５ｗｔ％、より好ましくは５～１５ｗｔ％の範囲になるように調整する。
次いで、蒸発槽３から排出されたスラリーをスラリー予熱炉４において予熱するとともに、微粉炭に残存している水分を蒸発させる（予熱工程）。
次いで、蒸発槽３から排出されたスラリーをスラリー予熱炉４において予熱するとともに、微粉炭に残存している水分を蒸発させる（予熱工程）。
そして、上記スラリー予熱炉４によって４００℃程度に予熱された微粉炭スラリーを、改質反応塔５において熱分解させる。この熱分解は、３９０～４３０℃の温度雰囲気下において圧力条件１．５～３ＭＰａ（ゲージ圧、以下同じ。）によって行う。すると、上記熱分解による脱酸素によって褐炭を構成する高分子炭化物が低分子化され、さらにスラリー中の水素イオンによって部分水素化されて脱酸素が行われることにより、ガス、油分およびコークス用粘結材を含む生成物になる。
そこで次に、上記改質反応塔５から排出された上記生成物を高温分離器６に送って、主としてコークス用粘結材を含む重質生成物と、主としてガスおよび油分を含む軽質生成物に分離する（第１の分離工程）。そして、上記軽質生成物については、さらに低温分離器７に送ってガスと油分とに分離し（第２の分離工程）、ガスについてはブリードガスとして排出ライン１１から外部に排出する。
この際に、上記ブリードガスの排出ライン１１には、圧力調整弁１６が介装されており、この圧力調整弁１６の開度を適宜調整することにより、改質反応塔５からの上記生成物の排出ラインに背圧を加えて、当該改質反応塔５内の圧力を１．５～３ＭＰａに保持する。
また、低温分離器７において分離された軽質ガスについては、後段の常圧蒸留塔１２に送る。
また、低温分離器７において分離された軽質ガスについては、後段の常圧蒸留塔１２に送る。
他方、上記重質生成物については、常圧フラッシュドラム１３に送り、当該重質生成物に含まれる軽質分を再分離して、当該軽質分を同様に常圧蒸留塔１２に送る。そして、この常圧蒸留塔１２において、上記軽質分から、さらに重質分を取り除いて排出ラインから軽質ガスとして排出するとともに、上記重質分は減圧蒸留装置８に送る。
次いで、常圧フラッシュドラム１３から排出された上記重質生成物および常圧蒸留塔１２から排出された上記重質分を、減圧蒸留装置８に送って、最終的にコークス用粘結材と残存油分とに分離する（固液ガス分離工程）。
そして、この減圧蒸留装置８において分離したコークス用粘結材を、冷却・払出し装置１４に排出して、製品としてのコークス用粘結材を得る（冷却・払出し工程）。
そして、この減圧蒸留装置８において分離したコークス用粘結材を、冷却・払出し装置１４に排出して、製品としてのコークス用粘結材を得る（冷却・払出し工程）。
これに対して、減圧蒸留装置８において分離された残存油分については、さらに水素を添加したうえで溶剤水素化装置９に送って水素化し（溶剤水素化工程）、水素化溶剤として戻りライン１５から再び粉砕機１に送ってリサイクルする。ちなみに、上記水素化溶剤の芳香族炭素分率は、０．４～０．６であることが好ましい。また、上記戻りライン１５から粉砕機１に送られる水素化溶剤の一部を、枝配管１５ａを介して高温分離器５の底部洗浄用として供給する。
本発明の効果を検証するために、先ず改質反応塔における残存水分が及ぼす撹拌効果についてシミュレーションを行った。なお、図３に示したような低品位炭の微粉炭と所定量の水素化溶剤からなるスラリーに、循環ガスを加える構成を比較例とした。
微粉炭中の水分含有率の値を変えて、循環ガスのない条件で改質反応塔における流動試験を行った。
微粉炭中の水分含有率の値を変えて、循環ガスのない条件で改質反応塔における流動試験を行った。
図２は、実施例１の結果を示すグラフであり、上記シミュレーションの結果を示すものである。図２中、残存水分割合は、乾燥・スラリー化工程後（予熱工程前）の低品位炭に占める水分の重量割合を示す。また、相対撹拌強度は、改質反応塔５における微粉炭スラリー中の流体の運動エネルギーに相当し、図３の循環ガスを加えた比較例における撹拌強度を値１として示している。微粉炭が完全に乾燥した水分含有率が０の条件では、図３の比較例と比べて撹拌強度が１／４程度になってしまい、十分な撹拌が実現されないことが判った。また、乾燥率を緩和して、上記微粉炭の水分含有率を５ｗｔ％にした場合には、上記比較例と同程度の撹拌効果が得られた。
さらに、上記微粉炭の水分含有率が１５ｗｔ％になると、上記比較例の約２倍の撹拌強度を得られることが判った。そして、微粉炭の水分含有率を増加させると、撹拌強度は増加することから、本シミュレーションにおいては、上記微分炭の水分含有率を、５～２５ｗｔ％の範囲とするのが適当であることが判明した。但し、上記水分含有率が高くなると、改質反応塔５内のガス空塔速度が高くなり撹拌強度が高くなるために、上記微粉炭の水分含有率は、５～１５ｗｔ％の範囲とすることがより好ましい。
また、本シミュレーションにおいては、熱分解水素化工程において、温度条件が３９０～４３０℃の範囲である場合に、その圧力条件を変えて予熱工程における微粉炭スラリー中の流体（油分および低品位炭中の水分）における軽質油分の蒸発に与える影響についても検証した。なお、予熱炉における圧力は、低品位炭中に残存した水分含有率とスラリー中の流体の蒸発割合の関係によって決定されるために、予熱炉における操作圧力と蒸発量から水分含有率（残水分量）および圧力を求めた。
表１は、この結果を示すものである。表１中、残存水分割合は図２と同義であり、圧力は熱分解水素化工程（改質反応塔内）の圧力を示す。また、残存水分割合と圧力とに基づくデータは、予熱工程における微粉炭スラリー中の流体の蒸発率（重量ベース）を示す。圧力条件を、従来の０．５～１．５ＭＰａから、１．５～３ＭＰａに高めることにより、蒸発率を従来の約５０％から約３０％以下に軽減でき、これによってコーキングの発生を抑制し得ることが判った。特に、上記圧力条件を、２～３ＭＰａの範囲とすることにより、より優れた効果を得られることも判明した。
以上説明したように、上記構成からなるコークス用粘結材の製造方法によれば、乾燥・スラリー化工程において、微粉炭の水分含有率を５～２５ｗｔ％、より好ましくは５～１５ｗｔ％に調整し、かつ予熱炉４（予熱工程）において上記微粉炭の残存水分を蒸発させているために、生成した水蒸気によって、改質反応塔５（熱分解水素化工程）における熱分解において微粉炭スラリーを流動させて十分に撹拌することができる。この結果、微粉炭スラリーが均一に熱分解されて低分子化および脱酸素化されるために、熱分解水素化工程や固液ガス分離工程等におけるコーキングの発生を防止することができる。
しかも、改質反応塔５において微粉炭スラリーを撹拌するために、別途、多量のブリードガスをコンプレッサ等の昇圧手段によって昇圧して供給する必要がないために、コンプレッサ等の昇圧手段や配管等の循環設備を省略したり、あるいは小規模化を図ることが可能になり、よって所用動力の低減化や製造設備の簡易化も実現することができる。
加えて、改質反応塔５における熱分解を、１．５～３ＭＰａの圧力下において行っているために、従来よりも微粉炭スラリーの沸点を高めて、スラリー予熱炉４におけるスラリー中の軽質油分の蒸発も抑制することができ、この結果、流動状態の不均一化等に起因するスラリー予熱炉４におけるコーキングの発生も防ぐことが可能になる。
さらに、ブリードガスの排出ライン１１に、圧力調整弁１６を設けているために、当該圧力調整弁１６の開度を適宜調整することにより、改質反応塔５から高温分離器６を経て低温分離器７から排出ライン１１に至るラインに背圧を加えることにより、設備の複雑化を招くことなく、簡易な設備によって容易に改質反応塔５における熱分解の圧力を上述した１．５～３ＭＰａに保持することができる。
また、上記戻りライン１５から粉砕機１に送られる水素化溶剤の一部を、枝配管１５ａを介して高温分離器５の底部洗浄用として供給しているために、長期間の運転によっても、高温分離器６の底部にコーキングが蓄積することを未然に防止することができる。
なお、上記実施形態においては、ブリードガスの排出ライン１１に設置した圧力調整弁１６の開度調整のみによって、改質反応塔５内の圧力を所定の圧力範囲に保持する場合について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば運転条件によって、上記改質反応塔５を所定の圧力範囲に保持するために十分な背圧を付与するだけのブリードガスの排出量が得られない場合には、改質反応塔５の前段に、バックアップ用の小型のコンプレッサ等を設置してもよい。
また、ブリードガスの排出ライン１１に設置した圧力調整弁１６の開度調整によって改質反応塔５内の圧力を所定の圧力範囲に調整することを基本とし、ブリードガスの循環ラインに介装される小型のコンプレッサの駆動によって、改質反応器５内の圧力を所定の圧力範囲に補助的に調整するものとしてもよい。
さらに、上記実施形態においては、戻りライン１５から粉砕機１に送られる水素化溶剤の一部を、枝配管１５ａを介して高温分離器５の底部洗浄用として供給する場合について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、水素化溶剤の一部を高温分離器５に供給しない、即ち枝配管１５ａを設けないものとしてもよい。
熱分解における微粉炭スラリーの十分な撹拌性を確保するための設備の簡易化および動力の低減化を図ることができるコークス用粘結材の製造方法を提供することができ、さらにはコーキングの発生を抑制して円滑な運転を可能にするコークス用粘結材の製造方法を提供することができる。
１ 粉砕機
２ スラリー調整槽
３ 蒸発槽
４ スラリー予熱炉
５ 改質反応塔
６ 高温分離器
７ 低温分離器
８ 減圧蒸留装置
９ 溶剤水素化装置
１１ ブリードガスの排出ライン
１２ 常圧蒸留塔
１４ 冷却・払出し装置
１５ 戻りライン
１５ａ 枝配管
１６ 圧力調整弁
２ スラリー調整槽
３ 蒸発槽
４ スラリー予熱炉
５ 改質反応塔
６ 高温分離器
７ 低温分離器
８ 減圧蒸留装置
９ 溶剤水素化装置
１１ ブリードガスの排出ライン
１２ 常圧蒸留塔
１４ 冷却・払出し装置
１５ 戻りライン
１５ａ 枝配管
１６ 圧力調整弁
Claims (5)
- 瀝青炭よりも水分含有率が高い低品位炭を微粉炭に粉砕するとともに水素化溶剤と混合してスラリー化し、かつ乾燥させる乾燥・スラリー化工程と、この乾燥・スラリー化工程で得られたスラリーを予熱する予熱工程と、予熱された上記スラリーを熱分解して生成物を得る熱分解水素化工程と、この熱分解水素化工程で得られた上記生成物をガスと油分とコークス用粘結材とに分離する固液ガス分離工程とを備えたコークス用粘結材の製造方法において、
上記乾燥・スラリー化工程において、上記微粉炭の水分含有率を５～２５ｗｔ％に調整し、かつ上記予熱工程において上記微粉炭の水分を蒸発させることを特徴とするコークス用粘結材の製造方法。 - 上記熱分解水素化工程における上記スラリーの熱分解を、１．５～３ＭＰａの圧力下において行うことを特徴とする請求項１に記載のコークス用粘結材の製造方法。
- 上記乾燥・スラリー化工程において、上記微粉炭の水分含有率を５～１５ｗｔ％に調整することを特徴とする請求項１または２に記載のコークス用粘結材の製造方法。
- 上記熱分解水素化工程において得られた上記生成物の排出ラインに背圧を加えることにより、上記熱分解における加圧源の少なくとも一部とすることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載のコークス用粘結材の製造方法。
- 上記固液ガス分離工程は、高温分離器において上記生成物を主として上記コークス用粘結材を含む重質生成物と主として上記ガスおよび油分を含む軽質生成物に分離する第１の分離工程と、この第１の分離工程において分離された上記軽質生成物を上記ガスと上記油分とに分離する第２の分離工程とを有するとともに、
上記第１の分離工程において、上記高温分離器内に上記水素化溶剤を注入することを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載のコークス用粘結材の製造方法。
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