WO2014101656A1 - 煤矿高压电网绝缘状态监测方法 - Google Patents

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梁睿
赵国栋
周希伦
刘建华
王崇林
庞乐乐
高列
崔连华
付国庆
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China University of Mining and Technology CUMT
China University of Mining and Technology Beijing CUMTB
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China University of Mining and Technology CUMT
China University of Mining and Technology Beijing CUMTB
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    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
    • G01R27/02—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant
    • G01R27/16—Measuring impedance of element or network through which a current is passing from another source, e.g. cable, power line
    • G01R27/18—Measuring resistance to earth, i.e. line to ground
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/50—Testing of electric apparatus, lines, cables or components for short-circuits, continuity, leakage current or incorrect line connections
    • G01R31/52—Testing for short-circuits, leakage current or ground faults

Definitions

  • the invention relates to a method for monitoring the insulation state of a feeder of a power system, in particular to a method for monitoring the insulation state of a high-voltage power grid of a coal mine.
  • the integral defect of the insulating material it is impossible to find the defects concentrated in the system; the AC superposition method and the partial discharge detection method mostly stay in the experimental stage, lacking the actual operation experience and the effective cable insulation degradation criterion;
  • the harmonic component in the loss current is detected, but the harmonic component of the loss current contains the harmonic component caused by cable insulation aging and the harmonic component of the power supply in the power grid, and cannot accurately reflect the degree of insulation degradation of the XLPE cable.
  • the interference of the power signal makes the error of the detection result large, which limits the practical application of the method.
  • the grounding wire current method has a good detection effect for the single-phase XLPE cable, but for the three-phase XLPE cable, the three-phase insulation Generally, it will not fall evenly, and the three-phase grounding unbalance current will not be obvious, so the detection Clear; complex partial discharge test signal waveform and weak, can easily be overwhelmed background noise, and multiple external electromagnetic interference strength, and therefore most used in the cable insulation testing factory.
  • the object of the present invention is to overcome the above-mentioned deficiencies of the prior art, and to provide an on-line monitoring method for the insulation state of a high-voltage power grid of a coal mine, which can measure the insulation parameters of each feeder branch of the power grid.
  • the object of the present invention is achieved by: selecting a feeder branch in the power grid, the branch number is set to 1, when a single-phase ground fault occurs or a single-phase metal grounding experiment is performed manually, and the zero-sequence voltage of the bus line is determined.
  • Zero-sequence current of the non-faulty branch, the zero-sequence impedance of the non-faulty branch is obtained, that is, the insulation resistance and the capacitance to the ground.
  • the instantaneous value of the zero-sequence voltage transformer of the busbar is used as the basis for monitoring the insulation state of the cable.
  • the system will have a certain value of zero-sequence voltage.
  • a feeder branch in the power grid is set to 1.
  • a single-phase earth fault occurs or one of the feeder branches is selected to perform a single-phase metallic ground fault test.
  • the zero sequence voltage that appears.
  • the magnitude and phase of the zero-sequence current of each non-faulty branch, and then the insulation parameters of the non-faulty phase are obtained:
  • the present invention can accurately measure the line insulation parameters of the feeder feeder branch of the whole network by two single-phase ground fault experiments or data recording and analysis of ground faults of two different branches.
  • the measurement error caused by stray current and loss current existing in the line is eliminated, no additional signal injection is required, the cost is low, and the online monitoring device is simple.
  • the insulation performance degradation of a branch feeder cable in a single-ended radial distribution network is equivalent to the high-resistance ground fault of the branch, by statistically changing the zero-sequence voltage and considering the tuning mode and damping resistance of the arc-suppression coil.
  • Input situation Simultaneous statistics of single-phase fault duration and fault feeder branch number, the frequency of occurrence of ground faults To determine the line and system to evaluate the insulation of the grid. It is proposed to accurately calculate the insulation parameters of each feeder branch of the whole network after two artificial single-phase grounding experiments or two grounding faults with different feeder branches, accurately acquiring zero-sequence voltage and zero-sequence current of each branch. .
  • the invention analyzes the degree of insulation degradation of the line from changes in the bus zero sequence voltage and the state of the arc suppression coil.
  • the line is insulated and deteriorates. It can be equivalent to a single-phase high-resistance ground fault in the system.
  • the zero-sequence voltage will change, and the access condition of the damping resistor will change.
  • the transients will be predicted by monitoring the transient changes of the above several characteristic quantities. The degree of deterioration of the insulation.
  • the FFT is used to process the sampled voltage and current signals, which not only can estimate and evaluate the asymmetrical insulation drop, but also accurately measure the symmetrical insulation drop and the specific line insulation parameters.
  • Figure 1 is a zero-sequence equivalent network distribution diagram of a simple single-phase arc-suppression coil with three branch outlets and a single-phase resistance-to-resistance fault in the resistor system.
  • Figure 2 shows a PSCAD simulation of the measured insulation parameters of the line.
  • Figure 3 is a flow chart for implementing measurement of line insulation parameters.
  • Embodiment 1 Artificially selecting a feeder branch to perform a single-phase metal grounding test, determining the zero-sequence voltage of the busbar and the zero-sequence current of the non-faulty branch, and obtaining the zero-sequence impedance of the non-faulty branch, that is, the insulation resistance And the capacitance to ground, in order to obtain the insulation parameters of all lines, re-select another branch to do single-phase grounding experiments or wait for the next non-tributary number to be single-phase ground fault of 1 line, repeat the above experiment, you can get the first Insulation parameters of a test fault line, the insulation parameters of all feeder branches are obtained by combining two experimental results;
  • the instantaneous value of the bus zero-sequence voltage transformer is used as the basis for monitoring the insulation state of the cable.
  • a numerical zero-sequence voltage appears in the system.
  • the duration of the fault and the faulty feeder branch number are counted, and the degree of deterioration of the line and system insulation is determined by the frequency of occurrence of the ground fault;
  • the branch number is set to 1, a single-phase ground fault occurs or one of the feeder branches is selected to perform a single-phase metal ground fault test, and the grid is accurately measured synchronously.
  • the arc-suppression coil adopts the over-compensation working state.
  • the zero-sequence voltage appears in the system, and the single-phase grounding capacitor current increases, which will cause the arc-suppression coil to operate.
  • the status changes.
  • the damping coefficient of the grid to the ground will change.
  • the degree of insulation degradation of the cable is judged by monitoring the relationship between the damping rate and the zero sequence voltage.
  • the neutral point voltage of the power supply is zero.
  • the capacitance to the ground of the branch becomes larger, and the insulation resistance decreases.
  • the natural damping rate of the power grid changes, and the zero-sequence voltage appears in the system.
  • the transient quantity of the zero-sequence voltage of the neutral point changes, from the results of the simulation distribution network model in the figure. It can be seen that the zero-sequence voltage transient amount varies with the cable-to-ground capacitance (insulation parameter).
  • the zero-sequence current of the zero-sequence current transformer flowing through the fault line is the sum of the zero-sequence currents of all non-faulty branches and the current of the arc-suppression coil, and the zero-sequence current of the non-faulty line
  • the transformer reflects the zero sequence current flowing through the line. Measuring the zero-sequence current of the system and the value of the zero-sequence current transformer of the non-faulty branch, Fourier transforming the current of the non-faulty branch, selecting the amplitude and phase of the fundamental component, and obtaining the non-phase through the phase sequence filter The magnitude and phase of the zero sequence current of the fault branch.
  • the capacitance to ground and the insulation resistance of the non-faulty branch can be measured by the magnitude and phase of the zero-sequence voltage and the zero-sequence current. After such a measurement and calculation, the capacitance and insulation parameters of the fault branch are not calculated.
  • another branch is required to perform the second single-phase ground fault test or wait for the next single-phase ground fault, and the fault point and the grounding resistance value selected in the two experiments are required to be the same.
  • the insulation parameters of the non-faulty branch included the insulation parameters of the first fault branch, so the insulation parameters of the whole network cable were measured.
  • Embodiment 2 The specific implementation is as follows:
  • N / Phase of the sequence current (D3 ⁇ 4) arctan
  • i ⁇ /. 2 is the real part, imaginary part, phase, amplitude of the w 2 way zero sequence current, i ⁇ , . 3 , . 3 )
  • r 2, r 3 are N 2, N 3, insulation resistance,: ⁇ , X rf are N 2, N 3 branch to ground capacitance, Z. 2 , Z. 3 is the impedance of the N 2 and N 3 branches, respectively.
  • the invention has good expansion and adaptability.
  • the present invention can meet the requirements. Now, a model is taken as an example to illustrate:

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Abstract

一种煤矿高压电网绝缘状态监测方法，属于电力系统馈线绝缘状态监测方法。选定一条馈线支路做单相经金属性接地实验，测定母线的零序电压和非故障支路的零序电流，求得非故障支路的零序阻抗，即绝缘电阻和对地电容，为了获取所有线路的绝缘参数，需要重新选择另外一条支路做单相接低电阻接地实验或者等待下一次非支路号为1线路发生单相接地故障，重复上述实验，求得第一次实验故障线路的绝缘参数，综合两次实验结果得到全部馈线支路的绝缘参数。优点：该发明从母线零序电压和消弧线圈状态的变化分析了线路的绝缘劣化程度，零序电压会有一定的变化，同时阻尼电阻的接入情况会发生变化，通过监视上述几个特征量的暂态变化来预测线路绝缘的劣化程度。

Description

煤矿高压电网绝缘状态监测方法
技术领域
本发明涉及一种电力系统馈线绝缘状态监测方法， 特别是一种煤矿高压电网绝缘状 态监测方法。
背景技术
高压电力系统中 80%以上的事故属于绝缘事故，随着电力供应的发展和科学进步，对 供电系统的可靠性和安全性提出了更高的要求， 原有的停电试验进行绝缘检测的传统方 法已越来越不能适应实际的生产需要， 利用绝缘在线监测技术进行电网绝缘诊断是必然 的发展趋势。 近年来我国在电缆的绝缘在线监测方面做了大量的研究， 取得了一定的成 果， 但测量误差都比较大。 在原有的测量方法中， 直流叠加法只适用于中性点非有效接 地电网， 由于有很大的杂散电流， 会引起很大的测量误差； 介质损耗因数测量法只能反 映被检测电力设备或绝缘材料的整体性缺陷， 无法发现系统中个别集中的缺陷； 交流叠 加法和局部放电检测法大多数只停留在实验阶段， 缺乏实际的运行经验及有效电缆绝缘 劣化判据； 谐波分量法检测的是损耗电流中的谐波分量， 但此损耗电流的谐波分量包含 了电缆绝缘老化引起的谐波分量和电网中电源的谐波分量，并不能准确的反映 XLPE电缆 绝缘老化的程度， 受到电源信号的干扰使得检测结果误差较大， 限制了该方法的实际应 用； 接地线电流法针对单相 XLPE电缆有很好的检测效果， 但对于三相 XLPE电缆来说， 其三相的绝缘一般不会均匀下降， 出现的三相接地不平衡电流不明显， 因此检测不明显； 局部放电试验信号波形复杂多变且微弱， 极易被背景噪声淹没， 外界电磁干扰多且强度 大， 因此大多数用在电缆出厂时的绝缘检测。
上述介绍的各种绝缘状态在线监测技术主要是针对 UOkV及以上的高压电力电缆， 而煤矿电网的供电电压一般为 35kV或 10kV，上述的这些方法在实际应用中效果不佳，可 行性大打折扣， 因此有必要对煤矿电网在线监测进行进一步研究。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术存在的上述不足，提供一种煤矿高压电网绝缘状态 在线监测方法， 能够对电网的各条馈线支路进行绝缘参数测定。
本发明的目的是这样实现的： 选定电网中某条馈线支路， 该支路号设为 1， 发生单相 接地故障时或人为进行单相金属性接地实验， 测定母线的零序电压和非故障支路的零序 电流， 求得非故障支路的零序阻抗， 即绝缘电阻和对地电容， 为了获取所有线路的绝缘 参数， 重新选择另外一条支路做单相金属性接地实验或者等待下一次非支路号为 1线路 发生单相接地故障， 重复上述实验， 就可以求得第一次实验故障线路的绝缘参数， 综合 两次实验结果得到全部馈线支路的绝缘参数；
( 1 )、 通过在线监测装置进行绝缘监视， 经过下列过程实现：
A、以母线零序电压互感器瞬时值的变化作为电缆绝缘状态监测依据， 当三相高压电 缆绝缘出现非对称劣化时， 系统会出现一定数值零序电压 。， 考虑消弧线圈的调谐方式 及阻尼电阻投入情况， 通过监视零序电压 U0的变化情况及综合评价系统绝缘变化情况； 所述的调谐方式为预调式、 随调式或预随调式；
B、当系统发生单相接地故障特别是短时接地故障时，统计故障发生持续时间及故障 馈线支路号， 通过接地故障发生的频繁程度来判别线路及系统绝缘的劣化程度；
( 2)、 发生单相接地故障或经人为单相接地实验时对零序电压及各支路零序电流的 信号的同步采集， 计算出配电网中所有非故障支路绝缘参数， 通过两次不同馈线支路接 地故障或模拟实验， 得出所有馈线的绝缘参数， 其方法步骤如下：
C、 选定电网中某条馈线支路， 该支路号设为 1， 发生单相接地故障或选定某条馈线 支路的其中一相做单相金属性接地故障实验， 精确同步测量电网出现的零序电压 。， 及 各非故障支路的零序电流的大小和相位， 进而求取非故障相的绝缘参数：
3 U
3 = Uc j3wC3 +—
3 I = U j3wCn +—
r 其中： 3 /。2、 3 /。3 ...、 3 /。„分别为非故障支路的零序电流， t/。是系统出现的零序电 压， C2、 C3...、 C„是各馈线支路的对地电容， r2、 r3...、 r„是各馈线支路的绝缘电阻； 准确测得零序电压和非故障支路零序电流的大小、 相位后， 根据以上各公式计算出 非故障线路的绝缘参数；
D、 在经过 C步骤以后， 为了获得支路 1的绝缘参数， 重新选择另外一条支路做单 相接地实验或者等待下一次非支路号为 1线路发生单相接地故障， 按照 D步骤进行后， 计算出所有支路的绝缘参数， 进而得出全网电缆的绝缘性能。
有益效果， 由于采用了上述方案， 本发明通过两次单相接地故障实验或两次不同支 路发生接地故障的数据记录与分析， 便可以准确的测出全网馈线支路的线路绝缘参数， 消除了了线路中存在的杂散电流、 损耗电流引起的测量误差， 无需外加信号注入， 成本 低， 在线监测装置简单。
利用单端辐射状配电网中某一分支馈线电缆的绝缘性能下降等效为该支路发生经高 阻接地故障， 通过统计零序电压的变化情况以及考虑消弧线圈的调谐方式及阻尼电阻投 入情况； 同时统计单相故障持续时间及故障馈线支路号， 通过接地故障发生的频繁程度 来判别线路及系统对电网绝缘情况进行评价。 提出了经过两次人工单相接地实验或经两 次不同馈线支路发生接地故障时， 精确同步采集零序电压及各支路零序电流来精确的计 算全网各馈线支路具体的绝缘参数。
该发明从母线零序电压和消弧线圈状态的变化分析了线路的绝缘劣化程度。 当线路 发生绝缘劣化时。 可以等效为系统发生单相经高阻接地故障， 此时零序电压会有一定的 变化， 同时阻尼电阻的接入情况会发生变化， 通过监视上述几个特征量的暂态变化来预 测线路绝缘的劣化程度。
优点： 无需增加信号注入设备， 只需要等待电网两次不同支路馈线发生接地或两次 不同馈线支路经人为单相金属性接地实验时， 即可测出电网各馈线支路具体绝缘参数。
采用 FFT对采样的电压电流信号进行处理， 不仅能估计和评价非对称绝缘下降， 还 能对对称性绝缘下降以及具体的线路绝缘参数进行精确测量。
附图说明
图 1是具有三条支路出线的简单单相经消弧线圈并电阻系统发生单相经电阻接地故 障时零序等效网络分布图。
图 2关于测量线路绝缘参数的 PSCAD仿真图。
图 3是实现测量线路绝缘参数的流程图。
具体实施方式
实施例 1 :人为选定一条馈线支路做单相经金属性接地实验，测定母线的零序电压和 非故障支路的零序电流， 求得非故障支路的零序阻抗， 即绝缘电阻和对地电容， 为了获 取所有线路的绝缘参数， 重新选择另外一条支路做单相接地实验或者等待下一次非支路 号为 1线路发生单相接地故障， 重复上述实验， 就可以求得第一次实验故障线路的绝缘 参数， 综合两次实验结果得到全部馈线支路的绝缘参数；
( 1 )、 通过在线监测装置进行绝缘监视， 经过下列过程实现：
A、以母线零序电压互感器瞬时值的变化作为电缆绝缘状态监测依据， 当三相高压电 缆绝缘出现非对称劣化时， 系统会出现一 数值零序电压 。， 考虑消弧线圈的调谐方式 及阻尼电阻投入情况， 通过监视零序电压 ύ。的变化情况及综合评价系统绝缘变化情况；
Β、当系统发生单相接地故障特别是短时接地故障时，统计故障发生持续时间及故障 馈线支路号， 通过接地故障发生的频繁程度来判别线路及系统绝缘的劣化程度；
(2)、 发生单相接地故障或经人为单相接地实验时对零序电压及各支路零序电流的 信号的同步采集， 计算出配电网中所有非故障支路绝缘参数， 通过两次不同馈线支路接 地故障或模拟实验， 得出所有馈线的绝缘参数， 其方法步骤如下：
C、 假定电网中某条馈线支路， 该支路号设为 1， 发生单相接地故障或选定某条馈线 支路的其中一相做单相经金属性接地故障实验， 精确同步测量电网出现的零序电压 ί ， 及各非故障支路的零序电流的大小和相位， 进而求取非故障相的绝缘参数：
Figure imgf000006_0001
3 I = U j3wCn ^—
r 其中： 3 /。2、 3 /。3 ...、 3 /。„分别为非故障支 Γ 33路的零序电流， t/。是系统出现的零序电压， C2、 C3...、 C„是各馈线支路的对地电容， r2、 r3...、 r„是各馈线支路的绝缘电阻； 准确测得 零序电压和非故障支路零序电流的大小、 相位后， 根据以上各公式计算出非故障线路的
D、 在经过 C步骤以后， 为了获得支路 1的绝缘参数， 重新选择另外一条支路做单 相接地实验或者等待下一次非支路号为 1线路发生单相接地故障， 按照 D步骤进行后， 计算出所有支路的绝缘参数， 进而得出全网电缆的绝缘性能。
具体实施例如下：
( 1 ) 以母线零序电压互感器瞬时值的变化作为电缆绝缘的一个监测依据， 当电缆绝 缘性能出现劣化时，系统会出现零序电压 ί ， 因为零序电压比较小，选线装置不会启动， 因此可以排除系统发生接地故障的可能，根据零序电压的变化可以判断绝缘劣化的程度。
( 2)为了避免因消弧线圈处于全补偿状态时发生串联谐振， 需要在消弧线圈并联适 当的电阻， 电网的阻尼率会发生变化， 因此阻尼率的变化可以作为电缆绝缘监视的另一 个依据。
本发明的分析如下：
1、 单相接地故障分析
以中性点经消弧线圈接地的系统为例， 分析零序电压变化与单相接地故障的关系。 在图 1中， 当电网 N i支路 Α相电缆绝缘状态劣化时，等效为该支路发生了 A相经高阻接 地故障，系统将会出现一新零序电压 ί ， 图中设每条线路的三相对地电容相等， 分别以 集中参数 ς、 C2、 （3来表示， 每条线路的三相对地绝缘电阻相等， 分别以集中参数 /!、 r2、 r3表示。 故障后电网对地总的零序阻抗为：
Figure imgf000006_0002
其中 G。=1+丄 +丄， <。 = ς+ί2+ί3。
引入消弧线圈的两个参数： 脱谐度 v = 阻尼率：
Figure imgf000007_0001
= jk=i引入 v、 rf后， 上式变换为： z = 1 。
Ic coC 0 j C0{v- jd) 当 电 网 A 相 经 电 阻 ^ 接 地 时 的 零 序 电 压 i。 为
■U A Z -u .
U
Z + 3RE 1 + 3 j'io (：。（v _
上述分析可以得出如下结论：
(1)当电网某一条电缆发生绝缘性能劣化时导致某相对地绝缘电阻降低时， 系统将 会出现一定大小的零序电压， 从 PT测得该值一般小于 10V。 因此我们可以通过监视零序 电压的变化监视高压电缆的某相对地电阻的绝缘劣化程度；
(2)在中性点经消弧线圈接地系统中， 消弧线圈采用过补偿工作状态， 电缆绝缘性 能下降时， 系统出现零序电压， 单相接地电容电流增大， 会引起消弧线圈运行状态发生 变化。 对于采用自动跟踪补偿的消弧线圈， 电网的对地阻尼率会发生变化， 通过监测阻 尼率与零序电压的变化关系来判断电缆的绝缘劣化程度；
在图 1中， 当 支路电缆发生严重的绝缘劣化或该支路某一点发生经金属性接地故 障时， 同样会出现较大的零序电压 ί ， 在 的作用下， 系统与大地之间产生零序电流， 分析图 1可以看出， 故障支路的零序电流经过本支路的对地电容形成回路， 流过故障支 路零序电流互感器的零序电流是所有非故障支路的零序电流以及消弧线圈的电流 λ，但 是非故障支路 ^2和^3的零序电流互感器反映的是流过本支路的零序电流。 在故障线^2 和^3上， A、 B、 C三相中流过线路本身的对地电容电流和有功电流。 因此在线路 N2、 N3 始端所反应的零序电流分别为：
Figure imgf000007_0002
j3wC2 +—
进一步表示为: (2)
3 =t/C j3wC3+- (3)
、 从上式可以看出， 在测得零序电压和非故障支路的零序电流后， 通过式 (2)和 （3) 可以计算出非故障支路的对地电容和绝缘电阻。
经过上述分析可以得出两个结论：
( 1 )当电网某条支路的电缆绝缘劣化严重时， 通过监测非故障支路的绝缘参数变化 情况， 能反映出非故障支路电缆的绝缘劣化程度。
( 2)当电网发生单相经较低的过渡电阻接地故障时， 通过计算非故障支路的绝缘参 数变化情况， 经过两次模拟实验， 可以得出全网电缆的绝缘参数， 为保证电网各支路的 正常运行提供准确的数据。
2、 从各状态量的变化分析电缆绝缘劣化程度
电网正常运行时由于电网各相绝缘参数的对称性， 在电源的中性点电压为零， 当某 一支路的电缆绝缘劣化时， 该支路的对地电容变大， 绝缘电阻减小， 进而引起电网自然 阻尼率的变化， 系统出现零序电压， 随着绝缘劣化程度的不同， 中性点零序电压的暂态 量会发生变化， 从附图中的仿真配电网模型的结果中， 可以看出零序电压暂态量随电缆 对地电容 （绝缘参数） 的变化规律。
从单相接地故障分析原理中可以看出线路绝缘参数的变化会使电网产生零序电压， 将会出现消弧线圈与电网对地电容的串联谐振现象， 为了抑制这种谐振， 通常要求增加 电网的阻尼率， 即消弧线圈两端并联一定量的电阻。 对于采用自动跟踪补偿装置的消弧 线圈， 要求消弧线圈处于过补偿工作状态， 因此消弧线圈补偿状态的脱谐度都比较小且 不会有明显的变化， 但是电网的阻尼率会随着线路对低电阻和零序电压的变化而变化。
3、 单相接地故障实验在测量绝缘参数中的应用
电网发生单相金属性接地故障时， 流过故障线路的零序电流互感器的零序电流是所 有非故障支路的零序电流的和以及消弧线圈的电流， 非故障线路的零序电流互感器反映 的是流过本线路的零序电流。 测量系统零序电压和非故障支路的零序电流互感器的值， 将非故障支路的电流进行傅里叶变换， 选取基频分量的幅值和相位， 通过相序过滤器得 到关于非故障支路的零序电流的大小和相位。 通过零序电压和零序电流的大小和相位， 可以测得非故障支路的对地电容和绝缘电阻。 在经过这样一次测量和计算后， 故障支路 的对地电容和绝缘参数是无法计算出来的。 为了得到该支路的绝缘参数， 需要选取另外 一条支路进行第二次单相接地故障实验或者等待下一次发生单相接地故障， 要求两次实 验所选取的故障点以及接地电阻值相同， 得到第二次实验中非故障支路的绝缘参数， 其 中包含了第一次故障支路的绝缘参数， 因此全网电缆的绝缘参数就测得了。
实施例 2: 具体实施例如下：
( 1 )当模拟单相经金属性接地故障实验时， 监测系统的零序电压互感器和非故障支 路的电流互感器， 启动数字信号采集卡， 采样频率为 1MHZ, 对零序电压和非故障支路的 零序电流的前五个周期信号进行采样。 (2) 采用快速傅里叶变换， Xw :^^^ " 其中： WN kn n 为采样点编 号， N为一工频周波的采样点数.这样就得到关于零序电压和各零序电流的实部和虚部。 U(k)mi =∑x(n)cos(—nk) ， t Wim =∑¾sin(-^^) (其中 k 和采样频率有 关 ）。 其中： n为采样点数， k和采样频率有关。 零序电压的幅值 [/。 = lu2 m+U2 im 零 序电压的相位 φυ = arctan 。 同样可以得到非故障支路^零序电流的实部和虚部 i = X i(n) cos (― nk)， )™ =∑ sin(^ ) (其中 k和采样频率有关)。 零序电流的幅值 /。2=V ^77^零 序 电流的相位 = arctan . 非故障支路 N3 零序 电流的实部和虚部 cos(-^nk)， i03
N
Figure imgf000009_0001
/ 序电流的相位 (D¾) = arctan 其中： '·02 „„ i φ /。2分别是 w2 路零序电流的实部、 虚部、 相位、 幅值, i ^、 。3、 。3)分别是 ^支路零序电流的实部、 虚部、 相位、 幅值。
( 3 )绝缘参数的计算过程： Z。2 = r2 - jXc =U°Z<P^> , ∑m =r3- jX 3 (t/。) 。 因 此非故障支路的绝缘参数就可以求得。
其中： r2、 r3分别是 N2、 N3的绝缘电阻， ：^、 Xrf分别是 N2、 N3支路的对地容抗， Z。2、 Z。3分别是 N2、 N3支路的阻抗。
(4)为了测量上次实验中故障支路的绝缘参数， 需要选择另外一条支路重复上次的单 相接地实验， 两次实验选用的接地电阻相同， 故障点相同。 这样所有线路的绝缘参数就 可以测得。
方案的效果评价：
本发明具有很好的扩张性和适应性， 系统的规模发生变化或者支路数目增加时， 本 发明均可以满足要求， 现以一个模型为例说明：
如图 2所示， 在经消弧线圈并电阻接地系统中， 故障点直接接地， 测得的非故障支 路 1零序电流。 i = 0.89 - 65.13°非故障支路 2零序电流。 2 = 1.34 - 63.4°， 系统的零序 电压 ί = 1417.5 -153.3°。 代入上面的公式可以求的线路 1 的绝缘电阻为 39505.58153Ω， 实际的绝缘电阻参数值是 50 Ω， 线路 2的绝缘电阻为 1088305.236 Ω， 实际的绝缘电阻值时 loo κη。
表 1 两次实验测得全网电缆绝缘参数
对地电容测 实际电容值 绝缘电阻测 实际电阻
大小 相位
量值 ( ΚΩ ) 值 （ ΚΩ ) 量值 ύ0 2190.37 124.8
1号支路 •
1.38088 -147.1 47.879 50 5.26 6 经 300
欧姆单 •
相接地 103 4.145 -145.7 60.552 100 4.61 6
2195.3 8 124.7
3号支路
经 300 -
•
欧姆单 Zoi 0.691 -145.0 606.317 100000 1.66 1 相接地 -
•
102 1.384 -147.2 47.84 50 5.26 6

Claims

权利要求书
1、 一种煤矿高压电网绝缘状态监测方法， 其特征在于： 选定电网中某条馈线支路， 该支路号设为 1， 发生单相接地故障时或人为进行单相金属性接地实验， 测定母线的零序 电压和非故障支路的零序电流， 求得非故障支路的零序阻抗， 即绝缘电阻和对地电容， 为了获取所有线路的绝缘参数， 重新选择另外一条支路做单相金属性接地实验或者等待 下一次非支路号为 1 线路发生单相接地故障， 重复上述实验， 求得第一次实验故障线路 的绝缘参数， 综合两次实验结果得到全部馈线支路的绝缘参数；
( 1 )、 通过在线监测装置进行绝缘监视， 经过下列过程实现：
A、 以母线零序电压互感器瞬时值的变化作为电缆绝缘状态监测依据， 当三相高压电 缆绝缘出现非对称劣化时， 系统会出现一 ^数值零序电压 ί ， 考虑消弧线圈的调谐方式 及阻尼电阻投入情况， 通过监视零序电压 r 3«的变化情况及综合评价系统绝缘变化情况； 所述的调谐方式为预调式、 随调式或预随调式；
Β、 当系统发生单相接地故障特别是短时接地故障时， 统计故障发生持续时间及故障 馈线支路号， 通过接地故障发生的频繁程度来判别线路及系统绝缘的劣化程度；
( 2 )、 发生单相接地故障或经人为单相接地实验时对零序电压及各支路零序电流的 信号的同步采集， 计算出配电网中所有非故障支路绝缘参数， 通过两次不同馈线支路接 地故障或模拟实验， 得出所有馈线的绝缘参数， 其方法步骤如下：
C、 选定电网中某条馈线支路， 该支路号设为 1， 发生单相接地故障或选定某条馈线 支路的其中一相做单相金属性接地故障实验， 精确同步测量电网出现的零序电压 。， 及 各非故障支路的零序电流的大小和相位， 进而求取非故障相的绝缘参数：
3 = U ,
Figure imgf000011_0001
3 I = U0 j3wCn + 其中： 3 /。2、 3 /。3 ...、 3 /。„分别为非故障支路的零序电流， t/。是系统出现的零序电 压， C2、 C3...、 C„是各馈线支路的对地电容， r2、 r3...、 r„是各馈线支路的绝缘电阻；
准确测得零序电压和非故障支路零序电流的大小、 相位后， 根据以上各公式计算出 非故障线路的绝缘参数；
D、 在经过 C步骤以后， 为了获得支路 1的绝缘参数， 重新选择另外一条支路做单相 接地实验或者等待下一次非支路号为 1 线路发生单相接地故障， 按照 D步骤进行后， 计 算出所有支路的绝缘参数， 进而得出全网电缆的绝缘性能。
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