WO2013053594A1 - Hydraulischer koppler - Google Patents

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WO2013053594A1
WO2013053594A1 PCT/EP2012/068832 EP2012068832W WO2013053594A1 WO 2013053594 A1 WO2013053594 A1 WO 2013053594A1 EP 2012068832 W EP2012068832 W EP 2012068832W WO 2013053594 A1 WO2013053594 A1 WO 2013053594A1
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spring
pot
membrane
hydraulic coupler
coupler according
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PCT/EP2012/068832
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Dietmar Schmieder
Thomas Sebastian
Andreas Jakobi
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Robert Bosch Gmbh
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    • F02M2200/8023—Fuel injection apparatus manufacture, repair or assembly the assembly involving use of quick-acting mechanisms, e.g. clips

Definitions

  • a known fuel injection valve (DE 10 2004 002 134 A1) has a between a valve needle and a piezoelectric actuator axially clamped hydraulic coupler having a housing pot with Pot bottom and pot jacket and has a piston axially displaceable in the housing pot. There is a fluid-filled coupler gap between the piston and the bottom of the pot.
  • a first membrane made of steel is arranged, which defines a fluid-filled expansion chamber with the bottom of the pot. The first membrane covers the bottom of the pot and is attached to the edge of the cup by welding.
  • the compensation chamber is flow-connected to the coupler gap via a throttle element arranged in the bottom of the pot.
  • Pot bottom facing away from the end of the housing pot an existing between pot shell and piston annular gap.
  • the annular membrane is fixed with its outer edge of the membrane on the pot shell and with its inner edge of the membrane on the piston by welding.
  • a pressure distribution disc is inserted, which rests with a central elevation at the central region of the first membrane. Disclosure of the invention
  • the hydraulic coupler according to the invention with the features of claim 1 has the advantage that the wall thickness of the membrane can be kept small and thus a low stiffness of the membrane can be obtained by the additional axial spring force while maintaining a required in the valve installation state of the coupler Kopplerkraft. Due to the design of the spring element as a spring clip and the spring element has only a low spring stiffness, so that the gain reduction of the coupler obtained with the wall thickness reduction is not canceled. Overall, the overall stiffness of the coupler is kept advantageously low, so that the coupler clearly fulfills its task of compensating temperature-induced, different changes in length of two components with different thermal expansion coefficients, between which it is axially clamped. In addition, compared to a designed as a helical compression spring spring element is an essential
  • the spring clip on the pot sheath cross-spring shank and a spring leg interconnecting spring bridge, which rests with a central region on the membrane.
  • the determination of the spring clip is made by means of the spring legs, which are connected cohesively at their remote from the spring bridge leg ends with the pot jacket.
  • the spring bridge is concave, so that the central support area is realized in a simple manner.
  • the desired axial force acting on the membrane can be set very precisely prior to the cohesive fastening of the spring legs to the pot jacket by more or less axial sliding of the spring legs onto the housing pot.
  • the spring clip on two spring bridge to the diametrical spring legs, and spring legs and spring bridge are made in one piece from a spring band by punching or bending, so that the spring clip is a cost to be manufactured component.
  • the spring band in the spring bridge in turns, wherein advantageously the Wnditch are shaped so that the spring bridge is an S-shape with a straight central leg and two at each end of the middle leg continuing, curved outer legs has and the longitudinal axis of the middle
  • the spring band is made of high-strength spring steel, as it is for example also used for the membrane.
  • FIG. 1 shows a longitudinal section of a fuel injection valve with a hydraulic coupler
  • FIG. 2 is an enlarged view of section II in FIG. 1
  • FIG. 3 is a plan view of a spring clip of the hydraulic coupler in direction III in FIG. 2
  • the fuel injection valve shown in longitudinal section in Figure 1 as an exemplary embodiment of a general valve for metering a flowing medi- order, in particular a fluid, has a hollow cylindrical valve housing 1 1, one end of which is completed by a an injection or valve opening 13 having nozzle or valve body 12.
  • the valve opening 13 is controlled by an outwardly opening valve member 14, which is designed as a valve needle with a closing head, ie closed or released.
  • Valve member is actuated by an actuator 16 against the return force of the valve member 14 and the valve body 12 is supported return spring 15, wherein the valve member 14 releases the valve opening 13 via its closing head due to an applied voltage to the actuator 16.
  • the actuator 16 has an electrically controllable piezo module 19, also called a piezo stack, which is clamped by means of a hollow body 21 designed as a spring between a closure plate 18 and a closure body 20.
  • the actuator 16 engages via a gimbal bearing 17 on the valve member 14, wherein the gimbal bearing 17 is formed between the Schretekopffernen end of the valve needle of the valve member 14 and the end plate 18 of the actuator 16.
  • connection piece 22 is provided with a fluid connection 23 and an electrical connection plug 24.
  • connection plug 24 an electrical connection to the piezo module 20 of the actuator 16 is produced by means of an actuator-side contact member 25 and a housing-side contact member 26. Electrically conductive parts of the two contact members 25, 26 contact each other and are welded together at the contact points. Alternatively, the contacting parts of both contact members 25, 26 may be made integral with each other.
  • the hydraulic coupler 30, shown enlarged in longitudinal section in FIG. 2, has a housing pot 31 with a pot bottom 311 and a pot jacket 312 and a piston 33 guided axially displaceably in the housing pot 31.
  • the housing pot 31 is formed in a connection piece 22, blind hole-like recess
  • the cardan see storage is indicated in Figure 2 with 32.
  • the piston 33 is fixedly connected to the actuator 16, for which purpose in the piston 33, a central centering pin 34 with a projecting from the piston 33, hollow bolt head 341 firmly inserted, z. B. pressed, and the end body 20 of the actuator 16 is provided with an axially projecting pin 201, which reduced with a diameter
  • a fluid e.g. Oil, filled coupler gap 35 is present, and on the side facing away from the piston 33 outside of the housing pot 31, a thin first membrane 36 made of steel, which limits a flow-connected to the coupler gap 35 compensation chamber 37 on the outside of the housing pot 31.
  • the membrane 36 spans the pot bottom 31 1 and is fastened with its membrane edge to the pot jacket 312, e.g. cohesively connected to the pot jacket 312.
  • the material bond is symbolized in Figure 2 by a weld 39.
  • the first diaphragm 36 which is optimized in its design for a defined pressure generation in the compensation chamber 37, has a central, convex elevation 361 and a concave annular recess 362 concentrically surrounding it.
  • the membrane 36 facing bottom surface of the pot bottom 31 1 is adapted to the membrane shape.
  • a spring element 40 acts with an axially directed spring force on the membrane 36, so that an additional pressure in the fluid-filled compensation chamber
  • the likewise consisting of steel second membrane 41 is for this purpose annular and connected at its outer edge of the membrane with the pot jacket 312 and at its inner edge of the membrane with the piston 33 each cohesively.
  • the material connection at the inner edge of the membrane can also be made to the centering pin 34 pressed into the piston 33.
  • the cohesive connections are indicated in Figure 2 by welds 43 and 44.
  • the flow connection between the coupler gap 35 and the compensation chamber 37 is produced by at least one radial bore 38 in the pot jacket 312.
  • two diametrically arranged radial bores 38 are present, each in the sealed from the first diaphragm 36 compensation chamber 37 on the outside of the housing pot 31st and open in the annular gap 42 sealed by the second membrane 41 between the piston 33 and the cup jacket 312 of the housing pot 31.
  • the annular gap 42 acts as a throttle for the fluid flowing between the coupler gap 35 and the compensation chamber 37.
  • the spring element 40 is designed as a spring clip 45 which is fixed on the housing pot 31 and rests against the diaphragm 36 with axial prestressing.
  • the spring clip 45 has a plurality of, here two diametrically arranged spring legs 46, 47 and a spring leg 46, 47 interconnecting de spring bridge 48.
  • the spring legs 46, 47 engage over the membrane area lying against the pot jacket 312 and are firmly bonded to the pot jacket 312 with their leg ends facing away from the spring bridge 48.
  • the material bond is again indicated in FIG. 2 by a weld seam 49.
  • the spring bridge 48 spans the membrane area covering the pot bottom 31 1 and presses against the first membrane 36.
  • the spring bridge 48 is concavely arched for this purpose, thus has a protruding from the bridge edge in the space between the two spring legs 46, 47 concavity, wherein the concave curvature of the spring bridge 48 has a central region 484, which conformed to the convex elevation 361 of the membrane 36 is.
  • Spring bridge 48 and spring legs 46, 47 are produced in one piece from a spring band as a stamped and bent part, high-strength spring steel being used as band material. In the region of the spring bridge 48, the spring band runs in turns ( Figure 3).
  • the windings are shaped so that the spring bridge 48 S-shape with a straight central leg 481 and two, at one end of the middle leg 481 integrally adjoining, bent outer legs 482 and 483 and the axis of the central leg 481 and the axes the two spring legs 46, 47 lie in a plane which extends at right angles to the plane of the spring bridge 48.
  • the form-adapted central area 484 of the concave curvature of the spring bridge 48 resting on the convex elevation 361 of the first diaphragm 36 is on the middle one
  • Leg 481 is formed, and of the outer legs 482 and 483, the spring legs 46 and 47 are bent at right angles.
  • the spring legs 46,48 are axially pushed so far on the housing pot 31 that the spring bridge 48 presses with the desired bias on the first diaphragm 36.

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Abstract

Es wird ein hydraulischer Koppler, insbesondere für Kraftstoffeinspritzventile, angegeben, der einen Gehäusetopf (31) mit Topfboden (311) und Topfmantel (312), einen im Gehäusetopf (31) axial verschieblich geführten Kolben (33), einen zwischen Kolben (33) und Topfboden (311) vorgesehenen, fluidgefüllten Kopplerspalt (35), eine auf der vom Kolben (33) abgewandten Außenseite des Gehäusetopfes (31) angeordnete Membran (36), einen von der Membran (36) begrenzten, mit dem Kopplerspalt (35) strömungsverbundenen Ausgleichsraum (37) und ein auf die Membran (36) mit axial gerichteter Federkraft wirkendes Federelement (40) aufweist. Zur Erzielung einer geringen Gesamtsteifigkeit des hydraulischen Kopplers bei geforderter vorgegebener Kopplerkraft ist das Federelement (40) als ein auf dem Gehäusetopf (31) festgelegter Federbügel (45) ausgebildet, der im Bereich des Topfbodens (311) mit axialer Vorspannung an der Membran (36) anliegt.

Description

Beschreibung
Titel
Hydraulischer Koppler Stand der Technik
Die Erfindung geht aus von einem hydraulischen Koppler, insbesondere für Kraftstoffeinspritzventile, nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1. Ein bekanntes Kraftstoffeinspritzventil (DE 10 2004 002 134 A1) weist einen zwischen einer Ventilnadel und einem piezoelektrischen Aktor axial eingespannten hydraulischen Koppler auf, der einen Gehäusetopf mit Topfboden und Topfmantel und einen im Gehäusetopf axial verschieblichen Kolben aufweist. Zwischen dem Kolben und dem Topfboden ist ein fluidgefüllter Kopplerspalt vorhanden. Auf der vom Kolben abgewandten Außenseite des Topfbodens ist eine erste Membran aus Stahl angeordnet, die mit dem Topfboden einen fluidgefüllten Ausgleichsraum begrenzt. Die erste Membran überdeckt dabei den Topfboden und ist randseitig am Topfmantel durch Schweißen befestigt. Der Ausgleichsraum ist über ein im Topfboden angeordnetes Drosselelement mit dem Kopplerspalt strömungsverbunden. Eine zweite Membran aus Stahl überdeckt an der vom
Topfboden abgewandten Stirnseite des Gehäusetopfes einen zwischen Topfmantel und Kolben vorhandenen Ringspalt. Die ringförmige Membran ist mit ihrem äußeren Membranrand am Topfmantel und mit ihrem inneren Membranrand am Kolben durch Schweißen festgelegt. Zur Erzeugung eines Überdrucks im Ausgleichsraum wirkt eine Schraubendruckfeder, die sich im Ventilgehäuse abstützt, mit axial gerichteter Federkraft auf die erste Membran, wobei zwischen Schraubendruckfeder und erster Membran eine Druckverteilungsscheibe eingelegt ist, die mit einer mittleren Erhebung an dem zentralen Bereich der ersten Membran anliegt. Offenbarung der Erfindung
Der erfindungsgemäße hydraulische Koppler mit den Merkmalen des Anspruchs 1 hat den Vorteil, dass durch die zusätzliche axiale Federkraft bei Einhaltung ei- ner im Ventileinbauzustand des Kopplers geforderten Kopplerkraft die Wandstärke der Membran klein gehalten und damit eine geringe Steifigkeit der Membran gewonnen werden kann. Durch die Ausbildung des Federelements als Federbügel hat auch das Federelement eine nur geringe Federsteifigkeit, so dass die mit der Wandstärkenreduzierung gewonnene Steifigkeitsreduzierung des Kopplers nicht aufgehoben wird. Insgesamt wird die Gesamtsteifigkeit des Kopplers vorteilhaft niedrig gehalten, so dass der Koppler seine Aufgabe des Ausgleichs temperaturbedingter, unterschiedlicher Längenveränderungen zweier Bauteilen mit unterschiedlichen Wärmeausdehnungskoeffizienten, zwischen denen er axial eingespannt ist, deutlich toleranzenger erfüllt. Darüber hinaus wird gegenüber ei- nem als Schraubendruckfeder ausgebildeten Federelement ein wesentlicher
Montagevorteil erzielt, da der Koppler nunmehr eine Komplettbaueinheit bildet und z.B. in ein Kraftstoffeinspritzventil ohne gesonderte Einzelmontage des Federelements eingebaut werden kann. Zudem kann die auf die Membran wirkende Federkraft vor dem Einbau des Kopplers eingestellt werden.
Durch die in den weiten Ansprüchen aufgeführten Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen des im Anspruch 1 angegebenen hydraulischen Kopplers möglich. Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung weist der Federbügel den Topfmantel übergreifende Federschenkel und eine die Federschenkel miteinander verbindende Federbrücke auf, die mit einem zentralen Bereich auf der Membran aufliegt. Die Festlegung des Federbügels ist mittels der Federschenkel vorgenommen, die an ihren von der Federbrücke abgekehrten Schenkelenden mit dem Topfmantel stoffschlüssig verbunden sind. Die Federbrücke ist konkav gewölbt, so dass in einfacher Weise der zentrale Auflagebereich realisiert ist. Durch diese konstruktive Gestaltung des Federbügels lässt sich durch mehr oder weniger weites axiales Aufschieben der Federschenkel auf den Gehäusetopf die gewünschte, auf die Membran wirkende Axialkraft vor dem stoffschlüssigen Fest- legen der Federschenkel auf den Topfmantel sehr genau einstellen. Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung weist der Federbügel zwei zur Federbrücke diametrale Federschenkel auf, und Federschenkel und Federbrücke sind einstückig aus einem Federband durch Stanzen oder Biegen hergestellt, so dass der Federbügel ein kostengünstig zu fertigendes Bauteil ist.
Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung verläuft das Federband im Bereich der Federbrücke in Windungen, wobei vorteilhaft die Wndungen so geformt sind, dass die Federbrücke eine S-Form mit einem geraden mittleren Schenkel und zwei an jedem Ende des mittleren Schenkels sich fortsetzenden, gebogenen äußeren Schenkeln aufweist und die Längsachse des mittleren
Schenkels und die Längsachsen der beiden Federschenkel in einer zur Federbrücke sich rechtwinklig erstreckenden Ebene liegen. Durch diese konstruktive Gestaltung der Federbrücke lässt sich die von dem Federbügel auf die Membran einwirkende axiale Federkraft sehr genau mit geringen Toleranzen justieren.
Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung ist das Federband aus hochfestem Federstahl hergestellt, wie er beispielsweise auch für die Membran verwendet wird. Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Die Erfindung ist anhand eines in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiels in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert. Es zeigen: Figur 1 einen Längsschnitt eines Kraftstoffeinspritzventils mit einem hydraulischen Koppler,
Figur 2 eine vergrößerte Darstellung des Ausschnitts II in Figur 1 , Figur 3 eine Draufsicht eines Federbügels des hydraulischen Kopplers in Richtung III in Figur 2,
Figur 4 einen Schnitt längs der Linie IV - IV in Figur 3.
Das in Figur 1 im Längsschnitt dargestellte Kraftstoffeinspritzventil als Ausführungsbeispiel für ein allgemeines Ventil zum Zumessen eines strömenden Medi- ums, insbesondere eines Fluids, weist ein hohlzylindrisches Ventilgehäuse 1 1 auf, dessen eines Stirnende von einem eine Abspritz- oder Ventilöffnung 13 aufweisenden Düsen- oder Ventilkörper 12 abgeschlossen ist. Die Ventilöffnung 13 wird von einem nach außen öffnenden Ventilglied 14, das als Ventilnadel mit Schließkopf ausgebildet ist, gesteuert, also geschlossen oder freigegeben. Das
Ventilglied wird von einem Aktor 16 gegen die Rückstell kraft einer an dem Ventilglied 14 und am Ventilkörper 12 sich abstützenden Rückstellfeder 15 betätigt, wobei infolge einer an den Aktor 16 angelegten elektrische Spannung das Ventilglied 14 über seinen Schließkopf die Ventilöffnung 13 freigibt. Der Aktor 16 be- sitzt einen elektrisch ansteuerbaren Piezomodul 19, auch Piezostack genannt, der mittels eines als Feder ausgebildeten Hohlkörpers 21 zwischen einer Abschlussplatte 18 und einem Abschlusskörper 20 eingespannt ist. Der Aktor 16 greift dabei über ein kardanisches Lager 17 an dem Ventilglied 14 an, wobei das kardanische Lager 17 zwischen dem schließkopffernen Ende der Ventilnadel des Ventilglieds 14 und der Abschlussplatte 18 des Aktors 16 ausgebildet ist.
In das vom Ventilkörper 12 abgekehrte Ende des Ventilgehäuses 11 ist ein Anschlussstück 22 fest eingesetzt. Das Anschlussstück 22 ist mit einem Flui- danschluss 23 und einem elektrischen Anschlussstecker 24 versehen. Vom An- schlussstecker 24 ist mittels eines aktorseitigen Kontaktglieds 25 und eines ge- häuseseitigen Kontaktglieds 26 eine elektrische Verbindung zum Piezomodul 20 des Aktors 16 hergestellt. Elektrisch leitende Teile der beiden Kontaktglieder 25, 26 kontaktieren einander und sind an den Kontaktstellen miteinander verschweißt. Alternativ können die einander kontaktierenden Teile beider Kontakt- glieder 25, 26 auch miteinander einstückig ausgeführt werden. Der Ventilkörper
12 und das Anschlussstück 22 sind über ein Rohr 27 fest miteinander verbunden, wobei die Rückstellfeder 15, der Aktor 16 und ein hydraulischer Koppler 30 im Rohr 27 aufgenommen sind. Der Aktor 16 stützt sich über den hydraulischen Koppler 30 am Ventilgehäuse 1 1 , genauer gesagt an dem fest mit dem Ventilge- häuse 11 verbundenen Anschlussstück 22, ab.
Der in Figur 2 vergrößert im Längsschnitt dargestellte hydraulische Koppler 30 weist einen Gehäusetopf 31 mit Topfboden 311 und Topfmantel 312 sowie einen im Gehäusetopf 31 axial verschieblich geführten Kolben 33 auf. Der Gehäusetopf 31 ist in einer im Anschlussstück 22 ausgebildeten, sacklochartigen Ausnehmung
29 aufgenommen und am Anschlussstück 22 kardanisch gelagert. Die kardani- sehe Lagerung ist in Figur 2 mit 32 gekennzeichnet. Der Kolben 33 ist fest mit dem Aktor 16 verbunden, wozu in den Kolben 33 ein zentraler Zentrierbolzen 34 mit einem vom Kolben 33 abstehenden, hohlen Bolzenkopf 341 fest eingesetzt, z. B. eingepresst, und der Abschlusskörper 20 des Aktors 16 mit einem axial ab- stehenden Zapfen 201 versehen ist, der mit einem im Durchmesser reduzierten
Endabschnitt in den hohlen Bolzenkopf 341 eingepresst ist. Zwischen dem Kolben 33 und dem Topfboden 31 1 des Gehäusetopfs 31 ist ein mit Fluid, z.B. Öl, gefüllter Kopplerspalt 35 vorhanden, und auf der vom Kolben 33 abgekehrten Außenseite des Gehäusetopfes 31 ist eine dünne erste Membran 36 aus Stahl angeordnet, die einen mit dem Kopplerspalt 35 strömungsverbundenen Ausgleichsraum 37 auf der Außenseite des Gehäusetopfes 31 begrenzt. Die Membran 36 überspannt hierzu den Topfboden 31 1 und ist mit ihrem Membranrand am Topfmantel 312 befestigt, z.B. stoffschlüssig mit dem Topfmantel 312 verbunden. Der Stoffschluss ist in Figur 2 durch eine Schweißnaht 39 symbolisiert. Die in ih- rer Formgestaltung für eine definierte Druckerzeugung im Ausgleichsraum 37 optimierte erste Membran 36 weist eine zentrale, konvexe Erhebung 361 und eine diese konzentrisch umschließende, konkave Ringmulde 362 auf. Die der Membran 36 zugewandte Bodenfläche des Topfbodens 31 1 ist an die Membranform angepasst. Ein Federelement 40 wirkt mit einer axial gerichteten Federkraft auf die Membran 36, so dass ein zusätzlicher Druck im fluidgefüllten Ausgleichsraum
37 aufgebaut wird.
Eine an der vom Topfboden 311 abgewandten Stirnseite des Gehäusetopfes 31 angeordnete, dünne zweite Membran 41 dichtet einen zwischen dem Kolben 33 und dem Topfmantel 312 des Gehäusetopfes 31 vorhandenen Ringspalt 42 flu- iddicht ab. Die ebenfalls aus Stahl bestehende zweite Membran 41 ist hierzu ringförmig ausgebildet und an ihrem äußeren Membranrand mit dem Topfmantel 312 und an ihrem inneren Membranrand mit dem Kolben 33 jeweils stoffschlüssig verbunden. Alternativ kann der Stoffschluss am inneren Membranrand auch zu dem in den Kolben 33 eingepressten Zentrierbolzen 34 hergestellt sein. Die stoffschlüssigen Verbindungen sind in Figur 2 durch Schweißnähte 43 und 44 angedeutet. Die Strömungsverbindung zwischen Kopplerspalt 35 und Ausgleichsraum 37 ist durch mindestens eine Radialbohrung 38 im Topfmantel 312 hergestellt. Im Ausführungsbeispiel der Figur 2 sind zwei diametral angeordnete Radialbohrungen 38 vorhanden, die jeweils in dem von der ersten Membran 36 abgedichteten Ausgleichsraum 37 auf der Außenseite des Gehäusetopfes 31 und in dem von der zweiten Membran 41 abgedichteten Ringspalt 42 zwischen dem Kolben 33 und dem Topfmantel 312 des Gehäusetopfes 31 münden. Der Ringspalt 42 wirkt als Drossel für das zwischen Kopplerspalt 35 und Ausgleichsraum 37 srömende Fluid.
Das Federelement 40 ist als Federbügel 45 ausgebildet, der auf dem Gehäusetopf 31 festgelegt ist und mit axialer Vorspannung an der Membran 36 anliegt. Der Federbügel 45 weist mehrere, hier insgesamt zwei diametral angeordnete Federschenkel 46, 47 und eine die Federschenkel 46, 47 miteinander verbinden- de Federbrücke 48 auf. Die Federschenkel 46, 47 übergreifen den am Topfmantel 312 anliegenden Membranbereich und sind mit ihren von der Federbrücke 48 abgekehrten Schenkelenden stoffschlüssig auf dem Topfmantel 312 festgelegt. Der Stoffschluss ist in Figur 2 wiederum durch eine Schweißnaht 49 angedeutet. Die Federbrücke 48 überspannt den den Topfboden 31 1 überziehenden Memb- ranbereich und presst sich an die erste Membran 36 an. Die Federbrücke 48 ist hierzu konkav gewölbt, weist also eine vom Brückenrand in den Zwischenraum zwischen den beiden Federschenkeln 46, 47 hineinragende Einwölbung auf, wobei die konkave Einwölbung der Federbrücke 48 einen zentralen Bereich 484 besitzt, der an die konvexe Erhebung 361 der Membran 36 formangepasst ist. Fe- derbrücke 48 und Federschenkel 46, 47 sind einstückig aus einem Federband als Stanz-Biegeteil hergestellt, wobei als Bandmaterial hochfester Federstahl verwendet wird. Im Bereich der Federbrücke 48 verläuft das Federband in Windungen (Figur 3). Die Windungen sind so geformt, dass die Federbrücke 48 S- Form mit einem geraden mittleren Schenkel 481 und zwei sich an jeweils einem Ende des mittleren Schenkels 481 einstückig anschließenden, gebogenen äußeren Schenkel 482 und 483 aufweist und die Achse des mittleren Schenkels 481 und die Achsen der beiden Federschenkel 46, 47 in einer Ebene liegen, die sich rechtwinklig zur Ebene der Federbrücke 48 erstreckt. Der auf der konvexen Erhebung 361 der ersten Membran 36 aufliegende, formangepasste zentrale Be- reich 484 der konkaven Einwölbung der Federbrücke 48 ist am mittleren
Schenkel 481 ausgebildet, und von den äußeren Schenkeln 482 und 483 sind die Federschenkel 46 und 47 rechtwinklig abgebogen. Die Federschenkel 46,48 sind axial soweit auf den Gehäusetopf 31 aufgeschoben, dass die Federbrücke 48 mit der gewünschten Vorspannung auf die erste Membran 36 drückt.

Claims

Hydraulischer Koppler, insbesondere für Kraftstoffeinspritzventile, mit einem Topfboden (311) und Topfmantel (312) aufweisenden Gehäusetopf (31), mit einem im Gehäusetopf (31) axial verschieblich geführten Kolben (33) , mit einem zwischen Kolben (33) und Topfboden (31 1) vorhandenen, fluidgefüll- ten Kopplerspalt (35), mit einer auf der vom Kolben (33) abgekehrten Außenseite des Gehäusetopfes (31) angeordneten Membran (36), die einen mit dem Kopplerspalt (35) strömungsverbundenen Ausgleichsraum (37) begrenzt, und mit einem auf die Membran (36) mit axial gerichteter Federkraft wirkenden Federelement (40), dadurch gekennzeichnet, dass das Federelement (40) als ein am Gehäusetopf (31) festgelegter Federbügel (45) ausgebildet ist, der im Bereich des Topfbodens (311) mit axialer Vorspannung an der Membran (36) anliegt.
Hydraulischer Koppler nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Federbügel (45) den Topfmantel (312) übergreifende Federschenkel (46, 47) und eine die Federschenkel (46, 47) miteinander verbindende Federbrücke (48) aufweist, die mit einem zentralen Bereich an der Membran (36) anliegt.
Hydraulischer Koppler nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Federbrücke (48) konkav eingewölbt ist.
Hydraulischer Koppler nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Festlegung des Federbügels (35) mittels der Federschenkel (46, 47) am Topfmantel (312) vorgenommen ist.
Hydraulischer Koppler nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die von der Federbrücke (48) abgewandten Schenkelenden der Federschenkel (46, 47) mit dem Topfmantel (312) des Gehäusetopfes (31) stoffschlüssig verbunden sind. Hydraulischer Koppler nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Federbügel (45) zwei diametral angeordnete Federschenkel (46, 47) aufweist und Federschenkel (46, 47) und Federbrücke (48) einstückig aus einem Federband, vorzugsweise als Stanz-Biegeteil, hergestellt sind.
Hydraulischer Koppler nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Federband im Bereich der Federbrücke (48) in Windungen verläuft.
Hydraulischer Koppler nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Windungen so geformt sind, dass die Federbrücke (48) S-Form mit einem geraden mittleren Schenkel (481) und zwei sich an diesen beidendig anschließenden, gebogenen äußeren Schenkeln (482, 483) aufweist, wobei die Längsachse des mittleren Schenkels (481) der Federbrücke (48) und die Längsachsen der beiden Federschenkel (46, 47) in einer zur Federbrücke (48) sich rechtwinklig erstreckenden Ebene liegen.
Hydraulischer Koppler nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Federband aus hochfestem Federstahl besteht.
Hydraulischer Koppler nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Membran (36) den Topfboden (311) überspannt und mit ihrem Membranrand stoffschlüssig mit dem Topfmantel (312) verbunden ist.
Hydraulischer Koppler nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Membran (36) eine zentrale, konvexe Erhebung (361 ) und eine die Erhebung (361 ) umschließende, konkave Ringmulde (362) aufweist und die der Membran (36) zugewandte Bodenfläche des Topfbodens (311) an die Membranform angepasst ist und dass die konkav eingewölbte Federbrücke (48) des Federbügels (45) mit einem an die konvexe Erhebung (361 ) der Membran (36) formangepassten, zentralen Bereich (484) auf der Membran (36) aufliegt.
Hydraulischer Koppler nach einem der Ansprüche 1 bis 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass zur Strömungsverbindung von Kopplerspalt (35) und Ausgleichsraum (37) im Topfmantel (312) des Gehäusetopfes (31) mindestens eine Radialbohrung (38) angeordnet ist, die einerseits zum Ausgleichsraum (37) und andererseits zu einem zwischen Kolben (33) und Topfmantel (312) des Gehäusetopfes (31) vorhandener Ringspalt (42) hin offen ist, und dass der Ringspalt (42) auf der vom Topfboden (31 1) abgewandten Stirnseite des Gehäusetopfes (31) von einer ringförmigen Membran (41) überdeckt ist, die mit ihrem äußeren Membranrand am Topfmantel (311) und mit ihrem inneren Membranrand am Kolben (33) jeweils fluiddicht festgelegt ist.
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