WO2013041737A1

WO2013041737A1 - Electric power converter system with parallel units and fault tolerance

Info

Publication number: WO2013041737A1
Application number: PCT/ES2011/070662
Authority: WO
Inventors: Jesús MAYOR LUSARRETA; Carlos GIRONÉS REMÍREZ
Original assignee: Ingeteam Power Technology, S.A.
Priority date: 2011-09-22
Filing date: 2011-09-22
Publication date: 2013-03-28
Also published as: US20140312704A1; KR101942609B1; JP2014526878A; US10680531B2; BR112014007049B1; KR20140064983A; BR112014007049A2; JP6062946B2; EP2760120A1

Abstract

Método y sistema de conversión de energía eléctrica con al menos dos unidades de conversión (14), que comprende medios de control (12) que establecen la corriente máxima de salida de los módulos de conversión operativos, así como la frecuencia de conmutación de la totalidad o de un subgrupo de los módulos de conversión operativos, para aumentar así la disponibilidad del sistema de conversión ante fallos.

Description

METODO Y SISTEMA DE CONVERSION DE ENERGIA ELECTRICA

D E S C R I P C I Ó N

CAMPO DE LA INVENCIÓN

La presente invención se aplica al campo de suministro de energía eléctrica, y más específicamente, a los conversores de energía eléctrica entre la red de suministro y los equipos de generación y consumo de dicha energía.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN

La industria dedicada a la generación de energía, y en particular la industria de las energías renovables, requiere sistemas de conversión de energía eléctrica con potencias cada vez mayores. Para conseguir sistemas de conversión de alta potencia, una de las técnicas habituales es utilizar múltiples unidades de conversión en paralelo, de tal forma que para N unidades se obtiene una potencia total igual a N veces la potencia de cada unidad de conversión. Se define como unidad de conversión, al dispositivo electrónico que se encarga de adaptar una energía eléctrica de entrada, ya sea corriente alterna (AC) o corriente continua (DC), a unas características impuestas sobre la salida del mismo, estando dicha salida conectada a una carga o a un punto de evacuación de energía.

La principal razón que hace necesaria el uso de varias unidades de conversión en paralelo, son los módulos de conversión. En general, cada unidad de conversión está formada por un módulo de conversión que se conecta a un generador (módulo de conversión lado máquina) y un módulo de conversión que se conecta a una red eléctrica (módulo de conversión lado red). Cada módulo está formado por semiconductores de potencia tales como, transistores bipolares de puerta aislada, (IGBT, del inglés "insulated gate bipolar transistor"), tiristor conmutado de puerta integrada (IGCT, del inglés "Integrated Gate Comutated Thyristor") y transistores bipolares de puerta aislada aumentados mediante inyección (IEGT, del inglés "injection enhanced insulated gate bipolar transistor"), los cuales trocean una tensión de entrada mediante conmutaciones a alta frecuencia con el fin de obtener a la salida una tensión cuyo valor medio instantáneo sea el deseado.

Dotar a los sistemas completos de múltiples unidades de conversión, ha provocado que las unidades de conversión dispongan de elementos de desacoplo necesarios, que les permiten aislarse del resto de unidades en caso de fallo. Cuando ocurre un fallo, es decir, cuando una unidad de conversión deja de estar operativa (por ejemplo, porque al menos uno de sus módulos de conversión falla) y no es capaz de generar la corriente de salida que se le requiere, la potencia máxima que el sistema en conjunto es capaz de generar decae en un factor de 1/N.

Sin embargo, si se aumenta el número de unidades de conversión para reducir dicho factor de 1/N, se produce un aumento de la complejidad del sistema, así como de su costo y del espacio necesario para instalarlo. Asimismo, aumenta la probabilidad de que se produzca un fallo en alguna de las unidades de conversión.

En particular, los requerimientos de sistemas de conversión de alta potencia con una mejor disponibilidad han aumentado considerablemente debido al auge de las nuevas ubicaciones de generación de energía eólica fuera de costa (del inglés "offshore"), en los que se incrementa la problemática debido a la dificultad que presenta su mantenimiento y la gran pérdida de energía que supone su falta de disponibilidad. Por ello, diferentes sistemas y métodos de aplicación se han desarrollado con el objetivo de aumentar la disponibilidad de los sistemas de conversión.

US 2006/0214428 presenta un sistema de conversión dotado de una unidad de conversión de reserva, que es utilizada cuando alguna de las demás unidades de conversión queda fuera de servicio.

Esta solución implica por lo tanto sobredimensionar el número de unidades de conversión del sistema, lo cual tiene el claro inconveniente de suponer un aumento de la complejidad, el coste, y del espacio requerido. Este inconveniente se ve agravado en turbinas eólicas donde el sistema de conversión se ubica en la barquilla del aerogenerador, donde el espacio es realmente limitado debido al alto costo que presentan los materiales que se utilizan en la envolvente de la barquilla.

Adicionalmente, supone un uso ineficiente de los recursos, ya que la unidad de reserva sólo actúa cuando falla alguna de las otras unidades de conversión; y sólo es capaz de compensar el fallo de una única unidad de conversión (si se desea compensar el fallo de más unidades, es necesario instalar múltiples unidades de reserva, agravando todos los inconvenientes descritos). Por otra parte, WO2009/027520 aprovecha el sobredimensionamiento que tienen los módulos de conversión lado red en la corriente de salida, debido a los bajos factores de potencia que les exigen los códigos de red.

Para ello presenta un sistema de conversión en el cual todas las unidades de conversión están acopladas en DC y pueden trabajar como módulo de conversión de lado máquina o módulo de conversión lado red en función del estado de las diferentes unidades de conversión.

Esta invención presenta el inconveniente de que en el caso de que si alguna de las unidades de conversión se encuentra fuera de servicio, el sistema de conversión no tiene capacidad suficiente para cumplir los requerimientos de red para los que fue concebida.

Adicionalmente, obliga a todas las unidades de conversión a estar dimensionadas para cumplir los requerimientos exigidos en los módulos de conversión lado red, aumentando la complejidad y el coste de los mismos, y resultando en un uso ineficiente de recursos cuando éstos operan como módulos de conversión lado máquina.

El objeto de la presente invención es dotar al sistema de conversión de una mayor disponibilidad con las unidades de conversión necesarias para las que ha sido concebida para operar en condiciones nominales.

Existe por lo tanto la necesidad de un sistema de conversión de energía eléctrica con una mayor disponibilidad y menores requerimientos de espacio, capaz de adaptarse a situaciones de fallo de alguna de las unidades de conversión que lo forman, sin sobredimensionar por ello el número o las prestaciones de dichas unidades de conversión, y realizando por lo tanto un uso eficiente de los recursos que lo forman.

RESUMEN DE LA INVENCIÓN

La presente invención soluciona los problemas anteriormente descritos mediante un conversor de energía eléctrica que adapta la corriente máxima de salida de los módulos de conversión que lo forman cuando alguna de las unidades de conversión deja de estar operativa (ya sea parcial o totalmente, es decir, siempre que dicha unidad no es capaz de generar la corriente máxima que tiene asignada). Esta invención resulta por tanto especialmente útil en sistemas de generación de energía eólica, en los que el espacio dedicado al conversor de energía es muy limitado, aunque puede, no obstante, ser aplicada a cualquier otro entorno.

En un primer aspecto de la invención se proporciona un sistema de conversión de energía eléctrica que comprende al menos dos unidades de conversión, cada una de las cuales comprende a su vez un primer módulo de conversión adaptado para conectarse a una red eléctrica (el cual, por claridad, denominaremos en el presente documento módulo de conversión lado red) y un segundo módulo de conversión adaptado para conectarse a un dispositivo de generación eléctrica (el cual denominaremos en el presente documento módulo de conversión lado máquina). Cada módulo de conversión tiene una corriente máxima de salida, quedando por tanto la potencia de salida del sistema determinada por dichas corrientes máximas.

Para permitir adaptar el sistema a situaciones en las que se produce un fallo en alguna de las unidades de conversión y ésta deja de ser capaz de generar la corriente máxima de salida asignada, el sistema comprende medios de control que establecen la corriente máxima de salida de los módulos de conversión operativos, así como la frecuencia de conmutación de la totalidad o de un subgrupo de los módulos de conversión operativos para aumentar así la disponibilidad del sistema de conversión ante fallos.

Con el fin de establecer dicha corriente máxima de salida, el sistema incorpora

- Medios de control adaptados para:

- Detectar el número de unidades de conversión operativas del sistema

- Medir la temperatura del líquido refrigerante en al menos un punto representativo del sistema de conversión

- Calcular y establecer la frecuencia de conmutación en al menos un módulo de conversión operativo en función del número de unidades de conversión operativas y de la temperatura del líquido refrigerante.

- Establecer una corriente máxima de salida de cada módulo de conversión en función de la temperatura del líquido refrigerante y de la frecuencia de conmutación.

- Módulos de conversión adaptados para:

- Operar a la frecuencia establecida por los medios de control

Preferentemente, los medios de control son, o bien un único controlador conectado a todas las unidades de conversión y que por lo tanto establece la corriente máxima de salida de los módulos de conversión que las constituyen de manera sincronizada; o bien una pluralidad de controladores independientes, cada uno de los cuales se conecta a una unidad de conversión y la controla de manera aislada.

En una realización preferida, un punto representativo del sistema de conversión para medir la temperatura de líquido refrigerante es la entrada de al menos uno de los módulos de conversión.

El sistema de conversión es válido para cualquier configuración de los módulos de conversión lado máquina y de los módulos de conversión lado red, siendo dos opciones preferentes una configuración de cuatro cuadrantes (4Q) y una configuración pasiva.

En un segundo aspecto de la invención, se presenta un método de conversión de energía eléctrica que comprende los siguientes pasos:

- detectar el número de unidades de conversión operativas,

- establecer las necesidades de corriente máxima de salida de los módulos de conversión que constituyen las unidades de conversión que se encuentran operativas.

- medir la temperatura del líquido refrigerante en un punto representativo del sistema de conversión.

- calcular y establecer la frecuencia de conmutación de al menos un módulo de conversión operativo, en función del número de unidades de conversión operativas y de la temperatura del líquido refrigerante.

En una realización preferida, los módulos de conversión operativos operan a la frecuencia de conmutación establecida por los medios de control.

Se presentan dos opciones preferentes respecto a la sincronización de la actuación sobre los módulos de conversión:

- Modificar la corriente máxima de salida de todos los módulos de conversión de manera sincronizada.

- Modificar la corriente máxima de salida de cada módulo de conversión de manera independiente.

Se consigue por lo tanto con el presente método y sistema adaptarse a situaciones de fallo de alguna de las unidades de conversión, compensando parcial o totalmente la disminución de potencia de salida causada por dicho fallo, y sin necesidad de sobredimensionar el número de unidades de conversión ni utilizar unidades de conversión de reserva, reduciendo así el espacio y los componentes necesarios del conversor. Ésta y otras ventajas de la invención serán aparentes a la luz de la descripción detallada de la misma.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS

Con objeto de ayudar a una mejor comprensión de las características de la invención de acuerdo con un ejemplo preferente de realización práctica de la misma y para complementar esta descripción, se acompaña como parte integrante de la misma las siguientes figuras, cuyo carácter es ilustrativo y no limitativo:

La figura 1 muestra un módulo convertidor binivel DC/AC convencional de acuerdo con el estado de la técnica, compuesto a su vez por tres células de conmutación, una por fase.

La figura 2 presenta un sistema de conversión de energía eléctrica con cuatro unidades de conversión, de acuerdo a una realización preferente de la presente invención, así como una red eléctrica y un dispositivo generador de energía como ejemplo de interacción.

La figura 3 muestra un sistema de conversión de energía eléctrica de acuerdo a otra realización preferente de la presente invención, con dos unidades de conversión que comparten el RC del filtro de red.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN

En este texto, el término "comprende" y sus derivaciones (como "comprendiendo", etc.) no deben entenderse en un sentido excluyente, es decir, estos términos no deben interpretarse como excluyentes de la posibilidad de que lo que se describe y define pueda incluir más elementos, etapas, etc.

Nótese asimismo que a pesar de que la descripción detallada de la invención se realiza en función de una serie de realizaciones preferentes con un número determinado de unidades de conversión y con unas ciertas características de la tensión de entrada y salida del sistema, éste es válido para cualquier otro número de unidades de conversión, así como para cualquier otra configuración de entrada y salida del sistema.

Por otra parte, se debe entender que cuando en esta invención se habla de líquido refrigerante (por ejemplo, agua) no se limita a sistemas de conversión exclusivamente de refrigeración líquida sino que debe extrapolarse el concepto a sistemas que puedan ser refrigerados por aire.

La figura 1 presenta un módulo de conversión 1 de energía eléctrica convencional, con topología binivel DC/AC. El módulo de conversión 1 está compuesto por tantas células de conmutación 3 como fases activas, y a su vez, cada una de estas células de conmutación 3 está compuesta por una pluralidad de semiconductores 2 de potencia (en este ejemplo, dos semiconductores 2 por célula de conmutación 3 al tratarse de un sistema binivel). Cada célula de conmutación 3 se encarga de fijar a la salida AC 4 la tensión media instantánea necesaria en la fase activa correspondiente. Para ello, los semiconductores 2 trocean la tensión de entrada DC 5.

Durante el encendido del IGBT, aparece un estado transitorio en el que la tensión entre el colector y emisor del semiconductor 2 de potencia decrece hasta ser cercana a cero, mientras que la corriente que circula por el semiconductor 2 crece hasta el valor deseado. Durante el apagado del IGBT, la tensión crece hasta pasar a ser la tensión de entrada DC 5 y la corriente decrece hasta cero. Finalmente, durante el apagado del diodo, la tensión decrece desde aproximadamente cero hasta menos la tensión de entrada DC 5, y la corriente decrece desde el valor correspondiente a la tensión que circulaba en el instante de la transición, hasta cero.

Todos estos transitorios provocan una disipación de energía en las conmutaciones del semiconductor 2 de potencia, denominada perdidas de conmutación.

Durante su funcionamiento en conducción, también existe una energía de perdida que depende, para una corriente dada, de la caída de tensión que se produce entre el colector y emisor del semiconductor 2. Esta disipación de energía se denomina perdida de conducción.

Para una frecuencia de conmutación del modulo de conversión 1 , se puede expresar la potencia media de pérdidas del semiconductor 2 de potencia durante un periodo de conmutación como:

1

Pav = Fswx j™ ^'V(t). I (t). dt

Donde Pav es la potencia media de pérdidas, Fsw es la frecuencia de conmutación, y V.l es la potencia instantánea disipada en el semiconductor 2.

La potencia disipada en cada semiconductor 2 de potencia, se transforma en calor, incrementando la temperatura de trabajo del semiconductor 2. La transferencia térmica que se produce en el semiconductor 2 debido a su potencia de pérdidas se calcula típicamente mediante elementos finitos teniendo en cuenta el sistema de forma tridimensional.

Mediante un modelo simplificado en estado estacionario, se tiene que la temperatura en la unión del semiconductor 2 se puede representar por las siguientes ecuaciones:

TJIGBT = Pav_IGBT x (Rth_ha + Rth_ch + Rth_jc) + TA TjpwD = Pav_FWD x (Rth_ha + Rth_ch + Rth_jc) + TA

Donde Pavi_GBT es la potencia media de pérdidas en el IGBT; Pavpw_B es la potencia media de perdidas en el diodo; Rth_ha es la resistencia térmica que presenta el radiador; Rth_ch es la resistencia térmica de la placa fría (del inglés "cold píate") del semiconductor 2; Rth_jc es la resistencia térmica entre la placa fría y la unión de silicio; y T_A es la temperatura ambiente.

Mediante las ecuaciones descritas se observa como la temperatura que adquiere el semiconductor 2 de potencia depende de la potencia media, la cual está directamente relacionada con la frecuencia de conmutación. Para un modulo de conversión dado con un radiador y un IGBT concretos (es decir, unas resistencias térmicas dadas), depende de la temperatura del radiador, el cual si se trata de un radiador refrigerado por agua depende a su vez de la temperatura a la que se encuentra el agua refrigerante. Los semiconductores 2 de potencia se fabrican para una temperatura máxima de trabajo, (siendo un valor típico 125⁵C). Sin embargo, con el objetivo de alargar la vida del semiconductor 2, no se permite que el semiconductor 2 supere una temperatura máxima de seguridad (valor típico 1 15⁵C). Esta temperatura máxima de seguridad, limita la corriente de salida del semiconductor 2 por debajo de la corriente máxima para la que ha sido diseñado, perdiendo por tanto el modulo de conversión 1 capacidad de evacuar potencia al no utilizar la corriente máxima de salida de diseño.

Si tomamos como ejemplo un módulo de conversión 1 con una frecuencia de conmutación de 2,5Khz, en el cual se tiene una tensión de continua igual a 1080V, según el modelo descrito se extrae una corriente eficaz de salida de 1000A cuando la temperatura de entrada de agua es de 55⁵C.

Sin embargo, por diseño estos mismos semiconductores de potencia que forman parte del modulo de conversión 1 , son capaces de evacuar una corriente mayor, en este ejemplo, de 1350A. Bajo las mismas condiciones, este aumento en la corriente de salida supone un incremento de la temperatura en la unión del IGBT, (siguiendo con el ejemplo, de 1 1 1 ^gC a 123⁵C), encontrándose por tanto los semiconductores 2 de potencia fuera de los márgenes de seguridad impuestos. No obstante, al reducir la frecuencia de conmutación (2KHz) manteniendo la corriente de salida (1350A), también se produce una reducción en la temperatura (de 123⁵C a 1 13⁵C), volviendo a estar dentro de los límites de diseño.

Asimismo, si se reduce o bien la temperatura ambiente en refrigeraciones de aire, o bien la temperatura de entrada de agua, la temperatura en la unión se ve reducida en la misma proporción.

Con esta explicación se puede comprender que la máxima corriente que los diferentes módulos de conversión 1 pueden llegar a manejar está completamente ligada a la frecuencia de conmutación de los semiconductores 2 y a la temperatura de entrada del líquido refrigerante.

En la figura 2 se presenta un ejemplo de un sistema de acuerdo a una realización preferente de la presente invención. En particular, el sistema está formado por cuatro unidades de conversión 14, cada una de las cuales comprende un seccionador de lado red 6, un filtro de red 7, un primer módulo de conversión 8 AC/DC, un segundo módulo de conversión 9 DC/AC, un filtro dv/dt 10, un seccionador de lado máquina 1 1 , y unos medios de control 12. Los medios de control 12 implementan a su vez una realización preferente del método de la invención, tal y como se describe a continuación. Asimismo, en el presente ejemplo los medios de control 12 comprenden un controlador independiente en cada unidad de conversión 14, pero se contempla también la opción de utilizar un único controlador conectado a todas las unidades de conversión 14.

El sistema convertidor está adaptado para conectarse en un extremo a una red eléctrica 15, y en otro extremo a un sistema de generación de energía 13. Dicho sistema de generación de energía 13 puede tratarse de un sistema eólico, en el cual resulta especialmente útil el ahorro de espacio derivado de la presente invención, pero es válido asimismo cualquier otro sistema de generación de energía 13. Adicionalmente, los devanados tanto del lado red como del lado máquina pueden estar desacoplados eléctricamente.

Si alguna de las unidades de conversión 14 que forman parte del sistema queda fuera de servicio, es decir, no es capaz de proporcionar la corriente de salida requerida, los medios de control 12 modifican la corriente de salida del resto de módulos de conversión operativos.

Si se reduce la temperatura del líquido refrigerante (por ejemplo la temperatura de entrada de agua) en un factor ΔΤ, la temperatura en la unión se ve reducida también en dicho factor. Si suponemos que el sistema está formado por N unidades de conversión 14 que evacúan cada una de ellas unas pérdidas máximas al agua de Puc. Las pérdidas totales (Ptotal) del sistema de conversión son Ptotal=N x Puc.

Si una unidad de conversión se queda fuera de servicio, se tiene que si la corriente máxima de salida de cada unidad de conversión 14 permanece constante (3 x 1000A para un sistema con cuatro unidades originalmente y una salida nominal de 4000A), las perdidas evacuadas al agua del nuevo sistema son de (N-1 ) veces las pérdidas de cada unidad de conversión 14, es decir: Ptotal=(N-1 ) x Puc.

Por lo tanto si suponemos que tenemos un salto térmico entre la entrada y la salida del intercambiador de pérdidas del sistema de conversión de k (K/kW), si el sistema de conversión se encuentra con todas las unidades de conversión 14 operativas (corriente máxima de salida de 4 x 1000A=4000A) se tiene el salto térmico respecto al ambiente de ΔΤ=(Ν x Puc) x k.

Asimismo, si una unidad de conversión (14) se queda fuera de servicio (corriente máxima de salida de 3x1000A=3000A) se tiene el salto térmico respecto al ambiente de ΔΤ=((Ν-1 ) x Puc) x k.

Por lo tanto se tiene que el salto térmico entre el ambiente y el líquido refrigerante en el caso de que una unidad de conversión 14 se quede fuera de servicio se reduce según (ΔΤη-1 )/ΔΤη=(Ν-1 )/Ν. Conociendo la nueva temperatura de entrada de agua y sabiendo las necesidades máximas de corriente que se van a necesitar en los módulos de conversión operativos, se puede calcular la frecuencia de conmutación de los mismos. Dicha frecuencia de conmutación puede cambiarse independientemente en el módulo de conversión de lado red 8, en el módulo de conversión de lado máquina 9, o en ambos.

La figura 3 presenta un sistema de conversión 16 formado por dos unidades de conversión 14, que comparten el RC (resistencia y condensador) del filtro de red 7. Asimismo, ambas unidades de conversión 14 pueden compartir la totalidad del filtro de red 7. De nuevo, en caso de fallo de una de las dos unidades de conversión 14, los medios de control 12 determinan la frecuencia de conmutación del módulo de conversión 14 operativo en función de la temperatura de entrada de agua y fija una corriente máxima de salida de la unidad de conversión 14 operativa con el fin de aumentar la disponibilidad del sistema de conversión 16 en caso de fallo.

Cada unidad de conversión 14 comprende también un seccionador en el lado máquina 1 1 y un seccionador en DC 6, permitiendo aislar la unidad de conversión 14 fuera de servicio.

A la vista de esta descripción y figuras, el experto en la materia podrá entender que la invención ha sido descrita según algunas realizaciones preferentes de la misma, pero que múltiples variaciones pueden ser introducidas en dichas realizaciones preferentes, sin salir del objeto de la invención tal y como ha sido reivindicada.

Claims

REIVINDICACIONES

1 . Sistema de conversión de energía eléctrica que comprende al menos dos unidades de conversión (14), comprendiendo cada unidad de conversión (14) un primer módulo de conversión (8) adaptado para conectarse a una red eléctrica (15) y un segundo módulo de conversión (9) adaptado para conectarse a un dispositivo de generación eléctrica (13) caracterizado porque el sistema comprende, además medios de control (12) adaptados para:

- detectar un número de unidades de conversión (14) operativas del sistema, - medir una temperatura del líquido refrigerante en al menos un punto del sistema de conversión,

- calcular y establecer una frecuencia de conmutación en al menos un módulo de conversión operativo en función del número de unidades de conversión (14) operativas y de la temperatura de entrada del líquido refrigerante,

- establecer una corriente máxima de salida de cada módulo de conversión en función de la temperatura del líquido refrigerante y de la frecuencia de conmutación;

y módulos de conversión adaptados para operar a la frecuencia establecida por los medios de control (12).

2. Sistema de conversión según la reivindicación anterior caracterizado porque los medios de control (12) son un único controlador conectado a todas las unidades de conversión (14).

3. Sistema de conversión según la reivindicación 1 caracterizado porque los medios de control (12) comprenden una pluralidad de controladores independientes, estando cada uno de dichos controladores independientes conectado a una unidad de conversión (14).

4. Sistema de conversión según cualquiera de las reivindicaciones anteriores caracterizado porque los primeros módulos de conversión (8), y los segundos módulos de conversión (9) tienen una configuración seleccionada entre: configuración de cuatro cuadrantes, y configuración pasiva.

5. Método de conversión de energía eléctrica que comprende:

- detectar un número de unidades de conversión operativas,

- establecer unas necesidades de corriente máxima de salida de unos módulos de conversión, que constituyen unas unidades de conversión que se encuentran operativas,

- medir la temperatura de un líquido refrigerante en al menos un punto del sistema de conversión,

- calcular y establecer una frecuencia de conmutación de al menos un módulo de conversión operativo en función del número de unidades de conversión operativas y de la temperatura del líquido refrigerante.

6. Método de conversión según la reivindicación 5 caracterizado porque los módulos de conversión operativos operan a la frecuencia de conmutación establecida por los medios de control.

7. Método de conversión según cualquiera de las reivindicaciones 5 o 6 caracterizado porque el paso de establecer la corriente máxima de salida de las unidades de conversión (3) operativas comprende establecer de forma sincronizada la corriente máxima de salida de todas las unidades de conversión (3) operativas.

8. Método de conversión según cualquiera de las reivindicaciones 5 a 7 caracterizado porque el paso de establecer la corriente máxima de salida de las unidades de conversión (3) operativas comprende modificar independientemente la corriente máxima de salida de todas las unidades de conversión (3) operativas.