WO2013021118A1 - Procédé d ' estimation de la température du carburant en sortie d ' un échangeur d'une turbomachine. - Google Patents

Procédé d ' estimation de la température du carburant en sortie d ' un échangeur d'une turbomachine. Download PDF

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WO2013021118A1
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fuel
temperature
output
engine
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PCT/FR2012/051801
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Sébastien GAMEIRO
Caroline FRANTZ
Sophie Lauranne MOTTET
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Snecma
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Publication date
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    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Definitions

  • the present invention relates to a method for determining the temperature of the fuel at the outlet of an exchanger of a turbomachine.
  • turbomachine It is useful to know the temperature of the fuel in the oil / fuel system of a turbomachine, in particular to refine the control laws of the variable geometries, to estimate the density of the fuel, to improve the measurement of the fuel flow meter, or to refine the fuel dosage laws. This is why some turbomachines are sometimes provided with a temperature sensor disposed generally at the inlet of the injectors in order to know the fuel temperature at the inlet of the injectors. However, the multiplicity of measuring means in the turbine engine weighs down the latter and increases its cost.
  • the invention aims to remedy the drawbacks of the state of the art by proposing a method for determining the fuel temperature in an oil / fuel system of a turbomachine which does not use a specific sensor of this temperature.
  • a method for estimating the temperature of the fuel at the outlet of an oil / fuel exchanger of a turbomachine comprising engine enclosures, enclosures motor and the oil / fuel exchanger being traversed by oil, the oil / fuel exchanger having an efficiency, the engine enclosures comprising a high pressure body, the method comprising the following steps:
  • (c) A step of calculating the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel exchanger from the temperature of the engine inlet oil and the speed of rotation of the high pressure body.
  • the invention proposes to reuse the data already measured in the turbomachine for other purposes to calculate the temperature in the fuel circuit.
  • the method according to the invention therefore makes it possible to know the fuel temperature at the inlet of the injectors without using a specific sensor.
  • the method according to the invention proposes in particular to use the measures of: the temperature of the oil which enters the engine chambers in order to lubricate and cool it, and
  • the method according to the invention may also have one or more of the features below taken individually or in any technically possible combination.
  • the method according to the invention is preferably applied to a turbomachine comprising:
  • an injector capable of injecting fuel into the combustion chamber; a hydromechanical block upstream of the injector, the hydromechanical block being able to measure the quantity of fuel injected into the combustion chamber;
  • an oil circuit to lubricate and cool the engine enclosure; an oil / fuel exchanger upstream of the hydromechanical block, the oil / fuel exchanger being traversed by the fuel and the oil from the engine enclosures;
  • the fuel tank is able to store the fuel which then passes through the oil / fuel exchanger, before passing through the hydromechanical block and the injector.
  • the rotating body is a high pressure body.
  • the fuel pump and the oil pump are driven at a speed proportional to that of the high pressure body and the components of the engine enclosures dissipate power in proportion to that of the high pressure body.
  • the method would also be applicable in the case where the rotating body is a low pressure body, provided that the rotational speed of the fuel pump and the oil pump can be calculated, as well as the power dissipated in the engine enclosures from this rotational speed of the low pressure body.
  • the step of calculating the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel exchanger preferably comprises, first of all, a sub-step of calculating the temperature of the oil at the outlet of the engine enclosures.
  • This calculation of the oil temperature at the output of the engine enclosures may for example comprise the following sub-steps: - Calculation of the oil flow in the engine enclosure from the speed of rotation of the high pressure body and possibly the altitude;
  • the temperature of the oil output of the engine enclosure is similar to the oil temperature at the inlet of the engine. the oil / fuel exchanger, provided that there is no other exchanger that is taken into account in the circuit.
  • the step of calculating the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel exchanger then comprises, in addition, the following sub-steps:
  • the method according to the invention therefore makes it possible to have a good approximation of the fuel temperature at the inlet of the injectors, without, however, adding temperature sensors in the turbomachine. Other calculation steps can be performed according to the desired accuracy for the inlet temperature of the injector.
  • the method according to the invention can also be applied to a turbomachine further comprising an air / oil exchanger between the engine chambers and the oil / fuel exchanger, the turbomachine further comprising a fan.
  • the step of calculating the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel exchanger the temperature of the oil at the outlet of the engine enclosures is no longer compared to the temperature of the oil. input of the oil / fuel exchanger, so that the step of calculating the temperature at the outlet of the oil / fuel exchanger comprises, following the step of calculating the temperature of the oil output of the engine enclosures , a step of calculating the temperature of the oil at the outlet of the air oil exchanger.
  • the method further comprises a step of measuring the temperature of the air upstream of the blower.
  • the step of calculating the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel exchanger further comprises a sub-step of calculating the temperature of the oil at the outlet of the air / oil exchanger from the air temperature upstream of the blower and oil temperature at the output of the engine enclosure.
  • the temperature of the oil at the inlet of the oil / fuel exchanger is then equated with the temperature of the oil at the outlet of the air / oil exchanger, so that the step of calculating the temperature at the outlet of the oil / fuel exchanger then comprises the following sub-steps:
  • the method can also be applied to other types of exchangers, in a larger or smaller number, in any order.
  • Another aspect of the invention also relates to a computer implementing the method according to the first aspect of the invention, and a turbomachine comprising such a computer.
  • FIG. 1 a diagrammatic representation of an oil / fuel system of a turbomachine to which the method according to the invention applies;
  • FIG. 2 a schematic representation of the steps of the method implemented in the circuit of FIG. 1;
  • FIG. 3 a schematic representation of another oil / fuel system of a turbomachine to which the method according to the invention applies;
  • FIG. 4 a schematic representation of the steps of the method implemented in the circuit of FIG. 3.
  • FIG. 1 diagrammatically represents an oil / fuel system of a turbomachine to which the method according to the invention applies.
  • This turbomachine comprises a fuel tank 1 capable of storing fuel.
  • the turbomachine also comprises a low pressure stage 2 downstream of the fuel tank.
  • upstream and downstream are used with reference to the direction of circulation of the fluids in the oil / fuel system and in particular with reference to the direction of circulation of the fuel in the turbomachine.
  • the fuel circuit in the turbomachine is represented by a solid double line.
  • the circuit of the oil in the turbomachine is represented by a dashed line.
  • the oil / fuel system also comprises an oil / fuel exchanger 3 which is able to be traversed by oil and by fuel, so as to allow heat exchange between these two fluids.
  • the oil / fuel exchanger 3 is downstream of the low pressure stage 2.
  • the oil / fuel system also comprises a high pressure stage 4 downstream of the oil / fuel exchanger 3.
  • the oil / fuel system also comprises a hydromechanical block 5 downstream of the high pressure stage 4.
  • the hydromechanical block makes it possible to determine the quantity of fuel that is sent towards the combustion chamber of the turbomachine.
  • the oil / fuel system also comprises one or more injectors 7 downstream of the hydromechanical block. The injector or injectors allow to inject fuel into the combustion chamber.
  • the oil / fuel system also comprises a recirculation loop 6 between the hydromechanical block 5 and the outlet of the low pressure stage 2. This recirculation loop 6 makes it possible to return a portion of the fuel that is not injected into the chamber of combustion.
  • the oil / fuel system also comprises engine enclosures 8 which are lubricated with oil 9.
  • the oil / fuel system may also include a servo valve heater.
  • a method according to the invention for estimating the fuel temperature at the inlet of the injector (s) 7 of the turbomachine of FIG. 1 will now be described with reference to FIG. 2.
  • the method uses quantities measured elsewhere in the turbomachine, for example for the control of the engine enclosures, to estimate the fuel temperature at the inlet of the injector or injectors, thanks to a thermal balance in the turbomachine.
  • the method comprises a step 101 for measuring the temperature of the oil T hui i e motor input to the input of the motor enclosures.
  • This temperature T hui i e engine inlet is measured elsewhere to avoid oil overtemperature in the engine enclosure.
  • This temperature T hui i e engine input is for example measured by a thermocouple.
  • the method also comprises a step 102 for measuring the high pressure regime, that is to say the rotational speed XN25 of the high pressure body.
  • the rotational speed of the XN25 high pressure body is measured in the engine control system anyway.
  • the rotational speed of the XN25 high pressure body is for example measured by means of an inductive gear sensor.
  • the steps of measuring the oil temperature at the inlet of the engine enclosure 101 and measuring the rotational speed of the high pressure body 102 can be performed in any order, or simultaneously.
  • the method then comprises a step 103 for calculating the fuel temperature T AC input rburant mjecteur the input of the injector or injectors, which amounts to calculating the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel rburant T AC output MHX
  • This calculation is made in particular from the temperature of the engine inlet oil T hui i e engine inlet and the speed of rotation of the HP XN25 body, thanks to a thermal balance in the turbomachine.
  • this calculation of the fuel temperature at the outlet of the oil / fuel exchanger firstly comprises a sub-step 1 1 1 for calculating the temperature of the oil at the output of the engine enclosures T hui i e motor output .
  • a sub-step 1 1 1 for calculating the temperature of the oil at the output of the engine enclosures T hui i e motor output .
  • the QnuNe oil flow that passes through the engine enclosures can also be calculated from the altitude ALT of the turbomachine.
  • the method further comprises a step 104 for determining the altitude of the turbomachine.
  • the coefficients a and b are preferably determined empirically during test phases prior to flight.
  • the density of the oil RhOnuNe and the specific heat of the oil Cp hui i e can then be calculated, in a sub-step 123, from the temperature of the oil entering the engine enclosures T hui i e engine input j for example through the following formulas:
  • Oil oil + engine oil (oil or oil)
  • the temperature of the oil is then assimilated to the output of the engine chambers T hui i e engine output at the oil temperature at the inlet of the oil / fuel heat exchanger T huNe input - MHX .
  • thermal power dissipated in the engine enclosure Pmoteur is equal to the thermal power dissipated in the oil / fuel heat exchanger PMHX-
  • the efficiency of the Eff M Hx oil / fuel exchanger is taken as a constant. This constant is determined empirically. This constant can for example be taken equal to 0.5 whatever the phase of the flight and the temperatures of the fluids. However, this efficiency could also be variable depending on other parameters, so as to increase the accuracy of the method according to the invention.
  • the step of calculating the temperature of the fuel at the inlet of the injector or injectors then comprises a sub-stage 1 1 2 calculation of the fuel temperature at the inlet of the oil / fuel heat exchanger T C entering the MHX inlet from the temperature oil output from the engine enclosures T hui i e motor output , the inlet temperature of the engine inlet T hui i e engine inlet and efficiency of the exchanger Eff M Hx, for example thanks to the following formula:
  • I fuel I oil + I oil "I oil / ⁇
  • the process then comprises a substep of calculation 14 of the Qcarburam fuel flow through the oil / fuel exchanger from the rotational speed of the XN25 high pressure body, for example through to the following formula:
  • the step of calculating the temperature of the injector or injectors into the fuel then comprises a sub step 1 15 of calculating the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel T ca rburant MHX output from the temperature of the fuel inlet of the oil / fuel rburant T AC input MHX, the power dissipated in the oil / fuel P M HX, Qhuiie the oil flow, the density of the fuel Rho ca rburant and heat specific fuel Cp ca rburant, for example using the following formula:
  • FIG. 3 diagrammatically represents another turbomachine to which the method according to the invention applies.
  • This turbine engine is identical to that described above, with the exception that it further comprises an air / oil exchanger January 1 disposed between the output of the engine enclosure 8 and the oil / fuel exchanger 3.
  • the method could also s apply in the case where the air / oil exchanger is arranged at other locations of the oil / fuel system.
  • the method used is identical to that used to estimate the temperature of the fuel in the turbine engine of FIG. 1, except that the temperature at the inlet of the oil / fuel exchanger T hui i e enters MHX is no longer assimilated to the oil temperature at the output of the engine enclosure T hui i e engine output , but that of the oil output of the fuel oil exchanger T hui i e ACOC output .
  • the method according to this embodiment comprises a step 101 for measuring the temperature of the oil T hui i e motor input to the input of the motor chambers and a step 102 for measuring the high pressure regime, that is to say the XN25 rotational speed of the high pressure body in the engine enclosures.
  • the method further comprises a step 106 for measuring the temperature of the air T12 at the inlet of the fan of the turbomachine. This air temperature at the inlet of the blower T12 will make it possible to calculate the temperature of the oil at the outlet of the air / oil exchanger.
  • This measurement step 106 may be simultaneous, posterior or anterior to the measurement steps 101 and 102.
  • the method then comprises, as in the previous embodiment, a step 103 for calculating the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel rburant T AC output MHX from measurements made during steps 101, 102 and 106 , thanks to a thermal balance in the turbomachine.
  • the method firstly comprises a substep 1 1 1 for calculating the temperature of the oil output of the engine speakers T hui i e motor output .
  • the method further comprises a step 104 for determining the altitude of the turbomachine.
  • the coefficients a and b are preferably determined empirically during test phases prior to flight.
  • the density of the oil Rhohuiie and the specific heat of the oil Cp hui i e from the oil temperature can then be calculated in a sub-step 123. at the input of the motor enclosures T hui i e motor input j for example with the following formulas:
  • the method then comprises a sub-step 1 16 for calculating the temperature of the oil at the outlet of the air / oil exchanger T hui i e ACOC output from the temperature of the oil output of the engine enclosures T hui i the motor output and the air temperature at the inlet of the blower T12.
  • this efficiency is taken equal to 0.25 whatever the phase of flight and the fluid temperatures.
  • other values for efficiency could be chosen, and in particular one could take variable efficiency.
  • the temperature T hui i e ACOC output can then be given by the following formula: ACOC output ⁇ motor output * / cff ⁇ , Cff * ⁇ / ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇
  • I oil oil (1 - tTiACOC) + tiAACOC T (f (T12) being a function which depends on T12, and which may also depend on other parameters.
  • the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel exchanger T hui i e output MHX is calculated .
  • the power dissipated by the oil / fuel exchanger P M HX- This power can be determined as in the previous embodiment, or it can be determined by the following formula:
  • the efficiency of the oil / fuel exchanger Eff M Hx is taken, as in the previous embodiment, equal to a constant, preferably 0.5.
  • the fuel inlet temperature of the oil / fuel heat exchanger T C flowing in between MHX from the temperature of the oil is calculated as in the previous embodiment.
  • output of the oil / fuel heat exchanger T hU iie ACOC output , the oil temperature at the inlet of the engine speakers T hU ii e engine inlet , and the efficiency of the oil / fuel exchanger Eff M HX by example using the following formula: input MHX output ACOC, ir input motor output / c "
  • the method then comprises a sub-step 1 14 for calculating the Qcarburam fuel flow rate through the oil / fuel exchanger from the rotational speed of the XN25 high-pressure body, for example by the following formula:
  • the temperature of the fuel at the outlet of the oil / fuel exchanger T C arburant output MHX from the temperature of the fuel is calculated.
  • the fuel temperature at the outlet of the oil / fuel exchanger is equal to the fuel temperature at the inlet of the injector or injectors.
  • the method is not limited to the embodiments described with reference to the figures.
  • other formulas could be used to calculate the different values given above according to the precision that is to be achieved.

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Abstract

L'invention concerne un procédé d'estimation de la température du carburant à l'entrée d'un injecteur d'une turbomachine, la turbomachine comportant des enceintes moteur (8) et un échangeur huile/carburant (3) en amont de l'injecteur (7), les enceintes moteur (8) et l'échangeur huile/carburant (3) étant traversés par de l'huile, l'échangeur huile/carburant (3) présentant une efficacité (Eff MHX), les enceintes moteur (8) comportant un corps haute pression, le procédé comportant les étapes suivantes: - (a) Une étape (101) de mesure de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur (Thuile entrée moteur); - (b) Une étape (102) de mesure de la vitesse de rotation du corps haute pression (XN25); - (c) Une étape (103) de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant (Tcarburant sortie MHX) à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur (Thuile entrée moteur) et de la vitesse de rotation du corps haute pression (XN25).

Description

PROCÉDÉ D ' ESTIMATION DE LA TEMPÉRATURE DU CARBURANT EN SORTIE D ' UN ÉCHANGEUR
D'UNE TURBOMACHINE
DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procédé de détermination de la température du carburant en sortie d'un échangeur d'une turbomachine.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE
Il est utile de connaître la température du carburant dans le système huile/carburant d'une turbomachine, notamment pour affiner les lois de commande des géométries variables, pour estimer la masse volumique du carburant, pour améliorer la mesure du débitmètre carburant, ou encore pour affiner les lois de dosage carburant. C'est pourquoi, certaines turbomachines sont parfois pourvues d'un capteur de température disposé généralement en entrée des injecteurs afin de connaître la température du carburant en entrée des injecteurs. Toutefois, la multiplicité des moyens de mesure dans la turbomachine alourdit cette dernière et augmente son cout.
EXPOSE DE L'INVENTION
L'invention vise à remédier aux inconvénients de l'état de la technique en proposant un procédé de détermination de la température carburant dans un système huile/carburant d'une turbomachine qui n'utilise pas de capteur spécifique de cette température.
Pour ce faire, est proposé selon un premier aspect de l'invention, un procédé d'estimation de la température du carburant en sortie d'un échangeur huile/carburant d'une turbomachine, la turbomachine comportant en outre des enceintes moteur, les enceintes moteur et l'échangeur huile/carburant étant traversés par de l'huile, l'échangeur huile/carburant présentant une efficacité, les enceintes moteur comportant un corps haute pression, le procédé comportant les étapes suivantes :
(a) Une étape de mesure de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur ; (b) Une étape de mesure de la vitesse de rotation du corps haute pression ;
(c) Une étape de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur et de la vitesse de rotation du corps haute pression. Ainsi, l'invention propose de réutiliser les données déjà mesurées dans la turbomachine à d'autres fins pour calculer la température dans le circuit carburant. Le procédé selon l'invention permet donc de connaître la température du carburant en entrée des injecteurs sans utiliser de capteur spécifique. Pour cela, le procédé selon l'invention propose notamment d'utiliser les mesures de : - la température de l'huile qui entre dans les enceintes moteur afin de le lubrifier et de le refroidir, et
- la vitesse de rotation du corps haute pression également appelée « régime haute pression ».
Ces deux données sont mesurées à d'autres fins et elles sont réutilisées dans le cadre du procédé selon l'invention afin de calculer la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant. Le procédé approxime ensuite la température du carburant en entrée du ou des injecteurs, par celle du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant. De manière générale, cette étape dépend de l'endroit exact où on veut estimer la température carburant. On peut considérer, pour la solution la plus simple présentée ici, que la température carburant en aval de l'échangeur huile/carburant et dans la boucle de recirculation est approximée par cette température en sortie échangeur huile/carburant. Ce mode de calcul permet d'avoir la température du carburant avec une précision de l'ordre de 10°C. Toutefois, d'autres approximations sont possibles. Afin d'améliorer la précision de la température du carburant en entrée des injecteurs, d'autres données pourraient être utilisées dans le calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile carburant.
Le procédé selon l'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles. Selon un premier mode de réalisation, le procédé selon l'invention s'applique de préférence à une turbomachine comportant :
- un corps en rotation,
- un injecteur apte à injecter du carburant dans la chambre de combustion ; - un bloc hydromécanique en amont de l'injecteur, le bloc hydromécanique étant apte à doser la quantité de carburant injectée dans la chambre de combustion ;
- des enceintes moteur ;
- un circuit d'huile, permettant de lubrifier et refroidir les enceintes moteur ; - un échangeur huile/carburant en amont du bloc hydromécanique, l'échangeur huile/carburant étant traversé par le carburant et par l'huile issue des enceintes moteur;
- un réservoir de carburant en amont de l'échangeur huile/carburant. Le réservoir de carburant est apte à stocker le carburant qui traverse ensuite l'échangeur huile/carburant, avant de traverser le bloc hydromécanique et l'injecteur.
Avantageusement, le corps en rotation est un corps haute pression. En effet, la pompe carburant et la pompe à huile sont entraînés à une vitesse proportionnelle à celle du corps haute pression et les éléments des enceintes moteur dissipent de la puissance proportionnellement à celle du corps haute pression. Toutefois, le procédé serait également applicable dans le cas où le corps en rotation est un corps basse pression, à condition que l'on puisse calculer la vitesse de rotation de la pompe carburant et de la pompe à huile, ainsi que la puissance dissipée dans les enceintes moteur à partir de cette vitesse de rotation du corps basse pression. Selon un mode de réalisation préférentiel, l'étape de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant comporte tout d'abord de préférence une sous étape de calcul de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur et de la vitesse de rotation du corps haute pression. Ce calcul de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur peut par exemple comprendre les sous étapes suivantes : - Calcul du débit d'huile dans les enceintes moteur à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression et éventuellement de l'altitude;
- Calcul de la puissance thermique dissipée par les enceintes moteur à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression ;
- Calcul de la masse volumique et de la chaleur spécifique de l'huile à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur ;
- Calcul de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur à partir du débit d'huile, de la puissance thermique dissipée par les enceintes moteur, de la masse volumique et de la chaleur spécifique de l'huile.
Dans le cas où la turbomachine ne comporte pas d'échangeur air/huile entre les enceintes moteur et l'échangeur huile/carburant, la température de l'huile en sortie des enceintes moteur est assimilée à la température de l'huile en entrée de l'échangeur huile/carburant, à condition qu'il n'y ait pas d'autre échangeur qui soit pris en compte dans le circuit.
L'étape de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant comporte alors en outre les sous étapes suivantes :
- Calcul de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant à partir de la température de l'huile en entrée et en sortie des enceintes moteur et de l'efficacité de l'échangeur huile/carburant;
- Calcul de la masse volumique et de la chaleur spécifique du carburant à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant ;
- Calcul du débit de carburant à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression ;
- Calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant, de la masse volumique et de la chaleur spécifique du carburant, du débit carburant.
Le procédé selon l'invention permet donc d'avoir une bonne approximation de la température du carburant en entrée des injecteurs, sans pour autant ajouter de capteurs de température dans la turbomachine. D'autres étapes de calcul peuvent être effectuées en fonction de la précision voulue pour la température en entrée de l'injecteur.
Le procédé selon l'invention peut également s'appliquer à une turbomachine comportant en outre un échangeur air/huile entre les enceintes moteur et l'échangeur huile/carburant, la turbomachine comportant en outre une soufflante. Dans ce cas, lors de l'étape de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant, la température de l'huile en sortie des enceintes moteur n'est plus assimilée à la température de l'huile en entrée de l'échangeur huile/carburant, de sorte que l'étape de calcul de la température en sortie de l'échangeur huile/carburant comporte, suite à l'étape de calcul de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur, une étape de calcul de la température de l'huile à la sortie de l'échangeur huile air.
Pour cela, le procédé comporte en outre une étape de mesure de la température de l'air en amont de la soufflante. Avantageusement, l'étape de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant comporte en outre une sous étape de calcul de la température de l'huile à la sortie de l'échangeur air/huile à partir de la température de l'air en amont de la soufflante et de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur. La température de l'huile en entrée de l'échangeur huile/carburant est alors assimilée à la température de l'huile en sortie de l'échangeur air/huile, de sorte que l'étape de calcul de la température en sortie de l'échangeur huile/carburant comporte ensuite les sous étapes suivantes :
Calcul de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur et de la température de l'huile en sortie de l'échangeur huile/carburant et de l'efficacité de l'échangeur huile/carburant;
Calcul de la masse volumique et de la chaleur spécifique du carburant à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant ; Calcul du débit de carburant à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression ;
Calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant, de la masse volumique et de la chaleur spécifique du carburant, du débit carburant.
De manière générale, le procédé peut également s'appliquer à d'autres types d'échangeurs, dans un nombre plus ou moins important, dans un ordre quelconque.
En outre, la précision du procédé peut être améliorée en complexifiant toutes les lois présentées ici.
Un autre aspect de l'invention concerne également un calculateur mettant en œuvre le procédé selon le premier aspect de l'invention, ainsi qu'une turbomachine comportant un tel calculateur.
BREVES DESCRIPTION DES FIGURES
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description détaillée qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent :
- La figure 1 , une représentation schématique un système huile/carburant d'une turbomachine auquel s'applique le procédé selon l'invention ;
- La figure 2, une représentation schématique des étapes du procédé mis en œuvre dans le circuit de la figure 1 ;
- La figure 3, une représentation schématique d'un autre système huile/carburant d'une turbomachine auquel s'applique le procédé selon l'invention ;
- La figure 4, une représentation schématique des étapes du procédé mis en œuvre dans le circuit de la figure 3.
Pour plus de clarté, les éléments identiques ou similaires sont repérés par des signes de références identiques sur l'ensemble des figures. DESCRIPTION DETAILLEE D'AU MOINS UN MODE DE REALISATION
La figure 1 représente schématiquement un système huile/carburant d'une turbomachine auquel s'applique le procédé selon l'invention. Cette turbomachine comporte un réservoir de carburant 1 apte à stocker du carburant. La turbomachine comporte également un étage basse pression 2 en aval du réservoir de carburant.
Les termes « amont » et « aval » sont utilisés en référence au sens de circulation des fluides dans le système huile/carburant et notamment en référence au sens de circulation du carburant dans la turbomachine. Le circuit du carburant dans la turbomachine est représenté par un double trait plein. Le circuit de l'huile dans la turbomachine est représenté par un trait en pointillé.
Le système huile/carburant comporte également un échangeur huile/carburant 3 qui est apte à être traversé par de l'huile et par du carburant, de façon à permettre les échanges thermiques entre ces deux fluides. L'échangeur huile/carburant 3 est en aval de l'étage basse pression 2. Le système huile/carburant comporte également un étage haute pression 4 en aval de l'échangeur huile/carburant 3.
Le système huile/carburant comporte également un bloc hydromécanique 5 en aval de l'étage haute pression 4. Le bloc hydromécanique permet de doser la quantité de carburant qui est envoyé en direction de la chambre de combustion de la turbomachine. Le système huile/carburant comporte également un ou plusieurs injecteurs 7 en aval du bloc hydromécanique. Le ou les injecteurs permettent d'injecter du carburant dans la chambre de combustion.
Le système huile/carburant comporte également une boucle de recirculation 6 entre le bloc hydromécanique 5 et la sortie de l'étage basse pression 2. Cette boucle de recirculation 6 permet de renvoyer une partie du carburant qui n'est pas injectée dans la chambre de combustion.
Le système huile/carburant comporte également des enceintes moteur 8 qui sont lubrifiées par de l'huile 9.
Le système huile/carburant peut également comporter un réchauffeur servo-valve. Un procédé selon l'invention permettant d'estimer la température du carburant en entrée du ou des injecteurs 7 de la turbomachine de la figure 1 va maintenant être décrit en référence à la figure 2.
Le procédé utilise des grandeurs mesurées par ailleurs dans la turbomachine, par exemple pour le contrôle des enceintes moteur, pour estimer la température du carburant en entrée du ou des injecteurs, grâce à un bilan thermique dans la turbomachine.
Pour cela, le procédé comporte une étape 101 de mesure de la température de l'huile Thuiie entree moteur en entrée des enceintes moteur. Cette température Thuiie entree moteur est mesurée par ailleurs pour éviter des surtempératures d'huile dans les enceintes moteur. Cette température Thuiie entree moteur est par exemple mesurée grâce à un thermocouple.
Le procédé comporte également une étape 102 de mesure du régime haute pression, c'est-à-dire de la vitesse de rotation XN25 du corps haute pression. La vitesse de rotation du corps haute pression XN25 est de toute façon mesurée dans le cadre de la régulation moteur. La vitesse de rotation du corps haute pression XN25 est par exemple mesurée grâce à un capteur inductif sur engrenage.
Les étapes de mesure de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur 101 et de mesurer de la vitesse de rotation du corps haute pression 102 peuvent être réalisées dans n'importe quel ordre, ou simultanément.
Le procédé comporte ensuite une étape 103 de calcul de la température du carburant Tcarburant entree mjecteur en entrée du ou des injecteurs, ce qui revient à calculer la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant Tcarburantsortie MHX Ce calcul est fait notamment à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur Thuiie entree moteur et de la vitesse de rotation du corps HP XN25, grâce à un bilan thermique dans la turbomachine.
Avantageusement, ce calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant comporte tout d'abord une sous étape 1 1 1 de calcul de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur Thuiie sortie moteur. Pour cela, on peut par exemple tout d'abord calculer, lors d'une sous étape 121 le débit d'huile Qnuiie qui traverse les enceintes moteur à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression XN25. Afin d'améliorer la précision du résultat final, le débit d'huile QnuNe qui traverse les enceintes moteur peut également être calculé à partir de l'altitude ALT de la turbomachine. Dans ce cas, le procédé comporte en outre une 5 étape 104 de détermination de l'altitude de la turbomachine.
Ainsi, le débit d'huile d'huile Qhuiie qui traverse les enceintes moteur peut être calculé grâce à la formule suivante :
QnuNe = a * XN25 * (1 - b * ALT)
Les coefficients a et b sont de préférence déterminés de manière empirique, lors de îo phases de test, préalablement au vol.
On peut ensuite calculer, lors d'une sous étape 122, la puissance thermique dissipée par les enceintes moteur Pmoteur, à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression XN25, par exemple grâce à la formule suivante :
Pmoteur = c * ΧΝ25Λ2 + d * XN25 + e
15 On peut ensuite calculer, lors d'une sous étape 123, la masse volumique de l'huile RhOnuNe et la chaleur spécifique de l'huile Cphuiie à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur Thuiie entree moteur j par exemple grâce aux formules suivantes :
, * -r entrée moteur ,
Figure imgf000011_0001
+ 9 1 huile + Π
->n R hn - i * T entrée moteur :
20 mOhuile = I I huile + J
On peut ensuite calculer, lors d'une sous étape 124, la température de l'huile en sortie des enceintes moteur ThUiie sortie moteur à partir du débit d'huile dans les enceintes moteur Qhuiie, de la puissance thermique dissipée dans les enceintes moteur Pmoteur, la masse volumique de l'huile RhOhuiie et la chaleur spécifique de l'huile Cphuiie, par 25 exemple grâce à la formule suivante :
T sortie moteur T entrée moteur D / / n /Qfinn * Rhn * Pn ·\
I huile = I huile + ^moteur / ( Uhuile OUU nnOhuile ^Phuile] Dans ce mode de réalisation, on assimile ensuite la température de l'huile à la sortie des enceintes moteur Thuiie sortie moteur à la température de l'huile en entrée de l'échangeur huile/carburant ThuNe entrée-MHX.
Dans ce mode de réalisation, on considère également que la puissance thermique dissipée dans les enceintes moteur Pmoteur est égale à la puissance thermique dissipée dans l'échangeur huile/carburant PMHX-
L'efficacité de l'échangeur huile/carburant EffMHx est prise égale à une constante. Cette constante est déterminée de manière empirique. Cette constante peut par exemple être prise égale à 0.5 quelle que soit la phase du vol et les températures des fluides. Toutefois, cette efficacité pourrait également être variable en fonction d'autres paramètres, de façon à augmenter la précision du procédé selon l'invention.
L'étape de calcul de la température du carburant en entrée du ou des injecteurs comporte ensuite une sous étape de calcul 1 1 2 de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant TCarburantentree MHX à partir de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur Thuiie sortie moteur, de la température d'entrée en entrée des enceintes moteur Thuiie entree moteur et de l'efficacité de l'échangeur EffMHx, par exemple grâce à la formule suivante :
entrée MHX τ sortie moteur , τ entrée moteur τ sortie moteur\ / cff
I carburant = I huile + I huile " I huile
Figure imgf000012_0001
/ ΕΓΓΜΗΧ
On calcule ensuite, lors d'une sous étape 1 1 3, la masse volumique du carburant RhOcarburant, et la chaleur spécifique du carburant Cpcarburant à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant, par exemple grâce aux formules suivantes : ri — lf * T entrée MHX ι
^Pcarburant— Κ I carburant + I
P hn _ m * T entrée MHX
ni lUcarburant— 1 1 1 ■ carburant '■ Le procédé comporte ensuite une sous étape de calcul 1 14 du débit de carburant Qcarburam à travers l'échangeur huile/carburant à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression XN25, par exemple grâce à la formule suivante :
Qcarburant= P* XN25 L'étape de calcul de la température du carburant en entrée du ou des injecteurs comporte ensuite une sous étape 1 15 de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant Tcarburantsortie MHX à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant Tcarburantentree MHX, de la puissance dissipée dans l'échangeur huile/carburant PMHX, du débit d'huile Qhuiie, la masse volumique du carburant Rhocarburant, et la chaleur spécifique du carburant Cpcarburant, par exemple à l'aide de la formule suivante :
TCarburantSOrtie MHX =
Figure imgf000013_0001
MHX + PMHX / (Qhuile /3600 * RhOcarburant * CpCarburant)
On obtient ainsi une bonne estimation, c'est-à-dire une estimation à 5°C près, de la température du carburant en entrée du ou des injecteurs, puisqu'on estime que la température du carburant en entrée du ou des injecteurs Tcarburantentree Injecteur est égale à la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant :
entrée injecteur_ τ sortie MHX
1 carburant — 1 carburant
La figure 3 représente schématiquement une autre turbomachine à laquelle s'applique le procédé selon l'invention.
Cette turbomachine est identique à celle décrite précédemment, à l'exception du fait qu'elle comporte en outre un échangeur air/huile 1 1 disposé entre la sortie des enceintes moteur 8 et l'échangeur huile/carburant 3. Le procédé pourrait également s'appliquer dans le cas où l'échangeur air/huile est disposé à d'autres endroits du système huile/carburant.
Dans ce cas, le procédé utilisé est identique à celui utilisé pour estimer la température du carburant dans la turbomachine de la figure 1 , à l'exception du fait que la température en entrée de l'échangeur huile/carburant Thuiie entree MHX n'est plus assimilée à la température de l'huile en sortie des enceintes moteur Thuiie sortie moteur, mais à celle de l'huile en sortie de l'échangeur huile carburant Thuiie sortie ACOC.
Plus précisément, le procédé selon ce mode de réalisation comporte une étape 101 de mesure de la température de l'huile Thuiie entree moteur en entrée des enceintes moteur et une étape 102 de mesure du régime haute pression, c'est-à-dire de la vitesse de rotation XN25 du corps haute pression dans les enceintes moteur. Le procédé comporte en outre une étape 106 de mesure de la température de l'air T12 en entrée de la soufflante de la turbomachine. Cette température de l'air en entrée de la soufflante T12 permettra de calculer la température de l'huile en sortie de l'échangeur air/huile. Cette étape de mesure 106 peut être simultanée, postérieure ou antérieure aux étapes de mesure 101 et 102.
Le procédé comporte ensuite, comme dans le mode de réalisation précédent, une étape 103 de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant Tcarburantsortie MHX à partir des mesures effectuées lors des étapes 101 , 102 et 106, grâce à un bilan thermique dans la turbomachine. Pour cela, le procédé comporte tout d'abord une sous étape 1 1 1 de calcul de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur Thuiie sortie moteur. Pour cela, on peut par exemple tout d'abord calculer, lors d'une sous étape 121 le débit d'huile Qhuiie qui traverse les enceintes moteur à partir de la vitesse de rotation du corps HP XN25. Afin d'améliorer la précision du résultat final, le débit d'huile Qhuiie qui traverse les enceintes moteur peut également être calculé à partir de l'altitude ALT de la turbomachine. Dans ce cas, le procédé comporte en outre une étape 104 de détermination de l'altitude de la turbomachine.
Ainsi, le débit d'huile d'huile Qhuiie qui traverse les enceintes moteur peut être calculé grâce à la formule suivante : QhuNe = a * XN25 * (1 - b * ALT)
Les coefficients a et b sont de préférence déterminés de manière empirique, lors de phases de test, préalablement au vol.
On peut ensuite calculer, lors d'une sous étape 122, la puissance thermique dissipée par les enceintes moteur Pmoteur, à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression XN25, par exemple grâce à la formule suivante :
Pmoteur = c * ΧΝ25Λ2 + d * XN25 + e
On peut ensuite calculer, lors d'une sous étape 123, la masse volumique de l'huile RhOhuiie et la chaleur spécifique de l'huile Cphuiie à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur Thuiie entree moteur j par exemple grâce aux formules suivantes :
* τ entrée moteur ,
Figure imgf000015_0001
1 huile + Π
n un i * T entrée moteur ;
rinOhuile = I I huile + J On peut ensuite calculer, lors d'une sous étape 124, la température de l'huile en sortie des enceintes moteur Thuiie sortie moteur à partir du débit d'huile dans les enceintes moteur Qhuiie, de la puissance thermique dissipée dans les enceintes moteur Pmoteur, la masse volumique de l'huile Rhohuiie et la chaleur spécifique de l'huile CphUiie, par exemple grâce à la formule suivante : T Ui|e SOrtle moteur = T Ui|e entree moteur + Pmoteur / ( Qhuile /3600 * RhOhuile * Cphuile)
Le procédé comporte ensuite une sous étape 1 16 de calcul de la température de l'huile en sortie de l'échangeur air/huile Thuiie sortie ACOC à partir de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur Thuiie sortie moteur et de la température de l'air en entrée de la soufflante T12. Pour cela, on peut tout d'abord évaluer l'efficacité de l'échangeur air/huile EffAcoc- Dans un mode de réalisation, cette efficacité est prise égale à 0.25 quelle que soit la phase de vol et les températures des fluides. Toutefois, d'autres valeurs pour l'efficicacité pourraient être choisies, et notamment on pourrait prendre l'efficacité variable.
La température Thuiie sortie ACOC peut ensuite être donnée par la formule suivante : sortie ACOC τ sortie moteur * / cff \ , Cff * ί/τ·ι \
I huile = I huile ( 1 - tTÎACOC ) + tîÎACOC T( f(T12) étant une fonction qui dépend de T12, et qui peut également dépendre d'autres paramètres.
On considère ensuite que la température de l'huile en entrée de l'échangeur huile/carburant Thuiie entree MHX est égale à la température de l'huile en sortie de l'échangeur air/huile ThuNe sortie ACOC.
On calcule ensuite, comme dans le mode de réalisation précédent la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant Thuiie sortie MHX. Pour cela, on peut utiliser les mêmes sous étapes que dans le mode de réalisation précédent, ou alors on peut procéder comme suit :
On évalue tout d'abord la puissance dissipée par l'échangeur huile/carburant PMHX- Cette puissance peut être déterminée comme dans le mode de réalisation précédent, 5 ou alors elle peut être déterminée par la formule suivante :
Q / cnn * * / T sortie ACOC entrée moteur\
MHX huile / bUU inOhuile
Figure imgf000016_0001
( I huile I huile
L'efficacité de l'échangeur huile/carburant EffMHx est prise, comme dans le mode de réalisation précédent, égale à une constante, de préférence 0.5.
On calcule ensuite, comme dans le mode de réalisation précédent, lors d'une sous îo étape 1 12, la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant TCarburantentree MHX à partir de la température de l'huile en sortie de l'échangeur huile/carburant ThUiiesortie ACOC, de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur ThUiie entree moteur, et de l'efficacité de l'échangeur huile/carburant Eff MHX, par exemple à l'aide de la formule suivante : entrée MHX sortie ACOC , i-r entrée moteur sortie / c«
15 I carburant = I huile + ( I huile " I huile
Figure imgf000016_0002
I tlT MHX
On calcule ensuite, lors d'une sous étape 1 13, la masse volumique du carburant RhOcarburam, et la chaleur spécifique du carburant Cpcarburant à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant, par exemple grâce aux formules suivantes :
->n Γη _ * T entrée MHX ι
cpcarburant— ^ 1 carburant "·" 1
R hn — m * T entrée MHX
ni lUcarburant— n i ι carburant "·" ' '
Le procédé comporte ensuite une sous étape 1 14 de calcul du débit de carburant Qcarburam à travers l'échangeur huile/carburant à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression XN25, par exemple grâce à la formule suivante :
25 Qcarburant= P* XN25
On calcule ensuite, lors d'une sous étape 1 15, la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant TCarburantsortie MHX à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant Tcarburantentree MHX, de la puissance dissipée dans l'échangeur huile/carburant PMHX, du débit d'huile Qhuiie, la masse volumique du carburant RhoCarburant, et la chaleur spécifique du carburant Cpcarburant, par exemple à l'aide de la formule suivante : TCarburantSOrtie MHX =
Figure imgf000017_0001
MHX + PMHX / (Qhuile /3600 * RhOCarburant * CpCarburant)
On considère ensuite que la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant est égale à la température du carburant en entrée du ou des injecteurs.
On obtient ainsi une bonne estimation, à 1 0 °C près environ, de la température du carburant en entrée du ou des injecteurs, sans utiliser de capteur spécifique pour cela.
Naturellement le procédé n'est pas limité aux modes de réalisation décrits en référence aux figures. On pourrait notamment utiliser d'autres formules pour calculer les différentes valeurs données ci-dessus en fonction de la précision qu'on veut atteindre. On pourrait également prendre en compte l'altitude et la température pour calculer l'efficacité des échangeurs. On pourrait également prendre en compte le réchauffeur servovalve 1 0 dans le bilan thermique.

Claims

REVENDICATIONS
Procédé d'estimation de la température du carburant en sortie d'un échangeur huile/carburant (3) d'une turbomachine, la turbomachine comportant en outre des enceintes moteur (8), les enceintes moteur (8) et l'échangeur huile/carburant (3) étant traversés par de l'huile, l'échangeur huile/carburant (3) présentant une efficacité (EffMHx), les enceintes moteur (8) comportant un corps haute pression, le procédé étant caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes :
(a) Une étape (101 ) de mesure de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur (ThuNe entrée moteur);
(b) Une étape (102) de mesure de la vitesse de rotation du corps haute pression (XN25);
(c) Une étape (103) de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantsortie MHX) à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur (Thuiie entree moteur) et de la vitesse de rotation du corps haute pression (XN25).
Procédé selon la revendication précédente, dans lequel l'étape (103) de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantsortie MHX) comporte une sous étape (1 1 1 ) de calcul de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur (Thuiie sortie moteur) à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression (XN25) et la température de l'huile en entrée des enceintes moteur (Thuiie entree moteur).
Procédé selon la revendication précédente, dans lequel la température de l'huile en sortie des enceintes moteur (Thuiie sortie moteur) est calculée grâce aux sous étapes suivantes :
(121 ) Calcul du débit d'huile (Qhuiie) dans les enceintes moteur à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression (XN25); (122) Calcul de la puissance thermique ( Pmoteur) dissipée par les enceintes moteur à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression (XN25);
(123) Calcul de la masse volumique (Rhohuiie) et de la chaleur spécifique de l'huile (Cphuiie) à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur (ThuNe entrée moteur) ;
(124) Calcul de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur (Thuiie sortie moteur) à partir du débit d'huile (Qhuiie), de la puissance thermique dissipée par les enceintes moteur ( Pmoteur), de la masse volumique ( RhOhuiie) et de la chaleur spécifique de l'huile (Cpnuiie)-
4. Procédé selon la revendication précédente, comportant en outre une étape (104) de détermination de l'altitude (ALT) de la turbomachine, le débit d'huile (Qhuiie) dans les enceintes moteur (8) étant en outre calculé à partir de l'altitude (ALT) de la turbomachine.
5. Procédé selon l'une des revendications 2 à 4, dans lequel l'étape (103) de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantsortie MHX) comporte en outre les sous étapes suivantes :
- (1 12) Calcul de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantentree MHX) à partir de la température de l'huile en entrée (ThuNe entrée moteur) et en sortie (ThuNe sortie moteur) des enceintes moteur et de l'efficacité de l'échangeur;
- (1 13) Calcul de la masse volumique (Rhocarburant) et de la chaleur spécifique (Cpcarburant) du carburant à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantentree MHX) ;
- (1 14) Calcul du débit de carburant (Qcarburant) à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression (XN25);
- (1 15) Calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantsortie MHX) à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantentree MHX), de la masse volumique (R ocarburant) et de la chaleur spécifique (Cpcarburant) du carburant, du débit carburant (Qcarburam)-
6. Procédé selon l'une des revendications 2 à 4, dans lequel la turbomachine comporte en outre un échangeur air/huile (1 1 ) entre les enceintes moteur
(8) et l'échangeur huile/carburant (3), la turbomachine comportant en outre une soufflante, le procédé comportant en outre une étape (104) de mesure de la température (T12) de l'air en amont de la soufflante. 7. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel l'étape de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant (TCarburantsortie MHX) comporte en outre une sous étape (1 16) de calcul de la température de l'huile à la sortie de l'échangeur air/huile (Thuiie sortie ACOC) à partir de la température de l'air en amont de la soufflante (T12) et de la température de l'huile en sortie des enceintes moteur (Thuiie sortie moteur).
8. Procédé selon la revendication précédente, dans lequel l'étape (103) de calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantsortie MHX) comporte en outre les sous étapes suivantes :
(1 12) Calcul de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantentree MHX) à partir de la température de l'huile en entrée des enceintes moteur (Thuiie entree moteur) et de la température de l'huile en sortie de l'échangeur air/huile (Thuiie sortie MHX) et de l'efficacité de l'échangeur;
(1 13) Calcul de la masse volumique (Rhocarburant) et de la chaleur spécifique du carburant (Cpcarburant) à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant (TCarburantentree MHX) ;
(1 14) Calcul du débit de carburant (Qcarburam) à partir de la vitesse de rotation du corps haute pression ;
(1 15) Calcul de la température du carburant en sortie de l'échangeur huile/carburant (Tcarburant sortie MHX) à partir de la température du carburant en entrée de l'échangeur huile/carburant (Tcarburantentree MHX), de la masse volumique (R ocarburant) et de la chaleur spécifique du carburant (Cpcarburant), du débit carburant (Qcarburam)-
9. Calculateur pour la mise en œuvre du procédé selon l'une des revendications précédentes.
10. Turbomachine comportant un calculateur selon la revendication précédente.
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