WO2011018176A1 - Method for producing a sintered component - Google Patents

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WO2011018176A1
WO2011018176A1 PCT/EP2010/004767 EP2010004767W WO2011018176A1 WO 2011018176 A1 WO2011018176 A1 WO 2011018176A1 EP 2010004767 W EP2010004767 W EP 2010004767W WO 2011018176 A1 WO2011018176 A1 WO 2011018176A1
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thermal expansion
spacer
coefficient
temperature range
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PCT/EP2010/004767
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Inventor
Michael Herzhoff
Lutz Dahlke
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Gkn Sinter Metals Holding Gmbh
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
    • B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
    • B22F7/062—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C27/00—Joining pieces of glass to pieces of other inorganic material; Joining glass to glass other than by fusing
    • C03C27/06—Joining glass to glass by processes other than fusing
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    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
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    • C04B35/64—Burning or sintering processes
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    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
    • C04B2235/96—Properties of ceramic products, e.g. mechanical properties such as strength, toughness, wear resistance
    • C04B2235/9607—Thermal properties, e.g. thermal expansion coefficient
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    • C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
    • C04B2235/96—Properties of ceramic products, e.g. mechanical properties such as strength, toughness, wear resistance
    • C04B2235/963—Surface properties, e.g. surface roughness
    • C04B2235/9638—Tolerance; Dimensional accuracy

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a sintered component.
  • These proposed methods make it possible to reduce the dimensional dispersion and to improve the reproducibility of the sintered components produced, in particular a round neck improvement and a reduction of the diameter spread in rotationally symmetrical components and in boreholes as well as a reduction of the dimensional dispersion in open component geometries and slot geometries.
  • the invention proposes a method for producing a sintered component, wherein:
  • a workpiece is formed, which has a contact surface.
  • a spacer has a reference surface which corresponds to the contact surface
  • a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the spacer compared to a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the workpiece is selected and the spacer is dimensioned and / or shaped, that the contact surface rests against the reference surface at least during a partial phase of sintering.
  • the invention also proposes a method for producing a sintered component. in which:
  • a workpiece is formed, which has an internal geometry, in particular a recess
  • a thermal expansion behavior in particular a coefficient of thermal expansion of the spacer in comparison to a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the workpiece, is selected and the spacer is dimensioned and / or shaped so that the workpiece is at least part of the internal geometry at least during a partial phase of the sintering Terns abuts the spacer.
  • the material of the spacer can be arbitrarily selected as needed and, for example, be a steel with the material number 1.4835. This material has a thermal expansion coefficient of about 19.5 x 10 -6 K "1, which is thus very much greater than that of a typical powder metallurgy green body, also referred to as a green part or pressing part and is an example of the workpiece here.
  • the thermal expansion of this spacer is greater than the total thermal expansion of that workpiece an example of an internal geometry of the workpiece is, and the spacer has a circular cylindrical mandrel, wherein in the cold state, for example, at room temperature, the outer diameter of the dome is slightly smaller than the inner diameter of the bore, so that the mandrel without contact hineinafter in the bore can grow in the sintering furnace n Un the spacer or the mandrel to a previously calculated dimension, ie in this case to a previously calculated outer diameter, and affects the internal geometry of the workpiece or the bore.
  • a thermal expansion of the spacer is greater than a total thermal expansion of the workpiece.
  • the total thermal expansion of the workpiece contains a first dimensional change, which takes place in a first temperature range and is described by a first partial thermal expansion coefficient.
  • This first dimensional change may be, for example, a growth during a first heating phase until the onset of a phase transformation. It can be provided that the first temperature range describes a first heating phase in which no volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place.
  • the materials of the workpiece and the spacer can be arbitrarily selected as needed. For example, it may be provided that
  • the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece is greater than or equal to 0;
  • the ratio between a coefficient of thermal expansion of the spacer and the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is in the range from 0.1 to 10, preferably in the range from 0.5 to 3.5, more preferably in the range from 1 to 3.5.
  • the range limits here and below belong to the respective ranges, unless stated otherwise. If this ratio is less than or equal to 1, the abutment of the workpiece on the spacer can be achieved, for example, by volume-reducing phase transformation of the workpiece and / or volume-increasing phase transformation of the spacer. Or it can be provided, for example, that
  • the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece is less than or equal to 0;
  • the ratio between a coefficient of thermal expansion of the spacer and the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is in the range from -100 to 90.
  • Exemplary materials for such a workpiece which have a coefficient of thermal expansion less than or equal to 0, are quartz glasses and glass ceramics. If this ratio is greater than or equal to 1, the abutment of the workpiece on the spacer can be achieved, for example, by volume-reducing phase transformation of the workpiece and / or volume-increasing phase transformation of the spacer.
  • the total thermal expansion of the workpiece contains a second dimensional change, which takes place in a second temperature range and is caused by a volume-reducing phase transformation of the workpiece.
  • This second dimensional change may, for example, be a shrinkage during volume-reducing phase transformation.
  • the second temperature range describes a second heating phase in which the volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place. It can be provided that the first temperature range is below the second temperature range.
  • the spacer can be selected as required. For example, it may be provided that the spacer in a heating phase undergoes a volume-increasing phase transformation and / or a phase-reducing phase transformation in a cooling phase. This can be achieved that the workpiece is better supported.
  • the invention moreover proposes a method for producing a sintered component, wherein:
  • a workpiece is formed, which has an outer geometry, in particular a survey
  • a thermal expansion behavior in particular a coefficient of thermal expansion of the spacer compared to a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the workpiece is selected and the spacer is dimensioned and / or shaped that the workpiece at least with a part of the outer geometry, at least during a partial phase of sintering abuts the spacer.
  • the total thermal expansion of the workpiece contains a first dimensional change, which takes place in a first temperature range and is described by a first partial thermal expansion coefficient.
  • This first dimensional change may be, for example, a shrinkage during a cooling phase before the start of a phase transformation or after the end of a phase transformation. It can be provided that the first temperature range describes a first heating phase in which no volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place.
  • the materials of the workpiece and the spacer can be selected as required. For example, it may be provided that
  • the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is greater than or equal to
  • the ratio between a thermal expansion coefficient of the spacer and the first coefficient of partial thermal expansion of the workpiece is in the range from -10 to 10, preferably in the range from -3.6 to 2, more preferably in the range from 0.3 to 1.
  • this ratio may mean, for example, that the thermal expansion coefficient of the spacer is less than 0, so that in a heating phase, the spacer shrinks and the workpiece grows.
  • Exemplary materials for such a spacer, which have a thermal expansion coefficient less than 0, are quartz glasses and glass ceramics. If this ratio is greater than or equal to 0, this may mean, for example, that the thermal expansion coefficient of the spacer is greater than or equal to 0, so that in a heating phase, both the spacer and the workpiece grow. If this ratio is greater than or equal to 1, the abutment of the workpiece on the spacer can be achieved, for example, by volume-increasing phase transformation of the workpiece and / or volume-reducing phase transformation of the spacer.
  • the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is smaller or
  • the ratio between a thermal expansion coefficient of the spacer and the first coefficient of partial thermal expansion of the workpiece is in the range of -10 to 90.
  • Exemplary materials for such a workpiece, which have a coefficient of thermal expansion of less than or equal to 0, are quartz glasses and glass ceramics. If this ratio is less than 0, this may mean, for example, that the thermal expansion coefficient of the spacer is greater than 0, so that in a heating phase Spacer grows and the workpiece shrinks. If this ratio is greater than or equal to 0, this may mean, for example, that the thermal expansion coefficient of the spacer is less than or equal to 0, so that in a heating phase, both the spacer and the workpiece shrinks. Exemplary materials for such a spacer, which have a thermal expansion coefficient of less than or equal to 0, are quartz glasses and glass ceramics.
  • the abutment of the workpiece on the spacer can be achieved, for example, by volume-increasing phase transformation of the workpiece and / or volume-reducing phase transformation of the spacer. It can be provided that the total thermal expansion of the workpiece contains a second dimensional change, which takes place in a second temperature range and is caused by a volume-reducing phase transformation of the workpiece.
  • This second dimensional change may, for example, be a shrinkage during volume-reducing phase transformation. It can be provided that the second temperature range describes a second heating phase in which the volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place.
  • the first temperature range is below the second temperature range.
  • the material of the spacer can be arbitrarily selected as needed. For example, it can be provided that the spacer undergoes a volume-reducing phase transformation in a heating phase and / or a phase-increasing phase transformation in a cooling phase.
  • the spacer undergoes no phase transformation.
  • Such a spacer can be used several times because of the lack of phase transformation, since it can be used even if the heat treatment Process remains dimensionally stable.
  • the total thermal expansion of the workpiece contains a third dimensional change, which takes place in a third temperature range and is described by a third partial thermal expansion coefficient.
  • This third dimensional change may, for example, be a shrinkage during a first cooling phase until the onset of a phase transformation.
  • the third temperature range describes a first cooling phase in which no volume-increasing phase transformation of the workpiece takes place. It can be provided that the total thermal expansion of the workpiece contains a fourth dimensional change, which takes place in a fourth temperature range and is caused by a volume-increasing phase transformation of the workpiece.
  • this fourth dimensional change may be growth during the volume-increasing phase transformation. It can be provided that the fourth temperature range describes a second cooling phase in which the volume-increasing phase transformation of the workpiece takes place.
  • the third temperature range is above the fourth temperature range. It can be provided that the spacer is removed from the sintered workpiece.
  • the workpiece is a green or a brownling or a white or a pre-sintered part.
  • a green compact here is a workpiece of compacted or pressed powder referred to that may contain binder as needed.
  • As Braunling a metallic green compact is called after the debindering.
  • As Keling a ceramic green compact is called after debindering.
  • the precut element here is a workpiece. net, which is not completely sintered yet.
  • the spacer rests on the workpiece in a heating phase before a volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place, and / or that the spacer separates in a cooling phase of the workpiece after a volume-increasing phase transformation of the workpiece has taken place.
  • the workpiece may preferably be formed from a powdery material.
  • the invention also proposes a spacer made of a material which does not undergo phase transformation in the temperature range used in any of the proposed methods.
  • the invention moreover proposes a spacer made of a material which undergoes a phase transformation in the temperature range which is run in a method according to one of the preceding claims.
  • Such a spacer may allow the workpiece to be better supported
  • FIG. 1 shows a sectional side view of a workpiece in a first embodiment and of a corresponding spacer in a first embodiment of the heat treatment process
  • FIG. 2 is a view taken along line H-II of FIG. 1;
  • Fig. 3 is a sectional side view of the workpiece and the spacer of
  • FIG. 4 shows a sectional side view of a workpiece in a second embodiment and of a corresponding spacer in a second embodiment at the beginning of the heat treatment process
  • Fig. 5 is a sectional view taken along line V-V of Fig. 4;
  • FIG. 6 shows the workpiece and the spacer of FIG. 6 at an elevated temperature
  • FIG. FIG. 7 is a graph illustrating the dimensions of a workpiece and a spacer that undergo a heat treatment process separately from one another depending on the temperature during the heat treatment process
  • FIG. 8 is a graph illustrating the dimension of the workpiece of FIG. 7 as a function of temperature during the heat treatment process, this workpiece and the spacer of FIG. 7 being assembled and together undergoing the heat treatment process of FIG.
  • FIGS. 1, 2 and 3 a workpiece 10 in a first embodiment and a spacer 12 in a first embodiment are shown schematically.
  • the workpiece 10 is an example of a powder metallurgical green body and has in this first embodiment an internal geometry in the form of a slot-shaped recess 14. It can be clearly seen in FIGS. 1 and 3 that the recess 14 has a rectangular cross-sectional area and thus two parallel side surfaces extending from the bottom of the recess 14 at right angles to the top of the workpiece 10. These side surfaces represent a contact surface 11 of the workpiece 10.
  • the spacer 12 is here for example made of a steel with the material number 1.4835 and has in this first embodiment, an outer geometry in the form of a survey 16. It can be clearly seen in FIGS. 1 and 3 that this elevation 16 has a rectangular cross-sectional area and thus two mutually parallel side surfaces. These side surfaces are here a reference surface 13 of the spacer 12th This R ⁇ ferenzflambas 13 corresponds to the contact surface 11, since it, when the spacer 12 has been inserted into the recess with its elevation 16 as shown in FIGS. 1 and 2, parallel to the contact surface 11.
  • the spacer 12 has in this first embodiment, a T-shaped cross-sectional area and lies with its in Figs. 1 and 3 to the left and right of the side surfaces of the elevation 16 projecting edge portions on the recess 14 delimiting edge surfaces of the top of the workpiece 10 on.
  • the elevation 16 protrudes into the recess 14.
  • the joined component is shown in the cold state at the beginning of a heat treatment process required for the sintering of the workpiece 10. It is easy to see that the thickness of the elevation 16 is smaller than the width of the depression 14, so that the contact surface 11 does not bear against the reference surface 13. The spacer 12 or the elevation 16 could thus be used without contact and without force in the internal geometry 14.
  • the heat treatment process here has a first heating phase, in which the temperature is increased to a first limit, which marks the beginning of a volume-reducing phase transformation of the workpiece 10, and thus no volume-reducing phase transformation of the workpiece 10 takes place.
  • This first limit value is typical for powder metallurgy green compacts at about 850 0 C.
  • the first heating phase can thus be described up to the first limit value by a first temperature range, for example room temperature.
  • the workpiece 10 undergoes a first dimensional change when passing through the first heating phase and has a first partial thermal expansion coefficient, which applies in the first temperature range and describes the first dimensional change. He is positive here, so the first dimensional change is growth.
  • the spacer has a thermal expansion coefficient greater than the first partial thermal expansion coefficient, so that it grows faster than the workpiece 10.
  • the coefficient of thermal expansion of the spacer 12 compared to the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece 10 and the thickness the survey 16 compared to the width of the recess 14 selected so that the A ⁇ lageflache 11 during the dsr first Au ⁇ he'zphase be 'reaching a temperature, d'e is smaller than the first limit applies to the reference surface 13 and rests on the reference surface 13 until the end of the first heating phase This condition of the grooved component is in It can be clearly seen that both the workpiece 10 and the spacer piece 12 have grown in comparison to the cold state of FIGS.
  • the spacer piece 12 is faster than the workpiece 10. Consequently, here the thermal expansion behavior of the spacer has been established 12 is dimensioned and shaped in such a way that, at least during a partial phase of the heat treatment process, the contact surface 11 on the reference surface 13 and the workpiece 10 at least with part of the internal geometry 14 abuts the Distanzstuck 12
  • the temperature reaches the first limit value and is further increased in a subsequent second heating phase, so that at the beginning of the volume-reducing phase transformation of the workpiece 10 takes place Without the Distanzstuck 12 this phase transformation had a sudden reduction of the width of the recess 14th , So the interesting Maschinenstuckmentses result, which can be seen in Figure 7, in which the solid line to the workpiece 10 and the dashed line belongs to Distanzstuck 12 However, this reduction is prevented here by the Distanzstuck 12, yes with its reference surface 13th 8, in which the continuous line belongs to the grooved component.
  • the workpiece 10 suffers a second dimensional change, which is caused by the volume-reducing phase transformation and is a shrinkage
  • the temperature is then further increased until the maximum temperature required for the complete sintering is reached.
  • the second heating phase can thus be controlled by a second temperature range from the first limit temperature to the maximum temperature
  • the second heating phase is then followed by a first cooling phase in which the temperature is lowered to a second limit temperature at which a volume-increasing phase transformation of the workpiece 10 begins.
  • This second limit temperature holds the first cooling phase for typical powder metallurgical green compacts at about 723 ° C. can thus be described by a third temperature range from the maximum temperature to the second limit temperature.
  • the workpiece 10 with its contact surface 11 on the reference surface 13 at.
  • the second limit temperature is lowered further in a subsequent second cooling phase, for example down to room temperature, so that the volume-increasing phase transformation takes place at the beginning of the second cooling phase.
  • the workpiece dimension of interest freezes, in this case the width of the depression 14.
  • the spacer 12 shrinks back to its initial dimension of FIG. 1 and 2 and dissolves due to its greater than in the workpiece 10 thermal expansion coefficient of the workpiece 10.
  • the contact surface 1 1 is then no longer at the reference surface 13, so that the spacer 12 can be removed without contact and force-free from the sintered workpiece 10.
  • a workpiece 10 and a spacer 12 in a second embodiment are shown schematically, which is similar to the first embodiment, so that only the differences are described in more detail below.
  • the workpiece 10 has an outer geometry in the form of a burr-shaped elevation 15.
  • the elevation 15 has a rectangular cross-sectional area and thus two mutually parallel lateral surfaces extending from the upper side of the workpiece 10 at right angles.
  • these side surfaces represent the contact surface 11.
  • the spacer 12 has an internal geometry in the form of a groove-shaped depression 17.
  • this recess 17 has a rectangular cross-sectional area and thus two mutually parallel, perpendicular from the bottom of the spacer 2 upwardly extending side surfaces.
  • This side surfaces again represent the reference surface 13.
  • This reference surface 13 corresponds again to the contact surface 11, as it, when the spacer 12 has been set with its recess 17 as shown in FIGS. 4 and 5 around the elevation 15 around, parallel to the contact surface 11 extends.
  • the spacer 12 has a U-shaped cross-sectional area and rests on the upper side of the elevation 15 with its horizontal portion lying on top in FIGS. 4 and 6.
  • the elevation 15 projects into the recess 17. Consequently, also in this second embodiment, the workpiece 10 and the spacer 12 have been assembled such that the contact surface 1 1 points to the reference surface 13 and they form a joined component.
  • the joined component is shown in the cold state at the beginning of the heat treatment process described above for the first embodiment. It is easy to see that the width of the recess 17 is greater than the thickness of the elevation 15, so that the contact surface 11 is not applied to the reference surface 13. The spacer 12 or the depression 17 could thus be placed over the external geometry 15 without contact and force.
  • the spacer 12 is here for example made of a material whose coefficient of thermal expansion is smaller than the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece 10. Consequently, as the temperature increases, the spacer grows slower than the workpiece 10 or even shrinks. Consequently, when passing through the first heating phase, the workpiece dimension of interest, which here is the thickness of the elevation 15, retrieves the corresponding reference dimension, which here is the width of the recess 17, until the contact surface 11 abuts against the reference surface 13 and until reaching the first limit temperature at the end of the first heating phase at the reference surface 13 abuts. This is shown in FIG. 6.
  • the spacer 12 is also on reaching the second limit temperature at the end of the first cooling phase and at the beginning of the second cooling phase on the workpiece 10 and resists caused by the volume-increasing phase conversion abrupt increase in the workpiece size, ie the thickness of the elevation 15. This workpiece size is again frozen after completion of the phase transformation, and upon further lowering of temperature, the contact surface 11 separates from the reference surface thirteenth

Abstract

The invention relates to a method for producing a sintered component, wherein: a workpiece (10) is formed comprising a contact surface (11); a distancing piece (12) comprises a reference surface (13) that corresponds to the contact surface (11); the workpiece (10) and the distancing piece (12) are placed together such that the contact surface (11) faces the reference surface (13); the workpiece (10) is sintered together with the distancing piece (12); a thermal expansion behavior, particularly a thermal expansion coefficient of the distancing piece (12), is selected relative to a thermal expansion behavior, particularly a thermal expansion coefficient, of the workpiece (10), and the distancing piece (12) is dimensioned and/or formed such that the contact surface (11) is resting against the reference surface (13) at least during a partial phase of the sintering process.

Description

VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG EINES SINTERBAUTEILS  METHOD FOR PRODUCING AN SINTER COMPONENT
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils. The invention relates to a method for producing a sintered component.
Derartige Verfahren sind seit langem bekannt und werden beispielsweise bei der Herstellung von keramischen oder pulvermetallurgischen Bauteilen eingesetzt. Diese bekannten Verfahren haben sich allgemein bewährt, weisen jedoch den Nachteil auf, dass die hergestellten Sinterbauteile aufgrund der Wärmebehandlung während des Sinterns ein verhältnismäßig stark streuendes Maß aufweisen, so dass eine aufwändige Nachbearbeitung erforderlich ist. Such processes have been known for a long time and are used, for example, in the production of ceramic or powder metallurgical components. These known methods have generally proven, but have the disadvantage that the sintered components produced due to the heat treatment during sintering have a relatively strong scattering degree, so that a complex post-processing is required.
Es ist Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils zu schaf- fen, dass eine geringere Maßstreuung und bessere Reproduzierbarkeit der Sinterbauteile ermöglicht wird. Diese vorgeschlagenen Verfahren ermöglichen eine Verringerung der Maßstreuung und eine Verbesserung der Reproduzierbarkeit der hergestellten Sinterbauteile, insbesondere eine Rundhalsverbesserung und eine Verringerung der Durchmesserstreuung bei rotationssymmetrischen Bauteilen und bei Bohrungen sowie eine Verringe- rung der Maßstreuung bei offenen Bauteilgeometrien und bei Schlitzgeometrien. It is an object of the invention to provide a method for producing a sintered component that allows a smaller dimensional dispersion and better reproducibility of the sintered components. These proposed methods make it possible to reduce the dimensional dispersion and to improve the reproducibility of the sintered components produced, in particular a round neck improvement and a reduction of the diameter spread in rotationally symmetrical components and in boreholes as well as a reduction of the dimensional dispersion in open component geometries and slot geometries.
Diese Aufgabe wird gelöst durch ein Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils gemäß Anspruch 1 , durch ein Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils gemäß Anspruch 2 und durch ein Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils gemäß Anspruch 12. Weitere Ausführungsformen sind in den Unteransprüchen beschrieben. Die Erfindung schlägt ein Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils vor, wobei: This object is achieved by a method for producing a sintered component according to claim 1, by a method for producing a sintered component according to claim 2 and by a method for producing a sintered component according to claim 12. Further embodiments are described in the subclaims. The invention proposes a method for producing a sintered component, wherein:
- ein Werkstück geformt wird, das eine Anlagefläche aufweist.  - A workpiece is formed, which has a contact surface.
- ein Distanzstück eine Referenzfläche aufweist, die mit der Anlagefläche korrespondiert;  - A spacer has a reference surface which corresponds to the contact surface;
- das Werkstück und das Distanzstück derart zusammen gesetzt werden, dass die Anlagefläche zu der Referenzfläche hin weist;  - The workpiece and the spacer are placed together in such a way that the contact surface faces the reference surface;
- das Werkstück zusammen mit dem Distanzstück gesintert wird;  - The workpiece is sintered together with the spacer;
- ein Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere ein Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks im Vergleich zu einem Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks so gewählt wird und das Distanzstück so dimensioniert und/oder geformt ist, dass die Anlagefläche zumindest während einer Teilphase des Sinterns an der Referenzfläche anliegt. Die Erfindung schlägt außerdem ein Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils vor. wobei: - A thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the spacer compared to a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the workpiece is selected and the spacer is dimensioned and / or shaped, that the contact surface rests against the reference surface at least during a partial phase of sintering. The invention also proposes a method for producing a sintered component. in which:
- ein Werkstück geformt wird, das eine Innengeometrie, insbesondere eine Vertiefung aufweist;  - A workpiece is formed, which has an internal geometry, in particular a recess;
- ein Distanzstück in die Innengeometrie hinein gesetzt wird; - A spacer is placed in the internal geometry into it;
- das Werkstück zusammen mit dem Distanzstück gesintert wird;  - The workpiece is sintered together with the spacer;
- ein Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere ein Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks im Vergleich zu einem Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks so gewählt wird und das Distanzstück so dimensioniert und/oder geformt ist, dass das Werkstück zumindest mit einem Teil der Innengeometrie zumindest während einer Teilphase des Sin- terns an dem Distanzstück anliegt.  a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the spacer in comparison to a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the workpiece, is selected and the spacer is dimensioned and / or shaped so that the workpiece is at least part of the internal geometry at least during a partial phase of the sintering Terns abuts the spacer.
Das Material des Distanzstücks kann nach Bedarf beliebig gewählt werden und beispielsweise ein Stahl mit der Werkstoffnummer 1.4835 sein. Dieses Material hat einen Wärme- ausdehnungskoeffizienten von ungefähr 19,5 x 10'6 K"1, der somit sehr viel größer als derjenige eines typischen pulvermetallurgischen Grünlings ist, der auch als Grünteil oder Pressteil bezeichnet wird und hier ein Beispiel für das Werkstück ist. Somit ist in dem typischen Temperaturbereich, der während des Sinterns gefahren wird und üblicherweise zwischen Raumtemperatur und circa 1000°C liegt, die Wärmeausdehnung dieses Dis- tanzstücks größer als die totale Wärmeausdehnung dieses Werkstücks. Nun sei beispielhaft angenommen, dass der Grünling eine Bohrung, die ein Beispiel für eine Innengeometrie des Werkstücks ist, aufweist und das Distanzstück einen kreiszylindrischen Dorn aufweist, wobei im kalten Zustand, also beispielsweise bei Raumtemperatur, der Außendurchmesser des Doms etwas kleiner als der Innendurchmesser der Bohrung ist, so dass der Dorn berührungslos in die Bohrung hineingesetzt werden kann. Im Sinterofen wächst nun das Distanzstück beziehungsweise der Dorn auf ein vorher berechnetes Maß, hier also auf einen vorher berechneten Außendurchmesser, und beeinflusst die Innengeometrie des Werkstücks beziehungsweise die Bohrung. Denn der Dorn legt sich während der Aufheizphase in dem Sinterofen wegen des höheren Wärmeausdehnungskoeffizienten an das Werkstück beziehungsweise dessen Bohrung an. Im Laufe der weiteren Aufheizung findet bei beispielsweise circa 8500C im Werkstück von α-Mischkristall zu γ-Mischkristall statt, was eine schlagartige Volumenverringerung des Werkstücks zur Folge hat. Da in dem erwähnten, während des Sinterns durchlaufenen Temperaturbereich bei dem gewählten Materials des Distanzstücks keine Phasenumwandlung stattfindet und die Boh- rung bereits an dem Dorn anliegt, bilden sich im Gefüge des Werkstücks Spannungen. Anschließend durchlaufen das Werkstück und das Distanzstück aneinander anliegend den weiteren Wärmebehandlungsprozess bis zum Erreichen der höchsten Temperatur von beispielsweise 10000C. Während der sich anschließenden Abkühlphase findet bei beispielsweise circa 723°C im Werkstück erneut eine Phasenumwandlung statt, diesmal vom γ-Mischkristall zu α-Mischkristall, was eine schlagartige Volumenvergrößerung des Werkstücks zur Folge hat. Diese wird durch die noch im Gefüge des Werkstücks befindlichen Spannungen teilweise kompensiert, und am Ende der Phasenumwandlung wird das interessierende Maß des Werkstücks, hier also der Innendurchmesser seiner Bohrung, sein. Beim weiteren Abkühlen löst sich der Dorn wegen des größeren Wärmeausdehnungskoeffizienten des gewählten Materials des Werkstücks von der Bohrung und schrumpft stärker als das Werkstück bis auf sein Ausgangsmaß. Somit kann das Distanzstück berührungslos von dem nun gesinterten Werkstück entfernt werden. Da das Maß des Werkstücks nach diesem Wärmebehandlungsprozess eingefroren ist, ist keine Nach- bearbeitung erforderlich. The material of the spacer can be arbitrarily selected as needed and, for example, be a steel with the material number 1.4835. This material has a thermal expansion coefficient of about 19.5 x 10 -6 K "1, which is thus very much greater than that of a typical powder metallurgy green body, also referred to as a green part or pressing part and is an example of the workpiece here. Thus, in the typical temperature range driven during sintering, which is usually between room temperature and about 1000 ° C, the thermal expansion of this spacer is greater than the total thermal expansion of that workpiece an example of an internal geometry of the workpiece is, and the spacer has a circular cylindrical mandrel, wherein in the cold state, for example, at room temperature, the outer diameter of the dome is slightly smaller than the inner diameter of the bore, so that the mandrel without contact hineingesetzt in the bore can grow in the sintering furnace n Un the spacer or the mandrel to a previously calculated dimension, ie in this case to a previously calculated outer diameter, and affects the internal geometry of the workpiece or the bore. Because the mandrel lies down during the heating phase in the sintering furnace because of the higher thermal expansion coefficient of the workpiece or its bore. In the course of further heating takes place at, for example, about 850 0 C in the workpiece of α-mixed crystal to γ-mixed crystal, resulting in a sudden reduction in volume of the workpiece. Since, in the mentioned temperature range passed through during the sintering, no phase transformation takes place in the selected material of the spacer, and the drilling tion already applied to the mandrel, tensions are formed in the structure of the workpiece. Subsequently, the workpiece and the spacer abut each other through the further heat treatment process until reaching the highest temperature of, for example 1000 0 C. During the subsequent cooling phase, for example, about 723 ° C in the workpiece again a phase transformation takes place, this time from γ-mixed crystal to α Mixed crystal, which results in a sudden increase in volume of the workpiece. This is partially compensated by the stresses still in the structure of the workpiece, and at the end of the phase transformation will be the measure of interest of the workpiece, in this case the inner diameter of its bore. Upon further cooling, the mandrel dissolves from the bore due to the greater coefficient of thermal expansion of the selected material of the workpiece and shrinks more than the workpiece to its original dimension. Thus, the spacer can be removed without contact from the now sintered workpiece. Since the dimension of the workpiece is frozen after this heat treatment process, no post-processing is required.
Es kann vorgesehen sein, dass eine Wärmeausdehnung des Distanzstücks größer als eine totale Wärmeausdehnung des Werkstücks ist. It can be provided that a thermal expansion of the spacer is greater than a total thermal expansion of the workpiece.
Durch diese Relation kann sozusagen ein Einwachsen des Distanzstücks in das Werkstück erreicht werden, da sich das Distanzstück schneller ausdehnt als das Werkstück. Es kann vorgesehen sein, dass die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine erste Maßänderung enthält, die in einem ersten Temperaturbereich erfolgt und durch einen ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten beschrieben wird. By this relation, so to speak ingrowth of the spacer can be achieved in the workpiece, since the spacer expands faster than the workpiece. It can be provided that the total thermal expansion of the workpiece contains a first dimensional change, which takes place in a first temperature range and is described by a first partial thermal expansion coefficient.
Diese erste Maßänderung kann beispielsweise ein Wachstum während einer ersten Aufheizphase bis zum Einsetzen einer Phasenumwandlung sein. Es kann vorgesehen sein, dass der erste Temperaturbereich eine erste Aufheizphase beschreibt, in der keine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. This first dimensional change may be, for example, a growth during a first heating phase until the onset of a phase transformation. It can be provided that the first temperature range describes a first heating phase in which no volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place.
Die Materialien des Werkstücks und des Distanzstücks können nach Bedarf beliebig gewählt werden. So kann beispielsweise vorgesehen sein, dass The materials of the workpiece and the spacer can be arbitrarily selected as needed. For example, it may be provided that
- der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient des Werkstücks größer oder gleich 0 ist; - das Verhältnis zwischen einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Distanzstücks und dem ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks im Bereich von 0,1 bis 10, vorzugsweise im Bereich von 0,5 bis 3,5, weiter vorzugsweise im Bereich von 1 bis 3,5 liegt. Die Bereichsgrenzen gehören hier sowie im Folgenden zu den jeweiligen Bereichen, falls nichts Anderes angegeben ist. Falls dieses Verhältnis kleiner oder gleich 1 ist, so kann das Anliegen des Werkstücks an dem Distanzstück beispielsweise durch eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks und/oder eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Distanzstücks erreicht werden. Oder es kann beispielsweise vorgesehen sein, dass the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece is greater than or equal to 0; the ratio between a coefficient of thermal expansion of the spacer and the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is in the range from 0.1 to 10, preferably in the range from 0.5 to 3.5, more preferably in the range from 1 to 3.5. The range limits here and below belong to the respective ranges, unless stated otherwise. If this ratio is less than or equal to 1, the abutment of the workpiece on the spacer can be achieved, for example, by volume-reducing phase transformation of the workpiece and / or volume-increasing phase transformation of the spacer. Or it can be provided, for example, that
- der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient des Werkstücks kleiner oder gleich 0 ist;  the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece is less than or equal to 0;
- das Verhältnis zwischen einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Distanzstücks und dem ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks im Be- reich von -100 bis 90 liegt.  the ratio between a coefficient of thermal expansion of the spacer and the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is in the range from -100 to 90.
Beispielhafte Materialien für ein derartiges Werkstück, die einen Wärmeausdehnungskoeffizienten kleiner oder gleich 0 haben, sind Quarzgläser und Glaskeramiken. Falls dieses Verhältnis größer oder gleich 1 ist, so kann das Anliegen des Werkstücks an dem Distanzstück beispielsweise durch eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks und/oder eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Distanzstücks erreicht werden. Exemplary materials for such a workpiece, which have a coefficient of thermal expansion less than or equal to 0, are quartz glasses and glass ceramics. If this ratio is greater than or equal to 1, the abutment of the workpiece on the spacer can be achieved, for example, by volume-reducing phase transformation of the workpiece and / or volume-increasing phase transformation of the spacer.
Es kann vorgesehen sein, dass die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine zweite Maßänderung enthält, die in einem zweiten Temperaturbereich erfolgt und durch eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks verursacht wird. Diese zweite Maßänderung kann beispielsweise eine Schrumpfung während der Volumen verringernden Phasenumwandlung sein. It can be provided that the total thermal expansion of the workpiece contains a second dimensional change, which takes place in a second temperature range and is caused by a volume-reducing phase transformation of the workpiece. This second dimensional change may, for example, be a shrinkage during volume-reducing phase transformation.
Es kann vorgesehen sein, dass der zweite Temperaturbereich eine zweite Aufheizphase beschreibt, in der die Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. Es kann vorgesehen sein, dass der erste Temperaturbereich unterhalb des zweiten Temperaturbereichs liegt. Das Materia! des Distanzstücks kann nach Bedarf beliebig gewählt werden. So kann beispielsweise vorgesehen sein, dass das Distanzstück in einer Aufheizphase eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung und/oder in einer Abkühlphase eine Volumen verringernde Phasenumwandlung durchläuft. Hierdurch kann erreicht werden, dass das Werkstück besser gestützt wird. It can be provided that the second temperature range describes a second heating phase in which the volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place. It can be provided that the first temperature range is below the second temperature range. The Materia! the spacer can be selected as required. For example, it may be provided that the spacer in a heating phase undergoes a volume-increasing phase transformation and / or a phase-reducing phase transformation in a cooling phase. This can be achieved that the workpiece is better supported.
Die Erfindung schlägt darüber hinaus ein Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils vor, wobei: The invention moreover proposes a method for producing a sintered component, wherein:
- ein Werkstück geformt wird, das eine Außengeometrie, insbesondere eine Erhebung aufweist;  - A workpiece is formed, which has an outer geometry, in particular a survey;
- ein Distanzstück um die Außengeometrie herum gesetzt wird; - A spacer is placed around the outer geometry around;
- das Werkstück zusammen mit dem Distanzstück gesintert wird;  - The workpiece is sintered together with the spacer;
- ein Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere ein Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks im Vergleich zu einem Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks so gewählt wird und das Distanzstück so dimensioniert und/oder geformt ist, dass das Werkstück zumindest mit einem Teil der Außengeometrie zumindest während einer Teilphase des Sinterns an dem Distanzstück anliegt.  - A thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the spacer compared to a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the workpiece is selected and the spacer is dimensioned and / or shaped that the workpiece at least with a part of the outer geometry, at least during a partial phase of sintering abuts the spacer.
Die Erläuterungen oben zu den vorgeschlagenen Verfahren gelten analog auch für dieses vorgeschlagene Verfahren. Es kann vorgesehen sein, dass eine Wärmeausdehnung des Distanzstücks kleiner als eine totale Wärmeausdehnung des Werkstücks ist. The explanations above on the proposed methods apply analogously to this proposed method. It can be provided that a thermal expansion of the spacer is smaller than a total thermal expansion of the workpiece.
Durch diese Relation kann sozusagen ein Aufschrumpfen des Distanzstücks auf das Werkstück erreicht werden, da sich das Distanzstück langsamer ausdehnt als das Werkstück. Es kann vorgesehen sein, dass die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine erste Maßänderung enthält, die in einem ersten Temperaturbereich erfolgt und durch einen ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten beschrieben wird. By this relation, as it were, a shrinkage of the spacer can be achieved on the workpiece, since the spacer expands more slowly than the workpiece. It can be provided that the total thermal expansion of the workpiece contains a first dimensional change, which takes place in a first temperature range and is described by a first partial thermal expansion coefficient.
Diese erste Maßänderung kann beispielsweise eine Schrumpfung während einer Abkühlphase vor Erreichen des Beginns einer Phasenumwandlung oder nach dem Ende einer Phasenumwandlung sein. Es kann vorgesehen sein, dass der erste Temperaturbereich eine erste Aufheizphase beschreibt, in der keine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. This first dimensional change may be, for example, a shrinkage during a cooling phase before the start of a phase transformation or after the end of a phase transformation. It can be provided that the first temperature range describes a first heating phase in which no volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place.
Die Materialien des Werkstücks und des Distanzstücks können nach Bedarf beliebig ge- wählt werden. So kann beispielsweise vorgesehen sein, dass The materials of the workpiece and the spacer can be selected as required. For example, it may be provided that
- der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient des Werkstücks größer oder  the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is greater than or equal to
gleich 0 ist;  is equal to 0;
- das Verhältnis zwischen einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Distanzstücks und dem ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks im Be- reich von -10 bis 10, vorzugsweise im Bereich von -3,6 bis 2, weiter vorzugsweise im Bereich von 0,3 bis 1 liegt.  the ratio between a thermal expansion coefficient of the spacer and the first coefficient of partial thermal expansion of the workpiece is in the range from -10 to 10, preferably in the range from -3.6 to 2, more preferably in the range from 0.3 to 1.
Falls dieses Verhältnis kleiner als 0 ist, so kann dies beispielsweise bedeuten, dass der Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks kleiner als 0 ist, so dass in einer Aufheizphase das Distanzstück schrumpft und das Werkstück wächst. Beispielhafte Materia- lien für ein derartiges Distanzstück, die einen Wärmeausdehnungskoeffizienten kleiner als 0 haben, sind Quarzgläser und Glaskeramiken. Falls dieses Verhältnis größer oder gleich 0 ist, so kann dies beispielsweise bedeuten, dass der Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks größer oder gleich 0 ist, so dass in einer Aufheizphase sowohl das Distanzstück als auch das Werkstück wächst. Falls dieses Verhältnis größer oder gleich 1 ist, so kann das Anliegen des Werkstücks an dem Distanzstück beispielsweise durch eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks und/oder eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Distanzstücks erreicht werden. If this ratio is less than 0, this may mean, for example, that the thermal expansion coefficient of the spacer is less than 0, so that in a heating phase, the spacer shrinks and the workpiece grows. Exemplary materials for such a spacer, which have a thermal expansion coefficient less than 0, are quartz glasses and glass ceramics. If this ratio is greater than or equal to 0, this may mean, for example, that the thermal expansion coefficient of the spacer is greater than or equal to 0, so that in a heating phase, both the spacer and the workpiece grow. If this ratio is greater than or equal to 1, the abutment of the workpiece on the spacer can be achieved, for example, by volume-increasing phase transformation of the workpiece and / or volume-reducing phase transformation of the spacer.
Oder es kann beispielsweise vorgesehen sein, dass Or it can be provided, for example, that
- der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient des Werkstücks kleiner oder  the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is smaller or
gleich 0 ist;  is equal to 0;
das Verhältnis zwischen einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Distanzstücks und dem ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks im Bereich von -10 bis 90 liegt.  the ratio between a thermal expansion coefficient of the spacer and the first coefficient of partial thermal expansion of the workpiece is in the range of -10 to 90.
Beispielhafte Materialien für ein derartiges Werkstück, die einen Wärmeausdehnungsko- effizienten kleiner oder gleich 0 haben, sind Quarzgläser und Glaskeramiken. Falls dieses Verhältnis kleiner als 0 ist, so kann dies beispielsweise bedeuten, dass der Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks größer als 0 ist, so dass in einer Aufheizphase das Distanzstück wächst und das Werkstück schrumpft. Falls dieses Verhältnis größer oder gleich 0 ist, so kann dies beispielsweise bedeuten, dass der Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks kleiner oder gleich 0 ist, so dass in einer Aufheizphase sowohl das Distanzstück als auch das Werkstück schrumpft. Beispielhafte Materialien für ein der- artiges Distanzstück, die einen Wärmeausdehnungskoeffizienten kleiner oder gleich 0 haben, sind Quarzgläser und Glaskeramiken. Falls dieses Verhältnis kleiner oder gleich 1 ist, so kann das Anliegen des Werkstücks an dem Distanzstück beispielsweise durch eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks und/oder eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Distanzstücks erreicht werden. Es kann vorgesehen sein, dass die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine zweite Maßänderung enthält, die in einem zweiten Temperaturbereich erfolgt und durch eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks verursacht wird. Exemplary materials for such a workpiece, which have a coefficient of thermal expansion of less than or equal to 0, are quartz glasses and glass ceramics. If this ratio is less than 0, this may mean, for example, that the thermal expansion coefficient of the spacer is greater than 0, so that in a heating phase Spacer grows and the workpiece shrinks. If this ratio is greater than or equal to 0, this may mean, for example, that the thermal expansion coefficient of the spacer is less than or equal to 0, so that in a heating phase, both the spacer and the workpiece shrinks. Exemplary materials for such a spacer, which have a thermal expansion coefficient of less than or equal to 0, are quartz glasses and glass ceramics. If this ratio is less than or equal to 1, the abutment of the workpiece on the spacer can be achieved, for example, by volume-increasing phase transformation of the workpiece and / or volume-reducing phase transformation of the spacer. It can be provided that the total thermal expansion of the workpiece contains a second dimensional change, which takes place in a second temperature range and is caused by a volume-reducing phase transformation of the workpiece.
Diese zweite Maßänderung kann beispielsweise eine Schrumpfung während der Volumen verringernden Phasenumwandlung sein. Es kann vorgesehen sein, dass der zweite Temperaturbereich eine zweite Aufheizphase beschreibt, in der die Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. This second dimensional change may, for example, be a shrinkage during volume-reducing phase transformation. It can be provided that the second temperature range describes a second heating phase in which the volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place.
Es kann vorgesehen sein, dass der erste Temperaturbereich unterhalb des zweiten Temperaturbereichs liegt. Das Material des Distanzstücks kann nach Bedarf beliebig gewählt werden. So kann beispielsweise vorgesehen sein, dass das Distanzstück in einer Aufheizphase eine Volumen verringernde Phasenumwandlung und/oder in einer Abkühlphase eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung durchläuft. It can be provided that the first temperature range is below the second temperature range. The material of the spacer can be arbitrarily selected as needed. For example, it can be provided that the spacer undergoes a volume-reducing phase transformation in a heating phase and / or a phase-increasing phase transformation in a cooling phase.
Hierdurch kann erreicht werden, dass das Werkstück besser gestützt wird. Es kann vorgesehen sein, dass das Setzen des Distanzstücks berührungslos und/oder kraftfrei erfolgt. This can be achieved that the workpiece is better supported. It can be provided that the setting of the spacer takes place without contact and / or force.
Es kann vorgesehen sein, dass das Distanzstück keine Phasenumwandlung durchläuft. It can be provided that the spacer undergoes no phase transformation.
Ein derartiges Distanzstück kann wegen der fehlenden Phasenumwandlung mehrmals verwendet werden, da es auch bei mehrmaligem Durchlaufen des Wärmebehandlungs- Prozesses maßstabil bleibt. Such a spacer can be used several times because of the lack of phase transformation, since it can be used even if the heat treatment Process remains dimensionally stable.
Es kann vorgesehen sein, dass die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine dritte Maßänderung enthält, die in einem dritten Temperaturbereich erfolgt und durch einen dritten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten beschrieben wird. Diese dritte Maßänderung kann beispielsweise eine Schrumpfung während einer ersten Abkühlphase bis zum Einsetzen einer Phasenumwandlung sein. It can be provided that the total thermal expansion of the workpiece contains a third dimensional change, which takes place in a third temperature range and is described by a third partial thermal expansion coefficient. This third dimensional change may, for example, be a shrinkage during a first cooling phase until the onset of a phase transformation.
Es kann vorgesehen sein, dass der dritte Temperaturbereich eine erste Abkühlphase beschreibt, in der keine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. Es kann vorgesehen sein, dass die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine vierte Maßänderung enthält, die in einem vierten Temperaturbereich erfolgt und durch eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks verursacht wird. It can be provided that the third temperature range describes a first cooling phase in which no volume-increasing phase transformation of the workpiece takes place. It can be provided that the total thermal expansion of the workpiece contains a fourth dimensional change, which takes place in a fourth temperature range and is caused by a volume-increasing phase transformation of the workpiece.
Diese vierte Maßänderung kann beispielsweise ein Wachstum während der Volumen vergrößernden Phasenumwandlung sein. Es kann vorgesehen sein, dass der vierte Temperaturbereich eine zweite Abkühlphase beschreibt, in der die Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. For example, this fourth dimensional change may be growth during the volume-increasing phase transformation. It can be provided that the fourth temperature range describes a second cooling phase in which the volume-increasing phase transformation of the workpiece takes place.
Es kann vorgesehen sein, dass der dritte Temperaturbereich oberhalb des vierten Temperaturbereichs liegt. Es kann vorgesehen sein, dass das Distanzstück von dem gesinterten Werkstück entfernt wird. It can be provided that the third temperature range is above the fourth temperature range. It can be provided that the spacer is removed from the sintered workpiece.
Es kann vorgesehen sein, dass das Entfernen berührungslos und/oder kraftfrei erfolgt. It can be provided that the removal takes place without contact and / or force.
Es kann vorgesehen sein, dass das Werkstück ein Grünling oder ein Braunling oder ein Weißling oder ein Vorsinterteil ist. Als Grünling wird hier ein Werkstück aus verdichtetem oder gepresstem Pulver bezeichnet, dass nach Bedarf Binder enthalten kann. Als Braunling wird hier ein metallischer Grünling nach der Entbinderung bezeichnet. Als Weißling wird hier ein keramischer Grünling nach der Entbinderung bezeichnet. Als Vorsinterteil wird hier ein Werkstück bezeich- net, das noch nicht vollständig gesintert ist. It can be provided that the workpiece is a green or a brownling or a white or a pre-sintered part. As a green compact here is a workpiece of compacted or pressed powder referred to that may contain binder as needed. As Braunling here a metallic green compact is called after the debindering. As Weißling here a ceramic green compact is called after debindering. The precut element here is a workpiece. net, which is not completely sintered yet.
Es kann vorgesehen sein, dass das Distanzstück in einer Aufheizphase an dem Werkstück anliegt, bevor eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet, und/oder dass sich das Distanzstück in einer Abkühlphase von dem Werkstück ablöst, nachdem eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattgefunden hat. It can be provided that the spacer rests on the workpiece in a heating phase before a volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place, and / or that the spacer separates in a cooling phase of the workpiece after a volume-increasing phase transformation of the workpiece has taken place.
Bei den vorgeschlagenen Verfahren kann das Werkstück bevorzugt aus einem pulverför- migen Material geformt werden. In the proposed methods, the workpiece may preferably be formed from a powdery material.
Die Erfindung schlägt außerdem ein Distanzstück aus einem Material vor, das in dem Temperaturbereich, der in einem der vorgeschlagenen Verfahren gefahren wird, keine Phasenumwandlung durchläuft. The invention also proposes a spacer made of a material which does not undergo phase transformation in the temperature range used in any of the proposed methods.
Ein derartiges Distanzstück kann wegen der fehlenden Phasenumwandlung mehrmals verwendet werden, da es auch bei mehrmaligem Durchlaufen des Wärmebehandlungsprozesses maßstabil bleibt. Die Erfindung schlägt darüber hinaus ein Distanzstück aus einem Material vor, das in dem Temperaturbereich, der in einem Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche gefahren wird, eine Phasenumwandlung durchläuft. Such a spacer can be used several times because of the lack of phase transformation, since it remains dimensionally stable even when repeated passes through the heat treatment process. The invention moreover proposes a spacer made of a material which undergoes a phase transformation in the temperature range which is run in a method according to one of the preceding claims.
Ein derartiges Distanzstück kann ermöglichen, dass das Werkstück besser gestützt wird Such a spacer may allow the workpiece to be better supported
Weitere vorteilhafte Ausführungsformen der Erfindung werden anhand der nachfolgenden Zeichnungen näher erläutert werden. Die darauf hervorgehenden einzelnen Merkmale sind jedoch nicht auf die einzelnen Ausführungsformen beschränkt, sondern können mit weiter oben beschriebenen einzelnen Merkmalen und/oder mit einzelnen Merkmalen anderer Ausführungsformen zu weiteren Ausführungsformen verbunden werden. Die Einzelheiten in den Figuren sind nur erläuternd, nicht aber beschränkend auszulegen. Die in den Ansprüchen enthaltenen Bezugszeichen sollen den Schutzbereich der vorliegenden Erfindung in keiner Weise beschränken, sondern verweisen lediglich auf die in den Figuren gezeigten Ausführungsbeispiele. Es zeigen: Further advantageous embodiments of the invention will be explained in more detail with reference to the following drawings. However, the individual features resulting therefrom are not limited to the individual embodiments, but may be combined with further features described above and / or with individual features of other embodiments to form further embodiments. The details in the figures are to be interpreted only as illustrative, but not restrictive. The reference signs contained in the claims are not intended to limit the scope of the present invention in any way, but merely refer to the embodiments shown in the figures. Show it:
Fig. 1 eine geschnittene Seitenansicht eines Werkstücks in einer ersten Ausführungsform und eines korrespondierenden Distanzstücks in einer ersten Aus- führungsform des Wärmebehandlungsprozesses; Fig. 2 eine längs der Linie H-Il der Fig. 1 geschnittene Ansicht; 1 shows a sectional side view of a workpiece in a first embodiment and of a corresponding spacer in a first embodiment of the heat treatment process; FIG. 2 is a view taken along line H-II of FIG. 1; FIG.
Fig. 3 eine geschnittene Seitenansicht des Werkstücks und des Distanzstücks der Fig. 3 is a sectional side view of the workpiece and the spacer of
Fig. 1 bei einer erhöhten Temperatur;  Fig. 1 at an elevated temperature;
Fig. 4 eine geschnittene Seitenansicht eines Werkstücks in einer zweiten Ausfüh- rungsform und eines korrespondierenden Distanzstücks in einer zweiten Ausführungsform zu Beginn des Wärmebehandlungsprozesses; 4 shows a sectional side view of a workpiece in a second embodiment and of a corresponding spacer in a second embodiment at the beginning of the heat treatment process;
Fig. 5 eine längs der Linie V-V der Fig. 4 geschnittene Ansicht; Fig. 5 is a sectional view taken along line V-V of Fig. 4;
Fig. 6 das Werkstück und das Distanzstück der Fig. 6 bei einer erhöhten Temperatur; Fig. 7 einen Graphen, der die Maße eines Werkstücks und eines Distanzstücks, die getrennt voneinander einen Wärmebehandlungsprozess durchlaufen, in Abhängigkeit von der Temperatur während des Wärmebehandlungsprozesses darstellt; und FIG. 6 shows the workpiece and the spacer of FIG. 6 at an elevated temperature; FIG. FIG. 7 is a graph illustrating the dimensions of a workpiece and a spacer that undergo a heat treatment process separately from one another depending on the temperature during the heat treatment process; FIG. and
Fig. 8 einen Graphen, der das Maß des Werkstücks der Fig. 7 in Abhängigkeit von der Temperatur während des Wärmebehandlungsprozesses darstellt, wobei dieses Werkstück und das Distanzstück der Fig. 7 zusammengesetzt sind und zusammen den Wärmebehandlungsprozess der Fig. 7 durchlaufen. FIG. 8 is a graph illustrating the dimension of the workpiece of FIG. 7 as a function of temperature during the heat treatment process, this workpiece and the spacer of FIG. 7 being assembled and together undergoing the heat treatment process of FIG.
In den Fig. 1 , 2 und 3 sind ein Werkstück 10 in einer ersten Ausführungsform und ein Distanzstück 12 in einer ersten Ausführungsform schematisch dargestellt. Das Werkstück 10 ist hier beispielhaft ein pulvermetallurgischer Grünling und weist bei dieser ersten Ausführungsform eine Innengeometrie in Form einer schlitzförmigen Vertiefung 14 auf. In den Fig. 1 und 3 ist gut zu erkennen, dass die Vertiefung 14 eine rechteckige Querschnittsfläche und somit zwei zueinander parallele, vom Boden der Vertiefung 14 rechtwinklig nach oben bis zur Oberseite des Werkstücks 10 verlaufende Seitenflächen hat. Diese Seiten- flächen stellen hier eine Anlagefläche 11 des Werkstücks 10 dar. In FIGS. 1, 2 and 3, a workpiece 10 in a first embodiment and a spacer 12 in a first embodiment are shown schematically. The workpiece 10 is an example of a powder metallurgical green body and has in this first embodiment an internal geometry in the form of a slot-shaped recess 14. It can be clearly seen in FIGS. 1 and 3 that the recess 14 has a rectangular cross-sectional area and thus two parallel side surfaces extending from the bottom of the recess 14 at right angles to the top of the workpiece 10. These side surfaces represent a contact surface 11 of the workpiece 10.
Das Distanzstück 12 ist hier beispielsweise aus einem Stahl mit der Werkstoffnummer 1.4835 hergestellt und weist bei dieser ersten Ausführungsform eine Außengeometrie in Form einer Erhebung 16 auf. In den Fig. 1 und 3 ist gut zu erkennen, dass diese Erhebung 16 eine rechteckige Querschnittsfläche und somit zwei zueinander parallele Seiten- flächen hat. Diese Seitenflächen stellen hier eine Referenzfläche 13 des Distanzstücks 12 dar. Diese Rεferenzflächs 13 korrespondiert mit der Anlagefläche 11 , da sie, wenn das Distanzstück 12 mit seiner Erhebung 16 wie in den Fig. 1 und 2 gezeigt in die Vertiefung hineingesetzt worden ist, parallel zu der Anlagefläche 11 verläuft. The spacer 12 is here for example made of a steel with the material number 1.4835 and has in this first embodiment, an outer geometry in the form of a survey 16. It can be clearly seen in FIGS. 1 and 3 that this elevation 16 has a rectangular cross-sectional area and thus two mutually parallel side surfaces. These side surfaces are here a reference surface 13 of the spacer 12th This Rεferenzflächs 13 corresponds to the contact surface 11, since it, when the spacer 12 has been inserted into the recess with its elevation 16 as shown in FIGS. 1 and 2, parallel to the contact surface 11.
Das Distanzstück 12 weist bei dieser ersten Ausführungsform eine T-förmige Quer- schnittsfläche auf und liegt mit seinen in den Fig. 1 und 3 nach links und rechts von den Seitenflächen der Erhebung 16 vorspringenden Randteilen auf den die Vertiefung 14 begrenzenden Randflächen der Oberseite des Werkstück 10 auf. Somit ragt die Erhebung 16 in die Vertiefung 14 hinein. Somit sind das Werkstück 10 und das Distanzstück 12 derart zusammengesetzt worden, dass die Anlagefläche 11 zu der Referenzfläche 13 hin weist und sie ein gefügtes Bauteil bilden. The spacer 12 has in this first embodiment, a T-shaped cross-sectional area and lies with its in Figs. 1 and 3 to the left and right of the side surfaces of the elevation 16 projecting edge portions on the recess 14 delimiting edge surfaces of the top of the workpiece 10 on. Thus, the elevation 16 protrudes into the recess 14. Thus, the workpiece 10 and the spacer 12 have been assembled such that the abutment surface 11 faces the reference surface 13 and they form an assembled component.
In den Fig. 1 und 2 ist das gefügte Bauteil in kaltem Zustand zu Beginn eines Wärmebehandlungsprozesses gezeigt, der für das Sintern des Werkstücks 10 erforderlich ist. Es ist gut zu erkennen, dass die Dicke der Erhebung 16 kleiner als die Breite der Vertiefung 14 ist, so dass die Anlagefläche 11 nicht an der Referenzfläche 13 anliegt. Das Distanzstück 12 beziehungsweise die Erhebung 16 konnte somit berührungslos und kraftfrei in die Innengeometrie 14 hineingesetzt werden. In FIGS. 1 and 2, the joined component is shown in the cold state at the beginning of a heat treatment process required for the sintering of the workpiece 10. It is easy to see that the thickness of the elevation 16 is smaller than the width of the depression 14, so that the contact surface 11 does not bear against the reference surface 13. The spacer 12 or the elevation 16 could thus be used without contact and without force in the internal geometry 14.
Der Wärmebehandlungsprozess weist hier eine erste Aufheizphase auf, in der die Temperatur auf einen ersten Grenzwert, der den Beginn einer Volumen verringernden Phasenumwandlung des Werkstücks 10 markiert, erhöht wird und somit keine Volumen verrin- gernde Phasenumwandlung des Werkstücks 10 stattfindet. Dieser erste Grenzwert liegt für typische pulvermetallurgische Grünlinge bei ca. 8500C. Die erste Aufheizphase kann somit durch einen ersten Temperaturbereich von beispielsweise Raumtemperatur bis zum ersten Grenzwert beschrieben werden. Bei dieser ersten Ausführungsform erleidet das Werkstück 10 beim Durchlaufen der ersten Aufheizphase eine erste Maßänderung und hat einen ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten, der in dem ersten Temperaturbereich gilt und die erste Maßänderung beschreibt. Er ist hier positiv, so dass die erste Maßänderung ein Wachstum ist. Bei dieser ersten Ausführungsform hat das Distanzstück einen Wärmeausdehnungskoeffizienten, der größer als der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient ist, so dass es schneller wächst als das Werkstück 10. Hier sind nun der Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks 12 im Vergleich zu dem ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks 10 sowie die Dicke der Erhebung 16 im Vergleich zu der Breite der Vertiefung 14 so gewählt, dass die Aπlageflache 11 wahrend dsr ersten Au^he'zphase be' Erreichen einer Temperatur, d'e kleiner als der erste Grenzwert ist, an die Referenzflache 13 anlegt und bis zum Ende der ersten Aufheizphase an der Referenzflache 13 anliegt Dieser Zustand des gefugten Bauteils ist in der Fig 3 dargestellt Es ist gut zu erkennen, dass sowohl das Werkstuck 10 als auch das Distanzstuck 12 im Vergleich zu dem kalten Zustand der Fig 1 und 2 gewachsen sind, das Distanzstuck 12 allerdings schneller als das Werkstuck 10 Folglich wurde hier das Warmeausdehnungsverhalten des Distanzstucks 12 im Vergleich zu dem War- meausdehnungsverhalten des Werkstucks 10 so gewählt und ist das Distanzstuck 12 so dimensioniert und geformt, dass zumindest wahrend einer Teilphase des Warmebehand- lungsprozesses die Anlageflache 11 an der Referenzflache 13 und das Werkstuck 10 zumindest mit einem Teil der Innengeometrie 14 an dem Distanzstuck 12 anliegt The heat treatment process here has a first heating phase, in which the temperature is increased to a first limit, which marks the beginning of a volume-reducing phase transformation of the workpiece 10, and thus no volume-reducing phase transformation of the workpiece 10 takes place. This first limit value is typical for powder metallurgy green compacts at about 850 0 C. The first heating phase can thus be described up to the first limit value by a first temperature range, for example room temperature. In this first embodiment, the workpiece 10 undergoes a first dimensional change when passing through the first heating phase and has a first partial thermal expansion coefficient, which applies in the first temperature range and describes the first dimensional change. He is positive here, so the first dimensional change is growth. In this first embodiment, the spacer has a thermal expansion coefficient greater than the first partial thermal expansion coefficient, so that it grows faster than the workpiece 10. Here, the coefficient of thermal expansion of the spacer 12 compared to the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece 10 and the thickness the survey 16 compared to the width of the recess 14 selected so that the Aπlageflache 11 during the dsr first Au ^ he'zphase be 'reaching a temperature, d'e is smaller than the first limit, applies to the reference surface 13 and rests on the reference surface 13 until the end of the first heating phase This condition of the grooved component is in It can be clearly seen that both the workpiece 10 and the spacer piece 12 have grown in comparison to the cold state of FIGS. 1 and 2, but the spacer piece 12 is faster than the workpiece 10. Consequently, here the thermal expansion behavior of the spacer has been established 12 is dimensioned and shaped in such a way that, at least during a partial phase of the heat treatment process, the contact surface 11 on the reference surface 13 and the workpiece 10 at least with part of the internal geometry 14 abuts the Distanzstuck 12
Am Ende der ersten Aufheizphase erreicht die Temperatur den ersten Grenzwert und wird in einer sich anschließenden zweiten Aufheizphase weiter erhöht, so dass zu deren Beginn die Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstucks 10 stattfindet Ohne das Distanzstuck 12 hatte diese Phasenumwandlung eine schlagartige Verkleinerung der Breite der Vertiefung 14, also des interessierenden Werkstuckmaßes, zur Folge, die der Fig 7 zu entnehmen ist, in der die durchgehende Linie zum Werkstuck 10 und die gestrichelte Linie zum Distanzstuck 12 gehört Diese Verkleinerung wird jedoch hier durch das Distanzstuck 12 verhindert, das ja mit seiner Referenzflache 13 an der Anlageflache 11 anliegt, wie der Fig 8 zu entnehmen ist, in der die durchgehende Linie zum gefugten Bauteil gehört Ohne das Distanzstuck 12 erleidet also das Werkstuck 10 eine zweite Maßan- derung, die durch die Volumen verringernde Phasenumwandlung verursacht wird und eine Schrumpfung ist In dem gefugten Bauteil wird jedoch die Maßanderung des Werkstucks 10 wahrend der Phasenumwandlung durch die korrespondierende Maßanderung des Distanzstucks 12 bestimmt In der zweiten Aufheizphase wird dann die Temperatur weiter erhöht, bis die für das komplette Sintern erforderliche Höchsttemperatur erreicht ist Die zweite Aufheizphase kann also durch einen zweiten Temperaturbereich von der ersten Grenztemperatur bis zur Höchsttemperatur beschrieben werden At the end of the first heating phase, the temperature reaches the first limit value and is further increased in a subsequent second heating phase, so that at the beginning of the volume-reducing phase transformation of the workpiece 10 takes place Without the Distanzstuck 12 this phase transformation had a sudden reduction of the width of the recess 14th , So the interesting Werkstuckmaßes result, which can be seen in Figure 7, in which the solid line to the workpiece 10 and the dashed line belongs to Distanzstuck 12 However, this reduction is prevented here by the Distanzstuck 12, yes with its reference surface 13th 8, in which the continuous line belongs to the grooved component. Without the spacer piece 12, therefore, the workpiece 10 suffers a second dimensional change, which is caused by the volume-reducing phase transformation and is a shrinkage However, in the grooved component becomes During the second heating phase, the temperature is then further increased until the maximum temperature required for the complete sintering is reached. The second heating phase can thus be controlled by a second temperature range from the first limit temperature to the maximum temperature
An die zweite Aufheizphase schließt sich dann eine erste Abkuhlphase an, in der die Temperatur bis auf eine zweite Grenztemperatur gesenkt wird, bei der eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstucks 10 beginnt Diese zweite Grenztemperatur hegt für typische pulvermetallurgische Grünlinge bei ca 723°C Die erste Abkuhlphase kann somit durch einen dritten Temperaturbereich von der Höchsttemperatur bis zu der zweiten Grenztemperatur beschrieben werden Auch wahrend dieser einzigen Abkuhl- phase liegt das Werkstück 10 mit seiner Anlagefläche 11 an der Referenzfläche 13 an. Bei Erreichen der zweiten Grenztemperatur wird in einer sich anschließenden zweiten Abkühlphase die Temperatur weiter, beispielsweise bis auf Raumtemperatur, gesenkt, so dass zu Beginn der zweiten Abkühlphase die Volumen vergrößernde Phasenumwandlung stattfindet. Am Ende dieser Phasenumwandlung friert das interessierende Werkstückmaß, hier also die Breite der Vertiefung 14, ein. Beim weiteren Verringern der Temperatur schrumpft das Distanzstück 12 wieder auf sein Ausgangsmaß gemäß Fig. 1 und 2 und löst sich aufgrund seines im Vergleich zum Werkstück 10 größeren Wärmeausdehnungskoeffizienten vom Werkstück 10. Die Anlagefläche 1 1 liegt dann also nicht mehr an der Referenzfläche 13 an, so dass das Distanzstück 12 berührungslos und kraftfrei von dem gesinterten Werkstück 10 entfernt werden kann. The second heating phase is then followed by a first cooling phase in which the temperature is lowered to a second limit temperature at which a volume-increasing phase transformation of the workpiece 10 begins. This second limit temperature holds the first cooling phase for typical powder metallurgical green compacts at about 723 ° C. can thus be described by a third temperature range from the maximum temperature to the second limit temperature. Also during this single cooling phase is the workpiece 10 with its contact surface 11 on the reference surface 13 at. When the second limit temperature is reached, the temperature is lowered further in a subsequent second cooling phase, for example down to room temperature, so that the volume-increasing phase transformation takes place at the beginning of the second cooling phase. At the end of this phase transformation, the workpiece dimension of interest freezes, in this case the width of the depression 14. Upon further reducing the temperature, the spacer 12 shrinks back to its initial dimension of FIG. 1 and 2 and dissolves due to its greater than in the workpiece 10 thermal expansion coefficient of the workpiece 10. The contact surface 1 1 is then no longer at the reference surface 13, so that the spacer 12 can be removed without contact and force-free from the sintered workpiece 10.
In den Fig. 4, 5 und 6 sind ein Werkstück 10 und ein Distanzstück 12 in einer zweiten Ausführungsform schematisch dargestellt, die der ersten Ausführungsform ähnelt, so dass im Folgenden lediglich die Unterschiede ausführlicher beschrieben werden. Bei dieser zweiten Ausführungsform weist das Werkstück 10 eine Außengeometrie in Form einer gratförmigen Erhebung 15 auf. In den Fig. 4 und 6 ist gut zu erkennen, dass die Erhebung 15 eine rechteckige Querschnittsfläche und somit zwei zueinander parallele, von der O- berseite des Werkstücks 10 rechtwinklig nach unten verlaufende Seitenflächen hat. Diese Seitenflächen stellen hier wieder die Anlagefläche 11 dar. Das Distanzstück 12 weist bei dieser zweiten Ausführungsform eine Innengeometrie in Form einer rinnenförmigen Vertiefung 17 auf. In den Fig. 4 und 6 ist gut zu erkennen, dass diese Vertiefung 17 eine rechteckige Querschnittsfläche und somit zwei zueinander parallele, von der Unterseite des Distanzstücks 2 rechtwinklig nach oben verlaufende Seitenflächen hat. Diese Seitenflächen stellen hier wieder die Referenzfläche 13 dar. Diese Referenzfläche 13 korrespondiert wieder mit der Anlagefläche 11 , da sie, wenn das Distanzstück 12 mit seiner Vertiefung 17 wie in Fig. 4 und 5 gezeigt um die Erhebung 15 herum gesetzt worden ist, parallel zu der Anlagefläche 11 verläuft. 4, 5 and 6, a workpiece 10 and a spacer 12 in a second embodiment are shown schematically, which is similar to the first embodiment, so that only the differences are described in more detail below. In this second embodiment, the workpiece 10 has an outer geometry in the form of a burr-shaped elevation 15. In FIGS. 4 and 6 it can be clearly seen that the elevation 15 has a rectangular cross-sectional area and thus two mutually parallel lateral surfaces extending from the upper side of the workpiece 10 at right angles. Here again, these side surfaces represent the contact surface 11. In this second embodiment, the spacer 12 has an internal geometry in the form of a groove-shaped depression 17. 4 and 6 it can be clearly seen that this recess 17 has a rectangular cross-sectional area and thus two mutually parallel, perpendicular from the bottom of the spacer 2 upwardly extending side surfaces. This side surfaces again represent the reference surface 13. This reference surface 13 corresponds again to the contact surface 11, as it, when the spacer 12 has been set with its recess 17 as shown in FIGS. 4 and 5 around the elevation 15 around, parallel to the contact surface 11 extends.
Das Distanzstück 12 weist hier eine U-förmige Querschnittsfläche auf und liegt mit seinem in den Fig. 4 und 6 oben liegenden waagerechten Abschnitt auf der Oberseite der Erhe- bung 15 auf. Somit ragt die Erhebung 15 in die Vertiefung 17 hinein. Folglich sind auch bei dieser zweiten Ausführungsform das Werkstück 10 und das Distanzstück 12 derart zusammengesetzt worden, dass die Anlagefläche 1 1 zu der Referenzfläche 13 hinweist und sie ein gefügtes Bauteil bilden. In den Fig. 4 und 5 ist das gefügte Bauteil in kaltem Zustand zu Beginn des Wärmebehandlungsprozesses gezeigt, der oben für die erste Ausführungsform beschrieben wurde. Es ist gut zu erkennen, dass die Breite der Vertiefung 17 größer als die Dicke der Erhebung 15 ist, so dass die Anlagefläche 11 nicht an der Referenzfläche 13 anliegt. Das Dis- tanzstück 12 beziehungsweise die Vertiefung 17 konnte somit berührungslos und kraftfrei über die Außengeometrie 15 gesetzt werden. Here, the spacer 12 has a U-shaped cross-sectional area and rests on the upper side of the elevation 15 with its horizontal portion lying on top in FIGS. 4 and 6. Thus, the elevation 15 projects into the recess 17. Consequently, also in this second embodiment, the workpiece 10 and the spacer 12 have been assembled such that the contact surface 1 1 points to the reference surface 13 and they form a joined component. In Figs. 4 and 5, the joined component is shown in the cold state at the beginning of the heat treatment process described above for the first embodiment. It is easy to see that the width of the recess 17 is greater than the thickness of the elevation 15, so that the contact surface 11 is not applied to the reference surface 13. The spacer 12 or the depression 17 could thus be placed over the external geometry 15 without contact and force.
Das Distanzstück 12 ist hier beispielsweise aus einem Material hergestellt, dessen Wärmeausdehnungskoeffizient kleiner als der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient des Werkstücks 10 ist. Bei ansteigender Temperatur wächst folglich das Distanzstück langsamer als das Werkstück 10 oder schrumpft es sogar. Beim Durchlaufen der ersten Aufheizphase holt folglich das interessierende Werkstückmaß, das hier die Dicke der Erhebung 15 ist, das korrespondierende Referenzmaß, das hier die Breite der Vertiefung 17 ist, auf, bis sich die Anlagefläche 11 an der Referenzfläche 13 anlegt und bis zum Erreichen der ersten Grenztemperatur am Ende der ersten Aufheizphase an der Referenzflä- che 13 anliegt. Dies ist in der Fig. 6 dargestellt. The spacer 12 is here for example made of a material whose coefficient of thermal expansion is smaller than the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece 10. Consequently, as the temperature increases, the spacer grows slower than the workpiece 10 or even shrinks. Consequently, when passing through the first heating phase, the workpiece dimension of interest, which here is the thickness of the elevation 15, retrieves the corresponding reference dimension, which here is the width of the recess 17, until the contact surface 11 abuts against the reference surface 13 and until reaching the first limit temperature at the end of the first heating phase at the reference surface 13 abuts. This is shown in FIG. 6.
Die nun einsetzende Volumen verringernde Phasenumwandlung zu Beginn der zweiten Aufheizphase führt zwar zu einer Verringerung der Spannungen im Werkstück 10, die sich während des Endabschnitts der ersten Aufheizphase, in dem die Anlagefläche 1 1 an der Referenzfläche 13 anliegt, aufgebaut haben, nicht jedoch zu einem Lösen der Anlageflä- che 11 von der Referenzfläche 13. Das interessierende Werkstückmaß wird also auch während der zweiten Aufheizphase und der ersten Abkühlphase durch das Referenzmaß des Distanzstücks 12 bestimmt. Although the onset of volume-reducing phase transformation at the beginning of the second heating phase leads to a reduction in the stresses in the workpiece 10, which have built up during the end portion of the first heating phase in which the contact surface 1 1 against the reference surface 13, but not to a Detaching the contact surface 11 from the reference surface 13. The workpiece dimension of interest is thus determined during the second heating phase and the first cooling phase by the reference dimension of the spacer 12.
Das Distanzstück 12 liegt auch beim Erreichen der zweiten Grenztemperatur am Ende der ersten Abkühlphase und zu Beginn der zweiten Abkühlphase am Werkstück 10 an und widersteht der durch die Volumen vergrößernde Phasenumwandlung verursachten schlagartige Vergrößerung des Werkstückmaßes, also der Dicke der Erhebung 15. Dieses Werkstückmaß wird wieder nach Beendigung der Phasenumwandlung eingefroren, und bei weiterer Temperatursenkung löst sich die Anlagefläche 11 von der Referenzfläche 13. The spacer 12 is also on reaching the second limit temperature at the end of the first cooling phase and at the beginning of the second cooling phase on the workpiece 10 and resists caused by the volume-increasing phase conversion abrupt increase in the workpiece size, ie the thickness of the elevation 15. This workpiece size is again frozen after completion of the phase transformation, and upon further lowering of temperature, the contact surface 11 separates from the reference surface thirteenth

Claims

ANSPRÜCHE
1. Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils, wobei: 1. A method for producing a sintered component, wherein:
- ein Werkstück (10) geformt wird, das eine Anlagefläche (1 1) aufweist;  - A workpiece (10) is formed, which has a bearing surface (1 1);
- ein Distanzstück (12) eine Referenzfläche (13) aufweist, die mit der Anlagefläche (1 1) korrespondiert;  - A spacer (12) has a reference surface (13) which corresponds to the contact surface (1 1);
- das Werkstück (10) und das Distanzstück (12) derart zusammen gesetzt werden, dass die Anlagefläche (1 1) zu der Referenzfläche (13) hin weist;  - The workpiece (10) and the spacer (12) are set together such that the contact surface (1 1) to the reference surface (13) points;
- das Werkstück (10) zusammen mit dem Distanzstück (12) gesintert wird;  - The workpiece (10) is sintered together with the spacer (12);
- ein Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere ein Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks (12) im Vergleich zu einem Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks (10) so gewählt wird und das Distanzstück (12) so dimensioniert und/oder geformt ist, dass die Anlagefläche (1 1) zumindest während einer Teilphase des Sinterns an der Referenzfläche (13) anliegt.  a thermal expansion behavior, in particular a thermal expansion coefficient of the spacer (12) compared to a thermal expansion behavior, in particular a thermal expansion coefficient of the workpiece (10) is selected and the spacer (12) is dimensioned and / or shaped such that the contact surface (1 1) at least during a partial phase of the sintering on the reference surface (13).
2. Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils, insbesondere nach Anspruch 1 , wobei: 2. A method for producing a sintered component, in particular according to claim 1, wherein:
- ein Werkstück (10) geformt wird, das eine Innengeometrie, insbesondere eine Vertiefung (14) aufweist;  - A workpiece (10) is formed, which has an internal geometry, in particular a recess (14);
- ein Distanzstück (12) in die Innengeometrie (14) hinein gesetzt wird;  - A spacer (12) in the internal geometry (14) is put into it;
- das Werkstück (10) zusammen mit dem Distanzstück (12) gesintert wird; - The workpiece (10) is sintered together with the spacer (12);
- ein Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere ein Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks (12) im Vergleich zu einem Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks (10) so gewählt wird und das Distanzstück (12) so dimensioniert und/oder geformt ist, dass das Werkstück (10) zumindest mit einem Teil der Innengeometrie (14) zumindest während einer Teilphase des Sinterns an dem Distanzstück (12) anliegt.  - A thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the spacer (12) compared to a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the workpiece (10) is selected and the spacer (12) is dimensioned and / or shaped so that the workpiece (10) at least with a part of the internal geometry (14) rests against the spacer (12) at least during a partial phase of the sintering.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei eine Wärmeausdehnung des Distanzstücks größer als eine totale Wärmeausdehnung des Werkstücks ist. 3. The method of claim 1 or 2, wherein a thermal expansion of the spacer is greater than a total thermal expansion of the workpiece.
4. Verfahren nach Anspruch 3, wobei die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine erste Maßänderung enthält, die in einem ersten Temperaturbereich erfolgt und durch einen ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten beschrieben wird. 4. The method of claim 3, wherein the total thermal expansion of the workpiece includes a first dimensional change that occurs in a first temperature range and is described by a first partial thermal expansion coefficient.
5. Verfahren nach Anspruch 4, wobei der erste Temperaturbereich eine erste Aufheizphase beschreibt, in der keine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. 5. The method of claim 4, wherein the first temperature range describes a first heating phase in which no volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 5, wobei: 6. The method according to any one of claims 4 to 5, wherein:
- der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient des Werkstücks größer oder gleich 0 ist; the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece is greater than or equal to 0;
- das Verhältnis zwischen einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Distanzstücks und dem ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks im Bereich von 0,1 bis 10, vorzugsweise im Bereich von 0,5 bis 3,5, weiter vorzugsweise im Bereich von 1 bis 3,5 liegt.  the ratio between a coefficient of thermal expansion of the spacer and the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is in the range from 0.1 to 10, preferably in the range from 0.5 to 3.5, more preferably in the range from 1 to 3.5.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 5, wobei: 7. The method according to any one of claims 4 to 5, wherein:
- der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient des Werkstücks kleiner oder gleich 0 ist;  the first partial thermal expansion coefficient of the workpiece is less than or equal to 0;
- das Verhältnis zwischen einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Distanzstücks und dem ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks im Bereich von -100 bis 90 liegt.  the ratio between a thermal expansion coefficient of the spacer and the first coefficient of partial thermal expansion of the workpiece is in the range of -100 to 90.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 7, wobei die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine zweite Maßänderung enthält, die in einem zweiten Temperaturbereich erfolgt und durch eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks verursacht wird. 8. The method of claim 4, wherein the total thermal expansion of the workpiece includes a second dimensional change that occurs in a second temperature range and is caused by volume-reducing phase transformation of the workpiece.
9. Verfahren nach Anspruch 8, wobei der zweite Temperaturbereich eine zweite Aufheizphase beschreibt, in der die Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. 9. The method of claim 8, wherein the second temperature range describes a second heating phase in which the volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 9, wobei der erste Temperaturbereich unterhalb des zweiten Temperaturbereichs liegt. 10. The method according to any one of claims 8 to 9, wherein the first temperature range is below the second temperature range.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, wobei das Distanzstück in einer Aufheizphase eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung und/oder in einer Abkühlphase eine Volumen verringernde Phasenumwandlung durchläuft. 11. The method according to any one of claims 1 to 10, wherein the spacer in a heating phase, a volume-increasing phase transformation and / or in a cooling phase undergoes a volume-reducing phase transformation.
12. Verfahren zur Herstellung eines Sinterbauteils, insbesondere nach Anspruch 1 , wo- bei: 12. A method for producing a sintered component, in particular according to claim 1, wherein:
- ein Werkstück (10) geformt wird, das eine Außengeometrie, insbesondere eine Er- hebung (15) aufweist; a workpiece (10) is formed which has an outer geometry, in particular an outer lift (15);
- ein Distanzstück (12) um die Außengeometrie (15) herum gesetzt wird;  - a spacer (12) is placed around the outer geometry (15);
- das Werkstück (10) zusammen mit dem Distanzstück (12) gesintert wird;  - The workpiece (10) is sintered together with the spacer (12);
- ein Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere ein Wärmeausdehnungskoeffizient des Distanzstücks (12) im Vergleich zu einem Wärmeausdehnungsverhalten, insbesondere einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks (10) so gewählt wird und das Distanzstück (12) so dimensioniert und/oder geformt ist, dass das Werkstück (10) zumindest mit einem Teil der Außengeometrie (15) zumindest während einer Teilphase des Sinterns an dem Distanzstück (12) anliegt.  - A thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the spacer (12) compared to a thermal expansion behavior, in particular a coefficient of thermal expansion of the workpiece (10) is selected and the spacer (12) is dimensioned and / or shaped so that the workpiece (10) at least with a part of the outer geometry (15) rests against the spacer (12) at least during a partial phase of the sintering.
13. Verfahren nach Anspruch 1 oder 12, wobei eine Wärmeausdehnung des Distanzstücks kleiner als eine totale Wärmeausdehnung des Werkstücks ist. 13. The method of claim 1 or 12, wherein a thermal expansion of the spacer is smaller than a total thermal expansion of the workpiece.
14. Verfahren nach Anspruch 13, wobei die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine erste Maßänderung enthält, die in einem ersten Temperaturbereich erfolgt und durch einen ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten beschrieben wird. 14. The method of claim 13, wherein the total thermal expansion of the workpiece includes a first dimensional change that occurs in a first temperature range and is described by a first partial thermal expansion coefficient.
15. Verfahren nach Anspruch 14, wobei der erste Temperaturbereich eine erste Aufheizphase beschreibt, in der keine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. 15. The method of claim 14, wherein the first temperature range describes a first heating phase in which no volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 15, wobei: 16. The method according to any one of claims 14 to 15, wherein:
- der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient des Werkstücks größer oder  the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is greater than or equal to
gleich 0 ist;  is equal to 0;
- das Verhältnis zwischen einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Distanzstücks und dem ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks im Bereich von -10 bis 10, vorzugsweise im Bereich von -3,6 bis 2, weiter vorzugsweise im Bereich von 0,3 bis 1 liegt.  the ratio between a coefficient of thermal expansion of the spacer and the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is in the range of -10 to 10, preferably in the range of -3.6 to 2, more preferably in the range of 0.3 to 1.
17. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 15, wobei: 17. The method according to any one of claims 14 to 15, wherein:
- der erste partielle Wärmeausdehnungskoeffizient des Werkstücks kleiner oder  the first partial coefficient of thermal expansion of the workpiece is smaller or
gleich 0 ist;  is equal to 0;
- das Verhältnis zwischen einem Wärmeausdehnungskoeffizienten des Distanzstücks und dem ersten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten des Werkstücks im Be- reich von -10 bis 90 liegt.  the ratio between a thermal expansion coefficient of the spacer and the first coefficient of partial thermal expansion of the workpiece is in the range from -10 to 90.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 17, wobei die totale Wärmeausdeh- nung des Werkstücks eine zweite Maßänderung enthält, die in einem zweiten Temperaturbereich erfolgt und durch eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks verursacht wird. 18. The method according to any one of claims 14 to 17, wherein the total thermal expansion tion of the workpiece contains a second dimensional change, which takes place in a second temperature range and is caused by a volume-reducing phase transformation of the workpiece.
19. Verfahren nach Anspruch 18, wobei der zweite Temperaturbereich eine zweite Auf- heizphase beschreibt, in der die Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. 19. The method of claim 18, wherein the second temperature range describes a second heating phase in which volume reducing phase transformation of the workpiece occurs.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 18 bis 19, wobei der erste Temperaturbereich unterhalb des zweiten Temperaturbereichs liegt. 20. The method according to any one of claims 18 to 19, wherein the first temperature range is below the second temperature range.
21. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 12 bis 20, wobei das Distanzstück in einer Aufheizphase eine Volumen verringernde Phasenumwandlung und/oder in einer21. The method according to any one of claims 1 and 12 to 20, wherein the spacer in a heating phase, a volume-reducing phase transformation and / or in a
Abkühlphase eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung durchläuft. Cooling phase undergoes a volume-increasing phase transformation.
22. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei das Setzen des Distanzstücks berührungslos und/oder kraftfrei erfolgt. 22. The method according to any one of the preceding claims, wherein the setting of the spacer takes place without contact and / or force.
23. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei das Distanzstück keine Phasenumwandlung durchläuft. 23. The method according to any one of the preceding claims, wherein the spacer undergoes no phase transformation.
24. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine dritte Maßänderung enthält, die in einem dritten Temperaturbereich erfolgt und durch einen dritten partiellen Wärmeausdehnungskoeffizienten beschrieben wird. 24. The method according to any one of the preceding claims, wherein the total thermal expansion of the workpiece contains a third dimensional change, which takes place in a third temperature range and is described by a third partial thermal expansion coefficient.
25. Verfahren nach Anspruch 24, wobei der dritte Temperaturbereich eine erste Abkühlphase beschreibt, in der keine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. 25. The method of claim 24, wherein the third temperature range describes a first cooling phase in which no volume-increasing phase transformation of the workpiece takes place.
26. Verfahren nach einem der Ansprüche 24 bis 25, wobei die totale Wärmeausdehnung des Werkstücks eine vierte Maßänderung enthält, die in einem vierten Temperatur- bereich erfolgt und durch eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks verursacht wird. 26. The method of claim 24, wherein the total thermal expansion of the workpiece includes a fourth dimensional change occurring in a fourth temperature range and caused by volume-increasing phase transformation of the workpiece.
27. Verfahren nach Anspruch 26, wobei der vierte Temperaturbereich eine zweite Abkühlphase beschreibt, in der die Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet. 27. The method of claim 26, wherein the fourth temperature range describes a second cooling phase in which the volume-increasing phase transformation of the workpiece takes place.
28. Verfahren nach einem der Ansprüche 26 bis 27, wobei der dritte Temperaturbereich oberhalb des vierten Temperaturbereichs liegt. 28. The method of claim 26, wherein the third temperature range is above the fourth temperature range.
29. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei das Distanzstück von dem gesinterten Werkstück entfernt wird. 29. The method according to any one of the preceding claims, wherein the spacer is removed from the sintered workpiece.
30. Verfahren nach Anspruch 29, wobei das Entfernen berührungslos und/oder kraftfrei erfolgt. 30. The method of claim 29, wherein the removal is non-contact and / or force-free.
31. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei das Werkstück ein Grünling oder ein Braunling oder ein Weißling oder ein Vorsinterteil ist. 31. The method according to any one of the preceding claims, wherein the workpiece is a green or a Braunling or a white or a Vorsinterteil.
32. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei das Distanzstück in einer Aufheizphase an dem Werkstück anliegt, bevor eine Volumen verringernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattfindet, und/oder sich das Distanzstück in einer Abkühlphase von dem Werkstück ablöst, nachdem eine Volumen vergrößernde Phasenumwandlung des Werkstücks stattgefunden hat. 32. The method according to claim 1, wherein the spacer abuts the workpiece in a heating phase before a volume-reducing phase transformation of the workpiece takes place and / or the spacer is detached from the workpiece in a cooling phase after a volume-increasing phase transformation of the workpiece took place.
33. Distanzstück aus einem Material, das in dem Temperaturbereich, der in einem Ver- fahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche gefahren wird, keine Phasenumwandlung durchläuft. 33. Spacer made of a material that does not undergo phase transformation in the temperature range run in a method according to any one of the preceding claims.
34. Distanzstück aus einem Material, das in dem Temperaturbereich, der in einem Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche gefahren wird, eine Phasenumwandlung durchläuft. 34. A spacer made of a material which undergoes a phase transformation in the temperature range, which is driven in a method according to one of the preceding claims.
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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3132141C1 (en) * 1981-08-14 1982-12-16 MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München Process for producing sintered parts with great accuracy
JPH01217186A (en) * 1988-02-23 1989-08-30 Eagle Ind Co Ltd Manufacturing method and its jig of hollow sintered body
JPH0649505A (en) * 1992-07-28 1994-02-22 Sumitomo Electric Ind Ltd Method for improving dimensional accuracy in sintering
JPH09263804A (en) * 1996-03-29 1997-10-07 Olympus Optical Co Ltd Metallic powder sintered compact and production of metallic powder sintered compact
DE10147553A1 (en) * 2001-09-26 2003-04-10 Bleistahl Prod Gmbh & Co Kg Controlling sintering contraction and sintering deformation in components comprises providing the components with an insert in recesses and/or passages before sintering, sintering, and releasing the insert

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10341707A1 (en) * 2003-09-10 2005-04-07 Breitwieser, Michael, Dipl.-Ing. Adjustable thermal expansion material for instrument applications contains thermal expansion coefficient change boundary

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3132141C1 (en) * 1981-08-14 1982-12-16 MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München Process for producing sintered parts with great accuracy
JPH01217186A (en) * 1988-02-23 1989-08-30 Eagle Ind Co Ltd Manufacturing method and its jig of hollow sintered body
JPH0649505A (en) * 1992-07-28 1994-02-22 Sumitomo Electric Ind Ltd Method for improving dimensional accuracy in sintering
JPH09263804A (en) * 1996-03-29 1997-10-07 Olympus Optical Co Ltd Metallic powder sintered compact and production of metallic powder sintered compact
DE10147553A1 (en) * 2001-09-26 2003-04-10 Bleistahl Prod Gmbh & Co Kg Controlling sintering contraction and sintering deformation in components comprises providing the components with an insert in recesses and/or passages before sintering, sintering, and releasing the insert

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