WO2010094865A1 - Procede de realisation d'un defaut a la surface d'une fibre optique - Google Patents

Procede de realisation d'un defaut a la surface d'une fibre optique Download PDF

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WO2010094865A1
WO2010094865A1 PCT/FR2010/000147 FR2010000147W WO2010094865A1 WO 2010094865 A1 WO2010094865 A1 WO 2010094865A1 FR 2010000147 W FR2010000147 W FR 2010000147W WO 2010094865 A1 WO2010094865 A1 WO 2010094865A1
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optical fiber
defect
light beam
coherent light
producing
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Application number
PCT/FR2010/000147
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Inventor
Dominique Michel Bernard Perreux
Benoît Paul Guy DELOBELLE
Original Assignee
Centre National De La Recherche Scientifique
Universite De Franche-Comte
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Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
    • B23K26/06—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing
    • B23K26/062—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam
    • B23K26/0622—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses
    • B23K26/0624—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses using ultrashort pulses, i.e. pulses of 1ns or less
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C25/00—Surface treatment of fibres or filaments made from glass, minerals or slags
    • C03C25/62—Surface treatment of fibres or filaments made from glass, minerals or slags by application of electric or wave energy; by particle radiation or ion implantation
    • C03C25/6206—Electromagnetic waves
    • C03C25/6208—Laser
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
    • G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
    • G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
    • G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
    • G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre

Definitions

  • the invention relates to the field of optical fiber sensors for controlling the maximum admissible deformation of a structure such as a hydrogen tank, a bridge or the like.
  • the present invention relates to a method for producing a defect on the surface of an optical fiber.
  • the present invention relates to an optical fiber directly obtained by this method.
  • the present invention also relates to an optical fiber sensor comprising one or more optical fibers obtained by this method.
  • the present invention also relates to a device for implementing this method.
  • Optical fiber sensors are known to control the deformation of a structure. These may be Bragg grating optical fiber sensors, optical fiber interferometric sensors, or so-called Brillouin or Raman type optical fiber scattering sensors. Bragg grating fiber optic sensors provide continuous local deformation measurements of a structure. Fiber optic interferometric sensors or so-called optical fiber scattering sensors make it possible to perform an overall measurement of the deformation of a structure.
  • a disadvantage of using existing fiber optic sensors is their high cost. For example, a Bragg grating optical fiber sensor makes it possible to follow the evolution of the local deformation of a structure. For this, it obviously requires a light source of a given wavelength to power these networks, but also detection means adapted to analyze the spectrum returned by these networks.
  • the invention notably proposes a method for producing a defect on the surface of an optical fiber.
  • the invention proposes a method for producing a defect on the surface of an optical fiber, characterized in that:
  • step (b) determining the geometry of the defect to be made from the maximum deformation defined in step (a);
  • step (d) illuminating the optical fiber with a coherent light beam emitted by the ultrashort light amplifying means, the beam of which the physical parameters have been previously determined in step (c), in order to get the fault.
  • the physical parameters characterizing the coherent light beam comprise the number of ultra-short pulses delivered by the light amplification means, the fluence of the coherent light beam, the numerical aperture and polarization of said coherent light beam;
  • a single ultra-short pulse is delivered with a coherent light beam of circular polarization
  • a first ultra-short pulse is carried out with a coherent light beam of circular polarization; o a displacement of the optical fiber relative to the light amplification means; and o a second pulse, also with a circular polarization light beam.
  • step (d) is repeated several times along the optical fiber.
  • the invention also proposes an optical fiber comprising a silica core, characterized in that it comprises at least one defect on the surface of the silica obtained by the process according to the invention, so that it has a smaller size. at 2 ⁇ m, for example less than
  • the optical fiber may further comprise at least one of the following characteristics, taken alone or in combination:
  • said at least one defect has a depth of less than 2 ⁇ m
  • said at least one defect has a depth of less than 600 nm, for example between 10 nm and 200 nm;
  • said at least one defect has at least one cylindrical or conical shape of elliptical or circular section; said at least one defect is in the form of two coaxial forms;
  • a plurality of defects are provided along the length of the optical fiber.
  • the invention also proposes an optical fiber sensor comprising means for supplying at least one optical fiber with an optical signal and means for detecting said signal at the output of said at least one optical fiber, characterized in that it comprises at least one optical fiber according to the invention.
  • the invention finally proposes a device for implementing the method for producing a defect on the surface of an optical fiber according to the invention, characterized in that it comprises: a means for amplifying a light coherent for delivering a coherent ultra-short pulse light beam onto the optical fiber; means for adjusting the energy of the pulses delivered by the amplification means; a means for focusing the beam on the optical fiber; a means for positioning the optical fiber with respect to the laser beam.
  • the device may also include at least one of the following features, taken alone or in combination:
  • the means for amplifying the light delivering ultrashort pulses is a femtosecond laser
  • the means for adjusting the energy of the pulses delivered by the amplification means comprise a Pockels cell
  • the means for adjusting the energy of the pulses delivered by the amplification means comprise a means for managing the optical densities
  • the means for positioning the optical fiber with respect to the laser beam comprises a plate able to move in translation along the three directions of space, and by rotation to adjust the position of the optical fiber with respect to the axis of the beam laser.
  • FIG. 1 shows a block diagram of a device according to the invention
  • FIG. 2 represents the shape of the coherent light beam emitted by the device, followed along its path towards the optical fiber;
  • FIG. 3 represents a possible orientation of the bench on which the optical fiber is arranged with respect to the coherent light beam of FIG. 2;
  • FIG. 4 represents another possible orientation of the bench on which the optical fiber is arranged with respect to the coherent light beam of FIG. 2;
  • FIG. 5 represents the probability of breaking of different optical fibers as a function of the force applied to them;
  • FIG. 6 is a photograph showing defects made on the surface of an optical fiber
  • FIG. 7 represents the evolution of the depth of a defect made on the surface of the optical fiber as a function of the fluence of the laser beam.
  • FIG. 8 represents the evolution of the depth of a defect made on the surface of the optical fiber as a function of the size of this defect.
  • the Applicant has firstly considered increasing the number of impurities present in the material forming the optical fiber (silica essentially) and, of course, controlling this increase.
  • the Applicant has considered making a defect on the surface of the optical fiber to control the breaking stress of the fiber.
  • the operation of the sensor that can be obtained with one or more of these optical fibers can be presented as follows.
  • the deformation of the structure is considered normal. This is the first operating state of the fiber optic sensor.
  • the optical fiber breaks. It can no longer carry any measurement signal. The absence of detection of this signal at a detection means is interpreted as an abnormal deformation of the structure. This is the second operating state of the fiber optic sensor.
  • An optical fiber generally has a fiber core, most often made of silica and whose diameter is a few tens of microns, surrounded by an optical cladding, also in silica, the optical cladding itself being surrounded by a protective sheath , mostly in polymer.
  • an optical fiber with its optical sheath presents a diameter of 125 ⁇ m, the total diameter of the fiber with the protective sheath typically reaching 250 ⁇ m.
  • the defect has dimensions much lower than those of the fiber itself.
  • a defect whose dimensions are between a few tens of nanometers and a few hundred nanometers.
  • a femtosecond laser is a laser that delivers pulses of the order of femtosecond that can be described as ultra-short, and emits coherent light from infrared to ultraviolet.
  • the impact of a femtosecond laser on a target material is radically different from that achieved by a laser emitting longer pulses, for example for pulses higher than one picosecond.
  • the diffusion of heat within the target material is minimized or even zero.
  • the duration of the pulse and, consequently, the energy involved do not leave the heat transfer time to take place.
  • the extent of the area of the target material affected by the beam is limited to the focus area of the laser beam.
  • the extent of the area of the target material affected by the beam includes the focus area of the laser and an area affected by heat transfer.
  • the ions formed by the impact of the laser beam do not move and the electrons torn from the atoms of the target material remain in the area covered by the ions. We then witness a recombination of these electrons with the ions in the impacted zone.
  • the recombination can take place in the solid phase or in the gas phase.
  • the laser beam can either alter the target material by causing a change in its structure (solid phase) or by sublimating this target material (gas phase).
  • the device according to the invention comprises at least one means for amplifying the light delivering ultra-short pulses, this means being capable of emitting a coherent light beam.
  • the light amplification means delivering ultra-short pulses is a femtosecond laser.
  • the femtosecond laser is only an exemplary embodiment.
  • a means of amplifying a coherent light outside the areas covered from infrared to ultraviolet and / or delivering pulses shorter than the femtosecond could be envisaged.
  • the impact created by the laser beam makes it possible to modify the breaking stress of the optical fiber, by producing a solid phase zone having a structure that is distinct from the structure of the rest of the fiber.
  • the laser beam makes it possible to modify the breaking stress of the optical fiber, by producing a defect on the surface of the optical fiber.
  • the target material absorbs the energy of the laser beam, then the sublimed material is expelled to form the defect.
  • the invention implements this type of defect.
  • the device according to the invention aims to achieve a defect on the surface of the silica of the fiber, namely on the surface of the assembly formed by the fiber core and its optical cladding.
  • the laser beam thus passes through the protective sheath surrounding the assembly formed by the fiber core and its optical sheath and is not intended to create a defect in this protective sheath. This would have little impact on the evolution of the stress at break of the fiber, and would also make the optical fiber unusable, the protective sheath aimed mainly to protect the silica.
  • the device 10 is shown schematically in FIG. 1. It notably comprises a means of amplifying the light capable of emitting a coherent light beam which is more precisely a femtosecond laser 1. It also comprises according to the meaning light path, a Pockels 2 cell, optical density management means 3, a deflector mirror 4, a beam focusing means 5 and a bank 6 on which the optical fiber is mounted.
  • a femtosecond laser 1 delivering pulses of 120 fs at a repetition rate of 5 kHz.
  • the Pockels cell 2 and the optical density management means 3 make it possible to modify the power of the laser beam emitted by the femtosecond laser 1.
  • the means for managing the optical densities 3 is for example formed by two coaxial wheels, each of these wheels comprising several orifices provided with "filters" having distinct optical densities and which can be placed on the path of the laser beam. The combination of such wheels is known to those skilled in the art to form a means for managing optical densities.
  • the first wheel located upstream with respect to the path of the light, comprises for example a position without density and positions with densities 1, 2, 3, 4 etc.
  • the second wheel downstream of the first wheel with respect to the path of light, comprises for example a position without density, and positions with densities of 0.1, 0.2, 0.3, 0.4, etc.
  • the combination of the two wheels thus makes it possible to have filters whose optical densities cover a range of numbers comprising at least 0.1, 0.2, 0.3, 0.4, etc., 1, 2, 3, 4, etc.
  • the deflecting mirror 4 is simply to return the beam towards the bench 6. One could provide an arrangement of the device does not require the deflector mirror 4.
  • FIGS. 2 to 4 The influence of the focusing means 5 on the laser beam is shown in FIGS. 2 to 4, more specifically in FIG. 2.
  • the laser beam 100 is observed upstream of the focusing system 5, which is substantially cylindrical. Downstream of the focusing system 5, the laser beam 101 converges to a maximum focusing area 110 beyond which the laser beam 102 diverges.
  • the first region R1 is a region of the beam taken between the focusing system 5 and the maximum focusing area 110.
  • the second region region R2 is a region of the beam taken at the level of the maximum focusing area 110.
  • the energy of the laser beam is the same, but the fluence differs.
  • the fluence is defined by the ratio between the energy of the beam on the illumination surface of said beam.
  • the illuminating surface of the region R1 is larger than the illuminating surface of the region R2.
  • the fluence of the laser beam of region R1 is lower than the fluence of region R2.
  • the fluence is less than a critical fluence, then there is no ablation of the optical fiber, but only a modification of its optical properties.
  • the critical fluence is about 1.5 J / cm 2 .
  • the depth h 1Ma ⁇ of the defect is zero: it means that there is no ablation of the silica.
  • the shape of the laser beam described above is related to the numerical aperture ON (or NA for "Numerical Aperture” according to the English terminology) of the focusing means 5. We also speak of numerical aperture of the beam.
  • the numerical aperture ON of the laser beam is defined by the relation:
  • n the refractive index of the medium in which the laser beam propagates
  • u the angle formed between the axis 103 of the laser beam and the outer limit of said beam, between the focusing means 5 and the maximum focusing area 110.
  • the medium in which the laser beam propagates is air whose refractive index is of the order of one unit.
  • the device 10 comprises a bench 6 for positioning the optical fiber.
  • the bench 6 comprises means for adjusting this position, and possibly means for moving the fiber at a controlled relative speed with respect to the laser beam, or more generally with respect to the laser 1 itself.
  • the adjustment means are formed of a plate able to move in translation along the three directions X, Y, Z of the space, but also to rotate with respect to the axis 103 of the laser beam, in particular in order to ensure that the optical fiber is perpendicular to the beam axis.
  • FIGS. 3 and 4 show different positions of the bench 6 on which the optical fiber is arranged, the bench
  • FIG. 3 shows a position in which the optical fiber, which extends in the plane of the bank 6, is not perpendicular to the axis 103 of the laser beam ( ⁇ non-zero in Figure 3).
  • the plate has a groove in which is housed the optical fiber.
  • the groove thus allows the maintenance of the optical fiber on the plate.
  • the adjustment means make it possible to adjust with a very great precision the relative position of the optical fiber with respect to the laser 1. This accuracy is certainly less than 100 nm, and most often of the order of 10 nm.
  • the dimensions of the defects obtained with this laser are between a few tens of nanometers and a few hundred nanometers.
  • the depth of the defect can be between 10 nm and 200 nm. Its diameter can be between 200 nm and 1 micron.
  • the precision obtained on the dimensions of these defects is nanometric, ie generally within a range of ⁇ 20 nm.
  • the femtosecond laser thus makes it possible to have access to defect dimensions compatible with the dimensions of an optical fiber, whose diameter is typically of the order of a few tens of microns.
  • Table 1 below specifies some possible values for the depth and the width of the defects likely to be made on the surface of an optical fiber.
  • the defect is always wider than deep and on the other hand, that the depth of the defect increases with its width.
  • the width of the defect will generally be less than 1.5 ⁇ m for a depth of less than 600 nm. It is of course possible to achieve larger size defects, but this would result in too much weaken the optical fiber. However, in some cases, it has been found that the width of the defect, like its depth, could reach 2 ⁇ m without weakening the optical fiber too much.
  • geometry of the defect we mean the shape of its section (circular, elliptical, etc.), its width and / or length, and its depth.
  • the size of the defect can be defined as follows: if the defect is circular, the size of the defect corresponds to its diameter; if the defect is elliptical, the size of the defect can be assimilated to the long axis of the ellipse; - if the defect is rectangular, the size of the defect is defined by its length.
  • the size of the defect is defined by the greatest length of the defect, this defect also having a depth.
  • Kj c is a constant depending on the nature of the material forming the optical fiber, C is the size of the defect,
  • Y is a parameter of geometry of the defect.
  • Table 2 could equally provide the evolution of the breaking stress of the optical fiber as a function of the size of the defect.
  • Figure 5 provides experimental data on the feasibility of achieving a defect on the surface of an optical fiber to reduce the stress at break.
  • the tests carried out concern three optical fibers, including an undamaged optical reference fiber.
  • the other two optical fibers were damaged with distinct fluence beams, and for the same numerical NA of the 0.4 beam. It can be seen that, for the same probability of rupture, the force required for rupture decreases with the increase in the size of the defect, the latter being all the more important as the beam fluence is high.
  • an undamaged reference optical fiber has a breaking stress of 49N
  • a damaged optical fiber with a 2.4J / cm 2 fluence beam exhibits a breaking stress of 38N
  • a damaged optical fiber with a larger fluence beam i.e., a larger defect size
  • the method for producing a defect on the surface of an optical fiber according to the invention then comprises the steps of defining during a step (a) a maximum deformation of the optical fiber that one wishes to obtain at the level of an optical fiber according to the invention. of a region of the optical fiber, then, during a step (b), to determine the geometry of the defect to be made from the maximum deformation previously defined in step (a).
  • Step (b) is carried out for example, in the case of elliptical geometry, using the relations (1) and (2) and is more generally based on data known to those skilled in the art . It is also possible to re-establish these data by finite element simulations if one wishes to be more precise.
  • step (c) it is appropriate to determine a set of physical parameters characterizing the coherent light beam, as a function of the geometry of the defect to be produced.
  • the Applicant has carried out numerous parametric tests to know the physical parameters of the laser beam influencing the geometry of the defect to be made on the optical fiber. For a given wavelength of the laser beam, fixed at
  • the number of pulses makes it possible to adjust the total pulse energy that is applied to the optical fiber.
  • the fluence of the beam integrates two parameters: the pulse energy and the beam illumination surface.
  • the pulse energy depends on the power of the laser 1, but also on the setting of the Pockels 2 cell and that of the optical densities 3.
  • the power of the laser beam depends in particular on the wavelength thereof. Indeed, the pulse energy is proportional to the frequency of the wave emitted by the laser (Planck relation).
  • the beam illumination surface depends on various parameters.
  • the positioning difference of the maximum beam focusing area (region designated R2 in Figure 2) relative to the surface of the optical fiber affects the surface of the effectively illuminated optical fiber.
  • the numerical aperture of the beam is also a parameter which influences the shape of the laser beam and consequently, on the illumination surface of this beam.
  • the numerical aperture of the beam and consequently the angle of opening of the defect to be made on the optical fiber, this opening angle being connected to the numerical aperture of the beam, are parameters which influence the geometry of the defect.
  • the polarization of the beam influences the geometry of the defect. Indeed, it has been found that a circular polarization provides a defect geometry also circular. It has also been found that an elliptical polarization makes it possible to obtain a defect geometry which is also elliptical.
  • the parameters relating to the number of pulses, the fluence of the laser beam and the polarization of this beam are independent parameters.
  • the numerical aperture of the beam may be chosen independently, for example by the choice of a focusing system 5 adapted. Consequently, none of the parameters relating to the number of pulses, the fluence of the laser beam or the polarization of said beam affects the numerical aperture of the beam.
  • the numerical aperture of the beam can modify its fluence.
  • the maximum focusing area 110 of the beam and hence the fluence of the laser beam on this area is not the same if we change the numerical aperture of the beam, all things being equal.
  • a defect may be of cylindrical geometry in the depth of the fiber, with a circular or elliptical section.
  • the defect may also have a conical shape in the depth of the fiber with a circular or elliptical section.
  • the parameters tested are thus the number of pulses, the fluence of the beam, and the polarization of the beam.
  • FIG. 6 shows in particular a defect 7, seen from above, obtained with a single pulse of a circular polarization laser beam produced on the surface of an optical fiber 9.
  • a defect 7 seen from above, obtained with a single pulse of a circular polarization laser beam produced on the surface of an optical fiber 9.
  • FIG. 6 shows a defect 8, seen from above, obtained with two successive pulses and offset by a circular polarization laser beam produced on the surface of the optical fiber 9.
  • the defect 8 has two coaxial shapes.
  • Each shape can be of cylindrical geometry in the depth of the fiber, with a circular or elliptical section.
  • Each shape may also have a conical shape in the depth of the fiber with a circular or elliptical section.
  • FIG. 7 represents the evolution of the maximum depth hi Max of the defect as a function of the fluence F of the laser beam.
  • the beam illumination area was fixed and the numerical aperture of the beam was set at 0.8 or 0.4.
  • a single pulse was also emitted for each measurement point.
  • the polarization of the beam is circular for each measuring point.
  • FIG. 7 also shows that the maximum depth hi M ax of the defect, for a given minimum fluence, differs according to whether the numerical aperture is 0.4 or 0.8.
  • FIG. 8 represents indeed the evolution of the hi depth of a defect as a function of its size Li.
  • the beam illumination area was fixed and the numerical aperture of the beam was set at 0.4.
  • a single pulse was also emitted for each measurement point.
  • the polarization of the beam is circular for each measuring point.
  • the optical fiber is illuminated, during a step (d), with the coherent light beam so that to get the fault.

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Abstract

L'invention propose un procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique, une fibre optique directement obtenue par ce procédé, un capteur à fibre optique comprenant au moins une telle fibre optique, ainsi qu'un dispositif de mise en &oelig,-uvre du procédé, le procédé étant caractérisé par le fait que : (a) on définit une déformation maximale de la fibre optique que l'on souhaite obtenir au niveau d'une région de la fibre optique; (b) on détermine la géométrie du défaut à réaliser a partir de la déformation maximale définie à l'étape (a); (c) on détermine un ensemble de paramètres physiques caractérisant un faisceau de lumière (1) cohérente à émettre par un moyen d'amplification de la lumière (1) délivrant des impulsions ultra-brèves, en fonction de la géométrie du défaut à réaliser; (d) on éclaire la fibre optique avec un faisceau de lumière cohérente émis par le moyen d'amplification de la lumière à impulsions ultra-brèves, faisceau dont les paramètres physiques ont été préalablement déterminés à l'étape (c), afin d'obtenir le défaut.

Description

PROCEDE DE RÉALISATION D'UN DEFAUT A LA SURFACE D'UNE
FIBRE OPTIQUE
L'invention concerne le domaine des capteurs à fibre optique pour contrôler la déformation maximale admissible d'une structure telle qu'un réservoir d'hydrogène, un pont ou autre.
La présente invention se rapporte à un procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique.
La présente invention se rapporte à une fibre optique directement obtenue par ce procédé.
La présente invention se rapporte également à un capteur à fibre optique comportant une ou plusieurs fibres optiques obtenues par ce procédé.
La présente invention se rapporte encore à un dispositif de mise en œuvre de ce procédé.
On connaît des capteurs à fibre optique pour contrôler la déformation d'une structure. Ceux-ci peuvent être des capteurs à fibre optique à réseaux de Bragg, des capteurs interférométriques à fibre optique ou encore des capteurs à fibre optique dits à diffusion, de type Brillouin ou Raman. Les capteurs à fibre optique à réseaux de Bragg permettent des mesures de déformations locales, en continu, d'une structure. Les capteurs interférométriques à fibre optique ou les capteurs à fibre optique dits à diffusion permettent, quant à eux, de réaliser une mesure globale de la déformation d'une structure. Un inconvénient lié à l'utilisation de capteurs à fibre optique existants est leur coût élevé. Par exemple, un capteur à fibre optique à réseaux de Bragg permet de suivre l'évolution de la déformation locale d'une structure. Pour cela, il nécessite évidemment une source de lumière de longueur d'onde donnée pour alimenter ces réseaux, mais également des moyens de détection adaptés pour analyser le spectre renvoyé par ces réseaux. Or, le traitement de ce spectre est très coûteux. Par ailleurs, pour certaines applications, suivre l'évolution en continu de la déformation d'une structure est une information superflue et seule, une information portant sur la déformation maximale de la structure s'avère intéressante. Dans de telles applications, on met ainsi en œuvre un capteur à fibre optique coûteux, dont les possibilités sont surdimensionnées par rapport au besoin.
Il serait donc intéressant d'avoir un capteur à fibre optique plus simple de mise en œuvre et moins coûteux. A cet effet, l'invention propose notamment un procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique.
Plus précisément, l'invention propose un procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique, caractérisé en ce que :
(a) on définit une déformation maximale associée à la contrainte à la rupture de la fibre optique que l'on souhaite obtenir au niveau d'une région de la fibre optique ;
(b) on détermine la géométrie du défaut à réaliser a partir de la déformation maximale définie à l'étape (a) ;
(c) on détermine un ensemble de paramètres physiques caractérisant un faisceau de lumière cohérente à émettre par un moyen d'amplification de la lumière délivrant des impulsions ultra-brèves, en fonction de la géométrie du défaut à réaliser ;
(d) on éclaire la fibre optique avec un faisceau de lumière cohérente émis par le moyen d'amplification de la lumière à impulsions ultra- brèves, faisceau dont les paramètres physiques ont été préalablement déterminés à l'étape (c), afin d'obtenir le défaut.
On pourra prévoir d'autres caractéristiques techniques du procédé selon l'invention, prises seules ou en combinaison :
- les paramètres physiques caractérisant le faisceau de lumière cohérente comprennent le nombre d'impulsions ultra-brèves délivrées par le moyen d'amplification de la lumière, la fluence du faisceau de lumière cohérente, l'ouverture numérique et la polarisation dudit faisceau de lumière cohérente ;
- pour réaliser un défaut de section circulaire, on délivre une impulsion ultra-brève unique avec un faisceau de lumière cohérente de polarisation circulaire ;
- pour réaliser un défaut de section elliptique, on effectue : o une première impulsion ultra-brève avec un faisceau de lumière cohérente de polarisation circulaire ; o un déplacement de la fibre optique par rapport au moyen d'amplification de la lumière ; et o une deuxième impulsion, également avec un faisceau de lumière de polarisation circulaire.
- pour régler la fluence du faisceau de lumière cohérente au niveau de la fibre optique, on modifie soit la puissance du faisceau, soit l'ouverture numérique du faisceau, soit la position respective entre la fibre optique et la zone de focalisation maximum du faisceau ou une combinaison quelconque de ces paramètres ;
- on répète plusieurs fois au moins l'étape (d) le long de la fibre optique.
L'invention propose également une fibre optique comportant une partie centrale en silice, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un défaut à la surface de la silice obtenu par le procédé selon l'invention, de sorte qu'il présente une taille inférieure à 2μm, par exemple inférieure à
1.5μm et de préférence comprise entre 200nm et 1 μm.
La fibre optique pourra en outre comporter au moins l'une des caractéristiques suivantes, prise seule ou en combinaison :
- ledit au moins un défaut présente une profondeur inférieure à 2μm ;
- ledit au moins un défaut présente une profondeur inférieure à 600nm, par exemple entre 10nm et 200nm ;
- ledit au moins un défaut présente au moins une forme cylindrique ou conique de section elliptique ou circulaire ; - ledit au moins un défaut se présente sous la forme de deux formes coaxiales ;
- il est prévu une pluralité de défauts sur la longueur de la fibre optique.
L'invention propose encore un capteur à fibre optique comprenant des moyens d'alimentation d'au moins une fibre optique par un signal optique et des moyens de détection dudit signal en sortie de ladite au moins une fibre optique, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une fibre optique selon l'invention.
L'invention propose enfin un dispositif de mise en œuvre du procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique selon l'invention, caractérisé en ce qu'il comprend : o un moyen d'amplification d'une lumière cohérente pour délivrer un faisceau de lumière cohérente à impulsions ultra-brèves sur la fibre optique ; o des moyens pour régler l'énergie des impulsions délivrées par le moyen d'amplification ; o un moyen de focalisation du faisceau sur la fibre optique ; o un moyen pour positionner la fibre optique par rapport au faisceau laser. Le dispositif pourra par ailleurs comporter au moins l'une des caractéristiques suivantes, prise seule ou en combinaison :
- le moyen d'amplification de la lumière délivrant des impulsions ultrabrèves est un laser femtoseconde ;
- les moyens pour régler l'énergie des impulsions délivrées par le moyen d'amplification comprennent une cellule de Pockels ;
- les moyens pour régler l'énergie des impulsions délivrées par le moyen d'amplification comprennent un moyen de gestion des densités optiques ;
- le moyen pour positionner la fibre optique par rapport au faisceau laser comporte une platine susceptible de se déplacer par translation selon les trois directions de l'espace, et par rotation pour ajuster la position de la fibre optique par rapport à l'axe du faisceau laser. D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention seront énoncés dans la description détaillée ci-après faite en référence aux figures suivantes :
- la figure 1 représente un schéma de principe d'un dispositif conforme à l'invention ;
- la figure 2 représente la forme du faisceau de lumière cohérente, émis par le dispositif, suivi le long de son parcours vers la fibre optique ;
- la figure 3 représente une orientation possible du banc sur lequel la fibre optique est disposée par rapport au faisceau de lumière cohérente de la figure 2 ;
- la figure 4 représente une autre orientation possible du banc sur lequel la fibre optique est disposée par rapport au faisceau de lumière cohérente de la figure 2; - la figure 5 représente la probabilité de rupture de différentes fibres optiques en fonction de la force qui leur est appliquée ;
- la figure 6 est une photographie représentant des défauts réalisés à la surface d'une fibre optique ;
- la figure 7 représente l'évolution de la profondeur d'un défaut réalisé à la surface de la fibre optique en fonction de la fluence du faisceau laser.
- la figure 8 représente l'évolution de la profondeur d'un défaut réalisé à la surface de la fibre optique en fonction de la taille de ce défaut. Pour résoudre le problème posé par l'invention, le Demandeur a en premier lieu envisagé d'accroître le nombre d'impuretés présentes dans le matériau formant la fibre optique (silice essentiellement) et, bien entendu, de maîtriser cet accroissement.
En effet, c'est le nombre d'impuretés présentes dans la silice qui limite principalement la résistance mécanique des fibres optiques. Seulement, lorsqu'on fabrique une fibre optique, les impuretés sont par définition des constituants indésirables. On ne maîtrise donc pas à ce jour la quantité d'impuretés présentes dans la fibre.
De plus, à supposer que les techniques futures puissent permettre de contrôler la quantité d'impuretés, afin de maîtriser avec précision la contrainte à la rupture de la fibre optique, une telle possibilité ne serait ouverte qu'aux seuls fabricants de fibres optiques.
Pour ces raisons, le Demandeur a envisagé de réaliser un défaut à la surface de la fibre optique, pour contrôler la contrainte à la rupture de la fibre. Le fonctionnement du capteur qui peut être obtenu avec une ou plusieurs de ces fibres optiques peut être présenté comme suit.
Quand la structure sur laquelle le capteur est monté subit une déformation inférieure à la déformation maximale que la fibre optique atteint lorsqu'elle se rompt, la déformation de la structure est considérée comme normale. Il s'agit du premier état de fonctionnement du capteur à fibre optique.
En revanche, dès que la structure subit une déformation dépassant cette déformation maximale, la fibre optique rompt. Elle ne peut alors plus véhiculer un quelconque signal de mesure. L'absence de détection de ce signal au niveau d'un moyen de détection s'interprète comme une déformation anormale de la structure. Il s'agit du deuxième état de fonctionnement du capteur à fibre optique.
Pour cela, on cherche à modifier la contrainte à la rupture de la fibre optique et par suite, la déformation maximale associée à cette contrainte à rupture en réalisant un défaut maîtrisé à la surface de la fibre optique.
Une fibre optique présente généralement un cœur de fibre, le plus souvent en silice et dont le diamètre est de quelques dizaines de microns, entouré d'une gaine optique, en silice également, la gaine optique étant elle-même entourée par une gaine de protection, le plus souvent en polymère. Classiquement, une fibre optique avec sa gaine optique présente un diamètre de 125μm, le diamètre total de la fibre avec la gaine de protection atteignant typiquement 250μm.
Aussi, si on souhaite réaliser un défaut à la surface de la fibre pour contrôler sa déformation maximale, il est nécessaire que le défaut présente des dimensions très inférieures à celles de la fibre elle-même. Par là, il faut entendre un défaut dont les dimensions sont comprises entre quelques dizaines de nanomètres et quelques centaines de nanomètres.
Pour obtenir de telles tailles de défauts, le Demandeur s'est intéressé au laser femtoseconde. Un laser femtoseconde est un laser qui délivre des impulsions de l'ordre de la femtoseconde pouvant être qualifiées d'ultra-brèves, et émettant une lumière cohérente de l'infrarouge à l'ultraviolet.
L'impact d'un laser femtoseconde sur une matière cible est radicalement différent de celui réalisé par un laser émettant des impulsions plus longues, par exemple pour des impulsions supérieures à la picoseconde.
En effet, avec un laser femtoseconde, la diffusion de la chaleur au sein de la matière cible est minimisée, voire nulle. La durée d'impulsion et, par suite, l'énergie impliquée ne laissent pas aux transferts thermiques le temps de prendre place. On parle de procédé quasi- athermique. L'étendue de la zone de la matière cible affectée par le faisceau est limitée à la zone de focalisation du faisceau laser. Au contraire, avec des lasers fournissant des impulsions plus longues, l'étendue de la zone de la matière cible affectée par le faisceau comprend la zone de focalisation du laser et une zone affectée par les transferts thermiques. Lorsqu'on délivre un faisceau laser issu d'un laser femtoseconde sur une matière cible, l'énergie du faisceau laser est transférée à la matière cible en arrachant des électrons aux atomes de cette matière. Certains atomes sont ainsi ionisés. Du fait de la brièveté de l'impulsion, les ions formés par l'impact du faisceau laser ne se déplacent pas et les électrons arrachés aux atomes de la matière cible restent dans la zone couverte par les ions. On assiste alors à une recombinaison de ces électrons avec les ions dans la zone impactée.
Selon le niveau d'énergie impliqué, la recombinaison peut avoir lieu en phase solide ou en phase gazeuse. Autrement dit, en fonction de l'énergie impliquée, le faisceau laser peut soit altérer la matière cible en provoquant une modification de sa structure (phase solide) ou en sublimant cette matière cible (phase gazeuse).
Si le niveau d'énergie impliqué est suffisant pour obtenir une sublimation, alors on parle d'ablation de la matière cible. L'utilisation d'un laser femtoseconde pour effectuer l'ablation d'un cristal de Siθ2 est par exemple présenté dans le document « Femtosecond laser ablation of crystals Siθ2 and YAG », Shizhen Xu & al., Optics Communication 274 (2007), pp. 163-166.
Toutefois, les études connues ne visent pas la réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique pour contrôler la déformation maximale associée à la contrainte à la rupture et par suite, réaliser un capteur à fibre optique.
A cet effet, le dispositif selon l'invention comporte au moins un moyen d'amplification de la lumière délivrant des impulsions ultra-brèves, ce moyen étant susceptible d'émettre un faisceau de lumière cohérente.
Dans la suite de la description, le moyen d'amplification de la lumière délivrant des impulsions ultra-brèves est un laser femtoseconde.
On comprendra cependant, à la lecture de la description qui suit, que le laser femtoseconde n'est qu'un exemple de réalisation. Un moyen d'amplification d'une lumière cohérente hors des domaines couverts de l'infrarouge jusqu'à l'ultraviolet et/ou délivrant des impulsions plus courtes que la femtoseconde pourrait être envisagé.
Avec un niveau d'énergie relativement faible, l'impact créé par le faisceau laser permet de modifier la contrainte à la rupture de la fibre optique, en réalisant une zone en phase solide présentant une structure distincte de la structure du reste de la fibre. Avec une énergie plus importante, le faisceau laser permet de modifier la contrainte à la rupture de la fibre optique, en réalisant un défaut à la surface de la fibre optique. En effet, dans ce cas, la matière cible absorbe l'énergie du faisceau laser, puis la matière sublimée est expulsée pour former le défaut. Il y a ablation de la fibre optique. De préférence, mais non exclusivement, l'invention met en œuvre ce type de défaut.
Le dispositif selon l'invention vise à réaliser un défaut à la surface de la silice de la fibre, à savoir à la surface de l'ensemble formé par le cœur de fibre et sa gaine optique. Le faisceau laser passe donc à travers la gaine de protection entourant l'ensemble formé par le cœur de fibre et sa gaine optique et ne vise pas à créer un défaut dans cette gaine de protection. Ceci n'aurait que peu de conséquences sur l'évolution de la contrainte à la rupture de la fibre, et rendrait par ailleurs la fibre optique inutilisable, la gaine de protection visant principalement à protéger la silice. Par la suite, on parlera plus généralement de la réalisation d'un défaut à la surface de la fibre optique, mais il s'agira d'un défaut réalisé à la surface de la silice de la fibre, c'est-à-dire à la surface de la gaine optique.
Le dispositif 10 selon l'invention est représenté schématiquement sur la figure 1. II comprend notamment un moyen d'amplification de la lumière susceptible d'émettre un faisceau de lumière cohérente qui est plus précisément un laser femtoseconde 1. Il comprend également selon le sens de parcours de la lumière, une cellule de Pockels 2, un moyen de gestion des densités optiques 3, un miroir déflecteur 4, un moyen de focalisation 5 du faisceau et un banc 6 sur lequel la fibre optique est montée.
Pour les applications prévues dans le cadre de l'invention, on a envisagé par exemple un laser femtoseconde 1 délivrant des impulsions de 120fs à un taux de répétition de 5kHz.
La cellule de Pockels 2 et le moyen de gestion des densités optiques 3 permettent de modifier la puissance du faisceau laser émis par le laser femtoseconde 1. Le moyen de gestion des densités optiques 3 est par exemple formé par deux roues coaxiales, chacune de ces roues comportant plusieurs orifices munis de « filtres » présentant des densités optiques distinctes et qui peuvent être mis sur la trajectoire du faisceau laser. L'association de telles roues est connue de l'homme du métier pour former un moyen de gestion des densités optiques.
La première roue, située en amont par rapport au parcours de la lumière, comprend par exemple une position sans densité et des positions avec des densités 1 , 2, 3, 4 etc. La deuxième roue, en aval de la première roue par rapport au parcours de la lumière, comprend par exemple une position sans densité, et des positions avec des densités de 0.1 , 0.2, 0.3, 0.4, etc. L'association des deux roues permet ainsi d'avoir des filtres dont les densités optiques couvrent une gamme de nombres comportant au moins 0.1 , 0.2, 0.3, 0.4, etc., 1 , 2, 3, 4, etc.. Le miroir déflecteur 4 vise simplement à renvoyer le faisceau en direction du banc 6. On pourrait prévoir un arrangement du dispositif ne nécessitant pas ce miroir déflecteur 4.
L'influence du moyen de focalisation 5 sur le faisceau laser est représentée sur les figures 2 à 4, plus précisément sur la figure 2. Sur cette figure 2, on observe le faisceau laser 100 en amont du système de focalisation 5, qui est sensiblement cylindrique. En aval du système de focalisation 5, le faisceau laser 101 converge jusqu'à une zone de focalisation maximale 110 au-delà de laquelle le faisceau laser 102 diverge.
Entre le système de focalisation 5 et la zone de focalisation maximale 110, on a représenté deux régions sur la figure 2. La première région R1 est une région du faisceau prise entre le système de focalisation 5 et la zone de focalisation maximale 110. La deuxième région R2 est une région du faisceau prise au niveau de la zone de focalisation maximale 110.
Entre ces deux régions, l'énergie du faisceau laser est la même, mais la fluence diffère. La fluence est définie par le rapport entre l'énergie du faisceau sur la surface d'éclairement dudit faisceau. En effet, Ia surface d'éclairement de la région R1 est plus grande que la surface d'éclairement de la région R2. Il s'ensuit que la fluence du faisceau laser de la région R1 est plus faible que la fluence de la région R2. Ainsi, pour une puissance du faisceau laser donnée, si la fibre optique sur laquelle on cherche à obtenir un défaut est placée au niveau de la région R1 , alors la taille du défaut est plus petite que la taille du défaut qui serait obtenue si la fibre optique en question était disposée au niveau de la région R2. II est à noter que si la fluence est inférieure à une fluence critique, alors il n'y a pas d'ablation de la fibre optique, mais seulement une modification de ses propriétés optiques. Par exemple, on peut constater sur la figure 7 qui sera décrite de façon plus détaillée par la suite que la fluence critique est d'environ 1.5 J/cm2. En effet, en dessous de cette valeur, la profondeur h1Maχ du défaut est nulle : cela signifie qu'il n'y a pas d'ablation de la silice.
La forme du faisceau laser décrite ci-dessus est liée à l'Ouverture Numérique ON (ou NA pour « Numerical Aperture » selon la terminologie anglo-saxonne) du moyen de focalisation 5. On parle également d'ouverture numérique du faisceau.
L'ouverture numérique ON du faisceau laser est définie par la relation :
ON = nsinu où : n est l'indice de réfraction du milieu dans lequel se propage le faisceau laser, u est l'angle formé entre l'axe 103 du faisceau laser et la limite externe dudit faisceau, entre le moyen de focalisation 5 et la zone de focalisation maximale 110. Dans le cadre de l'invention, le milieu dans lequel se propage le faisceau laser est de l'air dont l'indice de réfraction est de l'ordre de l'unité. Ainsi, pour un moyen de focalisation 5 présentant une ouverture numérique ON = 0.8, l'angle u est d'environ 53° et pour un autre moyen de focalisation 5 présentant une ouverture numérique ON = 0.4, l'angle u est d'environ 23.6°.
Enfin, le dispositif 10 comprend un banc 6 pour positionner la fibre optique. Le banc 6 comporte des moyens pour ajuster cette position, et éventuellement, des moyens pour déplacer la fibre à une vitesse relative contrôlée par rapport au faisceau laser, ou plus généralement par rapport au laser 1 lui-même.
Les moyens d'ajustement sont formés d'une platine susceptible de se déplacer en translation selon les trois directions X, Y, Z de l'espace, mais également de tourner par rapport à l'axe 103 du faisceau laser, en particulier afin de s'assurer que la fibre optique soit perpendiculaire à l'axe du faisceau.
On pourra se référer aux figures 3 et 4 qui montrent différentes positions du banc 6 sur lequel la fibre optique est disposée, le banc
6 étant assimilable sur ces figures à la platine. La figure 3 montre une position dans laquelle la fibre optique, qui s'étend dans le plan du banc 6, n'est pas perpendiculaire à l'axe 103 du faisceau laser (θ non nul sur la figure 3). Au contraire, la figure 4 montre une position dans laquelle la fibre optique est perpendiculaire à l'axe 103 du faisceau laser (θ = 0° sur la figure 4).
La platine comporte une rainure dans laquelle est logée la fibre optique. La rainure permet ainsi le maintien de la fibre optique sur la platine.
Bien entendu, d'autres moyens pourraient être utilisés pour assurer le maintien et l'ajustement de la position de la fibre optique.
Les moyens d'ajustement permettent de régler avec une très grande précision la position relative de la fibre optique par rapport au laser 1. Cette précision est assurément inférieure à 100nm, et le plus souvent de l'ordre de 10nm. Les dimensions des défauts obtenus avec ce laser sont comprises entre quelques dizaines de nanomètres et quelques centaines de nanomètres.
Par exemple, la profondeur du défaut peut être comprise entre 10nm et 200nm. Son diamètre peut être compris entre 200nm et 1 μm. La précision obtenue sur les dimensions de ces défauts est nanométrique, à savoir généralement comprise dans une gamme de ±20nm.
Le laser femtoseconde permet donc d'avoir accès à des dimensions de défaut compatibles avec les dimensions d'une fibre optique, dont le diamètre est typiquement de l'ordre de quelques dizaines de microns.
Il est alors envisageable de réaliser un défaut permettant de diminuer, par rapport à une fibre optique sans défaut, la contrainte à la rupture d'une fibre optique avec une grande précision.
Le tableau 1 ci-dessous précise quelques valeurs envisageables pour la profondeur et la largeur des défauts susceptibles d'être réalisés à la surface d'une fibre optique.
Ces résultats sont obtenus pour une ouverture numérique de 0.8. Il est à noter qu'en modifiant l'ouverture numérique, les valeurs fournies dans le tableau 1 changent mais les ordres de grandeur restent comparables.
Figure imgf000015_0001
Tableau 1
L'Homme du Métier comprendra que toutes les valeurs intermédiaires sont envisageables. Du tableau 1 , il ressort d'une part, que le défaut est toujours plus large que profond et d'autre part, que la profondeur du défaut augmente avec sa largeur. Par ailleurs, la largeur du défaut sera généralement inférieure à 1.5μm pour une profondeur inférieure à 600nm. Il est bien entendu possible de réaliser des défauts de taille plus importante, mais cela aurait pour conséquence de fragiliser de manière trop importante la fibre optique. Cependant, dans certains cas, il a été constaté que la largeur du défaut, tout comme sa profondeur, pouvait atteindre 2μm sans fragiliser de manière trop importante la fibre optique.
Afin de contrôler la déformation maximale associée à la contrainte à la rupture d'une fibre optique comportant un défaut de surface, on établit un lien entre cette déformation maximale et la géométrie du défaut.
Par géométrie du défaut, on entend la forme de sa section (circulaire, elliptique, etc.), sa largeur et/ou sa longueur, et sa profondeur.
Les notions de largeur et/ou profondeur du défaut peuvent être rassemblées, en fonction de la forme de la section du défaut, sous la notion de taille du défaut.
La taille du défaut peut être définie comme suit : si le défaut est circulaire, la taille du défaut correspond à son diamètre ; si le défaut est elliptique, la taille du défaut peut être assimilée au grand axe de l'ellipse ; - si le défaut est rectangulaire, la taille du défaut est définie par sa longueur.
De manière plus générale, la taille du défaut est définie par la plus grande longueur du défaut, ce défaut présentant également une profondeur. La contrainte σ subie par la fibre optique est reliée à sa déformation ε par la relation : σ = Eε (1 ) où :
E est le module d'Young de la fibre optique. Par ailleurs, pour un défaut de géométrie elliptique, il est généralement admis que la relation entre la contrainte à la rupture σrUpturede la fibre optique et la géométrie du défaut est donnée par la relation :
rupture (2)
Figure imgf000017_0001
ou :
Kjc est une constante dépendant de la nature du matériau formant la fibre optique, C est la taille du défaut,
Y est un paramètre de géométrie du défaut.
La constante K|C et le paramètre de géométrie du défaut Y sont des données bien connues de l'Homme du Métier. On rappelle par ailleurs qu'un défaut circulaire n'est qu'un cas particulier de défaut elliptique. Pour obtenir la déformation maximale associée à la contrainte à la rupture de la fibre optique, il suffit alors d'intégrer la relation (1 ) dans la relation (2).
On a rassemblé dans le tableau 2 ci-dessous, à titre indicatif, quelques ordres de. grandeur de la contrainte à la rupture d'une fibre optique et de sa déformation maximale associée, en fonction de la profondeur du défaut.
Les résultats présentés dans ce tableau sont des résultats issus de calculs basés sur les équations précédentes.
Le défaut considéré est de géométrie elliptique, pour lequel on a : Kic = 0.789MPa.m1/2 et Y = 1.24.
Figure imgf000018_0001
Tableau 2
Dans la mesure où la profondeur du défaut augmente avec la taille du défaut, le tableau 2 pourrait indifféremment fournir l'évolution de la contrainte à la rupture de la fibre optique en fonction de la taille du défaut.
De ces calculs, donnés à titre indicatif, il ressort que la déformation maximale associée à la contrainte à la rupture diminue en fonction de la profondeur du défaut et par suite, en fonction de la taille du défaut. Si une valeur de la déformation maximale que l'on souhaite obtenir au niveau d'une région de la fibre n'est pas mentionnée dans ce tableau, on peut effectuer une interpolation entre les valeurs du tableau les plus proches de la déformation maximale souhaitée. On peut également refaire un calcul préalablement à l'étape de réalisation du défaut proprement dite. On peut ainsi accéder à toutes les valeurs possibles de la déformation maximale souhaitée.
Outre ces données issues d'une simulation par éléments finis, la figure 5 fournit des données expérimentales sur la faisabilité de la réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique en vue d'en diminuer la contrainte à la rupture. Les essais réalisés concernent trois fibres optiques, dont une fibre optique de référence non endommagée. Les deux autres fibres optiques ont été endommagées avec des faisceaux de fluence distincts, et pour une même ouverture numérique ON du faisceau de 0.4. On constate que, pour une même probabilité de rupture, la force nécessaire à la rupture diminue avec l'augmentation de la taille du défaut, cette dernière étant d'autant plus importante que la fluence du faisceau est élevée.
Par exemple, pour une probabilité de rupture de 90%, une fibre optique de référence non endommagée présente une contrainte à rupture de 49N, alors qu'une fibre optique endommagée avec un faisceau de fluence 2.4J/cm2 présente une contrainte à rupture de 38N, et une fibre optique endommagée avec un faisceau de fluence plus important, c'est-à-dire une taille de défaut plus élevée, présente une contrainte à rupture de 25N. Le procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique selon l'invention comporte alors les étapes consistant à définir lors d'une étape (a) une déformation maximale de la fibre optique que l'on souhaite obtenir au niveau d'une région de la fibre optique, puis, lors d'une étape (b), à déterminer la géométrie du défaut à réaliser à partir de la déformation maximale préalablement définie à l'étape (a).
L'étape (b) s'effectue par exemple, dans le cas d'une géométrie elliptique, à l'aide des relations (1) et (2) et s'appuie plus généralement sur des données connues de l'Homme du Métier. On peut également établir à nouveau ces données par des simulations par éléments finis si l'on souhaite être plus précis.
Ensuite, il convient lors d'une étape (c) de déterminer un ensemble de paramètres physiques caractérisant le faisceau de lumière cohérente, en fonction de la géométrie du défaut à réaliser.
Le Demandeur a effectué de nombreux tests paramétriques pour connaître les paramètres physiques du faisceau laser influant sur la géométrie du défaut à réaliser sur la fibre optique. Pour une longueur d'onde donnée du faisceau laser, fixée à
800nm, il a ainsi pu être mis en évidence que les paramètres physiques suivants : nombre d'impulsions, fluence du faisceau laser, ouverture numérique ON et polarisation de ce faisceau influent sur la géométrie du défaut.
Des conclusions similaires ont été obtenues pour des longueurs d'onde de 400nm et 266nm.
Pour une énergie d'impulsion donnée, le nombre d'impulsions permet en effet de régler l'énergie d'impulsion totale qui est appliquée à la fibre optique.
La fluence du faisceau intègre quant à elle deux paramètres : l'énergie d'impulsion et la surface d'éclairement du faisceau.
L'énergie d'impulsion dépend de la puissance du laser 1 , mais aussi du réglage de la cellule de Pockels 2 et de celui des densités optiques 3.
La puissance du faisceau laser dépend notamment de la longueur d'onde de celui-ci. En effet, l'énergie d'impulsion est proportionnelle à la fréquence de l'onde émise par le laser (relation de Planck).
Par ailleurs, pour une énergie d'impulsion donnée, la surface d'éclairement du faisceau dépend de divers paramètres.
Par exemple, et comme mentionné plus haut, la différence de positionnement de la zone de focalisation maximum du faisceau (région dénommée R2 sur la figure 2) par rapport à la surface de la fibre optique influe sur la surface de la fibre optique effectivement éclairée. Incidemment, l'ouverture numérique du faisceau est également un paramètre qui influe sur la forme du faisceau laser et par suite, sur la surface d'éclairement de ce faisceau.
L'ouverture numérique du faisceau et par suite, l'angle d'ouverture du défaut à réaliser sur la fibre optique, cet angle d'ouverture étant relié à l'ouverture numérique du faisceau, sont des paramètres qui influent sur la géométrie du défaut. Enfin, la polarisation du faisceau influe sur la géométrie du défaut. En effet, on a pu constater qu'une polarisation circulaire permet d'obtenir une géométrie de défaut également circulaire. On a également pu constater qu'une polarisation elliptique permet d'obtenir une géométrie de défaut qui est également elliptique.
On note donc que les paramètres concernant le nombre d'impulsions, la fluence du faisceau laser et la polarisation de ce faisceau sont des paramètres indépendants.
L'ouverture numérique du faisceau peut être choisie de façon indépendante, par exemple par le choix d'un système de focalisation 5 adapté. En conséquence, aucun des paramètres concernant le nombre d'impulsions, la fluence du faisceau laser ou la polarisation dudit faisceau n'influe sur l'ouverture numérique du faisceau.
En revanche, l'ouverture numérique du faisceau peut modifier sa fluence. Par exemple, la zone de focalisation maximale 110 du faisceau et par suite, la fluence du faisceau laser sur cette zone n'est pas la même si l'on modifie l'ouverture numérique du faisceau, toutes choses égales par ailleurs.
Sur le plan expérimental, un défaut peut être de géométrie cylindrique dans la profondeur de la fibre, avec une section circulaire ou elliptique. Le défaut peut également présenter une forme conique dans la profondeur de la fibre avec une section circulaire ou elliptique.
Nous donnons ci-dessous quelques exemples de défauts réalisés à la surface de la fibre optique avec le dispositif selon l'invention.
Les paramètres testés sont ainsi le nombre d'impulsions, la fluence du faisceau, et la polarisation du faisceau.
Pour obtenir un défaut de géométrie circulaire à la surface de la fibre optique, on a pu constater qu'il était préférable d'employer une seule impulsion, avec un faisceau laser dont la polarisation est circulaire.
La figure 6 montre notamment un défaut 7, en vue de dessus, obtenu avec une impulsion unique d'un faisceau laser de polarisation circulaire réalisé sur la surface d'une fibre optique 9. Pour obtenir un défaut de géométrie elliptique à la surface de la fibre optique, on a pu constater qu'il était préférable d'effectuer une première impulsion avec un faisceau de polarisation circulaire, puis de déplacer la fibre optique par rapport au laser, et enfin d'effectuer une deuxième impulsion, également avec un faisceau de polarisation circulaire.
La figure 6 montre un défaut 8, en vue de dessus, obtenu avec deux impulsions successives et décalées d'un faisceau laser de polarisation circulaire réalisé sur la surface de la fibre optique 9. Dans ce cas, le défaut 8 présente deux formes coaxiales. Chaque forme peut être de géométrie cylindrique dans la profondeur de la fibre, avec une section circulaire ou elliptique. Chaque forme peut également présenter une forme conique dans la profondeur de la fibre avec une section circulaire ou elliptique.
En variante, on a utilisé une seule impulsion en donnant une polarisation elliptique au faisceau. Toutefois, cette solution s'est avérée moins efficace pour l'ablation de la fibre optique.
Pour obtenir une forme rectangulaire, on pourrait ainsi envisager de régler le faisceau avec une polarisation circulaire du faisceau, d'effectuer une première impulsion, puis de déplacer la fibre optique en continu par rapport au laser pendant que ce dernier délivre une succession d'impulsions.
Par ailleurs, si l'on souhaite augmenter la profondeur du défaut, on a pu montrer qu'il fallait augmenter la fluence du faisceau laser, par exemple par l'intermédiaire de l'énergie d'impulsion. Ce phénomène est par exemple illustré sur la figure 7.
La figure 7 représente en effet l'évolution de la profondeur maximale hiMax du défaut en fonction de la fluence F du faisceau laser. Pour ces tests, on a fixé la surface d'éclairement du faisceau et l'ouverture numérique du faisceau a été fixée à 0.8 ou 0.4. On a également émis une impulsion unique pour chaque point de mesure. La polarisation du faisceau est circulaire pour chaque point de mesure. La figure 7 montre également que la profondeur maximale hiMax du défaut, pour une fluence donnée minimale, diffère selon que l'ouverture numérique est de 0.4 ou de 0.8.
Ceci n'est pas sans incidence sur la géométrie elle-même du défaut puisqu'on a pu mettre en évidence que la profondeur du défaut varie en fonction de la taille du défaut, selon une loi de puissance. Ce phénomène est illustré sur la figure 8. La figure 8 représente en effet l'évolution de la profondeur hi d'un défaut en fonction de sa taille Li . Pour ces tests, on a fixé la surface d'éclairement du faisceau et l'ouverture numérique du faisceau a été fixée à 0.4. On a également émis une impulsion unique pour chaque point de mesure. La polarisation du faisceau est circulaire pour chaque point de mesure.
Une fois que les paramètres physiques caractérisant le faisceau ont été déterminés à l'étape (c), selon les modalités présentées ci- dessus, on éclaire la fibre optique, lors d'une étape (d), avec le faisceau de lumière cohérente afin d'obtenir le défaut.
Les tests effectués ont par ailleurs montré que la reproductibilité des caractéristiques d'un défaut à l'autre est meilleure lorsque le défaut présente une section circulaire (le défaut est donc de forme cylindrique ou conique à section circulaire). Cette solution est donc préférentielle par rapport à des défauts de forme rectangulaire. Ceci est intéressant dans la mesure où une même fibre optique sera généralement munie de plusieurs défauts sur sa longueur. II est ainsi envisageable de répéter au moins l'étape (d) d'éclairage de la fibre optique plusieurs fois le long de cette fibre. Pour cela, on déplace la fibre optique par rapport au laser femtoseconde entre chaque étape d'éclairage de la fibre.
Il est également envisageable de répéter l'ensemble des étapes du procédé pour réaliser des défauts de dimensions et/ou de formes différentes le long d'une même fibre. Cela présente un intérêt si l'on souhaite réaliser un capteur à fibre optique particulièrement bien adapté à la mesure de la déformation d'une structure de géométrie particulière.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique, caractérisé en ce que :
(a) on définit une déformation maximale associée à la contrainte à la rupture de la fibre optique que l'on souhaite obtenir au niveau d'une région de la fibre optique ;
(b) on détermine la géométrie du défaut à réaliser a partir de la déformation maximale définie à l'étape (a) ;
(c) on détermine un ensemble de paramètres physiques caractérisant un faisceau de lumière cohérente à émettre par un moyen d'amplification de la lumière délivrant des impulsions ultra-brèves, en fonction de la géométrie du défaut à réaliser ; (d) on éclaire la fibre optique avec un faisceau de lumière cohérente émis par le moyen d'amplification de la lumière à impulsions ultrabrèves, faisceau dont les paramètres physiques ont été préalablement déterminés à l'étape (c), afin d'obtenir le défaut.
2. Procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique selon la revendication 1 , dans lequel les paramètres physiques caractérisant le faisceau de lumière cohérente comprennent le nombre d'impulsions ultra-brèves délivrées par le moyen d'amplification de la lumière, la fluence du faisceau de lumière cohérente, l'ouverture numérique et la polarisation dudit faisceau de lumière cohérente.
3. Procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique selon la revendication précédente, dans lequel, pour réaliser un défaut de section circulaire, on délivre une impulsion ultra-brève unique avec un faisceau de lumière cohérente de polarisation circulaire.
4. Procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel, pour réaliser un défaut de section elliptique, on effectue :
- une première impulsion ultra-brève avec un faisceau de lumière cohérente de polarisation circulaire ;
- un déplacement de la fibre optique par rapport au moyen d'amplification de la lumière ; et
- une deuxième impulsion, également avec un faisceau de lumière de polarisation circulaire.
5. Procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique selon l'une des revendications 2 à 4, dans lequel, pour régler la fluence du faisceau de lumière cohérente au niveau de la fibre optique, on modifie soit la puissance du faisceau, soit l'ouverture numérique du faisceau, soit la position respective entre la fibre optique et la zone de focalisation maximum du faisceau ou une combinaison quelconque de ces paramètres.
6. Procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique selon l'une des revendications précédentes, dans lequel on répète plusieurs fois au moins l'étape (d) le long de la fibre optique.
7. Fibre optique comportant une partie centrale en silice, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un défaut à la surface de la silice obtenu par le procédé selon l'une des revendications précédentes, de sorte qu'il présente une taille inférieure à 2μm, par exemple inférieure à 1.5 μm et de préférence comprise entre 200nm et 1 μm.
8. Fibre optique selon la revendication précédente, dans laquelle ledit au moins un défaut présente une profondeur inférieure à 2μm.
9. Fibre optique selon l'une des revendications 7 ou 8, dans laquelle ledit au moins un défaut présente une profondeur inférieure à 600nm, par exemple entre 10nm et 200nm.
10. Fibre optique selon l'une des revendications 7 à 9, dans lequel ledit au moins un défaut présente au moins une forme cylindrique ou conique de section elliptique ou circulaire.
11. Fibre optique selon la revendication précédente, dans lequel ledit au moins un défaut se présente sous la forme de deux formes coaxiales.
12. Fibre optique selon l'une des revendications 7 à 11 comportant une pluralité de défauts sur sa longueur.
13. Capteur à fibre optique comprenant des moyens d'alimentation d'au moins une fibre optique par un signal optique et des moyens de détection dudit signal en sortie de ladite au moins une fibre optique, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une fibre optique selon l'une des revendications 7 à 12.
14. Dispositif de mise en œuvre du procédé de réalisation d'un défaut à la surface d'une fibre optique selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé en ce qu'il comprend :
• un moyen d'amplification (1 ) d'une lumière cohérente pour délivrer un faisceau de lumière cohérente à impulsions ultrabrèves sur la fibre optique ;
• des moyens (2, 3) pour régler l'énergie des impulsions délivrées par le moyen d'amplification (1 ) ;
• un moyen de focalisation (5) du faisceau sur la fibre optique ; • un moyen (6) pour positionner la fibre optique par rapport au faisceau laser.
15. Dispositif selon la revendication précédente, dans lequel le moyen d'amplification (1 ) de la lumière délivrant des impulsions ultra-brèves est un laser femtoseconde.
16. Dispositif selon l'une des revendications 14 ou 15, dans lequel les moyens (2, 3) pour régler l'énergie des impulsions délivrées par le moyen d'amplification (1 ) comprennent une cellule de Pockels (2).
17. Dispositif selon l'une des revendications 14 à 16, dans lequel les moyens (2, 3) pour régler l'énergie des impulsions délivrées par le moyen d'amplification (1) comprennent un moyen de gestion des densités optiques (3).
18. Dispositif selon l'une des revendications 14 à 17, dans lequel le moyen
(6) pour positionner la fibre optique par rapport au faisceau laser comporte une platine susceptible de se déplacer par translation selon les trois directions de l'espace, et par rotation pour ajuster la position de la fibre optique par rapport à l'axe (103) du faisceau laser.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020109767A1 (fr) * 2018-11-26 2020-06-04 University Of Southampton Procédé de fabrication d'éléments optiques nanostructurés à l'aide d'une lumière polarisée

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0736784A2 (fr) * 1995-04-04 1996-10-09 Nortel Networks Corporation Méthode de production de filtres d'encoches optiques
US6801550B1 (en) * 2003-05-30 2004-10-05 Bae Systems Information And Electronic Systems Integration Inc. Multiple emitter side pumping method and apparatus for fiber lasers
EP1717612A1 (fr) * 2005-04-26 2006-11-02 Harris Corporation Appareil et procédé de formation d'un microrésonateur optique
DE102006006556A1 (de) * 2006-02-13 2007-08-23 Siemens Ag Lichtwellenleiter für einen faseroptischen Sensor, faseroptischer Sensor und Kraftfahrzeug
US20080067158A1 (en) * 2006-09-20 2008-03-20 Institut National D'optique Laser-based ablation method and optical system
DE102006048635A1 (de) * 2006-10-13 2008-04-17 Siemens Ag Faseroptischer Biegesensor und Verfahren zu dessen Herstellung

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0736784A2 (fr) * 1995-04-04 1996-10-09 Nortel Networks Corporation Méthode de production de filtres d'encoches optiques
US6801550B1 (en) * 2003-05-30 2004-10-05 Bae Systems Information And Electronic Systems Integration Inc. Multiple emitter side pumping method and apparatus for fiber lasers
EP1717612A1 (fr) * 2005-04-26 2006-11-02 Harris Corporation Appareil et procédé de formation d'un microrésonateur optique
DE102006006556A1 (de) * 2006-02-13 2007-08-23 Siemens Ag Lichtwellenleiter für einen faseroptischen Sensor, faseroptischer Sensor und Kraftfahrzeug
US20080067158A1 (en) * 2006-09-20 2008-03-20 Institut National D'optique Laser-based ablation method and optical system
DE102006048635A1 (de) * 2006-10-13 2008-04-17 Siemens Ag Faseroptischer Biegesensor und Verfahren zu dessen Herstellung

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
SHIZHEN XU: "Femtosecond laser ablation of crystals Si02 and YAG", OPTICS COMMUNICATION, vol. 274, 2007, pages 163 - 166
XU ET AL: "Femtosecond laser ablation of crystals SiO2 and YAG", OPTICS COMMUNICATIONS, NORTH-HOLLAND PUBLISHING CO. AMSTERDAM, NL, vol. 274, no. 1, 10 April 2007 (2007-04-10), pages 163 - 166, XP022025769, ISSN: 0030-4018 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020109767A1 (fr) * 2018-11-26 2020-06-04 University Of Southampton Procédé de fabrication d'éléments optiques nanostructurés à l'aide d'une lumière polarisée

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