WO2009136077A2 - Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique - Google Patents

Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique Download PDF

Info

Publication number
WO2009136077A2
WO2009136077A2 PCT/FR2009/050619 FR2009050619W WO2009136077A2 WO 2009136077 A2 WO2009136077 A2 WO 2009136077A2 FR 2009050619 W FR2009050619 W FR 2009050619W WO 2009136077 A2 WO2009136077 A2 WO 2009136077A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
pressure column
low pressure
air
vaporizer
medium
Prior art date
Application number
PCT/FR2009/050619
Other languages
English (en)
Other versions
WO2009136077A3 (fr
Inventor
Benoît DAVIDIAN
Original Assignee
L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from FR0852706A external-priority patent/FR2930327A1/fr
Priority claimed from FR0852705A external-priority patent/FR2930326B1/fr
Priority claimed from FR0852707A external-priority patent/FR2930328A1/fr
Priority claimed from FR0852709A external-priority patent/FR2930330B1/fr
Priority claimed from FR0852708A external-priority patent/FR2930329A1/fr
Priority claimed from FR0852710A external-priority patent/FR2930331B1/fr
Application filed by L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude filed Critical L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude
Publication of WO2009136077A2 publication Critical patent/WO2009136077A2/fr
Publication of WO2009136077A3 publication Critical patent/WO2009136077A3/fr

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
    • F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
    • F25J3/04181—Regenerating the adsorbents
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
    • F25J3/04054—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams of air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
    • F25J3/0406—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
    • F25J3/04206—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product
    • F25J3/04212—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product and simultaneously condensing vapor from a column serving as reflux within the or another column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04309—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04351—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04418—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system with thermally overlapping high and low pressure columns
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/34—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column fed by a stream from the low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F25J2200/54—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column in the low pressure column of a double pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/50—Oxygen or special cases, e.g. isotope-mixtures or low purity O2

Definitions

  • the present invention relates to a method and apparatus for air separation by cryogenic distillation.
  • ASU air separation apparatus
  • the invention can also be applied (to a lesser extent) in the context of carbon oxycombustion with capture of CO 2 in a power plant.
  • the invention consists of cleverly using a cold booster, so as to reduce the operating air pressure while maintaining the pressure of the residual nitrogen constant, on diagrams of the "pressure vessels" type without using a column Etienne, which partly compensates for an "average” return.
  • EP-A0556516 describes a process according to the preamble of claim 1. It can be calculated that the air flow rate sent to the blowing turbine of FIG. 1 represents between 2.5 and 3 mol% of the air to be distilled for an oxygen yield of 99%.
  • the oxygen yield reduced to 92% but the specific energy is 10% lower than that of EP-A-0556516.
  • a process for separating air by cryogenic distillation in a double-column plant comprising a medium pressure column, a low pressure column, an exchange line, a first column vaporizer.
  • a second vaporizer (50) of low pressure column, a low pressure column top condenser in which i) compressed air is supplied, purified and cooled in the exchange line to the medium pressure column; ii) compressed, purified and cooled air is sent into the exchange line in the first vaporizer where it condenses at least partially and the condensed air is sent to the medium pressure column; iii) an oxygen rich liquid is passed from the bottom of the low pressure column to the overhead condenser to form an oxygen rich gas; iv) Nitrogen is fed from the top of the medium pressure column to the second vaporizer and the nitrogen thus condensed is returned to the medium pressure column; v) oxygen and nitrogen enriched fluids are passed from the medium pressure column to the low pressure column and vi) a nitrogen rich stream drawn from the low pressure column is heated and the oxygen rich gas into the exchange line. characterized in that the air for the first vaporizer is compressed in a cold booster.
  • the air intended for the medium-pressure column is taken at an intermediate level of the exchange line
  • air for distillation preferably between 20 and 40 mol% of the air for distillation, is expanded in at least one turbine;
  • the air expanded in the turbine is sent to the low pressure column; - All the medium pressure nitrogen is divided into two, a portion being expanded in at least one turbine and the remainder being condensed in at least one vaporizer of the low pressure column; the air sent to the first vaporizer is at a pressure greater than that of the medium pressure column.
  • an apparatus for separating air by cryogenic distillation comprising a medium pressure column, a low pressure column, an exchange line, a first vaporizer of low pressure column and a second low pressure column evaporator, a low pressure column top condenser, means for sending compressed air, purified and cooled in the exchange line to the medium pressure column, a cold booster, means for sending compressed, purified and cooled air to the first vaporizer where it condenses, means for sending the condensed air to the medium pressure column, means for sending an oxygen-rich liquid from the column vessel low pressure at the head condenser to form a gas rich in oxygen, means for sending nitrogen from the top of the medium pressure column to the second vaporizer, means for sending the nitrogen thus condensed at the medium pressure column, means for sending oxygen and nitrogen enriched liquids from the medium pressure column to the low pressure column and means for sending a nitrogen-rich stream withdrawn from the low pressure column and oxygen-rich gas in the exchange line characterized in that
  • a double column consisting of a medium pressure column 9 and a low pressure column.
  • the low pressure column includes an upper portion 19 and a lower portion 39, each portion having a vessel vaporizer 50, 52 respectively.
  • the part upper of the low pressure column also comprises a head condenser 59.
  • Air 1 from a main compressor is divided in two to form a flow 5 and a flow 11.
  • the flow 5 is supercharged in a booster 2, cooled and sent to the hot end of a heat exchange line 3 where it cools partially to form the flow 7.
  • the flow 7 represents between 10 and 40 mol%. even between 20 and 40 mol%.
  • the flow 7 is expanded in an insufflation turbine 4 to form the expanded flow 6 which is sent to an intermediate level of the upper part 19 of the low pressure column.
  • the rest of the air 11 cools in the exchange line 3, being divided into two flow rates 13, 14 just upstream of the cold end.
  • the flow 13 at a temperature warmer than the cold end is sent to the tank of the medium pressure column 9.
  • the flow 14 continues cooling to the cold end and is sent to a cold booster 85 where it is compressed.
  • the pressurized flow 14b is sent to the tank vaporizer 52 of the lower part 39 of the low pressure column where it condenses to form the flow 15, is expanded in a valve and sent to the medium pressure
  • the rich fluid 18 of the tank of the medium pressure column 9 is sent to the upper part 19 of the low pressure column after expansion as flow 66.
  • a fluid close to the liquid air 27 of the medium pressure column 9 is sent to the part upper 19 of the low pressure column after expansion.
  • the flow 15 after expansion is sent, partly to the medium pressure column 9, partly to the low pressure column 19 after further expansion (instead of the fluid 27) poor liquid 17 is sent to the head of the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • Medium-pressure nitrogen gas 21 is withdrawn at the top of the medium-pressure column and is heated in the exchange line 3 to form the flow 20.
  • Bottle liquid 37 from the bottom portion 39 is expanded and fed to the head condenser 59 of the low pressure column.
  • the overhead gas 55 of the lower part 39 is sent to the bottom of the low pressure column and the tank liquid 53 of the tank of the upper part 19 of the low pressure column is sent to the top of the lower part.
  • Gaseous oxygen 41 vaporized in the head condenser 59 against the top nitrogen of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the product 44.
  • Residual nitrogen 43 taken at the head of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the flow 45.
  • the temperature of the medium pressure air 14 is decanted towards the cold booster 85 of the medium pressure air 13 which goes into the vat of the medium pressure column 9.
  • the air towards the booster cold 85 is cooled to its maximum (dew point) against cold fluids 21, 41, 43: this allows to tighten a little cold end of the exchanger.
  • the low pressure column comprises an upper part 19 and a lower part 39, each part having a tank vaporizer 50, 52.
  • the upper part of the low pressure column also comprises a head condenser 59.
  • Air 1 from a main compressor is divided in two to form a flow 5 and a flow 11.
  • the flow 5 is supercharged in a booster 2, cooled and sent to the hot end of a heat exchange line 3 where it cools partially to form the flow 7.
  • the flow 7 represents between 10 and 40 mol%. even between 20 and 40 mol%.
  • the flow 7 is expanded in an insufflation turbine 4 to form the expanded flow 6 which is sent to an intermediate level of the upper part 19 of the low pressure column.
  • the rest of the air 11 cools in the exchange line 3, to the cold end and is sent as flow 13 to the tank of the medium pressure column 9.
  • the rich fluid 18 of the tank of the medium pressure column 9 is sent to the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • a fluid close to the liquid air 27 of the medium pressure column 9 is sent to the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • the poor liquid 17 is sent to the top of the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • Medium pressure nitrogen gas 21 is withdrawn at the top of the medium pressure column and is divided in two.
  • a part 100 is sent to the cold compressor 85 to form the supercharged flow 101.
  • the flow 101 is condensed in the vaporizer 52 and is sent after expansion to the head of the medium pressure column 9.
  • the rest of the medium pressure nitrogen is heated in the exchange line 3 to form the flow 20.
  • Bottle liquid 37 from the bottom portion 39 is expanded and fed to the head condenser 59 of the low pressure column.
  • the overhead gas 55 of the lower part 39 is sent to the bottom of the low pressure column and the tank liquid 53 of the tank of the upper part 19 of the low pressure column is sent to the top of the lower part.
  • Gaseous oxygen 41 vaporized in the head condenser 59 against the top nitrogen of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the product 44.
  • Residual nitrogen 43 taken at the head of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the flow 45.
  • the cold booster 85 can be driven by an electric motor, mechanically by a medium pressure nitrogen expansion turbine (if present), by the blowing turbine 4, by a combination of different elements.
  • the blowing turbine 4 can be replaced by a nitrogen turbine, for keeping the appliance cold.
  • the arrangement of the double vaporizer according to the invention can be done with a lower part of the low pressure column next to or with both upper and lower parts forming a single body (Fig 3).
  • the subcooler is not shown in the figures.
  • FIG 4 there is shown a double column constituted by a medium pressure column 9 and a low pressure column 19 having a tank vaporizer 52 and an upper vaporizer 50.
  • the upper part of the low pressure column also comprises a head condenser 59 .
  • Air 1 from a main compressor cools in the exchange line 3, being divided into two flow rates 13, 14 just upstream of the cold end.
  • the flow 13 at a temperature warmer than the cold end is sent to the tank of the medium pressure column 9.
  • the flow 14 continues cooling to the cold end and is sent to a cold booster 85 where it is compressed.
  • the pressurized flow 14b is sent to the tank vaporizer 52 of the low pressure column 19 where it condenses to form the flow 15, which is expanded in a valve and sent to the medium pressure column 9 in liquid form.
  • the rich fluid 18 of the tank of the medium pressure column 9 is sent to the upper part 19 of the low pressure column after expansion as flow 66.
  • a fluid close to the liquid air 27 of the medium pressure column 9 is sent to the part upper 19 of the low pressure column after expansion.
  • the flow 15 after expansion is sent, partly to the medium pressure column 9, partly to the low pressure column 19 after further expansion (instead of the fluid 27) poor liquid 17 is sent to the head of the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • Medium pressure nitrogen gas 21 is withdrawn at the top of the medium pressure column and is divided in two.
  • a portion 25 is sent to the upper vaporizer 50 while the remainder 23 is partially heated in the exchange line 3, is expanded in a turbine 104 and is still heated in the exchange line to form the flow 123.
  • the flow 23 represents between 10 and 40 mol%. even between 20 and 40 mol%. from the air 1.
  • Oxygen rich bottom liquid 37 of the low pressure column 19 is expanded and fed to the head condenser 59 of the low pressure column.
  • Gaseous oxygen 41 vaporized in the head condenser 59 against the top nitrogen of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the product 44.
  • Residual nitrogen 43 taken at the head of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the flow 45.
  • FIG. 5 there is shown a double column constituted by a medium pressure column 9 and a low pressure column 19 having a tank vaporizer 52, an intermediate vaporizer 51 and an upper vaporizer 50.
  • the upper part of the low pressure column also comprises a head condenser 59.
  • Air 1 from a main compressor cools in the exchange line 3, being divided into two flow rates 13, 14 just upstream of the cold end.
  • the flow 13 at a temperature warmer than the cold end is sent to the tank of the medium pressure column 9.
  • the flow 14 continues cooling to the cold end and is divided into two flow rates 114, 214.
  • the flow 214 is sent to a cold booster 85 where it is compressed.
  • the overflow 214b is sent to the vessel vaporizer 52 of the low pressure column 19 where it condenses to form the flow 15, which is expanded in a valve and sent to the medium pressure column 9 in liquid form.
  • the flow 114 is sent at medium pressure to the intermediate vaporizer 51 where it condenses at least partially before being sent to the medium pressure column 19 as a flow 115.
  • the rich fluid 18 of the medium pressure column 9 is sent to the upper part 19 of the low pressure column after expansion as flow 66.
  • a fluid close to the liquid air 27 of the medium pressure column 9 is sent to the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • the flow 15 after expansion is sent, partly to the medium pressure column 9, partly to the low pressure column 19 after further expansion (instead of the fluid 27) poor liquid 17 is sent to the head of the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • Medium pressure nitrogen gas 21 is drawn off in head of the medium pressure column and is divided in two.
  • a portion 25 is sent to the upper vaporizer 50 while the remainder 23 is partially heated in the exchange line 3, is expanded in a turbine 104 and is still heated in the exchange line to form the flow 123.
  • the flow 23 represents between 10 and 40 mol%. even between 20 and 40 mol%. from the air 1.
  • Oxygen rich tank liquid 37 from the low pressure column 19 is expanded and supplied to the head condenser 59 of the low pressure column.
  • a purge flow 61 is withdrawn from the condenser 59.
  • Gaseous oxygen 41 vaporized in the overhead condenser 59 against the top nitrogen of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the product 44.
  • Residual nitrogen 43 taken at the head of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the flow 45.
  • FIG. 6 there is shown a double column constituted by a medium pressure column 9 and a low pressure column 19 having a tank vaporizer 52, an intermediate vaporizer 51 and an upper vaporizer 50.
  • the upper part of the low pressure column also comprises a head condenser 59.
  • Air 1 from a main compressor cools in the exchange line 3, being divided into two flow rates 13, 14 just upstream of the cold end.
  • the flow 13 at a temperature warmer than the cold end is sent to the tank of the medium pressure column 9.
  • the flow 14 continues cooling to the cold end and is divided into two flow rates 114, 214.
  • the flow 214 is sent to a cold booster 85 where it is compressed.
  • the overflow 214b is sent to the vessel vaporizer 52 of the low pressure column 19 where it condenses to form the flow 15, which is expanded in a valve and sent to the medium pressure column 9 in liquid form.
  • the flow 114 is sent at medium pressure to the intermediate vaporizer 51 where it condenses at least partially before being sent to the medium pressure column 19 as the flow 115.
  • the rich liquid tank 18 of the medium pressure column 9 is sent to the upper part 19 of the low pressure column after expansion as flow 66.
  • a fluid close to the liquid air 27 of the middle column pressure 9 is sent to the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • the flow 15 after expansion is sent, partly to the medium pressure column 9, partly to the low pressure column 19 after further expansion (instead of the fluid 27) poor liquid 17 is sent to the head of the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • Medium pressure nitrogen gas 21 is withdrawn at the top of the medium pressure column and is divided in two.
  • Part 25 is sent to the upper vaporizer 50 while the remainder 23 is partially heated in the exchange line 3 and is divided into two.
  • a portion is expanded in a turbine 104 and is further heated in the exchange line to form the flow 123.
  • the remainder 223 is heated in a turbine 204 with a warmer inlet than that of the turbine 104, is heated and the two flows
  • the flow 23 is mixed with the waste 43.
  • the flow 23 represents between 10 and 40 mol%. even between 20 and 40 mol%. air 1.
  • Oxygen rich bottom liquid from the low pressure column 19 is expanded and fed to the head condenser 59 of the low pressure column.
  • a purge flow 61 is withdrawn from the condenser 59.
  • Gaseous oxygen 41 vaporized in the overhead condenser 59 against the top nitrogen of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the product 44.
  • Residual nitrogen 43 taken at the head of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the flow 45.
  • FIG 7 there is shown a double column constituted by a medium pressure column 9 and a low pressure column 19 having a tank vaporizer 52, an intermediate vaporizer 51 and an upper vaporizer 50.
  • the upper part of the low pressure column also comprises a head condenser 59.
  • Air 1 from a main compressor cools in the exchange line 3, being divided into two flow rates 13, 14 just upstream of the cold end.
  • the flow 13 at a temperature warmer than the cold end is sent to the tank of the medium pressure column 9.
  • the flow 14 continues cooling until the cold end is sent to a cold booster 85 where it is compressed.
  • the pressurized flow 14b is sent to the vessel vaporizer 52 of the low pressure column 19 where it condenses to form the flow 15, which is expanded in a valve and sent to the medium pressure column 9 in liquid form.
  • the rich fluid 18 of the tank of the medium pressure column 9 is sent to the upper part 19 of the low pressure column after expansion as flow 66.
  • a fluid close to the liquid air 27 of the medium pressure column 9 is sent to the part upper 19 of the low pressure column after expansion.
  • the flow 15 after expansion is sent, partly to the medium pressure column 9, partly to the low pressure column 19 after further expansion (instead of the fluid 27) poor liquid 17 is sent to the head of the upper part 19 of the low pressure column after expansion.
  • Medium pressure nitrogen gas 21 is withdrawn at the top of the medium pressure column and is divided into three.
  • a portion 25 is sent to the upper vaporizer 50 to form the condensed flow 119 which is returned to the medium pressure column 9 as reflux.
  • Another part 24 is sent to a cold booster 185 and then to the intermediate vaporizer 51 where it condenses at least partially to form the flow 117 which feeds the head of the medium pressure column 9.
  • the remainder 23 is partially heated in the line d exchange 3 and is divided into two. The remainder 23 represents between 10 and 40 mol%, or even between 20 and 40 mol%. air 1.
  • a portion is expanded in a turbine 104 and is still heated in the exchange line to form the flow 123.
  • the remainder 223 is heated in a turbine 204 with a hotter inlet than that of the turbine 104, is reheated and the two expanded flow rates are mixed with the waste 43.
  • Oxygen rich bottom liquid from the low pressure column 19 is expanded and fed to the head condenser 59 of the low pressure column.
  • a purge flow 61 is withdrawn from the condenser 59.
  • Gaseous oxygen 41 vaporized in the overhead condenser 59 against the top nitrogen of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the product 44.
  • Residual nitrogen 43 taken at the head of the low pressure column is heated in the exchange line 3 to form the flow 45.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Un appareil de séparation d'air par distillation cryogénique dans un installation à une double colonne comprend une colonne moyenne pression (9), une colonne basse pression (19, 39), une ligne d'échange (3), un premier vaporiseur (52) de colonne basse pression et un deuxième vaporiseur (50) de colonne basse pression, un condenseur de tête (59) de colonne basse pression, des moyens pour envoyer de l'air comprimé, épuré et refroidi dans la ligne d'échange à la colonne moyenne pression, un surpresseur froid (85), des moyens pour envoyer de l'air dans un surpresseur froid, des moyens pour envoyer l'air surpressé du surpresseur froid au premier vaporiseur où il se condense au moins partiellement, des moyens pour envoyer l'air condensé à la colonne moyenne pression, des moyens pour envoyer un liquide riche en oxygène de la cuve de la colonne basse pression au condenseur de tête pour former un gaz riche en oxygène, des moyens pour envoyer de l'azote de tête de la colonne moyenne pression au deuxième vaporiseur, des moyens pour envoyer l'azote ainsi condensé à la colonne moyenne pression, des moyens pour envoyer des liquides enrichis en oxygène et en azote de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression et des moyens pour envoyer un débit riche en azote soutiré de la colonne basse pression et le gaz riche en oxygène dans la ligne d'échange.

Description

Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique
La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de séparation d'air par distillation cryogénique. Dans le cadre de l'oxycombustion dans un four à verre, on dispose de fumées très chaudes fatales que l'on peut valoriser en chauffant un fluide sous pression, puis en les détendant dans une turbine chaude. Cela incite à utiliser un appareil de séparation d'air (ASU) sous pression pour produire de l'oxygène « impur » avec une basse énergie de séparation, car la valorisation de l'azote sous pression est alors facilitée. Cependant, les petites tailles d'appareils en jeu (environ 200 T/J) ne justifient pas de complexifier l'appareil cryogénique. Il faut trouver un juste équilibre entre investissement et dépenses énergétiques.
L'invention peut aussi s'appliquer (dans une moindre mesure) dans le cadre de l'oxycombustion du charbon avec capture du CO2, dans une centrale électrique.
Ceci peut aussi s'appliquer sur la production de métaux non ferreux (exemple :cuivre) où l'on dispose de fumées à hautes températures qui sont peu ou faiblement valorisées.
Ceci peut aussi s'appliquer (dans une moindre mesure) sur la production de métaux ferreux (haut fourneau) où l'on dispose de fumées à hautes températures qui sont peu ou faiblement valorisées.
L'invention consiste à utiliser de façon astucieuse un surpresseur froid, de façon de réduire la pression d'air de fonctionnement tout en maintenant la pression de l'azote résiduaire constante, sur des schémas de type « appareils sous pression » sans utiliser de colonne Etienne, ce qui permet de compenser en partie un rendement « moyen ».
EP-A0556516 décrit un procédé selon le préambule de la revendication 1. On peut calculer que le débit d'air envoyé à la turbine d'insufflation de la Figure 1 représente entre 2,5 et 3 % mol de l'air à distiller pour un rendement d'oxygène de 99%.
Avec la présente invention, le rendement d'oxygène réduit à 92% mais l'énergie spécifique est 10% plus basse que celle de EP-A-0556516. Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de séparation d'air par distillation cryogénique dans une installation à une double colonne comprenant une colonne moyenne pression, une colonne basse pression, une ligne d'échange, un premier vaporiseur de colonne basse pression et un deuxième vaporiseur (50) de colonne basse pression, un condenseur de tête de colonne basse pression dans lequel i) on envoie de l'air comprimé, épuré et refroidi dans la ligne d'échange à la colonne moyenne pression ; ii) on envoie de l'air comprimé, épuré et refroidi dans la ligne d'échange dans au premier vaporiseur où il se condense au moins partiellement et on envoie l'air condensé à la colonne moyenne pression ; iii) on envoie un liquide riche en oxygène de la cuve de la colonne basse pression au condenseur de tête pour former un gaz riche en oxygène ; iv) on envoie de l'azote de tête de la colonne moyenne pression au deuxième vaporiseur et on renvoie l'azote ainsi condensé à la colonne moyenne pression ; v) on envoie des liquides enrichis en oxygène et en azote de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression et vi) on réchauffe un débit riche en azote soutiré de la colonne basse pression et le gaz riche en oxygène dans la ligne d'échange caractérisé en ce que l'on comprime l'air destiné au premier vaporiseur dans un surpresseur froid.
De préférence :
- l'air destiné à la colonne moyenne pression est prélevé à un niveau intermédiaire de la ligne d'échange ;
- un débit d'air ou d'azote constituant entre 10 et 40 % mol. de l'air destiné à la distillation, de préférence entre 20 et 40 % mol de l'air destiné à la distillation, est détendu dans au moins une turbine ;
- l'air détendu dans la turbine est envoyé à la colonne basse pression ; - tout l'azote moyenne pression est divisé en deux, une partie étant détendue dans au moins une turbine et le reste étant condensé dans au moins un vaporiseur de la colonne basse pression ; - l'air envoyé au premier vaporiseur est à une pression supérieure à celle de la colonne moyenne pression.
Selon un autre objet de l'invention, il est prévu un appareil de séparation d'air par distillation cryogénique dans un installation à une double colonne comprenant une colonne moyenne pression, une colonne basse pression, une ligne d'échange, un premier vaporiseur de colonne basse pression et un deuxième vaporiseur de colonne basse pression, un condenseur de tête de colonne basse pression, des moyens pour envoyer de l'air comprimé, épuré et refroidi dans la ligne d'échange à la colonne moyenne pression, un surpresseur froid, des moyens pour envoyer de l'air comprimé, épuré et refroidi au premier vaporiseur où il se condense, des moyens pour envoyer l'air condensé à la colonne moyenne pression, des moyens pour envoyer un liquide riche en oxygène de la cuve de la colonne basse pression au condenseur de tête pour former un gaz riche en oxygène, des moyens pour envoyer de l'azote de tête de la colonne moyenne pression au deuxième vaporiseur, des moyens pour envoyer l'azote ainsi condensé à la colonne moyenne pression, des moyens pour envoyer des liquides enrichis en oxygène et en azote de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression et des moyens pour envoyer un débit riche en azote soutiré de la colonne basse pression et le gaz riche en oxygène dans la ligne d'échange caractérisé en ce qu'il comprend un surpresseur froid et des moyens pour envoyer l'air au surpresseur froid en amont du premier vaporiseur. L'appareil peut comprendre :
- des moyens pour prélever l'air destiné à la colonne moyenne pression à un niveau intermédiaire de la ligne d'échange,
- une turbine d'insufflation,
- au moins une turbine reliée à la tête de la colonne moyenne pression. Sept appareils selon l'invention seront décrits, en se référant aux
Figures 1 à 7. Dans la Figure 1 , on voit une double colonne constituée par une colonne moyenne pression 9 et une colonne basse pression. La colonne basse pression comprend une partie supérieure 19 et une partie inférieure 39, chaque partie ayant un vaporiseur de cuve 50, 52 respectivement. La partie supérieure de la colonne basse pression comprend également un condenseur de tête 59.
De l'air 1 provenant d'un compresseur principal est divisé en deux pour former un débit 5 et un débit 11. Le débit 5 est surpressé dans un surpresseur 2, refroidi et envoyé au bout chaud d'une ligne d'échange 3 où il se refroidit partiellement pour former le débit 7. Le débit 7 représente entre 10 et 40 % mol. voire entre 20 et 40 % mol. de l'air 1. Le débit 7 est détendu dans une turbine d'insufflation 4 pour former le débit détendu 6 qui est envoyé à un niveau intermédiaire de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression. Le reste de l'air 11 se refroidit dans la ligne d'échange 3, étant divisé en deux débits 13, 14 juste en amont du bout froid. Le débit 13 à une température plus chaud que le bout froid est envoyé à la cuve de la colonne moyenne pression 9. Le débit 14 poursuit son refroidissement jusqu'au bout froid et est envoyé à un surpresseur froid 85 où il est comprimé. Le débit surpressé 14b est envoyé au vaporiseur de cuve 52 de la partie inférieure 39 de la colonne basse pression où il se condense pour former le débit 15, est détendu dans une vanne et envoyé à la colonne moyenne pression 9 sous forme liquide.
Le liquide riche 18 de cuve de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente comme débit 66. Un fluide proche de l'air liquide 27 de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De façon alternative, le débit 15 après détente est envoyé, en partie vers la colonne moyenne pression 9, en partie vers la colonne basse pression 19 après nouvelle détente (en lieu et place du fluide 27) Le liquide pauvre 17 est envoyé en tête de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De l'azote gazeux moyenne pression 21 est soutiré en tête de la colonne moyenne pression et se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le débit 20.
Du liquide de cuve 37 de la partie inférieure 39 est détendu et envoyé au condenseur de tête 59 de la colonne basse pression. Le gaz de tête 55 de la partie inférieure 39 est envoyé en cuve de la colonne basse pression et le liquide de cuve 53 de la cuve de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression est envoyé en tête de la partie inférieure. De l'oxygène gazeux 41 vaporisé dans le condenseur de tête 59 contre l'azote de tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le produit 44.
De l'azote résiduaire 43 pris en tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le débit 45.
La puissance frigorifique étant excédentaire (avec un écart au bout froid de la ligne d'échange important), on peut placer le surpresseur froid 85 sans turbiner d'azote MP ou augmenter l'insufflation (c'est-à-dire, sans faire de froid supplémentaire). Cependant, on a tout intérêt à augmenter un peu la production de froid pour trouver un optimum énergétique.
De façon optionnelle comme indiquée dans la Figure 1 , on découple la température de l'air moyenne pression 14 vers le surpresseur froid 85 de l'air moyenne pression 13 qui va en cuve de la colonne moyenne pression 9. L'air vers le surpresseur froid 85 est refroidi à son maximum (point de rosée) contre les fluides froids 21 , 41 , 43 : ceci permet de resserrer un peu le bout froid de l'échangeur.
Pour la Figure 2, on voit une double colonne constituée par une colonne moyenne pression 9 et une colonne basse pression. La colonne basse pression comprend une partie supérieure 19 et une partie inférieure 39, chaque partie ayant un vaporiseur de cuve 50, 52. La partie supérieure de la colonne basse pression comprend également un condenseur de tête 59.
De l'air 1 provenant d'un compresseur principal est divisé en deux pour former un débit 5 et un débit 11. Le débit 5 est surpressé dans un surpresseur 2, refroidi et envoyé au bout chaud d'une ligne d'échange 3 où il se refroidit partiellement pour former le débit 7. Le débit 7 représente entre 10 et 40 % mol. voire entre 20 et 40 % mol. de l'air 1. Le débit 7 est détendu dans une turbine d'insufflation 4 pour former le débit détendu 6 qui est envoyé à un niveau intermédiaire de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression. Le reste de l'air 11 se refroidit dans la ligne d'échange 3, jusqu'au bout froid et est envoyé comme débit 13 à la cuve de la colonne moyenne pression 9.
Le liquide riche 18 de cuve de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente comme débit 66. Un fluide proche de l'air liquide 27 de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. Le liquide pauvre 17 est envoyé en tête de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De l'azote gazeux moyenne pression 21 est soutiré en tête de la colonne moyenne pression et est divisé en deux. Une partie 100 est envoyé au compresseur froid 85 pour former le débit surpressé 101. Le débit 101 se condense dans le vaporiseur 52 et est envoyé après détente à la tête de la colonne moyenne pression 9. Le reste de l'azote moyenne pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le débit 20.
Du liquide de cuve 37 de la partie inférieure 39 est détendu et envoyé au condenseur de tête 59 de la colonne basse pression. Le gaz de tête 55 de la partie inférieure 39 est envoyé en cuve de la colonne basse pression et le liquide de cuve 53 de la cuve de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression est envoyé en tête de la partie inférieure.
De l'oxygène gazeux 41 vaporisé dans le condenseur de tête 59 contre l'azote de tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le produit 44.
De l'azote résiduaire 43 pris en tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le débit 45.
Pour les deux figures, le surpresseur froid 85 peut être entraîné par un moteur électrique, mécaniquement par une turbine de détente azote moyenne pression (si présente), par la turbine d'insufflation 4, par une combinaison d'éléments différents. La turbine d'insufflation 4 peut être remplacée par une turbine azote, pour le maintien en froid de l'appareil.
Pour les deux figures, l'arrangement du double vaporiseur selon l'invention peut se faire avec une partie inférieure de la colonne basse pression à coté ou avec les deux parties supérieure et inférieure formant un seul corps (Fig 3).
Le sous-refroidisseur n'est pas représenté sur les figures.
Pour les figures 1 et 2, si on souhaite faire un appareil mono-pression azote, on pourrait ajouter : • turbiner l'azote moyenne pression vers le résiduaire et comprimer à froid le résiduaire, jusqu'à une pression intermédiaire ;
• turbiner l'azote moyenne pression vers le résiduaire et comprimer encore plus à froid l'air (Fig 1 ) ou l'azote moyenne pression (Fig.2) vers le vaporiseur de cuve basse pression, pour réduire la pression d'air (1 ), tout en maintenant constante la pression du résiduaire (45).
Dans la Figure 4, on voit une double colonne constituée par une colonne moyenne pression 9 et une colonne basse pression 19 ayant un vaporiseur de cuve 52 et un vaporiseur supérieur 50. La partie supérieure de la colonne basse pression comprend également un condenseur de tête 59.
De l'air 1 provenant d'un compresseur principal se refroidit dans la ligne d'échange 3, étant divisé en deux débits 13, 14 juste en amont du bout froid. Le débit 13 à une température plus chaud que le bout froid est envoyé à la cuve de la colonne moyenne pression 9. Le débit 14 poursuit son refroidissement jusqu'au bout froid et est envoyé à un surpresseur froid 85 où il est comprimé. Le débit surpressé 14b est envoyé au vaporiseur de cuve 52 de la colonne basse pression 19 où il se condense pour former le débit 15, qui est détendu dans une vanne et envoyé à la colonne moyenne pression 9 sous forme liquide. Le liquide riche 18 de cuve de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente comme débit 66. Un fluide proche de l'air liquide 27 de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De façon alternative, le débit 15 après détente est envoyé, en partie vers la colonne moyenne pression 9, en partie vers la colonne basse pression 19 après nouvelle détente (en lieu et place du fluide 27) Le liquide pauvre 17 est envoyé en tête de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De l'azote gazeux moyenne pression 21 est soutiré en tête de la colonne moyenne pression et est divisé en deux. Une partie 25 est envoyée au vaporiseur supérieur 50 alors que le reste 23 se réchauffe partiellement dans la ligne d'échange 3, est détendu dans une turbine 104 et se réchauffe encore dans la ligne d'échange pour former le débit 123. Le débit 23 représente entre 10 et 40 % mol. voire entre 20 et 40 % mol. de l'air 1. Du liquide de cuve riche en oxygène 37 de la colonne basse pression 19 est détendu et envoyé au condenseur de tête 59 de la colonne basse pression.
De l'oxygène gazeux 41 vaporisé dans le condenseur de tête 59 contre l'azote de tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le produit 44.
De l'azote résiduaire 43 pris en tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le débit 45.
Dans la Figure 5, on voit une double colonne constituée par une colonne moyenne pression 9 et une colonne basse pression 19 ayant un vaporiseur de cuve 52, un vaporiseur intermédiaire 51 et un vaporiseur supérieur 50. La partie supérieure de la colonne basse pression comprend également un condenseur de tête 59.
De l'air 1 provenant d'un compresseur principal se refroidit dans la ligne d'échange 3, étant divisé en deux débits 13, 14 juste en amont du bout froid. Le débit 13 à une température plus chaud que le bout froid est envoyé à la cuve de la colonne moyenne pression 9. Le débit 14 poursuit son refroidissement jusqu'au bout froid et est divisé en deux débits 114, 214. Le débit 214 est envoyé à un surpresseur froid 85 où il est comprimé. Le débit surpressé 214b est envoyé au vaporiseur de cuve 52 de la colonne basse pression 19 où il se condense pour former le débit 15, qui est détendu dans une vanne et envoyé à la colonne moyenne pression 9 sous forme liquide.
Le débit 114 est envoyé à la moyenne pression au vaporiseur intermédiaire 51 où il se condense au moins partiellement avant d'être envoyé à la colonne moyenne pression 19 comme débit 115. Le liquide riche 18 de cuve de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente comme débit 66. Un fluide proche de l'air liquide 27 de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De façon alternative, le débit 15 après détente est envoyé, en partie vers la colonne moyenne pression 9, en partie vers la colonne basse pression 19 après nouvelle détente (en lieu et place du fluide 27) Le liquide pauvre 17 est envoyé en tête de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De l'azote gazeux moyenne pression 21 est soutiré en tête de la colonne moyenne pression et est divisé en deux. Une partie 25 est envoyée au vaporiseur supérieur 50 alors que le reste 23 se réchauffe partiellement dans la ligne d'échange 3, est détendu dans une turbine 104 et se réchauffe encore dans la ligne d'échange pour former le débit 123. Le débit 23 représente entre 10 et 40 % mol. voire entre 20 et 40 % mol. de l'air 1.
Du liquide de cuve 37 riche en oxygène de la colonne basse pression 19 est détendu et envoyé au condenseur de tête 59 de la colonne basse pression. Un débit de purge 61 est soutiré du condenseur 59. De l'oxygène gazeux 41 vaporisé dans le condenseur de tête 59 contre l'azote de tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le produit 44.
De l'azote résiduaire 43 pris en tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le débit 45.
Dans la Figure 6, on voit une double colonne constituée par une colonne moyenne pression 9 et une colonne basse pression 19 ayant un vaporiseur de cuve 52, un vaporiseur intermédiaire 51 et un vaporiseur supérieur 50. La partie supérieure de la colonne basse pression comprend également un condenseur de tête 59.
De l'air 1 provenant d'un compresseur principal se refroidit dans la ligne d'échange 3, étant divisé en deux débits 13, 14 juste en amont du bout froid.
Le débit 13 à une température plus chaud que le bout froid est envoyé à la cuve de la colonne moyenne pression 9. Le débit 14 poursuit son refroidissement jusqu'au bout froid et est divisé en deux débits 114, 214. Le débit 214 est envoyé à un surpresseur froid 85 où il est comprimé. Le débit surpressé 214b est envoyé au vaporiseur de cuve 52 de la colonne basse pression 19 où il se condense pour former le débit 15, qui est détendu dans une vanne et envoyé à la colonne moyenne pression 9 sous forme liquide.
Le débit 114 est envoyé à la moyenne pression au vaporiseur intermédiaire 51 où il se condense au moins partiellement avant d'être envoyé à la colonne moyenne pression 19 comme débit 115.
Le liquide riche 18 de cuve de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente comme débit 66. Un fluide proche de l'air liquide 27 de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De façon alternative, le débit 15 après détente est envoyé, en partie vers la colonne moyenne pression 9, en partie vers la colonne basse pression 19 après nouvelle détente (en lieu et place du fluide 27) Le liquide pauvre 17 est envoyé en tête de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De l'azote gazeux moyenne pression 21 est soutiré en tête de la colonne moyenne pression et est divisé en deux. Une partie 25 est envoyée au vaporiseur supérieur 50 alors que le reste 23 se réchauffe partiellement dans la ligne d'échange 3 et est divisé en deux. Une partie est détendue dans une turbine 104 et se réchauffe encore dans la ligne d'échange pour former le débit 123. Le reste 223 se réchauffe dans une turbine 204 à entrée plus chaude que celle de la turbine 104, est réchauffé et les deux débits détendus sont mélangés avec le résiduaire 43. .Le débit 23 représente entre 10 et 40 % mol. voire entre 20 et 40 % mol. de l'air 1. Du liquide de cuve riche en oxygène de la colonne basse pression 19 est détendu et envoyé au condenseur de tête 59 de la colonne basse pression. Un débit de purge 61 est soutiré du condenseur 59. De l'oxygène gazeux 41 vaporisé dans le condenseur de tête 59 contre l'azote de tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le produit 44.
De l'azote résiduaire 43 pris en tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le débit 45.
Dans la Figure 7, on voit une double colonne constituée par une colonne moyenne pression 9 et une colonne basse pression 19 ayant un vaporiseur de cuve 52, un vaporiseur intermédiaire 51 et un vaporiseur supérieur 50. La partie supérieure de la colonne basse pression comprend également un condenseur de tête 59.
De l'air 1 provenant d'un compresseur principal se refroidit dans la ligne d'échange 3, étant divisé en deux débits 13, 14 juste en amont du bout froid. Le débit 13 à une température plus chaud que le bout froid est envoyé à la cuve de la colonne moyenne pression 9. Le débit 14 poursuit son refroidissement jusqu'au bout froid est envoyé à un surpresseur froid 85 où il est comprimé. Le débit surpressé 14b est envoyé au vaporiseur de cuve 52 de la colonne basse pression 19 où il se condense pour former le débit 15, qui est détendu dans une vanne et envoyé à la colonne moyenne pression 9 sous forme liquide.
Le liquide riche 18 de cuve de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente comme débit 66. Un fluide proche de l'air liquide 27 de la colonne moyenne pression 9 est envoyé à la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente. De façon alternative, le débit 15 après détente est envoyé, en partie vers la colonne moyenne pression 9, en partie vers la colonne basse pression 19 après nouvelle détente (en lieu et place du fluide 27) Le liquide pauvre 17 est envoyé en tête de la partie supérieure 19 de la colonne basse pression après détente.
De l'azote gazeux moyenne pression 21 est soutiré en tête de la colonne moyenne pression et est divisé en trois. Une partie 25 est envoyée au vaporiseur supérieur 50 pour former le débit condensé 119 qui est renvoyé à la colonne moyenne pression 9 comme reflux. Une autre partie 24 est envoyé à un surpresseur froid 185 et ensuite au vaporiseur intermédiaire 51 où il se condense au moins partiellement pour former le débit 117 qui alimente la tête de la colonne moyenne pression 9. Le reste 23 se réchauffe partiellement dans la ligne d'échange 3 et est divisé en deux. Le reste 23 représente entre 10 et 40% mol., voire entre 20 et 40% mol. de l'air 1. Une partie est détendue dans une turbine 104 et se réchauffe encore dans la ligne d'échange pour former le débit 123. Le reste 223 se réchauffe dans une turbine 204 à entrée plus chaude que celle de la turbine 104, est réchauffé et les deux débits détendus sont mélangés avec le résiduaire 43.
Du liquide de cuve riche en oxygène de la colonne basse pression 19 est détendu et envoyé au condenseur de tête 59 de la colonne basse pression. Un débit de purge 61 est soutiré du condenseur 59. De l'oxygène gazeux 41 vaporisé dans le condenseur de tête 59 contre l'azote de tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le produit 44.
De l'azote résiduaire 43 pris en tête de la colonne basse pression se réchauffe dans la ligne d'échange 3 pour former le débit 45.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique dans une installation à une double colonne comprenant une colonne moyenne pression (9), une colonne basse pression (19, 39), une ligne d'échange (3), un premier vaporiseur (52) de colonne basse pression et un deuxième vaporiseur (50) de colonne basse pression, un condenseur de tête (59) de colonne basse pression dans lequel i) on envoie de l'air comprimé, épuré et refroidi dans la ligne d'échange à la colonne moyenne pression ; ii) on envoie de l'air comprimé, épuré et refroidi dans la ligne d'échange dans au premier vaporiseur où il se condense au moins partiellement et on envoie l'air condensé à la colonne moyenne pression ; iii) on envoie un liquide riche en oxygène (37) de la cuve de la colonne basse pression au condenseur de tête pour former un gaz riche en oxygène ; iv) on envoie de l'azote de tête de la colonne moyenne pression au deuxième vaporiseur et on renvoie l'azote ainsi condensé à la colonne moyenne pression ; v) on envoie des liquides (18, 17) enrichis en oxygène et en azote de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression et vi) on réchauffe un débit riche en azote soutiré de la colonne basse pression et le gaz riche en oxygène dans la ligne d'échange caractérisé en ce que l'on comprime l'air destiné au premier vaporiseur dans un surpresseur froid (85).
2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel l'air destiné à la colonne moyenne pression (9) est prélevé à un niveau intermédiaire de la ligne d'échange (3).
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 dans lequel un débit d'air ou d'azote constituant entre 10 et 40 % mol. de l'air destiné à la distillation, de préférence entre 20 et 40 % mol de l'air destiné à la distillation, est détendu dans au moins une turbine (4, 104, 204).
4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel l'air détendu dans la turbine (4) est envoyé à la colonne basse pression.
5. Procédé selon la revendication 3 dans lequel tout l'azote moyenne pression est divisé en deux, une partie étant détendue dans au moins une turbine (104, 204) et le reste étant condensé dans un vaporiseur (50) de la colonne basse pression.
6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel l'air envoyé au premier vaporiseur (52) est à une pression supérieure à celle de la colonne moyenne pression.
7. Appareil de séparation d'air par distillation cryogénique dans un installation à une double colonne comprenant une colonne moyenne pression (9), une colonne basse pression (19, 39), une ligne d'échange (3), un premier vaporiseur (52) de colonne basse pression et un deuxième vaporiseur (50) de colonne basse pression, un condenseur de tête (59) de colonne basse pression, des moyens pour envoyer de l'air comprimé, épuré et refroidi dans la ligne d'échange à la colonne moyenne pression, un surpresseur froid (85), des moyens pour envoyer de l'air comprimé, épuré et refroidi au premier vaporiseur où il se condense, des moyens pour envoyer l'air condensé à la colonne moyenne pression, des moyens pour envoyer un liquide riche en oxygène de la cuve de la colonne basse pression au condenseur de tête pour former un gaz riche en oxygène, des moyens pour envoyer de l'azote de tête de la colonne moyenne pression au deuxième vaporiseur, des moyens pour envoyer l'azote ainsi condensé à la colonne moyenne pression, des moyens pour envoyer des liquides enrichis en oxygène et en azote de la colonne moyenne pression à la colonne basse pression et des moyens pour envoyer un débit riche en azote soutiré de la colonne basse pression et le gaz riche en oxygène dans la ligne d'échange caractérisé en ce qu'il comprend un surpresseur froid et des moyens pour envoyer l'air au surpresseur froid en amont du premier vaporiseur.
8. Appareil selon la revendication 7 comprenant des moyens pour prélever l'air destiné à la colonne moyenne pression à un niveau intermédiaire de la ligne d'échange (3).
9. Appareil selon l'une des revendications 7 ou 8 comprenant une turbine d'insufflation (4) ;
10. Appareil selon l'une des revendications 7 à 9 comprenant au moins une turbine (104, 204) reliée à la tête de la colonne moyenne pression.
PCT/FR2009/050619 2008-04-22 2009-04-08 Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique WO2009136077A2 (fr)

Applications Claiming Priority (12)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0852706A FR2930327A1 (fr) 2008-04-22 2008-04-22 Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR0852710 2008-04-22
FR0852707 2008-04-22
FR0852705A FR2930326B1 (fr) 2008-04-22 2008-04-22 Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR0852707A FR2930328A1 (fr) 2008-04-22 2008-04-22 Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR0852709A FR2930330B1 (fr) 2008-04-22 2008-04-22 Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR0852705 2008-04-22
FR0852706 2008-04-22
FR0852709 2008-04-22
FR0852708A FR2930329A1 (fr) 2008-04-22 2008-04-22 Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR0852708 2008-04-22
FR0852710A FR2930331B1 (fr) 2008-04-22 2008-04-22 Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2009136077A2 true WO2009136077A2 (fr) 2009-11-12
WO2009136077A3 WO2009136077A3 (fr) 2010-01-07

Family

ID=41137316

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2009/050619 WO2009136077A2 (fr) 2008-04-22 2009-04-08 Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique

Country Status (2)

Country Link
WO (1) WO2009136077A2 (fr)
ZA (1) ZA201007400B (fr)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013513775A (ja) * 2009-12-11 2013-04-22 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 極低温蒸留による空気の分離のための方法およびユニット
WO2015003809A3 (fr) * 2013-07-11 2015-09-24 Linde Aktiengesellschaft Procédé et dispositif permettant d'obtenir de l'oxygène par fractionnement cryogénique d'air avec une consommation variable d'énergie

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0556516A2 (fr) * 1992-02-18 1993-08-25 Air Products And Chemicals, Inc. Cycles de séparation d'air à rebouilleur, à colonne double, à pression élevée et leur intégration dans des turbines à gaz
EP0932000A2 (fr) * 1998-01-22 1999-07-28 Air Products And Chemicals, Inc. Procédé pour la production d'oxygène
US6626008B1 (en) * 2002-12-11 2003-09-30 Praxair Technology, Inc. Cold compression cryogenic rectification system for producing low purity oxygen
US20070251267A1 (en) * 2006-04-26 2007-11-01 Bao Ha Cryogenic Air Separation Process

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0556516A2 (fr) * 1992-02-18 1993-08-25 Air Products And Chemicals, Inc. Cycles de séparation d'air à rebouilleur, à colonne double, à pression élevée et leur intégration dans des turbines à gaz
EP0932000A2 (fr) * 1998-01-22 1999-07-28 Air Products And Chemicals, Inc. Procédé pour la production d'oxygène
US6626008B1 (en) * 2002-12-11 2003-09-30 Praxair Technology, Inc. Cold compression cryogenic rectification system for producing low purity oxygen
US20070251267A1 (en) * 2006-04-26 2007-11-01 Bao Ha Cryogenic Air Separation Process

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2013513775A (ja) * 2009-12-11 2013-04-22 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 極低温蒸留による空気の分離のための方法およびユニット
WO2015003809A3 (fr) * 2013-07-11 2015-09-24 Linde Aktiengesellschaft Procédé et dispositif permettant d'obtenir de l'oxygène par fractionnement cryogénique d'air avec une consommation variable d'énergie
CN105473968A (zh) * 2013-07-11 2016-04-06 林德股份公司 用于以可变的能量消耗通过空气的低温分离产生氧的方法和装置
US9797654B2 (en) 2013-07-11 2017-10-24 Linde Aktiengesellschaft Method and device for oxygen production by low-temperature separation of air at variable energy consumption
CN105473968B (zh) * 2013-07-11 2018-06-05 林德股份公司 用于以可变的能量消耗通过空气的低温分离产生氧的方法和装置
TWI628401B (zh) * 2013-07-11 2018-07-01 林德股份公司 透過以可變能耗低溫分離空氣來提取氧之方法與裝置

Also Published As

Publication number Publication date
ZA201007400B (en) 2011-06-29
WO2009136077A3 (fr) 2010-01-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0547946B2 (fr) Procédé de production d'oxygène impur
EP2847060B1 (fr) Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
WO2007068858A2 (fr) Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
EP1623172A1 (fr) Procede et installation de production de gaz de l`air sous pression par distillation cryogenique d`air
EP2268990A2 (fr) Procede et appareil de production d'oxygene par separation d'air par distillation cryogenique
WO2011070257A1 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
EP2694898B1 (fr) Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique
WO2009136077A2 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
EP3058297B1 (fr) Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique
EP1682836B1 (fr) Procede et installation de production de monoxyde de carbone par distillation cryogenique
FR2995985A1 (fr) Procede et appareil de separation d'un melange contenant du dioxyde de carbone par distillation cryogenique
FR2930327A1 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR2930328A1 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
EP2938414B1 (fr) Procédé et appareil de séparation d'un gaz riche en dioxyde de carbone
WO2009136074A2 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR2956478A1 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
EP1132700A1 (fr) Procédé et installation de séparation d'air par distillation cryogénique
WO2009136076A2 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR2819046A1 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
FR2831250A1 (fr) Procede et appareil de separation d'air par distillation cryogenique
EP1697690A2 (fr) Procede et installation d enrichissement d'un flux gazeux en l'un de ses constituants
FR2947898A1 (fr) Procede de separation d'air par distillation cryogenique
WO2022175194A1 (fr) Procédé de séparation d'air par distillation cryogénique
FR2795496A1 (fr) Appareil et procede de separation d'air par distillation cryogenique
FR2764681A1 (fr) Procede et installation de separation d'air par distillation cryogenique

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 09742275

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 09742275

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2