WO2008002185A1 - Système de mesure du débit de composants d'un écoulement gaz-liquide à trois composants de puits de pétrole - Google Patents

Système de mesure du débit de composants d'un écoulement gaz-liquide à trois composants de puits de pétrole Download PDF

Info

Publication number
WO2008002185A1
WO2008002185A1 PCT/RU2007/000191 RU2007000191W WO2008002185A1 WO 2008002185 A1 WO2008002185 A1 WO 2008002185A1 RU 2007000191 W RU2007000191 W RU 2007000191W WO 2008002185 A1 WO2008002185 A1 WO 2008002185A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
input
output
resonators
resonator
flow
Prior art date
Application number
PCT/RU2007/000191
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Evgeny Fedorovich Furmakov
Oleg Fedorovich Petrov
Yury Viktorovich Maslov
Andrei Yurievich Novikov
Original Assignee
Otkrytoe Aktsionernoe Obschestvo 'tekhpribor'
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Otkrytoe Aktsionernoe Obschestvo 'tekhpribor' filed Critical Otkrytoe Aktsionernoe Obschestvo 'tekhpribor'
Priority to GB0821550A priority Critical patent/GB2453456B/en
Publication of WO2008002185A1 publication Critical patent/WO2008002185A1/ru
Priority to NO20085039A priority patent/NO340335B1/no

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/74—Devices for measuring flow of a fluid or flow of a fluent solid material in suspension in another fluid

Definitions

  • the present invention relates to measuring technique and can be used in the oil industry to control the flow rate of oil wells.
  • This system contains a separator that separates the gas and liquid components of the controlled flow, as well as mass flow measurement devices for other component parameters, including a microwave moisture meter, which determines the water content in the liquid component by radio wave sensing.
  • the disadvantage of this system is the impossibility of determining the component composition of a multiphase flow without prior separation: mechanical separation into gas and liquid fractions.
  • the system includes a radio wave sensor containing two coaxially located high-frequency resonators, each of which is a zigzag short-circuited conductor in the form of a winding from a copper wire. Resonators are located on the outer cylindrical surface of the dielectric tube.
  • the system is equipped with an electronic computing and control device containing a computing and control unit and a controlled high-frequency generator, which is used as a controlled frequency synthesizer.
  • the system also includes a pressure sensor and a temperature sensor.
  • the known system is based on two measurement methods.
  • To measure the component composition of the flow the method of high-frequency radio wave sounding of a controlled medium using a high-frequency resonator was chosen;
  • the informative parameters of the signal about the component-wise composition of the controlled medium the parameters of the resonant absorption of high-frequency electromagnetic field energy by this medium at several resonant frequencies, for example, at two resonant frequencies, are used.
  • an autocorrelation method of measuring speed is selected based on measuring the transit time of a certain base portion of a radio wave sensor by local heterogeneity of the component composition of the flow; the specified time is determined either by the maximum of the mutual correlation function (VKF) of the time realizations of two radio wave RF signals, characterizing this heterogeneity, or at least the discriminatory characteristic, which is the VKF first derivative of the temporary implementation of one of these signals and the temporary implementation of the other of these signals.
  • VKF mutual correlation function
  • the structure of the radio wave sensor of this system includes sequentially installed first and second open radio wave cylindrical high-frequency resonators, each of which is equipped with a separate input and a separate output, and the electronic computer-control device of this system includes a computer-control unit, a controlled high-frequency generator, an input amplifier , as well as two transmission paths, each of which is a series-connected input amplifier, amplitude det ktor and analog-to-digital converter.
  • the output of the first and the output of the second open radio wave cylindrical resonators of the known system are each connected to one of the corresponding inputs of the computer-control unit through one of the corresponding transmission paths, and the input of the first and the input of the second resonator are connected to the output of the controlled high-frequency generator through the input amplifier.
  • the input and output of each of the aforementioned resonators are each connected to one of two different, diametrically opposite points of the zigzag short-circuited conductor of the corresponding resonator.
  • Each of the two open radio-wave cylindrical high-frequency resonators of the known system is a winding of copper wire, zigzag mounted on the outer cylindrical surface of the dielectric tube of this high-frequency resonator, which is coaxially mounted inside the tubular metal casing of this high-frequency resonator.
  • the known system uses a high-frequency electromagnetic field as a probing radio wave signal, it makes it possible to probe a gas-liquid flow at a relatively low frequency compared to microwave radiation and thereby makes it possible reliably control the parameters of the gas-liquid flow even in the presence of salt water in it.
  • the disadvantage of this system is the high error in the measurement of the component-wise flow rate that occurs in each of the two extreme flow regimes of the controlled flow: with a substantially unsteady flow and, conversely, with a steady flow.
  • the objective of the invention is to increase the reliability and accuracy of the measurement of component flow rate with unsteady and steady currents of a controlled environment.
  • a system for measuring the flow rate of components of a three-component gas-liquid flow of oil wells which includes coaxially located first and second resonators, each of which is a short-circuited zigzag conductor having the shape of a rectangular meander placed on the outer a cylindrical surface of the dielectric pipe installed inside the tubular metal casing coaxially with it, a controlled high-frequency generator, an input amplifier, a computer-control unit, two transmission paths, a pressure sensor and a temperature sensor installed in the housing, the output of each of which is connected to the corresponding input of the computer the control unit, each of the two resonators through its transmitting path is connected to one of the inputs of the computing and control unit, the output to torogo connected to the input high-frequency generator controlled, and each of the transmission paths is a series-connected output amplifier, an amplitude detector and analogue-to-digital converter.
  • a third resonator is additionally introduced into the system, mounted coaxially with the first and second resonators on a dielectric pipe common to all resonators inside a housing common to them, each of the three resonators is equipped with a first input-output and a second input orthogonal to it -input, and the first input-output and second input-output of each resonator lie in diametrical mutually perpendicular planes.
  • each of the six transmission paths of the system is additionally equipped with an input and two dividing capacitors interconnected at a common point, one of which is connected to the input of the output amplifier, and the other to the input of this transmission path, each of the transmission paths together with those introduced into it Separating capacitors are separately shielded and form a transmit-receive path.
  • each resonator of the system is connected to only one of the transceiver paths - to the common point of its isolation capacitors, while the output of each transceiver path is the output of an analog-to-digital converter connected to one of the inputs of the computer-control unit.
  • Each of the transceiver paths connected to the first input-output of one of the resonators is connected by its input to one of the input amplifiers, and each of the other transceiver paths is connected to another input amplifier, while the output of each of the transceiver paths of the third the resonator is additionally connected to one of the inputs of the mode controller, and the output of the delay unit is connected to a computer-control unit, the output of which is connected to the control input of the delay unit.
  • a restriction coil is installed at the end sections of the dielectric tube, and a restriction-separation coil is installed between the resonators, while the cross section of the restriction coil, restriction-separation coil and zigzag conductor of each resonator is has a rectangular shape.
  • the thickness b of the rectangular cross section of the zigzag conductor, restrictive coil and restrictive-dividing coil is determined by the inequality
  • K is the dimensional coefficient of proportionality
  • the width a of the zigzag conductor is equal to the width of the gap between its two adjacent parallel sections and is limited by a double inequality
  • Figure 1 shows a functional diagram of the proposed system
  • Figure 2 is a scan of the resonators
  • Figure 3 is a cross section of a zigzag resonator conductor
  • Figure 4 is a transverse section of the resonator
  • Figure 5 is a structural diagram of a transceiver path.
  • FIG. 1- FIG. 5 the following designations are introduced: 1 - housing, 2 - first resonator, 3 - second resonator, 4 - third resonator, 5 - first resonator input-output, 6 - second resonator input-output, 7 - dielectric tube, 8 - centering lock, 9 - outer sealing ring, 10 - inner sealing ring, 11 - restrictive coil, 12 - restrictive-separation coil, 13 - dielectric sleeve, 14 - dielectric substrate, 15 - computer control unit, 16 - calculator, 17 - control unit, 18 - controlled high-frequency generator, 19 - controlled nth switch, 20 - mode controller, 21 - delay unit, 22 - input amplifier, 23 - input isolation capacitor, 24 - output isolation capacitor, 25 - output amplifier, 26 - amplitude detector, 27 - analog-to-digital converter, 28 - first transceiver path of the first resonator, 29 - the first transcei
  • the system includes a housing 1, which is a segment of a metal pipe with flanges at its ends, designed to connect the housing 1 to an external pipeline, and three in series, one after the other, installed inside the housing 1 of the open radio wave cylindrical high-frequency resonator: the first resonator 2, the second resonator 3 and the third resonator 4 (see Figure 1).
  • Each of the resonators 2, 3, 4 is a short-circuited zigzag conductor having the shape of a rectangular meander placed on a cylindrical surface (see Figures 2 and 4). To one of the points of the zigzag conductor of each of the resonators 2, 3,
  • the first input-output 5 is connected, and the second input-output 6 is connected to another point of the aforementioned conductor of each of the resonators 2, 3, 4; the second input-output of each of these resonators lie in mutually orthogonal planes with an angle of 0.5 ⁇ between them (see Figure 4).
  • the indicated points of attachment of the first input-output 5 and the second input-output 6 to the zigzag conductor can either be located on opposite ends of each of the resonators 2, 3, 4, as shown in Figures 1 and 2, or both can be on the same and the same end of the corresponding resonator 2, 3, 4.
  • Resonators 2, 3, 4 are sequentially, one after the other, coaxially located on the outer cylindrical surface of a common dielectric tube 7, axisymmetrically mounted inside the housing 1 using two metal centering clips 8, each of which is equipped with two o-rings: ring 9 and the inner sealing ring 10.
  • two pairs of short-circuited metal coils are also installed on the outer surface of the dielectric tube 7: two restrictive coils 11 and two restrictive-separation coils 12, one of the restrictive coils 11 installed at the outer end of the first resonator 2, the other at the outer end of the third resonator 4, one of the restrictive-separation coils 12 is between the first and second resonators 2 and 3, respectively, and the other is between the second and third resonators 3 and 4, respectively.
  • Each of the first I / O 5 and the second I / O 6 of each of the resonators 2, 3, 4 passes through its corresponding hole in the wall the housing 1 and is isolated from the housing 1 using a dielectric sleeve 13.
  • Dielectric bushings 13 and O-rings 9, 10 ensure the tightness of the internal gas-filled cavity of the radio wave component-wise flow sensor, limited by the housing 1, the dielectric tube 7 and the centering clips 8.
  • each of the short-circuited zigzag conductors of each of the resonators 2, 3, 4 is a rectangle, and the scan of this conductor has the shape of a rectangular meander (see Figures
  • Electrotechnical copper may be selected as the material of the zigzag conductor.
  • the thickness b of the rectangular cross section of the zigzag conductor is selected taking into account the depth of penetration of an electromagnetic wave with a frequency F max into the material of this conductor with specific conductivity ⁇ :
  • V2 ⁇ electrical conductivity ⁇ is taken equal to ⁇ m - electrical conductivity of copper.
  • the width a of the rectangular section of the zigzag conductor from the conditions of mirror symmetry is chosen equal to the width d of the gap between two adjacent parallel sections of this conductor directed along the OO axis (see Figure 3) and is limited by the empirically obtained double inequality
  • Restrictive and restrictive-dividing coils 11, 12, respectively, are used in the proposed system with the aim of clearly fixing the spatial boundaries of the electromagnetic field at the end ends of each of the resonators 2, 3, 4 and the independence of the position of these boundaries from the influence of nearby metal structural elements of the radio wave sensor.
  • all the mentioned working elements and turns are made by a method that ensures their mutual identity, for example, by photo-printing a scan pattern of a zigzag conductor of each of the resonators 2, 3, 4 and each of the turns 11, 12 on a common resonator for all 2, 3, 4 and turns 11, 12 of the metal surface of the metal-foiled flexible dielectric substrate 14 with a width of 2 ⁇ R (see Figure 2).
  • the proposed system also includes a computing and control unit 15, in which, for convenience, the operation of the proposed system in Figure 1, a calculator 16 and a control unit 17, a controlled high-frequency generator 18, a controlled switch 19, a mode controller 20, a delay unit 21, two input amplifier 22, six input isolation capacitors 23, six output isolation capacitors 24, and six transmission paths, each of which includes a series-connected output amplifier l 25, the amplitude detector 26 and the analog-to-digital Converter 27.
  • a computing and control unit 15 in which, for convenience, the operation of the proposed system in Figure 1, a calculator 16 and a control unit 17, a controlled high-frequency generator 18, a controlled switch 19, a mode controller 20, a delay unit 21, two input amplifier 22, six input isolation capacitors 23, six output isolation capacitors 24, and six transmission paths, each of which includes a series-connected output amplifier l 25, the amplitude detector 26 and the analog-to-digital Converter 27.
  • each of the six above transmission paths together with its input and output isolation capacitors 23 and 24 are shielded and form a transceiver path, namely: the first transceiver path of the first resonator, the first transceiver path of the second resonator, the first transceiver -the transmitting path of the third resonator, as well as the second transmitting and transmitting path of the first resonator, the second transmitting and transmitting path of the second resonator, and the second transmitting and transmitting path of the third onatora.
  • Input isolation capacitors 23 and output isolation capacitors 24 are used to simultaneously connect each of the first I / O 5 and second I / O 6 to two different electrical circuits: through the input isolation capacitor 23 to the excitation circuit of the resonators 2, 3, 4, containing one of the input amplifiers 22, managed switch 19 and a controlled high-frequency generator 18, and through the output isolation capacitor 24 to the measuring and computing circuit containing the transmitting path of one of the transceiver paths 28, 29, 30, 31, 32, 33 and the computing-control unit 15.
  • Each of the first transceiver paths 28, 29, 30 and the second transceiver paths 31, 32, 33 contains an input, output, and a common point, moreover, each of these transceiver paths 28, 29, 30, 31, 32, 33 includes input and output isolation capacitors 23 and 24, respectively, an output amplifier 25, an amplitude detector 26, and an analog-to-digital converter 27 installed inside one of the shielding housings 34 galvanically connected to a common shielding shroud 35, which in turn is grounded to the housing 1 .
  • Each of the first I / O 5 of each of the resonators 2, 3, and 4 is connected to a common point of the corresponding first transceiver path 28, 29, and 30: the first I / O 5 of the first resonator 2 is the common point of the first transceiver path 28 , the first I / O 5 of the second resonator 3 is the common point of the first transceiver path 29 and the first I / O 5 of the third resonator 4 is the common point of the first transceiver path 30, and each of the second I / O 6 of the resonators 2, 3 and 4 is similarly connected to a common point, respectively, torogo transceiver path 31, the second transceiver 32 and the second tract transceiver path 33.
  • the output of the mode controller 20 is connected to the input of the delay unit 21, the output of which through the corresponding input of the computing and control unit 15 is connected to the corresponding input of the calculator 16, and the control input of the delay unit 21 through one of the outputs of the computing and control unit 15 is connected to the corresponding output of the calculator 16 .
  • One of the outputs of the control unit 17 through the corresponding output of the computer-control unit 15 is connected to the control input of the managed switch 19, and the other output of the control unit 17 through the corresponding output of the computer-control unit 15 is connected to the input of the controlled high-frequency generator 18.
  • the managed switch 19 contains two outputs: the first and second, and the said first output through one of the input amplifiers 22 is connected to the inputs of the first transceiver paths 28, 29, 30, and the second output through the other input amplifier 22 is connected to the inputs of the second transceivers transmission paths 31, 32, 33.
  • the control unit 17 is connected by two-way information communication with the transmitter 16.
  • the system also contains a pressure sensor 36 and a temperature sensor 37 installed in the housing 1, the output of each of these sensors is connected to one of the inputs of the calculator 16 through the corresponding inputs of the computing and control unit 15, which, in the presence of external systems 38, is connected to these systems with using an information exchange highway.
  • the proposed system for measuring the flow rate of the components of a three-component gas-liquid flow of oil wells works as follows. If there is a controlled gas-liquid medium in the dielectric tube 7 moving at a speed W, a start command is sent to the input of the calculator 16, which enters the calculator 16, for example, from external systems 38, via an information exchange line. By two-way information communication, this command is transmitted from the calculator 16 to the control unit 17, and from one of the outputs of this unit, through the corresponding output of the computing and control unit 15, is fed to the input of a controlled high-frequency generator 18.
  • said generator In accordance with the accepted command, said generator generates a high-frequency signal with a frequency that gradually changes in time, increasing from the value of F min to the value of F max .
  • the specified signal is necessary to excite a high-frequency electromagnetic field in each of the three resonators 2, 3, 4 of the proposed system.
  • the third resonator 4 serves to obtain information on the relative volume fractions Vi, V 2 , V 3 of each of the three components of the controlled flow, and the first and second resonators 2 and 3, respectively, to obtain information about the value of the speed W of the controlled flow .
  • the excitation signal is fed to the input of the managed switch 19 and, if there is a last command “first output” at the control input, generated in the control unit 17 and received from one of the outputs of this unit through the corresponding output of the computing and control unit 15 is transmitted from the first output of the managed switch 19 through the corresponding input amplifier 22 to the inputs of the first transceiver paths 28, 29 and 30 and further through the input isolation capacitor 23 and common each point of each of these paths goes, respectively, to each of the first I / O 5 of the first, second, and third resonators (positions 2, 3, and 4, respectively), exciting in each of them a high-frequency electromagnetic field varying from F 1nJn to F max frequency.
  • Each of these signals enters through one of the inputs of the computing and control unit 15 to the corresponding input of the calculator 16 in the following circuits: the signal from the first input-output 5 of the first resonator 2 enters through a series-connected output isolation capacitor 24, output amplifier 25, amplitude detector
  • the signal from the first input-output 5 of the second resonator 3 is supplied through similar elements 24, 25, 26, 27 of the first transceiver path 29 and the signal from the first input-output 5 of the third resonator 4 enters through the elements
  • the specified signal from the output of the first transceiver path 30 is fed to the first input of the mode controller 20, in which a preliminary classification analysis of the informative parameters of the incoming signal is performed.
  • the purpose of the preliminary classification analysis is to roughly classify the flow patterns of the controlled flow as one of the “steady” and “steady” modes, with the subsequent refinement of the choice of the sub-mode of the established mode, for example, one of the sub-modes: “y became - oil”, “y became” - water , “Y becoming - gas”, “stationary - oil-gas”, established - oil-gas ”,“ stationary - gas-water ”, established - oil-gas, or non-oil non-stationary - oil-gas ”, etc.
  • the code signal corresponding to the selected submode comes from the output of the mode controller 20 to the input of the delay unit 21; if there is a non-zero delay command at the control input of this unit (“ ⁇ t” ⁇ 0), the signal is delayed in it by the time ⁇ t, after which it is transmitted through one of the inputs of the computing and control unit 15 to the corresponding input of the calculator 16, in which from the group of control algorithms component-wise composition, an algorithm is selected that corresponds to the received submode code.
  • the calculator 16 analyzes the informative signal applied to it from the first input-output 5 of the third resonator 4 via a first receiving-transmitting path 30, and the calculated instantaneous values of the relative volume fraction V s V 2 and V 3 each of the three components controlled flow.
  • L is the distance between the centers of the second and third resonators 3 and 4, respectively, is calculated in the calculator 16 for a non-zero value of the speed W ⁇ 0 of the controlled flow and in the form of the command ⁇ t is fed to the control input of the delay unit 21 from the output of the calculator 16 through the corresponding output control unit 15.
  • the “second output” command is generated in the control unit 17, which comes from one of the outputs of this unit through the corresponding output of the computing and control unit 15 to the control input of the managed switch 19, as a result of which the high-frequency signal generated by the controlled high-frequency generator 18 and transmitted from its output to the input of the managed switch 19, switches to the second output of the given switch, from where it goes to each of the inputs of the second transceiver paths 31, 32 and 3 3.
  • a high-frequency signal is transmitted through the corresponding input amplifier 22 to the second input-output 6 of each of the resonators 2, 3, 4.
  • the specified signal is fed to the second input of the mode controller 20, in which, based on an analysis of the informative parameters of the incoming signal, the previously established sub-mode of the monitored stream is specified and the code signal corresponding to the specified sub-mode is transmitted through the delay unit 21 (with a time delay ⁇ t) through one of the inputs of the control computer block 15 to the corresponding input of the calculator 16, where based on the analysis of the signal received by the calculator 16 from the additional input-output 6 of the third resonator 4 through the second transceiver path 33, if necessary, the previously selected algorithm is refined and the previously calculated instantaneous values are corrected relative volume fractions of Vi, V 2 and V 3 of each of the three components of the controlled flow.
  • the autocorrelation method is selected.
  • information on the motion of the natural flow label, or information on the motion of the local inhomogeneity of the flow, or information on the motion of the local flow feature is used.
  • the mode controller 20 when the mode controller 20 has established a mode of essentially unsteady movement of the controlled flow, received at the input of the calculator 16 from the first I / O 5 and the second I / O 6 of the first and second resonators 2 and 3, respectively, the previously described informative signals are continuously recorded in the memory of the calculator 16 in the form of temporary implementations of each of these signals.
  • informative signals resonators 2 and 3 may be used, for example, depending on the time t amplitudes: I pez i (t), I pez 2 (t), I pe ss (t) close to the previously mentioned first, second and third resonant frequencies Fresi, Fp 632 , Fp ez s, respectively.
  • the bias time is determined in the calculator 16, and since this time is equal to the time interval ⁇ running by the natural mark of the flow — its stable fluctuation — some fixed length of the radio wave sensor, taken as the base length L 0 , the speed is calculated W controlled flow in accordance with the expression
  • L 0 is the base length equal to the axial distance between the geometric centers of the first and second resonators 2 and 3, respectively.
  • the obtained velocity value W is used in calculator 16 to calculate the instantaneous values of the component-wise volumetric flow rates Qi, Qg 5 Qc of each of the three components of the gas-liquid flow, as well as to calculate the delay time ⁇ t and transmit the corresponding ⁇ t command to the control input of the delay unit 21.
  • Command " ⁇ t" is designed to synchronize the moment of use in the calculator 16 of the algorithm corresponding to the code on the mode of the controlled flow, with the time t 2 getting into the center of the second resonator 3 of that region th stream, which at the moment t ⁇ was located in the center of the third resonator 4 and was subjected to radio wave sounding in it, while
  • L is the axial distance between the geometric centers of the second and third resonators 3, 4, respectively (see Figure 1).
  • the mode controller 20 determines the steady-state movement of an almost uniform controlled flow, in which there are no local, pronounced fluctuations in the component composition in the controlled medium, the determination of the velocity W by the above method may turn out to be unreliable.
  • a reliably controlled flow feature in the proposed system not a local fluctuation of the component composition of the flow is used, but a local peculiarity of the flow, characterized by a substantially different ratio of the informative signals of the resonators 2 and 3 obtained by mutually orthogonal radio wave sounding of the controlled medium.
  • the mutually orthogonal sounding method allows fixing such local features of an almost uniform steady flow, as, for example, local axial flow asymmetry, local helical flow swirling, concentrated helicoidal swirling of the flow, local turbulence and other local features that are not detected in principle with unidirectional sounding.
  • the code corresponding to the refined submode is transmitted to the calculator 16, and in this calculator, the algorithm corresponding to the obtained code is selected from the group of algorithms “Speed calculation”.
  • the time realizations of the relations of each of the signals generated on the first input-output 5 of the first resonator 2 and on the first input-output 5 of the second resonator 3 are processed, respectively, to the signal generated on the second input-output 6 of the first resonator 2 and to the signal generated at the second input-output 6 of the second resonator 3.
  • the mutual correlation function of their time realizations is determined and the shift time of the realizations at which this function experiences a maximum is found.
  • this time is equal to the time interval ⁇ running by the natural mark of the flow - its local feature, characterized by a significantly different ratio of the signals received during mutually orthogonal sounding of the controlled medium, the base length L 0 .
  • the speed of the controlled flow in this case, as before, is
  • V3 of the components of the controlled flow allows calculating the component-wise volumetric flow rate Q 1 Q 2 , Q 3 of each of the three components of the gas-liquid medium:
  • the signals about the instantaneous values of pressure and temperature of the controlled medium supplied to the corresponding inputs of the calculator 16 from the sensor output are taken into account pressure 36 and temperature sensor output 37, and stored in the memory of the calculator 16, data about the nominal densities pi, p 2, ps of each of the three komponentov.Informatsiya exploded volume of Flow rate and, if necessary, - a exploded mass flow controlled stream may be transmitted from the calculator 16 to exchange information line 38 to external systems.
  • the problem solved by the proposed invention which consists in increasing the reliability and accuracy of measuring the component flow rate at two extreme flow regimes of a controlled environment: substantially unsteady and fully steady flow, is solved by using the following new technical solutions in the proposed system: firstly, - due to the use of preliminary analysis of the flow regime in the mode controller 20 using the resonator 3, and secondly, due to the use of two different directions radio-frequency sounding using two mutually orthogonal I / O 5 and 6 and a controlled switch 19 and, thirdly, due to the identity and mutual symmetry of the resonators 2, 3, 4 and their working elements, such as restrictive and restrictive-separation turns 11 and 12.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Measuring Volume Flow (AREA)
  • Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
  • Stabilization Of Oscillater, Synchronisation, Frequency Synthesizers (AREA)
  • Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
  • Arrangements For Transmission Of Measured Signals (AREA)
  • Sampling And Sample Adjustment (AREA)

Description

СИСТЕМА ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА КОМПОНЕНТОВ ТРЕХКОМПОНЕНТНОГО ГАЗОЖИДКОСТНОГО ПОТОКА
НЕФТЯНЫХ СКВАЖИН
Область техники
Предлагаемое изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано в нефтедобывающей промышленности для контроля дебита нефтяных скважин.
Предшествующий уровень техники Известна система измерения покомпонентного расхода многофазного потока нефтяных скважин, содержащего нефть, газ и воду [патент РФ N°2270981, МПК GO IF 15/08, опубл. 27.02.2006].
Эта система содержит сепаратор, обеспечивающий разделение газового и жидкого компонентов контролируемого потока, а также приборы измерения массового расхода других параметров компонентов, в том числе микроволновый влагомер, определяющий содержание воды в жидком компоненте методом радиоволнового зондирования.
Недостатком данной системы является невозможность определения компонентного состава многофазного потока без его предварительного сепарирования: механического разделения на газовую и жидкую фракции.
От этого недостатка свободны системы измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока, содержащие радиоволновый датчик покомпонентного состава потока, СВЧ-генератор и вычислительно-управляющий блок [патент РФ N° 2063615, МПК GO IF 1/56, опубл. 10.07.96, патент РФ ÷Na43068, МПК G01F1/74, опубл. 27.12.04, и патент РФ JYS 2275604, МПК G01F1/74, опубл 27.04.06]. Указанные системы не требуют сепарирования газожидкостного потока, однако обладают другим недостатком: невозможностью достоверного радиоволнового зондирования контролируемого потока при наличии в нем соленой воды. Этот недостаток обусловлен затуханием микроволнового радиоизлучения СВЧ-генератора известных систем в существенно электропроводной соленой воде. Поскольку содержание растворенных в скважинной воде солей составляет десятки граммов на литр, скважинная вода обладает высокой электропроводностью, что делает ее фактически непрозрачной для микроволнового излучения и не дает возможности осуществления достоверного радиоконтроля содержания воды. Наиболее близкой к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является известная система измерения покомпонентного расхода многокомпонентного газожидкостного потока [Заявка на изобретение РФ JVГs2002100228/28, МПК G01F1/00, oпyбл.20.03.04], принятая за прототип. В состав системы входят радиоволновый датчик, содержащий два соосно расположенных высокочастотных резонатора, каждый из которых представляет собой зигзагообразный короткозамкнутый проводник в виде обмотки из медного провода. Резонаторы размещенны на наружной цилиндрической поверхности диэлектрической трубы. Система снабжена электронным вычислительно-управляющим устройством, содержащим вычислительно-управляющий блок и управляемый высокочастотный генератор, в качестве которого использован управляемый синтезатор частоты. Система содержит также датчик давления и датчик температуры.
В основу работы известной системы положены два метода измерения. Для измерения покомпонентного состава потока выбран метод высокочастотного радиоволнового зондирования контролируемой среды с помощью высокочастотного резонатора; в этом методе в качестве информативных параметров сигнала о покомпонентном составе контролируемой среды используются параметры резонансного поглощения этой средой энергии высокочастотного электромагнитного поля на нескольких резонансных частотах, например, на двух резонансных частотах .
Для измерения скорости контролируемого потока в известной системе выбран автокорреляционный метод измерения скорости, основанный на измерении времени прохождения некоторого базового участка радиоволнового датчика локальной неоднородностью компонентного состава потока; указанное время определяется либо по максимуму взаимной корреляционной функции (ВКФ) временных реализаций двух радиоволновых ВЧ-сигналов, характеризующих данную неоднородность, либо по минимуму дискриминационной характеристики, представляющей собой ВКФ первой производной временной реализации одного из указанных сигналов и временной реализации другого из этих сигналов. В состав радиоволнового датчика данной системы входят последовательно установленные первый и второй открытые радиоволновые цилиндрические высокочастотные резонаторы, каждый из которых снабжен отдельным вводом и отдельным выводом, а в состав электронного вычислительно-управляющего устройства этой системы входят вычислительно-управляющий блок, управляемый высокочастотный генератор, входной усилитель, а также два передающих тракта, каждый из которых представляет собой последовательно соединенные входной усилитель, амплитудный детектор и аналого-цифровой преобразователь.
Вывод первого и вывод второго открытых радиоволновых цилиндрических резонаторов известной системы подключены каждый к одному из соответствующих входов вычислительно-управляющего блока через один из соответствующих передающих трактов, а ввод первого и ввод второго резонаторов соединены с выходом управляемого высокочастотного генератора через входной усилитель. Ввод и вывод каждого из упомянутых резонаторов подсоединены каждый к одной из двух различных, диаметрально противоположно расположенных точек зигзагообразного короткозамкнутого проводника соответствующего резонатора. Каждый из двух открытых радиоволновых цилиндрических высокочастотных резонаторов известной системы представляет собой обмотку из медной проволоки, зигзагообразно размещенной на наружной цилиндрической поверхности диэлектрической трубы данного высокочастотного резонатора, которая соосно установлена внутри трубчатого металлического корпуса данного высокочастотного резонатора.
В связи с тем, что в известной системе в качестве зондирующего радиоволнового сигнала используется высокочастотное электромагнитное поле, она позволяет зондировать газожидкостный поток на относительно низкой, по сравнению с микроволновым излучением, частоте и тем самым дает возможность достоверно контролировать параметры газожидкостного потока даже при наличии в нем соленой воды.
Однако, недостатком данной системы является высокая погрешность измерения покомпонентного расхода, возникающая в каждом из двух крайних режимов течения контролируемого потока: при существенно неустановившемся течении и, наоборот, при установившемся течении.
При существенно неустановившемся течении газожидкостной среды, характерном для большинства отечественных нефтяных скважин, компонентный состав и скорость потока быстро и хаотически изменяются во времени, в результате чего погрешность, вызванная быстрыми и хаотическими изменениями режима течения, может достигать значительных величин.
Что же касается скважин, функционирующих в режиме полностью установившегося течения, при котором компонентный состав и скорость потока остаются практически неизменными, а контролируемая среда представляет собой практически однородную мелкодисперсную смесь отдельных компонентов, то на подобных скважинах использование известной системы затруднительно, поскольку положенный в основу ее работы автокорреляционный радиоволновый метод измерения скорости потока с использованием однонаправленного радиоволнового зондирования контролируемой среды является достоверным только при наличии в контролируемом потоке ярко выраженных локальных неоднородностей компонентного состава, которые отсутствуют при установившемся течении.
Раскрытие изобретения
Задачей предлагаемого изобретения является повышение достоверности и точности измерения покомпонентного расхода при неустановившемся и установившемся течениях контролируемой среды.
Для решения поставленной задачи система измерения расхода компонентов трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин, в состав которой входят соосно расположенные первый и второй резонаторы, каждый из которых представляет собой короткозамкнутый зигзагообразный проводник, имеющий форму прямоугольного меандра, размещенный на наружной цилиндрической поверхности диэлектрической трубы, установленной внутри трубчатого металлического корпуса соосно ему, управляемый высокочастотный генератор, входной усилитель, вычислительно-управляющий блок, два передающих тракта, датчик давления и датчик температуры, установленные в корпусе, выход каждого из которых соединен с соответствующим ему входом вычислительно-управляющего блока, причем каждый из двух резонаторов через принадлежащий ему передающий тракт подключен к одному из входов вычислительно-управляющего блока, выход которого соединен со входом управляемого высокочастотного генератора, а каждый из передающих трактов представляет собой последовательно соединенные выходной усилитель, амплитудный детектор и аналого-цифровой преобразователь.
Новым по отношению к прототипу является то, что в систему дополнительно введен третий резонатор, установленный соосно первому и второму резонаторам на общей для всех резонаторов диэлектрической трубе внутри общего для них корпуса, каждый из трех резонаторов снабжен первым вводом-выводом и ортогонально ему расположенным вторым вводом-выводом, причем первый ввод-вывод и второй ввод-вывод каждого резонатора лежат в диаметральных взаимно-перпендикулярных плоскостях. Помимо этого, в систему дополнительно введены четыре передающих тракта, идентичных двум первым передающим трактам, контроллер режимов и блок задержки, вход которого подключен к выходу контроллера режимов, входной усилитель и управляемый коммутатор, соединенный с выходом управляемого высокочастотного генератора, снабженный двумя выходами, каждый из которых соединен со входом одного из входных усилителей, и подключенный своим управляющим входом к вычислительно-управляющему блоку. Каждый из шести передающих трактов системы дополнительно снабжен входом и двумя соединенными между собой в общей точке разделительными конденсаторами, один из которых подключен ко входу выходного усилителя, а другой - ко входу данного передающего тракта, при этом каждый из передающих трактов совместно с введенными в его состав разделительными конденсаторами отдельно заэкранирован и образует приемо-передающий тракт. Каждый ввод-вывод каждого резонатора системы подключен только к одному из приемо-передающих трактов - к общей точке его разделительных конденсаторов, при этом выходом каждого приемо-передающего тракта является выход аналого-цифрового преобразователя, подключенный к одному из входов вычислительно- управляющего блока. Каждый из приемо-передающих трактов, подключенный к первому вводу-выводу одного из резонаторов, соединен своим входом с одним из входных усилителей, а каждый из остальных приемо-передающих трактов - с другим входным усилителем, при этом выход каждого из приемо-передающих трактов третьего резонатора дополнительно подключен к одному из входов контроллера режимов, а выход блока задержки подключен к вычислительно- управляющему блоку, выход которого соединен с управляющим входом блока задержки. Для четкой фиксации пространственных границ электромагнитного поля, возбуждаемого в каждом из резонаторов, на концевых участках диэлектрической трубы установлено по ограничительному витку, а между резонаторами - по ограничительно-разделительному витку, при этом поперечное сечение ограничительного витка, ограничительно-разделительного витка и зигзагообразного проводника каждого резонатора имеет прямоугольную форму. Между размерами зигзагообразных проводников, ограничительных и ограничительно-разделительных витков установлены следующие соотношения: толщина b прямоугольного сечения зигзагообразного проводника, ограничительного витка и ограничительно-разделительного витка определяется неравенством
_ ± b>KF~ ax 2 , гдe
Fmах ~ верхний предел частоты сигнала на выходе управляемого высокочастотного генератора;
К - размерный коэффициент пропорциональности, ширина а зигзагообразного проводника равна ширине зазора между его двумя соседними параллельными участками и ограничена двойным неравенством
10b ≥a≥ 5b . Вариант осуществления изобретения
Работа предложенной системы поясняется Фигурами 1, 2, 3, 4 и 5. На Фигуре 1 представлена функциональная схема предложенной системы, на Фигуре 2 - развертка резонаторов, на Фигуре 3 - сечение зигзагообразного проводника резонатора, на Фигуре 4 - поперечный разрез резонатора, а на Фигуре 5 - структурная схема приемо-передающего тракта.
На Фиг. 1- Фиг. 5 введены следующие обозначения: 1 - корпус, 2 - первый резонатор, 3 - второй резонатор, 4 - третий резонатор, 5 - первый ввод-вывод резонатора, 6 — второй ввод-вывод резонатора, 7 — диэлектрическая труба, 8 - центрирующий фиксатор, 9 - наружное уплотнительное кольцо, 10 - внутреннее уплотнительное кольцо, 11 - ограничительный виток, 12 - ограничительно-разделительный виток, 13 — диэлектрическая втулка, 14 - диэлектрическая подложка, 15 - вычислительно-управляющий блок, 16 - вычислитель, 17 — блок управления, 18 - управляемый высокочастотный генератор, 19 - управляемый коммутатор, 20 - контроллер режимов, 21 — блок задержки, 22 - входной усилитель, 23 - входной разделительный конденсатор, 24 — выходной разделительный конденсатор, 25 — выходной усилитель, 26 — амплитудный детектор, 27 - аналого-цифровой преобразователь, 28 - первый приемо-передающий тракт первого резонатора, 29 - первый приемо-передающий тракт второго резонатора, 30 - первый приемо-передающий тракт третьего резонатора, 31 - второй приемо-передающий тракт первого резонатора, 32 - второй приемо-передающий тракт второго резонатора, 33 - второй приемопередающий тракт третьего резонатора, 34 — экранирующий кожух, 35 - общий экранирующий кожух, 36 - датчик давления, 37 - датчик температуры, 38 - внешние системы.
Система включает в себя корпус 1, представляющий собой отрезок металлической трубы с фланцами на ее концах, предназначенными для присоединения корпуса 1 к внешнему трубопроводу, и три последовательно, один за другим установленных внутри корпуса 1 открытых радиоволновых цилиндрических высокочастотных резонатора: первый резонатор 2, второй резонатор 3 и третий резонатор 4 (см. Фигуру 1). Каждый из резонаторов 2, 3, 4 представляет собой короткозамкнутый зигзагообразный проводник, имеющий форму прямоугольного меандра, размещенного на цилиндрической поверхности (см. Фигуры 2 и 4). К одной из точек зигзагообразного проводника каждого из резонаторов 2, 3,
4 присоединен первый ввод-вывод 5, а к другой точке упомянутого проводника каждого из резонаторов 2, 3, 4 присоединен второй ввод-вывод 6, причем точки присоединения каждого первого ввода-вывода 5 каждого из резонаторов 2, 3, 4 и точки присоединения каждого второго ввода-вывода каждого из этих резонаторов лежат во взаимно-ортогональных плоскостях с углом 0,5π между ними (см. Фигуру 4). При этом указанные точки присоединения первого ввода- вывода 5 и второго ввода-вывода 6 к зигзагообразному проводнику могут располагаться либо на противоположных концах каждого из резонаторов 2, 3, 4, как это показано на Фигурах 1 и 2, либо обе могут находиться на одном и том же конце соответствующего им резонатора 2, 3, 4.
Резонаторы 2, 3, 4 последовательно, один за другим, соосно расположены на наружной цилиндрической поверхности общей для всех них диэлектрической трубы 7, осесимметрично установленной внутри корпуса 1 с помощью двух металлических центрирующих фиксаторов 8, каждый из которых снабжен двумя уплотнительными кольцами: наружным уплотните льным кольцом 9 и внутренним уплотнительным кольцом 10.
Помимо резонаторов 2, 3, 4 на наружной поверхности диэлектрической трубы 7 также установлены две пары металлических короткозамкнутых витков: два ограничительные витка 11 и два ограничительно-разделительные витка 12, причем один из ограничительных витков 11 установлен у внешнего конца первого резонатора 2, другой - у внешнего конца третьего резонатора 4, один из ограничительно-разделительных витков 12 - между первым и вторым резонаторами 2 и 3, соответственно, а другой - между вторым и третьим резонаторами 3 и 4, соответственно. Каждый из первых вводов-выводов 5 и вторых вводов-выводов 6 каждого из резонаторов 2, 3, 4 проходит сквозь соответствующее ему отверстие в стенке корпуса 1 и изолирован от корпуса 1 с помощью диэлектрической втулки 13.
Диэлектрические втулки 13 и уплотнительные кольца 9, 10 обеспечивают герметичность внутренней газонаполненной полости радиоволнового датчика покомпонентного расхода, ограниченной корпусом 1, диэлектрической трубой 7 и центрирующими фиксаторами 8.
Поперечное сечение каждого из короткозамкнутых зигзагообразных проводников каждого из резонаторов 2, 3, 4 представляет собой прямоугольник, а развертка этого проводника имеет форму прямоугольного меандра (см. Фигуры
2, 3); в качестве материала зигзагообразного проводника может быть выбрана электротехническая медь .
Выбор для зигзагообразного короткозамкнутого проводника прямоугольного сечения, ширина а которого значительно превосходит его толщину b a/b »l , дает возможность существенно снизить электроемкостные связи между соседними параллельными участками этого проводника по сравнению с межвитковыми электроемкостными связями обмотки резонатора известной системы, выполненной медным проводом, для которого a/ b=l и тем самым существенно повысить добротность резонатора.
Толщина b прямоугольного сечения зигзагообразного проводника выбрана с учетом глубины проникновения электромагнитной волны с частотой Fmax в материал этого проводника с удельной электропроводностью σ:
Figure imgf000011_0001
С - скорость света;
Fmах - верхний предел частоты сигнала на выходе управляемого высокочастотного генератора;
К - размерный коэффициент пропорциональности: 2C
К = -. , причем
V2πσ удельная электропроводность σ принята равной σм - удельной электропроводности меди.
Ширина а прямоугольного сечения зигзагообразного проводника из условий зеркальной симметрии выбрана равной ширине d зазора между двумя соседними, направленными вдоль оси ОО, параллельными участками этого проводника (см. Фигуру 3) и ограничена эмпирически полученным двойным неравенством
10b ≥a≥5b , обеспечивающим в ВЧ- диапазоне от Fmin до Fmax компромиссное условие минимизации электроемкостных связей между продольными параллельными участками упомянутого проводника при максимальной плотности числа этих участков на длине окружности 2πR (здесь Fmiп - нижний предел частоты возбуждения резонаторов 2, 3, 4, генерируемой управляемым высокочастотным генератором 18 в ВЧ- диапазоне, а R - наружный радиус диэлектрической трубы
7).
Ограничительные и ограничительно-разделительные витки 11, 12, соответственно, применены в предложенной системе с целью четкой фиксации пространственных границ электромагнитного поля у торцевых концов каждого из резонаторов 2, 3, 4 и независимости положения этих границ от влияния близрасположенных металлических элементов конструкции радиоволнового датчика.
С целью обеспечения идентичности и взаимной осевой и зеркальной симметрии рабочих элементов резонаторов 2, 3, 4 и ограничительных и ограничительно-разделительных витков 11, 12 все они, во-первых, расположены не на отдельных диэлектрических трубах, и не в отдельных корпусах, как в известной системе, а на одной, общей для всех резонаторов 2, 3, 4 и всех витков 11, 12, диэлектрической трубе 7, установленной в одном, общем для всех резонаторов 2, 3, 4 и витков 11, 12, корпусе 1 и отцентрированной относительно оси OO этого корпуса с помощью центрирующих фиксаторов 8. Во-вторых, все упомянутые рабочие элементы и витки изготовлены методом, обеспечивающим их взаимную идентичность, например, методом фотопечати рисунка развертки зигзагообразного проводника каждого из резонаторов 2, 3, 4 и каждого из витков 11, 12 на общей для всех резонаторов 2, 3, 4 и витков 11, 12 металлической поверхности металлофольгированной гибкой диэлектрической подложки 14 шириной 2πR (см. Фигуру 2). После электрохимической обработки указанной металлической поверхности диэлектрическая подложка 14 с образованными на ней развертками меандроподобных проводников резонаторов 2, 3, 4 и витков 11, 12 устанавливается диэлектрическим слоем внутрь на наружную цилиндрическую поверхность диэлектрической трубы 7 и закрепляется на ней, причем взаимно соответствующие конечные точки Пj каждого из меандроподобных проводников каждого резонатора 2, 3, 4 и взаимно соответствующие конечные точки m; каждого из витков 11, 12 гальванически соединяются между собой таким образом, чтобы каждая из точек соединения Пj соответствовала точке соединения Шj, где i = 1, 2, ... 7 - порядковый номер точки соединения.
Следует указать, что расположение всех упомянутых резонаторов 2. 3, 4 и витков 11, 12 на общей для них диэлектрической трубе 7 внутри общего для них корпуса 1 обеспечивает не только осевую симметрию резонаторов 2, 3, 4, но и независимость указанных на фигуре 1 осевых расстояний L0 и L между геометрическими центрами первого и второго резонаторов 2, 3 и второго и третьего резонаторов 3, 4, соответственно, от способа соединения между собой отдельных диэлектрических труб и отдельных корпусов, примененных в известной системе. Поскольку межцентровые расстояния L0 и L используются в алгоритмах вычисления покомпонентного расхода в качестве постоянных величин, данное обстоятельство позволяет устранить характерную для известной системы инструментальную погрешность измерения, вызванную изменением указанных межцентровых расстояний при различных условиях соединения между собой нескольких отдельных корпусов. Следует также указать, что предложенная в заявленной системе замена отдельного ввода и отдельного вывода резонатора известной системы на единый ввод-вывод резонатора дает возможность гальванически подсоединить каждый из первых вводов-выводов 5 и каждый из вторых вводов-выводов 6 к соответствующему резонатору 2, 3, 4 только в одной точке его зигзагообразного проводника, что обеспечивает полную взаимную идентичность входного и выходного импедансов каждого из упомянутых вводов-выводов, в то время как в известной системе указанные импедансы отличаются между собой, поскольку каждый ввод и каждый вывод каждого из резонаторов этой системы гальванически подсоединен к соответствующему зигзагообразному проводнику в его двух различных, неизбежно отличающихся между собой, точках. Предложенная система имеет в своем составе также вычислительно- управляющий блок 15, в котором для удобства рассмотрения работы предлагаемой системы на Фигуре 1 выделены вычислитель 16 и блок управления 17, управляемый высокочастотный генератор 18, управляемый коммутатор 19, контроллер режимов 20, блок задержки 21, два входных усилителя 22, шесть входных разделительных конденсаторов 23, шесть выходных разделительных конденсаторов 24, а также шесть передающих трактов, каждый из которых включает в себя последовательно соединенные выходной усилитель 25, амплитудный детектор 26 и аналого-цифровой преобразователь 27.
Для исключения взаимного влияния каждый из шести вышеуказанных передающих трактов совместно с относящимися к нему входным и выходным разделительными конденсаторами 23 и 24 заэкранирован и образует приемопередающий тракт, а именно: первый приемо-передающий тракт первого резонатора, первый приемо-передающий тракт второго резонатора, первый приемо-передающий тракт третьего резонатора, а также второй приемо- передающий тракт первого резонатора, второй приемо-передающий тракт второго резонатора и второй приемо-передающий тракт третьего резонатора.
Входные разделительные конденсаторы 23 и выходные разделительные конденсаторы 24 применены с целью одновременного подключения каждого из первых вводов-выводов 5 и вторых вводов-выводов 6 к двум различным электрическим цепям: через входной разделительный конденсатор 23 - к цепи возбуждения резонаторов 2, 3, 4, содержащей один из входных усилителей 22, управляемый коммутатор 19 и управляемый высокочастотный генератор 18, а через выходной разделительный конденсатор 24 - к измерительно- вычислительной цепи, содержащей передающий тракт одного из приемопередающих трактов 28, 29, 30, 31, 32, 33 и вычислительно-управляющий блок 15.
Каждый из первых приемо-передающих трактов 28, 29, 30 и вторых приемопередающих трактов 31, 32, 33 содержит вход, выход и общую точку, причем в состав каждого из упомянутых приемо-передающих трактов 28, 29, 30, 31, 32, 33 входят входной и выходной разделительные конденсаторы 23 и 24, соответственно, выходной усилитель 25, амплитудный детектор 26 и аналого- цифровой преобразователь 27, установленные внутри одного из экранирующих кожухов 34, гальванически соединенного с общим экранирующим кожухом 35 , который в свою очередь заземлен на корпус 1.
Общая точка каждого из первых приемо-передающих трактов 28, 29 и 30 и общая точка каждого из вторых приемо-передающих трактов 31, 32 и 33 через соответствующие ей выходной разделительный конденсатор 24, выходной, усилитель 25, амплитудный детектор 26 и аналого-цифровой преобразователь 27, соединена с выходом данного тракта, а через соответствующий ей входной разделительный конденсатор 23 упомянутая общая точка соединена с входом данного тракта.
Каждый из первых вводов-выводов 5 каждого из резонаторов 2, 3 и 4 соединен с общей точкой соответствующего ему первого приемо-передающего тракта 28, 29 и 30: первый ввод-вывод 5 первого резонатора 2 - е общей точкой первого приемо-передающего тракта 28, первый ввод-вывод 5 второго резонатора 3 - е общей точкой первого приемо-передающего тракта 29 и первый ввод-вывод 5 третьего резонатора 4 - е общей точкой первого приемопередающего тракта 30, а каждый из вторых вводов-выводов 6 резонаторов 2, 3 и 4 аналогичным образом соединен с общей точкой, соответственно, второго приемо-передающего тракта 31, второго приемо-передающего тракта 32 и второго приемо-передающего тракта 33. Каждый из выходов каждого из упомянутых приемо-передающих трактов
28, 29, 30 и 31, 32, 33 подключен через соответствующий ему вход вычислительно-управляющего блока 15 к одному из входов вычислителя 16, а выход первого приемо-передающего тракта 30 и выход второго приемо- передающего тракта 33, кроме того, подключены каждый, соответственно, к первому и второму входу контроллера режимов 20.
Выход контроллера режимов 20 соединен со входом блока задержки 21, выход которого через соответствующий ему вход вычислительно-управляющего блока 15 подключен к соответствующему входу вычислителя 16, а управляющий вход блока задержки 21 через один из выходов вычислительно-управляющего блока 15 соединен с соответствующим выходом вычислителя 16.
Один из выходов блока управления 17 через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15 соединен с управляющим входом управляемого коммутатора 19, а другой выход блока управления 17 через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15 соединен со входом управляемого высокочастотного генератора 18.
Управляемый коммутатор 19 содержит два выхода: первый и второй, причем упомянутый первый выход через один из входных усилителей 22 подсоединен ко входам первых приемо-передающих трактов 28, 29, 30, а упомянутый второй выход через другой входной усилитель 22 - ко входам вторых приемо-передающих трактов 31, 32, 33.
Блок управления 17 соединен двусторонней информационной связью с вычислителем 16.
Система содержит также датчик давления 36 и датчик температуры 37, установленные в корпусе 1, выход каждого из этих датчиков подключен к одному из входов вычислителя 16 через соответствующие им входы вычислительно-управляющего блока 15, который при наличии внешних систем 38, подключается к этим системам с помощью магистрали обмена информацией. Предложенная система измерения расхода компонентов трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин, работает следующим образом. При наличии в диэлектрической трубе 7 контролируемой газожидкостной среды, движущейся со скоростью W, на вход вычислителя 16 подается команда запуска, поступающая в вычислитель 16, например из внешних систем 38, по магистрали обмена информацией. По двусторонней информационной связи данная команда передается из вычислителя 16 в блок управления 17, и с одного из выходов этого блока через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15 поступает на вход управляемого высокочастотного генератора 18.
В соответствии с принятой командой упомянутый генератор вырабатывает высокочастотный сигнал с плавно изменяющейся во времени частотой, возрастающей от значения Fmin до значения Fmax. Указанный сигнал необходим для возбуждения высокочастотного электромагнитного поля в каждом из трех резонаторов 2, 3, 4 предложенной системы.
При работе предложенной системы третий резонатор 4 служит для получения информации об относительных объемных долях Vi, V2, V3 каждого из трех компонентов контролируемого потока, а первый и второй резонаторы 2 и 3, соответственно, - для получения информации о значении скорости W контролируемого потока.
С выхода управляемого высокочастотного генератора 18 сигнал возбуждения поступает на вход управляемого коммутатора 19 и, при наличии на управляющем входе последнего команды «пepвый выxoд», сформированной в блоке управления 17 и поступившей с одного из выходов этого блока через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15, передается с первого выхода управляемого коммутатора 19 через соответствующий входной усилитель 22 на входы первых приемо-передающих трактов 28, 29 и 30 и далее, через входной разделительный конденсатор 23 и общую точку каждого из указанных трактов поступает, соответственно, на каждый из первых вводов- выводов 5 первого, второго и третьего резонаторов (позиции 2, 3 и 4, соответственно), возбуждая в каждом из них высокочастотное электромагнитное поле с изменяющейся от F1nJn до Fmax частотой. Так как в диэлектрической трубе 7 находится трехкомпонентная газожидкостная среда, каждый из трех компонентов которой характеризуется определенными значениями комплексной диэлектрической проницаемости Ej * и комплексной электропроводности σj , где j = 1, 2, 3 — номер компонента среды, то при возбуждении высокочастотного электромагнитного поля в каждом из резонаторов 2, 3, 4 будет происходить резонансное поглощение контролируемой средой энергии возбужденного поля на нескольких резонансных частотах Fpeз поглощения, где
•Г miп — * рез— ' mах > например, на первой, второй и третьей резонансных частотах Fpeзi, Fpe32, Fpeз3, соответственно.
Поскольку информативные параметры сигналов, характеризующих резонансные поглощения, такие как, например,
- амплитуды выходных сигналов на первой, второй и третьей резонансных частотах Ipeзi, Ipe32, IPeзз> соответственно,
- коэффициенты передачи сигналов на первой, второй и третьей резонансных частотах Dpeзl, Dpe32, DPeзз5 соответственно,
- резонансные частоты Fpeзχ, Fpe32, Fpeз3 , а также другие информативные параметры, существенно зависят от комплексных характеристик контролируемой среды 8χ , ε2 , ε3 и θχ , σ2 , σ3 , каждый из выходных сигналов первого, второго и третьего резонаторов (позиции чертежей 2, 3 и 4, соответственно), содержит в себе информацию о покомпонентном составе газожидкостного потока.
Каждый из указанных сигналов поступает через один из входов вычислительно-управляющего блока 15 на соответствующий ему вход вычислителя 16 по следующим цепям: сигнал с первого входа-выхода 5 первого резонатора 2 поступает через последовательно соединенные выходной разделительный конденсатор 24, выходной усилитель 25, амплитудный детектор
26 и аналого-цифровой преобразователь 27 первого приемо-передающего тракта 28, сигнал с первого входа-выхода 5 второго резонатора 3 поступает через аналогичные элементы 24, 25, 26, 27 первого приемо-передающего тракта 29 и сигнал с первого ввода-вывода 5 третьего резонатора 4 поступает через элементы
24, 25, 26, 27 первого приемо-передающего тракта 30. Кроме того, указанный сигнал с выхода первого приемо-передающего тракта 30 поступает на первый вход контроллера режимов 20, в котором проводится предварительный классификационный анализ информативных параметров поступившего сигнала.
Целью предварительного классификационного анализа является грубое отнесение режимов течения контролируемого потока к одному из режимов «ycтaнoвившийcя» и «нeycтaнoвившийcя», с последующим уточняющим выбором подрежима установленного режима, например, одного из подрежимов: «y становившийся - нeфть», «y становившийся - вoдa», «y становившийся - гaз», «ycтaнoвившийcя - нeфть-вoдa», установившийся - нeфть-гaз», «ycтaнoвившийcя - гaз-вoдa», установившийся - нeфть-вoдa-гaз», или «нeycтaнoвившийcя - нeфть-вoдa», «нeycтaнoвившийcя - нeфть-гaз» и т.д. Кодовый сигнал, соответствующий выбранному подрежиму поступает с выхода контроллера режимов 20 на вход блока задержки 21; при наличии на управляющем входе этого блока ненулевой команды задержки («Δt» ≠ 0) сигнал задерживается в нем на время Δt, после чего транслируется через один из входов вычислительно-управляющего блока 15 на соответствующий ему вход вычислителя 16, в котором из группы алгоритмов контроля покомпонентного состава выбирается алгоритм, отвечающий поступившему коду подрежима.
В соответствии с выбранным алгоритмом в вычислителе 16 анализируется информативный сигнал, поступивший в него с первого ввода-вывода 5 третьего резонатора 4 через первый приемо-передающий тракт 30, и вычисляются мгновенные значения относительных объемных долей Vь V2 и V3 каждого из трех компонентов контролируемого потока.
При этом вышеуказанное время задержки Δt = W-L, где
L — расстояние между центрами второго и третьего резонаторов 3 и 4, соответственно, вычисляется в вычислителе 16 при ненулевом значении скорости W ≠ 0 контролируемого потока и в форме команды «Δt» подается на управляющий вход блока задержки 21 с выхода вычислителя 16 через соответствующий выход вычислительно-управляющего блока 15. После окончания описанной процедуры в блоке управления 17 формируется команда «втopoй выxoд», поступающая с одного из выходов этого блока через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15 на управляющий вход управляемого коммутатора 19, в результате чего высокочастотный сигнал, генерируемый управляемым высокочастотным генератором 18 и передаваемый с его выхода на вход управляемого коммутатора 19, переключается на второй выход данного коммутатора, откуда поступает на каждый из входов вторых приемо-передающих трактов 31, 32 и 33.
С каждой из общих точек каждого из указанных приемо-передающих трактов высокочастотный сигнал через соответствующий входной усилитель 22 передается на вторые вводы-выводы 6 каждого из резонаторов 2, 3, 4.
При переключении высокочастотного сигнала с первых вводов-выводов 5 резонаторов 2, 3, 4 на их вторые вводы-выводы 6 направленность электромагнитного поля внутри каждого из указанных резонаторов ортогонально изменяется, что дает возможность произвести уточняющее электромагнитное зондирование контролируемой среды в направлении, ортогональном первоначальному направлению зондирования, и получить дополнительную информацию по отношению к первоначальной информации о покомпонентном составе неосесимметричного газожидкостного потока. Сигналы, несущие дополнительную уточняющую информацию, снимаются с каждого из вторых вводов-выводов 6 резонаторов 2, 3, 4; каждый из этих сигналов поступает на общую точку соответствующего ему второго приемопередающего тракта (позиции 31, 32, 33) и с выхода каждого из них передается на соответствующий каждому из них вход вычислителя 16 через один из входов вычислительно-управляющего блока 15.
Кроме того, с выхода второго приемо-передающего тракта 33 указанный сигнал поступает на второй вход контроллера режимов 20, в котором на основе анализа информативных параметров поступившего сигнала уточняется ранее установленный подрежим контролируемого потока, и кодовый сигнал, соответствующий уточненному подрежиму, передается через блок задержки 21 (с задержкой на время Δt) через один из входов вычислительно-управляющего блока 15 на соответствующий ему вход вычислителя 16, где на основе анализа сигнала, поступившего в вычислитель 16 с дополнительного ввода-вывода 6 третьего резонатора 4 через второй приемо-передающий тракт 33, при необходимости, производится уточнение ранее выбранного алгоритма и коррекция ранее вычисленных мгновенных значений относительных объемных долей Vi, V2 и V3 каждого из трех компонентов контролируемого потока.
Для определения скорости W в предложенной системе выбран автокорреляционный метод. При этом, в зависимости от режима контролируемого потока используется информация о движении естественной метки потока, либо информация о движении локальной неоднородности потока, либо информация о движении локальной особенности потока.
В первом случае, когда контроллером режимов 20 установлен режим существенно неустановившегося движения контролируемого потока, поступающие на вход вычислителя 16 с первых вводов-выводов 5 и вторых вводов-выводов 6 первого и второго резонаторов 2 и 3, соответственно, ранее описанные информативные сигналы непрерывно фиксируются в памяти вычислителя 16 в форме временных реализаций каждого из этих сигналов.
В качестве временных реализаций информативных сигналов резонаторов 2 и 3 могут быть использованы, например, зависимости от времени t амплитуд сигналов: Ipeзi(t), Ipeз2(t), Ipeзз(t) вблизи ранее упомянутых первой, второй и третьей резонансных частот Fрезi, Fp632, Fpeзз, соответственно.
С учетом подрежима существенно неустановившегося движения, определенного контроллером режимов 20, в вычислителе 16 из группы алгоритмов «Bычиcлeниe скорости)) выбирается алгоритм, отвечающий коду данного подрежима и, в соответствии с выбранным алгоритмом, производится обработка вышеуказанных временных реализаций информативных сигналов, формируемых каждым из резонаторов 2 и 3.
После обработки этих реализаций определяется их взаимная корреляционная функция и проводится смещение одной из реализаций относительно другой во времени t, вплоть до получения максимума взаимной корреляционной функции.
При получении в процессе смещения реализаций максимума взаимной корреляционной функции в вычислителе 16 определяется время смещения, и, поскольку это время равно промежутку времени пробегания Δτ естественной меткой потока — его устойчивой флуктуацией - некоторой фиксированной длины радиоволнового датчика, принятой за базовую длину L0, вычисляется скорость W контролируемого потока в соответствии с выражением
W=L0 / Δτ, где L0 - базовая длина, равная осевому расстоянию между геометрическими центрами первого и второго резонаторов 2 и 3, соответственно.
Полученное значение скорости W используется в вычислителе 16 для вычисления мгновенных значений покомпонентных объемных расходов Qi, Qг5Qз каждого из трех компонентов газожидкостного потока, а также для вычисления времени задержки Δt и передачи соответствующей ему команды «Δt» на управляющий вход блока задержки 21. Команда «Δt» предназначена для синхронизации момента использования в вычислителе 16 алгоритма, соответствующего коду о режиме контролируемого потока, с моментом t2 попадания в центр второго резонатора 3 той области контролируемого потока, которая в момент t\ находилась в центре третьего резонатора 4 и подвергалась в нем радиоволновому зондированию, при этом
At=^t1 =L/ W, где
L — осевое расстояние между геометрическими центрами второго и третьего резонаторов 3, 4, соответственно (см. Фигуру 1). Во втором случае, когда контроллером режимов 20 определено установившееся движение практически однородного контролируемого потока, при котором в контролируемой среде отсутствуют локальные, ярко выраженные флуктуации компонентного состава, определение скорости W по вышеописанному методу может оказаться недостоверным. В этом случае в качестве надежно контролируемой особенности потока в предложенной системе используется не локальная флуктуация компонентного состава потока, а локальная особенность потока, характеризуемая существенно отличающимся от среднего отношением информативных сигналов резонаторов 2 и 3, полученных при взаимно ортогональном радиоволновом зондировании контролируемой среды.
Метод взаимно ортогонального зондирования позволяет фиксировать такие локальные особенности практически однородного установившегося потока, как, например, местная осевая асимметрия потока, локальная винтовая закрученность потока, сосредоточенная геликоидная закрученность потока, местная турбулентность и другие локальные особенности, принципиально не выявляемые при однонаправленном зондировании.
В случае, когда контроллером режимов 20 установлено практически однородное течение контролируемого потока и уточнен соответствующий ему подрежим, в вычислитель 16 передается соответствующий уточненному подрежиму код, и в этом вычислителе из группы алгоритмов «Bычиcлeниe cкopocти» выбирается алгоритм, отвечающий полученному коду.
В соответствии с выбранным алгоритмом, производится обработка временных реализаций отношений каждого из сигналов, формируемых на первом вводе-выводе 5 первого резонатора 2 и на первом вводе-выводе 5 второго резонатора 3, соответственно, к сигналу, формируемому на втором вводе-выводе 6 первого резонатора 2 и к сигналу, формируемому на втором вводе-выводе 6 второго резонатора 3.
После обработки указанных, существенно отличающихся от среднего отношений сигналов, в вычислителе 16 определяется, как и в предыдущем случае, взаимная корреляционная функция их временных реализаций и находится время смещения реализаций, при котором данная функция испытывает максимум. Как и при существенно неустановившемся течении потока, это время равно промежутку времени пробегания Δτ естественной меткой потока - его локальной особенностью, характеризуемой существенно отличающимся от среднего отношением сигналов, полученных при взаимно ортогональном зондировании контролируемой среды, базовой длины L0. Скорость контролируемого потока в этом случае, как и ранее, составляет
W=L0 /Δτ.
Найденные значения скорости W и относительных объемных долей V15V2 и
Vз компонентов контролируемого потока позволяет вычислить покомпонентный объемный расход Q1 Q2 ,Q3 каждого из трех компонентов газожидкостной среды:
Q1 = S W V1, Q2= S W V2, Q3= S W V3, где S = πR2 - площадь проходного сечения диэлектрической трубы 7.
При необходимости определения покомпонентного массового расхода Qmь Qm2 , Qтз каждого из трех компонентов газожидкостной среды в вычислителе 16, дополнительно к описанной процедуре, учитываются сигналы о мгновенных значениях давления и температуры контролируемой среды, поступающие на соответствующие входы вычислителя 16 с выхода датчика давления 36 и выхода датчика температуры 37, а также хранящиеся в памяти вычислителя 16 данные о номинальных плотностях рi, p2, рз каждого из трех указанных компонентов.Информация о покомпонентном объемном расходе и, при необходимости, - о покомпонентном массовом расходе контролируемого потока может быть передана из вычислителя 16 по магистрали обмена информацией во внешние системы 38.
Таким образом, задача, решенная предложенным изобретением, состоящая в повышении достоверности и точности измерения покомпонентного расхода при двух крайних режимах течения контролируемой среды: существенно неустановившемся и полностью установившемся течениях, решена за счет использования в предложенной системе следующих новых технических решений: во-первых, - за счет использования предварительного анализа режима течения в контроллере режимов 20 с использованием резонатора 3, во-вторых, - благодаря использованию двух различных направлений радиоволнового зондирования с помощью двух взаимно-ортогональных вводов-выводов 5 и 6 и управляемого коммутатора 19 и, в-третьих, - за счет идентичности и взаимной симметрии резонаторов 2, 3, 4 и их рабочих элементов, таких как ограничительные и ограничительно-разделительные витки 11 и 12.

Claims

Формула изобретения
Система измерения расхода компонентов трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин, в состав которой входят соосно расположенные первый и второй резонаторы, каждый из которых представляет собой короткозамкнутый зигзагообразный проводник, имеющий форму прямоугольного меандра, размещенный на наружной цилиндрической поверхности диэлектрической трубы, установленной внутри трубчатого металлического корпуса соосно ему, управляемый высокочастотный генератор, входной усилитель, вычислительно-управляющий блок, два передающих тракта, каждый из которых содержит последовательно соединенные выходной усилитель, амплитудный детектор и аналого-цифровой преобразователь, система содержит также датчик давления и датчик температуры, установленные в корпусе, выход каждого из которых соединен с соответствующим ему входом вычислительно-управляющего блока, причем каждый из двух резонаторов через принадлежащий ему передающий тракт подключен к одному из входов вычислительно-управляющего блока, выход которого соединен со входом управляемого высокочастотного генератора, отличающаяся тем, что, согласно изобретению, в нее введены третий резонатор, размещенный соосно первому и второму резонаторам, все три резонатора размещены на общей для них диэлектрической трубе внутри общего для них корпуса, каждый резонатор снабжен первым вводом-выводом и ортогонально ему расположенным вторым вводом-выводом, причем первый ввод-вывод и второй ввод-вывод каждого резонатора лежат в диаметральных взаимно-перпендикулярных плоскостях, система дополнительно содержит входной усилитель, а также соединенный с выходом управляемого высокочастотного генератора, управляемый коммутатор, снабженный двумя выходами, каждый из которых соединен с одним из входных усилителей, и снабженный также управляющим входом, соединенным с вычислительно-управляющим блоком, кроме того, система дополнительно содержит контроллер режимов и подключенный к его выходу блок задержки, а также четыре передающих тракта, идентичных двум первым, причем каждый из упомянутых передающих трактов дополнительно снабжен входом и двумя соединенными между собой в общей точке разделительными конденсаторами, один из которых подключен ко входу выходного усилителя, а другой - ко входу этого передающего тракта, при этом каждый из передающих трактов совместно с введенными разделительными конденсаторами заэкранирован и образует приемо-передающий тракт, причем первый или второй ввод-вывод каждого резонатора подключен только к одному из приемо-передающих трактов — к общей точке его разделительных конденсаторов, выходом каждого приемопередающего тракта является выход аналого-цифрового преобразователя, который подключен к одному из входов вычислительно-управляющего блока, каждый из приемо-передающих трактов, подключенный к первому вводу-выводу одного из резонаторов, соединен своим входом с одним из входных усилителей, а каждый из остальных приемо-передающих трактов соединен своим входом с другим входным усилителем, при этом выход каждого из приемо-передающих трактов третьего резонатора дополнительно подключен к одному из входов контроллера режимов, выход блока задержки подключен к вычислительно- управляющему блоку, выход которого соединен с управляющим входом блока задержки, на концевых участках диэлектрической трубы установлено по ограничительному витку, а между резонаторами - по ограничительно- разделительному витку, ограничительные витки, ограничительно- разделительные витки и зигзагообразные проводники каждого резонатора имеют прямоугольное поперечное сечение, толщина b прямоугольного сечения каждого зигзагообразного проводника, ограничительного витка и ограничительно- разделительного витка определяется неравенством
b ≥КF^ где Fmax - верхний предел частоты сигнала на выходе управляемого высокочастотного генератора, К - размерный коэффициент пропорциональности, ширина а зигзагообразного проводника равна ширине зазора между его двумя соседними параллельными участками и ограничена двойным неравенством 10b≥a≥ 5b
PCT/RU2007/000191 2006-06-23 2007-04-18 Système de mesure du débit de composants d'un écoulement gaz-liquide à trois composants de puits de pétrole WO2008002185A1 (fr)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB0821550A GB2453456B (en) 2006-06-23 2007-04-18 System for measuring components of a three-component gas-liquid flow of oil wells
NO20085039A NO340335B1 (no) 2006-06-23 2008-12-03 System for måling av komponenter i en tre-komponent gassvæskestrøm fra en oljebrønn.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2006122460/28A RU2310170C1 (ru) 2006-06-23 2006-06-23 Система измерения расхода компонентов трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин
RU2006122460 2006-06-23

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2008002185A1 true WO2008002185A1 (fr) 2008-01-03

Family

ID=38819325

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2007/000191 WO2008002185A1 (fr) 2006-06-23 2007-04-18 Système de mesure du débit de composants d'un écoulement gaz-liquide à trois composants de puits de pétrole

Country Status (5)

Country Link
FR (1) FR2902875B1 (ru)
GB (1) GB2453456B (ru)
NO (1) NO340335B1 (ru)
RU (1) RU2310170C1 (ru)
WO (1) WO2008002185A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111042796A (zh) * 2018-10-12 2020-04-21 中国石油化工股份有限公司 油井过环空分层流量测量装置
CN112083043A (zh) * 2020-09-10 2020-12-15 天津大学 油气水三相流电导传感器持气率组合测量方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2037811C1 (ru) * 1992-10-06 1995-06-19 Акционерное общество закрытого типа Фирма "БАСЭРТ" Способ определения параметров двухфазных потоков сплошных сред и устройство для его осуществления
US5793216A (en) * 1994-07-08 1998-08-11 Institut Francais Du Petrole Multiphase flowmeter
RU2002100228A (ru) * 2002-01-10 2004-03-20 ООО "Интеллектуальна нефте-газова аппаратура" Способ измерения покомпонентного расхода многокомпонентного газожидкостнотвердотельного потока и устройство для его осуществления

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2037811C1 (ru) * 1992-10-06 1995-06-19 Акционерное общество закрытого типа Фирма "БАСЭРТ" Способ определения параметров двухфазных потоков сплошных сред и устройство для его осуществления
US5793216A (en) * 1994-07-08 1998-08-11 Institut Francais Du Petrole Multiphase flowmeter
RU2002100228A (ru) * 2002-01-10 2004-03-20 ООО "Интеллектуальна нефте-газова аппаратура" Способ измерения покомпонентного расхода многокомпонентного газожидкостнотвердотельного потока и устройство для его осуществления

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111042796A (zh) * 2018-10-12 2020-04-21 中国石油化工股份有限公司 油井过环空分层流量测量装置
CN112083043A (zh) * 2020-09-10 2020-12-15 天津大学 油气水三相流电导传感器持气率组合测量方法
CN112083043B (zh) * 2020-09-10 2022-07-29 天津大学 油气水三相流电导传感器持气率组合测量方法

Also Published As

Publication number Publication date
NO20085039L (no) 2008-12-03
RU2310170C1 (ru) 2007-11-10
GB2453456A (en) 2009-04-08
GB2453456B (en) 2011-05-25
NO340335B1 (no) 2017-04-03
GB0821550D0 (en) 2008-12-31
FR2902875A1 (fr) 2007-12-28
FR2902875B1 (fr) 2015-03-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU59239U1 (ru) Комплекс измерения покомпонентного расхода
WO2008002185A1 (fr) Système de mesure du débit de composants d'un écoulement gaz-liquide à trois composants de puits de pétrole
RU2307328C1 (ru) Система измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин
RU58128U1 (ru) Комплекс измерения покомпонентного расхода газожидкостного потока
RU59814U1 (ru) Комплекс измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин
RU2336500C1 (ru) Система измерения покомпонентного массового расхода трехкомпонентного потока нефтяных скважин
RU2310168C1 (ru) Система измерения покомпонентного расхода газожидкостного потока
RU59815U1 (ru) Комплекс измерения расхода компонентов трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин
RU2312309C1 (ru) Система измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока
RU2334951C1 (ru) Система измерения массового расхода компонентов трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин
RU58697U1 (ru) Комплекс измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока
RU59811U1 (ru) Комплекс измерения расхода компонентов газожидкого потока нефтяных скважин
RU2317527C1 (ru) Система измерения расхода компонентов трехкомпонентного газожидкостного потока
RU2308686C1 (ru) Система измерения расхода компонентов газожидкостного потока нефтяных скважин
RU2317528C1 (ru) Система измерения покомпонентного расхода газожидкостного потока нефтяных скважин
RU59813U1 (ru) Комплекс измерения расхода компонентов потока нефтяных скважин
RU59810U1 (ru) Комплекс измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока
RU2310171C1 (ru) Система измерения покомпонентного расхода
RU2317526C1 (ru) Система измерения расхода компонентов потока нефтяных скважин
RU2317524C1 (ru) Система измерения трехкомпонентного расхода
RU64350U1 (ru) Комплекс измерения покомпонентного массового расхода трехкомпонентного потока нефтяных скважин
RU2312308C1 (ru) Система измерения расхода
RU2317525C1 (ru) Система измерения расхода компонентов газожидкостного потока
RU59812U1 (ru) Комплекс измерения покомпонентного расхода газожидкостного потока нефтяных скважин
RU2334201C1 (ru) Система измерения массового расхода компонентов газожидкостного потока нефтяных скважин

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07747902

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 0821550

Country of ref document: GB

Kind code of ref document: A

Free format text: PCT FILING DATE = 20070418

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 0821550.1

Country of ref document: GB

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: RU

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 07747902

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1