RU59814U1 - Комплекс измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин - Google Patents

Abstract

Полезная модель может быть использована в нефтедобывающей промышленности для контроля дебита нефтяных скважин. Предложенный комплекс содержит три соосно установленных высокочастотных резонатора, каждый из которых снабжен двумя взаимно-ортогональными вводами-выводами, короткозамкнутые ограничительные и короткозамкнутые ограничительно-разделительные витки, датчик давления и датчик температуры, вычислительно-управляющий блок, управляемый высокочастотный генератор, управляемый коммутатор, контроллер режимов, блок задержки, входные усилители, а также шесть приемо-передающих трактов, содержащих каждый два разделительных конденсатора, входной усилитель, амплитудный детектор и аналого-цифровой преобразователь. Полезная модель позволяет на основе метода радиоволнового ВЧ-зондирования контролируемого потока в двух взаимно-ортогональных направлениях измерять относительное содержание его компонентов, а также, с использованием метода автокорреляционного измерения скорости, определять скорость потока и по результатам этих измерений вычислять покомпонентный объемный расход газожидкостной среды. Выполняемый в контроллере режимов анализ режима течения газожидкостной среды дает возможность достоверно определять покомпонентный расход даже при существенно неустановившемся течении, а примененный в комплексе метод взаимно-ортогонального зондирования контролируемой среды обеспечивает возможность измерений даже при полностью установившемся течении однородной среды, когда в контролируемом потоке отсутствуют локальные неоднородности компонентного состава. При необходимости, комплекс может с использованием информации от датчиков давления и температуры вычислять и передавать во внешние системы информацию о покомпонентном массовом расходе газожидкостной среды.

Description

Предлагаемая полезная модель относится к измерительной технике и может быть использована в нефтедобывающей промышленности для контроля дебита нефтяных скважин.

Известна система измерения покомпонентного расхода многофазного потока нефтяных скважин, содержащего нефть, газ и воду (см. патент РФ №2270981, МПК G 01 F 15/08, G 01 F 1/74, G 01 F 1/84, E 21 B 47/10).

Эта система содержит сепаратор, обеспечивающий разделение газового и жидкого компонентов контролируемого потока, а также микроволновый влагомер, определяющий содержание воды в жидком компоненте методом радиоволнового зондирования.

Недостатком данной системы является невозможность определения компонентного состава многофазного потока без его предварительного сепарирования: механического разделения на газовую и жидкую фракции.

От этого недостатка свободны системы измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока, содержащие радиоволновый датчик покомпонентного состава потока, СВЧ-генератор и вычислительно-управляющий блок (см. патент РФ №2063615, МПК G 01 F 1/56, патент РФ №43068, МПК G 01 F 1/74 и патент РФ №2275604, МПК G 01 F 1/74). Указанные системы не требуют сепарирования газожидкостного потока, однако обладают другим недостатком: невозможностью достоверного радиоволнового зондирования контролируемого потока при наличии в нем соленой воды. Этот недостаток обусловлен затуханием микроволнового радиоизлучения СВЧ-генератора известных систем в существенно электропроводной соленой воде. Поскольку содержание растворенных в скважинной воде солей составляет десятки граммов на литр, скважинная вода обладает высокой электропроводностью, что делает ее фактически нерадиопрозрачной для микроволнового излучения и не дает возможности достоверного радиоконтроля водосодержания на сверхвысоких частотах.

Наиболее близкой к предлагаемой полезной модели по технической сущности

и достигаемому результату является известный комплекс измерения покомпонентного расхода многокомпонентного газожидкостного потока, в состав которого входят радиоволновый датчик, содержащий высокочастотные резонаторы, каждый из которых представляет собой зигзагообразный проводник в виде обмотки из медного провода, и электронное вычислительно-управляющее устройство, содержащее вычислительно-управляющий блок и управляемый высокочастотный генератор, в качестве которого использован управляемый синтезатор частоты (см. заявку на изобретение РФ №2002100228/28, МПК G 01 F 1/00, G 01 F 5/00). Данный комплекс принят за ближайший аналог (прототип) предлагаемой полезной модели.

В основу работы известного комплекса положены два метода измерения. Для измерения покомпонентного состава потока выбран метод высокочастотного радиоволнового зондирования контролируемой среды с помощью высокочастотного резонатора; в этом методе в качестве информативных параметров сигнала о покомпонентном составе контролируемой среды используются параметры резонансного поглощения этой средой высокочастотного электромагнитного поля на нескольких резонансных частотах, например, на двух резонансных частотах F_рез1, F_рез2, лежащих в ВЧ-диапазоне.

Для измерения скорости контролируемого потока в известном комплексе выбран автокорреляционный метод измерения скорости, основанный на измерении времени прохождения некоторой базовой длины радиоволнового датчика локальной неоднородностью компонентного состава потока; указанное время определяется либо по максимуму взаимной корреляционной функции (ВКФ) временных реализаций двух радиоволновых ВЧ-сигналов, характеризующих данную неоднородность, либо по минимуму дискриминационной характеристики, представляющей собой ВКФ первой производной временной реализаций одного из указанных сигналов и временной реализаций другого из этих сигналов.

В состав радиоволнового датчика данного комплекса входят последовательно установленные первый и второй открытые радиоволновые цилиндрические высокочастотные резонаторы, каждый из которых снабжен отдельным вводом и отдельным выводом, а в состав электронного вычислительно-управляющего устройства этого комплекса входят вычислительно-управляющий блок,

управляемый высокочастотный генератор, входной усилитель, а также два передающих тракта, каждый из которых представляет собой последовательно соединенные входной усилитель, амплитудный детектор и аналого-цифровой преобразователь.

Вывод первого и вывод второго открытых радиоволновых цилиндрических резонаторов известного комплекса подключены каждый к одному из соответствующих входов вычислительно-управляющего блока через один из соответствующих передающих трактов, а ввод первого и ввод второго резонаторов соединены с выходом управляемого высокочастотного генератора через входной усилитель, причем ввод и вывод каждого из упомянутых резонаторов подсоединены каждый к одной из двух различных, диаметрально противоположно расположенных точек зигзагообразного короткозамкнутого проводника соответствующего резонатора. Каждый из двух открытых радиоволновых цилиндрических высокочастотных резонаторов известного комплекса представляет собой обмотку из медной проволоки, зигзагообразно размещенной на наружной цилиндрической поверхности диэлектрической трубы данного высокочастотного резонатора, которая соосно установлена внутри трубчатого металлического корпуса данного высокочастотного резонатора.

В связи с тем, что в известном комплексе в качестве зондирующего радиоволнового сигнала используется высокочастотное электромагнитное поле, она позволяет зондировать газожидкостный поток на относительно низкой, по сравнению с микроволновым излучением, частоте и тем самым дает возможность достоверно контролировать параметры газожидкостного потока даже при наличии в нем соленой воды.

Однако, недостатком данного комплекса является высокая погрешность измерения покомпонентного расхода, возникающая в каждом из двух крайних режимов течения контролируемого потока: при неустановившемся течении и, наоборот, при установившемся течении.

При существенно неустановившемся течении газожидкостной среды, характерном для большинства отечественных нефтяных скважин, компонентный состав и скорость потока быстро и хаотически изменяются во времени, в результате чего погрешность, вызванная быстрыми и хаотическими изменениями

режима течения, может достигать существенных величин.

Что же касается скважин, функционирующих в режиме полностью установившегося течения, при котором компонентный состав и скорость потока остаются практически неизменными, а контролируемая среда представляет собой практически однородную мелкодисперсную смесь отдельных компонентов, то на подобных скважинах использование известного комплекса затруднительно, поскольку положенный в основу его работы автокорреляционный радиоволновый метод измерения скорости потока с использованием однонаправленного радиоволнового зондирования контролируемой среды является достоверным только при наличии в контролируемом потоке ярко выраженных локальных неоднородностей компонентного состава, которые отсутствуют при установившемся течении.

Задачей предлагаемой полезной модели является повышение достоверности и точности измерения покомпонентного расхода при неустановившемся и установившемся течениях контролируемой среды.

Для решения поставленной задачи комплекс измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин, в состав которого входят соосно расположенные первый и второй резонаторы, каждый из которых представляет собой короткозамкнутый зигзагообразный проводник, имеющий форму прямоугольного меандра, размещенный на наружной цилиндрической поверхности диэлектрической трубы, установленной внутри трубчатого металлического корпуса соосно ему, управляемый высокочастотный генератор, входной усилитель, вычислительно-управляющий блок, два передающих тракта, датчик давления и датчик температуры, установленные в корпусе, выход каждого из которых соединен с соответствующим ему входом вычислительно-управляющего блока, причем каждый из двух резонаторов через принадлежащий ему передающий тракт подключен к одному из входов вычислительно-управляющего блока, выход которого соединен со входом управляемого высокочастотного генератора, а каждый из передающих трактов представляет собой последовательно соединенные выходной усилитель, амплитудный детектор и аналого-цифровой преобразователь.

Новым по отношению к прототипу является то, что в комплекс

дополнительно введен третий резонатор, установленный соосно первому и второму резонаторам на общей для всех резонаторов диэлектрической трубе внутри общего для них корпуса, каждый из трех резонаторов снабжен первым вводом-выводом и ортогонально ему расположенным вторым вводом-выводом, причем первый ввод-вывод и второй ввод-вывод каждого резонатора лежат в диаметральных взаимно-перпендикулярных плоскостях. Помимо этого, в комплекс дополнительно введены четыре передающих тракта, идентичных двум первым передающим трактам, контроллер режимов и блок задержки, вход которого подключен к выходу контроллера режимов, входной усилитель и управляемый коммутатор, соединенный с выходом управляемого высокочастотного генератора, снабженный двумя выходами, каждый из которых соединен со входом одного из входных усилителей, и подключенный своим управляющим входом к вычислительно-управляющему блоку. Каждый из шести передающих трактов комплекса дополнительно снабжен входом и двумя соединенными между собой в общей точке разделительными конденсаторами, один из которых подключен ко входу выходного усилителя, а другой - ко входу данного передающего тракта, при этом каждый из передающих трактов совместно с введенными в его состав разделительными конденсаторами отдельно заэкранирован и образует приемо-передающий тракт. Каждый ввод-вывод каждого резонатора комплекса подключен только к одному из приемо-передающих трактов - к общей точке его разделительных конденсаторов, при этом выходом каждого приемо-передающего тракта является выход аналого-цифрового преобразователя, подключенный к одному из входов вычислительно-управляющего блока. Каждый из приемо-передающих трактов, подключенный к первому вводу-выводу одного из резонаторов, соединен своим входом с одним из входных усилителей, а каждый из остальных приемо-передающих трактов - с другим входным усилителем, при этом выход каждого из приемо-передающих трактов третьего резонатора дополнительно подключен к одному из входов контроллера режимов, а выход блока задержки подключен к вычислительно-управляющему блоку, выход которого соединен с управляющим входом блока задержки. Для четкой фиксации пространственных границ электромагнитного поля, возбуждаемого в каждом из резонаторов, на концевых участках диэлектрической трубы установлено по ограничительному

витку, а между резонаторами - по ограничительно-разделительному витку, при этом поперечное сечение ограничительного витка, ограничительно-разделительного витка и зигзагообразного проводника каждого резонатора имеет прямоугольную форму. Между размерами зигзагообразных проводников, ограничительных и ограничительно-разделительных витков установлены следующие соотношения: толщина b прямоугольного сечения зигзагообразного проводника, ограничительного витка и ограничительно-разделительного витка определяется неравенством

, где

F_max - верхний предел частоты сигнала на выходе управляемого высокочастотного генератора;

К - размерный коэффициент пропорциональности,

ширина а зигзагообразного проводника равна ширине зазора между его двумя соседними параллельными участками и ограничена двойным неравенством

10b≥а≥5b,

а осевой размер каждого ограничительно-разделительного витка не менее, чем в два раза превышает осевой размер каждого ограничительного витка, который составляет не менее ширины а зигзагообразного проводника.

Работа предложенного комплекса поясняется Фигурами 1, 2, 3, 4 и 5.

На Фигуре 1 представлена функциональная схема предложенного комплекса, на Фигуре 2 - развертка резонаторов, на Фигуре 3 - сечение зигзагообразного проводника резонатора, на Фигуре 4 - поперечный разрез резонатора, а на Фигуре 5 - структурная схема приемо-передающего тракта.

На Фигурах 1, 2, 3, 4 и 5 введены следующие обозначения: 1 - корпус, 2 - первый резонатор, 3 - второй резонатор, 4 - третий резонатор, 5 - первый ввод-вывод резонатора, 6 - второй ввод-вывод резонатора, 7 - диэлектрическая труба, 8 - центрирующий фиксатор, 9 - наружное уплотнительное кольцо, 10 - внутреннее уплотнительное кольцо, 11 - ограничительный виток, 12 - ограничительно-разделительный виток, 13 - диэлектрическая втулка, 14 - диэлектрическая подложка, 15 - вычислительно-управляющий блок, 16 - вычислитель, 17 - блок управления, 18 - управляемый высокочастотный генератор, 19 - управляемый коммутатор, 20 - контроллер режимов, 21 - блок

задержки, 22 - входной усилитель, 23 - входной разделительный конденсатор, 24 - выходной разделительный конденсатор, 25 - выходной усилитель, 26 - амплитудный детектор, 27 - аналого-цифровой преобразователь, 28 - первый приемо-передающий тракт первого резонатора, 29 - первый приемо-передающий тракт второго резонатора, 30 - первый приемо-передающий тракт третьего резонатора, 31 - второй приемо-передающий тракт первого резонатора, 32 - второй приемо-передающий тракт второго резонатора, 33 - второй приемо-передающий тракт третьего резонатора, 34 - экранирующий кожух, 35 - общий экранирующий кожух, 36 - датчик давления, 37 - датчик температуры, 38 - внешние системы.

Комплекс включает в себя корпус 1, представляющий собой отрезок металлической трубы с фланцами на ее концах, предназначенными для присоединения корпуса 1 к внешнему трубопроводу, и три последовательно, один за другим установленных внутри корпуса 1 открытых радиоволновых цилиндрических высокочастотных резонатора: первый резонатор 2, второй резонатор 3 и третий резонатор 4 (см. Фигуру 1). Каждый из резонаторов 2, 3, 4 представляет собой короткозамкнутый зигзагообразный проводник, имеющий форму прямоугольного меандра, размещенного на цилиндрической поверхности (см. Фигуры 2 и 4).

К одной из точек зигзагообразного проводника каждого из резонаторов 2, 3, 4 присоединен первый ввод-вывод 5, а к другой точке упомянутого проводника каждого из резонаторов 2, 3, 4 присоединен второй ввод-вывод 6, причем точки присоединения каждого первого ввода-вывода 5 каждого из резонаторов 2, 3, 4 и точки присоединения каждого второго ввода-вывода каждого из этих резонаторов лежат во взаимно-ортогональных плоскостях с углом 0,5π между ними (см. Фигуру 4). При этом указанные точки присоединения первого ввода-вывода 5 и второго ввода-вывода 6 к зигзагообразному проводнику могут располагаться либо на противоположных концах каждого из резонаторов 2, 3, 4, как это показано на Фигурах 1 и 2, либо обе могут находиться на одном и том же конце соответствующего им резонатора 2, 3, 4.

Резонаторы 2, 3, 4 последовательно, один за другим, соосно расположены на наружной цилиндрической поверхности общей для всех них диэлектрической

трубы 7, осесимметрично установленной внутри корпуса 1 с помощью двух металлических центрирующих фиксаторов 8, каждый из которых снабжен двумя уплотнительными кольцами: наружным уплотнительным кольцом 9 и внутренним уплотнительным кольцом 10.

Помимо резонаторов 2, 3, 4 на наружной поверхности диэлектрической трубы 7 также установлены две пары металлических короткозамкнутых витков: два ограничительные витка 11 и два ограничительно-разделительные витка 12, причем один из ограничительных витков 11 установлен у внешнего конца первого резонатора 2, другой - у внешнего конца третьего резонатора 4, один из ограничительно-разделительных витков 12 - между первым и вторым резонаторами 2 и 3, соответственно, а другой - между вторым и третьим резонаторами 3 и 4, соответственно.

Каждый из первых вводов-выводов 5 и вторых вводов-выводов 6 каждого из резонаторов 2, 3, 4 проходит сквозь соответствующее ему отверстие в стенке корпуса 1 и изолирован от корпуса 1 с помощью диэлектрической втулки 13. Диэлектрические втулки 13 и уплотнительные кольца 9, 10 обеспечивают герметичность внутренней газонаполненной полости радиоволнового датчика покомпонентного расхода, ограниченной корпусом 1, диэлектрической трубой 7 и центрирующими фиксаторами 8.

Поперечное сечение каждого из короткозамкнутых зигзагообразных проводников каждого из резонаторов 2, 3, 4 представляет собой прямоугольник, а развертка этого проводника имеет форму прямоугольного меандра (см. Фигуры 2, 3); в качестве материала зигзагообразного проводника может быть выбрана электротехническая медь.

Выбор для зигзагообразного короткозамкнутого проводника прямоугольного сечения, ширина а которого значительно превосходит его толщину b

а/b≫1,

дает возможность существенно снизить электроемкостные связи между соседними параллельными участками этого проводника по сравнению с межвитковыми электроемкостными связями обмотки резонатора известного комплекса, выполненной медным проводом, для которого

а/b=1

и тем самым существенно повысить добротность резонатора.

Толщина b прямоугольного сечения зигзагообразного проводника выбрана с учетом глубины проникновения электромагнитной волны с частотой F_mах в материал этого проводника с удельной электропроводностью σ:

, где

С - скорость света;

F_mах - верхний предел частоты сигнала на выходе управляемого высокочастотного генератора;

К - размерный коэффициент пропорциональности:

, причем

удельная электропроводность σ принята равной σ_м - удельной электропроводности меди.

Ширина а прямоугольного сечения зигзагообразного проводника из условий зеркальной симметрии выбрана равной ширине d зазора между двумя соседними, направленными вдоль оси OO, параллельными участками этого проводника (см. Фигуру 3) и ограничена эмпирически полученным двойным неравенством

10b≥а≥5b,

обеспечивающим в ВЧ-диапазоне от F_min до F_max компромиссное условие минимизации электроемкостных связей между продольными параллельными участками упомянутого проводника при максимальной плотности числа этих участков на длине окружности 2πR (здесь F_min - нижний предел частоты возбуждения резонаторов 2, 3, 4, генерируемой управляемым высокочастотным генератором 18 в ВЧ-диапазоне, a R - наружный радиус диэлектрической трубы 7).

Ограничительные и ограничительно-разделительные витки 11, 12, соответственно, применены в предложенном комплексе с целью четкой фиксации пространственных границ электромагнитного поля у торцевых концов каждого из резонаторов 2, 3, 4 и независимости положения этих границ от влияния близрасположенных металлических элементов конструкции радиоволнового датчика.

Для четкой фиксации границ электромагнитного поля внутри каждого из резонаторов 2, 3, 4 размер a₁ вдоль оси OO каждого из ограничительных витков 11 выбран не меньшим ширины а зигзагообразного проводника, а размер а₂ вдоль оси OO каждого из ограничительно-разделительных витков, из условий симметрии, не менее, чем в два раза превышает размер a₁:

а₁≥а; a₂≥2a₁ (см. Фигуру 2).

С целью обеспечения идентичности и взаимной осевой и зеркальной симметрии рабочих элементов резонаторов 2, 3, 4 и ограничительных и ограничительно-разделительных витков 11, 12 все они, во-первых, расположены не на отдельных диэлектрических трубах, и не в отдельных корпусах, как в известном комплексе, а на одной, общей для всех резонаторов 2, 3, 4 и всех витков 11, 12, диэлектрической трубе 7, установленной в одном, общем для всех резонаторов 2, 3, 4 и витков 11, 12, корпусе 1 и отцентрированной относительно оси OO этого корпуса с помощью центрирующих фиксаторов 8.

Во-вторых, все упомянутые рабочие элементы и витки изготовлены методом, обеспечивающим их взаимную идентичность, например, методом фотопечати рисунка развертки зигзагообразного проводника каждого из резонаторов 2, 3, 4 и каждого из витков 11, 12 на общей для всех резонаторов 2, 3, 4 и витков 11, 12 металлической поверхности металлофольгированной гибкой диэлектрической подложки 14 шириной 2πR (см. Фигуру 2). После электрохимической обработки указанной металлической поверхности диэлектрическая подложка 14 с образованными на ней развертками меандроподобных проводников резонаторов 2, 3, 4 и витков 11, 12 устанавливается диэлектрическим слоем внутрь на наружную цилиндрическую поверхность диэлектрической трубы 7 и закрепляется на ней, причем взаимно соответствующие конечные точки n_i каждого из меандроподобных проводников каждого резонатора 2, 3, 4 и взаимно соответствующие конечные точки m_i каждого из витков 11, 12 гальванически соединяются между собой таким образом, чтобы каждая из точек соединения n_i соответствовала точке соединения m_i, где i=1, 2, ... 7 - порядковый номер точки соединения.

Следует указать, что расположение всех упомянутых резонаторов 2. 3, 4 и витков 11, 12 на общей для них диэлектрической трубе 7 внутри общего для них

корпуса 1 обеспечивает не только осевую симметрию резонаторов 2, 3, 4, но и независимость указанных на фигуре 1 осевых расстояний L_o и L между геометрическими центрами первого и второго резонаторов 2, 3 и второго и третьего резонаторов 3, 4, соответственно, от способа соединения между собой отдельных диэлектрических труб и отдельных корпусов, примененных в известном комплексе. Поскольку межцентровые расстояния L_o и L используются в алгоритмах вычисления покомпонентного расхода в качестве постоянных величин, данное обстоятельство позволяет устранить характерную для известного комплекса инструментальную погрешность измерения, вызванную изменением указанных межцентровых расстояний при различных условиях соединения между собой нескольких отдельных корпусов.

Следует также указать, что предложенная в заявленном комплексе замена отдельного ввода и отдельного вывода резонатора известного комплекса на единый ввод-вывод резонатора дает возможность гальванически подсоединить каждый из первых вводов-выводов 5 и каждый из вторых вводов-выводов 6 к соответствующему резонатору 2, 3, 4 только в одной точке его зигзагообразного проводника, что обеспечивает полную взаимную идентичность входного и выходного импедансов каждого из упомянутых вводов-выводов, в то время как в известном комплексе указанные импедансы отличаются между собой, поскольку каждый ввод и каждый вывод каждого из резонаторов этого комплекса гальванически подсоединен к соответствующему зигзагообразному проводнику в его двух различных, неизбежно отличающихся между собой, точках.

Предложенный комплекс имеет в своем составе также вычислительно-управляющий блок 15, в котором для удобства рассмотрения работы предлагаемого комплекса на Фигуре 1 выделены вычислитель 16 и блок управления 17, управляемый высокочастотный генератор 18, управляемый коммутатор 19, контроллер режимов 20, блок задержки 21, два входных усилителя 22, шесть входных разделительных конденсаторов 23, шесть выходных разделительных конденсаторов 24, а также шесть передающих трактов, каждый из которых включает в себя последовательно соединенные выходной усилитель 25, амплитудный детектор 26 и аналого-цифровой преобразователь 27.

Для исключения взаимного влияния каждый из шести вышеуказанных передающих трактов совместно с относящимися к нему входным и выходным разделительными конденсаторами 23 и 24 заэкранирован и образует приемо-передающий тракт, а именно: первый приемо-передающий тракт первого резонатора, первый приемо-передающий тракт второго резонатора, первый приемо-передающий тракт третьего резонатора, а также второй приемо-передающий тракт первого резонатора, второй приемо-передающий тракт второго резонатора и второй приемо-передающий тракт третьего резонатора.

Входные разделительные конденсаторы 23 и выходные разделительные конденсаторы 24 применены с целью одновременного подключения каждого из первых вводов-выводов 5 и вторых вводов-выводов 6 к двум различным электрическим цепям: через входной разделительный конденсатор 23 - к цепи возбуждения резонаторов 2, 3, 4, содержащей один из входных усилителей 22, управляемый коммутатор 19 и управляемый высокочастотный генератор 18, а через выходной разделительный конденсатор 24 - к измерительно-вычислительной цепи, содержащей передающий тракт одного из приемо-передающих трактов 28, 29, 30, 31, 32, 33 и вычислительно-управляющий блок 15.

Каждый из первых приемо-передающих трактов 28, 29, 30 и вторых приемо-передающих трактов 31, 32, 33 содержит вход, выход и общую точку, причем в состав каждого из упомянутых приемо-передающих трактов 28, 29, 30, 31, 32, 33 входят входной и выходной разделительные конденсаторы 23 и 24, соответственно, выходной усилитель 25, амплитудный детектор 26 и аналого-цифровой преобразователь 27, установленные внутри одного из экранирующих кожухов 34, гальванически соединенного с общим экранирующим кожухом 35, который в свою очередь заземлен на корпус 1.

Общая точка каждого из первых приемо-передающих трактов 28, 29 и 30 и общая точка каждого из вторых приемо-передающих трактов 31, 32 и 33 через соответствующие ей выходной разделительный конденсатор 24, выходной усилитель 25, амплитудный детектор 26 и аналого-цифровой преобразователь 27, соединена с выходом данного тракта, а через соответствующий ей входной разделительный конденсатор 23 упомянутая общая точка соединена с входом данного тракта.

Каждый из первых вводов-выводов 5 каждого из резонаторов 2, 3 и 4 соединен с общей точкой соответствующего ему первого приемо-передающего тракта 28, 29 и 30: первый ввод-вывод 5 первого резонатора 2 - c общей точкой первого приемо-передающего тракта 28, первый ввод-вывод 5 второго резонатора 3 - c общей точкой первого приемо-передающего тракта 29 и первый ввод-вывод 5 третьего резонатора 4 - с общей точкой первого приемо-передающего тракта 30, а каждый из вторых вводов-выводов 6 резонаторов 2, 3 и 4 аналогичным образом соединен с общей точкой, соответственно, второго приемо-передающего тракта 31, второго приемо-передающего тракта 32 и второго приемо-передающего тракта 33.

Каждый из выходов каждого из упомянутых приемо-передающих трактов 28, 29, 30 и 31, 32, 33 подключен через соответствующий ему вход вычислительно-управляющего блока 15 к одному из входов вычислителя 16, а выход первого приемо-передающего тракта 30 и выход второго приемо-передающего тракта 33, кроме того, подключены каждый, соответственно, к первому и второму входу контроллера режимов 20.

Выход контроллера режимов 20 соединен со входом блока задержки 21, выход которого через соответствующий ему вход вычислительно-управляющего блока 15 подключен к соответствующему входу вычислителя 16, а управляющий вход блока задержки 21 через один из выходов вычислительно-управляющего блока 15 соединен с соответствующим выходом вычислителя 16.

Один из выходов блока управления 17 через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15 соединен с управляющим входом управляемого коммутатора 19, а другой выход блока управления 17 через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15 соединен со входом управляемого высокочастотного генератора 18.

Управляемый коммутатор 19 содержит два выхода: первый и второй, причем упомянутый первый выход через один из входных усилителей 22 подсоединен ко входам первых приемо-передающих трактов 28, 29, 30, а упомянутый второй выход через другой входной усилитель 22 - ко входам вторых приемо-передающих трактов 31, 32, 33.

Блок управления 17 соединен двусторонней информационной связью с вычислителем 16.

Комплекс содержит также датчик давления 36 и датчик температуры 37, установленные в корпусе 1, выход каждого из этих датчиков подключен к одному из входов вычислителя 16 через соответствующие им входы вычислительно-управляющего блока 15, который при наличии внешних систем 38, подключается к этим системам с помощью магистрали обмена информацией.

Предложенный комплекс измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин работает следующим образом.

При наличии в диэлектрической трубе 7 контролируемой газожидкостной среды, движущейся со скоростью W, на вход вычислителя 16 подается команда запуска, поступающая в вычислитель 16, например из внешних систем 38, по магистрали обмена информацией.

По двусторонней информационной связи данная команда передается из вычислителя 16 в блок управления 17, и с одного из выходов этого блока через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15 поступает на вход управляемого высокочастотного генератора 18.

В соответствии с принятой командой упомянутый генератор вырабатывает высокочастотный сигнал с плавно изменяющейся во времени частотой, возрастающей от значения F_min до значения F_max. Указанный сигнал необходим для возбуждения высокочастотного электромагнитного поля в каждом из трех резонаторов 2, 3, 4 предложенного комплекса.

При работе предложенного комплекса третий резонатор 4 служит для получения информации об относительных объемных долях V₁, V₂, V₃ каждого из трех компонентов контролируемого потока, а первый и второй резонаторы 2 и 3, соответственно, - для получения информации о значении скорости W контролируемого потока.

С выхода управляемого высокочастотного генератора 18 сигнал возбуждения поступает на вход управляемого коммутатора 19 и, при наличии на управляющем входе последнего команды «первый выход», сформированной в блоке управления 17 и поступившей с одного из выходов этого блока через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15, передается с первого выхода управляемого коммутатора 19 через соответствующий входной усилитель 22 на

входы первых приемо-передающих трактов 28, 29 и 30 и далее, через входной разделительный конденсатор 23 и общую точку каждого из указанных трактов поступает, соответственно, на каждый из первых вводов-выводов 5 первого, второго и третьего резонаторов (позиции 2, 3 и 4, соответственно), возбуждая в каждом из них высокочастотное электромагнитное поле с изменяющейся от F_min до F_max частотой.

Так как в диэлектрической трубе 7 находится трехкомпонентная газожидкостная среда, каждый из трех компонентов которой характеризуется определенными значениями комплексной диэлектрической проницаемости и комплексной электропроводности , где j=1, 2, 3 - номер компонента среды, то при возбуждении высокочастотного электромагнитного поля в каждом из резонаторов 2, 3, 4 будет происходить резонансное поглощение контролируемой средой энергии возбужденного поля на нескольких резонансных частотах F_рез поглощения, где

F_min≤F_рез≤F_max,

например, на первой, второй и третьей резонансных частотах F_рез1, F_рез2, F_рез3, соответственно.

Поскольку информативные параметры сигналов, характеризующих резонансные поглощения, такие как, например,

- амплитуды выходных сигналов на первой, второй и третьей резонансных частотах I_рез1, I_рез2, I_рез3, соответственно,

- коэффициенты передачи сигналов на первой, второй и третьей резонансных частотах D_рез1, D_рез2, D_рез3, соответственно,

- резонансные частоты F_рез1, F_рез2, F_рез3,

а также другие информативные параметры, существенно зависят от комплексных характеристик контролируемой среды , , и , , , каждый из выходных сигналов первого, второго и третьего резонаторов (позиции 2, 3 и 4, соответственно), содержит в себе информацию о покомпонентном составе газожидкостного потока.

Каждый из указанных сигналов поступает через один из входов вычислительно-управляющего блока 15 на соответствующий ему вход вычислителя 16 по следующим цепям: сигнал с первого входа-выхода 5 первого

резонатора 2 поступает через последовательно соединенные выходной разделительный конденсатор 24, выходной усилитель 25, амплитудный детектор 26 и аналого-цифровой преобразователь 27 первого приемо-передающего тракта 28, сигнал с первого входа-выхода 5 второго резонатора 3 поступает через аналогичные элементы 24, 25, 26, 27 первого приемо-передающего тракта 29 и сигнал с первого ввода-вывода 5 третьего резонатора 4 поступает через элементы 24, 25, 26, 27 первого приемо-передающего тракта 30. Кроме того, указанный сигнал с выхода первого приемо-передающего тракта 30 поступает на первый вход контроллера режимов 20, в котором проводится предварительный классификационный анализ информативных параметров поступившего сигнала.

Целью предварительного классификационного анализа является грубое отнесение режимов течения контролируемого потока к одному из режимов «установившийся» и «неустановившийся», с последующим уточняющим выбором подрежима установленного режима, например, одного из подрежимов: «установившийся - нефть», «установившийся - вода», «установившийся - газ», «установившийся - нефть-вода», «установившийся - нефть-газ», «установившийся - газ-вода», «установившийся - нефть-вода-газ», или «неустановившийся - нефть-вода», «неустановившийся - нефть-газ» и т.д. Кодовый сигнал, соответствующий выбранному подрежиму поступает с выхода контроллера режимов 20 на вход блока задержки 21; при наличии на управляющем входе этого блока ненулевой команды задержки «Δt»≠0 сигнал задерживается в нем на время Δt, после чего транслируется через один из входов вычислительно-управляющего блока 15 на соответствующий ему вход вычислителя 16, в котором из группы алгоритмов контроля покомпонентного состава выбирается алгоритм, отвечающий поступившему коду подрежима.

В соответствии с выбранным алгоритмом в вычислителе 16 анализируется информативный сигнал, поступивший в него с первого ввода-вывода 5 третьего резонатора 4 через первый приемо-передающий тракт 30, и вычисляются мгновенные значения относительных объемных долей V₁, V₂ и V₃ каждого из трех компонентов контролируемого потока.

При этом вышеуказанное время задержки Δt=W·L, где

L - расстояние между центрами второго и третьего резонаторов 3 и 4, соответственно, вычисляется в вычислителе 16 при ненулевом значении скорости W≠0 контролируемого потока и в форме команды «Δt» подается на управляющий вход блока задержки 21 с выхода вычислителя 16 через соответствующий выход вычислительно-управляющего блока 15.

После окончания описанной процедуры в блоке управления 17 формируется команда «второй выход», поступающая с одного из выходов этого блока через соответствующий ему выход вычислительно-управляющего блока 15 на управляющий вход управляемого коммутатора 19, в результате чего высокочастотный сигнал, генерируемый управляемым высокочастотным генератором 18 и передаваемый с его выхода на вход управляемого коммутатора 19, переключается на второй выход данного коммутатора, откуда поступает на каждый из входов вторых приемо-передающих трактов 31, 32 и 33.

С каждой из общих точек каждого из указанных приемо-передающих трактов высокочастотный сигнал через соответствующий входной усилитель 22 передается на вторые вводы-выводы 6 каждого из резонаторов 2, 3, 4.

При переключении высокочастотного сигнала с первых вводов-выводов 5 резонаторов 2, 3, 4 на их вторые вводы-выводы 6 направленность электромагнитного поля внутри каждого из указанных резонаторов ортогонально изменяется, что дает возможность произвести уточняющее электромагнитное зондирование контролируемой среды в направлении, ортогональном первоначальному направлению зондирования, и получить дополнительную информацию по отношению к первоначальной информации о покомпонентном составе неосесимметричного газожидкостного потока.

Сигналы, несущие дополнительную уточняющую информацию, снимаются с каждого из вторых вводов-выводов 6 резонаторов 2, 3, 4; каждый из этих сигналов поступает на общую точку соответствующего ему второго приемо-передающего тракта (позиции 31, 32, 33) и с выхода каждого из них передается на соответствующий каждому из них вход вычислителя 16 через один из входов вычислительно-управляющего блока 15.

Кроме того, с выхода второго приемо-передающего тракта 33 указанный сигнал поступает на второй вход контроллера режимов 20, в котором на основе

анализа информативных параметров поступившего сигнала уточняется ранее установленный подрежим контролируемого потока, и кодовый сигнал, соответствующий уточненному подрежиму, передается через блок задержки 21 (с задержкой на время Δt) через один из входов вычислительно-управляющего блока 15 на соответствующий ему вход вычислителя 16, где на основе анализа сигнала, поступившего в вычислитель 16 с дополнительного ввода-вывода 6 третьего резонатора 4 через второй приемо-передающий тракт 33, при необходимости, производится уточнение ранее выбранного алгоритма и коррекция ранее вычисленных мгновенных значений относительных объемных долей V₁, V₂ и V₃ каждого из трех компонентов контролируемого потока.

Для определения скорости W в предложенном комплексе выбран автокорреляционный метод. При этом, в зависимости от режима контролируемого потока используется информация о движении естественной метки потока, либо информация о движении локальной неоднородности потока, либо информация о движении локальной особенности потока.

В первом случае, когда контроллером режимов 20 установлен режим существенно неустановившегося движения контролируемого потока, поступающие на вход вычислителя 16 с первых вводов-выводов 5 и вторых вводов-выводов 6 первого и второго резонаторов 2 и 3, соответственно, ранее описанные информативные сигналы непрерывно фиксируются в памяти вычислителя 16 в форме временных реализаций каждого из этих сигналов.

В качестве временных реализаций информативных сигналов резонаторов 2 и 3 могут быть использованы, например, зависимости от времени t амплитуд сигналов: I_рез1(t), I_рез2(t), I_рез3(t)

вблизи ранее упомянутых первой, второй и третьей резонансных частот F_рез1, F_рез2, F_рез3, соответственно.

С учетом подрежима существенно неустановившегося движения, определенного контроллером режимов 20, в вычислителе 16 из группы алгоритмов «Вычисление скорости» выбирается алгоритм, отвечающий коду данного подрежима и, в соответствии с выбранным алгоритмом, производится обработка вышеуказанных временных реализаций информативных сигналов, формируемых каждым из резонаторов 2 и 3.

После обработки этих реализаций определяется их взаимная корреляционная функция и проводится смещение одной из реализаций относительно другой во времени t, вплоть до получения максимума взаимной корреляционной функции.

При получении в процессе смещения реализаций максимума взаимной корреляционной функции в вычислителе 16 определяется время смещения, и, поскольку это время равно промежутку времени пробегания Δτ естественной меткой потока - его устойчивой флуктуацией - некоторой фиксированной длины радиоволнового датчика, принятой за базовую длину L_o, вычисляется скорость W контролируемого потока в соответствии с выражением

W=L_o/Δτ, где

L_o - базовая длина, равная осевому расстоянию между геометрическими центрами первого и второго резонаторов 2 и 3, соответственно.

Полученное значение скорости W используется в вычислителе 16 для вычисления мгновенных значений покомпонентных объемных расходов Q₁, Q₂, Q₃ каждого из трех компонентов газожидкостного потока, а также для вычисления времени задержки Δt и передачи соответствующей ему команды «Δt» на управляющий вход блока задержки 21. Команда «Δt» предназначена для синхронизации момента использования в вычислителе 16 алгоритма, соответствующего коду о режиме контролируемого потока, с моментом t₂ попадания в центр второго резонатора 3 той области контролируемого потока, которая в момент t₁ находилась в центре третьего резонатора 4 и подвергалась в нем радиоволновому зондированию, при этом

Δt=t₂-t₁=L/W, где

L - осевое расстояние между геометрическими центрами второго и третьего резонаторов 3, 4, соответственно (см. Фигуру 1).

Во втором случае, когда контроллером режимов 20 определено установившееся движение практически однородного контролируемого потока, при котором в контролируемой среде отсутствуют локальные, ярко выраженные флуктуации компонентного состава, определение скорости W по вышеописанному методу может оказаться недостоверным. В этом случае в качестве надежно контролируемой особенности потока в предложенном комплексе используется не локальная флуктуация компонентного состава потока, а локальная особенность

потока, характеризуемая существенно отличающимся от среднего отношением информативных сигналов резонаторов 2 и 3, полученных при взаимно ортогональном радиоволновом зондировании контролируемой среды.

Метод взаимно ортогонального зондирования позволяет фиксировать такие локальные особенности практически однородного установившегося потока, как, например, местная осевая асимметрия потока, локальная винтовая закрученность потока, сосредоточенная геликоидная закрученность потока, местная турбулентность и другие локальные особенности, принципиально не выявляемые при однонаправленном зондировании.

В случае, когда контроллером режимов 20 установлено практически однородное течение контролируемого потока и уточнен соответствующий ему подрежим, в вычислитель 16 передается соответствующий уточненному подрежиму код, и в этом вычислителе из группы алгоритмов «Вычисление скорости» выбирается алгоритм, отвечающий полученному коду.

В соответствии с выбранным алгоритмом, производится обработка временных реализаций отношений каждого из сигналов, формируемых на первом вводе-выводе 5 первого резонатора 2 и на первом вводе-выводе 5 второго резонатора 3, соответственно, к сигналу, формируемому на втором вводе-выводе 6 первого резонатора 2 и к сигналу, формируемому на втором вводе-выводе 6 второго резонатора 3.

После обработки указанных, существенно отличающихся от среднего отношений сигналов, в вычислителе 16 определяется, как и в предыдущем случае, взаимная корреляционная функция их временных реализаций и находится время смещения реализаций, при котором данная функция испытывает максимум. Как и при существенно неустановившемся течении потока, это время равно промежутку времени пробегания Δτ естественной меткой потока - его локальной особенностью, характеризуемой существенно отличающимся от среднего отношением сигналов, полученных при взаимно ортогональном зондировании контролируемой среды, базовой длины L_o.

Скорость контролируемого потока в этом случае, как и ранее, составляет

W=L_o/Δτ.

Найденные значения скорости W и относительных объемных долей V₁, V₂ и V₃ компонентов контролируемого потока позволяет вычислить покомпонентный объемный расход Q₁, Q₂, Q₃ каждого из трех компонентов газожидкостной среды:

Q₁=S·W·V₁, Q₂=S·W·V₂, Q₃=S·W·V₃, где

S=πR² - площадь проходного сечения диэлектрической трубы 7.

При необходимости определения покомпонентного массового расхода Q_m1, Q_m2, Q_m3 каждого из трех компонентов газожидкостной среды в вычислителе 16, дополнительно к описанной процедуре, учитываются сигналы о мгновенных значениях давления и температуры контролируемой среды, поступающие на соответствующие входы вычислителя 16 с выхода датчика давления 36 и выхода датчика температуры 37, а также хранящиеся в памяти вычислителя 16 данные о номинальных плотностях ρ₁, ρ₂, ρ₃ каждого из трех указанных компонентов.

Информация о покомпонентном объемном расходе и, при необходимости, - о покомпонентном массовом расходе контролируемого потока может быть передана из вычислителя 16 по магистрали обмена информацией во внешние системы 38.

Таким образом, задача, решенная предложенной полезной моделью, состоящая в повышении достоверности и точности измерения покомпонентного расхода при двух крайних режимах течения контролируемой среды: существенно неустановившемся и полностью установившемся течениях, решена за счет использования в предложенном комплексе следующих новых технических решений: во-первых, - за счет использования предварительного анализа режима течения в контроллере режимов 20 с использованием резонатора 3, во-вторых, -благодаря использованию двух различных направлений радиоволнового зондирования с помощью двух взаимно-ортогональных вводов-выводов 5 и 6 и управляемого коммутатора 19 и, в-третьих, - за счет идентичности и взаимной симметрии резонаторов 2, 3, 4 и их рабочих элементов, таких как ограничительные и ограничительно-разделительные витки 11 и 12.

Claims (1)

1. Комплекс измерения покомпонентного расхода трехкомпонентного газожидкостного потока нефтяных скважин, в состав которого входят соосно расположенные первый и второй резонаторы, каждый из которых представляет собой короткозамкнутый зигзагообразный проводник, имеющий форму прямоугольного меандра, размещенный на наружной цилиндрической поверхности диэлектрической трубы, установленной внутри трубчатого металлического корпуса соосно ему, управляемый высокочастотный генератор, входной усилитель, вычислительно-управляющий блок, два передающих тракта, каждый из которых содержит последовательно соединенные выходной усилитель, амплитудный детектор и аналого-цифровой преобразователь, комплекс содержит также датчик давления и датчик температуры, установленные в корпусе, выход каждого из которых соединен с соответствующим ему входом вычислительно-управляющего блока, причем каждый из двух резонаторов через принадлежащий ему передающий тракт подключен к одному из входов вычислительно-управляющего блока, выход которого соединен со входом управляемого высокочастотного генератора, отличающийся тем, что в него введены третий резонатор, размещенный соосно первому и второму резонаторам, все три резонатора размещены на общей для них диэлектрической трубе внутри общего для них корпуса, каждый резонатор снабжен первым вводом-выводом и ортогонально ему расположенным вторым вводом-выводом, причем первый ввод-вывод и второй ввод-вывод каждого резонатора лежат в диаметральных взаимноперпендикулярных плоскостях, комплекс дополнительно содержит входной усилитель, а также соединенный с выходом управляемого высокочастотного генератора, управляемый коммутатор, снабженный двумя выходами, каждый из которых соединен с одним из входных усилителей, и снабженный также управляющим входом, соединенным с вычислительно-управляющим блоком, кроме того, комплекс дополнительно содержит контроллер режимов и подключенный к его выходу блок задержки, а также четыре передающих тракта, идентичных двум первым, причем каждый из упомянутых передающих трактов дополнительно снабжен входом и двумя соединенными между собой в общей точке разделительными конденсаторами, один из которых подключен ко входу выходного усилителя, а другой - ко входу этого передающего тракта, при этом каждый из передающих трактов совместно с введенными разделительными конденсаторами заэкранирован и образует приемопередающий тракт, причем первый или второй ввод-вывод каждого резонатора подключен только к одному из приемопередающих трактов - к общей точке его разделительных конденсаторов, выходом каждого приемопередающего тракта является выход аналого-цифрового преобразователя, который подключен к одному из входов вычислительно-управляющего блока, каждый из приемопередающих трактов, подключенный к первому вводу-выводу одного из резонаторов, соединен своим входом с одним из входных усилителей, а каждый из остальных приемопередающих трактов соединен своим входом с другим входным усилителем, при этом выход каждого из приемопередающих трактов третьего резонатора дополнительно подключен к одному из входов контроллера режимов, выход блока задержки подключен к вычислительно-управляющему блоку, выход которого соединен с управляющим входом блока задержки, на концевых участках диэлектрической трубы установлено по ограничительному витку, а между резонаторами - по ограничительно-разделительному витку, ограничительные витки, ограничительно-разделительные витки и зигзагообразные проводники каждого резонатора имеют прямоугольное поперечное сечение, толщина b прямоугольного сечения каждого зигзагообразного проводника, ограничительного витка и ограничительно-разделительного витка определяется неравенством

   

   ,

   где F_max - верхний предел частоты сигнала на выходе управляемого высокочастотного генератора,

   K - размерный коэффициент пропорциональности,

   ширина а зигзагообразного проводника равна ширине зазора между его двумя соседними параллельными участками и ограничена двойным неравенством

   10b≥a≥5b,

   а осевой размер каждого ограничительно-разделительного витка не менее, чем в два раза превышает осевой размер каждого ограничительного витка, который составляет не менее ширины а зигзагообразного проводника.