WO2007097734A1 - Method for decontaminating smoke gases of fuel combusting plants - Google Patents

Method for decontaminating smoke gases of fuel combusting plants Download PDF

Info

Publication number
WO2007097734A1
WO2007097734A1 PCT/UA2007/000011 UA2007000011W WO2007097734A1 WO 2007097734 A1 WO2007097734 A1 WO 2007097734A1 UA 2007000011 W UA2007000011 W UA 2007000011W WO 2007097734 A1 WO2007097734 A1 WO 2007097734A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
fuel
flue gases
additional
reactor
amount
Prior art date
Application number
PCT/UA2007/000011
Other languages
French (fr)
Russian (ru)
Inventor
Yevgeniy Alekseevich Danlin
Aleksandr Aleksandrovich Lobov
Original Assignee
Yevgeniy Alekseevich Danlin
Aleksandr Aleksandrovich Lobov
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Yevgeniy Alekseevich Danlin, Aleksandr Aleksandrovich Lobov filed Critical Yevgeniy Alekseevich Danlin
Publication of WO2007097734A1 publication Critical patent/WO2007097734A1/en

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23GCREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/06Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
    • F23G7/061Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating
    • F23G7/065Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating using gaseous or liquid fuel
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23CMETHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C6/00Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
    • F23C6/04Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection

Definitions

  • the invention relates to methods for disinfecting flue gases, and in particular, to methods for reducing the concentration of nitrogen and carbon oxides in flue gases that depart from fuel-burning units, in particular coke oven batteries, and can be used in metallurgical and other industries.
  • a known method of disinfection of flue gases of fuel-burning units adopted as a prototype, which includes burning fuel in the fuel chamber of a fuel-burning unit in the mode of incomplete combustion of fuel with the minimum possible coefficient of excess air ( ⁇ ), and the afterburning of flue gases that leave the fuel-burning unit is carried out in reactor, by introducing additional gaseous fuel and additional air into the reactor (see US Pat. N ° 47140 A, M PK F 23 G 7/00, publ. June 17, 2002).
  • the disadvantage of this method is the insufficient degree of purification of flue gases from oxides of nitrogen and carbon, which depart from the fuel-burning unit.
  • the flue gas afterburning process is not optimal, namely, afterburning occurs in a static mode without controlling the amount and calorific value of the additional gaseous fuel and the amount of additional air that is supplied to the reactor.
  • the oxygen content in flue gases which leads to unreasonable costs of additional gaseous fuel, is not taken into account.
  • the objective of the invention is to develop a highly efficient and economical method of disinfection of flue gases of fuel-burning units, which reduces the concentration of nitrogen and carbon oxides in flue gases, both by controlling the formation of flue gases in the fuel-burning unit in the process of burning fuel, and as a result of regulating the mode of combustion of fumes gases that leave the fuel-burning units.
  • the problem is solved in that in the known method of disinfection of flue gases of fuel-burning units, according to which the fuel is burned in the fuel chamber of the fuel-burning unit in the mode of incomplete combustion of the fuel with the minimum possible coefficient of excess air ( ⁇ ), and the combustion of flue gases that leave the fuel-burning unit , carried out in the reactor, by introducing into the reactor additional gaseous fuel and additional air, according to the claimed invention, the temperature in the reactor The ore is maintained at a level of 750-1200 0 C, while the oxygen contained in the flue gases is used to burn the combustible components of the fuel and flue gases, and the flue gas afterburning mode is controlled by regulating the supply of additional gaseous fuel to the reactor in accordance with the following dependence:
  • Qp is the coefficient of excess air in the reactor
  • the afterburning of flue gases that leave the fuel-burning unit is carried out in the reactor at a temperature that is maintained in the reactor at a level of 750-1200 0 C, by introducing additional gaseous fuel into the reactor.
  • the combustion process of the additional gaseous fuel is carried out using oxygen, which is contained in the flue gases, and additional air, which is also introduced into the reactor.
  • the flue gas afterburning mode is controlled by adjusting the supply of additional gaseous fuel in accordance with the above dependence (1), while regulating the supply of additional air for burning additional gaseous fuel in accordance with the dependence (2).
  • the technical problem to which the claimed utility model is directed is to reduce the concentration of nitrogen and carbon oxides in gaseous waste (flue gases) by reducing the initial concentration of nitrogen oxides, by choosing the optimal modes of formation of flue gases in a fuel-burning unit, and their afterburning.
  • the optimal regimes for the formation of flue gases in a fuel-burning unit are selected taking into account the initial theoretical ratio of nitrogen and carbon oxides at various coefficients of excess air ( ⁇ ).
  • FIG. depicts a fuel burning unit, which implements the inventive method of disinfection of flue gases of fuel burning units.
  • the inventive method is carried out in a fuel-burning unit, in particular a coke oven battery (conventionally shown in Fig.), which is used in the production of coke.
  • a coke oven battery has from 65 to 77 coke ovens, each of which contains a separate fuel chamber.
  • the operating modes of each fuel chamber are significantly different from each other, which depends on the state of masonry of the coke oven heating system, and other factors associated with the peculiarities of coke production in coke oven batteries.
  • FIG. The fuel chamber 1 of the coke oven battery to which fuel and air was supplied is shown.
  • the air flow rate was set in such a way as to create conditions for the combustion of fuel at the lowest possible coefficient of excess air ⁇ .
  • the regulation of fuel and air consumption, which are supplied for combustion, was carried out using valves 2 mounted on submarine pipelines 3, 4 for supplying fuel and air to the fuel chamber 1 of the coke oven battery, respectively.
  • Coke oven gas was used as fuel.
  • the value of the coefficient of excess air ⁇ in the fuel chamber 1 of the coke oven battery was 1, 1-1, 3.
  • the specified decrease in the concentration of nitrogen oxides in the fuel chamber 1 of the coke oven battery, when implementing the claimed technical solution, was provided both by regulating the air supply to the fuel chamber of the fuel-burning unit, and by controlling the hydraulic mode of the fuel-burning unit.
  • the limiting values of the increased content of carbon monoxide at the indicated indicators of the coefficient of excess air Ct were 1000-10,000 mg / m 3 in the flue gases at the exit of the fuel chamber 1.
  • the combustion of flue gases that leave the fuel-burning unit was carried out in the reactor 5 by introducing additional gaseous fuel into the reactor 5 at a temperature which was maintained in the reactor 5 at a level of 750-1200 0 C.
  • the process of burning the additional gaseous fuel was carried out using oxygen, which contained in flue gases, and additional air, which was also introduced into the reactor 5.
  • Dynamic control of the flue gas afterburning mode was provided by controlling the amount of additional second gaseous fuel (f p ) and the amount of additional air (Ldp), which were fed into the reactor 5, in accordance with the above dependencies (1), (2).
  • indicators such as the amount of flue gases that were disinfected (fd G ) and the heat capacity of the flue gases were taken into account
  • C dg the temperature of the flue gases in the reactor 5 (t p ), the temperature of the flue gases at the outlet of the fuel chamber 1 of the fuel burning unit (t dr ), the cost of heat that is released into the environment (Q B ns). the amount of heat that is generated from the combustion of combustible components contained in flue gases (Q P c), the calorific value of additional fuel
  • the temperature of the flue gases at the outlet of the fuel chamber 1 of the fuel-burning unit (td G ) was 300 0 C.
  • the output of carbon monoxide in flue gases at the outlet of the fuel chamber 1 was 2100 mg / m 3 . Then the flue gases that escaped from the fuel chamber 1 were sent to the reactor
  • the concentration of carbon monoxide in the flue gases at the outlet of the reactor 5 was 82 mg / m 3 and the concentration of nitrogen oxides decreased to 276 mg / m 3 . After that, the purified flue gases with a concentration of nitrogen oxides of 276 mg / m 3 and carbon monoxide of 82 mg / m 3 were discharged into the atmosphere.
  • the amount of flue gases (fdg) that were disinfected is 130,000 m 3 / h.
  • the temperature of the flue gases at the outlet of the fuel chamber 1 of the fuel-burning unit (t dg ) was 280
  • the concentration of carbon monoxide in the flue gas was 12 mg / m 3 and the concentration of nitrogen oxides decreased to 367 mg / m 3 . After that, flue gases purified to a concentration of nitrogen oxides of 367 mg / m 3 and carbon monoxide of 12 mg / m 3 were vented to the atmosphere.
  • Table 1 shows the data regarding the concentration of nitrogen and carbon oxides in the flue gases that leave the fuel chamber 1 of the fuel-burning unit, depending on the coefficient of excess air
  • Table 2 shows the data indicating the concentration of nitrogen and carbon oxides in the flue gases after burning the fuel-burning unit in the reactor 5, depending on the amount of additional gaseous fuel (f p ) and the amount of additional air (L dp ).
  • the amount of flue gases that left the fuel chamber 1 and entered the reactor 5 was 120,000-140000 m 3 / h, at a temperature of 270-320 0 C and a Q 2 content of 4.4-4.7%.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Incineration Of Waste (AREA)

Abstract

The inventive method for decontaminating smoke gases of fuel combusting plants consists in burning fuel in the combustion chamber (1) of a fuel combusting plant in a partial combustion mode with the minimum possible air excess factor α and in afterburning fuel gases exhausted from the fuel combusting plant in a reactor (5) by supplying an additional gaseous fuel and additional air thereto. The temperature in the reactor is maintained at a level ranging from 750 to 1200o C and oxygen contained in the fuel gases is used for burning combustible components of the fuel and fuel gases. The aim of said invention is to reduce the concentration of nitrogen and carbon oxides in the fuel gases by controlling the fuel gas afterburning mode by means of the supply of the additional gaseous fuel and air by adjusting the fuel gas afterburning mode by means of the control of the additional gaseous fuel supply. The additional air supply for burning the additional gaseous fuel is adjusted according to the inventive mathematical relations.

Description

СПОСОБ ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЯ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ ТОПЛИВОСЖИГАЮЩИХ METHOD FOR DISINFECTING SMOKE GASES OF FUEL-BURNING
АГРЕГАТОВUNITS
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ Изобретение относится к способам обеззараживания дымовых газов, а именно, к способам снижения концентрации оксидов азота и углерода в дымовых газах, которые отходят от топливосжигающих агрегатов, в частности, коксовых батарей, и может быть использовано в металлургической и других отраслях промышленности.FIELD OF THE INVENTION The invention relates to methods for disinfecting flue gases, and in particular, to methods for reducing the concentration of nitrogen and carbon oxides in flue gases that depart from fuel-burning units, in particular coke oven batteries, and can be used in metallurgical and other industries.
ПРЕДШЕСТВУЮЩИЙ УРОВЕНЬ ТЕХНИКИBACKGROUND OF THE INVENTION
Известен способ очистки дымовых газов от оксидов азота путем введения в дымовые газы при температуре 1100-1400 0C водной суспензии алюмосиликата (см. авт. свид. СССР N° 879157, M. кл. F23G 7/06, опубл. 07.11.81 г.).A known method of purification of flue gases from nitrogen oxides by introducing into the flue gases at a temperature of 1100-1400 0 C an aqueous suspension of aluminosilicate (see ed. Certificate of the USSR N ° 879157, M. cl. F23G 7/06, publ. 07.11.81 g .).
Недостатками известного способа являются его высокая себестоимость, поскольку использование алюмосиликатного катализатора требует наличия специальных устройств, предназначенных для введения указанной суспензии в продукты сгорания, и недостаточная эффективность обеззараживания дымовых газов, которые отходят от топливосжигающих агрегатов.The disadvantages of this method are its high cost, since the use of aluminosilicate catalyst requires special devices designed to introduce this suspension into the combustion products, and the lack of efficiency of disinfection of flue gases that leave the fuel-burning units.
Известен способ обеззараживания дымовых газов топливосжигающих агрегатов, принятый в качестве прототипа, который включает сжигание топлива в топливной камере топливосжигающего агрегата в режиме неполного сгорания топлива при минимально возможном коэффициенте избытка воздуха (θ), а дожигание дымовых газов, которые отходят от топливосжигающего агрегата, осуществляют в реакторе, путем введения в реактор дополнительного газообразного топлива и дополнительного воздуха (см. пат. Украины N° 47140 A, M ПК F 23 G 7/00, опубл. 17.06.2002г.).A known method of disinfection of flue gases of fuel-burning units, adopted as a prototype, which includes burning fuel in the fuel chamber of a fuel-burning unit in the mode of incomplete combustion of fuel with the minimum possible coefficient of excess air (θ), and the afterburning of flue gases that leave the fuel-burning unit is carried out in reactor, by introducing additional gaseous fuel and additional air into the reactor (see US Pat. N ° 47140 A, M PK F 23 G 7/00, publ. June 17, 2002).
Недостатком известного способа является недостаточная степень очистки дымовых газов от оксидов азота и углерода, которые отходят от топливосжигающего агрегата. Процесс дожига дымовых газов не является оптимальным, а именно, дожиг происходит в статическом режиме без регулирования количества и теплотворной способности дополнительного газообразного топлива и количества дополнительного воздуха, которые подают в реактор. Также не учитывается содержание кислорода в дымовых газах, который приводит к необоснованным затратам дополнительного газообразного топлива. РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯThe disadvantage of this method is the insufficient degree of purification of flue gases from oxides of nitrogen and carbon, which depart from the fuel-burning unit. The flue gas afterburning process is not optimal, namely, afterburning occurs in a static mode without controlling the amount and calorific value of the additional gaseous fuel and the amount of additional air that is supplied to the reactor. Also, the oxygen content in flue gases, which leads to unreasonable costs of additional gaseous fuel, is not taken into account. SUMMARY OF THE INVENTION
Задачей заявляемого изобретения является разработка высокоэффективного и экономичного способа обеззараживания дымовых газов топливосжигающих агрегатов, который обеспечивает снижение концентрации оксидов азота и углерода в дымовых газах, как за счет управления образованием дымовых газов в топливосжигающем агрегате в процессе сжигания топлива, так и в результате регулирования режима дожига дымовых газов, которые отходят от топливосжигающих агрегатов.The objective of the invention is to develop a highly efficient and economical method of disinfection of flue gases of fuel-burning units, which reduces the concentration of nitrogen and carbon oxides in flue gases, both by controlling the formation of flue gases in the fuel-burning unit in the process of burning fuel, and as a result of regulating the mode of combustion of fumes gases that leave the fuel-burning units.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе обеззараживания дымовых газов топливосжигающих агрегатов, согласно которому сжигание топлива в топливной камере топливосжигающего агрегата ведут в режиме неполного сгорания топлива при минимально возможном коэффициенте избытка воздуха (α), а дожиг дымовых газов, которые отходят от топливосжигающего агрегата, осуществляют в реакторе, путем введения в реактор дополнительного газообразного топлива и дополнительного воздуха, согласно заявляемому изобретению, температуру в реакторе поддерживают на уровне 750-1200 0C, при этом для сжигания горючих составляющих топлива и дымовых газов используют кислород, который содержится в дымовых газах, а регулирование режима дожига дымовых газов ведут путем регулирования подачи дополнительного газообразного топлива в реактор в соответствии со следующей зависимостью:The problem is solved in that in the known method of disinfection of flue gases of fuel-burning units, according to which the fuel is burned in the fuel chamber of the fuel-burning unit in the mode of incomplete combustion of the fuel with the minimum possible coefficient of excess air (α), and the combustion of flue gases that leave the fuel-burning unit , carried out in the reactor, by introducing into the reactor additional gaseous fuel and additional air, according to the claimed invention, the temperature in the reactor The ore is maintained at a level of 750-1200 0 C, while the oxygen contained in the flue gases is used to burn the combustible components of the fuel and flue gases, and the flue gas afterburning mode is controlled by regulating the supply of additional gaseous fuel to the reactor in accordance with the following dependence:
Figure imgf000004_0001
Figure imgf000004_0001
где: фп - количество дополнительного газообразного топлива, м3/ч;where: f p - the amount of additional gaseous fuel, m 3 / h;
фдг - количество дымовых газов, которые поступили на обеззараживание, м3/ч; CдГ - теплоемкость дымовых газов, ккaл/м3 oC;fdg - the amount of flue gases that were disinfected, m 3 / h; Cd G - heat capacity of flue gases, kcal / m 3 o C;
tр - температура дымовых газов в реакторе, 0C;tр - flue gas temperature in the reactor, 0 C;
Г - температура дымовых газов на выходе топливной камеры топливосжигающего агрегата, 0C; Q вне ~ затраты тепла, которое выделяется в окружающую среду, ккал/ч;td G - flue gas temperature at the exit of the fuel chamber of the fuel-burning unit, 0 C; Q out ~ the cost of heat that is released into the environment, kcal / h;
Q пс - количество тепла, которое образуется в результате сжигания горючих составляющих, содержащихся в дымовых газах, ккал/ч;Q ps - the amount of heat that is generated as a result of burning combustible components contained in flue gases, kcal / h;
Cj п - теплотворная способность дополнительного газообразного топлива, ккал/м3, при этом регулируют подачу дополнительного воздуха для сжигания дополнительного газообразного топлива в соответствии со следующей зависимостью:Cj p - the calorific value of the additional gaseous fuel, kcal / m 3 , while regulating the supply of additional air for burning additional gaseous fuel in accordance with the following relationship:
O2тαpφп O2дГφдгO 2p φп O 2 d Г φдг
Lдп - - - — — — (2)Ldp - - - - - - (2)
0,21 0,210.21 0.21
где: LдП - количество дополнительного воздуха, м3/ч;where: Ld P - the amount of additional air, m 3 / h;
C/2т - теоретическое количество кислорода, которое необходимо для сжигания дополнительного топлива, м33;C / 2t - theoretical amount of oxygen, which is necessary for burning additional fuel, m 3 / m 3 ;
^2дг ~ количество кислорода в дымовых газах, м33;^ 2dg ~ amount of oxygen in flue gases, m 3 / m 3 ;
Qp - коэффициент избытка воздуха в реакторе;Qp is the coefficient of excess air in the reactor;
фп - количество дополнительного газообразного топлива, м3/ч;f p - the amount of additional gaseous fuel, m 3 / h;
фдг ~ количество дымовых газов, которые поступили на обеззараживание, м3/ч. При сжигании топлива в топливной камере топливосжигающего агрегата устанавливают такой режим неполного сгорания топлива, который обеспечивает необходимый состав дымовых газов на выходе топливосжигающего агрегата, а именно, при минимально возможном коэффициенте избытка воздуха Ct в топливной камере образуются дымовые газы с низким уровнем концентрации оксидов азота (250-450 мг/м3) и с чрезмерным содержанием оксидов углерода (1000-20000 мг/м3). Это достигается как путем регулирования подачи воздуха к топливной камере топливосжигающего агрегата, так и за счет управления гидравлическим режимом топливосжигающего агрегата.fdg ~ the amount of flue gases that have been disinfected, m 3 / h. When fuel is burned in the fuel chamber of the fuel-burning unit, such a mode of incomplete combustion of the fuel is established that provides the necessary composition of flue gases at the exit of the fuel-burning unit, namely, at the lowest possible coefficient of excess air Ct, flue gases with a low level of nitrogen oxide concentration are formed in the fuel chamber (250 -450 mg / m 3 ) and with an excessive content of carbon oxides (1000-20000 mg / m 3 ). This is achieved both by regulating the air supply to the fuel chamber of the fuel-burning unit, and by controlling the hydraulic mode of the fuel-burning unit.
Дожигание дымовых газов, которые отходят от топливосжигающего агрегата, осуществляют в реакторе при температуре, которую поддерживают в реакторе на уровне 750-1200 0C, путем введения в реактор дополнительного газообразного топлива. Процесс сгорания дополнительного газообразного топлива осуществляют с использованием кислорода, который содержится в дымовых газах, и дополнительного воздуха, который также вводят в реактор. Регулирование режима дожига дымовых газов ведут путем регулирования подачи дополнительного газообразного топлива в соответствии с вышеприведенной зависимостью (1), при этом регулируют подачу дополнительного воздуха для сжигания дополнительного газообразного топлива в соответствии с зависимостью (2).The afterburning of flue gases that leave the fuel-burning unit is carried out in the reactor at a temperature that is maintained in the reactor at a level of 750-1200 0 C, by introducing additional gaseous fuel into the reactor. The combustion process of the additional gaseous fuel is carried out using oxygen, which is contained in the flue gases, and additional air, which is also introduced into the reactor. The flue gas afterburning mode is controlled by adjusting the supply of additional gaseous fuel in accordance with the above dependence (1), while regulating the supply of additional air for burning additional gaseous fuel in accordance with the dependence (2).
Техническая задача, на решение которой направлена заявляемая полезная модель, заключается в снижении концентрации оксидов азота и углерода в газообразных отходах (дымовых газах) путем снижения начальной концентрации оксидов азота, за счет выбора оптимальных режимов образования дымовых газов в топливосжигающем агрегате, и их дожига. Выбор оптимальных режимов образования дымовых газов в топливосжигающем агрегате проводится с учетом исходного теоретического соотношения оксидов азота и углерода при различных коэффициентах избытка воздуха (α).The technical problem to which the claimed utility model is directed is to reduce the concentration of nitrogen and carbon oxides in gaseous waste (flue gases) by reducing the initial concentration of nitrogen oxides, by choosing the optimal modes of formation of flue gases in a fuel-burning unit, and their afterburning. The optimal regimes for the formation of flue gases in a fuel-burning unit are selected taking into account the initial theoretical ratio of nitrogen and carbon oxides at various coefficients of excess air (α).
В результате регулирования режима дожига дымовых газов в реакторе при температуре 750-1200 0C происходит снижение концентрации оксидов азота и углерода в газообразных отходах к предельно допустимым значениям, которые и есть тем техническим результатом, который достигается в заявленной полезной модели.As a result of the regulation of the flue gas afterburning regime in the reactor at a temperature of 750-1200 0 C, the concentration of nitrogen and carbon oxides in the gaseous waste decreases to the maximum permissible values, which are the technical result achieved in claimed utility model.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ФИГУРBRIEF DESCRIPTION OF THE FIGURES
На Фиг. изображен топливосжигающий агрегат, в котором реализуется заявляемый способ обеззараживания дымовых газов топливосжигающих агрегатов.In FIG. depicts a fuel burning unit, which implements the inventive method of disinfection of flue gases of fuel burning units.
ОСУЩЕСТВЛЕНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Заявляемый способ осуществляется в топливосжигающем агрегате, в частности коксовой батарее (условно показанной на Фиг.), которая используется при производстве кокса. Известно, что коксовая батарея имеет от 65 до 77 коксовых печей, каждая из которых содержит отдельную топливную камеру. При работе коксовой батареи, режимы работы каждой топливной камеры существенно отличаются между собой, что зависит от состояния кладки отопительной системы коксовой батареи, и других факторов, связанных с особенностями производства кокса в коксовых батареях. Рассмотрим возможность реализации заявленной полезной модели на примере одной топливной камеры коксовой батареи.The inventive method is carried out in a fuel-burning unit, in particular a coke oven battery (conventionally shown in Fig.), Which is used in the production of coke. It is known that a coke oven battery has from 65 to 77 coke ovens, each of which contains a separate fuel chamber. During the operation of the coke oven battery, the operating modes of each fuel chamber are significantly different from each other, which depends on the state of masonry of the coke oven heating system, and other factors associated with the peculiarities of coke production in coke oven batteries. Consider the possibility of implementing the claimed utility model on the example of a single fuel chamber of a coke oven battery.
На Фиг. показана топливная камера 1 коксовой батареи, к которой подавали топливо и воздух. При этом расход воздуха устанавливали таким образом, чтобы создать условия сгорания топлива при минимально возможном коэффициенте избытка воздуха α. Регулирование расхода топлива и воздуха, которые подаются на сгорание, осуществляли с помощью клапанов 2, установленных на подводных трубопроводах 3, 4 подачи топлива и воздуха к топливной камере 1 коксовой батареи, соответственно. В качестве топлива использовали коксовый газ. Величина коэффициента избытка воздуха α в топливной камере 1 коксовой батареи составляла 1 ,1-1 ,3. Вследствие сгорания топлива в топливной камере 1 при минимально возможном коэффициенте избытка воздуха (0=1 ,1-1,3) происходило образование дымовых газов с повышенным содержанием оксида углерода при незначительном образовании оксидов азота, что объясняется высокой активностью атомарного углерода, который присоединяет к себе атомарный кислород в процессе горения. В результате, концентрация оксидов азота на выходе топливосжигающего агрегата снижалась до 250-450 мг/м3 (cм. Табл.1). (Концентрация оксидов азота, которая обычно образуется в топливных камерах коксовых батарей, находится на уровне 1000-1200 мг/м3). Указанное снижение концентрации оксидов азота в топливной камере 1 коксовой батареи, при реализации заявленного технического решения, обеспечивалось как путем регулирования подачи воздуха в топливную камеру топливосжигающего агрегата, так и за счет управления гидравлическим режимом топливосжигающего агрегата.In FIG. The fuel chamber 1 of the coke oven battery to which fuel and air was supplied is shown. In this case, the air flow rate was set in such a way as to create conditions for the combustion of fuel at the lowest possible coefficient of excess air α. The regulation of fuel and air consumption, which are supplied for combustion, was carried out using valves 2 mounted on submarine pipelines 3, 4 for supplying fuel and air to the fuel chamber 1 of the coke oven battery, respectively. Coke oven gas was used as fuel. The value of the coefficient of excess air α in the fuel chamber 1 of the coke oven battery was 1, 1-1, 3. Due to the combustion of fuel in the fuel chamber 1 at the lowest possible coefficient of excess air (0 = 1, 1-1.3), flue gases were formed with a high content of carbon monoxide with a slight formation of nitrogen oxides, which is explained by the high activity of atomic carbon, which attaches to itself atomic oxygen during combustion. As a result, the concentration of nitrogen oxides at the exit of the fuel burning unit decreased to 250-450 mg / m 3 (see Table 1). (The concentration of nitrogen oxides, which is usually formed in the fuel chambers of coke oven batteries, is at the level of 1000-1200 mg / m 3 ). The specified decrease in the concentration of nitrogen oxides in the fuel chamber 1 of the coke oven battery, when implementing the claimed technical solution, was provided both by regulating the air supply to the fuel chamber of the fuel-burning unit, and by controlling the hydraulic mode of the fuel-burning unit.
Предельные показатели повышенного содержания оксида углерода при указанных показателях коэффициента избытка воздуха Ct составляли 1000- 10000 мг/м3 в дымовых газах на выходе топливной камеры 1.The limiting values of the increased content of carbon monoxide at the indicated indicators of the coefficient of excess air Ct were 1000-10,000 mg / m 3 in the flue gases at the exit of the fuel chamber 1.
Дожигание дымовых газов, которые отходят от топливосжигающего агрегата, осуществляли в реакторе 5, путем введения в реактор 5 дополнительного газообразного топлива при температуре, которую поддерживали в реакторе 5 на уровне 750-1200 0C. Процесс сгорания дополнительного газообразного топлива осуществляли с использованием кислорода, который содержался в дымовых газах, и дополнительного воздуха, который также вводили в реактор 5. Динамическое регулирование режима дожига дымовых газов обеспечивали путем регулирования количества дополнительного газообразного топлива (фп) и количества дополнительного воздуха (Lдп), которые подавали в реактор 5, в соответствии с вышеприведенными зависимостями (1 ),(2). При этом учитывали такие показатели, как количество дымовых газов, которые поступили на обеззараживание (фдГ), теплоемкость дымовых газовThe combustion of flue gases that leave the fuel-burning unit was carried out in the reactor 5 by introducing additional gaseous fuel into the reactor 5 at a temperature which was maintained in the reactor 5 at a level of 750-1200 0 C. The process of burning the additional gaseous fuel was carried out using oxygen, which contained in flue gases, and additional air, which was also introduced into the reactor 5. Dynamic control of the flue gas afterburning mode was provided by controlling the amount of additional second gaseous fuel (f p ) and the amount of additional air (Ldp), which were fed into the reactor 5, in accordance with the above dependencies (1), (2). At the same time, indicators such as the amount of flue gases that were disinfected (fd G ) and the heat capacity of the flue gases were taken into account
(Cдг), температуру дымовых газов в реакторе 5 (tp), температуру дымовых газов на выходе топливной камеры 1 топливосжигающего агрегата (tдr), затраты тепла, которое выделяется в окружающую среду (QBнc). количество тепла, которое образуется от сжигания горючих составляющих, содержащихся в дымовых газах (QПc), теплотворную способность дополнительного топлива(C dg ), the temperature of the flue gases in the reactor 5 (t p ), the temperature of the flue gases at the outlet of the fuel chamber 1 of the fuel burning unit (t dr ), the cost of heat that is released into the environment (Q B ns). the amount of heat that is generated from the combustion of combustible components contained in flue gases (Q P c), the calorific value of additional fuel
(Cjn), количество дополнительного воздуха (Lдп), теоретическое количество кислорода, которое необходимо подать для сжигания дополнительного топлива (Огт), количество кислорода в дымовых газах (Огдг) и коэффициент избытка воздуха в реакторе (Qp). В связи с тем, что сгорание дополнительного газообразного топлива проводили со значительной балластировкой дымовыми газами, концентрация дополнительного содержания оксидов азота, которые образовывались при сгорании дополнительного топлива, была незначительной. Таким образом, при дожиге дымовых газов в реакторе 5 при температуре 750-12000C, концентрация оксида углерода в дымовых газах на выходе из реактора 5 снижалась до 5-150 мг/м3, а концентрация оксида азота оставалась на уровне 200-450 мг/м3 (см.(Cj n ), the amount of additional air (L dp ), the theoretical amount of oxygen that must be supplied to burn additional fuel (Ogt), the amount of oxygen in the flue gas (Ogdg) and the coefficient of excess air in the reactor (Qp). Due to the fact that the combustion of additional gaseous fuel was carried out with significant ballasting by flue gases, the concentration of the additional content of nitrogen oxides that were formed during the combustion of additional fuel was insignificant. Thus, when flue gases were burned in the reactor 5 at a temperature of 750-1200 0 C, the concentration of carbon monoxide in the flue gases at the outlet of the reactor 5 decreased to 5-150 mg / m 3 and the concentration of nitric oxide remained at the level of 200-450 mg / m 3 (see
Табл. 2). Затем дымовые газы, которые выходили из реактора 5, подавали в котел-утилизатор 6, где они охлаждались до температуры 150-190 0C, а потом с помощью дымососа 7 отводились в дымовую трубу 8.Tab. 2). Then the flue gases that exited the reactor 5 were fed into a waste heat boiler 6, where they were cooled to a temperature of 150-190 0 C, and then, using a smoke exhauster 7, they were discharged into the chimney 8.
При дожиге дымовых газов, которые отходили из топливной камеры 1 топливосжигающего агрегата, в качестве дополнительного газообразного топлива использовали или природный газ, или коксовый газ, или доменный газ, или смесь указанных газов, которые вводили в реактор 5 в соотношении 1:2- 1:20 относительно количества дымовых газов, в зависимости от теплотворной способность дополнительного тoпливa(Cjп)-When flue gases were burned, which left the fuel chamber 1 of the fuel-burning unit, either natural gas, or coke oven gas, or blast furnace gas, or a mixture of these gases, which were introduced into reactor 5 in a ratio of 1: 2-1, was used as additional gaseous fuel: 20 relative to the amount of flue gases, depending on the calorific value of additional fuel (Cjп) -
Примеры осуществления способа.Examples of the method.
Испытания заявляемого способа проводились на коксовой батарее Ne 1 ОАО «ЗAПOPOЖKOKC». Пример 1.Tests of the proposed method were carried out on a coke oven battery Ne 1 OJSC "ZAPOPOZHKOKC". Example 1
Количество дымовых газов (фдr), которые поступали на обеззараживаниеThe amount of flue gases (fdr) that were disinfected
- 120000 м3/ч. Состав дымовых газов, которые отходили из топливной камеры 1 коксовой батареи, был следующим, в масс. %: 02=4,8; CO2=5,8; H2O=I 7,3; N2=72,1; CO=0,2. Температура дымовых газов на выходе топливной камеры 1 топливосжигающего агрегата (tдГ) равнялась 300 0C. При этом, минимальный выход оксида азота (374 мг/м3), содержащегося в дымовых газах, которые отходили из топливной камеры 1, был обеспечен при минимально возможном коэффициенте избытка воздуха Q=1 ,3. При этом выход оксида углерода в дымовых газах на выходе из топливной камеры 1 составлял 2100 мг/м3. Затем дымовые газы, которые отходили из топливной камеры 1 , направляли в реактор- 120,000 m 3 / h. The composition of the flue gases that departed from the fuel chamber 1 of the coke oven battery was as follows, in mass. %: 0 2 = 4.8; CO 2 = 5.8; H 2 O = I 7.3; N 2 = 72.1; CO = 0.2. The temperature of the flue gases at the outlet of the fuel chamber 1 of the fuel-burning unit (td G ) was 300 0 C. Moreover, the minimum yield of nitric oxide (374 mg / m 3 ) contained in the flue gases that escaped from the fuel chamber 1 was provided with a minimum possible coefficient of excess air Q = 1, 3. The output of carbon monoxide in flue gases at the outlet of the fuel chamber 1 was 2100 mg / m 3 . Then the flue gases that escaped from the fuel chamber 1 were sent to the reactor
5, где дожигали при температуре 910 0C и коэффициенте избытка воздуха в реакторе (CXp=I ,3). В качестве дополнительного топлива использовали коксовый газ следующего состава, в масс. %: Cθ2=2,2; Oг=1 ,1 ; CmHn=2,2;5, where they were burned at a temperature of 910 0 C and the coefficient of excess air in the reactor (CXp = I, 3). As an additional fuel used coke oven gas of the following composition, in mass. %: Cθ 2 = 2.2; Og = 1, 1; C m H n = 2.2;
CO=6,3; CH4=25,3; N2=58,0; H2=4,9. Динамическое регулирование режима дожига дымовых газов в реакторе 5 вели путем регулирования количества дополнительного газообразного топлива (ψп) и количества дополнительного воздуха (LдП), которые подавали в реактор 5, в соответствии с вышеприведенными зависимостями (1 ), (2). Так, количество дополнительного газообразного топлива (Cpn) составило 6437 м3/ч при теплотворной способности дополнительного газообразного топлива (C|п) - 4000 ккал/м3, а количество дополнительного воздуха (Lдп) - 14834 м3/ч.CO = 6.3; CH 4 = 25.3; N 2 = 58.0; H 2 = 4.9. Dynamic regulation of the flue gas afterburning mode in reactor 5 was carried out by regulating the amount of additional gaseous fuel (ψ p ) and the amount of additional air (Lд П ), which were supplied to the reactor 5, in accordance with the above dependences (1), (2). Thus, the amount of supplemental fuel gas (Cp n) was 6437 m 3 / h at a calorific value of the additional fuel gas (C | p) - 4000 kcal / m 3, and the amount of additional air (L dn) - 14834 m3 / h.
При этом концентрация оксида углерода в дымовых газах на выходе из реактора 5 составляла 82 мг/м3, а концентрация оксидов азота снижалась до 276 мг/м3. После чего очищенные дымовые газы с величиной концентрации оксидов азота - 276 мг/м3, и оксида углерода - 82 мг/м3 выводились в атмосферу. Пример 2.The concentration of carbon monoxide in the flue gases at the outlet of the reactor 5 was 82 mg / m 3 and the concentration of nitrogen oxides decreased to 276 mg / m 3 . After that, the purified flue gases with a concentration of nitrogen oxides of 276 mg / m 3 and carbon monoxide of 82 mg / m 3 were discharged into the atmosphere. Example 2
Количество дымовых газов (фдг), которые поступали на обеззараживание, - 130000 м3/ч. Состав дымовых газов, отходящих из топливной камеры 1 коксовой батареи, был следующим, в масс. %: 02=4,5; Cθ2=5,6; HbO=I 6,4; N2=73,3; CO=O, 15; H2=0,05. Температура дымовых газов на выходе топливной камеры 1 топливосжигающеrо агрегата (tдг) равнялась 280The amount of flue gases (fdg) that were disinfected is 130,000 m 3 / h. The composition of the flue gases leaving the fuel chamber 1 of the coke oven battery was as follows, in mass. %: 0 2 = 4.5; Cθ2 = 5.6; HbO = I 6.4; N 2 = 73.3; CO = O, 15; H 2 = 0.05. The temperature of the flue gases at the outlet of the fuel chamber 1 of the fuel-burning unit (t dg ) was 280
0C. При этом выход оксидов азота (438 мг/м3), содержащихся в дымовых газах, которые отходили из топливной камеры 1 , был обеспечен при коэффициенте избытка воздуха Q=1 ,3. При этом выход оксида углерода в дымовых газах на выходе из топливной камеры 1 составлял 1560 мг/м3. Затем дымовые газы, отходящие из топливной камеры 1 , направляли в реактор 5, где дожигали при температуре 1170 0C и коэффициенте избытка воздуха в реакторе (αp=1 ,3). В качестве дополнительного топлива использовали коксовый газ следующего состава, в масс. %: CO2=2,2; O2=I ,1 ; CmHn=2,2; CO=6,3; CH4=25,3; N2=58,0; H2=4,9. Динамическое регулирование режима дожига дымовых газов вели путем регулирования количества дополнительного газообразного топлива (фп) и количества дополнительного воздуха (Lдп), которые подавали в реактор 5, в соответствии с вышеприведенными зависимостями (1), (2). Так, количество дополнительного газообразного топлива (фп) составила 10350 м3/ч при теплотворной способности дополнительного топлива (Cjn) - 4000 ккал/м3, а количество дополнительного воздуха (Lдп) - 35300 м3/ч. 0 C. At the same time, the yield of nitrogen oxides (438 mg / m 3 ) contained in the flue gases that left the fuel chamber 1 was ensured with an excess air coefficient of Q = 1, 3. The output of carbon monoxide in flue gases at the outlet of the fuel chamber 1 was 1560 mg / m 3 . Then the flue gases leaving the fuel chamber 1 were sent to the reactor 5, where they were burned at a temperature of 1170 0 C and the coefficient of excess air in the reactor (α p = 1, 3). As additional fuel used coke oven gas of the following composition, in mass. %: CO 2 = 2.2; O 2 = I, 1; C m H n = 2.2; CO = 6.3; CH 4 = 25.3; N 2 = 58.0; H 2 = 4.9. Dynamic regulation of the flue gas afterburning mode was carried out by regulating the amount of additional gaseous fuel (f p ) and the amount of additional air (L DP ), which was fed into the reactor 5, in accordance with the above dependencies (1), (2). Thus, the amount of supplemental fuel gas (f n) was 10,350 m 3 / h at a calorific value of the additional fuel (Cj n) - 4000 kcal / m 3, and the amount of additional air (L dn) - 35300 m3 / h.
При этом концентрация оксида углерода в дымовых газах составляла 12 мг/м3, а концентрация оксидов азота снижалась до 367 мг/м3. После чего дымовые газы, очищенные до концентрации оксидов азота - 367 мг/м3 и оксида углерода - 12 мг/м3, выводились в атмосферу.The concentration of carbon monoxide in the flue gas was 12 mg / m 3 and the concentration of nitrogen oxides decreased to 367 mg / m 3 . After that, flue gases purified to a concentration of nitrogen oxides of 367 mg / m 3 and carbon monoxide of 12 mg / m 3 were vented to the atmosphere.
В Таблице 1 приведены данные, относительно концентрации оксидов азота и углерода в дымовых газах, которые отходят от топливной камеры 1 топливосжигающего агрегата, в зависимости от коэффициента избытка воздухаTable 1 shows the data regarding the concentration of nitrogen and carbon oxides in the flue gases that leave the fuel chamber 1 of the fuel-burning unit, depending on the coefficient of excess air
Q в топливной камере 1.Q in the fuel chamber 1.
Таблица 1Table 1
Figure imgf000011_0001
Figure imgf000011_0001
В Таблице 2 приведены данные, указывающие на концентрацию оксидов азота и углерода в дымовых газах после дожига в реакторе 5 топливосжигающего агрегата, в зависимости от количества дополнительного газообразного топлива (фп) и количества дополнительного воздуха (Lдп). При этом количество дымовых газов, которые отходили из топливной камеры 1 и поступали в реактор 5, составило 120000-140000 м3/ч, при температуре 270-320 0C и содержании Q2 равном 4,4-4,7%. Таблица 2Table 2 shows the data indicating the concentration of nitrogen and carbon oxides in the flue gases after burning the fuel-burning unit in the reactor 5, depending on the amount of additional gaseous fuel (f p ) and the amount of additional air (L dp ). The amount of flue gases that left the fuel chamber 1 and entered the reactor 5 was 120,000-140000 m 3 / h, at a temperature of 270-320 0 C and a Q 2 content of 4.4-4.7%. table 2
Figure imgf000012_0001
Figure imgf000012_0001

Claims

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯCLAIM
Способ обеззараживания дымовых газов топливосжигающих агрегатов, согласно которому сжигание топлива в топливной камере топливосжигающего агрегата ведут в режиме неполного сгорания топлива при минимально возможном коэффициенте избытка воздуха (α), а дожигание дымовых газов, которые отходят от топливосжигающего агрегата, осуществляют в реакторе, путем введения в реактор дополнительного газообразного топлива и дополнительного воздуха, отличающийся тем, что температуру в реакторе поддерживают на уровне 750-1200 0C1 при этом для сжигания горючих составляющих топлива и дымовых газов используют кислород, который содержится в дымовых газах, а регулирование режима дожига дымовых газов ведут путем регулирования подачи дополнительного газообразного топлива в соответствии со следующей зависимостью: фдг(CдГtp - CдГГ)+ QвнС " QnC The method of flue gas disinfection of fuel-burning units, according to which the fuel is burned in the fuel chamber of the fuel-burning unit in the mode of incomplete combustion of the fuel with the minimum possible coefficient of excess air (α), and the afterburning of flue gases that leave the fuel-burning unit is carried out in the reactor by introducing reactor, additional gaseous fuel and secondary air, characterized in that the temperature in the reactor is maintained at 750-1200 0 C for 1 wherein the second combustion yuchih constituting the fuel and flue gas is oxygen, which is contained in the flue gases, and regulating mode flue gas afterburning is carried out by controlling the supply of additional fuel gas in accordance with the following relationship: FDH (Cg T tp - Cg T td T) + Qvn C "Qn C
пP
где: ψп - количество дополнительного газообразного топлива, м3/ч;where: ψ p - the amount of additional gaseous fuel, m 3 / h;
фдГ - количество дымовых газов, которые поступили на обеззараживание, м3/ч;fd G - the amount of flue gases that were disinfected, m 3 / h;
Одr - теплоемкость дымовых газов, ккaл/м3 oC;Odr is the heat capacity of flue gases, kcal / m 3 o C;
Lp - температура дымовых газов в реакторе, 0C;Lp is the temperature of the flue gases in the reactor, 0 C;
Г - температура дымовых газов на выходе топливной камеры топливосжигающего агрегата, 0C;td G - flue gas temperature at the exit of the fuel chamber of the fuel-burning unit, 0 C;
Q вне ~ затраты тепла, которое выделяется в окружающую среду, ккал/ч; Qпс - количество тепла, которое образуется от сжигания горючих составляющих, содержащихся в дымовых газах, ккал/ч;Q out ~ the cost of heat that is released into the environment, kcal / h; Qps - the amount of heat that is generated from the combustion of combustible components contained in flue gases, kcal / h;
CJn - теплотворная способность дополнительного газообразного топлива, ккал/м3, при этом регулируют подачу дополнительного воздуха для сжигания дополнительного газообразного топлива в соответствии со следующей зависимостью:CJn is the calorific value of the additional gaseous fuel, kcal / m 3 , while regulating the supply of additional air for burning additional gaseous fuel in accordance with the following relationship:
ОгтЯрСРп O2дг(PдгOgtYaSRPp O 2 dg ( Pdg
Ццп \*-} 0,21 0,21CCP \ * -} 0.21 0.21
где: Lдп - количество дополнительного воздуха, м3/ч;where: Ldp - the amount of additional air, m 3 / h;
C/2т - теоретическое количество кислорода, которое необходимо для сжигания дополнительного топлива, м33;C / 2t - theoretical amount of oxygen, which is necessary for burning additional fuel, m 3 / m 3 ;
^2дг ~ количество кислорода в дымовых газах, м33;^ 2dg ~ amount of oxygen in flue gases, m 3 / m 3 ;
Qp - коэффициент избытка воздуха в реакторе;Qp is the coefficient of excess air in the reactor;
фп - количество дополнительного газообразного топлива, м3/ч;fp - the amount of additional gaseous fuel, m 3 / h;
Фдг ~ количество дымовых газов, которые поступили на обеззараживание, м3/ч. Fdg ~ the amount of flue gases that have been disinfected, m 3 / h.
PCT/UA2007/000011 2006-02-24 2007-02-19 Method for decontaminating smoke gases of fuel combusting plants WO2007097734A1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
UAA200602026 2006-02-24
UAA200602026A UA81527C2 (en) 2006-02-24 2006-02-24 Method for decontamination of fume gases of fuel burning units

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2007097734A1 true WO2007097734A1 (en) 2007-08-30

Family

ID=38437665

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/UA2007/000011 WO2007097734A1 (en) 2006-02-24 2007-02-19 Method for decontaminating smoke gases of fuel combusting plants

Country Status (3)

Country Link
RU (1) RU2363884C2 (en)
UA (1) UA81527C2 (en)
WO (1) WO2007097734A1 (en)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3837813A (en) * 1973-02-01 1974-09-24 Black Sivalls & Bryson Inc Waste gas incinerator
GB1404286A (en) * 1972-11-29 1975-08-28 Meenan Corp Furnace exhaust treatment system
SU1423860A1 (en) * 1986-10-01 1988-09-15 Предприятие П/Я Г-4311 Apparatus for reburning waste gases
US4982672A (en) * 1987-11-18 1991-01-08 Radian Corporation Low NOX incineration process
UA47140A (en) * 2001-08-03 2002-06-17 Борис Іванович Войтенко THE METHOD OF REDUCING THE CONCENTRATION OF NITROGEN AND CARBON OXIDES IN GAS WASTE
RU2263532C2 (en) * 2003-01-27 2005-11-10 Открытое Акционерное Общество "Запорожкокс" Method of purification of the waste gases of the fuel incineration furnaces

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1404286A (en) * 1972-11-29 1975-08-28 Meenan Corp Furnace exhaust treatment system
US3837813A (en) * 1973-02-01 1974-09-24 Black Sivalls & Bryson Inc Waste gas incinerator
SU1423860A1 (en) * 1986-10-01 1988-09-15 Предприятие П/Я Г-4311 Apparatus for reburning waste gases
US4982672A (en) * 1987-11-18 1991-01-08 Radian Corporation Low NOX incineration process
UA47140A (en) * 2001-08-03 2002-06-17 Борис Іванович Войтенко THE METHOD OF REDUCING THE CONCENTRATION OF NITROGEN AND CARBON OXIDES IN GAS WASTE
RU2263532C2 (en) * 2003-01-27 2005-11-10 Открытое Акционерное Общество "Запорожкокс" Method of purification of the waste gases of the fuel incineration furnaces

Also Published As

Publication number Publication date
RU2006144505A (en) 2008-06-20
UA81527C2 (en) 2008-01-10
RU2363884C2 (en) 2009-08-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5270661B2 (en) Exhaust gas control method and apparatus for oxyfuel boiler
US7470412B2 (en) Reduction of CO and NOx in regenerator flue gas
JP2020112280A (en) Boiler device and thermal power generation facility, capable of carrying out mixed combustion of ammonia
CN1098072A (en) Flat glass furnace
CA2537514A1 (en) Process for combusting fuels, in particular waste
CN103796735B (en) A process for incinerating nh3 and a nh3 incinerator
CN102047040B (en) Method of controlling flow rate of primary recirculating exhaust gas in oxygen combustion boiler and apparatus therefor
CN1834535B (en) Smokeless coal burning boiler
US4308810A (en) Apparatus and method for reduction of NOx emissions from a fluid bed combustion system through staged combustion
CN104501203A (en) Gas mixture ratio control apparatus and method implementing low-nitrogen combustion by oxygen-deficient CO2-rich gas
US7473095B2 (en) NOx emissions reduction process and apparatus
KR100689106B1 (en) The apparatus and method of reducing nox in fluidized-bed combustor
WO2007097734A1 (en) Method for decontaminating smoke gases of fuel combusting plants
UA14845U (en) Method for decontamination of smoke gases from fuel-burning units
JP3059995B2 (en) Fluidized bed combustion method for simultaneous reduction of nitrous oxide and nitrogen oxides
JPH05340509A (en) N2 and nox reducing method in fluidized bed combustion
JP3771791B2 (en) Waste incinerator with high water content and high volatility such as sewage sludge
JP2008175465A (en) Combustion method of industrial furnace
CN213777750U (en) Novel low NOx who handles waste gas waste liquid burns burning furnace system
UA47140A (en) THE METHOD OF REDUCING THE CONCENTRATION OF NITROGEN AND CARBON OXIDES IN GAS WASTE
WO2023234428A1 (en) Ammonia combustion furnace
CN208952074U (en) A kind of low nitrogen burning gas boiler
KR101910122B1 (en) Low nitrogen monoxide scrubber and method for reducing nitrogen monoxide using the same
CN101201162A (en) Combustion system and process
JP2024070491A (en) Method of operating a steel heating furnace and steel heating furnace

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 07709571

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1