WO2005111252A1 - シャドウマスク用素材、その製造方法、シャドウマスク用素材からなるシャドウマスク及びそのシャドウマスクを組み込んだカラー受像管 - Google Patents

シャドウマスク用素材、その製造方法、シャドウマスク用素材からなるシャドウマスク及びそのシャドウマスクを組み込んだカラー受像管 Download PDF

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Yasuo Tahara
Masao Komai
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    • H01J2229/0727—Aperture plate
    • H01J2229/0733—Aperture plate characterised by the material

Definitions

  • Shadow mask material manufacturing method thereof, shadow mask made of shadow mask material, and color picture tube incorporating the shadow mask
  • the present invention relates to a shadow mask material used for a shadow mask used in a color picture tube.
  • the present invention relates to a shadow mask using a material for a shadow mask, and a color picture tube incorporating the shadow mask.
  • a cold-rolled steel sheet as a material for a shadow mask has been conventionally manufactured by the following manufacturing process. That is, the ultra-low carbon steel manufactured by the steel maker is subjected to finish hot rolling.
  • the finishing temperature may be higher or lower than the Ar transformation point. After that, pickling, cold rolling, and
  • the steel was decarburized and annealed in a box-type annealing furnace, and then, if necessary, the thickness of the final product was reduced by secondary cold rolling at a reduction ratio of 50% or more.
  • the cold-rolled steel sheet manufactured by this manufacturing method is subjected to photoetching by an etching maker, annealing to softness by a press maker, pressing to a predetermined shape, and then In order to prevent generation of reddish light and reduce emissivity, annealing is performed in an oxidizing atmosphere to form an oxide film called a black oxide film on a surface layer.
  • the important properties required here are soft magnetic properties, and the coercive force of the magnetic properties (hereinafter referred to as “Hc”) is 130AZm or less.
  • Hc coercive force of the magnetic properties
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-269627 Disclosure of the invention
  • the present invention provides a material having a yield point strength in a direction perpendicular to the rolling direction of 120 MPa or more and a coercive force of magnetic properties of 130 AZm or less in consideration of handling properties after photoetching.
  • the purpose is to provide.
  • the method for producing a material for a shadow mask according to the present invention according to claim 2 includes, as components, C: ⁇ 0.003% by weight, Si: ⁇ 0.05% by weight, and Mn: 0.1 to 0.5. wt%, P:. ⁇ 0 1 wt%, S:. ⁇ 0 05 weight 0/0, A1:. ⁇ 0 02 weight 0/0, N:. 0.
  • a shadow mask according to a third aspect of the present invention uses the shadow mask material according to the first aspect.
  • a shadow mask according to a fourth aspect of the present invention is manufactured by the method for manufacturing a shadow mask material according to the second aspect.
  • a color picture tube according to a fifth aspect of the present invention is a color picture tube incorporating the shadow mask according to any one of the third and fourth aspects.
  • the C content in the hot-rolled steel sheet shall be less than 0.003% by weight. If it is more than this, it becomes undesired because it becomes a gap hole due to etching.
  • Si in the shadow mask material is an element that inhibits black siding in the black siding processing step in the manufacture of a picture tube, and the smaller the amount, the more preferable.
  • Si is an element inevitably contained in A1 killed steel. It is preferable that the content be less than 0.05% by weight.
  • the ultra-thin shadow mask material of the present invention tends to crack during cold rolling. It is preferable to positively add a predetermined amount. For this effect, 0.1% by weight or more of added kashi is preferred.
  • the upper limit is preferably set to 0.5% by weight.
  • P in the shadow mask material deteriorates the magnetic properties due to the refinement of the crystal grains.
  • the effect of the ultra-thin shadow mask material of the present invention is remarkable, and preferably less than 0.1% by weight.
  • S in the hot-rolled steel sheet is an unavoidable element and is an impurity component that causes red-hot embrittlement during hot-rolling. It is desirable that S be as small as possible. Since the ultra-thin shadow mask material of the present invention is liable to crack during cold rolling, it is preferable to positively remove the shadow mask material. This effect is preferably less than 0.05% by weight.
  • A1 in the hot-rolled steel sheet is added to the steel bath as a deoxidizing agent during steelmaking and is removed as slag.
  • the remaining solid solution A1 is removed during hot rolling or annealing during the pressing of the shadow mask. It reacts with solute N that causes Tretzier's strain to become A1N, so it is effective in detoxifying solute N.
  • B in the hot-rolled steel sheet forms nitrides with N and has the effect of suppressing the stretcher's strain, and it is desirable to add B.
  • B is not necessarily required because Ti is contained. .
  • the content is limited to 0.01% by weight or less. It is the most important element in this material.
  • decarburization annealing usually performed with a shadow mask is not performed.
  • C it is difficult to reduce C to 5 ppm or less at low cost and industrially stable only by the steel making method. Therefore, Ti-added kneading is desirable as one of the techniques for detoxifying the amount of solute C in ultra-low carbon steel containing 30 ppm of C during press annealing of a shadow mask.
  • both C and N form precipitates. Further, it is superior to Nb, which will be described later, in that the effect of crystal grain refinement is small and the effect of deteriorating magnetic properties is small.
  • the content of Ti in the steel is preferably in the range of 0.01 to 0.07% by weight. Desirably, it is in the range of 0.02 to 0.04% by weight. Since Ti in steel forms carbonitrides with C and N, it reduces solid solution C and N, and reduces stretcher strain. I need. Due to the formation of TiN, it was difficult to form fine A1N, and the effect of suppressing crystal grains and the elimination of annealing after cold rolling were made possible. However, if the Ti content is too high, the recrystallization temperature during the soft annealing before the mask forming is increased, so the upper limit is set to 0.07% by weight. To do. In the component system of the present invention, the effect of Ti is most effective at 0.02 to 0.04% by weight.
  • Nb is added for the same purpose as Ti described above. Nb may be used alone or in combination with Ti. However, Nb is TU, and Ti alone is preferred because of its high grain refining effect. Therefore, when Nb is used, it is limited to 0.01 to 0.05% by weight.
  • the slab heating temperature is lower than 1100 ° C, the hot rollability deteriorates, and it is desirable that the slab heating temperature be higher than 1100 ° C from the viewpoint of securing the hot rolling temperature.
  • the slab heating temperature is too high, A1N at the time of slab dissolves completely and becomes fine crystal grains in the hot-rolled sheet, deteriorating magnetic properties. That is, He increases. Therefore, the slab heating temperature should not exceed 1250 ° C.
  • the hot-rolling finishing temperature is an important factor for controlling crystal grains. If the Ar temperature is higher than the Ar3 point, ⁇ ⁇ ⁇ transformation occurs after finish rolling, and fine crystal grains are formed. Deterioration of characteristics and increase of He, but not particularly regulated because it does not exceed 130 AZm.
  • the hot-rolling finishing temperature is 0 to 30 ° C lower than the Ar3 point, preferably 10 to 20 ° C lower. In this component system, 850 to 880 ° C, preferably 860 to 870 ° C It is desirable to do.
  • the Ar3 transformation point is about 880 ° C. for the material component of the present invention.
  • the Ar3 transformation point differs depending on the material component. What is important is that the finish rolling of hot rolling is completed at a temperature 0-30 ° C lower than the Ar3 transformation point, preferably 10-20 ° C lower.
  • the winding temperature is preferably set to 540 to 700 ° C in consideration of the quality stability in the coil width direction and the longitudinal direction during hot rolling, but the crystal grain of the hot-rolled sheet is increased. For 650-700 ° C is more desirable.
  • the upper limit of the winding temperature is not restricted by the magnetic properties, but is set to 700 ° C from the descaling property in the pickling process.
  • the thickness of the hot rolled sheet shall be 1.5 to 2.5 mm. More preferably, it is 1.6 to 2. Omm.
  • the thickness of the shadow mask material of the present invention after cold rolling is desirably 0.05 to 0.3 mm. If the rolling reduction is less than 30%, the crystal grains are too large, causing grain boundary corrosion in the etching step for forming the holes required for the shadow mask, and the shape of the holes becomes uneven, which is not preferable. On the other hand, when the rolling ratio exceeds 93%, cold rolling cannot be performed due to edge cracks or plate breakage during rolling. Further, an appropriate surface roughness may be given to the steel sheet. As the surface roughness, a rolling roll having an appropriate roughness is used so that the average surface roughness Ra CilS B 06 01) is 0.1 to 1 / ⁇ .
  • the surface average roughness Ra is less than 0 .: Lm, the adhesion to the resist is poor. If the surface average roughness Ra is more than Lm, the resist remains even after development, and etching unevenness due to the ferric chloride solution occurs immediately. Easily not desirable. Annealing after cold rolling is unnecessary.
  • temper rolling is performed using a rolling roll having an appropriate roughness so that the surface average roughness Ra CilS B 060 1) is 0.1 to 1 ⁇ m. If it is less than 0.1 m, the adhesion to the resist is poor. If it exceeds 1 ⁇ m, the resist remains even after development, and etching unevenness due to the ferric chloride solution easily occurs, which is not preferable.
  • a steel slab having the chemical composition shown in Table 1 was hot-rolled into a hot-rolled steel sheet of 2.Omm, and after pickling, cold-rolled to produce an ultra-thin shadow mask material with a thickness of 0.05 to 0.3 mm. Manufactured. In Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 5, the rolling reduction was 65 to 95%. Further, in Example 4, after cold rolling, temper rolling was performed to set the surface average roughness Ra (jIS B 0601) to 0.4 m. In Examples 1 to 3, the surface average roughness Ra CilS B 0601) was set to 0.1, 1.0, and 0.5 m by cold rolling, respectively. [0022] The characteristics of the material prepared as described above were evaluated. Table 2 shows the evaluation results.
  • the JIS No. 5 test piece was subjected to a yield point strength (YP ) And yield point elongation (YPEL) were measured.
  • the yield point strength (YP) is preferably less than 120 MPa.
  • a yield point elongation (YPEL) of less than 1% was evaluated as good.
  • the material was annealed at 720 ° C. for 10 minutes in the same manner as the evaluation for the yield point strength (YP) and the yield point elongation (YPEL).
  • the atmosphere was 10% by volume of hydrogen gas and the remaining nitrogen gas, and the dew point was -10 ° C.
  • Magnetic properties were evaluated by the coercive force (He) by applying a magnetic field of 796 mZA by the quadrupole Epstein method (a method of applying a primary winding and a secondary winding and applying an external magnetic field). A coercive force of less than 130 AZm was evaluated as good.
  • Tables 1 and 2 show the production methods, yield point strength (YP), yield point elongation, and coercive force (He) measured by the quadrupole Ebstein method in Examples and Comparative Examples. As shown in Table 1 and Table 2, under the temperature condition of pre-press annealing at 720 ° C, the shadow mask material having good magnetic properties with He smaller than 130A Zm was obtained. ing. And the yield point strength becomes 120MPa or less.
  • Comparative Example 1 In Comparative Example 1, the C content was too large, the yield point strength was too high, and the magnetic properties were high and poor. Comparative Example 2 has poor magnetic properties because the amount of A1 is too large. In Comparative Examples 3 and 4, the yield point strength is too high when the Ti content and the Nb content are small, and is poor. Comparative Example 5 has strength and magnetic characteristics. Although there is no problem in the properties, the rolling ratio is too high, and ear cracks occur during rolling, and there is a risk of plate breakage, which is difficult for industrial production. In Table 2, in the overall evaluation, ⁇ and ⁇ indicate that all are good in terms of YP, YPEL and magnetic properties, and X indicates that any of YP, YPLE or magnetic properties is inferior.
  • the shadow mask material of the present invention since Ti and / or Nb are added to low carbon steel, Ti and Z or Nb form carbonitrides, solute C and N are reduced, and the stretch is reduced. Strain is reduced. Therefore, a shadow mask material having excellent yield point strength, yield point elongation and excellent magnetic properties can be obtained.
  • the shadow mask material of the present invention can be manufactured by thinning with one cold rolling without much annealing, which is the case with the conventional thinning by repeated cold rolling and annealing.

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Abstract

　引張強度、磁気特性に優れたシャドウマスク用素材、その製造方法、シャドウマスク用素材からなるシャドウマスク及びそのシャドウマスクを組み込んだカラー受像管を提供することを目的とする。成分が、Ｃ：≦０．００３重量％、Ｓｉ：≦０．０５重量％、Ｍｎ：０．１～０．５重量％、Ｐ：≦０．１重量％、Ｓ：≦０．０５重量％、Ａｌ：≦０．０２重量％、Ｎ：０．００１～０．０１重量％、Ｂ：≦０．０１重量％を含有し、更に、Ｔｉ：０．０１～０．０７重量％および／または、Ｎｂ：≦０．０１～０．０５重量％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるシャドウマスク用素材、その素材を用いたシャドウマスク及びそのシャドウマスクを組み込んだカラー受像管を特徴とする。

Description

シャドウマスク用素材、その製造方法、シャドウマスク用素材からなるシャ ドウマスク及びそのシャドウマスクを組み込んだカラー受像管
技術分野
[0001] 本発明はカラー受像管に用いられるシャドウマスクに使用するシャドウマスク用素材
、その製造方法、シャドウマスク用素材を用いたシャドウマスク及びそのシャドウマスク を組み込んだカラー受像管に関するものである。
背景技術
[0002] シャドウマスク用素材である冷延鋼板は、従来下記の製造工程にて製造されてきた 。すなわち、鉄鋼メーカーにて製造された極低炭素鋼を、仕上げ熱延を行う。仕上げ 温度は Ar変態点以上でも良いし以下でも良い。その後に、酸洗、冷間圧延し、所定
3
の板厚とした後、脱脂後箱型焼鈍炉にて脱炭焼鈍を施され、その後、必要に応じて 2 次冷間圧延を 50%以上の圧延率により、最終製品の厚みとしてきた。
[0003] また、 C:≤0. 0025重量％の極低炭素鋼を素材として、連続焼鈍工程の雰囲気を 制御し、シャドーマスク用素材を生産することが提案されており、この際、固溶 Cを安 定させるため、 Nbを添加することが有効と提案されている（たとえば、特許文献 1参照
) o
[0004] この製造方法で製造された冷延鋼板は、エッチングメーカーにてフォトエッチング 後、プレスメーカーにて軟質ィ匕のための焼鈍を行った後、所定の形状にプレスし、そ の後、赤鲭発生の防止、輻射率の低減のため、酸化雰囲気にて、表層に黒ィ匕膜と称 する酸化膜を生成させる焼鈍を行う。ここで求められる重要な特性に軟磁気特性があ り、磁気特性の保磁力（以下、これを「Hc」という）が 130AZm以下で、フォトエッチ ング後のハンドリング性を考慮すると圧延方向に対して直角方向の降伏点強度が、 1 20MPa以上で、 Heが 130AZm以下の特徴を有する材料を必要とする。さら〖ここれ にカロえ、固溶 Cによるマスクのプレス成形時におけるストレチヤ一'ストレインがない材 料を必要とする。本出願に関する先行技術文献として次のものがある。
[0005] 特許文献 1 :特開平 8— 269627号公報 発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0006] 本発明は、フォトエッチング後のハンドリング性を考慮して圧延方向に対して直角方 向での降伏点強度が、 120MPa以上で、磁気特性の保磁力が 130AZm以下の特 徴を有する材料を提供することを目的とする。さらに、固溶 Cによるマスクのプレス成 形時におけるストレチヤ一'ストレインがないシャドウマスク用素材、その製造方法、シ ャドウマスク用素材力もなるシャドウマスク及びそのシャドウマスクを組み込んだ受像 管の提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
[0007] 前記目的を達成するために請求項 1記載の本発明のシャドウマスク用素材は、成 分として、 C :≤0. 003重量0 /0、 Si:≤0. 05重量0 /0、 Mn: 0. 1〜0. 5重量0 /0、 P :≤ 0. 1重量％、 S :≤0. 05重量％、 A1:≤0. 02重量％、N : 0. 001〜0. 01重量％、 B :≤0. 01重量％を含有し、更に Ti: 0. 01〜0. 07重量％および Zまたは、 Nb : 0. 01〜0. 05重量％を含有し、残部が Feおよび不可避的不純物力 なることを特徴と する。
[0008] 請求項 2記載の本発明のシャドウマスク用素材の製造方法は、成分として、 C :≤0 . 003重量％、 Si:≤0. 05重量％、 Mn: 0. 1〜0. 5重量％、 P :≤0. 1重量％、 S : ≤0. 05重量0 /0、A1:≤0. 02重量0 /0、N : 0. 001〜0. 01重量0 /0、B :≤0. 01重量 %を含有し、更に Ti: 0. 01〜0. 07重量％および Zまたは、 Nb : 0. 01〜0. 05重量 %を含有し、残部が Feおよび不可避的不純物力もなる鋼片を、熱間圧延、酸洗後、 冷間圧延を圧延率 30〜93%で行うことを特徴とする。
[0009] 請求項 3記載の本発明のシャドウマスクは、請求項 1に記載のシャドウマスク用素材 を用いることを特徴とする。
[0010] 請求項 4記載の本発明のシャドウマスクは、請求項 2に記載のシャドウマスク用素材 の製造方法で製造したことを特徴とする。
[0011] 請求項 5記載の本発明のカラー受像管は、請求項 3または 4のいずれかに記載の シャドウマスクを組み込んだカラー受像管であることを特徴とする。 発明を実施するための最良の形態
熱延鋼板の成分として次のものが好ましぐその理由は以下の通りである。 熱延鋼板中の C量は、 0. 003重量％未満とする。これ以上だと、エッチングによる ガザ穴となり、好ましくない。
Si量：
シャドウマスク素材中の Siは、受像管製造の際の黒ィ匕処理工程において黒ィ匕を阻 害する元素であり、少ないほうが好ましいが、 A1キルド鋼としては不可避的に含有さ れる元素であり、 0. 05重量％未満とすることが好ましい。
Mn量：
熱延鋼板中の Mnは、不純物である Sによる熱延中の赤熱脆性を防止するために 必要な成分であるので、本発明の極薄シャドウマスク素材は冷間圧延時に割れを生 じゃすいので積極的に所定量添加することが好ましい。この効果は 0. 1重量％以上 の添カ卩が好ましい。
一方、 0. 5重量％以上だと成形性を劣化させることから、上限を 0. 5重量％とする ことが好ましい。 シャドウマスク素材中の Pは、結晶粒を微細化するため磁気特性が悪くなり、少ない ほうが好ましい。特に、本発明の極薄シャドウマスク素材はこの効果が著しく 0. 1重量 %未満が好ましい。 熱延鋼板中の Sは、不可避的に含有される元素であり、熱延中の赤熱脆性を生じる 不純物成分であり、極力少ないことが望ましい。本発明の極薄シャドウマスク素材は 冷間圧延時に割れを生じやす 、ので積極的に排除することが好まし 、。この効果は 0. 05重量％未満にするのが好ましい。
A1量：
熱延鋼板中の A1は、製鋼に際し、脱酸剤として鋼浴中に添加され、スラグとして除 かれる。また、残存した固溶 A1は、熱延中や焼鈍中に、シャドウマスクのプレス時にス トレツチヤー'ストレインを引き起こす固溶 Nと反応し、 A1Nとなるため、固溶 Nを無害 化するのに有効である。
しかし、 A1量が鋼中に多量に残存すると多量の A1Nが生成され、シャドウマスクの プレス前焼鈍において、結晶粒の粗大化を抑制し、磁気特性を劣化させる。本材料 は、冷延後の焼鈍を省略するため、結晶粒が従来のシャドウマスク材より小さぐ磁気 特性が悪いことが懸念された。そこで、 A1量を 0. 02重量％以下の添カロに抑えること で、この不具合を解消した。さらに、好ましくは 0. 005重量％以下である。
B量：
熱延鋼板中の Bは Nと窒化物を形成し、ストレッチヤー'ストレインを抑制する効果が あり、添加することが望ましいが、本発明では Tiが含有されているため、 Bは必ずしも 必要としない。
したがって、プレス前焼鈍の再結晶温度を著しく上げないために、添加する場合に は、 0. 01重量％以下に制限する。 本材料で最も大事な元素である。本材料は冷延後の焼鈍を省略するために、通常 シャドウマスクで行なう脱炭焼鈍も行なわれない。現在においては、安価なコストで、 工業的に安定して、 Cを 5ppm以下にすることは、製綱法だけでは、その実現は困難 である。したがって、 30ppmの Cを含む、極低炭素鋼の固溶 C量をシャドウマスクの プレス焼鈍時に無害化する手法の一つとして、 Ti添カ卩が望ましい。 Tiは、 C、 Nのい ずれも析出物を形成する。また、後に示す Nbより、結晶粒の微細化効果が小さぐ磁 気特性を劣化する効果が小さいぐ優れている。
その Ti量は、 C、 Nを析出する量のみ添加されればよい。したがって、鋼中への Ti の含有量は 0. 01-0. 07重量％の範囲が好ましい。望ましくは、 0. 02〜0. 04重量 %の範囲である。鋼中の Tiは、 C、 Nと炭窒化物を形成するため、固溶 C、 Nを減少さ せ、ストレッチヤー'ストレインを低減するので少ない方が望ましぐ少なくとも 0. 01重 量％以上必要とする。この TiNの形成により、微細な A1Nが形成しにくくなり、結晶粒 の抑制効果力 、さぐ冷間圧延後の焼鈍の省略が可能となった。しかし、 Ti量が高す ぎるとマスク成形前の軟ィ匕焼鈍での再結晶温度を上げるため、上限を 0. 07重量％と する。また、本発明の成分系では Tiの効果が最も有効なのは 0. 02〜0. 04重量％ である。
Nb量：
上記した Tiと同目的で Nbを添加する。 Nb単独で用いても、または、 Tiと併用して 添加しても良い。しかし、 Nbは TUり、結晶粒微細化効果が高ぐ Ti単独の方が好ま しい。したがって、 Nb用いる場合は、 0. 01-0. 05重量％に制限する。
残部：
残部は Fe及びエッチング性、プレス成形性を損なわな!/、程度に不可避的に含有さ れる元素は規制しない。
[0014] 次に、本発明の極薄シャドウマスク素材の製造方法について説明する。スラブ加熱 温度は、 1100°Cより低いと熱間圧延性が悪化し、熱間圧延温度を確保する観点から も 1100°Cより高くすることが望ましい。一方、スラブ加熱温度が高すぎるとスラブ時の A1Nが完全に溶解し、熱延板で、微細な結晶粒となるため、磁気特性を劣化させる。 すなわち、 Heが大きくなる。したがって、スラブ加熱温度は 1250°Cを超えないことが 望ましい。
[0015] 熱間圧延仕上げ温度は、結晶粒を制御するには重要な因子で、 Ar3点以上にす ると、仕上げ圧延後に γ→ α変態が生じるため、微細な結晶粒となるため、磁気特性 を劣化させ、 Heが大きくなるが、 130AZmを超えないため、特に規制はしない。
[0016] しかし、ユーザーの仕様によっては Heがより低いものが好まれることがあり、その場 合は、仕上げ圧延前に γ→ α変態を終了させ、仕上げ圧延から、巻き取るまでは、 γ→α変態を生じさせな 、ようにする。したがって、熱延仕上げ温度は、 Ar3 点より 0〜30°C低く、望ましくは、 10〜20°C低い温度にする、当成分系では 850〜880°C 、望ましくは、 860〜870°Cとすることが望ましい。
[0017] しかし、 Ar3 変態点は本発明の材料成分の場合は約 880°Cである力 Ar3 変態 点は、材料成分によって異なる。重要なことは Ar3 変態点より、 0〜30°C低い温度、 望ましくは、 10〜20°C低 、温度で熱延の仕上げ圧延を終えることである。
[0018] 卷取温度は、熱延時のコイル幅方向および長手方向の品質安定性を考慮して、 5 40〜700°Cとすることが望まし 、が、熱延板の結晶粒を大きくするために 650〜700 °cにすることがさらに望ましい。巻き取り温度の上限は磁気特性からは規制しないが 、酸洗工程での脱スケール性から、 700°Cとする。熱延板の板厚は、 1. 5〜2. 5mm とする。より好ましくは、 1. 6〜2. Ommとする。
[0019] (冷間圧延工程）
酸洗後、冷間圧延を圧延率 30〜93%で行う。本発明のシャドウマスク素材の冷間 圧延後の板厚を、 0. 05〜0. 3mmとすることが望ましい。圧延率が 30%未満だと、 結晶粒が大きすぎて、シャドウマスクに必要な穴形成のためのエッチング工程で、粒 界腐食を起こして、穴の形状は凹凸となり好ましくない。一方、圧延率が 93%を超え ると、圧延時に、耳割れまたは板が切断するため、冷間圧延ができない。また、鋼板 に適当な表面粗さを付与しても良い。表面粗さとして、表面平均粗さ Ra CilS B 06 01)が 0. 1〜1 /ζ πιになるように、適当な粗さを付与した圧延ロールを用いてを行う。 表面平均粗さ Raが 0.： L m未満では、レジストとの密着性が悪ぐ： L mを超えると 現像してもレジストが残留しやすぐ塩ィ匕第 2鉄溶液によるエッチングムラが生じやす く好ましくない。冷間圧延後の焼鈍は不要である。
[0020] (調質圧延）
冷間圧延後、冷間圧延工程で表面粗度を付与しない場合、鋼板に適当な表面粗 さを調質圧延により付与しても良い。表面粗さとして、表面平均粗さ Ra CilS B 060 1)が 0. 1〜1 μ mになるように、適当な粗さを付与した圧延ロールを用いて調質圧延 を行う。 0. 1 m未満では、レジストとの密着性が悪ぐ 1 μ mを超えると現像してもレ ジストが残留しやすぐ塩ィ匕第 2鉄溶液によるエッチングムラが生じやすく好ましくな い。
実施例
[0021] 以下、実施例にて本発明をさらに詳細に説明する。表 1に示す化学成分をもつ鋼 片を、熱間圧延にて 2. Ommの熱延鋼板とし、酸洗後、冷間圧延により板厚 0. 05〜 0. 3mmの極薄シャドウマスク素材を製造した。実施例 1〜4及び比較例 1〜5では、 圧延率を 65〜95%とした。また、実施例 4では、冷間圧延後、調質圧延を行い、表面 平均粗さ Ra (jIS B 0601)を 0. 4 mとした。実施例 1〜3では、冷間圧延により表 面平均粗さ Ra CilS B 0601)をそれぞれ 0. 1、 1. 0、 0. 5 mとした。 [0022] 上記のように作成した素材にっ 、て、特性を評価した。評価結果は表 2に示す。
[降伏点強度 (YP)及び降伏点伸び (YPEL)の評価]
シャドウマスクのプレス前の軟ィ匕焼鈍を想定し、 720°C、 10分間の焼鈍を施した後 、JIS5号試験片をテンシロンを用いて、圧延方向に対して直角方向の降伏点強度（ YP)及び降伏点伸び (YPEL)を測定した。降伏点強度 (YP)は 120MPa未満を良 好とした。降伏点伸び (YPEL)は 1%未満を良好として評価した。
[0023] [磁気特性 (保磁力、 He)の評価]
降伏点強度 (YP)及び降伏点伸び (YPEL)ので評価と同様に、素材を、 720°C、 1 0分で焼鈍を施した。また、その雰囲気は水素ガス 10体積％、残り窒素ガスで、露点 — 10°Cとした。磁気特性は、四極ェプスタイン法（1次卷線及び 2次卷線を施し、外 部磁場をかけて測定する方法)で、磁界 796mZAを負荷し、保磁力（He)で評価し た。保磁力は 130AZm未満を良好として評価した。
[0024] [表 1]
化学成分値
率
Figure imgf000009_0001
Figure imgf000010_0001
[0026] 実施例と比較例の製造方法、降伏点強度 (YP)、降伏点伸びおよび四極エブスタ イン法で測定した保磁力（He)を表 1と表 2に示した。表 1と表 2に示すようにプレスメ 一力一でのプレス前焼鈍 720°Cの温度条件において、実施例 1 4は Heが 130A Zmより小さぐ良好な磁気特性を有するシャドウマスク素材が得られている。かつ、 降伏点強度が 120MPa以下になる。
[0027] また、比較例 1は C量が多すぎて、降伏点強度が高すぎ、かつ磁気特性が高く悪い 。比較例 2は A1量が多すぎるため、磁気特性が悪い。比較例 3及び比較例 4は Ti量 及び Nb量が少なぐ降伏点強度が高すぎて、悪い。また、比較例 5は強度、磁気特 性に問題はないが、圧延率が高過ぎで、圧延中に耳割れが生じ、板破断の虞があり 、工業生産としては困難である。表 2において、総合評価で、〇と©は YP、 YPELお よび磁気特性の点で全て良好であることを示し、 Xは YP、 YPLEまたは磁気特性の いずれかが劣ることを示す。
産業上の利用可能性
本発明のシャドウマスク用素材は、低炭素鋼に Tiおよび Ζまたは、 Nbを添加する ため、 Tiおよび Zまたは、 Nbが炭窒化物を形成し、固溶 C、 Nが減少し、ストレツチヤ 一'ストレインが低減する。このため、優れた降伏点強度、降伏点伸び及び磁気特性 に優れたシャドウマスク用素材が得られる。また、本発明のシャドウマスク素材は、従 来行われていた冷間圧延、焼鈍の繰り返しによる薄肉化ではなぐ焼鈍することなく 冷間圧延 1回で薄肉化で製造可能である。

Claims

請求の範囲
[1] 成分として、 C :≤0. 003重量0 /0、 Si:≤0. 05重量0 /0、 Mn: 0. 1〜0. 5重量0 /0、 P
:≤0. 1重量0 /0、S :≤0. 05重量0 /0、A1:≤0. 02重量0 /0、N : 0. 001〜0. 01重量 %、 B:≤0. 01重量％を含有し、更に Ti: 0. 01〜0. 07重量％および Zまたは、 Nb : 0. 01〜0. 05重量％を含有し、残部が Feおよび不可避的不純物からなることを特 徴とするシャドウマスク用素材。
[2] 成分として、 C :≤0. 003重量0 /0、 Si:≤0. 05重量0 /0、 Mn: 0. 1〜0. 5重量0 /0、 P
:≤0. 1重量0 /0、S :≤0. 05重量0 /0、A1:≤0. 02重量0 /0、N : 0. 001〜0. 01重量 %、 B:≤0. 01重量％を含有し、更に Ti: 0. 01〜0. 07重量％および Zまたは、 Nb : 0. 01〜0. 05重量％を含有し、残部が Feおよび不可避的不純物からなる鋼片を、 熱間圧延、酸洗後、冷間圧延を圧延率 30〜93%で行うことを特徴とするシャドウマ スク用素材の製造方法。
[3] 請求項 1に記載のシャドウマスク用素材を用いたシャドウマスク。
[4] 請求項 2に記載のシャドウマスク用素材の製造方法を用いて製造したシャドウマスク
[5] 請求項 3または 4に記載のシャドウマスクを組み込んだカラー受像管。
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