WO2005110635A1 - Cylindre a enveloppe tournante - Google Patents

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WO2005110635A1
WO2005110635A1 PCT/FR2004/000954 FR2004000954W WO2005110635A1 WO 2005110635 A1 WO2005110635 A1 WO 2005110635A1 FR 2004000954 W FR2004000954 W FR 2004000954W WO 2005110635 A1 WO2005110635 A1 WO 2005110635A1
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WO
WIPO (PCT)
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pocket
pressure
envelope
shoe
downstream
Prior art date
Application number
PCT/FR2004/000954
Other languages
English (en)
Inventor
Jean-Paul Faure
Eric Paracuellos
Xiao Wang
Shouqun Chen
Original Assignee
Vai Clecim
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Filing date
Publication date
Application filed by Vai Clecim filed Critical Vai Clecim
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Priority to CNB2004800427571A priority patent/CN100546733C/zh
Priority to US11/547,723 priority patent/US20080125297A1/en
Priority to EP04742534A priority patent/EP1740326A1/fr
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
    • F16C13/02—Bearings
    • F16C13/022—Bearings supporting a hollow roll mantle rotating with respect to a yoke or axle
    • F16C13/024—Bearings supporting a hollow roll mantle rotating with respect to a yoke or axle adjustable for positioning, e.g. radial movable bearings for controlling the deflection along the length of the roll mantle
    • F16C13/026—Bearings supporting a hollow roll mantle rotating with respect to a yoke or axle adjustable for positioning, e.g. radial movable bearings for controlling the deflection along the length of the roll mantle by fluid pressure
    • F16C13/028—Bearings supporting a hollow roll mantle rotating with respect to a yoke or axle adjustable for positioning, e.g. radial movable bearings for controlling the deflection along the length of the roll mantle by fluid pressure with a plurality of supports along the length of the roll mantle, e.g. hydraulic jacks
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/03—Sleeved rolls
    • B21B27/05—Sleeved rolls with deflectable sleeves
    • B21B27/055—Sleeved rolls with deflectable sleeves with sleeves radially deflectable on a stationary beam by means of hydraulic supports
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21G—CALENDERS; ACCESSORIES FOR PAPER-MAKING MACHINES
    • D21G1/00—Calenders; Smoothing apparatus
    • D21G1/02—Rolls; Their bearings
    • D21G1/0206—Controlled deflection rolls
    • D21G1/0213—Controlled deflection rolls with deflection compensation means acting between the roller shell and its supporting member
    • D21G1/022—Controlled deflection rolls with deflection compensation means acting between the roller shell and its supporting member the means using fluid pressure

Definitions

  • the invention relates to a rotary envelope cylinder of the type consisting of a cylindrical tubular envelope rotatably mounted around an elongated support on which it is supported by means of a set of holding elements. and applies especially to the production of a support cylinder in a rolling mill of metal strips, in particular of steel.
  • cylinders with rotating casing comprising a fixed support shaft in the form of an elongated beam, surrounded by a tubular envelope rotatably mounted around bearings defining an axis of rotation transverse to the rolling axis, and bearing on the beam by means of a series of holding means distributed one next to the other along the length of the beam and centered on an axial support plane which passes through the axis of the cylinder and a support generator, and corresponds to the plane of transmission of the clamping force when the cylinder is part of a rolling mill.
  • each means of holding the envelope is constituted by a shoe centered substantially in the support plane, interposed between the envelope and the support beam and mounted sliding on the latter in a radial direction extending substantially. in the axial plane of the clamping force.
  • Each shoe is supported, on one side on the internal face of the casing, by means of a cylindrical bearing face and on the other on the support beam, by means of a means of adjustable thrust generally consisting of at least one hydraulic cylinder interposed between the support beam and the shoe.
  • ⁇ it is thus possible to individually adjust the thrust of each shoe in the radial direction to give the envelope the suitable profile and / or correct the distribution of the thrust forces along the support generator.
  • the tubular envelope rotates while resting on all of the holding pads and it is therefore necessary to introduce a lubricating fluid between the bearing face of each pad and the internal face of the envelope.
  • each retaining shoe can be provided, on its bearing face, with at least one hydrostatic pocket consisting of a recess opening towards the outside and supplied with a lubricating fluid under a pressure corresponding to the pushing effort.
  • the hydrostatic pocket opening towards the outside, the lubricating fluid introduced into it under pressure can escape on the edges of the pocket, forming a lubricating film in the interval between the bearing face of the pad and the envelope.
  • This leakage rate remains fairly low as long as the external face of the shoe is well centered relative to the cylindrical internal face of the rotary casing, but the latter is subjected to forces which can deform it transversely by causing the shoe to shift and , therefore, an increase in leakage rate.
  • document GB-A-2 060 822 provides for adding to the thrust cylinders exerting the main force in the center of the shoe, two lateral cylinders in which the pressure can be varied so as to restore concentricity skate with the envelope.
  • the width of the shoe, in the transverse direction, is then slightly increased but, the angular sector covered by the circular bearing face does not exceed 45 °. It is quite difficult, in this case, to maintain the stability of the skate which, most often, must be connected to the support beam by an articulated rod in order to remain centered on the axial plane passing through the bearing generatrix of the 'envelope.
  • the lubricating fluid supplying the hydrostatic force pocket is simply taken from that which feeds the cylinder exerting the thrust force through a channel formed between the chamber of the cylinder and the hydrostatic pocket.
  • Such a feeding mode could be suitable when such devices were used, for example, in the paper industry.
  • Another advantage of this arrangement lies in the fact that the lubricating fluid is no longer supplied from the chamber of the thrust cylinder but by a separate circuit and under low pressure. It is therefore no longer necessary, as previously, to ensure a leakage rate in the high pressure circuit supplying the thrust cylinders.
  • each shoe which, as indicated above, must cover a large angular sector, therefore has the shape of an elongated rectangle of rather small width compared to its length. This results in significant leaks on the lateral edges of each shoe and, consequently, a pressure drop with the risk of rupture of the lubricating film.
  • the hydrodynamic lift effect created by the circulation of the oil in the interval between the shoe and the envelope therefore develops in a pressure zone comprising in the longitudinal direction of circulation of the fluid, an upstream part of progressive increase of the fluid pressure from the inlet of the shoe, a central part of hydrodynamic lift and a downstream part of rapid reduction of the pressure at the outlet of the shoe.
  • the central lift part covers an angular sector of the shoe subjected to a pressure sufficient to compensate for the overall bearing force exerted on the tubular casing by the working cylinder.
  • the object of the invention is to remedy these drawbacks by means of a relatively simple arrangement which makes it possible to better control the supply of oil to the hydrodynamic film and the distribution of the pressure on the bearing face of each pad and, thus, to more easily maintain relatively stable operating conditions.
  • the invention therefore relates, in general, to a rotating envelope cylinder comprising a tubular envelope rotatably mounted around a fixed support in the form of an elongated beam and bearing thereon by means of a plurality of pads each having a cylindrical bearing face substantially of the same radius as that of the inner face of the envelope, the position and the thrust of each pad can be adjusted by means of a hydraulic cylinder bearing on one side on the beam and the other on the pad and supplied with pressurized fluid, each pad being, moreover, provided with a hydrostatic pocket formed in a middle part of its bearing face and supplied with pressurized fluid and, on the other hand, associated with means for introducing a lubricating fluid upstream of the gap between the bearing face of the shoe and the internal face of the casing, in order to create a hydrodynamic lift effect in a zone of pressure stretches ant on an angular sector of large opening and comprising, in the direction of rotation of the envelope, an upstream part of progressive increase in pressure, a central part of lift and a downstream part of
  • each shoe is provided with two side pockets opening, respectively, on either side of the middle pocket, and supplied with fluid under sufficient pressure for introduction, in the entrained film, with an additional flow of fluid with local pressure increase, so as to widen upstream and downstream the angular sector covered by the central hydrodynamic lift part of the skate, thereby improving the stability of the latter.
  • each pocket of each shoe is associated with a means for calibrating the flow introduced by the pocket considered, the pressure in said pocket being adjusted to a level at least sufficient to ensure the evacuation of the flow calibrated at the corresponding level of the fluid film, up to a maximum value of the thrust force exerted by the pad • on the envelope.
  • the central bearing part of the pressure zone comprises a central bearing at high pressure extending over an angular sector corresponding substantially to the central pocket, and two lateral bearings each extending over an angular sector corresponding to a side pocket, respectively an upstream bearing with pressure lower than that of the central bearing and a downstream bearing with pressure comprised between that of the central bearing and that of the upstream bearing.
  • each middle pocket of a shoe is supplied individually by a pump delivering a calibrated flow and the side pockets of all the shoes placed on the same side of the middle pocket are fed in parallel from the same pipe connected to the same pump on which are connected in parallel a plurality of individual supply lines of each pocket, each provided with a member for calibrating the flow rate of fluid introduced by said pocket into the driven film.
  • the cylinder comprises at least three assemblies consisting, respectively, of pockets placed on all of the pads in the same position relative to the support plane, respectively upstream lateral, median and downstream lateral and the pockets of each all are supplied in parallel from a common pipe formed along the support beam and on which are branched a plurality of individual supply lines, respectively from each pocket of the assembly, each provided with a member individual flow calibration in the corresponding pocket.
  • a rotating envelope cylinder according to the invention can be used, either in a tandem rolling mill in which the product always travels in the same direction, or in a reversible rolling mill operating in both directions of travel.
  • the middle pocket of each shoe is centered in a radial plane slightly offset angularly downstream, in the direction of rotation, relative to the plane d 'support.
  • the downstream side pocket advantageously covers an angular sector substantially double the sector covered by the upstream side pocket.
  • the middle pocket is centered in the support plane P and the side pockets are symmetrical with respect thereto.
  • the flows calibrated in the two side pockets can be equal and the flow calibrated in the middle pocket is advantageously of the order of twice the flow in each side pocket.
  • Figure 1 is an overall diagram, in cross section, of a cylinder according to the invention applied to a rolling mill.
  • Figure 2 is a detail view, in cross section, of a holding pad with its hydraulic circuits.
  • Figure 3 is a bottom view of a holding pad.
  • Figure 4 is a longitudinal sectional view of the cylinder, on which the oil supply system is schematically represented.
  • Figure 5 is a three-dimensional diagram showing the evolution of the pressure along the bearing face of a shoe.
  • FIG 1 there is shown schematically, in cross section and by way of example, a rolling mill of the quarto type comprising two working rolls T, T ′ between which the rolled product M passes and bearing respectively on the side opposite the product , on two support cylinders S, S 'between which is applied a clamping force directed along a support plane P which passes substantially through the axes of the cylinders.
  • At least one of the support cylinders for example the upper support cylinder S consists of a tubular casing 1 rotatably mounted at its ends, by means of bearings A, A 'shown schematically in Figure 4, on a support beam 11 extending inside the tubular casing 1, transverse to the rolling direction, said bearings A, A 'defining the axis x'x of rotation of the casing.
  • the tubular casing 1 is supported on the beam 11 by means of a plurality of retaining pads 3 distributed over its entire length and interposed between the cylindrical internal face 13 of the casing and a lower face 12 of the support beam 11.
  • Each retaining shoe 3 is provided, on the side of the tubular casing 1, with a cylindrical bearing face 31 of diameter slightly smaller than that of the internal face 13 of the casing and bears on the underside 12 of the beam 11 by means of at least one hydraulic cylinder 2 which, in the example shown, comprises a piston 22 resting on the beam 11 and entering a recess 33 formed on the face 32 of the pad 3 facing the beam 11 and constituting the chamber of the hydraulic cylinder 2.
  • the latter is supplied with fluid from a hydraulic unit H] by a high pressure supply circuit, connected to each of the skates by u no pipe 21 passing through the beam 11 and the piston 22 to open into the chamber 33 of the corresponding jack.
  • Screed pad 3 is thus associated with a jack 2 supplied by a particular circuit 20, 21 whose flow and pressure can be controlled by a system, of regulation, according to information transmitted by devices of thickness control and of the profile or flatness of the rolled product M.
  • a system of regulation, according to information transmitted by devices of thickness control and of the profile or flatness of the rolled product M.
  • a detailed description of the apparatus and of the hydraulic system does not seem necessary, installations of this kind having already been carried out and described in published documents.
  • such a system makes it possible, by controlling the position and the pressure of each jack 2, to adjust the profile of the support generator as well as the distribution of the thrust forces applied along it, especially to compensate for the bending of the beam- support 11 and correcting defects in thickness or flatness detected downstream on the laminated strip M.
  • each shoe 3 is usually provided with a hydrostatic pocket centered substantially in the support plane P and supplied with pressurized oil, said pocket opening widely towards the internal face 13 of the tubular envelope of so as to form a lubricating film 4 between the internal face 13 of the casing 1 and the bearing face 31 of the shoe 3.
  • the bearing face 31 of the shoe 3 covers a circular sector of very large angular opening greater than 45 °, which can even exceed 90 ° and, preferably, of the order of 100 or 110 °.
  • Such a hydrostatic central pocket is advantageous, even at high speed because the fluid thus supplied in the central part of the shoe can mix with the film entrained by hydrodynamic effect if the supply pressure is greater than the pressure reached by hydrodynamic effect at this central pocket 5. It is thus possible to widen the pressure zone at the level of the central pocket in the longitudinal center of rotation as in the transverse direction.
  • the pressure zone then comprises, from the entry of the shoe, an upstream part of progressive increase in pressure, a central part forming a maximum pressure level at the level of the central pocket 5 and a downstream part of rapid decrease pressure at the outlet of the skate.
  • the hydrodynamic lift effect achieved by entraining the oil film 4 allows the skate to self-center because closing the gap at the outlet increases the pressure by wedge effect and, therefore, tends to center the envelope in relation to the skate.
  • the leakage rate also tends to increase and there is a risk of rupture of the oil film with contact between the shoe and the casing. This therefore results in a risk of instability which, according to the invention, will be eliminated by introducing an additional flow of oil under pressure upstream and downstream of the central pocket 5 so as to widen the angular sector covered by the part central hydrodynamic lift of the skate. To this end, as shown in FIGS.
  • the bearing face 31 of the shoe is provided, on either side of the central pocket 5, with two lateral pockets respectively downstream 6 and upstream 7 and each pocket 5 , 6, 7 is associated with a means of calibrating the flow introduced by this pocket under a pressure adjusted to a value at least equal to the hydrodynamic pressure at this level to allow the discharge of the calibrated flow in the fluid entrained by the rotation of the envelope.
  • the oil injected into the three pockets 5, 6, 7 separated from one another is distributed by forming a continuous film practically over the entire angular sector covered by the bearing face 31, of the as shown schematically in Figure 5.
  • FIG. 1 schematically shows an embodiment of the oil supply system of each shoe 3.
  • the thrust jacks 2 associated respectively with each shoe 3 are supplied with fluid under high pressure, from a hydraulic unit H x , by a circuit 20, 21 opening into the chamber 33 of each jack 2.
  • the hydrostatic pockets 5, 6, 7 are supplied, respectively by pipes 51, 61, 71, from a second hydraulic unit H 2 .
  • oils having different viscosities depending on the use. Indeed, to facilitate the operation of the servo-valves
  • FIG. 1 schematically shows a first embodiment of the circuits 8a, 8b for supplying pressure to the pockets 5, 6, 7.
  • the lubricating fluid is supplied from the tank 80 by a pump 83 providing a fixed flow rate, controlled by a flow controller 88 with return to the tank by a weir system comprising an adjustable permanent leakage device 84.
  • the three pockets 5, 6, 7 of each shoe are supplied under pressure, each by a pipe respectively 51, 61, 71 provided with a calibrator-flow regulator 52, 62, 72 making it possible to ensure, in service, the introduction of oil into each pocket with a flow regulated to a substantially constant value.
  • the pressures in each of the supply circuits 51, 61, 71 are determined so as to ensure the evacuation of this calibrated flow of oil in each pocket, up to a maximum value of the thrust force likely to be applied to the envelope, taking into account the dimensions of the pocket. As indicated, a certain amount of oil escapes through the side edges of the pads, but most of it is discharged at the rear end of each pad.
  • the cylinder is provided with a recovery device which extends over the entire length of the envelope, above the downstream ends of all the pads, to recover the oil which escapes from the pads and return it, via a return circuit 86, to the hydraulic unit Ff 2 .
  • FIG. 4 which is a simple schematic view, in axial section, the pads 3 have been shown with a rotation of 90 ° to show the supply circuits of the three pockets which, in reality, are centered in the same transverse plane at axis.
  • the adjacent pads 3 distributed over the entire length of the envelope are produced in the same way and therefore each comprise at least three pockets, respectively upstream lateral 7, median 5, and downstream lateral 6, which are placed in the same position. relative to the support plane P. It is therefore particularly advantageous to group the corresponding pockets into at least three sets, respectively downstream lateral E 2 , median Ej and lateral upstream E 3 , the pockets of each set being supplied in parallel from of a common pipe extending along the support beam 11. As shown in FIG. 2, these common pipes can be drilled in the support beam 11, parallel to the axis of rotation x'x or else be formed established pipes on the side of the beam 11.
  • the two sets of pockets may advantageously be food s under the same pressure from the same pipe 60.
  • the beam 11 is provided with three axial pipes, respectively 20 for supplying the push cylinders 2, 50 d feeding the middle pockets 5 and 60 supplying the upstream side pockets 7 and downstream 6.
  • pipes 51a, 61a, 71a drilled transversely in the support beam 11 and connected in derivation, respectively on the supply pipe 50 for the assembly Ei of the middle pockets 5 and on the line 60 for supplying the assemblies E 3 , E 2 of the upstream side pockets 7 and downstream 6.
  • the transverse pipes 51a, 61a, 71a are connected, respectively, by flexible pipes 51b, 61b, 71b, each to a corresponding pipe 51c, 61c, 71c pierced in the shoe 3 and opening, respectively, at one end on a lateral side of the shoe 3 and at the other end in the corresponding pocket 5, 6, 7.
  • each individual circuit 51abc, 61abc, 71abc is provided with a calibrator 52, 62, 72 arranged, for example, on the beam 11, at the outlet of the transverse pipe 51a, 61a, 71a, and which makes it possible to regulate the introduction of oil into the corresponding pocket 5, 6, 7, while maintaining a substantially constant outlet flow.
  • the common pipes 20, 50, 60 are drilled longitudinally in the support beam 11 but could also be fixed to the side of the beam.
  • the chamber 33 of the thrust cylinder of each shoe 3 is supplied with oil under high pressure and low viscosity from the first hydraulic power station Hj by a circuit 20 which, can advantageously pass through a longitudinal bore of the beam 11.
  • a such a circuit, comprising means for individual adjustment of each shoe 3 in position and pressure, is well known and has therefore not been described or shown in detail in the drawings.
  • the hydraulic unit H 2 also includes a booster pump 87 for the introduction of oil to low pressure at the inlet 34 of the shoe 3.
  • the oil introduced by the side pockets 6, 7 is obviously _ of the same kind and mixes with the lubricating film 4 driven by the rotation of the envelope.
  • Each pump 83a, 83b is associated with a flow controller 88a, 88b, with weir 84a, 84b. In this way, if the hydrodynamic pressure in the film 4 is sufficient at each point to ensure lift, taking into account the forces applied, the oil supplied by the pumps 83a, 83b is returned to the tank.
  • the calibrated flow rate is delivered by the corresponding pocket and mixes with entrained fluid to compensate for leaks and increase pressure.
  • the rolling mill is designed to operate over a certain range of force and the supply pressures in the common conduits 50, 60 as well as the calibrated flow rates introduced into each pocket 5, 6, 7 by the individual circuits 51, 61, 71 are determined so as to ensure the evacuation of the oil and the formation of a continuous film over the entire range of adjustment of the thrust force exerted on each of the pads by the jack 2, up to at a maximum value which depends on the conditions of use and on parameters such as, in the case of the rolling of a sheet, the width and thickness thereof, the temperature and the characteristics of the metal, as well as the rate thickness reduction to be achieved.
  • FIG. 4 schematically shows such an embodiment comprising a pumping assembly 9 comprising as many pumps 91 as there are pads 3, each pump 91 supplying the middle pocket of a pad at the pressure necessary for the evacuation of the calibrated flow taking into account of the thrust force applied to the casing 1 at the level of the pad considered.
  • the two sets E 2 , E 3 of side pockets can be supplied by means of the same pump 83 by a circuit 8 similar to that which has just been described with reference to FIG. 1.
  • this circuit 8 may include, downstream of the pump 83, a safety block 84 which limits the common pressure to the desired level and a member 88 for measuring and controlling the overall flow in the two sets E 2 , E 3 of side pockets 3 of the pads 3.
  • the upstream side pocket 7 covers an angular sector of approximately 10 °, its median plane PI being inclined by approximately 25 ° relative to the support plane P on which is centered.
  • the median pocket 5, and the median plane P2 of the downstream pocket 6 which also covers a sector of approximately 10 °, is inclined by approximately 20 ° relative to said vertical support plane P.
  • the median pocket 5 is centered on the support plane P and covers an angular sector of approximately 20 °.
  • the pad remains, however, of the type shown in Figure 2 and therefore comprises means for introducing, at the inlet 34 of the pad, a lubricating fluid which is driven by the rotation of the casing 1 and achieves an effect hydrodynamic lift.
  • the pressure diagram therefore comprises, as usual, an upstream zone A of progressive increase in the pressure of the fluid, a central zone B of maximum pressure and a downstream zone C of rapid reduction of the pressure at the out of the skate.
  • the two side pockets 7, 6 substantially modify the shape of the parts A and C of the diagram by forming in them two pressure stages, respectively upstream 41 and downstream 42, on either side of a central bearing 40 corresponding to the middle pocket 5.
  • the oil introduced at low pressure at the inlet 34 of the shoe being gradually driven its hydrodynamic pressure is not very high at the upstream pocket 7 and can be, for example, in the example shown, of the order 1/7 of the maximum pressure in the middle pocket 5.
  • the introduction, at this level, of an additional flow of fluid which mixes with the lubricating film driven by the rotation increases the pressure of the latter allows '' widen upstream the upstream part A of the lift zone.
  • the width L 2 of the shoe is small compared to its length Lj, lateral oil leaks occur and the zone of maximum pressure tends to narrow in the direction of rotation of the envelope.
  • the pressure in the downstream pocket 6 can be of the order of half of the maximum pressure in the middle pocket 5.
  • the angular sector covered by the hydrodynamic lift zone is widened upstream and towards the 'downstream.
  • the introduction of a pressurized fluid into the two lateral pockets 6, 7 produces, by hydrostatic effect, thrust forces Fi, F 2 centered on the radial median planes Pi, P 2 of the two pockets 6, 7 which are inclined at an angle of at least 20 ° relative to the support plane P. Thanks to this increase in the angular sector of hydrodynamic lift and to this support of the envelope at three separated points, the stability of each shoe is considerably improved.
  • the support cylinder can thus receiving sudden variations in the thrust force applied by the working cylinder without risk of decentering the casing 1 and of -contact between it and the external faces 13 of the pads 3.
  • the invention does not is not limited to the details of the embodiments which have just been described by way of simple example and could be subject to variants without departing from the protective framework of the invention.
  • the hydrodynamic lift zone must, however, cover a large angular sector, of the order of a quadrant and, in any case, at least 45 ° to 50 °.
  • the median plane P Î of the downstream pocket 6 is more inclined with respect to the support plane P than the median plane P 2 upstream pocket 7.
  • the middle pocket 5 could be slightly offset downstream, in the direction of rotation of the casing 1 to compensate for the deformation in the opposite direction of the associated working cylinder, during the passage of the product. .
  • the median plane P of the median pocket 5 would be slightly inclined relative to the vertical.
  • the present invention can also advantageously be applied to the production of reversible rolling mills in which the rolls and, consequently, the tubular casing 1 rotate alternately in one direction and in the other.
  • the arrangement would be symmetrical, the middle pocket 5 being centered on the vertical plane passing through the axis and the two side pockets 6 and 7 being equal and centered on planes inclined at the same angle relative to the vertical , on both sides of it.
  • the reference signs inserted after the technical characteristics mentioned in the claims are intended only to facilitate the understanding of the latter and in no way limit their scope.

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Abstract

L'invention a pour objet un cylindre de laminoir a enveloppe tournante comprenant une enveloppe tubulaire (1) montee rotative sur une pluralite de patins (3) de maintien de 1'enveloppe (1) avec creation d'un effet de portance hydrodynamique par introduction d'un fluide lubrifiant entre la face d'appui (31) du patin (3) et la face interne (13) de 1'enveloppe (1). Selon 1'invention la face d'appui (31) de chaque patin est munie de trois poches hydrostatiques, respectivement une poche median (5) et deux poches laterales respectivement amont (7) et aval (6) qui sont alimentees par le meme fluide sous une pression suffisante pour l'introduction, dans le film entrain (4), d'un debit supplementaire de fluide avec augmentation locale de la pression, de facon a elargir vers 1'amont et vers 1'aval le secteur angulaire (4) de portance hydrodynamique en maintenant, sur toute la longueur de celui-ci, le debit de fluide necessaire a 1'effet de portance recherche.

Description

Cylindre à enveloppe tournante L'invention a pour objet un cylindre à enveloppe tournante du type constitué d'une enveloppe tubulaire cylindrique montée rotative autour d'un support allongé sur lequel elle prend appui par l'intermédiaire d'un ensemble d'éléments de maintien et s'applique spécialement à la réalisation d'un cylindre de soutien dans un laminoir de bandes métalliques, en particulier d'acier. Depuis un certain temps, on a proposé d'utiliser, d'abord dans la fabrication du papier puis, plus récemment, dans les laminoirs de bandes métalliques, des cylindres à enveloppe tournante comprenant un arbre- support fixe en forme de poutre allongée, entouré par une enveloppe tubulaire montée rotative autour de paliers définissant un axe de rotation transversal à l'axe de laminage, et prenant appui sur la poutre par l'intermédiaire d'une série de moyens de maintien répartis l'un à côté de l'autre sur la longueur de la poutre et centrés sur un plan axial d'appui qui passe par l'axe du cylindre et une génératrice d'appui, et correspond au plan de transmission de l'effort de serrage lorsque le cylindre fait partie d'un laminoir. L'enveloppe tubulaire est relativement déformable et, dans le cas d'un laminoir de type quarto ou sexto, l'utilisation d'un cylindre de ce type comme cylindre de soutien permet, en agissant sélectivement sur les différents moyens de maintien, de donner à la génératrice d'appui, un profil permettant de compenser le fléchissement de l'arbre et, en outre, de corriger des défauts de planéité ou d'épaisseur relevés sur le produit en cours de laminage. A cet effet, chaque moyen de maintien de l'enveloppe est constitué par un patin centré sensiblement dans le plan d'appui, interposé entre l'enveloppe et la poutre-support et monté coulissant sur cette dernière suivant une direction radiale s'étendant sensiblement dans le plan axial de l'effort de serrage. Chaque patin prend appui, d'un côté sur la face interne de l'enveloppe, par l'intermédiaire d'une face d'appui cylindrique et de l'autre sur la poutre -support, par l'intermédiaire d'un moyen de poussée réglable constitué, généralement, d'au moins un vérin hydraulique interposé entre la poutre-support et le patin. Η est ainsi possible de régler individuellement la poussée de chaque patin dans le sens radial pour donner à l'enveloppe tabulaire le profil convenable et/ou corriger la répartition des efforts de poussée le long de la génératrice d'appui. L'enveloppe tubulaire tourne en prenant appui sur l'ensemble des patins de maintien et il est donc nécessaire d'introduire un fluide lubrifiant entre la face d'appui de chaque patin et la face interne de l'enveloppe. A cet effet, chaque patin de maintien peut être muni, sur sa face d'appui, d'au moins une poche hydrostatique constituée d'un évidement s'ouvrant vers l'extérieur et alimentée en un fluide lubrifiant sous une pression correspondant à l'effort de poussée. La poche hydrostatique s'ouvrant vers l'extérieur, le fluide lubrifiant introduit dans celle-ci sous pression peut s'échapper sur les bords de la poche, en formant un film lubrifiant dans l'intervalle entre la face d'appui du patin et l'enveloppe. Ce débit de fuite reste assez faible tant que la face externe du patin est bien centrée par rapport à la face interne cylindrique de l'enveloppe rotative mais celle-ci est soumise à des efforts qui peuvent la déformer transversalement en provoquant un décentrement du patin et, par conséquent, une augmentation du débit de fuite. Pour remédier à cet inconvénient, le document GB-A-2 060 822 prévoit d'adjoindre aux vérins de poussée exerçant l'effort principal au centre du patin, deux vérins latéraux dans lesquels on peut faire varier la pression de façon à rétablir la concentricité du patin avec l'enveloppe. La largeur du patin, dans le sens transversal, est alors un peu augmentée mais, le secteur angulaire couvert par la face d'appui circulaire ne dépasse pas 45°. II est assez difficile, dans ce cas, de maintenir la stabilité du patin qui, le plus souvent, doit être relié à la poutre-support par une tige articulée afin de rester centré sur le plan axial passant par la génératrice d'appui de l'enveloppe. Dans ces dispositions connues, le fluide lubrifiant alimentant la poche d'effort hydrostatique est simplement prélevé sur celui qui alimente le vérin exerçant l'effort de poussée grâce à un canal ménagé entre la chambre du vérin et la poche hydrostatique. Un tel mode d'alimentation pouvait convenir lorsque de tels dispositifs étaient utilisés, par exemple, dans l'industrie du papier. En revanche, il était plus difficile de les appliquer au laminage d'une bande métallique, en particulier de l'acier, car les efforts de poussée supportés par le cylindre sont alors extrêmement importants et il est difficile de contrôler les vérins de poussée s'il existe un débit de fuite variable pour l'alimentation de la poche hydrostatique. II a donc été proposé, dans le document FR-A-2 572 313, d'augmenter l'ouverture du secteur angulaire couvert par la face d'appui du patin et de réaliser un effet hydrodynamique dans le film lubrifiant interposé dans l'intervalle entre cette, face d'appui et l'enveloppe, en introduisant de l'huile sous basse pression à l'extrémité amont du patin dans le sens de rotation de l'enveloppe, et avec un débit de gavage tel que l'enveloppe tournante entraîne une quantité d'huile suffisante pour former, dans l'intervalle entre l'enveloppe et le patin, un film continu d'huile qui s'échappe par l'extrémité aval du patin. On établit ainsi une circulation d'huile qui assure un effet de portance hydrodynamique entre le patin et l'enveloppe, permettant d'obtenir une pression élevée dans le film d'huile qui, en outre, se répartit sur une plus grande surface. Il est ainsi possible d'exercer sur l'enveloppe des efforts de poussée très importants, par exemple pour le laminage de l'acier. Un autre avantage de cette disposition réside dans le fait que le fluide lubrifiant n'est plus alimenté à partir de la chambre du vérin de poussée mais par un circuit séparé et sous basse pression. Il n'est donc plus nécessaire, comme précédemment, d'assurer un débit de fuite dans le circuit à haute pression alimentant les vérins de poussée. En outre, dans la mesure où l'on utilise un effet de portance hydrodynamique, la pression dans le film d'huile, qui est très basse à l'extrémité amont de l'intervalle entre le patin et l'enveloppe augmente progressivement en raison de l'entraînement de l'huile pour atteindre un pic qui est décalé angulairement vers l'aval par rapport au plan de serrage passant par la génératrice d'appui, puis elle tombe très rapidement pour s'annuler à l'extrémité aval de l'intervalle, à la sortie du patin'. Il en résulte un autocentrage du patin par effet de coin. Cependant, pour obtenir cet effet de portance hydrodynamique, il faut que la vitesse de rotation de l'enveloppe autour de l'arbre soit suffisante pour entraîner l'huile introduite en amont. De plus, le débit d'huile ainsi introduite doit être suffisant pour assurer la circulation du film lubrifiant jusqu'à la sortie du patin, en compensant les fuites latérales. Pour éviter toute possibilité de mise en contact de l'enveloppe avec les patins en cas de défaut d'alimentation en huile ou en cas d'arrêt de la rotation de l'enveloppe, on a proposé, dans le document FR-A-2 572 313 déjà cité, de ménager dans la partie centrale du patin une poche hydrostatique alimentée sous pression en un fluide qui, à vitesse normale, se mélange à l'huile introduite en amont et entraînée par la rotation de l'enveloppe et, à vitesse faible, permet d'éviter le contact direct en assurant la formation du film lubrifiant. D'autre part, pour régler avec précision le profil de l'enveloppe et la répartition des efforts d'appui, il est préférable d'utiliser un assez grand nombre de patins. La face d'appui de chaque patin qui, comme indiqué plus haut, doit couvrir un secteur angulaire important, a donc la forme d'un rectangle allongé d'assez faible largeur par rapport à sa longueur. Il en résulte des fuites importantes sur les bords latéraux de chaque patin et, par conséquent, une chute de pression avec risque de rupture du film lubrifiant. L'effet de portance hydrodynamique créé par la circulation de l'huile dans l'intervalle entre le patin et l'enveloppe se développe donc dans une zone de pression comprenant dans le sens longitudinal de circulation du fluide, une partie amont d'augmentation progressive de la pression du fluide à partir de l'entrée du patin, une partie centrale de portance hydrodynamique et une partie aval de diminution rapide de la pression à la sortie du patin. D'une façon générale, la partie centrale de portance couvre un secteur angulaire du patin soumis à une pression suffisante pour compenser l'effort global d'appui exercé sur l'enveloppe tubulaire par le cylindre de travail. Comme indiqué plus haut, il est nécessaire, en particulier pour le laminage de produits métalliques, de produire des efforts importants qui, en outre, peuvent varier sensiblement entre les différents patins afin de corriger les défauts de planéité et/ou d'épaisseur observés sur la bande laminée, en aval du laminoir. De plus, des surpressions momentanées peuvent se produire, notamment au moment de l'engagement de la bande dans la cage de laminage ou bien au passage d'une soudure de raccordement de deux bandes successives qui, en outre, peuvent avoir des caractéristiques géométriques ou métallurgiques différentes. L'utilisation d'un effet de portance hydrodynamique présente de nombreux avantages. On a observé, cependant, que les divers incidents pouvant survenir en cours d'utilisation, notamment pour le laminage, risquent d'entraîner une certaine instabilité du patin et, même, un contact accidentel avec l'enveloppe par rupture du film lubrifiant. Il est donc parfois difficile de maintenir à un niveau satisfaisant la fiabilité de l'ensemble. L'invention a pour objet de remédier à ces inconvénients grâce à une disposition relativement simple qui permet de mieux contrôler l'alimentation en huile du film hydrodynamique et la répartition de la pression sur la face d'appui de chaque patin et, ainsi, de maintenir plus facilement des conditions de fonctionnement relativement stables. L'invention concerne donc, d'une façon générale, un cylindre à enveloppe tournante comprenant une enveloppe tubulaire montée rotative autour d'un support fixe en forme de poutre allongée et prenant appui sur celle-ci par l'intermédiaire d'une pluralité de patins ayant chacun une face d'appui cylindrique sensiblement de même rayon que celui de la face interne de l'enveloppe, la position et la poussée de chaque patin pouvant être réglées au moyen d'un vérin hydraulique prenant appui d'un côté sur la poutre et de l'autre sur le patin et alimenté en fluide sous pression, chaque patin étant, en outre, muni d'une poche hydrostatique ménagée dans une partie médiane de sa face d'appui et alimentée en fluide sous pression et, d'autre part, associé à des moyens d'introduction d'un fluide lubrifiant en amont de l'intervalle entre la face d'appui du patin et la face interne de l'enveloppe, afin de créer un effet de portance hydrodynamique dans une zone de pression s'étendant sur un secteur angulaire de grande ouverture et comprenant, dans le sens de rotation de l'enveloppe, une partie amont d'augmentation progressive de la pression, une partie centrale de portance et une partie aval de diminution rapide de la pression jusqu'à la sortie du patin. Conformément à l'invention, la face d'appui de chaque patin est munie de deux poches latérales s'ouvrant, respectivement, de part et d'autre de la poche médiane, et alimentées en fluide sous une pression suffisante pour l'introduction, dans le film entraîné, d'un débit supplémentaire de fluide avec augmentation locale de la pression, de façon à élargir vers l'amont et vers l'aval le secteur angulaire couvert par la partie centrale de portance hydrodynamique du patin, en améliorant ainsi la stabilité de ce dernier. De façon particulièrement avantageuse, chaque poche de chaque patin est associée à un moyen de calibrage du débit introduit par la poche considérée, la pression dans ladite poche étant réglée à un niveau au moins suffisant pour assurer l'évacuation du débit calibré au niveau correspondant du film de fluide, jusqu'à une valeur maximale de l'effort de poussée exercé • par le patin sur l'enveloppe. De ce fait, la partie centrale de portance de la zone de pression comprend un palier central à forte pression s'étendant sur un secteur angulaire correspondant sensiblement à la poche centrale, et deux paliers latéraux s'étendant chacun sur un secteur angulaire correspondant à une poche latérale, respectivement un palier amont à pression inférieure à celle du palier central et un palier aval à pression comprise entre celle du palier central et celle du palier amont. Dans un mode de réalisation préférentiel, chaque poche médiane d'un patin est alimentée individuellement par une pompe délivrant un débit calibré et les poches latérales de tous les patins placés d'un même côté de la poche médiane sont alimentées en parallèle à partir d'une même canalisation reliée à une même pompe sur laquelle sont branchées en parallèle une pluralité de conduites individuelles d'alimentation de chaque poche, munies chacune d'un organe de calibrage du débit de fluide introduit par ladite poche dans le film entraîné. Dans un autre mode de réalisation, le cylindre comprend au moins trois ensembles constitués, respectivement, des poches placées sur tous les patins dans la même position par rapport au plan d'appui, respectivement latérale amont, médiane et latérale aval et les poches de chaque ensemble sont alimentées en parallèle à partir d'une canalisation commune ménagée le long de la poutre support et sur laquelle sont branchées en dérivation une pluralité de conduites individuelles d'alimentation, respectivement de chaque poche de l'ensemble, munies chacune d'un organe individuel de calibrage du débit dans la poche correspondante. Par ailleurs, un cylindre à enveloppe tournante selon l'invention peut être utilisé, soit dans un laminoir tandem dans lequel le produit défile toujours dans le même sens, soit dans un laminoir réversible fonctionnant dans les deux sens de défilement. Dans le cas où l'enveloppe tourne, en service, dans un seul sens de rotation, la poche médiane de chaque patin est centrée dans un plan radial légèrement décalé angulairement vers l'aval, dans le sens de rotation, par rapport au plan d'appui. Dans ce cas, la poche latérale aval couvre avantageusement un secteur angulaire sensiblement double du secteur couvert par la poche latérale amont. Dans le cas d'un laminoir réversible, la poche médiane est centrée dans le plan d'appui P et les poches latérales sont symétriques par rapport à celui-ci. Dans ce cas, les débits calibrés dans les deux poches latérales peuvent être égaux et le débit calibré dans la poche médiane est avantageusement de l'ordre du double du débit dans chaque poche latérale. D'autres caractéristiques avantageuses entrant dans le cadre de protection de l'invention apparaîtront dans la description qui va suivre d'un mode de réalisation particulier, donné à titre d'exemple et représenté sur les dessins annexés. La Figure 1 est un schéma d'ensemble, en coupe transversale, d'un cylindre selon l'invention appliqué à un laminoir. La Figure 2 est une vue de détail, en coupe transversale, d'un patin de maintien avec ses circuits hydrauliques. La Figure 3 est une vue de dessous d'un patin de maintien. La Figure 4 est une vue en coupe longitudinale du cylindre, sur laquelle est représenté schématiquement le système d'alimentation en huile. La Figure 5 est un diagramme en trois dimensions indiquant l'évolution de la pression le long de la face d'appui d'un patin. Sur la Figure 1, on a représenté schématiquement, en coupe transversale et à titre d'exemple, un laminoir de type quarto comprenant deux cylindres de travail T, T' entre lesquels passe le produit laminé M et prenant appui respectivement du côté opposé au produit, sur deux cylindres de soutien S, S' entre lesquels est appliqué un effort de serrage dirigé suivant un plan d'appui P qui passe sensiblement par les axes des cylindres. Au moins l'un des cylindres de soutien, par exemple le cylindre de soutien supérieur S est constitué d'une enveloppe tubulaire 1 montée rotative à ses extrémités, par l'intermédiaire de paliers A, A' représentés schématiquement sur la figure 4, sur une poutre de support 11 s'étendant à l'intérieur de l'enveloppe tubulaire 1, transversalement à la direction de laminage, lesdits paliers A, A' définissant l'axe x'x de rotation de l'enveloppe. Comme le montre la figure 4, l'enveloppe tubulaire 1 prend appui sur la poutre 11 par l'intermédiaire d'une pluralité de patins de maintien 3 répartis sur toute sa longueur et interposés entre la face interne cylindrique 13 de l'enveloppe et une face inférieure 12 de la poutre de support 11. Chaque patin de maintien 3 est muni, du côté de l'enveloppe tubulaire 1, d'une face d'appui cylindrique 31 de diamètre légèrement inférieur à celui de la face interne 13 de l'enveloppe et prend appui sur la face inférieure 12 de la poutre 11 par l'intermédiaire d'au moins un vérin hydraulique 2 qui, dans l'exemple représenté, comprend un piston 22 prenant appui sur la poutre 11 et pénétrant dans un évidement 33 ménagé sur la face 32 du patin 3 tournée vers la poutre 11 et constituant la chambre du vérin hydraulique 2. Ce dernier est alimenté en fluide à partir d'une centrale hydraulique H] par un circuit d'alimentation sous haute pression, relié à chacun des patins par une canalisation 21 traversant la poutre 11 et le piston 22 pour déboucher dans la chambre 33 du vérin correspondant. Chape patin 3 est ainsi associé à un vérin 2 alimenté par un circuit particulier 20, 21 dont le débit et la pression peuvent être contrôlés par un système, de régulation, en fonction d'informations transmises par des dispositifs de contrôle de l'épaisseur et du profil ou de la planéité du produit laminé M. Une description détaillée des appareillages et du système hydraulique ne semble pas nécessaire, des installations de ce genre ayant déjà été réalisées et décrites dans des documents publiés. D'une façon générale, un tel système permet, par un contrôle en position et en pression de chaque vérin 2, de régler le profil de la génératrice d'appui ainsi que la répartition des efforts de poussée appliqués le long de celle-ci, notamment pour compenser la flexion de la poutre- support 11 et corriger des défauts d'épaisseur ou de planéité détectés en aval sur la bande laminée M. Pour permettre la rotation de l'enveloppe tournante 1 appliquée sur les patins fixes 3, il est nécessaire d'interposer un film de fluide lubrifiant entre la face d'appui 31 de chaque patin 3 et la face interne 13 de l'enveloppe. A cet effet, chaque patin 3 est muni, habituellement, d'une poche hydrostatique centrée sensiblement dans le plan d'appui P et alimentée en huile sous pression, ladite poche s'ouvrant largement vers la face interne 13 de l'enveloppe tubulaire de façon à former un film lubrifiant 4 entre la face interne 13 de l'enveloppe 1 et la face d'appui 31 du patin 3. Il est à noter, cependant, que dans la disposition selon l'invention, la face d'appui 31 du patin 3 couvre un secteur circulaire de très grande ouverture angulaire supérieur à 45°, pouvant même dépasser 90° et, de préférence, de l'ordre de 100 ou 110°. La répartition des efforts d'appui sur un tel angle d'ouverture apporte, en effet, des avantages importants. Tout d'abord, comme indiqué plus haut, un secteur angulaire d'assez grande longueur permet de créer un effet de portance hydrodynamique dans le film 4 de fluide lubrifiant. Dans ce cas, l'huile peut être alimentée sous basse pression par un circuit de gavage G, à l'extrémité amont du patin 3 et entraînée par la rotation de l'enveloppe 1 dans l'intervalle entre celle-ci et le patin 3, avec une augmentation progressive de la pression par effet de coin. D'autres part, en donnant une grande ouverture angulaire aux patins
3 qui sont répartis sur toute la longueur de l'enveloppe tubulaire 1, on assure un excellent centrage de celle-ci par rapport à la poutre 11, avec un effet de maintien transversal permettant d'éviter la déformation transversale de l'enveloppe entre les paliers d'extrémités, lors du passage du produit. Toutefois, pour régler de façon précise la répartition des contraintes le long de la génératrice d'appui, il est nécessaire d'employer un nombre assez grand de patins adjacents, par exemple sept patins, dans le cas de la figure 4. De ce fait, pour couvrir un secteur angulaire important, la face d'appui 31 de chaque patin 3 doit présenter une longueur Ll beaucoup plus importante que sa largeur L2, comme indiqué sur la figure 3. Il en résulte une augmentation des fuites d'huile sur les bords latéraux de chaque patin 3, avec un risque de chute de pression et, même de rupture du film lubrifiant. En effet, si l'on considère la répartition de la pression dans le sens transversal au patin, c'est-à-dire parallèle à l'axe de rotation, il apparaît que cette pression diminue rapidement le long des bords latéraux du patin en raison des fuites et ne se trouve à sa valeur maximale que dans la partie centrale de la face d'appui. De plus, du fait de l'augmentation progressive de la pression par effet hydrodynamique, le débit de fuite augmente dans, le sens de rotation et la largeur de la zone de pression maximale diminue donc entre l'entrée et la sortie de la face d'appui. D'autre part, comme indiqué plus haut, même dans le cas où la portance est réalisée par effet hydrodynamique avec introduction d'huile à basse pression à l'entrée du patin, il est avantageux de ménager également une alimentation à haute pression dans la partie centrale du patin, au niveau du plan d'appui P, afin de permettre la formation du film lubrifiant au démarrage du laminoir et en cas de vitesse de rotation insuffisante. Il est avantageux, pour cela, de ménager, dans la partie centrale du patin une poche hydrostatique 5 s'étendant sur un secteur angulaire, de 10 à 20° par exemple. Une telle poche centrale hydrostatique est avantageuse, même à grande vitesse car le fluide ainsi alimenté dans la partie centrale du patin peut se mélanger au film entraîné par effet hydrodynamique si la pression d'alimentation est supérieure à la pression atteinte par effet hydrodynamique au niveau de cette poche centrale 5. Il est ainsi possible d'élargir la zone de pression au niveau de la poche centrale dans le centre longitudinal de rotation comme dans le sens transversal. La zone de pression comprend alors, à partir de l'entrée du patin, une partie amont d'augmentation progressive de la pression, une partie centrale formant un palier de pression maximale au niveau de la poche centrale 5 et une partie aval de diminution rapide de la pression à la sortie du patin. En outre, l'effet de portance hydrodynamique réalisé par entraînement du film d'huile 4 permet un autocentrage du patin car une fermeture de l'intervalle à la sortie augmente la pression par effet de coin et, par conséquent, tend à recentrer l'enveloppe par rapport au patin. Toutefois, le débit de fuite a également tendance à augmenter et l'on peut craindre une rupture du film d'huile avec contact entre le patin et l'enveloppe. Il en résulte donc un risque d'instabilité qui, selon l'invention, va être écarté en introduisant un débit supplémentaire d'huile sous pression en amont et en aval de la poche centrale 5 de façon à élargir le secteur angulaire couvert par la partie centrale de portance hydrodynamique du patin. A cet effet, comme le montrent les figures 1 et 2, la face d'appui 31 du patin est munie, de part et d'autre de la poche médiane 5, de deux poches latérales respectivement aval 6 et amont 7 et chaque poche 5, 6, 7 est associée à un moyen de calibrage du débit introduit par cette poche sous une pression réglée à une valeur au moins égale à la pression hydrodynamique à ce niveau pour permettre l'évacuation du débit calibré dans le fluide entraîné par la rotation de l'enveloppe. De la sorte, l'huile injectée dans les trois poches 5, 6, 7 écartées l'une de l'autre, se répartit en formant un film continu pratiquement sur tout le secteur angulaire couvert par la face d'appui 31, de la façon représentée schématiquement sur la figure 5. II est ainsi possible en réglant les débits dans les trois poches 5, 6, 7 de compenser les fuites qui se produisent, en particulier, sur les côtés latéraux des patins, en raison de leur grande ouverture angulaire. Pour cela, chaque poche 5, 6, 7 est alimentée à une pression suffisante pour assurer l'évacuation du débit calibré et il se produit ainsi, au niveau de chaque poche, une augmentation locale de pression qui permet, comme on le verra plus loin, de compenser les couples de basculement supportés par le patin et d'assurer la stabilité de celui-ci en cas de variation brusque des efforts appliqués, par exemple au passage d'une soudure dans l'emprise de laminage. La figure 1, montre schématiquement un exemple de réalisation du système d'alimentation en huile de chaque patin 3. Comme indiqué plus haut, les vérins de poussée 2 associés respectivement à chaque patin 3 sont alimentés en fluide sous haute pression, à partir d'une centrale hydraulique Hx, par un circuit 20, 21 débouchant dans la chambre 33 de chaque vérin 2. De préférence, les poches hydrostatiques 5, 6, 7 sont alimentées, respectivement par des conduites 51, 61, 71, à partir d'une seconde centrale hydraulique H2. De la sorte, il est possible d'utiliser des huiles ayant des viscosités différentes en fonction de l'utilisation. En effet, pour faciliter le fonctionnement des servo-valves
• permettant l'ajustement des poussées encaissées par les patins 3, il est préférable que les vérins 2 soient alimentés par une huile de faible viscosité, à partir de la centrale Ht. En revanche, les poches hydrostatiques 5, 6, 7 peuvent être alimentées par une huile de plus grande viscosité à partir de la seconde centrale H2, ce qui permet d'augmenter la portance et de diminuer les fuites sur les bords latéraux. La figure 1 montre schématiquement un premier mode de réalisation des circuits 8a, 8b d'alimentation sous pression des poches 5, 6, 7. Le fluide lubrifiant est alimenté à partir de la bâche 80 par une pompe 83 fournissant un débit fixe, contrôlé par un contrôleur de débit 88 avec retour à la bâche par un système de déversoir comportant un dispositif à fuite permanente réglable 84. Dans ce mode de réalisation, les trois poches 5, 6, 7 de chaque patin sont alimentées sous pression, chacune par une conduite respectivement 51, 61, 71 munie d'un calibrateur-régulateur de débit 52, 62, 72 permettant d'assurer, en service, l'introduction de l'huile dans chaque poche avec un débit régulé à une valeur sensiblement constante. Les pressions dans chacun des circuits d'alimentation 51, 61, 71 sont déterminées de façon à assurer l'évacuation de ce débit calibré d'huile dans chaque poche, jusqu'à une valeur maximale de l'effort de poussée susceptible d'être appliqué sur l'enveloppe, compte tenu des dimensions de la poche. Comme on l'a indiqué, une certaine quantité d'huile s'échappe par les bords latéraux des patins mais la plus grande partie est évacuée à l'extrémité arrière de chaque patin. L'ensemble de l'huile reste cependant à l'intérieur de l'enveloppe 1 fermée à ses extrémités par la poutre 11 et les paliers A, A'. Avantageusement, le cylindre est muni d'un dispositif de récupération qui s'étend sur toute la longueur de l'enveloppe, au-dessus des extrémités aval de tous les patins, pour récupérer l'huile qui s'échappe des patins et la renvoyer, par un circuit de retour 86, vers la centrale hydraulique Ff2. Sur la figure 4 qui est une simple vue schématique, en coupe axiale, les patins 3 ont été représentés avec une rotation de 90° pour montrer les circuits d'alimentation des trois poches qui, en réalité, sont centrées dans un même plan transversal à l'axe. Normalement, les patins adjacents 3 répartis sur toute la longueur de l'enveloppe sont réalisés de la même façon et comportent donc chacun au moins trois poches, respectivement latérale amont 7, médiane 5, et latérale aval 6, qui sont placées dans la même position par rapport au plan d'appui P. Il est donc particulièrement intéressant de regrouper les poches correspondantes en au moins trois ensembles, respectivement latéral aval E2, médian Ej et latéral amont E3, les poches de chaque ensemble étant alimentées en parallèle à partir d'une conduite commune s'étendant le long de la poutre support 11. Comme le montre la figure 2, ces conduites communes peuvent être percées dans la poutre de support 11, parallèlement à l'axe de rotation x'x ou bien être constituées de canalisations fixées sur le côté de la poutre 11. Par ailleurs, les deux ensembles de poches, respectivement latérales amont E3 et latérales aval E2, peuvent avantageusement être alimentés sous une même pression à partir d'une même conduite 60. Ainsi, dans le mode de réalisation représenté sur la figure 2, la poutre 11 est munie de trois conduites axiales, respectivement 20 d'alimentation des vérins de poussée 2, 50 d'alimentation des poches médianes 5 et 60 d'alimentation des poches latérales amont 7 et aval 6. Les circuits d'alimentation 51, 61, 71 correspondant à chacun des patins 3 et qui, pour simplifier, ont été indiqués de chaque côté de la poutre 11 sur la figure 1, sont avantageusement constitués de canalisations 51a, 61a, 71a percées transversalement dans la poutre de support 11 et branchées en dérivation, respectivement sur la conduite 50 d'alimentation de l'ensemble Ei des poches médianes 5 et sur la conduite 60 d'alimentation des ensembles E3, E2 des poches latérales amont 7 et aval 6. Les canalisations transversales 51a, 61a, 71a sont reliées, respectivement, par des tuyauteries flexibles 51b, 61b, 71b, chacune à une canalisation correspondante 51c, 61c, 71c percée dans le patin 3 et débouchant, respectivement, à une extrémité sur un côté latéral du patin 3 et à l'autre extrémité dans la poche correspondante 5, 6, 7. Dans le mode de réalisation des figures 1 et 2, chaque circuit individuel 51abc, 61abc, 71abc est muni d'un calibrateur 52, 62, 72 disposé, par exemple, sur la poutre 11, au débouché de la canalisation transversale 51a, 61a, 71a, et qui permet de réguler l'introduction d'huile dans la poche correspondante 5, 6, 7, en maintenant un débit de sortie sensiblement constant. Comme on l'a indiqué, les conduites communes 20, 50, 60 sont percées longitudinalement dans la poutre-support 11 mais pourraient aussi être fixées sur le côté de la poutre. La chambre 33 du vérin de poussée de chaque patin 3, est alimentée en huile sous haute pression et de faible viscosité à partir de la première centrale hydraulique Hj par un circuit 20 qui, peut avantageusement passer dans un alésage longitudinal de la poutre 11. Un tel circuit, comprenant des moyens de réglage individuel de chaque patin 3 en position et en pression, est bien connu et n'a donc pas été décrit ni représenté en détail sur les dessins. Dans ce premier mode de réalisation, les conduites communes 50,
60 sont alimentées, au moyen de la centrale hydraulique H2, en huile de plus forte viscosité, de préférence au moyen de deux circuits séparés, respectivement 8a, 8b, permettant d'alimenter à des pressions différentes, d'une part l'ensemble Ej des poches médianes 5 et, d'autre part/ les deux ensembles de poches latérales, respectivement amont E3 et aval E2, les pressions étant réglées de façon à assurer l'évacuation continue de l'huile sur toute la surface d'appui du patin 3, compte tenu de la répartition de l'effort de poussée et de la pression hydrodynamique dans le film lubrifiant 4. Bien entendu, la centrale hydraulique H2 comporte également une pompe de gavage 87 pour l'introduction d'huile à basse pression à l'entrée 34 du patin 3. L'huile introduite par les poches latérales 6, 7 est évidemment _ de même nature et se mélange au film lubrifiant 4 entraîné par la rotation de l'enveloppe. Chaque pompe 83a, 83b est associée à un contrôleur de débit 88a, 88b, avec déversoir 84a, 84b. De la sorte, si la pression hydrodynamique dans le film 4 est suffisante en chaque point pour assurer la portance, compte tenu des efforts appliqués, l'huile alimentée par les pompes 83a, 83b est renvoyée à la bâche. En revanche, si le débit dans le film 4 devient insuffisant, du fait des fuites, pour assurer la portance, par exemple en cas de diminution de vitesse ou d'augmentation brutale des efforts appliqués, le débit calibré est délivré par la poche correspondante et se mélange au fluide entraîné pour compenser les fuites et augmenter la pression. D'une façon générale, le laminoir est prévu pour fonctionner sur une certaine plage d'effort et les pressions d'alimentation dans les conduites communes 50, 60 ainsi que les débits calibrés introduits dans chaque poche 5, 6, 7 par les circuits individuels 51, 61, 71 sont déterminés de façon à assurer l'évacuation de l'huile et la formation d'un film continu sur toute la plage de réglage de l'effort de poussée exercé sur chacun des patins par le vérin 2, jusqu'à une valeur maximale qui dépend des conditions d'utilisation et de paramètres tels que, dans le cas du laminage d'une tôle, la largeur et l'épaisseur de celle-ci, la température et les caractéristiques du métal, ainsi que le taux de réduction d'épaisseur à réaliser. Le mode d'alimentation hydraulique représenté sur la figure 1 est relativement économique dans la mesure où la centrale hydraulique H2 d'alimentation des poches 5, 6, 7 n'utilise que deux pompes à moyenne pression, respectivement 83a pour les poches médianes et 83b pour les poches latérales. Cependant, pour garantir la stabilité des patins, par exemple en cas de variation brutale de l'effort de laminage, il peut être préférable, dans un mode de réalisation plus perfectionné, d'utiliser pour chaque patin une pompe d'alimentation individuelle de la poche médiane qui supporte l'essentiel de l'effort de poussée, afin de calibrer le débit d'huile à la pression nécessaire au niveau de chaque patin. La figure 4 montre schématiquement un tel mode de réalisation comportant un ensemble de pompage 9 comprenant autant de pompes 91 qu'il y a de patins 3, chaque pompe 91 alimentant la poche médiane d'un patin à la pression nécessaire pour l'évacuation du débit calibré compte tenu de l'effort de poussée appliqué sur l'enveloppe 1 au niveau du patin considéré. Comme précédemment, les deux ensembles E2, E3 de poches latérales peuvent être alimentés au moyen d'une même pompe 83 par un circuit 8 analogue à celui qui vient d'être décrit en référence à la figure 1. Avantageusement, ce circuit 8 peut comprendre, en aval de la pompe 83, un bloc de sécurité 84 qui limite la pression commune au niveau souhaité et un organe 88 de mesure et de contrôle du débit global dans les deux ensembles E2, E3 de poches latérales 3 des patins 3. La figure 5 est un diagramme en trois dimensions qui montre, pour la moitié d'un patin placée d'un côté du plan médian Q perpendiculaire à l'axe de rotation, l'évolution de la pression indiquée en ordonnée, en fonction de la position angulaire le long de la face d'appui 31 du patin, indiquée après développement de celle-ci suivant l'axe horizontal des abscisses. Dans l'exemple de réalisation illustré par la figure 5, la poche latérale amont 7 couvre un secteur angulaire d'environ 10°, son plan médian PI étant incliné d'environ 25° par rapport au plan d'appui P sur lequel est centrée la poche médiane 5, et le plan médian P2 de la poche aval 6 qui couvre également un secteur d'environ 10°, est incliné d'environ 20° par rapport audit plan vertical d'appui P. La poche médiane 5 est centrée sur le plan d'appui P et couvre un secteur angulaire d'environ 20°. Le patin reste, cependant, du type représenté sur la figure 2 et comprend donc des moyens d'introduction, à l'entrée 34 du patin, d'un fluide lubrifiant qui est entraîné par la rotation de l'enveloppe 1 et réalise un effet de portance hydrodynamique. D'une façon générale, le diagramme de pression comprend donc, comme habituellement, une zone amont A d'augmentation progressive de la pression du fluide, une zone centrale B de pression maximale et une zone aval C de diminution rapide de la pression à la sortie du patin. Cependant, les deux poches latérales 7, 6 modifient sensiblement la forme des parties A et C du diagramme en formant dans celles-ci deux paliers de pression, respectivement amont 41 et aval 42, de part et d'autre d'un palier central 40 correspondant à la poche médiane 5. L'huile introduite à basse pression à l'entrée 34 du patin étant entraînée progressivement, sa pression hydrodynamique n'est pas très élevée au niveau de la poche amont 7 et peut être par exemple, dans l'exemple représenté, de l'ordre de 1/7 de la pression maximale dans la poche médiane 5. Cependant, l'introduction, à ce niveau, d'un débit supplémentaire de fluide qui se mélange au film lubrifiant entraîné par la rotation augmente la pression de celui-ci permet d'élargir vers l'amont la partie amont A de la zone de portance. D'autre part, comme indiqué plus haut, du fait que la largeur L2 du patin est faible par rapport à sa longueur Lj, il se produit des fuites latérales d'huile et la zone de pression maximale a tendance à se rétrécir dans le sens de rotation de l'enveloppe. L'introduction d'un débit supplémentaire d'huile par la poche amont 7 permet de compenser cette fuite et, par conséquent, d'élargir longitudinalement et transversalement le palier central 40 qui peut ainsi couvrir une longueur et une largeur assez proches des dimensions de la poche médiane 5. Après la sortie de cette poche médiane 5, le débit de fuite augmente encore et l'huile s'échappe de l'intervalle entre le patin et l'enveloppe avec un risque de contact avec la sortie du patin. Cependant, comme le montre le diagramme, l'huile introduite par la poche aval 6 doit se trouver à une pression relativement importante, supérieure à celle de la poche amont 7 et ce débit supplémentaire calibré d'huile permet d'élargir vers l'aval la partie C de la zone de portance en évitant ainsi tout risque de contact avec le patin et l'enveloppe. En pratique, la pression dans la poche aval 6 peut être de l'ordre de la moitié de la pression maximale dans la poche médiane 5. Ainsi, le secteur angulaire couvert par la zone de portance hydrodynamique est élargi vers l'amont et vers l'aval. De plus, l'introduction d'un fluide sous pression dans les deux poches latérales 6, 7 produit, par effet hydrostatique, des efforts de poussée Fi, F2 centrés sur les plans médians radiaux Pi, P2 des deux poches 6, 7 qui sont inclinés d'un angle d'au moins 20° par rapport au plan d'appui P. Grâce à cette augmentation du secteur angulaire de portance hydrodynamique et à cet appui de l'enveloppe en trois points écartés, la stabilité de chaque patin est considérablement améliorée. Le cylindre de soutien peut ainsi encaisser des variations brutales de l'effort de poussée appliqué par le cylindre de travail sans risque de décentrement de l'enveloppe 1 et de -contact entre celle-ci et les faces externes 13 des patins 3. Bien entendu, l'invention ne se limite pas aux détails des modes de réalisation qui viennent d'être décrits à titre de simple exemple et pourraient faire l'objet de variantes sans s'écarter du cadre de protection de l'invention. En particulier, il est possible de faire varier les secteurs angulaires couverts par les différentes poches et leurs angles d'inclinaison par rapport au plan médian. Pour obtenir l'effet de stabilité recherché, la zone de portance hydrodynamique doit, cependant, couvrir un secteur angulaire important, de l'ordre d'un quadrant et, de toutes façons, d'au moins 45° à 50°. D'autre part, dans le cas où l'enveloppe tourne toujours dans le même sens, il est préférable que le plan médian PÎ de la poche aval 6 soit plus incliné par rapport au plan d'appui P que le plan médian P2 de la poche amont 7. De même, la poche médiane 5 pourrait être légèrement décalée vers l'aval, dans le sens de rotation de l'enveloppe 1 pour compenser la déformation en sens inverse du cylindre de travail associé, lors du passage du produit. Dans ce cas, le plan médian P de la poche médiane 5 serait légèrement incliné par rapport à la verticale. Toutefois, la présente invention peut aussi s'appliquer avantageusement à la réalisation de laminoirs réversibles dans lesquels les cylindres et, par conséquent, l'enveloppe tubulaire 1 tournent alternativement dans un sens et dans l'autre. Dans ce cas, la disposition serait symétrique, la poche médiane 5 étant centrée sur le plan vertical passant par l'axe et les deux poches latérales 6 et 7 étant égales et centrées sur des plans inclinés d'un même angle par rapport à la verticale, de part et d'autre de celle-ci. Les signes de référence insérés après les caractéristiques techniques mentionnées dans les revendications, ont pour seul but de faciliter la compréhension de ces dernières et n'en limitent aucunement la portée.

Claims

REVENDICATIONS
1. Cylindre à enveloppe tournante comprenant : un support fixe (11) en forme de poutre allongée, - une enveloppe tubulaire (1) ayant une face interne (13) et une face externe cylindriques, entourant la poutre-support (11) et montée rotative sur celle-ci autour d'un axe de rotation, ladite enveloppe étant soumise à des efforts de poussée répartis le long d'une génératrice d'appui et dirigés sensiblement suivant un plan d'appui (P), - une pluralité de patins (3) de maintien de l'enveloppe (1), interposés entre la face interne (13) de celle-ci et une face d'appui de la poutre-support (11) et répartis, l'un à côté de l'autre, sur la longueur de l'enveloppe, chaque patin (3) étant déplaçable suivant une direction radiale passant par l'axe de rotation et comprenant une face d'appui cylindrique (31) ayant un rayon sensiblement égal à celui de la face interne (13) de l'enveloppe tubulaire (1) et s'étendant sur un secteur angulaire de grande ouverture, des moyens de réglage individuel de la position et de la poussée des patins (3). comprenant pour chaque patin (3), au moins un vérin hydraulique (2) inteφosé entre la poutre et le patin (3) et relié à un premier circuit (20) d'alimentation en fluide sous pression, au moins une poche hydrostatique (5) ménagée dans une partie médiane de la face d'appui (31) du patin et reliée à un second circuit (50) d'alimentation en fluide sous pression, - des moyens d'introduction, dans un intervalle entre la face d'appui (31) du patin (3) et la face interne (13) de l'enveloppe (1), d'un fluide lubrifiant formant un film continu entraîné par la rotation de l'enveloppe (1) avec création d'un effet de portance hydrodynamique dans une zone de pression (4) s'étendant sur un secteur angulaire de grande ouverture et comprenant, dans le sens de rotation de l'enveloppe (1), une partie amont (A) d'augmentation progressive de la pression du fluide à partir de l'entrée du patin, une partie centrale B à pression maximale couvrant un secteur angulaire correspondant sensiblement à la poche médiane (5), et une partie aval (C) de diminution rapide de la pression jusqu'à la sortie du patin, caractérisé par le fait que la face d'appui (31) de chaque patin est munie de deux poches latérales respectivement amont (7) et aval (6) s'ouvrant de part et d'autre de la poche médiane (5) et alimentées en fluide sous une pression suffisante pour l'introduction, dans le film entraîné (4), d'un débit supplémentaire de fluide avec augmentation locale de la pression, de façon à élargir vers l'amont et vers l'aval le secteur angulaire (4) de portance hydrodynamique en maintenant, sur toute la longueur de celui-ci, le débit de fluide nécessaire à l'effet de portance recherché.
2. Cylindre à enveloppe tournante selon la revendication 1, caractérisé par le fait que chaque poche (5, 6, 7) de chaque patin (3) est associée à un moyen de calibrage du débit introduit par la poche considérée, la pression dans ladite poche étant réglée à une valeur au moins suffisante pour assurer l'évacuation du débit calibré au niveau correspondant du film de fluide (4), jusqu'à une valeur maximale de l'effort de poussée exercé par le patin (3) sur l'enveloppe (1).
3. Cylindre à enveloppe tournante selon la revendication 2, caractérisé par le fait que le fluide introduit sous pression par les deux poches latérales (6, 7) détermine des efforts de poussée centrés sur deux plans radiaux (Pl5 P2) inclinés de part et d'autre du plan d'appui (P) et susceptibles de maintenir la stabilité du patin.
4. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que la zone (4) de portance hydrodynamique du patin comprend un palier central à forte pression s'étendant sur un secteur angulaire correspondant sensiblement à la poche médiane (5), et deux paliers latéraux correspondant respectivement aux deux poches latérales (7, 6), respectivement un palier amont (41) dans la partie amont (A) d'augmentation de la pression et un palier aval (42) dans la partie aval (C) de diminution de pression de la zone de portance (4).
5. Cylindre à enveloppe tournante selon la revendication 4, caractérisé par le fait que la poche latérale amont (7) est alimentée à une pression inférieure à la pression dans la poche médiane (5) et que la poche latérale aval (6) est alimentée à une pression comprise entre les pressions dans la poche médiane (5) et la poche amont (7).
6. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications 4 et 5, caractérisé par le fait que le fluide introduit au niveau du palier de pression amont (41) assure une augmentation plus rapide de la pression hydrodynamique par augmentation du débit de fluide entraîné et détermine un élargissement longitudinal et transversal du palier central à forte pression (40) par compensation du débit de fuite à ce niveau.
7. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications 4, 5, 6, caractérisé par le fait que le fluide introduit au niveau du palier de pression aval (42) détermine un élargissement vers l'aval de la zone de portance hydrodynamique (4) par augmentation du débit de fluide entraîné jusqu'à la sortie du patin (3 ).
8. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications 2 à 7, caractérisé par le fait que chaque poche médiane (5) est alimentée individuellement par une pompe délivrant un débit calibré.
9. Cylindre à enveloppe tournante selon la revendication 8, caractérisé par le fait que les poches latérales (6) (7) de tous les patins (3) placées d'un même côté de la poche médiane (5) sont alimentées en parallèle à partir d'une même canalisation reliée à une même pompe sur laquelle sont branchées en parallèle une pluralité de conduites individuelles d'alimentation de chaque poche, munies chacune d'un organe (62) (72) de calibrage du débit de fluide introduit par ladite poche dans le film entraîné.
10. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications 2 à 7, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins trois ensembles (E3, Ej, E2) constitués, respectivement, des poches placées sur tous les patins (3) dans la même position par rapport au plan d'appui (P), respectivement latérale amont (7), médiane (5) et latérale aval (6) et que les poches de chaque ensemble (E3, Ei, E2) sont alimentées en parallèle à partir d'une canalisation commune (71, 51, 61) ménagée le long de la poutre support (2) et sur laquelle sont branchées en dérivation une pluralité de conduites individuelles d'alimentation, respectivement de chaque poche de l'ensemble (E3, E E2), munies chacune d'un organe individuel (72, 52, 62) de calibrage du débit dans la poche (7, 5, 6) correspondante.
11. Cylindre à enveloppe tournante selon la revendication 10, caractérisé par le fait que les deux ensembles (E3, E2) de poches latérales, respectivement amont (7) et aval (6) sont alimentés en parallèle à partir d'une même canalisation (60) et que le circuit d'alimentation en fluide comprend deux branches, respectivement une première branche d'alimentation de toutes les poches médianes (5) par une première canalisation commune (50) et une seconde branche d'alimentation de toutes les poches latérales (6, 7) par une seconde canalisation commune (60).
12. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications 2 à 11, caractérisé par le fait que chaque ensemble de poches (75, 55, 65) est associé à un système d'alimentation régulé en circuit ouvert, comprenant un organe de pompage (83) pour l'alimentation du circuit avec un débit global et sous une pression commune, ledit débit et ladite pression étant réglés à des niveaux au moins suffisants pour assurer l'évacuation des débits calibrés par toutes les poches de l'ensemble jusqu'à une valeur maximale de l'effort de poussée exercé par l'enveloppe (1).
13. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications 2 à 12, caractérisé par le fait que les débits calibrés introduits par les deux poches latérales (6, 7) de chaque patin (3) sont sensiblement égaux et que le débit calibré introduit par la poche médiane (5) est sensiblement le double du débit dans chaque poche latérale (6, 7).
14. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'enveloppe tubulaire (1) tourne, en service, dans un seul sens par rapport à la poutre-support (2), caractérisé par le fait que la poche médiane (5) de chaque patin (3) est centrée dans un plan radial légèrement décalé angulairement vers l'aval, dans le sens de rotation, par rapport au plan d'appui (P).
15. Cylindre à enveloppe tournante selon la revendication 14, que la poche latérale aval (6) couvre un secteur angulaire de la face d'appui (31) sensiblement double du secteur couvert par la poche latérale amont (7).
16. Cylindre à enveloppe tournante selon la revendication 15, caractérisé par le fait que la poche latérale (7) placé en amont, dans le sens de rotation de l'enveloppe (1) couvre un secteur d'environ 10° centré dans un plan radial incliné d'environ 20° par rapport au plan d'appui (P) et que la poche latérale (6) placée en aval couvre un secteur d'environ 20° centré dans un plan incliné d'environ 30° par rapport au plan d'appui (P).
17. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que la face d'appui de chaque patin (3) couvre un secteur circulaire de l'ordre d'un quadrant, pouvant aller jusqu'à 100° à 110°.
18. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'il fonctionne en régime hydrostatique depuis l'arrêt jusqu'à une vitesse maximale de rotation de l'enveloppe, les débits de fluide introduits par chacune des trois poches (5, 6, 7) de chaque patin (3) étant réglés de façon à maintenir sur toute la surface du patin un film continu d'huile, compte tenu de l'entraînement de celle-ci par l'enveloppe tournante (1).
19. Cylindre à enveloppe tournante selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait qu'il constitue au moins l'un des cylindres de soutien dans une cage de laminoir de bandes métalliques.
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI123495B (fi) * 2012-04-24 2013-05-31 Metso Paper Inc Järjestely kalanterin telojen värähtelyjen vaimentamiseksi
PL3464916T3 (pl) * 2016-05-26 2022-02-21 Flender-Graffenstaden S.A.S. Łożysko hydrodynamiczne z wtryskiwaczami i deflektorami

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2060822A (en) * 1979-10-17 1981-05-07 Kleinewefers Gmbh Pressure treatment roll
DE3700439A1 (de) * 1986-09-05 1988-03-17 Escher Wyss Ag Durchbiegungseinstellwalze
US4882922A (en) * 1986-06-04 1989-11-28 Clecim S. A. Rolling mill roll with rotating shell
EP0536501A2 (fr) * 1991-10-10 1993-04-14 J.M. Voith GmbH Rouleau à compensation de flèche

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19527225C2 (de) * 1995-07-26 1999-04-29 Kuesters Eduard Maschf Walze

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2060822A (en) * 1979-10-17 1981-05-07 Kleinewefers Gmbh Pressure treatment roll
US4882922A (en) * 1986-06-04 1989-11-28 Clecim S. A. Rolling mill roll with rotating shell
DE3700439A1 (de) * 1986-09-05 1988-03-17 Escher Wyss Ag Durchbiegungseinstellwalze
EP0536501A2 (fr) * 1991-10-10 1993-04-14 J.M. Voith GmbH Rouleau à compensation de flèche

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