WO2005099887A1 - Procede de polymerisation catalytique dans un lit fluidifie vertical rotatif - Google Patents

Procede de polymerisation catalytique dans un lit fluidifie vertical rotatif Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to catalytic polymerization in a fluidized bed, rotating in a cylindrical reactor thanks to the tangential injection of reactive fluids, gaseous or liquid, from the side wall of the reactor or internal galleries running along this wall, towards a central chimney crossing the reactor from one end to the other, around its axis of symmetry, and provided with regularly distributed openings through which these fluids are discharged.
  • the polymerization of a mixture of reactive fluids, gaseous or liquid, containing the monomer or monomers to be polymerized, in a fluidized bed reactor, where the polymer particles which are formed in the presence of a catalytic system are kept in the state fluid, without the aid of agitators, by the upward movement of the mixture of reactive fluids is well known.
  • this mixture of reactive fluids When this mixture of reactive fluids is separated from the particles before leaving the reactor, thus delimiting a separation surface, generally horizontal, this mixture of reactive fluids escapes towards the top of the reactor, generally in gaseous form, to be recycled generally in the bottom of the reactor, in liquid or gaseous form, after appropriate treatment in recycling devices.
  • mixtures of reactive fluids move by rotating in horizontal sections of a vertical cylindrical reactor, from its side wall, from which they are injected, approximately horizontally and tangentially to this wall, towards openings of a central chimney, which can include several evacuation tubes which can evacuate separately the different mixtures of reactive fluids passing through the different sections of the reactor towards independent purification and recycling devices, in order to maintain compositions and / or temperatures different from these mixtures of reactive fluids in these different sections or areas of the reactor.
  • the vertical reactor contains, from one end to the other, a succession of fixed helical coils, surrounding the central chimney at a certain distance from it and fixed against or at a small distance from the side wall of the reactor, in order to entrain upwards the polymer particles, which, driven by the rotation of the mixture of reactive fluids, rotate between the walls of the helical coils. The polymer particles then fall back, under the effect of gravity, into the free space on each side of these walls.
  • the polymer particles which are confined by centrifugal force and the helical coils in a vertical fluidized bed, located between the cylindrical side wall of the reactor and an approximately cylindrical separation surface, located between the succession of helical coils and the central chimney , rise between the walls of the helical coils and descend on each side of these walls, following helical trajectories, thus crossing the different zones of the reactor several times before being evacuated, which allows them to be given a bi or multimodal composition homogeneous.
  • the reactor can be horizontal, if the force of gravity is replaced by a second succession of fixed helical coils, concentric to the first and oriented in the opposite direction.
  • the polymer particles move from right to left under the influence of a succession of helical turns and from left to right under the influence of the other.
  • the speed of rotation of the particles must be sufficient for the centrifugal force to be substantially greater than gravity.
  • the centrifugal force makes it possible for the mixtures of reactive fluids to pass through the fluidized bed at speeds greater than those permitted in fluidized beds based on gravity alone or to use fluids of a density closer to that of the polymer particles and the approximately cylindrical shape of the fluidized bed makes it possible to obtain a ratio between its surface and its thickness of an order of magnitude greater than the ratios obtained in conventional fluidized beds.
  • FIG. 1 shows the projection of a half section of a vertical cylindrical reactor, used to polymerize, in the presence of a catalytic system, particles in suspension in a mixture of reactive fluids, liquid or gaseous. We can see the section of its side wall (2) and its axis of cylindrical symmetry (1).
  • a device for injecting mixtures of reactive fluids into the reactor is shown diagrammatically by a section cylinder (3) which runs a short distance along the lateral surface of the reactor and which is perforated with numerous holes (4).
  • the space between this cylinder and the wall of the reactor is divided into several sections by annular partitions (5) and it is supplied with mixtures of reactive fluids under pressure by inlet tubes (6).
  • These mixtures of reactive fluids are injected into the reactor approximately horizontally and tangentially to its wall by numerous injection tubes which pass through the holes of this perforated cylinder and from which we see the outlets (7), which come out of the surface of this cylinder. in the background.
  • the injection is done in the direction of the arrows, that is to say from left to right.
  • a device for discharging mixtures of reactive fluids is shown diagrammatically by a central nozzle (8) passing through the reactor, from top to bottom, around its axis of symmetry (1), and comprising numerous openings (9), distributed regularly along its surface and profiled in order to facilitate the entry of fluids rotating rapidly in the reactor and to guide them towards its exits.
  • the central nozzle is divided by partitions of which we see the sections (10), which delimit independent zones, connected to the outside by the main outlet tubes (8.1) and (8.2) and an inner outlet tube (11) .
  • These tubes are connected to cooling, purifying and / or separation devices (12) from which the fluids are recycled by the inlet tubes (6) which supply the zones of the reactor which are more or less at the same level as the areas of the central nozzle from which these recycled fluids come. In this way the fluids move inside approximately horizontal sections of the reactor, which makes it possible to limit their mixing between the different zones.
  • the centrifugal force pushes the particles towards the wall of the perforated cylinder.
  • a cylindrical free space called the relatively thin lateral free space, between the succession of helical coils and the perforated cylinder, allows the polymer particles, which are mounted in the ascending helical channel, to descend under the effect of gravity and centrifugal force, at the bottom of the reactor. If the speed of rotation and therefore the upward flow of the particles in the ascending helical channel is sufficient, this thin space will be insufficient to allow all of the particles to descend there.
  • the particles suspended in the fluids will accumulate in the ascending helical channel until the surface of the fluidized bed reaches the cylindrical free space, called the relatively large central free space, located between the central nozzle and all of the helical coils, allowing the rest of the particles to fall back to the bottom of the reactor and to the fluids, which, having turned in the ascending channel, have risen a little, to descend to the level of the zone of the central nozzle which roughly corresponds to the input they used.
  • the helical turns are characterized by their width (14) and therefore also that of the ascending helical channel, the widths (15) and (16) of the central and lateral free space, their pitch (17) and finally the height (18).
  • the pitch of the helical turns (17) is equal to the distance (18) which separate them, the succession of turns can form a continuous fixed helical helix.
  • the pitch of the helical turns (17) is smaller than the height (18) of the ascending channel.
  • the polymer particles must make an average of a number of turns equal to the ratio of the height of the channel ascending and not from the turns before going from one turn to the upper turn.
  • the pitch of the turns can also be greater than the height of the ascending channel and the dimensions of the turns can vary from one turn to another. You can change one turn without removing the others, by rotating it to the top of the reactor.
  • One or more feeders (19) allow the catalyst or catalytic polymerization system to be introduced into the reactor and one or more openings (20) at the bottom or anywhere along the reactor allow exit polymer particles in suspension in fluids.
  • the central free space must be sufficiently large and the speed of injection of fluids into the reactor must be sufficient to rotate the fluids and the particles entrained by the fluids at a rotational speed fast enough for centrifugal force to ensure good separation between particles and fluids before the latter enter the central nozzle, thus forming a fluidized bed whose separation surface is located in the central free space between the nozzle central and the set of helical coils.
  • Figure 1 also shows the possibility of inserting into the central nozzle supply tubes (22) connected to injectors (23) spraying liquids inside the reactor in selected areas.
  • the devices for feeding and evacuating fluids and the helical coils can have different shapes and different dimensions.
  • Figures 2 to 6 show some examples which can be used in combination.
  • Figure 2.a shows the projection of a section of the middle part of the reactor (2) in which the device for supplying fluids in the reactor is provided by injection tubes (7), which are regularly distributed over the along a helical gallery (24) and (25), against the side wall of the reactor and called the descending helical gallery, if it winds in the opposite direction of the succession of ascending helical turns and Figure 2.b shows , inside the same part of the same reactor (2), ascending helical coils (13) of different dimensions and a fluid evacuation device composed of flared or curved conical nozzles, shown in full, (31) and (32), or in section, (33) and (34), fitting one into the other.
  • the three upper turns of the descending helical gallery show their face (25) located against the reactor in the foreground, while only the part of the other turns of the gallery located in the background is shown with its inner faces (24) and its hollow sections (26).
  • This helical gallery is supplied by the inlet tubes (6) located, in this figure, every three half turns of the gallery.
  • its height varies in large proportions. It is maximum (27), opposite the inlet tubes, and minimum (28), midway between the inlet tubes, where the circulation of the fluid in the gallery is almost zero.
  • the width (29) of the gallery is constant, as well as the height (30) of the helical free space, between the turns of the gallery, called the descending helical channel.
  • the conical nozzles, from (31) to (34), are fixed around the inner outlet tubes (11) or in their flared (35) or curved (36) conical end. They are separated by fins, not visible, in order to guide the fluids rotating around them towards the outputs of the reactor and to ensure their regular distribution.
  • An insert (37) connects the upper nozzles to the lower nozzles in order to stiffen this set of nozzles called the central chimney.
  • the diameter of the conical nozzles narrows as they approach the insert (37), because the flow of fluid going up or down inside of these decreases there.
  • the arrows (41) and (42) show that the fluids move from right to left in the foreground and from left to right in the background.
  • the dimensions of the various devices can vary from one zone to another of the reactor.
  • the pitch (17.1) of the ascending helical turns, the heights (27.1> and (28.1) of the descending helical gallery, the height (30.1) of the descending helical channel and the diameter of the inlet tubes have been greatly reduced so increase the number of revolutions that the polymer particles must go through in this zone, called the separation or transition zone, and therefore their transfer time between the lower zone and the upper zone of the reactor, in order to extract the fluids therefrom undesirable before moving into the other zone.
  • the upper ascending helical coil (13.1) in the frame (31) has been narrowed towards the center by a width (39) on the outside and (40) on the interior to allow all of the particles fall back into the enlarged lateral free space and prevent them from falling into the narrowed central free space, thus delaying the transfer of particles located near the surface of the fluidized bed of the upper area.
  • the helical gallery of the reactor in Figure 2 is a second succession of helical turns oriented in the opposite direction from the first, it can be horizontal rather than vertical.
  • the descending helical channel can be called the outer or lateral helical channel and the ascending helical channel can be called the inner or central helical channel.
  • These channels must be adjusted so that the particle fluxes in the two channels are approximately equal. It is also necessary to take into account the slowing down of the particles of polymers under the effect of gravity when they go up in the upper part of the reactor and conversely an acceleration of the polymer particles when they go down in its lower part. This results in a difference in thickness of the fluidized bed between its upper and lower part which will be greater the lower the speed of rotation. This may require shifting the central stack relative to the axis of cylindrical symmetry of the reactor and altering the cylindrical symmetry of the helical turns. It is also desirable, in order to avoid the fall of polymer particles in the central chimney during stops, to have only openings facing downwards.
  • FIGS. 4.a and 4.b show a vertical section, along the plane BB ', and a horizontal section, along the plane AA', of the middle part of another fluid evacuation device composed of cylindrical nozzles sections (46), pierced with openings (9) and fitting into one another.
  • Section of fins (47), outside the nozzles, and deflectors (48) inside the nozzles are shown schematically along the openings (13). They convert the rotating component of the fluid flow (49) into a radial component and the radial component into a longitudinal component directed towards the chimney outlets.
  • An insert (37) separates the upper part of the chimney from its lower part and the interior tubes, (11.1) and (11.2), evacuate through their flared end, (35) and (36), the fluids coming from the transition zone, of the reactor to purify them in order to be able to maintain distinct compositions of the fluids circulating in the upper and lower parts of the reactor.
  • FIG. 5 shows the projection of a vertical section of another model of fluid evacuation device, where part of the flared nozzles (33) has been replaced by a helical ribbon (50) wound on longitudinal fins, not shown in the figure, arranged around the inner tube (11.1) and its flared end (35), the turns of the ribbon being flared and separated from their neighbors by deflectors or fins, not shown, to guide the fluids to the inside the tube thus formed.
  • FIG. 6 is a schematic view of a section of part of the transition zone of a reactor where the ascending helical coils are hollow and connected together to form an ascending helical gallery, which replaces the succession of ascending helical coils and the device for supplying fluids along this zone of the reactor.
  • the sections of the turns of this gallery include a main part, from (55.1) to (55.6), and a secondary part, (56), of tubular shape, supplied by tubes (57), concentric with the tubes (6) and allowing to spray fine droplets of a liquid flnide near the surface of the fluidized bed.
  • the gallery is characterized by the variable average height (58) of its sections, the heights (59) of the sections of the ascending helical channel, the pitch (60) of the gallery, its width (61) which can also vary and the widths (62) and (63) of the lateral and central free space.
  • FIG. 6 also shows the cylindrical axis of symmetry (1) and the section (2) of the reactor shell, the sections of the flared conical nozzles (33) or curved (34), the flared conical end (35) or curved (36) of the cross section of the upper or lower inner tube of the fluid discharge device as well as a schematic view of the flow of fluids and particles along its plane.
  • the small arrows (64) symbolize the movements of the polymer particles and the arrow lines (65) represent the flow lines of the fluids. The latter first descend into the lateral free space, if the injection of fluids near the side wall of the reactor is slightly oriented downward, in order to facilitate the fall of the polymer particles in this space.
  • these fluid flow lines (65) rise in the ascending helical channel by the height of one or several turns, because they travel one or more turns before leaving it. They must then descend into the central free space approximately at the level of the nozzles which correspond to their tube entering the gallery. This can be lower, in order to maintain a downward flow in the central free space to promote the descent of the polymer particles in this space.
  • the polymer particles Under the effect of centrifugal force, the polymer particles accumulate along the side wall of the reactor to form a fluidized bed whose surface is, at equilibrium, close to a conical surface whose section with the plane of Figure 6 is the line (66) forming with the horizontal an angle (67) whose tangent is approximately the ratio between the centrifugal force and the force of gravity.
  • the starting point of this line is determined at the bottom of the reactor by the particle detectors which adjust the output flow of these particles to keep it at a sufficient distance from the fluid evacuation device.
  • the polymer particles located in the ascending helical channel will rise along the first helical turn (55.1) to fall first in its possible lateral free space.
  • the particles which fall along the central edge of the gallery follow the direction (68) which is perpendicular to the equilibrium surface, thus forming with the horizontal an angle (69) whose tangent is approximately the ratio of the force of gravity with centrifugal force.
  • the difference between the upstream level and the downstream level, called the fall height (70) determines a pressure difference between the upstream and downstream of the turn proportional to the fall height and the result of the centrifugal force and of the force of gravity. It is this pressure difference which determines the downward flow of the particles in the lateral free space. It is approximately equal to the hydrostatic pressure of the fluidized bed over the height of the ascending helical channel, but there may be differences from one turn to another if the dimensions of the turns vary.
  • the turns (71.1) are also offset by a distance (74) towards the central nozzles and the turns (71.3) are pressed against the perforated cylindrical wall (3).
  • the fluid bed has been divided into several annular zones: the central and lateral, upper and lower zones, the sections of which are respectively delimited by the frames from (77.1) to (77.4), traced using stars.
  • the flow lines of the polymer particles are the sets of closed curves from (72.1) to (72.4) respectively in the central and lateral, upper and lower part of the reactor. The direction of their circulation is indicated by arrows. Fluid flow lines are not shown.
  • the pitch of the helical turns of the transition zone being three times smaller, the rise of the particles of polymers will be three times slower there.
  • the particles rising in the lower lateral zone (77.4) must descend before entering the transition zone and the paxticles rising in the lower central zone (77.3) must descend before entering the upper central zone (77.1 ) on pain of not being able to descend.
  • the transition zone is shared between the particles coming from the upper lateral zone (77.2) and from the lower central zone (77.3). It is thus found that in the absence of turbulence the polymer particles circulate inside their respective zones. However, the inevitable turbulence ensures a more or less rapid transfer from one zone to another, along the annular surfaces separating the different zones.
  • fluid injectors (76) By judiciously placing fluid injectors (76) along the perforated cylindrical wall (3) of the reactor or deflectors on certain helical coils, it is possible to increase the turbulence locally, in order to accelerate transfers between the different zones according to the polymerization objectives.
  • a reduced lateral free space can be left between the sections of the turns (71.3) and the perforated cylindrical wall (3), in order to ensure a minimum direct transfer of polymer particles from the upper lateral zone (77.2) to the lower lateral zone. (77.4), in particular to ensure the transfer downwards of the heaviest particles.
  • EL may also have an accumulation of lighter particles in the upper central area of the reactor. To avoid this, an outlet tube for the polymer particles can be provided in this area.
  • F ⁇ xV mj 2 (k 2 x F fl + K fr x D r xS lf x H) xV ⁇ p 2 + 2x K SJ - x D r x gxLxPxHx V rp (1)
  • F ⁇ is the volumetric flow of the fluid in the given range; E * -.
  • V s JV ⁇ generally close to 1, where V s is the speed of exit of the fluids from the fluidized bed; K e r is a coefficient of upward efficiency of the helical turns, close to 1 if the turns are wide and close to each other, and K ⁇ . is a coefficient of friction equal to the percentage of the rotational energy lost by the particles per unit of time due to friction.
  • the latter depends, among other things, on the morphology of the particles, on the. proximity of helical turns and their aerodynamics. It can be estimated in pilot units which can simulate the circulation of particles. Knowing that the speed of entry of the fluid is equal to its volumetric flow divided by the sum of the sections of the injection tubes in the section considered, the relation (1) makes it possible to evaluate the average speed of rotation. tion of particles as a function of fluid flow. Several other dimensions can be estimated such as the radial speed of the fluid at the distance R from the center, V rad ; the upward flow of polymer particles, F asc ; the downward flow in the lateral free space,
  • F___ K ef L x Px DXV rp where D p is the apparent density of the polymer particles in the fluidized bed;
  • F chd k 'x S chd xD p x V ⁇ n] and F ell ⁇ 2 ⁇ xR R ⁇ L ell xD p x 2xgxH cha
  • k' an efficiency coefficient close to 1
  • S chd is the section of the downward helical channel
  • R R is the radius of the reactor
  • L ell is the width of the lateral free space
  • H cha is the height of the ascending helical channel.
  • the downward lateral flows add up and they must be lower than the upward flow so that the helical turns concerned are completely covered by the polymer particles.
  • Figure 8 shows on its left three sections of the half section from the top, middle and from the bottom of a re-actor (2), with its cylindrical axis of symmetry (1), comprising two main zones, of which only the ends are represented, the upper and the lower, and a median zone, represented entirely in the middle section.
  • the central chimney comprises cylindrical and conical nozzles of section (8), provided with openings
  • the main supply device comprises a descending helical gallery, of which the sections (26) are shown, welded to the side wall of the reactor (2) and supplied by tubes (6) and the ascending helical turns, of sections (71 ), are regularly distributed against the interior wall of the descending gallery, with the exception of the pairs of turns, (71.1) and (71.2), which are located at the ends of the middle zone, whose pitch is reduced and which are separated of the descending helical gallery, whose height is reduced.
  • the supply of pure ethylene (84) is at the height of the inlet tube (6.2), that of the liquid comonomer (85), generally butene or hexene, is done through the central supply tube (22) in the upper zone and that of a polymerization control reagent, (86), generally hydrogen, is done in the fluid recycling circuit of the lower area.
  • D is freed, in the cyclone (88), of any solid particles entrained by the fluid, compressed by the compressor (89), cooled in (90) and freed, in absorbers (91), of the undesirable part of the reagent polymerization control from the lower zone, before being recycled in the upper middle zone.
  • the fluid flow (92), originating from the upper middle zone, contains comonomer originating from the upper area. This flow is discharged through the upper inner tube (11.1).
  • Part is sent to the recycling circuit from (88) to (91), another part can be sent to the upper zone by the control valve (97.1) and the rest, if it is necessary to significantly reduce the content as a comonomer of the middle zone, is sent to a separator (93) which sends a stream (94) of liquid comonomer saturated with ethylene to the comonomer supply circuit and a stream (95) of ethylene stripped of its comonomer towards the lower middle zone.
  • the separator (93) can be a simple fractionation column with low reflux and working at a pressure high, obtained by the compressor (96), preceded by a cyclone not shown. It should be noted that the flows in the middle zone are crossed, which minimizes the quantity of flows that must be purified, and the bypass fitted with a control valve (97.2) which makes it possible to differentiate the hydrogen content of the upper zone and of the middle zone.
  • the fluid flow (98) coming from the upper zone is evacuated by the main tube (8.1).
  • H is freed of any solid particles in the cyclone (99), cooled in (100) and separated from its possible condensate, of the comonomer saturated with ethylene, in the separator (101).
  • the light gas fraction (102) is compressed by the compressor (103) and recycled in the upper zone.
  • the condensate (104) is recycled in the comonomer supply circuit.
  • the fluid flow (105), coming from the lower zone, is evacuated by the main tube (8.2), cooled in (106) and freed of any polymer particles in (107) before being recycled by the compressor ( 108) in the lower area.
  • the polymer particles discharged through the outlet (20) are freed from part of their ethylene in the cyclone (109) before being transferred at (110) to conventional recovery means.
  • FIG. 9 shows, projected on the side wall of the middle part of the reactor, the 360 ° development of the ascending helical turns (71) and of the inner wall of the descending helical gallery (24), with its injection tubes (7).
  • the fluid flows move in the direction of the arrows, from right to left and for clarity of the drawing, the vertical scale is twice the horizontal scale.
  • the supply tubes (6) appear in the form of ellipses. In order to offset them by 90 °, they are arranged every 7/4 of the gallery's turns, where its height (27) is maximum. It is minimum, (28), midway between the tubes (6).
  • FIG. 10 diagrams the particle flows (72) in the three reaction zones.
  • the horizontal scale has been widened and the gallery and the descending helical channel have been broken down into a perforated wall (3) and a lateral free space.
  • the particles located in the central annular zones delimited by the frames drawn with stars, (77.1, (77.3) and (78), circulate in closed circuits, (72.1), ⁇ 72.3) and (79.1), and part of the particles located in the lateral zones also circulate in closed circuits, C72.2), (72.4) and (79.2), if the upward flow generated by the helical turns (71.1) and ( 71.2) is less than the downlink rate of the downlink channel of the adjacent zones.
  • the other particles located in the lateral zones pass through the reactor from top to bottom and from bottom to top, following the circuits (80).
  • the turbulence ensures a mixture of the particles to inside the different annular zones of the reactor.
  • the particles which descend along the surface of the fluidized bed of the upper zone and which have been impregnated with the comonomer injected by the injectors (23), must pass through the upper lateral zone, where their comonomer content will be gradually reduced, before entering the middle zone where their comonomer content will be further reduced. 5
  • Each main zone includes 11 inlet tubes (6) of 0.25 m in diameter each supplying a 0.56 m high section of the reactor by a descending helical gallery with an average pitch of 0.32 m, making 7/4 turns between each tube, a width of 0.1 m, a maximum height of 0>, 32 m in front each tube and minimum of 0.04 m at mid-distance between the tubes, leaving a free height of 0.16 m. for the helical channel
  • the middle zone includes 3 identical sections, located between two 0.28 m high sections supplied by the two inlet tubes (6.1) and (6.2) of 0.16 m in diameter, through a descending helical gallery having an average pitch reduced by half, a maximum height of 0.16 m and minimum of 0.02 m, leaving a free height of 0.08 m for the descending helical channel.
  • 3 identical sections located between two 0.28 m high sections supplied by the two inlet tubes (6.1) and (6.2) of 0.16 m in diameter, through a descending helical gallery having an average pitch reduced by half, a maximum height of 0.16 m and minimum of 0.02 m, leaving a free height of 0.08 m for the descending helical channel.
  • the average spacing of the ascending helical turns is about 0.45 m and their width and their pitch varies from 0.6 and 0.15 m respectively in the middle zone to 0.4 and 0.24 m at the ends of the reactor . If the average speed of rotation of the polymer particles varies from 7 to 8 m / sec, taking into account a
  • the injection speed of the fluid must be approximately 16 m / sec, if the coefficient of friction, ie the energy loss of the polymer particles due to friction is 5% / It should be around 18 m / sec if the energy loss due to friction is twice as great.
  • the total fluid flow is 26 cubic meters per second, or about 3,000 t / h, giving a large cooling capacity and requiring approximately 80 injection tubes (7) of 0.03 m in diameter per 0.56 section
  • the average residence time of the fluid in the fluidized bed is less than 2 seconds and that of the polymer particles is approximately 15 minutes, if the polyethylene production capacity is approximately 60 t / h,
  • the speed Radial of the fluid near the surface of the fluidized bed is about 0.5 m / sec, which is low enough to allow good separation between the fluidized bed and the fluid, taking into account the centrifugal force.
  • the average speed of the particles in the descending helical channel can exceed ÎO m / sec, giving a lateral flow.
  • the pitch of these turns depending on whether priority is given to the homogeneity of the particles of polymer or to the differentiation of the reactor zones. If the fluid pressure must be increased, for example to 45 atmospheres, to increase the reaction speed, in order to reach the desired production capacity of 60 th and if the section of the injectors is not modified, the volumetric flow rate of the fluid and the injection speed must be reduced by about 15%, to keep the same speed of rotation of the polymer particles. Since the total fluid flow exceeds 4000 t / h, it can be reduced if necessary, by reducing the diameter or the number of injection tubes, in order to increase the injection speed with a lower flow. This process can operate with fluid pressure above the critical ethylene pressure, to achieve high polyethylene production capacities in smaller reactors.
  • the volume of the fluidized bed being smaller, the residence time of the polymer particles will be shorter there.
  • the volume of the fluidized bed is only about 15 cubic meters.
  • the volume of fluid injected into the reactor can be approximately 8 to 10 cubic meters per second, if the desired production capacity is 60 t / h of polyethylene, and the average residence time of the particles in the reactor is not only about 5 minutes, reducing the number of passages of the particles in each zone of the reactor and therefore their homogeneity.
  • Figure 11 shows an enlargement of a central zone of the reactor reduced to the only two sections supplied by the inlet tubes (8.1) and (8.2) to show the balance of the flows and how the polymer particles coming from the upper zone are cleared of the comonomer before entering the lower zone.
  • the lower liquid comonomer spraying tube (23) is sufficiently distant from the middle zone to avoid sending comonomer-impregnated particles there, these first having to go up in the upper lateral zone before being able to enter the transition zone.
  • the flow of particles descending in the free lateral space and the helical channel descending from the pair of helical coils (71.1) is equal to the flux which goes up in the upper zone of their ascending channel, depending on the pitch of these coils, for example 250 t / h.
  • the difference goes to the tube (6.1), as well as the quantity of purified ethylene (95), for example 20 t h.
  • the fluid flow (87), containing little comonomer and the unpurified fraction of the fluid flow (92) are introduced in (89) to complete the supply of the tube (6.1), the difference reaches the upper zone through '' a flow control valve (112.1).
  • this difference can be introduced directly into the recycling circuit of the upper zone as soon as it leaves the reactor by the bypass. (97.1) of FIG. 8. If the quantity of purified fluid (95) is zero and if the quantity of flux (87) and of pure ethylene (84) is sufficient to supply the middle zone, here represented by the only inputs (6.1) and
  • the descending helical gallery was closed in (26.1) and (26.2), midway between the supply tubes (6.1) or (6.2) and the tubes (6) of the adjacent zones, in order to be able to work at a different pressure in the gallery of the transition zone, which allows the flow of fluids to be increased or decreased without varying the flow in the adjacent zones.
  • a major malfunction for example the stopping of a compressor, it is possible to inject a non-reactive gas, such as nitrogen, downstream of the faulty compressor and connect the outlet of the cyclone (109) to the safety torch in order to depressurize the reactor while purging it with a non-reactive gas.
  • the reaction can be stopped in seconds by injecting poison for the catalyst into each recycling circuit.
  • FIG. 12 shows a reactor identical to that of FIG. 8 to which has been added, in the lower main part of the central chimney, a central tube (22.1) for supplying liquid diluent (118) lighter than the comonomer, by example of propane or Pisobutane, connected to injection tubes (23.1) which allow fine droplets to be sprayed onto the fluidized bed.
  • the fluid flow (105) leaving the lower main tube (8.2) contains diluent.
  • a separator (119) makes it possible, before recycling it, to separate it from a condensate (120) which, in addition to the diluent and the ethylene, has absorbed small amounts of comonomer present in the lower main reactor area.
  • Part of this condensate (120) is recycled with the fresh diluent (118) through the central supply tube (28.1) and the other part, to be rid of the comonomer, is sent to the separation column (93).
  • This column can also be supplied with a portion of the condensate (104) containing comonomer saturated with diluent and ethylene, in order to reduce the amount of diluent present in the upper zone.
  • the gaseous fraction (95) recovered at the top of the column (93) is ethylene saturated with diluent and it is sent to the lower middle zone.
  • the liquid fraction (121) is recycled with the fresh diluent (118) through the lower supply tube (22.1).
  • the liquid fraction (94) recovered at the bottom of the column (93) is comonomer mixed with quantities of diluent and ethylene which depend on the working conditions of this column.
  • This fraction (100) is recycled in the upper zone with the fresh comonomer (85) through the central feed tube (22).
  • the purification of the lower main zone takes place by absorption of the comonomer by the diluent in the entire zone, which makes it possible to achieve a relatively high level of purity.
  • the data concerning the fluids depend on the pressure, the type of diluent and the quantity of recycled liquid which, by cooling the fluid bed, makes it possible to reduce substantially the quantity of fluid which must be recycled, which requires increasing their injection speed, to obtain a sufficiently high speed of rotation of the polyethylene particles.
  • the reactor can be extended or the diameter of the central stack can be reduced.
  • the main drawback is the additional cost of introducing a diluent. If the concentration of the diluent increases, the ethylene can be completely dissolved at the injection temperature of the recycled fluid, and thus the recycled fluid supplied to the reactor can be liquid.
  • the speed of injection of the fluid into the reactor must be adapted to the increase in its density and to the significant reduction in its flow. volumetric.
  • the centrifugal force must be sufficient to separate the liquid fluid from the polymer particles on leaving the fluidized bed, despite its higher density, if the reactor is completely in the liquid phase.
  • the pressure in the reactor can be such that the liquid is at boiling temperature there, which makes it possible to fill the central free space with the gaseous fluid originating from its boiling. In this case, it is always possible to have different temperatures in the different zones by varying the concentrations of the diluent in the different zones.
  • the evaporation of the fluid is insufficient to ensure the flow necessary for the adequate rotation of the fluidized bed. It is therefore necessary to start in the completely liquid phase or by injecting gas and, to facilitate the elimination of the comonomer, it may be desirable to use a heavier diluent than the comonomer so that the latter preferentially distills.
  • FIG. 13 shows diagrammatically the lower section of such a horizontal reactor comprising a first succession of helical coils (71), moving the particles from the left to the right, and a helical gallery (26), one side of which is extended by a second succession of helical turns (122), moving the particles from right to left.
  • This fluid (87) is separated from any polymer particles in the cyclone (88), compressed in (89) and cooled in (90) to be recycled by the inlet (6.2) in order to pixrger the polymer particles coming from the straight line of propylene they entrain.
  • the fluid flow (92), discharged by the flared cone (35) extended by the tube (11.1) and containing substantial quantities of propylene, is freed of any solid particles in (92.1), cooled and sent to a column of separation (93).
  • the ethylene 95) leaving the head of the column is compressed at (96) and recycled by the compressor (108) in the main zone on the left.
  • This zone which is used to polymerize the ethylene supplied at (84), comprises only three inlet tubes (6), taking into account the higher reaction rate of the ethylene and the polyethylene content of the block copolymer which is generally weak.
  • the fluid (105) coming from this zone is evacuated by the main tube 8.2, cooled in (106), separated from any polymer particles in (107) and recycled by the compressor (108) through the three tubes of entrance (6).
  • the bottom of the separation column (96) contains liquid propylene (94), stripped of its ethylene. D is transferred with fresh propylene (85) to the reactor through the tubes (22) and (22.1), to be sprayed there by the injectors (23).
  • the propylene gas injected through the inlet tube (6.4) is contaminated by the small quantities of ethylene entrained by the polymer particles coming from the left. It is evacuated by the inner central tube (11.3) which is connected to a radial tube (53) making it possible to evacuate the fluid (126) laterally in the middle of the reactor.
  • This flow of fluid (126), slightly contaminated with ethylene, is freed of any solid particles in (127), compressed in (128) and cooled in (129) to be recycled by the inlet tube (6.3) to the left of the inlet tube
  • This ethylene-laden propylene is discharged through the tube (11.1) at the same time as the propylene-laden ethylene to be separated in the separation column (93).
  • the main reaction zone on the right is used to polymerize the propylene supplied in (85).
  • This very long zone includes, for the evacuation of propylene gas, in addition to the outlet by the main central tube (8.1) to the right of the reactor, lateral outlets, composed of a set of radial tubes (54), located in the same plane as the radial tube (53), of which only one can be seen. Another radial tube, located in this same plane, and not shown in the figure, must supply liquid propylene to the tube (22.1).
  • the propylene gas (98) and C98.1) respectively discharged through the main tube (8.1) and the radial tubes (54) is freed of any solid particles in (99), cooled in (100), freed of bran condensate in (101) and recycled by the compressor (103) through inlet tubes (6).
  • the space between the radial tubes (53) and (54) includes fins which guide the particle flows in the appropriate directions.
  • the transition zone which is located between the two main zones, includes 4 "Input cubes of
  • This 3-section transition zone device with cross recycling between the middle section and the other two sections improves the separation between the two main zones while limiting the amount of fluid that must be separated in the separation column. (93). Since, in general, the degree of purity of propylene must be higher than the degree of purity of ethylene, 2/3 of the transition zone is supplied with propylene and a third with ethylene in this example.
  • the reactor being horizontal, the central chimney can be a nozzle provided with several rows of lateral openings (9) located on its sides and its lower part and equipped with fins guiding the flows (133) of fluids towards the outlet tubes.
  • the thickness of the fluidized bed at the bottom of the reactor is only about 2 / 3 of the thickness at the top of the reactor because of the difference in potential energy and therefore of particle speed, which is not negligible. It is therefore desirable to decentralize the central chimney and possibly to alter the cylindrical symmetry of the two sets of helical turns to better follow the shape of the fluidized bed. Furthermore, since the lateral displacement of the polymer particles must not fight against the force of gravity, the spacing between the helical turns (71) and (122) can be increased, in order to reduce the resistance to friction. This avoids too high a fluid injection speed.

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Abstract

Procédé de polymérisation catalytique dans un lit fluidifié oú les fluides reactifs sont injectés tangentiellement par des ouvertures (7) réparties le long de la paroi latérale (3) d'un réacteur cylindrique (2) et évacués par des ouvertures (9) réparties le long d'une cheminée centrale (8) afin de faire tourner les particules de polymère suffisamment vite pour que, poussées par la force centrifuge vers une succession de spires hélicoïdales fixes (13) longeant la paroi du réacteur, elles puissent monter le long de leurs parois et retomber le long de leurs bords sans pénétrer dans la cheminée centrale.

Description

PROCEDE DE POLYMERISATION CATALYTIQUE DANS UN LIT FLUIDEF IE VERTICAL ROTATIF
Description La présente invention se rapporte à la polymérisation catalytique dans un lit fluidifié, tournant dans un réacteur cylindrique grâce à l'injection tangentielle de fluides réactifs, gazeux ou liquide, depuis la paroi latérale du réacteur ou de galeries internes longeant cette paroi, vers une cheminée centrale traversant le réacteur d'une extrémité à l'autre, autour de son axe de symétrie, et munies d'ouvertures régulièrement réparties par où ces fluides sont évacués. La polymérisation d'un mélange de fluides réactifs, gazeux ou liquides, contenant le ou les monomères à polymériser, dans un réacteur à lit fluidifié, où les particules de polymère qui sont formées en présence d'un système catalytique sont maintenues à l'état fluide, sans l'aide d'agitateurs, par le mouvement ascendant du mélange de fluides réactifs est bien connu. Lorsque ce mélange de fluides réactifs est séparé des particules avant de quitter le réacteur, délimitant ainsi une surface de séparation, généralement horizontale, ce mélange de fluides réactifs s'échappe vers le haut du réacteur, généralement sous forme gazeuse, pour être recyclé généralement dans le bas du réacteur, sous forme liquide ou gazeuse, après un traitement approprié dans des dispositifs de recyclage. Dans la présente invention, des mélanges de fluides réactifs se déplacent en tournant dans des tranches horizontales d'un réacteur cylindrique vertical, depuis sa paroi latérale, d'où ils sont injectés, approximativement horizontalement et tangentiellement à cette paroi, vers des ouvertures d'une cheminée centrale, qui peut compren- dre plusieurs tubes d'évacuation qui peuvent évacuer séparément les différents mélanges de fluides réactifs traversant les différentes tranches du réacteur vers des dispositifs indépendants de purification et de recyclage , afin de maintenir des compositions et/ou des températures différentes de ces mélanges de fluides réactifs dans ces différentes tranches ou zones du réacteur. Dans la présente invention le réacteur vertical contient, d'une extrémité à l'autre, une succession de spires hélicoïdales fixes, entourant la cheminée centrale à une certaine distance de celle-ci et fixées contre ou à une petite distance de la paroi latérale du réacteur, afin d'entraîner vers le haut les particules de polymère, qui, entraînées par la rotation du mélange de fluides réactifs, tournent entre les parois des spires hélicoïdales. Les particules de polymère retombent ensuite, sous l'effet de la gravité, dans l'espace libre de chaque côté de ces parois. Ainsi les particules de polymère, qui sont confinées par la force centrifuge et les spires hélicoïdales dans un lit fluidifié vertical, localisé entre la paroi latérale cylindrique du réacteur et une surface de séparation approximativement cylindrique, localisée entre la succession de spires hélicoïdales et la cheminée centrale, montent entre les parois des spires hélicoïdales et redescendent de chaque côté de ces parois, en suivant des trajectoires hélicoïdales, traversant ainsi les différentes zones du réacteur plusieurs fois avant d'en être évacuées, ce qui permet de leur donner une composition bi ou multimodale homogène. Le réacteur peut être horizontal, si la force de gravité est remplacée par une deuxième succession de spires hélicoïdales fixes, concentriques aux premières et orientées dans le sens opposé. Ainsi les particules de polymère se déplacent de droite à gauche sous l'influence d'une succession de spires hélicoïdales et de gauche à droite sous l'influence de l'autre. La vitesse de rotation des particules doit être suffisante pour que la force centrifuge soit substantiellement supérieure à la pesanteur. Dans la présente invention, la force centrifuge permet de faire traverser le lit fluidifié par les mélanges de fluides réactifs à des vitesses plus grandes que celles permises dans les lits fluidifiés basés sur la seule force de gravité ou d'utiliser des fluides d'une densité plus proche de celle des particules de polymère et la forme approximativement cylindrique du lit fluidifié permet d'obtenir un rapport entre sa surface et son épaisseur d'un ordre de grandeur supérieur aux rapports obtenus dans les lits fluidifiés classiques. Ceci permet d'obtenir de courts temps de sé- jour des fluides réactifs dans le lit fluidifié et ainsi d'obtenir de grandes capacités de refroidissement et un bon contrôle de la température des particules de polymère. Ceci permet d'utiliser des systèmes catalytiques très actifs et des mélanges de fluides réactifs concentrés permettant d'atteindre des vitesses de polymérisation élevées avec des temps de résidence des particules de polymère dans le réacteur relativement courts. La figure 1 montre la projection d'une demi section d'un réacteur cylindrique vertical, servant à polymé- riser, en présence d'un système catalytique, des particules en suspension dans un mélange de fluides réactifs, liquides ou gazeux. On en voit la section de sa paroi latérale (2) et son axe de symétrie cylindrique (1). Un dispositif d'injection de mélanges de fluides réactifs dans le réacteur est schématisé par un cylindre de section (3), qui longe, à petite distance, la surface latérale du réacteur et qui est perforé de nombreux trous (4). L'espace entre ce cylindre et la paroi du réacteur est divisé en plusieurs tronçons par des cloisons annulaires (5) et il est alimenté en mélanges de fluides réactifs sous pression par des tubes d'entrée (6). Ces mélanges de fluides réactifs sont injectés dans le réacteur approximativement horizontalement et tangentiellement à sa paroi par de nombreux tubes d'injection qui traversent les trous de ce cylindre perforé et dont on voit les sorties (7), qui sortent de la surface de ce cylindre à l'arrière plan. L'injection se fait dans le sens des flèches, c'est-à-dire de gauche à droite. Un dispositif d'évacuation des mélanges de fluides réactifs est schématisé par une buse centrale (8), tra- versant le réacteur, de haut en bas, autour de son axe de symétrie (1), et comprenant de nombreuses ouvertures (9), réparties régulièrement le long de sa surface et profilées afin de faciliter l'entrée des fluides tournant rapidement dans le réacteur et de les guider vers ses sorties. La buse centrale est divisée par des cloisons dont on voit les sections (10), qui délimitent des zones indépendantes, reliées à l'extérieur par les tubes principaux de sortie (8.1) et (8.2) et un tube intérieur de sortie (11). Ces tubes sont reliés à des dispositifs (12) de refroidissement, de purifica- tion et/ou de séparation d'où les fluides sont recyclés par les tubes d'entrée (6) qui alimentent les zones du réacteur qui se trouvent plus ou moins au même niveau que les zones de la buse centrale d'où proviennent ces fluides recyclés. De cette manière les fluides se déplacent à l'intérieur de tranches approximativement horizontales du réacteur, ce qui permet de limiter leur mélange entre les différentes zones. Une succession de spires hélicoïdales (13), montrées en entier et fixées au réacteur (2) par des attaches non montrées sur la figure, traverse le réacteur, de haut en bas, dans l'espace cylindrique entre le cylindre perforé (3) et la buse centrale (8), de telle manière que les fluides, qui tournent rapidement dans le sens ascensionnel des spires, entraînent vers le haut du réacteur les particules de polymère situées dans l'espace hélicoïdal entre les parois des spires hélicoïdales, appelé le canal hélicoïdal ascendant. La force centrifuge pousse les particules vers la paroi du cylindre perforé. Un espace libre cylindrique, appelé l'espace libre latéral, relativement mince, entre la succession des spires hélicoïdales et le cylindre perforé, permet aux particules de polymère, qui sont montées dans le canal hélicoïdal ascendant, de redescendre sous l'effet de la gravité et de la force centrifuge, dans le bas du réacteur. Si la vitesse de rotation et donc le débit ascensionnel des particules dans le canal hélicoïdal ascendant est suffisant, cet espace mince sera insuffisant pour permettre à la totalité des particules d'y redescendre. Dans ce cas, les particules en suspension dans les fluides vont s'accumuler dans le canal hélicoïdal ascendant jusqu'à ce que la surface du lit fluidifié atteigne l'espace libre cylindrique, appelé l'espace libre central, relativement large, situé entre la buse centrale et l'ensemble des spires hélicoïdales, permettant au reste des particules de retomber dans le bas du réacteur et aux fluides, qui, ayant tourné dans le canal ascendant, y sont un peu montés, de redescendre au niveau de la zone de la buse centrale qui correspond à peu près à l'entrée qu'ils ont utilisée. Les spires hélicoïdales sont caractérisées par leur largeur (14) et donc aussi celle du canal hélicoïdal ascendant, les largeurs (15) et (16) de l'espace libre central et latéral, leur pas (17) et enfin la hauteur (18) qui les séparent l'une de l'autre et qui est aussi la hauteur du canal ascendant. Si le pas des spires hélicoïdales (17) est égal à la distance (18) qui les séparent, la succession des spires peut former une hélice hélicoïdale fixe continue. Sur la figure 1, le pas des spires hélicoïdales (17) est plus petit que la hauteur (18) du canal ascendant. Les particules de polymère doivent effectuer en moyenne un nombre de tours égal au rapport de la hauteur du canal ascendant et du pas des spires avant de passer d'une spire à la spire supérieure. Le pas des spires peut aussi être plus grand que la hauteur du canal ascendant et les dimensions des spires peuvent varier d'une spire à l'autre. On peut changer une spire sans enlever les autres, en la faisant tourner jusqu'au sommet du réacteur. Un ou plusieurs dispositif" d'alimentation (19) permettent d'introduire le catalyseur ou système catalyti- que de polymérisation dans le réacteur et une ou plusieurs ouvertures (20) dans le bas ou n'importe où le long du réacteur permettent de sortir les particules de polymère en suspension dans les fluides. L'espace libre central doit être suffisamment large et la vitesse d'injection des fluides dans le réacteur doit être suffisante pour faire tourner les fluides et les particules entraînées par les fluides à une vitesse de rotation suffisamment rapide pour que la force centrifuge assure une bonne séparation entre les particules et les fluides avant que ces derniers ne pénètrent dans la buse central, formant ainsi un lit fluidifié dont la surface de séparation est située dans l'espace libre central, entre la buse centrale et l'ensemble de spires hélicoïdales. Sa forme approximativement cylindrique est déformée par des ondulations hélicoïdales dues à la chute des particules de polymère le long du bord intérieur des spires, sous l'action conjuguée de la force de gravité et de la force centrifuge. Ainsi les particules suivent des trajectoires hélicoïdales ascendantes dans le canal hélicoïdal ascendant et descendantes dans l'espace libre central et latéral. Si la quantité des particules de polymère en suspension dans le fluide augmente, la surface de séparation du lit fluidifié se rapprochera de la buse centrale au risque d'y entraîner les particules. Pour l'éviter, des détecteurs de particules de polymère (21) permettent d'ajuster le débit de sortie des particules en suspension dans les fluides, afin de maintenir la surface du lit fluidifié à une distance suffisante de la buse centrale. L'ensemble de ce dispositif permet d'installer plusieurs circuits séparés de recyclage des mélanges de fluides afin de maintenir des températures et des compositions différentes et donc des conditions de polymérisation différentes dans les différentes zones du réacteur. Si le temps de résidence des particules de polymère en formation est suffisant pour qu'elles parcourent plusieurs fois le réacteur de bas en haut et de haut en bas avant d'en sortir, elles auront une composition bimodale ou multimodale relativement homogène. La figure 1 montre aussi la possibilité d'insérer dans la buse centrale des tubes d'alimentation (22) reliés à des injecteurs (23) pulvérisant des liquides à l'intérieur du réacteur dans des zones choisies. Les dispositifs d'alimentation et d'évacuation des fluides et les spires hélicoïdales peuvent avoir différentes formes et différentes dimensions. Les figures 2 à 6 en montrent quelques exemples qui peuvent être utilisés en combinaison. La figure 2.a montre la projection d'une section de la partie médiane du réacteur (2) dans lequel le dispositif d'alimentation des fluides dans le réacteur est assuré par des tubes d'injection (7), qui sont répartis régulièrement le long d'une galerie hélicoïdale (24) et (25), contre la paroi latérale du réacteur et appelée la galerie hélicoïdale descendante, si elle s'enroule dans le sens contraire de la succession des spires hélicoïdales ascendantes et la figure 2.b montre, à l'intérieur de la même partie du même réacteur (2), des spires hélicoïdales ascendantes (13) de différentes dimensions et un dispositif d'évacuation des fluides composé de buses coniques évasées ou recourbées, montrées en entier, (31) et (32), ou en coupe, (33) et (34), s'emboîtant l'une dans l'autre . Les trois spires supérieures de la galerie hélicoïdale descendante, visibles en entier, montre leur face (25) située contre le réacteur à l'avant plan, tandis que seule la partie des autres spires de la galerie située à l'arrière plan est montrée avec ses faces intérieures (24) et ses sections creuses (26). Cette galerie hélicoïdale est alimentée par les tubes d'entrée (6) situés, sur cette figure, tous les trois demis tours de la galerie. Afin de réduire au minimum le volume occupé par la galerie hélicoïdale descendante et donc d'augmenter l'espace disponible pour le lit fluidifié, sa hauteur varie dans de fortes proportions. Elle est maximum (27), en face des tubes d'entrée, et minimum (28), à mi-distance entre les tubes d'entrée, là où la circulation du fluide dans la galerie est quasiment nulle. La largeur (29) de la galerie est constante, ainsi que la hauteur (30) de l'espace libre héli- coïdal, entre les spires de la galerie, appelé le canal hélicoïdal descendant. Les buses coniques, de (31) à (34), sont fixées autour des tubes intérieurs de sortie (11) ou dans leur extrémité conique évasée (35) ou recourbée (36). Elles sont séparées par des ailettes, non visibles, afin de guider les fluides tournant autour d'elles vers les sorties du réacteur et d'assurer leur répartition régulière. Un insert (37) relie les buses supérieures aux buses inférieures afin de rigidifier cet ensemble de buses appelé la cheminée centrale. Afin de réduire au minimum le volume occupé par la cheminée centrale, le diamètre des buses coniques se rétrécit au fur et à mesure qu'elles se rapprochent de l'insert (37), car le débit du fluide remontant ou descendant à l'intérieur de celles-ci y diminue. Les flèches (41) et (42) montrent que les fluides se déplacent de droite à gauche à l'avant plan et de gauche à droite à l'arrière plan. Les dimensions des différents dispositifs peuvent varier d'une zone à l'autre du réacteur. Ainsi, dans le cadre (38), délimité par des étoiles, entourant la zone médiane du réacteur, évacuée par les buses coniques s'emboîtant à l'intérieur des extrémités coniques 35) et (36) des tubes intérieurs (11.1) et (11.2), le pas (17.1) des spires hélicoïdales ascendantes, les hauteurs (27.1> et (28.1) de la galerie hélicoïdale descendante, la hauteur (30.1) du canal hélicoïdal descendant et le diamètre des tubes d'entrée ont été fortement réduits afin d'augmenter le nombre de tours que les particules de polymère doivent parcourir dans cette zone, appelée zone de séparation ou de transition, et donc leur temps de transfert entre la zone inférieure et la zone supérieure du réacteur, afin d'en extraire les fluides indésirables avant de passer dans l'autre zone. En outre, la spire hélicoïdale ascendante supérieure (13.1) dans le cadre (31) a été rétrécie vers le centre d'une largeur (39) à l'extérieur et (40) à l'intérieure, afin de permettre à la totalité des particules de retomber dans l'espace libre latéral agrandi et de les empêcher de tomber dans l'espace libre central rétréci, retardant ainsi le transfert des particules situées près de la surface du lit fluidifié de la zone supérieure. Comme la galerie hélicoïdale du réacteur de la figure 2 est une deuxième succession de spires hélicoïdales orientées dans le sens opposé de la première, il peut être horizontal plutôt que vertical. Dans ce cas, le canal hélicoïdal descendant peut s'appeler le canal hélicoïdal extérieur ou latéral et le canal hélicoïdal ascendant peut s'appeler le canal hélicoïdal intérieur ou central. .Les dimensions de ces canaux doivent être ajustées pour que les flux de particules dans les deux canaux soient environ égaux. Il faut aussi tenir compte du ralentissement des particules de polymères sous l'effet de la gravité lorsqu'elles montent dans la partie supérieure du réacteur et inversement une accélération des particules de polymères lorsqu'elles descendent dans sa partie inférieure. Ceci entraîne une différence d'épaisseur du lit fluidifié entre sa partie supérieure et inférieure qui sera d'autant plus grande que la vitesse de rotation est faible. Ceci peut nécessiter de décaler la cheminée centrale par rapport à l'axe de symétrie cylindrique du réacteur et d'altérer la symétrie cylindrique des spires hélicoïdales. Il est aussi souhaitable, afin d'éviter la chute de particules de polymères dans la cheminée centrale lors des arrêts, de n'y avoir que des ouvertures orientées vers le bas. La figure 3 montre une perspective axonométrique des trois buses coniques évasées inférieures, de (31.1) à (31.3), au-dessus de l'insert (37), et des trois buses coniques recourbées supérieures, de (32.1) à (32.3), en- dessous de l'insert (37), afin de montrer les ailettes (43) et (44), qui les séparent. La buse (31.2) a été soulevée et la buse (32.3) a été abaissée pour mieux montrer comment elles s'emboîtent sur les ailettes (43) et (44). Les figure 4.a et 4.b montrent une coupe verticale, suivant le plan BB', et une coupe horizontale, suivant le plan AA', de la partie médiane d'un autre dispositif d'évacuation des fluides composé de buses cylindriques de sections (46), percées d'ouvertures (9) et s'emboîtant l'une dans l'autre. Des coupes d'ailettes (47), à l'extérieure des buses, et de déflecteurs (48) à l'intérieur des buses sont schématisées le long des ouvertures (13). Elles convertissent la composante de rotation du flux de fluide (49) en composante radiale et la composante radiale en composante longitudinal dirigée vers les sorties de la cheminée. Un insert (37) sépare la partie supérieure de la cheminée de sa partie inférieure et les tubes intérieurs, (11.1) et (11.2), évacuent au travers de leur extrémité évasée, (35) et (36), les fluides provenant de la zone de transition, du réacteur pour les purifier afin de pouvoir maintenir des com- positions distinctes des fluides circulant dans la partie supérieure et la partie inférieure du réacteur. Le nombre, la position et la dimension des ouvertures (9), des ailettes (47) et des déflecteurs (48) peuvent varier d'une buse à l'autre pour obtenir le flux: de fluide désiré dans les différentes tranches ou sections du réacteur. La Figure 5 montre la projection d'une coupe verticale d'un autre modèle de dispositif d'évacuation des fluides, où une partie des buses évasées (33) a été remplacée par un ruban hélicoïdal (50) enroulé sur des ailerons longitudinaux, non montrés sur la figure, disposés autour du tube intérieur (11.1) et de son extrémité évasée (35), les spires du ruban étant évasées et séparées de leurs voisines par des déflecteurs ou des ailettes, non représentées, pour guider les fluides à l'intérieur du tube ainsi formé. La possibilité de faire coïncider le bord extérieur du ruban (50) avec le creux de l'ondulation ou vague hélicoïdale, qui se développe le long du bord intérieur des spires hélicoïdales ascendantes entourant ce ruban, permet de réduire la largeur de l'espace libre central et donc d'augmenter l'espace disponible pour la réaction. Il est aussi possible de faire coïncider avec le creux de la. vague hélicoïdale les ouvertures (9) des buses cylindriques (8) et (46) montrées sur les figures 1 et 4. Le dispositif de la figure 5 permet aussi d'évacuer du réacteur les flux des fluides (51) et (52) par un ensemble de tubes radiaux, (53) et (54), assemblés comme les rayons d'une roue, dont on ne voit que les deux situés dans le plan de la coupe, et qui sortent du réacteur au travers de sa paroi latérale, non montrée sur la figure. Ceci permet d'allonger le réacteur sans élargir le dispositif d'évacuation des fluides, celui-ci étant divisé en plusieurs ensembles reliés entre eux par des inserts (37) et (37.1). La figure 6 est une vue schématique d'une coupe d'une partie de la zone de transition d'un réacteur où les spires hélicoïdales ascendantes sont creuses et reliées entre elles pour former une galerie hélicoïdale ascendante, qui remplace la succession de spires hélicoïdales ascendantes et le dispositif d'alimentation des fluides le long de cette zone du réacteur. Les sections des spires de cette galerie, comprennent une partie principale, de (55.1) à (55.6), et une partie secondaire, (56), de forme tubulaire, alimentée par des tubes (57), concentriques aux tubes (6) et permettant de pulvériser de fines gouttelettes d'un flnide liquide à proximité de la surface du lit fluidifié. La galerie est caractérisée par la hauteur moyenne variable (58) de ses sections, les hauteurs (59) des sec- tions du canal hélicoïdal ascendant, le pas (60) de la galerie, sa largeur (61) qui peut aussi varier et les largeurs (62) et (63) de l'espace libre latéral et central. La figure 6 montre aussi l'axe de symétrie cylindrique (1) et la section (2) de l'enveloppe du réacteur, les sections des buses coniques évasées (33) ou recourbées (34), l'extrémité conique évasée (35) ou recourbée (36) de la section du tube intérieur supérieur ou inférieur du dispositif d'évacuation des fluides ainsi qu'une vue schémati- que de l'écoulement des fluides et des particules le long de son plan. Les petites flèches (64) symbolisent les déplacements des particules de polymère et les lignes fléchées (65) représentent les lignes de flux des fluides. Ces dernières descendent d'abord dans l'espace libre latéral, si l'injection des fluides près de la paroi latérale du réacteur, est légèrement orientée vers le bas, afin de faciliter la chute des particules de polymère dans cet espace. Ensuite, comme les vitesses de rotation sont d'un ordre de gran- deur supérieur aux vitesses de déplacement dans le plan de la figure, ces lignes de flux des fluides (65) montent dans le canal hélicoïdal ascendant de la hauteur d'une ou plusieurs spires, car elles parcourent un ou plusieurs tours avant d'en sortir. Elles doivent ensuite redescendre dans l'espace libre central approximativement au niveau des buses qui correspondent à leur tube d'entrée dans la galerie. Celui-ci peut être plus bas, afin de maintenir un flux descendant dans l'espace libre central pour favoriser la descente des particules de polymère dans cet espace. Sous l'effet de la force centrifuge, les particules de polymère s'accumulent le long de la paroi latérale du réacteur pour former un lit fluidifié dont la surface est, à l'équilibre, proche d'une surface conique dont la section avec le plan de la figure 6 est la ligne (66) formant avec l'horizontale un angle (67) dont la tangente est environ le rapport entre la force centrifuge et la force de gravité. Le point de départ de cette ligne est déterminé au bas du réacteur par les détecteurs de particules qui ajuste le débit de sortie de ces particules pour la maintenir à une distance suffisante du dispositif d'évacuation des fluides. Sous l'effet de la rotation, les particules de polymère situées dans le canal hélicoïdal ascendant vont monter le long de la première spire hélicoïdale (55.1) pour retomber d'abord dans son espace libre latéral éventuel. Si le débit ascendant est suffisamment élevé, c'est-à-dire si la vitesse de rotation est suffisamment élevée, cet espace libre latéral, généralement très étroit ou nul, sera insuffisant pour faire redescendre la totalité des particules de polymère. Celles-ci s'accumuleront en amont de la spire, ce qui rapprochera du centre du réacteur la surface du lit fluidifié en amont, jusqu'à ce qu'elle déborde dans l'espace libre central pour permettre aux particules de polymère d'y retomber, déterminant ainsi un nouveau niveau d'équilibre (66.1) en amont de la spire et remplissant ainsi progressivement, de spire en spire, la totalité du canal hélicoïdal ascendant, jusqu'au sommet du réacteur. Les particules qui tombent le long du bord central de la galerie suivent la direction (68) qui est perpendi- culaire à la surface d'équilibre, formant ainsi avec l'horizontale un angle (69) dont la tangente est environ le rapport de la force de gravité avec la force centrifuge. La différence entre le niveau amont et le niveau aval, appelée la hauteur de chute (70), détermine une différence de pression entre l'amont et l'aval de la spire proportionnelle à la hauteur de chute et la résultante de la force centrifuge et de la force de gravité. C'est cette différence de pression qui détermine le débit descendant des particules dans l'espace libre latéral. Elle est environ égale à la pression hydros- tatique du lit fluidifié sur la hauteur du canal hélicoïdal ascendant, mais il peut y avoir des différences d'une spire à l'autre si les dimensions des spires varient. Ainsi la largeur (61.1) des sections (55.4) et (55.5) de la galerie et la largeur (62.1) de leur espace libre latéral ont été agrandies suffisamment pour que la totalité des particules de polymère puisse aisément descendre dans ces espaces libres latéraux agrandis, avec une différence réduite entre le niveau d'équilibre amont et aval (70.3) et (70.4). La surface du lit fluidifié (66.4) et (66.5) ne permet plus aux particules de retomber dans l'espace libre central. La partie non utilisée de la pression hydrostatique de ces deux: spires du canal hélicoïdal ascendant se répercutera sur la spire supérieure, ce qui augmentera le débit descendant de son espace libre latéral. Les particules ascendantes, qui sont situées près de la surface du lit fluidifié et qui pénètrent dans la zone au dessus des sections (55.4) et (55.5) de la galerie, sont forcées de rester dans la zone supérieure jusqu'à ce qu'elles se soient rapprochées de la paroi latérale du réacteur pour pouvoir tomber dans l'espace libre latéral de ces spires. De même, l'espace libre latéral des sections (55.1) et (55_2) de la galerie ayant été supprimé, les particules qui tombent dans l'espace libre latéral de la spire (55.3) sont forcées de remonter. Elles ne peuvent venir dans la zone inférieure que lorsqu'elles se sont rapprochées de l'espace libre central de cette spire. La figure 7 schématise de manière simplifiée ces particularités de la circulation des particules résultant de cette sorte de chicane. On y a représenté la section du lit fluidifié longeant la paroi latérale perforée (3) d'une partie de la paroi d'un réacteur (2), autour des sections (71) d'une succession de spires hélicoïdales ascendantes. Le dispositif d'évacuation des fluides, à gauche du lit fluide, n'est pas montré sur la figure. Le pas des spires hélicoïdales supérieures et inférieures, non visible sur la figure, mais symbolisé par leur écartement (73) est trois fois plus grand que le pas des spires, de (71.1) à (71.3), de la zone de transition, symbolisé par leur écartement (73.1). Elles sont à une distance constante (65) du cylindre perforé (3), sauf dans la zone de transition où les spires (71.1) et (71.2) en sont éloignée d'une distance (65.1) et (65.2) respectivement deux fois plus grande ou plus petite. Les spires (71.1) sont aussi décalée d'une distance (74) vers les buses centrales et les spires (71.3) sont appuyées contre la paroi cylindrique perforée (3). Le lit fluide a été divisé en plusieurs zones annulaires: les zones centrales et latérales, supérieures et inférieures, dont les sections sont respectivement délimitées par les cadres de (77.1) à (77.4), tracés à l'aide d'étoiles. Les lignes de flux des particules de polymère sont les ensembles de courbes fermées de (72.1) à (72.4) respectivement dans la partie centrale et latérale, supérieure et inférieure du réacteur. Le sens de leur circulation est indiqué par des flèches. Les lignes des flux des fluides ne sont pas représentées. Le pas des spires hélicoïdales de la zone de transition étant trois fois plus petit, la montée des particules de polymères y sera trois fois plus lente. C'est pourquoi leur flux n'y est symbolisé que par deux lignes de flux ascendant et descendant contre six dans les deux autres zones. En dehors des zones de forte turbulence, qui séparent la partie ascendante de la partie descendante des particules et qui sont symbolisées par les cercles fléchés (75), la circulation des particules est supposée non turbulente dans ce schéma.. Comme le décalage vers le centre des spires hélicoïdales (71.1) empêche les particules provenant de la zone centrale supérieure (77.1) de descendre dans la zone de transition, seules les particules provenant de la zone latérale supérieure (77.2) peuvent descendre dans la zone de transition et comme le décalage des spires hélicoïdales (71.3) contre la paroi cylindrique perforée (5) les empêche de descendre dans la zone inférieure, elles doivent remonter dans la zone supérieure. Pour la même raison, les particules montant dans la zone latérale inférieure (77.4) doivent redescendre avant de pénétrer dans la zone de transition et les paxticules montant dans la zone centrale inférieure (77.3) doivent redescendre avant de pénétrer dans la zone centrale supérieure (77.1) sous peine de ne plus pouvoir redescendre. Ainsi la zone de transition est partagée entre les particules provenant de la zone latérale supérieure (77.2) et de la zone centrale inférieure (77.3). On constate ainsi qu'en l'absence de turbulence les particules de polymère circulent à l'intérieur de leurs zones respectives. Cependant la turbulence inévitable, assure un transfert plus ou moins rapide d'une zone à l'autre, le long des surfaces annulaires séparant les différentes zones. En plaçant judicieusement des injecteurs de fluide (76) le long de la paroi cylindrique perforée (3) du réacteur ou des déflecteurs sur certaines spires hélicoïdales, on peut augmenter la turbulence localement, afin d'accélérer les transferts entre les différentes zones en fonction des objectifs de polymérisation. On peut laisser un espace libre latéral réduit entre les sections des spires (71.3) et la paroi cylindrique perforée (3), afin d'assurer un transfert direct minimum de particules de polymère de la zone latérale supérieure (77.2) vers la zone latérale inférieure (77.4), notamment pour assurer le transfert vers le bas des particules les plus lourdes. EL peut aussi y avoir une accumulation des particules les plus légères dans la zone centrale supérieure du réacteur. Pour l'éviter, on peut prévoir un tube de sortie des particules de polymère dans cette zone. Pour que les particules de polymère puissent suivre ces schémas d'écoulement, il est important que leur vitesse de rotation et donc que l'énergie qu'elles reçoivent du fluide soit suffisante. Ainsi la différence entre le carré de la vitesse d'injection du fluide et de sa vitesse de sortie du lit fluidifié multipliée par la moitié de son débit doit être suffisante pour compenser les pertes d'énergie dues au frottement des particules et céder aux particules l'énergie potentielle qu'elles acquièrent en montant dans le canal hélicoïdal ascendant et qui ensuite se transforme en turbulence et est perdue lors de leur chute. On peut écrire, pour une tranche du réacteur de hauteur H, la relation suivante, entre la vitesse d'injection du fluide dans le réacteur, Vm. , et la vitesse moyenne de rotation des particules de polymère, Vψ :
Fβ xVmj 2 = (k2 x Ffl + Kfr x Dr xSlf x H)xVιp 2 +2x KSJ- x Dr x gxLxPxHx Vrp (1) où Fβ est le flux volumétrique du fluide dans la tranche donnée ; E*-. est le rapport de la densité apparente des particules et du fluide dans le lit fluidifié ; S^- est la section moyenne du lit fluidifié; g est l'accélération de la pesanteur ; L et P sont la largeur et le pas des spires hélicoïdales ; h= Vs J Vψ généralement proche de 1, où Vs est la vitesse de sortie des fluides du lit fluidifié ; Ker est un coefficient d'efficience ascensionnelle des spires hélicoïdales, proche de 1 si les spires sont larges et proches l'une de l'autre, et Kβ. est un coefficient de friction égal au pourcentage de l'énergie de rotation perdue par les particules par unité de temps en raison du frottement.
Ce dernier dépend, entre autres, de la morphologie des particules, de la. proximité des spires hélicoïdales et de leur aérodynamisme. Il peut être estimé dans des unités pilotes qui peuvent simuler la circulation des particules. Sachant que la vitesse d'entrée du fluide est égale à son débit volumétrique divisé par la somme des seo tions des tubes d'injection dans la tranche considérée, la relation (1) permet d'évaluer la vitesse moyenne de rota- tion des particules en fonction du débit du fluide. Plusieurs autres dimensions peuvent être estimées telles que la vitesse radiale du fluide à la distance R du centre, Vrad ; le flux ascendant des particules de polymère, Fasc ; le flux descendant dans l'espace libre latéral,
FeU , et le flux descendant dans le canal hélicoïdal descendant, Fchd : Vrad = Fβ 1(2 X π X RX H X (1-C)) où C est la concentration des particules dans le lit fluidifié ;
F___ =Kef L x Px D X Vrp où Dp est la densité apparente des particules de polymère dans le lit fluidifié ;
Fchd = k' x Schd xDp x Vιn] et Fell ≈ 2πxRR χ Lell xDp x 2xgxHcha où k' est un coefficient d'efficience proche de 1, Schd est la section du canal hélicoïdal descendant, RR est le rayon du réacteur, Lell est la largeur de l'espace libre latéral et Hcha est la hauteur du canal hélicoïdal ascendant. Les flux latéraux descendants s'additionnent et ils doivent être inférieurs au flux ascendant pour que les spires hélicoïdales concernées soient entièrement recouvertes par les particules de polymère. Ces équations doivent être adaptées, si la hauteur du canal ascendant et les dimensions des spires hélicoïdales varient.
PREMIER EXEMPLE : COPOLYMERISATION D'ETHYLENE SANS DDLUANT
La grande capacité de refroidissement de ce procédé de polymérisation permet de polymériser du poly- éthylène en phase gazeuse sans devoir diluer l'éthylène avec un fluide non réactif La figure 8 schématise à sa gauche trois tronçons de la demi section du haut, du milieu et du bas d'un ré- acteur (2), avec son axe de symétrie cylindrique (1), comprenant deux zones principales, dont seules les extrémités sont représentées, la supérieure et l'inférieure, et une zone médiane, représentée en entier dans le tronçon du milieu. La cheminée centrale comprend des buses cylindriques et coniques de section (8), munies d'ouvertures
(9), deux tubes principaux d'évacuation des fluides, (8.1) et (8.2), deux tubes intérieurs d'évacuation des fluides de la zone médiane, (11.1) et (11.2), terminés par les cônes (35) et (36), un insert (37) qui sépare la zone médiane en deux sections et un tube d'alimentation (22) pour pulvériser le comonomère sur la surface du lit fluide par des in- jecteurs (23) dans la zone supérieure du réacteur. Le dispositif principal d'alimentation comprend une galerie hélicoïdale descendante, dont on a représenté les sections (26), soudée à la paroi latérale du réacteur (2) et alimentée par des tubes (6) et les spires hélicoïdales ascendantes, de sections (71), sont régulièrement réparties contre la paroi intérieure de la galerie descendante, à l'exception des paires de spires, (71.1) et (71.2), qui sont situées aux extrémités de la zone médiane, dont le pas est réduit et qui sont écartées de la galerie hélicoïdale descendante, dont la hauteur est réduite. On reconnaît encore sur la figure 8, le dispositif (19) d'injection du catalyseur, prépolymérisé si nécessaire, le tube (20) de sortie des particules de polymère, les détecteurs (21) de niveau du lit fluidifié, la surface du lit fluidifié (66), les particules de polymère schématisées par des petites flèches (64) indiquant la direction de leur déplacement dans le plan de la figure, les lignes de flux du fluide (65) et des cercles (75) schématisant la turbulencèOans le schéma d'alimentation et de recyclage décrit sur la figure 8, l'alimentation d'éthylène pur (84) est à la hauteur du tube d'entrée (6.2), celle du comonomère liquide (85), généralement du butène ou de l'hexène, se fait par le tube central d'alimentation (22) dans la zone supérieure et celle d'un réactif de contrôle de polymérisation, (86), généralement de l'hydrogène, se fait dans le circuit de recyclage du fluide de la zone inférieure. Le flux de fluide (87), qui provient de la zone médiane inférieure et qui est évacué par le tube intérieur inférieur (11.2), a une teneur en comonomère réduite par l'apport d'éthylène pur (84). D est débarrassé, dans le cyclone (88), d'éventuelles particules solides entraînées par le fluide, comprimé par le compresseur (89), refroidi en (90) et débarrassé, dans des absorbeurs (91), de la partie indésirable du réactif de contrôle de polymérisation provenant de la zone inférieure, avant d'être recyclé dans la zone médiane supérieure. Le flux de fluide (92), provenant de la zone médiane supérieure, contient du comonomère provenant de la zone supérieure. Ce flux est évacué par le tube intérieur supérieur (11.1). Une partie est envoyée dans le circuit de recyclage de (88) à (91), une autre partie peut être envoyée vers la zone supérieure par la vanne de contrôle (97.1) et le reste, s'il est nécessaire de réduire significativement la teneur en comonomère de la- zone médiane, est envoyé dans un séparateur (93) qui envoie un flux (94) de comonomère liquide saturé d'éthylène vers le circuit d'alimentation du comonomère et un flux (95) d'éthylène débarrassé de son comonomère vers la zone médiane inférieure. Comme la quantité de comonomère à récupérer au bas de la colonne est généralement petite et peut donc être très diluée dans des quantités importantes d'éthylène, le séparateur (93) peut être une simple colonne de fractionnement avec un reflux faible et travaillant à une pression élevée, obtenue par le compresseur (96), précédé d'un cyclone non représenté. II faut remarquer le croisement des flux de la zone médiane qui permet de minimiser la quantité des flux qu'il faut purifier et le by-pass équipé de vanne de contrôle (97.2) qui permet de différencier la teneur en hydrogène de la zone supérieure et de la zone médiane. Le flux de fluide (98) provenant de la zone supérieure, est évacué par le tube principal (8.1). H est débarrassé d'éventuelles particules solides dans le cyclone (99), refroidi en (100) et séparé de son éventuel condensât, du comonomère saturé d'éthylène, dans le séparateur (101). La fraction légère gazeuse (102) est comprimée par le compresseur (103) et recyclée dans la zone supérieure. Le condensât (104) est recyclé dans le circuit d'alimentation du comonomère. Le flux de fluide (105), provenant de la zone inférieure, est évacué par le tube principal (8.2), refroidi en (106) et débarrassé d'éventuelles particules de polymère en (107) avant d'être recyclé par le compresseur (108) dans la zone inférieure. Les particules de polymère évacuées par la sortie (20) sont débarrassées d'une partie de leur éthylène dans le cyclone (109) avant d'être transférées en (110) vers des moyens classiques de récupération. L'éthylène détendu est recyclé par le compresseur (111) dans le circuit inférieur. Des dispositifs de contrôles de débit (112) sont judicieusement placés sur les tubes principaux d'alimentation afin d'assurer une différence d'alimentation adéquate entre les différentes tranches du réacteur, par exemple pour favoriser un flux de fluide descendant dans l'espace libre central pour réduire le risque d'entraînement de particules dans la cheminée centrale. Afin de mieux les visualiser, la figure 9 montre, projeté sur la paroi latérale de la partie médiane du réacteur, le développement sur 360° des spires hélicoïdales ascendantes (71) et de la paroi intérieure de la galerie hélicoïdale descendante (24), avec ses tubes d'injection (7). Les flux des fluides se déplacent dans le sens des flèches, de droite à gauche et pour la clarté du dessin, l'échelle verticale est le double de l'échelle horizontale. Ainsi les tubes d'alimentation (6) apparaissent sous la forme d'ellipses. Afin de les décaler de 90°, ils sont disposés tous les 7/4 de tours de la galerie, là où sa hauteur (27) est maximum. Elle est minimum, (28), à mi-distance entre les tubes (6). Le canal hélicoïdal descendant, situé entre les spires (24), a une hauteur (30) constante sauf dans les zones de séparation, où les hauteurs (30.1) et (30.2) sont réduites et les sections des spires ou fractions de spires héli- coïdales ascendantes (71) parcourent 5/8 de tours et partent, par paire, de chaque tube (6), afin de pouvoir les alimenter par un fluide de refroidissement au travers de ces tubes, si nécessaire. La figure 10 schématise les flux de particules (72) dans les trois zones de réaction. Pour la clarté du dessin, l'échelle horizontale a été élargie et la galerie et le canal hélicoïdal descendant ont été décomposés en une paroi perforée (3) et un espace libre latéral. En l'absence de turbulence, les particules situées dans les zones annulaires centrales, délimitées par les cadres tracés à l'aide d'étoiles, (77.1, (77.3) et (78), circulent en circuits fermés, (72.1), <72.3) et (79.1), et une partie des particules situées dans les zones latérales circulent également en circuits fermés, C72.2), (72.4) et (79.2), si le débit ascendant généré par les spires hélicoïdales (71.1) et (71.2) est inférieur au débit descendant du canal descendant des zones adjacentes. Les autres particules situées dans les zones latérales traversent le réacteur de haut en bas et de bas en haut, en suivant les circuits (80). Dans la pratique la turbulence assure un mélange des particules à l'intérieur des différentes zones annulaires du réacteur. Toutefois les particules qui descendent le long de la surface du lit fluidifié de la zone supérieur et qui ont été imprégnées par le comonomère injecté par les injecteurs (23), doivent passer par la zone latérale supérieure, où leur teneur en comonomère sera progressivement réduite, avant de pénétrer dans la zone médiane où leur teneur en comonomère sera davantage réduite. 5 A titre illustratif, on peut estimer les ordres de grandeur des différentes valeurs, pour un réacteur industriel d'un volume d'environ 70 mètres cubes, 15 mètres de haut et 2,5 mètres de diamètre. Ces valeurs dépendant d'un grand nombre de paramètres peuvent varier significativement en fonction de la conception du réacteur et de la morphologie des particules, dépendant du système catalytique utilisé. Elles devront être adaptées avec l'aide
1" d'unités pilotes conçues pour tester la circulation des particules de polymère en fonction des différents paramètres. Chaque zone principale comprend 11 tubes d'entrée (6) de 0,25m de diamètre alimentant chacun une tranche de 0,56 m de haut du réacteur par une galerie hélicoïdale descendante d'un pas moyen de 0,32 m, effectuant 7/4 de tours entre chaque tube, d'une largeur de 0,1 m, d'une hauteur maximum de 0>,32 m devant chaque tube et minimum de 0,04 m à mi distance entre les tubes, laissant une hauteur libre de 0,16 m. pour le canal hélicoïdal des-
*5 cendant. La zone médiane comprend 3 tranches identiques, situées entre deux tranches de 0,28 m de haut alimentées par les deux tubes d'entrée (6.1) et (6.2) de 0,16 m de diamètre, au travers d'une galerie hélicoïdale descendante ayant un pas moyen réduit de moitié, une hauteur maximum de 0,16 m et minimum de 0,02 m, laissant une hauteur libre de 0,08 m pour le canal hélicoïdal descendant. Pour un diamètre extérieur de la cheminée centrale de 0,6 m dans la zone médiane et de 1 m aux extrémi-
™ tés du réacteur et pour un diamètre intérieur des spires hélicoïdales (71) variant progressivement de 1,1 à 1,5 m, la largeur de l'espace libre central est de 0,25 m et le volume du lit fluidifié est d'environ 45 mètres cubes. L' écartement moyen des spires hélicoïdales ascendantes est d'environ 0,45 m et leur largeur et leur pas varie respectivement de 0,6 et 0, 15 m dans la zone médiane à 0,4 et 0,24 m aux extrémités du réacteur. Si la vitesse moyenne de rotation des particules de polymère varie de 7 à 8 m/sec, compte tenu d'une
-" moindre résistance lorsque la largeur des spires diminue et si leur densité apparente dans le lit fluidifié est de 350 kg par mètre cube, le flux ascendant des particules de polymère est d'environ 600 t/h. La force centrifuge moyenne est de 5 à 6 fois la pesanteur, ce qui, pour un écartement moyen des spires hélicoïdales ascendantes de 0,45 m, donne une hauteur de chute inférieure à 0, 1 m, assez petite par rapport à la largeur des spires de 0,4 à 0,6 m. Pour une pression des fluides de 25 atmosphères et un débit par entrée principale (6), d'un mètre cube par
'" seconde, la vitesse d'injection du fluide doit être d'environ 16 m/sec, si le coefficient de friction, c'est à dire la perte d'énergie des particules de polymère due à la friction est de 5 %/sec. Elle doit être d'environ 18 m/sec si la perte d'énergie due à la friction est deux fois plus grande. Le débit total du fluide est de 26 mètres cubes par seconde, soit environ 3.000 t/h, donnant une grande capacité de refroidissement et nécessitant environ 80 tubes d'injection (7) de 0,03 m de diamètre par tranche de 0,56
35 m du réacteur. Le temps de résidence moyen du fluide dans le lit fluidifié est de moins de 2 secondes et celui des particules de polymère est d'environ 15 minutes, si la capacité de production de polyét-hylène est d'environ 60 t/h, La vitesse radiale du fluide près de la surface du lit fluidifié est d'environ 0-,5 m/sec, ce qui est suffisamment bas pour permettre une bonne séparation entre le lit fluidifié et le fluide, compte tenu de la force centrifuge. La vitesse moyenne des particules dans le canal hélicoïdal descendant peut dépasser ÎO m/sec, donnant un flux laté-
4" rai descendant de particules de polymère d'environ 2001 h, suffisamment bas pour permettre le remplissage du canal hélicoïdal ascendant et suffisamment élevé pour permettre l'évacuation d'agglomérats et d'éventuelles peaux de polyéthylène, dont le risque de formation est réduit par la vitesse de circulation des particules le long des parois. Le nombre de passages effectuées par les particules de polymère dans chaque zone du réacteur dépend de la turbulence et du pas des spires hélicoïdales ascendantes (71.1) et (71.2). Il peut être augmenté ou diminué en
45 augmentant ou en diminuant le pas de ces spires, suivant que l'on donne la priorité à l'homogénéité des particules de polymère ou à la différentiation des zones du réacteur. Si la pression des fluides doit être augmentée, par exemple à 45 atmosphères, pour augmenter la vitesse de réaction, afin d'atteindre la capacité de production souhaitée de 60 t h et si la section des injecteurs n'est pas modifiée, le débit volumétrique du fluide et la vitesse d'injection doivent être réduits de 15% environ, pour garder la même vitesse de rotation des particules de polymère. Le débit total du fluide dépassant les 4000 t/h, il peut être réduit si nécessaire, en réduisant le diamètre ou le nombre de tubes d'injection, afin d'augmenter la vitesse d'injection avec un débit plus faible. Ce procédé peut fonctionner avec une pression des fluides au-dessus de la pression critique de l'éthylène, pour obtenir des capacités de production de polyéthylène élevées dans des réacteurs plus petits. Le volume du lit fluidifié étant plus petit, le temps de résidence des particules de polymère y sera plus court. Par exemple pour une pression de 80 atmosphères et un réacteur de 1,8 m de diamètre et 10 m de haut, le volume du lit fluidifié n'est que de 15 mètres cubes environ. Le volume de fluide injecté dans le réacteur peut être d'environ 8 à 10 mètres cubes par seconde, si la capacité de production souhaitée est de 60 t/h de polyéthylène, et le temps moyen de résidence des particules dans le réacteur n'est que de 5 minutes environ, réduisant le nombre de passages des particules dans chaque zone du réacteur et donc leur homogénéité. La figure 11 montre un agrandissement d'une zone médiane du réacteur réduite aux deux seules tranches alimentées par les tubes d'entrée (8.1) et (8.2) pour montrer l'équilibre des flux et comment les particules de polymère venant de la zone supérieure sont débarrassées du comonomère avant de pénétrer dans la zone inférieure. Il faut tout d'abord remarquer que le tube inférieur de pulvérisation de comonomère liquide (23) est suffi- samment éloigné de la zone médiane pour éviter d'y envoyer des particules imprégnées de comonomère, celles-ci devant d'abord remonter dans la zone latérale supérieure avant de pouvoir pénétrer dans la zone de transition. Le flux des particules descendant dans l'espace latéral libre et le canal hélicoïdal descendant de la paire de spires hélicoïdales (71.1) est égal au flux qui remonte dans la zone supérieur de leur canal ascendant, dépendant du pas de ces spires, soit par exemple 250 t/h. Seulement une fraction de la partie passant dans le canal hélicoïdal descendant de 0,08m de haut de la paire de spires (71.2), par exemple 60% de 100 t/h, et une fraction, entraînée par la turbulence, passant par son espace libre central, par exemple 40% de 150 t/h, peut arriver dans la zone inférieure du réacteur, soit environ 120 t/h, entraînant avec elles, pour une pression de 25 atmosphères, 6 à 7 t/h de fluide qui sont purgées par les deux fois 55 t/h de fluide alimenté par les entrées (6.1) et (6.2). Si la capacité de production de polyéthylène est de 60 t/h, la quantité d'éthylène pur introduite en (84) dé- passe les 55 t/h introduite dans le tube (6.2). La différence va dans le tube (6.1), ainsi que la quantité d'éthylène purifié (95), par exemple 20 t h. Le flux de fluide (87), contenant peu de comonomère et la fraction non purifiée du flux de fluide (92) sont introduits en (89) pour compléter l'alimentation du tube (6.1), la différence rejoint la zone supérieure au travers d'une vanne de contrôle de débit (112.1). Pour éviter de diluer le flux de fluide (87) par le flux (92), contenant davantage de comonomère, cette dif- férence peut être introduite directement dans le circuit de recyclage de la zone supérieure dès sa sortie du réacteur par le by-pass (97.1) de la figure 8. Si la quantité de fluide purifié (95) est nulle et si la quantité de flux (87) et d'éthylène pur (84) est suffisante pour alimenter la zone médiane, ici représentée par les seules entrées (6.1) et
(6.2), la totalité du flux (92) peut aller dans le circuit principal supérieur. Si le temps de résidence des particules descendantes dans la zone de transition est insuffisant pour les dé- barrasser suffisamment de leur comonomère, celle-ci peut être élargie comme le montre la figure 8. Comme la zone principale inférieure n'est pas alimentée par de l'éthylène pur, il y a dans cette zone un déficit de fluide, qui ne peut être comblé que par un flux de fluide (115) qui descend dans la zone libre centrale, d'environ 30 t/h, engendrant un flux de fluide (115) descendant dans la zone libre centrale à une vitesse de l'ordre de 0,5 m/sec, favorisant la chute des particules dans cet espace libre central. Ce flux de fluide descendant peut être maintenu jusqu'au bas du réacteur à l'aide de contrôleurs de débit (112), comme montré sur la figure 8_ Il peut être obtenu dans la partie supérieure du réacteur de la même manière. Sur la figure 11, les bords centraux des spires hélicoïdales (71) des deux zones principales ont été relevés afin de permettre au flux de particules de polymère tombant dans l'espace libre central de longer la surface inférieure de ces bords et ainsi d'y éviter une zone vide de particules, favorable à la formation de peau de polyéthylène. H faut aussi remarquer que la galerie hélicoïdale descendante a été obturée en (26.1) et (26.2), à mi-distance entre les tubes d'alimentation (6.1) ou (6.2) et les tubes (6) des zones adjacentes, afin de pouvoir travailler à une pression différente dans la galerie de la zone de transition, ce qui permet d'y augmenter ou diminuer le débit des fluides sans varier le débit dans les zones adjacentes. En cas de disfonctionnement majeur, par exemple l'arrêt d'un compresseur, on peut injecter un gaz non réactif, comme l'azote, en aval du compresseur défaillant et relier la sortie du cyclone (109) à la torche de sécurité afin de dépressuriser le réacteur tout en le purgeant avec un gaz non réactif. La réaction peut être arrêtée en quelques secondes en injectant un poison pour le catalyseur dans chaque circuit de recyclage. Enfin s'il est nécessaire de pouvoir vider complètement et très rapidement le réacteur, il est utile de prévoir plus de sorties de particules (20), dont au moins une dans la zone de transition et une autre proche du sommet du réacteur.
DEUXIEME EXEMPLE : COPOLYMERISATION D'ETHYLENE AVEC DILUANT
Si la vitesse de réaction est trop élevée, on peut la ralentir en diluant l'éthylène avec un fluide non réactif. La figure 12 montre un réacteur identique à celui de la figure 8 auquel on a ajouté, dans la partie principale inférieure de la cheminée centrale, un tube central (22.1) d'alimentation de diluant liquide (118) plus léger que le comonomère, par exemple du propane ou de Pisobutane, relié à des tubes d'injection (23.1) qui permettent d'en pulvériser de fines gouttelettes sur le lit fluidifié. Le flux de fluide (105) sortant du tube principal inférieur (8.2) contient du diluant. C'est pourquoi un sé- parateur (119) permet, avant de le recycler, de le séparer d'un condensât (120) qui, en plus du diluant et de l'éthylène, a absorbé de faibles quantités de comonomère présentes dans la zone principale inférieure du réacteur. Une partie de ce condensât (120) est recyclée avec le diluant frais (118) par le tube central d'alimentation (28.1) et l'autre partie, pour être débarrassée du comonomère, est envoyée vers la colonne de séparation (93). Cette colonne peut aussi être alimentée par une partie du condensât (104) contenant du comonomère saturé de diluant et d'éthylène, afin de réduire la quantité de diluant présent dans la zone supérieure. La fraction gazeuse (95) récupérée au sommet de la colonne (93) est de l'éthylène saturé de diluant et elle est envoyée dans la zone médiane inférieure. La fraction liquide (121) est recyclée avec le diluant frais (118) par le tube d'alimentation inférieur (22.1). La fraction liquide (94) récupérée au bas de la colonne (93) est du comonomère mélangée à des quantités de diluant et d'éthylène qui dépendent des conditions de travail de cette colonne. Cette fraction (100) est recyclée dans la zone supérieure avec le comonomère frais (85) par le tube central d'alimentation (22). La purification de la zone principale inférieure se fait par absorption du comonomère par le diluant dans I'entièreté de la zone, ce qui permet d'atteindre un niveau de pureté relativement élevé. Les données concernant les fluides dépendent de la pression, du type de diluant et de la quantité de liquide recyclé qui, en refroidissant le lit fluide, permet de réduire substantiellement la quantité de fluide qu'il faut recycler, ce qui nécessite d'augmenter leur vitesse d'injection, pour obtenir une vitesse de rotation des particules de polyéthylène suffisamment élevée. Le réacteur peut être allongé ou le diamètre de la cheminée centrale peut être réduit. L'inconvénient principal est le coût supplémentaire entraîné par l'introduction d'un diluant. Si la concentration du diluant augmente, l'éthylène peut être complètement dissout à la température d'injection du fluide recyclé, et ainsi le fluide recyclé alimentant le réacteur peut être liquide. La vitesse d'injection du fluide dans le réacteur doit être adaptée à l'augmentation de sa densité et à la réduction significative de son débit volumétrique. La force centrifuge doit être suffisante, pour séparer le fluide liquide des particules de polymère à sa sortie du lit fluidifié, malgré sa densité plus élevée, si le réacteur est totalement en phase liquide. Toutefois, la pression dans le réacteur peut être telle que le liquide y soit à température d'ébullition, ce qui permet de remplir l'espace libre central par le fluide gazeux provenant de son ébullition. Dans ce cas, il est toujours possible d'avoir des températures différentes dans les différentes zones en variant les concentrations du diluant dans les différentes zones. Mais il faut remarquer qu'en période de démarrage, l'évaporation du fluide est insuffisante pour assurer le débit nécessaire à la rotation adéquate du lit fluidifié. Il est donc nécessaire de démarrer en phase complètement liquide ou en injectant du gaz et, pour faciliter l'élimination du comonomère, il peut être souhaitable d'utiliser un diluant plus lourd que le comonomère pour que ce dernier distille préférentiellement.
TROISIEME EXEMPLE : COPOLYMERISATION DU PROPYLENE
Pour fabriquer des copolymères blocs du propylène et de l'éthylène, les caractéristiques du réacteur doivent tenir compte de la nécessité d'une bonne séparation entre les zones principales et de la nécessité de polymériser une pro- portion suffisante de propylène, malgré sa moins grande vitesse de réaction, ce qui justifie d'utiliser un réacteur très long, comprenant éventuellement une dispositif d'évacuation des fluides au milieu du réacteur par des tubes radiaux. Vu sa longueur, il peut être souhaitable d'utiliser un réacteur horizontal. Le haut de la figure 13 schématise la section inférieure d'un tel réacteur horizontal comprenant une première succession de spires hélicoïdales (71), déplaçant les particules de la gauche vers la droite, et une galerie héli- coïdale (26), dont un côté est prolongé par une deuxième succession de spires hélicoïdales (122), déplaçant les particules de la droite vers la gauche. Ces successions de spires délimitent respectivement un canal central ou intérieur et un canal latéral ou extérieur dont les sections sont conçues afin d'égaliser approximativement les débits des particules de polymère respectivement vers la droite et vers la gauche, tout en maintenant un léger différentiel qui permet d'augmenter l'épaisseur du lit fluidifié, dont on voit la section de sa surface (72), là où la cheminée centrale est la plus étroite. La zone de transition à gauche de l'insert (37) est reliée à deux tubes concentriques de sortie, (11.1) et (11.2), terminés par les cônes évasés (35) et (36). L'éthylène pur (84), alimenté par l'entrée (6.1) est évacué par le cône évasé (36) prolongé par le tube (11.2). Il est légèrement contaminé par le propylène encore contenu dans les particules de polymère venant de la droite. Ce fluide (87) est séparé d'éventuelles particules de polymère dans le cyclone (88), comprimé en (89) et refroidi en (90) pour être recyclé par l'entrée (6.2) afin de pixrger les particules de polymère venant de la droite du propylène qu'elles entraînent. Le flux de fluide (92), évacué par le cône évasé (35) prolongé par le tube (11.1) et contenant des quantités substantielles de propylène, est débarrassé d'éventuelles particules solides en (92.1), refroidi et envoyé dans une colonne de séparation (93). L'éthylène 95) sortant en tête de colonne est comprimé en (96) et recyclé par le compresseur (108) dans la zone principale de gauche. Cette zone, qui sert à polymériser l'éthylène alimenté en (84), ne comprend que trois tubes d'entrées (6), compte tenu de la plus grande vitesse de réaction de l'éthylène et de la teneur en polyéthylène du copolymère bloc qui est généralement faible. Le fluide (105) provenant de cette zone, est évacué par le tube principal 8.2, refroidi en (106), séparé d'éventuelles particules de polymère en (107) et recyclé par le compresseur (108) au travers des trois tubes d'entrée (6). Le bas de la colonne de séparation (96) contient du propylène liquide (94), débarrassé de son éthylène. D est transféré avec le propylène frais (85) dans le réacteur par les tubes (22) et (22.1), pour y être pulvérisé par les in- jecteurs (23). Le propylène gazeux injecté par le tube d'entrée (6.4) est contaminé par les faibles quantités d'éthylène entraîné par les particules de polymère venant de la gauche. Il est évacué par le tube central intérieur (11.3) qui est relié à un tube radial (53) permettant d'évacuer le fluide (126) latéralement au milieu du réacteur. Ce flux de fluide (126), légèrement contaminé par de l'éthylène, est débarrassé d'éventuelles particules solides en (127), comprimé en (128) et refroidi en (129) pour être recyclé par le tube d'entrée (6.3) à gauche du tube d'entrée
(6.4), afin de purger les particules de polymère venant de la gauche de l'éthylène entraîné. Ce propylène chargé d'éthylène est évacué par le tube (11.1) en même temps que l'éthylène chargé de propylène pour être séparé dans la colonne de séparation (93). La zone de réaction principale de droite sert à polymériser le propylène alimenté en (85). Cette zone très longue comprend pour l'évacuation du propylène gazeux, en plus de la sortie par le tube central principal (8.1) à droite du réacteur, des sorties latérales, composées d'un ensemble de tubes radiaux (54), situés dans le même plan que le tube radial (53), et dont on ne voit qu'un seul. Un autre tube radial, situé dans ce même plan, et non représenté sur la figure doit alimenter en propylène liquide le tube (22.1). Le propylène gazeux (98) et C98.1) respective- ment évacué par le tube principal (8.1) et les tubes radiaux (54) est débarrassé d'éventuelles particules solides en (99), refroidi en (100), débarrassé de son condensât en (101) et recyclé par le compresseur (103) au travers de tubes d'entrées (6). Afin de ne pas interrompre les flux du lit fluidifié vers la droite et vers la gauche, l'espa«e entre les tubes radiaux (53) et (54) comprend des ailettes qui guident dans les directions appropriées les flux de particules. Ainsi la zone de transition, qui est située entre les deux zones principales, comprend 4 "Cubes d'entrée de
(6.1) à (6.4). Elle est divisée en trois sections de transition, dont la section médiane, reliée au tube de sortie (11.1) du cône (35), est alimentée au travers des entrées (6.2) et (6.3), par les compresseurs (89) et (128) qui compriment les flux (87) et (126), ne contenant respectivement qu'une faible teneur de propylène ou d'éthylène et provenant des deux autres sections de transition, reliées aux tubes de sortie (11.2) du cône (36) et (11.3) se terminant par un tube radial (53). Seul le flux (92) de la section médiane, un mélange d'éthylène et de propylène, est purifié et séparé dans une colonne de séparation (93) avant d'être recyclé. Ce dispositif de zone de transition à 3 sections avec un recyclage croisé entre la section médiane et les deux autres sections permet d'améliorer la séparation entre les deux zones principales tout en limitant la quantité de fluide qu'il faut séparer dans la colonne de séparation (93). Comme, en général, le degré de pureté du propylène doit être plus élevé que le degré de pureté de l'éthylène, les 2/3 de la zone de transition sont alimentés en propylène et un tiers en éthylène dans cet exemple. Le réacteur étant horizontal, la cheminé centrale peut être une buse pourvue de plusieurs rangées d'ouvertures latérales (9) situées sur ses côtés et sa partie inférieure et équipées d'ailettes guidant les flux (133) de fluides vers les tubes de sortie. H faut aussi noter qu'avec un diamètre du réacteur d'environ 2 m et une vitesse de rotation moyenne des particules de 10 m/sec, l'épaisseur du lit fluidifié au bas du réacteur n'est en-viron que des 2/3 de l'épaisseur en haut du réacteur à cause de la différence d'énergie potentielle et donc de vitesse des particules, ce qui n'est pas négligeable. H est donc souhaitable de décentrer la cheminée centrale et éventuellement d'altérer la symétrie cylindrique des deux ensembles de spires hélicoïdales pour mieux suivre la forme du lit fluidifié. Par ailleurs, comme le déplacement latéral des particules de polymère ne doit pas luter contre la -force de gravité, l'écartement entre les spires hélicoïdales (71) et (122) peut être augmenté, afin de réduire la résistance au frottement. Ceci permet d'éviter une vitesse d'injection des fluides trop élevée. La vitesse et la chaleur de réaction du propylène étant plus faibles et le refroidissement du lit fluidifié étant en partie assuré par l'évaporation du propylène liquide pulvérisé par les tubes centraux (22) et (22.1), le débit du propylène gazeux est faible, ce qui permet d'allonger la zone principale de droite du réacteur, afin de polyméri- ser davantage de propylène. S'il est nécessaire d'augmenter davantage le volume de cette zone, le réacteur peut y être légèrement élargi, tout en gardant la surface (72) du lit fluidifié à peu près au même niveau. Les autres caractéristiques de fonctionnement sont semblables aux exemples précédents et peuvent être estimées de manière semblable. Ces différents exemples montrent la souplesse de ce procédé de polymérisation, qui peut s'appliquer à la plupart des polymérisations catalytiques en lit fluidifié, gazeux ou liquide.

Claims

REVENDICATIONS :
1 - Procédé de polymérisation dans un lit fluidifié comprenant un réacteur cylindrique vertical ; un dispositif d'injection d'un catalyseur de polymérisation, entraînant la formation de particules de polymère en présence de fluides réactifs, gazeux ou liquides ; au moins une sortie pratiquée dans la paroi du dit réacteur permettant de soutirer les dites particules de polymère en suspension dans le dit lit fluidifié; un dispositif de détection permettant de détecter la surface du dit lit fluidifié, la dite sortie étant asservie au dit dispositif de détection afin d'ajuster le débit de sortie des dites particules de polymère pour maintenir la dite surface à une distance suffisante d'un dispositif d'évacuation des dits fluides réactifs pour que les dites particules de polymère n'y soient pas entraînées ; un dispo- sitif de recyclage permettant de recycler dans le dit réacteur, par un dispositif d'alimentation, les dits fluides réactifs évacués par le dit dispositif d'évacuation; un dispositif pour récupérer les dites particules de polymère soutirées du dit réacteur après les avoir séparées des dits fluides réactifs ; caractérisé en ce que : - le dit dispositif d'alimentation est conçu pour injecter les dits fluides réactifs à l'intérieur du dit réacteur, de manière régulièrement répartie le long de la paroi latérale du dit réacteur, dans des directions approximativement horizontales et tangentielles à la dite paroi latérale, afin de faire tourner les dits fluides réactifs, à une vitesse suffisante pour entraîner les dites particules de polymère dans un mouvement de rotation dont la force centrifuge les pousse vers la dite paroi latérale ; - le dit dispositif d'évacuation entoure l'axe de symétrie cylindrique du dit réacteur et est muni d'ouvertures régulièrement réparties entre sa base et son sommet, conçues pour évacuer les dits fluides réactifs de manière régulièrement répartie entre la base et le sommet du dit réacteur; - il comprend au moins une succession de spires hélicoïdales fixes, longeant la dite paroi latérale du dit réacteur, réparties entre la base et le sommet du dit réacteur, entourant le dit dispositif d'évacuation, à une certaine distance de celui-ci, les dites spires hélicoïdales étant suffisamment rapprochées l'une de l'autre et orientées dans le sens qui permet d'entraîner vers le sommet du dit réacteur les dites particules de pobymère tournant dans l'espace hélicoïdal situé entre les parois des dites spires hélicoïdales et l'espace libre central entre les dites spires hélicoïdales et le dit dispositif d'évacuation étant suffisamment large pour permettre aux dites particules de polymère de retomber dans le dit espace libre central sans entrer dans le dit dispositif d'évacuation, la vitesse de rotation et donc la dite force centrifuge étant suffisante pour que les dites particules de polymère ne soient pas entraînées par les dits fluides réactifs dans le dit dispositif d'évacuation, les dits fluides réactifs et les dites particules de polymère formant ainsi, sous l'action de la dite force centrifuge et des dites spires hélicoïdales, un lit fluidifié vertical rotatif.
2 - Un procédé suivant la revendication 1, caractérisé par : - la division du dit dispositif d'alimentation en au moins deux parties distinctes permettant d'alimenter au moins deux zones distinctes du dit réacteur par au moins deux mélanges différents des dits fluides réactifs ; - la division du dit dispositif d'évacuation en au moins trois sections distinctes, raccordées chacune à un tube de sortie sortant du dit réacteur et permettant d'évacuer séparément hors du dit réacteur les dits mélanges différents des dits fluides réactifs pénétrant dans chacune des dites sections distinctes, une des dites sections distinctes étant une section de séparation située entre les deux autres et permettant d'évacuer du dit réacteur les dits fluides réactifs qui se sont mélangés dans la zone de séparation entre les dites deux zones distinctes du dit réacteur ; - la possibilité du dit dispositif de recyclage de traiter et de recycler séparéament les dits mélanges différents des dits fluides réactifs.
3 - Un procédé suivant la revendication 2, caractérisé par la division en au moins deu-x sous sections de la dite section de séparation du dit dispositif d'évacuation afin de recycler les dits fluides réactifs mélangés provenant d'une des dites sous sections dans le dit réacteur à la hauteur de la zone du dit réacteur alimentant une autre dite sous sec- tion.
4 - Un procédé suivant la revendication 2 caractérisé par la division en trois sous sections de la dite section de séparation du dit dispositif d'évacuation, afin de purifier, séparer en deux flux distincts et recycler par le dit dispositif de 5 recyclage dans le dit réacteur les dits fluides réactifs mélangés provenant de la sous section médiane située entre les deux autres dites sous sections, les dits fluides réactifs mélangés provenant des deux autres dites sous sections étant recyclés sans passer par un dispositif de purification ou de séparation, à la hauteur de la zone du dit réacteur alimentant la dite sous section médiane.
10 5 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le dit dispositif d'alimentation comprend au moins une galerie hélicoïdale, longeant la dite paroi latérale à l'intérieur du dit réacteur et orientée dans le sens contraire des dite spires hélicoïdales, la dite galerie hélicoïdale permettant d'injecter à l'intérieur du dit réacteur, par des dispositifs d'injection régulièrement répartis le long de ses parois, des dits fluides réactifs alimentés dans la dite galerie hélicoïdale par des tubes d'alimentation régulièrement répartis le long de
15 celle-ci et traversant la dite paroi latérale du dit réacteur.
6 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5, où le dit réacteur est horizontal, caractérisé en ce qu'il comprend une deuxième succession de spires hélicoïdales concentrique à la première dite succession de spires hélicoïdales, les spires hélicoïdales de la dite deuxième successions étant orientées dans le sens contraire des spires
20 hélicoïdales de la dite première succession, afin d'entraîner les dites particules de polymère vers l'extrémité opposée du dit réacteur, les dites particules de polymère circulant ainsi d'une extrémité à l'autre du dit réacteur.
7 — Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'il comprend un espace libre latéral entre les dites spires hélicoïdales et la dite paroi latérale du dit réacteur, par où les dites particules de poly-
25 mère peuvent tomber vers le bas du dit réacteur , sous l'effet de la gravité, ce dit espace libre latéral étant suffisamment étroit pour que seulement une partie des dites particules de polymère qui sont montées dans le dit réacteur puisse y retomber, l'autre partie devant retomber par le dit espace libre central.
8 - Un procédé suivant la revendication 7, caractérisé par l'absence d'un dit espace libre latéral entre la dite paroi 30 latérale du dit réacteur et les dites spires hélicoïdales tout le long d'au moins une dite spire hélicoïdale afin d'empêcher les dites particules de polymère de retomber dans le dit espace libre latéral le long de la dite spire hélicoïdale, obligeant la totalité des dites particules de polymère de retomber dans le dit espace libre central entre la dite spire hélicoïdale et le dit dispositif d'évacuation.
35 9 - Un procédé suivant la revendication 7 ou 8, caractérisé en ce qu'il comprend un dit espace libre latéral suffisamment large le long d'au moins une dite spire hélicoïdale suffisamment large, pour permettre à la totalité des dites particules de polymère de retomber dans cet espace libre latéral le long de la dite spire hélicoïdale et d'empêcher la chute des dites particules de polymère dans le dit espace libre central le long de la dite spire hélicoïdale.
40 10 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé par la forme creuse d'au moins une partie des dites spires hélicoïdales qui sont reliées à la dite paroi latérale du dit réacteur par des tubes permettant de les alimenter par un fluide réactif ou de refroidissement.
45 11 - Un procédé suivant la revendication 10, où au moins une partie significative des dits fluides réactifs injectés par le dit dispositif d'alimentation est sous la forme gazeuse et le dit fluide réactif ou de refroidissement est un liquide, caractérisé en ce qu'il comprend des dispositifs d'injections répartis le long des dites spires hélicoïdales creuses, permettant de pulvériser le dit liquide en fines gouttelettes à l'intérieur du dit réacteur.
5 12 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 11, où au moins une partie significative des dits fluides réactifs est sous la forme gazeuse, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un tube passant par le dit dispositif d'évacuation et muni d'injecteurs permettant de pulvériser de fines gouttelettes d'un liquide réactif ou de refroidissement sur au moins une partie de la dite surface du dit lit fluidifié.
10 13 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'au moins une partie du dit dispositif d'évacuation comprend une succession de buses évasées, s'emboîtant l' une dans l'autre et séparées l'une de l'autre par des ailettes ou des déflecteurs qui guident les dits fluides réactifs tournant dans le dit réacteur vers au moins un des dits tubes de sortie.
15 14 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu'au moins une partie du dit dispositif d'évacuation comprend une buse cylindrique ou conique percée de nombreuses ouvertures équipées d'ailettes ou de déflecteurs qui guident les dits fluides réactifs tournant dans le dit réacteur vers au moins un des dits tubes de sortie.
20 15 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce qu'au moins une partie du dit dispositif d'évacuation comprend au moins un ruban hélicoïdal enroulé sur lui-même et dont les spires successives sont séparées l'une de l'autre par des ailettes ou des déflecteurs qui guident les dits fluides réactifs tournant dans le dit réacteur vers au moins un des dits tubes de sortie.
25 16 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que les dimensions des dites spires hélicoïdales varient d'une spire à l'autre pour au moins un certain nombre de dites spires hélicoïdales le long du dit réacteur, afin d'ajuster la circulation des dites particules de polymère à l'intérieur du dit réacteur en fonction des objectifs de polymérisation.
30 17 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications de 1 à 16, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un dispositif permettant de produire à au moins un endroit du dit lit fluidifié une turbulence en vue d'augmenter autour du dit endroit le mélange entre les dites particules de polymère circulant dans l'espace proche de la dite paroi latérale du dit réacteur avec celles de l'espace proche de la dite surface du dit lit fluidifié.
35 18 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications 1 à 5 et 7 à 17, caractérisé en ce qu'au moins un certain nombre des dites spires hélicoïdales ont leur bord intérieur relevé, pour délimiter une paroi centrale inclinée, afin de permettre aux dites particules de polymère retombant dans le dit espace libre central de longer les dites parois centrales inclinées.
40 19 - Un procédé suivant l'une quelconque des revendications de 1 à 18, caractérisé en ce qu'au moins un des dits fluides réactifs contient des oléfines.
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Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006064046A2 (fr) * 2004-12-15 2006-06-22 Axel De Broqueville Dispositif a lit fluidifie rotatif et procedes utilisant ce dispositif
WO2007031573A1 (fr) * 2005-09-15 2007-03-22 Axel De Broqueville Dispositif d'injection de fluide en couches successives dans un lit fluidifie rotatif et procedes utilisant ce dispositif
EP1847314A1 (fr) * 2006-04-21 2007-10-24 Total Petrochemicals Research Feluy Lit fluidisé rotatif
WO2007122211A1 (fr) * 2006-04-21 2007-11-01 Total Petrochemicals Research Feluy Dispositif et procede d'injection de fluide dans un lit fluidifie rotatif
EP1967261A1 (fr) * 2007-03-02 2008-09-10 Total Petrochemicals Research Feluy Dispositif et procédé d'injection de fluide dans un lit fluidifié rotatif.
WO2008107404A1 (fr) * 2007-03-02 2008-09-12 Total Petrochemicals Research Feluy Dispositif et procede d'injection de fluide dans un lit fluidite rotatif
WO2013170321A1 (fr) 2012-05-15 2013-11-21 Axel De Broqueville Dispositif de disque rotatif dans un lit fluidifié rotatif et procédé utilisant ce dispositif
CN103752225A (zh) * 2014-01-04 2014-04-30 衢州昀睿工业设计有限公司 具有双上升动能的自循环合成反应器
CN113617053A (zh) * 2021-08-25 2021-11-09 天津睿投化工有限公司 一种生物医药制备用析晶方法

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8034298B2 (en) 2008-08-08 2011-10-11 Brunob Ii B.V. Fluid bed reactors and associated methods
CN101745245B (zh) * 2010-02-05 2012-05-23 北京化工大学 一种多级逆流式旋转床反应精馏装置及其应用
CN101829533B (zh) * 2010-04-30 2012-08-29 镇海石化建安工程有限公司 一种聚合反应器
JP6715238B2 (ja) * 2014-09-02 2020-07-01 ノイ、アンジェロ ディ 粉塵および他の汚染物質のための分離デバイス
CN104587874A (zh) * 2015-02-03 2015-05-06 深圳市世椿自动化设备有限公司 一种带报警器的动态混合管
EP3053647A1 (fr) * 2015-02-06 2016-08-10 LANXESS International SA Réacteur tubulaire et procédé de polymérisation multiphases
FR3065173B1 (fr) * 2017-04-12 2020-06-26 IFP Energies Nouvelles Nouveau dessin des canaux de collecte et de distribution pour un procede de separation en lit mobile simule utilisant n-colonnes en serie
CN108993325B (zh) * 2018-08-28 2020-12-01 福州大学 一种旋转催化床及其使用方法
CN109232150B (zh) * 2018-09-25 2021-09-24 山东海江化工有限公司 一种丙烯合成反应优化工艺
CN112584920B (zh) * 2019-04-25 2023-11-21 日挥株式会社 流体混合单元及流体混合方法
CN110152529A (zh) * 2019-05-29 2019-08-23 蒋凯 一种能提升物料混合程度的化工用搅拌罐

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2585385A (en) * 1948-07-09 1952-02-12 Olin Mathieson Precipitating tower
DE1542378B1 (de) * 1965-11-09 1970-07-09 Polysius Ag Vorrichtung zum Waerme- oder Stoffaustausch zwischen Feststoffen und einem gasfoermigen Medium
DE3621593C1 (en) * 1986-06-27 1988-01-21 Prof Dr Bohn Thomas J Fluidised-bed reactor, in particular for a fluidised-bed furnace
US4858144A (en) * 1986-02-19 1989-08-15 Bp Chemicals Limited Detection of anomalies in gas fluidized bed polymerization
WO1997033920A1 (fr) * 1996-03-13 1997-09-18 Borealis A/S Procede et appareil de polymerisation de monomeres olefiniques
EP0900590A1 (fr) * 1997-09-05 1999-03-10 Mitsui Chemicals, Inc. Procédé de réglage du débit d'un gaz dans un dispositif de polymérisation en phase gazeuse et dispositif de polymérisation en phase gazeuse

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2395236A (en) * 1944-08-18 1946-02-19 Joseph G Schotthoefer Ventilated water closet or toilet
US2585386A (en) * 1947-06-26 1952-02-12 Stanolind Oil & Gas Co Method and apparatus for coring wells
DE2432627C3 (de) * 1974-07-06 1979-03-22 Hoechst Ag, 6000 Frankfurt Verfahren und Vorrichtung zur Temperaturbehandlung eines Gemisches von !einteiligen festen Stoffen und Gasen
DE3108875A1 (de) * 1981-03-09 1982-09-16 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Drehstroemungswirbler zur thermischen behandlung von feinkoernigem oder granulatfoermigem gut
US4548138A (en) * 1981-12-17 1985-10-22 York-Shipley, Inc. Fast fluidized bed reactor and method of operating the reactor
EP1019184A1 (fr) * 1997-09-30 2000-07-19 Mortimer Technology Holdings Limited Procede et appareil de traitement de matieres particulaires

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2585385A (en) * 1948-07-09 1952-02-12 Olin Mathieson Precipitating tower
DE1542378B1 (de) * 1965-11-09 1970-07-09 Polysius Ag Vorrichtung zum Waerme- oder Stoffaustausch zwischen Feststoffen und einem gasfoermigen Medium
US4858144A (en) * 1986-02-19 1989-08-15 Bp Chemicals Limited Detection of anomalies in gas fluidized bed polymerization
DE3621593C1 (en) * 1986-06-27 1988-01-21 Prof Dr Bohn Thomas J Fluidised-bed reactor, in particular for a fluidised-bed furnace
WO1997033920A1 (fr) * 1996-03-13 1997-09-18 Borealis A/S Procede et appareil de polymerisation de monomeres olefiniques
EP0900590A1 (fr) * 1997-09-05 1999-03-10 Mitsui Chemicals, Inc. Procédé de réglage du débit d'un gaz dans un dispositif de polymérisation en phase gazeuse et dispositif de polymérisation en phase gazeuse

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8071034B2 (en) 2004-12-15 2011-12-06 De Broqueville Axel Rotary fluidized bed device and method for using said device
WO2006064046A3 (fr) * 2004-12-15 2006-08-24 Broqueville Axel De Dispositif a lit fluidifie rotatif et procedes utilisant ce dispositif
WO2006064046A2 (fr) * 2004-12-15 2006-06-22 Axel De Broqueville Dispositif a lit fluidifie rotatif et procedes utilisant ce dispositif
WO2007031573A1 (fr) * 2005-09-15 2007-03-22 Axel De Broqueville Dispositif d'injection de fluide en couches successives dans un lit fluidifie rotatif et procedes utilisant ce dispositif
BE1016766A5 (fr) * 2005-09-15 2007-06-05 Broqueville Axel De Dispositif d'injection de fluide en couches successives dans un lit fluidifie rotatif et procedes utilisant ce dispositif.
US8257657B2 (en) * 2006-04-21 2012-09-04 Total Petrochemicals Research Feluy Device and method for injecting fluid into a rotating fluidized bed
WO2007122211A1 (fr) * 2006-04-21 2007-11-01 Total Petrochemicals Research Feluy Dispositif et procede d'injection de fluide dans un lit fluidifie rotatif
EP1847314A1 (fr) * 2006-04-21 2007-10-24 Total Petrochemicals Research Feluy Lit fluidisé rotatif
EP1967261A1 (fr) * 2007-03-02 2008-09-10 Total Petrochemicals Research Feluy Dispositif et procédé d'injection de fluide dans un lit fluidifié rotatif.
WO2008107404A1 (fr) * 2007-03-02 2008-09-12 Total Petrochemicals Research Feluy Dispositif et procede d'injection de fluide dans un lit fluidite rotatif
WO2013170321A1 (fr) 2012-05-15 2013-11-21 Axel De Broqueville Dispositif de disque rotatif dans un lit fluidifié rotatif et procédé utilisant ce dispositif
CN103752225A (zh) * 2014-01-04 2014-04-30 衢州昀睿工业设计有限公司 具有双上升动能的自循环合成反应器
CN113617053A (zh) * 2021-08-25 2021-11-09 天津睿投化工有限公司 一种生物医药制备用析晶方法
CN113617053B (zh) * 2021-08-25 2023-01-17 河北赛谱睿思医药科技有限公司 一种生物医药制备用析晶方法

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