WO2003067782A1 - Amelioration aux prodedes de mesures echometriques sur une ligne et dispositif de mise en oeuvre - Google Patents

Amelioration aux prodedes de mesures echometriques sur une ligne et dispositif de mise en oeuvre Download PDF

Info

Publication number
WO2003067782A1
WO2003067782A1 PCT/FR2003/000274 FR0300274W WO03067782A1 WO 2003067782 A1 WO2003067782 A1 WO 2003067782A1 FR 0300274 W FR0300274 W FR 0300274W WO 03067782 A1 WO03067782 A1 WO 03067782A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
line
echo
length
attenuation
echometric
Prior art date
Application number
PCT/FR2003/000274
Other languages
English (en)
Inventor
Daniel Gardan
Rabah Tarafi
Hervé LE COZIC
Philippe Pierre
Original Assignee
France Telecom
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by France Telecom filed Critical France Telecom
Priority to AU2003219263A priority Critical patent/AU2003219263A1/en
Publication of WO2003067782A1 publication Critical patent/WO2003067782A1/fr

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04B—TRANSMISSION
    • H04B3/00—Line transmission systems
    • H04B3/02—Details
    • H04B3/46—Monitoring; Testing

Definitions

  • the invention relates to an improved method of echometric measurements on a telephone line. It also relates to a device for implementing the method.
  • the exact knowledge of the length of the telephone line is essential information to know the weakening (or attenuation) of the telephone line or pair to allow a massive deployment of xDSL (digital suscriber one) services insofar as the operation of modems is no longer guaranteed beyond a certain range.
  • xDSL digital suscriber one
  • line length measurement and attenuation measurement use echometric techniques
  • the length of the line is deducted from the round trip time on this line from the signal which is injected at the local end of the line, knowing the theoretical propagation speed of this signal on the line.
  • the weakening or attenuation of the line can be deduced from the relationship between a transmitted signal and the reflected signal at the end of the line.
  • the calculated attenuation corresponds to twice the signal attenuation since it travels twice the length of the line.
  • the attenuation is of the order of 150 dB for a line of 5 km.
  • the echo due to the end of the line is so weak that it is no longer measurable.
  • the object of the present invention is to remedy these drawbacks.
  • the present invention relates to a method of echometric measurements for telephone lines according to which a signal is injected at the local end of the telephone line, propagates along this line, is reflected at the far end and returns to the local end of said line; .
  • the second terminal corresponds to the maximum length Lmax of the line, and is calculated from the measurement of the effective capacity of the line.
  • the calculation of the length of the line comprises the following step: - estimation of the length from the following relation:
  • - Figure 1 represents the curves relating to an echometry and the localization of the echo using the third derivative of the signal
  • - Figures 2A and 2B 1st diagram of a telephone line illustrating the impact of the continuity of the screens on the echometry signal
  • FIG. 3 illustrates the line impedance measurement curves
  • FIG. 4 illustrates the variation curves of the apparent speed of the echo as a function of the gauge and the length of the line
  • FIG. 5. represents the electrical diagram of a line
  • FIG. 6 illustrates the impact of the impedance of the telephony terminal on the measurement of the loss by echometry on a line having a loss of 33.4 dB at 300 kHz
  • FIG. 8 illustrates the echo on an open circuit line and on a line at the end of which is connected a terminal having an impedance lower than the characteristic line impedance
  • FIG. 7 the diagram of the device for implementing the method.
  • a first characteristic contributing to reinforcing the robustness of the echometric measurement techniques for a telephone line according to the present invention consists in taking into account electrical measurements as will be developed below.
  • the cables of the telephone network include a shield E forming a screen, from the general distributor to the distribution point.
  • This screen E makes it possible to increase the performance in terms of electromagnetic compatibility.
  • the break in the continuity of the screens can generate a jump in impedance which can in certain cases generate a parasitic echo.
  • the parasitic echo can then be seen as the echo corresponding to the end of the screen. This phenomenon therefore risks introducing an underestimation of the real value of the length of the line.
  • the solution proposed to locate the echo corresponding to the end of the line consists in estimating a minimum length and a maximum length of the telephone pair from measurements of common mode capacity and of the effective capacity of the pair. Fashion ability common gives a minimum length and the effective capacity gives a maximum length of the telephone pair.
  • the common mode capacity Cmc is the capacity between a wire of the pair and the screen of the cable. This capacity can be conventionally measured by a test robot.
  • the linear capacity of common mode Cmc / km is a known parameter.
  • the capacity measurement Cmc is precise enough to identify the place where the screen discontinuity takes place.
  • the common mode capacity measured divided by the linear mode of common mode which one can meet in the network gives the minimum length of the pair Lmin.
  • Telephone pairs have by construction an effective capacitance whatever the position of the pair in cable and regardless of the number of pairs in the cable.
  • This effective capacity depends on the caliber (diameter) but can be used as an estimate of the maximum limit of the length of the pair if we take the minimum value that can be encountered in the network.
  • FIG. 3 illustrates a means of overcoming the impedance of the telephone terminal at this stage.
  • This impedance is the result of the impedance of the telephone pair only N (in thin line in FIG. 3) and the impedance of the telephone terminal R (dotted line in FIG. 3).
  • the respective magnitudes of these impedances are such that the impedance measured at the local end is the impedance of the telephone pair alone insofar as the impedance of the terminal is much greater than the impedance of the telephone pair.
  • Ceff Lmax - —— ue ⁇ _m i n / ⁇ m is a j ⁇ > adorns the length of the capacity.
  • Another characteristic of the process consists in taking into account the apparent speed of the echo which is a function of the length of the pair and the caliber of the telephone pair as can be seen in FIG. 4.
  • the speed of a wave is the higher the higher the frequency.
  • echometry For the measurement of the line length, echometry consists in injecting a square signal which presents energy on a broad frequency band. If the telephone pair is short the reflected signal contains energy in approximately the same frequency band as the injected signal and therefore in particular in the high part of the spectrum. The apparent speed of the echo will be that of the highest frequencies of the echo.
  • the telephone pair If the telephone pair is long, it behaves like a low pass filter, the high frequencies are very attenuated and the echo contains energy mainly in the lower part of the spectrum. The corresponding frequencies are markedly reduced compared to the upper part of the spectrum and the apparent speed of the echo is that of the low frequencies and is reduced accordingly.
  • the apparent speed of the echo therefore decreases when the length of the pair increases.
  • this reduction in speed is all the more important as the caliber is higher since for the same length the attenuation at a frequency is all the higher the smaller the caliber.
  • T in ⁇ s is the measured round trip duration of the echo.
  • a first estimate of the length of the pair is made on the basis of the apparent return echo speed, maximum v. V (in meters / ⁇ s). This length
  • ⁇ be the loss measured at 300 kHz, this loss is measured by echometric technique.
  • the length L of the line is then calculated as a function of the actual speed calculated, from the following relationship:
  • V 219.7879245851-0.9035996068 * T + 0.0052651484 * T 2 -200 / a
  • V is the apparent velocity in m / s
  • T is the echo time in ⁇ s
  • a is the broadband attenuation in dB which corresponds to the ratio (in dB ) between the level of the signal injected and the level of the echo bump corresponding to the end of the line.
  • One step of the method therefore consists in measuring the signal to noise ratio outside the zone where an echo has been detected.
  • the measurement is considered to be invalid if the signal to noise ratio is less than S0, which is for example and preferably of the order of 6 dB.
  • S0 which is for example and preferably of the order of 6 dB.
  • an echo will therefore be considered valid if the maximum of the echo has a level at least equal to twice the parasitic echoes before or after the main echo.
  • FIG. 5 schematically illustrates a telephone line connected at one of its two ends by the pulse generator and at the other with a terminal.
  • P ⁇ is the reflection coefficient at the end of the li-
  • Vx ViO + p r 2 p s exp (- ⁇ (4l -x)) +
  • the first term corresponds to the signal injected and the second to the first echo.
  • the ratio expressed in dB between the injected signal and the first echo is:
  • the reflection coefficient is 1 (open circuit) or -1 (short circuit)
  • the ratio between the injected signal and the reflected signal corresponds to twice the line loss.
  • the reflection coefficient is different from 1 or - 1, part of the signal is not reflected at the end of the line since part of the energy is dissipated in the load resistance of the line.
  • Figure 6 illustrates the impact of load impedance on the measurement of echo loss.
  • This figure illustrates the result on a 4/10 mm telephone pair whose attenuation is 34.4 dB at 300 kHz.
  • the attenuation was measured by echometry as a function of the resistive impedance of the load.
  • the measured loss increases when the load impedance approaches the characteristic line impedance.
  • the increase calculated from the reflection coefficient (equation 1) is indeed of the same order of magnitude.
  • the impedance of the line in open circuit is linear and is a function of the line capacity. Indeed at very low frequency the resistance and the line inductance are negligible compared to the impedance of the capacitance.
  • the impedance of the telephone terminal follows a plateau from around twenty Hz to a few hundred Hz approximately.
  • the result of the impedance of the line with a telephone set connected at its end is such that at 20 Hz the measurement corresponds to the impedance of the telephone set if it is less than the impedance of the cable.
  • the impedance of the telephone set is greater than the impedance of the cable, we are in a case where the impedance of the terminal has no impact on the measure of attenuation of the telephone line.
  • the shape and temporal position of the echo are also affected by the terminal's impedance at high frequency.
  • FIG. 7 illustrates an echo generated by an open circuit line and by a line terminated by a specific terminal (a minitel 10). This has an impedance lower than the characteristic impedance in the ADSL frequency band and generates an inverted echo compared to an open circuit.
  • the impedance characteristics of this terminal are such that the attenuation measured at 300 kHz by echometric techniques will be increased by approximately 3 dB.
  • This virtual increase in attenuation at 300 kHz is very sensitive to the value of the impedance in the ADSL band. It is therefore preferable in this case not to give the value of the attenuation when the echo is reversed compared to an echo corresponding to an open circuit whereas the electrical measurements indicate that there is no short circuit at the end of the line.
  • the extrapolation of the measurement at 150 kHz to the value of the attenuation at 300 kHz can be done using a following polynomial: Attenuation at 300 kHz ⁇ -0.03129 * a 3 + 0.66291 * a 2 - 3.07027 * a + 9.70255;
  • a is the attenuation measured at 150 kHz If the measurement is made at a frequency other than 150 kHz the coefficients of the polynomial will have to be adapted.
  • echometric techniques are widely used to measure the length of a telephone pair by measuring the round trip duration of a pulse injected at one end of the line.
  • these echometric techniques can also be used to measure the weakening of the line by calculating the ratio between the voltage injected at a given frequency and the signal reflected at the end of the line. This weakening thus calculated then corresponds to twice the weakening of the telephone pair.
  • FIG. 8 illustrates a device for implementing the method. This device is integrated in the test robot connected to the line that we want to test.
  • the device includes at least
  • DSP Digital signal processor
  • a branch comprising means for generating pulses 102 followed by an amplifier 103; a switcher 105, for example a duplexer; a branch comprising an amplifier 203 followed by filtering means 202, followed by an analog-digital converter 201; a switchman.
  • the signals used to test the line are generated by the generator 102 under the control of the processor 100 and amplified by the amplifier 103..
  • the switcher makes it possible to inject its signals onto the line to be tested LT.
  • the signal reflected at the far end of the line is received by the switcher 105 and applied to the input of the amplifier 203.
  • This signal is filtered in order to increase the signal to noise ratio and then converted into a digital signal by the processor.
  • the processor 100 can moreover be provided to carry out digital filtering on the signal to correct the distortion effects generated by the telephone lines and further increase the signal to noise ratio.
  • the amplifier 203 will preferably be a programmable gain amplifier so as to apply the optimal gain which has been predetermined during a qualification step so as not to saturate the converter 201.
  • the processor is able to implement the various calculations involved in determining the length of the line and the attenuation as just described.
  • the storage means consist, for example, of one or more data memories, including at least one non-volatile memory (EEPROM) containing the preset parameters necessary for the various calculations and processor control programs for practicing the desired echometric measurements.
  • EEPROM non-volatile memory

Abstract

L'invention concerne l'amélioration aux procédés de mesures échométriques pour lignes téléphoniques. Selon l'invention l'amélioration consiste à prendre en compte des mesures électriques en réalisant notamment une étape de calcul de la longueur de la ligne à partir d'une localisa­tion de l'écho correspondant à l'extrémité distante, cette localisation comprenant la détermination de deux bornes en­tre lesquelles si situe la valeur de la longueur de la li­gne. La première borne correspond à la longueur minimale Lmin et est calculée à partir de la mesure de la capacité en mode commun C qui est la capacité entre un fil de la li­gne et l'écran du câble ; la deuxième borne correspond à la longueur maximale Lmax de la ligne, et est calculée à par­tir de la mesure de la capacité effective de la ligne.

Description

AMELIORATION AUX PROCEDES DE MESURES ECHOMETRIQUES SUR UNE LIGNE ET DISPOSITIF DE MISE EN ŒUVRE.
L'invention concerne un procédé amélioré de mesures echometriques sur une ligne téléphonique. Elle concerne également un dispositif de mise en œuvre du procédé.
Lors des actions de maintenance sur les lignes téléphoniques (une ligne étant formée par deux conducteurs), la connaissance exacte de la longueur de la ligne téléphonique est une information essentielle pour connaître l'affaiblissement (ou atténuation) de la ligne ou paire téléphonique pour permettre un déploiement massif des services de type xDSL (digital suscriber une) dans la mesure où le fonctionnement des modems n'est plus assuré au-delà d'une cer- taine portée.
En règle générale, la mesure de la longueur d'une ligne et la mesure d'affaiblissement font appel à des techniques echometriques
La longueur de la ligne est déduite du temps aller- retour sur cette ligne du signal que l'on injecte à l'extrémité locale de la ligne, connaissant la vitesse de propagation théorique de ce signal sur la ligne.
L'affaiblissement ou l'atténuation de la ligne peut être déduit du rapport entre un signal émis et le signal réfléchi à l'extrémité de la ligne. L'affaiblissement calculé correspond à deux fois l'affaiblissement du signal puisque celui-ci parcourt deux fois la longueur de la ligne. On rappelle à cette fin que l'on procède de la manière suivante, ce principe est illustré par le schéma de la figure 1 :
- Un signal est injecté à l'extrémité locale de la paire téléphonique
- Celui se propage le long de la paire téléphonique, se réfléchit à l'extrémité distante de la ligne et revient à l'extrémité locale de la ligne.
- La dérivée troisième du signal d'échométrie permet de localiser l'écho et la durée aller-retour du signal dans la paire téléphonique
- Connaissant la vitesse V du signal dans la paire téléphonique on en déduit la longueur de la paire téléphonique L = V -T . On pourra trouver une description de techniques de mesures echometriques par exemple dans les documents indiqués ci après :
"Identification of linear Systems; a practical guide- line to accurate modelling" J. SCHOϋKENS and R. PINTELON Pergamon Press 1991.
"On the design of optimal test signais in the case of time limited excitations" Patrick Boets, Luc Peirlincks, Patrick Guillaume and Léo Van Biesen" IEEE instrumentation and measurement technology conférence record IMTC /95 Bos- ton pp.717 722
"Non parametric calibration of a time domain réflec- tomètre" Patrick Boets and Léo Van Biesen IEEE instrumentation and measurement technology conférence record. IMTC /94 Hamamatsu pp.114-117 "Identification of transfer functions ith time delà and its application to cable fault location" R. Pintelon and Léo Van Biesen pp. 479-484 IEE transactions on instrumentation and measurement IM 39 N°3 1990
"High Accuracy of location of faults on electrical li- nes using digital signal processing" Leao Van Biesen, Jean Renneboog and Alain R.F. Barel IEEE transactions on instrumentation and measurement IM 39 N°l 1991 pp. 175 -179.
Ces techniques de mesures echometriques sont mises en œuvre dans bon nombre de systèmes de mesures actuellement disponibles commercialement. Les réalisations industrielles diffèrent les une des autres par les traitements opérés sur les signaux de test reçus après réflexion en bout de ligne.
Dans la pratique la localisation du défaut est rendue difficile par la présence du bruit sur la ligne et par de nombreux échos parasites.
En outre il est nécessaire par exemple d'opérer un traitement du signal pour la mesure de l'affaiblissement lorsque la fréquence du signal augmente car l'affaiblissement augmente avec la fréquence. En effet pour un signal de fréquence de 300kHz, l'affaiblissement est de l'ordre de 150 dB pour une ligne de 5 km.
Malheureusement, les résultats obtenus sont dans certaines circonstances faussés du fait que ces techniques re- posent sur la prise en compte de certaines valeurs théoriques dans les calculs et non des valeurs réelles.
En effet, le déposant a fait la constatation que bien que la plupart du temps, les valeurs théoriques de certains paramètres suffisent pour arriver à qualifier les lignes téléphoniques, cela n'est pas toujours le cas en particulier dans les applications de transmission à hauts débits proposées pour les services xDSL. Dans ce cas les taux d' erreurs acceptables pour la détermination de la longueur d'une ligne ou de son affaiblissement sont de l'ordre de quelques pour cent. En outre les imperfections de la paire téléphonique sont telles que des réflexions intermédiaires parasites peuvent se produire.
De plus au-delà d'une certaine portée l'écho dû à l'extrémité de la ligne est si faible qu'il n'est plus me- surable.
Tous ces phénomènes réduisent notablement la pertinence et la précision de la mesure de longueur et de l'affaiblissement de la paire téléphonique, réalisées par les techniques connues à ce jour.
La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients .
La présente invention a pour objet un procédé de mesures echometriques pour lignes téléphoniques selon lequel un signal est injecté à l'extrémité locale de la ligne téléphonique, se propage le long de cette ligne, se réfléchit à l'extrémité distante et revient à l'extrémité locale de ladite ligne ; .
- principalement caractérisé en ce qu' il comprend une étape de calcul de la longueur de la ligne à partir d'une localisation de l'écho correspondant à l'extrémité distante, cette localisation comprenant :
- La détermination de deux bornes entre lesquelles se situe la valeur de la longueur de la ligne, - la première borne correspond à la longueur minimale Lmin et est calculée à partir de la mesure de la 03/067782
capacité de mode commun C qui est la capacité entre un conducteur de la ligne et l'écran du câble de cette ligne, la deuxième borne correspond à la longueur maximale Lmax de la ligne, et est calculée à partir de la mesure de la capacité effective de la ligne.,
le calcul de la longueur de la ligne comprend l'étape suivante : - estimation de la longueur à partir de la relation suivante :
Le = v T, dans laquelle v est la vitesse apparente de l'écho, cette vitesse étant obtenue expérimentalement et T, la durée aller et retour de l'écho, mesurée,
Rejet des valeurs de longueur obtenues et qui se trouvent en dehors des bornes prédéterminées.
Ce calcul suppose que la vitesse de propagation est constante quel que soit le calibre et la longueur de la paire, ce qui n'est pas toujours le cas.
Pour tenir compte de cette caractéristique la détermination de la longueur de la ligne comprend l'étape suivante : - calcul de la vitesse réelle vréeι de l'écho à partir de la valeur de la longueur estimée Le, tel que : vrέe, = 110.99 + 9.218 φ03 -16.412 φ0'5 +1.6 φ vitesse de l'écho en mètres par microsecondes dans laquelle : φ≈ Le-a2 • KF6 et dans laquelle est l'affaiblissement, mesuré à 300 kHz, . - calcul de la longueur L de la ligne en fonction de la vitesse réelle calculée, à partir de la relation suivante : L= T . Vréeι .
Dans la plupart des mesures echometriques, on suppose également que l'extrémité de la ligne est soit en court- circuit soit en circuit ouvert et que les coefficients de réflexion du signal à l'extrémité de la ligne sont respec- tivement de -1 et de 1.
Or la présence de terminaux à l'extrémité de la ligne implique une dissipation d'une partie du signal dans la charge et par voie de conséquence un coefficient de réflexion différent de 1 ou -1. Selon l'invention ce phénomène est pris en compte dans le calcul de l'affaiblissement de la ligne.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront clairement à la lecture de la description qui est donnée ci-après à titre d'exemple non limitatif et en regard des dessins sur lesquels,
-La figure 1, représente les courbes relatives à une échométrie et la localisation de l'écho à l'aide de la dérivée troisième du signal, -les figures 2A et 2B, ,1e schéma d'une ligne téléphonique illustrant l'impact de la continuité des écrans sur le signal d' échométrie,
- la figure 2C illustre le schéma électrique d'une ligne téléphonique connectée à une charge (charge du . terminal ) la figure 3 illustre les courbes de mesure d'impédance de la ligne,
- la figure 4 illustre les courbes de variation de la vitesse apparente de l'écho en fonction du calibre et de la longueur de la ligne,
- la figure 5. représente le schéma électrique d'une ligne,
- la figure 6 illustre l'impact de l'impédance du terminal de téléphonie sur la mesure de l'affaiblissement par échométrie sur une ligne ayant un affaiblissement de 33,4 dB à 300 kHz,
- la figure 8 illustre l'écho sur une ligne en circuit ouvert et sur une ligne en bout de laquelle est raccordé un terminal ayant une impédance inférieure à l'impédance caractéristique de la ligne;
-.la figure 7, le schéma du dispositif de mise en œuvre du procédé.
Une première caractéristique contribuant à renforcer la robustesse des techniques de mesures echometriques pour une ligne téléphonique selon la présente invention consiste à prendre en compte des mesures électriques comme cela va être développé dans la suite.
Il est proposé selon l'invention de prendre en compte les mesures électriques suivantes : a) pour le calcul de la longueur L de la ligne : la capacité de mode commun C c, et la capacité effective Ceff de la ligne, la vitesse apparente v de l'écho. b) pour le calcul de l'affaiblissement a de la ligne : - l'impédance de charge Zt de la ligne.
Pour la suite on peut se reporter aux schémas des figures 2A et 2B. On rappelle que les câbles du réseau téléphonique comporte un blindage E formant écran, du répartiteur général jusqu'au point de distribution. Cet écran E permet d' augmenter les performances en termes de compatibi- lité électromagnétique.
Malheureusement la continuité des écrans assurée lors de l'installation d'un câble ne l'est plus toujours au bout de quelques années. Le déposant a constaté que cette altération involontaire entraîne des erreurs dans les mesures echometriques qui faussent les calculs.
En effet lors des actions de maintenance il peut y avoir rupture du fil F qui sert à assurer la continuité des écrans le long de la ligne L.
De plus les coups de foudre violents peuvent détruire ce fil de continuité.
La rupture de la continuité des écrans peut générer un saut d'impédance pouvant dans certains cas engendrer un écho parasite. L'écho parasite peut alors être vu comme l'écho correspondant à l'extrémité de l'écran. Ce phénomène risque donc d'introduire une sous-estimation de la valeur réelle de la longueur de la ligne.
La solution proposée pour localiser l'écho correspondant à l'extrémité de la ligne consiste à estimer une longueur minimale et une longueur maximale de la paire télé- phonique à partir des mesures de capacité de mode commun et de la capacité effective de la paire. La capacité de mode commun donne une borne minimale de la longueur et la capacité effective donne une longueur maximale de la paire téléphonique.
On rappelle que la capacité de mode commun Cmc est la capacité entre un fil de la paire et l'écran du câble. Cette capacité peut être mesurée classiquement par un robot de test.
La capacité linéique de mode commun Cmc/km est un paramètre connu. La mesure de capacité Cmc est suffisamment précise pour repérer l'endroit où a lieu la discontinuité d'écran.
En effet, s'il y a continuité d'écran la capacité totale de mode commun est égale à C'mc= (L1+L2) *Cmc, (L1+L2 étant la longueur totale de la ligne). S'il y a disconti- nuité d'écran à une distance L2 du répartiteur général cette capacité devient C 'mc=Ll*Cmc.
Ceci permet de dire que le premier écho est à une distance Ll et que la longueur de la ligne est supérieure ou égale à Ll . La capacité de mode commun mesurée divisée par la capacité linéique de mode commun que l'on peut rencontrer dans le réseau donne la longueur minimale de la paire Lmin.
Pour être certain de trouver la borne minimale de la longueur de la paire il est nécessaire de prendre pour ca- pacite linéique de mode commun, la valeur maximale que l'on rencontre dans le réseau.
On peut se reporter au schéma de la figure 2C pour la suite.
Les paires téléphoniques ont par construction une ca- pacite effective quel que soit la position de la paire dans le câble et quel que soit le nombre de paires dans le câble.
Cette capacité effective est fonction du calibre (diamètre) mais peut être utilisée comme estimation de la borne maximale de la longueur de la paire si l'on prend la valeur minimale que l'on peut rencontrer dans le réseau.
Cette capacité effective est égale à
„ .. _ , Cat* Cbt
Ceff = Cab + .
Cat + Cbt Cat et Cbt sont facilement mesurées à l'aide des techniques habituelles. A l'inverse la capacité entre les fils a et b prend également en compte la capacité du terminal téléphonique raccordé à l'extrémité de la ligne. En réalité l'impédance du terminal téléphonique est complexe et n'est pas directement accessible.
La figure 3 illustre un moyen de s'affranchir à cette étape de l'impédance du terminal téléphonique.
Si on mesure l'impédance de la paire téléphonique à partir de l'extrémité locale de la paire téléphonique on obtient la courbe B (trait plein gras) de cette figure.
Cette impédance est la résultante de l'impédance de la paire téléphonique seule N (en trait fin sur la figure 3) et de l'impédance du terminal téléphonique R (trait pointillé sur la figure 3) . Les grandeurs respectives de ces impédances sont telles que l'impédance mesurée à l'extrémité locale est l'impédance de la paire téléphonique seule dans la mesure où 1 ' impédance du terminal est bien supérieure à l'impédance de la paire téléphonique.
Sur la figure 3 cela est vrai pour des fréquences su- périeures à 2000 Hz. O 03/067782
11
Par ailleurs, pour cette fréquence de 2000 Hz on peut raisonnablement considérer que la résistance et la self de la paire téléphonique sont négligeables devant 1 ' impédance correspondant à la capacité entre les fils a et b. Il en résulte que l'impédance- de la paire mesurée entre a et b
1 est égale à : ω , ω étant la pulsation à 2000 Hz
Connaissant Cab, Cat et Cbt on peut calculer Ceff. Sachant que cette capacité effective est supérieure à une valeur donnée que l'on appellera Ceff_min/km le terme
Ceff Lmax =— —— ueττ_min/ κm est une j~>orne supérieure de la longueur de la capacité .
Il suffit alors de rechercher l ' écho entre Lmin et
Lmax .
Une autre caractéristique du procédé consiste à prendre en compte la vitesse apparente de l'écho qui est fonction de la longueur de la paire et du calibre de la paire téléphonique comme on peut le voir sur la figure 4. La vitesse d'une onde est d'autant plus élevée que sa fréquence est élevée.
Pour la mesure de la longueur de la ligne, l' échométrie consiste à injecter un signal carré qui présente de l'énergie sur une large bande de fréquence. Si la paire téléphonique est courte le signal réfléchi contient de l'énergie à peu près dans la même bande de fréquence que le signal injecté et donc en particulier dans la partie haute du spectre. La vitesse apparente de l'écho sera celle des fréquences les plus élevées de l'écho. O 03/067782
12
Si la paire téléphonique est longue, celle-ci se comportant comme un filtre passe bas, les fréquences élevées sont très atténuées et l'écho contient de l'énergie essentiellement dans la partie basse du spectre. Les fréquences correspondantes sont nettement réduites par rapport à la- partie haute du spectre et la vitesse apparente de l'écho est celle des basses fréquences et est réduite d'autant.
La vitesse apparente de l'écho diminue donc quand la longueur de la paire augmente. De plus cette réduction de la vitesse est d'autant plus importante que le calibre est plus élevé puisque pour une même longueur l'affaiblissement à une fréquence est d'autant plus élevée que le calibre est petit.
Cette vitesse apparente en fonction du calibre et de la longueur de la paire a été calculée à partir d'une simulation classique en soi de l' échométrie basée sur l'équation des télégraphistes.
Le déposant a constaté comme le montre la figure 4, que cette variation de la vitesse apparente de l'écho est relativement importante .
Cette variation induit une erreur de la longueur écho- métrique puisque celle-ci est égale au produit de la durée échométrique par la vitesse échométrique = vT. Comme on ne connaît pas à priori le calibre et que le câble peut être mixte, on se contente généralement de prendre une valeur moyenne de la vitesse échométrique prenant en compte les calibres les plus utilisés dans la boucle locale. II est donc proposé dans ce qui suit de tenir compte du temps échométrique et de l'affaiblissement du câble pour O 03/067782
calculer une vitesse échométrique le plus proche possible de la .réalité.
A cette fin on procède de la manière suivante: T en μs est la durée aller-retour mesurée de l'écho. On fait une première estimation de la longueur de la paire sur la base de la vitesse apparente aller-retour de l'écho, maximale à savoir v (en mètres/μs). Cette longueur
Le est : Le =T - v
Soit α l'affaiblissement mesuré à 300 kHz, cet affai- blissement est mesuré par technique échométrique.
A partir d'un paramètre intermédiaire ψ- - 'a χa vitesse réelle de l'écho en mètres/μs est obtenue de la façon suivante
vM ≈ 110.99+ 9.218 φ03 -16.412 φ0'5 +1.6 φ vitesse de l'écho en mètres par microsecondes relation dans laquelle : φ~ Le-câ - ÎO-6 et dans laquelle est l'affaiblissement mesuré à 300 kHz.
On calcule ensuite la longueur L de la ligne en fonction de la vitesse réelle calculée, à partir de la relation suivante :
L≈ T . Vréel ;
L étant comprise entre les bornes Lmin et Lmax.
Dans le cas où on n'a pas accès à l'affaiblissement de la ligne à 300 kHz il est possible de remplacer l'affai- blissement de la ligne par le niveau de l'écho. En effet ce terme est une fonction linéaire de l'affaiblissement de la ligne. Le polynôme ainsi calculé est différent mais traduit les mêmes phénomènes électriques de transmission d'un signal sur une paire téléphonique. Dans une réalisation particulière la vitesse de l'écho est donnée par la relation suivante :
V=219.7879245851-0.9035996068*T+0.0052651484*T2-200/a V est la célérité apparente en m/s, T est le temps échométrique en μs et a est l'affaiblissement large bande en dB qui correspond au rapport (en dB) entre le niveau du signal injecté et le niveau de la bosse de l'écho correspondant à l'extrémité de la ligne.
En outre, avant de valider les mesures il est proposé selon une autre caractéristique du procédé, de prendre en compte du rapport signal à bruit.
En effet, en dessous d'une valeur du rapport signal à bruit, correspondant à un seuil fixé expérimentalement, l'écho est noyé dans le bruit et n'a plus de signification réelle.
On va donc procéder à une mesure du rapport signal à bruit et en fonction du résultat de cette mesure, décréter la mesure non valide si ce rapport est en dessous du seuil fixé. Une étape du procédé consiste donc à mesurer le rapport signal à bruit en dehors de la zone où un écho a été détecté.
La mesure est considérée comme non valide si le rapport signal à bruit est inférieur S0 qui est par exemple et de préférence de l'ordre de 6 dB. En pratique un écho sera donc considéré comme valide si le maximum de l'écho a un niveau au moins égal à deux fois les échos parasites se trouvant avant ou après l'écho principal.
D'un point de vue opérationnel il est en effet plus important de ne pas donner de résultat si l'on n'est pas certain de la mesure. En particulier si la ligne est trop longue l'écho n'est plus mesurable et la prise en compte du rapport signal à bruit permettra de ne pas donner une mauvaise longueur.
Afin d'augmenter encore la fiabilité des mesures écho- métriques on va tenir compte de l'impédance de charge de la ligne téléphonique dans le calcul de l'affaiblissement.
La figure 5 illustre de façon schématique une ligne téléphonique connectée à une de ses deux extrémités par le générateur d'impulsions et à l'autre à un terminal.
En prenant toujours le cas d'une paire téléphonique de longueur L dont l'impédance du générateur est Zg et l'impédance de la charge (le terminal) est ZT et si la tension du générateur est Eg , alors en tout point de la ligne la ten- siσn est :
VX " 2 <1 '> βXpt W _pt pτ exp[-2γ(l-x)]
P est le coefficient de réflexion côté générateur et
Pτest le coefficient de réflexion à l'extrémité de la li-
1 gne . En développant le terme 1-P P g α PT τ exp[ L-2γ '(l-x)]i sous la forme d ' une série , l ' expression précédente devient : 03/067782
16
/ exp(~ γx)+ pr exp(- /(2/ -x))+ pr g exp(~ γ (21 + xj) N
Vx = ViO + pr 2ps exp(-γ(4l -x)) +
A l ' extrémité locale de la ligne soit pour x=0 si on ne prend en compte que le premier écho on a :
V0 = ViO (l + pτ exp(- γ(2l)) ) = ViO (l + pτ exp(- l[a + j β]l) )
Le premier terme correspond au signal injecté et le second au premier écho.
En s ' intéressant uniquement à l'amplitude du signal reçu (on omet la phase) le rapport exprimé en dB entre le signal injecté et le premier écho est :
Re[20 Log10 (pτ exp(- (2[a + j /?]/)))] = 20Zog10(p7 exp(-(2 /))) = 2[10 Logw (pτ) + 20 Log10 (exp(- ( a /)))]
Si le coefficient de réflexion est 1 (circuit ouvert) ou -1 (court circuit) , le rapport entre le signal injecté et le signal réfléchi correspond à deux fois l'affaiblissement de la ligne.
Si le coefficient de réflexion est différent de 1 ou - 1, une partie du signal n'est pas réfléchie à l'extrémité de la ligne puisqu'une partie de l'énergie est dissipée dans la résistance de charge de la ligne.
<— Le rapport entre le signal injecté et le premier écho correspond à deux fois l'affaiblissement de la ligne augmenté de 2Λ0
Figure imgf000018_0001
(Equation 1) ; L'erreur sur la mesure de l'affaiblissement de la ligne est donc égale à 10Log10|Pτ|
L'affaiblissement peut alors être corrigé par cette valeur de correction. 17
La figure 6 illustre l'impact de l'impédance de la charge sur la mesure d'affaiblissement par échométrie.
Cette figure illustre le résultat sur une paire téléphonique de 4/10 mm dont l'affaiblissement est de 34.4 dB à 300 kHz.
L'affaiblissement a été mesuré par échométrie en fonction de l'impédance résistive de la charge. L'affaiblissement mesuré augmente quand l'impédance de la charge se rapproche de l'impédance caractéristique de la ligne. L'augmentation calculée à partir du coefficient de réflexion (équation 1) est bien du même ordre de grandeur.
Ce résultat a été vérifié pour d'autres longueurs de ligne de diamètre 4/10mm comme indiqué dans le tableau ci dessous qui illustre l'impact de la charge sur l'affaiblissement mesuré par échométrie:
Figure imgf000019_0002
L ' écart entre les deux mesures varie entre 2.1 et 3. 9 dB alors que l ' écart théorique correspondant est de
Figure imgf000019_0001
Ainsi en tenant compte de 1 ' impédance de charge de la ligne, il est alors possible de calculer l'affaiblissement réel de cette ligne à partir de l'affaiblissement mesuré par échométrie. O 03/067782
18
Selon une caractéristique de l'invention il est donc proposé de calculer l'atténuation de la paire en corrigeant la mesure d'affaiblissement obtenue par échométrie par le terme 10Zog-10|pr| pour s'affranchir de la charge qui se trouve à l'extrémité de la ligne
La difficulté est alors d'estimer l'impédance du terminal (ou poste téléphonique) à l'extrémité de la ligne. Cependant une bonne estimation peut être faite par la mesure de l'impédance de la ligne à très basse fréquence comme cela est illustré par la figure 3 :
Sur une échelle Log-Log l'impédance de la ligne en circuit ouvert est linéaire et est fonction de la capacité de ligne. En effet à très basse fréquence la résistance et la self de la ligne sont négligeables par rapport à l'impé- dance de la capacité.
L'impédance du terminal téléphonique suit un palier à partir d'une vingtaine de Hz jusqu'à quelques centaines de Hz environ.
La résultante de l'impédance de la ligne avec un poste téléphonique raccordé à son extrémité est telle qu'à 20 Hz la mesure correspond à l'impédance du poste téléphonique si celle-ci est inférieure à l'impédance du câble.
Si l'impédance du poste téléphonique est supérieure à l'impédance du câble, on se trouve dans un cas où l'impé- dance du terminal n'a pas d'impact sur la mesure d'affaiblissement de la ligne téléphonique. La forme et la position temporelle de l'écho sont également affectées par l'impédance du terminal en haute fréquence. Il n'existe pas de corrélation entre l'impédance en basse fréquence et l'impédance dans la bande ADSL. De plus dans cette bande de fréquence il est relativement difficile de mesurer l'impédance du terminal raccordée à l'extrémité de la ligne. Il en résulte qu'il n'est pas possible de calculer l'augmentation virtuelle de la longueur et de l'affaiblissement de la paire en haute fréquence à partir de l'impédance du terminal qui est raccordée à l'extrémité de la ligne. Néanmoins il est possible de détecter les cas flagrants où de toute évidence la mesure d'affaiblissement par échométrie sera atteinte par l'impédance de la ligne. La figure 7 illustre un écho généré par une ligne en circuit ouvert et par une ligne terminée par terminal spécifique (un minitel 10) . Celui-ci a une impédance inférieure à l'impédance caractéristique dans la bande de fréquence ADSL et génère un écho inversé par rapport à un circuit ouvert. Les caractéristiques d'impédance de ce terminal sont telles que l'affaiblissement mesuré à 300 kHz par des techniques echometriques sera augmenté d'environ 3 dB. Cette augmentation virtuelle de l'affaiblissement à 300 kHz est très sensible à la valeur de l'impédance dans la bande ADSL. Il est donc préférable dans ce cas de ne pas donner la valeur de l'affaiblissement quand l'écho est inversé par rapport à un écho correspondant à un circuit ouvert alors que les mesures électriques indiquent qu'il n'y a pas de court circuit à l'extrémité de la ligne.
Cette approche permet de fiabiliser les mesures d'affaiblissement dans la bande ADSL. Ainsi, quelle que soit la technique mise en œuvre pour la mesure d'affaiblissement (signal mono ou multi fréquen- ces ; signal large bande) on a pu constater expérimentalement que l'impact du terminal est d'autant plus important que la fréquence de mesure est élevée. En effet, l'impédance du terminal décroît avec la fréquence et peut dans certains cas être très proche de l'impédance caractéristique de la ligne en particulier à 300 kHz cette fréquence étant la fréquence de référence pour les normes internationales ADSL.
Dans la pratique des mesures proches de 150 kHz ou in- férieures permettent de s'affranchir de l'impédance du terminal raccordé à l'extrémité de la ligne.
A titre d'exemple l'extrapolation de la mesure à 150 kHz vers la valeur de l'affaiblissement à 300 kHz peut se faire à l'aide d'un polynôme suivant : Affaiblissement à 300kHz ≈ -0.03129*a3+0.66291*a2- 3.07027*a+9.70255 ;
Dans lequel, a est l'affaiblissement mesuré à 150 kHz Si la mesure est effectuée à une fréquence différente de 150 kHz les coefficients du polynôme devront être adap- tés.
Ainsi Les techniques echometriques sont largement utilisées pour mesurer la longueur d'une paire téléphonique en mesurant la durée aller-retour d'une impulsion injectée à une extrémité de la ligne. Comme on vient de le voir ces techniques echometriques peuvent également être utilisées pour mesurer l'af aiblissement de la ligne en calculant le rapport entre la tension injectée à une fréquence donnée et le signal réfléchie à l'extrémité de la ligne. Cet affai- blissement ainsi calculé correspond alors à deux fois l'affaiblissement de la paire téléphonique. O 03/067782
21
Le procédé qui vient d'être décrit permet d'améliorer la robustesse et la précision des mesures en :
- Mesurant le rapport signal à bruit et en déterminant une limite au-delà de laquelle un écho n'a plus de signifi- cation réelle ;
- En calculant une borne minimale et une borne maximale de la longueur de la paire à partir des capacités de mode commun et des capacités de mode différentielle ; .
- En calculant la vitesse apparente de l'écho à partir de la durée échométrique et de l'affaiblissement de la ligne à une fréquence donnée ou bien du niveau de l'écho si on n'a pas accès à l'affaiblissement de la ligne ;.
- En ne faisant pas de mesure d'affaiblissement si l'écho reçu indique que l'impédance de la ligne est infé- rieure à l'impédance caractéristique de la ligne dans la bande HF.
La figure 8 illustre un dispositif de mise en ouvre du procédé. Ce dispositif est intégré dans le robot de test connecté à la ligne que l'on désire tester. Le dispositif comprend au moins
- des moyens de calcul réalisés par exemple par un processeur spécialisé (DSP : Digital signal processor) 100 ;
- des moyens de mémorisation des valeurs des courbes présentées sur les figures 3 et 4 nécessaires aux différents calculs, une branche comportant des moyens de génération d'impulsions 102 suivie d' un amplificateur 103 ; un aiguilleur 105 par exemple un duplexeur; une branche comportant un amplificateur 203 suivi de moyens de filtrage 202 , suivis d'un convertisseur analogique numérique 201; un aiguilleur. Les signaux utilisés pour tester la ligne sont générés par le générateur 102 sous la commande du processeur 100 et amplifiés par l'amplificateur 103. .
L'aiguilleur permet d'injecter ses signaux sur la ligne à tester LT. Le signal réfléchi à l'extrémité distante de la ligne est reçu par l'aiguilleur 105 et appliqué à l'entrée de l'amplificateur 203. Ce signal est filtré afin d'augmenter le rapport signal à bruit puis converti en signal numérique par le processeur. Le processeur 100 peut d'ailleurs être prévu pour réaliser un filtrage numérique sur le signal pour corriger les effets de distorsion engendré par les ligne téléphoniques et augmenter encore le rapport signal à bruit.
L'amplificateur 203 sera de préférence un amplifica- teur à gain programmable de manière à appliquer le gain optimal qui aura été prédéterminé lors d'une étape de quali- bration afin de ne pas saturer le convertisseur 201.
Le processeur est apte à mettre en œuvre les différents calculs intervenant dans la détermination de la lon- gueur de la ligne et de l'affaiblissement tel que cela vient d'être décrit.
Les moyens de mémorisation sont constitués par exemple par une ou plusieurs mémoires de données parmi lesquelles au moins une mémoire non volatile (EEPROM) contenant les paramètres préétablis nécessaires aux différents calculs et les programmes de pilotage du processeur permettant pratiquer les mesures echometriques désirée.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de mesures echometriques pour lignes téléphoniques selon lequel un signal est injecté à l'extrémité locale de la ligne téléphonique, se propage le long de cette ligne, se réfléchit à l'extrémité distante et revient à 1 ' extrémité locale de ladite ligne ; .
- caractérisé en ce qu'il comprend une étape de calcul de la longueur de la ligne à partir d'une localisation de l'écho correspondant à l'extrémité distante, cette localisation comprenant : c) La détermination de deux bornes entre lesquelles si situe la valeur de la longueur de la ligne, d) la première borne correspond à la longueur minimale Lmin et est calculée à partir de la mesure de la capacité en mode commun C qui est la capacité entre un fil de la ligne et l'écran du câble, e) la deuxième borne correspond à la longueur maximale Lmax de la ligne, et est calculée à partir de la mesure de la capacité effective de la ligne.,
2. Procédé de mesures echometriques selon la revendication 1, caractérisé en ce que le calcul de la longueur de la ligne comprend l'étape suivante : f) estimation de la longueur à partir de la relation suivante : g) Le = v T, dans laquelle v est la vitesse apparente de l'écho, cette vitesse étant obtenue expérimentalement et T, la durée aller et retour de l'écho, mesurée, h) Rejet des valeurs de longueur obtenues et qui se trouvent en dehors et des bornes prédéterminées.
3. Procédé de mesures echometriques selon la revendi- cation 2, caractérisé en ce que le calcul de la longueur de la ligne prend en compte la vitesse réelle de l'echo et l'affaiblissement mesuré pour cette ligne par la mise en œuvre des étapes suivantes :
- calcul de la vitesse réelle vréei de l'écho à partir de la valeur de la longueur estimée Le, tel que :
vrée! = 110.99 + 9.218 φ03 -16.412 φ°'5 + 1.6 φ vitesse de l'écho en mètres par microsecondes relation dans laquelle : φ= Le- a2 • 1CT6 et dans laquelle α est l'affaiblissement mesuré à 300 kHz.
- calcul de la longueur L de la ligne en fonction de la vitesse réelle calculée, à partir de la relation suivante :
L= T . Vréel ;
4. Procédé de mesures echometriques selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le calcul de la longueur de la ligne tient compte du rapport signal à bruit, toute valeur de longueur de ligne étant rejetée lorsque ce rapport est au-dessus d'un seuil prédéterminé.
5. Procédé de mesures echometriques selon la revendi-' cation 1, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes sui¬ vantes : - calcul de l'affaiblissement a de la ligne par la relation suivante à l'issue des mesures echometriques : a = 101og(Al/A2) , - correction du résultat obtenu par la relation suivante : a réel = a + 10 Zog-10|pr| cette correction permettant de s'affranchir de la charge qui se trouve à l'extrémité de la ligne.
6. Procédé de mesures echometriques selon les revendications 5, caractérisé en ce, dans le cas où l'affaiblissement de la ligne à une fréquence de 300 kHz n'est pas connu, on remplace l'affaiblissement de la ligne par le niveau de l'écho ; la vitesse de l'écho est donnée alors par la relation suivante :
V=219.7879245851-0.9035996068*T+0.0052651484*T2-200/a V est la célérité apparente en m/s, T est le temps échomé- trique en μs et a est l'affaiblissement large bande en dB qui correspond au rapport entre le niveau du signal injecté et le niveau de la bosse de l'écho correspondant à l'extrémité de la ligne.
7. Procédé de mesures echometriques selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce qu'il comprend une étape de vérification de l'écho reçu et si cet écho montre que l'impédance de la ligne est inférieure à l'impédance caractéristique de la ligne dans la bande haute fréquence (ADSL) : écho inversé par rapport à l'écho obtenu en circuit ouvert, alors supprimer l'étape de calcul de 1' affaiblissement .
8. Procédé de mesures echometriques selon l'une quel- conque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la mesure de l'affaiblissement est réalisée à 150 kHz, et en ce que la détermination de l'affaiblissement à 300 kHz est réalisée par au moyen du calcul du polynôme suivant :
Affaiblissement à 300kHz = -0.03129*a3+0.66291*a2- 3.07027*a+9.70255 ; dans lequel, a est l'affaiblissement mesuré à 150 kHz
9 Dispositif de mesures echometriques pour lignes téléphoniques permettant d'injecter un signal à l'extrémité locale de la ligne téléphonique qui se propage le long de cette ligne, se réfléchit à l'extrémité distante et revient à l'extrémité locale de ladite ligne afin de mettre en œuvre le procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes,
- caractérisé en ce qu'il comprend : - des moyens de calcul (100) pour la mise en œuvre des différents calculs intervenant dans la détermination de la longueur de la ligne et de l'affaiblissement;
- des moyens de mémorisation des paramètres préétablis nécessaires aux différents calculs, - une branche comportant des moyens de génération d'impulsions (102 ) suivie d'un amplificateur (103 );
- un aiguilleur (105) ;
- une branche comportant un amplificateur (203) suivi de moyens de filtrage (202) , suivis d'un convertisseur analogique numérique (201) .
PCT/FR2003/000274 2002-02-08 2003-01-29 Amelioration aux prodedes de mesures echometriques sur une ligne et dispositif de mise en oeuvre WO2003067782A1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU2003219263A AU2003219263A1 (en) 2002-02-08 2003-01-29 Improvement to methods of taking echometric measurements on a line and the device for carrying out same

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0201734A FR2835922B1 (fr) 2002-02-08 2002-02-08 Amelioration aux procedes de mesures echometriques sur une ligne et dispositif de mise en oeuvre
FR02/01734 2002-02-08

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2003067782A1 true WO2003067782A1 (fr) 2003-08-14

Family

ID=27620136

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2003/000274 WO2003067782A1 (fr) 2002-02-08 2003-01-29 Amelioration aux prodedes de mesures echometriques sur une ligne et dispositif de mise en oeuvre

Country Status (3)

Country Link
AU (1) AU2003219263A1 (fr)
FR (1) FR2835922B1 (fr)
WO (1) WO2003067782A1 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2918784A1 (fr) * 2007-07-13 2009-01-16 Henri Hubin Simulateur de reseaux portable pour la mise en oeuvre des methodes echometriques de prelocalisation des defauts sur les cables d'energie a basse et haute tension.

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2001031890A2 (fr) * 1999-10-28 2001-05-03 Tollgrade Communications, Inc. Procede et dispositif de reflectometrie du domaine temporel par ligne a retard
WO2001043303A2 (fr) * 1999-12-09 2001-06-14 Harris Corporation Detection de branchements en derivation par reflectometrie dans le domaine de frequence
US20010012333A1 (en) * 1998-11-03 2001-08-09 Roger Faulkner Method and apparatus for qualifying loops for data services

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20010012333A1 (en) * 1998-11-03 2001-08-09 Roger Faulkner Method and apparatus for qualifying loops for data services
WO2001031890A2 (fr) * 1999-10-28 2001-05-03 Tollgrade Communications, Inc. Procede et dispositif de reflectometrie du domaine temporel par ligne a retard
WO2001043303A2 (fr) * 1999-12-09 2001-06-14 Harris Corporation Detection de branchements en derivation par reflectometrie dans le domaine de frequence

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2918784A1 (fr) * 2007-07-13 2009-01-16 Henri Hubin Simulateur de reseaux portable pour la mise en oeuvre des methodes echometriques de prelocalisation des defauts sur les cables d'energie a basse et haute tension.

Also Published As

Publication number Publication date
FR2835922B1 (fr) 2004-04-16
FR2835922A1 (fr) 2003-08-15
AU2003219263A1 (en) 2003-09-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3008479B1 (fr) Procede de reflectometrie pour l&#39;identification de defauts non francs impactant un cable
US20090315565A1 (en) Adaptive pulse width time domain reflectometer
FR3034203A1 (fr) Procede de caracterisation d&#39;un troncon d&#39;une ligne de transmission, en particulier troncon correspondant a un connecteur ou une serie de connecteurs reliant un equipement de mesure a un cable
EP2082247B1 (fr) Procede et dispositif d&#39;analyse de reseaux de cables electriques par sequences pseudo-aleatoires
CA2711032A1 (fr) Localisation d&#39;un defaut sur une section de ligne d&#39;un reseau de distribution hors tension
EP2614379B1 (fr) Procede et dispositif de mesure des caracteristiques physiques d&#39;un cable, en particulier de la vitesse de propagation
CN109541401B (zh) 线缆检测方法、装置及电子设备
EP3259608B1 (fr) Procede de caracterisation d&#39;un defaut non franc dans un cable
FR2988855A1 (fr) Procede et systeme de diagnostic d&#39;un cable par reflectometrie distribuee a moyenne autoselective
WO2016050547A1 (fr) Procede d&#39;analyse d&#39;un cable, basee sur une correlation auto-adaptative, pour la detection de defauts non francs
EP0053069B1 (fr) Procédé pour déterminer la direction de l&#39;origine d&#39;une perturbation affectant un élément d&#39;un réseau de transport d&#39;énergie électrique
CA2803338A1 (fr) Procede de commande de transducteurs d&#39;une sonde a ultrasons, programme d&#39;ordinateur correspondant et dispositif de sondage a ultrasons
EP2820436A1 (fr) Procede de mesure du vieillissement de cables electriques
EP2098877B1 (fr) Procédé, dispositif et installation de localisation d&#39;un défaut sur une liaison électrique
EP1322970B1 (fr) Procede et dispositif de mesure de l&#39;attenuation d&#39;une ligne
WO2020221618A1 (fr) Procede de detection de defauts non francs dans un cable par analyse en composantes principales
EP2994766B1 (fr) Procédé de compensation des inhomogénéités de propagation pour un signal de reflectométrie temporelle
WO2003067782A1 (fr) Amelioration aux prodedes de mesures echometriques sur une ligne et dispositif de mise en oeuvre
FR2946149A1 (fr) Procede d&#39;analyse de cables electriques de grande longueur et de reseaux de cables electriques.
EP3646045B1 (fr) Systeme de reflectometrie pour l&#39;analyse de defauts dans une ligne de transmission
EP3877773A1 (fr) Systeme d&#39;analyse de defauts par reflectometrie a dynamique optimisee
FR2830385A1 (fr) Procede et dispositif de detection et de localisation d&#39;un defaut de symetrie sur une ligne telephonique
FR2957422A1 (fr) Procede de diagnostic de la qualite de cablage d&#39;une ligne d&#39;abonne numerique a tres haut debit et appareil de mise en oeuvre dudit procede

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NO NZ OM PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL TJ TM TN TR TT TZ UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LU MC NL PT SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
122 Ep: pct application non-entry in european phase
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Country of ref document: JP