WO2003007423A1 - Antenne a couplage reactif comportant deux elements rayonnants - Google Patents

Antenne a couplage reactif comportant deux elements rayonnants Download PDF

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WO2003007423A1
WO2003007423A1 PCT/FR2002/002448 FR0202448W WO03007423A1 WO 2003007423 A1 WO2003007423 A1 WO 2003007423A1 FR 0202448 W FR0202448 W FR 0202448W WO 03007423 A1 WO03007423 A1 WO 03007423A1
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antennas
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Patrice Brachat
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France Telecom
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Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
    • H01Q9/0414—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna in a stacked or folded configuration
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
    • H01Q1/36—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith
    • H01Q1/38—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith formed by a conductive layer on an insulating support

Definitions

  • the invention relates to printed antennas having a small footprint, in particular elementary printed antennas in plated technology for reception and / or transmission networks, for example for boarding purposes in a vehicle.
  • next multimedia satellite services will require simultaneous access to several services and several satellites, which requires depointable and eventually receiving antennas incorporating intelligence.
  • the current ground technologies based on satellite dishes and mechanical solutions will quickly be limiting for mass access to these services for reasons of space and aesthetics.
  • the long-term solution will be the active multi-satellite flat antenna type with electronic depointing.
  • such antennas do not yet exist essentially for reasons of cost and technology.
  • a first technology consists in the use of orthogonal modes on an asymmetrical patch. This solution makes it possible to have two separate accesses for each band but it locks the bipolarization operation (there is only one polarization per frequency).
  • a second technology consists in the use of multiple patches: different patches functioning like as many resonators at different frequencies and can be stacked in height or distributed on the surface.
  • the latter solution being very restrictive in terms of size when it comes to integrating the element into a network.
  • a third technology consists in the use of small plates or patches charged reactively.
  • the load can be constituted by in-line stubs (return) loaded by microstrips or coaxials, by vertical short-circuit “pawns” or by the incorporation of slots, openings or notches on the patches themselves. same.
  • the solution proposed in document [3] uses coaxial lines to supply the element associated with one of the two bands. This type of solution with vertical coaxial pins has very high mounting costs when developing a network antenna.
  • the solution of document [2] presents two levels of patches: a first level for the high band supplied by coupling slot, which rejects the supply lines behind a ground plane. A second level of patch is used by the low band with a large basic element which has been perforated so as to let "pass" the radiation of the lower patches.
  • This upper level is powered by proximity coupling, which offers the advantage of being able to decouple circuits power supply linked to the two frequency bands (transmit / receive) on two different surfaces, thus providing natural insulation between the circuits.
  • this solution is only practically feasible for band ratios greater than 4: 1, and not for applications targeting for example a band ratio of the order of 1.25: 1. at 2: 1.
  • small plates are adopted for a first strip and a large plate for a second strip.
  • the small plates are coupled with two supply lines and two slots, and the large plate is coupled with two other supply lines, which are placed in the immediate vicinity of this large plate.
  • the large plate has an area of approximately 32 times the surface of each of the small plates.
  • such an antenna is a printed antenna comprising two radiating elements of planar shape which are substantially superimposed, a first arrangement of reactive coupling capable of exciting a radiating elements, this first reactive coupling arrangement comprising at least one supply line and a ground conductor plane provided with at least one coupling slot, the antenna further comprising a second reactive coupling arrangement capable of exciting the 'other of the radiating elements, characterized in that the radiating elements have areas whose values are sufficiently close for the first arrangement of reactive coupling to produce a simultaneous coupling of the two radiating elements.
  • the two operating bands due respectively to the first and second arrangement of excitation are clearly distinguished from one another although being close, due to the fact that at least the coupling with the arrangement comprising the slot is a double coupling.
  • FIG. 1a is a cross section of a unitary antenna according to a first mode of the invention in which a second supply line 35 is located between two radiating patches 25 and 45;
  • FIG. 1b corresponds to another embodiment in which the second supply line 35 and located between a lower radiating patch 25 and a ground plane comprising coupling slots 15;
  • FIG. 2a is a top view of the same unitary antenna;
  • FIG. 2b and 2c show two variants of a radiating element, according to the invention;
  • FIG. 3 is a simplified diagram from above of a reactive coupling arrangement of this same unitary antenna;
  • FIGs 4a to 4c show results of measurements of transmission and reflection coefficients obtained with the antenna of Figures 1 to 3;
  • FIG. 5 is a representation of Smith corresponding to the antenna of Figures 1 to 3;
  • - Figure 6 is a top view of a pair of unit antennas supplied according to an advantageous electrical diagram for reducing parasitic coupling currents;
  • FIG. 7 is a top view of an assembly comprising two pairs of antennas according to Figure 6, couples advantageously connected to reduce parasitic coupling currents;
  • Figures 8a and 8b show radiation patterns obtained for the network consisting of four unit antennas conforming to that of Figure 7;
  • FIG. 9 shows a unitary antenna array supplied according to an advantageous feed architecture to reduce parasitic coupling currents.
  • FIGS. 1 to 3 show a unitary antenna according to a preferred embodiment of the invention.
  • This unitary antenna is made up of four layers of substrate 10, 20, 30 and 40, isolating between them five layers of metallization 5, 15, 25, 35 and 45.
  • the metallization layers comprise two layers 5 and 45 arranged respectively on the lower face and on the upper face of the antenna, and three layers 15, 25 and 35 which are each arranged between two layers of substrate.
  • Two metallizations 25 and 45 each form a radiating element, and the other three metallizations 5, 15 and 35 form part of two reactive coupling arrangements, that is to say excitation of the radiating elements 25 and 45.
  • the radiating elements can themselves incorporate various openings, that they can be engraved on layers provided or not with uniplanar ground plane 25bis, 45bis (cf. fig. 2b and 2c) .
  • the radiating element 25, 45 is isolated from it by a slot which follows its outline (cf. fig. 2c).
  • a first of these two reactive coupling arrangements includes the lower metallization 5 and the immediately upper metallization 15.
  • the lower metallization 5 forms two supply lines 6 and 7, which are here microstrips, which could be triplates. These supply lines 6 and 7 are supplied at a first frequency, which is a low frequency.
  • the immediately upper metallization 15 is a perforated ground plane of two coupling slots 16 and 17 each placed vertically and perpendicular to a respective line among the lines 6 and 7.
  • the coupling slots 16 and 17 are here in the form of a U to save space. They can be straight or in the shape of a “dog bone” for optimal efficiency.
  • the supply lines 6 and 7 extend beyond the coupling slots 16 and 17 by forming adaptation returns 6a and 9a (adaptation stubs in English).
  • the second reactive coupling arrangement comprises metallization 35, which is located between the radiating elements 25 and 45 or else between the lower radiating element 25 and the ground plane 15.
  • This metallization 35 forms two supply lines 36 and 37 under made of microstrips etched on the substrate layer 30, supplied at a second frequency, which is here a high frequency.
  • the portion of a conductive link which extends into the antenna in the chosen direction of radiation is called a “supply line”. In other words, it is the part which is mainly electromagnetically active in a conductive line.
  • reception band the frequency band associated with the excitation by the slots 16 and 17, and to call “emission band” the frequency band associated with the excitation by lines 36 and 37 located above the ground plane 15.
  • the operation of the antenna in the band called "reception” is based on the simultaneous reactive coupling of the two radiating elements 25 and 45, or double coupling.
  • 25 and 45 are provided with surfaces close to each other, that is to say areas having a relative deviation of less than about 20%.
  • the difference in area divided by the average area of the two areas is called the relative area difference.
  • each of the two elements 25 and 45 radiates in the reception band.
  • each element 25 and 45 being excited by two perpendicular supply lines 6 and 7, each radiates two fields polarized in two directions perpendicular to each other.
  • the supply lines 36 and 37 generate a reactive proximity coupling on the upper radiating element 45.
  • the excitation generated by the excitation arrangement 36, 37 may however, according to a variant, also consist of a reactive coupling simultaneously on the two radiating elements 25 and 45 (double coupling).
  • the supply lines 36 and 37 correspond to respective radiations in two perpendicular directions.
  • the supply lines 6, 7, 36, 37 are separated as much as possible from each other.
  • a ground plane is interposed between the lines 6, 7 and the lines 36, 37 in order to increase their insulation.
  • two polarizations have been provided on each of the layers 5 and 35 (therefore in total four accesses) while, on the other hand, having frequency bands Tx or Rx specific to each layer.
  • the two supply lines 36 and 37 are preferably placed closer to the radiating element 25 than to the radiating element 45.
  • the proximity coupling generated by the lines 36 and 37 is a capacitive coupling, but can also be inductive (selfic).
  • Proximity coupling is optimized by the fact that the supply lines 36 and 37 are provided at their end which is inside the antenna with capacitive terminations 38 and 39, here in the form of rectangular plates.
  • the plate-shaped terminations can be replaced by terminations constituted by slots made inside the antenna in the radiating element 25, in particular in a variant where the substrate layer 30 is removed and where the lines of food 36 and 37 open directly onto the radiating element 25 thus perforated, or else when the layers 30 and 35 are located under the layer 25.
  • Such slots appear to behave themselves as supply lines, and generate an inductive or capacitive coupling according to their length. Terminations which are internal to the antenna are advantageously adopted, because thus they do not generate any congestion outside the unitary antenna, which is particularly important in the flat networks of such antennas, which must be not very bulky.
  • the radiating elements 25 and 45 are squares 10 mm wide, and the antenna has a total thickness of the order of 2 mm.
  • each of the supply lines 6, 7, 36, 37 is supplied via a local link, called an access.
  • Each of the four lines of a given antenna is supplied by an independent signal, coming from a different access among four accesses connected to the antenna.
  • the antenna described here which is bipolar and dual-band, is therefore a four-port antenna.
  • the accesses as well as the supply circuits associated with the reception band are completely etched on the substrate layer 10 located under the ground plane 15 of the antenna.
  • This arrangement provides natural spatial insulation from the substrate layer 30 located above the ground plane 5 which carries the supply circuits of the emission layer.
  • This architecture provides typical isolation between the transmit and receive ports in the range of -30 to -40 dB.
  • polarizing grids can replace the solid metallizations which constitute here the radiating elements.
  • Cross shapes have been chosen here for the radiating elements 25 and 45, which optimize the radiation, but square, rectangular or circular shapes can also be adopted, which optionally incorporate slots or openings.
  • These elements can be engraved on layers with or without the uniplanar ground plane (cf. fig. 2b and 2c). In the latter case (fig. 2c) the radiating element is isolated from the ground plane by a slot which follows its outline.
  • the antenna has a reception band which is particularly wide and which is particularly well decoupled from the transmission band.
  • This reception band has a spread of at least 15%, preferably at least 20%, and here 18%, figures obtained by double coupling of the radiating elements in this band.
  • the ratio between the width of the band and the center frequency of the band is called spreading or bandwidth.
  • the reception band here is 10.75 - 12.75 GHz for an ROS (Stationary Wave Ratio) less than 1.8.
  • FIGS. 4a and 4b present the changes in reflection coefficients S11 and S22
  • FIG. 5 is a representation of Smith for the parameter S11. These figures show a wide bandwidth (here of the order of 20%). As can be seen, the isolation between the ports represented by the evolution of the parameters in Figure 4c (parameters S12 or S21) is better than 20dB.
  • the preferred antenna described here is therefore bi-polarization and bi-band (therefore 4 accesses), with the advantages of traditional printed antennas
  • the antenna which has just been described will advantageously constitute the unitary element of a network including several antennas such as this, for example several thousand such antennas.
  • the preferred supply arrangement is formed of two circuits and is based on a series of pairs of antennas similar to the pair in FIG. 6.
  • Each antenna has at least two perpendicular feed lines.
  • the supply lines in FIG. 6 are those of the called reception band, but the arrangements described are also adopted for the supply arrangement of the transmission band.
  • Each antenna in FIG. 6 has two perpendicular directions of radiation, hereinafter called direction H (horizontal) and direction V (vertical).
  • the supply arrangement described below aims to ensure that the currents conveyed by an access corresponding to a supply direction do not result in a stray current in an access corresponding to the other supply direction, current parasite which would be due to a coupling within each antenna between the directions H and V.
  • each access separates each towards the two antennas into two branches, branches which are arranged so as to eliminate parasitic currents.
  • the two branches coming from the access 110 have at the end, when they are traversed going from the access towards the end of the branch considered, each time in the same direction towards the outside of the antenna.
  • these branches present at the end, in their portion having the direction H, that is to say at the level of their part called “supply line”, a direction which is exiting towards the outside of the antenna for one of the branches, and a direction returning towards the inside of the antenna for the other branch.
  • a first access splits into branches of the same feed direction V and of the same outgoing direction
  • the second access splits into branches of the same feed direction H but of opposite direction among the incoming and outgoing directions.
  • the branches from the access H have two different directions when traversed from the access, one entering and the other leaving the antenna considered.
  • the currents generated in these two branches due to the fact from the presence of the currents i1 / 2 in the branches V are currents which are inverse.
  • a current i2 / 2 directed towards the access is generated, while in the second branch, a current i2 / 2 moving away from the access is generated.
  • the two I2 / 2 currents having an access / antenna direction for one and an antenna / access direction for the other, only a difference between the modules of these two currents could penetrate into access 210 (access H).
  • the two antennas have the same structure and the two branches of each access are similar.
  • the current separates well into two equal currents.
  • the coupling is very similar in the two antennas.
  • a parasitic coupling is created, identical in module for reasons of symmetry.
  • the parasitic currents i2 / 2 in the two branches of access 210 (access H) therefore have many similar magnitudes and the subtraction of these two currents does indeed give a parasitic current substantially zero in access 210 (access H).
  • This topology based on double elements is particularly suitable for the realization of large networks. As illustrated in Figure 9, where advantageously multiplies the pairs of antennas supplied in this way.
  • the feed lines H of the antennas are supplied by a first circuit, and the supply lines V are supplied by a second circuit.
  • Each of these two circuits is a tree structure made up of cascaded splits, up to terminal branches connected in pairs to two antennas according to a supply diagram similar to that of FIG. 6.
  • the antenna array of FIG. 9 thus presents two accesses which each form a root of the tree structure concerned.
  • the terminal branches are preferably located at the same level of tree structure with respect to their respective roots so that the symmetries are well respected.
  • the terminal accesses 110 are connected to upper accesses 115 in such a way that any residual parasitic currents in the terminal accesses 110 again subtract at the level of the upper accesses 115.
  • these accesses 115 of immediately higher level group together pairs of terminal accesses which extend, each time, for one into incoming branches and for the other into outgoing branches.
  • supply circuits are obtained for a column of pairs of antennas, columns which lend themselves particularly well to integration in limited spaces.
  • These tree supply circuits described here for the layer of the reception band preferably also apply to the layer of the transmit band.
  • a CMS type technology allows a transfer of active elements, very advantageous in terms of costs, which can be applied here separately on each of the transmission and reception layers, allowing to naturally maintain good insulation between the different circuits and making it easier to control ohmic losses if, for example, an active circuit is installed by column of unit antennas.
  • H horizontal polarization
  • V vertical polarization
  • the unitary antenna described in the first part of the description moreover lends itself perfectly to integration on low-loss foam substrates and can be associated, for the transfer of active elements, to the CMS (Surface Mounted Components) technological sector, which is very advantageous in terms of cost and constitutes an additional synergy between the unitary antenna proposed above and the supply circuits proposed here.
  • CMS Surface Mounted Components

Landscapes

  • Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
  • Waveguide Aerials (AREA)
  • Details Of Aerials (AREA)

Abstract

L'invention concerne une antenne imprimée comprenant deux éléments rayonnants (25, 45) de forme planaire sensiblement superposés, un premier aménagement de couplage réactif (5, 15) apte a exciter un des éléments rayonnants (25, 45), ce premier aménagement de couplage réactif comprenant au moins une ligne d'alimentation (6, 7) et un plan conducteur de masse (15) muni d'au moins une fente de couplage (16, 17), l'antenne comprenant en outre un second aménagement de couplage réactif (25, 35) apte a exciter l'autre des éléments rayonnants, caractérise en ce que les éléments rayonnants (25, 45) ont des superficies dont les valeurs sont suffisamment proches pour que le premier aménagement de couplage réactif produise un couplage simultané des deux éléments rayonnants (25, 45).

Description

« Antenne à couplage réactif comportant deux éléments rayonnants »
L'invention concerne les antennes imprimées présentant un faible encombrement, notamment les antennes imprimées élémentaires en technologie plaquée pour réseaux de réception et/ou d'émission, par exemple à des fins d'embarquement dans un engin.
Les prochains services multimédia par satellite vont demander un accès simultané à plusieurs services et à plusieurs satellites, ce qui nécessite des antennes de réception dépointables et à terme incorporant de l'intelligence. Les technologies sol actuelles à base de parabole et de solutions mécaniques seront rapidement limitatives pour un accès de masse à ces services pour des raisons d'encombrement et d'esthétique.
La solution qui s'imposera à terme sera l'antenne plate multi-satellite de type réseau actif et à dépointage électronique. Dans les bandes de fréquence envisagées (Ku et au delà), de telles antennes n'existent pas encore essentiellement pour des raisons de coûts et de technologies.
En ce qui concerne la technologie imprimée, en bande Ku par exemple (réception 10,75-12,75 GHz) il n'existe pas actuellement d'élément rayonnant large bande (plus de 30%) ou bibande (18% à la réception et 4% à l'émission) à cause de la nature faible bande des éléments imprimés. En outre, la présence sur la même structure de composants actifs d'émissions (amplis SSPA...) et de composants actifs de réception (récepteurs faible bruit LNA) pose un problème crucial d'isolation entre les accès émission/réception de manière à éviter la saturation des étages de réception. De même le problème des pertes générées dans les substrats diélectriques ou sur les circuits conducteurs est particulièrement crucial à la réception à cause de la température de bruit ramenée et un rapport G/T critique.
Enfin, les coûts actuels de l'intégration des éléments actifs est actuellement rédhibitoire pour une application grand public. De manière classique, les antennes imprimées bi-bande (2 accès) sont réalisées suivant trois technologies.
Une première technologie consiste en l'utilisation de modes orthogonaux sur un patch asymétrique. Cette solution permet d'avoir deux accès séparés pour chaque bande mais elle verrouille le fonctionnement bipolarisation (on n'a qu'une seule polarisation par fréquence).
Une seconde technologie consiste en l'utilisation de patchs multiples : différents patchs fonctionnant comme autant de résonateurs à des fréquences différentes et pouvant être empilés en hauteur ou répartis en surface. Cette dernière solution étant très restrictive en terme d'encombrement lorsqu'il s'agit d'intégrer l'élément dans un réseau.
Une troisième technologie consiste en l'utilisation de petites plaques ou patchs chargées réactivement. La charge peut être constituée par des stubs (retour d'adaptation) en ligne chargée par des microrubans ou des coaxiaux, par des « pions » courts-circuits verticaux ou encore par l'incorporation de fentes, ouvertures ou encoches sur les patchs eux-mêmes.
La mise au point d'éléments à la fois bibande et bipolarisation (4 accès : deux polarisations dans chaque bande) est beaucoup plus délicate (structure multicouche et incorporation de charges réactives par l'intermédiaire de stubs, fentes ou pions courts circuits).
La solution proposée dans le document [3] utilise des lignes coaxiales pour alimenter l'élément associé à une des deux bandes. Ce type de solution à pions coaxiaux verticaux présente des coûts de montage très importants lors de l'élaboration d'une antenne réseau. La solution du document [2] présente deux niveaux de patchs : un premier niveau pour la bande haute alimenté par fente de couplage, qui rejette les lignes d'alimentation derrière un plan de sol. Un deuxième niveau de patch est utilisé par la bande basse avec un élément de base de grandes dimensions qui a été perforé de manière à laisser « passer » le rayonnement des patchs inférieurs. Ce niveau supérieur est alimenté par un couplage de proximité, ce qui offre l'avantage de pouvoir découpler les circuits d'alimentation liés aux deux bandes de fréquence (émission/réception) sur deux surfaces différentes en offrant ainsi une isolation naturelle entre les circuits. Toutefois, pour avoir un fonctionnement bi-bande, cette solution n'est en pratique faisable que pour des rapports de bande supérieurs à 4 :1 , et pas pour des applications ciblant par exemple un rapport de bande de l'ordre de 1.25 :1 à 2 :1.
Pour résumer, dans les antennes bi-bandes, on a recherché dans l'art antérieur un bon découplage entre les deux bandes, et pour cela, on a proposé d'adopter, comme dans le document [2], deux éléments rayonnants associés à deux aménagements de couplage réactif correspondants.
Pour découpler au mieux les deux bandes de fréquence, on a adopté des dimensions clairement distinctes pour les deux éléments rayonnants.
Ainsi, dans le document [2], on adopte des plaques de petite taille pour une première bande et une large plaque pour une seconde bande. Les petites plaques sont couplées avec deux lignes d'alimentation et deux fentes, et la large plaque est couplée à deux autres lignes d'alimentation, qui sont placées au voisinage direct de cette large plaque. La grande plaque présente une surface d'environ 32 fois la surface de chacune des petites plaques.
En différenciant fortement les dimensions des éléments rayonnants, on a obtenu une bonne décorrélation entre les bandes, mais dans ce cas, ces bandes s'avèrent lointaines l'une de l'autre et étroites. Dans d'autres cas il est souhaitable, au contraire, d'obtenir des bandes qui soient plus larges et plus proches l'une de l'autre, bien que fortement découplées.
C'est le but essentiel de l'invention que de proposer une antenne ayant ces avantages, c'est à dire une antenne de faible volume, à deux bandes bien découplées, dont les deux bandes peuvent être proches l'une de l'autre, et dont au moins une des bandes peut présenter une grande largeur.
Une telle antenne est, selon l'invention, une antenne imprimée comprenant deux éléments rayonnants de forme planaire sensiblement superposés, un premier aménagement de couplage réactif apte à exciter un des éléments rayonnants, ce premier aménagement de couplage réactif comprenant au moins une ligne d'alimentation et un plan conducteur de masse muni d'au moins une fente de couplage, l'antenne comprenant en outre un second aménagement de couplage réactif apte à exciter l'autre des éléments rayonnants, caractérisé en ce que les éléments rayonnants ont des superficies dont les valeurs sont suffisamment proches pour que le premier aménagement de couplage réactif produise un couplage simultané des deux éléments rayonnants.
Au delà d'un certain seuil de similarité entre les deux éléments rayonnants, les deux bandes de fonctionnement dues respectivement aux premier et deuxième aménagement d'excitation se distinguent clairement l'une de l'autre bien qu'étant proches, du fait qu'au moins le couplage avec l'aménagement comprenant la fente est un double couplage.
Ainsi, l'adoption pour une bande de fréquence d'un double couplage avec la fente (mis en place en rapprochant, et non en différenciant, les dimensions des deux éléments rayonnants) associé pour l'autre bande à un couplage avec un élément simple s'avère produire un découplage particulièrement efficace. La possibilité de disposer sur des couches séparées les circuits d'alimentation associés aux deux bandes de fréquences permet d'améliorer encore l'isolation entre bandes et facilite l'implantation topologique de ces circuits.
D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, faite en référence aux figures annexées sur lesquelles : - la figure 1a est une coupe transversale d'une antenne unitaire selon un premier mode de réalisation de l'invention dans lequel une deuxième ligne d'alimentation 35 est située entre deux patchs rayonnants 25 et 45 ;
- la figure 1 b correspond à un autre mode de réalisation dans lequel la deuxième ligne d'alimentation 35 et située entre un patch rayonnant inférieur 25 et un plan de sol comportant des fentes de couplage 15 ;
- la figure 2a est une vue de dessus de cette même antenne unitaire ; - les figures 2b et 2c représentent deux variantes d'un élément rayonnant, selon l'invention ;
- la figure 3 est un schéma simplifié en vue de dessus d'un aménagement de couplage réactif de cette même antenne unitaire ; - les figures 4a à 4c présentent des résultats de mesures de coefficients de transmission et de réflexion obtenus avec l'antenne des figures 1 à 3 ;
- la figure 5 est une représentation de Smith correspondant à l'antenne des figures 1 à 3 ; - la figure 6 est une vue de dessus d'un couple d'antennes unitaires alimentées selon un schéma électrique avantageux pour réduire des courants parasites de couplage ;
- la figure 7 est une vue de dessus d'un ensemble comprenant deux couples d'antennes conformes à la figure 6, couples raccordés de manière avantageuse pour réduire des courants parasites de couplage ;
- Les figures 8a et 8b représentent des diagrammes de rayonnement obtenus pour le réseau constitué de quatre antennes unitaires conforme à celui de la figure 7 ;
- La figure 9 représente un réseau d'antenne unitaires alimentées selon une architecture d'alimentation avantageuse pour réduire des courants parasites de couplage.
On a représenté aux figures 1 à 3 une antenne unitaire selon un mode de réalisation préféré de l'invention.
Cette antenne unitaire est constituée de quatre couches de substrat 10, 20, 30 et 40, isolant entre elles cinq couches de métallisation 5, 15, 25, 35 et 45.
Le sens croissant de ces numérotations correspond à un sens de parcours allant de bas en haut sur la coupe verticale de la figure 1.
Les couches de métallisation comprennent deux couches 5 et 45 disposées respectivement en face inférieure et en face supérieure de l'antenne, et trois couches 15, 25 et 35 qui sont chacune disposée entre deux couches de substrat.
Deux métallisations 25 et 45 forment chacune un élément rayonnant, et les trois autres métallisations 5, 15 et 35 entrent dans la constitution de deux aménagements de couplage réactif, c'est à dire d'excitation des éléments rayonnants 25 et 45.
On notera que les éléments rayonnants (par exemple en cuivre) peuvent eux-mêmes incorporer des ouvertures diverses, qu'ils peuvent être gravés sur des couches munies ou non de plan de masse uniplanaire 25bis, 45bis (cf. fig.2b et 2c). Lorsque la couche est munie d'un plan de sol, l'élément rayonnant 25, 45 en est isolé par une fente qui épouse son contour (cf. fig.2c).
Un premier de ces deux aménagements de couplage réactif inclut la métallisation inférieure 5 et la métallisation immédiatement supérieure 15. La métallisation inférieure 5 forme deux lignes d'alimentation 6 et 7, qui sont ici des microrubans, qui pourraient être des triplaques. Ces lignes d'alimentation 6 et 7 sont alimentés à une première fréquence, qui est une fréquence basse.
La métallisation immédiatement supérieure 15 est un plan de masse ajouré de deux fentes de couplage 16 et 17 placées chacune à l'aplomb et perpendiculairement à une ligne respective parmi les lignes 6 et 7.
Les fentes de couplage 16 et 17 sont ici en forme de U pour économiser de la place. Elles peuvent être droites ou en forme d' «os de chien » pour une efficacité optimale. Les lignes d'alimentation 6 et 7 s'étendent au delà des fentes de couplage 16 et 17 en formant des retours d'adaptation 6a et 9a (stubs d'adaptation en anglais).
Le second aménagement de couplage réactif comprend la métallisation 35, qui est située entre les éléments rayonnants 25 et 45 ou bien entre l'élément rayonnant inférieur 25 et le plan de sol 15. Cette métallisation 35 forme deux lignes d'alimentation 36 et 37 sous forme de microrubans gravés sur la couche de substrat 30, alimentés à une seconde fréquence, qui est ici une fréquence haute.
On appelle « ligne d'alimentation » la portion d'une liaison conductrice qui s'étend dans l'antenne selon la direction de rayonnement choisie. Il s'agit, en d'autres termes, de la partie qui est principalement active électromagnétiquement dans une ligne conductrice.
On se donnera ci-après pour convention d'appeler « bande de réception » la bande de fréquences associée à l'excitation par les fentes 16 et 17, et d'appeler « bande d'émission » la bande de fréquences associée à l'excitation par les lignes 36 et 37 situés au-dessus du plan de sol 15.
Toutefois, les termes « émission » et « réception », ici utilisés pour la clarté de l'exposé, pourraient en pratique ne pas correspondre à une utilisation de la bande considérée pour une telle « émission » ou une telle « réception », toute interversion ou combinaison des fonctions d'émission et de réception dans les différentes bandes étant prévue dans le cadre de l'invention. Cette remarque est vraie pour toute la suite de la description, y compris pour la partie de l'exposé ci-après afférente à des dispositions de réseau.
Le fonctionnement de l'antenne dans la bande baptisée « de réception » repose sur le couplage réactif simultané des deux éléments rayonnants 25 et 45, ou double couplage.
Ce double couplage est obtenu par le fait que les éléments rayonnants
25 et 45 sont prévus avec des surfaces proches l'une de l'autre, c'est-à-dire des superficies ayant un écart relatif inférieur à environ 20 %. On appelle écart relatif de superficie la différence de superficie divisée pour la superficie moyenne des deux surfaces.
Chacun des deux éléments 25 et 45 rayonne dans la bande de réception. De plus, chaque élément 25 et 45 étant excité par deux lignes d'alimentation perpendiculaires 6 et 7, chacun rayonne deux champs polarisés selon deux directions perpendiculaires l'une à l'autre. Dans la bande baptisée « d'émission », les lignes d'alimentation 36 et 37 génèrent un couplage réactif de proximité sur l'élément rayonnant supérieur 45.
En effet, elles excitent principalement l'élément rayonnant supérieur 45, l'élément rayonnant inférieur 25 se comportant, lui, à la façon d'un plan de masse. L'excitation générée par l'aménagement d'excitation 36, 37 peut toutefois, selon une variante, consister également en un couplage réactif simultané sur les deux éléments rayonnants 25 et 45 (double couplage).
Les lignes d'alimentation 36 et 37, correspondent à des rayonnements respectifs dans deux directions perpendiculaires.
On notera que les lignes d'alimentation 6, 7, 36, 37, sont séparées au maximum les unes des autres. Notamment, on interpose un plan de masse entre les lignes 6, 7 et les lignes 36, 37 afin d'accroître leur isolation. De plus, avantageusement, on a ménagé deux polarisations sur chacune des couches 5 et 35 (donc au total quatre accès) tout en ayant par contre des bandes de fréquence Tx ou Rx spécifiques à chaque couche.
Dans le présent mode de réalisation préféré, on place de préférence les deux lignes d'alimentation 36 et 37 de manière plus rapprochée de l'élément rayonnant 25 que de l'élément rayonnant 45. Le couplage de proximité généré par les lignes 36 et 37 est ici un couplage capacitif, mais peut également être inductif (selfique).
Le couplage de proximité est optimisé par le fait que les lignes d'alimentation 36 et 37 sont munies à leur extrémité qui est intérieure à l'antenne de terminaisons capacitives 38 et 39, ici en forme de plaques rectangulaires.
De telles terminaisons permettent, par le choix de leur taille, de prédéterminer la quantité de couplage.
On pourra remplacer les terminaisons en forme de plaques par des terminaisons constituées par des fentes ménagées à l'intérieur de l'antenne dans l'élément rayonnant 25, notamment dans une variante où la couche de substrat 30 est supprimée et où les lignes d'alimentation 36 et 37 débouchent directement sur l'élément rayonnant 25 ainsi ajouré, ou bien lorsque les couches 30 et 35 sont situées sous la couche 25. De telles fentes s'avèrent se comporter elles mêmes comme des lignes d'alimentation, et génèrent une couplage inductif ou capacitif selon leur longueur. On adopte avantageusement des terminaisons qui sont intérieures à l'antenne, car ainsi elles ne génèrent aucun encombrement à l'extérieur de l'antenne unitaire, ce qui est particulièrement important dans les réseaux plans de telles antennes, qui doivent être peu volumineux.
Dans le présent mode de réalisation, les éléments rayonnants 25 et 45 sont des carrés de 10 mm de largeur, et l'antenne présente une épaisseur totale de l'ordre de 2 mm.
On notera que les propriétés diélectriques, habituellement notées ε, μ, des différentes couches de substrat, peuvent être choisies différentes selon les couches. Chacune des lignes d'alimentation 6, 7, 36, 37 est alimentée par l'intermédiaire d'une liaison locale, appelée accès.
Chacune des quatre lignes d'une antenne donnée est alimentée par un signal indépendant, provenant d'un accès différent parmi quatre accès reliés à l'antenne. L'antenne décrite ici, qui est bipolarisée et bi-bande, est donc bien une antenne à quatre accès.
Les accès ainsi que les circuits d'alimentation associés à la bande de réception sont gravés en totalité sur la couche de substrat 10 située sous le plan de sol 15 de l'antenne. Cette disposition fournit une isolation spatiale naturelle vis à vis de la couche de substrat 30 située au dessus du plan de sol 5 qui porte les circuits d'alimentation de la couche émission. Cette architecture fournit une isolation typique entre les accès émission et les accès réception de l'ordre de -30 à -40 dB.
Afin d'améliorer la qualité de polarisation des champs rayonnes, des grilles polarisantes peuvent remplacer les métallisations pleines qui constituent ici les éléments rayonnants. On a choisi ici des formes en croix pour les éléments rayonnants 25 et 45, qui optimisent le rayonnement, mais des formes en carré, rectangulaires ou circulaires peuvent également être adoptées, qui incorporent éventuellement des fentes ou des ouvertures. Ces éléments peuvent être gravés sur des couches munies ou non du plan de masse uniplanaire (cf. fig.2b et 2c). Dans ce dernier cas (fig.2c) l'élément rayonnant est isolé du plan de masse par une fente qui épouse son contour.
L'antenne présente une bande de réception qui est particulièrement large et qui est particulièrement bien découplée de la bande d'émission.
Cette bande de réception présente un étalement d'au moins 15%, préférentiellement d'au moins 20%, et ici de 18%, chiffres obtenus grâce au double couplage des éléments rayonnants dans cette bande. On appelle étalement ou largeur de bande le rapport entre la largeur de la bande et la fréquence centrale de la bande.
Plus précisément, la bande de réception est ici de 10,75 - 12,75 GHz pour un ROS (Rapport d'Ondes Stationnaires) inférieur à 1 ,8.
Les figures 4a et 4b présentent les évolutions de coefficients de réflexion S11 et S22, et la figure 5 est une représentation de Smith pour le paramètre S11. Ces figures mettent en évidence une bande passante de largeur importante (ici de l'ordre de 20%). Comme on peut le voir l'isolation entre les accès représentée par l'évolution des paramètres de la figure 4c (paramètres S12 ou S21) est meilleure que 20dB.
L'antenne préférée décrite ici est donc bi-polarisation et bi-bande (donc 4 accès), avec les avantages des antennes imprimées traditionnelles
(encombrement, poids) avec des performances accrues en termes de bandes et en terme d'isolation entres les deux bandes.
L'antenne qui vient d'être décrite constituera avantageusement l'élément unitaire d'un réseau incluant plusieurs antennes telles que celle-ci, par exemple plusieurs milliers de telles antennes. On décrira maintenant un aménagement d'alimentation d'un tel réseau, qui présente l'avantage de réduire les courants parasites dus à des couplages entre lignes d'alimentation perpendiculaires des antennes.
Un tel aménagement, s'il produit une synergie avec les avantages des antennes unitaires précédemment décrites, s'avère conserver aussi son avantage en termes de suppression des courants parasites dans le cas d'autres réseaux d'antennes, notamment pour les antennes à deux polarisations.
L'aménagement d'alimentation préférentiel, tel que décrit maintenant, est formé de deux circuits et se base sur une série de couples d'antennes similaires au couple de la figure 6.
Chaque antenne présente au moins deux lignes d'alimentation perpendiculaires.
Les lignes d'alimentation de la figure 6 sont celles de la bande appelée de réception, mais les dispositions décrites sont aussi adoptées pour l'aménagement d'alimentation de la bande d'émission.
Chaque antenne de la figure 6 présente deux directions de rayonnement perpendiculaires, appelées ci-après direction H (horizontale) et direction V (verticale). Une première liaison reliant le couple d'antennes au reste du réseau, appelée premier accès et référencée 110, alimente les deux lignes d'alimentation de direction V dans les deux antennes. Une seconde liaison, appelée accès 210, alimente les lignes d'alimentation H des deux antennes.
L'aménagement d'alimentation décrit ci-après vise à ce que les courants véhiculés par un accès correspondant à une direction d'alimentation, ne se traduise pas par un courant parasite dans un accès correspondant à l'autre direction d'alimentation, courant parasite qui serait dû à un couplage au sein de chaque antenne entre les directions H et V.
Dans ce but, chaque accès se sépare chacun vers les deux antennes en deux branches, branches qui sont disposées de manière à éliminer les courants parasites. Ainsi, sur la figure 6, les deux branches issues de l'accès 110 présentent en extrémité, lorsqu'on les parcourt en allant de l'accès vers l'extrémité de la branche considérée, à chaque fois un même sens vers l'extérieur de l'antenne. A contrario, en parcourant les deux branches issues de l'accès 210, ces branches présentent en extrémité, dans leur portion ayant la direction H, c'est à dire au niveau de leur partie appelée « ligne d'alimentation », un sens qui est sortant vers l'extérieur de l'antenne pour l'une des branches, et un sens rentrant vers l'intérieur de l'antenne pour l'autre branche. Ainsi, un premier accès se dédouble en branches de même direction d'alimentation V et de même sens sortant, et le second accès se dédouble en branches de même direction d'alimentation H mais de sens opposé parmi les sens entrant et sortant.
Par une telle disposition, un courant dans un des deux accès ne produit quasiment aucun courant parasite dans l'autre des deux accès, malgré les couplages entre lignes d'alimentation perpendiculaires dans chacune des deux antennes.
En se donnant, par convention, un courant M arrivant sur l'accès 110 (accès V) en direction des antennes, le courant il se sépare en deux courants (diviseur de courants) sensiblement égaux i1/2 dans les deux branches issues de l'accès, courant i1/2 qui circule au niveau des lignes d'alimentation de direction V dans les antennes, dans deux même sens sortants pour les deux antennes. Chacun des éléments en polar V est alors alimenté en équiamplitude et équiphase. Des courants prennent naissance dans les branches H par couplage, de par la présence de courants dans les branches V. Ces courants de couplage sont principalement dus au fait que l'antenne unitaire n'est pas parfaitement symétrique, à cause de la disposition des fentes.
Les branches issues de l'accès H ont, elles, deux sens différents lorsque parcourues depuis l'accès, l'un rentrant et l'autre sortant de l'antenne considérée. De ce fait, les courants générés dans ces deux branches du fait de la présence des courants i1/2 dans les branches V, sont des courants qui sont inverses. Dans une première branche H, un courant i2/2 dirigé vers l'accès est généré, tandis que dans la seconde branche, un courant i2/2 s'éloignant de l'accès est généré. Les deux courants I2/2 ayant un sens accès/antenne pour l'un et un sens antenne/accès pour l'autre, seule une différence entre les modules de ces deux courants pourrait pénétrer dans l'accès 210 (accès H).
Ces courants arrivant en opposition de phase sur le diviseur formé par l'accès 210, seule une différence de module pourrait pénétrer dans l'accès. Ces courants i2/2 ne détériorent donc pas le découplage entre les polarisations H et V.
Dans le cas présent, les deux antennes ont une même structure et les deux branches de chaque accès sont similaires.
Ainsi, le courant il se sépare bien en deux courants égaux. Le couplage est bien similaire dans les deux antennes. En d'autres termes, un couplage parasité se créé, identique en module pour des raisons de symétrie. Les courants parasites i2/2 dans les deux branches de l'accès 210 (accès H) ont donc bien des grandeurs similaires et la soustraction de ces deux courants donne bien un courant parasite sensiblement nul dans l'accès 210 (accès H).
Bien entendu, les couplages inverses, à savoir dus à un courant dans les branche H et générant des courants parasites dans les branches V, présentent de la même façon des effets atténués du fait d'une annulation entre courants parasites au niveau de l'accès V. La disposition de base de la figure 6 permet d'améliorer le découplage, qui était déjà de 20dB sur l'antenne unitaire seule. Dans la pratique, on a constaté une isolation entre les accès 110 et 210 de l'ordre de -40dB. Cette disposition entraîne aussi par conséquent une amélioration des performances en polarisation croisée comme on peut le constater sur les coupes en plan E et en plan H des diagrammes de polarisation présentés aux figures 8a et 8b, avec un maximum de polarisation croisée dans l'axe de l'ordre de -38 dB.
Cette topologie à base d'éléments doubles est particulièrement adaptée à la réalisation de réseaux de grande taille. Comme illustré à la figure 9, où on multiplie avantageusement des couples d'antennes alimentés de cette façon.
Dans le réseau représenté, les lignes d'alimentation H des antennes sont alimentées par un premier circuit, et les lignes d'alimentation V sont alimentées par un second circuit. Chacun de ces deux circuits est une arborescence constituée de dédoublements en cascade, jusqu'à des branches terminales reliées par paires à deux antennes selon un schéma d'alimentation similaire à celui de la figure 6.
Le réseau d'antennes de la figure 9 présente ainsi deux accès qui forment chacune une racine de l'arborescence concernée. Les branches terminales sont de préférence situées à un même niveau d'arborescence par rapport à leur racine respective de sorte que les symétries sont bien respectées.
Comme représenté à la figure 7, les accès terminaux 110 sont reliés à des accès supérieurs 115 d'une façon telle que les éventuels courants parasites résiduels dans les accès terminaux 110, se soustraient à nouveau au niveau des accès supérieurs 115.
Ainsi, pour l'arborescence d'alimentation de la polarisation V, ces accès 115 de niveau immédiatement supérieur regroupent des couples d'accès terminaux qui s'étendent, à chaque fois, pour l'un en branches entrantes et pour l'autre en branches sortantes.
Avec les dispositions décrites ci-avant, on obtient des circuits d'alimentation pour une colonne de paires d'antennes, colonnes qui se prêtent particulièrement bien à une intégration dans des espaces limités. Ces circuits d'alimentation en arborescence décrits ici pour la couche de la bande de réception s'appliquent préférentiellement aussi à la couche de la bande d'émission.
Une technologie de type CMS (Composants Montés en Surface) permet un report d'éléments actifs, très avantageux en termes de coûts, qui peut être appliqué ici séparément sur chacune des couches émission et réception en permettant de conserver naturellement une bonne isolation entre les différents circuits et en facilitant la maîtrise des pertes ohmiques si par exemple on implante un circuit actif par colonne d'antennes unitaires. Pour l'homme de l'art, il sera aisé d'adapter l'ensemble de cette architecture pour obtenir un fonctionnement en polarisation circulaire grâce à l'adjonction, par exemple, d'un élément de type coupleur ou anneau hybride entre les accès polarisation horizontale (H) et polarisation verticale (V) du réseau précédemment décrit. L'antenne unitaire décrite en première partie de la description se prête d'ailleurs parfaitement à une intégration sur des substrats mousse faibles pertes et peut être associée, pour le report des éléments actifs, à la filière technologique CMS (Composants Montés en Surface), ce qui est très avantageux en termes de coût et constitue une synergie supplémentaire entre l'antenne unitaire proposée ci-avant et les circuits d'alimentation proposés ici.
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Claims

REVENDICATIONS
1. Antenne imprimée comprenant deux éléments rayonnants (25, 45) de forme planaire sensiblement superposés, un premier aménagement de couplage réactif (5, 15) apte à exciter un des éléments rayonnants (25, 45), ce premier aménagement de couplage réactif comprenant au moins une ligne d'alimentation (6, 7) et un plan conducteur de masse (15) muni d'au moins une fente de couplage (16, 17), l'antenne comprenant en outre un second aménagement de couplage réactif (25, 35) apte à exciter l'autre des éléments rayonnants, caractérisé en ce que les éléments rayonnants (25, 45) ont des superficies dont les valeurs sont suffisamment proches pour que le premier aménagement de couplage réactif produise un couplage simultané des deux éléments rayonnants (25, 45).
2. Antenne selon la revendication précédente, caractérisée en ce que les deux éléments rayonnants (25, 45) présentent un écart relatif de leurs superficies qui est inférieur à 20%.
3. Antenne imprimée selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisée en ce qu'au moins un des deux éléments rayonnants (25, 45) est gravé sur une couche comportant un plan de masse uniplanaire, cet élément rayonnant étant alors isolé de ce plan de masse par une fente épousant son contour.
4. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que l'antenne présente une bande de fréquence de fonctionnement correspondant au double couplage des éléments rayonnants (25, 45), qui a une largeur relative supérieure à 15%.
5. Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le second aménagement de couplage réactif (35) inclut au moins une ligne d'alimentation (36, 37).
6. Antenne selon la revendication 5, caractérisée en ce que la ou les ligne(s) d'alimentation (36, 37) du second aménagement de couplage réactif (35) s'étend(ent) entre les deux éléments rayonnants.
7. Antenne selon la revendication précédente, caractérisée en ce qu'elle comprend, parmi les deux éléments rayonnants (25, 45), un élément
(25) le plus proche du plan de masse (15), et en ce que la ligne d'alimentation (36, 37) du second aménagement de couplage réactif (25, 35) est plus proche de cet élément rayonnant (25) que de l'autre élément rayonnant (45).
8. Antenne selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'elle comprend, parmi les deux éléments rayonnants (25, 45), un élément (25) le plus proche du plan de masse (15) et en ce que le second aménagement de couplage réactif (35) s'étend entre l'élément rayonnant (25) le plus proche du plan de masse (15) et le plan de masse (15).
9. Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que le premier aménagement de couplage réactif (5, 15) comprend deux lignes d'alimentation (6, 7) s'étendant dans des directions perpendiculaires l'une à l'autre dans l'antenne, et en ce que le plan de masse (15) comprend deux fentes (16, 17) s'étendant dans deux directions principales perpendiculaires l'une à l'autre, ces deux fentes (16, 17) étant chacune disposée à l'aplomb d'une ligne d'alimentation (6, 7) correspondante du premier aménagement de couplage réactif et perpendiculaire à cette ligne d'alimentation (6, 7) correspondante.
10. Antenne selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'un aménagement de couplages réactifs (5, 15, 25, 35) de l'antenne comprend deux lignes d'alimentation (6, 7, 36, 37) s'étendant dans l'antenne dans des directions différentes l'une de l'autre.
11. Réseau comprenant au moins une paire d'antennes chacune conforme à la revendication 10, et deux accès électriques (110, 210) à partir desquels s'étend à chaque fois une paire de branches, chaque branche d'un premier accès (110, 210) reliant une première ligne d'alimentation respective dans chacune des deux antennes, et chaque branche d'un second accès (110, 210) reliant une seconde ligne d'alimentation respective dans chacune des deux antennes, les branches du premier et du second accès (110, 210) étant disposées de telle façon qu'un courant (il , i2) arrivant sur un des accès en direction des antennes se sépare en courants dans les branches de cet accès qui produisent par couplage deux courants parasites dans les branches de l'autre accès, courants parasites qui ont des sens parmi les sens antenne/accès et accès/antenne qui sont opposés selon les branches de cet autre accès.
12. Réseau selon la revendication 11 , caractérisé en ce que les branches d'un premier accès (110) sont disposées de telle façon qu'un courant arrivant sur ce premier accès (110) vers les antennes se sépare en deux courants qui parcourent les deux lignes d'alimentation correspondantes à chaque fois dans un même sens parmi un sens dirigé vers l'intérieur ou un sens dirigé vers l'extérieur de l'antenne, et les branches du second accès (210) sont disposées de telle sorte qu'un courant arrivant sur ce second accès (210) en direction des antennes se sépare en deux courants qui parcourent les lignes d'alimentation correspondantes, l'un vers l'intérieur de l'antenne et l'autre vers l'extérieur de l'antenne.
13. Réseau comprenant au moins deux paires d'antennes dont chaque paire forme un réseau conforme à la revendication 11 ou à la revendication 12, et dans lequel ledit premier accès (110) d'une paire d'antennes présente des branches disposées de manière à ce qu'un courant arrivant depuis l'accès dans une ligne d'alimentation présente un même sens dans les deux lignes d'alimentation, dirigé vers l'intérieur des antennes, et ledit premier accès (110) de l'autre paire d'antennes présente des branches disposées de manière à ce qu'un courant arrivant depuis l'accès dans une ligne d'alimentation, présente un même sens dans les deux lignes d'alimentation, dirigé vers l'extérieur des antennes, ces deux premiers accès (110), à lignes d'alimentation rentrantes pour l'un et à lignes d'alimentation sortantes pour l'autre, étant reliés à un même accès supérieur (115).
14. Réseau d'antennes comprenant une série de couples d'antennes, et comprenant deux circuits formant chacun une arborescence constituée d'une série de séparations à deux branches en cascade, chaque arborescence se terminant en branches terminales, et dans lequel réseau chaque couple d'antennes forme, avec deux paires de branches terminales appartenant respectivement aux deux arborescences, un sous-réseau à deux antennes conforme à la revendication 11 ou à la revendication 12.
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