WO2003007056A1 - Filtre commandable a commutation rapide - Google Patents

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WO2003007056A1
WO2003007056A1 PCT/FR2002/002403 FR0202403W WO03007056A1 WO 2003007056 A1 WO2003007056 A1 WO 2003007056A1 FR 0202403 W FR0202403 W FR 0202403W WO 03007056 A1 WO03007056 A1 WO 03007056A1
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WO
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wavelength
voltage
electro
controllable filter
matrix
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PCT/FR2002/002403
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Jean-Pierre Huignard
Brigitte Loiseaux
Daniel Dolfi
Patrick Feneyrou
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Thales
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    • G02F2203/05—Function characteristic wavelength dependent
    • G02F2203/055—Function characteristic wavelength dependent wavelength filtering

Definitions

  • the present invention relates to a controllable filter with fast switching, and applies in particular to DWDM components (according to the English abbreviation “Dense Wavelength Division
  • FIG. 1 represents a diagram of an example of a WDM ring network with several channels denoted CANi, CAN 2 , CAN 3 , CAN 4 and each corresponding to a wavelength.
  • OADM-i OADM-i
  • OADM 4 OADM 4
  • OADM 4 OADM 4
  • OADM-i OADM 3
  • OADM 4 OADM 4
  • OADM 4 OADM 4
  • OADM 4 OADM 4
  • OADM-i OADM 3
  • OADM 4 OADM 4
  • OADM 4 OADM 4
  • OADM 4 OADM 4
  • OADM-i OADM-i
  • OADM 4 OADM 4
  • OADM 4 routing nodes of the optical network which make it possible for example to extract certain wavelengths from the fiber and to let other wavelengths pass.
  • OADM components include components including Bragg gratings type filters • enrolled in the heart of the fiber. Generated via a laser process creating a refractive index modulation directly in the silica constituting the heart of the optical fiber, the Bragg grating acts as a selective mirror which reflects a wavelength determined by the characteristics of the grating
  • the OADM components require the ability to modify the extracted and / or inserted wavelengths at any time in order to obtain a flexible and reconfigurable network.
  • This control is done in Bragg gratings thermally, or mechanically, by generating by a piezoelectric device a modification of the thickness. optics of the strata of the network, which causes an offset of the bandwidth of the filter outside the comb of wavelengths to be transmitted.
  • the mechanically or thermally controlled switching in filters of the Bragg grating type of the prior art is not always neither fast enough nor precise enough in wavelength positioning, which results in a risk of attenuation uncontrolled wavelength that we want to transmit.
  • the invention proposes a controllable filter with fast switching and high precision, based on the use of an electro-optical polymer matrix controlled by the application of an electric voltage.
  • the invention provides a controllable filter with fast switching as described in claim 1.
  • the polymer matrix is formed from two joined parts with in each of them a permanent periodic structure formed of a network of pre-recorded index, thus forming two selective Bragg mirrors, diffractive in a given spectral band containing the filtering wavelength ⁇ 0 , one of the parts having an electro-optical effect.
  • the control means allow the filter to be switched at the filtering wavelength by generating an index variation in the electro-optical part causing a phase shift in reflection at the wavelength between the two periodic structures. By adjusting the value of the phase shift, the matrix becomes for example selectively transparent at this wavelength.
  • controllable filters according to the invention constitute solutions for producing active multiplexers with extraction / insertion of wavelengths performing a filtering function with controllable extinction rate, adjusted by simple application of an electrical voltage. , which makes it possible to reflect fully or partially, but in a controlled manner, a wavelength or to let it pass without loss.
  • the controllable filter 60 comprises a photosensitive polymer matrix 61 formed by two joined parts 62, 63.
  • Each part comprises a permanent periodic structure formed by a network of prerecorded index, the two parts thus forming two selective Bragg mirrors (respectively Bi and B 2 ) in a given spectral band BS comprising the wavelengths ⁇ i to ⁇ n to be transmitted, and centered around a resonance wavelength ⁇ 0 for an angle of incidence ⁇ o compared to normal to the periodic structure of the network.
  • the angle ⁇ 0 is defined with respect to the normal (n in Figure 2A) to the strata of the network.
  • the spectral band of the mirrors will be wider than the band of wavelengths to be treated so as to reduce the chromatic dispersion in the band ⁇ i to ⁇ n .
  • Bragg's selective mirrors can be recorded by holography in a counter-propagating wave type montage.
  • the two Bragg mirrors have substantially identical characteristics. They can be arranged contiguously or separated from a space or a layer of a given material as will be explained below.
  • One of the two parts of the polymer matrix (denoted 62 in FIGS. 2A to 2C) has, according to the invention, an electro-optical effect.
  • It is advantageously a doped polymer in which a permanent Bragg mirror has been photo-registered and whose variation of average index is of the order of a few 10 ⁇ 3 .
  • the base material is a photosensitive polymer with very high variation in photo-induced index, typically ⁇ n of the order of 5 10 ⁇ 2 (for example a polymer of the Dupont de Nemours type for holography).
  • the filter comprises means 64 for applying an electric voltage V to said electro-optical part 62 of the matrix.
  • the filter is produced in free propagation and the means 64 are formed of two transparent surface electrodes, for example made of ITO (Tin oxide) whose stoichiometry is adjusted to optimize the transparency in the band of lengths d wave ⁇ to ⁇ ⁇ .
  • a variable attenuation coefficient is obtained at the filtering wavelength ( ⁇ 0 ). If the applied voltage is calculated to cause a phase shift of ⁇ in reflection at the resonance wavelength between the two periodic structures, the two Bragg Bi and B 2 mirrors are then in phase opposition. The matrix 61 then becomes selectively transparent at the resonance wavelength.
  • the detailed theoretical treatment of the selective transparency properties of two Bragg gratings thus arranged is treated for example in the article by MARodriguez et al.
  • FIGS. 2A to 2C thus illustrate the operation according to an example of a filter operating in switching with extinction at the wavelength ⁇ 0 as described above, applied to an OADM component in a DWDM network.
  • the filter as described has the advantage of being able to perform switching by simple application of an electrical voltage, in wavelength insertion or extraction mode, with a very short switching time.
  • the two Bragg mirrors B, B2 are for example contiguous so that they form a diffractive structure centered on the resonance wavelength ⁇ 0 .
  • the polymer matrix thus behaves like a mirror for all the wavelengths ⁇ i to ⁇ n of the spectral band BS (typically, 50 to 60 nm).
  • FIG. 2A illustrates the operation of the filter in wavelength extraction.
  • a set of signals at wavelengths ⁇ i to ⁇ n included in the spectral band of filters Bi and B 2 is incident on filter 60.
  • a voltage equal to a characteristic voltage is applied to the electro-optical part 62 of the matrix 61, there appears a phase shift of ⁇ / 2 in transmission (i.e. a phase shift of ⁇ in reflection) at the wavelength ⁇ 0 between the two Bragg gratings Bi and B 2 .
  • the amplitude of the wave reflected at the resonance wavelength is substantially canceled out, the signal at ⁇ 0 then being transmitted by the structure of the filter 60, while the other signals at wavelengths ⁇ j other than ⁇ 0 are reflected.
  • the extinction rate can be controlled at the resonant wavelength.
  • Figure 2C illustrates the operation of the wavelength insertion filter.
  • a set of signals at wavelengths ⁇ i to ⁇ n with the exception of the signal at the resonance wavelength ⁇ 0 is incident on one of the faces of the filter 60.
  • a layer of a material for example the polymer used to produce the matrix
  • ⁇ with k integer
  • the filter will reflect all of the wavelengths.
  • the filter according to the invention makes it possible to reduce the level of stray light in the filtering wavelength and to increase the rejection of the adjacent channels. In fact, these parameters are essentially linked to the quality of the mirrors recorded.
  • the filter thus described also has the advantage of being able to be used to perform a spatial switching function of the beam, which allows for example, in the application to OADM components for DWDM networks to dispense with an additional optical component of circulator type making it possible to separate a signal at a given wavelength flowing in a direction opposite to the direction of circulation of the signals at other wavelengths.
  • the wavelength filter thus makes it possible to obtain filtering with a fixed wavelength ( ⁇ 0 ) and with a variable attenuation coefficient as a function of the voltage applied to the terminals of the filter.
  • a dynamic gain equalization function at the output of a fiber amplifier (for example Erbium doped fiber) since the extinction coefficient is adjustable by the control voltage.

Abstract

La présente invention concerne un filtre commandable en longueur d'onde, à commutation rapide, et s'applique en particulier aux composants DWDM pour les réseaux denses de communication basés sur le multiplexage en longueurs d'onde optiques. Il comprend: une matrice de polymère (61) formée de deux parties jointes (62, 63) avec dans chacune d'elle une structure périodique permanente formée d'un réseau d'indice préenregistré et formant deux miroirs sélectifs de Bragg (B1, B2) diffractifs dans une bande spectrale (BS) donnée contenant la longueur d'onde de filtrage (μ0), l' une des parties (62) présentant un effet électro-optique, des moyens d'application (64) d'une tension électrique sur ladite partie électro-optique (62) et des moyens de commande de ladite tension tels que la tension appliquée génère un déphasage en réflexion à ladite longueur d'onde de filtrage (μ0) entre les deux structures périodiques afin de commander la commutation du filtre, avec un taux d'atténuation à ladite longueur d'onde de filtrage (μ0) fonction de la tension appliquée.

Description

FILTRE COMMANDABLE A COMMUTATION RAPIDE
La présente invention concerne un filtre commandable à commutation rapide, et s'applique en particulier aux composants DWDM (selon l'abréviation anglo-saxonne « Dense Wavelength Division
Multiplexing ») pour les réseaux denses de communication basés sur le multiplexage en longueurs d'onde optiques.
La technologie du multiplexage dense en longueurs d'onde (ou DWDM) consiste à injecter dans une même fibre optique plusieurs signaux optiques (ou canaux) de même fréquence de modulation mais de longueurs d'onde différentes. La figure 1 représente un schéma d'un exemple de réseau WDM en anneau avec plusieurs canaux notés CANi, CAN2, CAN3, CAN4 et correspondant chacun à une longueur d'onde. Un des avantages de cette technologie réside dans sa flexibilité, c'est-à-dire la possibilité pour l'opérateur d'ajouter, ou de retirer, une longueur d'onde dans le flux DWDM en fonction des besoins. Cette flexibilité est assurée notamment par des composants appelés multiplexeurs à insertion/extraction de longueurs d'ondes (ou « OADM » selon l'expression anglo-saxonne « Optical Add-drop Multiplexer »). Sur le réseau WDM de la figure 1 , ces composants, notés respectivement OADM-i, OADM , OADM3) et OADM4 représentent des nœuds de routage du réseau optique qui permettent par exemple d'extraire certaines longueurs d'onde de la fibre et de laisser passer d'autres longueurs d'onde. Parmi les composants OADM les plus sélectifs, on peut citer les composants comprenant des filtres de type réseaux de Bragg inscrits dans le • cœur de la fibre. Généré via un procédé laser créant une modulation d'indice de réfraction directement dans la silice constituant le cœur de la fibre optique, le réseau de Bragg agit comme un miroir sélectif qui réfléchit une longueur d'onde déterminée par les caractéristiques du réseau alors que les autres longueurs d'onde du peigne continuent leur propagation dans la fibre optique. Le réseau de Bragg peut filtrer des canaux distincts de 50 GHz, le rendant adapté au multiplexage dense.
Outre leur efficacité et leur sélectivité, les composants OADM nécessitent de pouvoir modifier à tout moment les longueurs d'onde extraites et/ou insérées afin d'obtenir un réseau flexible et reconfigurable. Ce contrôle se fait dans les réseaux de Bragg thermiquement, ou mécaniquement, en générant par un dispositif piézoélectrique une modification de l'épaisseur optique des strates du réseau, qui entraîne un décalage de la bande passante du filtre en dehors du peigne de longueurs d'onde à transmettre. Cependant, la commutation contrôlée mécaniquement ou thermiquement dans les filtres de type réseaux de Bragg de l'art antérieur n'est pas toujours ni assez rapide ni assez précise en positionnement de longueur d'onde, ce qui se traduit par un risque d'atténuation non contrôlée de la longueur d'onde que l'on veut transmettre. D'autre part, des phénomènes d'hystérésis dans le contrôle mécanique ou thermique peuvent entraîner des dérives dans le fonctionnement du filtre. L'invention propose un filtre commandable à commutation rapide et de grande précision, basé sur l'utilisation d'une matrice de polymère électro-optique commandée par l'application d'une tension électrique.
Plus précisément, l'invention propose un filtre commandable à commutation rapide tel que décrit dans la revendication 1. Selon un exemple de réalisation, la matrice de polymère est formée de deux parties jointes avec dans chacune d'elle une structure périodique permanente formée d'un réseau d'indice préenregistré, formant ainsi deux miroirs sélectifs de Bragg, diffractifs dans une bande spectrale donnée contenant la longueur d'onde de filtrage λ0, l'une des parties présentant un effet électro-optique. Les moyens de commande permettent la commutation du filtre à la longueur d'onde de filtrage par génération d'une variation d'indice dans la partie électro-optique entraînant un déphasage en réflexion à la longueur d'onde entre les deux structures périodiques. En ajustant la valeur du déphasage, la matrice devient par exemple sélectivement transparente à cette longueur d'onde.
Les différents exemples de réalisation de filtres commandables selon l'invention constituent des solutions pour réaliser des multiplexeurs actifs à extraction/insertion de longueurs d'onde réalisant une fonction de filtrage à taux d'extinction contrôlable, ajustés par simple application d'une tension électrique, ce qui permet de réfléchir entièrement ou partiellement, mais de manière contrôlée, une longueur d'onde ou de la laisser passer sans perte.
L'effet électro-optique est avantageusement obtenu grâce au dopage d'une matrice de polymère avec des chromophores orientés. D'autres avantages et caractéristiques apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit, illustrée par les figures annexées qui représentent :
- La figure 1 , le schéma d'un réseau WDM en anneau (déjà décrite) ;
- Les figures 2A, 2B et 2C, les schémas d'un exemple de réalisation d'un filtre commandable selon l'invention, selon différents modes de fonctionnement.
Un exemple de réalisation d'un filtre selon l'invention est illustré par les figures 2A à 2C. Selon cet exemple, le filtre commandable 60 selon l'invention comprend une matrice de polymère 61 photosensible formée de deux parties jointes 62, 63. Chaque partie comprend une structure périodique permanente formée d'un réseau d'indice préenregistré, les deux parties formant ainsi deux miroirs sélectifs de Bragg (respectivement Bi et B2) dans une bande spectrale BS donnée comprenant les longueurs d'onde λi à λn à transmettre, et centrés autour d'une longueur d'onde de résonance λ0 pour un angle d'incidence θo par rapport à la normale à la structure périodique du réseau. L'angle θ0 est défini par rapport à la normale (n sur la figure 2A) aux strates du réseau. Avantageusement, la bande spectrale des miroirs sera plus large que la bande de longueurs d'onde à traiter de manière à réduire la dispersion chromatique dans la bande λi à λn. Les miroirs sélectifs de Bragg peuvent être enregistrés par holographie dans un montage de type ondes contra-propagatives. Avantageusement, les deux miroirs de Bragg présentent des caractéristiques sensiblement identiques. Ils peuvent être agencés de façon jointive ou séparés d'un espace ou d'une couche d'un matériau donné comme cela sera expliqué dans la suite.
Une des deux parties de la matrice de polymère (notée 62 sur les figures 2A à 2C) présente, selon l'invention, un effet électro-optique. Il s'agit avantageusement d'un polymère dopé dans lequel un miroir de Bragg permanent a été photo-inscrit et dont la variation d'indice moyen est de l'ordre de quelques 10"3. Par exemple, le matériau de base est un polymère photosensible à très forte variation d'indice photo induite, typiquement δn de l'ordre de 5 10"2 (par exemple un polymère de type Dupont de Nemours pour holographie). Il s'agit par exemple d'un polymère dopé avec des chromophores dont l'orientation est imposée par l'application préalable d'un champ électrique (et symbolisée par des flèches sur les figure 2A et 2B). La présence simultanée d'un champ électrique et d'un éclairement UV permet de stabiliser de façon permanente les chromophores. Les matériaux polymères ont déjà démontré, depuis les études menées dans les années 90, leur potentiel pour réaliser des dispositifs électro-optiques qui présentent des coefficients électro-optiques comparables aux meilleurs cristaux, tels que LiNb03, avec une technologie bas coût sur substrat de grande dimension. Les travaux récents effectués sur ces matériaux ont permis d'améliorer de façon significative la stabilité dans le temps de ce type de matériaux. Ainsi, un exemple de réalisation est donné dans l'article « Electro-Optic polymer modulators for 1 ,55 μm wavelength using phenyltetraene bridged chromophore in polycarbonate » (Applied Physics Letters, Vol.76, N°24, juin 2000, pages 3525-3527), qui décrit la fabrication d'un polymère dopé présentant un effet électro-optique à 1 ,55 μm particulièrement intéressant. Selon l'invention, le filtre comprend des moyens d'application 64 d'une tension électrique V sur ladite partie électro-optique 62 de la matrice. Dans l'exemple décrit, le filtre est réalisé en propagation libre et les moyens 64 sont formés de deux électrodes surfaciques transparentes, par exemple en ITO (oxyde d'Etain) dont la stœchiométrie est ajustée pour optimiser la transparence dans la bande de longueurs d'onde λ à λπ. Il comprend en outre des moyens de commande de la tension (non représentés) permettant la commutation du filtre à la longueur d'onde de résonance λ0 par génération d'une variation d'indice induite par effet électro-optique dans la partie 62 présentant un effet électro-optique. En fonction de la tension appliquée, on obtient un coefficient d'atténuation variable à la longueur d'onde de filtrage (λ0). Si la tension appliquée est calculée pour entraîner un déphasage de π en réflexion à la longueur d'onde de résonance entre les deux structures périodiques, les deux miroirs de Bragg Bi et B2 se trouvent alors en opposition de phase. La matrice 61 devient alors sélectivement transparente à la longueur d'onde de résonance. Le traitement théorique détaillé des propriétés de transparence sélective de deux réseaux de Bragg ainsi disposés est traité par exemple dans l'article de M.A.Rodriguez et al. (« Transmission properties of refractive index-shifted bragg gratings », Opt. Comm. 177 (2000), pages 251 -257). Les figures 2A à 2C illustrent ainsi le fonctionnement selon un exemple d'un filtre fonctionnant en commutation avec extinction à la longueur d'onde λ0 tel que décrit ci-dessus, appliqué à un composant OADM dans un réseau DWDM. Le filtre tel que décrit présente l'avantage de pouvoir réaliser une commutation par simple application d'une tension électrique, en mode insertion ou extraction de longueur d'onde, avec un temps de commutation très court.
Les deux miroirs de Bragg B , B2 sont par exemple jointifs de telle sorte qu'ils forment une structure diffractive centrée sur la longueur d'onde de résonance λ0. A tension nulle appliquée (figure 2B), la matrice de polymère se comporte ainsi comme un miroir pour toutes les longueurs d'onde λi à λn de la bande spectrale BS (typiquement, 50 à 60 nm).
La figure 2A illustre le fonctionnement du filtre en extraction de longueur d'onde. Un ensemble de signaux aux longueurs d'onde λi à λn compris dans la bande spectrale des filtres Bi et B2 est incident sur le filtre 60. Lorsqu'une tension égale à une tension caractéristique
Figure imgf000007_0001
est appliquée sur la partie 62 électro-optique de la matrice 61 , il apparaît un déphasage de π/2 en transmission (soit un déphasage de π en réflexion) à la longueur d'onde λ0 entre les deux réseaux de Bragg B-i et B2. Il en résulte, comme cela a été décrit précédemment, que l'amplitude de l'onde réfléchie à la longueur d'onde de résonance s'annule sensiblement, le signal à λ0 étant alors transmis par la structure du filtre 60, tandis que les autres signaux aux longueurs d'onde λj différentes de λ0 sont réfléchis. En ajustant la tension appliquée, on peut contrôler le taux d'extinction à la longueur d'onde de résonance.
La figure 2C illustre le fonctionnement du filtre en insertion de longueur d'onde. Un ensemble de signaux aux longueurs d'onde λi à λn à l'exception du signal à la longueur d'onde de résonance λ0 est incident sur l'une des faces du filtre 60. Le signal à la longueur d'onde de résonance est incident sur l'autre face du filtre 60 de telle sorte que lorsqu'une tension V=Vτt/2 est appliquée sur la partie 62 électro-optique de la matrice 61 , le signal à λ0 est intégralement transmis par la structure du filtre 60 dans la direction des autres longueurs d'onde.
Le filtre peut également être conçu pour présenter un fonctionnement inverse, à savoir réfléchir l'ensemble des longueurs d'onde sous tension et laisser passer la longueur d'onde de filtrage λ0 en l'absence de tension (V = 0). Pour cela, une couche d'un matériau (par exemple le polymère utilisé pour réaliser la matrice) d'épaisseur et d'indice choisis pour réaliser un déphasage de (2k+1)π (avec k entier) à la longueur d'onde λo pourra être introduite entre les deux miroirs. Ainsi, lorsqu'une tension V=V„/2 est appliquée sur la partie électro-optique, le filtre réfléchira l'ensemble des longueurs d'onde.
Par rapport aux solutions existantes, le filtre selon l'invention permet de diminuer le taux de lumière parasite dans la longueur d'onde de filtrage et d'accroître la réjection des canaux adjacents. En effet, ces paramètres sont essentiellement liés à la qualité des miroirs enregistrés.
Par ailleurs, du fait de la séparation spatiale des longueurs d'onde, le filtre ainsi décrit présente en outre l'avantage de pouvoir être utilisé pour réaliser une fonction de commutation spatiale du faisceau, ce qui permet par exemple, dans l'application aux composants OADM pour réseaux DWDM de s'affranchir d'un composant optique supplémentaire de type circulateur permettant de séparer un signal à une longueur d'onde donnée circulant dans un sens contraire au sens de circulation des signaux aux autres longueurs d'onde. Le filtre en longueur d'onde permet ainsi d'obtenir un filtrage à longueur d'onde fixe (λ0) et à coefficient d'atténuation variable en fonction de la tension appliquée aux bornes du filtre. Outre la fonction de commutation décrite précédemment, d'autres applications sont envisageables. Par exemple, il est possible de réaliser une fonction d'égalisation dynamique de gain en sortie d'amplificateur fibre (par exemple fibre dopée Erbium) puisque le coefficient d'extinction est réglable par la tension de commande.

Claims

REVENDICATIONS
1 - Filtre commandable (60) en longueur d'onde à commutation rapide, pour filtrage à une longueur d'onde (λ0) donnée, caractérisé en ce qu'il comprend :
- une matrice de polymère (61) formée de deux parties jointes (62, 63) avec dans chacune d'elle une structure périodique permanente formée d'un réseau d'indice préenregistré et formant deux miroirs sélectifs de Bragg (B1 , B2) diffractifs dans une bande spectrale (BS) donnée contenant la longueur d'onde de filtrage (λ0), l'une des parties (62) présentant un effet électro-optique,
- des moyens d'application (64) d'une tension électrique sur ladite partie électro-optique (62) et des moyens de commande de ladite tension tels que la tension appliquée génère un déphasage en réflexion à ladite longueur d'onde de filtrage (λ0) entre les deux structures périodiques afin de commander la commutation du filtre, avec un taux d'atténuation à ladite longueur d'onde de filtrage (λ0) fonction de la tension appliquée.
2- Filtre commandable selon la revendication 1 , caractérisé en ce que la partie électro-optique (62) de la matrice (61) est formée d'un polymère photosensible dopé avec des chromophores préalablement orientés sous champ électrique.
3- Filtre commandable selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (64) d'application de la tension électrique sont formés de deux électrodes surfaciques transparentes. 4- Filtre commandable selon la revendication 3, caractérisé en ce que lesdites électrodes sont formées en oxyde d'Etain (ITO), la stcechiométrie étant ajustée pour optimiser la transparence dans la bande spectrale (BS).
5- Filtre commandable selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les miroirs de Bragg (B1 , B2) présentent des caractéristiques sensiblement identiques.
6- Filtre commandable (60) selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les deux parties (62, 63) sont agencées de telle sorte qu'une tension égale à une tension caractéristique V=V^2 appliquée sur la partie (62) électro-optique de la matrice (61) entraîne un déphasage supplémentaire de π (modulo 2π) en réflexion entre les deux miroirs de Bragg Bi et B2, la matrice devenant sélectivement transparente à ladite longueur d'onde de filtrage.
7- Filtre commandable (60) selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que les deux parties (62, 63) sont agencées de telle sorte qu'une tension égale à une tension caractéristique V=Vπ/2 appliquée sur la partie (62) électro-optique de la matrice (61 ) entraîne un déphasage supplémentaire de π (modulo 2π) en réflexion entre les deux miroirs de Bragg Bi et B2, la matrice devenant réfléchissante à ladite longueur d'onde de filtrage.
8- Filtre commandable selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'une couche d'un matériau d'épaisseur et d'indice choisis pour réaliser un déphasage de (2k+1)π (k entier) à la longueur d'onde λo est introduite entre les deux miroirs de Bragg (B1 , B2). 9- Filtre commandable selon la revendication 8, caractérisé en ce que les deux parties de la matrice (62, 63) étant formées d'un même polymère, ledit matériau est formé dudit polymère.
10- Dispositif à insertion/extraction de longueur d'onde (OADM), caractérisé en ce qu'il comprend un filtre commandable à commutation rapide selon l'une des revendications précédentes.
11 - Dispositif d'égalisation dynamique de gain en sortie d'amplificateur fibre caractérisé en ce qu'il comprend un filtre commandable selon l'une des revendications 1 à 6, dont le coefficient d'extinction à ladite longueur d'onde de filtrage (λ0) est réglable par la tension de commande.
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