WO2002086426A1 - Messwandler vom vibrationstyp - Google Patents

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WO2002086426A1
WO2002086426A1 PCT/EP2002/002157 EP0202157W WO02086426A1 WO 2002086426 A1 WO2002086426 A1 WO 2002086426A1 EP 0202157 W EP0202157 W EP 0202157W WO 02086426 A1 WO02086426 A1 WO 02086426A1
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boom
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transducer
measuring
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Alfred Rieder
Wolfgang Drahm
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Endress + Hauser Flowtec Ag
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    • G01F1/845—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits
    • G01F1/8468—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits vibrating measuring conduits
    • G01F1/849—Coriolis or gyroscopic mass flowmeters arrangements of measuring means, e.g., of measuring conduits vibrating measuring conduits having straight measuring conduits

Definitions

  • the invention relates to a transducer of the vibration type, particularly suitable for use in a Coriolis mass flow meter.
  • such measuring devices are often used which cause Coriolis forces in the fluid by means of a transducer of the vibration type and a control and evaluation electronics connected to it, and derived from them a measurement signal representing the mass flow produce.
  • WO-A 00 14 485 Coriolis mass flow meter each with a transducer of the vibration type, which transducer reacts to a mass flow of a fluid flowing in a pipeline and which transducer comprises:
  • a single straight, vibrating measuring tube during operation for guiding the fluid which measuring tube communicates with the pipeline via an inlet tube piece opening on the inlet side and an outlet tube piece opening on the outlet side, and
  • a sensor arrangement for the selective detection of inlet-side and outlet-side vibrations of the measuring tube.
  • measuring tubes in particular, stimulate bending vibrations according to a first mode of natural vibration, cause Coriolis forces in the fluid flowing through them. These, in turn, result in coplanar bending vibrations of higher and / or lower order superimposed on the excited bending vibrations in accordance with a second mode of natural vibration and accordingly the vibrations detected by means of the sensor arrangement on the inlet and outlet sides have a measurable phase difference which is also dependent on the mass flow.
  • the measuring tubes are of such, e.g. Measuring transducers used in Coriolis mass flow meters are excited during operation at an instantaneous resonance frequency of the first mode of vibration, in particular with a constantly controlled vibration amplitude. Since this resonance frequency is also dependent on the instantaneous density of the fluid, the density of flowing fluids can be measured in addition to the mass flow rate by means of the Coriolis mass flow meter available on the market.
  • straight measuring tubes are e.g. in the fact that they can be emptied without residue with practically any installation position, especially after cleaning has been carried out in-line. Furthermore, such measuring tubes are e.g. to produce an omega-shaped or helix-shaped measuring tube much easier and, accordingly, less expensive.
  • Another advantage of a straight measuring tube vibrating in the manner described above is compared to curved measuring tubes e.g. also to be seen in the fact that practically no torsional vibrations are caused in the connected pipeline in measuring operation via measuring tube.
  • a major disadvantage of the previously described measuring transducers is that, due to mutual lateral deflections of the vibrating single measuring tube, shear forces which oscillate at the same frequency can act on the pipeline and that these shear forces have so far been able to be compensated only to a very limited extent and only with a very high technical outlay.
  • each measuring transducer shown at least one integral or multi-part counter-oscillator, each on the inlet side and is fixed on the outlet side of the measuring tube.
  • Such bar-shaped, in particular tubular, or counter-oscillators realized as a body pendulum in alignment with the measuring tube vibrate out of phase, in particular in phase opposition to the respective measuring tube, whereby the effect of the lateral transverse forces caused by the measuring tube and counter-oscillator on the pipeline is minimized and possibly also completely can be suppressed.
  • Such transducers with counteroscillators have proven themselves particularly in those applications in which the fluid to be measured has a substantially constant or only a very slight change in density, i.e. in those applications in which a resultant acting on the connected pipeline from the transverse forces generated by the measuring tube and counter-forces generated by the counteroscillator can be readily set to zero in advance.
  • WO-A 00 14485 describes a transducer of the vibration type for a fluid flowing in a pipeline, which transducer comprises:
  • the measuring tube communicates with the pipeline via an inlet pipe section which opens on the inlet side and an outlet pipe section which opens out on the outlet side - Due to transverse forces generated in the vibrating measuring tube, the latter is at least temporarily shifted laterally from an assigned static rest position and thus transverse pulses occur in the measuring transducer,
  • the compensating vibrations are designed so that the transverse pulses are compensated and thus a center of mass of a vibration system formed from the measuring tube, exciter arrangement, sensor arrangement and the two arms is held stationary.
  • WO-A 99 40 394 describes a transducer of the vibration type for a fluid flowing in a pipeline, which transducer comprises:
  • the measuring tube communicates with the pipeline via an inlet pipe section which opens on the inlet side and an outlet pipe section which opens out on the outlet side
  • a first boom fixed to the inlet pipe section and to the converter housing for generating counter forces and counteracting the transverse forces on the inlet side
  • the counter forces are designed so that the measuring tube is held in an assigned static rest position despite the transverse forces generated.
  • the problem of density-dependent imbalances is solved in principle in that an amplitude response of the counteroscillator, in particular due to the amplitude-dependent spring stiffness of the counteroscillator, occurs in advance and / or during operation the measuring tube vibrations are adjusted so that the forces generated by the measuring tube and the counteroscillator compensate each other.
  • the invention consists in a transducer of the vibration type for a fluid flowing in a pipeline, which transducer comprises:
  • the measuring tube communicates with the pipeline via an inlet pipe section which opens on the inlet side and an outlet pipe section which opens out on the outlet side
  • the vibrating measuring tube is at least temporarily shifted laterally from an assigned static rest position due to transverse pulses occurring in the transducer
  • the bending moments are designed so that pulses are generated in the deforming inlet pipe section and in the deforming outlet pipe section, which are opposite to the transverse pulses generated in the vibrating measuring tube.
  • the invention consists in a transducer of the vibration type for a fluid flowing in a pipeline, which transducer comprises:
  • the measuring tube communicates with the pipeline via an inlet pipe section which opens on the inlet side and an outlet pipe section which opens out on the outlet side
  • a boom arm rigidly fixed to the inlet pipe section and - has a cantilever mass attached to it
  • Both the boom mass of the first boom and the boom mass of the second boom are spaced from the measuring tube, from the inlet pipe section and from the outlet pipe section and
  • boom arm and boom mass of the first boom and boom arm and boom mass of the second boom are each matched so that a center of gravity of the first boom in the area of the inlet pipe section and a center of gravity of the second boom in the area of the outlet pipe section, nevertheless the measuring tube from its assigned static rest position is laterally displaced, remains essentially stationary in a static rest position.
  • the deforming inlet pipe section and the deforming outlet pipe section bend essentially in the opposite direction to the lateral displacement of the measuring pipe.
  • the measuring tube is essentially straight.
  • the vibrating measuring tube carries out bending vibrations.
  • each of the two arms is at least as heavy as the measuring tube.
  • the transducer comprises a counter-oscillator fixed to the measuring tube on the inlet and outlet sides.
  • the counteroscillator is tubular.
  • the measuring tube is at least partially encased by the counteroscillator.
  • the measuring tube and counteroscillator are aligned coaxially with one another.
  • discrete mass pieces are fixed on the counteroscillator.
  • grooves are formed in the counteroscillator.
  • the additional masses are arranged in a ring on the counteroscillator and coaxially with it.
  • a basic idea of the invention is to convert lateral displacement movements of the vibrating measuring tube, which interfere with the measurements and / or the connected pipeline and which are superimposed on its primary deformations causing the measuring effects, into the transducer dynamically balancing, opposing deformations of the inlet and outlet pipe sections ,
  • An advantage of the invention is that the transducer is very well balanced, in spite of any operational fluctuations in the internal mass distribution, i.e. regardless of the fluid density, and only because of its inner geometrical characteristics enforced by means of cantilevers, which means that internal transverse impulses and transverse forces of the connected pipeline can be kept largely away. On the other hand, the internal deformation forces required for this do not essentially have an effect beyond the measuring transducer, especially also not on the pipeline.
  • the transducer according to the invention is further characterized in that, on the one hand, it can be made very compact and, on the other hand, very light due to the dynamic vibration decoupling. It has been shown here that such a measuring transducer, for example compared to a measuring transducer whose internal transverse forces are compensated in a comparable quality by means of the mechanical low-pass system mentioned above, has a mass which is more than 25% lower can have.
  • the transducer is therefore particularly suitable for measurements in pipes with a large nominal diameter, eg> 80 mm.
  • FIG. 1 shows a side view, partly in section, of a transducer of the vibration type with a measuring tube
  • FIG. 2 shows an embodiment of a measuring transducer according to FIG. 1, partly in section,
  • FIGS. 3 schematically show bending lines of the measuring tube and an a to d counteroscillator during operation of the measuring transducer from FIGS. 1 or 2 and
  • FIG. 4 schematically shows a section of the measuring tube during operation of a measuring transducer according to FIG. 1 or 2.
  • a transducer of the vibration type is shown schematically.
  • the transducer is used to exert mechanical reaction forces, e.g. to generate Coriolis forces dependent on mass flow, density-dependent inertial forces and / or viscosity-dependent frictional forces, which have a measurable, in particular sensor-detectable, effect on the transducer.
  • reaction forces e.g. a mass flow m, a density p and / or a viscosity ⁇ of the fluid can be measured.
  • measuring transducers For guiding the fluid, measuring transducers comprise a, in particular single, essentially straight measuring tube 10 which, in operation, is elastically deformed practically repeatedly, oscillating around a static rest position.
  • the measuring tube 10 is mounted so that it can vibrate in a first support system 20 which is suitably fixed on the inlet side and the outlet side.
  • Support system 20 can serve, for example, a support frame or a support tube. Further preferred configurations of the support system 20 are explained in more detail below.
  • the measuring tube 10 is connected via an inlet tube piece 11 which opens on the inlet side and via an outlet tube piece 12 which opens on the outlet side to a pipeline which supplies and removes the fluid, not shown here.
  • Measuring tube 10, inlet and outlet tube piece 11, 12 are aligned with each other and aligned with an imaginary longitudinal axis L, advantageously in one piece, so that for their manufacture e.g. a single tubular semi-finished product can serve; if necessary, measuring tube 10 and tube pieces 11, 12 can also be made by means of individual, subsequently assembled, e.g. welded, semi-finished products. Practically any of the materials customary for such transducers, such as e.g. Steel, titanium, zirconium etc. can be used.
  • the inlet pipe section 11 and the outlet pipe section 12 are preferably each formed with a first or second flange 13, 14; if necessary, inlet and outlet pipe sections 11, 12 can also be connected directly to the pipeline, e.g. by welding or brazing.
  • a second support system 30 can be fixed to the inlet and outlet pipe pieces 11, 12, which can preferably also be designed as a transducer housing 30 'which receives the measuring pipe 10, cf. Fig. 1.
  • the measuring tube 10 When the measuring transducer is in operation, the measuring tube 10 is excited to bend vibrations, in particular in the range of a natural resonance frequency, in such a way that it bends in this so-called useful mode essentially according to a natural first natural vibration form.
  • the measuring tube 10 is excited in operation 10 with an oscillation frequency that is as close as possible to a natural resonance frequency of the so-called ff eigenmode of the measuring tube 10 corresponds, that is to say to a symmetrical eigenmode in which, as shown schematically in FIG. 3, the vibrating measuring tube 10, but not flowed through by the fluid, has a single antinode.
  • the resonance frequency of the f-mode is in a stainless steel tube serving as measuring tube 10 with a nominal width of 20 mm, a wall thickness of about 1.2 mm and a length of about 350 mm, approximately at 850 Hz to 900 Hz.
  • Coriolis forces are induced in the fluid flowing through by means of the vibrating measuring tube 10 described above. These in turn act on the measuring tube 10 and thus bring about an additional, sensor-detectable, but not shown, deformation of the measuring tube 10 according to a natural second mode of natural vibration, which is superimposed on the excited useful mode.
  • the instantaneous form of the deformation of the measuring tube 10 is, in particular with regard to its amplitudes, also dependent on the instantaneous mass flow m.
  • the so-called Coriolis mode as is customary with such transducers, e.g. the natural vibration form of the anti-symmetric f2 eigenmode, i.e. those with two antinodes and / or the natural vibration form of the anti-symmetric f4 eigenmode with four antinodes.
  • transverse forces Qi are known to be generated in the single measuring tube 10 which vibrates in the manner described above, on account of mass accelerations associated with the bending vibrations; thus laterally oriented transverse pulses also occur in a corresponding manner in the transducer.
  • a vibration amplitude of approximately 0.03 mm a lateral force of approximately 100 N would result for the above-mentioned stainless steel measuring tube.
  • the first support system 20 is implemented as an out-of-phase with the measuring tube 10, in particular out-of-phase, vibrating and therefore preferably flexurally elastic counter-oscillator 20 '.
  • the counteroscillator 20 serves the transducer for exactly one predetermined, e.g. to dynamically balance a fluid density value that is most frequently to be expected or critical during operation of the transducer, that the transverse forces Qi generated in the vibrating measuring tube 10 are compensated for as completely as possible and the latter then practically does not leave its static rest position, cf. 3a, 3b. Accordingly, the counteroscillator 20 ', as shown schematically in FIG. 3b, is also excited during the operation of the measuring transducer into bending vibrations which are essentially coplanar with the bending vibrations of the measuring tube 10.
  • the counteroscillator 20 ' is, as shown in FIG. 1, preferably tubular, in particular coaxially aligned with the measuring tube 10.
  • the counteroscillator 20 ' can also, e.g. also shown in US-A 59 69 265, EP-A 317 340 or WO-A 00 14485, composed of several parts or realized by means of two separate counter-oscillators fixed to measuring tube 10 on the inlet and outlet sides, cf. Fig. 2.
  • the outer support system 30 can also be made in several parts with an inlet-side and an outlet-side subsystem, cf. Fig. 2.
  • the counter-oscillator 20 * can be discrete first and second masses 201, 202, in particular detachable, placed.
  • the mass pieces 201, 202 can, for example, on corresponding washers screwed on from outside to the measuring tube, or on the measuring tube 10, short slides Be pieces of pipe.
  • a corresponding mass distribution over the counteroscillator 20 ' can also be realized, for example, by shaping longitudinal or annular grooves.
  • a mass distribution suitable for the respective application can be determined in advance in the manner known to the person skilled in the art, for example by means of finite element calculations and / or by means of corresponding calibration measurements. If necessary, more than the two mass pieces 201, 202 mentioned can of course also be used. It should be mentioned at this point that both support systems 20, 30, but in any case the counteroscillator 20 'and the transducer housing 30', as suggested, for example, in WO-A 99 51 946 or EP-A 1 150 104, already apply to one existing pipeline can be attached from the outside.
  • the measuring transducer further comprises an, in particular, electrodynamic, excitation arrangement 40.
  • This serves to supply an electrical excitation energy E ex c, for example with a regulated current and / or from an electronic control system, not shown here. or a regulated voltage, into an excitation force F exc which acts on the measuring tube 10, for example in the form of a pulse or in harmony, and which deforms it elastically in the manner described above.
  • the excitation force F exc can, as shown schematically in FIG.
  • the exciter arrangement can be, for example, a simple plunger coil arrangement with a cylindrical excitation coil attached to the counteroscillator 20 ', through which a corresponding excitation current flows during operation, and with a permanent magnetic armature which at least partially dips into the excitation coil and which is attached to the measuring tube 10 from the outside, especially in the center is fixed, serve.
  • the excitation arrangement 40 can also be implemented, for example, as an electromagnet or, as shown, for example, in WO-A 99 51 946, as a seismic exciter.
  • a sensor arrangement customary for such measuring transducers can be used, in which, in the manner known to the person skilled in the art, the movements of the measuring tube 10 are detected by means of an inlet-side first sensor 50A and by means of an outlet-side second sensor 50B and into a corresponding first one or second sensor signal SL S 2 can be converted.
  • sensors 50A, 50B for example, as shown schematically in FIG. 1, the vibration-measuring, electrodynamic speed sensors or electrodynamic displacement sensors or acceleration sensors can be used.
  • measuring or optoelectronic sensor arrangements using resistive or piezoelectric strain gauges can also be used to detect the vibrations of the measuring tube 10.
  • the measuring tube 10 can also be dynamically balanced by means of the counteroscillator 20 ', practically only for a single fluid density value, but at best for a very narrow fluid density range, cf. Fig. 3b. Rather, when the density p fluctuates, the measuring tube 10 will be displaced laterally from the rest position, symbolized by the longitudinal axis L in FIGS. 3a to d, and specifically at a high one
  • Density p above the mentioned fluid density value as shown schematically in Fig. 3c, in the direction of its own oscillatory movement or at low density p below the fluid density value, as shown in Fig. 3d, in the direction of the oscillatory movement of e.g. inner supporting system 20 designed as a counter-oscillator 20 '.
  • the transducer further comprises a first bracket 15 fixed as rigidly as possible on the inlet pipe section 11 and a second bracket which is fixed as rigidly as possible on the outlet pipe section 12, especially identical to the bracket 15 16th
  • bracket 15, 16 are used according to the invention to dynamically generate bending moments in the inlet pipe section 11 or in the outlet pipe section 12, especially in the vicinity of the adjacent measuring pipe 10, if that described vibrating measuring tube 10 is optionally laterally displaced together with the counteroscillator 20 'from its static rest position.
  • the extension arm 15 is connected to an outlet end 11 * of the inlet tube section 11 facing the measuring tube 10 and the extension arm 16 is connected to an inlet end 12 * of the outlet tube section 12 facing the measuring tube 10 in a positive and / or non-positive manner, for example welded or clamped on.
  • the two arms 15, 16 are arranged in the transducer, preferably as close as possible to the measuring tube 10, in such a way that a center of gravity M 15 of the arm 15 or a center of mass Mi 6 of the arm 16 is at a distance from the measuring tube 10, especially in its alignment.
  • a center of gravity M 15 of the arm 15 or a center of mass Mi 6 of the arm 16 is at a distance from the measuring tube 10, especially in its alignment.
  • these bends in the inlet and outlet pipe sections 11, 12 can now be optimized, for example by means of computer-aided simulation calculations or by means of experimental measurements, in such a way that counter forces Q 2 generated by the bend completely eliminate the above-mentioned transverse forces Qi in the vibrating measuring tube 10 or are at least partially compensated, in such a way that practically no transverse forces caused by the vibrating measuring tube 10 and the possibly also vibrating inner support system 20 occur on the outer support system 30 and thus also on the connected pipeline. Any deformation of the connected pipeline due to the bending moments generated in this way can easily be suppressed by the support system 30, for example by a correspondingly high bending stiffness of the above-mentioned converter housing 30 '.
  • the invention is also based on the surprising finding that by suitably deforming the inlet pipe section 11 and the outlet pipe section 12, regardless of instantaneous vibration amplitudes and / or frequencies of the measuring pipe 10 in the above-mentioned useful mode, that is to say by a suitable course of a corresponding bending line, a force deposit and a moment coating along the longitudinal axis L can be set within the measuring sensor so that transverse pulses opposing the transverse pulses generated in the vibrating measuring tube 10 can be generated in such a way that the transverse pulses compensate one another and thus in a corresponding manner also the transverse forces Qi generated by the vibrating measuring tube 10 transverse forces Q 2 generated by the deforming inlet pipe section 11 and by the deforming outlet pipe section 12 can essentially be compensated for.
  • the boom 15 is shaped and attached to the measuring tube 10 so that its center of mass M 15 is substantially in a range of half a length of the inlet tube piece 11 and the boom 16 is shaped and attached to the measuring tube 10, the Center of gravity M 6 is essentially in a range of half a length of the outlet pipe section 12.
  • the boom 15, as shown in FIG. 1, comprises a corresponding boom arm 15A, to which a boom mass 15B is formed, remote from the outlet end 11 *; accordingly, the boom 16 has a boom arm 16A with a boom mass 16B formed integrally from the inlet end 12 *.
  • the cantilever masses 15B, 16B are dimensioned such that, even if the measuring tube 10 and thus the outlet or inlet end 11 *, 12 * are laterally deflected, they may twist, but translationally remain essentially in that static rest position, which are assigned to them based on the specific mechanical-geometric properties of the brackets 15, 16.
  • the respective centers of mass M 15 , M ⁇ 6 of the two arms 15, 16 remain, despite the fact that the measuring tube 10 is laterally displaced from its assigned static rest position, essentially stationary in a static rest position, so they serve as a fulcrum for the above-mentioned bending moments of the booms 15, 16.
  • the two arms 15, 16 are preferably, as also shown in FIGS. 1 to 4, held on one side, that is to say only fixed at the outlet or inlet end 11 # , 12 *.
  • additional spring and / or damping elements can also be provided, as shown schematically in FIG. 4, which, for example, are fixed to the cantilever mass 15B or 16B and to the converter housing 30 ', the center of gravity MI 5 , M ⁇ 6 stabilize the boom 15 and 16 in their respective rest position.
  • each of the cantilever masses 15B, 16B to be designed as sluggishly as possible with respect to any lateral displacements, in particular in comparison to the measuring tube 10, should advantageously be selected approximately five times as large as a mass of the measuring tube 10.
  • the dimensioning of the two cantilever masses 15B, 16B and that of the cantilever arms 15A, 16A can, however, take place practically independently of the range of the oscillation frequencies of the vibrating measuring tube 10 to be expected during operation; it is only necessary to ensure that the cantilever masses 15B, 16B are as heavy as possible, in particular shearier than the measuring tube 10, and the cantilever arms 15A, 16A are, as already indicated, as rigid as possible.
  • the cantilevers 15 and 16 are also preferably shaped and fixed to the measuring tube 10 in such a way that a quotient of the aforementioned moment of inertia due to the associated cantilever masses 15B and 16B is as low as possible.
  • the brackets 15 and 16 are shaped and are to be fixed to the inlet and outlet tube pieces 11, 12, that the aforementioned quotient is as small as possible less than 10 "4 kg • m 2 / kg.
  • the quotient can, for example, be set very precisely in an advantageous manner in that the cantilever masses 15B and 16B are more extended, in FIGS. 3a to d and 4 their respective cross-sections symbolized, prisms or cylinders and are fixed via cantilever arms 15A and 16A to the inlet and outlet pipe sections 11, 12 in such a way that a respective imaginary main axis of inertia for an associated minimal Main moment of inertia of the boom mass 15B or 16B is aligned parallel to the aforementioned axes of rotation D 15 , D 16 .
  • the aforementioned quotient can also be minimized dynamically as a function of the lateral displacement movements ⁇ of the measuring tube 10.
  • the cantilever masses 15B, 16B are, according to a preferred embodiment of the invention, at least partially flexible, for example, as also shown schematically in FIG. 1, by means of molded-in grooves which are aligned essentially parallel to the axes of rotation D 1, D 16 .
  • the brackets 15, 16 are also preferably configured such that their boom arms 15A and 16A have a bending stiffness, preferably at least three times higher, than the inlet or outlet pipe section 11, 12.
  • the cantilever arms 15A, 16A can be tubular, for example, as already described for the counter-oscillator 20 '; Furthermore, they can then, if appropriate in alignment with the counteroscillator 20 ', also be aligned coaxially to the measuring tube 10 and fixed to the inlet or outlet tube piece 11, 12. In the latter case, the cantilever arms 15A, 16A together with the counteroscillator 20 'can e.g.
  • the above-described ratio of the bending stiffnesses e.g. can be adjusted by a correspondingly long inlet or outlet pipe section 11, 12.
  • the bending moments for the inlet pipe section 11 and the outlet pipe section 12 can also be produced with sufficient accuracy even with cantilever arms 15A, 16A which significantly deform elastically within certain limits.
  • the cantilever masses 15B, 16B can then, for example, also be designed such that, in their assigned rest position, which preferably remains relatively far from the measuring tube 10, they experience practically no rotation.
  • the cantilever arms 15A, 16A are tubular, they can also be slit, for example on the longitudinal side, both for setting their bending stiffness and for setting the abovementioned quotient.
  • the measuring transducer according to the invention is characterized by a large number of setting options which enable the person skilled in the art, in particular also according to a specification of external or internal installation dimensions, to compensate for in the measuring tube 10 and, if necessary to achieve 20 operationally generated transverse forces with a high quality in the counteroscillator.

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Abstract

Zum Führen eines Fluids weist der Meßwandler ein, angetrieben von einer Erregeranordnung (40), im Betrieb vibrierendes Meßrohr (10) auf, von dem einlaßseitige und auslaßseitige Schwingungen mittels einer Sensoranordnung (50) erfaßt werden. Aufgrund von im vibrierenden Meßrohr (10) erzeugten Querkräften wird dieses zumindest zeitweise aus einer zugewiesenen statischen Ruhelage lateral verschoben. Zur Verbesserung der dynamischen Balance des Meßwandlers sind an einem in das Meßrohr (10) einmündenden Einlaßrohrstück (11) ein Ausleger (15) und an einem in das Meßrohr (10) einmündenden Auslaßrohrstück (12) ein Ausleger (16) starr fixiert. Mittels der Ausleger (15, 16) werden aufgrund lateraler Verschiebungen des Meßrohrs (10) Ein- und Auslaßrohrstück (11, 12) verformt. Dadurch werden solche Gegenkräfte erzeugt, die die im vibrierenden Meßrohr (10) erzeugten Querkräfte zumindest teilweise kompensieren. Der vorgeschlagene Meßwandler zeichnet sich u.a. dadurch aus, daß er im Betrieb auch bei schwankender Fluiddichte weitgehend ausbalanciert ist.

Description

Meßwandler vom Vibrationstyp
Die Erfindung betrifft einen, insb. für eine Verwendung in einem Coriolis- Massedurchflußmesser geeigneten, Meßwandler vom Vibrationstyp.
Zur Ermittlung eines Massedurchflusses eines in einer Rohrleitung strömenden Fluids, insb. einer Flüssigkeit, werden oftmals solche Meßgeräte verwendet, die mittels eines Meßwandlers vom Vibrationstyp und einer daran angeschlossener Steuer- und Auswerteelektronik, im Fluid Corioliskräfte bewirken und von diesen abgeleitet ein den Massedurchfluß repräsentierendes Meßsignal erzeugen.
Solche Coriolis-Massedurchflußmesser sind seit langem bekannt und im industriellen Einsatz. So sind z.B. in der EP-A 317 340, der US-A 53 98 554, der
US-A 54 76 013, der US-A 55 31 126, der US-A 56 91 485,
US-A 57 05 754, der US-A 57 96 012, der US-A 59 45 609, der
US-A 59 79 246, der WO-A 99 51 946, WO-A 99 40 394 oder der
WO-A 00 14 485 Coriolis-Massedurchflußmesser mit jeweils einem Meßwandler vom Vibrationstyp beschrieben, welcher Meßwandler auf einen Massedurchfluß eines in einer Rohrleitung strömenden Fluids reagiert und welcher Meßwandler umfaßt:
- ein einziges gerades, im Betrieb vibrierendes Meßrohr zum Führen des Fluids, welches Meßrohr über ein einlaßseitig einmündendes Einlaßrohrstück und über ein auslaßseitig einmündendes Auslaßrohrstück mit der Rohrleitung kommuniziert, sowie
- eine Erregeranordnung, die das Meßrohr im Betrieb zu Biegeschwingungen in einer Rohrebene anregt
- eine Sensoranordnung zum punktuellen Erfassen einlaßseitiger und auslaßseitiger Schwingungen des Meßrohrs.
Gerade Meßrohre bewirken bekanntlich, zu Biegeschwingungen gemäß einer ersten Eigenschwingungsform angeregt, im hindurchströmenden Fluid Corioliskräfte. Diese wiederum führen dazu, daß den angeregten Biegeschwingungen koplanare Biegeschwingungen gemäß einer zweiten Eigenschwingungsform von höherer und/oder niederer Ordnung überlagert werden und dementsprechend die mittels der Sensoranordnung einlaßseitig und auslaßseitig erfaßten Schwingungen eine auch vom Massedurchfluß abhängige, meßbare Phasendifferenz aufweisen.
Üblicherweise werden die Meßrohre derartiger, z.B. in Coriolis- Massedurchflußmessern eingesetzten, Meßwandler im Betrieb auf einer momentanen Resonanzfrequenz der ersten Eigenschwingungsform, insb. bei konstantgeregelter Schwingungsamplitude, angeregt. Da diese Resonanzfrequenz insb. auch von der momentanen Dichte des Fluids abhängig ist, kann mittels marktüblicher Coriolis-Massedurchflußmesser neben dem Massedurchfluß auch die Dichte von strömenden Fluiden gemessen werden.
Ein Vorteil gerader Meßrohre besteht z.B. darin, daß sie praktisch in jeder beliebigen Einbaulage, insb. auch nach einer in-line durchgeführten Reinigung, mit hoher Sicherheit rückstandslos entleert werden können. Ferner sind solche Meßrohre im Vergleich z.B. zu einem omegaförmig oder helixförmig gebogenem Meßrohr wesentlich einfacher und dementsprechend kostengünstiger herzusteilen. Ein weiterer Vorteil eines in der oben beschriebenen Weise vibrierenden, geraden Meßrohrs ist im Vergleich zu gebogenen Meßrohren z.B. auch darin zu sehen, daß im Meßbetrieb via Meßrohr praktisch keine Torsionsschwingungen in der angeschlossenen Rohrleitung hervorgerufen werden.
Demgegenüber besteht ein wesentlicher Nachteil vorbeschriebener Meßwandler darin, daß aufgrund wechselseitiger lateraler Auslenkungen des vibrierenden einzigen Meßrohrs gleichfrequent oszillierende Querkräfte auf die Rohrleitung wirken können und daß diese Querkräfte bisher nur sehr begrenzt und nur mit einem sehr hohen technischen Aufwand kompensiert werden können.
Zur Verbesserung der dynamischen Balance des Meßwandlers, insb. zur Reduzierung solcher durch das vibrierende einzige Meßrohr erzeugten, einlaßseitig und auslaßseitig auf die Rohrleitung einwirkenden Querkräften, umfassen die in der EP-A 317 340, der US-A 53 98 554, der US-A 55 31 126, der US-A 56 91 485, der US-A 57 96 012, US-A 59 79 246 oder der WO-A 00 14485 gezeigten Meßwandler jeweils wenigstens einen einstückigen oder mehrteilig ausgeführten Gegenschwinger, der jeweils einlaßseitig und auslaßseitig am Meßrohr fixiert ist. Derartige balkenförmig, insb. rohrförmig, oder als mit dem Meßrohr fluchtendes Körperpendel realisierte Gegenschwinger schwingen im Betrieb zum jeweiligen Meßrohr außer Phase, insb. gegenphasig, wodurch die Wirkung der durch Meßrohr und Gegenschwinger jeweils hervorgerufenen seitlichen Querkräfte auf die Rohrleitung minimiert und ggf. auch völlig unterdrückt werden können.
Derartige Meßwandler mit Gegenschwinger haben sich insb. bei solchen Anwendungen bewährt, bei denen das zu messende Fluid eine im wesentlich konstante oder nur in einem sehr geringen Maße veränderliche Dichte aufweist, also bei solchen Anwendungen, bei denen eine auf die angeschlossene Rohrleitung wirkende Resultierende aus den vom Meßrohr erzeugten Querkräften und vom Gegenschwinger erzeugten Gegenkräften vorab ohne weiteres auf Null fest eingestellt werden kann.
Demgegenüber weist ein derartiger Meßwandler, insb. gemäß der US-A 55 31 126 oder der US-A 59 69 265, bei Anwendung für Fluiden mit in einem weiten Bereich schwankender Dichte, z.B. verschiedenen, aufeinanderfolgend zu messenden Fluiden, wenn auch in geringerem Maße, praktisch den gleichen Nachteil wie ein Meßwandler ohne Gegenschwinger auf, da vorgenannte Resultierende auch von der Dichte des Fluids abhängig sind und somit in erheblichem Maße von Null verschieden sein können. Anders gesagt, auch ein aus Meßrohr und Gegenschwinger bestehendes Gesamtsystem wird im Betrieb aufgrund von dichteabhängigen Unbalancen und damit einhergehenden Querkräften aus einer zugewiesenen statischen Ruhelage global ausgelenkt.
Eine Möglichkeit zur Reduzierung der dichteabhängigen Querkräfte ist z.B. in der US-A 59 79 246, in der WO-A 99 40 394 oder in der WO-A 00 14485 vorgeschlagen. Insbesondere ist in der WO-A 00 14485 ein Meßwandler vom Vibrationstyp für ein in einer Rohrleitung strömendes Fluid beschrieben, welcher Meßwandler umfaßt:
- ein im Betrieb vibrierendes Meßrohr zum Führen des Fluids,
- wobei das Meßrohr über ein einlaßseitig einmündendes Einlaßrohrstück und über ein auslaßseitig einmündendes Auslaßrohrstück mit der Rohrleitung kommuniziert und -- wobei aufgrund von im vibrierenden Meßrohr erzeugten Querkräften dieses zumindest zeitweise aus einer zugewiesenen statischen Ruhelage lateral verschoben ist und somit im Meßwandler Querimpulse auftreten,
- eine Erregeranordnung zum Antreiben des Meßrohrs,
- eine Sensoranordnung zum Erfassen von Schwingungen des Meßrohrs,
- einen am Einlaßrohrstück fixierten ersten Teil-Gegenschwinger und einen am Auslaßrohrstück fixierten zweiten Teil-Gegenschwinger zum Erzeugen von Ausgleichs-Schwingungen,
- wobei die Ausgleichs-Schwingungen so ausgebildet sind, daß die Querimpulse kompensiert werden und somit ein Massenmittelpunkt eines aus Meßrohr, Erregeranordnung, Sensoranordnung und den beiden Auslegern gebildeten Schwingungssystems ortsfest gehalten wird.
Ferner ist in der WO-A 99 40 394 ein Meßwandler vom Vibrationstyp für ein in einer Rohrleitung strömendes Fluid beschrieben, welcher Meßwandler umfaßt:
- ein im Betrieb vibrierendes Meßrohr zum Führen des Fluids,
-- wobei das Meßrohr über ein einlaßseitig einmündendes Einlaßrohrstück und über ein auslaßseitig einmündendes Auslaßrohrstück mit der Rohrleitung kommuniziert und
- einen einlaßseitig und auslaßseitig am Meßrohr fixierten Gegenschwinger,
-- wobei im vibrierenden Meßrohr und im Gegenschwinger Querkräften erzeugt werden,
- ein am Einlaßrohrstück und am Auslaßrohrstück fixiertes Wandlergehäuse,
- eine Erregeranordnung zum Antreiben des Meßrohrs,
- eine Sensoranordnung zum Erfassen von Schwingungen des Meßrohrs,
- einen am Einlaßrohrstück und am Wandlergehäuse fixierten ersten Ausleger zum Erzeugen von den Querkräften einlaßseitig entgegenwirkenden Gegenkräften und
- einen am Auslaßrohrstück und am Wandlergehäuse fixierten zweiten Ausleger zum Erzeugen von den Querkräften auslaßseitig entgegenwirkenden Gegenkräften,
- wobei die Gegenkräfte so ausgebildet sind, daß das Meßrohr trotz der erzeugten Querkräften in einer zugewiesenen statischen Ruhelage festgehalten wird. Bei vorgenannten Meßwandlern, einschließlich den in der US-A 59 79 246 beschriebenen, wird das Problem von dichteabhängigen Unbalancen im Prinzip dadurch gelöst, daß ein Amplitudengang des Gegenschwingers, insb. durch amplitudenabhängig veränderliche Federsteifigkeiten des Gegenschwingers, vorab und/oder im Betrieb derart an die Meßrohrschwingungen angepaßt wird, daß die von Meßrohr und Gegenschwinger erzeugten Kräfte einander kompensieren.
Ein andere Möglichkeit zur Reduzierung von dichteabhängigen Querkräften ist z.B. in der US-A 52 87 754, der US-A 57 05 754 oder der US-A 57 96 010 beschrieben. Bei dort gezeigten Meßwandlern werden die seitens des vibrierenden einzigen Meßrohrs erzeugten, eher mittel- oder hochfrequent oszillierenden Querkräfte mittels eines im Vergleich zum Meßrohr sehr schweren Gegenschwingers und ggf. einer relativ weichen Ankopplung des Meßrohrs an die Rohrleitung, also praktisch mittels eines mechanischen Tiefpasses, von der Rohrleitung, fern gehalten. Ein großer Nachteil eines solchen Meßwandlers besteht u.a. aber darin, daß die zur Erzielung einer ausreichend robusten Dämpfung erforderliche Masse des Gegenschwingers überproportional mit Nennweite des Meßrohrs steigt. Eine Verwendung solch massiger Bauteile bedeutet einerseits stets einen erhöhten Montageaufwand sowohl bei der Fertigung als auch beim Einbau des Meßgeräts in die Rohrleitung. Andererseits ist hierbei stets sicherzustellen, daß eine mit zunehmender Masse immer niedriger werdende minimale Eigenfrequenz des Meßwandlers nach wie vor weitab von den ebenfalls sehr niedrigen Eigenfrequenzen der angeschlossenen Rohrleitung liegt. Somit ist eine Verwendung eines derartigen Meßwandlers in industriell, insb. für Messungen von Flüssigkeiten, einsetzbaren Coriolis-Massedurchflußmessern oder auch Coriolis-Massedurchfluß/Dichtemessern eher auf relativ geringe Nennweiten von kleiner gleich 10 mm begrenzt.
Ein Aufgabe der Erfindung besteht daher darin, einen, insb. für einen Coriolis- Massedurchflußmesser oder auch für einen Coriolis-Massedurchfluß/ Dichtemesser geeigneten, Meßwandler anzugeben, der, auch bei einer Verwendung nur eines einzigen, insb. geraden, Meßrohrs, im Betrieb über einen weiten Fluiddichtebereich dynamisch gut ausbalanciert ist und der trotzdem von vergleichsweise geringer Masse ist. Zur Lösung der Aufgabe besteht die Erfindung in einem Meßwandler vom Vibrationstyp für ein in einer Rohrleitung strömendes Fluid, welcher Meßwandler umfaßt:
- ein im Betrieb vibrierendes Meßrohr zum Führen des Fluids,
- wobei das Meßrohr über ein einlaßseitig einmündendes Einlaßrohrstück und über ein auslaßseitig einmündendes Auslaßrohrstück mit der Rohrleitung kommuniziert und
- wobei aufgrund von im Meßwandler aufteretenden Querimpulsen das vibrierende Meßrohr zumindest zeitweise aus einer zugewiesenen statischen Ruhelage lateral verschoben ist,
- eine Erregeranordnung zum Antreiben des Meßrohrs,
- eine Sensoranordnung zum Erfassen von Schwingungen des Meßrohrs,
- einen am Einlaßrohrstück fixierten ersten Ausleger zum Erzeugen von dieses elastisch verformenden Biegemomenten und
- einen am Auslaßrohrstück fixierten zweiten Ausleger zum Erzeugen von dieses elastisch verformenden Biegemomenten,
- wobei die Biegemomente so ausgebildet sind, daß im sich verformenden Einlaßrohrstück und im sich verformenden Auslaßrohrstück Impulse erzeugt werden, die den im vibrierenden Meßrohr erzeugten Querimpulsen entgegengerichtet sind.
Des weiteren besteht die Erfindung in einem Meßwandler vom Vibrationstyp für ein in einer Rohrleitung strömendes Fluid, welcher Meßwandler umfaßt:
- ein im Betrieb vibrierendes Meßrohr zum Führen des Fluids,
- wobei das Meßrohr über ein einlaßseitig einmündendes Einlaßrohrstück und über ein auslaßseitig einmündendes Auslaßrohrstück mit der Rohrleitung kommuniziert und
- wobei aufgrund von im vibrierenden Meßrohr erzeugten Querkräften dieses zumindest zeitweise aus einer zugewiesenen statischen Ruhelage lateral verschoben ist,
- eine Erregeranordnung zum Antreiben des Meßrohrs,
- eine Sensoranordnung zum Erfassen von Schwingungen des Meßrohrs,
- einen ersten Ausleger zum Erzeugen von das Einlaßrohrstück elastisch verformenden Biegemomenten, der
-- einen am Einlaßrohrstück starr fixierten Auslegerarm und -- eine daran gehalterte Auslegermasse aufweist,
- einen zweiten Ausleger zum Erzeugen von das Auslaßrohrstück elastisch verformenden Biegemomenten, der
- einen am Auslaßrohrstück starr fixierten Auslegerarm und
- eine daran gehalterte Auslegermasse aufweist,
- wobei sowohl die Auslegermasse des ersten Auslegers als auch die Auslegermasse des zweiten Auslegers vom Meßrohr, vom Einlaßrohrstück und vom Auslaßrohrstück beabstandet sind und
- wobei Auslegerarm und Auslegermasse des ersten Auslegers und Auslegerarm und Auslegermasse des zweiten Auslegers aufeinander jeweils so abgestimmt sind, daß ein im Bereich des Einlaßrohrstücks liegender Massenschwerpunkt des ersten Auslegers und ein im Bereich des Auslaßrohrstücks liegender Massenschwerpunkt des zweiten Auslegers, trotzdem das Meßrohr aus seiner zugewiesenen statischen Ruhelage lateral verschoben ist, im wesentlichen ortsfest in einer statischen Ruhelage verbleibt.
Nach einer bevorzugten zweiten Ausgestaltung der Erfindung verbiegen sich das sich verformende Einlaßrohrstück und das sich verformende Auslaßrohrstück im wesentlichen gegenläufig zur lateralen Verschiebung des Meßrohrs.
Nach einer bevorzugten zweiten Ausgestaltung der Erfindung ist das Meßrohr im wesentlichen gerade.
Nach einer bevorzugten dritten Ausgestaltung der Erfindung führt das vibrierende Meßrohr Biegeschwingungen aus.
Nach einer bevorzugten vierten Ausgestaltung der Erfindung ist jeder der beiden Ausleger mindestens so schwer wie das Meßrohr.
Nach einer bevorzugten fünften Ausgestaltung der Erfindung umfaßt der Meßwandler einen einlaßseitig und auslaßseitig am Meßrohr fixierten Gegenschwinger.
Nach einer bevorzugten sechsten Ausgestaltung der Erfindung ist der Gegenschwinger rohrförmig. Nach einer bevorzugten siebenten Ausgestaltung der Erfindung ist das Meßrohr zumindest teilweise vom Gegenschwinger ummantelt.
Nach einer bevorzugten achten Ausgestaltung der Erfindung sind Meßrohr und Gegenschwinger zueinander koaxial ausgerichtet.
Nach einer bevorzugten neunten Ausgestaltung der Erfindung sind am Gegenschwinger diskrete Massestücke fixiert.
Nach einer bevorzugten zehnten Ausgestaltung der Erfindung sind in den Gegenschwinger Nuten eingeformt.
Nach einer bevorzugten elften Ausgestaltung der Erfindung sind die Zusatzmassen ringförmig am Gegenschwinger und koaxial zu diesem angeordnet.
Ein Grundgedanke der Erfindung ist es, eher störend auf die Messungen und/oder die angeschlossene Rohrleitung wirkende laterale Verschiebebewegungen des vibrierenden Meßrohrs, die dessen primären, die Meßeffekte bewirkenden Verformungen überlagert sind, in den Meßwandler dynamisch ausbalancierende, gegenläufige Verformungen des Ein- und Auslaßrohrstücks umzuwandeln.
Ein Vorteil der Erfindung besteht darin, daß der Meßwandler zum einen trotz allfälliger, betriebsbedingter Schwankungen der inneren Massenverteilung, also auch unabhängig von der Fluiddichte, und zwar lediglich aufgrund seiner mittels Ausleger erzwungenen inneren geometrischen Ausprägung sehr gut ausbalanciert ist, wodurch innere Querimpulse und Querkräfte von der angeschlossenen Rohrleitung weitgehend fern gehalten werden können. Zum anderen wirken auch die dazu erforderlichen, inneren Verformungskräfte im wesentlichen nicht über den Meßwandler hinaus, insb. ebenfalls nicht auf die Rohrleitung.
Der erfindungsgemäße Meßwandler zeichnet sich des weiteren dadurch aus, daß er aufgrund der dynamischen Schwingungsentkopplung zum einen sehr kompakt und zum anderen sehr leicht ausgeführt werden kann. Es hat sich hierbei gezeigt, daß ein derartiger Meßwandler z.B. gegenüber einem Meßwandler, dessen innere Querkräfte in vergleichbarer Güte mittels des oben erwähnten mechanischen Tiefpaßsystems kompensiert werden, eine um mehr als 25% niedrigere Masse aufweisen kann. Daher ist der Meßwandler insb. auch für die Messung in Rohrleitungen großer Nennweite, z.B. > 80 mm, geeignet.
Nachfolgend werden die Erfindung und weitere Vorteile anhand eines Ausführungsbeispiels erläutert, das in den Figuren der Zeichnung dargestellt ist. Gleiche Teile sind in den Figuren mit gleichen Bezugszeichen versehen. Falls es der Übersichtlichkeit dienlich ist, wird auf bereits erwähnte Bezugszeichen in nachfolgenden Figuren verzichtet.
Fig. 1 zeigt teilweise geschnitten einen Meßwandler vom Vibrations-Typ mit einem Meßrohr in einer Seitenansicht,
Fig. 2 zeigt teilweise geschnitten eine Ausgestaltung eines Meßwandlers gemäß Fig. 1 ,
Fign. 3 zeigen schematisch Biegelinien des Meßrohrs und eines a bis d Gegenschwingers im Betrieb des Meßwandlers von Fig. 1 oder 2 und
Fig. 4 zeigt schematisch einen Auschnitt des Meßrohrs im Betrieb eines Meßwandlers gemäß Fig. 1 oder 2.
In den Fig. 1 und 2 ist ein Meßwandler vom Vibrationstyp schematisch dargestellt. Der Meßwandler dient dazu, in einem hindurchströmenden Fluid mechanische Reaktionskräfte, z.B. massedurchflußabhängige Coriolis-Kräfte, dichteabhängige Trägheitskräfte und/oder viskositätsabhängige Reibungskräfte, zu erzeugen, die meßbar, insb. sensorisch erfaßbar, auf den Meßwandler zurückwirken. Abgeleitet von diesen Reaktionskräften können so in der dem Fachmann bekannten Weise z.B. ein Massedurchfluß m, eine Dichte p und/oder eine Viskosität η des Fluids gemessen werden.
Zum Führen des Fluids umfaßt Meßwandler ein, insb. einziges, im wesentlichen gerades Meßrohr 10, das im Betrieb, um eine statische Ruhelage oszillierend, praktisch wiederholt elastisch verformt wird.
Dazu ist das Meßrohr 10 in einem einlaßseitig und auslaßseitig an diesem in geeigneter Weise fixierten ersten Tragsystem 20 schwingfähig gelagert. Als Tragsystem 20 können z.B. ein Tragrahmen oder ein Tragrohr dienen. Weitere bevorzugte Ausgestaltungen des Tragsystems 20 werden weiter unten noch näher erläutert.
Zum Hindurchströmenlassen des Fluids ist das Meßrohr 10 über ein einlaßseitig einmündendes Einlaßrohrstück 11 und über ein auslaßseitig einmündendes Auslaßrohrstück 12 an eine das Fluid zu- bzw. abführende, hier nicht dargestellte, Rohrleitung angeschlossen. Meßrohr 10, Einlaß- und Auslaßrohrstück 11 , 12 sind, zueinander und zu einer imaginären Längsachse L fluchtend ausgerichtet, in vorteilhafter Weise einstückig ausgeführt, so daß zu deren Herstellung z.B. ein einziges rohrförmiges Halbzeug dienen kann; falls erforderlich können Meßrohr 10 und Rohrstücke 11 , 12 aber auch mittels einzelner, nachträglich zusammengefügter, z.B. zusammengeschweißter, Halbzeuge hergestellt werden. Zur Herstellung des Meßrohrs 10 kann hierbei praktisch jedes der für solche Meßwandler üblichen Materialien, wie z.B. Stahl, Titan, Zirkonium etc., verwendet werden.
Für den Fall, daß der Meßwandler lösbaren mit der Rohrleitung zu montieren ist, ist dem Einlaßrohrstück 11 und dem Auslaßrohrstück 12 bevorzugt jeweils ein erster bzw. zweiter Flansch 13, 14 angeformt; falls erforderlich können Ein- und Auslaßrohrstück 11 , 12 aber auch direkt mit der Rohrleitung, z.B. mittels Schweißen oder Hartlötung, verbunden werden.
Ferner kann, wie in den Fig. 1 schematisch dargestellt, am Ein- und am Auslaßrohrstück 11 , 12, ein, zweites Tragsystem 30 fixiert sein, das, bevorzugt auch als das Meßrohr 10 aufnehmendes Wandlergehäuse 30' ausgestaltet sein kann, vgl. Fig. 1.
Im Betrieb des Meßwandlers wird das Meßrohr 10 zu Biegeschwingungen, insb. im Bereich einer natürlichen Resonanzfrequenz, so angeregt, daß es sich in diesem sogenannten Nutzmode im wesentlichen gemäß einer natürlichen ersten Eigenschwingungsform ausbiegt.
Nach einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung, wird das Meßrohr 10 dazu im Betrieb 10 mit einer Schwingungsfrequenz angeregt, die möglichst genau einer natürlichen Resonanzfrequenz des sogenannten ff-Eigenmodes des Meßrohrs 10 entspricht, also einem symmetrischen Eigenmode bei dem, wie in Fig. 3 schematisch dargestellt, das vibrierende, jedoch nicht vom Fluid durchströmte Meßrohr 10 einen einzigen Schwingungsbauch aufweist. Beispielsweise liegt die Resonanzfrequenz des f -Eigenmodes bei einem als Meßrohr 10 dienenden Edelstahlrohr mit einer Nennweite von 20 mm, einer Wandstärke von etwa 1 ,2 mm und einer Länge von etwa 350 mm, in etwa bei 850 Hz bis 900 Hz.
Für den Fall, daß das Fluid in der Rohrleitung strömt und somit der Massedurchfluß m von Null verschieden ist, werden mittels des in oben beschriebener Weise vibrierenden Meßrohrs 10 im hindurchströmenden Fluid Corioliskräfte induziert. Diese wiederum wirken auf das Meßrohr 10 zurück und bewirken so eine zusätzliche, sensorisch erfaßbare, hier jedoch nicht dargestellte, Verformung des Meßrohrs 10 gemäß einer natürlichen zweiten Eigenschwingungsform, die dem angeregten Nutzmode koplanar überlagert ist. Die momentane Ausprägung der Verformung des Meßrohrs 10 ist dabei, insb. hinsichtlich ihrer Amplituden, auch vom momentanen Massedurchfluß m abhängig. Als zweite Eigenschwingungsform, dem sogenannten Coriolismode, kann, wie bei derartigen Meßwandlern üblich, z.B. die Eigenschwingungsform des anti-symmetrischen f2-Eigenmodes, also jene mit zwei Schwingungsbäuchen und/oder die Eigenschwingungsform des anti-symmetrischen f4-Eigenmodes mit vier Schwingungsbäuchen dienen.
Bei einer Anregung des Nutzmodes werden im in der oben beschriebenen Weise vibrierenden, einzigen Meßrohrs 10 aufgrund von mit den Biegeschwingungen einhergehenden Massenbeschleunigungen bekanntlich Querkräfte Qi erzeugt; somit treten im Meßwandler in entsprechender Weise auch lateral ausgerichtete Querimpulse auf. Beispielsweise würde sich bei einer Schwingungsamplitude von ca. 0,03 mm für das oben erwähnte Edelstahl-Meßrohr eine Querkraft von etwa 100 N ergeben.
Für den Fall, daß diese Querkräfte Q? nicht kompensiert werden, verbleibt praktisch ein Querimpuls im Meßwandler, was wiederum dazu führt, daß das am Einlaßrohrstück 11 und am Auslaßrohrstück 12 aufgängte Meßrohr 10 zusammen mit dem daran fixierten ersten Tragsystem 20 lateral aus der zugewiesenen statischen Ruhelage verschoben wird. Dementsprechend würden die Querkräfte Qi via Einlaß- und Auslaßrohrstück 11 , 12 zumindest teilweise auch auf die angeschlossene Rohrleitung wirken und diese somit gleichfalls vibrieren lassen.
Zur Minimierung solcher, auf die Rohrleitung wirkenden, oszillierenden Querkräfte Qi ist das erste Tragsystem 20 nach einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung als ein zum Meßrohr 10 außerphasig, insb. gegenphasig, vibrierender und daher bevorzugt biege-elastischer Gegenschwinger 20' realisiert.
Der Gegenschwinger 20' dient dazu, den Meßwandler für genau einen vorherbestimmten, z.B. einen im Betrieb des Meßwandlers am häufigsten zu erwartenden oder auch kritischen Fluiddichtewert soweit dynamisch auszubalancieren, daß die im vibrierenden Meßrohr 10 erzeugten Querkräfte Qi möglichst vollständig kompensiert werden und letzteres dann seine statische Ruhelage praktisch nicht verläßt, vgl. Fig. 3a, 3b. Dementsprechend wird der Gegenschwinger 20', wie in Fig. 3b schematisch dargestellt, im Betrieb des Meßwandlers ebenfalls zu Biegeschwingungen angeregt, die im wesentlichen koplanar zu den Biegeschwingungen des Meßrohrs 10 ausgebildet sind.
Der Gegenschwinger 20' ist dazu, wie in der Fig. 1 dargestellt, bevorzugt rohrförmig, insb. koaxial zum Meßrohr 10 ausgerichtet, ausgeführt. Falls erforderlich, kann der Gegenschwinger 20' auch, wie z.B. auch in der US-A 59 69 265, der EP-A 317 340 oder der WO-A 00 14485 gezeigt, mehrteilig zusammengesetzt oder mittels zweier separater, einlaß- bzw. auslaßseitig am Meßrohr 10 fixierter Teil-Gegenschwinger realisiert sein, vgl. Fig. 2. Insbesondere für den letzteren Fall, da das innere Tragsystem 20 mittels eines einlaßseitigen und eines auslaßseitigen Teil-Gegenschwingers gebildet ist, kann das äußere Tragsystem 30 ebenfalls mehrteilig mit einem einlaßseitigen und einem auslaßseitigen Teilsystem ausgeführt sein, vgl. Fig. 2.
Um ein möglichst einfach handhabbares Abstimmen des Gegenschwingers 20' auf den erwähnten Fluiddichtewert und die dann tatsächlich angeregte Schwingungsform des Meßrohrs 10 zu ermöglichen, sind nach einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung dem Gegenschwinger 20* diskrete erste und zweite Massenstücke 201 , 202, insb. lösbar, aufgesetzt. Die Massenstücke 201 , 202 können z.B. auf entsprechende, von außen am Meßrohr fixierte Stehbolzen aufgeschraubte Scheiben oder auf das Meßrohr 10 aufgeschobene kurze Rohrstücke sein. Ferner kann eine entsprechende Massenverteilung über dem Gegenschwinger 20' z.B. auch durch Ausformen von Längs- oder Ringnuten realisiert werden. Eine für die jeweilige Anwendung geeignete Masseverteilung kann in der dem Fachmann bekannten Weise vorab z.B. mittels Finite-Elemente- Berechnungen und/oder mittels entsprechender Kalibriermessungen ohne weiteres ermittelt werden. Falls erforderlich, können selbstverständlich auch mehr als die genannten zwei Massenstücke 201 , 202 verwendet werden. Es sei an dieser Stelle erwähnt, daß beide Tragsysteme 20, 30, jedenfalls aber der Gegenschwinger 20' und das Wandlergehäuse 30', wie z.B. in der WO-A 99 51 946 oder der EP-A 1 150 104 vorgeschlagen, nachträglich auf eine bereits vorhandene Rohrleitung von außen aufgesetzt werden kann.
Zum Erzeugen mechanischer Schwingungen des Meßrohrs 10 umfaßt der Meßwandler ferner eine, insb. elektrodynamische, Erregeranordnung 40. Diese dient dazu, eine von einer, hier nicht dargestellten, Steuer-Elektronik eingespeiste, elektrische Erregerenergie Eexc, z.B. mit einem geregelten Strom und/oder einer geregelten Spannung, in eine auf das Meßrohr 10, z.B. pulsförmig oder harmonisch, einwirkende und dieses in der vorbeschriebenen Weise elastisch verformende Erregerkraft Fexc umzuwandeln. Die Erregerkraft Fexc kann hierbei, wie in Fig. 1 schematisch dargestellt, bidirektional oder aber auch unidirektional ausgebildet sein und in der dem Fachmann bekannten Weise z.B. mittels einer Strom-und/oder Spannungs-Regelschaltung, hinsichtlich ihrer Amplitude und, z.B. mittels einer Phasen-Regelschleife, hinsichtlich ihrer Frequenz eingestellt werden. Als Erregeranordnung kann z.B. eine einfache Tauchspulenanordnung mit einer am Gegenschwinger 20' befestigten zylindrischen Erregerspule, die im Betrieb von einem entsprechenden Erregerstrom durchflössen ist, und mit einem in die Erregerspule zumindest teilweise eintauchenden dauermagnetischen Anker, der von außen, insb. mittig, am Meßrohr 10 fixiert ist, dienen. Ferner kann die Erregeranordnung 40 z.B. auch als ein Elektromagnet oder, wie z.B. in der WO-A 99 51 946 gezeigt, als ein seismischer Erreger realisiert sein.
Zum Detektieren von Schwingungen des Meßrohr 10 kann z.B. eine für derartige Meßwandler übliche Sensoranordnung verwendet werden, bei der in der dem Fachmann bekannten Weise mittels eines einlaßßseitigen ersten Sensors 50A und mittels eines auslaßseitigen zweiten Sensors 50B die Bewegungen des Meßrohrs 10 erfaßt und in ein entsprechendes erstes bzw. zweites Sensorsignal SL S2 umgewandelt werden. Als Sensoren 50A, 50B können z.B., wie in Fig. 1 schematisch dargestellt, die Schwingungen relativ messende, elektrodynamische Geschwindigkeitssensoren oder aber elektrodynamische Wegsensoren oder Beschleunigungssensoren verwendet werden. Anstelle elektrodynamischer Sensoranordnungen können ferner auch mittels resistiver oder piezo-elektrischer Dehnungsmeßstreifen messende oder opto-elektronische Sensoranordnungen zum Detektieren der Schwingungen des Meßrohrs 10 dienen.
Wie bereits mehrfach erwähnt, kann das Meßrohr 10 auch mittels des Gegenschwingers 20', praktisch nur für einen einzigen Fluiddichtewert, bestenfalls aber für einen sehr schmalen Fluiddichtebereich dynamisch ausbalanciert werden, vgl. Fig. 3b. Vielmehr aber wird das Meßrohr 10 bei schwankender Dichte p aus der Ruhelage, in den Fig. 3a bis d symbolisiert durch die Längsachse L, lateral verschoben werden, und zwar bei hoher
Dichte p oberhalb des erwähnten Fluiddichtewerts, wie in der Fig. 3c schematisch dargestellt, in Richtung seiner eigenen Schwingungsbewegung oder bei niedriger Dichte p unterhalb des Fluiddichtewert.es, wie in der Fig. 3d gezeigt, in Richtung der Schwingungsbewegung des z.B. als Gegenschwingers 20' ausgeführten inneren Tragsystems 20.
Zur verbesserten dynamischen Ausbalancierung des Meßwandlers, insb. auch bei Fluiden mit signifikant schwankender Dichte p, umfaßt dieser ferner einen am Einlaßrohrstück 11 möglichst starr fixierten ersten Ausleger 15 und einen am Auslaßrohrstück 12 möglichst starr fixierten, insb. zum Ausleger 15 identisch geformten, zweiten Ausleger 16.
Die beiden, insb. symmetrisch zur Mitte des Meßrohrs 10 angeordneten, Ausleger 15, 16 dienen erfindungsgemäß dazu, im Einlaßrohrstück 11 bzw. im Auslaßrohrstück 12, insb. auch in der Nähe des angrenzenden Meßrohrs 10, dynamisch Biegemomente zu erzeugen, wenn das in der beschriebenen Weise vibrierende Meßrohr 10 ggf. zusammen mit dem Gegenschwinger 20' aus seiner statischen Ruhelage lateral verschoben wird. Dazu sind der Ausleger 15 an einem dem Meßrohr 10 zugewandten Auslaßende 11* des Einlaßrohrstücks 11 und der Ausleger 16 an einem dem Meßrohr 10 zugewandten Einlaßende 12* des Auslaßrohrstücks 12 form- und/oder kraftschlüssig verbunden, z.B. angeschweißt oder aufgeklemmt. Die beiden Ausleger 15, 16 sind, wie in den Fig. 1 und 2 schematisch dargestellt, so, bevorzugt möglichst nah zum Meßrohr 10 hin, im Meßwandler angeordnet, daß ein Masseschwerpunkt M15 des Auslegers 15 bzw. ein Masseschwerpunkt Mi6 des Auslegers 16 vom Meßrohr 10, insb. in dessen Flucht liegend, beabstandet ist. Auf diese Weise werden mittels der Ausleger 15, 16 exzentrisch, also nicht im zugehörigen Massenschwerpunkt M15 bzw. Mι6, an der jeweiligen Fixierstelle, nämlich dem Auslaßende 11* bzw. dem Einlaßende 12*, angreifende Massenträgheitsmomente geschaffen. Diese wiederum erzwingen, aufgrund lateraler Verschiebebewegungen \/des Meßrohrs 10 um den jeweiligen, praktisch ruhenden Massenschwerpunkt M15 bzw. Mι6 pendelnd, eine zusätzliche Verdrehung von Einlaß- bzw. Auslaßende 12*, 11* um eine zu dieser lateralen Verschiebebewegung V sowie zur Längsachse L senkrechten imaginären ersten bzw. um eine zur ersten im wesentlichen parallelen zweiten Drehachse D15, Die, vgl. Fig. 3c und d.
Diese, in Fig. 4 nochmals vergrößert dargestellte, Verdrehung seines Auslaßendes 11* wiederum bewirkt zumindest abschnittsweise eine zusätzliche, zur Verschiebebewegung \/des Meßrohrs 10 gegenläufige Verbiegung des Einlaßrohrstücks 11 , die praktisch einer einachsigen, querkraftfreien und somit weitgehend schubspannungsfreien Biegung entspricht; in analoger Weise wird das Auslaßrohrstück 12 ebenfalls gegenläufig zur Verschiebebewegung V gebogen.
Diese Verbiegungen von Ein- bzw. Auslaßrohrstück 11 , 12 können nach den Erkenntnissen der Erfinder nunmehr, z.B. mittels computergestützter Simulationsberechnungen oder mittels experimenteller Messungen, dahingehend optimiert werden, daß durch die Verbiegung erzeugte Gegenkräfte Q2 die oben erwähnten Querkräfte Qi im vibrierenden Meßrohr 10 vollständig oder zumindest teilweise kompensiert werden, und zwar so, daß am äußeren Tragsystem 30 und somit auch an der angeschlossenenen Rohrleitung praktisch keine durch das vibrierende Meßrohr 10 und das ggf. ebenfalls vibrierende innere Tragsystem 20 verursachten Querkräfte auftreten. Allfällige Verformungen der angeschlossenen Rohrleitung aufgrund der so erzeugten Biegemomente können ohne weiteres durch das Tragsystem 30 unterdrückt werden, z.B. durch eine entsprechend hohe Biegesteifigkeit des oben erwähnten Wandlergehäuses 30'. Die Erfindung beruht dabei auch auf der überraschenden Erkenntnis, daß durch eine geeignete Verformung des Einlaßrohrstücks 11 und des Auslaßrohrstücks 12 unabhängig von momentanen Schwingungsamplituden und/oder -frequenzen des Meßrohrs 10 im oben erwähnten Nutzmode, also durch einen geeigneten Verlauf einer entsprechenden Biegelinie, ein Kraftbelag und ein Momentenbelag entlang Längsachse L innerhalb des Meßaufnehmers so eingestellt werden können, daß den im vibrierenden Meßrohr 10 erzeugten Querimpulsen entgegengerichtete Querimpulse so erzeugt werden können, daß die Querimpulse einander kompensieren und somit in entsprechender Weise auch die durch das vibrierende Meßrohr 10 erzeugten Querkräfte Qi mittels vom sich verformenden Einlaßrohrstück 11 und vom sich verformenden Auslaßrohrstück 12 erzeugter Querkräfte Q2 im wesentlichen kompensiert werden können.
Nach einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung ist der Ausleger 15 so geformt und am Meßrohr 10 angebracht, daß dessen Massenschwerpunkt M15 im wesentlichen in einem Bereich einer halben Länge des Einlaßrohrstücks 11 liegt und ist der Ausleger 16 so geformt und am Meßrohr 10 angebracht, das dessen Massenschwerpunkt M 6 im wesentlichen in einem Bereich einer halben Länge des Auslaßrohrstücks 12 liegt.
Zum Erzeugen der Trägheitsmomente umfaßt der Ausleger 15, wie in Fig. 1 dargestellt, einen entsprechenden Auslegerarm 15A an den, vom Auslaßende 11* entfernt, eine Auslegermasse 15B angeformt ist; dementsprechend weist der Ausleger 16 einen Auslegerarm 16A mit einer vom Einlaßende 12* entfernt angeformten eine Auslegermasse 16B auf. Die Auslegermassen 15B, 16B sind so bemessen, daß sie auch bei einer lateralen Auslenkung des Meßrohrs 10 und somit auch des Aus- bzw. Einlaßendes 11*, 12* sich zwar ggf. verdrehen können, translatorisch jedoch im wesentlichen in jener statischen Ruhelage verharren, die ihnen jeweils aufgrund der konkreten mechanisch-geometrischen Eigenschaften der Ausleger 15, 16 zugewiesenen sind. In entsprechender weise verbleiben also auch die jeweiligen Massenschwerpunkte M15, Mι6 der beiden Auslegers 15, 16, trotzdem das Meßrohr 10 aus seiner zugewiesenen statischen Ruhelage lateral verschoben ist, im wesentlichen ortsfest in einer statischen Ruhelage, sie dienen also als Drehpunkt für die die oben erwähnten Biegemomente erzeugenden Drehbewegungen der Ausleger 15, 16. Die beiden Ausleger 15, 16 sind bevorzugt, wie auch in den Fig. 1 bis 4, dargestellt, einseitig, also lediglich am Auslaß- bzw. Einlaßende 11#, 12* fixiert gehalten. Zur Unterdrückung allfälliger unerwünschter Schwingungsmoden können ferner, wie in Fig. 4 schematisch dargestellt, jedoch zusätzliche Feder - und/oder Dämpfungselemente vorgesehen sein, die, z.B. jeweils an der Auslegermasse 15B bzw. 16B und am Wandlergehäuse 30' fixiert, die Massenschwerpunkte Mι5, Mι6 der Ausleger 15 bzw. 16 in ihrer jeweiligen Ruhelage stabilisieren.
Experimentelle Untersuchungen an Meßwandlern mit oben erwähntem Edelstahl- Meßrohr haben z.B. ergeben, daß jede der, insb. im Vergleich zum Meßrohr 10, möglichst träge gegenüber allfälligen lateralen Verschiebungen auszulegenden Auslegermasse 15B, 16B vorteilhafterweise in etwa fünfmal so groß wie eine Masse des Meßrohrs 10 gewählt werden sollte. Überraschenderweise kann die Dimensionierung der beiden Auslegermassen 15B, 16B und die der Auslegerarme 15A, 16A hierbei aber praktisch unabhängig vom Bereich der im Betrieb zu erwartenden Schwingungsfrequenzen des vibrierenden Meßrohrs 10 erfolgen; es ist lediglich zu gewährleisten, daß die Auslegermassen 15B, 16B möglichst schwer, insb. jeweils scherer als das Meßrohr 10, und die Auslegerarme 15A, 16A, wie bereits angedeutet, möglichst biegesteif ausgeführt sind.
Um ein möglichst widerstandsloses Verdrehen der Auslegermassen zuzulassen sind die Ausleger 15 bzw. 16 ferner bevorzugt so geformt und am Meßrohr 10 fixiert, daß ein Quotient von vorgenanntem Massenträgheitsmoment durch die jeweils zugehörige Auslegermasse 15B bzw. 16B möglichst niedrig ist. Untersuchungen hierzu haben ferner ergeben, daß, z.B. für den Fall, daß das Meßrohr 10 wie oben beschrieben als Edelstahl-Meßrohr ausgeführt ist, die Ausleger 15 bzw. 16 so geformt und am Ein- bzw. am Auslaßrohrstück 11 , 12 zu fixieren sind, daß vorgenannter Quotient möglichst kleiner als 10"4 kg • m2 / kg ist. Der Quotient kann z.B. in vorteilhafter Weise dadurch sehr genau eingestellt werden, daß die Auslegermasse 15B bzw. 16B inform gestreckter, in den Fig. 3a bis d und 4 durch ihre jeweiligen Querschnitte symbolisierten, Prismen oder Zylinder ausgeführt und via Auslegerarm 15A bzw. 16A so am Ein- bzw. am Auslaßrohrstück 11 , 12 fixiert ist, daß eine jeweilige imaginäre Hauptträgheitsachse für ein zugehöriges minimales Hauptträgheitsmoment der Auslegermasse 15B bzw. 16B parallel zu vorgenannten Drehachsen D15, D16 ausgerichtet ist.
Des weiteren kann vorgenannter Quotient auch dynamisch in Abhängigkeit von den lateralen Verschiebebewegungen \ des Meßrohrs 10, minimiert werden. Dazu sind die Auslegermassen 15B, 16B nach einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung zumindest partiell biegeweich, z.B., wie auch in Fig. 1 schematisch dargestellt, mittels eingeformter, im wesentlichen parallel zu den Drehachsen D^, D16 ausgerichteter Nuten, ausgeführt.
Die Ausleger 15, 16 sind ferner bevorzugt so ausgestaltet, daß deren Auslegerarme 15A bzw. 16A eine, bevorzugt mindestens dreimal, höhere Biegesteifigkeit als das Ein- bzw. das Auslaßrohrstück 11 , 12 aufweisen. Dazu können die Auslegerarme 15A, 16A z.B., wie bereits auch für den Gegenschwinger 20' beschrieben, rohrförmig ausgeführt sein; des weiteren können sie dann, ggf. mit dem Gegenschwinger 20' fluchtend, ebenfalls koaxial zum Meßrohr 10 ausgerichtet am Ein- bzw. Auslaßrohrstück 11 , 12 fixiert sein. Für letzteren Fall können die Auslegerarme 15A, 16A zusammen mit dem Gegenschwinger 20' z.B. auch mittels eines einzigen rohrförmigen Halbzeugs einstückig oder mittels zweier Rohrhälften zweistückig gefertigt werden. Ferner kann vorbeschriebenes Verhältnis der Biegesteifigkeiten z.B. durch ein entsprechend lang ausgeführtes Ein- bzw. Auslaßrohrstück 11 , 12 eingestellt werden.
Es hat sich hierbei jedoch überraschenderweise gezeigt, das die Biegemomente für Einlaßrohrstück 11 bzw. Auslaßrohrstück 12 auch mit sich in gewissen Grenzen signifikant elastisch verformenden Auslegerarmen 15A, 16A ausreichend genau erzeugt werden können. Die Auslegermassen 15B, 16B können dann z.B. auch so ausgelegt sein, daß sie, in ihrer zugewiesenen, bevorzugt relativ weit vom Meßrohr 10 entfernten Ruhelage verharrend, praktisch auch keine Verdrehung erfahren. Für den oben erwähnten Fall, daß die Auslegerarme 15A, 16A rohrförmig ausgeführt sind, können diese sowohl zum Einstellen ihrer Biegesteifigkeit als auch zum Einstellen des oben genannten Quotient z.B. längsseits ebenfalls angeschlitzt werden. Wie sich aus den vorangegangenen Erläuterungen unschwer erkennen läßt, zeichnet sich der erfindungsgemäße Meßwandler durch eine Vielzahl von Einstellmöglichkeiten aus, die es dem Fachmann, insb. auch noch nach einer Spezifikation von äußeren oder inneren Einbaumaßen, ermöglichen, eine Kompensation von im Meßrohr 10 und ggf. im Gegenschwinger 20 betriebsbedingt erzeugten Querkräften mit einer hohen Güte zu erzielen.

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
1. Meßwandler vom Vibrationstyp für ein in einer Rohrleitung strömendes Fluid, welcher Meßwandler umfaßt:
- ein im Betrieb vibrierendes Meßrohr (10) zum Führen des Fluids,
- wobei das Meßrohr (10) über ein einlaßseitig einmündendes Einlaßrohrstück (11) und über ein auslaßseitig einmündendes Auslaßrohrstück (12) mit der Rohrleitung kommuniziert und
- wobei aufgrund von im Meßwandler aufteretenden Querimpulsen das vibrierende Meßrohr (10) zumindest zeitweise aus einer zugewiesenen statischen Ruhelage lateral verschoben ist,
- eine Erregeranordnung (40) zum Antreiben des Meßrohrs (10),
- eine Sensoranordnung (50) zum Erfassen von Schwingungen des Meßrohrs (10),
- einen am Einlaßrohrstück (11) fixierten ersten Ausleger (15) zum Erzeugen von dieses elastisch verformenden Biegemomenten und
- einen am Auslaßrohrstück (12) fixierten zweiten Ausleger (16) zum Erzeugen von dieses elastisch verformenden Biegemomenten,
- wobei die Biegemomente so ausgebildet sind, daß im sich verformenden Einlaßrohrstück (11) und im sich verformenden Auslaßrohrstück (12) Impulse erzeugt werden, die den im vibrierenden Meßrohr (10) erzeugten Querimpulsen entgegengerichtet sind.
2. Meßwandler nach Anspruch 1 , bei dem sich das sich verformende Einlaßrohrstück (11) und das sich verformende Auslaßrohrstück (12) im wesentlichen gegenläufig zur lateralen Verschiebung des Meßrohrs (10) verbiegen.
3. Meßwandler nach Anspruch 1 oder 2,
- bei dem der erste Ausleger (15)
- einen am Einlaßrohrstück (11) starr fixierten Auslegerarm (15A) und -- eine daran gehalterte Auslegermasse (15B) und
- bei dem der zweite Ausleger (16)
- einen am Auslaßrohrstück (12) starr fixierten Auslegerarm (16A) und
- eine daran gehalterte Auslegermasse (16B) aufweisen.
4. Meßwandler vom Vibrationstyp für ein in einer Rohrleitung strömendes Fluid, welcher Meßwandler umfaßt:
- ein im Betrieb vibrierendes Meßrohr (10) zum Führen des Fluids,
- wobei das Meßrohr (10) über ein einlaßseitig einmündendes Einlaßrohrstück (11) und über ein auslaßseitig einmündendes Auslaßrohrstück (12) mit der Rohrleitung kommuniziert und
- wobei aufgrund von im vibrierenden Meßrohr (10) erzeugten Querkräften dieses zumindest zeitweise aus einer zugewiesenen statischen Ruhelage lateral verschoben ist,
- eine Erregeranordnung (40) zum Antreiben des Meßrohrs (10),
- eine Sensoranordnung (50) zum Erfassen von Schwingungen des Meßrohrs (10),
- einen ersten Ausleger (15) zum Erzeugen von das Einlaßrohrstück (11) elastisch verformenden Biegemomenten, der
- einen am Einlaßrohrstück (11) starr fixierten Auslegerarm (15A) und
- eine daran gehalterte Auslegermasse (15B) aufweist,
- einen zweiten Ausleger (16) zum Erzeugen von das Auslaßrohrstück (12) elastisch verformenden Biegemomenten, der
- einen am Auslaßrohrstück (12) starr fixierten Auslegerarm (16A) und
- eine daran gehalterte Auslegermasse (16B) aufweist,
- wobei sowohl die Auslegermasse (15B) des ersten Auslegers (15) als auch die Auslegermasse (16B) des zweiten Auslegers (16) vom Meßrohr (10), vom Einlaßrohrstück (11) und vom Auslaßrohrstück (12) beabstandet sind und
- wobei Auslegerarm (15A) und Auslegermasse (15B) des ersten Auslegers (15) und Auslegerarm (16A) und Auslegermasse (16B) des zweiten Auslegers (16) aufeinander jeweils so abgestimmt sind, daß ein im Bereich des Einlaßrohrstücks (11) liegender Massenschwerpunkt (M15) des ersten
Auslegers (15) und ein im Bereich des Auslaßrohrstücks (12) liegender Massenschwerpunkt (M16) des zweiten Auslegers (16), trotzdem das Meßrohr (10) aus seiner zugewiesenen statischen Ruhelage lateral verschoben ist, im wesentlichen ortsfest in einer statischen Ruhelage verbleibt.
5. Meßwandler nach einem der Ansprüche 1 bis 4, bei dem das Meßrohr (10) im wesentlichen gerade ist.
6. Meßwandler nach einem der Ansprüche 1 bis 5, bei dem das vibrierende Meßrohr (10) Biegeschwingungen ausführt.
7. Meßwandler nach einem der Ansprüche 1 bis 6, bei dem jeder der beiden Ausleger (15, 16) mindestens so schwer wie das Meßrohr (10) ist.
8. Meßwandler nach einem der Ansprüche 1 bis 7, der einen einlaßseitig und auslaßseitig am Meßrohr (10) fixierten Gegenschwinger (20') umfaßt.
9. Meßwandler nach Anspruch 8, bei dem der Gegenschwinger (20') rohrförmig ist.
10. Meßwandler nach Anspruch 5 und 8, bei dem das Meßrohr zumindest teilweise vom Gegenschwinger (20') ummantelt ist.
11. Meßwandler nach Anspruch 10, bei dem das Meßrohr (10) und der Gegenschwinger (20') zueinander koaxial ausgerichtet sind.
12. Meßwandler nach einem der Ansprüche 8 bis 11 , bei dem in den Gegenschwinger (20') Nuten eingeformt sind.
13. Meßwandler nach einem der Ansprüche 8 bis 12, bei dem am Gegenschwinger (20') diskrete, erste und zweite Massenstücke (201 , 202) fixiert sind.
14. Meßwandler nach Anspruch 13, bei dem die Massenstücke (201, 202) ringförmig am Gegenschwinger (20') und koaxial zu diesem angeordnet sind.
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