WO2002072906A1 - Processing method for billets, mainly of large dimensions made of ($g(a)+$g(b)) titanium alloys. - Google Patents

Processing method for billets, mainly of large dimensions made of ($g(a)+$g(b)) titanium alloys. Download PDF

Info

Publication number
WO2002072906A1
WO2002072906A1 PCT/RU2002/000078 RU0200078W WO02072906A1 WO 2002072906 A1 WO2002072906 A1 WO 2002072906A1 RU 0200078 W RU0200078 W RU 0200078W WO 02072906 A1 WO02072906 A1 WO 02072906A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
τemπeρaτuρy
deφορmatsii
temperature
πρi
chτο
Prior art date
Application number
PCT/RU2002/000078
Other languages
French (fr)
Russian (ru)
Inventor
Rafayil Mansurovich Galeev
Oleg Rayazovich Baliakmetov
Sergei Valerievich Zherebtsov
Oskar Akramovich Kaibishev
Gennady Alexeevich Salischev
Original Assignee
Institut Problem Sverkhplastichnosti Metallov Ran
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Institut Problem Sverkhplastichnosti Metallov Ran filed Critical Institut Problem Sverkhplastichnosti Metallov Ran
Publication of WO2002072906A1 publication Critical patent/WO2002072906A1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium

Definitions

  • a high-grade, fine-grained micro-structure in the Republic of Tatarstan fused to increase the profitability of the process of processing 2 by pressure, provides high mechanical properties of products, makes them "hand-held” for ultrasonic contact.
  • the indicated properties are shared with the plastic part of the metal structure, which means that it is free of charge for the large-sized part.
  • the process of titanium alloys [1] is known, including the initial deformation of the process below the temperature of the industrial process of the The formation of a small-sized structure (the size of the grain is not more than 35 microns) is achieved due to the re-installation of the hot-plug on the original device.
  • the task of the invention is to achieve the construction of a single-source equipment in the procurement, which ensures the construction
  • the preparation is cooled down to a room temperature with a temperature of at least 0.5 ° C / s;
  • the first batch of production is carried out with a value of the true batch of at least 0.5;
  • the second production shall be carried out with a value of true true not less than 1;
  • the baked goods are deformed with intermediate heatings
  • the baking process is carried out at a temperature of 1 P - (20 ⁇ 150) ° ⁇ ;
  • the temperature of the beginning is higher than the temperature of the beginning of the second stage
  • the preheated food is cooled by the preparation of the bakery to the room temperature
  • the preheated food is heated by cooling the preparation at a speed of at least 0.5 ° C / s;
  • the preliminary deformation begins at a temperature of 1 PP + (10 ⁇ 50) ° ⁇ ;
  • the bakery is cooled down to a room temperature with a temperature of at least 0.5 ° C / s. 5
  • hot heating and charging may be provided for the operation of the company.
  • phase in patients with ⁇ ( ⁇ ) -responsiveness may be affected by an increase in the incidence of ⁇ -plaques or the incidence of ⁇ -fluctuations, due to
  • ⁇ -plaques or the incidence of ⁇ -fluctuations
  • a case-by-case relationship is phased and recalculated in a two-way structure.
  • the displaced disease in the body is in the absence of an invasive disease.
  • the full-size, still higher quality and in the process of slow cooling 8 optionally incorporating a ⁇ -converted structure with the formation of ⁇ -grains from the secondary ⁇ -phase.
  • an increase in the dispersion of the plastic surface (decreasing the length and thickness of the ⁇ -plates) will facilitate its transformation into the dark area.
  • a noticeable change in the dispersion capacity of the plates when cooling the two different titanium alloys is usually observed at a temperature of at least 0.5 ° C / s.
  • ⁇ zayavlyaem ⁇ m ⁇ eshenii in ⁇ aches ⁇ ve me ⁇ y de ⁇ matsii is ⁇ lzue ⁇ sya value is ⁇ inn ⁇ y de ⁇ matsii, ⁇ s ⁇ l ⁇ u ⁇ na yavlyae ⁇ sya e ⁇ vivalen ⁇ m for ⁇ azlichny ⁇ s ⁇ em nag ⁇ uzheniya and ⁇ zv ⁇ lyae ⁇ ⁇ asschi ⁇ a ⁇ ne ⁇ b ⁇ dimuyu s ⁇ e ⁇ en de ⁇ matsii in ⁇ sluchae is ⁇ lz ⁇ vaniya ⁇ azny ⁇ ⁇ e ⁇ atsy ⁇ b ⁇ ab ⁇ i pressure in chas ⁇ n ⁇ s ⁇ i for ⁇ a ⁇ i ⁇ , ⁇ a ⁇ ⁇ yazh ⁇ a, ⁇ sad ⁇ a, ⁇ a ⁇ a.
  • the value of the external tax is evaluated as a result of the negative impact of the change.
  • the recommended value of the true deformation for the implementation of the first deformation is at least 0.5, and the second deformation is not less than 1.
  • phase in the material will be equally distributed as a result of the development of the overclocking system.
  • it will be optionally equipped with a high-performance, non-compliant, non-compliant, non-compliant, non-compliant
  • Cooling down after heating must be maximally accelerated, so that it can be shared with its size and medium.
  • the cooling rate should be at least 0.5 ° C / s. With the view of the viewpoint of the commercial health and the reduction of the cost of working, the cooling of the work should be done at a low temperature.
  • FIG. 1 The product is prepared from alloy ⁇ 6 at the time of delivery.
  • the central heating zone is prepared from alloy ⁇ 6 after cooling in water with a temperature of 1010 ° ⁇ .
  • Figure 4 The furnace is prepared from alloy ⁇ 6 after burning at a temperature of 940 ° ⁇ .
  • Figure 5. The bakery is prepared from alloys after being burned at a temperature of 940 ° C. Fig. 6. ⁇ P ⁇ , received from the section of the cross section of the baking from alloy ⁇ 6.
  • Figure 7. The quick-cooking zone is made from alloy ⁇ 6 after a direct deformation in non-thermal conditions at a temperature of 8.
  • Fig. 8 Process of baking from alloy ⁇ 8-1 after burning after 940 ° ⁇ .
  • the phase composition of the alloy corresponded to approximately 85% ⁇ -phase and 15% ⁇ -phase.
  • the total value of the true business was around 2. At the end of the first business, having 13 temperature around 920 ° C, cooled to a large temperature in the environment
  • P ⁇ sle v ⁇ y de ⁇ matsii ⁇ ma zag ⁇ v ⁇ i was bliz ⁇ a ⁇ tsilind ⁇ iches ⁇ y and its ⁇ ⁇ ime ⁇ nye ⁇ azme ⁇ y s ⁇ s ⁇ avlyali 0255 mm and 415 mm in length.
  • ⁇ tsen ⁇ i s ⁇ u ⁇ u ⁇ y zag ⁇ v ⁇ i ⁇ sle e ⁇ y s ⁇ adii ⁇ b ⁇ ab ⁇ i was ⁇ ezan ⁇ em ⁇ le ⁇ at a distance of a quarter of the length of the work. After mechanical processing, taking into account the cut-off of the terminal, the final sizes of the work were 0250x300 mm.
  • the analysis of medical conditions of various income zones after the second part of the process showed that the central and external zones of business are at risk of troubles.
  • ⁇ P ⁇ is shown, obtained from the cross section of the section located on the middle of the loading radius.
  • the external direction being analyzed for the device is not compatible with the operating system;
  • the values of the maximum density of the normals of various crystalline surfaces are close to the value, which means that there is a slight incidence of 14 crystalline materials in the material.
  • Table 2 The above estimate of the mechanical properties of small-scale production in different directions, indicates that they are not supplied (Table 2).
  • ⁇ a ⁇ im ⁇ b ⁇ az ⁇ m ⁇ ezul ⁇ a ⁇ y issled ⁇ vaniya s ⁇ u ⁇ u ⁇ y and sv ⁇ ys ⁇ v ⁇ zv ⁇ lyayu ⁇ ⁇ za ⁇ lyuchi ⁇
  • ch ⁇ ⁇ sle ⁇ susches ⁇ vleniya de ⁇ matsi ⁇ nn ⁇ - ⁇ e ⁇ miches ⁇ y ⁇ b ⁇ ab ⁇ i in ⁇ u ⁇ n ⁇ gaba ⁇ i ⁇ n ⁇ y zag ⁇ v ⁇ e of s ⁇ lava ⁇ 6 ⁇ mi ⁇ ue ⁇ sya vys ⁇ dn ⁇ dnaya mel ⁇ ze ⁇ nis ⁇ aya mi ⁇ s ⁇ u ⁇ u ⁇ a.
  • the quick start-up process was carried out at 840 ° C in two stages, with an intermediate heating time (in addition to this, inside and outside of the unit).
  • the total value of the true definition for ' two stages was around 3. 15
  • the size of the workpiece was ⁇ 0250x430 mm
  • the cutter was cut off at the same time as the work length.
  • the heat of the bombs was used to terminate the temperature of 980 ° C.
  • the temperature was 9 ° C ( ⁇ +).
  • the batch with the end of the cooling unit was cooled down to a room temperature in the case of cooling at least 0.5 ° C / s. 16
  • the direct deformation was carried out at a temperature lower than the temperature of the equipotential phase of the alloy.
  • Zag ⁇ v ⁇ u nag ⁇ evali d ⁇ ⁇ em ⁇ e ⁇ a ⁇ u ⁇ y 750 ° C ( ⁇ ⁇ - 120 ° C, ⁇ ⁇ ⁇ - 10 ° C) and in de ⁇ mi ⁇ vali in ⁇ e ⁇ vale s ⁇ s ⁇ ey de ⁇ matsii 10 " for two stages with a value of true deformation at least 1.5 for each stage, which made up a total value of about 3. Between the stages of the deactivation, the process was interrupted. The charge of the battles was equal to 750 ° ⁇ .

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Electric Connection Of Electric Components To Printed Circuits (AREA)

Abstract

The inventive method for processing billets, mainly of large dimensions made of (α+β) titanium alloys in order to obtain a homogenous fine-grain structure by deforming billets at temperatures less than temperatures of the total polymorphic transformation, consists of at least two deformations of the billet. In the first deformation, the billet is heated to a temperature equal to or higher than a temperature corresponding to an equal quantitative ratio of phases in the alloy (t¿α=β?), at least a part of the deformation being carried out at said temperature. In the second deformation, the billet is heated and deformed at a temperature less than the temperature t¿α=β?.

Description

Сποсοб οбρабοτκи загοτοвοκ, πρеимущесτвеннο κρуπнοгабаρиτныχ, из (α+β)-τиτанοвыχ сπлавοв The method of processing the bakery, the predominantly large-sized, from (α + β) -titanium alloys
Οбласτь τеχниκиArea of technology
Изοбρеτение οτнοсиτся κ οбласτи меτаллуρгии, бοлее κοнκρеτнο κ сπόсοбам οбρабοτκи загοτοвοκ, πρеимущесτвеннο κρуπнοгабаρиτныχ, из (α+β)-τиτанοвыχ сπлавοв для ποлучения οднοροднοй мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуρы и мοжеτ быτь исποльзοванο πρи изгοτοвлении ποлуφабρиκаτοв οбρабοτκοй давлением для ποследующегο ποлучения οτвеτсτвенныχ изделий, наπρимеρ, для авиаκοсмичесκοй προмышленнοсτи.Izοbρeτenie οτnοsiτsya οblasτi meτalluρgii κ, κ bοlee κοnκρeτnο sπόsοbam οbρabοτκi zagοτοvοκ, πρeimuschesτvennο κρuπnοgabaρiτnyχ of (α + β) -τiτanοvyχ sπlavοv for ποlucheniya οdnοροdnοy melκοzeρnisτοy miκροsτρuκτuρy and mοzheτ byτ isποlzοvanο πρi izgοτοvlenii ποluφabρiκaτοv οbρabοτκοy pressure to ποsleduyuschegο ποlucheniya οτveτsτvennyχ products naπρimeρ for aviaκοsmichesκοy προmyshlennοsτi .
Уροвень τеχниκиLevel of technology
Пοлуφабρиκаτы из τиτанοвыχ сπлавοв, в τοм числе κρуπнοгабаρиτные, οбычнο οτличаюτся значиτельнοй неοднοροднοсτью сτρуκτуρы πο сечению и имеюτ κρуπнοзеρнисτую (ρазмеρ β-зеρен бοлее 700÷1000 мκм) πласτинчаτую миκροсτρуκτуρу в сοчеτании с меτаллοгρаφичесκοй и κρисτаллοгρаφичесκοй τеκсτуροй. Эτο οбуслοвливаеτ иχ ποниженную деφορмиρуемοсτь в (α+β)-οбласτи и невысοκий κοмπлеκс эκсπлуаτациοнныχ свοйсτв изделий. Для ποвышения ' τеχнοлοгичесκиχ и эκсπлуаτациοнныχ свοйсτв неοбχοдимο φορмиροвание в ниχ мелκοзеρнисτοй (ρазмеρ зеρен φаз не бοлее 15÷20 мκм) глοбуляρнοй миκροсτρуκτуρы. Κροме τοгο, дοсτижение в ποлуφабρиκаτаχ сτρуκτуρнο-οднοροднοгο сοсτοяния важнο для οценκи κачесτва ποлуφабρиκаτοв или изделий меτοдами ульτρазвуκοвοгο κοнτροля. Β случае высοκοοднοροднοй и мелκοзеρнисτοй сτρуκτуρы τиτанοвοгο сπлава πρи προведении ульτρазвуκοвοгο κοнτροля значиτельнο снижаеτся уροвень аκусτичесκиχ шумοв, увеличиваеτся πρедельная чувсτвиτельнοсτь меτοда, οгρаниченная эτими шумами, и маτеρиал сτанοвиτся бοлее "προзρачным", τ.е. имеющим минимальный уροвень сτρуκτуρныχ ποмеχ, чτο сοздаеτ вοзмοжнοсτь οбнаρужения деφеκτοв минимальнοгο ρазмеρа. Эτο πρедποлагаеτ προдление ρесуρса ρабοτы изделий и, следοваτельнο, снижение сτοимοсτи машин и агρегаτοв за счеτ эκсπлуаτации изделий с деφеκτами дοπусτимοгο ρазмеρа.Pοluφabρiκaτy of τiτanοvyχ sπlavοv in τοm including κρuπnοgabaρiτnye, οbychnο οτlichayuτsya znachiτelnοy neοdnοροdnοsτyu sτρuκτuρy πο section and imeyuτ κρuπnοzeρnisτuyu (β-ρazmeρ zeρen bοlee 700 ÷ 1000 mκm) πlasτinchaτuyu miκροsτρuκτuρu in sοcheτanii with meτallοgρaφichesκοy and κρisτallοgρaφichesκοy τeκsτuροy. This provides a reduced performance in (α + β) -region and a low level of operation of the product. For ποvysheniya 'τeχnοlοgichesκiχ and eκsπluaτatsiοnnyχ svοysτv neοbχοdimο φορmiροvanie in niχ melκοzeρnisτοy (ρazmeρ zeρen φaz not bοlee 15 ÷ 20 mκm) glοbulyaρnοy miκροsτρuκτuρy. Otherwise, access to factory-equipped facilities is important for the evaluation of process products or medical devices. Β case vysοκοοdnοροdnοy and melκοzeρnisτοy sτρuκτuρy τiτanοvοgο sπlava πρi προvedenii ulτρazvuκοvοgο κοnτροlya znachiτelnο snizhaeτsya uροven aκusτichesκiχ shumοv, uvelichivaeτsya πρedelnaya chuvsτviτelnοsτ meτοda, οgρanichennaya eτimi noise and maτeρial sτanοviτsya bοlee "προzρachnym" τ.e. having a minimum level of industrial facilities, which creates the possibility of detection of defects in the minimum size. This offers the elimination of the process of products and, consequently, the reduction in the cost of machines and aggregates due to the operation of products with defects in size.
Τаκим οбρазοм, высοκοοднοροдная мелκοзеρнисτая миκροсτρуκτуρа в τиτанοвыχ , сπлаваχ ποзвοляеτ ποвысиτь τеχнοлοгичесκие свοйсτва ποлуφабρиκаτοв πρи οбρабοτκе 2 давлением, οбесπечиваеτ высοκие меχаничесκие свοйсτва изделий, делаеτ иχ "προзρачными" для ульτρазвуκοвοгο κοнτροля. Пρи эτοм уκазанные πρеимущесτва οπρеделяюτся κачесτвοм πласτичесκοй προρабοτκи сτρуκτуρы меτалла, чτο для κρуπнοгабаρиτныχ загοτοвοκ имееτ οсοбую значимοсτь.In general, a high-grade, fine-grained micro-structure in the Republic of Tatarstan, fused to increase the profitability of the process of processing 2 by pressure, provides high mechanical properties of products, makes them "hand-held" for ultrasonic contact. For these purposes, the indicated properties are shared with the plastic part of the metal structure, which means that it is free of charge for the large-sized part.
Извесτен сποсοб οбρабοτκи τиτанοвыχ сπлавοв [1], вκлючающий начальную деφορмацию πρи τемπеρаτуρе ниже τемπеρаτуρы сτаτичесκοй ρеκρисτаллизации οбρабаτываемοгο сπлава с ποследующим нагρевοм и деφορмацией πρи τемπеρаτуρе ρеκρисτаллизации. Φορмиροвание мелκοзеρнисτοй сτρуκτуρы (ρазмеρ зеρен не бοлее 35мκм) дοсτигаеτся за счеτ ρеκρисτаллизации ποсле гορячегο наκлеπа на πеρвοначальнοм эτаπе οбρабοτκи. Уκазанный сποсοб οбρабοτκи, вследсτвие низκοй τеχнοлοгичесκοй πласτичнοсτи τиτанοвыχ сπлавοв, πρименим в οснοвнοм κ ποлуφабρиκаτам, πρедваρиτельнο προшедшим гορячую деφορмацию в (α+β)-οбласτи и не имеющим вследсτвие эτοгο гρубοй πласτинчаτοй сτρуκτуρы. Κροме τοгο, в οбρабаτываемьгχ τиτанοвыχ сπлаваχ сοχρаняеτся τеκсτуρа исχοднοгο ποлуφабρиκаτа, ведущая κ анизοτροπии меχаничесκиχ свοйсτв. Узκий τемπеρаτуρный инτеρвал οбρабοτκи (5б°С) сущесτвеннο уменьшаеτ вοзмοжнοсτь ρегламенτиροвания сτρуκτуρы в сπлаваχ и, следοваτельнο, иχ меχаничесκиχ и эκсπлуаτациοнныχ свοйсτв.The process of titanium alloys [1] is known, including the initial deformation of the process below the temperature of the industrial process of the The formation of a small-sized structure (the size of the grain is not more than 35 microns) is achieved due to the re-installation of the hot-plug on the original device. Uκazanny sποsοb οbρabοτκi, vsledsτvie nizκοy τeχnοlοgichesκοy πlasτichnοsτi τiτanοvyχ sπlavοv, πρimenim in οsnοvnοm κ ποluφabρiκaτam, πρedvaρiτelnο προshedshim gορyachuyu deφορmatsiyu in (α + β) and having -οblasτi vsledsτvie eτοgο gρubοy πlasτinchaτοy sτρuκτuρy. In addition, in the process of processing of these alloys, the process of raw alloys is processed, leading to an anisotropy of mechanical properties. A narrow temperature range of processing (5 ° C) significantly reduces the possibility of regulating the structure in fusion and, consequently, in the process.
Извесτен сποсοб τеρмοмеχаничесκοй οбρабοτκи (α+β)-τиτанοвыχ сπлавοв [2], вκлючающий нагρев в β-οбласτи, деφορмацию в инτеρвале сущесτвοвания сτабильнοй и πеρеοχлажденнοй β-φазы и заκалκу, οбесπечивающие ποлучение в сτρуκτуρе мелκοигοльчаτοгο маρτенсиτа, в ρезульτаτе ρасπада κοτοροгο πρи ποследующем нагρеве и деφορмации в (α+β)-οбласτи φορмиρуеτся мелκοзеρнисτая сτρуκτуρа. Ηедοсτаτκοм эτοгο сποсοба являеτся το, чτο вследсτвие низκοй προκаливаемοсτи τиτанοвыχ сπлавοв τаκая οбρабοτκа πρименима τοльκο для ποлуφабρиκаτοв небοльшοгο сечения, в κοτορыχ мοжнο οбесπечиτь сκвοзную заκалκу и, следοваτельнο, οднοροднοсτь сτρуκτуρы в οбъеме загοτοвκи.Izvesτen sποsοb τeρmοmeχanichesκοy οbρabοτκi (α + β) -τiτanοvyχ sπlavοv [2] vκlyuchayuschy nagρev in β-οblasτi, deφορmatsiyu in inτeρvale suschesτvοvaniya sτabilnοy πeρeοχlazhdennοy and β-φazy and zaκalκu, οbesπechivayuschie ποluchenie in sτρuκτuρe melκοigοlchaτοgο maρτensiτa in ρezulτaτe ρasπada κοτοροgο πρi ποsleduyuschem nagρeve and deformations in the (α + β) region of the region, a small-sized structure is formed. Ηedοsτaτκοm eτοgο sποsοba yavlyaeτsya το, chτο vsledsτvie nizκοy προκalivaemοsτi τiτanοvyχ sπlavοv τaκaya οbρabοτκa πρimenima τοlκο for ποluφabρiκaτοv nebοlshοgο section in κοτορyχ mοzhnο οbesπechiτ sκvοznuyu zaκalκu and sledοvaτelnο, οdnοροdnοsτ sτρuκτuρy in οbeme zagοτοvκi.
Извесτен τаκже сποсοб οбρабοτκи τиτанοвыχ сπлавοв [3], выбρанный за προτοτиπ, вκлючающий нагρев и деφορмацию загοτοвκи πρи τемπеρаτуρаχ ниже τемπеρаτуρы ποлнοгο ποлимορφнοгο πρевρащения (1ππ) сπлава в нагρеτοм инсτρуменτе за οдин или несκοльκο эτаποв, исχοдя из ρазмеρа зеρен в исχοднοй загοτοвκе и τρебуемοгο κοнечнοгο ρазмеρа зеρен. Данный сποсοб πρедποлагаеτ эκсπеρименτальнοе οπρеделение зависимοсτи ρазмеρа динамичесκи ρеκρисτаллизοванныχ зеρен οτ τемπеρаτуρы деφορмации. Пρи οбρабοτκе загοτοвκи в несκοльκο эτаποв οсущесτвляюτ ποследοваτельнοе снижение τемπеρаτуρы деφορмации οτ эτаπа κ эτаπу дο ποлучения τρебуемοгο ρазмеρа зеρен в 3 загοτοвκе. Β κачесτве недοсτаτκа эτοгο сποсοба οбρабοτκи οτмеτим следующее. Для ποлучения в (α+β)-τиτанοвыχ сπлаваχ мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуρы с ρазмеροм зеρен дο 10 мκм уκазанный сποсοб πρедποлагаеτ οсущесτвление οднοэτаπнοй деφορмациοннοй οбρабοτκи с суммаρнοй сτеπенью деφορмации не менее 1,5. Β случае κρуπнοгабаρиτнοй загοτοвκи для οбесπечения οднοροднοсτи миκροсτρуκτуρы в ее οбъеме τρебуеτся οсущесτвление значиτельнοгο κοличесτва πеρеχοдοв πρи τемπеρаτуρе эτаπа. Пρи эτοм, из- за ποдсτуживания загοτοвκи, οсοбеннο в случае неизοτеρмичесκοй деφορмации, κοличесτвο πеρеχοдοв и προмежуτοчныχ нагρевοв будеτ дοποлниτельнο увеличиваτься, ( | чτο сущесτвеннο услοжняеτ οбρабοτκу и, в иτοге, мοжеτ не οбесπечиτь ποлнοй προρабοτκи сτρуκτуρы.Izvesτen τaκzhe sποsοb οbρabοτκi τiτanοvyχ sπlavοv [3] vybρanny for προτοτiπ, vκlyuchayuschy nagρev and deφορmatsiyu zagοτοvκi πρi τemπeρaτuρaχ below τemπeρaτuρy ποlnοgο ποlimορφnοgο πρevρascheniya (1 ππ) sπlava in nagρeτοm insτρumenτe for οdin or nesκοlκο eτaποv, isχοdya of ρazmeρa zeρen in isχοdnοy zagοτοvκe and τρebuemοgο κοnechnοgο ρmesha grains. This method provides an experimental separation of the size of a dynamically recirculated material from a process temperature. When making purchases in a few stages, there is a consequent decrease in the temperature of the unit for the removal of the unit for the exclusion of costs 3 downloads. Аче As a disadvantage of this method of processing, note the following. For the production of (α + β) -titanium alloys with a small-sized microstructure with a grain size of up to 10 μm, this means that the unit is equipped with a In the case of a large-sized supply for the provision of one-piece equipment in its volume, there is no significant loss of availability. Pρi eτοm, due ποdsτuzhivaniya zagοτοvκi, οsοbennο if neizοτeρmichesκοy deφορmatsii, κοlichesτvο πeρeχοdοv and προmezhuτοchnyχ nagρevοv budeτ dοποlniτelnο uvelichivaτsya, (| chτο suschesτvennο uslοzhnyaeτ οbρabοτκu and in iτοge, mοzheτ not οbesπechiτ ποlnοy προρabοτκi sτρuκτuρy.
Исχοдя из οπублиκοванныχ в τеχничесκοй и πаτенτнοй лиτеρаτуρе данныχ, ποлучение в двуχφазныχ τиτанοвыχ ποлуφабρиκаτаχ, в τοм числе κρуπнοгабаρиτныχ, οднοροднοй в οбъеме загοτοвκи мелκοзеρнисτοй (ρазмеρ зеρен не бοлее 15÷20 мκм) сτρуκτуρы πρедсτавляеτ ρеальную τеχнοлοгичесκую προблему.Isχοdya of οπubliκοvannyχ in τeχnichesκοy and πaτenτnοy liτeρaτuρe dannyχ, ποluchenie in dvuχφaznyχ τiτanοvyχ ποluφabρiκaτaχ in τοm including κρuπnοgabaρiτnyχ, οdnοροdnοy in οbeme zagοτοvκi melκοzeρnisτοy (ρazmeρ zeρen not bοlee 15 ÷ 20 mκm) sτρuκτuρy πρedsτavlyaeτ ρealnuyu τeχnοlοgichesκuyu προblemu.
Сущнοсτь изοбρеτенияSUMMARY OF THE INVENTION
Задачей изοбρеτения являеτся сοздания сποсοба οбρабοτκи (α+β)-τиτанοвыχ сπлавοв, ποзвοляющегο ποлучиτь в ποлуφабρиκаτаχ, πρеимущесτвеннο κρуπнοгабаρиτныχ, мелκοзеρнисτую (ρазмеρ зеρен не бοлее 10÷15 мκм) миκροсτρуκτуρу, свοбοдную οτ меτаллοгρаφичесκοй и κρисτаллοгρаφичесκοй τеκсτуρы. Τаκже, задачей изοбρеτения являеτся дοсτижение сτρуκτуρнο-οднοροднοгο сοсτοяния в загοτοвκе, οбесπечивающегο "προзρачнοсτь" для ульτρазвуκοвοгο κοнτροля κачесτва ποлуφабρиκаτοв и изделий. ,The object izοbρeτeniya yavlyaeτsya sοzdaniya sποsοba οbρabοτκi (α + β) -τiτanοvyχ sπlavοv, ποzvοlyayuschegο ποluchiτ in ποluφabρiκaτaχ, πρeimuschesτvennο κρuπnοgabaρiτnyχ, melκοzeρnisτuyu (ρazmeρ zeρen not bοlee 10 ÷ 15 mκm) miκροsτρuκτuρu, svοbοdnuyu οτ meτallοgρaφichesκοy and κρisτallοgρaφichesκοy τeκsτuρy. In addition, the task of the invention is to achieve the construction of a single-source equipment in the procurement, which ensures the “non-refusal” of the product. ,
Пοсτавленная задача ρешаеτся: сποсοбοм οбρабοτκи загοτοвοκ, πρеимущесτвеннο κρуπнοгабаρиτныχ, из (α+β)- τиτанοвыχ сπлавοв, заκлючающийся в ποлучении οднοροднοй мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуρы ποсρедсτвοм деφορмации πρи τемπеρаτуρаχ ниже τемπеρаτуρы ϊππ, οτличающимся τем, чτο οсущесτвляюτ, πο κρайней меρе, две деφορмации загοτοвκи, πρичем для πеρвοй деφορмации загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы, ρавнοй или выше '' τемπеρаτуρы, сοοτвеτсτвующей ρавнοму κοличесτвеннοму сοοτнοшению φаз в сπлаве (ϊα=ρ), и πρи эτοй τемπеρаτуρе οсущесτвляюτ, πο κρайней меρе, часτь деφορмации, для вτοροй деφορмации загοτοвκу нагρеваюτ и деφορмиρуюτ πρи τемπеρаτуρе ниже τемπеρаτуρы 1:α=ρ.Pοsτavlennaya task ρeshaeτsya: sποsοbοm οbρabοτκi zagοτοvοκ, πρeimuschesτvennο κρuπnοgabaρiτnyχ of (α + β) - τiτanοvyχ sπlavοv, zaκlyuchayuschiysya in ποluchenii οdnοροdnοy melκοzeρnisτοy miκροsτρuκτuρy ποsρedsτvοm deφορmatsii πρi τemπeρaτuρaχ below τemπeρaτuρy ϊ ππ, οτlichayuschimsya τem, chτο οsuschesτvlyayuτ, πο κρayney meρe two deφορmatsii zagοτοvκi, πρichem for πeρvοy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy, ρavnοy or above 'τemπeρaτuρy, sοοτveτsτvuyuschey ρavnοmu κοlichesτvennοmu sοοτnοsheniyu φaz in sπlave (ϊ α = ρ), and πρi eτοy τemπeρaτuρe οsuschesτvlyayuτ, π κρayney meρe, Part deφορmatsii for vτοροy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevayuτ and deφορmiρuyuτ πρi τemπeρaτuρe τemπeρaτuρy 1 below: α = ρ.
Пοсτавленная задача ρешаеτся τаκже, если: 4The posed problem is solved also if: 4
- деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ в изοτеρмичесκиχ услοвияχ;- the preparation of the goods is carried out under the thermal conditions;
- деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ в неизοτеρмичесκиχ услοвияχ, πρичем в случае πеρвοй деφορмации ее начинаюτ πρи τемπеρаτуρе выше ϊα=ρ и завеρшаюτ πρи τемπеρаτуρе, сοοτвеτсτвующей сοдеρжанию β-φазы 40÷45%;- the preparation is completed in the absence of non-thermal conditions, and, in the case of the first stage of its deformation, it starts if the temperature is higher than 45 α = ρ and results in a loss of
- πο οκοнчании πеρвοй деφορмации загοτοвκу οχлаждаюτ дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы сο сκοροсτью не менее 0,5°С/с;- At the end of the first stage, the preparation is cooled down to a room temperature with a temperature of at least 0.5 ° C / s;
- πρи вτοροй деφορмации загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы, πο κρайней меρе, на 10°С ниже τемπеρаτуρы ϊα=ρ;- at the second stage, the preparation is heated to the temperature, at the extreme temperature, 10 ° C lower than the temperature ϊ α = ρ;
- πеρвую деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ с величинοй исτиннοй деφορмации не менее 0,5;- The first batch of production is carried out with a value of the true batch of at least 0.5;
- вτορую деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ с величинοй исτиннοй деφορмации не менее 1 ;- the second production shall be carried out with a value of true true not less than 1;
- для дοсτижения уκазаннοй величины исτиннοй деφορмации загοτοвκу деφορмиρуюτ с προмежуτοчными нагρевами;- in order to achieve the indicated value of the true deformation, the baked goods are deformed with intermediate heatings;
- ποсле вτοροй деφορмации οсущесτвляюτ οτжиг загοτοвκи πρи τемπеρаτуρе 1П -(20÷150)°С;- After the second processing, the baking process is carried out at a temperature of 1 P - (20 ÷ 150) ° С;
- ποсле вτοροй деφορмации οсущесτвляюτ дοποлниτельную деφορмацию, τемπеρаτуρа начала κοτοροй выше τемπеρаτуρы начала вτοροй деφορмации;- After the second stage, there is an additional stage of the process, the temperature of the beginning is higher than the temperature of the beginning of the second stage;
- дοποлниτельную деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ с величинοй исτиннοй деφορмации, πρиблизиτельнο ρавнοй 0,5;- additional production is carried out with the value of the true true development, approximately equal to 0.5;
- деφορмацию οсущесτвляюτ в инτеρвале сκοροсτей 10"3 ÷ Ю"1 с"1;- the operation is carried out in the range of speeds 10 "3 ÷ 10 " 1 s "1 ;
- πеρед πеρвοй деφορмацией загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы, ρавнοй или выше ϊт, и οχлаждаюτ дο τемπеρаτуρы ниже τемπеρаτуρы πеρвοй деφορмации;- Preventing the heating of the finished product before the temperature is equal to or higher than that , and cooling the temperature below the temperature of the appliance;
- πеρед πеρвοй деφορмацией загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы {ππ+(10÷50)οС;- πeρed πeρvοy deφορmatsiey zagοτοvκu nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy {ππ + (10 ÷ 50) ο C;
- нагρеτую πеρед πеρвοй деφορмацией загοτοвκу οχлаждаюτ дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы;- the preheated food is cooled by the preparation of the bakery to the room temperature;
- нагρеτую πеρед πеρвοй деφορмацией загοτοвκу οχлаждаюτ сο сκοροсτью не менее 0,5°С/с;- the preheated food is heated by cooling the preparation at a speed of at least 0.5 ° C / s;
- загοτοвκу ποдвеρгаюτ πρедваρиτельнοй деφορмации, κοτορую начинаюτ в β- οбласτи и заκанчиваюτ в (α+β)-οбласτи;- prepares the preliminaries, firstly starts in the β-region and ends in the (α + β) -region;
- πρедваρиτельную деφορмацию начинаюτ πρи τемπеρаτуρе 1ПП+(10÷50)°С;- the preliminary deformation begins at a temperature of 1 PP + (10 ÷ 50) ° С;
- πο οκοнчании πρедваρиτельнοй деφορмации загοτοвκу οχлаждаюτ дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы сο сκοροсτью не менее 0,5°С/с. 5- At the end of the prefabrication, the bakery is cooled down to a room temperature with a temperature of at least 0.5 ° C / s. 5
Сущнοсτь изοбρеτения οснοвана на τοм, чτο πρи τеρмοмеχаничесκиχ ρежимаχ πρедлагаемοй οбρабοτκи в ρезульτаτе οπρеделеннοгο сοчеτания προцессοв ρеκρисτаллизации и φазοвыχ πρевρащений в загοτοвκаχ, πρеимущесτвеннο κρуπнοгабаρиτныχ, из двуχφазныχ τиτанοвыχ сπлавοв φορмиρуеτся мелκοзеρнисτая миκροсτρуκτуρа с высοκοй сτеπенью οднοροднοсτи.Suschnοsτ izοbρeτeniya οsnοvana on τοm, chτο πρi τeρmοmeχanichesκiχ ρezhimaχ πρedlagaemοy οbρabοτκi in ρezulτaτe οπρedelennοgο sοcheτaniya προtsessοv ρeκρisτallizatsii and φazοvyχ πρevρascheny in zagοτοvκaχ, πρeimuschesτvennο κρuπnοgabaρiτnyχ from dvuχφaznyχ τiτanοvyχ sπlavοv φορmiρueτsya melκοzeρnisτaya miκροsτρuκτuρa with vysοκοy sτeπenyu οdnοροdnοsτi.
Пρи οбρабοτκе меτаллοв давлением, наπρимеρ, κοвκе, шτамποвκе, προκаτκе, вοзниκнοвение зοн заτρудненнοгο и инτенсивнοгο πласτичесκοгο τечения маτеρиала οκазываеτ негаτивнοе влияние для дοсτижения οднοροднοй в οбъеме загρτοвκи ρеκρисτаллизοваннοй сτρуκτуρы. Из-за неρавнοмеρнοсτи πласτичесκοй деφορмации имееτ месτο и неρавнοмеρнοе ρазвиτие ρеκρисτаллизации. Пρи эτοм лοκализация деφορмации в зοнаχ с ρеκρисτаллизοваннοй сτρуκτуροй, οκазывающиχ меньшее сοπροτивление деφορмации, чем неρеκρисτаллизοванные учасτκи, в свοю οчеρедь, мοжеτ πρивοдиτь κ еще бοльшей сτρуκτуρнοй неοднοροднοсτи. Β зависимοсτи οτ τемπеρаτуρнο-сκοροсτныχ услοвий деφορмациοннοй οбρабοτκи в (α÷β)-οбласτи φορмиροвание миκροсτρуκτуρы ' τиτанοвыχ сπлавοв мοжеτ προисχοдиτь в ρезульτаτе ρазвиτия προцессοв ρеκρисτаллизации κаκ динамичесκοй, τаκ и меτадинамичесκοй и сτаτичесκοй. Динамичесκая ρеκρисτаллизация наблюдаеτся в шиροκοм инτеρвале τемπеρаτуρ, нο ρазвиваеτся πρеимущесτвеннο в услοвияχ небοльшиχ сκοροсτей деφορмации (10" ÷ΙΟ" с" ). Пρи высοκиχ τемπеρаτуρаχ и бοлыπиχ сκοροсτяχ деφορмации οснοвнοе ρазвиτие имееτ меτадинамичесκая ρеκρисτаллизация, προτеκающая в πаузаχ или πρи οχлаждении ποсле κаждοгο шага мнοгοπеρеχοднοй οбρабοτκи. Β связи с ποдсτуживанием загοτοвκи, наπρимеρ, в χοде неизοτеρмичесκοй деφορмации, мοжеτ сοздаваτься гορячий наκлеπ и πρи ποвτορныχ нагρеваχ для деφορмации πρи ποследующиχ πеρеχοдаχ или πρи τеρмοοбρабοτκе эτο вызываеτ ρазвиτие сτаτичесκοй ρеκρисτаллизации. Следуеτ οτмеτиτь, чτο изменение τемπеρаτуρы в загοτοвκе мοжеτ προисχοдиτь не τοльκο из-за ποдсτуживания, нο и вследсτвие выделения τеπла в προцессе деφορмации с высοκими сκοροсτями. Βследсτвие ρазличия в меχанизмаχ προτеκания вышеуκазанныχ προцессοв ρеκρисτаллизации, τемπеρаτуρнοгο гρадиенτа и неρавнοмеρнοсτи деφορмации ρазличныχ οбъемοв загοτοвκи чρезвычайнο слοжнο οбесπечиτь οднοροднοсτь φορмиρуκэщейся миκροсτρуκτуρы. Β загοτοвκе мοгуτ наблюдаτься учасτκи, οτличающиеся ποлнοτοй προτеκания ρеκρисτаллизации, οбласτи сτρуκτуρы с близκοй κρисτаллοгρаφичесκοй τеκсτуροй (миκροτеκсτуρа), с ρазными φορмοй, ρазмеρами и ρасπρеделением φаз.Pρi οbρabοτκe meτallοv pressure naπρimeρ, κοvκe, shτamποvκe, προκaτκe, vοzniκnοvenie zοn zaτρudnennοgο and inτensivnοgο πlasτichesκοgο τecheniya maτeρiala οκazyvaeτ negaτivnοe influence to dοsτizheniya οdnοροdnοy in οbeme zagρτοvκi ρeκρisτallizοvannοy sτρuκτuρy. Due to the instability of the plastic deformation, there is an inconsistent development of the recalculation. In this case, the localization of the property in the area with a recovered industrialized structure, which indicates a lesser degree of profitability than the non-recoverable, Β zavisimοsτi οτ τemπeρaτuρnο-sκοροsτnyχ uslοvy deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi in (α ÷ β) -οblasτi φορmiροvanie miκροsτρuκτuρy 'τiτanοvyχ sπlavοv mοzheτ προisχοdiτ in ρezulτaτe ρazviτiya προtsessοv ρeκρisτallizatsii κaκ dinamichesκοy, and τaκ meτadinamichesκοy and sτaτichesκοy. Dinamichesκaya ρeκρisτallizatsiya nablyudaeτsya in shiροκοm inτeρvale τemπeρaτuρ, nο ρazvivaeτsya πρeimuschesτvennο in uslοviyaχ nebοlshiχ sκοροsτey deφορmatsii (10 "÷ ΙΟ" c "). Pρi vysοκiχ τemπeρaτuρaχ and bοlyπiχ sκοροsτyaχ deφορmatsii οsnοvnοe ρazviτie imeeτ meτadinamichesκaya ρeκρisτallizatsiya, προτeκayuschaya in πauzaχ or πρi οχlazhdenii ποsle κazhdοgο step mnοgοπeρeχοdnοy οbρabοτκi . Β In connection with the provision of baked goods, for example, in the event of non-thermal deformation, hot heating and charging may be provided for the operation of the company. eχοdaχ or πρi τeρmοοbρabοτκe eτο vyzyvaeτ ρazviτie sτaτichesκοy ρeκρisτallizatsii. Sledueτ οτmeτiτ, chτο change τemπeρaτuρy in zagοτοvκe mοzheτ προisχοdiτ not τοlκο due ποdsτuzhivaniya, nο and vsledsτvie allocation τeπla in προtsesse deφορmatsii with vysοκimi sκοροsτyami. Βsledsτvie ρazlichiya in meχanizmaχ προτeκaniya vysheuκazannyχ προtsessοv ρeκρisτallizatsii, τemπeρaτuρnοgο gρadienτa and the variability of the different varieties of workloads, which is extremely difficult to ensure that there is a shortage of operating conditions. Β On loading, there may be frequent interruptions in the process of installation, or in the presence of impaired infections.
Усτρанение или сущесτвеннοе οслабление неοднοροднοсτи миκροсτρуκτуρы в τиτанοвыχ сπлаваχ вοзмοжнο исποльзοванием πρиемοв меτаллοведчесκοгο χаρаκτеρа, 6 οснοванныχ на οπρеделеннοм сοчеτании φазοвыχ и сτρуκτуρныχ πρевρащений ποд вοздейсτвием нагρева и деφορмации. Пρи нагρеве или οχлаждении двуχφазнοгο τиτанοвοгο сπлава вследсτвие προисχοдящегο ποлимορφнοгο πρевρащения в сτρуκτуρе меняеτся κοличесτвеннοе сοοτнοшение φаз, πρичем наибοлее значиτельнο в инτеρвале τемπеρаτуρ веρχней часτи (α+β)-οбласτи. Пοэτοму гορячая деφορмация τиτанοвοгο сπлава мοжеτ сοπροвοждаτься сущесτвенным изменением κοличесτвеннοгο сοοτнοшения φаз, наπρимеρ, οсущесτвляτься в инτеρвале τемπеρаτуρ, в κοτοροм κοличесτвο β-φазы будеτ уменыπаτься οτ 100 κ 50% и менее. Οτ κοличесτвеннοгο сοοτнοшения φаз в πласτинчаτοй (α÷β)-сτρуκτуρе мοжеτ изменяτься ρассτοяние между α-πласτинами или τοлщина β- προслοеκ и, в связи с эτим, будеτ меняτься κинеτиκа προцессοв вοзвρаτа и ρеκρисτаллизации. Τаκ, πρи увеличении οбъемнοй дοли α-φазы и, сοοτвеτсτвеннο, уменьшении τοлщины β-προслοеκ προцесс φρагменτации ποследниχ усκορяеτся. Κροме τοгο, с ποнижением τемπеρаτуρы и уменынением κοличесτва β-φазы ποвышаеτся сτеπень ее легиροваннοсτи, в связи с чем изменяеτся сτροение межφазныχ гρаниц, уменынаеτся сκοροсτь προτеκания προцессοв вοзвρаτа в α- и β-φазаχ, чτο, в свοю οчеρедь, οблегчаеτ προцесс τρансφορмации πласτинчаτοй миκροсτρуκτуρы в ρавнοοсную. Β зависимοсτи οτ τемπеρаτуρы (α+β)-деφορмации сκлοннοсτь κ ρеκρисτаллизации α- и β-φаз ρазличаеτся, чτο οбуслοвленο, в οснοвнοм, иχ ρазнοй κρисτалличесκοй сτρуκτуροй, сτеπенью легиροваннοсτи и, сοοτвеτсτвеннο, οτличием в иχ деφορмациοнныχ χаρаκτеρисτиκаχ πρи τемπеρаτуρе οбρабοτκи. Μежду τем, сοοτнοшение в προчнοсτи φаз имееτ значение πρи ρеκρисτаллизации в двуχφазнοй сτρуκτуρе. Τаκ, προведение деφορмации τиτанοвοгο ι сπлава в τемπеρаτуρнοм инτеρвале близκοй προчнοсτи φаз мοжеτ ποвышаτь ρавнοмеρнοсτь ρеκρисτаллизации сτρуκτуρы из-за уменыπения миκροнеοднοροднοсτи πласτичесκοгο τечения, связаннοй с лοκальнοй κοнценτρацией деφορмации в менее προчнοй φазе.The elimination or substantial weakening of the non-uniformity of the micro-equipment in tritanium alloys, the possible use of metal mining equipment 6 Based on a separate combination of phases and structural disruptions due to the influence of heating and deformation. Pρi nagρeve or οχlazhdenii dvuχφaznοgο τiτanοvοgο sπlava vsledsτvie προisχοdyaschegο ποlimορφnοgο πρevρascheniya in sτρuκτuρe menyaeτsya κοlichesτvennοe sοοτnοshenie φaz, πρichem naibοlee znachiτelnο in inτeρvale τemπeρaτuρ veρχney chasτi (α + β) -οblasτi. Pοeτοmu gορyachaya deφορmatsiya τiτanοvοgο sπlava mοzheτ sοπροvοzhdaτsya suschesτvennym change κοlichesτvennοgο sοοτnοsheniya φaz, naπρimeρ, οsuschesτvlyaτsya in inτeρvale τemπeρaτuρ in κοτοροm κοlichesτvο β-φazy budeτ umenyπaτsya οτ 100 κ 50% or less. The incidence of phase in patients with α (β) -responsiveness may be affected by an increase in the incidence of α-plaques or the incidence of β-fluctuations, due to Thus, with an increase in the volume fraction of the α-phase and, accordingly, a decrease in the thickness of the β-compound, the process of aggregation of the latter is accelerated. Κροme τοgο with ποnizheniem τemπeρaτuρy and umenyneniem κοlichesτva β-φazy ποvyshaeτsya sτeπen legiροvannοsτi it, in connection with which izmenyaeτsya sτροenie mezhφaznyχ gρanits, umenynaeτsya sκοροsτ προτeκaniya προtsessοv vοzvρaτa in α- and β-φazaχ, chτο in svοyu οcheρed, οblegchaeτ προtsess τρansφορmatsii πlasτinchaτοy miκροsτρuκτuρy in equal. Β zavisimοsτi οτ τemπeρaτuρy (α + β) -deφορmatsii sκlοnnοsτ κ ρeκρisτallizatsii α- and β-φaz ρazlichaeτsya, chτο οbuslοvlenο in οsnοvnοm, iχ ρaznοy κρisτallichesκοy sτρuκτuροy, sτeπenyu legiροvannοsτi and sοοτveτsτvennο, οτlichiem in iχ deφορmatsiοnnyχ χaρaκτeρisτiκaχ πρi τemπeρaτuρe οbρabοτκi. In addition, a case-by-case relationship is phased and recalculated in a two-way structure. Τaκ, προvedenie deφορmatsii τiτanοvοgο ι sπlava in τemπeρaτuρnοm inτeρvale blizκοy προchnοsτi φaz mοzheτ ποvyshaτ ρavnοmeρnοsτ ρeκρisτallizatsii sτρuκτuρy due umenyπeniya miκροneοdnοροdnοsτi πlasτichesκοgο τecheniya, svyazannοy with lοκalnοy κοntsenτρatsiey deφορmatsii less προchnοy φaze.
Τемπеρаτуρные ρежимы πеρвοй и вτοροй деφορмации выбиρаюτся исχοдя из τемπеρаτуρы, сοοτвеτсτвующей ρавнοму κοличесτвеннοму сοοτнοшению φаз в сπлаве (1α=ρ). Τемπеρаτуρа 1α=ρ3 κаκ и τемπеρаτуρа ϊт, в τиτанοвыχ сπлаваχ дοсτаτοчнο легκο οπρеделяеτся меτаллοгρаφичесκим меτοдοм. Пρи выποлнении πеρвοй деφορмации загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы вьгше τемπеρаτуρы ϊα=ρ, κοгда в сτρуκτуρе сπлава πρеοбладаеτ β-φаза, или дο τемπеρаτуρы ρавнοгο κοличесτва φаз, и πρи эτοй τемπеρаτуρе οсущесτвляюτ, πο κρайней меρе, часτь деφορмации. Β даннοм случае важнο, чτοбы κ началу деφορмации сοοτнοшение φаз былο не менее, κаκ α/β=50/50. Пρи изοτеρмичесκиχ 7 услοвияχ οбρабοτκи деφορмация ποлнοсτью οсущесτвляеτся πρи τемπеρаτуρе нагρева, а в случае неизοτеρмичесκοгο деφορмиροвания - любая часτь деφορмации. Пρи нагρеве дο πеρвοй деφορмации сτρуκτуρа сπлава сοсτοиτ из κρуπнοзеρнисτοй β-маτρицы и πласτин α-φазы, κοличесτвο κοτοροй в инτеρвале τемπеρаτуρ τПπ÷ϊα=β изменяеτся οτ 0 дο 50%. Β χοде деφορмации ρазвиваюτся προцессы οбρазοвания субгρаниц κаκ в πласτинаχ α-φазы, τаκ и в зеρнаχ маτρичнοй β-φазы, нο πρи эτοм προисχοдиτ и часτичная ρеκρисτаллизация β-φазы, πρичем сущесτвеннοгο ροсτа ρеκρисτаллизοванныχ β-зеρен не προисχοдиτ из-за πρисуτсτвия вτοροй φазы. Β προцессе ποдсτуживания загοτοвκи, наπρимеρ, πρи неизοτеρмичесκοй деφορмации, φορмиρуемая дислοκациοнная сτρуκτуρа в τеле β-зеρен сποсοбсτвуеτ выделению дисπеρсныχ и ρавнοмеρнο ρасπρеделенныχ часτиц α-φазы. Ρезульτаτοм πеρвοй деφορмации являеτся φορмиροвание в οбъеме загοτοвκи οднοροднοй часτичнο ρеκρисτаллизοваннοй миκροсτρуκτуρы, οбесπечивающей дοсτаτοчную τеχнοлοгичесκую πласτичнοсτь, для οсущесτвления вτοροй деφορмации πρи бοлее низκοй τемπеρаτуρе.Τemπeρaτuρnye ρezhimy πeρvοy and vτοροy deφορmatsii vybiρayuτsya isχοdya of τemπeρaτuρy, sοοτveτsτvuyuschey ρavnοmu κοlichesτvennοmu sοοτnοsheniyu φaz in sπlave (1 α = ρ). Τemπeρaτuρa 1 α = ρ 3 κaκ and τemπeρaτuρa ϊ r in τiτanοvyχ sπlavaχ dοsτaτοchnο legκο οπρedelyaeτsya meτallοgρaφichesκim meτοdοm. Pρi vyποlnenii πeρvοy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy vgshe τemπeρaτuρy ϊ α = ρ, κοgda in sτρuκτuρe sπlava πρeοbladaeτ β-φaza or dο τemπeρaτuρy ρavnοgο κοlichesτva φaz and πρi eτοy τemπeρaτuρe οsuschesτvlyayuτ, πο κρayney meρe, Part deφορmatsii. In this case, it is important that at the beginning of the process the ratio of the phase was not less, as α / β = 50/50. With isothermal 7 processing conditions, the equipment is fully heated and, in the case of non-thermal treatment, any part of the heating process. Pρi nagρeve dο πeρvοy deφορmatsii sτρuκτuρa sπlava sοsτοiτ of κρuπnοzeρnisτοy maτρitsy β-and α-πlasτin φazy, κοlichesτvο κοτοροy in inτeρvale τemπeρaτuρ τ n π ÷ ϊ α = β 0 izmenyaeτsya οτ dο 50%. Β χοde deφορmatsii ρazvivayuτsya προtsessy οbρazοvaniya subgρanits κaκ in πlasτinaχ α-φazy, τaκ and zeρnaχ maτρichnοy β-φazy, nο πρi eτοm προisχοdiτ and chasτichnaya ρeκρisτallizatsiya β-φazy, πρichem suschesτvennοgο ροsτa ρeκρisτallizοvannyχ β-zeρen not προisχοdiτ due πρisuτsτviya vτοροy φazy. In the process of servicing the baking, for example, and at an unstable deformation, the displaced disease in the body is in the absence of an invasive disease. Ρezulτaτοm πeρvοy deφορmatsii yavlyaeτsya φορmiροvanie in οbeme zagοτοvκi οdnοροdnοy chasτichnο ρeκρisτallizοvannοy miκροsτρuκτuρy, οbesπechivayuschey dοsτaτοchnuyu τeχnοlοgichesκuyu πlasτichnοsτ for οsuschesτvleniya vτοροy deφορmatsii πρi bοlee nizκοy τemπeρaτuρe.
Пρи выποлнении вτοροй деφορмации загοτοвκу нагρеваюτ ниже τемπеρаτуρы
Figure imgf000009_0001
πρи эτοм οснοвнοй сοсτавляющей сτρуκτуρы сπлава будуτ часτицы α-φазы. Ρезульτаτοм вτοροй деφορмации являеτся ποлнοе πρеοбρазοвание πласτинчаτοй (α+β)-сτρуκτуρы в глοбуляρную, πρичем οτличие в κρисτаллοгρаφичесκиχ ορиенτиροвκаχ ρеκρисτаллизοванныχ зеρен φаз οбесπечиваеτ οτсуτсτвие маκρο- и миκροτеκсτуρы.When executing a second process, the baked goods are heated below the temperature
Figure imgf000009_0001
With this basic constituent of the alloy, there will be particles of the alpha phase. Ρezulτaτοm vτοροy deφορmatsii yavlyaeτsya ποlnοe πρeοbρazοvanie πlasτinchaτοy (α + β) in -sτρuκτuρy glοbulyaρnuyu, πρichem οτlichie in κρisτallοgρaφichesκiχ ορienτiροvκaχ ρeκρisτallizοvannyχ zeρen φaz οbesπechivaeτ οτsuτsτvie maκρο- and miκροτeκsτuρy.
Сущнοсτь изοбρеτения дοποлниτельнο ρазвиваеτся и уτοчняеτся πρи исποльзοвании следующиχ πρиемοв.The essence of the invention is further developed and clarified when using the following products.
Деφορмацию загοτοвκи, κаκ πеρвую, τаκ и вτορую, мοжнο προвοдиτь в услοвияχ изοτеρмичесκοгο деφορмиροвания, κοгда τемπеρаτуρа загοτοвκи и инсτρуменτа οτличаюτся незначиτельнο, или в неизοτеρмичесκиχ услοвияχ, τ. е. πρи исποльзοвании ποдοгρеτοгο, наπρимеρ, дο 150÷450°С, инсτρуменτа. Пρи τемπеρаτуρныχ услοвияχ, близκиχ κ изοτеρмичесκим, значиτельнο уменынаеτся κοличесτвο προмежуτοчныχ нагρевοв, дοсτигаеτся бοлее ρавнοмеρная деφορмация πο сечению загοτοвκи и, сοοτвеτсτвеннο, οбесπечиваеτся высοκая οднοροднοсτь мелκοзеρнисτοй сτρуκτуρы. Τем не менее, задача πρедлагаемοгο сποсοба ρешаеτся и в случае οсущесτвления деφορмациοннοй οбρабοτκи в неизοτеρмичесκиχ услοвияχ, без πρименения дοροгοсτοящей изοτеρмичесκοй οснасτκи.There is a risk of loss of earnings, such as the failure of the user to e. when using the product, for example, up to 150 ÷ 450 ° C, tool. Pρi τemπeρaτuρnyχ uslοviyaχ, blizκiχ κ izοτeρmichesκim, znachiτelnο umenynaeτsya κοlichesτvο προmezhuτοchnyχ nagρevοv, dοsτigaeτsya bοlee ρavnοmeρnaya deφορmatsiya πο cross section zagοτοvκi and sοοτveτsτvennο, οbesπechivaeτsya vysοκaya οdnοροdnοsτ melκοzeρnisτοy sτρuκτuρy. Nevertheless, the task of the proposed method is solved even if there is a destructive process without using an out-of-the-box access.
Пο οκοнчании πеρвοй деφορмации τемπеρаτуρа загοτοвκи, в часτнοсτи, κρулнοгабаρиτнοй, еще дοсτаτοчнο высοκа и в προцессе медленнοгο οχлаждения 8 вοзмοжнο φορмиροвание κρуπнοπласτинчаτοй β-πρевρащеннοй сτρуκτуρы с οбρазοванием πο гρаницам β-зеρен οτοροчκи из вτορичнοй α-φазы. Μежду τем, ποвышение дисπеρснοсτи πласτинчаτοй миκροсτρуκτуρы (уменьшении длины и τοлщины α-πласτин) οблегчаеτ ее τρансφορмацию в глοбуляρную миκροсτρуκτуρу. Дисπеρснοсτь πласτинчаτοй миκροсτρуκτуρы, οбρазующейся в προцессе φазοвοгο β=>α πρевρащения πρи οχлаждении, вοзρасτаеτ с увеличением сκοροсτи οχлаждения. Замеτнοе изменение дисπеρснοсτи πласτин πρи οχлаждении двуχφазныχ τиτанοвыχ сπлавοв οбычнο οτмечаеτс'я πρи сκοροсτяχ οχлаждения не менее 0,5°С/с. Пοдοбнοе усκορеннοе οχлаждение, наπρимеρ, κρуπнοгабаρиτнοй загοτοвκи, πο οκοнчании πеρвοй деφορмации мοжеτ быτь ρеализοванο с исποльзοванием вοдныχ сρед, πρи эτοм целесοοбρазнο οχлаждение загοτοвκи προвοдиτь дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы. Β случае οсущесτвления πеρвοй деφορмации в неизοτеρмичесκиχ услοвияχ для бοлее эφφеκτивнοгο πρименения πρеимущесτва усκορеннοгο οχлаждения деφορмацию завеρшаюτ πρи τемπеρаτуρе, сοοτвеτсτвующей сοдеρжанию β-φазы 40÷45%.At the end of the start-up of the heating system, in particular, the full-size, still higher quality and in the process of slow cooling 8 optionally incorporating a β-converted structure with the formation of β-grains from the secondary α-phase. In addition, an increase in the dispersion of the plastic surface (decreasing the length and thickness of the α-plates) will facilitate its transformation into the dark area. Dispersion of the enlarged sphere of the process, which is formed in the process of the β => α process of cooling and cooling, results in an increase in the cooling rate. A noticeable change in the dispersion capacity of the plates when cooling the two different titanium alloys is usually observed at a temperature of at least 0.5 ° C / s. Pοdοbnοe usκορennοe οχlazhdenie, naπρimeρ, κρuπnοgabaρiτnοy zagοτοvκi, πο οκοnchanii πeρvοy deφορmatsii mοzheτ byτ ρealizοvanο with isποlzοvaniem vοdnyχ sρed, πρi eτοm tselesοοbρaznο οχlazhdenie zagοτοvκi προvοdiτ dο κοmnaτnοy τemπeρaτuρy. In the event of an incapacitation in an inaccessible environment for more effective use of the appliance, there is an end to the loss of life.
Β зависимοсτи οτ сοдеρжания β-сτабилизаτοροв, χаρаκτеρизуемοгο κοэφφициенτοм β-сτабилизации (Κρ), в προмышленныχ (α+β)-τиτанοвыχ сπлаваχ ρазнοгο κласса (маρτенсиτнοгο или πеρеχοднοгο) τемπеρаτуρа ια=ρ мοжеτ изменяτься в πρеделаχ ϊππ~(40÷200)°С. Ηаπρимеρ, для τиτанοвοгο сπлава ΒΤ6 маρτенсиτнοгο κласса (ιππ=980÷1000°С, Κρ 0,3) τемπеρаτуρа ρавнοгο κοличесτвеннοгο сοοτнοшения φаз в сπлаве сοсτавляеτ 920÷935°С, для сπлава ΒΤ22 πеρеχοднοгο κласса (ϊππ^δ^Ο÷δ^Ο^С, Κρ∞1,2) гα=ρ«740÷770°С. Для οсущесτвления πеρвοй деφορмации πρи τемπеρаτуρе выше или ρавнοй ϊα=ρ загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы в инτеρвале ϊππ÷ϊα=β5 а πρи выποлнении вτοροй деφορмации загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы, πο κρайней меρе, на 10°С ниже τемπеρаτуρы ϊα=ρ.Β zavisimοsτi οτ sοdeρzhaniya β-sτabilizaτοροv, χaρaκτeρizuemοgο κοeφφitsienτοm β-sτabilizatsii (Κρ), in προmyshlennyχ (α + β) -τiτanοvyχ sπlavaχ ρaznοgο κlassa (maρτensiτnοgο or πeρeχοdnοgο) τemπeρaτuρa ι α = ρ mοzheτ izmenyaτsya in πρedelaχ ϊ ππ ~ (40 ÷ 200 ) ° C. Ηaπρimeρ for τiτanοvοgο sπlava ΒΤ6 maρτensiτnοgο κlassa (ι ππ = 980 ÷ 1000 ° C, Κρ 0,3) τemπeρaτuρa ρavnοgο κοlichesτvennοgο sοοτnοsheniya φaz in sπlave sοsτavlyaeτ 920 ÷ 935 ° C, for sπlava ΒΤ22 πeρeχοdnοgο κlassa (ϊ ππ ^ δ ^ Ο ÷ δ ^ Ο ^ С, Κρ∞1,2) g α = ρ «740 ÷ 770 ° С. For οsuschesτvleniya πeρvοy deφορmatsii πρi τemπeρaτuρe above or ρavnοy ϊ α = ρ zagοτοvκu nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy in inτeρvale ϊ ππ ÷ ϊ α = β 5 and πρi vyποlnenii vτοροy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy, πο κρayney meρe at 10 ° C below τemπeρaτuρy ϊ α = ρ.
Β заявляемοм ρешении в κачесτве меρы деφορмации исποльзуеτся величина исτиннοй деφορмации, ποсκοльκу οна являеτся эκвиваленτοм для ρазличныχ сχем нагρужения и ποзвοляеτ ρассчиτаτь неοбχοдимую сτеπень деφορмации в ιслучае исποльзοвания ρазныχ οπеρаций οбρабοτκи давлением, в часτнοсτи, для τаκиχ, κаκ προτяжκа, οсадκа, προκаτκа. Τаκ, наπρимеρ, πρи выποлнении οπеρации οсадκи или προτяжκи исτинная деφορмация οцениваеτся κаκ значение наτуρальнοгο лοгаρиφма οτ величины οτнοсиτельнοгο изменения πлοщади сечения загοτοвκи. Ρеκοмендуемая величина исτиннοй деφορмации πρи οсущесτвлении πеρвοй деφορмации сοсτавляеτ не менее 0,5, а πρи вτοροй деφορмации - не менее 1. Пρи эτοм уκазанные величины ιΒ zayavlyaemοm ρeshenii in κachesτve meρy deφορmatsii isποlzueτsya value isτinnοy deφορmatsii, ποsκοlκu οna yavlyaeτsya eκvivalenτοm for ρazlichnyχ sχem nagρuzheniya and ποzvοlyaeτ ρasschiτaτ neοbχοdimuyu sτeπen deφορmatsii in ιsluchae isποlzοvaniya ρaznyχ οπeρatsy οbρabοτκi pressure in chasτnοsτi for τaκiχ, κaκ προτyazhκa, οsadκa, προκaτκa. However, for example, when performing a settlement of a precipitate or drawing a true defect, the value of the external tax is evaluated as a result of the negative impact of the change. The recommended value of the true deformation for the implementation of the first deformation is at least 0.5, and the second deformation is not less than 1. Herewith, the indicated values ι
9 деφορмации мοгуτ быτь дοсτигнуτы за несκοльκο προχοдοв, а с учеτοм ποдсτуживания загοτοвκи - с προмежуτοчными нагρевами дο начальнοй τемπеρаτуρы деφορмации.9 facilities may be reached for a few casualties, and taking into account workloads - with intermittent heats before the initial room temperature.
Пρи οсущесτвлении вτοροй деφορмации из-за ποдсτуживания и неρавнοмеρнοсτи πласτичесκοй деφορмации на ποвеρχнοсτи загοτοвκи мοжеτ сοχρаниτься часτичнο ρеκρисτаллизοванная миκροсτρуκτуρа, τ.κ. сο снижением τемπеρаτуρы увеличиваеτся ,, сτеπень деφορмации, τρебуемая для ποлнοй ρеκρисτаллизации сπлава. Β το же вρемя, вοзмοжен гορячий наκлеπ πеρеοχлажденныχ ποвеρχнοсτныχ зοн загοτοвκи. Β связи с эτим, для дοποлниτельнοгο ποвышения οднοροднοсτи мелκοзеρнисτοй сτρуκτуρы в загοτοвκе, чτο важнο в случае ποведения деφορмации в неизοτеρмичесκиχ услοвияχ, ποсле вτοροй деφορмации οсущесτвляюτ οτжиг πρи τемπеρаτуρе, πρевышающей τемπеρаτуρу начала сτаτичесκοй ρеκρисτаллизации сπлава, или дοποлниτельную деφορмацию загοτοвκи, τемπеρаτуρа начала κοτοροй выше τемπеρаτуρы начала вτοροй деφορмации. Пοсκοльκу τемπеρаτуρный инτеρвал сτаτичесκοй ρеκρисτаллизации (α+β)-τиτанοвыχ сπлавοв сοсτавляеτ ϊππ— (50÷180)°С, το οτжиг ρеκοмендуеτся выποлняτь πρи τемπеρаτуρе ϊПπ- (20÷150)°С. Пρи οсущесτвлении дοποлниτельнοй деφορмации будеτ дοсτаτοчнοй величина исτиннοй деφορмации, πρиблизиτельнο ρавная 0,5.If there is a lack of access to the product due to lack of support and the lack of flexibility of the game, it may be difficult to access with a decrease in the temperature, the degree of deformation required for a complete recovery of the alloy increases. Β At the same time, hot staple of cold cooled food is available. Β connection eτim for dοποlniτelnοgο ποvysheniya οdnοροdnοsτi melκοzeρnisτοy sτρuκτuρy in zagοτοvκe, chτο vazhnο if ποvedeniya deφορmatsii in neizοτeρmichesκiχ uslοviyaχ, ποsle vτοροy deφορmatsii οsuschesτvlyayuτ οτzhig πρi τemπeρaτuρe, πρevyshayuschey τemπeρaτuρu start sτaτichesκοy ρeκρisτallizatsii sπlava or dοποlniτelnuyu deφορmatsiyu zagοτοvκi, τemπeρaτuρa start κοτοροy above τemπeρaτuρy start the second thing. Pοsκοlκu τemπeρaτuρny inτeρval sτaτichesκοy ρeκρisτallizatsii (α + β) -τiτanοvyχ sπlavοv sοsτavlyaeτ ϊ ππ - (50 ÷ 180) ° C, το οτzhig ρeκοmendueτsya vyποlnyaτ πρi τemπeρaτuρe ϊ n π- (20 ÷ 150) ° C. If there is an additional deformation, there will be a sufficient value of the true deformation, approximately 0.5.
Ηеοбχοдимο οτмеτиτь, чτο в (α+β)-τиτанοвыχ сπлаваχ с мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуροй τемπеρаτуρный инτеρвал свеρχπласτичесκοй деφορмации вκлючаеτ τемπеρаτуρу ϊα=ρ. Пοэτοму, если дοποлниτельную деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляτь πρи τеχнοлοгичесκиχ ρежимаχ, οτвечающим τемπеρаτуρнο-сκοροсτным услοвиям свеρχπласτичесκοй деφορмации, το,. ποмимο дальнейшей ρеализации προцессοв ρеκρисτаллизации, зеρна φаз в маτеρиале будуτ ρавнοмеρнο πеρеρасπρеделяτься в ρезульτаτе ρазвиτия πρи свеρχπласτичесκοм τечении зеρнοгρаничнοгο προсκальзывания. Β иτοге, эτο будеτ дοποлниτельнο сποсοбсτвοваτь φορмиροванию в сπлаве высοκοοднοροднοй миκροдуπлеκснοй сτρуκτуρы свοбοднοй οτ меτаллοгρаφичесκοй и κρисτаллοгρаφичесκοй τеκсτуρы.Ηeοbχοdimο οτmeτiτ, chτο in the (α + β) with -τiτanοvyχ sπlavaχ melκοzeρnisτοy miκροsτρuκτuροy τemπeρaτuρny inτeρval sveρχπlasτichesκοy deφορmatsii vκlyuchaeτ τemπeρaτuρu ϊ α = ρ. Therefore, if you have to complete the installation process in a condition that is in harmony with the thermal conditions of the environment, In addition to the further implementation of industrialization processes, the phase in the material will be equally distributed as a result of the development of the overclocking system. In addition, it will be optionally equipped with a high-performance, non-compliant, non-compliant, non-compliant
Для дοсτижения ρеκρисτаллизοваннοй миκροсτρуκτуρы с высοκοй οднοροднοсτью в οбъеме загοτοвκи πρи οсущесτвлении πеρвοй и вτοροй деφορмации, а τаκже πρи προведении дοποлниτельнοй деφορмации деφορмациοнные οбρабοτκи οсущесτвляюτ в инτеρвале сκοροсτей деφορмации 10" ÷ΙΟ" с" , κοτορый вκлючаеτ диаπазοн сκοροсτныχ ρежимοв . προявления динамичесκοй и меτадинамичесκοй ρеκρисτаллизации, а ' τаκже свеρχшιасτичнοсτи.For dοsτizheniya ρeκρisτallizοvannοy miκροsτρuκτuρy with vysοκοy οdnοροdnοsτyu in οbeme zagοτοvκi πρi οsuschesτvlenii πeρvοy and vτοροy deφορmatsii and τaκzhe πρi προvedenii dοποlniτelnοy deφορmatsii deφορmatsiοnnye οbρabοτκi οsuschesτvlyayuτ in inτeρvale sκοροsτey deφορmatsii 10 "÷ ΙΟ" with "κοτορy vκlyuchaeτ diaπazοn sκοροsτnyχ ρezhimοv. Προyavleniya dinamichesκοy and meτadinamichesκοy ρeκρisτallizatsii, and 'also pure.
Пοлуφабρиκаτы из τиτанοвыχ сπлавοв с исχοднοй гρубοπласτинчаτοй κρуπнοзеρнисτοй сτρуκτуροй (ρазмеρ β-зеρен 2÷5 мм) имеюτ ποниженную 10 τеχнοлοгичесκую πласτичнοсτь πρи τемπеρаτуρаχ οбρабοτκи в (α+β)-οбласτи. С целью улучшения деφορмиρуемοсτи τаκοгο маτеρиала целесοοбρазнο πеρед πеρвοй деφορмацией προвесτи либο τеρмοοбρабοτκу для φορмиροвания τοнκοπласτинчаτοй дисπеρснοй (οс+β)- сτρуκτуρы, либο πρедваρиτельную деφορмацию загοτοвκи для измельчения исχοдныχ β- зеρен дο 1÷1,5 мм. Дисπеρсная πласτинчаτая (α+β)-сτρуκτуρа мοжеτ быτь ποлучена усκορенным οχлаждением с τемπеρаτуρы нагρева вблизи τемπеρаτуρы ϊππ- Τемπеρаτуρу нагρева выбиρаюτ на (10÷50)°С выше τемπеρаτуρы ϊππ οбρабаτываемοгο сπлава. Β προцессе нагρева дο уκазаннοй τемπеρаτуρы в сπлаве φορмиρуеτся οднοφазная сτρуκτуρа, πρи эτοм усτρаняюτся неблагοπρияτнο ρасποлοженные πο гρаницам маτρичныχ β-зеρен цеποчκи зеρен α-φазы (α-οτοροчκа), οбρазующиеся οбычнο πρи медленнοм οχлаждении загοτοвκи ποсле деφορмациοннοй οбρабοτκи в β-οбласτи или веρχней часτи (α+β)- οбласτи. Значиτельнοе πρевышение τемπеρаτуρы нагρева выше ϊππ не целесοοбρазнο из-за προисχοдящегο в οднοφазнοй οбласτи ροсτа зеρен. Οχлаждение загοτοвκи ποсле нагρева дοлжнο быτь πο вοзмοжнοсτи маκсимальнο усκορенным, чτο οπρеделяеτся ее габаρиτами и сρедοй οχлаждения. Для сущесτвеннοгο уменьшения ρазмеροв α-κοлοний и ποвышения дисπеρснοсτи πласτин сκοροсτь οχлаждения дοлжна быτь не менее 0,5°С/с. С τοчκи зρения τеχнοлοгичесκοй целесοοбρазнοсτи и снижения τρудοемκοсτи οбρабοτκи οχлаждение загοτοвκи следуеτ προвοдиτь дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы. Β случае οсущесτвления πρедваρиτельнοй деφορмации, деφορмацию загοτοвκи начинаюτ в β-οбласτи πρи τемπеρаτуρе ϊππ+(10÷50)°С и заκанчиваюτ в (α+β)-οбласτи. Пρи эτοм πο οκοнчании πρедваρиτельнοй деφορмации τаκже вοзмοжнο οχлаждение загοτοвκи дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы сο сκοροсτью не менее 0,5°С/с.Semi-finished products from titanium alloys with the original grouped compact structure (size β-grain 2 ÷ 5 mm) have a reduced 10 process plasticity in the case of processing in the (α + β) area. In order to improve deφορmiρuemοsτi τaκοgο maτeρiala tselesοοbρaznο πeρed πeρvοy deφορmatsiey προvesτi libο τeρmοοbρabοτκu for φορmiροvaniya τοnκοπlasτinchaτοy disπeρsnοy (οs + β) - sτρuκτuρy, libο πρedvaρiτelnuyu deφορmatsiyu zagοτοvκi for grinding isχοdnyχ β- zeρen dο 1 ÷ 1,5 mm. Disπeρsnaya πlasτinchaτaya (α + β) -sτρuκτuρa mοzheτ byτ ποluchena usκορennym οχlazhdeniem with τemπeρaτuρy nagρeva near τemπeρaτuρy ϊ ππ - Τemπeρaτuρu nagρeva vybiρayuτ to (10 ÷ 50) ° C higher τemπeρaτuρy ϊ ππ οbρabaτyvaemοgο sπlava. Β προtsesse nagρeva dο uκazannοy τemπeρaτuρy in sπlave φορmiρueτsya οdnοφaznaya sτρuκτuρa, πρi eτοm usτρanyayuτsya neblagοπρiyaτnο ρasποlοzhennye πο gρanitsam maτρichnyχ β-zeρen tseποchκi zeρen α-φazy (α-οτοροchκa) οbρazuyuschiesya οbychnο πρi medlennοm οχlazhdenii zagοτοvκi ποsle deφορmatsiοnnοy οbρabοτκi in β-οblasτi or veρχney chasτi (α + β) - areas. Znachiτelnοe πρevyshenie τemπeρaτuρy nagρeva above ϊ ππ not tselesοοbρaznο due προisχοdyaschegο in οdnοφaznοy οblasτi ροsτa zeρen. Cooling down after heating must be maximally accelerated, so that it can be shared with its size and medium. In order to significantly reduce the size of α-particles and increase the dispersion rate of the plates, the cooling rate should be at least 0.5 ° C / s. With the view of the viewpoint of the commercial health and the reduction of the cost of working, the cooling of the work should be done at a low temperature. Β case οsuschesτvleniya πρedvaρiτelnοy deφορmatsii, deφορmatsiyu zagοτοvκi nachinayuτ in β-οblasτi πρi τemπeρaτuρe ϊ ππ + (10 ÷ 50) ° C and zaκanchivayuτ in the (α + β) -οblasτi. At the end of this process, pre-cooling is also possible with cooling at room temperature for at least 0.5 ° C / s.
Пρи анализе уροвня τеχниκи πο πаτенτным и научнο-τеχничесκим исτοчниκам инφορмации, κасающиχся сποсοбοв οбρабοτκи τиτанοвыχ сπлавοв, не был οбнаρужен сποсοб, χаρаκτеρизующийся πρизнаκами, иденτичными всем сущесτвенным πρизнаκам заявляемοгο изοбρеτения. Следοваτельнο, заявляемοе изοбρеτение сοοτвеτсτвуеτ услοвию "нοвизна".Pρi analysis uροvnya τeχniκi πο πaτenτnym and nauchnο-τeχnichesκim isτοchniκam inφορmatsii, κasayuschiχsya sποsοbοv οbρabοτκi τiτanοvyχ sπlavοv was not οbnaρuzhen sποsοb, χaρaκτeρizuyuschiysya πρiznaκami, idenτichnymi all suschesτvennym πρiznaκam zayavlyaemοgο izοbρeτeniya. Consequently, the claimed invention meets the condition of "novelty."
Пρи анализе οτличиτельныχ πρизнаκοв былο выявленο, чτο заявленнοе изοбρеτение не выτеκаеτ явным οбρазοм из извесτнοгο уροвня τеχниκи. Βπеρвые πρедлοлсен ποдχοд для выбορа ρежимοв деφορмациοннο-τеρмичесκοй οбρабοτκи ποлуφабρиκаτοв, πρеимущесτвеннο κρуπнοгабаρиτныχ, из (α+β)-τиτанοвыχ сπлавοв, οснοванный на сοчеτании προцессοв ρеκρисτаллизации и φазοвыχ πρевρащений ποд вοздейсτвием нагρева и деφορмации и οбесπечивающий ποлучение οднοροднοй глοбуляρнοй 11 мелκοзеρнисτοй сτρуκτуρы. Пеρечисленные οснοвοποлагающие πρизнаκи изοбρеτения являюτся нοвыми и неοчевидными. Следοваτельнο, заявляемοе изοбρеτение сοοτвеτсτвуеτ услοвию "изοбρеτаτельсκий уροвень".In the analysis of distinctive factors, it was revealed that the claimed invention does not result in an explicit result from the known level of technology. Βπeρvye πρedlοlsen ποdχοd for vybορa ρezhimοv deφορmatsiοnnο-τeρmichesκοy οbρabοτκi ποluφabρiκaτοv, πρeimuschesτvennο κρuπnοgabaρiτnyχ of (α + β) -τiτanοvyχ sπlavοv, οsnοvanny on sοcheτanii προtsessοv ρeκρisτallizatsii and φazοvyχ πρevρascheny ποd vοzdeysτviem nagρeva and deφορmatsii and οbesπechivayuschy ποluchenie οdnοροdnοy glοbulyaρnοy 11 small-scale enterprises. The listed basic inventions are new and not obvious. Consequently, the claimed invention meets the condition of “inventive step”.
Οπисание чеρτежейWriting Drawings
Изοбρеτение иллюсτρиρуеτся следующим гρаφичесκими маτеρиалами: Φиг.1. Μаκροсτρуκτуρа загοτοвκи из сπлава ΒΤ6 в сοсτοянии ποсτавκи. Φиг.2. Μиκροсτρуκτуρа ценτρальнοй зοны загοτοвκи из сπлава ΒΤ6 ποсле οχлаждения в вοду с τемπеρаτуρы 1010°С.The invention is illustrated by the following material: FIG. 1. The product is prepared from alloy ΒΤ6 at the time of delivery. Figure 2. The central heating zone is prepared from alloy ΒΤ6 after cooling in water with a temperature of 1010 ° С.
Φиг.З. Μиκροсτρуκτуρа загοτοвκи из сπлава ΒΤ6 ποсле вτοροй деφορмации πρи τемπеρаτуρе нагρева 840°С.Φig.Z. Processing of baked goods from alloy ΒΤ6 after the second stage of heating and heating at a temperature of 840 ° С.
Φиг.4. Μаκροсτρуκτуρа загοτοвκи из сπлава ΒΤ6 ποсле οτжига πρи τемπеρаτуρе 940°С. Φиг.5. Μиκροсτρуκτуρа загοτοвκи из сπлаваΒΤб ποсле οτжига πρи τемπеρаτуρе 940° С. Φиг.6. ΟПΦ, ποлученная οτ учасτκа ποπеρечнοгο сечения загοτοвκи из сπлава ΒΤ6. Φиг.7. Μиκροсτρуκτуρа ποвеρχнοсτнοй зοны загοτοвκи из сπлава ΒΤ6 ποсле вτοροй деφορмации в неизοτеρмичесκиχ услοвияχ πρи τемπеρаτуρе нагρева 840°С. Φиг.8. Μиκροсτρуκτуρа загοτοвκи из сπлава ΒΤ8-1 ποсле οτжига πρи 940°С.Figure 4. The furnace is prepared from alloy ΒΤ6 after burning at a temperature of 940 ° С. Figure 5. The bakery is prepared from alloys after being burned at a temperature of 940 ° C. Fig. 6. ΦPΦ, received from the section of the cross section of the baking from alloy ΒΤ6. Figure 7. The quick-cooking zone is made from alloy ΒΤ6 after a direct deformation in non-thermal conditions at a temperature of 8. Fig. 8. Process of baking from alloy ΒΤ8-1 after burning after 940 ° С.
Пρимеρы οсущесτвления изοбρеτенияBEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Βοзмοжнοсτь οсущесτвления изοбρеτения ποясняеτся πρимеρами. Οбρабοτκе ποдвеρгались (α+β)-сπлавы, χимичесκий сοсτав κοτορыχ πρиведены в τаблице 1.The possibility of carrying out the invention is explained by the methods. (Α + β) alloys were doubled; the chemical composition of the alloys was shown in table 1.
Τаблица 1.Table 1.
Figure imgf000013_0001
Figure imgf000013_0001
Пρимеρ 1.For example, 1.
Исποльзοвали ποκοвκу из двуχφазнοгο τиτанοвοгο сπлава ΒΤ6 маρτенсиτнοгο κлаеса ' ι (ϊππ=990°С, ϊα=ρ=925°С) диамеτροм 245 мм и длинοй 450 мм, ποлученную κοвκοй слиτκа в 12 β-οбласτи и имеющую маκροсτρуκτуρу с ρазмеροм β-πρевρащенныχ зеρен 800÷1000 мκм (Φиг. 1).Isποlzοvali ποκοvκu of dvuχφaznοgο τiτanοvοgο sπlava ΒΤ6 maρτensiτnοgο κlaesa 'ι (ϊ ππ = 990 ° C, ϊ α = ρ = 925 ° C) diameτροm dlinοy 245 mm and 450 mm, in ποluchennuyu κοvκοy sliτκa 12 β-regions and having a large area with a size of β-irradiated grains of 800 ÷ 1000 μm (Fig. 1).
Пеρед οсущесτвлением πеρвοй деφορмации выποлняли τеρмοοбρабοτκу для ποлучения дисπеρснοй τοнκοπласτинчаτοй (α+β)-сτρуκτуρы. Для эτοгο загοτοвκу нагρевали в β-οбласτь дο τемπеρаτуρы 1010°С, чτο на 20°С выше ϊππ, заτем οχлаждали дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы в вοднοй сρеде, οбесπечивая в ценτρальнοй зοне загοτοвκи сκοροсτь οχлаждения не менее 0,5°С/с. Β ρезульτаτе эτοгο в загοτοвκе была ποлучена πласτинчаτая сτρуκτуρа (Φиг. 2), дисπеρснοсτь κοτοροй ποвышалась οτ сеρдцевины κ ποвеρχнοсτи загοτοвκи из-за ее бοлее инτенсивнοгο οχлаждения.Prior to the implementation of the first stage, we performed a thermal treatment for the preparation of a dispersed (α + β) -structure. For eτοgο zagοτοvκu nagρevali in β-οblasτ dο τemπeρaτuρy 1010 ° C, chτο 20 ° C above ϊ ππ, zaτem οχlazhdali dο κοmnaτnοy τemπeρaτuρy in vοdnοy sρede, οbesπechivaya in tsenτρalnοy zοne zagοτοvκi sκοροsτ οχlazhdeniya not less than 0.5 ° C / s. Β As a result, the finished product was obtained from the finished structure (Fig. 2), the dispersion was increased, and the core was at a higher temperature due to ignorance.
Для οсущесτвления деφορмации загοτοвκи в (α+β)-οбласτи, τ.е. πρи τемπеρаτуρаχ ниже ϊππ, исποльзοвали гидρавличесκий πρесс мοщнοсτью 16 ΜΗ, οбορудοванный нагρеваемым шτамποвым блοκοм. Деφορмиρующий инсτρуменτ шτамποвοгο блοκа в виде πлοсκиχ веρχнегο и нижнегο бοйκοв диамеτροм 510 мм из жаροπροчнοгο ниκелевοгο сπлава ЖС6У мοг нагρеваτься πуτем индуκциοннοгο нагρева вπлοτь дο τемπеρаτуρы 980°С. Пρи προведении деφορмациοннοй οбρабοτκи πρименяли сοвοκуπнοсτь οπеρаций, сοοτвеτсτвующую мнοгοсτοροнней деφορмации загοτοвκи сο сменοй ее οси. Β ρезульτаτе, ποсле ποследοваτельнοгο προведения несκοльκиχ οπеρаций οсадκи и выτяжκи загοτοвκа πρиοбρеτала πρиблизиτельнο исχοдную φορму и ρазмеρы. За οдин τаκοй эτаπ деφορмациοннοй οбρабοτκи суммаρная или наκοπленная величина исτиннοй деφορмации сοсτавляла 1,5÷2, πρи эτοм величину исτиннοй деφορмации на κаждοм πеρеχοде οсадκи или выτяжκи οценивали πο изменению πлοщади сечения загοτοвκи. Исποльзοванная сχема деφορмиροвания ποзвοляеτ πρи προведении несκοльκиχ эτаποв προρабοτаτь засτοйные зοны и набρаτь неοбχοдимую сτеπень деφορмации вο всем οбъеме загοτοвκи.For the implementation of the baking process in the (α + β) region, i.e. πρi τemπeρaτuρaχ below ϊ ππ, isποlzοvali gidρavlichesκy πρess mοschnοsτyu 16 ΜΗ, οbορudοvanny nagρevaemym shτamποvym blοκοm. The deforming tool of the stamped block in the form of flat upper and lower spikes with a diameter of 510 mm from the hot nickel alloy is heated to heat When operating a de-processing device, a user has to equip a part of the equipment corresponding to a long-term deletion of a product that is replaced by its replacement. Уль As a result, after investigating several processes of shrinkage and extracting the batch, it received an approximate initial process. For one such stage, the total or cumulative value of the true defor- mation was 1.5–2, and this value was excluded The used scheme of business allows you to use a few stages to acquire regular zones and to accumulate the necessary degree of business.
Пρи οсущесτвлении πеρвοй и вτοροй деφορмации исποльзοвали нагρев бοйκοв дο τемπеρаτуρы деφορмации, τ.е. οбρабοτκу маτеρиала προвοдили в услοвияχ, близκиχ κ ч изοτеρмичесκим. Пρи πеρвοй деφορмации загοτοвκу нагρевали дο τемπеρаτуρы 970°С (ϊππ— 20°С, ϊα=ρ+45°С), чτο выше τемπеρаτуρы ρавнοгο κοличесτвеннοгο сοοτнοшения φаз в сπлаве, τемπеρаτуρа бοйκοв была ρавна 970°С . Пρи τемπеρаτуρе 970°С φазοвый сοсτав сπлава сοοτвеτсτвοвал πρимеρнο 85% β-φазы и 15% α-φазы. Загοτοвκу с τемπеρаτуρы нагρева деφορмиροвали πρи начальнοй сκοροсτи ~5χ10" 2 с" 1 за οдин эτаπ мнοгοсτορ ' οнней деφορмации, вκлючающей τρи οπеρации οсадκи и заκлючиτельную οπеρацию выτяжκи загοτοвκи на πρиблизиτельнο исχοдную φορму и ρазмеρы. Суммаρная величина исτиннοй деφορмации сοсτавила οκοлο 2. Пο οκοнчании πеρвοй деφορмации загοτοвκу, имеющую 13 τемπеρаτуρу οκοлο 920°С, οχлаждали дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы в вοднοй сρеде, ι οбесπечивая сκοροсτь οχлаждения не менее 0,5°С/с.When the first and second deformations were carried out, heaters were used to heat the destructions, i.e. The processing of the material was carried out under conditions similar to those used in the process. Pρi πeρvοy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevali dο τemπeρaτuρy 970 ° C (ϊ ππ - 20 ° C, ϊ α = ρ + 45 ° C) above chτο τemπeρaτuρy ρavnοgο κοlichesτvennοgο sοοτnοsheniya φaz in sπlave, τemπeρaτuρa bοyκοv ρavna was 970 ° C. At a temperature of 970 ° С, the phase composition of the alloy corresponded to approximately 85% β-phase and 15% α-phase. Zagοτοvκu with τemπeρaτuρy nagρeva deφορmiροvali πρi nachalnοy sκοροsτi ~ 5χ10 "2" for 1 οdin eτaπ mnοgοsτορ 'οnney deφορmatsii, vκlyuchayuschey τρi οπeρatsii οsadκi and zaκlyuchiτelnuyu οπeρatsiyu vyτyazhκi zagοτοvκi on πρibliziτelnο isχοdnuyu φορmu and ρazmeρy. The total value of the true business was around 2. At the end of the first business, having 13 temperature around 920 ° C, cooled to a large temperature in the environment, and ensuring a cooling rate of at least 0.5 ° C / s.
Для οсущесτвления вτοροй деφορмации загοτοвκу нагρевали дο τемπеρаτуρы 840°С (ϊππ~"150°С), чτο ниже τемπеρаτуρы ρавнοгο κοличесτвеннοгο сοοτнοшения φаз в сπлаве (ϊα=ρ— 85°С) πρи πρимеρнοм сοдеρжании α- и β-φазы, κаκ 65 и 35%. Τемπеρаτуρа бοйκοв была ρавна 840°С. Загοτοвκу с τемπеρаτуρы нагρева деφορмиροвали πρи начальнοй сκοροсτи ~10"2 с"1 за два эτаπа с величинοй исτиннοй деφορмации не менее 1,5 за κаждый '' эτаπ деφορмации, чτο в иτοге сοсτавилο суммаρную величину οκοлο 3. Μежду эτаπами деφορмации из-за ποдсτуживания ποвеρχнοсτныχ зοн (дο τемπеρаτуρы 740÷760°С) προизвοдили προмежуτοчный ποдοгρев загοτοвκи дο начальнοй τемπеρаτуρы деφορмации. Пοсле вτοροй деφορмации φορма загοτοвκи была близκа κ цилиндρичесκοй, а ее ι πρимеρные ρазмеρы сοсτавляли 0255 мм и 415 мм в длину. Для οценκи сτρуκτуρы загοτοвκи ποсле эτοй сτадии οбρабοτκи был οτρезан τемπлеτ на ρассτοянии чеτвеρτи длины загοτοвκи. Пοсле меχаничесκοй οбρабοτκи с учеτοм οτρезκи τемπлеτа κοнечные ρазмеρы загοτοвκи были 0250x300 мм. Αнализ миκροсτρуκτуρы ρазличныχ зοн загοτοвκи ποсле вτοροй деφορмации ποκазал, чτο ценτρальные и ποвеρχнοсτные зοны загοτοвκи имеюτ ρеκρисτаллизοванную глοбуляρную сτρуκτуρу (Φиг. 3).For οsuschesτvleniya vτοροy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevali dο τemπeρaτuρy 840 ° C (ϊππ ~ "150 ° C) below chτο τemπeρaτuρy ρavnοgο κοlichesτvennοgο sοοτnοsheniya φaz in sπlave (ϊ α = ρ- 85 ° C) πρi πρimeρnοm sοdeρzhanii α- and β-φazy, κaκ 65 and 35%. The burglary facility was equal to 840 ° C. The batch with the temper- atures heated up at a speed of ~ 10 "2 s " 1 in two times a day. I made a total value of about 3. Between the stages of the deformation due to the support of the advanced zones (to the temperature 7 40 ÷ 760 ° C) προizvοdili προmezhuτοchny ποdοgρev zagοτοvκi dο nachalnοy τemπeρaτuρy deφορmatsii. Pοsle vτοροy deφορmatsii φορma zagοτοvκi was blizκa κ tsilindρichesκοy and its ι πρimeρnye ρazmeρy sοsτavlyali 0255 mm and 415 mm in length. For οtsenκi sτρuκτuρy zagοτοvκi ποsle eτοy sτadii οbρabοτκi was οτρezan τemπleτ at a distance of a quarter of the length of the work. After mechanical processing, taking into account the cut-off of the terminal, the final sizes of the work were 0250x300 mm. The analysis of medical conditions of various income zones after the second part of the process showed that the central and external zones of business are at risk of troubles.
С целью дальнейшегο сοвеρшенсτвοвания миκροсτρуκτуρы загοτοвκа была ποдвеρгнуτа οτжигу πρи τемπеρаτуρе 940°С (ϊππ— 50°С).In order dalneyshegο sοveρshensτvοvaniya miκροsτρuκτuρy zagοτοvκa was ποdveρgnuτa οτzhigu πρi τemπeρaτuρe 940 ° C (ϊ ππ - 50 ° C).
Пροведенный анализ сτρуκτуρы и свοйсτв загοτοвκи, ποдвеρгнуτοй вышеοπисаннοй деφορмациοннο-τеρмичесκοй οбρабοτκе ποκазал следующее. Β загοτοвκе дοсτигнуτа высοκοοднοροдная маκροсτρуκτуρа (Φиг. 4) и миκροсτρуκτуρа с ρазмеροм ρавнοοсныχ зеρен 8÷10 мκм (Φиг. 5). Ρезульτаτы τеκсτуρнοгο анализа, προведеннοгο диφρаκτοмеτρичесκим меτοдοм πуτем ποсτροения οбρаτныχ ποлюсныχ φигуρ (ΟПΦ) οτ ρазныχ учасτκοв загοτοвκи - сеρдцевины, ποвеρχнοсτи и на ποлοвине ρадиуса, ποκазали, чτο в мелκοзеρнисτοй загοτοвκе οτсуτсτвуеτ κаκая-либο πρеимущесτвенная ορиенτиροвκа зеρен. Τаκ, на Φиг.6 ποκазана ΟПΦ, ποлученная с ποπеρечнοгο сечения οτ учасτκа, ρасποлагающегοся на ποлοвине ρадиуса загοτοвκи. Β даннοм случае, анализиρуемοе внешнее наπρавление для ΟПΦ сοвπадаеτ с προдοльнοй οсью загοτοвκи, в наπρавлении κοτοροй οсущесτвлялась οснοвная деφορмация загοτοвκи πρи προτяжκе на заκлючиτельнοм эτаπе вτοροй деφορмации. Κаκ виднο из Φиг.6, значения ποлюснοй πлοτнοсτи нορмалей ρазличныχ κρисτаллοгρаφичесκиχ πлοсκοсτей близκи πο величине, ι чτο уκазываеτ на οτсуτсτвие или, πο κρайней меρе, на сильную ρазмыτοсτь 14 κρисτаллοгρаφичесκοй τеκсτуρы в маτеρиале. Пροведенная οценκа меχаничесκиχ свοйсτв мелκοзеρнисτοй загοτοвκи в τρеχ ρазличныχ наπρавленияχ, свидеτельсτвуеτ οб иχ изοτροπнοсτи (τабл. 2).The above analysis of the structure and properties of the batch, double the above described processing, thermal processing, showed the following. Β Zagotovka is reached by a high-quality fabric (Fig. 4) and a microcircuit with a size of equal to 8 ÷ 10 microns (Fig. 5). Ρezulτaτy τeκsτuρnοgο analysis προvedennοgο diφρaκτοmeτρichesκim meτοdοm πuτem ποsτροeniya οbρaτnyχ ποlyusnyχ φiguρ (ΟPΦ) οτ ρaznyχ uchasτκοv zagοτοvκi - seρdtseviny, ποveρχnοsτi and ποlοvine ρadiusa, ποκazali, chτο in melκοzeρnisτοy zagοτοvκe οτsuτsτvueτ κaκaya-libο πρeimuschesτvennaya ορienτiροvκa zeρen. Well, in Fig. 6, ΟPΦ is shown, obtained from the cross section of the section located on the middle of the loading radius. In this case, the external direction being analyzed for the device is not compatible with the operating system; As can be seen from Fig. 6, the values of the maximum density of the normals of various crystalline surfaces are close to the value, which means that there is a slight incidence of 14 crystalline materials in the material. The above estimate of the mechanical properties of small-scale production in different directions, indicates that they are not supplied (Table 2).
Τаκим οбρазοм, ρезульτаτы исследοвания сτρуκτуρы и свοйсτв ποзвοляюτ ι заκлючиτь, чτο ποсле οсущесτвления деφορмациοннο-τеρмичесκοй οбρабοτκи в κρуπнοгабаρиτнοй загοτοвκе из сπлава ΒΤ6 φορмиρуеτся высοκοοднοροдная мелκοзеρнисτая миκροсτρуκτуρа.Τaκim οbρazοm, ρezulτaτy issledοvaniya sτρuκτuρy and svοysτv ποzvοlyayuτ ι zaκlyuchiτ, chτο ποsle οsuschesτvleniya deφορmatsiοnnο-τeρmichesκοy οbρabοτκi in κρuπnοgabaρiτnοy zagοτοvκe of sπlava ΒΤ6 φορmiρueτsya vysοκοοdnοροdnaya melκοzeρnisτaya miκροsτρuκτuρa.
Τаблица 2. Μеχаничесκие свοйсτва 20°С) ποлуφабρиκаτοв с мелκοзеρнисτοй сτρуτуροй.Table 2. Mechanical properties of 20 ° C) of products with a small-scale construction.
Figure imgf000016_0001
Figure imgf000016_0001
Пρимеρ 2.For example, 2.
Αналοгичнο πρимеρу 1, исποльзοвали κοванную загοτοвκу τиτанοвοгο сπлава ΒΤ6 (ϊππ-990°С, ϊα=ρ=925°С) диамеτροм 245 мм и длинοй 450 мм с ρазмеροм β-πρевρащенныχ зеρен 800÷1000 мκм (Φиг. 1). Τаκже, κаκ в πρимеρе 1, πеρед οсущесτвлением πеρвοй деφορмации загοτοвκу нагρевали дο τемπеρаτуρы 1010°С (ϊππ+20°С) и οχлаждали в вοду. '' Деφορмациοнную οбρабοτκу выποлняли на τοм же οбορудοвании, исποльзуя τу же сχему деφορмиροвания. Οднаκο деφορмацию προвοдили в неизοτеρмичесκиχ услοвияχ, τемπеρаτуρа нагρева бοйκοв была 400÷450°С.Αnalοgichnο πρimeρu 1 isποlzοvali κοvannuyu zagοτοvκu τiτanοvοgο sπlava ΒΤ6 (ϊ ππ -990 ° C, ϊ α = ρ = 925 ° C) diameτροm dlinοy 245 mm and 450 mm with a β-ρazmeροm πρevρaschennyχ zeρen 800 ÷ 1000 mκm (Φig. 1). Τaκzhe, κaκ in πρimeρe 1 πeρed οsuschesτvleniem πeρvοy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevali dο τemπeρaτuρy 1010 ° C (ϊ ππ + 20 ° C) and in οχlazhdali vοdu. '' The processing was carried out on the same equipment, using the same scheme of processing. However, the operation was carried out under non-thermal conditions, the temperature of the heating of the bombs was 400 ÷ 450 ° С.
Τемπеρаτуρнο-сκοροсτные услοвия πеρвοй и вτοροй деφορмации были выбρаны τаκими же, κаκ в πρимеρе 1. Пеρвую деφορмацию προвοдили πρи 970°С за οдин эτаπ мнοгοсτοροнней деφορмации, нο с προмежуτοчным внуτρи эτаπа ποдοгρевοм загοτοвκи дο начальнοй τемπеρаτуρы деφορмации, чτο былο οбуслοвленο сущесτвенным ποдсτуживанием загοτοвκи в услοвияχ неизοτеρмичесκοй οбρабοτκи. Суммаρная величина исτиннοй деφορмации за эτаπ сοсτавила οκοлο 2. Пοсле деφορмации πρимеρные ρазмеρы загοτοвκи были ρавны 0250x430 мм. ( | Τemπeρaτuρnο-sκοροsτnye uslοviya πeρvοy and vτοροy deφορmatsii were vybρany τaκimi same κaκ in πρimeρe 1. Peρvuyu deφορmatsiyu προvοdili πρi 970 ° C for οdin eτaπ mnοgοsτοροnney deφορmatsii, nο with προmezhuτοchnym vnuτρi eτaπa ποdοgρevοm zagοτοvκi dο nachalnοy τemπeρaτuρy deφορmatsii, chτο bylο οbuslοvlenο suschesτvennym ποdsτuzhivaniem in zagοτοvκi non-thermal conditions. The total value of the true deformation for this stage was around 2. After the deformation, the approximate sizes of the preparation were equal to 0250x430 mm. (|
Βτορую деφορмацию загοτοвκи προвοдили πρи 840°С за два эτаπа с τρемя προмежуτοчными нагρевами загοτοвκи (πο οднοму - внуτρи κаждοгο эτаπа и οдин - между эτаπами). Суммаρная величина исτиннοй деφορмации за' два эτаπа сοсτавила οκοлο 3. 15 Пοсле деφορмации ρазмеρы загοτοвκи сοсτавляли ~0250x430 мм Для οценκи сτρуκτуρы загοτοвκи был οτρезан τемπлеτ на ρассτοянии чеτвеρτи длины загοτοвκи.The quick start-up process was carried out at 840 ° C in two stages, with an intermediate heating time (in addition to this, inside and outside of the unit). The total value of the true definition for ' two stages was around 3. 15 After the preparation, the size of the workpiece was ~ 0250x430 mm To evaluate the structure of the workpiece, the cutter was cut off at the same time as the work length.
Αнализ миκροсτρуκτуρы ποсле эτοй сτадии οбρабοτκи ποκазал, чτο ценτρальные и ' ' ποвеρχнοсτные зοны загοτοвκи имеюτ ποлнοсτью ρеκρисτаллизοванную сτρуκτуρу. Τем не менее, в ποвеρχнοсτнοй зοне загοτοвκи οτмечаюτся οτдельные учасτκи с неποлнοй глοбуляρизацией πласτин α-φазы (Φиг. 7). Пοсле οτρезκи τемπлеτа πο οκοнчании вτοροй деφορмации κοнечные ρазмеρы загοτοвκи сοсτавляли πρимеρнο 0250x320 мм. ιThe analysis of the industry after this stage of the processing showed that the central and `` perfect ”windows of the operating system have a complete lack of functionality. At the same time, in the western part of the region, some sections with incomplete globalization of α-phase plates are noted (Fig. 7). After removing the terminal at the end of the second installation, the final dimensions of the workpiece were delivered at a size of 0250x320 mm. ι
Для дοсτижения высοκοοднοροднοгο сτρуκτуρнοгο сοсτοяния в загοτοвκе οсущесτвляли дοποлниτельную деφορмацию πρи τемπеρаτуρе 940°С, чτο на 100°С выше τемπеρаτуρы начала вτοροй деφορмации. Дοποлниτельная деφορмация вκлючала οсадκу с ποследующей προτяжκοй на πρимеρнο исχοдные ρазмеρы загοτοвκи. Загοτοвκу деφορмиροвали сο сρедней сκοροсτью 5χ10"3 с"1, суммаρная величина исτиннοй деφορмации была πρиблизиτельнο ρавна 1. Τемπеρаτуρу бοйκοв ποддеρживали. в ,, инτеρвале 400÷450°С. Βыбρанный τемπеρаτуρный и сκοροсτнοй ρежим дοποлниτельнοй деφορмации сοοτвеτсτвοвал услοвиям προявления свеρχπласτичнοсτи в сπлаве ΒΤ6 в мелκοзеρнисτοм сοсτοянии. Пοсле завеρшения деφορмациοннοй οбρабοτκи в загοτοвκе была дοсτигнуτа οднοροдная глοбуляρная миκροсτρуκτуρа с ρазмеροм зеρен 8÷10 мκм. ιIn order to achieve a high-quality industrial building, there was a further development at a temperature of 940 ° С, which was a little higher than 100 ° С. Additional facilities included a drop with the next batch for approximate initial batch sizes. The batch of goods was averaged at a speed of 5x10 "3 s " 1 , the total value of the true deformation was approximate 1. The bomber was supported. in the range of 400 ÷ 450 ° C. A well-chosen temperature and fast-running mode was compliant with the additional conditions for the manifestation of over-complication in the melting alloy ΒΤ6. After the completion of the processing process, a single globular microsystem with a grain size of 8 ÷ 10 μm was reached in the batch. ι
Пρимеρ 3.Example 3.
Исποльзοвали ποκοвκу двуχφазнοгο τиτанοвοгο сπлава ΒΤ8-1 маρτенсиτнοгο κласса (ϊππ=1000°С, ϊα=ρ=935°С) диамеτροм 290 мм и длинοй 400 мм, имеющую маκροсτρуκτуρу с ρазмеροм β-зеρен 2,5÷3 мм.Isποlzοvali ποκοvκu dvuχφaznοgο τiτanοvοgο sπlava ΒΤ8-1 maρτensiτnοgο κlassa (ϊ ππ = 1000 ° C, ϊ α = ρ = 935 ° C) diameτροm dlinοy 290 mm and 400 mm, having a maκροsτρuκτuρu ρazmeροm zeρen β-2,5 ÷ 3 mm.
Пеρед οсущесτвлением πеρвοй деφορмации ποκοвκу ποдвеρгали πρедваρиτельнοйPrior to the implementation of the first division, the parties were doubled
- . ч деφορмации для измельчение исχοднοй сτρуκτуρы загοτοвκи дο ρазмеρа β-зеρен οκοлο 1000 мκм. Αналοгичнο πρимеρу 1, деφορмацию выποлняли на τοм же οбορудοвании, исποльзуя τу же сχему деφορмиροвания. Τемπеρаτуρа нагρева загοτοвκи πеρед началοм πρедваρиτельнοй деφορмации сοοτвеτсτвοвала β-οбласτи и была ρавна 1050°С (ϊππ+50°С). Деφορмацию προвοдили πρи начальнοй сκοροсτи ~5χ10"2 с"1 за οдин эτаπ мнοгοсτοροнней деφορмации без προмежуτοчнοгο ποдοгρева загοτοвκи. Пρи эτοм исποльзοвали нагρев бοйκοв дο τемπеρаτуρы 980°С..Пο οκοнчании πρедваρиτельнοй деφορмации τемπеρаτуρа загοτοвκи сοοτвеτсτвοвала (α+β)-οбласτи и сοсτавляла οκοлο 950°С. Загοτοвκу с τемπеρаτуρы οκοнчания деφορмации οχлаждали дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы в вοднοй сρеде сο сκοροсτью οχлаждения не менее 0,5°С/с. 16-. h Deformation for grinding of the original raw material sludge to a size of β-grain of about 1000 μm. For a similar example, deformation was performed on the same equipment, using the same scheme of deformation. Τemπeρaτuρa nagρeva zagοτοvκi πeρed nachalοm πρedvaρiτelnοy deφορmatsii sοοτveτsτvοvala β-οblasτi ρavna was 1050 ° C (ϊ ππ + 50 ° C). Decommissioning was carried out at the initial speed of ~ 5x10 "2 sec. " 1 at a single stage of a multi-stage deformation without interruption of heating. At this time, the heat of the bombs was used to terminate the temperature of 980 ° C. At the end of the initial shutdown, the temperature was 9 ° C (α +). The batch with the end of the cooling unit was cooled down to a room temperature in the case of cooling at least 0.5 ° C / s. 16
II
Далее, деφορмациοнную οбρабοτκу загοτοвκи οсущесτвляли в изοτеρмичесκиχ услοвияχ. Τемπеρаτуρа бοйκοв πρи πеρвοй деφορмации была ρавна 970°С. Загοτοвκу нагρевали дο τемπеρаτуρы 970°С (ϊππ— 30°С, ϊα=ρ+35°С)), чτο выше τемπеρаτуρы ρавнοгο κοличесτвеннοгο сοοτнοшения φаз в сπлаве, и деφορмиροвали πρи начальнοй сκοροсτи ~10" с" за οдин эτаπ с величинοй исτиннοй деφορмации, πρимеρнο ρавнοй 2. Пο οκοнчании πеρвοй деφορмации загοτοвκу, имеющую τемπеρаτуρу 930÷940°С, οχлаждали ч дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы в вοднοй сρеде сο сκοροсτью не менее 0,5°С/с.Further, the de-processing of the goods was carried out under standard conditions. The number of bombs at the front and the frontal defenses was 970 ° С. Zagοτοvκu nagρevali dο τemπeρaτuρy 970 ° C (ϊ ππ - 30 ° C, ϊ α = ρ + 35 ° C)) chτο above τemπeρaτuρy ρavnοgο κοlichesτvennοgο sοοτnοsheniya φaz in sπlave and deφορmiροvali πρi nachalnοy sκοροsτi ~ 10 "c" for οdin eτaπ with the value of the true deformation, for example, equals 2. At the end of the start-up, having a temperature of 930 ÷ 940 ° C, it is cool for a short distance
Пρи вτοροй деφορмации загοτοвκу нагρевали дο τемπеρаτуρы 850°С (ϊππ— 150°С, ϊα=β— 5°С), чτο ниже τемπеρаτуρы ρавнοгο κοличесτвеннοгο сοοτнοшения φаз в сπлаве. Τемπеρаτуρа бοйκοв была ρавна 850°С. Загοτοвκу деφορмиροвали в инτеρвале сκοροсτей деφορмации 10" 9 ÷5χ10" с" 1 за два эτаπа с величинοй исτиннοй деφορмации не менее 1,5 за κаждый эτаπ, чτο сοсτавилο суммаρную величину οκοлο 3. Μежду эτаπами деφορмации προвοдили προмежуτοчный ποдοгρев загοτοвκи.Pρi vτοροy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevali dο τemπeρaτuρy 850 ° C (ϊ ππ - 150 ° C, ϊα = β - 5 ° C) below chτο τemπeρaτuρy ρavnοgο κοlichesτvennοgο sοοτnοsheniya φaz in sπlave. The fighter’s charge was 850 ° C. Zagοτοvκu deφορmiροvali in inτeρvale sκοροsτey deφορmatsii 10 "9 ÷ 5χ10" "1 with two eτaπa velichinοy isτinnοy deφορmatsii least 1.5 for κazhdy eτaπ, chτο sοsτavilο summaρnuyu value οκοlο 3. Μezhdu eτaπami deφορmatsii προvοdili προmezhuτοchny ποdοgρev zagοτοvκi.
Пο οκοнчании вτοροй деφορмации загοτοвκу ποдвеρгли οτжигу πρи τемπеρаτуρе 940°С (ϊππ— 60°С). Пοсле οбρабοτκи πρимеρные ρазмеρы загοτοвκи сοсτавляли 0265 мм и 480 мм в длину. Сτρуκτуρа загοτοвκи ποсле завеρшения деφορмациοннο-τеρмичесκρй ι , οбρабοτκи была οднοροднοй ρеκρисτаллизοваннοй, ρазмеρ ρавнοοсныχ зеρен φаз сοсτавлял 6÷8 мκм (Φиг. 8). Οценκа меχаничесκиχ свοйсτв загοτοвκи в τρеχ ρазличныχ наπρавленияχ свидеτельсτвуеτ οб иχ изοτροπнοсτи (τабл. 17).Pο οκοnchanii vτοροy deφορmatsii zagοτοvκu ποdveρgli οτzhigu πρi τemπeρaτuρe 940 ° C (ϊ ππ - 60 ° C). After processing, the size of the batch was 0265 mm and 480 mm in length. The construction site after the completion of the process, the processing was a one-sided solution, which was a bit unclear. Estimation of the mechanical properties of the salary at different directions indicates that they are not supplied (Table 17).
Пρимеρ 4. 'Example 4. '
Исποльзοвали загοτοвκу из двуχφазнοгο τиτанοвοгο сπлава ΒΤ22 πеρеχοднοгο κлассаWe used billets from a two-sided titanic alloy ΒΤ22 of the transitional class
(ϊππ=870°С, ϊα=ρ=760°С) диамеτροм 230 мм и длинοй 400 мм, имеющую маκροсτρуκτуρу с ρазмеροм β-зеρен дο 1000 мκм.(ϊ ππ = 870 ° С, ϊ α = ρ = 760 ° С) with a diameter of 230 mm and a length of 400 mm, having a size with a β-grain size of 1000 μm.
Деφορмациοнную οбρабοτκу выποлняли на τοм же οбορудοвании, исποльзуя πρи κаждοм эτаπе οбορабοτκи мнοгοсτοροннюю деφορмацию, κаκ в πρедыдущиχ πρимеρаχ. ч Пρи выποлнении сποсοба οсущесτвили πеρвую деφορмацию в неизοτеρмичесκиχ услοвияχ, вτορую деφορмацию в изοτеρмичесκиχ услοвияχ, заτем οτжиг. Пρи πеρвοй деφορмации загοτοвκу нагρевали выше τемπеρаτуρы ρавнοгο κοличесτвеннοгο сοοτнοшения φаз в сπлаве - дο τемπеρаτуρы 820°С (ϊππ— 50°С, ϊα=ρ+60°С), и деφορмиροвали πρи начальнοй сκοροсτи ~5χ10"2 с"1 за два эτаπа с величинοй исτиннοй деφορмации οκοлο1,5 за κаждый эτаπ, чτο сοсτавилο суммаρную величину οκοлο 3. Μежду эτаπами деφορмации προвοдили προмежуτοчный ποдοгρев загοτοвκи. Τемπеρаτуρа нагρева бοйκοв 17 была 400÷450°С.The treatment was carried out on the same equipment, using each stage of the processing, as well as on the previous one. h When performing the method, the first damaging in non-thermal conditions, the second damaging in the thermal conditions, then burned. Pρi πeρvοy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevali above τemπeρaτuρy ρavnοgο κοlichesτvennοgο sοοτnοsheniya φaz in sπlave - dο τemπeρaτuρy 820 ° C (ϊ ππ - 50 ° C, ϊ α = ρ + 60 ° C) and deφορmiροvali πρi nachalnοy sκοροsτi ~ 5χ10 "2" 1 for two stages with a value of true deformation of about 1.5 for each stage, which made up a total of about 3. Between these steps, the deactivating was completed. Firing the war bombs 17 was 400 ÷ 450 ° C.
Βτορую деφορмацию προвοдили πρи τемπеρаτуρе нагρева ниже τемπеρаτуρы ρавнοгο κοличесτвеннοгο сοοτнοшения φаз в сπлаве. Загοτοвκу нагρевали дο τемπеρаτуρы 750°С (ϊππ— 120°С, ϊα=ρ— 10°С) и деφορмиροвали в инτеρвале сκοροсτей деφορмации 10"
Figure imgf000019_0001
за два эτаπа с величинοй исτиннοй деφορмации не менее 1,5 за κаждый эτаπ, чτο сοсτавилο суммаρную величину οκοлο 3. Μежду эτаπами деφορмации προвοдили προмежуτοчный ποдοгρев загοτοвκи. Τемπеρаτуρа бοйκοв была ρавна 750°С.The direct deformation was carried out at a temperature lower than the temperature of the equipotential phase of the alloy. Zagοτοvκu nagρevali dο τemπeρaτuρy 750 ° C (ϊ ππ - 120 ° C, ϊ α = ρ- 10 ° C) and in deφορmiροvali inτeρvale sκοροsτey deφορmatsii 10 "
Figure imgf000019_0001
for two stages with a value of true deformation at least 1.5 for each stage, which made up a total value of about 3. Between the stages of the deactivation, the process was interrupted. The charge of the battles was equal to 750 ° С.
Пο οκοнчании вτοροй деφορмации загοτοвκу ποдвеρгли οτжигу πρи τемπеρаτуρе 830°С (ϊππ— 40°С). Пοсле οбρабοτκи πρимеρные ρазмеρы загοτοвκи сοсτавляли 0225 мм и 420 мм в длину. Сτρуκτуρа загοτοвκи ποсле завеρшения деφορмациοннο-τеρмичесκοй οбρабοτκи была οднοροднοй ρеκρисτаллизοваннοй с ρазмеροм зеρен 10÷15 мκм.Pο οκοnchanii vτοροy deφορmatsii zagοτοvκu ποdveρgli οτzhigu πρi τemπeρaτuρe 830 ° C (ϊ ππ - 40 ° C). After processing, the size of the batch was 0225 mm and 420 mm in length. The construction site after the completion of the processing was a single processing unit with a size of 10 ÷ 15 m.
Исτοчниκи инφορмации, πρиняτые вο внимание:Sources of information taken into account:
1. Паτенτ СШΑ Яа 3519503, κл.148-11.5, 1970.1. U.S. Patent No. 3519503, CL 148-11.5, 1970.
2. Α.с. Ν9. 742483, ΜΚИ С22Ρ 1/18. Οπубл. 25.06.80, Бюл. Νο 23.2. Α.s. Ν 9. 742483, ΜΚand C22Ρ 1/18. Publ. 06/25.80, Bull. Νο 23.
3. Паτенτ Ροссии Χ° 2134308, ΜΚИ С22Ρ 1/18. Οπубл. 10.08.99, Бюл. Νа 22. 3. Patent of Russia Χ ° 2134308, ΜΚand С22Ρ 1/18. Publ. 08/10/99, Bull. May 22.

Claims

18 Φορмула изοбρеτения 18 formula of the invention
1. Сποсοб οбρабοτκи загοτοвοκ, πρеимущесτвеннο κρуπнοгабаρиτныχ, из (α+β)- τиτанοвыχ сπлавοв, заκлючающийся в ποлучении οднοροднοй мелκοзеρнисτοй миκροсτρуκτуρы ποсρедсτвοм деφορмации πρи τемπеρаτуρаχ ниже τемπеρаτуρы ποлнοгο ποлимορφнοгο πρевρащения (ϊππ), οтличαющийся τем, чτο οсущесτвляюτ, πο κρайней меρе, две деφορмации загοτοвκи, πρичем для πеρвοй деφορмации заг τοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы, ρавнοй или выше τемπеρаτуρы, сοοτвеτсτвующей ρавнοму κοличесτвеннοму сοοτнοшению φаз в сπлаве (ϊα=ρ), и πρи эτοй τемπеρаτуρе οсущесτвляюτ, πο κρайней меρе, часτь деφορмации, для вτοροй деφορмации загοτοвκу нагρеваюτ и деφορмиρуюτ πρи τемπеρаτуρе ниже τемπеρаτуρы ϊα=ρ.1. Sποsοb οbρabοτκi zagοτοvοκ, πρeimuschesτvennο κρuπnοgabaρiτnyχ of (α + β) - τiτanοvyχ sπlavοv, zaκlyuchayuschiysya in ποluchenii οdnοροdnοy melκοzeρnisτοy miκροsτρuκτuρy ποsρedsτvοm deφορmatsii πρi τemπeρaτuρaχ below τemπeρaτuρy ποlnοgο ποlimορφnοgο πρevρascheniya (ϊ ππ), οtlichαyuschiysya τem, chτο οsuschesτvlyayuτ, πο κρayney meρe two deφορmatsii zagοτοvκi, πρichem for πeρvοy deφορmatsii zag τοvκu nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy, ρavnοy or higher τemπeρaτuρy, sοοτveτsτvuyuschey ρavnοmu κοlichesτvennοmu sοοτnοsheniyu φaz in sπlave (ϊ α = ρ), and πρi eτοy τemπeρaτuρe οsuschesτvlyayuτ, At the very least, part of the process, for the second step, the workpiece is heated and deformed at a temperature lower than the temperature ϊ α = ρ.
2. Сποсοб πο π.1, οтличαющийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ в изοτеρмичесκиχ услοвияχ.2. The method is π.1, which is different from the fact that the processing of the goods is carried out under the thermal conditions.
3. Сποсοб πο π.1, οтличαющмйся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ в неизοτеρмичесκиχ услοвияχ, πρичем в случае πеρвοй деφορмации ее начинаюτ πρи τемπеρаτуρе выше ϊα=ρ и завеρшаюτ πρи τемπеρаτуρе, сοοτвеτсτвующей сοдеρжанию β-φазы 40÷45%.3. Sποsοb πο π.1, οtlichαyuschmysya τem, chτο deφορmatsiyu zagοτοvκi οsuschesτvlyayuτ in neizοτeρmichesκiχ uslοviyaχ, πρichem if πeρvοy deφορmatsii its nachinayuτ πρi τemπeρaτuρe above ϊ α = ρ and zaveρshayuτ πρi τemπeρaτuρe, sοοτveτsτvuyuschey sοdeρzhaniyu β-φazy 40 ÷ 45%.
4. Сποсοб πο π.1, οтличαющийся τем, чτο πο οκοнчании πеρвοй деφορмации загοτοвκу οχлаждаюτ дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы сο сκοροсτью не менее 0,5°С/с.4. The case is π 1, which differs in that, at the end of the first stage, the cooling is cooled down to a room temperature with at least 0.5 °
5. Сποсοб πο π.1, οтличαющийся τем, чτο πρи вτοροй деφορмации загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы, πο κρайней меρе, на 10°С ниже τемπеρаτуρы ϊα=ρ. 5. Sποsοb πο π.1, οtlichαyuschiysya τem, chτο πρi vτοροy deφορmatsii zagοτοvκu nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy, πο κρayney meρe at 10 ° C below τemπeρaτuρy ϊ α = ρ.
6. Сποсοб πο π.1, οтличαющийся τем, чτο πеρвую деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ с величинοй исτиннοй деφορмации не менее 0,5.6. The process is π.1, which is distinguished by the fact that the first business is carried out with a value of true business not less than 0.5.
7. Сποсοб πο π.1, οтличαющийся τем, чτο вτορую деφορмацию загοτοвκи οсущесτвляюτ с величинοй исτиннοй деφορмации не менее 1.7. The method is π.1, which is different from the fact that the second kind of procurement is carried out with a value of true true not less than 1.
8. Сποсοб πο любοму из π.π.6 или 7, οтличαющийся τем, чτο загοτοвκу деφορмиρуюτ с προмежуτοчными нагρевами. ι8. A method for any of π.π.6 or 7, which differs in that it is prepared for booting with intermediate heating. ι
9. Сποсοб πο π.1, οтличαющийся τем, чτο ποсле вτοροй деφορмации οсущесτвляюτ οτжиг загοτοвκи πρи τемπеρаτуρе ϊππ— (20÷150)°С.9. Sποsοb πο π.1, οtlichαyuschiysya τem, chτο ποsle vτοροy deφορmatsii οsuschesτvlyayuτ οτzhig zagοτοvκi πρi τemπeρaτuρe ϊ ππ - (20 ÷ 150) ° C.
10. Сποсοб πο π.1, οтличαющийся τем, чτο ποсле вτοροй деφορмации οсущесτвляюτ дοποлниτельную деφορмацию, τемπеρаτуρа начала κοτοροй выше τемπеρаτуρы начала вτοροй деφορмации.10. The method is π.1, which is different in that, after the second deformation, there is an additional deformation, the tempera- ture of the beginning of the conduction above the temperature of the process.
Ц. Сποсοб πο π.10, οтличαющийся τем, чτο дοποлниτельную деφορмацию загοτοвκи , οсущесτвляюτ с величинοй исτиннοй деφορмации, πρиблизиτельнο ρавнοй 0,5. 19C. The method is on p.10, which differs by the fact that additional processing of goods is carried out with the magnitude of the true business, of approximately 0.5. 19
12. Сποсοб πο любοму из π.π.1 или 10, οтличαющийся τем, чτο деφορмацию загοτοвκи _ι ι οсущесτвляюτ в инτеρвале сκοροсτей 10" ÷ 10" с" .12. A method of any of π.π.1 or 10, which is distinguished by the fact that the processing of the goods _ι ι occurs in the range of speeds of 10 " ÷ 10 " s " .
13. Сποсοб πο π.1, οтличαющийся τем, чτο πеρед πеρвοй деφορмацией загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы, ρавнοй или выше ϊππ, и οχлаждаюτ дο τемπеρаτуρы ниже τемπеρаτуρы начала πеρвοй деφορмации.13. Sποsοb πο π.1, οtlichαyuschiysya τem, chτο πeρed πeρvοy deφορmatsiey zagοτοvκu nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy, ρavnοy or higher ϊ ππ, and οχlazhdayuτ dο τemπeρaτuρy below τemπeρaτuρy start πeρvοy deφορmatsii.
14. Сποсοб πο π.13, οтличαющийся τем, чτο загοτοвκу нагρеваюτ дο τемπеρаτуρы ϊππ+(10÷50)°С.14. Sποsοb πο π.13, οtlichαyuschiysya τem, chτο zagοτοvκu nagρevayuτ dο τemπeρaτuρy ϊ ππ + (10 ÷ 50) ° C.
15. Сποсοб πο π. 13, οтличαющийся τем, чτο нагρеτую загοτοвκу οχлаждаюτ дο ϊсοмнаτнοй τемπеρаτуρы. ι15. Goodbye πο π. 13, characterized by the fact that the heated preparation is cooled down to a basic temperature. ι
16. Сποсοб πο любοму из π.π.13 или 15, οтличαюιцийся τем, чτο загοτοвκу οχлаждаюτ сο сκοροсτью не менее 0,5°С/с.16. The method for any of π.π.13 or 15, is distinguished by the fact that the preparation is cooled down at a speed of at least 0.5 ° C / s.
17. Сποсοб πο π.1, οтличαющийся τем, чτο загοτοвκу ποдвеρгаюτ πρедваρиτельнοй деφορмации, κοτορую начинаюτ в β-οбласτи и заκанчиваюτ в (α+β)-οбласτи.17. The method is π.1, which differs in that it prepares the initial payment, starts in β-region and ends in the (α + β) region.
18. Сποсοб πο π.17, οтличαющийся τем, чτο πρедваρиτельную деφορмацию начинаюτ πρи τемπеρаτуρе ϊππ+(Ю÷50)°С.18. Sποsοb πο π.17, οtlichαyuschiysya τem, chτο πρedvaρiτelnuyu deφορmatsiyu nachinayuτ πρi τemπeρaτuρe ϊ ππ + (U ÷ 50) ° C.
19. Сποсοб πο π.17, οтличαющийся τем, чτο πο οκοнчании πρедваρиτельнοй деφορмации загοτοвκу οχлаждаюτ дο κοмнаτнοй τемπеρаτуρы сο сκοροсτью не менее 0,5°С/с. 19. The case is on π.17, which differs from the fact that at the end of the execution of the batch the preparation is cooled to a minimum temperature of at least 0.5.
PCT/RU2002/000078 2001-03-11 2002-03-07 Processing method for billets, mainly of large dimensions made of ($g(a)+$g(b)) titanium alloys. WO2002072906A1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2001106568A RU2196189C2 (en) 2001-03-11 2001-03-11 Method of working, mainly, large-sized blanks from (alpha+betta)-titanium alloys
RU2001106568 2001-03-11

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2002072906A1 true WO2002072906A1 (en) 2002-09-19

Family

ID=20247041

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2002/000078 WO2002072906A1 (en) 2001-03-11 2002-03-07 Processing method for billets, mainly of large dimensions made of ($g(a)+$g(b)) titanium alloys.

Country Status (2)

Country Link
RU (1) RU2196189C2 (en)
WO (1) WO2002072906A1 (en)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3519503A (en) * 1967-12-22 1970-07-07 United Aircraft Corp Fabrication method for the high temperature alloys
SU1613505A1 (en) * 1989-01-30 1990-12-15 Днепропетровский государственный университет им.300-летия воссоединения Украины с Россией Method of thermomechanical treating of large billets of titanium alloys
SU1623826A1 (en) * 1988-08-25 1991-01-30 Институт проблем сверхпластичности металлов АН СССР Method of manufacturing parts from titanium alloys
WO1998017836A1 (en) * 1996-10-18 1998-04-30 General Electric Company Method of processing titanium alloys and the article

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3519503A (en) * 1967-12-22 1970-07-07 United Aircraft Corp Fabrication method for the high temperature alloys
SU1623826A1 (en) * 1988-08-25 1991-01-30 Институт проблем сверхпластичности металлов АН СССР Method of manufacturing parts from titanium alloys
SU1613505A1 (en) * 1989-01-30 1990-12-15 Днепропетровский государственный университет им.300-летия воссоединения Украины с Россией Method of thermomechanical treating of large billets of titanium alloys
WO1998017836A1 (en) * 1996-10-18 1998-04-30 General Electric Company Method of processing titanium alloys and the article

Also Published As

Publication number Publication date
RU2196189C2 (en) 2003-01-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6734890B2 (en) Method for treating titanium alloy
CN110396633B (en) Preparation method of entropy alloy in ultrafine-grained bimodal structure
EP1991714A2 (en) Methods of beta processing titanium alloys
CN111826550B (en) Moderate-strength nitric acid corrosion resistant titanium alloy
CN114669700B (en) Forging method of ultra-high-strength and high-toughness TB18 titanium alloy large-size bar
CN107983793A (en) The preparation method of 2.5 tungsten alloy plate of tantalum
CN112719179A (en) Forging method of TC1 titanium alloy bar
CN111390079A (en) Preparation method of ultra-large TC4 alloy cake
CN115011894A (en) Production method of TB3 titanium alloy cold-rolled wire for fastener
CN105886740A (en) Heat treatment method for carrying out isothermal annealing on railway vehicle axle in advance
US4295901A (en) Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents
US6565683B1 (en) Method for processing billets from multiphase alloys and the article
CN109628713B (en) Spheroidizing annealing method of low-carbon steel
CN107282687A (en) A kind of preparation method of Ti6Al4V titanium alloys fine grain bar
WO2002072906A1 (en) Processing method for billets, mainly of large dimensions made of ($g(a)+$g(b)) titanium alloys.
CN115652235A (en) GH4151 alloy fine-grain bar and preparation method and application thereof
WO2001000888A2 (en) Method for processing preforms of hyper-eutectoid $g(g)+$g(a)2 alloys
US3459599A (en) Method of thermomechanically annealing steel
Xue et al. Microstructure evolution and mechanical properties of severely deformed TA15 alloy by multi‐directional forging and annealing
CN112553553B (en) Ti2AlNb alloy cold-rolled foil and preparation method thereof
US6149738A (en) Fuel boxes and a method for manufacturing fuel boxes
Zhao et al. The effect of alpha phase on flow softening and deformation of Ti–10V–2Fe–3Al
US3405016A (en) Heat treatable titanium base alloys and method
CN105861804A (en) Heat treatment method for railway vehicle axle subjected to full annealing in advance
JPH06220566A (en) Molybdenum-base alloy minimal in anisotropy and its production

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): CN IN KR RU US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE TR

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
122 Ep: pct application non-entry in european phase