WO2001028039A1 - Antenne imprimee a bande passante elargie et faible niveau de polarisation croisee, et reseau d'antennes correspondant - Google Patents

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WO2001028039A1
WO2001028039A1 PCT/FR2000/002747 FR0002747W WO0128039A1 WO 2001028039 A1 WO2001028039 A1 WO 2001028039A1 FR 0002747 W FR0002747 W FR 0002747W WO 0128039 A1 WO0128039 A1 WO 0128039A1
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antenna
reactance
axis
antennas
arm
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PCT/FR2000/002747
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Mohamed Himdi
Jean-Pierre Daniel
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Universite De Rennes I
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
    • H01Q9/0478—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna with means for suppressing spurious modes, e.g. cross polarisation
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q21/00—Antenna arrays or systems
    • H01Q21/06—Arrays of individually energised antenna units similarly polarised and spaced apart
    • H01Q21/061—Two dimensional planar arrays
    • H01Q21/065—Patch antenna array
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
    • H01Q9/0442—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna with particular tuning means

Definitions

  • Printed antenna with broad bandwidth and low level of cross polarization, and corresponding antenna array are Printed antenna with broad bandwidth and low level of cross polarization, and corresponding antenna array.
  • the field of the invention is that of antennas made in impnmated technology. It is recalled that this technology makes it possible to obtain light, compact and inexpensive printed antennas if mass produced. They are now found in all types of applications (satellite television reception, telecommunications, portable radars, ). They can be used alone or in networks. More specifically, the inv ention relates to an improvement to conventional impinnated antennas.
  • a waterproof antenna includes in particular: a substrate (or dielectric) plate; a metal deposit, located on one face of the substrate plate and defining a resonant patch (or "patch").
  • the resonant patch is of square or circular shape, and its dimensions are of the order of half a wavelength.
  • a feed mov making it possible to feed the resonant patch, by contact (line or coaxial probe) or by coupling (line or slot cut out in a ground plane).
  • the bandwidth of such a conventional aerial antenna is not wide enough (in general a few% at ROS (Stationary Wave Ratio) less than 2. It should be remembered that this percentage is obtained by dn ision of the bandwidth by the central frequency of this band.
  • a known solution for increasing the bandwidth consists in increasing the thickness of the substrate plate. Unfortunately, this solution generates parasitic radiation which makes it unusable in practice. Indeed, the ideal operation corresponds to the excitation of a particular mode (generally a fundamental mode), but when the thickness of the substrate becomes important compared to the wavelength (approx iron 0.1. ⁇ , with ec ⁇ the length operating wave), then other modes (generally higher modes) are inadvertently excited, called parasitic modes. Interference waves are also excited which reduce the efficiency of the antenna.
  • Such a conventional printed antenna generates a level of cross polarization that is too high.
  • This level reflects the capacity of the antenna, when it operates according to a first polarization (main component, for example horizontal), to reject a second polarization (crossed component, for example vertical).
  • the level of cross polarization is zero.
  • the current antenna networks owing to the fact that they are obtained by juxtaposition of a plurality of conventional printed antennas (known as sources), have the same disadvantages as those mentioned above (bandwidth too narrow and neither water of polarization crossed too much Student).
  • Such an array of antennas can be used either to maximize the radiation pattern in a predetermined principal direction (for example the normal Oz to the plane (Ox, O ⁇ ) containing the array of antennas), or to generate a radiation pattern deviated from this predetermined pnncipale direction.
  • the second case corresponds in particular, but not exclusively, to obtaining a radiation diagram of the "cosecanted", making it possible to vary the transmission (and / or reception) power of the network as a function of at least one angular parameter.
  • This angular parameter is for example the angle ⁇ between the axis Oz and the direction deviated from the radiation diagram, and / or the angle ⁇ between the axis Ox and the projection in the plane (Ox, O) of the direction devoid of the delight diagram.
  • the invention particularly aims to overcome these various drawbacks of the state of the art.
  • one of the objectives of the present invention is to provide a printed antenna having a broad bandwidth and a low level of cross-polansation.
  • the invention also aims to provide such an impnmated antenna which has a manufacturing cost substantially equal to that of a conventional printed antenna.
  • Another objective of the invention is to provide such a printed antenna having dimensions close to those of a conventional printed antenna.
  • a complementary objective of the invention is to provide an array of antennas from a plurality of such impinnated antennas.
  • Another objective of the invention is to provide such an array of impinnated antennas making it possible to obtain a localized radiation pattern without additional means (making it possible to play on the phase and the amplitude) complex and expensive.
  • a waterproof antenna of the type comprising: a substrate plate, a metal deposit, located on one face of said substrate plate and defining a resonant patch, a supply means for supplying said resonant patch, and further comprising: at least one reactance arm extending from a cold point of said resonant patch.
  • the impnmée antenna of the invention therefore differs from that of the prior art in that, from one or more cold points of the resonant patch, extend one or more reactance arms.
  • Each "reactance arm" (or stub, or
  • “mustache”) can be either in the plane containing the resonant patch, or in an inclined plane relative to the latter.
  • the second case (arms in an inclined plane) includes in particular, but not exclusively, the reactance arms extending upwards, of the monopoly type, and the reactance arms extending downwards, of t pe coaxial lines .
  • each cold point concerned can constitute a starting point for one or more reactance arms.
  • a cold point for a given mode, is a point on the resonant patch where the current is maximum and where the voltage is zero.
  • the reactance arms make it possible to suppress, by short-circuiting them, unwanted modes (or parasitic modes), and by the same to improve markedly: the level of cross polarization, by increasing the useful ra onement, according to the main polarization , compared to the parasitic ravaison, according to the cross polansation. bandwidth, by reducing reactance at certain frequencies. In other words, we minimize the v anation of reactive energy
  • said feed moven does not substantially feed said wedge "resonant pad", said resonant pad having this milk a single fundamental mode.
  • Said cold point from which extends said at least one reactance arm is a cold point for said single fundamental mode.
  • the unwanted modes which are eliminated are the superior modes.
  • said supply means supplies substantially "in the corner" said resonant patch, said resonant patch therefore having at least two fundamental modes.
  • Said cold point from which extends said at least one reactance arm is a cold point for the superposition of said at least two fundamental modes.
  • the unwanted modes which are eliminated are the superior modes.
  • said supply means supplies substantially "in the corner" said resonant patch, said resonant patch therefore having at least two fundamental modes.
  • Said cold point from which extends said at least one reactance arm is a cold point for one of said fundamental modes.
  • the unwanted modes which are suppressed are on the one hand the other fundamental mode (a cold spot of one of the two fundamental modes being a on the other) and on the other hand the superior modes.
  • said at least one reactance arm is formed in said metallic deposit. In this way, the reactance arms are very simple to produce and do not generate any additional cost compared to the resonant pellet alone.
  • said at least one reactance arm is a section of line formed in said metallic deposit and extending towards the extender of said resonant pad.
  • said at least one reactance arm is a section of slot formed in said metallic deposit and extending towards the interior of said resonant pad.
  • said power supply mo belongs to the group comprising: direct attack lines; - direct attack probes; contactless coupling lines; contactless coupling lines cooperating with slots. This list is by no means exhaustive.
  • the design of said antenna is played on at least one parameter belonging to the group comprising: the length of each reactance arm; the width of each reactor arm; the geometric shape of each reactor arm; - the position of each reactance arm; the number of cold points from which at least one reactance arm extends; the number of reactance arms extending from each cold point.
  • said at least one reactance arm has a length substantially equal to ⁇ / 4, with ⁇ the operating wavelength. In this way, the reactance arm constitutes an open circuit stub close to a quarter wave.
  • said at least one reactance arm has at least one elbow.
  • the elbows allow the reactance arms to stay as close as possible to the resonant pad.
  • the antenna is therefore more compact.
  • said resonant patch has at least two cold spots
  • said antenna comprises at least a first pair of reactance arms.
  • the reactance arms of said at least one first pair of reactance arms have substantially one met with respect to a first axis, passing through said at least two cold spots.
  • This first circuit between pairs of reactance arms makes it possible to reduce the quantity of parasites, and therefore to improve the performance of the antenna.
  • said resonant patch has at least two cold spots.
  • Said antenna includes at least a second pair of reactance arms.
  • the reactance arms of said at least a second pair of reactance arms have substantially a shape relative to a second axis, forming an axis of symmetry for said resonant pad and passing through a point of excitation of said resonant pad by said mo in power.
  • the combination of two symmetries between pairs of reactance arms, along two distinct axes, makes it possible to further improve the performance of the antenna.
  • the invention also relates to an antenna array comprising at least two impinnated antennas as mentioned above.
  • each of said antennas comprises a same set of at least one reactance arm, so as to maximize radiation of said array of antennas in a predetermined main direction .
  • said array comprises at least a first pair of antennas and at least a second pair of antennas.
  • the antenna reactance arms of said at least one first pair of antennas have between them substantially symmetry with respect to a third axis, forming a vertical axis for said array of antennas and passing through a feed point of said antenna array.
  • the antenna reactance arms of said at least one second pair of antennas have substantially one axis between them relative to a fourth axis, forming a mete axis for said antenna array, perpendicular to said third axis and passing through said point. supplying said antenna array.
  • the predetermined main direction is the axis Oz
  • the third and fourth axes are for example respectively the axes Ox and O (or inversely the axes O ⁇ and Ox).
  • This double svmétne between reactance arms of antenna pairs makes it possible to reduce the quantity of parasites, and therefore to improve the performance of the antenna array. It is advisable to distinguish these sv met ⁇ es, within the antenna array, between reactance arms of pairs of antennas, and the aforementioned svmétnes, within the antenna used alone, between pairs of reactance arms. Indeed, the axes of sv metne concerned are not the same in both cases (some are specific to the antenna, while others are specific to the antenna array).
  • At least two of said antennas each comprise a distinct set of at least one reactance arm, so as to induce counting of the alignment of said array of antennas with respect to a predetermined main direction.
  • predetermined main direction is meant here the direction that the direction diagram would take if there were no depointing. If we assume again that the network is in a plane (Ox, Oy), the predetermined main direction, with respect to which the depointing takes place, is the axis Oz.
  • the invention allows such defocusing to be carried out without any additional means (neither phase shifter nor amplifier)
  • said array comprises at least a first pair of antennas.
  • the reactance arms of the antennas of said at least one first pair of antennas do not have between them a svmetne with respect to a third axis, forming an axis of sv metne for said antenna array and passing through a point supplying said antenna array.
  • said deflection takes place around said third axis.
  • the depointing is carried out for example around the axis Ox (or Ov).
  • said array comprises at least a second pair of antennas.
  • the reactance arms of the antennas of said at least one second pair of antennas do not have between them a sv metne with respect to a fourth axis, forming an axis of s metne for said array of antennas, perpendicular to said third axis and passing through said feed point of said antenna array
  • said depointing is also carried out around said fourth axis.
  • the depointing is carried out for example around the axis O (or Ox).
  • FIG. 1 shows a perspective view of a first known impnmated antenna, with a "non-corner"feed
  • FIG. 2 illustrates the distribution of the electric field around the patch of the first known antenna of FIG. 1.
  • FIG. 3 presents a top view of a second known impnmated antenna, with a "corner” power supply
  • FIGS. 4A, 4B and 4C each illustrate the distribution of the electric field around of the patch of the second known antenna of FIG.
  • FIG. 13 presents a perspective view of a particular embodiment of an array of impnmated antennas according to the present invention.
  • FIGS. 1 to 4 two examples of impnmated antennas according to the prior art.
  • the first known impinnated antenna conventionally comprises: a substrate plate 1; a metal deposit, located on the upper face of the substrate plate 1 and defining a resonant patch 2 of rectangular shape (length a and width b); a supply line (microstrip line) 3, supplying the resonant patch 2 by direct contact.
  • the width b of the patch 2 is much greater than the width of the supply line 3; a ground plane 4, located on the lower face of the substrate plate 1.
  • the excitation point 6 of the patch is not in the corner. Consequently, the pastille presents a unique fundamental mode.
  • the dimensions of the patch are of the order of half a wavelength. This results in a non-uniform distribution of the electric field under and around the resonant pad 2.
  • FIG. 2 illustrates an example of such a non-uniform distribution, for a mode
  • the two cold spots 5A, 5B of this mode appear clearly in the figure.
  • the second known impnmated antenna (cf. f ⁇ g.3 and 4) differs from the first only in that the excitation point 7 of the patch 3 is here in the corner. Consequently, the patch has two fundamental modes: mode 0.1 and mode 1.0. In fact, each of the two sides of the patch to which the excitation point belongs is associated with a distinct fundamental mode.
  • the global non-uniform distribution (cf. f ⁇ g.4C) is obtained by summing the non-uniform distributions of the two fundamental modes (cf. f ⁇ g.4A and 4B). For each fundamental mode, the patch has two distinct cold points: 7A, 7B (cf.
  • the patch also has two distinct cold points: 9A, 9B (cf. f ⁇ g.4C).
  • the general principle of the invention consists in adding, at least one cold point of the patch 2, at least one reactance arm. This reactance arm (s) makes it possible to reduce the level of cross-polansation and increase the bandwidth of the antenna.
  • the resonant patch is not supplied at the corner (the antenna is therefore of the same TV as the first known antenna, presented above in relation to FIGS. 1 and 2).
  • the resonant patch is supplied at a corner (the antenna is therefore of the same type as the second known antenna, presented above in relation with ec Figures 3 and 4).
  • the first embodiment cf. f ⁇ g.5
  • each reactance arm is a section of line formed in the metallic deposit and which extends towards the outside of the pellet.
  • Each reactance arm has a length substantially equal to ⁇ / 4, with ⁇ the operating wavelength.
  • each arm has an elbow 11.
  • the reactance arms have between them two types of s metne: a first s metne with respect to a first axis 12 passing through the two cold points 5A, 5B (and forming an axis of line for the pellet).
  • first pairs of reactance arms (10 l 5 10 2 ), (10 3 , 10 4 ) for each of which this first svmétne exists; a second svmétne with respect to a second axis 13 forming an axis of symmetry for the patch and passing through the excitation point 6 of the patch.
  • second pairs of reactance arms (10 j , 10 3 ), (10 2 , 10 4 ) for each of which this second svmétne exists.
  • 14 3 , 14 4 extend from each cold point 9A, 9B for the superposition of the two fundamental modes.
  • the first and second axes of svmétne are here referenced 15 and
  • two reactance arms 18 l5 18 2 and 18 3 , 18 4 extend from each cold point 8A, 8B for the second fundamental mode (mode 1.0 ).
  • the fifth embodiment (cf. f ⁇ g.9) is an extension of the second embodiment, in which the reactance arms have a greater width.
  • the sixth embodiment (cf. f ⁇ g.10) is a variant of the second embodiment, in which the reactance arms do not have a bend.
  • the seventh embodiment (cf. fig. L l) is a variant of the second embodiment, in which the reactance arms do not have an elbow and are split.
  • the eighth embodiment (cf. fig. 12) is a variant of the second embodiment, in which the reactance arms 19 ! at 19 4 are sections of slot formed in the metal deposit and extending towards the interior of the resonant pad 2.
  • antenna impregnated according to the present invention can be envisaged.
  • the network comprises four printed antennas 20 d to 20 4 . Each is supplied at the corner. Each comprises a bent reactance arm 21 t to 21 4 , of length L1 to L4 respectively, which extends from a cold point for one of its two fundamental modes (cf. the fourth embodiment, presented above in relation to Figure 8)
  • the supply point of the network corresponds to the center 0 of the coordinate system (O, Ox, Oy). It is assumed that, in a conventional manner (and independently of the reactance arms), the pellets of the network have between them a double svmétne with respect to the axes Ox and Oy.
  • the main direction 22 of ra nism of the network passes by O and is defined by the angle pair ( ⁇ , ⁇ ), with ⁇ the angle between the axis Oz and the main direction of alignment 22, and ⁇ the angle between the axis Ox and the projection 23 in the plane (Ox, Oy) of the main direction of alignment 22.

Landscapes

  • Waveguide Aerials (AREA)
  • Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)

Abstract

L'invention concerne une antenne imprimée, du type comprenant: une plaque de substrat; un dépôt métallique, situé sur une face de ladite plaque de substrat et définissant une pastille résonante (2); un moyen d'alimentation (3), permettant d'alimenter ladite pastille résonante. Selon l'invention, l'antenne comprend en outre au moins un bras de réactance (141 à 144) s'étendant à partir d'un point froid (9A, 9B) de ladite pastille résonante. L'invention concerne également un réseau d'antennes comprenant au moins deux antennes imprimées telles que précitées.

Description

Antenne imprimée à bande passante élargie et faible niveau de polarisation croisée, et réseau d'antennes correspondant.
Le domaine de l'inv ention est celui des antennes réalisées en technologie impnmée. On rappelle que cette technologie permet d'obtenir des antennes imprimées légères, compactes et peu coûteuses si fabπquées en grande série. On les retrouve désormais dans tous types d'applications (réception de télév ision par satellite, télécommunications, radars portables, ...). Elles peuvent être utilisées seules ou en réseaux. Plus précisément, l'inv ention concerne un perfectionnement aux antennes impnmées classiques.
Traditionnellement, une antenne impnmée comprend notamment : une plaque de substrat (ou diélectrique) ; un dépôt métallique, situé sur une face de la plaque de substrat et définissant une pastille résonante (ou "patch"). Généralement, la pastille résonante est de forme carrée ou circulaire, et ses dimensions sont de l'ordre d'une demi -longueur d'onde. ; un mov en d'alimentation, permettant d'alimenter la pastille résonante, par contact (ligne ou sonde coaxiale) ou par couplage (ligne ou fente découpée dans un plan de masse).
Si une telle antenne imprimée classique offre plusieurs av antages (légèreté, compacité et faible coût), elle présente néanmoins également quelques incon énients.
Tout d'abord, la bande passante d'une telle antenne impnmée classique n'est pas assez large (en général quelques % à ROS (Rapport d'Onde Stationnaire) inférieur à 2. On rappelle que ce pourcentage est obtenu par dn îsion de la largeur de bande par la fréquence centrale de cette bande. Une solution connue pour augmenter la bande passante consiste à augmenter l'épaisseur de la plaque de substrat. Malheureusement, cette solution engendre des ray onnements parasites qui la rende inutilisable dans la pratique. En effet, le fonctionnement idéal correspond à l'excitation d'un mode particulier (généralement un mode fondamental), mais lorsque l'épaisseur du substrat devient importante par rapport à la longueur d'onde (env iron 0,1. λ, av ec λ la longueur d'onde de fonctionnement), alors on excite in olontairement d'autres modes (généralement des modes supérieurs), dits modes parasites. On excite aussi des ondes de surfaces parasites qui réduisent l'efficacité de l'antenne.
Par ailleurs, une telle antenne imprimée classique génère un niveau de polarisation croisée trop élevé. Ce niveau reflète la capacité de l'antenne, lorsqu'elle fonctionne selon une première polarisation (composante principale, par exemple horizontale), à rejeter une seconde polarisation (composante croisée, par exemple verticale). Idéalement, le niveau de polarisation croisée est nul.
Les réseaux d'antennes actuels, du fait qu'ils sont obtenus par juxtaposition d'une pluralité d'antennes imprimées classiques (dites sources), présentent les mêmes inco énients que ceux précités (bande passante trop étroite et ni eau de polarisation croisée trop élev é).
Un tel réseau d'antennes peut être utilisé soit pour maximiser le diagramme de rayonnement dans une direction pnncipale prédéterminée (par exemple la normale Oz au plan (Ox, O\ ) contenant le réseau d'antennes), soit pour générer un diagramme de rayonnement dépointé par rapport à cette direction pnncipale prédéterminée. Le second cas correspond notamment, mais non exclusivement, à l'obtention d'un diagramme de rayonnement du
Figure imgf000004_0001
"cosécanté", permettant de vaπer la puissance d'émission (et/ou de réception) du réseau en fonction d'au moins un paramètre angulaire. Ce paramètre angulaire est par exemple l'angle θ entre l'axe Oz et la direction dépointée du diagramme de rayonnement, et/ou l'angle φ entre l'axe Ox et la projection dans le plan (Ox, O ) de la direction dépointée du diagramme de ravonnement.
Actuellement, la mise en oeuvre d'un réseau d'antennes dans le second cas précité (diagramme de rayonnement dépointé) nécessite l'utilisation de moyens supplémentaires permettant de jouer sur la phase et l'amplitude de chacune des antennes élémentaires. Or, ces m o\ ens supplémentaires sont complexes et coûteux.
L'invention a notamment pour objectif de pallier ces différents inconvénients de l'état de la technique.
Plus précisément, l'un des objectifs de la présente invention est de fournir une antenne imprimée possédant une bande passante élargie et un faible niv eau de polansation croisée. L'invention a également pour objectif de fournir une telle antenne impnmée qui présente un coût de fabπcation sensiblement égal à celui d'une antenne imprimée classique.
Un autre objectif de l'inv ention est de fournir une telle antenne imprimée possédant des dimensions proches de celles d'une antenne imprimée classique.
Un objectif complémentaire de l'invention est de fournir un réseau d'antennes à partir d'une pluralité de telles antennes impnmées.
Un autre objectif de l'inv ention est de fournir un tel réseau d'antennes impnmées permettant d'obtenir un diagramme de rayonnement dépointé sans moyens supplémentaires (permettant de jouer sur la phase et l'amplitude) complexes et coûteux.
Ces différents objectifs, ainsi que d'autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints selon l'in ention à l'aide d'une antenne impnmée, du type comprenant : une plaque de substrat, un dépôt métallique, situé sur une face de ladite plaque de substrat et définissant une pastille résonante, un moyen d'alimentation, permettant d'alimenter ladite pastille résonante, et comprenant en outre : au moins un bras de réactance s'étendant à partir d'un point froid de ladite pastille résonante. L'antenne impnmée de l'invention se distingue donc de celle de l'art anténeur en ce que, à partir d'un ou plusieurs points froids de la pastille résonante, s'étendent un ou plusieurs bras de réactance. Chaque "bras de réactance" (ou stub, ou encore
"moustache") peut être soit dans le plan contenant la pastille résonante, soit dans un plan incliné par rapport à ce dernier. Le second cas (bras dans un plan incliné) inclut notamment, mais non exclusi ement, les bras de réactance s'étendant ers le haut, de type monopoles, et les bras de réactance s'étendant vers le bas, de t pe lignes coaxiales.
Il est clair que la totalité ou une partie seulement des points froids peut être concernée. Il est clair également que chaque point froid concerné peut constituer un point de départ pour un ou plusieurs bras de réactance. On rappelle qu'un point froid, pour un mode donné, est un point de la pastille résonante où le courant est maximal et où la tension est nulle. Les bras de réactance permettent de supprimer, en les court-circuitant, des modes non désirés (ou modes parasites), et par là même d'améliorer nettement : le niveau de polarisation croisée, en augmentant le ra onnement utile, selon la polarisation principale, par rapport au ravonnement parasite, selon la polansation croisée . la bande passante, en ramenant une réactance à certaines fréquences. En d'autres termes, on minimise la v anation d'énergie réactiv e
Dans un premier mode de réalisation avantageux de l'antenne impnmée selon l'inv ention, ledit moven d'alimentation n'alimente pas sensiblement "en coin" ladite pastille résonante, ladite pastille résonante présentant de ce lait un unique mode fondamental. Ledit point froid à partir duquel s'étend ledit au moins un bras de réactance est un point froid pour ledit unique mode fondamental.
Ainsi, dans ce premier mode de réalisation de l'antenne selon l'invention, les modes non désirés que l'on supprime sont les modes supéneurs. Dans un second mode de réalisation avantageux de l'antenne impnmée selon l'invention, ledit moyen d'alimentation alimente sensiblement "en coin" ladite pastille résonante, ladite pastille résonante présentant de ce fait au moins deux modes fondamentaux. Ledit point froid à partir duquel s'étend ledit au moins un bras de réactance est un point froid pour la superposition desdits au moins deux modes fondamentaux.
Ainsi, dans ce second mode de réalisation de l'antenne selon l'invention, les modes non désirés que l'on supprime sont les modes supéneurs.
Dans un troisième mode de réalisation avantageux de l'antenne impnmée selon l'invention, ledit moyen d'alimentation alimente sensiblement "en coin" ladite pastille résonante, ladite pastille résonante présentant de ce fait au moins deux modes fondamentaux. Ledit point froid à partir duquel s'étend ledit au moins un bras de réactance est un point froid pour l'un desdits modes fondamentaux.
Ainsi, dans ce troisième mode de réalisation de l'antenne selon l'invention, les modes non désirés que l'on suppnme sont d'une part l'autre mode fondamental (un point froid de l'un des deux modes fondamentaux étant un point chaud de l'autre) et d'autre part les modes supéneurs. De façon a antageuse, ledit au moins un bras de réactance est formé dans ledit dépôt métallique. De cette façon, les bras de réactance sont très simple à réaliser et n'engendrent pas de surcoût par rapport à la pastille résonante seule.
Avantageusement, ledit au moins un bras de réactance est un tronçon de ligne formé dans ledit dépôt métallique et s'étendant v ers l'exténeur de ladite pastille résonante.
Selon une vanante av antageuse, ledit au moins un bras de réactance est un tronçon de fente formé dans ledit dépôt métallique et s'étendant vers l'intérieur de ladite pastille résonante. Av ec cette v anante, on gagne encore en compacité puisque les bras de réactance ne s'étendent pas vers l'extérieur de la pastille. Dans ce cas, l'encombrement de l'antenne impnmée selon l'invention est le même que celui d'une antenne impnmée classique.
Préférentiellement, ledit mo en d'alimentation appartient au groupe comprenant : les lignes à attaque directe ; - les sondes à attaque directe ; les lignes à couplage sans contact ; les lignes à couplage sans contact coopérant av ec des fentes. Cette liste est nullement exhaustive.
De façon préférentielle, de façon à obtenir un fonctionnement prédéterminé de ladite antenne impnmée, on joue lors de la conception de ladite antenne sur au moins un paramètre appartenant au groupe comprenant : la longueur de chaque bras de réactance ; la largeur de chaque bras de réactance ; la forme géométrique de chaque bras de réactance ; - la position de chaque bras de réactance ; le nombre de points froids à partir desquels s'étend au moins un bras de réactance ; le nombre de bras de réactance s'étendant à partir de chaque point froid. Ainsi, il existe de nombreuses stratégies possibles pour maîtriser la réactance globale introduite par l'ensemble des bras de réactance. Avantageusement, ledit au moins un bras de réactance présente une longueur sensiblement égale à λ/4, avec λ la longueur d'onde de fonctionnement. De cette façon, le bras de réactance constitue un stub en circuit ouv ert proche d'un quart d'onde.
De façon a antageuse, ledit au moins un bras de réactance présente au moins un coude. Les coudes permettent aux bras de réactance de rester au plus près de la pastille résonante. L'antenne est donc plus compacte.
Dans un mode de réalisation particulier de l'invention, ladite pastille résonante possède au moins deux points froids, ladite antenne comprend au moins une première paire de bras de réactance. Les bras de réactance de ladite au moins une première paire de bras de réactance présentent sensiblement une s métne par rapport à un premier axe, passant par lesdits au moins deux points froids.
Cette première svmétne entre paires de bras de réactance permet de réduire la quantité de parasites, et donc d'améliorer les performances de l'antenne.
Avantageusement, ladite pastille résonante possède au moins deux points froids. Ladite antenne comprend au moins une seconde paire de bras de réactance. Les bras de réactance de ladite au moins une seconde paire de bras de réactance présentent sensiblement une svmétne par rapport à un second axe, formant axe de symétrie pour ladite pastille résonante et passant par un point d'excitation de ladite pastille résonante par ledit mo en d'alimentation. La combinaison de deux symétnes entre paires de bras de réactance, selon deux axes distincts, permet d'améliorer encore les performances de l'antenne.
L'invention concerne également un réseau d'antennes comprenant au moins deux antennes impnmées telles que précitées.
Dans un premier mode de réalisation avantageux du réseau d'antennes impnmées selon l'invention, chacune desdites antennes comprend un même jeu d'au moins un bras de réactance, de façon à maximiser un rayonnement dudit réseau d'antennes dans une direction pnncipale prédéterminée.
Avantageusement, ledit réseau comprend au moins une première paire d'antennes et au moins une seconde paire d'antennes. Les bras de réactance des antennes de ladite au moins une première paire d'antennes présentent entre eux sensiblement une symétrie par rapport à un troisième axe, formant axe de svmétne pour ledit réseau d'antennes et passant par un point d'alimentation dudit réseau d'antennes. Les bras de réactance des antennes de ladite au moins une seconde paire d'antennes présentent entre eux sensiblement une svmétne par rapport à un quatnème axe, formant axe de s métne pour ledit réseau d'antennes, perpendiculaire audit troisième axe et passant par ledit point d'alimentation dudit réseau d'antennes.
Ainsi, si l'on suppose que le réseau est dans un plan (Ox, Ov ), la direction principale prédéterminée est l'axe Oz, et les troisième et quatrième axes sont par exemple respectivement les axes Ox et O (ou inv ersement les axes O\ et Ox).
Cette double svmétne entre bras de réactance de paires d'antennes permet de réduire la quantité de parasites, et donc d'améliorer les performances du réseau d'antennes. Il convient de distinguer ces sv métπes, au sein du réseau d'antennes, entre bras de réactance de paires d'antennes, et les svmétnes précitées, au sein de l'antenne utilisée seule, entre paires de bras de réactance. En effet, les axes de sv métne concernés ne sont pas les mêmes dans les deux cas (les uns sont propres à l'antenne, alors que les autres sont propres au réseau d'antennes).
Dans un second mode de réalisation av antageux du réseau d'antennes imprimées selon l'invention, au moins deux desdites antennes comprennent chacune un jeu distinct d'au moins un bras de réactance, de façon à induire un dépomtage du ra onnement dudit réseau d'antennes par rapport à une direction pnncipale prédéterminée. Ainsi, en choisissant convenablement les bras de réactance, on peut dépointer le diagramme de rayonnement du réseau d'antenne. Par "direction principale prédéterminée", on entend ici la direction que prendrait le diagramme de ravonnement s'il n'y avait pas de dépointage. Si l'on suppose à nou eau que le réseau est dans un plan (Ox, Oy), la direction principale prédéterminée, par rapport à laquelle s'effectue le dépointage, est l'axe Oz. Contrairement à la solution classique discutée ci-dessus, l'invention permet d'effectuer une telle défocalisation sans aucun moyen supplémentaire (ni déphaseur, ni amplificateur)
Avantageusement, ledit réseau comprend au moins une première paire d'antennes. Les bras de réactance des antennes de ladite au moins une première paire d'antennes ne présentent pas entre eux une svmétne par rapport à un troisième axe, formant axe de sv métne pour ledit réseau d'antennes et passant par un point d'alimentation dudit réseau d'antennes. De cette façon, ledit dépointage s'effectue autour dudit troisième axe. Ainsi, le depointage s'effectue par exemple autour de l'axe Ox (ou Ov).
De façon av antageuse, ledit réseau comprend au moins une seconde paire d'antennes. Les bras de réactance des antennes de ladite au moins une seconde paire d'antennes ne présentent pas entre eux une sv métne par rapport à un quatnème axe, formant axe de s métne pour ledit réseau d'antennes, perpendiculaire audit troisième axe et passant par ledit point d'alimentation dudit réseau d'antennes De cette façon, ledit dépointage s'effectue également autour dudit quatrième axe. Ainsi, le dépointage s'effectue par exemple autour de l'axe O (ou Ox).
D'autres caracténstiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la descnption suivante d'un mode de réalisation préférentiel de l'invention, donné à titre d'exemple indicatif et non limitatif, et des dessins annexés, dans lesquels : la figure 1 (art anténeur) présente une v ue en perspectiv e d'une première antenne impnmée connue, avec une alimentation "non en coin" ; la figure 2 (art anténeur) illustre la distribution du champ électπque autour de la pastille de la première antenne connue de la figure 1 . la figure 3 (art anténeur) présente une v ue de dessus d'une seconde antenne impnmée connue, av ec une alimentation "en coin" , - les figures 4A, 4B et 4C (art anténeur) illustrent chacune la distnbution du champ électnque autour de la pastille de la seconde antenne connue de la figure 3, respecti ement pour un premier mode fondamental (fιg.4A), un second mode fondamental (fιg.4B) et la superposition des premier et second modes fondamentaux (fιg.4C) ; - chacune des figures 5 à 12 présente une v ue de dessus d'un mode de réalisation distinct d'une antenne imprimée selon la présente invention ; et la figure 13 présente une v ue en perspecti e d'un mode de réalisation particulier d'un réseau d'antennes impnmées selon la présente inv ention. Dans un souci de simplification, des éléments identiques sur différentes figures conserv ent une même référence numérique. Afin d'expliciter la notion de point froid d'une antenne impnmée, on présente tout d'abord, en relation a ec les figures 1 à 4, deux exemples d'antennes impnmées selon l'art antérieur.
La première antenne impnmée connue (cf. fig. l et 2) comprend, de façon classique : une plaque de substrat 1 ; un dépôt métallique, situé sur la face supéπeure de la plaque de substrat 1 et définissant une pastille résonante 2 de forme rectangulaire (longueur a et largeur b) ; - une ligne d'alimentation (ligne microruban) 3, alimentant la pastille résonante 2 par contact direct. La largeur b de la pastille 2 est très supéneure à la largeur de la ligne d'alimentation 3 ; un plan de masse 4, situé sur la face inféneure de la plaque de substrat 1.
Pour cette première antenne connue, le point d'excitation 6 de la pastille n'est pas en coin. Par conséquent, la pastille présente un unique mode fondamental. Les dimensions de la pastille sont de l'ordre d'une demi-longueur d'onde. Ceci entraîne une distnbution non uniforme du champ électnque sous et autour de la pastille résonante 2.
La figure 2 illustre un exemple d'une telle distnbution non uniforme, pour un mode
TM0,1. Les deux points froids 5A, 5B de ce mode apparaissent clairement sur la figure. La seconde antenne impnmée connue (cf. fιg.3 et 4) se distingue de la première uniquement en ce que le point d'excitation 7 de la pastille 3 est ici en coin. Par conséquent, la pastille présente deux modes fondamentaux : mode 0,1 et mode 1,0. En effet, chacun des deux côtés de la pastille auxquels appartient le point d'excitation est associé à un mode fondamental distinct. La distribution non uniforme globale (cf. fιg.4C) est obtenue par sommation des distributions non uniformes des deux modes fondamentaux (cf. fιg.4A et 4B). Pour chaque mode fondamental, la pastille possède deux points froids distincts : 7A, 7B (cf. fιg.4A) et 8A. 8B (cf. fιg.4B). En outre, pour la superposition des deux modes fondamentaux, la pastille possède également deux points froids distincts : 9A, 9B (cf. fιg.4C). On présente maintenant, en relation avec les figures 5 à 12, plusieurs modes de réalisation particuliers d'une antenne impnmée selon la présente invention. On rappelle que le pnncipe général de l'inv ention consiste à ajouter, en au moins un point froid de la pastille 2, au moins un bras de réactance. Ce(s) bras de réactance permet(tent) de réduire le niveau de polansation croisée et augmenter la bande passante de l'antenne.
Dans le premier mode de réalisation, illustré sur la figure 5. la pastille résonante n'est pas alimentée en coin (l'antenne est donc du même tv pe que la première antenne connue, présentée ci-dessus en relation av ec les figures 1 et 2). Au contraire, dans les second à huitième modes de réalisation, illustrés sur les figures 6 à 12 respectivement, la pastille résonante est alimentée en coin (l'antenne est donc du même type que la seconde antenne connue, présentée ci -dessus en relation av ec les figures 3 et 4). Dans le premier mode de réalisation (cf. fιg.5), deux bras de réactance 10t, 10- et
103, 104 s'étendent à partir de chaque point froid 5A, 5B pour l'unique mode fondamental. Chaque bras de réactance est un tronçon de ligne formé dans le dépôt métallique et qui s'étend ers l'exténeur de la pastille. Chaque bras de réactance présente une longueur sensiblement égale à λ/4, av ec λ la longueur d'onde de fonctionnement. Dans un souci de compacité, chaque bras présente un coude 11.
Les bras de réactance présentent entre eux deux types de s métne : une première s métne par rapport à un premier axe 12 passant par les deux points froids 5A, 5B (et formant axe de svmétne pour la pastille). Ainsi, on peut distinguer deux premières paires de bras de réactance (10l 5 102), (103, 104) pour chacune desquelles existe cette première svmétne ; une seconde svmétne par rapport à un second axe 13 formant axe de symétrie pour la pastille et passant par le point d'excitation 6 de la pastille. Ainsi, on peut distinguer deux secondes paires de bras de réactance ( lOj, 103), ( 102, 104) pour chacune desquelles existe cette seconde svmétne.
Dans le second mode de réalisation (cf. fιg.6), deux bras de réactance 14,, 14, et
143, 144 s'étendent à partir de chaque point froid 9A, 9B pour la superposition des deux modes fondamentaux. Les premier et second axes de svmétne sont ici référencés 15 et
16 respectiv ement. Les autres caracténstiques sont inchangées par rapport au premier mode de réalisation décrit ci-dessus. Dans le troisième mode de réalisation (cf. fιg.7), deux bras de réactance 17„ 172 et 173, 174 s'étendent à partir de chaque point froid 7A, 7B pour le premier mode fondamental (mode 0, 1)
Dans le quatnème mode de réalisation (cf. fιg.8), deux bras de réactance 18l5 182 et 183, 184 s'étendent à partir de chaque point froid 8A, 8B pour le second mode fondamental (mode 1,0).
Le cinquième mode de réalisation (cf. fιg.9) est une vanante du second mode de réalisation, dans laquelle les bras de réactance présentent une largeur plus importante.
Le sixième mode de réalisation (cf. fιg.10) est une variante du second mode de réalisation, dans laquelle les bras de réactance ne présentent pas de coude.
Le septième mode de réalisation (cf. fig. l l) est une variante du second mode de réalisation, dans laquelle les bras de réactance ne présentent pas de coude et sont dédoublés.
Le huitième mode de réalisation (cf. fig.12) est une variante du second mode de réalisation, dans laquelle les bras de réactance 19! à 194 sont des tronçons de fente formés dans le dépôt métallique et s'étendant vers l'inténeur de la pastille résonante 2.
Il est clair que de nombreux autres modes de réalisation de l'antenne impnmée selon la présente invention peuv ent être envisagés. On peut notamment pré oir : d'autres formes de bras de réactance ; - d'autre formes de pastilles (carrées, rondes, ...) ; d'autres tv pes d'alimentation. On peut notamment remplacer la ligne à attaque directe par une sonde (par exemple coaxiale) à attaque directe, une ligne à couplage sans contact, une ligne à couplage sans contact coopérant a ec une fente, ... , - etc.
D'une façon générale, afin d'obtenir un fonctionnement prédéterminé de l'antenne imprimée selon l'invention, on peut jouer lors de la conception de cette antenne sur divers paramètres, tels que notamment : la longueur et/ou la largeur et/ou la forme géométnque de chaque bras de réactance, le nombre de points froids à partir desquels s'étend au moins un bras de réactance, le nombre de bras de réactance s'étendant à partir de chaque point froid, etc. On présente maintenant, en relation av ec la figure 13, un mode de réalisation particulier d'un réseau d'antennes impnmées selon la présente invention
Dans ce mode de réalisation particulier, le réseau comprend quatre antennes imprimées 20j à 204. Chacune est alimentée en coin. Chacune comprend un bras de réactance coudé 21t à 214, de longueur Ll à L4 respectiv ement, qui s'étend à partir d'un point froid pour l'un de ses deux modes fondamentaux (cf le quatrième mode de réalisation, présenté ci-dessus en relation avec la figure 8)
On suppose que le point d'alimentation du réseau correspond au centre 0 du repère (O, Ox, Oy). On suppose que, de façon classique (et indépendamment des bras de réactance), les pastilles du réseau présentent entre elles une double svmétne par rapport aux axes Ox et Oy. D'une façon générale, la direction pnncipale 22 de ra onnement du réseau passe par O et est définie par le couple d'angle (θ, φ), avec θ l'angle entre l'axe Oz et la direction pnncipale de ra onnement 22, et φ l'angle entre l'axe Ox et la projection 23 dans le plan (Ox, Oy) de la direction pnncipale de ra onnement 22. On peut distinguer plusieurs cas selon la ou les éventuelles s métnes que présentent entre eux les bras de réactance des antennes impnmées du réseau. On peut notamment distinguer les quatre cas suivants si Ll = L2 = L3 = L4 (double s métπe par rapport aux axes Ox et Ov ) . il n'y a pas de dépointage, le ra onnement du réseau s'effectue selon une direction pnncipale confondue av ec l'axe Oz (c'est-à-dire θ = 0° mod π) , si Ll = L3, L2 = L4 et Ll ≠ L2 (svmétne par rapport à l'axe O ) : il v a un dépointage simple, par rapport à l'axe Ox mais pas par rapport à l'axe Oy (c'est-à-dire φ = 90° mod π et θ ≠ 0° mod π); si Ll = L2, L3 = L4 et Ll ≠ L3 (s métne par rapport à l'axe Ox) : il y a un dépointage simple, par rapport à l'axe Ov mais pas par rapport à l'axe
Ox (c'est-à-dire φ = 0° mod π et θ ≠ 0° mod π) ; si Ll ≠ L2 ≠ L3 (aucune s métne) : il a un double dépointage, par rapport à l'axe Ov et par rapport a l'axe Ox (c'est-à-dire φ ≠ 0° mod π. φ ≠ 90° mod π et θ ≠ 0° mod π). Il est clair que de nombreux autres modes de réalisation du réseau d'antennes impnmées selon la présente inv ention peuvent être en isagés. On peut notamment prévoir: un nombre plus élev é d'antennes impnmées au sein du réseau ; - un nombre plus élev é de bras de réactance par antenne impnmée (un ou plusieurs bras à partir de un ou plusieurs points froids de chaque antenne) ; des bras de réactance s'étendant non pas dans le plan contenant la pastille résonante mais dans un plan incliné par rapport à celui-ci ; - d'autres tv pes d'antennes impnmées à bras de réactance selon l'invention
(tels que notamment, mais non exclusivement, les huit modes de réalisation décnts ci-dessus, en relation av ec les figures 5 à 12) ; etc.

Claims

REVENDICATIONS
1. Antenne impnmée, du t pe comprenant : une plaque de substrat (1), un dépôt métallique, situé sur une lace de ladite plaque de substrat et définissant une pastille résonante (2), un moyen d'alimentation (3), permettant d'alimenter ladite pastille résonante, caracténsee en ce qu'elle comprend en outre : au moins un bras de réactance ( 10x à 104 ; 14! à 14 , 17, à 174 ; 18[ à 18 , 19ι à 194 , 211 à 21 ) s'étendant a partir d'un point froid (5A, 5B ; 7A, 7B ,
8A, 8B , 9A, 9B) de ladite pastille résonante de façon à augmenter la bande passante et le niv eau de polarisation croisée de ladite antenne.
2. Antenne imprimée selon la rev endication 1. caracténsee en ce que ledit moyen (3) d'alimentation n'alimente pas sensiblement "en coin" ladite pastille résonante (2), ladite pastille résonante présentant de ce fait un unique mode fondamental, et en ce que ledit point froid (5A, 5B) à partir duquel s'étend ledit au moins un bras de réactance est un point froid pour ledit unique mode fondamental.
3. Antenne imprimée selon la rev endication 1. caracténsee en ce que ledit moyen (3) d'alimentation alimente sensiblement "en coin" ladite pastille résonante (2), ladite pastille résonante présentant de ce fait au moins deux modes fondamentaux, et en ce que ledit point froid (9A, 9B) à partir duquel s'étend ledit au moins un bras de réactance est un point froid pour la superposition desdits au moins deux modes fondamentaux.
4. Antenne imprimée selon la rev endication 1, caracténsee en ce que ledit moyen
(3) d'alimentation alimente sensiblement "en coin" ladite pastille résonante (2), ladite pastille résonante présentant de ce fait au moins deux modes fondamentaux, et en ce que ledit point froid (7A, 7B ; 8A. 8B) à partir duquel s'étend ledit au moins un bras de réactance est un point froid pour l'un desdits modes fondamentaux.
5. Antenne impnmée selon l'une quelconque des rev endications 1 à 4, caracténsee en ce que ledit au moins un bras de réactance est formé dans ledit dépôt métallique.
6. Antenne impnmée selon la rev endication 5, caracténsee en ce que ledit au moins un bras de réactance est un tronçon de ligne (10, à 104 ; 14, à 14 ; 17, à 17 ; 18, à 184 ; 21, à 214) formé dans ledit dépôt métallique et s'étendant ers l'exténeur de ladite pastille résonante.
7. Antenne imprimée selon la rev endication 5, caracténsee en ce que ledit au moins un bras de réactance est un tronçon de fente ( 19, à 194) formé dans ledit dépôt métallique et s'étendant ers l'inténeur de ladite pastille résonante.
8. Antenne impnmée selon l'une quelconque des rev endications 1 à 7, caracténsee en ce que ledit moyen d'alimentation appartient au groupe comprenant - - les lignes à attaque directe (3) , les sondes à attaque directe , les lignes à couplage sans contact ; les lignes à couplage sans contact coopérant av ec des fentes.
9. Antenne impnmée selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caracténsee en ce que, de façon à obtenir un fonctionnement prédéterminé de ladite antenne impnmée, on joue lors de la conception de ladite antenne sur au moins un paramètre appartenant au groupe comprenant : la longueur de chaque bras de réactance ; la largeur de chaque bras de réactance ; - la forme géométrique de chaque bras de réactance , la position de chaque bras de réactance ; le nombre de points froids à partir desquels s'étend au moins un bras de réactance ; le nombre de bras de réactance s'étendant à partir de chaque point froid.
10. Antenne impnmée selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caracténsee en ce que ledit au moins un bras de réactance présente une longueur sensiblement égale à λ/4, avec λ la longueur d'onde de fonctionnement.
11. Antenne impnmée selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caracténsee en ce que ledit au moins un bras de réactance présente au moins un coude (11).
12. Antenne imprimée selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caracténsee en ce que ladite pastille résonante possède au moins deux points froids, en ce que ladite antenne comprend au moins une première paire de bras de réactance, et en ce que les bras de réactance de ladite au moins une première paire de bras de réactance présentent sensiblement une svmétne par rapport à un premier axe, passant par lesdits au moins deux points froids.
13. Antenne impnmée selon l'une quelconque des re endications 1 à 12, caracténsee en ce que ladite pastille résonante possède au moins deux points froids, en ce que ladite antenne comprend au moins une seconde paire de bras de réactance, et en ce que les bras de réactance de ladite au moins une seconde paire de bras de réactance présentent sensiblement une svmétne par rapport à un second axe, formant axe de svmétne pour ladite pastille résonante et passant par un point d'excitation de ladite pastille résonante par ledit moyen d'alimentation.
14. Réseau d'antennes, caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux antennes impnmées selon l'une quelconque des revendications 1 à 13.
15. Réseau d'antennes selon la revendication 14. caracténsé en ce que chacune desdites antennes comprend un même jeu d'au moins un bras de réactance, de façon à maximiser un rayonnement dudit réseau d'antennes dans une direction principale prédéterminée.
16. Réseau d'antennes selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une première paire d'antennes et au moins une seconde paire d'antennes, en ce que les bras de réactance des antennes de ladite au moins une première paire d'antennes présentent entre eux sensiblement une svmétne par rapport à un troisième axe, formant axe de svmétne pour ledit réseau d'antennes et passant par un point d'alimentation dudit réseau d'antennes, et en ce que les bras de réactance des antennes de ladite au moins une seconde paire d'antennes présentent entre eux sensiblement une svmétne par rapport à un quatrième axe, formant axe de svmétne pour ledit réseau d'antennes, perpendiculaire audit troisième axe et passant par ledit point d'alimentation dudit réseau d'antennes.
17. Réseau d'antennes selon la rev endication 14, caractérisé en ce qu'au moins deux desdites antennes comprennent chacune un jeu distinct d'au moins un bras de réactance, de façon a induire un dépointage du ra onnement dudit reseau d'antennes par rapport à une direction pnncipale prédéterminée
18. Réseau d'antennes selon la rev endication 17, caractérisé en ce qu'il comprend au moins une première paire d'antennes, et en ce que les bras de réactance des antennes de ladite au moins une première paire d'antennes ne présentent pas entre eux une sv métne par rapport à un troisième axe, formant axe de sv métne pour ledit réseau d'antennes et passant par un point d'alimentation dudit réseau d'antennes, de façon que ledit depointage s'effectue autour dudit troisième axe 19. Réseau d'antennes selon la re endication 18 caracténsé en ce qu'il comprend au moins une seconde paire d'antennes, et en ce que les bras de réactance des antennes de ladite au moins une seconde paire d'antennes ne présentent pas entre eux une sv métne par rapport à un quatnème axe, formant axe de sv métne pour ledit réseau d'antennes, perpendiculaire audit troisième axe et passant par ledit point d'alimentation dudit réseau d'antennes, de façon que ledit dépointage s'effectue également autour dudit quatrième axe.
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