WO2000023808A1 - Accelerometre miniature monolithique - Google Patents

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WO2000023808A1
WO2000023808A1 PCT/FR1999/002489 FR9902489W WO0023808A1 WO 2000023808 A1 WO2000023808 A1 WO 2000023808A1 FR 9902489 W FR9902489 W FR 9902489W WO 0023808 A1 WO0023808 A1 WO 0023808A1
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WO
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accelerometer
resonators
peduncle
flexible
thickness
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Application number
PCT/FR1999/002489
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Denis Janiaud
Olivier Le Traon
Serge Muller
Original Assignee
Onera (Office National D'etudes Et De Recherches Aerospatiales)
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Priority to EP99947571A priority patent/EP1123511B1/fr
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    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
    • G01P15/00—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration
    • G01P15/02—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration by making use of inertia forces using solid seismic masses
    • G01P15/08—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration by making use of inertia forces using solid seismic masses with conversion into electric or magnetic values
    • G01P15/097—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration by making use of inertia forces using solid seismic masses with conversion into electric or magnetic values by vibratory elements
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
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    • G01P2015/0808—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration by making use of inertia forces using solid seismic masses with conversion into electric or magnetic values being provided with a particular type of spring-mass-system for defining the displacement of a seismic mass due to an external acceleration for defining in-plane movement of the mass, i.e. movement of the mass in the plane of the substrate
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    • G01P2015/0817—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration by making use of inertia forces using solid seismic masses with conversion into electric or magnetic values being provided with a particular type of spring-mass-system for defining the displacement of a seismic mass due to an external acceleration for defining in-plane movement of the mass, i.e. movement of the mass in the plane of the substrate for one single degree of freedom of movement of the mass for pivoting movement of the mass, e.g. in-plane pendulum
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    • G01P2015/0805—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration by making use of inertia forces using solid seismic masses with conversion into electric or magnetic values being provided with a particular type of spring-mass-system for defining the displacement of a seismic mass due to an external acceleration
    • G01P2015/0822—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration by making use of inertia forces using solid seismic masses with conversion into electric or magnetic values being provided with a particular type of spring-mass-system for defining the displacement of a seismic mass due to an external acceleration for defining out-of-plane movement of the mass
    • G01P2015/0825—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration by making use of inertia forces using solid seismic masses with conversion into electric or magnetic values being provided with a particular type of spring-mass-system for defining the displacement of a seismic mass due to an external acceleration for defining out-of-plane movement of the mass for one single degree of freedom of movement of the mass
    • G01P2015/0828—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration by making use of inertia forces using solid seismic masses with conversion into electric or magnetic values being provided with a particular type of spring-mass-system for defining the displacement of a seismic mass due to an external acceleration for defining out-of-plane movement of the mass for one single degree of freedom of movement of the mass the mass being of the paddle type being suspended at one of its longitudinal ends

Definitions

  • the present invention relates, in general, to a miniature accelerometer which can be used, for example, for the navigation of airplanes, helicopters and cars, for improved braking assistance or the active suspension of land vehicles.
  • the invention relates to a monolithic accelerometer comprising a fixed part, two mobile solid parts called test masses and two resonators each having one end secured to one of the two mobile massive parts.
  • the resonators constituting the sensitive elements of the accelerometer according to the invention, are preferably vibrating blades made of piezoelectric material working in bending or in torsion.
  • the vibration frequencies of each of the blades are very sensitive to the extension or compression force which is exerted longitudinally on the blade when the test mass which is attached to it is subjected to an acceleration.
  • the extension of one of the blades and the compression of the other blade are converted into the form of electrical signals which are picked up for example by electrodes supported by the vibrating blades and connected to two oscillator circuits. At the output of the oscillator circuits, a signal with differential frequency is produced, the variations of which are representative of those of acceleration.
  • the advantage of working with the difference of the two frequencies is to reduce the influence of the parasitic input quantities which act in common mode on the two plates, for example the temperature.
  • FIG. 1 An accelerometer of this type, which is the subject of US Pat. No. 4,945,765, is shown in FIG. 1.
  • the body of this accelerometer 14 is monolithic and is obtained by chemical machining of a silicon wafer. This body comprises a fixed part 18, two test masses 20 and 22, two resonators 28 and 30 and two articulations 24 and 26.
  • the resonators 28 and 30 vibrate in torsion and are excited by electrostatic effect by means of a device (not shown) at the output of which their resonance frequencies are delivered.
  • the sensitivity direction of this accelerometer is close to the perpendicular to the faces of the plate.
  • FR 2 739 190 in the name of the applicant, is shown in Figure 2.
  • the body of this accelerometer AD ' is monolithic and is obtained by chemical machining of a quartz plate.
  • This body includes a fixed part of the I-shaped contour, four massive U-shaped mobile parts, including two test masses 2 X and 2 2 , two resonators 3 and 3 2 , four parallelepipedal hinge plates 81 ⁇ 82 1 # 81 2 , 82 2 and two flexible frames 5 : and 5 2 .
  • the resonators 3 ⁇ and 3 2 vibrate in bending and are excited by piezoelectric effect by means of a device (not shown) at the output of which their resonant frequencies are delivered.
  • the sensitivity direction of this accelerometer is close to the perpendicular to the faces of the plate. An acceleration applied in this direction causes an extension force on one resonator and a compression force on the other resonator, the output signal of 1.
  • ' accelerometer being the difference of the frequencies of the two resonators.
  • This accelerometer no longer has the drawback of dissipating vibratory mechanical energy in the fixed part, because the flexibility of the frames 5 X and 5 2 provides a mechanical filtering effect between the resonators and the fixed part.
  • this accelerometer eliminates the coupling between the two resonators (FR 2 739 190, page 7, lines 31-33). This accelerometer is thus well suited to industrial fields which require excellent precision and moderate cost.
  • the present invention provides a geometric shape which, while avoiding leakage of vibratory mechanical energy from the resonators to the fixed part, is better suited to miniaturization.
  • the manufacturing cost is thus lowered and meets industrial needs for high-performance and very inexpensive accelerometers.
  • this monolithic accelerometer comprising a fixed part, two first mobile massive parts called test masses, two articulation lamellae each having one end secured to one of the two mobile massive parts and two resonators each having one end secured to one of the two movable solid parts is characterized in that it comprises a third movable solid part secured to the other end of each of the two resonators and of each of the two articulation lamellae, and a flexible peduncle situated between the first two mobile massive parts, and connecting the third mobile massive part to the fixed part.
  • the position of the peduncle between the two test masses is favorable for obtaining the greatest possible total mass of the moving parts.
  • the flexibility of the peduncle combined with the total mass of the three moving parts makes it possible to produce a mechanical filter between the resonators and the fixed part of the accelerometer.
  • the overvoltage coefficients of the resonators are little altered and the accuracy of the measurement provided is excellent.
  • the simplicity of the structure and its compactness, provided by the location of the peduncle between the first two movable solid parts are favorable for miniaturization and for obtaining good manufacturing efficiency.
  • the presence of a movable solid part common to the two resonators no longer allows the elimination of the mechanical coupling between them and a different solution must be found to resolve this problem in order to preserve the accuracy of the accelerometer.
  • the flexible peduncle is a substantially parallelepipedal beam extending parallel to the resonators, and whose height is significantly greater than its cross-sectional dimensions.
  • the longitudinal axis of symmetry of the flexible peduncle is substantially an axis of symmetry of the body of the accelerometer.
  • accelerometer is fixed on a base whose large faces are not parallel to each other, which allows the axis of sensitivity of the accelerometer to be strictly perpendicular to the plane of the support.
  • FIGS. 1 and 2 are perspective views of two monolithic accelerometers belonging to the prior art and already discussed;
  • FIG. 3 is a perspective view of an accelerometer according to a first embodiment of the invention.
  • FIG. 4 is a front view of the accelerometer of Figure 3 showing exaggeratedly enlarged deformations of the peduncle and one of the two resonators vibrating in bending;
  • FIGS. 5A, 5B and 5C are perspective views of one accelerometer of Figure 3 showing mechanical forces generated respectively by each of the three spatial components of the acceleration;
  • FIG. 6A is a perspective view of the accelerometer of Figure 3 showing its direction of sensitivity of acceleration measurement
  • FIG. 6B shows a cross section of the fixed part of the accelerometer of Figure 3, taken along a plane ⁇ perpendicular to the axis Z'Z in Figure 6A, and a cross section of a base taken according to same plane ⁇ , for explain how to orient the axis of sensitivity of the accelerometer perpendicular to the plane of the support;
  • FIG. 7A is a perspective view of a variant of an accelerometer according to the invention
  • FIG. 7B is a perspective view of another variant of an accelerometer according to the invention, with vibrating means favoring resonators vibrating in bending, and associated frequency measuring means.
  • an accelerometer CA essentially comprises a fixed part 1, two first movable solid parts respectively 2 ⁇ and 2 2 constituting test masses, two resonators respectively 3 X and 3 2 constituting the elements sensitive, a third mobile massive part 4 and a flexible peduncle 5.
  • the CA accelerometer constitutes a monolithic body machined from the same plate of material, such as quartz or silicon, of thickness uniform E, of width L and height Hl + H5 + H4.
  • the accelerometer CA has the general shape of a parallelepiped whose height extends along a central axis Z'Z.
  • This axis Z'Z is contained on the one hand in a median plane PM of the plate parallel to the faces of the latter, and on the other hand in a plane PS perpendicular to the faces of the plate.
  • the plane PS is a plane of symmetry of the plate and the axis Z'Z is substantially an axis of symmetry of the accelerometer.
  • the fixed part 1 constitutes a rectangular block of thickness E, of width L and of height Hl disposed at one end of the body of the accelerometer along the axis Z'Z and is intended to be integral with the structure of a machine. (not shown) via a BA base.
  • the fixed part 1 is fixed to the base BA for example by gluing.
  • Each movable part, 2 X and 2 2 has a substantially parallelepiped shape of thickness E and height, respectively U2 1 and H2 2 , arranged parallel to the central axis Z'Z of the accelerometer.
  • the mobile parts 2 ⁇ and 2 2 have substantially the same geometry, are arranged on either side of the plane PS and each have an end section opposite the fixed part 1.
  • each resonator 3 X and 3 2 is a parallelepipedal strip whose height, respectively H3i and H3 2 , extends parallel to the axis Z'Z and whose rectangular cross section is defined by a thickness E3 taken along the thickness E of the accelerometer CA and by a width, respectively 3 X and L3 2 , taken along the width L of the accelerometer CA.
  • the resonators 2 and 3 2 have substantially the same geometry.
  • the resonators 3 X and 3 2 each have an end integral with one of the mobile parts, respectively 2 and 2 2 , in the vicinity of their end sections opposite the fixed part 1. According to FIG.
  • Each of the resonators 3 X and 3 2 is provided with electrodes for vibrating at its resonant frequency (not shown) intended to be coupled to an oscillator circuit.
  • the resonators 3 j and 3 2 preferably work in bending or torsional vibration, because the frequencies of these vibrations are very sensitive to forces of extension or compression which are exerted longitudinally with the resonators when the mobile massive parts 2 X and 2 2 constituting the masses of tests are subjected to an acceleration.
  • the resonators 3 X and 3 2 may have other constitutions than that of a parallelepipedal plate.
  • different constructions are possible, such as for example those with two or three conductive strips described in the patent published under the number FR 2 685 964 in the name of the applicant.
  • the third mobile part 4 constitutes a block of substantially parallelepiped shape of thickness E and height H4, arranged at the other longitudinal end of the body of the accelerometer, perpendicular to the central axis. Z'Z, and secured to the other end of each of the 3 X and 3 2 resonators.
  • the flexible peduncle 5 constitutes a parallelepipedal beam whose height H5 extends parallel to the axis Z'Z and whose rectangular transverse section is defined by a thickness E and a width L5 taken respectively according to the thickness E and the width L of the accelerometer CA.
  • the width L5 of the flexible peduncle is of the same order of magnitude as its thickness E; L5 is generally between half and twice the thickness E.
  • the height H5 of the flexible peduncle is clearly greater than its thickness E; H5 is generally between five and twenty times the thickness E.
  • the planes PM and PS are planes of symmetry of the flexible peduncle 5, which is thus located between the first two mobile massive parts 2 X and 2 2 .
  • the flexible peduncle 5 is integral at its two ends with the fixed part 1 and the third movable part 4 respectively.
  • the fixed part 1, the flexible peduncle 5 and the third movable part 4 form the three branches of an I.
  • the flexible peduncle 5 can have other constitutions than that of the parallelepiped beam according to the embodiment illustrated in FIG. 3.
  • the width L5 can evolve so continuous or discontinuous along the height H5 of the flexible peduncle.
  • the scope of the present patent application extends to such variants.
  • the monolithic body of the CA accelerometer also includes two parallelepipedal hinge plates 6 and 6 2 whose heights, respectively Hoi and H6 2 , are taken along the axis Z'Z and whose widths, respectively L6 X and L6 2 , are taken along the width L of the accelerometer CA.
  • the strips 6 X and 6 2 have a thickness E6 taken along the thickness E of the plate equal to the thickness E3 of the resonators 3 X and 3 2 .
  • the strips 6 X and 6 2 have substantially the same geometry.
  • the widths L6 X and L6 2 of the lamellae are clearly greater than their thickness E6, which makes it possible to reduce the sensitivity of the accelerometer to the component of the acceleration perpendicular to the plane PS.
  • the widths L6 X and L6 2 of the slats are generally between 5 and 50 times their thickness E6.
  • the lamellae 6 X and 6 2 each have one end secured to one of the first two movable parts, 2 X and 2 2 respectively , at the end sections of said movable parts closest to the third movable part 4.
  • the other end of each of the strips 6 X and 6 2 is secured to the movable part 4.
  • One side of the strip 6 X facing outwards from the body of the accelerometer is coplanar with the large face of the plate of coplanar material at one side of the resonator 3 2 .
  • one side of the strip 6 2 facing the outside of the body is coplanar with the large side of the coplanar plate on one side of the resonator 3 X.
  • Thickness, E3 or E6, resonators and lamellae is less than half the thickness E of the plate. Generally, this thickness, E3 or E6, is between a quarter and a twentieth of the thickness E of the plate.
  • FIG. 4 is a front view of the accelerometer CA of the Figure 3 when the resonator 3 x vibrates in bending in fundamental mode, parallel to the faces of the material plate.
  • the deformations of the resonator 3 X and of the flexible peduncle 5 correspond to amplitudes of vibration and have been exaggeratedly enlarged to facilitate understanding of the drawing.
  • F 1 resonant frequency
  • the resonator 3 X vibrates in bending at its resonant frequency F 1; it applies at each of its ends, integral with the moving parts 2 X and 4, a shear force R and a bending moment C alternating.
  • the fixed part 1 receives only very weak alternating forces, mainly a force r and a couple c whose intensities are much lower than those of the shear force R and the bending moment C respectively applied by the resonator 3 X on each of the moving parts 2 X and 4.
  • forces r and c can be obtained a hundred times smaller than R and C forces respectively.
  • the flexibility of the peduncle 5 and the total mass of the three mobile parts 2 XI 2 2 and 4 characterize a mechanical filter between the resonator 3 X and the fixed part 1 of the accelerometer, said fixed part being very little stressed by vibrations. of the resonator.
  • the overvoltage coefficient of the resonator is therefore practically not altered.
  • the alternative displacements and deformations whose amplitudes are shown in FIG. 4 constitute the main vibrational phenomena brought into play in the accelerometer.
  • other vibrational phenomena coexist, of smaller amplitudes, such as for example an alternating rotation of the mobile assembly made up of the three mobile parts 2 X , 2 2 and 4 around the central longitudinal axis Z 'Z.
  • This alternating rotation of the moving assembly is caused by the flexural vibrations of the resonator 3 : and is due to the fact that the mean plane in which these vibrations take place does not pass through the axis Z'Z which is substantially an axis main of inertia of the moving crew.
  • the alternating rotation of the moving assembly generates around the axis Z'Z an alternative torsion of the flexible peduncle 5 whose torsional flexibility makes it possible to transmit to the fixed part 1 only a very low alternating torque around the axis Z'Z.
  • This very low torque has only a negligible influence on the efficiency of the mechanical filtering of the vibrations of the resonator.
  • the central longitudinal axis Z'Z is substantially an axis of symmetry of the accelerometer CA, as shown in FIG. 3.
  • the alternating mechanical forces transmitted to the fixed part 1 have intensities greater than those corresponding to the substantially symmetrical embodiment, but in general much less than the intensities of the alternating forces R and C applied by the resonator 3 X on each of the movable parts 2 X and 4.
  • the structure of the accelerometer according to the invention is simpler than that of the second known accelerometer, and comprises fewer parts liable to be affected by a defect in production by chemical machining, because in practice these defects are small dimensions compared to the dimensions of accelerometers.
  • the parts sensitive to a production defect are essentially the 3 X and 3 2 resonators, while in the case of the second known accelerometer AD ′ shown in FIG. 2 the sensitive parts are mainly 3 X and 3 2 resonators and 5 X and 5 2 flexible frames.
  • the structure of the accelerometer according to the invention makes it possible to obtain a better manufacturing yield than the structure of the second known accelerometer.
  • the situation of the flexible peduncle 5 between the first two movable parts 2 ⁇ and 2 2 allows the structure of one accelerometer according to the invention to be compact and thus, given its simplicity, smaller in size than the structure of the second known accelerometer.
  • this possibility of further miniaturizing makes it possible to produce a greater number of accelerometers on a wafer of given dimensions.
  • the structure of said accelerometer would not be compact because the fixed part 1, the peduncle 5, the third mobile part 4, the two lamellae 6 X and 6 2 and the first two mobile parts 2 X and 2 2 would be staggered in this order according to the height of the accelerometer which would thus be worth Hl + H5 + H4 + ⁇ 6 X + H2 X and Hl + H5 + H4 + H6 2 + H2 2 on either side of the plane PS respectively.
  • the situation of the flexible peduncle between the first two movable parts makes it possible to limit the height of the accelerometer to H1 + H5 + H4.
  • the accelerometer according to the embodiment illustrated in Figure 3 also accommodates resonators 3 X and 3 2 vibrating in bending parallel to the plane PS, that is to say transversely to the faces of the material plate.
  • the alternating mechanical forces applied by the resonators on the moving parts 2 X , 2 2 and 4 are parallel to the plane PS, and the moving assembly consisting of said moving parts therefore undergoes small alternating displacements of which the main components are translations perpendicular to the faces of the material plate and rotations around the central longitudinal axis Z'Z.
  • These small alternating displacements in translation and in rotation of the mobile assembly create vibrations, respectively in bending and in torsion, of the flexible peduncle 5.
  • the accelerometer according to the embodiment illustrated in FIG. 3 also accommodates resonators 3 X and 3 2 vibrating in torsion around their respective longitudinal axes parallel to the axis Z'Z.
  • each of the resonators 3 X and 3 2 applies an alternating torque to each of the two mobile parts which are integral with it, and the mobile assembly consisting of the three mobile parts 2 X , 2 2 and 4 is therefore subjected to small alternating displacements in rotation around the axis Z'Z.
  • flexible 5 the flexibility of which allows the fixed part 1 to receive only very low alternating forces.
  • the overvoltage coefficients of the resonators are therefore practically not altered.
  • the central longitudinal axis Z'Z is substantially an axis of symmetry of the accelerometer, as shown in FIG. 3, so that the mechanical filtering of the torsional vibration is the most effective.
  • the mechanical energy leaks to the fixed part 1 at the resonant frequencies of the resonators 3 X and 3 2 are reduced both for bending and torsional vibrations.
  • the mechanical strength of the transducer is not degraded in the bandwidth of use (from continuous to a few hundred Hz).
  • FIGS. 5A, 5B and 5C show the mechanical behavior of the 3 ⁇ and 3 2 resonators of the accelerometer subjected to the three spatial components of the acceleration.
  • FIGS. 5A, 5B and 5C are perspective views of the accelerometer CA of FIG. 3, intended to show the mechanical extension and compression forces exerted by the moving parts 2 X and 2 2 on the resonators 3 X and 3 2 respectively, when the accelerometer is subjected to each of the three spatial components of the acceleration.
  • the acceleration T x applied along an axis I perpendicular to the faces of the material plate causes on the resonator 3 X a longitudinal extension force V ⁇ ⁇ and on the resonator 3 2 a force of longitudinal compression Q x .
  • the compression force Q x undergone by the resonator 3 2 is the cause of a reduction ( ⁇ F - L of its resonant frequency F 2 :
  • the variation of the differential frequency (F x - F 2 ) is proportional to the acceleration T x , and the coefficient of this proportionality is the sum of the coefficients x and k ' ⁇ It will be noted that the expression of the variation [ ⁇ (Fi - F 2 )] x of the differential frequency is algebraic, which translates the fact that said variation changes sign when the acceleration T x changes direction.
  • the acceleration T 2 applied along an axis II parallel to the axis Z'Z causes longitudinal extension forces P 2 and Q 2 on the resonators 3 X and 3 2 respectively.
  • These extension forces causes increase (.DELTA.F; and (.DELTA.F 2) 2 of the resonance frequencies of the resonators 3 and X 3 respectively 2:
  • k 2 and k ' 2 are coefficients of positive sign depending exclusively on the mechanical and geometric characteristics of the accelerometer CA.
  • the variation of the differential frequency (F x - F 2 ) is proportional to the acceleration T 2
  • the coefficient of this proportionality is the difference of the coefficients k 2 and k ' 2 .
  • the frequency variation is algebraic.
  • the acceleration T 3 applied along an axis III perpendicular to the plane PS of the accelerometer causes on the resonator 3 X a longitudinal extension force
  • the extension force P 3 undergone by the resonator 3 X is the cause of an increase ( ⁇ F 3 in its resonant frequency F x :
  • this vector K is the sensitivity measurement vector of acceleration.
  • the orientation of the vector K may be close to that of the axis I perpendicular to the faces of the material plate.
  • the component (k 2 - k ' 2 ) of the vector K taken along the axis II parallel to the axis Z'Z is substantially zero.
  • the widths L6 X and L6 2 of the strips 6 X and 6 2 respectively are significantly greater than their thickness E6; it follows that the stiffness of said strips are significantly greater along the width L of the accelerometer CA than according to its thickness E, which allows the longitudinal forces P 3 and Q 3 exerted on the resonators in the case of an acceleration G 3 illustrated in FIG. 5C are significantly weaker than the longitudinal forces ⁇ > x and Q x exerted on the resonators in the case of an acceleration G x illustrated in FIG. 5A, for the same intensity of the accelerations G 3 and G x .
  • FIG. 6A shows the orientation of the vector K of acceleration measurement sensitivity with respect to the three main axes of the accelerometer CA according to the embodiment illustrated in FIG. 3.
  • the axis of sensitivity of this accelerometer CA is approximately perpendicular to the faces of the material plate. As illustrated in FIG.
  • the vector K is contained in a plane substantially parallel to the axes I and III and has an inclination, characterized by a small angle ⁇ , relative to the axis I.
  • ⁇ is worth approximately 0.01 radians and has been exaggeratedly enlarged in FIG. 6A to facilitate understanding of the drawing.
  • FIG. 6B shows a cross section of the accelerometer CA of FIG. 6A, taken along a plane II orthogonal to the axis Z'Z and located at the level of the fixed part 1
  • Said fixed part is fixed to a BA base, for example by gluing.
  • the base BA is a plate whose face FC glued to the fixed part 1 and the face PP which is opposite to it are not parallel faces between them; the PP face is called the "laying plane" of the accelerometer and is intended to be fixed to the structure of a machine (not shown).
  • the traces of the faces FC and PP in the plane II of cross section are inclined with respect to each other by an angle equal to the angle ⁇ of inclination of the vector K with respect to the axis I, of such that the vector K is perpendicular to the face PP of the base BA.
  • the accelerometer according to the invention is sensitive only to the component of the acceleration orthogonal to the face PP. This configuration is generally appreciated by users of accelerometers, because of its simplicity of implementation.
  • a second means (not shown) of canceling said component consists in carrying out masses of U-shaped proofs, as explained in the patent published under the number FR 2 739 190 already cited (FIG. 7C and page 26, lines 23-30).
  • an acceleration G 3 does not cause a longitudinal force on the resonators and the resulting variation in frequency of each of the resonators is zero.
  • the corresponding variation of the differential frequency and the component of the vector K taken along the axis III are zero.
  • FIG. 7A shows another embodiment of an accelerometer according to the invention.
  • the accelerometer CA a differs from the accelerometer CA of FIG. 3 mainly by the arrangement of each of the resonators 3 la and 3 2a between the test mass which is integral with it and the flexible peduncle 5 a .
  • one side of the proof mass 2 facing the outside of the body is coplanar with one of the two faces of the plate parallel to the plane PS, and one side of the proof mass 2 2a facing outward from the body is coplanar to the other side of the plate parallel to the PS plane.
  • This embodiment makes it possible to benefit from the same advantages as those of the embodiment illustrated in FIG. 3, concerning the precision of the measurement and the cost of production.
  • FIG. 7B shows another embodiment of an accelerometer according to the invention.
  • the monolithic body of the accelerometer Ca b is made of quartz.
  • the means for vibrating the resonators 3 lb and 3 2b in the accelerometer CA b are similar to those described in the patent published under the number FR 2 685 964 in the name of the applicant
  • the CA b accelerometer differs from the accelerometer
  • This fixed part comprises a base section 10 b in the form of a discoid segment integral with the flexible peduncle 5 b , two branches ll b and 12 b in the form of discoid segments extending substantially along the resonators 3 lb and 3 2b respectively, and two sections 13 b and 14 b in the form of ring portions connecting the base section 10 b to the two branches ll b and 12 b respectively.
  • test masses 2 lb and 2 2b , the resonators 3 lb and 3 2b , the third mobile massive part 4 b , the flexible peduncle 5 b and the two lamellae 6 lb and 6 2b are located inside the U-shape of the fixed part l b .
  • the branches ll b and 12 b are fixed, for example by gluing, on the base Ba b of a cylindrical housing.
  • the efficiency of the accelerometer CA b is substantially equivalent to that of the CA accelerometer, because the flexibility of the flexible peduncle 5 b is substantially equal to the flexibility of the flexible peduncle 5, and that the total mass of the three moving parts 2 lb , 2 2b and 4 b is substantially equal to the total mass of the three moving parts 2 X , 2 2 and 4.
  • the CA and CA b accelerometers are also substantially equivalent. As shown in FIG.
  • the means for vibrating each of the resonators are in the form of two metallic electrodes 33 lb and 34 lb having opposite polarities and exciting by piezoelectric effect of the bending vibrations of the resonator 3 lb.
  • the 33 lb and 34 lb electrodes are arranged on the side of the 3 lb resonator facing outwards from the body of the accelerometer, and their "three-track" configuration is described in the patent published under the number FR 2 685 964 already. cited.
  • Electrodes 33 lb and 34 lb and watertight bushings (not shown) of the base are made at the level of the fixed branch ll b , by welding on respective metal contact pads 35 lb and 36 lb substantially rectangular.
  • the metal pads 35 lb and 36 lb are connected to the respective electrodes 33 lb and 34 lb by two respective metallic conductive tapes 37 lb and 38 lb supported by the visible face of the movable part 4 b , of the peduncle flexible 5 b , the base section 10 b and the ring-shaped section 13 b .
  • the electrodes, the conductive strips and the contact pads can be simultaneously obtained by etching a metallic layer adhering to the visible face of the quartz plate from conventional photolithographic processes.
  • This adherent metallic layer may advantageously be that which previously served as a protective mask for machining the monolithic body of the accelerometer.
  • the sealed bushings of the base connected to the electrodes 33 lb and 34 lb are electrically connected to the two terminals of an oscillator circuit l x at the output of which is produced an alternating signal at the resonance frequency FI of the resonator 3 lb.
  • An identical arrangement of electrodes, conductive strips and contact pads is provided on the resonator 3 2b and the opposite face of the movable part 4 b , of the flexible peduncle 5 b , of the base section 10 b , of the shaped section of ring portion 14 b and of the fixed branch 12 b , in relationship with a second oscillator circuit 7 2 at the output of which an alternating signal is produced at the resonant frequency F2 of the resonator 3 2b .
  • the outputs of the two oscillator circuits l x and 7 2 are connected to a differential frequency measurement device including a frequency subtraction circuit 8 and a frequency meter 9, the frequency (F x - F 2 ) measured by the frequency meter 9 being representative of the acceleration to be measured.
  • the values of the resonant frequencies F x and F 2 of the resonators are similar but nevertheless sufficiently spaced from each other so that the differential frequency [F x - F 2 ) is clearly greater than the upper limit of the bandwidth of the accelerometer, regardless of the intensity and direction of the acceleration within the expected measurement range. This allows the measurement of the differential frequency (F x - F 2 ) by the frequency meter 9 to be carried out under good conditions and thus the accuracy of this measurement is not impaired.
  • a metallic conductive tape 39 lb is located between the tapes conductors 37 lb and 38 lb on the visible side of the movable part 4 b , of the flexible peduncle 5 b , of the base section 10 b and of the section in the form of a ring portion 13 b , and between the contact pads 35 lb and 36 lb on the visible side of the fixed branch ll b .
  • Another metallic conductive strip 39 2b (not visible in FIG. 7B) is arranged identically on the opposite face of the monolithic body of the accelerometer, between the conductive strips and the contact pads which are in relation to the second oscillator circuit. 7 2 .
  • the metallic conductive tapes 39 lb and 39 2b are connected to the electrical ground common to the oscillator circuits l x and 7 2 , which makes it possible to reduce the electrical coupling between the alternating signals produced at the output of the two oscillators l and 7 2 .
  • the alternating signal of differential frequency produced at the output of the frequency subtraction circuit 8 can have an improved signal to noise ratio.

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Abstract

Accéléromètre miniature monolithique, usiné dans une plaque de matériau d'épaisseur E, comprenant une partie fixe (1), deux parties massives mobiles (21, 22) appelées masses d'épreuve, deux lamelles d'articulation (61, 62) ayant chacune une extrémité solidaire de l'une des deux parties massives mobiles (21, 22), et deux résonateurs (31, 32) ayant chacun une extrémité solidaire de l'une des deux parties massives mobiles (21, 22), une troisième partie massive mobile (4) solidaire de l'autre extrémité de chacun des deux résonateurs (31, 32) et de chacune des deux lamelles d'articulation (61, 62), et un pédoncule flexible (5) situé entre les deux premières parties massives mobiles (21, 22) et reliant la troisième partie massive mobile (4) à la partie fixe (1).

Description

Accéléromètre miniature monolithique
La présente invention concerne, de manière générale, un accéléromètre miniature pouvant être utilisé, par exemple, pour la navigation d'avions, d'hélicoptères et d'automobiles, pour l'assistance améliorée au freinage ou la suspension active de véhicules terrestres .
Plus particulièrement, l'invention a trait à un accéléromètre monolithique comprenant une partie fixe, deux parties massives mobiles appelées masses d'épreuve et deux résonateurs ayant chacun une extrémité solidaire de l'une des deux parties massives mobiles.
Les résonateurs, constituant les éléments sensibles de 1' accéléromètre selon l'invention, sont de préférence des lames vibrantes en matériau piézo-électrique travaillant en flexion ou en torsion. Les fréquences de vibration de chacune des lames sont très sensibles à la force d'extension ou de compression qui s'exerce longitudinalement à la lame lorsque la masse d'épreuve qui lui est solidaire est soumise à une accélération. L'extension de l'une des lames et la compression de l'autre lame sont converties sous formes de signaux électriques qui sont captés par exemple par des électrodes supportées par les lames vibrantes et reliées à deux circuits oscillateurs. En sortie des circuits oscillateurs est produit un signal à fréquence différentielle dont les variations sont représentatives de celles de l'accélération. L'intérêt de travailler avec la différence des deux fréquences est de réduire l'influence des grandeurs d'entrée parasites qui agissent en mode commun sur les deux lames, par exemple la température .
Un autre aspect important est le caractère monolithique qui rend peu coûteuse la fabrication d' accélêromètres miniatures par usinage chimique et qui favorise les bonnes performances, puisque des assemblages de pièces constituent généralement une limitation majeure des accéléromètres non monolithiques. Les matériaux les plus fréquemment utilisés pour réaliser les accéléromètres monolithiques sont le quartz et le silicium, appréciés pour l'excellente stabilité de leurs caractéristiques mécaniques.
Un accéléromètre de ce type, objet du brevet US-4 , 945 , 765, est montré à la figure 1. Le corps de cet accéléromètre 14 est monolithique et est obtenu par usinage chimique d'une plaque de silicium. Ce corps comprend une partie fixe 18, deux masses d'épreuve 20 et 22, deux résonateurs 28 et 30 et deux articulations 24 et 26. Les résonateurs 28 et 30 vibrent en torsion et sont excités par effet électrostatique au moyen d'un dispositif (non représenté) en sortie duquel sont délivrées leurs fréquences de résonance. La direction de sensibilité de cet accéléromètre est proche de la perpendiculaire aux faces de la plaque. Une accélération appliquée suivant cette direction provoque une force d'extension sur un résonateur et une force de compression sur l'autre résonateur, et le signal de sortie de 1 ' accéléromètre est la différence des fréquences des deux résonateurs . La conception mécanique de cet accéléromètre 14 présente cependant un inconvénient concernant les vibrations des deux résonateurs 28 et 30. Les efforts mécaniques alternatifs engendrés par les vibrations de ces deux résonateurs à leurs "encastrements" sur la partie fixe 18 provoquent une dissipation d'énergie mécanique vibratoire dans cette partie fixe. Il en résulte une diminution du coefficient de surtension de la vibration de chacun des résonateurs 28 et 30. Cet inconvénient affecte la précision de la mesure de la fréquence différentielle, et donc la valeur de l'accélération qui en est déduite.
Un autre accéléromètre, objet du brevet publié sous le numéro
FR 2 739 190 au nom du demandeur, est montré à la figure 2. Le corps de cet accéléromètre AD' est monolithique et est obtenu par usinage chimique d'une plaque de quartz. Ce corps comprend une partie fixe l' de contour de face en I, quatre parties massives mobiles en forme de U dont deux masses d'épreuves 2X et 22, deux résonateurs 3 et 32, quatre lamelles d'articulation parallélépipédiques 81^ 821# 812, 822 et deux cadres flexibles 5: et 52. Les résonateurs 3λ et 32 vibrent en flexion et sont excités par effet piézo-électrique au moyen d'un dispositif (non représenté) en sortie duquel sont délivrées leurs fréquences de résonance. La direction de sensibilité de cet accéléromètre est proche de la perpendiculaire aux faces de la plaque. Une accélération appliquée suivant cette direction provoque une force d'extension sur un résonateur et une force de compression sur l'autre résonateur, le signal de sortie de 1.' accéléromètre étant la différence des fréquences des deux résonateurs. Cet accéléromètre ne présente plus l'inconvénient de la dissipation d'énergie mécanique vibratoire dans la partie fixe, car la souplesse des cadres 5X et 52 procure un effet de filtrage mécanique entre les résonateurs et la partie fixe. De plus, cet accéléromètre supprime le couplage entre les deux résonateurs (FR 2 739 190, page 7, lignes 31-33). Cet accéléromètre est ainsi bien adapté à des domaines industriels qui demandent d'excellentes précisions et des coût modérés. Par contre, il présente des inconvénients pour les domaines qui exigent des coûts de fabrication extrêmement réduits, en particulier le domaine des automobiles. La relative complexité de la structure montrée à la figure 2 affecte le rendement de fabrication par usinage chimique et limite les possibilités de miniaturisation, ce qui limite corrélativement le nombre de structures réalisables sur un wafer en quartz de dimensions données. Ces inconvénients empêchent d'obtenir un coût de fabrication très bas.
La présente invention propose une forme géométrique qui, tout en évitant des fuites d'énergie mécanique vibratoire des résonateurs vers la partie fixe, est mieux adaptée à la miniaturisation. Le coût de fabrication est ainsi abaissé et permet de satisfaire les besoins industriels en accéléromètres performants et très bon marché.
Selon l'invention, cet accéléromètre monolithique comprenant une partie fixe, deux premières parties massives mobiles appelées masses d'épreuve, deux lamelles d'articulation ayant chacune une extrémité solidaire de l'une des deux parties massives mobiles et deux résonateurs ayant chacun une extrémité solidaire de l'une des deux parties massives mobiles est caractérisé en ce qu'il comprend une troisième partie massive mobile solidaire de l'autre extrémité de chacun des deux résonateurs et de chacune des deux lamelles d'articulation, et un pédoncule flexible situé entre les deux premières parties massives mobiles, et reliant la troisième partie massive mobile à la partie fixe. La situation du pédoncule entre les deux masses d'épreuve est favorable à l'obtention d'une masse totale des parties mobiles la plus importante possible. La souplesse du pédoncule combinée à la masse totale des trois parties mobiles permet de réaliser un filtre mécanique entre les résonateurs et la partie fixe de 1' accéléromètre . Ainsi, les coefficients de surtension des résonateurs sont peu altérés et la précision de la mesure fournie est excellente. De plus, la simplicité de la structure et sa compacité, procurée par la situation du pédoncule entre les deux premières parties massives mobiles, sont favorables à la miniaturisation et à l'obtention d'un bon rendement de fabrication. Par contre, la présence d'une partie massive mobile commune aux deux résonateurs ne permet plus la suppression du couplage mécanique entr'eux et une solution différente doit être trouvée pour résoudre ce problème afin de conserver la précision de l' accéléromètre .
Selon une réalisation préférée, le pédoncule flexible est une poutre sensiblement parallélépipédique s ' étendant parallèlement aux résonateurs, et dont la hauteur est nettement supérieure à ses dimensions de section transversale. Afin d'obtenir l'efficacité maximale du filtre mécanique, l'axe longitudinal de symétrie du pédoncule flexible est sensiblement un axe de symétrie du corps de l' accéléromètre .
De préférence, afin d'en exploiter au mieux les performances,
1' accéléromètre est fixé sur une embase dont les grandes faces ne sont pas parallèles entr' elles, ce qui permet à l'axe de sensibilité de l' accéléromètre d'être strictement perpendiculaire au plan du support.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description détaillée et des figures qui s'y rapportent dans lesquelles :
- les figures 1 et 2 sont des vues en perspective de deux accéléromètres monolithiques appartenant à l'art antérieur et déjà commentés ;
- la figure 3 est une vue en perspective d'un accéléromètre selon une première réalisation de l'invention ;
- la figure 4 est une vue de face de l' accéléromètre de la figure 3 montrant des déformations exagérément agrandies du pédoncule et de l'un des deux résonateurs vibrant en flexion ;
- les figures 5A, 5B et 5C sont des vues en perspective de 1' accéléromètre de la figure 3 montrant des efforts mécaniques engendrés respectivement par chacune des trois composantes spatiales de l'accélération;
- la figure 6A est une vue en perspective de l' accéléromètre de la figure 3 montrant sa direction de sensibilité de mesure d'accélération ;
- la figure 6B montre une coupe transversale de la partie fixe de l' accéléromètre de la figure 3, prise selon un plan π perpendiculaire à l'axe Z'Z dans la figure 6A, et une coupe transversale d'une embase prise selon ce même plan π, pour expliquer la manière d'orienter l'axe de sensibilité de 1 ' accéléromètre perpendiculairement au plan du support;
- la figure 7A est une vue en perspective d'une variante d'un accéléromètre conforme à l'invention; - la figure 7B est une vue en perspective d'une autre variante d'un accéléromètre conforme à l'invention, avec des moyens de mise en vibration privilégiant des résonateurs vibrant en flexion, et des moyens de mesure de fréquence associés.
En référence à la figure 3, un accéléromètre CA selon l'invention comprend essentiellement une partie fixe 1, deux premières parties massives mobiles respectivement 2λ et 22 constituant des masses d'épreuve, deux résonateurs respectivement 3X et 32 constituant les éléments sensibles, une troisième partie massive mobile 4 et un pédoncule flexible 5. Selon la réalisation illustrée à la figure 3, l' accéléromètre CA constitue un corps monolithique usiné dans une même plaque de matériau, tel que du quartz ou du silicium, d'épaisseur uniforme E, de largeur L et de hauteur Hl + H5 + H4. L' accéléromètre CA a la forme générale d'un parallélépipède dont la hauteur s'étend suivant un axe central Z'Z. Cet axe Z'Z est contenu d'une part dans un plan médian PM de la plaque parallèle aux faces de celle-ci, et d'autre part dans un plan PS perpendiculaire aux faces de la plaque. Le plan PS est un plan de symétrie de la plaque et l'axe Z'Z est sensiblement un axe de symétrie de l' accéléromètre.
La partie fixe 1 constitue un pavé parallélépipédique d'épaisseur E, de largeur L et de hauteur Hl disposé à une extrémité du corps de l' accéléromètre selon l'axe Z'Z et est destinée à être solidaire de la structure d'un engin (non représentée) par l'intermédiaire d'une embase BA. La partie fixe 1 est fixée sur l'embase BA par exemple par collage. Chaque partie mobile, 2X et 22 a une forme sensiblement parallélepipedique d'épaisseur E et de hauteur, respectivement U21 et H22, disposée parallèlement à l'axe central Z'Z de 1' accéléromètre . Selon la réalisation illustrée, les parties mobiles 2 Ύ et 22 ont sensiblement la même géométrie, sont disposées de part et d'autre du plan PS et ont chacune une section terminale en regard de la partie fixe 1.
Selon la réalisation illustrée, chaque résonateur 3X et 32 est une lame parallélepipedique dont la hauteur, respectivement H3i et H32, s'étend parallèlement à l'axe Z'Z et dont la section rectangulaire transversale est définie par une épaisseur E3 prise suivant l'épaisseur E de l' accéléromètre CA et par une largeur, respectivement 3X et L32, prise suivant la largeur L de 1' accéléromètre CA. Selon la réalisation illustrée, les résonateurs 2 et 32 ont sensiblement la même géométrie. Les résonateurs 3X et 32 ont chacun une extrémité solidaire d'une des parties mobiles, respectivement 2 et 22, au voisinage de leurs sections terminales en regard de la partie fixe 1. Selon la figure 3, ils sont situés le long des bords des parties mobiles 2X et 22 les plus éloignés de l'axe Z'Z, c'est à dire opposés à ceux en regard du pédoncule flexible 5. Un côté du résonateur 3X tourné vers l'extérieur du corps est coplanaire à l'une des deux grandes faces de la plaque de matériau. Un côté du résonateur 32 tourné vers l'extérieur du corps est coplanaire à l'autre grande face de la plaque. Selon la réalisation illustrée, un autre côté du résonateur 2 tourné vers l'extérieur du corps est coplanaire à l'une des deux faces de la plaque parallèles au plan PS, et un autre côté du résonateur 32 tourné vers l'extérieur du corps est coplanaire à l'autre face de la plaque parallèle au plan PS. Chacun des résonateurs 3X et 32 est muni d'électrodes de mise en vibration à sa fréquence de résonance (non représentées) destinées à être couplées à un circuit oscillateur . Les résonateurs 3j et 32 travaillent de préférence en vibration de flexion ou de torsion, car les fréquences de ces vibrations sont très sensibles aux forces d'extension ou de compression qui s'exercent longitudinalement aux résonateurs lorsque les parties massives mobiles 2X et 22 constituant les masses d'épreuves sont soumises à une accélération. Comme expliqué dans le brevet publié sous le numéro FR 2 739 190 déjà cité (page 13, ligne 23 - page 14, ligne 9), les résonateurs 3X et 32 peuvent avoir d'autres constitutions que celle d'une lame parallélepipedique. De même, s 'agissant des électrodes de mise en vibration, différentes constitutions sont possibles, comme par exemple celles à deux ou trois bandes conductrices décrites dans le brevet publié sous le numéro FR 2 685 964 au nom du demandeur.
Selon la réalisation illustrée à la figure 3, la troisième partie mobile 4 constitue un pavé de forme sensiblement parallélepipedique d'épaisseur E et de hauteur H4 , disposé à l'autre extrémité longitudinale du corps de l' accéléromètre, perpendiculairement à l'axe central Z'Z, et solidaire de l'autre extrémité de chacun des résonateurs 3X et 32.
Toujours selon la réalisation illustrée à la figure 3, le pédoncule flexible 5 constitue une poutre parallélepipedique dont la hauteur H5 s'étend parallèlement à l'axe Z'Z et dont la section rectangulaire transversale est définie par une épaisseur E et une largeur L5 prises respectivement suivant l'épaisseur E et la largeur L de l' accéléromètre CA. La largeur L5 du pédoncule flexible est du même ordre de grandeur que son épaisseur E; L5 est généralement comprise entre la moitié et le double de l'épaisseur E. Par contre, la hauteur H5 du pédoncule flexible est nettement supérieure à son épaisseur E ; H5 est généralement comprise entre cinq et vingt fois l'épaisseur E. Les plans PM et PS sont des plans de symétrie du pédoncule flexible 5, qui est ainsi situé entre les deux premières parties massives mobiles 2X et 22. Le pédoncule flexible 5 est solidaire à ses deux extrémités de la partie fixe 1 et de la troisième partie mobile 4 respectivement. Ainsi, la partie fixe 1, le pédoncule flexible 5 et la troisième partie mobile 4 forment les trois branches d'un I. Le pédoncule flexible 5 peut avoir d'autres constitutions que celle de la poutre parallélepipedique selon la réalisation illustrée à la figure 3. Par exemple, la largeur L5 peut évoluer de façon continue ou discontinue le long de la hauteur H5 du pédoncule flexible. S 'agissant du pédoncule flexible 5, il doit être entendu que la portée de la présente demande de brevet s'étend à de telles variantes.
Le corps monolithique de l' accéléromètre CA comprend également deux lamelles d'articulation 6 et 62 parallélépipédiques dont les hauteurs, respectivement Hôi et H62, sont prises suivant l'axe Z'Z et dont les largeurs, respectivement L6X et L62, sont prises suivant la largeur L de l' accéléromètre CA. Les lamelles 6X et 62 ont une épaisseur E6 prise suivant l'épaisseur E de la plaque égale à l'épaisseur E3 des résonateurs 3X et 32. Selon la réalisation illustrée, les lamelles 6X et 62 ont sensiblement la même géométrie. Les largeurs L6X et L62 des lamelles sont nettement supérieures à leur épaisseur E6, ce qui permet de réduire la sensibilité de l' accéléromètre à la composante de l'accélération perpendiculaire au plan PS . Le comportement mécanique de 1 ' accéléromètre soumis aux trois composantes spatiales de l'accélération sera expliqué plus en détail ultérieurement. Les largeurs L6X et L62 des lamelles sont généralement comprises entre 5 et 50 fois leur épaisseur E6. Les lamelles 6X et 62 ont chacune une extrémité solidaire de l'une des deux premières parties mobiles, respectivement 2X et 22, au niveau des sections terminales desdites parties mobiles les plus proches de la troisième partie mobile 4. L'autre extrémité de chacune des lamelles 6X et 62 est solidaire de la partie mobile 4. Une face de la lamelle 6X tournée vers l'extérieur du corps de l' accéléromètre est coplanaire à la grande face de la plaque de matériau coplanaire à un côté du résonateur 32. De façon similaire, une face de la lamelle 62 tournée vers 1 ' extérieur du corps est coplanaire à la grande face de la plaque coplanaire à un côté du résonateur 3X . L'épaisseur, E3 ou E6, des résonateurs et des lamelles est inférieure à la moitié de l'épaisseur E de la plaque. Généralement, cette épaisseur, E3 ou E6, est comprise entre un quart et un vingtième de l'épaisseur E de la plaque .
Comme expliqué dans le brevet publié sous le numéro FR 2 739 190 déjà cité (page 16, ligne 33 - page 17, ligne 18) , les formes et les dimensions des résonateurs et des lamelles autorisent l'usinage chimique en une seule étape pour fabriquer le corps monolithique de l' accéléromètre CA. L'usinage chimique est ainsi effectué simultanément à partir des deux faces de la plaque jusqu'à atteindre une profondeur de gravure valant (E - E3) .
Le fonctionnement de l' accéléromètre est maintenant présenté en référence à la figure 4 qui montre des avantages de la disposition particulière de la troisième partie mobile 4 et du pédoncule flexible 5. La figure 4 est une vue de face de 1' accéléromètre CA de la figure 3 lorsque le résonateur 3 x vibre en flexion en mode fondamental, parallèlement aux faces de la plaque de matériau. Les déformations du résonateur 3X et du pédoncule flexible 5 correspondent à des amplitudes de vibration et ont été exagérément agrandies pour faciliter la compréhension du dessin. Lorsque le résonateur 3X vibre en flexion à sa fréquence de résonance F1; il applique au niveau de chacune de ses extrémités, solidaires des parties mobiles 2X et 4, un effort tranchant R et un moment fléchissant C alternatifs. Ces parties mobiles subissent de ce fait des déplacements alternatifs dont la composante principale δ est une translation parallèle aux faces de la plaque et perpendiculaire à l'axe longitudinal central Z'Z. Ce déplacement alternatif δ est également imposé à la partie mobile 22 par l'intermédiaire principalement de la lamelle 62. Les trois parties massives mobiles 21# 22 et 4 constituent ainsi un "équipage mobile" dont la masse est beaucoup plus grande que celle du résonateur vibrant 3^ De ce fait, le déplacement alternatif δ dudit équipage mobile est beaucoup plus petit que l'amplitude Δ de vibration du résonateur 3X . Ce petit déplacement alternatif δ crée une vibration en flexion de faible amplitude du pédoncule flexible 5. Ledit pédoncule étant souple en flexion, la partie fixe 1 ne reçoit que de très faibles efforts alternatifs, principalement une force r et un couple c dont les intensités sont très inférieures à celles respectivement de l'effort tranchant R et du moment fléchissant C appliqués par le résonateur 3X sur chacune des parties mobiles 2X et 4. À titre d'exemple, des efforts r et c peuvent être obtenus cent fois plus petits que les efforts R et C respectivement. Ainsi, la souplesse du pédoncule 5 et la masse totale des trois parties mobiles 2X I 22 et 4 caractérisent un filtre mécanique entre le résonateur 3X et la partie fixe 1 de 1 ' accéléromètre, ladite partie fixe étant très peu sollicitée par les vibrations du résonateur. Le coefficient de surtension du résonateur n'est donc pratiquement pas altéré. On rappelle que les déplacements et déformations alternatifs dont les amplitudes sont représentées sur la figure 4 constituent les phénomènes vibratoires principaux mis en jeu dans l' accéléromètre. Dans la réalité, il coexiste d'autres phénomènes vibratoires, d'amplitudes plus petites, tels que par exemple une rotation alternative de l'équipage mobile constitué des trois parties mobiles 2X , 22 et 4 autour de l'axe longitudinal central Z'Z. Cette rotation alternative de l'équipage mobile est provoquée par les vibrations en flexion du résonateur 3: et est due au fait que le plan moyen dans lequel s'effectuent ces vibrations ne passe pas par l'axe Z'Z qui est sensiblement un axe principal d'inertie de l'équipage mobile. La rotation alternative de l'équipage mobile engendre autour de l'axe Z'Z une torsion alternative du pédoncule flexible 5 dont la souplesse en torsion permet de ne transmettre à la partie fixe 1 qu'un très faible couple alternatif autour de l'axe Z'Z. Ce très faible couple n'a qu'une influence négligeable sur l'efficacité du filtrage mécanique des vibrations du résonateur. D'une façon plus générale, grâce à la souplesse du pédoncule 5, celui-ci filtre efficacement la plupart des sollicitations mécaniques alternatives provoquées par les vibrations du résonateur 3X . Toutefois, afin que le filtrage mécanique soit le plus efficace, il est préférable que l'axe longitudinal central Z'Z soit sensiblement un axe de symétrie de 1 ' accéléromètre CA, comme représenté sur la figure 3. Dans une variante où cette symétrie n'est pas sensiblement respectée, les efforts mécaniques alternatifs transmis à la partie fixe 1 ont des intensités supérieures à celles correspondant à la réalisation sensiblement symétrique, mais en général nettement inférieures aux intensités des efforts alternatifs R et C appliqués par le résonateur 3X sur chacune des parties mobiles 2X et 4.
Une interprétation des phénomènes vibratoires vient d'être présentée en référence à la figure 4 dans le cas où le résonateur 3X vibre en flexion à sa fréquence de résonance Fx . Dans le cas où c'est le résonateur 32 qui vibre en flexion à sa fréquence de résonance F2, l'interprétation des phénomènes vibratoires est similaire. Ainsi, la souplesse du pédoncule 5 et la masse totale des trois parties mobiles 2X , 22 et 4 caractérisent également un filtre mécanique entre le résonateur 32 et la partie fixe 1 de 1' accéléromètre .
Dans le cas où les deux résonateurs 3 X et 32 vibrent simultanément à leurs fréquences de résonance Fx et F2 respectivement, l'interprétation des phénomènes vibratoires est également similaire. Les deux vibrations coexistent, pratiquement indépendantes l'une de l'autre, et le filtrage mécanique entre les résonateurs et la partie fixe de l' accéléromètre permet que ladite partie fixe soit très peu sollicitée par les vibrations des résonateurs et donc que les coefficients de qualité desdits résonateurs ne soient pratiquement pas altérés. La précision de la mesure déduite de la fréquence différentielle ( Fx - F2) est ainsi excellente et sensiblement aussi bonne que celle du second accéléromètre connu AD' représenté sur la figure 2. De plus, la structure de l' accéléromètre selon l'inven ion est plus simple que celle du second accéléromètre connu, et comporte moins de parties susceptibles d'être affectées par un défaut de réalisation par usinage chimique, car dans la pratique ces défauts sont de petites dimensions comparées aux dimensions des accéléromètres. Dans le cas de l' accéléromètre selon l'invention, les parties sensibles à un défaut de réalisation sont essentiellement les résonateurs 3X et 32, alors que dans le cas du second accéléromètre connu AD' représenté sur la figure 2 les parties sensibles sont essentiellement les résonateurs 3X et 32 et les cadres flexibles 5X et 52. Ainsi, la structure de 1' accéléromètre selon l'invention permet d'obtenir un meilleur rendement de fabrication que la structure du second accéléromètre connu. De plus, la situation du pédoncule flexible 5 entre les deux premières parties mobiles 2λ et 22 permet que la structure de 1' accéléromètre selon l'invention soit compacte et ainsi, compte tenu de sa simplicité, de plus petite taille que la structure du second accéléromètre connu. Ainsi, cette possibilité de miniaturiser davantage permet de réaliser un plus grand nombre d' accéléromètres sur un wafer de dimensions données. Ces deux avantages que constituent un meilleur rendement de fabrication et un plus grand nombre d' accéléromètres usinés sur un wafer permettent que le coût de fabrication de l' accéléromètre CA selon l'invention soit beaucoup plus bas que celui du second accéléromètre connu AD' .
Si le pédoncule flexible 5 n'était pas situé entre les deux premières parties mobiles 2X et 22 et si de plus l'axe longitudinal central Z'Z restait sensiblement un axe de symétrie de 1' accéléromètre pour bénéficier du filtrage mécanique le plus efficace comme expliqué antérieurement, la structure dudit accéléromètre ne serait pas compacte car la partie fixe 1, le pédoncule 5, la troisième partie mobile 4, les deux lamelles 6X et 62 et les deux premières parties mobiles 2X et 22 seraient échelonnés dans cet ordre suivant la hauteur de l' accéléromètre qui vaudrait ainsi Hl + H5 + H4 + Η6X + H2X et Hl + H5 + H4 + H62 + H22 de part et d'autre du plan PS respectivement. Selon l'invention, la situation du pédoncule flexible entre les deux premières parties mobiles permet de limiter la hauteur de 1' accéléromètre à Hl + H5 + H4.
L' accéléromètre selon la réalisation illustrée à la figure 3 s'accommode également de résonateurs 3X et 32 vibrant en flexion parallèlement au plan PS, c'est-à-dire transversalement aux faces de la plaque de matériau. Dans ce cas, les efforts mécaniques alternatifs appliqués par les résonateurs sur les parties mobiles 2X , 22 et 4 sont parallèles au plan PS, et l'équipage mobile constitué desdites parties mobiles subit de ce fait des petits déplacements alternatifs dont les composantes principales sont des translations perpendiculaires aux faces de la plaque de matériau et des rotations autour de l'axe longitudinal central Z'Z. Ces petits déplacements alternatifs en translation et en rotation de l'équipage mobile créent des vibrations, respectivement en flexion et en torsion, du pédoncule flexible 5. De façon analogue au cas précédent des résonateurs vibrant en flexion parallèlement aux faces de la plaque de matériau, les faibles amplitudes de ces vibrations du pédoncule et la souplesse dudit pédoncule en flexion et en torsion permettent que la partie fixe 1 ne reçoive que de très faibles efforts alternatifs. Les coefficients de surtension des résonateurs ne sont donc pratiquement pas altérés.
L' accéléromètre selon la réalisation illustrée à la figure 3 s'accommode également de résonateurs 3X et 32 vibrant en torsion autour de leurs axes longitudinaux respectifs parallèles à l'axe Z'Z. Dans ce cas, chacun des résonateurs 3X et 32 applique un couple alternatif sur chacune des deux parties mobiles qui lui sont solidaires, et l'équipage mobile constitué des trois parties mobiles 2X , 22 et 4 subit de ce fait des petits déplacements alternatifs en rotation autour de l'axe Z'Z. Il en résulte des vibrations en torsion de très faibles amplitudes du pédoncule flexible 5 dont la souplesse permet que la partie fixe 1 ne reçoive que de très faibles efforts alternatifs. Les coefficients de surtension des résonateurs ne sont donc pratiquement pas altérés. D'une façon analogue aux cas des résonateurs vibrant en flexion, il est également préférable que l'axe longitudinal central Z'Z soit sensiblement un axe de symétrie de l' accéléromètre, comme représenté sur la figure 3, afin que le filtrage mécanique des vibrations en torsion soit le plus efficace .
Grâce au pédoncule flexible 5, les fuites d'énergie mécanique vers la partie fixe 1 aux fréquences de résonance des résonateurs 3X et 32 (quelques dizaines de kHz) sont diminuées tant pour les vibrations de flexion que de torsion. Cependant la tenue mécanique du transducteur n'est pas dégradée dans la bande passante d'utilisation (du continu à quelques centaines de Hz) .
Le fonctionnement de l' accéléromètre est maintenant présenté en référence aux figures 5A, 5B et 5C qui montrent le comportement mécanique des résonateurs 3λ et 32 de l' accéléromètre soumis aux trois composantes spatiales de l'accélération. Les figures 5A, 5B et 5C sont des vues en perspective de l' accéléromètre CA de la figure 3, destinées à montrer les efforts mécaniques d'extension et de compression exercés par les parties mobiles 2X et 22 sur les résonateurs 3X et 32 respectivement, lorsque l' accéléromètre est soumis à chacune des trois composantes spatiales de 1 ' accélération.
En se référant à la figure 5A, l'accélération Tx appliquée suivant un axe I perpendiculaire aux faces de la plaque de matériau provoque sur le résonateur 3X une force d'extension longitudinale Vχ ι et sur le résonateur 32 une force de compression longitudinale Qx .
La force Px d'extension que subit le résonateur 3X est la cause d'une augmentation (AF^ de sa fréquence de résonance Fx : (ΔF ! = + kx Tx La force Qx de compression que subit le résonateur 32 est la cause d'une diminution (ΔF -L de sa fréquence de résonance F2 :
(ΔF. = - k\ I\ où kx et k'x sont des coefficients de signe positif dépendant exclusivement des caractéristiques mécaniques et géométriques de 1' accéléromètre CA, c'est-à-dire essentiellement de ses dimensions, des coefficients élastiques et de la masse volumique du matériau, ainsi que de la nature des vibrations des résonateurs 3 et 32, par exemple flexion en mode fondamental.
La fréquence différentielle {Fx - F2) subit ainsi une variation [Δ(FX- F2) ] x :
[ΔtF!- F2)]x = (AFX) X - (ΔF2K = k - (- k'J^) = (kx + k' I^
Ainsi, la variation de la fréquence différentielle (Fx - F2) est proportionnelle à l'accélération Tx , et le coefficient de cette proportionnalité est la somme des coefficients x et k'^ On notera que l'expression de la variation [Δ(Fi - F2) ] x de la fréquence différentielle est algébrique, ce qui traduit le fait que ladite variation change de signe lorsque l'accélération Tx change de sens.
En se référant à la figure 5B, l'accélération T2 appliquée suivant un axe II parallèle à l'axe Z'Z provoque des forces d'extension longitudinale P2 et Q2 sur les résonateurs 3X et 32 respectivement . Ces forces d'extension sont les causes d'augmentation (ΔF ;, et (ΔF2)2 des fréquences de résonance des résonateurs 3X et 32 respectivement :
Figure imgf000018_0001
où k2 et k'2 sont des coefficients de signe positif dépendant exclusivement des caractéristiques mécaniques et géométriques de 1' accéléromètre CA.
La fréquence différentielle {Fx - F2) subit ainsi une variation [Δ(FX - F2)]2 : [Δ(FX - F2)]2 = (k2 - k'2)T2 Ainsi, la variation de la fréquence différentielle { Fx - F2) est proportionnelle à l'accélération T2, et le coefficient de cette proportionnalité est la différence des coefficients k2 et k'2. On notera que la variation de fréquence est algébrique.
En se référant à la figure 5C, l'accélération T3 appliquée suivant un axe III perpendiculaire au plan PS de l' accéléromètre provoque sur le résonateur 3X une force d'extension longitudinale
P3, et sur le résonateur 32 une force de compression longitudinale Q3.
La force P3 d'extension que subit le résonateur 3X est la cause d'une augmentation (ΔF 3 de sa fréquence de résonance Fx :
(ΔFX)3 = + k3r3 La force Q3 de compression que subit le résonateur 32 est la cause d'une diminution (DF2)3 de sa fréquence de résonance F2 :
(DF2)3 = - k'3G3 où k3 et k'3 sont des coefficients de signe positif dépendant exclusivement des caractéristiques mécaniques et géométriques de 1' accéléromètre CA. La fréquence différentielle ( Fx - F2) subit ainsi une variation [D^ - F2)]3 :
[O ( FX - F_)]3 = (k3 + k'3)G3 Ainsi, la variation de la fréquence différentielle (Fx - F2) est proportionnelle à l'accélération G3, et le coefficient de cette proportionnalité est la somme des coefficients k3 et k'3. On notera que la variation de fréquence est algébrique.
Connaissant les variations de la fréquence différentielle (Fi-Fj) pour les trois composantes G1( G2 et G3 de l'accélération, il est possible d'écrire la variation de la fréquence différentielle résultant de l'application d'une accélération G d'orientation quelconque par rapport à l' accéléromètre CA, cette accélération G étant définie par ses trois composantes G1# G2 et G3 prises suivant les trois axes principaux, respectivement I, II et III, de l' accéléromètre CA : O ( FX - F2 ) = [D ( F1 - F2 ) h + [O ( FX - F2) ] 2 + [D ( F, - F2) ] 3
= ( kx + k \ ) G + (k2 - k ' 2 ) G2 + ( k3 + k ' 3 ) G3
Les coefficients (kx + k' , (k2 - k'2) et (k3 + k'3) peuvent être interprétés comme les trois composantes d'un vecteur K prises suivant les trois axes principaux I, II et III respectivement, ce qui permet d'écrire la variation O ( FX - F2) de la fréquence différentielle sous la forme d'un produit scalaire :
D(FX - F2) = K.G
Puisque les coefficients k1# k'j, k2, k'2, k3 et k'3 dépendent exclusivement des caractéristiques mécaniques et géométriques de
1 ' accéléromètre CA, il en est de même des trois composantes (kj + k' , (k2 - k'2) et (k3 + k'3) du vecteur K qui est ainsi un vecteur dont l'orientation et l'intensité sont particulières à
1' accéléromètre CA. Ainsi, l'écriture de la variation O (FX - F2) sous la forme du produit scalaire K.G montre que ladite variation est nulle lorsque l'accélération G est perpendiculaire au vecteur K, et qu'elle est maximale lorsque l'accélération G est parallèle au vecteur K. Autrement dit, la fréquence différentielle O ( FX - F2) n'est sensible qu'à la composante de G parallèle au vecteur K, ou bien encore l' accéléromètre CA est un accéléromètre dont l'unique axe de sensibilité est parallèle au vecteur K.
Pour faciliter l'écriture de ce qui va suivre, nous désignerons ce vecteur K sous le nom de vecteur de sensibilité de mesure d'accélération.
Lorsque la géométrie de l' accéléromètre CA respecte certaines conditions, l'orientation du vecteur K peut être voisine de celle de l'axe I perpendiculaire aux faces de la plaque de matériau.
C'est notamment le cas de la réalisation illustrée à la figure 3, ainsi que nous le montrons dans ce qui suit.
Selon la réalisation illustrée à la figure 3, la partie mobile 2 I le résonateur 3 et la lamelle 6X ont sensiblement la même géométrie que la partie mobile 22, le résonateur 32 et la lamelle 62 respectivement ; il en résulte, dans le cas de l'accélération G2 illustré à la figure 5B, que les forces d'extension longitudinale P2 et Q2 sont sensiblement égales et que les augmentations (DF 2 = + k2G2 et (DF2)2 = + k'2G2 des fréquences de résonance des résonateurs 3X et 32 respectivement sont de même sensiblement égales, ce qui se traduit par k2 ≈ k'2. Ainsi, la composante (k2 - k'2) du vecteur K prise suivant l'axe II parallèle à l'axe Z'Z est sensiblement nulle.
Toujours selon la réalisation illustrée à la figure 3, les largeurs L6X et L62 des lamelles 6X et 62 respectivement sont nettement supérieures à leur épaisseur E6 ; il en résulte que les raideurs desdites lamelles sont nettement plus grandes suivant la largeur L de l' accéléromètre CA que suivant son épaisseur E, ce qui permet que les forces longitudinales P3 et Q3 exercées sur les résonateurs dans le cas d'une accélération G3 illustré à la figure 5C soient nettement plus faibles que les forces longitudinales Ε>x et Qx exercées sur les résonateurs dans le cas d'une accélération Gx illustrée à la figure 5A, pour la même intensité des accélérations G3 et Gx . Il en résulte, toujours pour la même intensité des accélérations G3 et G1( que les variations de fréquence (DF 3 = + k3G3 et (DF2)3 = - k'3G3 sont nettement plus faibles que les variations de fréquence (DF- j = + k^ et (DF^ = - k'iGi respectivement, ce qui se traduit par k3 << ]<LX et k'3 << k',. Ainsi, la composante (k3 + k'3) du vecteur K prise suivant l'axe III perpendiculaire au plan PS est très inférieure à la composante (kx + k' du vecteur K prise suivant l'axe I perpendiculaire aux faces de la plaque de matériau. À titre d'exemple, il est possible d'obtenir (k3 + k'3) = {kx + k' / 100.
La figure 6A montre l'orientation du vecteur K de sensibilité de mesure d'accélération par rapport aux trois axes principaux de 1' accéléromètre CA selon la réalisation illustrée à la figure 3. La composante (k2 - k'2) prise suivant l'axe II étant sensiblement nulle et la composante (k3 + k'3) prise suivant l'axe III étant très inférieure à la composante (kx + k' prise suivant l'axe I, l'orientation du vecteur K est voisine de celle de l'axe I. Autrement dit, l'axe de sensibilité de cet accéléromètre CA est approximativement perpendiculaire aux faces de la plaque de matériau. Comme illustré à la figure 6A, le vecteur K est contenu dans un plan sensiblement parallèle aux axes I et III et présente une inclinaison, caractérisée par un petit angle ε, par rapport à l'axe I. Pour l'exemple indiqué où (k3 + k'3) = (kx + k^) / 100, ε vaut environ 0,01 radian et a été exagérément agrandi sur la figure 6A pour faciliter la compréhension du dessin.
Pour les applications où la simplicité d'utilisation est un facteur important, il est intéressant de réaliser une compensation de l'inclinaison ε. Un exemple d'une telle compensation est illustré à la figure 6B qui montre une coupe transversale de l' accéléromètre CA de la figure 6A, prise selon un plan II orthogonal à l'axe Z'Z et situé au niveau de la partie fixe 1. Ladite partie fixe est fixée sur une embase BA, par exemple par collage. Selon la réalisation illustrée, l'embase BA est une plaque dont la face FC collée sur la partie fixe 1 et la face PP qui lui est opposée ne sont pas des faces parallèles entr' elles ; la face PP est appelée "plan de pose" de l' accéléromètre et est destinée à être fixée sur la structure d'un engin (non représenté) . Les traces des faces FC et PP dans le plan II de coupe transversale sont inclinées l'une par rapport à l'autre d'un angle égal à l'angle ε d'inclinaison du vecteur K par rapport à l'axe I, de telle sorte que le vecteur K soit perpendiculaire à la face PP de l'embase BA. Ainsi, l' accéléromètre selon l'invention n'est sensible qu'à la composante de l'accélération orthogonale à la face PP. Cette configuration est généralement appréciée par les utilisateurs d' accéléromètres, du fait de sa simplicité de mise en oeuvre .
Il existe d'autres moyens qui permettent que le vecteur K de sensibilité de mesure d'accélération de l' accéléromètre selon l'invention soit perpendiculaire au plan de pose PP de l'embase BA, et qui permettent de plus que les faces FC et PP de ladite embase soient parallèles entr 'elles. Ces moyens concernent 1' accéléromètre seul et permettent que le vecteur K soit parallèle à l'axe I perpendiculaire aux faces de la plaque de matériau, ce qui est obtenu en annulant la composante du vecteur K prise suivant l'axe III perpendiculaire au plan PS. Un premier moyen (non représenté) d'annuler ladite composante consiste à disposer l'un des deux résonateurs entre la masse d'épreuve qui lui est solidaire et le pédoncule flexible, l'autre résonateur étant disposé selon la réalisation illustrée aux figures 3 et 5C. Ces dispositions des résonateurs permettent qu'une accélération G3 appliquée suivant l'axe III provoque des forces longitudinales de même intensité et de même sens sur les deux résonateurs. Ainsi, les variations résultantes de fréquence des deux résonateurs peuvent être identiques en grandeur et en signe et la variation de la fréquence différentielle peut donc être nulle. Ainsi, la composante du vecteur K prise suivant l'axe III est nulle.
Un second moyen (non représenté) d'annuler ladite composante consiste à réaliser des masses d'épreuves en forme de U, de même qu'expliqué dans le brevet publié sous le numéro FR 2 739 190 déjà cité (figure 7C et page 26, lignes 23-30) . Ainsi, une accélération G3 ne provoque pas de force longitudinale sur les résonateurs et la variation résultante de fréquence de chacun des résonateurs est nulle. Ainsi, la variation correspondante de la fréquence différentielle et la composante du vecteur K prise suivant l'axe III sont nulles.
La figure 7A montre une autre réalisation d' accéléromètre selon l'invention. L' accéléromètre CAa diffère de l' accéléromètre CA de la figure 3 principalement par la disposition de chacun des résonateurs 3la et 32a entre la masse d'épreuve qui lui est solidaire et le pédoncule flexible 5a. Selon la réalisation illustrée, un côté de la masse d'épreuve 2la tourné vers l'extérieur du corps est coplanaire à l'une des deux faces de la plaque parallèles au plan PS, et un côté de la masse d'épreuve 22a tourné vers l'extérieur du corps est coplanaire à l'autre face de la plaque parallèle au plan PS. Cette réalisation permet de bénéficier des mêmes avantages que ceux de la réalisation illustrée à la figure 3, concernant la précision de la mesure et le coût de réalisation.
La figure 7B montre une autre réalisation d' accéléromètre selon l'invention. Le corps monolithique de l' accéléromètre Cab est en quartz. Les moyens de mise en vibration des résonateurs 3lb et 32b dans 1 ' accéléromètre CAb sont analogues à ceux décrits dans le brevet publié sous le numéro FR 2 685 964 au nom du demandeur
(page 11, ligne 13 - page 12, ligne 13), et donc particulièrement adaptés aux vibrations en flexion parallèlement aux faces de la plaque de matériau. L' accéléromètre CAb diffère de l' accéléromètre
CA représenté sur la figure 3 principalement par sa forme générale discoïde de diamètre D et d'épaisseur Eb, et par la forme en U de la partie fixe lb. Cette partie fixe comporte un tronçon de base 10b en forme de segment discoïde solidaire du pédoncule flexible 5b, deux branches llb et 12b en forme de segments discoïdes s ' étendant sensiblement le long des résonateurs 3lb et 32b respectivement, et deux tronçons 13b et 14b en forme de portions d'anneau reliant le tronçon de base 10b aux deux branches llb et 12b respectivement. Ainsi les masses d'épreuve 2lb et 22b, les résonateurs 3lb et 32b, la troisième partie massive mobile 4b, le pédoncule flexible 5b et les deux lamelles 6lb et 62b sont situés à l'intérieur de la forme en U de la partie fixe lb. Les branches llb et 12b sont fixées, par exemple par collage, sur l'embase Bab d'un boîtier cylindrique. S' agissant du filtrage expliqué antérieurement et illustré à la figure 4, qui consiste à obtenir que la partie fixe ne soit pratiquement pas sollicitée par les vibrations des résonateurs, l'efficacité de l' accéléromètre CAb est sensiblement équivalente à celle de l' accéléromètre CA, du fait que la souplesse du pédoncule flexible 5b est sensiblement égale à la souplesse du pédoncule flexible 5, et que la masse totale des trois parties mobiles 2lb, 22b et 4b est sensiblement égale à la masse totale des trois parties mobiles 2X , 22 et 4. S 'agissant de la miniaturisation et du rendement de fabrication, et donc du coût de réalisation, les accéléromètres CA et CAb sont aussi sensiblement équivalents. Comme montré à la figure 7B, les moyens de mise en vibration de chacun des résonateurs, par exemple le résonateur 3lb, sont sous la forme de deux électrodes métalliques 33lb et 34lb ayant des polarités opposées et excitant par effet piézo-électrique des vibrations en flexion du résonateur 3lb. Les électrodes 33lb et 34lb sont disposées sur le côté du résonateur 3lb tourné vers l'extérieur du corps de 1 ' accéléromètre, et leur configuration à "trois pistes" est décrite dans le brevet publié sous le numéro FR 2 685 964 déjà cité. Des connexions électriques entre les électrodes 33lb et 34lb et des traversées étanches (non représentées) de l'embase sont réalisées au niveau de la branche fixée llb, par soudure sur des plages de contact métalliques respectives 35lb et 36lb de forme sensiblement rectangulaire. Comme illustré à la figure 7B, les plages métalliques 35lb et 36lb sont reliées aux électrodes respectives 33lb et 34lb par deux rubans conducteurs métalliques respectifs 37lb et 38lb supportés par la face visible de la partie mobile 4b, du pédoncule flexible 5b, du tronçon de base 10b et du tronçon en forme de portion d'anneau 13b. Les électrodes, les rubans conducteurs et les plages de contact peuvent être simultanément obtenus par gravure d'une couche métallique adhérente à la face visible de la plaque de quartz à partir de procédés photolithographiques classiques. Cette couche métallique adhérente peut avantageusement être celle qui a préalablement servi de masque protecteur pour l'usinage du corps monolithique de l' accéléromètre . Les traversées étanches de l'embase connectées aux électrodes 33lb et 34lb sont reliées électriquement aux deux bornes d'un circuit oscillateur lx en sortie duquel est produit un signal alternatif à la fréquence de résonance FI du résonateur 3lb. Une disposition identique d'électrodes, de rubans conducteurs et de plages de contact est prévue sur le résonateur 32b et la face opposée de la partie mobile 4b, du pédoncule flexible 5b, du tronçon de base 10b, du tronçon en forme de portion d'anneau 14b et de la branche fixée 12b, en relation avec un second circuit oscillateur 72 en sortie duquel est produit un signal alternatif à la fréquence de résonance F2 du résonateur 32b. Les sorties des deux circuits oscillateurs lx et 72 sont reliées à un dispositif de mesure de fréquence différentielle incluant un circuit de soustraction de fréquence 8 et un fréquencemètre 9, la fréquence ( Fx - F2) mesurée par le fréquencemètre 9 étant représentative de l'accélération à mesurer. De préférence, les valeurs des fréquences de résonance Fx et F2 des résonateurs sont voisines mais toutefois suffisamment écartées l'une de l'autre pour que la fréquence différentielle [Fx - F2) soit nettement plus grande que la limite supérieure de la bande passante de l' accéléromètre, quelle que soit l'intensité et le sens de l'accélération dans l'étendue de mesure prévue. Cela permet que la mesure de la fréquence différentielle (Fx - F2) par le fréquencemètre 9 s'effectue dans de bonnes conditions et ainsi que la précision de cette mesure ne soit pas altérée. À titre d'exemple, il peut être avantageux de réaliser un accéléromètre selon 1 ' invention dont les fréquences Fx et F2 des résonateurs valent respectivement 55 000 Hz et 50 000 Hz en l'absence d'accélération, dont la variation de la fréquence différentielle vaut 25 Hz/g (g étant l'accélération due à la pesanteur), et pour lequel l'étendue de mesure est comprise entre - 100 g et + 100 g ; ainsi, la fréquence différentielle {Fx - F2) vaut 5000 Hz en l'absence d'accélération, et varie de 2500 Hz à 7500 Hz lorsque l'accélération varie de - 100 g à + 100 g ; la valeur minimale de 2500 Hz de cette fréquence différentielle permet que la bande passante de cet accéléromètre soit comprise entre 0 et 500 Hz. Les dimensions du corps monolithique de cet accéléromètre, en référence à la figure 7B, sont D = 6 mm et Eb = 0,4 mm. Le fait que les fréquences de résonance FI et F2 soient différentes, d'une valeur minimale relative de l'ordre de cinq pour cent, permet de réduire suffisamment les effets du couplage mécanique entre les deux résonateurs et ainsi de ne pas altérer la précision de mesure. Toujours selon la réalisation illustrée à la figure 7B, un ruban conducteur métallique 39lb est situé entre les rubans conducteurs 37lb et 38lb sur la face visible de la partie mobile 4b, du pédoncule flexible 5b, du tronçon de base 10b et du tronçon en forme de portion d'anneau 13b, et entre les plages de contact 35lb et 36lb sur la face visible de la branche fixée llb. Un autre ruban conducteur métallique 392b (non visible sur la figure 7B) est disposé de façon identique sur la face opposée du corps monolithique de l' accéléromètre, entre les rubans conducteurs et les plages de contact qui sont en relation avec le second circuit oscillateur 72. Les rubans conducteurs métalliques 39lb et 392b sont reliés à la masse électrique commune aux circuits oscillateurs lx et 72, ce qui permet de réduire le couplage électrique entre les signaux alternatifs produits en sortie des deux oscillateurs l et 72. Ainsi, le signal alternatif de fréquence différentielle produit en sortie du circuit de soustraction de fréquence 8 peut présenter un rapport signal sur bruit amélioré.

Claims

REVENDICATIONS
1 - Accéléromètre miniature monolithique, usiné dans une plaque de matériau d'épaisseur E, comprenant une partie fixe (1), deux premières parties massives mobiles [2l t 22) appelées masses d'épreuve, deux lamelles d'articulation (6^ 62) ayant chacune une extrémité solidaire de l'une des deux parties massives mobiles (2 ι 22) , et deux résonateurs (31( 32) ayant chacun une extrémité solidaire de l'une des deux parties massives mobiles { 2χ ι 22) , caractérisé en ce qu'il comprend une troisième partie massive mobile (4) solidaire de l'autre extrémité de chacun des deux résonateurs (3X, 32) et de chacune des deux lamelles d'articulation { 6X , 62) , et un pédoncule flexible (5) situé entre les deux premières parties massives mobiles (21# 22) et reliant la troisième partie massive mobile (4) à la partie fixe (1) .
2 - Accéléromètre miniature monolithique selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deux résonateurs (31# 32) sont situés le long des bords des parties mobiles { 2X et 22) opposés à ceux en regard du pédoncule flexible (5) .
3 - Accéléromètre miniature monolithique selon la revendication 1, caractérisé en ce que le pédoncule flexible (5) est une poutre s ' étendant sensiblement parallèlement aux résonateurs (31# 32) .
4 - Accéléromètre miniature monolithique selon la revendication 3, caractérisé en ce que le pédoncule flexible est une poutre parallélepipedique dont l'épaisseur est égale à l'épaisseur E de la plaque de matériau usiné et la largeur (L5) est comprise entre la moitié et le double de l'épaisseur E de la plaque de matériau usiné. 5 - Accéléromètre miniature monolithique selon la revendication 4, caractérisé en ce que le pédoncule flexible (5) présente une hauteur (H5) comprise entre cinq et vingt fois l'épaisseur E de la plaque de matériau usinée.
6 - Accéléromètre miniature monolithique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les deux lamelles (6,, 62) sont parallélépipédiques et ont des largeurs (Lδj, L62) comprises entre cinq et cinquante fois leur épaisseur (E6) .
7 - Accéléromètre miniature monolithique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il présente sensiblement un axe de symétrie (Z'Z) .
8 - Accéléromètre miniature monolithique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est obtenu par usinage chimique en une seule étape effectué simultanément à partir des deux faces de la plaque de matériau jusqu'à atteindre une profondeur de gravure égale à E - E3.
9 - Accéléromètre miniature monolithique selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est fixé sur une embase dont les grandes faces ne sont pas parallèles entr' elles.
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