WO1995018238A1 - Procede et dispositif d'affinage continu de metaux - Google Patents
Procede et dispositif d'affinage continu de metaux Download PDFInfo
- Publication number
- WO1995018238A1 WO1995018238A1 PCT/RU1993/000325 RU9300325W WO9518238A1 WO 1995018238 A1 WO1995018238 A1 WO 1995018238A1 RU 9300325 W RU9300325 W RU 9300325W WO 9518238 A1 WO9518238 A1 WO 9518238A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- metal
- gas
- channel
- slag
- emulsion
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/56—Manufacture of steel by other methods
- C21C5/567—Manufacture of steel by other methods operating in a continuous way
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
- F27D17/001—Extraction of waste gases, collection of fumes and hoods used therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/15—Tapping equipment; Equipment for removing or retaining slag
- F27D3/1545—Equipment for removing or retaining slag
- F27D3/1554—Equipment for removing or retaining slag for removing the slag from the surface of the melt
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
- B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
- B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
- B01J2219/1942—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped spherical
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
- C21C2005/366—Foam slags
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S75/00—Specialized metallurgical processes, compositions for use therein, consolidated metal powder compositions, and loose metal particulate mixtures
- Y10S75/962—Treating or using mill scale
Definitions
- the present invention is related to metallurgy, and more precisely, to the receipt of the metal in the aggregates of continuous operation.
- the most successful present invention can be used in the process of steel and alloys production.
- the metal is dispersed by gas, which is only in contact with the oxidizing agent in the process of contact.
- the resulting metal droplet is empty.
- the metal will end up with end slag in the form of iron oxides and small droplets, as well as with its endangerment in the form of brown smoke arising from interaction - 3 - are with acid and the formation of a high temperature zone.
- This product is the one and the main and the highest high dust content of the exhaust gas product, which is not available in the product. It is in contact with the penile emulsion and passes through the emulsion only when the emulsion is removed from the reaction chamber in a separate emulsion.
- the main tasks of the system are to create a means of supply and a unit for its implementation, which will speed up the process of processing, increase the output, reduce the consumption of liquid
- Two zones will be formed: the first and second zone is occupied by the zone of the occupied zone.
- the reactive zone is subject to direct oxidation of the components of cast iron in the reaction.
- the phase is slag - metal, as well as other oxidatively-reactive reactions, heating and assimilation of bulk materials.
- thermodynamic equilibrium is divided by the composition of the metal, slag and temperature.
- the phase is slag metal, the expression for the calculation is known
- FIG. 4 in the quality of the example dependencies are shown for the reaction of oxidation of the phase.
- the impact of the composition of the metal, slag and temperature ( ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ b ⁇ ° ⁇ ; -
- the specific conversion rate of the phase of the metal slag in the reactive chamber is the same as in the city of ⁇ ⁇ , m 2 / kg ( ⁇ )
- the resulting slurry foam is disengaged from the reaction chamber through a collapse in the form of a cylindrical connected channel with a radial channel with a 10-second wide channel.
- the products of the reactions are carried out through the channel with a quick speed;
- Fig. 7 the dependence of the diameter of the reactive chamber on the pressure at different pressure of the cast iron is indicated. From the analysis of the figure it can be seen that with a given productivity, the required diameter of the camera depends on the pressure value and with a pressure increase is reduced, for example, for 1.5 h / s of 100 dg.
- the range of the ratio of the diameter of the reactive camera is connected to the diameter of the 10th channel, which is specified for the aforementioned 12 ⁇ a ⁇ ig. 6
- the graph of the dependency of this indicator on the partitioning parameters is shown.
- the general waste is equal to 0.25 ⁇ 0.80.
- ⁇ izhny ⁇ edel ⁇ bes ⁇ echivae ⁇ sya on account ⁇ e ⁇ la ⁇ imiches ⁇ i ⁇ ⁇ ea ⁇ tsy ⁇ isleniya ⁇ imesey mode of Chu and d ⁇ zhiganiya ⁇ sid ⁇ v u ⁇ le ⁇ da in ag ⁇ ega ⁇ and v ⁇ ny 5 d ⁇ s ⁇ igae ⁇ sya ⁇ i is ⁇ lz ⁇ vanii in s ⁇ s ⁇ ave sy ⁇ uchi ⁇ ma ⁇ e ⁇ i- al ⁇ v ⁇ e ⁇ l ⁇ n ⁇ si ⁇ ley and v ⁇ ss ⁇ an ⁇ vi ⁇ eley, ⁇ as ⁇ d ⁇ y ⁇ ⁇ ed ⁇ lya ⁇ sya on ⁇ sn ⁇ ve ma ⁇ aln ⁇ g ⁇ ⁇ ⁇ l ⁇ v ⁇ g ⁇ balan- s ⁇ v.
- the loss shall be
- Oxygen in the range 0.01–0.04 m 3 / kg of metal 30 ensures that the oxide of carbon is burned by 25–90%.
- the emulsion discharge chamber with a high speed and pressure is open to the door, which is located not far from the border. Due to the fast flow and cavitation phenomena in the area of 35, the high speed of the process and the exchange conditions for the access are achieved. Slagging - 17 - On the other hand, moreover, it is amplified due to the allocation of a large number of small pockets of bicycles, due to the fact that there is little room for more In this area, the separation of 5 is followed by the subsequent separation of impurities at the boundary of the section for metal - slag.
- the concentration of impurities in the city is divided by separating them at the outlet of the reactive chamber, which is a separate waste product.
- the site is primarily recognized in the live camera.
- the value of the chimney gas flow is 7–10 times less than the average process due to the high level of waste.
- the overall iron production is reduced by a value of 25 ⁇ 28 kg / ⁇ due to the acceleration.
- the upper part of the separating device (the first hat foam over the immediately connected nozzle) is equipped with a larger approximation factor.
- This mode is also an automatic hydrodynamic mode. Reducing the gas velocity in the appliance (the number of indicators) is less than the lower margin, which results in a lower operating mode, which has a lower consumption rate.
- the size is more than 5 ⁇ m, while it is similar to the mode of operation due to the turmoil-related complication of the calculation.
- An increase in the speed of the business has brought about the number of the Heinolds to transfer the process to the region of the general regime, for example
- Uvelich ⁇ ni ⁇ vys ⁇ y is ⁇ dn ⁇ g ⁇ sl ⁇ ya zhid ⁇ s ⁇ i and ⁇ eny ⁇ iv ⁇ di ⁇ ⁇ ⁇ asshi ⁇ eniyu ⁇ blas ⁇ i susches ⁇ v ⁇ vaniya ⁇ enn ⁇ g ⁇ 5 ⁇ ezhima, ⁇ i e ⁇ m ⁇ dn ⁇ v ⁇ emenn ⁇ nablyudae ⁇ sya gyuch ⁇ i linear zavisim ⁇ e ⁇ s ⁇ e ⁇ eni ⁇ chis ⁇ i ⁇ vys ⁇ y sl ⁇ ya ⁇ eny with ⁇ s ⁇ m ⁇ y uvel ⁇ ch ⁇ vae ⁇ sya ⁇ ve ⁇ n ⁇ s ⁇ ⁇ az ⁇ - v ⁇ g ⁇ ⁇ n ⁇ a ⁇ a.
- the nickname and the money calculator can serve as all-inclusive slag mode in the invertebrate. gas emissions are reduced ( ' at 7 ⁇ 10 times), compared with the standard gas pressure. However, in the case of stable and long-lasting living mode, the operating mode is
- the 30 bench press is equal to 3 m / s the area of the disconnecting device
- ⁇ e ⁇ ny ⁇ ed ⁇ l vyb ⁇ an of s ⁇ b ⁇ azheny is ⁇ lyucheniya v ⁇ z- m ⁇ zhn ⁇ sti vy ⁇ da in v ⁇ ln ⁇ v ⁇ y ⁇ ezhim and ⁇ bes ⁇ ech ⁇ niya ma ⁇ si- maln ⁇ v ⁇ zm ⁇ zhn ⁇ g ⁇ snizh ⁇ niya ⁇ yles ⁇ de ⁇ zhaniya ⁇ s ⁇ avne- 35 with the NIJ ⁇ nve ⁇ m on account dvu ⁇ - ⁇ e ⁇ - ⁇ a ⁇ n ⁇ g ⁇ ⁇ vyshe- Nia ⁇ ve ⁇ n ⁇ s ⁇ ⁇ az ⁇ v ⁇ g ⁇ ⁇ n ⁇ a ⁇ a for ⁇ s ⁇ ayusch ⁇ sya in the gas ⁇ ⁇
- a further increase in the rate of exhaust gases arising from the creation of conditions for the rapid settlement of slag is subject to a reduction in the sale of gas
- the main play is a horizontal channel for the exhaust of gas and slag, which is further divided into two gas ranges.
- the cross-sectional area of the main channel is derived from the calculation
- the immediate increase in gas velocity is from 15 to 25 m / s and the increase in liquid
- ⁇ a ⁇ im ⁇ b ⁇ az ⁇ m on account umensh ⁇ niya za ⁇ ylenn ⁇ s ⁇ i ⁇ - ⁇ dyaschi ⁇ gaz ⁇ v d ⁇ 6 ⁇ 10 g / m 3, ⁇ lucheniya shla ⁇ a, yavlyayusche- g ⁇ sya sy ⁇ em for ⁇ zv ⁇ ds ⁇ va, na ⁇ she ⁇ , tsemen ⁇ a and ⁇ a ⁇ - zh ⁇ is ⁇ lz ⁇ vaniya in ⁇ ach ⁇ s ⁇ v ⁇ sy ⁇ ya ⁇ d ⁇ v d ⁇ u ⁇ i ⁇ ⁇ iz- v ⁇ ds ⁇ v d ⁇ s ⁇ iga ⁇ sya vys ⁇ aya s ⁇ e ⁇ en disposition of goods.
- Device 7 performs the function of transferring the metal to a reactive camera, where the process flows through excessive pressure.
- This simple device may be sold, for example, with an additional wide shutter, an interim and a vice versa.
- Devices 10 for transferring to a dry chamber of a convenient oxygen are made in the form of fume, which are installed in a fixed mode.
- steps 1 on the horizontal cylinder channel 2 are launched in the separating station 3, where the separation of the metal, slag and gas takes place.
- the metal is accumulated in the lower part of the accessory 3, is available with the help of the summer 20 in box 21, where the process is running
- LIQUID RAIN has become a fraction of 94–95%.
- the chemical composition of the metal and its tempera- ture are impaired by steel
- Forms II delivers gaseous acid with a discharge of 0.01 ⁇ 0.04 m / kg of metal for the combustion of carbon oxides and for the purpose of regulating the rate of combustion Go to the store 3 with the available premises 12 with acid
- the plate is run on granule 14, at the exit, it receives a final product, for example, a delayed processing circuit is used for production.
- the method of exporting the metal is sold in an aggregate of 600 kg in steel.
- the unit is designed to process up to 0.5 kg / kg of pig iron, slime and other iron-containing products.
- slag-forming equipment, fans and telecommuters use the following outputs: pulverized lime, gravel, black oxide and others.
- a metal is obtained with a carbon content of 0.1–0.5, and the content of iron oxides in slag ⁇ — ⁇ .
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
СПΟСΟБ ΗΕПΡΕΡЫΒΗΟГΟ ΡΑΦИΗИΡΟΒΑΗИЯ ΜΕΤΑЛЛΑ И ΑГΡΕГΑΤ ДЛЯ ΕГΟ ΟСУЩΕСΤΒЛΕΗИЯ.
Οбласτь τеχниκи.
Ηасτοящее изοбρеτение οτнοсиτся κ меτаллуρгии, а бοлее τοчнο - κ ποлучению меτалла в агρегаτаχ неπρеρыв- нοгο дейсτвия.
Ηаибοлее усπешнο насτοящее изοбρеτение мοжеτ быτь исποльзοванο πρи ποлучении сτали и φеρροсπлавοв.
10
Пρедшесτвующий уροвень τеχниκи. Β насτοящее вρемя ρабοτы в οбласτи меτаллуρгии на- πρавлены на сοздание и сοвеρшенсτвοвание κοнсτρуκций агρегаτοв и τеχнοлοгий неπρеρывнοгο ρаφиниροвания ме-
15 τаллοв, οбладающиχ сущесτвенными πρеимущесτвами πο сρавнеκию с τρадициοκными циκличесκими προцессами. Сοзданы агρегаτы ρазличныχ κοнсτρуκций, τиποв и πρин- циποв нρπρеρывнοгο ποлучения меτалла: ποдοвые, προτοч- ные. желοбные, сτρуйнοгο ρаφиниροвания и дρугие [1].
20 Β извесτнοм сποсοбе неπρеρывнοгο ρаφиниροвания меτалла προτοчнοгο τиπа [2] в агρегаτ неπρеρывнο ποдаюτ жидκий чугун и шлаκοοбρазующие маτеρиалы, а гοτοвый меτалл, шлаκ и газ удаляюτ чеρез сπециальные κзналы. Пρи τаκοм сποсοбе οбρабοτκи сκοροсτи ρаφиниροвания κе-
25 велиκа из-за малыχ ποвеρχнοсτей κοнτаκτа φаз и удель- ныχ ρасχοдοв οκислиτелей.
Пοπыτκοй дοсτижения высοκиχ сκοροсτей ρаφиниρο- вания за счеτ увеличения ποвеρχнοсτей κοнτаκτа газοοб- ρазнοгο κислοροда с меτаллοм являеτся сοздание агρега-
30 τοв сτρуйнοгο ρаφиниροвания [3]. Β эτиχ сποсοбаχ меτалл дисπеρгиρуюτ газοм на κаπли, κοτορые в προцессе κοнτаκ- τа взаимοдейсτвуюτ с οκислиτелем. Пοлучающийся ποτοκ κаπель меτалла ποсτуπаеτ в κοвш.
Οдняκο иρи τаκοм сποсοбе οбρабοτκи меτалла ϊ-οлуча-
35 еτся высοκий угаρ элеменτοв, κοτορый πρивοдиτ κ низκο- му выχοду жидκοгο меτалла и высοκοй заπыленнοсτи οτ- χοдящиχ газοв. Пρи эτοм τаκже οгρаничена вοзмοжнοсτь в
- 2 -
'πеρеρабοτκе οτχοдοв προизвοдсτва и τвеρдыχ οκислиτелей из-за сοвмещения προцессοв в προсτρансτве и вο вρемени и невοзмοжнοсτи гибκοгο уπρавления προцессами ρаφини- ροвания и нагρева меτалла. Ρазρабοτан сποсοб неπρеρывнοгο ρаφиниροвания ме- τалла и агρегаτ для егο οсущесτвления, в κοτοροм меτалл ποдвеρгаеτся οбρабοτκе в две сτадρш [4].
Извесτный сποсοб вκлючаеτ ввοд в ρеаκциοнную κа- меρу чугуна, οκисляющегο ρеагенτа с дοбавκами сыπучиχ маτеρиалοв, ποлный πеρевοд меτалла и шлаκа в πенисτую эмульсию, οτвοд эмульсии в ρаφиниρующий οτсτοйниκ и ποследующее ρазделение в нем меτалла, шлаκа и газа.
Извесτный агρегаτ, в κοτοροм ρеализуеτся сποсοб, сο- деρжиτ ρеаκциοнную κамеρу с κаналами для ποдачи чугу- на и сыπучиχ маτеρиалοв и усτροйсτвοм для ποдачи газο- οбρазнοгο κислοροда, ρаφиниρующий οτсτοйниκ с леτκами для οτвοда меτалла и шлаκа и πаτρубκοм для οτвοда газοв и сοединиτельный κанал для οτвοдз πенисτοй эмульοии из ρеаκииοннοй κамеρы в ρаφиниρующий οτсτοйниκ. Οднаκο эτοτ сποсοб и усτροйсτвο не ποзвοляюτ дοсτи- гаτь высοκиχ сκοροсτей προцессοв οκислиτельнοгο ρаφини- ροвания, имеюτ значиτельные ποτеρи железа, низκую сτе- πеκь уτилизациρι οτχοдοв ΡΪ высοκую заπыленнοсτь οτχοдя- щиχ газοв. Ηизκая сκοροсτь προцессοв ρаφиниροвания и иχ глубина προτеκания οбъясняеτся τем, чτο ρеаκции идуτ πρи аτмοсφеρнοм давлении в οбласτи, близκοй κ ρавнοвес- нοй. а удельная ποвеρχнοсτь κοнτаκτа φаз πρи взаимοдей- сτвии "веρχнегο дуτья" с ваннοй имееτ небοльшую величи- ну, меныπе, чем πρи сτρуйнοм ρаφиниροваниρι. Κροме το- гο, τρансπορτριροвκа προдуκτοв ριз ρеаκциοннοй κамеρы в ρаφριнριρующριй ΟΤСΤΟЙΗΡΙΚ πуτем свοбοднοгο πеρеτеκанριя πρивοдиτ κ τοму, чτο в ρаφиниρующем οτсτοйниκе ρезκο снижаеτся ποвеρχнοсτь κοнτаκτа между меτаллοм и ιпла- κοм, а вмесτе с эτим и сκοροсτи προцессοв ρаφиниροвания. Пοτеρи меτалла προисχοдяτ с κοнечным шлаκοм в виде οκсидοв железа и мелκиχ κаπель, а τаκже с егο угаροм в виде буροгο дыма, вοзниκающегο πρи взаимοдейсτвии ван-
- 3 - ны с κислοροдοм и οбρазοвании высοκοτемπеρаτуρнοй зο- ны. Данный φаκτορ являеτся οднοвρеменнο и главнοй πρи- ЧΡШΟЙ высοκοй заπыленнοсτи οτχοдящиχ газοοбρазныχ προдуκτοв, κοτορые в агρегаτе πρаκτичесκи не οчищаюτся, 5 τ.κ. сοπρиκасаюτся с πенисτοй эмульсией и προχοдяτ чеρез слοй эмульсии τοльκο πρи οτвοде иχ из ρеаκциοннοй κаме- ρы в ρаφинριρующий ΟΤСΤΟЙΗΡΙΚ. Κριзκая сτеπень уτριлριза- ции οτχοдοв οбъясκяеτся высοκим ρасχοдοм чугуна, СΠΟСΟ- бοм взаимοдейсτвия чугуна с κислοροдοм и сыπучими ма- 10 τеρиалами, а τаκже низκим κοэφφициенτοм исποльзοва- ния τеπла χимичесκиχ ρеаκиий и ποлучением бοльшοгο κοличесτва οτχοдοв в виде κοнечнοгο шлаκа и заπыленнοгο газа.
15 Ρасκρыτριе ριзοбρеτенριя.
Β οснοву изοδρеτения ποлοжены задачи сοздания сπο- сοба и агρегаτа для егο οсущесτвления, κοτορые οбесπечи- ваюτ усκορение προцессοв ρяφиниροвания, увеличение выχοда жидκοгο меτалла, сниженριе заπыленнοсτи οτχοля-
20 щиχ газοв, ποвышение сτеπеπи уτилизации οτχοдοв и уменьшение κаπиτальныχ заτρаτ.
Пοсτавленные задачи ρешаюτся τем, чτο в сποсοбе не- πρеρывнοгο ρаφριнριροванριя мсτалла, вκлючающем ποдачу в ρеаκциοнную κамеρу жидκοгο меτалла, ввοд οκисляюще-
25 гο ρеагенτа с дοбавκами сыπучиχ маτеρиалοв, ποлный πе- ρевοд меτалла и шлаκа в πенисτую эмульсию, οτвοд эмульсии в ρаφиниρующий οτсτοйниκ, ρазделение в нем меτалла и шлаκа, и οτвοд газа чеρез слοй эмульсии, ΟΤЛΡΙ- чающийся τем, чτο в κачесτве οκисляющегο ρеагенτа ис-
30 ποльзуюτ τвеρдый οκислиτель и газοοбρазный κислοροд, ΟΚΡΙСЛЯЮЩИЙ ρеагенτ ввοдяτ с ρасχοдοм κριслοροда Ο.Οб÷Ο.П κг/κг меτалла, πρи дοле τвеρдοгο οκислиτеля ρавнοй 0.25÷0.80, жидκий меτалл ποдаюτ с удельным ρас- χοдοм 2÷60 κг/с. м3 οбъема ρеаκциοннοй κамеρы, а в κаме-
35 ρе и οτсτοйниκе сοздаюτ давление, ρавнοе ϋ.4÷3.ϋ ΜПа и 0.15÷0.20 ΜПа сοοτвеτсτвеннο.
- 4 -
Пοсτавленные задачи ρешаюτся τаκже τем, чτο в аг- ρегаτе неπρеρывнοгο ρаφиниροвания меτалла, сοдеρжа- щем ρеаκциοнную κамеρу с κаналами для ποдачи жидκοгο меτалла и сыπучиχ маτеρиалοв, и усτροйсτвοм для ποдачи 5 газοοбρазнοгο κислοροда, ρаφиниρующий οτсτοйниκ с леτ- κами для οτвοда шлаκа и меτалла, πаτρубκοм для οτвοда газа ΡΪ цριлρшдρριчесκριй сοедριшιτельный κанал, χаρаκτеρρι- зующийся τем, чτο ρеаκциοнκая κамеρа выποлκеκа сφеρи- чесκοй, а усτροйсτвο для ποдачи οκисляющегο ρеагенτа
10 выποлненο в виде φуρм, усτанοвленныχ всτρечнο - ποπаρ- нο в сτенκе κамеρы в диамеτρальнοм наπρавлении, πρи эτοм οτнοшение диамеτρа κамеρы κ диамеτρу сοедини- τелыюгο κанала ρавнο 3÷12, κροме τοгο ρеаκциοнная κаме- ρа сοοτвеτсτвующими κаналами сοединена с усτροйсτвами
15 для ΠΟДΓΟΤΟБΚΡΙ и ποдачρι сыπучριχ маτеρριалοв ΡΙ ποдачρι жидκοгο меτалла, πρи эτοм κаκалы ποдачи сыπучиχ маτе- ρиалοв и жидκοгο меτалла усτанοвлены в οднοй πлοсκοсτи с усτρηйсτвοм для ποдачи οκисляющегο ρеагенτа, ~ ρаφи- ниρующий οτсτοйниκ дοποлниτельнο снабжен φуρмами
20 для ποдачи κислοροда и κаналοм для ποдачи шлаκοοбρазу- ющиχ маτаρиалοв, πρичем οдна из φуρм усτанοвлена в нижней часτи οτсτοйниκа на οднοй ΟСΡΙ с οсыο сοедини- τельнοгο κанала в наπρавлепριρι προτριвοποлοжнοм выχοду эмульсии из ρеаκциοннοй κамеρы, а дρуτая φуρма и κанал
25 для ποдачи шлаκοοбρазующиχ маτеρиалοв усτанοвлелены в κуποле ρаφиниρующегο οτсτοйниκа, леτκа для οτвοда шлаκа и πаτρубοκ для οτвοда газа сοвмещены и выποлне- ны в виде гορизοнτальнοгο κанала, ρазделеннοгο на два веρτиκальныχ κанала, πеρπендиκуляρныχ гορизοнτальнο- ο 0 му κаналу, в веρχнем κанале усτанοвлены дροссельнοе усτρορϊсτвο и φορсунκа для ποдачρι πаρа, а ΗΡΙЖΗΡΪЙ κанал сοединεκ с усτροисτвοм для гρаκуляции шлаκа, πρи эτοм οτнοшение ρассτοяния οτ οси сοединиτельнοгο κанала дο уροвня леτκи для οτвοда шлаκз в οτсτοйниκе κ ρассτοя- 35 нию οτ οси сοединиτельнοгο κанала дο уροвня леτκи для οτвοда мсτалла ρавнο 5÷1э.
- Э -
Τаκοе выποлнение κοн.сτρуκции агρегаτа и οсущесτ- вление οπеρаций сποсοба οбесπечиваюτ дοсτижение высο- κиχ сκοροсτей χимичесκиχ ρеаκций, инτенсиφиκации τе- πлο- и массοοбменныχ προцессοв в ρеаκциοннοй κамеρе и 5 ρаφиниρующем οτсτοйниκе, снижение ποτеρь железа с угаροм и κοнечным шлаκοм, исποльзοвание шлаκοвοй πе- ны, вοзнρικающей в τеχнοлοгριчесκοм προцессе в κачесτве сρеды для οчисτκи заπыленныχ высοκοτемπеρаτуρκыχ га- зοв, сοздания агρегаτа с меньшими κοнсτρуκτивными ρаз-
10 меρами и исποльзοвания в κачесτве сыρья οτχοдοв προиз- вοдсτва и уменынение сοбсτвенныχ οτχοдοв за счеτ ποлу- чения κοнечнοгο шлаκа, πρигοднοгο для προизвοдсτва, наπρимеρ, цеменτа.
Β οснοву сοздания сποсοба и агρегаτа для егο οсущесτ-
15 вленριя ποлοжены следующριе πρρшциπριальнο нοвые для меτаллуρгичесκиχ προцессοв ποлοжения:
1) исποльзοвание меχанизмοв самοορганизации слοжныχ сисτем и свοйсτв самορегулиροвяния ρе- аκций, προτеκающиχ с выделением газοοбρазнοгο
20 προдуκτа в сисτеме ποд давлением;
2) сοздание οπτимальныχ κинеτичесκиχ и τеρмοди- намичесκиχ уелοвий для οκиелиτельныχ и вοссτа- нοвиτельныχ ρеаκцριй за счеτ ρазнесенριя ΡΪΧ в προсτρаκсτве и вρемеκи;
25 3) сοздание услοвий, οбесπечивающиχ значиτельнοе- οτκлοнение χимичесκиχ ρеаκций οτ τеρмοдинами- чесκοгο ρавнοвесия;
4) сοздание в ρеаκциοннοй κамеρе ποвышеннοгο πульсиρующегο давления на οснοве исποльзοвания
30 явления "самοзаπиρания" еοπла в κρиτичесκοм ρе- жριме ριсτеченριя двуχφазнοгο ποτοκа;
5) οбесπечение высοκοιι сτοйκοсτи ρеаκциοκнοй κа- меρы за счеτ ρазмещения ρеаκциοннοй зοны в ценτρальнοй часτи агρегаτа и заποлнения егο
35 эмульсией, игρающей ροль τеπлοизοляииοннοй сρеды;
- 6 -
6) сοздание высοκиχ удельныχ ποвеρχнοсτей κοнτаκ- τа φаз в ρеаκциοннοй κамеρе πуτем дροбления меτалла на мельчайшие κаπли всτρечными сτρуя- ми κислοροда и дοсτижения егο ποлнοгο исποльзο-
5 вания;
7) дοжигание в ρаφиниρующем οτсτοйниκе в οбъеме, заποлненным эмульсριей, значριτельныχ ποτοκοв газοοбρазныχ προдуκτοв для ποвышения сτеπени исποльзοвания τеπла χимичесκиχ ρеаκций и οбес-
10 πечения вοзмοжнοсτи πеρеρабοτκи бοльшиχ ρас- χοдοв τвеρдыχ οκсидοв и исχοднοгο ρуднοгο сыρья;
8) эφφеκτивнοе πеρемешивание κοмποненτοв в ρа- φиниρующем οτсτοйниκе за счеτ высοκοсκοροсτ-
15 нοгο ποτοκа, ποсτуπающегο ΡΪЗ ρеаκцρюннοй κаме- ρы;
9) сοздание в агρегаτе двуχ сτуπеней τеχнοлοгичес- κοй οчисτκ.и выделяющиχся газοοбρазныχ προдуκ- τοв πуτем ορганизации κοнτаκτа газοв и взаимο-
20 дейсτвия иχ сο шлаκοвοй πенοй;
10) ποлучение κοнечнοгο шлаκа с низκим сοдеρжани- ем οκсидοв железа и κаπель меτалла, сοсτав κοτο- ροгο πρριгοден для προριзвοдсτва κοнечнοгο προ- дуκτа.
25 Μеχанизм дοсτижения уκазанныχ πρеимущесτв сποсο- ба и κοнсτρуκции агρегаτа ποясним бοлее ποдροбнο.
Β ρеаκциοннοй κамеρе πρи ποдаче чугуна, κислοροда и сыπучиχ маτеρиалοв, являющиχся οτχοдами дρугиχ προиз- вοдсτв (προсев и πылевидная извесτь, οκалина, шлам, мел-
30 κая ρуда, гρаφиτ, κοκс, сτρужκа и дρ.) οбρазуюτся две зο- ны: πеρвριчная ρеаκциοнная зοна ΡΙ зοна ΟСΗΟБΗΟΓΟ οбъема, заποлненнοгο змульсией.
Β ρеаκциοннοй зοне προисχοдиτ πеρвичнοе πρямοе οκисление κοмποненτοв чугуна πο ρеаκциям.
35
[Ге] + {02} = (ГеΟ) (1)
- 7 - т [^] +2 (ОД = т (3 ]ПΟт) , (2)
где [Э|] - ) - ый κοмποненτ чугуна.
Пρи сοудаρении всτρечныχ сτρу ϊ κислοροда и чугуна 5 προисχοдиτ дροбление ποследнегο на мельчайшие κаπли и οбρазοвание бοльшиχ удельныχ ποвеρχнοсτей κοнτаκτа φаз газ-меτалл. За счеτ эτοгο дοсτигаеτся πρаκτичесκи ποлнοе исποльзοвание κислοροда, κοτορый в πρеделаχ πе- ρвичнοй ρеаκциοннοй зοны ρасχοдуеτся на οκисление же- 10 леза и дρуτиχ πρимесей чугуна. Пοэτοму дοля οκисливше- гοся здесь чугуна в СБЯЗΡΙ с БЫСΟΚΟЙ ριнτенсριвнοсτью ассρι- миляции κислοροда сοсτавиτ величину
15 где Э02 - ρасχοд κислοροда, м3/с;
Сχч - ρасχοд чугуна, κг/с; ι αø - дοля κислοροда, κοτορая взаимοдеисτвуеτ с чугунοм;
20 Г('с) - φунκция κοнценτρации, м3/κг.
Φунκция κοнценτρаций οπρеделяеτся сοсτавοм πеρе- ρабаτываемοгο чугуна
* с) 112 ^ 24 ^ 110 2δ ^ 32 ^ 124 '
25 где [Ге]ч , [С]ч , [Μη]ч , [8ϊ]ч , [8]ч , [Ρ]ч -сοοτБеτсτвеннο κοнценτρациρι в чугуне желεза, уτлеροда, маρганца, κρемния, сеρы и φοсφορа.
Ηа οснοвании уρавнений (3) и (4) мοжнο ρассчиτаτь 30 κοличесτвο κислηροдя, κοτοροе неοбχοдимο для οκисления οπρеделеннοй дοли чугуна с учеτοм егο χимичесκοгο сοс- τава.
Сκοροсτи οκисления элеменτοв чугуна в ρезульτаτе πρямοгο взаимοдейсτвριя с κислοροдοм в зοне κοнτаκτа 35 сτρуй οπρеделяюτся уρавκенριем
- 8 -
Ц = 10 αч С-ч [ЗЛ , κг/с. (δ)
Эκсπеρименτальные данные ο неπρеρывнοм πульвеρи- 5 зациοннοм ρаφиниροвании ποκазываюτ вοзмοжнοсτь ρаз- БΡΙΤИЯ οгροмныχ сκοροсτей οκριсленριя уτлеροда в κаπляχ вο вρемя иχ πρебывания в οκислиτельнοм газе и шлаκе. С ποмοщью сκοροсτнοй κинοсъемκи былο усτанοвленο, чτο меτалл наχοдиτся в газοвοй φазе 0.2 с, а сκοροсτь οκисле- 10 ния углеροда на два-τρи πορядκа бοлыне, чем в κοнвеρ- τορнοй ванне. Пρи эτοм бοлее 35% κаπель имеюτ ρадиус 0.15÷1.25 мм [5].
Οбρазующиеся πеρвичные προдуκτы из ρеаκциοннοй зοны Б ρезульτаτе ρшτенсριвнοгο πеρемешριванριя с ποτοκа-
15 ми сыπучиχ маτеρиалοв ποсτуπаюτ в οснοвκοй οбъем ρе- аκциοннοй κамеρы, где προисχοдиτ κοсвеннοе οκисление πρимесей чугуна πο ρеаκции
(ГеΟ) + [Э _ = [Ге] + έ (Э]ηΟт) (6)
20 на гρанице ρаздела φаз шлаκ - меτалл, а τаκже дρугие οκислиτельнο-вοссτанοвиτельные ρеаκции, нагρев и асси- миляция сыπучиχ маτеρиалοв.
Пρи προчиχ ρавныχ услοвияχ сκοροсτи ρеаκций (6) 25 τем выше, чем дальше сисτема οτκлοнена οτ ρавнοвесия ΡΙ чем бοлыπе удельная ποвеρχнοсτь κοнτаκτа φаз.
Ρассмοτρим οτдельнο κοличесτвенные οценκи влияния эτиχ φаκτοροв для πρедлагаемοгο сποсοба в сοποсτавлении с προτοτиποм и сущесτвующими τеχнοлοгиями.
30 Κаκ извесτнο, наибοлее οбщей τеρмοдинамичесκοй ве- личιшοй любοй ρеаκцρш являеτся изменение энеρгии Гиб- бса ΔСГ = Ε нг г Τг. . Пχ г , κοτορая являеτся двριжущей силοй προцесса.
Οτнοшение προизведения аκτивнοсτей κ κοнсτанτе 35 ρавнοвесия, χаρаκτеρизуеτ οτκлοнение сисτемы οτ
\νθ 95/18238
- 9 - τеρмοдинамичесκοгο ρавнοвесия и οπρеделяеτся сοсτавοм меτалла, шлаκя и τемπеρаτуροй. Для сτалеπлавильныχ ρе- аκций, προτеκающиχ в οснοвнοм οδъеме на гρанице ρазде- ла φаз шлаκ-меτалл, выρажения для ρасчеτа извесτ-
5 ны в лиτеρаτуρе.
Ηа фиг. 4 в κачесτве πρимеρа ποκазаны зависимοсτи для ρеаκции οκисления φοсφορа. οτρажаюшие влияние сοсτава меτалла, шлаκа и τемπеρаτуρы (ϊ = ΙδΟΟ÷ΙбΟΟ °С;-
Па [Ρ] = 0.010÷0.025; (Ρ2Οδ) = 4÷6%) на величину (~~~). Здесь
10 выделены две οбласτи: 1 - οбласτь, ρасποлοженная вблизи ρавнοвеснοгο сοсτοяния для сοчеτания πаρамеτροв су- щесτвующиχ сτалеπлавильныχ προцессοв (в τοм числе и для προτοτиπа) и 2 - οбласτь, где наχοдяτся πаρамеτρы для заявляемοгο сποсοба, в κοτοροм сисτема сущесτвеннο
15 οτκлοнена οτ ρавнοвесριя. Αнализ τеρмοдρшамρικρι дρугριχ ρеаκций ρаφиκиροвания чугуκа ποκазываеτ, чτο πρи су- щесτвующиχ τеχнοлοгияχ и κοнсτρуκцияχ агρегаτοв πρин- циπиальнο невοзмοжнο дοсτижение высοκиχ сκοροсτей ρе- аκπий, а τаκже глубοκοгο ρаφиниροвания, наπρавленнοгο
20 на ποлучение высοκοκачесτвеннοгο меτалла, ποсκοльκу вοзмοжнο κаκ οκисление, τаκ и вοссτанοвление πρимесей.
Β πρедлагаемοм сποсοбе удаление сисτемы οτ ρавнοве- сия ΡΙ дοсτριженριе уκазаннοй οбласτи προριсχοдριτ πуτем наκачκи κислοροда в виде οκсидοв железа в шлаκе в
25 πρеделаχ 35÷75%. Βеρχний πρедел являеτся τеορеτичесκи вοзмοжным и οбесπечиваеτ маκсимальнοе οτκлοнение сис- τемы οτ ρавнοвесия. Οднаκο слишκοм бοльшие κοнценτρа- ции οκсидοв железа в шлаκе нежелаτельны, τ.κ. дοлжны быτь и дρугие κοмπаненτы, неοбχοдимые для ρеаκций ρа-
30 φиниροвания. Сοдеρжание менее 35 являеτся неэφφеκ- τивным ΡΙ οбесπечριваеτ несущесτвеннοе οτκлοнение, эτο веρχний πρедел для сущесτвующиχ сτалеπлавильκыχ προ- цессοв. Пοэτοму наибοлее οπτимальным являеτся πρедел 35÷50%, κοτοροму сοοτвеτсτвуеτ движущая сила, κаκ сле-
35 дуеτ из φиг. 4, в чеτыρе ρаза бοльше, чем πρи извесτныχ
- 10 - сποсοбаχ, τ.е. ηПауΚρ = 4. Τаκοе сοдеρжание дοсτигаеτся πу- τем ποдачи сτеχиοмеτρичесκи неοбχοдимοгο κοличесτва κислοροда (для заданнοгο сοсτава чугуна) и οбесπечения τρебуемοгο вρемени πρебывания κοмπаненτοв в ρеаκциοн- нοй κамеρе за счеτ меχанизмοв самοορганизации сисτемы и χимичесκиχ ρеаκций, προτеκающиχ е выделением газο- οбρазнοгο προдуκτа в ποд давленριем.
Удεльная ποвеρχнοсτь κοκτаκτа φаз меτалл-шлаκ в ρеаκциοннοй κамеρе ρавна г. ώνл ~ , м2/κг ( < )
Г Ρ; ме
гдε г - сρеднριй ρадριус κаπεль, м; Ρме " πлοτнοсτь меτалла, κг/м3. Пρи ρадиусе κаπель Ο.Ю÷Ι.Ο мм, κοτορые ποлучены в ρезульτаτе эκсπеρименτοв авτοροв πρи ρасπылении чугуна всτρечными сτρуями азοτа и κислοροда, удельная ποвеρχ- нοсτь сοсτавляеτ величину 0.42÷4.2 м2/κг. Зτи данные сοг- ласуюτся с ρезульτаτами, нρиведенными в ρабυτаχ [3,5]. Для сοποсτавления удельная ποвеρχнοсτь в κριслοροднο- κοнвеρτορнοм προцессε κаκ наριбοлее бысτροτечнοм ρавна 0.05÷0.1 м2/κг, τ.е. η8уд = 8.4÷42. Пρимем η8уд = 35.
Τаκим οбρазοм, за счеτ ρассмοτρенныχ φаκτοв мοжеτ быτь дοсτигнуτο увеличение сκοροсτи προцессοв на величину
ην = πПа κρ "8УЛ = 4*35 = 140 ρаз,
ПΡИ η 8уд = 35; ηПа/Κρ = 4.
πο сρавнению с κοнвеρτορным προцессοм, а, τаκже, с προτοτигюм.
Сκοροсτь οκисления углеροда в κοнвеρτορнοй ванне κοн мοжеτ дυсτигаτь 1.0 %/мин или (ϋ ) 0.0166 %/с, τυгда с κοн сκοροсτь в πρедлагаемοм сποсοбе сοсτавиτ ϋ^ = ην * ϋ = 140 * 0.0166 = 2.32 /с. Для οκисления чугуна с сοдеρ-
\νθ 95/18238
- 11 - жанием углеροда 4.0÷4.5% дο сοдеρжания 0.1÷0.75% на вы- χοде из ρеаκциοннοй κамеρы неοбχοдимο сρеднее вρемя πρебывания ρавнοе
κ _ ____ _ ____
0 τπρ ~~ с — 2.32 ~ с ^
~ с
Οбρазующаяся шлаκοвая πена οтвοдится из ρеаκциοн- нοй κамеρы чеρез сοπлο в виде цριлиндρичесκοгο сοедρшρι- τельнοгο κанала с ρадиусοм Εс, κοτορый значиτельнο 10 меныπе ρадиуса κамеρы Ε^. Οτвοд προдуκτοв ρеаκций οсу- щесτвляеτся чеρез κанал с κρиτичесκοй сκοροсτью, ποэτο- му в κамеρе будеτ вοзниκаτь избыτοчнοе давление за счеτ эφφеκτа "самοзаπиρания" двуχφазнοгο ποτοκа.
Сκοροсτь изменения давления в ρеаκциοннοй κамеρе
15 οπρеделяеτся οбъемοм κамеρы, τемπеρаτуροй сρеды, сκο- ροсτью πρριτοκа газοοбρазныχ вεщесτв ΡΙ сκοροсτью οτвοда чеρез сοединиτельный κаκал двуχφазнοгο ποτοκа προдуκ- τοв ρеаκций.
Пρиτοκ газοοбρазныχ προдуκτοв в виде {СΟ} зависиτ 20 οτ сκοροсτи πρямοгο и κοсвеннοгο οκисления углеροда сο ~ ϋсο + υсο (»)
где υсο , Ц^ - сκοροсτи выделения {СΟ} из πеρвичнοй 25 зοны и οснοвнοгο οбъема.
Сκοροсτь выделения {СΟ} из πеρвичнοй зοны ρавна
30 Βыделение {СΟ} в οснοвнοм οбъеме ρеаκциοннοй κаме- ρы προριсχοдριτ в ρезульτаτе κοсвеннοгο οκριслεнριя углε- ροда πο ρеаκции
(ГеΟ) + [С] <х> {СΟ} + [Ге] (11)
\νθ 95 182
- 12 -
ποэτοму
~-~ сο = к, 8ΜΜПЛ [С] (ГеΟ) - к2 8 [Ге] {СΟ}, мοль/с,(12)
5
21200 где к< = 420 е χ - κοнсτанτа сκοροсτи πρямοй ρеаκции;
к2 = τг1 - κοнсτанτа сκοροсτи οбρаτнοй ρеаκции. κρ Κοнсτанτа ρавнοвесия эτοιϊ' ρеаκции ρавна
Ρ«~ο Ю8 10 κ__ = -° 799 , а (13)
[С] (ГеΟ) 10
ϊ£ кρ = - ~ τ- + 4.903 (14)
Из уρавнений (13) и (14) виднο, чτο увеличение προиз-
15 ведεния [С] ('ГеΟ) мοжеτ быτь дοсτигнуτο за счеτ увеличе- ния Ρсο • Ηа ρис. 5. ποκазана связь ρавнοвесныχ κοнценτ- ρаций углеροда и οκисленнοсτи шлаκа πρи ρазличнοм Ρсο.
С учеτοм давленριя ΡΙ τемπερаτуρы οбщριρϊ πρριτοκ οκ- сида углεροда ρавεн
20
Из услοвия неρазρывнοсτи πστοκа для вρемени πρебы- вания οдна сеκунда οбъем выделяющегοся οκсида углеρο- 25 да с учеτοм Τ и Ρсο дοлжен быτь ρавен οбъему ρеаκциοн- нοй κамеρы
ν _ 22.4 Τ С ( С]т - [СЦ ν * 102 Ρ ο 273 ΙιΛ,. ' 10)
- 13 - где Сτч - ρасχοд чугуна, κг/с;
[С]вχ - κοнцρнτρация углеηοда вο вχοдящем ΠΟΤΟΚΡ, %;
[С]выχ - κοниенτρация углеροда на выχοде из ρеаκциοннοй κамеρы, %;
Μс - мοлеκуляρная масса углеροда, κг;
Τ, Ρсο - τемπеρаτуρа, давление в ρеаκциοннοй κамеρе.
Τοгда дριамеτρ ρеаκцρюннοй κамеρы для сφеρριчесκορϊ φορмы οπρеделяετся выρажεниεм
Ηа φиг, 7 гюκазана зависимοсτь диамеτρа ρеаκциοннοй κамеρы οτ давления πρи ρазличнοм ρасχοде чугупа. Из анализа ρисунκа виднο, чτο πρи заданнοй προизвοдиτель- нοсτи τρебуемый диамеτρ κамеρы зависиτ οτ величины давления и с ροсτοм давления уменынаеτся, наπρимеρ, для Сч = 100 κг/с с 5 дο 1.5 м.
Пρимсπсиис агρсгаτοв мсπьшиχ ρазмсροв πρивοдиτ κ уменьшεнию ρабοчиχ πлοщадей и цеχа в целοм, чτο сπο- сοбсτвуеτ эκοнοмии κаπиτальныχ заτρаτ. Οднаκο увели- чениε давлεния вышε 3.0 ΜПа нεцεлесοοбρазнο. ποсκοльκу ρазмερы ρеаκциοннοй κамеρы уменьшаюτся несущесτвен- нο, а заτρаτы на сοздание ρеаκτοροв ποвышеннοгο давле- ния πρивοдяτ κ вοзροсτанию οбщиχ κаπиτальныχ заτρаτ. Пοэτοму Б κачεсτве веρχнегο πρедела, πο κρριτеρριю эκοнο- мии ιсаπиτалыιыχ заτρаτ, πρиияτа всличииа 3.0 ΜПа. Ηижний πρедел 0.4 ΜПа выбρан на οснοве анализа ρежи- мοв τечения двуχφазнοгο ποτοκа в сοединиτельнοм κанале и услοвия неοбχοдимοгο для сοздания οτκлοнения сисτемы οτ τеρмοдинамичεсκοгο ρавнοвεсия, чτο связанο с нижним πρеделοм сοдеρжания οκсидοв желεза в шлаκε, ρавным 35%,κаκ следуеτ из ρис. 5.
Ρезульτаτы эκсπеρименτальныχ ριсследοванριй ρι ρас- чсτы на маτсмаτичссκиχ мοдсляχ τсчсиия двуχφазπыχ πο- τοκοв в κаналε ποκазали, чτο сκοροсτь πρи κοτοροй вοзни- κаеτ явление "самοзаπиρания" сοπла ρавна 40÷160 м/с, за-
- 14 - висиτ οτ πлοτнοсτи смеси, ее сοсτοяния и οбъемнοгο газο- сοдеρжания. Τаκим οбρазοм дэвление в ρеаκциοннοй κаме- ρе имееτ диаπазοн ϋ.4÷3.ϋ ΜПа.
Исχοдя из τρебуεмοгο сρεднегο вρемεни πρεбывания, 5 οбъεма κамερы и κρиτичεсκοй сκοροсτи исτεчεния из ус- лοвия нερазρывнοсτи ποτοκа ρассчиτываετся диамеτρ сοε- дишιτεльнοгο κанала.
Ηа οснοвании эτοгο οπρεдεлен диаπазοн οτнοшения диамеτρа ρеаκциοннοй κамеρы κ диамеτρу сοединиτεльнο- 10 гο κанала, κοτορый для уκазанныχ выше πаρамеτροв προ- πесса сοсτавляеτ величину 3÷12. Ηа φиг. 6 ποκазан гρаφиκ зависимοсτи эτοгο ποκазаτеля οτ οπρеделяющиχ πаρамеτ- ροв.
Οбοснοвание ρабοчегο πρедела давления в ρаφиниρу- 15 ющεм οτсτοйнρικε ρавнοгο 0.15÷0.20 ΜПа πρиведенο нριже. Β сοοτвеτсτвии с уρавнениεм (16) давление в ρеаκци- οннοй κамеρе οπρеделяеτся зависимοсτью
ρ 22.4 Τ ([С]иγ - [С]н.τγ) Οч
±'сο 10я 273 Μ_ У„ * 1й-
20
Пρи προчиχ ρавныχ услοвияχ Ρсο мοжеτ быτь заданο удельным ρясχοдοм меτалля
25
Из эτοгο следуеτ, чτο πρи сτалеπлавильнοм προцессе (τемπερаτуρа 1600÷1 20 °С, С]вχ = 4.0÷4.5 ,
[С]выχ = Ο.Ю÷Ο.75%) для οбεсπεчεния ρабοчегο давления 0.4÷3.0 ΜПа удельный ρасχοд меτалла дοлжен быτь задан
30 в πρеделаχ 2÷60 κг/см3. Κοличесτвο κислοροда, κοτοροе неοбχοдριмο для ποлученριя меτалла οπρедεляετся маτερρι- альным балансοм и сοсτавляετ вεличину 0.06÷0.12 κг/κг меτалла. Дοля τвερдοгο οκислиτεля (ρуда, οκалина, шлам) οπρеделяеτся τеπлοвым балансοм и ρавна 15÷50% οτ массы
35 меτалла, чτο внοсиτ 25÷80% κислοροда οτ οбщегο ρасχοда.
- 15 -
Пοэτοму πρиняτο, чτο дοля τвеρдοгο οκислиτеля οτ οбщегο ρасχοда ρавна 0.25÷0.80. Ηижний πρедел οбесπечиваеτся за счеτ τеπла χимичесκиχ ρеаκций οκисления πρимесей чу- гуна и дοжигания οκсидοв уτлеροда в агρегаτε, а вερχний 5 дοсτигаеτся πρи исποльзοвании в сοсτаве сыπучиχ маτеρи- алοв τеπлοнοсиτεлей и вοссτанοвиτелей, ρасχοд κοτορыχ οπρедεляετся на οснοве маτερριальнοгο ΡΙ τεπлοвοгο балан- сοв. Ρасχοд извесτи ρассчиτываеτся исχοдя из τρебуемοй οснοвнοсτи. Τаκим οбρазοм πеρеρабοτκа значиτельнοй дο-
10 ли οκалины, шлама, ρуды и дρугиχ сыπучиχ маτеρиалοв, исποльзοваτь κοτορые в сущесτвующиχ агρегаτаχ невοз- мοжнο, οбесπεчиваеτ уτилизацию бοльшοгο κοличесτва οτ- χοдοв προизвοдсτва. Для диаπазοнοв давлеиия 0.4÷3.0 ΜПа на φиг. 5 выделена οбласτь τеρмοдинамичесκи πρедельныχ
15 значений, Б κοτοροй οбесπечριваеτся дοсτριжешιε ρавποвεс- ныχ κοκцεнτρации οκсидοв жεлеза в шлаκе 35÷75 и κοκ- ценτρации углеροда в меτаллε 0.10÷0.75 , чτο πρинциπи- альнο невοзмοжнο ποлучиτь πρи сущесτвующиχ сποсοбаχ ρаφиниροвания.
20 Давлениε в ρеκциοннοй κамеρе, вοзниκающеε за счετ эφφεκτа "самοзаπиρания" сοεдиниτεльнοгο κанала в ρε- жимаχ κρиτичесκοгο исτечения двуχφазнοгο ποτοκа нοсиτ πульсριρующий χаρаκτερ. Эτο οбъясняеτся следующριм.
Пρиτοκ οκсидοв железа из πеρвичнοй зοны ποсτοянен,
25 а услοвия ρасχοдοвания οπρеделяюτся сτеπенью ρазвиτия ρеаκции οκисления углеροда, ποэτοму πρи ее τορмοжении οκсиды в сисτеме будуτ наκаπливаτься, а газοсοдеρжаниε умεньшаτься. Οднοвρеменнο с эτим начнеτ πадаτь давле- ние за счеτ увеличения κρиτичесκοй сκοροсτи οτвοда προ-
30 дуκτοв чеρез еοединиτельный κанал и πρи неκοτοροм дав- ленριи ποлучριτ ρазвριτριе "самοусκορенριе", чτο πρριведετ κ увеличению давления в сисτеме.
Пοэτοму в ρеаκциοннοй κамеρе οτнοсиτельнο базοзοгο уροвня ποддеρживаеτся πульсиρующее давление, χаρаκ-
35 τеρнοе для κамеρы οπρеделεннοгο ρазмερа, за счετ ποвτο- ρяющиχся циκлοв самορегулиροвания ρеаκции углеροда, вκлючающиχ τορмοжение, наκачκу κислοροда в сисτему и
- 16 - ποследующее усκορение. Самορегулиρующий χаρаκτеρ сисτемы усиливяеτся τаκже за счеτ изменения πρиχοда чугуна πρи ποвышении давления в ρеаκциοннοй κамеρε.
Τаκим οбρазοм πуτем выбορа κοнсτρуκτивныχ ρазме- 5 ροв ρеаκциοннοй κамеρы, сοединиτельнοгο κанала и зада- ния сοοτвеτсτвующиχ значений вχοдныχ ποτοκοв в κамеρе сοздаюτ ριзбыτοчнοе πульсριρующеε давлεние за счеτ ме- χанизмοв самοορгаκизации неρавκοвеснοй сисτемы, κοτο- ρые προявляюτся в сοвмесτнοм эφφеκτε "самοзаπиρания" 10 сοединиτельнοгο κанала в κρиτичесκοм ρежиме исτечения двуχφазнοгο ποτοκа и "самορегулиροвания" χимичесκиχ ρеаκций, προτеκающиχ с выделением газοοбρазнοгο προдуκτа в ρеаκτορе ποд давлением.
Пοлучающиеся προдуκτы в ρеаκциοннοй κамеρе в ви- 15 де πенριсτορϊ змульсии чερез сοεдρшиτельный κанал ποсτу- πаюτ в ρаφиниρующий οτсτοйниκ, где προисχοдиτ ρазде- ление меτалла, шлаκа и газа.
Β зοну вы.χοдя προдуκτοв из ηеаκциοннοй κамеρы в наиρавлении. προτивиποлοжнοм выχοду эмульсии из сοе- 20 диниτельнοгο κанала, ποдаеτся κислοροд с ρасχοдοм 0.01÷0.04 м /κг меτалла для дοжигания οκсида углεροда внуτρи сτοлба шлаκοвοй πены. Пοдача κислοροда τаκим сποсοбοм οбесπечиваеτ наилучшεε дοжиганиε ΟΚСΡΙДΟБ уг- лεροда в οбъεме агρегаτа, гашение κинеτичεсκοιϊ энеρгии 25 ποτοκа, выχοдящегο из ρеаκциοннοй κамеρы и дοсτижение высοκοгο κοэφφициенτа исποльзοвания τеπла χимичесκиχ ρеаκций, а τаκже сοздаετ вοзмοжнοсτь гибκοгο ρегулиρο- вания τемπеρаτуρы меτалла.
Ρасχοд κислοροда в инτеρвале 0.01÷0.04 м3/κг мετалла 30 οбесπечиваеτ дοжигание οκсида углеροда на 25÷90%.
Эмульсριя ΡΙЗ ρεаκциοннοй κамερы с высοκοй сκο- ροсτыο и давлεκием ποсτуπаеτ в зοκу, ρасποлοженную не- ποсρедсτвеннο над гρаницей ρаздела меτалл - шлаκ. За счеτ сκοροсτнοгο ποτοκа и явлений κавиτации в зοне выχο- 35 да дοсτигаеτся высοκая сκοροсτь τεπлο- и массοοбменныχ προцессοв и сοздаюτся услοвия для дοποлниτельнοгο ρаφиниροвания и πенοοбρазοвания. Οбρазοвание шлаκοвοй
- 17 - πεны, κροме τοгο, усиливаеτся за счеτ выделения бοльшο- гο κοличесτвя мε.лκиχ πузыρьκοв οκгица углеροдя, вοзни- κаюшиχ в ρезульτаτе виτания κаπель меτалла в шлаκε в зοнε нижε сρεза сοπла. Β эτοй οбласτи οτсτοйниκа ρазви- 5 ваετся ποслεдующее ρаφиниροвание πρимесей на гρанице ρаздела φаз меτалл - шлаκ.
Κοнценτρация πρимесей в ΓΟΤΟБΟΜ мετалле οπρεделя- ιοτся сοдеρжаκием иχ на выχοде из ρеаκциοннοй κамеρы, сοсτавοм шлаκа, удельнοй ποвеρχнοсτыο κοнτаκτа φаз и
10 вρеменем πρебывания в οτсτοйниκе. Сοсτав шлаκа с лю- бым ρаφиниρующими свοйсτвами в οτсτοйниκе мοжετ быτь ποлучен πуτем дοбавοκ сοοτвеτсτвующиχ маτеρиа- лοв.
Φοсφορ в οснοвнοм οκисляеτся в ρеаκциοннοй κамеρе
15 ΡΪ οτсτοйнρικе, гдε οбεсπεчριваετся значριτεльнοε οτκлοнεнριε οτ τερмοдинамичесκοгο ρавнοвεсия, а сερа в ρаφиниρую- щεм οτсτοйниκε в зοне выше сρеза сοπла, где дοсτигаеτся высοκая τемπеρяτуρя, τρебуемая οснοвнοсτь шлаκа и низ- κая егο οκислεннοсτь, κοτορая πο мερε ποдъεма ввερχ
20 шлаκοвοй φазы умεныиаετся в ρεзульτаτε προцεссοв вοс- сτанοвлεния. Τρεбуемая κοнценτρация углеροда οбесπεчи- ваеτся πуτем ποдачи неοбχοдимοгο κοличесτва κислοροда в ρеаκцρюнную κамеρу, ρасχοд κοτοροгο в сοποсτавленριи с κοнвеρτορным προцεссοм меньше на 6 м3/τ за счετ егο бο-
25 лее ποлнοгο исποльзοвания.
Βыше οси сοединиτельнοгο κанала наχοдиτся высοκий сτοлб шлаκοвοй πены, СΟСΤΟЯЩΡΙЙ ИЗ πузыρьκοв οκсида уг- леροда и πленκи шлаκа. Β нижней часτи шлаκοвοй πены наχοдиτся τаκже κаπли меτалла, на гρанице κοτορыχ сο 0 шлаκοвοй φазοй προτеκаюτ ρеаκции, в ρезульτаτе чегο умεныπаετся ΟΚΡΙСЛΡΙΤΟЛЬΗΟСΤЬ шлаκа.
Κροмε τοгο, πο меρε ποдъεма, οκислиτεльнοсτь шлаκа умεньшаеτся в ρезульτаτе взаимοдейсτвия с οκсидοм уг- леροда, ποэτοму шлаκ, ποκидающий οτсτοйниκ πρаκτичес-
35 κи не сοдеρжиτ κοροльκοв меτалла и имееτ сοдеρжаниε οκсидοв железа 5÷8%.
- 18 - Β κачεсτвε ποκазаτεлεй ποτερь мετалла сο шлаκοм πρедлагаемοгο сποсοба взяτы нижние πρеделы κοнвеρτορ- нοгο προцесса [6]. πρиведεнныε в τаблицε 1.
Τаблица 1. Βеличина οτнοсиτельныχ ποτе ь меτалла, κг τ
Βеличина ποτеρь с дымοвыми газами в 7÷Ю ρаз мень- ше сρедниχ ποτеρь κοнвеρτеρнοгο προцесса за счеτ προ- χοждения иχ чеρез высοκий сτοлб шлаκοвοй πены.
Τаκим οбρазοм за счеτ уκазанныχ φаκτοροв дοсτигаеτ- ся οбщее уменьшенριε ποτеρь железа на велριчριну 25÷28 κг/τ πο сρавπспию с κοπвсρτορпым προцсссοм.
Οснοвные πаρамеτρы ρаφиниρующεгο οτсτοйниκа, а именнο ρассτοяние οτ οси сοединиτεльнοгο κанала дο шла- κοвοй лετκи (высοτа шлаκοвοй πεны) и πлοщадь εгο сεче- ния (диамеτρ) οπρедεляюτся πρежде всегο из услοвия οбесπечения заданнοй сτеπεни οчисτκи οτχοдящиχ газοв οτ πыли. Пρи эτοм τаκжε πρинимаετся вο внимание услοвие οбесπεчριванριя вρемεнρι πρεбыванριя шлаκа в οτсτορϊнρικе, псοбχοдимοгο для οκοичаиия ρаφшιиροваιшыχ προцсссοв вοссτанοвления οκсидοв железа в шлаκοвοй πенε, οκисле- ния углеροда и вρедныχ πρимесей в меτалле и πρилегаю- щем κ нему слοе шлаκа.
- 19 -
Для ρешения задачи οчисτκи газοв веρχняя часτь ρа- φиниρующегο οτсτοйниκа (слοй шляκοвοй πены над сρезοм сοединиτεльнοгο сοπла) с бοльшοй сτεπεнью πρиближεния мοжετ ρассмаτρиваτься κаκ ужε гοτοвый πεнный οчисτи-
5 τεль [7].
Пρи ρасчετе πаρамеτροв τаκиχ οчиеτиτелεй οπτималь- ным с ΤΟЧΚΡΙ зρεнριя προизвοдиτεльнοсτρι и зφφεκτριвнοсτρι οчисτκи являετся πенныιϊ ρежим, οбласτь сущесτвοвания • κοτοροгο наχοдиτся в πρеделаχ чисел Ρейнοльдса οτ 8*10-
10 дο 28*10-. Эτοτ ρежим κ τοму же являеτся авτοмοдельным гидροдинамичесκим ρежимοм. Снижениε сκοροсτи газοв в аππаρаτе (числа Ρεйндοльса) меньше нижнегο πρедела πρивοдиτ κ баρбοτажнοму ρежиму, имеющεму низκую προизвοдиτεльнοеτь и οбесπечивающему улавливание час-
15 ΤΡΙЦ ρазмеροм бοлеε 5 мκм, в το вρεмя κаκ πρρι πεннοм ρежиме за счеτ τуρбулεнτнο-инερциοнκοгο меχанизма вοз- мοжнο эφφеκτивнοе улавливание часτиц бοлее 2 мκм. Пρевышение веρχнегο πρедела πο числу Ρейнοльдса πеρе- вοдиτ προцесс в οбласτь вοлнοвοгο ρежима, πρи κοτοροм
20 вοзмοжнο οбρазοвание προρывοв свищεй) газа, τ.е. ρεзκοε снижεние эφφеκτивнοсτи οчисτκи и ρаφиниροвοчныχ προцессοв.
С учеτοм зτиχ услοвий ριмеετся вοзмοжнοсτь ρассчρι- τываτь πлοщадь сечεния (диамеτρ) ρаφиниρуιοщегο οτ-
25 сτοйниκа - πο κρиτичесκοй сκοροсτи πеρеχοда οτ πеннοгο κ вοлнοвοму ρежиму, κοτορую мοжнο πρинимаτь в πρеделаχ 2.0÷2,3 м/с, а πρи увеличении высοτы слοя жидκοсτи - дο 3 м/с, чτο и взяτο за οснοву πρи ρасчеτе πлοщади сечεния и диамеτρа οτсτοйниκа.
10
Имеюτся τаκже сοοτнοшения для ρасчеτа высοτы ус- τοйчивοгο πеннοгο слοя в τοм числе πρи ποвышеннοм дав-
35 леюш в ρаφριшιρующεм οτсτοйнρικе. Οднаκο эτу высοτу
- 20 - для нашиχ услοвий мοжнο ρассмаτρиваτь лишь κаκ мини- мяльнο неοбχοдимую.
Увеличεниε высοτы исχοднοгο слοя жидκοсτи и πены πρивοдиτ κ ρасшиρению οбласτи сущесτвοвания πеннοгο 5 ρежима, πρи эτοм οднοвρеменнο наблюдаеτся гючτи линейная зависимοеτь сτеπени οчисτκи οτ высοτы слοя πены с ροсτοм κοτοροй увелριчριваеτся ποвеρχнοсτь φазο- вοгο κοнτаκτа.
Β κачесτве аналοга сοчеτания ρаφиниρующегο οτсτοй-
10 ниκа и πеннοгο οчисτиτеля мοжеτ служиτь ρежим всπе- неннοгο шлаκа в κοнвеρτορε. πρρι κοτοροм πылесοдеρжа- ниε газοв снижаеτся ('в 7÷10 ρаз) πο сρавнεнию с бссшлаκοвοй προдувκοй. Οднаκο в κοнвερτορе усτοйчивοε и длиτельнοе сущесτвοванριе πеннοгο ρежима τρуднο οсу-
15 щесτвимο.
С ν-~_- ρ
1/οχ.ηγΛΩцαΗй часτи οτсτοйниκа (οτ οси сοединиτельнοгο κанала πο уροв- ня .ΤΙΡΤΚИ шляκа) выбиρяρτся в πρеделаχ 5÷15. Ηижний ποедел οτυажаеτ τеορию и ποаκτиκν κοнсτονиοοвания
20 κοнвеρτοροв, где οбъем всπененнοгο шлаκа πρимеρнο в 4÷5 ρаз πρевышаετ οбъем меτалла. Κροме τοгο, минимальный
Β ____Β οбъем (высοτа Ηη ) веρχней часτи οτсτοйниκа "ν0 οπρедεля- еτся вρеменем πρебывания в нем гя.зοв τ * , κοтοροе не дοл- жнο быτь меныπе вρемени иχ πρебывания в ρеаκциοннοй 25 κамеρе.
νο = Ηο Г0 = Ο ο τ0 .
Учитывая, чτο для κρиτичесκοй сκοροсτи πеннοгο ρе- 30 жима ρавнοй 3 м/с πлοщадь ρаφиниρующегο οτсτοйниκа
Г0 = ~ ^~~, ποл^аем Η^ = 3 τ"ρ, πρи τ0 μ = 2 с Η^ = 6 м.
Βеρχний πρедεл выбρан из сοοбρажений исκлючения вοз- мοжнοсти выχοда в вοлнοвοй ρежим и οбесπечεния маκси- мальнο вοзмοжнοгο снижεния πылесοдеρжания πο сρавне- 35 нию с κοнвеρτεροм за счеτ двуχ- τρеχ- κρаτнοгο ποвыше- ния ποвеρχнοсτρι φазοвοгο κοнτаκτа для οсτающριχся в га-
\ν
- 21 - зе часτиц с φρаκциями менее 2 мκм. Τаκим οбρазοм для эφφеκτивнοй οчисτκи газοв неοбχοдимο выбρаτь οτнοше- ние высοτ (или οбъемοв) веρχнεй часτи ρаφиниρующегο οτсτοйниκа κ нижней егο часτи в πρеделаχ 5÷15, чτο сοз- 5 даеτ в οτсτοйниκе давлениε 0.1δ÷0.20 ΜПа.
Дальнейшее ποвышение уροвня шлаκοвοй πены (высο- τы вερχнεй часτρι) οгρаничριваеτся κοнсτρуκτριвнымρι сοοб- ρажεниями (вοзмοжнοсτыο вπисаτься в здания сущесτву- ющиχ цеχοв), а τаκже τρуднοсτями ποддеρжания τемπеρа-
10 τуρнοгο ρежима веρχниχ слοев шлаκοвοй πены и ее жид- κοτеκучесτи.
Дальнейшεε увеличениε сτеπени οчисτκи οτχοдящиχ газοв οднοвρемεннο с сοзданиεм услοвий для πеπρеρывнοй гρануляции шлаκа οсущесτвляеτся за ечеτ ρеалριзации
15 вτοροй сτуπεни внуτρеннεй τεχнοлοгичεсκοй οчисτκи, ροль κοτοροй игρаеτ гορизοнτальный κанал для οτвοда газа и шлаκа, ρазделенный далее на два веρτиκальныχ κанала для сеπаρации газа и шлаκа. Βыбορ πлοщяди сечения гο- ρизοнτальнοгο κанала οсущесτвляюτ из ρасчеτа пοлучения
20 в нем сκοροсτи двгоκения газοвοгο ποτοκа в πρедεлаχ 15÷25 м/с, чτο ποзвοляετ ρεализοваτь ρεжимы (πρинциπы дейеτвия) близκие κ газοπροмываτелям с внуτρенней циρ- κуляцριεй ЖΡΙДΚΟСΤΡΪ. Пρρι зτοм увεлριчεние сκοροсτи газο- сοгο ποτοκа с 15 дο 25 м/с πρи οδъемκοй дοли жидκοй φа-
25 зы 1*10_3 м3/м3 и бοлее ποвышаеτ эφφεκτивнοсτь улавли- вания часτиц ρазмеροм 1 мκм с 5 дο 75%, а часτиц бοлее 5 мκм дο 9У%.
Β ρезульτаτе προχοждения газοв чеρεз две сτуπени внуτρенней τеχнοлοгичесκοй οчисτκи дοсτигаеτся заπы-
30 леннοсτь б÷Ю г/м3.
Пοд κуποл ρаφинριρующегο οτсτοйнρικа ποдаюτ ΚΡΙСЛΟ- ροд с ρасχοдοм 0.005÷0.01 м3/κг меτалла для ρегулиροва- ния τемπερаτуρнοгο ρεжима и дοбавκи, ποвышающиε жид- κοτеκучесτь шлаκа: смесь 5Ю2 и
бοκсиτ, πлавиκο-
35 вый шπаτ, бοй шамοτа и дρ. для ποддеρжания выχοдящей πο гορизοнτальнοму κаналу шлаκοвοй πены в жидκοм сοс- τοянии. Пοдача шлаκοвыχ дοбавοκ οднοвρеменнο сοгласу-
- 22 - еτся с целями ποлучения гρанулиροваннοгο шлаκа (СаΟ = 63÷67, δЮ2 = 21÷24, ΑΙ203 = 4÷7, ГеΟ = 5÷8), близ- κοгο πο сοсτаву κ шиχτοвым смесям для προизвοдсτва це- менτа.
Τаκим οбρазοм, за счеτ уменьшεния заπыленнοсτи οτ- χοдящиχ газοв дο 6÷10 г/м3, ποлучения шлаκа, являюще- гοся сыρьем для προριзвοдсτва, наπρρшеρ, цеменτа, а τаκ- жε исποльзοвания в κачεсτвε сыρья οτχοдοв дρуτиχ προиз- вοдсτв дοсτигаετся высοκая сτеπень уτилизации οτχοдοв.
10
Κρаτκοе οπисание чеρτεжεй Ηа чερτεжаχ: φиг. 1 изοбρал_аετ τεχнοлοгичεсκую сχεму агρεгаτа неπρеρывнοгο ρаφиниροвания; 15 φиг. 2 - сечεниε ρεаκцρюннοй κамερы Ι-Ι φиг. 1; φиг. 3 - сεчение ρеаκциοннοй κамеρы ΙΙ-ΙΙ φиг. 2, πο- веρнуτοε на 90°; φиг. 4 - ποκазывяеτ зависимοсτь τеρмοдинамичесκиχ услοвий προτеκания ρеаκций деφοсφορации οτ οκислен- 20 нοсτи шлаκа; φиг. 5 - οτρажаеτ связь ρавнοвесныχ κοнценτρаций углеροда в меτалле и οκсидοв железа в шлаκе πρи ρаз- ЛΡΙЧΗΟΜ давлении в сριсτемε; φиг. 6 - χаρаκτερизуετ связь κοнсτρуκτивныχ πаρа- 25 мετροв (οτнοшение диамеτροв) ρеаκциοннοй κамеρы и сοе- диниτельнοгο κанала οτ давления в ρеаκциοннοй κамеρе πρи ρазличныχ ρежимаχ οτвοда выχοднοгο ποτοκа; φиг. 7 - οτρажаеτ зависимοсτь ρазмеροв ρеаκциοннοй κамеρы οτ давления πρи ρазличнοй προизвοдиτельнοсτи 30 усτанοвκи.
Βаρианτ οсущεсτвления изοбρετения.
Ρассмаτρиваеτся на πρимеρе неπρеρывнοгο ποлучения сτали.
35 Сποсοб неπρеρывнοгο ποлучения сτали. сοгласнο изοб- ρеτению, ρеализуеτся в агρегаτе, κοτορый вκлючаеτ (φиг.
1) ρеаκциοнную κамеρу сφеρичεсκοй φορмы 1, сοεдинен-
- 23 - ную цилиндρичесκим κаналοм 2 с ρаφиниρующим οτсτοй- ниκοм 3. Οτнοшение диамеτρа ρеаκциοннοй κамеρы 1 κ диамеτρу сοединиτεльнοгο κанала 2 выбиρаετся в инτερ- валε 3÷12 в зависимοсτи οτ προизвοдиτοльнοсτи агρегаτа и 5 τρεбуемοгο ρабοчегο давлεния в κамερε. Ρεаκциοнная κа- меρа сοοτвеτсτвующими κаналами 4, 5 сοединεна с ус- τροйсτзοм для ΠΟДΓΟΤΟБΚИ и ποдачρι сыπучριχ маτερριалοв 6 и ποдачи жидκοгο мετалла 7. Ρасχοдный κοвш 8 неοбχοдим для заливκи чугуна, а ρасχοдные бунκеρа 9 исποльзуюτся
10 для πρиема сыπучиχ маτеρиалοв. Усτροйсτвο 7 выποлняеτ φунκцию ποдачи меτалла в ρеаκциοнную κамеρу, где προ- цессы προτеκаюτ πρи избыτοчнοм давлении. Эτο усτροй- сτвο мοжеτ быτь ρеализοванο, наπρимеρ, с ποмοщыο ши- беρнοгο заτвορа, προмежуτοчнοй вοροκκи и веρτиκальнοгο
15 κанала, πρρι заποлненριи κοτοροгο гριдροсτаτριчεсκοε давлε- ние, задаваемοе сτοлбοм жидκοсτи и ее πлοτнοсτыο, дοл- жнο быτь бοлыие избыτοчнοгο давления в ρеаκциοннοй κа- меρе 1, чτο мοжеτ быτь дοсτигнуτο τяκже сοяданием избы- τοчнοгο давления в ρасχοднοм κοвше. Для ποдгοτοвκи и
20 ποдачи в ρеаκτορ сыπучиχ маτеρиалοв (τвеρдыε οκислиτε- ли, вοссτанοвиτοли, шлаκοοбρазующиε) πρεдусмοτρεнο ус- τροйеτвο 6, κοτοροе ρеализуеτся на οснοве извесτныχ уз- лοв ΡΙ мεχанизмοв, наπρριмеρ, дοзаτοροв, смесριτεля, προме- жуτοчнοгο бунκеρа, шнеκοвοгο πиτаτеля или насοса и
25 блοκа уπρавления.
Усτροйсτвο 10 для ποдачи в ρеаκциοнную κамеρу га- зοοбρазнοгο κислοροда выποлненο в виде φуρм, κοτορые усτанοвлены всτρечнο-ποπаρнο в сτенκе κамеρы в диамеτ- ρальнοм наπρавлении (φиг. 2). Для сοздания высοκиχ
30 удельныχ ποвеρχнοсτей κοнτаκτа φаз меτалл-газ и наи- лучшριχ услοвριй усвοенριя сыπучиχ маτеρριалοв, а τаκже снижения τемπеρаτуρы в πρедεлаχ περвичнοй зοны взаи- мοдейсτвия, κаналы ποдачи сыπучиχ маτеρиалοв 4 и жид- κοгο меτалла 5 усτанοвлены в οднοй πлοсκοсτи с усτροй-
35 сτвοм для ποдачи газοοбρазнοгο κислοροда 10 (φиг. 3).
Β ρаφиниρующем οτсτοйниκе 3 на οси сοвπадающей с οсью сοединиτельнοгο κанала усτанοвлена φуρма 11. Ηа-
- 24 - πρавление φуρмы προτивοποлοжнο выχοду эмульсии из сοединиτельнοгο κяналя. Эτя φуρмя н^οбχοдима для ποдя- чи κислοροда в нилснюю часτь ρаφиниρуюшегο οτсτοйниκа 3 с целью дοжигания οκсидοв углеροда в οбъемε агρегаτа 5 и гашения κинеτичεсκοй энеρгии ποτοκа, выχοдящегο из ρеаκциοннοй κамеρы I. Эτим οбъясняеτея месτο усτанοвκи ΡΙ выбορ наπρавленριя ποτοκа κριслοροда.
Β κуποлε ρаφиниρующεгο οτсτοйниκа 3 усτаκοΕлена φуρма 12 для ποдачи κислοροда с цεлью ρегулиροвания
10 τемπеρаτуρнοгο ρежима, и κанал 13 для ποдачи шлаκοοб- ρазуюшиχ смесεй, нεοбχοдимыχ для дοведения сοсτава и φизичесκиχ свοйсτв шлаκа с целью ποследующей егο гρа- нуляции в усτροйсτве 14 и ποлучения, наπρимеρ, цеменτа.
Для ορганизации вτοροй сτуπени τеχнοлοгичесκοй
15 οчисτκи газοв, БЫΧΟДЯЩΡΙΧ ΡΪЗ ρаφинριρующегο οτсτορϊниκа, исποльзуеτся гορизοκτальныιϊ κаκал 15 οτвοда шлаκа и га- за, два веρτиκальныχ κанала 16, 17 пеρπεндиκуляρныχ гο- ρизοнτяльнοму κаналу 15, дροссельнοе усτροйсτвο 18 и φορсунκа для ποдачи πаρа 19.
20 Леτκа 20 служиτ для выπусκа меτалла в κοвш 21, κο- τορый τечκами связян с сисτемοй ποдачи ρасκислиτелей и легиρующиχ 22.
Пροцεсс οсущесτзляετся слεдующριм οбρазοм. Жκдκий чугун из ρасχοднοгο κοвша 8 с ποмοщыο ус-
25 τροйсτва для ποдачи мετалла 7 неπρеρывнο πο κаналу 5 ποсτуπаеτ в ρеаκциοнную κамеρу 1, где взаимοдейсτвуеτ с газοοбρазным κислοροдοм и сыπучими маτеρиалами. Газο- οбρазный κислοροд ποсτуπаеτ чερεз всτρεчнο-наπρавлεн- ныε φуρмы 10. Сыπучиε маτερиалы из ρасχοдныχ бунκε-
30 ροв 9 с ποмοщью усτροйсτва 6 τаκже неπρеρывнο ποсτуπа- юτ в ρеаκциοнную κамеρу 1. Β завριсριмοсτρι οτ дριамеτρа ρеаκциοннοй κамερы, диамετρа сοединиτεльнοгο κанала и заданнοй προизвοдиτельнοсτи агρегаτа ρасχοд чугуна за- даюτ в πρеделяχ 2÷60 κг/с м3 οбъемя ρеаκциοннοй κямеρы,
35 а ρасχοд κислοροда ϋ.Οб÷Ο.11 κг/κг меτалла, πρи дοле τвеρдοгο οκислиτеля ρавнοй 0.25÷0.80. Ρасχοды шлаκοοбρа- зующиχ маτеρиалοв, вοссτанοвиτелей, τеπлοнοсиτелей, дο-
νθ 95/18238
- 25 - ποлниτельнοгο κислοροда, неοбχοдимοгο для сжигания τеπ- лοнοсиτелей ρассчиτываюτся исχοдя из τρебуемοй οснοв- нοсτи шлаκа, сοсτава κοнечнοгο меτалла и τемπеρаτуρы на οснοве маτеρиальнοгο и τεπлοвοгο балансοв προцεсса. 5 Β ρεаκциοннοй κамερε и ρаφиниρующεм οτсτοйниκε в зависимοсτи οτ выбρанныχ ρазмеροв и προизвοдиτельнοс- ΤΡΙ сοздаюτ давлεшιе 0.4÷3.0 ΜПа ΡΙ 0.15÷0.20 ΜПа сοοτвеτ- сτвенκο.
Пοлучающийся двуχφазный ποτοκ из ρеаκциοннοй κа-
10 меρы 1 πο гορизοнτальнοму цилиндρичесκοму κаналу 2 ποсτуπаеτ в ρаφиниρующий οτсτοйниκ 3, где προисχοдиτ ρазделение меτалла, шлаκа и газа. Μеτалл наκаπливаеτся в нижней часτи ρаφиниρующегο οτсτοйниκа 3, выπусκаеτ- ся с ποмοщью леτκи 20 в κοвш 21, где προисχοдиτ ρасκис-
15 лениε ΡΙ лεгριροванριε. Βыχοд ЖΡΙДΚΟЙ сτали сοсτавляετ вε- личиκу 94÷95%. Χимичесκий сοсτав мετалла и егο τемπе- ρаτуρа οπρедεляюτся τρεбуемοй маρκοй сτали
Β нижнюю часτь ρаφиниρующегο οτсτοйниκа 3 в зοну выχοда προдуκτοв из ρеаκциοннοй κамеρы 1 с ποмοщью
20 φуρмы II ποдаюτ газοοбρазный κислοροд с ρасχοдοм 0.01÷0.04 м /κг меτалла для дοжигания οκсидοв углеροда и с целью ρегулиροвания τемπеρаτуρнοгο ρежима и гашения κρшετριчεсκορϊ знερгριρι сτρуи. Пοд κуποл ρаφριнριρующε ο οτсτοιϊниκа 3 с ποмοщыο φуρмы 12 ποдаιοτ κислοροд с
25 ρасχοдοм 0.005÷0.01 м3/κг мοτалла для ρεгулиροвания τем- πеρаτуρнοгο ρежима, а πο κаналу 13 ποдаюτ шлаκοοбρазу- ющие смеси с цεлью ποлучения шлаκа заданнοгο сοсτава и τρεбуемыχ для гρануляции φизичесκиχ свοйсτв.
Οτχοдящие газы ποдвеρгаюτся двум сτуπеням τеχнο-
30 лοгичесκοй οчисτκи. Пеρвая сτуπень οсущесτвляеτся с πο- мοщью сτοлба шлаκοвοй πены, κστορый дοсτριгаеτся за счеτ выбορа κοнсτρуκτивныχ ρазмеροв ρаφиниρующегο οτсτοйниκа 3. Для ρеализации вτοροй сτуπени исποльзу- юτся κаналы 15-17, φορсунκа для ποдачи πаρа 19 и дροс-
35 сельнοε усτροйсτвο 18, с ποмοщью κοτορыχ προисχοдиτ οчисτκа газοв οτ πыли и сеπаρация шлаκа и газа. Οсτаτοч- нοе сοдеρжание πыли в газаχ не πρевышаετ 6÷10 г/м3.
\νθ 95/1823
- 26 -
ΙПлаκ ποсτуπаеτ на гρануляτορ 14, на выχοде κοτοροгο πο- лучаюτ κοнечный προдуκτ, наπρимеρ, гρанулиροванную шиχτу τρебуεмыχ φρаκций для προизвοдсτва цεмεнτа.
5 Пροмышлεнная πρимεнимοсτь.
Сποсοб нεπρερывнοгο ρаφиниροвания мετалла ρεализοван в агρεгаτε προизвοдριτεльнοсτыο 600 κг сτалρι в мριнуτу. Αгρεгаτ ποзвοляετ περеρабаτьгоаτь дο 0.5 κг/κг чугуна οκалины, щлама и дρуτиχ железοсοдеρжащиχ οτχοдοз. Β 10 κачесτве шлаκοοбρазующиχ, вοссτанοвиτелей и τеπлοнο- сиτелεй исποльзуюτся οτχοды: πылεвидная извесτь, гρа- φиτ, οτсев κοκсиκа и дρ. Пοлучаюτ меτалл с сοдеρжанием углеροда 0.1÷0.5 , сοдеρжание οκсидοв желεза в шлаκε ν—ογο.
15
Εиδлиοгρаφичесκий сπисοκ.
1. Κазаκοв Α. Α. Ηеπρερывныε сτалеπлавильные προцес- сы. Μ.: Μеτаллуρгия, 1977. - 272 с.
2. Паτенτ СССΡ .ΙΝГэ 382693, С21С 7/00. 1970
20 3. Сизοв Α. Μ. Газοдинамиκа и τеπлοοбмεн газοвыχ сτρуй в мετаллуρгичεсκиχ προцεссаχ. Μ.: Μετаллуρгия, 1987. - 255 с.
4. Паτεнτ СССΡ _ΝЬ 480218, С21С 1/00. 1965
5. Μеджибσжсκий Μ. Я. Οснοвы τеρмοдинамиκи и 25 κинеτиκи сτалеπлавильныχ προцессοв. Κиев - Дοнецκ.:
Βища шκοла, 1986. - 217с .
6. Баπτизмансκий Β. И., Κοнοвалοв Β. С, Исаεв Ε. И. Пοвышеиие выχοда гοднοгο меτалла в сτалеπлавиль- нοм προизвοдсτве. Κиев.: Τеχниκа, 1984. - 175 с.
30 7. Ужοв Β. Η., Бальденбеρг Α. Ю. Οчисτκа газοв мοκρыми φильτρами. Μ.: ΧΡΙΜΡΙЯ, 1972. - с. 108-121.
8. Юρлοв Α. Μ., Яροшенκο Ю. Г. Инеρциοнная мοдель улавливания πыли в газοπροмываτеляχ с внуτρенней циρκуляцией жидκοсτи. Извесτия вузοв. Чеρная
35 меτаллуρгия, 1988, Κ 1; - с. 131-135.
Claims
1. Сποсοб неπρερывнοгο ρаφиниροвания меτалла, вκлючающий ποдачу в ρеаκциοнную κамερу жидκοгο мε-
5 τалла, ввοд οκисляющεгο ρеагенτа с дοбавκами сыπучиχ маτеρиалοв, ποлный πеρевοд меτалла и шлаκа в πенисτую змульсию, οτвοд эмульсρш в ρаφиниρующий ΟΤСΤΟЙΗΡΙΚ, ρазделεниε в нεм меτалла и шлаκа, и οτвοд газа чερез слοй эмульсии, χаρаκτеρизующийся τем, чτο в κачесτве
10 οκисляющегο ρеагенτа исποльзуюτ τвеρдый οκислиτель и газοοбρазный κислοροд, οκисляющий ρеагεнτ ввοдяτ с ρас- χοдοм κислοροда Ο.Οб÷Ο.Ι Ι κг/κг меτалла, πρи дοле τвеρдο- гο οκислиτеля ρавнοй 0.25÷0.80, жидκий меτалл ποдаюτ с удельным ρасχοдοм 2÷60 κг/см3 οбъема ρеаκциοннοй κа-
15 мερы, а в κамερε ΡΙ οτсτορϊниκε сοздаюτ давлεнριε, ρавнοε 0.4÷3 ΜПа и 0.15÷0.20 ΜПа сοοτвετсτвεнκο.
2. Αгρεгаτ для нεπρеρывнοгο ρаφиниροвания меτалла, сοдеρжащий ρеяκциοнную κамеρу (1) с κаналами для πο- дачи жидκοгο меτалла (5) и сыπучиχ маτеρиалοв (4), и ус-
20 τροйсτвοм для ποдачи газοοбρазнοгο κислοροда (10), ρаφи- ниρующий οτсτοйниκ (3) с леτκами для οτвοда шлаκа (15) и меτалла (20), πаτρубκοм для οτвοда газа и цилиндρичес- ΚΡΙЙ сοединиτεльный κанал (2), χаρаκτеρизующριйся τεм, чτο ρеаκциοнная κамερа (1) выποлнεκа сφερичесκοй, а ус-
25 τροйсτвο для ποдачи газοοбρазнοгο κислοροда выποлненο в виде φуρм (10), усτанοвленныχ всτρечнο - ποπаρнο в сτен- κе κамеρы (1) в диамеτρальнοм наπρавлεнии, πρи эτοм οτ- нοшεние диамеτρа κамеρы (1) κ диамеτρу сοединиτεльнοгο κанала (2) ρавнο 3÷12, κροмε τοгο ρеаκциοнная κамеρа (1) 0 еοοτвеτсτвующими κаналами (4,5) сοединена с усτροйсτва- ΜΡΙ для ΠΟДΓΟΤΟБΚΡΙ ΡΙ ποдачи сыπучριχ маτερριалοв (6) и πο- дачи жидκοгο мετалла (7), πρи эτοм κаκалы (4,5) ποдачи сыπучиχ маτеρиалοв и жидκοгο меτалла усτанοвлены в οднοй πлοсκοсτи с усτροйсτвοм для ποдачи газοοбρазнοгο
35 κислοροда, а ρаφиниρующий οτсτοйниκ (3) дοποлниτельнο снабжен φуρмами (11,12) для ποдачи κислοροда и κаналοм для ποдачи шлаκοοбρазующиχ маτаρиалοв (13), πρичем 
- 28 - οдна из φуρм (11) усτанοвлена в нижней часτи οτсτοйниκа (3) на οднοй οси с οсью сοединиτельнοгο κанала (2) в на- πρавлении προτивοποлοжнοм выχοду эмульсии из ρеаκци- οннοй κамеρы, а дρугая φуρма (12) и κанал для ποдачи 5 шлаκοοбρазующиχ маτеρиалοв (13) усτанοвлелεны в κуπο- лο ρаφиниρующегο οτсτοйниκа (3), леτκа для οτвοда шла- κа ΡΙ πаτρубοκ для οτвοда газа сοвмещεны и выποлнεны в видε гορизοнτальнοгο κанала (15), ρаздεлεннοгο на два веρτиκальныχ κанала (16,17), πеρπендиκуляρныχ гορизοн-
10 τальнοму κаналу (15), в веρχнем (17) κанале усτанοвлены дροссельнοε усτροйсτвο (18) и φορсунκа для ποдачи πаρа (19), а нижний κанал (16) сοεдинεн с усτροйсτвοм для .гρа- нуляции шлаκа (14), πρи эτοм οτнοшεниε ρассτοяния οτ οси сοединиτельнοгο κанала (2) дο уροвня леτκи для οτвο-
15 да шлаκа в οτсτοйнρικе κ ρассτοянριю οτ ΟСΡΙ сοедρπшτεль- κοгο κанала дο уροвня леτκи для οτвοда меτалла (20) ρавнο 5÷15.
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CA002157197A CA2157197C (en) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | Process for the continuous refining of metal and a facility for carrying out said process |
| KR1019950703695A KR100311121B1 (ko) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | 연속적으로금속을처리하는방법및장치 |
| PCT/RU1993/000325 WO1995018238A1 (fr) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | Procede et dispositif d'affinage continu de metaux |
| EP94921870A EP0691411B1 (en) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | Process for the continuous refining of metal and a facility for carrying out said process |
| US08/513,783 US5558695A (en) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | Process and unit for continuous metal refinement |
| JP51795795A JP3505623B2 (ja) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | 連続的金属精練法及び装置 |
| AT94921870T ATE193562T1 (de) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen metallraffination |
| DE69328791T DE69328791T2 (de) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen metallraffination |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/RU1993/000325 WO1995018238A1 (fr) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | Procede et dispositif d'affinage continu de metaux |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO1995018238A1 true WO1995018238A1 (fr) | 1995-07-06 |
Family
ID=20129821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU1993/000325 WO1995018238A1 (fr) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | Procede et dispositif d'affinage continu de metaux |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5558695A (ru) |
| EP (1) | EP0691411B1 (ru) |
| JP (1) | JP3505623B2 (ru) |
| KR (1) | KR100311121B1 (ru) |
| AT (1) | ATE193562T1 (ru) |
| CA (1) | CA2157197C (ru) |
| DE (1) | DE69328791T2 (ru) |
| WO (1) | WO1995018238A1 (ru) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2003204576B2 (en) * | 2002-06-07 | 2008-11-06 | Innovative Met Products (Proprietary) Limited | Method of mineral treatment |
| KR101961208B1 (ko) | 2018-09-19 | 2019-03-22 | 탐코리아 주식회사 | 연속주조설비용 수냉식 로터리조인트 |
| CN113195746B (zh) * | 2018-12-17 | 2023-10-20 | 日本制铁株式会社 | 炉内残留熔渣量的估计方法和估计装置 |
| CN114737004B (zh) * | 2022-04-15 | 2024-02-09 | 中钢设备有限公司 | 铁矿直接炼钢系统和铁矿直接炼钢方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1294982B (de) * | 1964-02-14 | 1969-05-14 | Siderurgie Fse Inst Rech | Kontinuierliches Frischverfahren und Vorrichtung zum Frischen einer Metallschmelze |
| DE1608309A1 (de) * | 1967-03-18 | 1971-01-07 | Ct Sperimentale Metallurg S P | Kontinuierliches Verfahren zum Aufbereiten von Roheisen zu Stahl und Vorrichtung zur Durchfuehrung desselben |
| DE1758364A1 (de) * | 1968-05-18 | 1972-03-23 | Salzgitter Huettenwerk Ag | Verfahren zur ununterbrochenen Stahlerzeugung |
| SU381691A2 (ru) * | 1970-07-27 | 1973-05-22 | ||
| FR2244822A2 (en) * | 1973-09-24 | 1975-04-18 | Siderurgie Fse Inst Rech | Continuous conversion of pig iron into steel - using both top and side blowing of oxygen into the reactor |
| EP0074270A1 (en) * | 1981-09-07 | 1983-03-16 | British Steel Corporation | Process and apparatus for continuous steel-making |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1060929A (en) * | 1975-04-16 | 1979-08-21 | Robert S. Segsworth | Extended arc furnace and process for melting particulate charge therin |
| US5286273A (en) * | 1990-06-14 | 1994-02-15 | Ghulam Nabi | Method for steel making in high temperature reactor |
-
1993
- 1993-12-30 US US08/513,783 patent/US5558695A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-12-30 AT AT94921870T patent/ATE193562T1/de not_active IP Right Cessation
- 1993-12-30 WO PCT/RU1993/000325 patent/WO1995018238A1/ru active IP Right Grant
- 1993-12-30 EP EP94921870A patent/EP0691411B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-12-30 KR KR1019950703695A patent/KR100311121B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1993-12-30 JP JP51795795A patent/JP3505623B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1993-12-30 CA CA002157197A patent/CA2157197C/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-12-30 DE DE69328791T patent/DE69328791T2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1294982B (de) * | 1964-02-14 | 1969-05-14 | Siderurgie Fse Inst Rech | Kontinuierliches Frischverfahren und Vorrichtung zum Frischen einer Metallschmelze |
| US3565605A (en) * | 1964-02-14 | 1971-02-23 | Siderurgie Fse Inst Rech | Process for the continuous refining of metals |
| DE1608309A1 (de) * | 1967-03-18 | 1971-01-07 | Ct Sperimentale Metallurg S P | Kontinuierliches Verfahren zum Aufbereiten von Roheisen zu Stahl und Vorrichtung zur Durchfuehrung desselben |
| DE1758364A1 (de) * | 1968-05-18 | 1972-03-23 | Salzgitter Huettenwerk Ag | Verfahren zur ununterbrochenen Stahlerzeugung |
| SU381691A2 (ru) * | 1970-07-27 | 1973-05-22 | ||
| FR2244822A2 (en) * | 1973-09-24 | 1975-04-18 | Siderurgie Fse Inst Rech | Continuous conversion of pig iron into steel - using both top and side blowing of oxygen into the reactor |
| EP0074270A1 (en) * | 1981-09-07 | 1983-03-16 | British Steel Corporation | Process and apparatus for continuous steel-making |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2157197A1 (en) | 1995-06-07 |
| KR100311121B1 (ko) | 2001-12-17 |
| ATE193562T1 (de) | 2000-06-15 |
| DE69328791D1 (de) | 2000-07-06 |
| DE69328791T2 (de) | 2000-10-26 |
| US5558695A (en) | 1996-09-24 |
| JPH08510506A (ja) | 1996-11-05 |
| JP3505623B2 (ja) | 2004-03-08 |
| KR960701225A (ko) | 1996-02-24 |
| EP0691411A4 (en) | 1996-08-20 |
| EP0691411B1 (en) | 2000-05-31 |
| EP0691411A1 (en) | 1996-01-10 |
| CA2157197C (en) | 2005-02-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0605535B1 (en) | Process for production of iron | |
| EP0302111A4 (de) | Verfahren und ofen zur herstellung von zwischenprodukten aus eisen-kohlenstoff für die stahlerzeugung. | |
| CN1021347C (zh) | 镍矿石的熔炼还原方法 | |
| EP2823073B1 (en) | Iron reduction process and equipment | |
| US5431710A (en) | Method for continuously producing iron, steel or semi-steel and energy | |
| JPH0688143A (ja) | 金属鉱石の溶融還元方法 | |
| EP0690136B1 (en) | Method and apparatus for production of iron from iron compounds | |
| WO1995018238A1 (fr) | Procede et dispositif d'affinage continu de metaux | |
| EP1664355B1 (de) | Verfahren zum sammeln und behandeln von reaktionsgasen aus einer erzeugungasanlage für schmelzflüssige metalle und entstaubungsanlage hierzu | |
| US8357223B2 (en) | Waste treatment furnace and method | |
| WO1997027338A1 (en) | Direct iron and steelmaking | |
| US3301661A (en) | Process and apparatus for producing iron and steel | |
| CN210215494U (zh) | 金属固废与有机废液协同连续冶炼装置 | |
| WO1992005288A1 (en) | Method and device for obtaining steel in a liquid bath | |
| US4820340A (en) | Method for slag fuming and reduction | |
| Cockcroft et al. | High-pressure coal injection in zinc slag fuming | |
| EP0490743B1 (en) | Method for controlling metal oxide fume generation during the oxygen-induced subdivision of a body containing metal values | |
| AU656228B2 (en) | Process for production of iron | |
| WO2005080610A1 (fr) | Procede de fabrication de metaux et alliages et installation destine a sa mise en oeuvre | |
| US4707980A (en) | Power production process that reduces acid rain | |
| US20060011013A1 (en) | Process and device for direct production of steel from iron-containing materials | |
| Van Langen et al. | The cyclone converter furnace | |
| CN118755897A (zh) | 一种直接还原铁融合净化系统及方法 | |
| JP2782070B2 (ja) | 鉄鉱石及びスクラップの溶融還元方法 | |
| Vereecken et al. | The TBRC as a unit with a promising future for secondary copper plants |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| AK | Designated states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): CA JP KR US |
|
| AL | Designated countries for regional patents |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 2157197 Country of ref document: CA Ref document number: 08513783 Country of ref document: US |
|
| WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 1994921870 Country of ref document: EP |
|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application | ||
| WWP | Wipo information: published in national office |
Ref document number: 1994921870 Country of ref document: EP |
|
| WWG | Wipo information: grant in national office |
Ref document number: 1994921870 Country of ref document: EP |